Legge Regione Emilia Romagna n. 17 del 18/07/1991

SCALA:

DATA:

TAV.

PROGETTO DI AMPLIAMENTO IN VARIANTE DELLA CAVA DICALCARE SITA IN LOCALIT MONTE CETI,

COMUNE DI NOVAFELTRIA (RN)À

DICEMBRE 2015

Settore geologico-geomorfologicoRecupero ambientaleStudio MoscaDr. Geol. MOSCA Massimo

Dott. Geol. Moreschi MircoDott. Geol. Tesei Mariano

CHIARAVALLE (AN)

Collaboratori Studio Mosca:

Settore topografiaESAGEO Studio TecnicoGeometri AssociatiRIMINI (RN)

Settore botanico-vegetazionaleDott. Agr. GRAPEGGIA Giovanni

FORLI’ (FC)

Settore impatti ambientaliSERVIN s.c.p.a.Ing. SAMPIERI NicolaRAVENNA (RA)

Coordinatore

Dott. Geol. MOSCA MASSIMOVia Cavour, 38 CHIARAVALLETel. 071/949279 Fax 071/949063

[email protected]@libero.it

(AN)

E-mail:

GRUPPO DI PROGETTAZIONE

Settore ingegneria minerariaIng. MOSCA LucaCHIARAVALLE (AN)

EMIR S.p.a.

Dott. Arch. LAZZARINI Claudio

S.ARCANGELO DI ROMAGNA(RIMINI)

(Disciplina delle attività estrattive)

(Disciplina della procedura di valutazione dell’impatto ambientale)

Legge Regione Emilia Romagna n. 17 del 18/07/1991

Legge Regione Emilia Romagna n. 3 del 20/04/2012

(Riferimento P.P.A.E. PROVINCIA DI PESARO e URBINO: Codice Polo Estrattivo SMN003-2)

PROCEDURA DI VALUTAZIONE DI IMPATTO AMBIENTALE

(L.R. 3/2012 artt. 13-14-15)V.I.A.

D2

Relazione di meccanica delle rocce e/o terre,analisi di stabilità

STUDIO MOSCA GEOLOGIA

1

Indice

1 PREMESSA .................................................................................................................................. 2

2 CARATTERISTICHE GEOSTRUTTURALI ............................................................................. 2

2.1 Rilievo delle caratteristiche geomeccaniche ........................................................................................ 2

2.2 Strumentazione ...................................................................................................................................... 4

2.3 Definizione delle famiglie di discontinuità ........................................................................................... 5

2.4 Caratteristiche geomeccaniche delle famiglie di discontinuità .......................................................... 7

2.5 Caratteristiche fisico meccaniche della roccia integra – analisi di laboratorio ............................... 9

2.6 Classificazione geomeccanica ........................................................................................................... 9

2.6.1 RMR System ...................................................................................................................................................... 9

2.6.2 Geological Strength Index ............................................................................................................................... 12

3 VALUTAZIONI GEOMECCANICHE ..................................................................................... 14

4 VERIFICHE DI STABILITA’ .................................................................................................. 16

4.1 Condizioni sismiche ............................................................................................................................. 18

4.2 Verifiche in condizioni statiche, sismiche (pseudo-statiche) e post-sismiche .................................. 18


2

RELAZIONE SULLA MECCANICA DELLE ROCCE E DELLE TERRE, ANALISI DI STABILITÀ

1 PREMESSA

L’intervento estrattivo oggetto della presente proposta progettuale, si inserisce all’interno del

polo denominato SMN003, UMI SMN003‐2 occupando la porzione occidentale del sito ove

l’ammasso calcareo di interesse affiora quasi esclusivamente nella porzione sud in quanto le

restanti porzioni risultano mascherate dal ritombamento con materiali prevalentemente argillosi

effettuato nel recente passato in seno al progetto estrattivo del 2003 approvato nel 2005 (in

regime normativo di emergenza ‐ L.R. 33/99 e L.R. 14/02 Regione Marche).

La caratterizzazione geomeccanica dell’ammasso calcareo di interesse estrattivo è stata,

pertanto, effettuata utilizzando:

- i dati in N/s possesso relativi al fronte calcareo affiorante nella porzione sud sul

quale è stato realizzato nel 2003 un dettagliato studio geostrutturale con l’ausilio dell’analisi

fotogrammetrica terrestre;

- i dati in N/s possesso relativi all’osservazione dei fronti calcarei presenti nel 2005

nell’ambito della realizzazione del Progetto in base al PPAE di Pesaro.;

- i dati emersi dal rilievo sulle porzioni calcaree affioranti formatesi a seguito

dell’attività svolta (stazioni geostrutturali ST.A‐ST.B ‐ 2012).

In parallelo si è effettuata la caratterizzazione meccanica dei terreni argillosi in posto

presenti al contorno e di riporto, su campioni rimaneggiati che, pur non rivestendo interesse

estrattivo, sono interessati dal progetto nelle operazioni di raccordo morfologico, ritombamento e

nel rapporto con le masse calcaree.

2 CARATTERISTICHE GEOSTRUTTURALI

2.1 Rilievo delle caratteristiche geomeccaniche

La campagna per la caratterizzazione geomeccanica dell’ammasso roccioso di interesse

progettuale si è svolta in vari periodi temporali mediante il rilievo geomeccanico classico condotto

negli affioramenti esistenti ed accessibili e attraverso il rilievo fotogrammetrico digitale da terra,

per quanto attiene alla parete calcarea posta a sud, in massima parte non altrimenti accessibile.


3

Il rilievo “classico” ha permesso di raccogliere le caratteristiche fisiche delle fratture e delle

superfici relative, nonché le caratteristiche meccaniche dei terreni, mediante osservazioni e

misurazioni in situ con rotella metrica, bussola, il pettine di Burton e Sclerometro (o martello di

Schmidt).

L’analisi fotogrammetrica del quadro fessurativo dei fronti calcarei ha permesso di

raccogliere i dati geometrici (giacitura dei piani strutturali) delle fratture principali nello spazio

XYZ, mediante l’analisi fotogeologica di coppie stereoscopiche di fotogrammi ripresi da terra.

L’analisi geostrutturale nel suo complesso, ha comportato la raccolta dei seguenti parametri

geometrici e meccanici dei giunti di discontinuità:

- giacitura (immersione, inclinazione)

- spaziatura

- estensione

- persistenza

- apertura

- rugosità delle superfici di fratturazione (mediante pettine di Barton ‐ JRC)

- riempimento

- condizioni delle pareti di discontinuità

- misure della resistenza alla compressione monoassiale superficiale della roccia (JCS) in

corrispondenza dei piani di discontinuità mediante martello di Schmidt.

I valori ricavati sono riportati nei paragrafi successivi.


4

2.2 Strumentazione

I parametri fondamentali (vedi cap. precedente) che hanno portato alla caratterizzazione

geomeccanica dell’ammasso roccioso, sono stati ricavati mediante i seguenti strumenti:

bussola

pettine di Burton

Sclerometro per roccia SR020 (e/o martello di Schmidt).

Il pettine di Burton utilizzato (vedi foto 1) ha permesso di definire la rugosità delle superfici di

fratturazione mediante un coefficiente JRC (joint roughness coeff.); tale coefficiente è stato

ricavato da un confronto tra la scabrezza delle discontinuità in esame, ottenuta con il pettine di

Burton, e una serie di ”profili tipo“(vedi foto 1) ognuno rappresentativo di un JRC differente.

Per la misura della resistenza a compressione degli ammassi rocciosi (joint Compression Strenght –

JCS) è stato utilizzato lo sclerometro di tipo SR020 (vedi foto 2). Il suo funzionamento si basa sul

rimbalzo di una massa battente su di un pistone che viene appoggiato su superfici di discontinuità:

quanto più è elevata la resistenza, tanto maggiore è il rimbalzo.

In base a questa procedura, lungo la base del fronte cava, sono state eseguite 5 prove di rimbalzo

su ogni superficie di discontinuità ritenuta rappresentativa; la media dei 5 valori ottenuti ha

permesso di dare un valore indicativo della resistenza degli ammassi in esame.

L’analisi fotogeologica e la restituzione fotogrammetrica è stata effettuata utilizzando la seguente

strumentazione:

ripresa fotogrammetrica: camera metrica Rollei 6008 formato 6 x 6, focale 50 mm;

strumentazione topografica: stazione totale Datronics con accessori d’uso;

restituzione: stereorestitutore digitale RFD


5

2.3 Definizione delle famiglie di discontinuità

I diagrammi polari di Wulff allegati alla relazione descrivono le giaciture (immersione) di

tutte le discontinuità rilevate rappresentate sia come singoli poli che attraverso curve di

isofrequenza.

Per quanto le misure effettuate appaiano soggette ad un certo grado di dispersione

all’interno dei diagrammi indicati, è stato comunque possibile classificare le discontinuità rilevate

in cinque sistemi principali di fratture (f1, f2, f3, f4, f5).

La stratificazione non è stata presa in considerazione come caratteristica fondamentale a

definire le condizioni strutturali degli ammassi rocciosi in esame, in quanto risulta generalmente

mal definita, spesso obliterata e localmente scompaginata a seguito dei movimenti tettonici lungo

le fratture presenti.

Per ciascuna famiglia, nonostante la dispersione delle misure, è stato considerato il valore

medio delle giaciture come rappresentativo della famiglia stessa. A tali valori nelle tabelle di

commento alla distribuzione dei poli, sono state associate tutte le altre caratteristiche

geostrutturali e geomeccaniche rilevate.

Foto 1- Pettine di Burton e profili di scabrezza

Foto 2 - Sclerometro per roccia SR020 ad energia d’impatto di 0,735 Nm


6

Tabella 1 - Famiglie di discontinuità rilevate: valori medi delle giaciture.

famiglie Intervallo di dispersione giacitura media

(imm. incl.)

Ammasso roccioso di

riferimento

famiglia 1 Imm: 349‐25; incl: 50‐75 8°‐65° Area 1, 2, 3, 4, stA

famiglia 2 Imm:34‐60; incl: 55‐75 45°‐67° Area 1, 2, 3, stA, stB

famiglia 3 Imm:280‐310; incl: 65‐90 300°‐70° Area 1, 2, 4, stA

famiglia 4 Imm:55‐86; incl: 32‐55 75°‐45° Area 2, 4, stB


Alle famiglie di fratture indicate se ne associano numerose altre che pur non rappresentando

singolarmente gruppi di fratture caratterizzanti l’ammasso roccioso, nell’insieme tendono a

conferire a quest’ultimo un aspetto molto fratturato.

La Tab. 2 fornisce le seguenti caratteristiche fondamentali dell’area di misura:

immersione‐inclinazione media della parete (fronte)

superficie esposta dell’area di misura

numero di misure effettuate

principali sistemi di discontinuità rilevati

Tabella 2 - Elementi fondamentali delle dieci stazioni di misura

stazioni Immersione media

Superficie esposta (mq)/ lunghezza(m)

Numero di misure Sistemi principali

Area 1 1‐68 2600 mq 141 famiglie 1;2;3

Area 2 10‐71 2800 mq 145 famiglie 1;2;3;4

Area 3 5‐65 2100 mq 38 famiglie 1;2;5

Area 4 10‐68 2400 mq 85 famiglie 1;3;4;5

Stazione A 350‐70 40‐65

60 m 32 famiglie 1;2;3

Stazione B 185‐40 68 m 24 famiglie 2;4;5

La distribuzione polare delle fratture rilevate nelle singole stazioni di misura è stata

rappresentata nei diagrammi di Wulff allegati alla relazione (carta geostrutturale).


7

2.4 Caratteristiche geomeccaniche delle famiglie di discontinuità

In ciascuna stazione è stata misurata la spaziatura di ogni famiglia di discontinuità (Tab. 3) e,

tenuto conto dell’orientazione media, è stata calcolata la distribuzione della spaziatura reale.

Tabella 3- Spaziatura

descrizione spaziatura (mt)

Spaziatura molto stretta s < 0,06 m Spaziatura stretta 0,06 < s < 0,2 Spaziatura media 0,2 < s < 0,6 Spaziatura ampia 0,6 < s < 2 Spaziatura molto ampia s > 2

La persistenza delle fratture rilevate è stata ricavata indirettamente in relazione alla

lunghezza della traccia che il giunto presenta sulla parete della stazione di misura

La Tab. 4 fornisce il criterio per classificare la continuità dei giunti tramite misure di

lunghezza lungo l’immersione e la direzione.

Tabella 4 - Continuità del giunto - Persistenza

Continuità del giunto ‐ estensione (m) persistenza

e > 20 molto alta 10 < e < 20 alta 3 < e < 10 media 1 < e < 3 bassa e < 1 molto bassa

Nella Tab. 5 è riportata la descrizione della spaziatura relativa alle differenti famiglie di

discontinuità.

Tabella 5 - Spaziatura delle famiglie di discontinuità principali

Famiglie fratture

Fam. 1 Fam. 2 Fam. 3 Fam. 4 Fam. 5 Giacitura 8°‐65° 45°‐67° 300°‐70° 75°‐45° 295°‐42° Spaziatura media media Medio‐alta Medio bassa Medio‐bassaPersistenza alta alta Medio alta media Medio‐alta


8

È evidente che quanto è maggiore la continuità dei giunti appartenenti ad una stessa

famiglia tanto più questa rappresenta un fattore critico per la stabilità. Così come, quanto più è

bassa la spaziatura dei giunti tanto minore è la resistenza complessiva dell’ammasso roccioso.

Le condizioni di apertura, riempimento ed alterazione delle fratture rilevate appaiono,

relativamente uniformi all’interno dell’area di cava. In Tab. 6 è indicato il grado di apertura delle

fratture a cui si è fatto riferimento per la descrizione in situ.

Tabella 6 - Classificazione delle discontinuità in relazione all’apertura delle stesse

Descrizione apertura (mm) Discontinuità molto aperte a >10 Discontinuità aperte 2,5 > a > 10 Discontinuità parzialmente aperte 0,5 > a > 2,5 Discontinuità attigue 0,1 > a > 0,5 Discontinuità contigue a < 0,1

Le caratteristiche di apertura, riempimento e alterazione delle discontinuità, in relazione

alle cinque famiglie rilevate, sono state indicate in Tab. 7

Tabella 7 - Condizioni di apertura, riempimento e alterazione delle fratture

Famiglie fratture

Fam. 1 Fam. 2 Fam. 3 Fam. 4 Fam. 5 Giacitura 8°‐65° 45°‐67° 300°‐70° 75°‐45° 295°‐42° Apertura Da contigue ad

attigue Attigue attigue Da contigue ad

attigue attigue

Riempimento Materiale fine Materiale fine assente Materiale fine assente

Alterazione moderatamente alterate

moderatamente alterate con strie

Moderatamente alterate

leggermente alterate con strie

Moderatamente alterate

I parametri geomeccanici di rugosità (JRC) e di resistenza monoassiale superficiale dei piani

di discontinuità (JCS), sono stati determinati rispettivamente con il pettine di Burton e con uno

sclerometro per roccia SR020 ad energia di impatto di 0,735 Nm.

Le misure di rugosità effettuate con il pettine di Burton sono state confrontate con l’abaco di

foto 1 per ricavare l’indice di rugosità R (R1‐R9) da cui è possibile stimare successivamente il valore

del JRC.


9

Per ciascun piano di discontinuità indagato sono state eseguite 5 misure sia della rugosità

che della resistenza.

I valori ottenuti sono stati successivamente mediati e raggruppati per famiglia di

discontinuità.

I valori riassuntivi del JCS e del JRC sono indicati in Tab. 8.

Tabella 8 - Valori di rugosità (JRC) e resistenza (JCS) delle famiglie di discontinuità principali Famiglie fratture

Fam. 1 Fam. 2 Fam. 3 Fam. 4 Fam. 5

Giacitura 8°‐65° 45°‐67° 300°‐70° 75°‐45° 295°‐42°

Rugosità R Da Ondulato a

Planare liscio : R5‐R8 Planare liscio a: R8 Ondulato liscio: R5 Planare scabro:

R8 Ondulato liscio:

R5

JRC 7 7 10 7 10

Resistenza JCS (Kg/cm2)

300 280 350 350 400

2.5 Caratteristiche fisico meccaniche della roccia integra – analisi di laboratorio

Nell’area estrattiva nel corso della recente progettazione (progetto approvato, in fase di

completamento) sono state effettuate analisi di laboratorio su n. 4 campioni di roccia prelevati dal

fronte cava. Tali analisi essendo riferite a campioni appartenenti allo stesso ammasso roccioso di

attuale interesse sono da ritenersi rappresentative anche per la presente progettazione.

Su tali campioni (vedi analisi allegate) si sono ottenute le seguenti caratteristiche fisico‐

meccaniche:

resistenza a compressione della roccia integra – valore medio = 1480 kg/cm2

peso di volume – valore medio = 2,70 g /cmc

2.6 Classificazione geomeccanica

2.6.1 RMR System

In relazione alle caratteristiche indagate di resistenza monoassiale, spaziatura, orientamento

e condizioni delle discontinuità, nonché alla valutazione del R.Q.D dell’ammasso roccioso ricavato

indirettamente dai valori di spaziatura delle fratture e dalla loro disposizione geometrica, in

considerazione dell’assenza di circolazioni idriche importanti nell’area di cava, è possibile

classificare, geomeccanicamente l’ammasso roccioso, relativamente ai differenti sistemi di

fratturazione presenti, attraverso l’RMR System (Rock Mass Rating system: Beniawski 1989).

La classificazione della roccia nel sistema RMR è condotta mediante l’attribuzione di indici o

punteggi (rating) per ciascuna caratteristica geostrutturale sopraindicata.


10

Nella Tab. 9 è indicata tale classificazione con la specifica degli indici attribuiti in relazione

alle differenti caratteristiche geostrutturali.

Tabella 9. Classificazione dell’ammasso roccioso con il sistema RMR – sommatoria indici I1‐I5

caratteristiche

INDICI per la classificazione RMR System fratture Fam. 1 Fam. 2 Fam. 3 Fam.4 Fam. 5

Indice I1- JCS 7 7 7 7 7 Indice I2- RQD 10 10 10 10 10 Indice I3- Spaziatura 20 20 20 15 15 Indice I4- Condizioni delle superfici di discontinuità 11 11 15 13 15 Indice I5- Condizioni idrauliche 10 10 10 10 10 Sommatoria parziale indici I1-I5 58 58 62 55 57

Tenendo conto del rapporto tra le giaciture delle due famiglie individuate e le giaciture del

fronte in corrispondenza delle varie aree identificate la classificazione RMR prevede una

correzione negativa dell’indice precedente:

Tabella 10: giacitura delle fratture in relazione al fronte

Fam. 1 Fam. 2 Fam. 3 Fam. 4 Fam. 5 Area1-2-3-4-stA Molto sfavorevole sfavorevole sfavorevole sfavorevole sfavorevole stB favorevole favorevole favorevole favorevole favorevole

Tabella 11: correzione in base alla giacitura delle fratture in relazione al fronte

Fam. 1 Fam. 2 Fam. 3 Fam. 4 Fam. 5 Area1-2-3-4-stA -60 -50 -50 -50 -50 stB -5 -5 -5 -5 -5

Tabella 12: classificazione RMR

Are

a1-2

-3-4

, st

A

Sommatoria parziale Indici I1-I5

58 58 62 55 57

correzione Fam. 1: -60 Fam. 2: -50 Fam. 3: -50 Fam. 4: -50 Fam. 5: -50 Punteggio finale -2 8 12 5 7 Area 1-2-3-4 Classe V Classe V Classe V Classe V Classe V

stB

Sommatoria parziale Indici I1-I5

58 58 62 55 57

correzione Fam. 1: -5 Fam. 2: -5 Fam. 3: -5 Fam. 4: -5 Fam. 5: -5 Punteggio finale 53 53 57 50 52 stB Classe III Classe III Classe III Classe III Classe III


11

Dai punteggi attribuiti alle varie caratteristiche geomeccaniche indicate è possibile

classificare gli ammassi rocciosi studiati, nella condizione più cautelativa come appartenenti alla

classe V del sistema RMR per quanto attiene alla porzione sud e alla classe III per la porzione nord.

In relazione alla classificazione degli ammassi rocciosi effettuata è possibile stimare l’angolo di

attrito e la coesione lungo le superfici di discontinuità, tenendo conto della sommatoria degli

indici I1 – I5 (BRMR).

phi = 5+(BRMR/2)

Tabella 13: angolo di attrito (°) attribuito alle varie famiglie di discontinuità in relazione alla classificazione RMR

Fam. 1 Fam. 2 Fam. 3 Fam. 4 Fam. 5 (°) 34° 34° 36° 32° 33°

Dalla classificazione RMR è anche possibile stimare la coesione dell’ammasso roccioso:

Tabella 14: coesione (kg/cmq) attribuita in relazione alla classificazione RMR classe RMR (I1-I5) I II III IV V Coesione (kg/cmq) > 4 3 - 4 2 - 3 1 - 2 < 1


12

2.6.2 Geological Strength Index In base alla classificazione geomeccanica degli ammassi rocciosi proposta da Hoek e Marinos

(2000) relativamente agli ammassi rocciosi fratturati con fratture mediamente alterata, com’è

quello preso in considerazione, è possibile stimare un valore del Geologica Strength Index (GSI)

compreso tra 48 e 55 (vedi foto e tabelle sottostanti), con condizioni leggermente migliori per

quanto attiene alle porzioni meridionali dell’ammasso roccioso soprattutto in ragione della minore

frequenza delle fratture significative.

Ammasso roccioso porzione Est- (Area 4) – GSI = 48

Ammasso roccioso porzione Nord-Est - GSI =50

Ammasso roccioso porzione Nord (Stazione B) - GSI =50

Classificazione GSI ammasso roccioso

porzione NORD ( )


13

Il valore del GSI derivato dalla classificazione mediante il sistema RMR (GSI = BRMR‐5) fornisce un valore variabile tra 50 e 57. Tale valore appare compatibile con quello stimato direttamente mediante osservazione diretta dello stato di fratturazione dell’ammasso in esame. Nelle valutazione della stabilità globale dei fronti (vedi cap. 4) mediante il criterio di rottura di Hoek e Brown, si è utilizzato cautelativamente il valore del GSI minimo rilevato pari a GSI = 48.

Ammasso roccioso2) - GSI =58

Ammasso roccioso porzione Sud-Ovest (Stazione A) - GSI =55

Classificazione GSI ammasso roccioso

porzione SUD ( )


14

3 VALUTAZIONI GEOMECCANICHE

Lo studio geostrutturale di dettaglio in situ ha permesso di classificare le discontinuità

rilevate in cinque sistemi di fratture relativamente omogenei.

famiglie Intervallo di dispersione giacitura media

(imm. incl.)

Ammasso roccioso di

riferimento

famiglia 1 Imm: 349‐25; incl: 50‐75 8°‐65° Area 1, 2, 3, 4, stA

famiglia 2 Imm:34‐60; incl: 55‐75 45°‐67° Area 1, 2, 3, stA, stB

famiglia 3 Imm:280‐310; incl: 65‐90 300°‐70° Area 1, 2, 4, stA



I parametri geomeccanici utili alle verifiche di stabilità dei fronti, che caratterizzano

l’ammasso roccioso anche in relazione alla principali famiglie di discontinuità sono:

Peso di volume 2,70 g/cm3

Resistenza a compressione su roccia integra: 1480 kg/cm2

Resistenza a compressione uniassiale delle superfici, JCS: 300 kg/cm2 (famiglia 1) 280 kg/cm2 (famiglia 2) 350 kg/cm2 (famiglia 3) 350 kg/cm2 (famiglia 4) 400 kg/cm2 (famiglia 5)

Coefficiente di rugosità JRC: 7 (famiglia 1) 7 (famiglia 2) 10 (famiglia 3) 7 (famiglia 4) 10 (famiglia 5)

GSI: 48

Coefficiente mi: 8

Nel criterio di Hoek e Brovn, poiché la relazione che lega la resistenza al taglio alla pressione

di confinamento non è di tipo lineare, i valori di “coesione” e di “angolo d’attrito” variano in

funzione dello sforzo normale efficace alla base del concio di verifica.


15

Le caratteristiche intrinseche della roccia specifica, lo sforzo normale efficace applicato di

volta in volta e la resistenza alla compressione monoassiale della roccia integra definiscono, nel

criterio di Hoek e Brown1, i valori di c’ e φ’ che, in quanto derivanti da una stima ragionata e

cautelativa del valore dei parametri analizzati, possono essere considerati caratteristici ai sensi

delle NTC 2008.

I parametri del criterio di rottura di Hoek e Brown possono essere correlati ai valori della

coesione e dell’angolo di attrito del criterio di Mohr‐Coulomb, linearizzando, nel piano delle

tensioni principali (σ1;σ3), il dominio di rottura di Hoek e Brown in un intervallo t < < 3max

In queste ipotesi l’angolo d’attrito può essere calcolato come:

e la coesione può essere invece ricavata dall’espressione:

con

e mi = costante di Hoek‐Brown per roccia intatta GSI = indice geologico di resistenza dell'ammasso roccioso; D = fattore di disturbo dell'ammasso roccioso (0 ‐ 1) mb ‐ s ‐ a = costanti di Hoek‐Brown dell'ammasso roccioso funzioni di mi, GSI e D in particolare:

t - ci - cm = resistenza a trazione, compressione monoassiale e compressione globale dell'ammasso roccioso

'‐c' = modulo di deformazione, angolo d'attrito e coesione dell'ammasso roccioso

1 Nel piano delle tensioni principali il criterio di resistenza di Hoek e Brown è espresso dall’equazione 1=3+ci[mb(3/ci)+s]a

dove 1 e 3, sono gli sforzi principali efficaci massimi e minimi applicati a rottura

ci, è la resistenza a compressione monoassiale del materiale roccia intatta mb ‐ s – a, sono costanti di Hoek‐Brown dell'ammasso roccioso funzioni di mi, GSI e D


16

4 VERIFICHE DI STABILITA’

Si sono effettuate verifiche di stabilità sui fronti di cava in fase di escavazione e finale di recupero

in condizioni sismiche secondo il metodo degli stati limite indicato dal DM 14/01/2008 ai cap. 6 e 7

(approccio progettuale 1 ‐ Combinazione 2: A2+M2+R2) che affronta il problema delle verifiche di

stabilità applicando dei coefficienti riduttivi per i parametri geotecnici individuati e per le

resistenze.

Nelle sezioni topografiche significative progettuali, si sono identificate le situazioni ritenute

critiche, dal punto di vista della stabilità.

Le verifiche di stabilità sono state fatte valutando le situazioni di maggiore criticità sia per

condizioni stratigrafiche, che di sbanco, che morfologiche (sezioni lungo la massima pendenza e a

cavi aperti). La spinta idraulica non è stata valutata in quanto non è presente una falda all’interno

dei terreni in esame. Nei litotipi interessati dall’attività di cava non è, infatti, presente alcun

acquifero in funzione della limitatezza dell’affioramento calcareo e della presenza di terreni

impermeabili al contorno.

In base a i criteri sopra esposti, le verifiche di stabilità globale sono state effettuate utilizzando le

seguenti sezioni di progetto:

TIPO DI VERIFICA SEZIONE DI VERIFICA

Situazione con cavi aperti ‐ stabilità globale

Sezione 4

Situazione con cavi aperti ‐ stabilità dei cunei rocciosi

Le verifiche di stabilità su cunei rocciosi isolati da potenziali

fratture sono state condotte tenendo conto di tutte le possibili

esposizioni dei fronti calcarei.

Situazione recuperata ‐ stabilità globale

Sezione 5 – Sezione A

Nelle analisi di stabilità si è presa in considerazione:

- la stabilità globale del fronte di scavo (metodi di Janbu e Bishop) utilizzando il criterio di

rottura di Hoek e Brown in funzione dell’indice di resistenza (GSI) e dell’assetto strutturale

dell’ammasso rilevata nel sito estrattivo;


17

- la stabilità di potenziali cunei rocciosi (criterio di Burton2) isolati dalle discontinuità presenti

nell’ammasso roccioso calcareo. Il metodo tiene conto dei parametri di rugosità e di

resistenza dell’ammasso roccioso misurati durante la campagna di rilievo geostrutturale

(JRC, JCS), attribuendo, in funzione di tali dati, i parametri meccanici della roccia lungo le

superfici di discontinuità (, C);

- la stabilità delle superfici finali secondo superfici di scivolamento ipotetiche all’interno dei

terreni prevalentemente argillosi costituenti i ritombamenti (metodi di Janbu e Bishop)

utilizzando il criterio di rottura di Mohr‐Coulomb.

Le verifiche hanno, inoltre,tenuto conto:

A. della giacitura delle superfici di discontinuità principali, effettivamente rilevate sul fronte;

B. delle giaciture medie delle famiglie di discontinuità (analisi statistica delle misure effettuate);

C. della giacitura dei fronti in fase di escavazione e finali.

D. dei parametri geomeccanici rilevati (, C, JRC, JCS, peso di volume, GSI, costante mi di Hoek e

Brown).

I valori geotecnici attribuiti alle Argille Scagliose e ai terreni di ritombamento, derivanti da analisi

di laboratorio effettuate nel sito sono:

Litologia (gradi) (gr/cmc) C (kg/cmq)

Argille scagliose 25°-26° 1,9-1,94 0,09-0,14 Riporto prevalentemente argilloso 21° 2,06 0,39

Legenda: = angolo di attrito; = peso di volume; C= coesione.

2 Criterio di Barton :

T = Pn x tg [ b + JRC x Log (Pj / Pn) ];

con: T = resistenza la taglio del giunto; Pn = pressione normale applicata sul giunto; b= angolo di resistenza la taglio di base del giunto;

JRC = coefficiente che descrive il grado di rugosità della superficie della discontinuità (Joint Roughness Coefficient); Pj = resistenza alla compressione monoassiale del giunto.


18

4.1 Condizioni sismiche

Per quanto attiene ai coefficienti sismici specifici orizzontali kh e verticali kv (DM 14/01/2008), in

funzione delle differenti condizioni al contorno rispetto alla verifica di stabilità sui fronti calcarei, si

sono utilizzati i valori derivati dai seguenti parametri:

- Situazione a cavi aperti ‐ a max = 0,21g ‐ valore arrotondato ricavato a partire dall’ipotesi di

terreno di tipo “A” con amplificazione topografica pari a 1,2 (morfologia tipo T2) e di ag di

base pari a 0,18g (verifica agli stati limite ultimi di tipo SLV).

bS = 0,27 corrispondente al coefficiente di riduzione dell’accelerazione sismica massima

attesa al sito che in base alla tabella 7.11.I del DM 14/01/2008, per categorie di sottosuolo

di tipo “A” ed accelerazione sismica di base ag compresa tra 0,1 m/s e 0,2 m/s

- Situazione a cavi ritombati ‐ a max = 0,32g ‐ valore arrotondato ricavato a partire dall’ipotesi

di terreno di tipo “E” con amplificazione topografica pari a 1,2 (morfologia tipo T2) e di ag

di base pari a 0,18g (verifica agli stati limite ultimi di tipo SLV) ;

bS = 0,24 corrispondente al coefficiente di riduzione dell’accelerazione sismica massima

attesa al sito che in base alla tabella 7.11.I del DM 14/01/2008, per categorie di sottosuolo

di tipo “E” ed accelerazione sismica di base ag compresa tra 0,1 m/s e 0,2 m/s.

4.2 Verifiche in condizioni statiche, sismiche (pseudo‐statiche) e post‐sismiche

Nelle verifiche effettuate con i metodi di Jambu e di Bishop nella sezione critica n. 4, utilizzando il

criterio di Hoek e Brown, si è tenuto conto di una accelerazione sismica del sito pari a 0,21g.

La verifica in condizioni statiche è stata omessa in quanto evidentemente fornirebbe valori del

coeff. di sicurezza maggiori rispetto a quelli calcolati in condizioni sismiche (condizioni pseudo‐

statiche).

Tenuto conto del modello geologico elaborato, della presenza di un ammasso roccioso fratturato e

della tipologia di verifica effettuata, non si sono considerate le sovrappressioni interstiziali dovute

ad un eventuale terremoto, in quanto si considera, come da bibliografia tecnica, che nei versanti in

roccia tali sovrappressioni siano irrilevanti.


19

Di conseguenza, per quanto attiene alle condizioni post‐sisma, dell’ammasso roccioso in esame,

considerando che le sovrappressioni interstiziali sono trascurabili, si ritrovano le stesse condizioni

statiche precedenti al terremoto stesso; anche in questo caso, pertanto valgono le verifiche nelle

condizioni pseudo statiche che sono da considerarsi critiche nella situazione considerata.

Anche nelle verifiche di stabilità relative ai materiali argillosi di ritombamento (sezioni A e 5), non

si sono considerate le sovrappressioni interstiziali generate dal sisma in quanto, tenendo conto

della natura granulometrica dei terreni (argille), delle opere di regimazione superficiale e

drenaggio profondo previste in progetto (vedi rel. Tecnica), è da escludere l’ipotesi del formarsi di

un livello idrico all’interno di tali terreni.

Nei versanti in esame, non si sono ipotizzate condizioni che contemplino delle resistenze al taglio

residue nelle situazioni post sisma, in quanto non sussistono le condizioni di preesistenza al sisma

di superfici di scivolamento. D’altra parte per quanto attiene ai materiali argillosi di ritombamento,

i parametri geotecnici utilizzati essendo stati ricavati da provini ricostruiti debbono essere

considerati come rappresentativi delle condizioni di post‐picco.


20

I valori finali derivanti dalle verifiche di stabilità attestano per condizioni di stabilità sia nelle

condizioni a breve termine (fase estrattiva) che a lungo termine (fase di recupero finale dell’area)

con coefficienti di sicurezza maggiori di 1,13:

TIPO DI VERIFICA SEZIONE DI VERIFICA COEFFICIENTE DI

SICUREZZA

Cunei rocciosi isolati

(Criterio di Burton)

Situazione con cavi aperti fronte NORD (N168E) 2.60

Situazione con cavi aperti fronte SUD (N353E) 1.48-2.23

Situazione con cavi aperti fronte EST (N259E) 2.18

Situazione con cavi aperti fronte OVEST (N81E) 1.16-1.31

stabilità del versante globale

Situazione con cavi aperti (Criterio di Hoek - Brown)

Sezione 4 (Jambu) 3.23-4.21

Situazione con cavi aperti (Criterio di Mohr – Coulomb)

Sezione 4 (Bishop) 1.16-4.15

Situazione recuperata (Criterio di Mohr – Coulomb)

Sezione 5 (Bishop) 1.37-2.48

Situazione recuperata (Criterio di Mohr – Coulomb)

Sezione A (Bishop) 1.95-2.36

I risultati ottenuti permettono di affermare che si avranno condizioni di stabilità delle superfici sia

in fase estrattiva che a recupero realizzato.

Li, DICEMBRE 2015

3 Il coefficiente di sicurezza pari a 1,1 corrisponde al coefficiente riduttivo gR (tab. 6.8.I del DM 14/01/2008) da applicare alle resistenze di progetto.

VERIFICA DI STABILITA’ DEI FRONTI CALCAREI

VERSANTE GLOBALE

(CRITERIO DI HOEK E BROWN)

56,0 56,0

54,0 54,0

52,0 52,0

50,0 50,0

48,0 48,0

46,0 46,0

44,0 44,0

42,0 42,0

40,0 40,0

38,0 38,0

36,0 36,0

34,0 34,0

32,0 32,0

30,0 30,0

28,0 28,0

26,0 26,0

24,0 24,0

22,0 22,0

20,0 20,0

18,0 18,0

16,0 16,0

14,0 14,0

12,0 12,0

10,0 10,0

8,0 8,0

6,0 6,0

4,0 4,0

2,0 2,0

0,0 0,0

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0 24,0 28,0 32,0 36,0 40,0 44,0 48,0 52,0 56,0 60,0 64,0 68,0 72,0 76,0 80,0 84,0 88,0 92,0 96,0 100,0 104,0 108,0

0 12,0(m)

6,0(m)Scala verticale 1:500Scala orizzontale 1:500

Sezione 4 - porzione Nord

Fs=4,2

LEGENDA:

Calcare di S.Marino

Argille scagliose

4,21

56,0 56,0

54,0 54,0

52,0 52,0

50,0 50,0

48,0 48,0

46,0 46,0

44,0 44,0

42,0 42,0

40,0 40,0

38,0 38,0

36,0 36,0

34,0 34,0

32,0 32,0

30,0 30,0

28,0 28,0

26,0 26,0

24,0 24,0

22,0 22,0

20,0 20,0

18,0 18,0

16,0 16,0

14,0 14,0

12,0 12,0

10,0 10,0

8,0 8,0

6,0 6,0

4,0 4,0

2,0 2,0

0,0 0,0

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0 24,0 28,0 32,0 36,0 40,0 44,0 48,0 52,0 56,0 60,0 64,0 68,0 72,0 76,0 80,0 84,0 88,0 92,0 96,0 100,0 104,0 108,0

0 12,0(m)


Sezione 4 - porzione Nord

Fs=4,2

--

Committente: EMIR SPA

Località: NOVAFELTRIA Data: APRILE 2013

Analisi di stabilità: riepilogo delle superficie co n coefficiente di sicurezza minimo

Riferimenti:

Superf. Metodo di calcoloFs minimo

X base mConcio Lunghez za m

Y base m Volume mc

Inclina zione °

Peso kg Altezza falda m

Carichi N Carichi T Phi (°) C(kg/cmq) Parametri Fs parziale

1 4,214 Janbu semplificato 18,3 101 20,05 10,938 1,99 28,2 1,745 4252,5 0 0 0 58,1 3,88 ammasso 31,6712 21,8 11,875 1,99 28,2 5,566 14175 0 0 0 56,8 3,9 ammasso 11,5453 23,55 12,813 1,99 28,2 9,718 25515,02 0 0 0 55,6 3,95 ammasso 7,6454 23,9 13 0,4 28,2 2,442 6520,51 0 0 0 54,9 3,99 ammasso 22,3425 25,3 14,131 1,8 38,9 11,162 29862,01 0 0 0 54,9 4 ammasso 5,6556 27,05 15,544 2,25 38,9 16,939 45360,04 0 0 0 54,2 4,04 ammasso 4,4517 28,8 16,958 2,25 38,9 20,258 54337,56 0 0 0 53,6 4,1 ammasso 4,0598 30,55 18,371 2,25 38,9 23,577 63315,08 0 0 0 53 4,15 ammasso 3,7729 32,3 19,785 2,25 38,9 25,822 69457,59 0 0 0 52,6 4,19 ammasso 3,615

10 33 20,35 0,9 38,9 10,494 28161,06 0 0 0 52,5 4,2 ammasso 5,98911 34,05 21,451 1,52 46,4 15,35 41107,47 0 0 0 53,1 4,14 ammasso 4,41512 35,8 23,287 2,54 46,4 24,303 65205,07 0 0 0 53,3 4,12 ammasso 3,48713 37,55 25,123 2,54 46,4 22,704 60952,55 0 0 0 53,6 4,09 ammasso 3,59714 39,3 26,959 2,54 46,4 21,105 56700,04 0 0 0 53,9 4,07 ammasso 3,72115 41,05 28,794 2,54 46,4 19,506 52447,56 0 0 0 54,1 4,05 ammasso 3,86516 42,8 30,63 2,54 46,4 17,905 47589,54 0 0 0 54,5 4,02 ammasso 4,05817 44,55 32,466 2,54 46,4 16,292 41342,03 0 0 0 54,9 3,99 ammasso 4,36918 45,25 33,2 1,01 46,4 6,062 14285,62 0 0 0 55,3 3,97 ammasso 8,8119 46,3 35,162 2,22 61,8 7,882 16669,8 0 0 0 35,5 0 ammasso 1,26620 48,05 38,431 3,71 61,8 8,582 16296,01 0 0 0 38,9 0 ammasso 1,38721 49,8 41,7 3,71 61,8 2,861 5432 0 0 0 46,1 0 ammasso 1,659

--



Y base m Volume mc

Inclina zione °



L E G E N D A

Carichi N= Carichi normali (kg) Carichi T= Carichi tangenziali (kg)

Phi= Angolo di resistenza al taglio (°) C= Coesione (kg/cmq)

Accelerazione sismica orizzontale (g):..................................... 0,21

Accelerazione sismica verticale (g):.....................................

Coefficiente beta.......................................................................:0,27

0,105

Normativa di riferimento: D.M.14.01.2008 (Appr.I Comb.2)

N.B.: dove il fattore di sicurezza parziale è <1 vi ene usata la resistenza al taglio residua.

--



Analisi di stabilità: riepilogo delle forze agenti sui conci

Riferimenti:

Superficie Forze stabilizzanti(kg) Deficit di forza(kg)Forze instabilizzanti(kg)Concio

1 1 82955,86 2220,66 -80735,22 96571,97 7402,21 -89169,773 111320,94 13323,98 -97996,964 24036,31 3405,02 -20631,295 104928,06 20080,6 -84847,466 139897,42 30502,19 -109395,237 149429,77 36539,08 -112890,698 158742,01 42576 -116166,019 164998,25 46706,51 -118291,74

10 66381,24 18936,82 -47444,4211 100788,64 31361,96 -69426,6712 164887,81 49746,67 -115141,1413 160878,67 46502,31 -114376,3614 156832,25 43257,96 -113574,2915 152746,9 40013,62 -112733,2716 148029,81 36307,32 -111722,4917 141880,44 31540,92 -110339,5218 54502,23 10898,88 -43603,3519 5620,24 15142,72 9522,4820 6208,2 14803,18 8594,9821 2661,39 4934,39 2272,99


Coefficiente beta.......................................................................:

Accelerazione sismica verticale (g):..................................... 0,105

0,27


64,0 64,0

62,0 62,0

60,0 60,0

58,0 58,0

56,0 56,0

54,0 54,0

52,0 52,0

50,0 50,0

48,0 48,0

46,0 46,0

44,0 44,0

42,0 42,0

40,0 40,0

38,0 38,0

36,0 36,0

34,0 34,0

32,0 32,0

30,0 30,0

28,0 28,0

26,0 26,0

24,0 24,0

22,0 22,0

20,0 20,0

18,0 18,0

16,0 16,0

14,0 14,0

12,0 12,0

10,0 10,0

8,0 8,0

6,0 6,0

4,0 4,0

2,0 2,0

0,0 0,0

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0 24,0 28,0 32,0 36,0 40,0 44,0 48,0 52,0 56,0 60,0 64,0 68,0 72,0 76,0 80,0 84,0

SEZIONE 4- porzione SUD

Fs=3,23

LEGENDA:

F di Acquaviva

Calcare di S. Marino

64,0 64,0

62,0 62,0

60,0 60,0

58,0 58,0

56,0 56,0

54,0 54,0

52,0 52,0

50,0 50,0

48,0 48,0

46,0 46,0

44,0 44,0

42,0 42,0

40,0 40,0

38,0 38,0

36,0 36,0

34,0 34,0

32,0 32,0

30,0 30,0

28,0 28,0

26,0 26,0

24,0 24,0

22,0 22,0

20,0 20,0

18,0 18,0

16,0 16,0

14,0 14,0

12,0 12,0

10,0 10,0

8,0 8,0

6,0 6,0

4,0 4,0

2,0 2,0

0,0 0,0

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0 24,0 28,0 32,0 36,0 40,0 44,0 48,0 52,0 56,0 60,0 64,0 68,0 72,0 76,0 80,0 84,0

SEZIONE 4- porzione SUD

Fs=3,23

--




Riferimenti:



Y base m Volume mc

Inclina zione °



1 3,228 Janbu semplificato 18,45 101 20,188 10,861 1,94 26,4 4,129 10792,99 0 0 0 57,2 3,89 ammasso 14,242 21,926 11,723 1,94 26,4 10,95 29094,14 0 0 0 55,2 3,98 ammasso 7,0463 23,664 12,584 1,94 26,4 17,771 47395,33 0 0 0 53,5 4,1 ammasso 5,3354 24,2 12,85 0,6 26,4 6,857 18234,61 0 0 0 52,6 4,19 ammasso 9,9575 25,402 15,302 2,73 63,9 15,623 41541,27 0 0 0 55,1 3,98 ammasso 4,0046 25,45 15,4 0,11 63,9 0,602 1606,89 0 0 0 55,2 3,97 ammasso 57,2957 27,14 16,215 1,88 25,7 20,993 56125,1 0 0 0 52,7 4,18 ammasso 4,9888 28,878 17,053 1,93 25,7 24,874 66635,03 0 0 0 52,1 4,25 ammasso 4,5939 30,616 17,891 1,93 25,7 31,713 85405,6 0 0 0 50,9 4,41 ammasso 4,112

10 31,05 18,1 0,48 25,7 8,986 24138,8 0 0 0 50,3 4,5 ammasso 8,62311 32,354 20,998 3,18 65,8 28,087 75345,9 0 0 0 53,6 4,09 ammasso 3,10112 32,4 21,1 0,11 65,8 1,007 2706,87 0 0 0 53,6 4,1 ammasso 37,29713 34,092 21,96 1,9 26,9 39,388 105987,4 0 0 0 49,7 4,6 ammasso 3,63414 35,83 22,843 1,95 26,9 43,085 115385,9 0 0 0 49,4 4,66 ammasso 3,51615 37,568 23,726 1,95 26,9 43,583 115490,1 0 0 0 49,4 4,66 ammasso 3,51516 38,6 24,25 1,16 26,9 26,125 68668,94 0 0 0 49,4 4,66 ammasso 4,41517 39,306 25,544 1,47 61,4 17,648 45897,36 0 0 0 52,6 4,2 ammasso 3,83818 40,4 27,55 2,28 61,4 26,213 67346,67 0 0 0 52,8 4,17 ammasso 3,16219 41,044 27,877 0,72 26,9 15,06 38446,85 0 0 0 50 4,56 ammasso 6,10120 42,782 28,76 1,95 26,9 41,002 103393,7 0 0 0 50 4,55 ammasso 3,67221 44,52 29,642 1,95 26,9 41,524 102924,5 0 0 0 50 4,55 ammasso 3,67922 46,258 30,525 1,95 26,9 42,046 102455,4 0 0 0 50 4,55 ammasso 3,68623 46,8 30,8 0,61 26,9 13,219 31853,27 0 0 0 50 4,54 ammasso 6,89124 47,996 32,483 2,06 54,6 28,706 68781,97 0 0 0 48,9 1,04 ammasso 1,91325 49,734 34,928 3 54,6 39,864 95103,44 0 0 0 49,2 1,01 ammasso 1,81726 51,472 37,373 3 54,6 37,67 90098,1 0 0 0 49,6 0,97 ammasso 1,83427 53,21 39,818 3 54,6 35,476 84675,53 0 0 0 50,1 0,93 ammasso 1,85728 54,05 41 1,45 54,6 16,36 38909,03 0 0 0 50,4 0,9 ammasso 2,15129 54,948 43,219 2,39 68 16,493 39224,47 0 0 0 53,8 0,66 ammasso 2,28230 56,686 47,514 4,63 68 27,82 66322,03 0 0 0 54,7 0,61 ammasso 2,12431 58,424 51,81 4,63 68 22,411 53391,31 0 0 0 56 0,54 ammasso 2,18632 60,162 56,105 4,63 68 14,83 35038,03 0 0 0 58,5 0,44 ammasso 2,312

--



Y base m Volume mc

Inclina zione °



33 61,9 60,4 4,63 68 4,976 11679,35 0 0 0 64 0,29 ammasso 2,721

L E G E N D A




Accelerazione sismica verticale (g):.....................................


0,105


N.B.: dove il fattore di sicurezza parziale è <1 vi ene usata la resistenza al taglio residua.

--




Riferimenti:

Superficie Forze stabilizzanti(kg) Deficit di forza(kg)Forze instabilizzanti(kg)Concio

1 1 90483,87 5341,41 -85142,462 114609,53 14398,58 -100210,953 136989,94 23455,79 -113534,144 46458,52 9024,24 -37434,295 134916,83 38337,51 -96579,326 5352 1482,96 -3869,047 144840,23 27241,59 -117598,648 159108,01 32342,89 -126765,129 179749,99 41453,56 -138296,43

10 47874,34 11716,29 -36158,0511 171969,69 70462,65 -101507,0412 6096,19 2531,44 -3564,7613 198756,17 53365,3 -145390,8714 210763,22 58097,55 -152665,6715 210868,23 58149,95 -152718,2816 125303,46 34575,28 -90728,1817 90597,32 41539,22 -49058,0918 137810,13 60951,84 -76858,2819 73710,79 19351,57 -54359,2220 198551,6 52041,47 -146510,1221 198068,11 51805,3 -146262,8122 197584,26 51569,16 -146015,123 61516,33 16032,79 -45483,5424 67148,86 58322,31 -8826,5525 94112,3 80641,05 -13471,2526 90488,38 76396,91 -14091,4727 86650,21 71798,94 -14851,2728 40374,64 32992,12 -7382,5329 35947,3 37194,77 1247,4730 63405,27 62890,15 -515,1331 54762,62 50628,53 -4134,0932 41643,09 33224,96 -8418,1333 22528,72 11075 -11453,72


Coefficiente beta.......................................................................:


0,27


VERIFICA DI STABILITA’ DEI FRONTI CALCAREI

CUNEI ROCCIOSI

(CRITERIO DI BARTON)

--



Verifica di stabilità di blocchi isolati: coefficie nti di sicurezza

Riferimenti:

Blocco Famiglie Immersione Inclinazione Volume (mc) FsDeficit di forza(kg):

3 451/4 70 1068,7349 1,16 350497,98 293/4 18 560,5552 1,17 191145,9

10 184/5 4 153,7096 1,31 95399,3

--



Verifica di stabilità di blocchi isolati: stato ten sionale.

Riferimenti:

N1 = forza normale agente sul piano 1; N2 = forza normale agente sul piano 2; A1 = area del piano 1; A2 = area del piano 2; Phi1 = angolo di attrito mobilitato sul piano 1; Phi2 = angolo di attrito mobilitato sul piano 2.

Blocco N1(kg): N2(kg): A1(mq) A2(mq) Phi1(°) Phi2(°)

3 59-141514,7 1962690,7 691,4 0 50,58 57,9-803421,3 1253386,8 463,4 0 50,7

10 239,9249819 -267688,6 47,4 53,8 0

--




Riferimenti:


6 372/4 116 70,6147 2,6 241406,2

--




Riferimenti:



6 77,2100864,4 219108,4 84,4 51,5 50,5

--




Riferimenti:


4 421/5 303 61,592 2,18 137701,6

--




Riferimenti:



4 32-12596,5 117394,2 69,7 0 64,1

--




Riferimenti:


2 631/3 344 27,5588 1,48 35031,64 421/5 303 1203,8555 2,23 2575618,55 572/3 356 227,7299 1,99 526604,7

--




Riferimenti:



2 70,931294,4 23765,2 22,2 57 68,54 475,4460389,4 2841881 196,5 55,7 54,65 112,6348603,7 335804,7 108,9 50,5 62,2

VERIFICA DI STABILITA’ DEI FRONTI ARGILLOSI E TERRENI

DI RITOMBAMENTO

VERSANTE GLOBALE

(CRITERIO DI MOHR-COULOMB)

56,0 56,0

54,0 54,0

52,0 52,0

50,0 50,0

48,0 48,0

46,0 46,0

44,0 44,0

42,0 42,0

40,0 40,0

38,0 38,0

36,0 36,0

34,0 34,0

32,0 32,0

30,0 30,0

28,0 28,0

26,0 26,0

24,0 24,0

22,0 22,0

20,0 20,0

18,0 18,0

16,0 16,0

14,0 14,0

12,0 12,0

10,0 10,0

8,0 8,0

6,0 6,0

4,0 4,0

2,0 2,0

0,0 0,0

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0 24,0 28,0 32,0 36,0 40,0 44,0 48,0 52,0 56,0 60,0 64,0 68,0 72,0 76,0 80,0 84,0 88,0 92,0 96,0 100,0 104,0 108,0

Sezione 4 - porzione nord (criterio Mohor -Coulomb)

Fs=1,16

LEGENDA:

Calcare di S.Marino

Argilla Scagliosa

4,16

2,44

1,54

1,4

1,16

1,2

1,45

1,28

1,18

--

1


Località: Novafeltria Data: Apriole 2013

Analisi di stabilità: riepilogo dei coefficienti di sicurezza

Riferimenti:

NumeroX valle

mX monte

mY valle

m FelleniusY monte

m JanbuBishop SarmaG.L.E. Spencer

1 11,2 10 38,69 38,24 4,1592 11,2 10 46,02 41,7 2,4453 11,2 10 52,83 44,31 1,5454 18,52 10,04 44,77 41,43 1,3975 18,52 10,03 52,77 44,26 1,1626 18,51 10,03 59,93 47,5 1,2027 18,56 10,11 52,71 44,21 1,4478 18,55 10,09 60,75 47,5 1,2849 18,54 10,07 67,81 52,97 1,184




--




Riferimenti:

Superf. Metodo di calcoloFs

minimoX base

mConcioLunghez

za mY base

mVolume

mcInclina zione ° Peso kg

Altezza falda m

Carichi N

Carichi T Phi (°)

C(kg/cmdu (m)

5 1,162 Bishop semplificato 18,516 10,0311 20,963 9,852 2,45 -4,2 5,881 15855,33 0 0 0 45,4 4,96 02 23,41 9,866 2,45 0,3 17,407 46719,44 0 0 0 45,4 4,96 03 25,857 10,075 2,46 4,9 28,457 74216,72 0 0 0 20,5 0,07 04 28,304 10,483 2,48 9,5 39,027 99276,93 0 0 0 20,5 0,07 05 30,75 11,096 2,52 14,1 49,102 124131,6 0 0 0 20,5 0,07 06 33,197 11,93 2,58 18,8 55,655 140109,2 0 0 0 20,5 0,07 07 35,644 13,002 2,67 23,7 57,562 143720,7 0 0 0 20,5 0,07 08 38,091 14,343 2,79 28,7 57,763 142605,0 0 0 0 20,5 0,07 09 40,538 15,996 2,95 34 57,254 140911,7 0 0 0 20,5 0,07 0

10 42,984 18,029 3,18 39,7 55,895 137236,7 0 0 0 20,5 0,07 011 45,431 20,555 3,52 45,9 53,36 124205,0 0 0 0 20,5 0,07 012 47,878 23,794 4,06 52,9 47,775 99340,48 0 0 0 20,5 0,07 013 50,325 28,287 5,12 61,4 38,78 74710,89 0 0 0 20,5 0,07 014 52,772 37,338 9,38 74,9 25,346 48603,42 0 0 0 20,5 0,07 0

L E G E N D A






--




Riferimenti:

SuperficieForze

stabilizzanti(kg) Deficit di forza(kg)Forze

instabilizzanti(kg)Concio Somma deficit(kg)

1 14 749155,91 37572,7 -711583,21 -711583,2213 234603,25 72466,42 -162136,83 -873720,0512 213514,36 74319,29 -139195,07 -1012915,1111 27350,43 70319,48 42969,04 -969946,0610 28021,72 59118,53 31096,81 -938849,269 25871,3 44799,87 18928,57 -919920,678 22506,8 31740,09 9233,29 -910687,47 150035,71 20382,87 -129652,84 -1040340,286 132431,88 10906,53 -121525,35 -1161865,675 113632,63 3750,12 -109882,51 -1271748,234 101478,45 601,27 -100877,18 -1372625,423 98596,31 111,96 -98484,35 -1471109,792 98554,8 23,08 -98531,71 -1569641,531 98611,92 -33,1 -98645,02 -1668286,54

2 14 583718,91 43849,5 -539869,4 -539869,4213 306698,08 84607,6 -222090,47 -761959,9212 28066,57 93751,09 65684,52 -696275,4211 34223,02 92879,38 58656,37 -637619,0510 39229,47 87952,3 48722,84 -588896,219 42597,1 79306,33 36709,23 -552186,998 41207,61 63266,61 22059 -530127,977 34936,64 43472,66 8536,02 -521591,966 27254,18 26711,77 -542,41 -522134,375 171864,91 13375,86 -158489,05 -680623,444 141514,55 3549,7 -137964,85 -818588,283 125135,55 185,77 -124949,78 -943538,042 124763,29 75,23 -124688,06 -1068226,151 124482,52 -17,91 -124500,43 -1192726,63

3 14 11106,9 26237,77 15130,86 15130,8613 16763,1 63035,69 46272,59 61403,4512 28396,61 93025,51 64628,9 126032,3511 40187,92 109683,67 69495,75 195528,110 46877,43 106269,85 59392,43 254920,529 51897,25 98208,29 46311,04 301231,558 55696,35 87784,77 32088,42 333319,997 53968,79 69890,58 15921,79 349241,776 44768,03 46388,3 1620,26 350862,045 32704,07 25955,53 -6748,54 344113,514 194249,98 10249,87 -184000,11 160113,43 159825,81 1758,89 -158066,92 2046,482 147512,61 0 -147512,61 -145466,131 147764,82 0 -147764,82 -293230,94

4 14 15710,61 45736,07 30025,46 30025,4613 22080,22 82307,66 60227,44 90252,8912 26923,67 80383,69 53460,02 143712,9111 30939,55 75984,79 45045,24 188758,1510 34154,28 69807,78 35653,5 224411,669 36612,46 62395,87 25783,42 250195,078 38539,82 54429,35 15889,53 266084,617 37883,7 43581,62 5697,93 271782,556 34178,32 31079,02 -3099,3 268683,255 29418,36 20135,69 -9282,68 259400,564 24129,74 11368,82 -12760,92 246639,643 139402,83 4894,3 -134508,52 112131,11

--

SuperficieForze



2 121504,34 812,28 -120692,05 -8560,941 102966,96 -464,27 -103431,23 -111992,17

5 14 11616,48 48988,92 37372,43 37372,4313 17391,34 69555,11 52163,77 89536,212 25894,26 85002,77 59108,51 148644,7111 35680,92 96788,01 61107,08 209751,7910 42786,81 96335,33 53548,52 263300,319 46919,93 87923,41 41003,48 304303,798 49982,88 77772,09 27789,21 3320937 52419,4 67011,65 14592,25 346685,266 52740,58 54180,73 1440,15 348125,415 48005,29 38074,48 -9930,81 338194,594 39353,91 22472,18 -16881,73 321312,853 30135,99 10807,05 -19328,94 301983,92 170030,42 3013,63 -167016,79 134967,111 138159,14 -269,07 -138428,21 -3461,1

6 14 13725,52 41527,15 27801,63 27801,6313 20923,75 86166,29 65242,55 93044,1812 27675 91751,45 64076,44 157120,6311 33743,62 91906,44 58162,82 215283,4410 44165,09 101089,86 56924,77 272208,219 55548,88 106947,46 51398,58 323606,88 61255,15 98387,63 37132,48 360739,277 64115,87 85013,39 20897,52 381636,796 66058,71 70976,75 4918,04 386554,825 64725,31 54491,31 -10234 376320,814 55949,2 34738,87 -21210,33 355110,493 42318,25 17275,06 -25043,19 330067,312 215265,84 5529,6 -209736,25 120331,061 170220,54 84,35 -170136,2 -49805,14

7 14 20206,5 55527,96 35321,46 35321,4613 30472,24 95666,64 65194,4 100515,8612 39904,04 99333,53 59429,49 159945,3511 50041,42 100300 50258,58 210203,9210 56553,42 90999,05 34445,63 244649,569 59751,92 76056,34 16304,42 260953,978 61665,07 60197,58 -1467,5 259486,477 62474,09 44037,42 -18436,66 241049,816 61134,94 27442,05 -33692,88 207356,925 54489,57 10934,65 -43554,92 163801,994 43794,76 -1934,7 -45729,46 118072,533 32807,94 -9457,76 -42265,7 75806,842 21021,89 -11074,4 -32096,29 43710,551 146829,43 -5554,54 -152383,97 -108673,43

8 14 19148,44 64837,97 45689,53 45689,5313 32085,04 121766,98 89681,94 135371,4712 40789,35 119058,57 78269,22 213640,6911 47138,25 109457,01 62318,76 275959,4610 54812,29 102805,58 47993,29 323952,749 66339,38 100426,36 34086,97 358039,728 74689,94 89456,9 14766,96 372806,687 76738,46 69997,78 -6740,68 366066,026 77193,6 50075,49 -27118,11 338947,925 74391,13 29634,34 -44756,79 294191,154 63984,47 9882,75 -54101,73 240089,423 47895,52 -4133,88 -52029,4 188060,022 30637,13 -9870,9 -40508,03 147551,991 181631,96 -5935 -187566,96 -40014,97

9 14 20022,62 101937,54 81914,92 81914,9313 33053,52 131032,45 97978,93 179893,8512 45193,56 138986,58 93793,02 273686,8811 55821,44 137420,37 81598,94 355285,81

--

SuperficieForze



10 60987,35 121430,46 60443,11 415728,929 66311,13 107091,88 40780,75 456509,688 79074,76 102851,62 23776,86 480286,547 89534,18 91143,15 1608,97 481895,526 90604,74 68467,63 -22137,11 459758,45 89669,51 45638,7 -44030,8 415727,614 81350,73 22013,96 -59336,77 356390,853 62647,81 2276,02 -60371,79 296019,062 40312,37 -7792,99 -48105,36 247913,71 214754,7 -6046,17 -220800,87 27112,83




71,0 71,0

69,0 69,0

67,0 67,0

65,0 65,0

63,0 63,0

61,0 61,0

59,0 59,0

57,0 57,0

55,0 55,0

53,0 53,0

51,0 51,0

49,0 49,0

47,0 47,0

45,0 45,0

43,0 43,0

41,0 41,0

39,0 39,0

37,0 37,0

35,0 35,0

33,0 33,0

31,0 31,0

29,0 29,0

27,0 27,0

25,0 25,0

23,0 23,0

21,0 21,0

19,0 19,0

17,0 17,0

15,0 15,0

13,0 13,0

11,0 11,0

9,0 9,0

7,0 7,0

5,0 5,0

3,0 3,0

1,0 1,0

0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0 24,0 28,0 32,0 36,0 40,0 44,0 48,0 52,0 56,0 60,0 64,0 68,0 72,0 76,0 80,0 84,0 88,0 92,0 96,0 100,0 104,0 108,0

012,0(m)


Sezione 5 - verifica terreni di ritombamento in condizioni sismiche

Fs=1,37

LEGENDA:

Terreno di ritombamento

F. di Acquaviva

Calcare di S.Marino

2,48

1,97

2,15

1,37

--

1


Località: Novafeltria Data: Aprile 2013


Riferimenti:

NumeroX valle

mX monte

mY valle

m FelleniusY monte


4 23,82 40 96,84 69,79 2,4825 23,82 40 96,84 69,79 1,9676 23,82 40 96,84 69,79 2,1497 23,82 40 96,84 69,79 1,3698 23,82 40 96,84 69,79 1,4539 23,82 40 96,84 69,79 1,553

10 23,82 40 96,84 69,79 1,642




--




Riferimenti:


minimoX base

mConcioLunghez

za mY base

mVolume


Altezza falda m

Carichi N

Carichi T Phi (°)

C(kg/cmdu (m)

7 1,369 Bishop semplificato 23,82 401 29,905 40,476 6,1 4,5 5,486 11281,59 0 0 0 17,1 0,31 02 35,99 41,267 6,14 7,4 15,597 31337,75 0 0 0 17,1 0,31 03 42,075 42,377 6,19 10,3 23,872 47633,35 0 0 0 17,1 0,31 04 48,16 43,816 6,25 13,3 29,96 60168,47 0 0 0 17,1 0,31 05 54,245 45,597 6,34 16,3 33,522 67689,54 0 0 0 17,1 0,31 06 60,33 47,735 6,45 19,4 35,891 72703,59 0 0 0 17,1 0,31 07 66,415 50,253 6,59 22,5 40,827 82731,68 0 0 0 17,1 0,31 08 72,5 53,176 6,75 25,7 46,976 95266,81 0 0 0 17,1 0,31 09 78,585 56,538 6,95 28,9 47,356 96520,33 0 0 0 17,1 0,31 0

10 84,67 60,386 7,2 32,3 38,409 77717,63 0 0 0 17,1 0,31 011 90,755 64,777 7,5 35,8 24,587 48886,88 0 0 0 17,1 0,31 012 96,84 69,79 7,88 39,5 8,818 17549,15 0 0 0 17,1 0,31 0

L E G E N D A






--




Riferimenti:

SuperficieForze



4 12 9612,78 26350,23 16737,44 16737,4511 29726,89 65410,31 35683,42 52420,8710 55995,38 87480,81 31485,43 83906,299 64039,54 94049,31 30009,77 113916,068 486459,66 86624,53 -399835,13 -285919,057 465646,65 66927,05 -398719,59 -684638,646 58900,39 47332 -11568,39 -6962075 56182,26 33984 -22198,26 -718405,244 52056,89 21442,87 -30614,02 -749019,253 44961,1 10042,97 -34918,13 -783937,42 35775,21 2100,92 -33674,29 -817611,721 25073,68 -826,68 -25900,36 -843512,04

5 12 32649,79 19938,3 -12711,49 -12711,4911 41637,29 50325,13 8687,84 -4023,6510 50343,69 69066,73 18723,04 14699,399 56808,01 75593,75 18785,74 33485,128 58412,59 68974,59 10562 44047,137 437343,73 54356,76 -382986,97 -338939,836 51527,15 40965,02 -10562,13 -349501,975 49439,96 31376,46 -18063,5 -367565,474 46050,04 21822,88 -24227,16 -391792,643 40159,33 12396,09 -27763,25 -419555,892 32579,24 4977,26 -27601,99 -447157,881 23789,09 701,22 -23087,88 -470245,77

6 12 30312,01 15133,43 -15178,58 -15178,5811 38226,64 39377,34 1150,7 -14027,8810 46432,13 57056,37 10624,24 -3403,649 52411,81 64380,96 11969,15 8565,518 52744,85 58000,04 5255,2 13820,77 418990,58 45717,89 -373272,69 -359451,986 46166,98 35379,15 -10787,83 -370239,825 44359,46 28093,83 -16265,62 -386505,444 41697,45 20794,57 -20902,88 -407408,313 36985,88 13064,01 -23921,87 -431330,182 30606,84 6248,35 -24358,49 -455688,671 22989,64 1402,68 -21586,96 -477275,61

7 12 28918,2 12667,96 -16250,25 -16250,2511 36053,46 32866,14 -3187,32 -19437,5610 43408,82 48367,49 4958,67 -14478,899 48630,16 55216,93 6586,77 -7892,128 48445,54 49681,71 1236,17 -6655,957 44923,7 38937,73 -5985,97 -12641,916 41996,05 30502,25 -11493,8 -24135,715 40497,67 24922,82 -15574,85 -39710,564 38180,59 19050,16 -19130,43 -58840,993 34241,4 12613,87 -21627,53 -80468,522 29054,48 6668,56 -22385,91 -102854,431 22629,85 1811,5 -20818,35 -123672,78

8 12 27734,3 10459,28 -17275,03 -17275,0311 34541,1 28572,15 -5968,95 -23243,9810 41344,03 42601,16 1257,14 -21986,849 45847,2 48631,54 2784,34 -19202,58 45570,6 44103,64 -1466,96 -20669,477 41968,14 34341,15 -7626,99 -28296,46

--

SuperficieForze



6 38982,89 26767,05 -12215,83 -40512,295 37819,83 22482,62 -15337,21 -55849,54 35862,37 17687,66 -18174,71 -74024,213 32306,82 12001,96 -20304,86 -94329,072 27517,77 6426,88 -21090,89 -115419,961 21890,3 1737,26 -20153,04 -135573,01

9 12 26999,67 9286,97 -17712,71 -17712,7111 33043,47 24631,65 -8411,82 -26124,5310 39249,04 37229,83 -2019,21 -28143,759 43738,86 43745,58 6,73 -28137,028 43045 39279,04 -3765,96 -31902,987 39016,34 29662,35 -9353,99 -41256,976 36359,23 23321,88 -13037,35 -54294,325 35541,8 20143,2 -15398,6 -69692,934 33948,57 16281,43 -17667,14 -87360,073 30777,03 11269,36 -19507,66 -106867,732 26385,75 6065,73 -20320,01 -127187,751 21556,27 1711,2 -19845,08 -147032,81

10 12 26355,62 8214,83 -18140,79 -18140,7911 31892,49 21738,07 -10154,43 -28295,2210 37825,98 33626,92 -4199,06 -32494,289 41966,44 39757,73 -2208,71 -34702,998 41234,87 35825,93 -5408,94 -40111,937 37541,38 27316,71 -10224,67 -50336,66 34493,09 20815,08 -13678,01 -64014,65 33655,18 18055,07 -15600,11 -79614,714 32430,61 15019,53 -17411,08 -97025,793 29644,26 10623,51 -19020,74 -116046,532 26042,28 6152,49 -19889,79 -135936,321 21618,34 1890,5 -19727,84 -155664,16




73,0 73,0

63,0 63,0

53,0 53,0

43,0 43,0

33,0 33,0

23,0 23,0

13,0 13,0

3,0 3,0

0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0 140,0 160,0 180,0 200,0 220,0 240,0 260,0 280,0 300,0 320,0 340,0 360,0 380,0 400,0 420,0 440,0

060,0(m)


Sezione A - verifica terreni di ritombamento in condizioni sismiche

Fs=1,95

LEGENDA:

Terreno di ritombamento

F. di Acquaviva

Calcare di S.Marino

Argilla Scagliosa

STUDIO MOSCA - GEOLOGIA

Cavour, 38-Chiaravalle (AN)-071-949063

1


Località: Novafeltria Data: Dicembre 2015


Riferimenti:

NumeroX valle

mX monte

mY valle

m FelleniusY monte


1 165 30,82 430 71,23 2,0342 165 30,82 430 71,23 1,993 165 30,82 430 71,23 1,9544 165 30,82 430 71,23 2,3625 165 30,82 430 71,23 2,3126 165 30,82 430 71,23 2,2697 165 30,82 430 71,23 2,2258 165 30,82 430 71,23 2,1969 165 30,82 430 71,23 2,166

10 165 30,82 430 71,23 2,139









Riferimenti:


minimoX base

mConcioLunghez

za mY base

mVolume


Altezza falda m

Carichi N

Carichi T Phi (°)

C(kg/cmdu (m)

3 1,954 Bishop semplificato 165 30,8231 179,722 29,238 14,81 -6,1 37,92 75819,49 0 0 0 17,1 0,31 02 194,444 28,095 14,77 -4,4 103,468 209261,8 0 0 0 17,1 0,31 03 209,167 27,392 14,74 -2,7 145,959 297212,3 0 0 0 17,1 0,31 04 223,889 27,127 14,72 -1 180,07 366966,0 0 0 0 17,1 0,31 05 238,611 27,298 14,72 0,7 202,511 412457,5 0 0 0 17,1 0,31 06 253,333 27,907 14,73 2,4 205,676 418523,1 0 0 0 17,1 0,31 07 268,056 28,954 14,76 4,1 211,547 430654,1 0 0 0 17,1 0,31 08 282,778 30,444 14,8 5,8 225,496 460981,8 0 0 0 17,1 0,31 09 297,5 32,379 14,85 7,5 238,32 488276,9 0 0 0 17,1 0,31 0

10 312,222 34,765 14,91 9,2 244,542 500408,1 0 0 0 17,1 0,31 011 326,945 37,609 14,99 10,9 244,075 500408,1 0 0 0 17,1 0,31 012 341,667 40,919 15,09 12,7 236,809 485244,1 0 0 0 17,1 0,31 013 356,389 44,704 15,2 14,4 222,615 454916,3 0 0 0 17,1 0,31 014 371,111 48,976 15,33 16,2 201,337 412457,5 0 0 0 17,1 0,31 015 385,833 53,748 15,48 18 172,793 354834,9 0 0 0 17,1 0,31 016 400,556 59,036 15,64 19,8 136,773 279015,6 0 0 0 17,1 0,31 017 415,278 64,857 15,83 21,6 93,031 188032,4 0 0 0 17,1 0,31 018 430 71,232 16,04 23,4 34,599 69753,94 0 0 0 17,1 0,31 0




minimoX base

mConcioLunghez

za mY base

mVolume


Altezza falda m

Carichi N

Carichi T Phi (°)

C(kg/cmdu (m)

L E G E N D A











Riferimenti:

SuperficieForze



1 18 67373,52 27624,98 -39748,55 -39748,5517 97955,45 70300,79 -27654,67 -67403,2216 121824,71 97782,98 -24041,72 -91444,9415 141486,18 115394,3 -26091,88 -117536,8214 156771,55 124319,93 -32451,62 -149988,4413 168475,72 126733,22 -41742,5 -191730,9512 176494,25 123589,65 -52904,6 -244635,5511 180740,61 115849,5 -64891,1 -309526,6610 181145,21 104476,46 -76668,75 -386195,429 177655,2 90439,24 -87215,97 -473411,388 170233,99 74709,67 -95524,32 -568935,77 162716,32 60255,97 -102460,35 -671396,036 160911,63 49582,24 -111329,39 -782725,435 160988,17 39884,91 -121103,25 -903828,694 149412,97 27126,06 -122286,91 -1026115,553 130061,9 14937,81 -115124,09 -1141239,692 105877,53 5562,62 -100314,91 -1241554,631 68242,35 174,23 -68068,12 -1309622,74

2 18 69369,79 31405,4 -37964,4 -37964,417 102477,1 79211,42 -23265,68 -61230,0816 127207,51 108135,42 -19072,1 -80302,1715 147806,73 126574,62 -21232,1 -101534,2714 165013,28 136882,99 -28130,29 -129664,5813 178684,01 140076,65 -38607,36 -168271,9312 187753,26 136263,38 -51489,88 -219761,8211 192103,63 126728,2 -65375,43 -285137,2510 192597,2 113504,92 -79092,28 -364229,549 189177,01 97630,83 -91546,18 -455775,78 181804,69 80148,27 -101656,42 -557432,17 173353,08 63547,92 -109805,16 -667237,276 170596,98 50855,84 -119741,14 -786978,425 169705,83 39276,95 -130428,89 -917407,314 156181,43 24998,36 -131183,08 -1048590,43 135847,02 12232,2 -123614,83 -1172205,272 109727,05 2876,7 -106850,35 -1279055,61 69238,13 -1068,98 -70307,1 -1349362,73

3 18 70466,81 33887,4 -36579,41 -36579,4117 105153,53 85739,09 -19414,44 -55993,8516 132542,47 118877,7 -13664,77 -69658,6315 155923,64 140534,98 -15388,66 -85047,2814 174143,47 150948,08 -23195,39 -108242,6713 187923,19 152764,73 -35158,46 -143401,1312 198048,18 148274,65 -49773,53 -193174,6611 203458 137737,66 -65720,33 -258895,0110 204049,09 122529,85 -81519,25 -340414,269 200704,03 104684,73 -96019,3 -436433,578 192420,81 84756,43 -107664,39 -544097,947 183031,64 65999,36 -117032,27 -661130,226 179318,79 51301,03 -128017,76 -789147,975 177453,48 37875,28 -139578,2 -928726,154 162941,22 22388,69 -140552,53 -1069278,643 140653,91 8952,53 -131701,38 -1200980,052 112601,56 -175,19 -112776,76 -1313756,771 70237,48 -2416,07 -72653,55 -1386410,33



SuperficieForze



4 18 869545,43 36450,61 -833094,82 -833094,8117 108695,94 93906,11 -14789,83 -847884,6616 137827,92 130002,83 -7825,09 -855709,7415 162149,64 152521 -9628,63 -865338,3414 182301,57 164310,63 -17990,94 -883329,313 198067,6 166807,88 -31259,72 -914589,0112 209267,1 161457,36 -47809,74 -962398,7611 214803,9 148870,89 -65933,01 -1028331,7410 215501,07 131545,85 -83955,23 -1112286,939 212236,41 111596,58 -100639,83 -1212926,78 204006,14 89657,22 -114348,92 -1327275,577 194645,13 69002,83 -125642,31 -1452917,96 189974,37 52032,09 -137942,28 -1590860,155 186162,85 36265,49 -149897,35 -1740757,494 169689,96 19297,87 -150392,09 -1891149,573 145447,08 5271,71 -140175,37 -2031324,982 115465,33 -3502,31 -118967,64 -2150292,621 71239,71 -3866,45 -75106,16 -2225398,82

5 18 880728,53 40657,2 -840071,33 -840071,3117 113087,54 103826,67 -9260,87 -849332,1716 143964,18 142864,11 -1100,07 -850432,2115 170157,29 167386,18 -2771,12 -853203,3314 191342,08 179204,66 -12137,42 -865340,7813 207245,08 180143,29 -27101,79 -892442,5812 218581,99 172987,49 -45594,5 -938037,0611 225192,85 159273,89 -65918,96 -1003956,0110 226953,42 140547,62 -86405,8 -1090361,769 223774,02 118362,1 -105411,92 -1195773,628 215598,38 94279,14 -121319,24 -1317092,837 205298,71 71162,25 -134136,46 -1451229,36 199663,47 51933,47 -147730 -1598959,275 194865 34141,13 -160723,86 -1759683,144 177391,67 15843,62 -161548,05 -1921231,233 152153,3 1213,1 -150940,2 -2072171,532 120239,75 -7292,81 -127532,55 -21997041 73201,82 -5620,4 -78822,22 -2278526,26

6 18 889318,93 43422,49 -845896,44 -845896,4417 115659,81 111108,22 -4551,59 -850448,0216 149141,32 154766,4 5625,08 -844822,9615 177194,36 181431,89 4237,53 -840585,4114 199413,29 193331,95 -6081,34 -846666,7713 217324,25 194851,57 -22472,69 -869139,4912 229761,97 186635,64 -43126,33 -912265,8311 236523,08 170628,32 -65894,76 -978160,610 238406,38 149529,43 -88876,95 -1067037,559 235317,04 124977,22 -110339,82 -1177377,398 226233,92 98094,75 -128139,17 -1305516,547 214990,39 72526,62 -142463,78 -1447980,286 209350,79 51376,58 -157974,21 -1605954,515 203557,81 31503,11 -172054,69 -1778009,194 184110,8 11760,08 -172350,73 -1950359,893 156910,32 -3345,93 -160256,25 -2110616,112 123073,5 -11258,47 -134331,97 -2244948,141 74205,59 -7327,44 -81533,04 -2326481,09

7 18 900927,02 47915,74 -853011,28 -853011,2517 119956,22 121671,93 1715,71 -851295,5516 155157,63 168456,14 13298,51 -837997,0315 185084,19 197193,27 12109,08 -825887,9614 209281,12 210219,18 938,06 -824949,9113 227369,82 209887,55 -17482,27 -842432,2112 239981,8 199542,47 -40439,33 -882871,5411 247845,72 182086,07 -65759,66 -948631,18



SuperficieForze



10 249860,25 158485,82 -91374,43 -1040005,579 246865,41 131437,92 -115427,48 -1155433,058 237838,43 102161,85 -135676,58 -1291109,687 225650,29 73940,36 -151709,93 -1442819,636 218067,78 50080,19 -167987,6 -1610807,175 211272,31 28187,53 -183084,78 -17938924 190811,7 7199,75 -183611,94 -1977503,933 161646,51 -8301,15 -169947,66 -2147451,562 125890,79 -15495 -141385,8 -2288837,291 75210,09 -9136,16 -84346,25 -2373183,48

8 18 910000,57 50874,11 -859126,46 -859126,4917 123324,82 131007,5 7682,69 -851443,8116 160220,12 181103,11 20882,99 -830560,8115 191102,91 210717,4 19614,49 -810946,3114 217260,56 225096,41 7835,85 -803110,4413 237381,58 225241,61 -12139,97 -815250,3912 251122,76 213635,11 -37487,65 -852738,0611 259161,24 193640,1 -65521,15 -918259,2310 261315,33 167411,43 -93903,9 -1012163,169 257459,25 137116,89 -120342,36 -1132505,568 248484,78 105440,01 -143044,77 -1275550,357 237278,26 75351,89 -161926,37 -1437476,746 228713,93 48888,61 -179825,32 -1617302,055 220906,82 24690,37 -196216,45 -1813518,474 198456,78 2178,42 -196278,36 -2009796,783 167320,85 -13759,57 -181080,43 -2190877,092 129646,28 -20233,13 -149879,41 -2340756,481 76214,79 -11045,5 -87260,3 -2428016,73

9 18 922060,81 55642,94 -866417,87 -866417,8717 127514,19 142226,4 14712,21 -851705,6516 166110,13 195586,26 29476,13 -822229,5115 198873,54 227308,2 28434,66 -793794,8814 226111 241557,19 15446,2 -778348,7213 247359,65 240904,41 -6455,25 -784803,9812 262244,13 227942,66 -34301,47 -819105,4311 270469,9 205283,33 -65186,57 -884292,0110 272771,78 176300,65 -96471,13 -980763,149 269018,15 143262,75 -125755,4 -1106518,58 259135,91 108451,83 -150684,08 -1257202,587 246974,72 75618,7 -171356,02 -1428558,656 238386,72 46958,44 -191428,29 -1619986,985 229558,84 20518,89 -209039,95 -1829026,894 206077,43 -3383,62 -209461,05 -2038487,943 172967,17 -19689,54 -192656,71 -2231144,672 133377,65 -25330,01 -158707,66 -2389852,431 78165,71 -13462,48 -91628,19 -2481480,6

10 18 934346,51 60566,45 -873780,06 -873780,0517 130784,48 152127,28 21342,8 -852437,2216 171052,45 208943,46 37891 -814546,2315 206579,72 244325,23 37745,51 -776800,7414 234912,14 258389,73 23477,58 -753323,1513 257303,91 256865,8 -438,11 -753761,2612 273346,27 242456,03 -30890,24 -784651,5111 282719,22 217883,69 -64835,54 -849487,0210 286139,3 186635,38 -99503,92 -948990,929 281542,8 149854,16 -131688,64 -1080679,518 270755,51 111674,63 -159080,88 -1239760,447 257637,35 75882,02 -181755,32 -1421515,86 248051,62 44571,86 -203479,76 -1624995,535 238193,21 15839,8 -222353,41 -1847348,914 212708,26 -9429,04 -222137,3 -2069486,233 177624,82 -25899,16 -203523,99 -2273010,15



SuperficieForze



2 136131,13 -30459,12 -166590,25 -2439600,471 79165,71 -15622,4 -94788,1 -2534388,55




Legge Regione Emilia Romagna n. 17 del 18/07/1991

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