(L'AQUILA) COMUNE DI AVEZZANO [email protected] - Ing ......EDIFICIO SCUOLA D'INFANZIA SAN...

RELAZIONE VULNERABILTA' SISMICA

COMMITTENTE:

ASSOCIAZIONE CRESCERE IN PARROCCHIA

VIA GENOVA, 2 - AVEZZANO (AQ)

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data:

30/05/2017

COMUNE DI AVEZZANO(L'AQUILA)

VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA

EDIFICIO SCUOLA D'INFANZIA SAN GIOVANNI

VIA GENOVA, 2 - AVEZZANO (AQ)

Arch. Aldo Cianfarani - Ing. Giacomo Moscatelli

- 1 -

PREMESSA

L’edificio oggetto del presente studio di vulnerabilità, ad uso scuola materna, realizzato

dopo il terremoto del 1915, fu danneggiato irreparabilmente dagli eventi bellici del “40-45 e

fu successivamente ricostruito dall’Istituto Fiduciario Ricostruzioni Immobiliari (I.F.R.I.) di

Roma in conformità del progetto di ricostruzione redatto in data 14.12.1954 dall’Ing. Marco

Piloni; progetto approvato con Decreto Ministeriale Div. 28° n° 4540, e registrato alla Corte

dei Conti il 26.03.1956, reg. 11, fog. 315. Il progetto redatto prevedeva la realizzazione di

un manufatto in muratura portante di mattoni pieni e malta di calce dello spessore di cm.

42, ad un sol piano fuori terra, dotato di cordoli di piano in c.a. di dimensioni diverse e

doppi solai di copertura in latero-cemento dello spessore di 14 (12+2) cm. Il manufatto

presenta una conformazione planimetrica articolata in più volumi, impostati su un cordolo

di fondazione in c.a. di sezione 40x50 cm. circa, posto a circa -1,50 mt. dall’attuale piano

di campagna. In corrispondenza di tutte le aperture sono presenti piattabande e mazzette.

Successivamente, in data 24/03/1970 con n° 96395/69 di prot., fu rilasciata Licenza di

costruzione per la esecuzione dei lavori di ampliamento dell’edificio consistenti nella

realizzazione di un corpo di fabbrica a semplice elevazione, posto in aderenza del

prospetto Ovest del manufatto e nella realizzazione della copertura del locale refettorio,

mediante la costruzione di telai in c.a. a falde inclinate impostati su timpani in muratura di

mattoni pieni dello spessore di 40 cm., e solai di copertura in latero cemento dello

spessore di 20 cm., in luogo dell’esistente terrazzo piano. Si evidenzia inoltre che, mentre

per il manufatto realizzato nel 1954 è stato possibile reperire la relativa documentazione

progettuale, Il manufatto realizzato nel 1970 ha mostrato una assoluta carenza di

documentazione tecnica ed amministrativa che ha comportato una intensa campagna di

rilievo geometrico e di diagnostica strutturale al fine di pervenire ad un attendibile modello

di riferimento per la messa a punto del modello strutturale. All’uopo le informazioni sulla

tipologia costruttiva e sulle proprietà dei materiali sono state ottenute sia dalla letteratura e

dalle regole in vigore all’epoca della costruzione del fabbricato sia da prove condotte dal

Laboratorio tecnologico sperimentale “Abruzzo Test” di Sulmona (Aq), i cui risultati sono

allegati al presente studio.

Ai fini della corretta individuazione del sistema strutturale dell’edificio esistente e del suo

stato di sollecitazione, è stato importante ricostruire il processo di realizzazione e le

modificazioni subite nel tempo dal manufatto, nonché la tipologia di interventi che lo hanno

interessato. La ricostruzione della “storia” edificatoria dell’edificio ha consentito anche di

verificare quanti e quali terremoti esso abbia subito in passato. Questa sorta di valutazione

- 2 -

“empirica” della vulnerabilità sismica dell’edificio, rispetto ai terremoti passati è di notevole

utilità, perché consente di valutarne, preliminarmente, il “comportamento”.

Dall’analisi del catalogo storico dei terremoti italiani (Postpischl D. – 1985) risulta che

l’area è stata interessata, nell’ultimo secolo, da diversi eventi sismici, che hanno avuto

l’epicentro in zone poco distanti dal Comune di Avezzano; mentre la crisi sismica di

notevole intensità che più di recente ha interessato la città è stata quella del 13 gennaio

1915, di magnitudo 6,99.

Storia sismica di Avezzano, negli ultimi mille anni (INGV- database macrosismico)

Si evidenzia che lo stesso comprensorio di recente, Aprile 2009, ed Agosto 2016, è stato

interessato “di riflesso” da una serie di eventi sismici verificatesi nelle Province di L’Aquila

e Rieti, percepiti con notevole intensità anche in zona.

In tale circostanza la struttura ha reagito senza riportare danni evidenti durante detti

eventi, inoltre dalle prove di laboratorio e dai saggi effettuati in sito, condotte dal

Laboratorio tecnologico sperimentale “Abruzzo Test” di Sulmona (Aq), i cui risultati sono

allegati al presente studio, sono emersi dati “confortanti” per quanto concerne la qualità

delle murature costituenti la struttura del manufatto, e dati in linea con le norme dell’epoca

di realizzazione (1969-70), per quanto concerne la struttura in c.a..

Con riferimento alle membrature in c.a. le armature presenti, in tondo liscio, sono

caratterizzate da valori di resistenza media (tensione di snervamento) da doversi

utilizzare nelle verifiche di sicurezza pari a:

fym = 320 MPa

- 3 -

mentre per il calcestruzzo, dai valori di resistenza delle verifiche in sito si ricava una

resistenza media (resistenza media a compressione) da doversi utilizzare nelle verifiche di

sicurezza di:

Fcubm = 15 MPa

Per la muratura portante sono stati utilizzati, nel modello sviluppato, i materiali secondo le

caratteristiche e le quantità risultanti dalle prove effettuate, verificate eseguendo un

riscontro con i valori della scheda murature GNDT (Gruppo Nazionale Difesa Terremoti),

utilizzando una metodologia che consente di individuare il tipo di muratura sulla base agli

elementi che la costituiscono, e per la quale sono stati adottati in sede di verifica, i

seguenti valori:

Resistenza a compressione fk kg/cmq 32

Resistenza a taglio fv0 kg/cmq 1

Resistenza a taglio limite fvk lim kg/cmq 15

Resistenza compressione orizzontale fhk kg/cmq 15

L’analisi di vulnerabilità è stata svolta sulla base di un modello ricavato dalle informazioni

resesi disponibili da prove in situ e rilievi ex-novo. All’uopo sono stati effettuati diversi

sopraluoghi per verificare la configurazione strutturale dell’edificio ed il suo effettivo stato

di conservazione, per rilevare eventuali fenomeni di degrado a carico degli elementi

strutturali, nonché la presenza di difetti costruttivi e carenze nell’impianto costruttivo quali

fuori piombo costruttivi, inefficace ammorsamento tra muri ortogonali, inefficace

collegamento delle strutture costituenti il plesso, eventuali dissesti in fondazione, etc..

La verifica dell’edificio allo stato di fatto è stata effettuata mediante modellazione

matematica agli elementi finiti nella quale vengono riportate con esattezza le

caratteristiche fisico-geometriche e meccaniche dell’impianto strutturale. Nel caso in

esame, trattandosi di edificio con struttura portante mista (muratura + cemento armato), è

stato necessario prevedere una modellazione ed una analisi che tengano in

considerazione le particolarità strutturali presenti e l’interazione tra elementi strutturali

caratterizzati da rigidezze, resistenze e capacità deformative molto differenti tra di loro.

Non essendo possibile considerare la struttura in studio come omogenea, affidando cioè la

resistenza sismica ad un unico “materiale”, è stato necessario verificare la resistenza al

sisma dei due sistemi costituenti il manufatto: murartura e c.a..

- 4 -

Dato il livello di informazione disponibile sulla geometria, sui dettagli costruttivi, sulle

proprietà dei materiali e soprattutto sulla storia costruttiva dell'edificio e delle sue tecniche

costruttive, è stato considerato un Livello di Conoscenza adeguata (LC2) con un

conseguente Fattore di Confidenza (FC) pari ad 1.2. Le verifiche sono state effettuate

utilizzando le resistenze dei materiali ottenute dalle prove in situ e dal raffronto con i dati

disponibili nella letteratura, ridotte tramite l’applicazione del fattore di confidenza.

La modellazione agli elementi finiti della struttura per svolgere le analisi strutturali lineari e

non lineari è stata effettuata con l’ausilio di un programma di modellazione matematica.

Trattandosi di una struttura fortemente irregolare geometricamente si è scelta una

modellazione agli elementi finiti, modellando la muratura attraverso degli elementi elementi

bidimensionali lastra/piastra (gusci); travi e pilastri in cemento armato tramite elementi

beam. Gli orizzontamenti sono stati considerati come carichi superficiali agenti sulle

strutture portanti, associando a questi un comportamento rigido. La struttura è stata

considerata bloccata alla base.

Nella modellazione matematica sono state riportate, oltre a tutte le sezioni reali degli

elementi, le caratteristiche dei materiali costituenti le strutture ed i carichi agenti sugli

elementi portanti, tenendo in considerazione le tecniche costruttive del periodo di

realizzazione del manufatto. Ai fini delle verifiche agli stati limite, si sono eseguite analisi

dinamica con spettro elastico e un’analisi statica non lineare sul modello precedentemente

descritto nel quale sono state considerate le azioni dovute a carichi permanenti ed

accidentali, nonché l’azione della neve. Gli effetti di queste azioni elementari, sono state

combinate, nel modo più gravoso, con gli effetti dell’azione sismica.

Di seguito si riportano le analisi numeriche svolte per la determinazione della vulnerabilità

del manufatto in parola ed i relativi esiti.

- 5 -

MODELLI MATEMATICI EDIFICIO

6

RELAZIONE DI VERIFICA

MURATURA

INDICE:

DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA NORMATIVA DI RIFERIMENTO VITA NOMINALE, CLASSI D’USO E PERIODO DI RIFERIMENTO MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO TERRENO DI FONDAZIONE ANALISI DEI CARICHI VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA ELEMENTI DI FONDAZIONE. METODO DI ANALISI E CRITERI DI VERIFICA. AZIONI SULLA STRUTTURA

CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI VALIDAZIONE DEL CALCOLO-INFORMAZIONI

SULL'ELABORAZIONE

7

DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA

L’ organismo oggetto del presente calcolo è costituito dalla parte del plesso scolastico con struttura in muratura portante di mattoni pieni dello spessore di 40 cm., discretizzata utilizzando elementi

bidimensionali lastra/piastra (gusci), che permettono di modellare la sezione reale dei maschi murari. Ai fini

delle verifiche agli stati limite, si è eseguita un’analisi non lineare sul modello descritto nel quale sono state considerate le azioni dovute a carichi permanenti ed accidentali, nonché l’azione della neve. Gli effetti di

queste azioni elementari, sono state combinate con gli effetti dell’azione sismica nel modo più gravoso.

Viene riportata di seguito una vista assonometrica, allo scopo di consentire una migliore comprensione

della struttura oggetto della presente relazione:

NORMATIVA DI RIFERIMENTO Nel seguente elenco sono riportate le norme di riferimento secondo le quali sono state condotte le fasi di

calcolo e verifica degli elementi strutturali:

Legge 5 novembre 1971 n. 1086 (G. U. 21 dicembre 1971 n. 321)

”Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica”

Legge 2 febbraio 1974 n. 64 (G. U. 21 marzo 1974 n. 76)

”Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche”

Legge Regionale 11 agosto 2011, n. 28. Norme per la riduzione del rischio sismico e modalità di vigilanza e controllo su opere e costruzioni in

zone sismiche. D.M. 14.01.2008 (nuove norme tecniche per le costruzioni)

Nel seguito denominate NT (norme tecniche)

Il calcolo delle sollecitazioni e la loro combinazione è stato eseguito seguendo le indicazioni delle NT secondo l'APPROCCIO 2

8

VITA NOMINALE, CLASSI D’USO E PERIODO DI RIFERIMENTO La costruzione in oggetto è definita dalla seguente tipologia (p.to 2.4 delle NT):

Vita della struttura

Tipo Opere ordinarie (50-100) 50 -

100 anni

Vita nominale(anni) 50.0

Classe d'uso Classe III

Coefficiente d'uso 1.500

Periodo di riferimento(anni) 75.000

Stato limite di esercizio - SLD PVR=63.0%

Stato limite ultimo - SLV PVR=10.0%

Periodo di ritorno SLD(anni) TR=75.4

Periodo di ritorno SLV(anni) TR=711.8

Per maggiori dettagli riguardo l'azione sismica si veda la definizione degli spettri di risposta

MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO Per la realizzazione dell’opera in oggetto sono stati impiegati i seguenti materiali, di cui si riportano nell'

ordine le proprietà meccaniche adottate nel calcolo elastico e le resistenze di calcolo per le verifiche di

sicurezza:

Materiali

Materiale: Mattoni pieni

Peso specifico kg/mc 1800

Modulo di Young E kg/cmq 2E04

Coefficiente di dilatazione termica 1/°C 1e-005

Modulo elastico tangenziale G kg/cmq 5E03

Riduzione Modulo di Young 1.00

Riduzione Modulo elastico tangenziale 1.00

Materiale: C12/15 Esistente



Modulo di Poisson 0.13


Parti in calcestruzzo armato

Classe calcestruzzo Cls Rcm120Kg/cmq

Resistenza cubica media Rcm kg/cmq 120

Resistenza di calcolo per verifiche duttilifcd_d kg/cmq 71

Resistenza di calcolo per verifiche fragilifcd_f kg/cmq 47

Resistenza a trazione di calcolo per verifiche duttilifctd_d kg/cmq 9

Resistenza a trazione di calcolo per verifiche fragilifctd_f kg/cmq 6

Resistenza cilindrica fck kg/cmq 100

Resistenza a trazione mediafctm kg/cmq 16

Classe acciaio Acciaio (fym=3200Kg/cmq)

Resistenza allo snervamento fyk kg/cmq >=4500

Resistenza alla rottura ftk kg/cmq >=5400

9












Parti in Muratura

Muro_MattoniPieni



Resistenza a taglio limite fvk lim kg/cmq 15

Resistenza compressione orizzontale fhk kg/cmq 15

I diagrammi costitutivi del calcestruzzo e dell'acciaio per calcestruzzo sono stati adottati in conformità alle indicazioni riportate al punto 4.1.2.1.2.2 del D.M. 14 gennaio 2008; in particolare per le verifiche

delle sezioni in calcestruzzo armato è stato adottato il modello di calcestruzzo riportato in a) della figura

seguente

Diagrammi di calcolo tensione/deformazione del calcestruzzo.

ed il modello di acciaio riportato in a) o b) della figura seguente

Diagrammi di calcolo tensione/deformazione dell'acciaio per calcestruzzo.

La resistenza di calcolo è data da fyk / f. Il coefficiente di sicurezza è f .

Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio

secondo le prescrizioni della vigente Normativa. Riguardo ai coefficienti di sicurezza parziali, alle

10

deformazioni del calcestruzzo e dell'acciaio per modello incrudente si faccia riferimento ai criteri di

verifica nella sezione "Verifica Elementi Strutturali"

La verifica delle sezioni dei setti in muratura sono state effetute secondo quanto disposto dalle norme NT

ai paragrafi 4.5.6, 4.5.7, 7.8.2,7.8.3 in particolare per le murature armate si adottano gli stessi diagrammi tensione deformazione del calcestruzzo con le seguenti precisazioni (p.to 7.8.3.2.1):

fcd=0.85*fk/M (con fk resistenza caratteristica della muratura)

cu=cm=0.0035

per l'acciaio il legame elastico perfettamente plastico con limite di deformazione fu=0.01 ed fyd=fyk/s

con s=1.15

TERRENO DI FONDAZIONE Le fondazioni del fabbricato in oggetto sono costituite da travi in c.a. Dalla Relazione Geologica redatta dal

geologo Dr. Camilla Di Bastiano risulta che nell’area in oggetto, si ha un terreno di tipo “C” con la stratigrafia riportata nella Relazione Geologica, geotecnica e Sismica, allegata alla presente. Per maggiori

dettagli riguardo i parametri che caratterizzano il terreno si rimanda alla relazione geologica e geotecnica.

ANALISI DEI CARICHI La valutazione dei carichi e dei sovraccarichi è stata effettuata in accordo con le disposizioni contenute

nel D.M. 14.01.2008 (nuove norme tecniche per le costruzioni)

I carichi adottati sono i seguenti:

Sol.N

° Descrizione Spessore QP QF QVar. 0 1 2

Luce

netta Def %QX %QY

cm kg/mq kg/mq kg/mq

1 Copertura corpo CA 20 240 110 130 0.00 0.00 0.00 No No 100 0

2 Solaio_di_piano_corpo CA 20 240 210 300 0.70 0.50 0.30 Si No 80 20

3 Copertura corpo MUR 20 175 230 130 0.00 0.00 0.00 No No 100 0

I carichi relativi ai pesi propri vengono valutati in automatico in funzione della geometria degli elementi ed

al loro peso specifico i tamponamenti vengono valutati per metro lineare di trave su cui insistono maggiori

dettagli ad essi relativi sono riportati nel tabulato di calcolo alla sezione dei carichi relativi alle aste, nodi ed shell.

VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA L’azione sismica è stata valutata in conformità alle indicazioni riportate al capitolo 3.2 del D.M. 14 gennaio

2008 “Norme tecniche per le Costruzioni” La valutazione degli spettri di risposta per un dato Stato Limite avviene attraverso le seguenti fasi:

definizione della Vita Nominale e della Classe d’Uso della struttura, in base ai quali si determina il

Periodo di Riferimento dell’azione sismica.

Determinazione attraverso latitudine e longitudine dei parametri sismici di base ag, F0 e T*c per lo

Stato Limite di interesse; l’individuazione è stata effettuata interpolando tra i 4 punti più vicini al punto di riferimento dell’edificio secondo quanto disposto dall'allegato alle NTC "Pericolosità

Sismica" , dove: ag accelerazione orizzontale massima al sito;

Fo valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale. T*c periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale

Determinazione dei coefficienti di amplificazione stratigrafica e topografica.

Calcolo del periodo Tc corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello Spettro.

I dati così calcolati sono stati utilizzati per determinare gli Spettri di Progetto nelle verifiche agli Stati

Limite considerati, per ogni direzione dell'azione sismica.

11

Oltre alla determinazione dei parametri sismici del sito si è considerata la tipologia di terreno, la

posizione topografica e la tipologia strutturale (classe di duttilità, regolarità, ecc..) che ha condotto alla

determinazione dei seguenti spettri di risposta:

Spettri di risposta

Spettro :SpettroNT Il calcolo degli spettri e del fattore di struttura sono stati calcolati per la seguente tipologia di terreno e struttura


Tipo Opere ordinarie (50-100) 50 - 100

anni









Parametri del sito

Comune Avezzano - (AQ)

Longitudine 13.428

Latitudine 42.035

Id reticolo del sito 27860-27861-27639-27638

Valori di riferimento del sito

Ag/g(TR=75.4) SLD 0.1170

F0(TR=75.4) SLD 2.3172

T*C(TR=75.4) SLD 0.291

Ag/g(TR=711.8) SLV 0.2822

F0(TR=711.8) SLV 2.3834

T*C(TR=711.8) SLV 0.351

Coefficiente Amplificazione Topografica St=1.000

Categoria terreno C

stato limite SLV

S=1.30

TB=0.17

TC=0.52

TD=2.73

stato limite SLD

S=1.50

TB=0.15

TC=0.46

TD=2.07

Fattore di struttura (SLV)

Classe duttilità B

Tipo struttura Muratura

Struttura non regolare in altezza Kr=0.800000

Kw=1.000

Regolare in pianta NO (cfr.NTC7.3.1)

Tipologia : Costruzioni in muratura ordinaria Ce=2.000

Costruzioni in muratura ordinaria a 1 piano Au/A1=1.400

Fattore di struttura q=Kw*Kr*q0=Kw*Kr*Ce*(1+au/a1)/2 1.920

TSLV [s] SLV[a/g] TSLD [s] SLD[a/g]

12

0.00000 0.36583 0.00000 0.17543

0.17359 0.45413 0.15316 0.40652

0.52076 0.45413 0.45948 0.40652

0.72148 0.32778 0.66052 0.28279

0.92220 0.25644 0.86157 0.21680

1.12292 0.21060 1.06261 0.17578

1.32364 0.17867 1.26365 0.14782

1.52436 0.15514 1.46469 0.12753

1.72508 0.13709 1.66574 0.11214

1.92580 0.12280 1.86678 0.10006

2.12652 0.11121 2.06782 0.09033

2.32724 0.10162 2.28251 0.07414

2.52796 0.09355 2.49719 0.06194

2.72868 0.08667 2.71188 0.05252

2.94056 0.07463 2.92657 0.04510

3.15245 0.06493 3.14125 0.03914

3.36434 0.05701 3.35594 0.03430

3.57623 0.05643 3.57063 0.03030

3.78811 0.05643 3.78531 0.02696

4.00000 0.05643 4.00000 0.02414

13

ELEMENTI DI FONDAZIONE. Il calcolo della struttura di fondazione è condotto considerando le azioni che la struttura sovrastante le

trasmette amplificate per un γRd pari a 1,1 in CD “B” e 1,3 in CD “A”, e comunque non maggiori di quelle

derivanti da una analisi elastica della struttura in elevazione eseguita con un fattore di struttura q pari a 1

e non maggiori delle resistenze degli elementi sovrastanti la fondazione.

14

METODO DI ANALISI E CRITERI DI VERIFICA. Il calcolo delle azioni sismiche è stato eseguito secondo l'analisi statica, considerando il comportamento

della struttura in regime elastico lineare. Le forze sismiche equivalenti sono applicate nei nodi del modello, ai vari impalcati, e vengono generate attraverso i carichi agenti sulle membrature che collegano i nodi.

La forza da applicare a ciascun nodo dotato di massa è data dalla formula seguente

dove:

T1= C1 H

3/4 è il periodo fondamentale della struttura con: H altezza della costruzione, in metri, dal piano di

fondazione, C1 un coefficiente che vale 0,085 per costruzioni con struttura a telaio in acciaio, 0,075 per

costruzioni con struttura a telaio in calcestruzzo armato e 0,050 per costruzioni con qualsiasi altro tipo di struttura Fi è la forza da applicare alla massa i-esima;

Wi e Wj sono i pesi, rispettivamente, della massa i e della massa j;

zi e zj sono le quote, rispetto al piano di fondazione delle masse i e j;

Sd(T1) è l'ordinata dello spettro di risposta di progetto in termini di accelerazione;

W è il peso complessivo della costruzione;

è un coefficiente pari a 0,85 se la costruzione ha almeno tre orizzontamenti e se T1 < 2TC, pari a 1,0 in tutti

gli altri casi; g è l'accelerazione di gravità

Le sollecitazioni derivanti da tali azioni sono state calcolate per varie posizioni dei baricentri delle masse e

composte secondo combinazioni di posizioni prestabilite, come riportato in seguito, il risultato di tali

combinazioni sono state composte poi con quelle derivanti da carichi non sismici secondo le varie combinazioni di carico probabilistiche. Per tener conto della eccentricità accidentale delle masse si sono

considerate varie posizioni delle masse ad ogni impalcato modificando la posizione del baricentro di una distanza, rispetto alla posizione originaria, come percentuale della dimensione della struttura nella

direzione considerata. Le azioni risultanti dai calcoli per le varie posizioni delle masse, in fase di verifica

vengono combinati al fine di ottenere le azioni piu' sfavorevoli; di seguito vengono riportate sia le posizioni che le combinazioni delle masse, le due tabelle vanno lette nel seguente modo:

la prima indica la percentuale delle dimensione della struttura secondo cui viene spostato il baricentro ad ogni impalcato la percentuale è assegnata nelle due direzioni ortogonali secondo cui agisce il sisma, per

ognuna di tali posizioni è eseguito un calcolo statico della struttura; la seconda tabella è usata in fase di

verifica per la valutazione dell'azione sismica nel seguente modo l'effetto del sisma in una direzione è combinato con quello ortogonale di un'altra posizione con i fattori specificati nelle due colonne:

Percentuali Spostamento masse impalcati

Posizione % Spostamento direzione X % Spostamento direzione Y

1 0 -5

2 5 0

3 0 5

4 -5 0

Combinazioni del Sisma in X e Y e Verticale

Comb Pos. SismaX Pos. SismaY Fx Fy Fz

F

i

Fh

ziW

i

j

zjW

j

F

h

( )Sd

T1

W

g

15


1 1 2 1 0.3 0

2 1 2 0.3 1 0

3 1 4 1 0.3 0

4 1 4 0.3 1 0

5 3 2 1 0.3 0

6 3 2 0.3 1 0

7 3 4 1 0.3 0

8 3 4 0.3 1 0

Comb. = Numero di combinazione dei sismi

Pos. SismaX = Posizione in cui viene scelto il sisma in direzione X

Pos. SismaY = Posizione in cui viene scelto il sisma in direzione Y

Fx = Fattore con cui il sisma X partecipa

Fy = Fattore con cui il sisma Y partecipa

Fz = Fattore con cui il sisma Verticale partecipa (quando richiesto)

Ogni combinazione genera al massimo 8 sotto-combinazioni in base a tutte le combinazioni possibili dei segni di Fx

ed Fy ed Fz

AZIONI SULLA STRUTTURA I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le indicazioni del D.M. 14 gennaio 2008. I carichi agenti sui solai, derivanti dall’analisi dei carichi, vengono

assegnati alle aste in modo automatico in relazione all’influenza delle diverse aree di carico. I carichi dovuti ai tamponamenti, sia sulle travi di fondazione che su quelle di piano, sono schematizzati come

carichi lineari agenti esclusivamente sulle aste. In presenza di platee il tamponamento è inserito

considerando delle speciali aste (aste a sezione nulla) che hanno la sola funzione di riportare il carico su di esse agente nei nodi degli elementi della platea ad esse collegati. Su tutti gli elementi strutturali è

inoltre possibile applicare direttamente ulteriori azioni concentrate e/o distribuite. Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti, accidentali e sisma) mediante le

combinazioni di carico di seguito descritte; da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare

successivamente nelle verifiche. I solai, oltre a generare le condizioni di carico per carichi fissi e variabili, generano anche altre condizioni

di carico che derivano dal carico accidentale moltiplicati per i coefficienti 0, 1 e 2 da utilizzare per le

varie combinazioni di carico e per la determinazione delle masse sismiche. Le azioni sono state assegnate su aste e piastre, definendo le seguenti condizioni di carico

Descrizione Tipo

Peso Proprio Automatica

QP Solai Automatica

QFissi Solai Automatica

QV Solai Automatica

QV SolaiPsi0 Automatica



In fase di combinazione delle condizioni di carico si è agito su coefficienti moltiplicatori delle condizioni per definirne l’esatto contributo sia in termini di carico che di massa, e sono stati infine definiti gli scenari di

calcolo come gruppi omogenei di combinazioni di carico. DI seguito vengono riportate le combinazioni di carico usate per lo Stato Limite Ultimo e per lo Stato Limite di Esercizio. Le verifiche sono riportate nel

fascicolo dei calcoli.

Le tabelle riportano nell'ordine: il nome della combinazione di carico

il tipo di analisi svolta: STR=Strutturale, Statica STR=Sismica statica Strutturale, Modale STR=Sismica

modale strutturale, SLE Rara=Stato Limite Esercizio combinazione rara, SLE Freq=Stato Limite

Esercizio combinazione frequente, SLE Q.Perm=Stato Limite Esercizio combinazione quasi Permanente, GEO=Geotecnica, Statica GEO=Sismica Statica Geotecnica, Modale GEO=Sismica

modale Geotecnica, STR+GEO=Strutturale+Geotecnica, Statica STR+GEO=Sismica Statica Strutturale+Geotecnica, Modale STR+GEO=Sismica modale Strutturale+Geotecnica. I termini

16

"Strutturale", "Geotecnica" e "Strutturale+Geotecnica" indicano che la combinazione è usata

dal programma per la determinazione delle verifiche di resistenza degli elementi strutturali, delle sole

verifiche geotecniche, sia per le verifiche strutturali che geotecniche. lo spettro usato, se sismica

il fattore amplificativo del sisma

l’angolo di ingresso del sisma, se trattasi di analisi sismica

il nome della condizione di carico e per ogni condizione di carico

il fattore di combinazione per i carichi verticali

se la condizione (con il suo coefficiente di peso) è inclusa nella combinazione (colonna Attiva)

se la condizione partecipa alla formazione della massa (colonna Massa)

il fattore con cui partecipa alla formazione della massa (se non è esclusa dalla formazione della massa)

Scenario di calcolo

Scenario : Set_NT_SLV_SLD_A2_(STR/GEO)

Combinazione Tipo Spettro F.Sisma K

mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

1) Verticali sfav STR+GEO 1.00

Peso Proprio 1.3 Si Si 1

QP Solai 1.3 Si Si 1

QFissi Solai 1.5 Si Si 1

QV Solai 1.5 Si No 1

QV SolaiPsi0 1 No No 1


QV SolaiPsi2 1 No Si 1

2) SISMAX_SLV Statica

STR+GEO SpettroNT 1 0 1.00

Peso Proprio 1 Si Si 1

QP Solai 1 Si Si 1

QFissi Solai 1 Si Si 1

QV Solai 1 No No 1



QV SolaiPsi2 1 Si Si 1

3) SISMAY_SLV Statica



QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1




4) AD QVSolai SLE Rara 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 Si No 1




5) AD QVSolai SLE Freq. 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1


QV SolaiPsi1 1 Si No 1


17


mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

6) Quasi P1 SLE

Q.Perm. 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1




7) SISMAX_SLD Statica

SLE SpettroNT 1 0 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1




8) SISMAY_SLD Statica



QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1




18

CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO

Autori: dott. ing. Dario PICA prof. ing. Paolo BISEGNA

dott. ing. Donato Sista

Produzione e distribuzione SOFT.LAB srl via Borgo II - 82030 PONTE (BN)

tel. ++39 (824) 874392

fax ++39 (824) 874431 internet: http://www.soft.lab.it

e.mail: [email protected]

Sigla:

IperSpaceMax 8.2.0

Licenza n. Concesso in licenza a Moscatelli Giacomo codice utente C00966

Il modello di calcolo assunto è di tipo spaziale e l’analisi condotta è una Analisi Elastica Lineare, esso è

fondamentalmente definito dalla posizione dei nodi collegati da elementi di tipo Beam o elementi di tipo shell a comportamento sia flessionale che membranale, l’elemento finito shell utilizzato è anche in grado di

esprimere una rigidezza rotazionale in direzione ortogonale al piano dello shell.

L’analisi sismica utilizzata è l’analisi lineare statica con forze sismiche equivalenti. Il modello è stato analizzato sia per le combinazioni dei carichi verticali sia per le combinazioni di carico verticale e sisma. Un

particolare chiarimento richiede la definizione delle masse nell’analisi sismica. Pur avendo considerato il modello con impalcati rigidi non si rende necessario calcolare il modello con la metodologia del

MASTER-SLAVE, in quanto gli impalcati rigidi sono stati modellati con elementi di tipo shell a

comportamento membranale in corrispondenza dei campi di solaio. Per ottenere tale modellazione il programma inserisce in automatico elementi di tipo shell a comportamento membranale in corrispondenza

del campo di solaio intercluso tra una maglia di travi, la loro rigidezza membranale è sufficientemente alta da rendere il campo di solaio rigido nel proprio piano, ma tale da non mal condizionare la matrice di

rigidezza della struttura. Qualora una maglia di travi non è collegata da solaio lo shell non viene inserito rendendo tale campo libero di deformarsi con il solo vincolo dato dalle travi della maglia. La loro rigidezza

flessionale è trascurabile rispetto a quella degli elementi che contornano il campo, per cui lo shell impone

un vincolo orizzontale solo nel piano dell’impalcato tra i nodi collegati, quindi non è necessario definire preventivamente definire il centro di massa e momento d’inerzia delle masse, questo perché le masse sono

trasferite direttamente nei nodi del modello (modello Lumped Mass) dal codice di calcolo, il metodo per calcolare le masse nei nodi può essere quello per aree di influenza, ma questa richiederebbe l’intervento

diretto dell’operatore; il codice di calcolo utilizza una metodologia leggermente più raffinata per tener conto

del fatto che su un elemento il carico portato non è uniforme, quindi il codice di calcolo considera i carichi presenti sull’asta che sono stati indicati come quelli che contribuiscono alla formazione della massa

(tipicamente G + Q) e calcola le reazioni di incastro perfetto verticali, tali reazioni divise per

l’accelerazione di gravità g danno il contributo dell’elemento alla massa del nodo, sommando i contributi di tutti gli elementi che convergono nel nodo si ottiene la massa complessiva nel nodo; per gli elementi shell

invece si utilizza il metodo delle aree di influenza ossia in ognuno dei 3 oppure 4 nodi che definiscono lo

shell si assegna 1/3 oppure ¼ del peso dello shell e 1/3 oppure ¼ dell’eventuale carico variabile ridotto, sommando su tutti gli shell che convergono nel nodo si ottiene la massa da assegnare al nodo.

VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI La verifiche di resistenza degli elementi è condotta considerando le sollecitazioni di calcolo ed imponendo

che le resistenze siano superiori alle azioni. Gli elementi sono verificati e/o progettati applicando la gerarchia delle resistenze in particolare la gerarchia flessione-taglio per la verifica/progetto dell'elemento e

la gerarchia pilastro-trave per la determinazione delle resistenze del pilastro. Le verifiche sono condotte

secondo i seguenti criteri di verifica validi sia per lo SLU che per lo SLD, i criteri di verifica sono una raccolta di parametri che vengono usati in fase di verifica secondo le esigenze strutturali, ognuno di essi contiene

i dati per tutti gli elementi, è sottointeso che nella verifica di un elemento (es. trave) non sono presi in considerazione i dati relativi agli altri elementi (ad es. se si verifica una trave non sono presi in

considerazione i dati relativi a pilastri e shell, così come se si esegue una verifica agli SLU non sono presi in considerazione i dati relativi agli SLE). Ognuno di essi è identificato da un nome a scelta dell'operatore, per

mailto:[email protected]

19

cui nei tabulati di verifica il nome del criterio ne identifica i parametri usati. Riguardo alle verifiche agli SLU

le resistenze sono determinate in base a quanto specificato dalla norma attraverso il modello

plastico-incrudente o elastico-perfettamente plastico, la verifica consiste nel verificare che assegnate le sollecitazioni di verifica le deformazioni massime nel calcestruzzo e nell'acciaio siano inferiori a quelle

ultime cio' equivale ad affermare che nello spazio tridimensionale N,My,Mz il punto rappresentativo delle sollecitazioni è interno al dominio di resistenza della sezione.

Le verifiche agli SLE riguardano le verifiche di:

deformabilità degli impalcati con 0.0030*h

fessurazione

tensioni in esercizio

Verifiche di sicurezza dei setti in muratura

I valori delle caratteristiche meccaniche dei materiali da considerare al fine delle verifiche di sicurezza possono essere desunti dalla seguente tabella C8A.2.1 in cui sono indicati i valori di riferimento che

possono essere adottati nelle analisi, in funzione del livello di conoscenza acquisito (§C8A.1.A.4 della Circolare LLPP n.617 del febbraio 2009). Il riconoscimento della tipologia muraria è condotto attraverso un

dettagliato rilievo degli aspetti costruttivi (§ C8A.1.A.2). E’ noto che la muratura presenta, a scala

nazionale, una notevole varietà per tecniche costruttive e materiali impiegati ed un inquadramento in tipologie precostituite può risultare problematico. I moduli di elasticità normale E e tangenziale G sono da

considerarsi relativi a condizioni non fessurate, per cui le rigidezze nel caso delle analisi lineari dovranno essere opportunamente ridotte.

Tabella C8A.2.1 - Valori di riferimento dei parametri meccanici (minimi e massimi) e peso specifico medio per diverse tipologie di muratura, riferiti alle seguenti condizioni: malta di caratteristiche scarse, assenza di

ricorsi (listature), paramenti semplicemente accostati o mal collegati, muratura non consolidata, tessitura (nel caso di elementi regolari) a regola d’arte; fm = resistenza media a compressione della muratura, 0 =

resistenza media a taglio della muratura, E = valore medio del modulo di elasticità normale, G = valore

medio del modulo di elasticità tangenziale, w = peso specifico medio della muratura.

Tipologia di muratura

fm

(N/cm2)

0

(N/cm2)

E

(N/cm2)

G

(N/cm2)

w

(kN/m3)

Min-max min-max min-max min-max

Muratura in pietrame disordinata (ciottoli, pietre

erratiche e irregolari)

100

180

2,0

3,2

690

1050

230

350

19

Muratura a conci sbozzati, con paramento di

limitato spessore e nucleo interno

200

300

3,5

5,1

1020

1440

340

480

20

Muratura in pietre a spacco con buona tessitura 260 380

5,6 7,4

1500 1980

500 660

21

Muratura a conci di pietra tenera (tufo,

calcarenite,ecc.)

140

240

2,8

4,2

900

1260

300

420

16

Muratura a blocchi lapidei squadrati 600 800

9,0 12,0

2400 3200

780 940

22

Muratura in mattoni pieni e malta di calce 240

400

6,0

9,2

1200

1800

400

600

18

Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia

500

800

24

32

3500

5600

875

1400

15

20

Muratura in blocchi laterizi semipieni (perc. foratura <45%)

400 600

30,0 40,0

3600 5400

1080 1620

12

Muratura in blocchi laterizi semipieni, con giunti

verticali a secco (perc. foratura < 45%)

300

400

10,0

13,0

2700

3600

810

1080

11

Muratura in blocchi di calcestruzzo o argilla espansa (perc. foratura tra 45% e 65%)

150 200

9,5 12,5

1200 1600

300 400

12

Muratura in blocchi di calcestruzzo semipieni (foratura < 45%)

300 440

18,0 24,0

2400 3520

600 880

14

Nel caso delle murature storiche, i valori indicati nella Tabella C8A.2.1 (relativamente alle prime sei

tipologie) sono da riferirsi a condizioni di muratura con malta di scadenti caratteristiche, giunti non particolarmente sottili ed in assenza di ricorsi o listature che, con passo costante, regolarizzino la tessitura

ed in particolare l’orizzontalità dei corsi. Inoltre si assume che, per le murature storiche, queste siano a

paramenti scollegati, ovvero manchino sistematici elementi di connessione trasversale (o di ammorsamento per ingranamento tra i paramenti murari). I valori indicati per le murature regolari sono

relativi a casi in cui la tessitura rispetta la regola dell’arte. Nei casi di tessitura scorretta (giunti verticali non adeguatamente sfalsati, orizzontalità dei filari non rispettata), i valori della tabella devono essere

adeguatamente ridotti. Nel caso in cui la muratura presenti caratteristiche migliori rispetto ai suddetti

elementi di valutazione, le caratteristiche meccaniche saranno ottenute, a partire dai valori di Tabella C8A.2.1, applicando coefficienti migliorativi fino ai valori indicati nella Tabella C8A.2.2, secondo le seguenti

modalità:

malta di buone caratteristiche: si applica il coefficiente indicato in Tabella C8A.2.2, diversificato per le varie tipologie, sia ai parametri di resistenza (fm e 0), sia ai moduli elastici (E e G);

giunti sottili (< 10 mm): si applica il coefficiente, diversificato per le varie tipologie, sia ai parametri di resistenza (fm e 0), sia ai moduli elastici (E e G); nel caso della resistenza a taglio l’incremento

percentuale da considerarsi è metà rispetto a quanto considerato per la resistenza a compressione;

nel caso di murature in pietra naturale è opportuno verificare che la lavorazione sia curata sull’intero spessore del paramento.

presenza di ricorsi (o listature): si applica il coefficiente indicato in tabella ai soli parametri di resistenza (fm e 0); tale coefficiente ha significato solo per alcune tipologie murarie, in quanto

nelle altre non si riscontra tale tecnica costruttiva;

presenza di elementi di collegamento trasversale tra i paramenti: si applica il coefficiente indicato in tabella ai soli parametri di resistenza (fm e 0); tale coefficiente ha significato solo per le

murature storiche, in quanto quelle più recenti sono realizzate con una specifica e ben definita

tecnica costruttiva ed i valori in Tabella C8A.2.1 rappresentano già la possibile varietà di comportamento.

Le diverse tipologie di Tabella C8A.2.1 assumono che la muratura sia costituita da due paramenti accostati, o con un nucleo interno di limitato spessore (inferiore allo spessore del paramento); fanno eccezione il caso

della muratura a conci sbozzati, per la quale è implicita la presenza di un nucleo interno (anche significativo

ma di discrete caratteristiche), e quello della muratura in mattoni pieni, che spesso presenta un nucleo interno con materiale di reimpiego reso coeso. Nel caso in cui il nucleo interno sia ampio rispetto ai

paramenti e/o particolarmente scadente, è opportuno ridurre opportunamente i parametri di resistenza e deformabilità, attraverso una omogeneizzazione delle caratteristiche meccaniche nello spessore. In

assenza di valutazioni più accurate è possibile penalizzare i suddetti parametri meccanici attraverso il

coefficiente indicato in Tabella C8A.2.2.

In presenza di murature consolidate, o nel caso in cui si debba valutare la sicurezza dell’edificio rinforzato, è possibile valutare le caratteristiche meccaniche per alcune tecniche di intervento, attraverso i coefficienti

indicati in Tabella C8A.2.2, secondo le seguenti modalità:

consolidamento con iniezioni di miscele leganti: si applica il coefficiente indicato in tabella, diversificato per le varie tipologie, sia ai parametri di resistenza (fm e 0), sia ai moduli elastici (E

e G); nel caso in cui la muratura originale fosse stata classificata con malta di buone

caratteristiche, il suddetto coefficiente va applicato al valore di riferimento per malta di scadenti

21

caratteristiche, in quanto il risultato ottenibile attraverso questa tecnica di consolidamento è, in

prima approssimazione, indipendente dalla qualità originaria della malta (in altre parole, nel caso

di muratura con malta di buone caratteristiche, l’incremento di resistenza e rigidezza ottenibile è percentualmente inferiore);

consolidamento con intonaco armato: per definire parametri meccanici equivalenti è possibile

applicare il coefficiente indicato in tabella, diversificato per le varie tipologie, sia ai parametri di resistenza (fm e 0), sia ai moduli elastici (E e G); per i parametri di partenza della muratura non

consolidata non si applica il coefficiente relativo alla connessione trasversale, in quanto l’intonaco

armato, se correttamente eseguito collegando con barre trasversali uncinate i nodi delle reti di armatura sulle due facce, realizza, tra le altre, anche questa funzione. Nei casi in cui le connessioni

trasversali non soddisfino tale condizione, il coefficiente moltiplicativo dell’intonaco armato deve

essere diviso per il coefficiente relativo alla connessione trasversale riportato in tabella;

consolidamento con diatoni artificiali: in questo caso si applica il coefficiente indicato per le

murature dotate di una buona connessione trasversale. I valori sopra indicati per le murature consolidate possono essere considerati come riferimento nel caso in cui non sia comprovata, con

opportune indagini sperimentali, la reale efficacia dell’intervento e siano quindi misurati, con un

adeguato numero di prove, i valori da adottarsi nel calcolo.

Tabella C8A.2.2 - Coefficienti correttivi dei parametri meccanici (indicati in Tabella C8A.2.1) da applicarsi in

presenza di: malta di caratteristiche buone o ottime; giunti sottili; ricorsi o listature; sistematiche

connessioni trasversali; nucleo interno particolarmente scadente e/o ampio; consolidamento con iniezioni di malta; consolidamento con intonaco armato.

Tipologia di muratura Malta

buon

a

Giunti

sottili

(<10

mm)

Ricorsi o

listature

Connessio

ne

trasversale

Nucleo

scadente

e/o

ampio

Iniezione

di

miscele

leganti

Intonaco

armato *

Muratura in pietrame disordinata

(ciottoli, pietre erratiche e irregolari) 1,5 - 1,3 1,5 0,9 2 2,5

Muratura a conci sbozzati, con paramento di limitato spessore e nucleo interno

1,4 1,2 1,2 1,5 0,8 1,7 2

Muratura in pietre a spacco con

buona tessitura 1,3 - 1,1 1,3 0,8 1,5 1,5

Muratura a conci di pietra tenera

(tufo,calcarenite, ecc.) 1,5 1,5 - 1,5 0,9 1,7 2

Muratura a blocchi lapidei squadrati 1,2 1,2 - 1,2 0,7 1,2 1,2

Muratura in mattoni pieni e malta di

calce 1,5 1,5 - 1,3 0,7 1,5 1,5

* Valori da ridurre convenientemente nel caso di pareti di notevole spessore (p.es. > 70 cm).

Verifiche di sicurezza nel caso di analisi lineare statica o dinamica modale

Le NTC2008 nella parte che si riferisce in generale alle strutture in muratura al punto 4.5.6 precisa che le verifiche di sicurezza sono condotte con l’ipotesi di conservazione delle sezioni piane e trascurando la

resistenza a trazione per flessione della muratura. Si precisa ancora che oltre alle verifiche sulle pareti portanti, si deve eseguire anche la verifica di travi di accoppiamento in muratura ordinaria, quando prese

in considerazione dal modello della struttura. Tali verifiche si eseguono in analogia a quanto previsto per i

pannelli murari verticali.

Al punto 4.5.6.1 si richiamano i valori delle resistenze di progetto da impiegare, rispettivamente, per le verifiche a compressione, pressoflessione e a carichi concentrati (fd), e a taglio (fvd):

22

fd = fk /M (4.5.2)

fvd = fvk / M (4.5.3)

dove

fk è la resistenza caratteristica a compressione della muratura; fvk è la resistenza caratteristica a taglio della muratura in presenza delle effettive tensioni di

compressione, valutata con fvk= fvk0+ 0,4 n (4.5.4)

in cui fvk0 è definita al punto 4.5.3 e sn è la tensione normale media dovuta ai carichi verticali agenti sulla sezione

di verifica; M è il coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza a compressione della muratura per carichi verticali,

comprensivo delle incertezze di modello e di geometria, fornito dalla norma alla Tab. 4.5.II, in funzione

delle classi di esecuzione più avanti precisate, e a seconda che gli elementi resistenti utilizzati siano di

categoria I o di categoria II (vedi § 11.10.1). Per il progetto sismico delle murature il valore di M è assunto uguale a 2 (vedi § 7.8.1).

Tabella 4.5.II. Valori del coefficiente gM in funzione della classe di esecuzione e della categoria degli elementi resistenti

Materiale Classe di esecuzione

1 2

Muratura con elementi resistenti di categoria I, malta a

prestazione garantita

2,0 2,5

Muratura con elementi resistenti di categoria I, malta a

composizione prescritta

2,2 2,7

composizione prescritta 2,5 3,0

L’attribuzione delle Classi di esecuzione 1 e 2 viene effettuata adottando quanto di seguito indicato.

In ogni caso occorre (Classe 2): - disponibilità di specifico personale qualificato e con esperienza, dipendente dell’impresa esecutrice, per

la supervisione del lavoro (capocantiere); - disponibilità di specifico personale qualificato e con esperienza, indipendente dall’impresa esecutrice, per

il controllo ispettivo del lavoro (direttore dei lavori). La Classe 1 è attribuita qualora siano previsti, oltre ai controlli di cui sopra, le seguenti operazioni

di controllo:

- controllo e valutazione in loco delle proprietà della malta e del calcestruzzo; - dosaggio dei componenti della malta “a volume” con l’uso di opportuni contenitori di misura e controllo

delle operazioni di miscelazione o uso di malta premiscelata certificata dal produttore.

Le NTC 2008 nella parte generale riguardante le strutture in muratura richiamano al §4.5.6.2 le verifiche di

sicurezza da effettuare nei confronti degli stati limite ultimi e che riguardano in particolare:

- presso flessione per carichi laterali (resistenza e stabilità fuori dal piano);

- presso flessione nel piano del muro;

- taglio per azioni nel piano del muro;

- carichi concentrati;

- flessione e taglio di travi di accoppiamento. Sempre al §4.5.6.2 si richiama anche l’eventualità che tali verifiche vanno condotte con riferimento a

normative di comprovata validità. Inoltre con riferimento alla sola verifica a presso flessione per carichi

laterali nel caso di adozione dell’ipotesi di articolazione completa delle estremità della parete (§ 4.5.5) la norma consente anche di far riferimento al metodo semplificato basato sulla determinazione di una

resistenza ridotta che tiene conto delle varie eccentricità. Al successivo punto 4.5.6.3 riguardante le verifiche agli stati limite di esercizio la norma precisa che non è

generalmente necessario eseguire verifiche nei confronti di stati limite di esercizio di strutture di muratura,

23

quando siano soddisfatte le verifiche nei confronti degli stati limite ultimi. Inoltre nel caso della muratura

armata, e per particolari situazioni della muratura non armata, ci si dovrà sempre riferire a norme tecniche

di comprovata validità. Infine al punto 4.5.6.4 sono riportate le verifiche alle tensioni ammissibili che in via semplificativa possono essere svolte nel caso di edifici semplici.

Presso flessione fuori piano

Al punto 7.8.2.2.3 delle norme viene richiamata la modalità di verifica a pressoflessione fuori piano. In

particolare il valore del momento di collasso per azioni perpendicolari al piano della parete è calcolato assumendo un diagramma delle compressioni rettangolare, un valore della resistenza pari a 0,85 fd e

trascurando la resistenza a trazione della muratura.

In particolare N rappresenta lo sforzo normale della parete nelle condizioni di esercizio mentre M è il valore della caratteristica della sollecitazione flettente fuori dal piano che può essere determinato secondo le

indicazioni seguenti. In particolare nel paragrafo della norma relativo all’impiego dell’analisi statica lineare per le strutture in muratura (§7.8.1.5.2) si richiama l’opportunità di effettuare verifiche fuori piano delle

pareti sulla base di un modello semplificato in cui la singola parete collegata alle estremità con vincoli tipo

cerniera è caricata con le forze equivalenti indicate al § 7.2.3 per gli elementi non strutturali. Più precisamente l’azione sismica ortogonale alla parete può essere rappresentata da una forza orizzontale

distribuita, pari a Sa/qa volte il peso della parete nonché da forze orizzontali concentrate pari a Sa/qa volte il peso trasmesso dagli orizzontamenti che si appoggiano sulla parete, qualora queste forze non siano

efficacemente trasmesse a muri trasversali disposti parallelamente alla direzione del sisma. Per le pareti

resistenti al sisma, che rispettano i limiti di Tab. 7.8.II, si può assumere che il periodo Ta indicato al § 7.2.3 sia pari a 0. Per pareti con caratteristiche diverse la verifica fuori piano va comunque condotta valutando,

anche in forma approssimata, Ta.

Schema statico di riferimento per il calcolo del momento flettente fuori dal piano

La definizione di detta azione orizzontale possono essere determinati applicando agli elementi detti una forza orizzontale Fa definita come segue:

Fa = (Sa Wa)/qa

(7.2.1)

dove Fa è la forza sismica orizzontale agente al centro di massa dell’elemento non strutturale nella direzione più

sfavorevole; Wa è il peso dell’elemento;

Sa è l’accelerazione massima, adimensionalizzata rispetto a quella di gravità, che l’elemento strutturale subisce durante il sisma e corrisponde allo stato limite in esame (v. § 3.2.1);

qa è il fattore di struttura dell’elemento.

In assenza di specifiche determinazioni, per qa si possono assumere i valori riportati nella seguente Tab. 7.2.I.

24

Tabella 7.2.I – Valori di qa per elementi non strutturali Elemento non strutturale qa

Parapetti o decorazioni aggettanti

1,0 Insegne e pannelli pubblicitari

Ciminiere, antenne e serbatoi su supporti funzionanti come mensole senza controventi per più di

metà della loro altezza

Pareti interne ed esterne

2,0

Tramezzature e facciate

Ciminiere, antenne e serbatoi su supporti funzionanti come mensole non controventate per meno di

metà della loro altezza o connesse alla struttura in corrispondenza o al di sopra del loro centro di massa

Elementi di ancoraggio per armadi e librerie permanenti direttamente poggianti sul pavimento

Elementi di ancoraggio per controsoffitti e corpi illuminanti

In mancanza di analisi più accurate Sa può essere calcolato nel seguente modo:

50

11

132

1

,TT

HZSS

a

a

(7.2.2)

dove a è il rapporto tra l’accelerazione massima del terreno ag su sottosuolo tipo A da considerare nello stato

limite in esame (v. § 3.2.1) e l’accelerazione di gravità g; S è il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche secondo

quanto riportato nel § 3.2.3.2.1;

Ta è il periodo fondamentale di vibrazione dell’elemento non strutturale; T1 è il periodo fondamentale di vibrazione della costruzione nella direzione considerata;

Z è la quota del baricentro dell’elemento non strutturale misurata a partire dal piano di fondazione (v. § 3.2.2);

H è l’altezza della costruzione misurata a partire dal piano di fondazione.

Il valore del coefficiente sismico Sa non può essere assunto minore di aS.

La definizione del periodo fondamentale Ta potrebbe essere condotta considerando la parete come un sistema continuo con proprietà distribuite e facendo riferimento ad uno schema di trave semplicemente

appoggiata agli estremi così come suggerito dalla norma. In tale caso specifico il valore del periodo fondamentale Ta vale:

IE

LmTa

2

in cui L è l’altezza della parete da verificare

EI è la rigidezza flessionale della parete nella direzione considerata.

Al punto 7.8.1.5.3 della norma si precisa che anche nel caso di impiego di analisi dinamica modale le

verifiche fuori piano possono essere effettuate separatamente, adottando le stesse forze equivalenti indicate per l’analisi statica lineare.

Presso flessione nel piano del muro

Al punto 7.8.2.2.1 delle norme è richiamata la modalità di verifica a pressoflessione di una sezione di un

elemento strutturale in muratura che si effettua confrontando il momento agente di calcolo con il momento ultimo resistente calcolato assumendo la muratura non reagente a trazione ed una opportuna distribuzione

non lineare delle compressioni. Nel caso di una sezione rettangolare tale momento ultimo può essere calcolato come:

25

Mu = (l2 t so / 2) (1 – 0 / 0,85 fd) (7.8.2)

dove:

Mu è il momento corrispondente al collasso per pressoflessione l è la lunghezza complessiva della parete (inclusiva della zona tesa)

t è lo spessore della zona compressa della parete

0 è la tensione normale media, riferita all’area totale della sezione (= N/(lt), con N forza assiale

agente positiva se di compressione). Se P è di trazione, Mu = 0 fd = fk / M è la resistenza a compressione di calcolo della muratura

In caso di analisi statica non lineare, la resistenza a pressoflessione può essere calcolata ponendo fd pari al valore medio della resistenza a compressione della muratura, e lo spostamento ultimo può essere assunto pari allo 0,8% dell’altezza del pannello.

Taglio per azioni nel piano del muro

Al punto 7.8.2.2.2 delle norme è richiamata la verifica a taglio nel piano per gli elementi strutturali in

muratura. In particolare la resistenza a taglio di ciascun elemento strutturale è valutata per mezzo della

relazione seguente:

Vt = L1 t fvd (7.8.3)

dove:

L1 è la lunghezza della parte compressa della parete t è lo spessore della parete

fvd = fvk / è definito al § 4.5.6.1, calcolando la tensione normale media (indicata con sn nel paragrafo citato) sulla parte compressa della sezione (n = N/(L1 t)). Il valore di fvk non può comunque essere maggiore di 1,4 fbk, dove fbk indica la resistenza caratteristica

a compressione degli elementi nella direzione di applicazione della forza, né maggiore di 1,5 MPa.

Per il calcolo della resistenza a taglio unitaria, la tensione normale 0 è pari alla compressione media della

zona reagente.

In caso di analisi statica non lineare, la resistenza a taglio può essere calcolata ponendo fvd = fvm0 + 0,4n con fvm0 resistenza media a taglio della muratura (in assenza di determinazione diretta si può porre fvmo = fvk0/0,7), e lo spostamento ultimo può essere assunto pari allo 0,4% dell’altezza del pannello. Il valore di fvd non può comunque essere maggiore di 2,0 f bk né maggiore di 2,2 MPa.

Flessione e taglio di travi di accoppiamento. Al punto 7.8.2.2.4 delle norme vengono richiamate le verifiche di travi di accoppiamento in muratura

ordinaria. In particolare in presenza di azione assiale orizzontale nota, la verifica viene effettuata in

analogia a quanto previsto per i pannelli murari verticali. Qualora l’azione assiale non sia nota dal modello di calcolo (ad es. quando l’analisi è svolta su modelli a telaio con l’ipotesi di solai infinitamente rigidi nel

piano), ma siano presenti, in prossimità della trave in muratura, elementi orizzontali dotati di resistenza a trazione (catene, cordoli), i valori delle resistenze possono essere assunti non superiori ai valori di seguito

riportati ed associati ai meccanismi di rottura per taglio o per pressoflessione. La resistenza a taglio Vt di travi di accoppiamento in muratura ordinaria in presenza di un cordolo di piano o di un architrave resistente a flessione efficacemente ammorsato alle estremità, può essere calcolata in

modo semplificato come

Vt = h t fvd0 (7.8.4)

dove:

h è l’altezza della sezione della trave fvd0 = fvk0 / M è la resistenza di calcolo a taglio in assenza di compressione;

26

nel caso di analisi statica non lineare la resistenza fvd0 può essere posta pari al valore medio (fvd0 = fvm0).

Il massimo momento resistente, associato al meccanismo di pressoflessione, sempre in presenza di elementi orizzontali resistenti a trazione in grado di equilibrare una compressione orizzontale nelle travi in

muratura, può essere valutato come:

Mu = Hp ×h / 2[1-Hp /(0,85fhd ×h×t)]

(7.8.5)

dove

Hp è il minimo tra la resistenza a trazione dell’elemento teso disposto orizzontalmente ed il valore 0,4 fhd h t

fhd=fhk/M è la resistenza di calcolo a compressione della muratura in direzione orizzontale (nel piano

della parete). Nel caso di analisi statica non lineare essa può essere posta uguale al valore medio (fhd = fhm).

La resistenza a taglio, associata a tale meccanismo, può essere calcolata come

Vp = 2Mu / l (7.8.6)

dove l è la luce libera della trave in muratura. Il valore della resistenza a taglio per l’elemento trave in muratura ordinaria è assunto pari al minimo tra Vt e Vp.

Criteri di verifica

Criterio di verifica: CLS_Muri

Generici

Resistenza caratteristica Rck kg/cmq 300

Tensione caratteristica snervamento acciaio fyk kg/cmq 4500

Deformazione unitaria c0 0.002

Deformazione ultima cu 0.0035

fu (solo incrudimento) 0.01

Modulo elastico E acciaio kg/cmq 2E06

Copriferro di calcolo cm 3.5

Copriferro di disegno cm 2.0

Coefficiente di sicurezza Cls 1.5

Coefficiente di sicurezza Acc 1.15

Riduzione fcd calcestruzzo 0.85

Usa staffe minime di normativa in assenza di sisma Si

Usa staffe minime di normativa in presenza di sisma Si

Generici N.T.

Inclinazione bielle compresse cotg() 1.00

Modello acciaio Elasto-plastico

Elemento esistente Si

Generici N.T. Elementi esistenti


Tensione media di snervamento acciaio fym kg/cmq 3200

Fattore di confidenza kg/cmq 1.20

Applica i fattori di struttura per verifiche duttili e fragili No

Generici D.M. 96 T.A.

Tensione ammissibile c kg/cmq 97.5

Tensione ammissibile c in trazione kg/cmq 21.8

Tensione ammissibile c acciaio kg/cmq 2600.0

Tensione tangenziale ammissibile c0 kg/cmq 6.0

Tensione tangenziale massima c1 kg/cmq 18.3

Coefficiente di omogeneizzazione n 15

Coefficiente di omogeneizzazione n in trazione 0.5

Sezione interamente reagente No

Fessurazioni

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Verifica a decompressione No

Verifica formazione fessure No

Verifica aperture fessure Si

Classe di esposizione X0

Tipo armatura Poco sensibile

Combinazione Rara No

Combinazione QP Si

W ammissibile Combinazione QP mm 0.300

Combinazione Freq. Si

W ammissibile Combinazione Freq. mm 0.400

Valore caratteristico apertura fessure wk(*wm) 1

fc efficace kg/cmq 25.99

Coefficiente di breve o lunga durata kt 0.40

Coefficiente di aderenza k1 0.80

Tensioni ammissibili di esercizio

Verifica Combinazione Rara Si

Tensione ammissibile Cls kg/cmq 149

Tensione ammissibile Acciaio kg/cmq 3600

Verifica Combinazione QP Si



Verifica Combinazione Freq. No

Coeffcienti di omogeneizzazione

Acciaio - Cls compresso 15

Cls teso - Cls compresso 0.5

Armatura muri

Minima percentuale armatura rispetto al Cls in direzione X % 0.1

Minima percentuale armatura rispetto al Cls in direzione Y % 0.1

Massima percentuale armatura rispetto al Cls in direzione X % 2

Massima percentuale armatura rispetto al Cls in direzione Y % 2

Verifica muri

Step incremento armatura cmq 0.01

Verifica muri come pareti No

Criterio di verifica: Cls per travi_Esistente

Generici












Usa staffe minime di normativa in assenza di sisma No

Usa staffe minime di normativa in presenza di sisma No

Generici N.T.















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Fessurazioni




Classe di esposizione X0



Combinazione QP Si



















Armatura travi

Numero di bracci delle staffe 2

Numero minimo di ferri superiori 2

Numero minimo di ferri inferiori 2

Numero minimo di ferri di parete 1

Numero reggistaffe superiori 0

Numero reggistaffe intermedi 0

Numero reggistaffe inferiori 0

Diametro ferri superiori mm 16

Diametro ferri inferiori mm 16

Diametro staffe mm 8

Percentuale armatura rispetto alla base per verifica a taglio % 100.00

Minima percentuale armatura compressa rispetto alla tesa % 50.00

Minima percentuale armatura rispetto al Cls % 0.31

Massima percentuale armatura rispetto al Cls % 1.55

Calcolo travi

Traslazione momento Si

Verifica travi

Verifica a torsione No

Verifica a pressoflessione retta No

Trave a spessore No

Verifica N.T. travi

Trave tozza No

Gerarchia Flessione-Taglio No

Escludi dalla gerarchia trave-pilastro No

Verifica a taglio travi

Coefficiente di sovraresistenza Rd 1.2

Includi effetto spinotto nel taglio Si

Includi effetto della pressoflessione nel taglio Si

Verifica a taglio N.T. travi

Coefficiente di sovraresistenza Rd (CDA) 1.2

Coefficiente di sovraresistenza Rd (CDB) 1

Verifica a taglio D.M. 96 T.A. travi

Percentuale taglio alle staffe % 60

Percentuale taglio ferri parete % 40

Considera la resistenza a taglio VRDns NO

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Stampa travi

Stampa informazioni relative all'asse neutro Si

Criterio di verifica: Cls per travi_fond_esist_

Generici














Generici N.T.


Modello acciaio Incrudente

Incrudimento Ey/E0 0.000
















Fessurazioni




Classe di esposizione XC2



Combinazione QP Si



















Armatura travi

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Calcolo travi


Verifica travi



Trave a spessore No

Verifica N.T. travi

Trave tozza No


Escludi dalla gerarchia trave-pilastro No




Includi effetto della pressoflessione nel taglio Si








Stampa travi


Criterio di verifica: Muro_MattoniPieni

Verifiche

Verifica solo in mezzeria No

Numero di sezioni di verifica 2

Includi la sezione di testa per i setti No

Lunghezza minima delle sezioni di verifica setti cm 60.0

Lunghezza minima delle sezioni di verifica travi cm 50.0



Coefficiente di sicurezza parziale MV 2.000

Coefficiente di sicurezza parziale MS 2.000

Resistenza a taglio limite fvk lim (§ 7.8.2.2.2 NTC 2008) kg/cmq 15

Resistenza a compressione orizzonatale della muratura fhk kg/cmq 15

Resistenza a compressione orizzonatale elementi della muratura fbk kg/cmq 15

Precompressione setto kg 0

Resistenza elemento a trazione per le travi in muratura Hp (<=0.4*fhd*h*t) kg 12000

Muratura armata No

Verifica setti secondari Si

Ridistrizione taglio (§ 7.8.1.5.2 NTC 2008) Si

Muratura esistente Si

Verifiche Muratura esistente

Resistenza a trazione per fessurazione diagonale ftd kg/cmq 1

Fattore di confidenza FC 1.20

Verifiche fuori piano

Fattore d'importanza I 1.000

Fattore di struttura qa 3.000

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Periodo proprio calcolato in automatico No

Periodo proprio Ta s 0.000

Considera il momento di calcolo dovuto ai carichi verticali No

VALIDAZIONE DEL CALCOLO-INFORMAZIONI SULL'ELABORAZIONE

La valutazione sulla correttezza dei dati in ingresso e sulla accuratezza dei risultati è stata effettuata

sia mediante le visualizzazioni grafiche del post processore sia mediante il controllo dei tabulati numerici.

La verifica che la soluzione ottenuta non sia viziata da errori di tipo numerico, legati all'algoritmo risolutivo

ed alle caratteristiche dell'elaboratore, è stata effettuata considerando che il numero di cifre significative

utilizzate nei procedimenti numerici è 16, e che all’interno della matrice di rigidezza il rapporto tra il pivot

massimo e minimo è: 1.364536e+008. Tale valore è accettabile quando risulta minore di 10 elevato al

numero di cifre significative. Nel caso dell'elaborazione in oggetto si ha:

[pivot<10^cifre significative]

Si riporta la tabella relativa alle statistiche sulla matrice di rigidezza

Risultati Analisi Statica - Statistiche matrice di rigidezza

Scenario di calcolo : Set_NT_SLV_SLD_A2_(STR/GEO)

Minimo della diag. 9.828244e+005

Massimo della diag. 1.341099e+014

Rapporto Max/Min 1.364536e+008

Media della diag. 5.293607e+011

Densita' 1.571402e-001

Pertanto i risultati si ritengono accettabili per quanto riguarda la correttezza del calcolo automatico.

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FASCICOLO DEI CALCOLI

DIMOSTRAZIONE NUMERICA DELLA SICUREZZA DELL'OPERA E DEL RAGGIUNGIMENTO DELLE PRESTAZIONI ATTESE

INDICE: PRESENTAZIONE DEI RISULTATI TABULATI DI INPUT Dati generali Impalcati Percentuali Spostamento masse impalcati Combinazioni del Sisma in X e Y e Verticale Spettri di risposta Materiali Nodi - Geometria e vincoli Input - Aste - Tabella sezioni tipo Aste - Geometria e vincoli Aste - Carichi Tabella solai tipo Dati solai TABULATI DI VERIFICA Risultati Analisi Statica - Baricentri masse e forze sismiche Risultati Analisi Statica - Spostamenti massimi - Impalcati VERIFICHE STATO LIMITE ULTIMO Verifica delle Murature

Norme Tecniche - Analisi statica non lineare

32

MODELLAZIONE

La struttura è costituita da diversi elementi distinti, in base alla loro funzione. I livelli di sicurezza scelti dal Committente e dal Progettista in funzione del tipo e dell'uso della struttura, nonché in funzione delle conseguenze del danno, con riguardo a persone, beni, e possibile turbativa sociale, compreso il costo delle opere necessarie per la riduzione del rischio di danno o di collasso, hanno indirizzato al progetto di una struttura con i seguenti requisiti:

sicurezza nei confronti degli Stati Limite Ultimi (SLU)

sicurezza nei confronti degli Stati Limite di Esercizio (SLE)

sicurezza nei confronti di deformazioni permanenti inaccettabili: Stato Limite di Danno (SLD).

La struttura è stata schematizzata con un modello spaziale agli elementi finiti che tengono conto dell'effettivo stato deformativo e di sollecitazione, secondo l'effettiva realizzazione. I vincoli esterni della struttura sono stati caratterizzati, a seconda degli elementi in fondazione se presenti, con: travi winkler, plinti diretti, plinti su pali, platee; ovvero con vincoli perfetti di incastro, appoggio, carrello, ecc. I vincoli interni sono stati schematizzati secondo le sollecitazioni mutuamente scambiate tra gli elementi strutturali, inserendo, ove opportuno, il rilascio di alcune caratteristiche della sollecitazione per schematizzare il comportamento di vincoli interni non iperstatici (cerniere, carrelli, ecc.). Il modello agli elementi finiti è stato calcolato tenendo conto dell’interazione tra strutture in fondazione e strutture in elevazione, consentendo un’accurata distribuzione delle azioni statiche e sismiche; il calcolo viene eseguito considerando il comportamento elastico lineare della struttura. I solai sono schematizzati come aree di carico, sulle quali vengono definiti i carichi permanenti (QP Solai), carichi fissi (QFissi Solai) e variabili (QV solai); tali carichi vengono assegnati alle aste in modo automatico in relazione all’influenza delle diverse aree di carico. Le masse corrispondenti ai carichi variabili sui solai nelle combinazioni sismiche vengono trattate in maniera automatica mediante un coefficiente moltiplicativo definito insieme alla tipologia del solaio.

Il modello utilizzato è stato valutato alla luce dei diversi scenari di carico a cui viene sottoposta la struttura durante la sua costruzione e la sua vita, atto a garantire la sicurezza e la durabilità della stessa. Per la tipologia strutturale affrontata non è stato necessario definire scenari di contingenza, quindi non è stata schematizzata la struttura durante le fasi costruttive, e si ritiene che non ci siano variazioni del modello di calcolo e degli schemi di vincolo, durante la vita dell'opera. Per il dettaglio degli scenari di calcolo si faccia riferimento alla "Relazione di Calcolo"

Il progetto e la verifica degli elementi strutturali è stato effettuato seguendo la teoria degli Stati limite. I parametri relativi alle verifiche effettuate sono riportati nella Relazione di Calcolo.

Il solutore agli elementi finiti impiegato nell’analisi è SpaceSolver, per il calcolo di strutture piane e spaziali schematizzabili da un insieme di elementi finiti tipo

BEAM,

PLATE-SHELL,

WINK,

BOUNDARY, interagenti tra loro attraverso i nodi, con la possibilità di tenere in conto tutti i possibili disassamenti, mediante l’introduzione di conci rigidi e traslazioni degli elementi bidimensionali. Il solutore lavora in campo elastico lineare, si basa sulle routines di Matlab ed è stato sviluppato in collaborazione con l'Università di Roma – Tor Vergata. Il solutore offre la possibilità di risolvere anche travi su suolo alla Winkler con molle spalmate sull'intera suola, anziché sul solo asse, plinti diretti e su pali, pali singoli, platee, piastre sottili e spesse con controllo delle rotazioni attorno all’asse normale alla piastra (drilling). Inoltre, per gli elementi BEAM considera il centro di taglio e non il baricentro.

L’affidabilità del solutore è stata testata su una serie di esempi campioni calcolati con altri procedimenti o con formule note, di cui si rende disponibile la documentazione.

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AFFIDABILITA' DEI CODICI UTILIZZATI

Il programma è dotato di una serie di filtri di auto diagnostica che segnalano i seguenti eventi:

labilità della struttura

assenza di masse

nodi collegati ad aste nulle

mancanza di terreno sugli elementi in fondazione

controllo sull'assegnazione dei nodi all'impalcato

correttezza degli spettri di progetto

fattori di partecipazione modali

assegnazione dei criteri di verifica agli elementi

numerazione degli elementi strutturali

congruenza delle connessioni tra elementi shell

congruenza delle aree di carico

definizione delle caratteristiche d'inerzia delle sezioni

presenza del magrone sotto la travi tipo wink

elementi non verificati per semi progetto allo SLU, con inserimento automatico delle armature secondo i criteri di verifica.

elementi non verificati allo SLU per armature già inserite nell'elemento strutturale

elementi non verificati allo SLE per armature già inserite nell'elemento strutturale

PRESENTAZIONE DEI RISULTATI

I disegni dello schema statico adottato sono riportati nel fascicolo allegato alla presente relazione E’ stato impiegato il Sistema Internazionale per le unità di misura, con riferimento al daN per le forze.

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Il sistema di riferimento globale rispetto al quale è stata riferita l'intera struttura è una terna di assi cartesiani sinistrorsa OXYZ (X,Y, e Z sono disposti e orientati rispettivamente secondo il pollice, l'indice ed il medio della mano destra, una volta posizionati questi ultimi a 90° tra loro). La terna di riferimento locale per un'asta è pure una terna sinistrorsa O'xyz che ha l'asse x orientato dal nodo iniziale I dell'asta verso il nodo finale J e gli assi y e z diretti secondo gli assi geometrici della sezione con l'asse y orizzontale e orientato in modo da portarsi a coincidere con l'asse x a mezzo di una rotazione oraria di 90° e l'asse z di conseguenza.

Per un'asta comunque disposta nello spazio la sua terna locale è orientata in modo tale da portarsi a coincidere con la terna globale a mezzo di rotazioni orarie degli assi locali inferiori a 180°.

Le forze, sia sulle aste che sulle pareti o lastre, sono positive se opposte agli assi locali;

Le forze nodali sono positive se opposte agli assi globali;

Le coppie sono positive se sinistrorse. Le caratteristiche di sollecitazione sono positive se sulla faccia di normale positiva sono rappresentate da vettori equiversi agli assi di riferimento locali; in particolare il vettore momento positivo rappresenta una coppia che ruota come le dita della mano destra che si chiudono quando il pollice è equi verso all'asse locale.

Le traslazioni sono positive se concorde con gli assi globali;

Le rotazioni sono positive se sinistrorse. Il sistema di riferimento locale per gli elementi bidimensionali è quello riportato in figura

35

La terna locale per l’elemento shell è costituita dall'asse x locale che va dal nodo li al nodo jk, l'asse y è diretto secondo il piano dell’elemento e orientato verso il nodo l e l'asse z di conseguenza in modo da formare la solita terna sinistrorsa. L'asse z locale rappresenta la normale positiva all’elemento. Le sollecitazioni dell’elemento sono: a) sforzi membranali. Sxx = sx Syy = sy Sxy = txy b) sforzi flessionali: Mxx momento flettente che genera sx, cioè intorno ad y. Myy momento flettente che genera sy, cioè intorno ad x Mxy momento torcente che genera txy. Le sollecitazioni principali dell’elemento sono:

dove q è l’angolo formato dagli assi principali di M1 e M2 con quelli di riferimento e

dove è l’angolo formato dagli assi principali di S1 e S2 con quelli di riferimento L’elemento shell usato come piastra dà i momenti flettenti e non i tagli in direzione ortogonale all’elemento che possono ottenersi come derivazione dei momenti flettenti;

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Tzx = Mxx,x + Mxy,y Tzy = Mxy,y + Myy,y

quando invece viene usato come lastra ci restituisce una 's' costante ed una 't' costante non adatti a rappresentare momenti flettenti, ma solo sforzi normali e tagli nel piano della lastra.

I tabulati di calcolo contengono due sezioni principali: la descrizione del modello di calcolo e la presentazione dei risultati. La descrizione del modello di calcolo contiene:

i dati generali (dimensioni)

le coordinate nodali;

i vincoli dei nodi e i vincoli interni delle aste, con le eventuali sconnessioni;

le caratteristiche sezionali;

le caratteristiche dei solai;

le caratteristiche delle aste;

i carichi sulle aste, sui nodi e sui muri (inclusa la distribuzione delle distorsioni impresse, e delle variazioni e dei gradienti di temperatura);

configurazione di sistemi che introducono stati coattivi;

le caratteristiche dei materiali;

legami costitutivi e criteri di verifica;

le condizioni di carico; La stampa dei risultati contiene:

le combinazioni dei carichi;

le forze sismiche agenti sulla struttura;

gli spostamenti d'impalcato, se l'impalcato è rigido;

gli spostamenti nodali;

le sollecitazioni sulle membrature per ogni combinazione di carico;

la sollecitazione sul terreno sotto travi di fondazione o platee;

deformate;

diagrammi sollecitazioni;

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TABULATI DI INPUT

Dati generali

Nome struttura Vulnerabilità scuola materna S. Giovanni

Quota del terreno [cm] 0

Deformabilità a taglio delle aste Si

Spostamento ammissibile impalcati 0.0030*h

Impalcati

N° Quota Rigido Incr.Soll.Pil Inc.Soll.Par.

mm

0 0 No 1.000 1.000

1 4900 Si 1.000 1.000

2 8700 Si 1.000 1.000



1 0 -5

2 5 0

3 0 5

4 -5 0



1 1 2 1 0.3 0

2 1 2 0.3 1 0

3 1 4 1 0.3 0

4 1 4 0.3 1 0

5 3 2 1 0.3 0

6 3 2 0.3 1 0

7 3 4 1 0.3 0

8 3 4 0.3 1 0







Ogni combinazione genera al massimo 8 sotto-combinazioni in base a tutte le combinazioni possibili dei segni di Fx ed Fy

ed Fz

38

Spettri di risposta




anni









Parametri del sito


Longitudine 13.428

Latitudine 42.035



Ag/g(TR=75.4) SLD 0.1170

F0(TR=75.4) SLD 2.3172

T*C(TR=75.4) SLD 0.291

Ag/g(TR=711.8) SLV 0.2822

F0(TR=711.8) SLV 2.3834

T*C(TR=711.8) SLV 0.351


Categoria terreno C

stato limite SLV

S=1.30

TB=0.17

TC=0.52

TD=2.73

stato limite SLD

S=1.50

TB=0.15

TC=0.46

TD=2.07


Classe duttilità B

Tipo struttura Muratura


Kw=1.000


Tipologia : Costruzioni in muratura ordinaria Ce=2.000

Costruzioni in muratura ordinaria a 1 piano Au/A1=1.400



0.00000 0.36583 0.00000 0.17543

0.17359 0.45413 0.15316 0.40652

0.52076 0.45413 0.45948 0.40652

0.72148 0.32778 0.66052 0.28279

0.92220 0.25644 0.86157 0.21680

1.12292 0.21060 1.06261 0.17578

1.32364 0.17867 1.26365 0.14782

39

1.52436 0.15514 1.46469 0.12753

1.72508 0.13709 1.66574 0.11214

1.92580 0.12280 1.86678 0.10006

2.12652 0.11121 2.06782 0.09033

2.32724 0.10162 2.28251 0.07414

2.52796 0.09355 2.49719 0.06194

2.72868 0.08667 2.71188 0.05252

2.94056 0.07463 2.92657 0.04510

3.15245 0.06493 3.14125 0.03914

3.36434 0.05701 3.35594 0.03430

3.57623 0.05643 3.57063 0.03030

3.78811 0.05643 3.78531 0.02696

4.00000 0.05643 4.00000 0.02414

40

Materiali

Materiale: Mattoni pieni




Modulo elastico tangenziale G kg/cmq 5E03

Riduzione Modulo di Young 1.00

Riduzione Modulo elastico tangenziale 1.00

Materiale: C12/15 Esistente





Nodi - Geometria e vincoli

Nodo X Y Z Tx Ty Tz Rx Ry Rz Impalcato

Coordinate [mm] Vincoli

1 9110 2325 4900 0 0 0 0 0 0 1

2 9110 8457 4900 0 0 0 0 0 0 1

3 15220 8460 4900 0 0 0 0 0 0 1

4 15220 2325 4900 0 0 0 0 0 0 1

5 17975 2315 4900 0 0 0 0 0 0 1

5 30000 17185 8700 1 0 0 0 0 0 2

6 23625 17185 6800 0 0 0 0 0 0 -1

6 17975 3220 4900 0 0 0 0 0 0 1

7 30000 3220 8700 1 0 0 0 0 0 2

7 17975 8462 4900 0 0 0 0 0 0 1

8 30000 3220 4900 0 0 0 0 0 0 1

8 23625 3235 6800 0 0 0 0 0 0 -1

9 30000 17185 4900 0 0 0 0 0 0 1

9 30000 4235 4900 0 0 0 0 0 0 -1

10 23625 17185 4900 0 0 0 0 0 0 1

10 30000 5635 4900 0 0 0 0 0 0 -1

11 19395 8463 4900 0 0 0 0 0 0 1

11 30000 9720 4900 0 0 0 0 0 0 -1

12 19395 11140 4900 0 0 0 0 0 0 1

12 30000 11120 4900 0 0 0 0 0 0 -1

13 30000 14300 4900 0 0 0 0 0 0 -1

13 19395 15180 4900 0 0 0 0 0 0 1

14 225 3225 4900 0 0 0 0 0 0 1

14 30000 15700 4900 0 0 0 0 0 0 -1

15 30000 4235 7300 0 0 0 0 0 0 -1

15 6355 3225 4900 0 0 0 0 0 0 1

16 6355 8455 4900 0 0 0 0 0 0 1

16 30000 5635 7300 0 0 0 0 0 0 -1

17 30000 9720 7300 0 0 0 0 0 0 -1

17 23625 8465 4900 0 0 0 0 0 0 1

18 30000 11120 7300 0 0 0 0 0 0 -1

18 225 11140 4900 0 0 0 0 0 0 1

19 6355 11140 4900 0 0 0 0 0 0 1

19 30000 14300 7300 0 0 0 0 0 0 -1

20 8160 11140 4900 0 0 0 0 0 0 1

20 30000 15700 7300 0 0 0 0 0 0 -1

21 16060 11140 4900 0 0 0 0 0 0 1

22 23625 3235 4900 0 0 0 0 0 0 1

41


23 23625 15180 4900 0 0 0 0 0 0 1

24 16060 15180 4900 0 0 0 0 0 0 1

25 16060 17185 4900 0 0 0 0 0 0 1

26 225 17185 4900 0 0 0 0 0 0 1

27 8160 17185 4900 0 0 0 0 0 0 1

28 6355 2325 4900 0 0 0 0 0 0 1

29 225 3225 0 1 1 0 0 0 1 0

30 225 11140 0 1 1 0 0 0 1 0

31 225 17185 0 1 1 0 0 0 1 0

32 8160 17185 0 1 1 0 0 0 1 0

33 16060 17185 0 1 1 0 0 0 1 0

34 16060 15180 0 1 1 0 0 0 1 0

35 16060 11140 0 1 1 0 0 0 1 0

36 19395 15180 0 1 1 0 0 0 1 0

37 20120 15180 0 1 1 0 0 0 1 0

38 20120 15180 2700 0 0 0 0 0 0 -1

39 22720 15180 2700 0 0 0 0 0 0 -1

40 22720 15180 0 1 1 0 0 0 1 0

41 23625 15180 0 1 1 0 0 0 1 0

42 23625 3235 0 1 1 0 0 0 1 0

43 23625 3983 0 1 1 0 0 0 1 0

44 23625 3983 2100 0 0 0 0 0 0 -1

45 23625 4983 2100 0 0 0 0 0 0 -1

46 23625 4983 0 1 1 0 0 0 1 0

47 23625 8465 0 1 1 0 0 0 1 0

48 23625 9100 0 1 1 0 0 0 1 0

49 23625 9100 2100 0 0 0 0 0 0 -1

50 23625 10600 2100 0 0 0 0 0 0 -1

51 23625 10600 0 1 1 0 0 0 1 0

52 23625 17185 0 1 1 0 0 0 1 0

53 6355 11140 0 1 1 0 0 0 1 0

54 6757 11140 0 1 1 0 0 0 1 0

55 6757 11140 2100 0 0 0 0 0 0 -1

56 7757 11140 2100 0 0 0 0 0 0 -1

57 7757 11140 0 1 1 0 0 0 1 0

58 8160 11140 0 1 1 0 0 0 1 0

59 14225 11140 0 1 1 0 0 0 1 0

60 14225 11140 2400 0 0 0 0 0 0 -1

61 15625 11140 2400 0 0 0 0 0 0 -1

62 15625 11140 0 1 1 0 0 0 1 0

63 16980 11140 0 1 1 0 0 0 1 0

64 16980 11140 2100 0 0 0 0 0 0 -1

65 17980 11140 2100 0 0 0 0 0 0 -1

66 17980 11140 0 1 1 0 0 0 1 0

67 19395 11140 0 1 1 0 0 0 1 0

68 6355 8455 0 1 1 0 0 0 1 0

69 6695 8455 0 1 1 0 0 0 1 0

70 6695 8455 2100 0 0 0 0 0 0 -1

71 7695 8456 2100 0 0 0 0 0 0 -1

72 7695 8456 0 1 1 0 0 0 1 0

73 9110 8457 0 1 1 0 0 0 1 0

74 15220 8460 0 1 1 0 0 0 1 0

75 16635 8461 0 1 1 0 0 0 1 0

76 16635 8461 2100 0 0 0 0 0 0 -1

77 17635 8462 2100 0 0 0 0 0 0 -1

78 17635 8462 0 1 1 0 0 0 1 0

79 17975 8462 0 1 1 0 0 0 1 0

80 18200 8462 0 1 1 0 0 0 1 0

81 18200 8462 2100 0 0 0 0 0 0 -1

82 19200 8462 2100 0 0 0 0 0 0 -1

83 19200 8462 0 1 1 0 0 0 1 0

84 19395 8463 0 1 1 0 0 0 1 0

85 6355 3225 0 1 1 0 0 0 1 0

86 6355 2325 0 1 1 0 0 0 1 0

87 6355 9100 0 1 1 0 0 0 1 0

88 6355 9100 2400 0 0 0 0 0 0 -1

42


89 6355 10500 2400 0 0 0 0 0 0 -1

90 6355 10500 0 1 1 0 0 0 1 0

91 9110 2325 0 1 1 0 0 0 1 0

92 9110 7025 0 1 1 0 0 0 1 0

93 9110 7025 2400 0 0 0 0 0 0 -1

94 9110 7825 2400 0 0 0 0 0 0 -1

95 9110 7825 0 1 1 0 0 0 1 0

96 15220 7860 0 1 1 0 0 0 1 0

97 15220 7860 2400 0 0 0 0 0 0 -1

98 15220 7060 2400 0 0 0 0 0 0 -1

99 15220 7060 0 1 1 0 0 0 1 0

100 15220 2325 0 1 1 0 0 0 1 0

101 17975 2315 0 1 1 0 0 0 1 0

102 17975 3220 0 1 1 0 0 0 1 0

103 22222 3220 0 1 1 0 0 0 1 0

104 22222 3220 2400 0 0 0 0 0 0 -1

105 23022 3220 2400 0 0 0 0 0 0 -1

106 23022 3220 0 1 1 0 0 0 1 0

107 28040 3220 0 1 1 0 0 0 1 0

108 28040 3220 2400 0 0 0 0 0 0 -1

109 28840 3220 2400 0 0 0 0 0 0 -1

110 28840 3220 0 1 1 0 0 0 1 0

111 30000 3220 0 1 1 0 0 0 1 0

112 30000 17185 0 1 1 0 0 0 1 0

113 19395 8863 0 1 1 0 0 0 1 0

114 19395 8863 2100 0 0 0 0 0 0 -1

115 19395 10663 2100 0 0 0 0 0 0 -1

116 19395 10663 0 1 1 0 0 0 1 0

117 19395 12510 0 1 1 0 0 0 1 0

118 19395 12510 2100 0 0 0 0 0 0 -1

119 19395 13510 2100 0 0 0 0 0 0 -1

120 19395 13510 0 1 1 0 0 0 1 0

121 30000 9045 0 1 1 0 0 0 1 0

122 30000 9045 2400 0 0 0 0 0 0 -1

123 30000 10445 2400 0 0 0 0 0 0 -1

124 30000 10445 0 1 1 0 0 0 1 0

Input - Aste - Tabella sezioni tipo

Tipo Nome Base Altezza Larg.mag.

R cm cm cm

Cordolo_40x20 40 20 0

Fond_Mur_40x60 40 60 50

Aste - Geometria e vincoli

Ni Nf Vinc. Sez. Mat. Crit.pr. Rot. f.f. xi yi zi xf yf zf Tipo L2 L3

° cm cm

0 1 2 I-I Cordolo_4

0x20

C12/15

Esistente CLS_Mu 0 5050 0 0 0 0 0 0 Trave 613 613

1 6 22 I-I Cordolo_4

0x20

C12/15

Esistente Cls pe 0 5050 0 0 0 0 0 0 Trave 565 565

1 3 4 I-I Cordolo_4

0x20

C12/15



0x20

C12/15

Esistente CLS_Mu 0 5050 0 0 0 -0 0 0 Trave 638 638

2 4 5 I-I Cordolo_4

0x20

C12/15


3 5 6 I-I Cordolo_4 C12/15 CLS_Mu 0 5050 0 0 0 0 0 0 Trave 90 90

43


0x20 Esistente

4 6 7 I-I Cordolo_4

0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15


36 29 30 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15

Esistente Cls pe 0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 792 792


_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15


47 43 46 I-I Fond_Mur C12/15 Cls pe 0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 100 100

44


_40x60 Esistente


_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15


88 100 101 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15


89 101 102 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15


90 102 79 I-I Fond_Mur C12/15 Cls pe 0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 524 524

45


_40x60 Esistente

91 102 103 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15


92 103 106 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15


93 106 107 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15


94 107 110 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15


95 110 111 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15



_40x60

C12/15



_40x60

C12/15


98 113 116 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15



_40x60

C12/15


100 67 117 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15


101 117 120 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15


102 120 36 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15


103 111 121 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15


104 121 124 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15


105 124 112 I-I Fond_Mur

_40x60

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15



0x20

C12/15


111 10 11 I-I Cordolo_4

0x20

C12/15


112 11 12 I-I Cordolo_4

0x20

C12/15


113 12 13 I-I Cordolo_4

0x20

C12/15


114 13 14 I-I Cordolo_4

0x20

C12/15



0x20

C12/15


Aste - Carichi

Descrizione carichi aste

UnifG Uniforme globale

UnifL Uniforme locale

VarG Variabile lineare globale

VarL Variabile lineare locale

PolG Poligonale globale

Termico Distorsione termica

Torcente Carico torcente

Precomp. Carico da precompressione

PolL Poligonale locale Sezione Ni Nf Cond. Tipo c. Xi QXi QYi QZi Xf QXf QYf QZf

cm car. dist. kg/m

coppie torc. kg*m/m cm

car. dist. kg/m

coppie torc. kg*m/m

Trave 0

Cordolo_40

x20 1 2 Peso Proprio UnifG 0 0 0 200 613 0 0 200

Cordolo_40

x20 1 2 QP Solai PolG 0 0 0 241 613 0 0 241

46

Sezione Ni Nf Cond. Tipo c. Xi QXi QYi QZi Xf QXf QYf QZf

Cordolo_40

x20 1 2 QFissi Solai PolG 0 0 0 317 613 0 0 317

Cordolo_40

x20 1 2 QV Solai PolG 0 0 0 179 613 0 0 179

Trave 1

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 3 4 QP Solai PolG 0 0 0 241 614 0 0 241

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 3 4 QV Solai PolG 0 0 0 179 614 0 0 179

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 6 22 QP Solai PolG 0 0 0 459 565 0 0 458

Cordolo_40


142 0 0 602 565 0 0 601

Cordolo_40

x20 6 22 QV Solai PolG 0 0 0 341 565 0 0 340

Trave 2

Cordolo_40


Cordolo_40


Cordolo_40

x20 22 8 QP Solai PolG 0 0 0 330 628 0 0 330

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 22 8 QV Solai PolG 0 0 0 418 638 0 0 419

Cordolo_40

x20 22 8 QV SolaiPsi0 PolG 0 0 0 293 638 0 0 293

Cordolo_40


Cordolo_40


Trave 3

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 5 6 QP Solai PolG 0 0 0 241 90 0 0 241

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 5 6 QV Solai PolG 0 0 0 179 90 0 0 179

Trave 4

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 6 7 QP Solai PolG 0 0 0 241 524 0 0 241

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 6 7 QV Solai PolG 0 0 0 179 524 0 0 179

Trave 6

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 9 10 QP Solai PolG 10 0 0 330 638 0 0 330

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 9 10 QV Solai PolG 0 0 0 419 638 0 0 418

Cordolo_40 9 10 QV SolaiPsi0 PolG 0 0 0 293 638 0 0 293

47


x20

Cordolo_40


Cordolo_40


Trave 7

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 11 12 QP Solai PolG 0 0 0 370 268 0 0 370

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 11 12 QV Solai PolG 0 0 0 275 268 0 0 275

Trave 8

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 12 13 QP Solai PolG 0 0 0 662 404 0 0 662

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 12 13 QV Solai PolG 0 0 0 492 404 0 0 492

Trave 9

Cordolo_40


Trave 10

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 16 2 QP Solai PolG 0 0 0 235 275 0 0 235

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 16 2 QV Solai PolG 0 0 0 175 275 0 0 174

Trave 11

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 2 3 QP Solai PolG 0 0 0 235 611 0 0 234

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 2 3 QV Solai PolG 0 0 0 174 611 0 0 174

Trave 12

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 3 7 QP Solai PolG 0 0 0 234 276 0 0 234

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 3 7 QV Solai PolG 0 0 0 174 276 0 0 174

Trave 13

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 7 11 QP Solai PolG 0 0 0 693 142 0 0 693

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 7 11 QV Solai PolG 0 0 0 515 142 0 0 515

Trave 14

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 11 17 QP Solai PolG 0 0 0 458 423 0 0 458

48


Cordolo_40


Cordolo_40

x20 11 17 QV Solai PolG 0 0 0 341 423 0 0 340

Trave 15

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 18 19 QP Solai PolG 0 0 0 529 613 0 0 529

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 18 19 QV Solai PolG 0 0 0 393 613 0 0 393

Trave 16

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 19 20 QP Solai PolG 0 0 0 764 180 0 0 764

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 19 20 QV Solai PolG 0 0 0 567 180 0 0 567

Trave 17

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 20 21 QP Solai PolG 0 0 0 764 790 0 0 763

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 20 21 QV Solai PolG 0 0 0 567 790 0 0 567

Trave 18

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 21 12 QP Solai PolG 0 0 0 234 334 0 0 234

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 21 12 QV Solai PolG 0 0 0 174 334 0 0 174

Trave 19

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 22 17 QP Solai PolG 10 0 0 612 523 0 0 612

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 22 17 QV Solai PolG 0 0 0 765 523 0 0 765

Cordolo_40


Cordolo_40


Cordolo_40


Trave 20

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 17 23 QP Solai PolG 0 0 0 982 672 0 0 982

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 17 23 QV Solai PolG 0 0 0 1040 672 0 0 1040

Cordolo_40


Cordolo_40 17 23 QV SolaiPsi1 PolG 0 0 0 383 672 0 0 382

49


x20

Cordolo_40


Trave 21

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 23 10 QP Solai PolG 0 0 0 612 190 0 0 612

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 23 10 QV Solai PolG 0 0 0 765 200 0 0 765

Cordolo_40


Cordolo_40


Cordolo_40


Trave 22

Cordolo_40


Trave 23

Cordolo_40


Trave 24

Cordolo_40


Trave 25

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 24 21 QP Solai PolG 0 0 0 292 404 0 0 292

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 24 21 QV Solai PolG 0 0 0 217 404 0 0 217

Trave 26

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 26 27 QP Solai PolG 0 0 0 529 793 0 0 529

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 26 27 QV Solai PolG 0 0 0 393 793 0 0 393

Trave 27

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 27 25 QP Solai PolG 0 0 0 529 790 0 0 529

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 27 25 QV Solai PolG 0 0 0 393 790 0 0 393

Trave 28

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 14 18 QP Solai PolG 0 0 0 536 792 0 0 536

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 14 18 QV Solai PolG 0 0 0 398 792 0 0 398

Trave 29

Cordolo_40


Trave 30

50


Cordolo_40


Cordolo_40

x20 8 9 QP Solai PolG 10 0 0 612 102 0 0 612

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 8 9 QV Solai PolG 0 0 0 765 102 0 0 765

Cordolo_40


Cordolo_40


Cordolo_40


Trave 31

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 28 15 QP Solai PolG 0 0 0 241 90 0 0 241

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 28 15 QV Solai PolG 0 0 0 179 90 0 0 179

Trave 32

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 15 16 QP Solai PolG 0 0 0 777 523 0 0 777

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 15 16 QV Solai PolG 0 0 0 578 523 0 0 578

Trave 33

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 16 19 QP Solai PolG 0 0 0 536 269 0 0 536

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 16 19 QV Solai PolG 0 0 0 398 269 0 0 398

Trave 34

Cordolo_40


Trave 35

Cordolo_40


Trave 106

Cordolo_40


Trave 107

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 7 5 QP Solai PolG 0 0 0 798 1396 0 0 798

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 7 5 QV Solai PolG 0 0 0 432 1396 0 0 432

Trave 108

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 8 6 QP Solai PolG 0 0 0 798 1395 0 0 798

Cordolo_40


Cordolo_40 8 6 QV Solai PolG 0 0 0 432 1395 0 0 432

51


x20

Trave 109

Cordolo_40


Trave 110

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 9 10 QP Solai PolG 0 0 0 612 140 0 0 612

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 9 10 QV Solai PolG 0 0 0 765 140 0 0 765

Cordolo_40


Cordolo_40


Cordolo_40


Trave 111

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 10 11 QP Solai PolG 0 0 0 612 409 0 0 612

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 10 11 QV Solai PolG 0 0 0 765 409 0 0 765

Cordolo_40


Cordolo_40


Cordolo_40


Trave 112

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 11 12 QP Solai PolG 0 0 0 612 140 0 0 612

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 11 12 QV Solai PolG 0 0 0 765 140 0 0 765

Cordolo_40


Cordolo_40


Cordolo_40


Trave 113

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 12 13 QP Solai PolG 0 0 0 612 318 0 0 612

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 12 13 QV Solai PolG 0 0 0 765 318 0 0 765

Cordolo_40


Cordolo_40


Cordolo_40


Trave 114

Cordolo_40


52


Cordolo_40

x20 13 14 QP Solai PolG 0 0 0 612 140 0 0 612

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 13 14 QV Solai PolG 0 0 0 765 140 0 0 765

Cordolo_40


Cordolo_40


Cordolo_40


Trave 115

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 14 9 QP Solai PolG 0 0 0 612 138 0 0 612

Cordolo_40


Cordolo_40

x20 14 9 QV Solai PolG 0 0 0 765 148 0 0 765

Cordolo_40


Cordolo_40


Cordolo_40


Fondazione 36

Fond_Mur_

40x60 29 30 Peso Proprio UnifG 0 0 0 600 792 0 0 600

Fondazione 37

Fond_Mur_


Fondazione 38

Fond_Mur_


Fondazione 39

Fond_Mur_


Fondazione 40

Fond_Mur_


Fondazione 41

Fond_Mur_


Fondazione 42

Fond_Mur_


Fondazione 43

Fond_Mur_


Fondazione 44

Fond_Mur_


Fondazione 45

Fond_Mur_


Fondazione 46

Fond_Mur_


Fondazione 47

Fond_Mur_


Fondazione 48

Fond_Mur_


53


Fondazione 49

Fond_Mur_


Fondazione 50

Fond_Mur_


Fondazione 51

Fond_Mur_


Fondazione 52

Fond_Mur_


Fondazione 53

Fond_Mur_


Fondazione 54

Fond_Mur_


Fondazione 55

Fond_Mur_


Fondazione 56

Fond_Mur_


Fondazione 57

Fond_Mur_


Fondazione 58

Fond_Mur_


Fondazione 59

Fond_Mur_


Fondazione 60

Fond_Mur_


Fondazione 61

Fond_Mur_


Fondazione 62

Fond_Mur_


Fondazione 63

Fond_Mur_


Fondazione 64

Fond_Mur_


Fondazione 65

Fond_Mur_


Fondazione 66

Fond_Mur_


Fondazione 67

Fond_Mur_


Fondazione 68

Fond_Mur_


Fondazione 69

Fond_Mur_


Fondazione 70

Fond_Mur_


54


Fondazione 71

Fond_Mur_


Fondazione 72

Fond_Mur_


Fondazione 73

Fond_Mur_


Fondazione 74

Fond_Mur_


Fondazione 75

Fond_Mur_


Fondazione 76

Fond_Mur_


Fondazione 77

Fond_Mur_


Fondazione 78

Fond_Mur_


Fondazione 79

Fond_Mur_


Fondazione 80

Fond_Mur_


Fondazione 81

Fond_Mur_


Fondazione 82

Fond_Mur_


Fondazione 83

Fond_Mur_


Fondazione 84

Fond_Mur_


Fondazione 85

Fond_Mur_


Fondazione 86

Fond_Mur_


Fondazione 87

Fond_Mur_


Fondazione 88

Fond_Mur_


Fondazione 89

Fond_Mur_


Fondazione 90

Fond_Mur_


Fondazione 91

Fond_Mur_


Fondazione 92

Fond_Mur_


55


Fondazione 93

Fond_Mur_


Fondazione 94

Fond_Mur_


Fondazione 95

Fond_Mur_


Fondazione 96

Fond_Mur_


Fondazione 97

Fond_Mur_


Fondazione 98

Fond_Mur_


Fondazione 99

Fond_Mur_


Fondazione 100

Fond_Mur_


Fondazione 101

Fond_Mur_


Fondazione 102

Fond_Mur_


Fondazione 103

Fond_Mur_


Fondazione 104

Fond_Mur_


Fondazione 105

Fond_Mur_


Tabella solai tipo

Sol.N° Descrizione Spessore QP QF QVar. 0 1 2 Luce

netta Def %QX %QY



2 Solaio_di_piano_corpo

CA 20 240 210 300 0.70 0.50 0.30 Si No 80 20


Dati solai

Solaio n° Nodi Tipo

1 12-11-17-23-13 Copertura corpo MUR

1 23-17-22-8-9-10-11-12-13-14-9-10 Solaio_di_piano_corpo CA

1 24-21-12-13 Copertura corpo MUR

56




3 19-16-2-3-7-11-12-21-20 Copertura corpo MUR





5 8-7-5-6 Copertura corpo CA

TABULATI DI VERIFICA

L'esito di ogni elaborazione viene sintetizzato nei disegni e schemi grafici allegati, che evidenziano i valori numerici nei punti e/o nelle sezioni significative, ai fini della valutazione del comportamento complessivo della struttura, e quelli necessari ai fini delle verifiche di misura della sicurezza.

Di seguito si riportano le tabelle relative a:

Forze sismiche e masse

Massimi spostamenti degli impalcati

Risultati Analisi Statica - Baricentri masse e forze sismiche


Combinazione masse 1

Piano Rigido Massa X Y Z

kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 486738 1470 922 490

2 Si 47547 2996 944 869



kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 486738 1619 996 490

2 Si 47547 3010 1014 873



kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 486738 1470 1070 490

2 Si 47547 2996 1084 869



kg cm cm cm

57


0 No 0 0 0 0

1 Si 486738 1322 996 490

2 Si 47547 2981 1014 864


Fattore Fs*Cs=0.454 (Fs=Fattore sisma,Cs=Coeff. Sismico)

Piano Cs*Fs F X Y Z

kg cm cm cm

0 0.454 0 0 0 0

1 0.454 205649 1470 922 490

2 0.454 35613 2996 944 869


Piano Cs*Fs F X Y Z

kg cm cm cm

0 0.407 0 0 0 0

1 0.407 184090 1470 922 490

2 0.407 31880 2996 944 869



Piano Cs*Fs F X Y Z

kg cm cm cm

0 0.454 0 0 0 0

1 0.454 205512 1619 996 490

2 0.454 35772 3010 1014 873


Piano Cs*Fs F X Y Z

kg cm cm cm

0 0.407 0 0 0 0

1 0.407 183968 1619 996 490

2 0.407 32022 3010 1014 873



Piano Cs*Fs F X Y Z

kg cm cm cm

0 0.454 0 0 0 0

1 0.454 205649 1470 1070 490

2 0.454 35613 2996 1084 869


Piano Cs*Fs F X Y Z

kg cm cm cm

0 0.407 0 0 0 0

1 0.407 184090 1470 1070 490

2 0.407 31880 2996 1084 869


58


Piano Cs*Fs F X Y Z

kg cm cm cm

0 0.454 0 0 0 0

1 0.454 205785 1322 996 490

2 0.454 35454 2981 1014 864


Piano Cs*Fs F X Y Z

kg cm cm cm

0 0.407 0 0 0 0

1 0.407 184212 1322 996 490

2 0.407 31737 2981 1014 864

Risultati Analisi Statica - Spostamenti massimi - Impalcati


la tripletta (Cb [-SubC-Cbm]) indica la Combinazione - SottoCombinazione sismica - Posizione Masse, nel caso non

sismico mancano SubC-Cbm Piano Trasl. X Trasl. Y Trasl. Z Rotaz. X Rotaz. Y Rotaz. Z

mm mm mm mrad mrad mrad

1 1.93(2-I-4) -3.45(3-II-1) -8.27(1-1) 0.00(1-1) 0.00(1-1) 0.13(3-I-1)

2 0.46(2-I-2) -9.18(3-II-1) -12.30(1-1) 0.00(1-1) 0.00(1-1) 0.03(3-I-1)

59

VERIFICHE STATO LIMITE ULTIMO

Verifica delle Murature


Simbologia:

Comb: Combinazione di Carico individuata dal codice [ C ] se Comb è non sismica, ovvero [(Cx+Cy) Cm Sc] se Comb è

sismica.

- C individua la Combinazione di Carico non sismica (1, 2, ecc. come da scenario);

- Cx individua la Combinazione di Carico sismica in direzione x (SismaX, come da scenario);

- Cy individua la Combinazione di Carico sismica in direzione y (SismaY, come da scenario);

- Cm individua la Combinazione spostamento masse (I, II, III, IV, V, ecc. come da Combinazioni sisma in

Spostamento masse impalcato);

- Sc individua la sottocombinazione ottenuta mediante la permutazione dei segni (1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8):

1) Sc = + SismaZ*fz + SismaX*fx + SismaY*fy

2) Sc = + SismaZ*fz + SismaX*fx - SismaY*fy

3) Sc = + SismaZ*fz - SismaX*fx + SismaY*fy

4) Sc = + SismaZ*fz - SismaX*fx - SismaY*fy.

1) Sc = - SismaZ*fz + SismaX*fx + SismaY*fy

2) Sc = - SismaZ*fz + SismaX*fx - SismaY*fy

3) Sc = - SismaZ*fz - SismaX*fx + SismaY*fy

4) Sc = - SismaZ*fz - SismaX*fx - SismaY*fy.

- Quando non è richiesto il contributo del sisma in direzione Z le ultime quattro sono assenti

Le combinazioni delle azioni sismiche così ottenute vengono combinate con i carichi verticali (come da scenario).

X,Y,Z[mm] :coordinata principale della della sezione (tipicamente Z per setti verticali,X o Y per travi di

accoppiamento)

L[cm] :Lunghezza della sezione

t[cm] :Spessore della sezione

N[kg] :Sforzo normale complessivo (Nsetti=Ncalcolo + NPrecompressione, Ntravi=Ncalcolo)

Nps[kg] :Sforzo normale di precompressione setto

Tx[kg] :Taglio nel piano del setto

My[kg*m] :Momento nel piano del setto

fvd[kg/cmq] :resistenza unitaria a taglio =(fv0+0.4*N/(L'*t))/M dove L'=L se M/N<L/6 L'=3*(L/2-M/N) se M/N>L/6

L'=0 se M/N>L/2

ftdu[kg/cmq] :resistenza unitaria a trazione per fessurazione diagonale ftdu=Vt/(L*t)(Vt calcolato in base alla C8.7.1.1 cfr.

Muratura esistente C8.7.1.5)

Vt[kg](1)

:resistenza a taglio

Muy[kg] :Momento resistente nel piano

FC :fattore di confidenza per murature esistenti (FC= moltiplicatore di kgM)

Vtc[kg] :resistenza a taglio per compressione della muratura

Vtm[kg] :resistenza a taglio per attrito della muratura

Vts[kg] :resistenza a taglio dell'armatura orizzontale

Verifiche fuori piano:

ZG[mm] :Quota del centro del setto

H[cm] :Altezza del setto

Q[kg/m] :Carico sismico distribuito lungo l'altezza

Mx[kg*m] :Momento fuori piano del setto

Mux[kg*m] :Momento resistente fuori piano del setto

Hp[kg]2 :Resistenza dell'elemento a trazione per le travi in muratura

HpProg.[kg]2 :Resistenza di progetto dell'elemento a trazione per le travi in muratura

(1): Nel caso di muratura armata Vt=MIN(Vtc,Vts+Vtm)

(2): Nel caso di muratura non armata Hp=std::min(HpProg,0.4*fhk*H*t/M) (cfr. NTC 7.8.2.2.4)

60

Muratura 0 - Nodi : [29 - 30 - 31 - 26 - 18 - 14 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog. Muro_MattoniPieni fk=32 [kg/cmq]

fdv=fk/MV/FC=13 [kg/cmq] fds=fk/MS/FC=13 [kg/cmq]Nps=0[kg] HpProg. 12000[kg] fhdv=fhk/MV/FC=6

fhdv=fhk/MS/FC=6 - Si Ridistr. Taglio - Non verificato

Verifiche nel piano

Setto 1: Setto Comb. Z L t N Tx My ftdu Vt Muy Ver

mm cm cm kg kg kg*m kg/cmq kg kg*m

(2+3)-II-2 0 90.5 40.0 -3889 -923 -428 1 3195 1593 Si

2450 90.5 40.0 -2795 -2551 527 1 2969 1179 Si



(2+3)-II-2 0 113.0 40.0 -7184 -3538 -1992 1 4429 3490 Si

2450 113.0 40.0 -7292 -3898 -51 1 4449 3533 Si



(2+3)-VI-1 0 113.0 40.0 -4613 3297 1538 1 3941 2372 Si

2450 113.0 40.0 -4713 3628 -6 1 3961 2418 Si



(2+3)-II-2 0 704.5 40.0 -15014 -15426 -24073 1 32429 50400 Si

2450 704.5 40.0 -8108 -20934 -11464 1 29959 27834 Si

Setto 6: Trave Comb. Y L t N Tx My Vt Muy Hp Ver

mm cm cm kg kg kg*m kg kg*m kg

(2+3)-II-3 4130 128.5 40.0 2696 2088 1455 1628 4322 12000 No

4755 128.5 40.0 1881 3190 398 1628 4322 12000 No

5380 128.5 40.0 -431 4902 -726 1628 4322 12000 No



(2+3)-II-3 6510 128.5 40.0 1487 2981 1286 1628 4322 12000 No

7135 128.5 40.0 299 3989 -72 1628 4322 12000 No

7760 128.5 40.0 -2565 5778 -1429 1628 4322 12000 No



(2+3)-VI-1 8890 128.5 40.0 -577 4470 938 1628 4322 12000 No

9515 128.5 40.0 -2324 5405 -1024 1628 4322 12000 No

10140 128.5 40.0 -6410 7223 -2585 1628 4322 12000 No

Verifiche fuori piano setto. Comb. ZG L t H Q N Mx Mux Ver

cm cm cm cm kg/m kg kg*m kg*m

1 2-3 245.0 90.5 40.0 490.0 113 -3044 339 564 Si

61

setto. Comb. ZG L t H Q N Mx Mux Ver

2 2-3 245.0 113.0 40.0 490.0 141 -6310 424 1107 Si

3 2-3 245.0 113.0 40.0 490.0 141 -5896 424 1043 Si

4 2-3 245.0 704.5 40.0 490.0 880 -19547 2641 3670 Si




Verifiche nel piano



(2+3)-V-1 0 130.5 40.0 -5715 677 1274 1 4629 3369 Si

2450 130.5 40.0 -4521 3486 236 1 4386 2725 Si



(2+3)-VII-2 0 113.0 40.0 -4317 1840 1259 1 3881 2234 Si

2450 113.0 40.0 -4961 3779 10 1 4011 2532 Si



(2+3)-VII-2 0 113.0 40.0 -4786 3128 1859 1 3976 2451 Si

2450 113.0 40.0 -4934 5145 -55 1 4005 2519 No



(2+3)-VIII-2 0 117.0 40.0 -1468 2456 1636 1 3347 835 No

2450 117.0 40.0 -1963 3860 26 1 3467 1106 No



(2+3)-VII-2 0 113.0 40.0 -5056 3408 1767 1 4029 2575 Si

2450 113.0 40.0 -5486 5733 91 1 4113 2768 No



(2+3)-VII-2 0 113.0 40.0 -5506 4113 1885 1 4117 2777 Si

2450 113.0 40.0 -5980 5267 -120 1 4208 2984 No



(2+3)-VIII-2 0 134.0 40.0 -540 3538 1718 1 3542 359 No

2450 134.0 40.0 -931 6414 -1147 1 3644 614 No

Setto 19: Trave Comb. X L t N Tx My Vt Muy Hp Ver


(2+3)-V-1 1530 130.0 40.0 4113 3199 2037 1647 4412 12000 No

62

Comb. X L t N Tx My Vt Muy Hp Ver

2155 130.0 40.0 2894 4210 522 1647 4412 12000 No

2780 130.0 40.0 -182 5985 -801 1647 4412 12000 No



(2+3)-VII-2 3910 130.0 40.0 3113 3814 1944 1647 4412 12000 No

4535 130.0 40.0 1696 4796 218 1647 4412 12000 No

5160 130.0 40.0 -1511 6669 -1427 1647 4412 12000 No



(2+3)-VII-2 6290 130.0 40.0 1839 5297 1915 1647 4412 12000 No

6915 130.0 40.0 -95 6230 -408 1647 4412 12000 No

7540 130.0 40.0 -4324 8394 -2343 1647 4412 12000 No



(2+3)-V-1 8710 130.0 40.0 1903 4358 1713 1647 4412 12000 No

9335 130.0 40.0 520 5127 -370 1647 4412 12000 No

9960 130.0 40.0 -3211 6769 -1995 1647 4412 12000 No



(2+3)-VII-2 11090 130.0 40.0 1938 4965 1880 1647 4412 12000 No

11715 130.0 40.0 453 5812 -593 1647 4412 12000 No

12340 130.0 40.0 -3786 7473 -2372 1647 4412 12000 No



(2+3)-VII-2 13470 130.0 40.0 235 5383 1389 1647 4412 12000 No

14095 130.0 40.0 -4253 6620 292 1647 4412 12000 No

14720 130.0 40.0 -6143 8269 -3081 1647 4412 12000 No



11 2-3 245.0 130.5 40.0 490.0 163 -4748 489 873 Si

12 2-3 245.0 113.0 40.0 490.0 141 -6399 424 1120 Si

13 2-3 245.0 113.0 40.0 490.0 141 -6195 424 1089 Si

14 2-3 245.0 117.0 40.0 490.0 146 -5811 439 1035 Si

15 2-3 245.0 113.0 40.0 490.0 141 -6325 424 1109 Si

16 2-3 245.0 113.0 40.0 490.0 141 -6766 424 1175 Si

17 2-3 245.0 134.0 40.0 490.0 167 -5280 502 964 Si



fhdv=fhk/MS/FC=6 - Si Ridistr. Taglio - Verificato

Verifiche nel piano

Setto 30: Setto

63

Comb. Z L t N Tx My ftdu Vt Muy Ver


(2+3)-VIII-3 0 604.5 40.0 -33219 -17860 -7238 1 34111 88233 Si

2450 604.5 40.0 -18115 -18899 6322 1 29571 51134 Si



30 2-3 245.0 604.5 40.0 490.0 755 -22337 2266 4103 Si

Muratura 0 - Nodi : [34 - 36 - 37 - 38 - 39 - 40 - 41 - 23 - 13 - 24 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog. Muro_MattoniPieni fk=32

[kg/cmq] fdv=fk/MV/FC=13 [kg/cmq] fds=fk/MS/FC=13 [kg/cmq]Nps=0[kg] HpProg. 12000[kg]

fhdv=fhk/MV/FC=6 fhdv=fhk/MS/FC=6 - Si Ridistr. Taglio - Non verificato

Verifiche nel piano



(2+3)-VII-2 -0 99.0 40.0 -5485 2687 1344 1 3733 2383 Si

2450 99.0 40.0 -3017 4107 -737 1 3239 1393 No



(2+3)-VII-3 -0 182.0 40.0 -13155 -7333 -6494 1 7413 10063 Si

2450 182.0 40.0 -14021 -12629 7909 1 7561 10591 No



(2+3)-V-3 -0 90.5 40.0 -16215 -5087 -4469 1 5090 4437 No

2450 90.5 40.0 105 -5378 2344 0 0 0 No



(2+3)-VII-2 17050 180.0 40.0 2027 7755 2761 2280 7412 12000 No

17675 180.0 40.0 -170 8501 -452 2280 7412 12000 No

18300 180.0 40.0 -4038 9615 -2848 2280 7412 12000 No



(2+3)-VII-3 20120 220.0 40.0 -13259 -16105 -9456 2787 9812 12000 No

21420 220.0 40.0 -3610 -13424 524 2787 9812 12000 No

22720 220.0 40.0 5551 -11586 8251 2787 9812 12000 No



31 2-3 245.0 99.0 40.0 490.0 124 -3684 371 676 Si

32 2-3 245.0 182.0 40.0 490.0 227 -12869 682 2172 Si

33 2-3 245.0 90.5 40.0 490.0 113 -8380 339 1334 Si

Muratura 0 - Nodi : [42 - 43 - 44 - 45 - 46 - 47 - 48 - 49 - 50 - 51 - 41 - 52 - 10 - 23 - 17 - 22 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog.

64

Muro_MattoniPieni fk=32 [kg/cmq] fdv=fk/MV/FC=13 [kg/cmq] fds=fk/MS/FC=13 [kg/cmq]Nps=0[kg] HpProg.

12000[kg] fhdv=fhk/MV/FC=6 fhdv=fhk/MS/FC=6 - Si Ridistr. Taglio - Non verificato

Verifiche nel piano



(2+3)-VIII-3 0 74.8 40.0 -4870 819 1200 1 2952 1560 Si

2450 74.8 40.0 -4029 494 -491 1 2799 1328 Si



(2+3)-IV-1 0 411.7 40.0 -29165 20645 19715 1 21005 50654 Si

2450 411.7 40.0 -27064 20639 -22888 1 20539 47633 No



(2+3)-IV-4 0 658.5 40.0 -36278 -22406 -44339 1 37184 104930 Si

2450 658.5 40.0 -25003 -21037 4210 1 33875 75427 Si



1 3983 280.0 40.0 -8618 11369 6598 3547 13412 12000 No

4483 280.0 40.0 -10748 16524 3283 3547 13412 12000 No

4983 280.0 40.0 -12898 21025 -3110 3547 13412 12000 No



(2+3)-IV-4 9100 280.0 40.0 -11531 -21989 -7599 3547 13412 12000 No

9850 280.0 40.0 -5807 -16264 -402 3547 13412 12000 No

10600 280.0 40.0 -447 -11318 3628 3547 13412 12000 No



37 2-3 245.0 74.8 40.0 490.0 93 -8634 280 1287 Si

38 2-3 245.0 411.7 40.0 490.0 514 -34787 1543 5661 Si

39 2-3 245.0 658.5 40.0 490.0 822 -44541 2468 7579 Si

Muratura 0 - Nodi : [30 - 53 - 54 - 55 - 56 - 57 - 58 - 59 - 60 - 61 - 62 - 35 - 63 - 64 - 65 - 66 - 67 - 12 - 21 - 20 - 19 - 18 ]

Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog. Muro_MattoniPieni fk=32 [kg/cmq] fdv=fk/MV/FC=13 [kg/cmq] fds=fk/MS/FC=13

[kg/cmq]Nps=0[kg] HpProg. 12000[kg] fhdv=fhk/MV/FC=6 fhdv=fhk/MS/FC=6 - Si Ridistr. Taglio - Non

verificato

Verifiche nel piano



(2+3)-III-2 0 653.2 40.0 -20373 27896 21571 1 32211 61961 Si

2450 653.2 40.0 -12346 28462 -5649 1 29521 38640 Si

65



(2+3)-III-1 0 646.8 40.0 -34016 36065 43821 1 36067 97247 Si

2450 646.8 40.0 -22743 32859 -40214 1 32710 67847 No



(2+3)-VII-2 0 135.5 40.0 -12677 5990 8445 1 5997 6816 No

2450 135.5 40.0 -7206 4773 -6509 1 5052 4309 No



(2+3)-VII-3 0 141.5 40.0 -11686 -5077 -4085 1 6010 6761 Si

2450 141.5 40.0 -2302 -4752 3125 1 4175 1570 No



(2+3)-VI-1 6757 280.0 40.0 2577 18579 2333 3547 13412 12000 No

7257 280.0 40.0 -1220 21005 -2511 3547 13412 12000 No

7757 280.0 40.0 -8813 23250 -3636 3547 13412 12000 No



(2+3)-V-1 14225 250.0 40.0 5271 16214 7743 3167 11612 12000 No

14925 250.0 40.0 -445 18953 2525 3167 11612 12000 No

15625 250.0 40.0 -3917 20758 -7093 3167 11612 12000 No



(2+3)-VII-2 16980 280.0 40.0 -3431 11928 2304 3547 13412 12000 No

17480 280.0 40.0 -4850 13358 -1801 3547 13412 12000 No

17980 280.0 40.0 -6188 14868 -6707 3547 13412 12000 No



42 2-3 245.0 653.2 40.0 490.0 816 -23223 2448 4280 Si

43 2-3 245.0 646.8 40.0 490.0 808 -27990 2424 5064 Si

44 2-3 245.0 135.5 40.0 490.0 169 -8732 508 1498 Si

45 2-3 245.0 141.5 40.0 490.0 177 -9002 530 1548 Si

Muratura 0 - Nodi : [68 - 69 - 70 - 71 - 72 - 73 - 74 - 75 - 76 - 77 - 78 - 79 - 80 - 81 - 82 - 83 - 84 - 47 - 17 - 11 - 7 - 3 - 2 -

16 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog. Muro_MattoniPieni fk=32 [kg/cmq] fdv=fk/MV/FC=13 [kg/cmq] fds=fk/MS/FC=13

[kg/cmq]Nps=0[kg] HpProg. 12000[kg] fhdv=fhk/MV/FC=6 fhdv=fhk/MS/FC=6 - Si Ridistr. Taglio - Non

verificato

Attenzione: i seguenti setti non sono validi, probabilmente i setti hanno spessore inferiore al minimo imposto nel criterio di

verifica oppure le murature cui appartengono sono troppo inclinate

Setti non validi: 49,54

Verifiche nel piano

66

Setto 49: Setto Comb. X L t N Tx My ftdu Vt Muy Ver


(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-I-1 0 178.0 40.0 -8101 5715 4979 1 6374 6486 Si

2450 178.0 40.0 -10830 13802 -8193 1 6890 8345 No



(2+3)-III-2 0 75.0 40.0 -4095 3951 1579 1 2816 1351 No

2450 75.0 40.0 -3949 4371 -2539 1 2789 1309 No



(2+3)-III-2 0 75.0 40.0 -4933 4076 1636 1 2969 1581 No

2450 75.0 40.0 -4588 4084 -2453 1 2907 1488 No



(2+3)-I-4 0 191.0 40.0 -11118 -13479 -7372 1 7301 9255 No

2450 191.0 40.0 -14006 -18060 9639 1 7814 11212 No



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



1 0 442.5 40.0 -45150 -29017 -16922 2 27323 77410 No

2450 442.5 40.0 -28338 -29347 15614 1 23546 53840 No



(2+3)-III-2 6695 280.0 40.0 756 14491 1688 3547 13412 12000 No

7195 280.0 40.0 -1402 16509 -3092 3547 13412 12000 No

7695 280.0 40.0 -3782 17758 -8486 3547 13412 12000 No



(2+3)-I-1 9475 220.0 40.0 7615 10322 4856 2787 9812 12000 No

10100 220.0 40.0 3659 12080 1946 2787 9812 12000 No

10725 220.0 40.0 -624 13687 -1572 2787 9812 12000 No

Setto 60: Trave

67



(2+3)-III-2 11475 220.0 40.0 255 11400 3424 2787 9812 12000 No

12100 220.0 40.0 -2063 12364 -1528 2787 9812 12000 No

12725 220.0 40.0 -6993 13870 -4730 2787 9812 12000 No



(2+3)-III-2 13475 220.0 40.0 -5597 11150 -80 2787 9812 12000 No

14100 220.0 40.0 -10514 12842 -2478 2787 9812 12000 No

14725 220.0 40.0 -12478 14155 -8658 2787 9812 12000 No



(2+3)-I-4 16635 280.0 40.0 -7453 -15132 -10113 3547 13412 12000 No

17135 280.0 40.0 -5244 -13552 -5447 3547 13412 12000 No

17635 280.0 40.0 -2654 -12023 -2020 3547 13412 12000 No



(2+3)-IV-4 18200 280.0 40.0 -7410 -34290 -3556 3547 13412 12000 No

18700 280.0 40.0 3285 -32665 -203 3547 13412 12000 No

19200 280.0 40.0 8190 -30844 9574 3547 13412 12000 No



50 2-3 245.0 178.0 40.0 490.0 222 -9245 667 1637 Si

51 2-3 245.0 75.0 40.0 490.0 94 -4565 281 790 Si

52 2-3 245.0 75.0 40.0 490.0 94 -4937 281 844 Si

53 2-3 245.0 191.0 40.0 490.0 239 -11405 716 1981 Si

55 2-3 245.0 442.5 40.0 490.0 553 -24522 1659 4305 Si

Muratura 0 - Nodi : [29 - 85 - 15 - 14 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog. Muro_MattoniPieni fk=32 [kg/cmq]



Verifiche nel piano



(2+3)-I-1 0 613.0 40.0 -15422 14140 10778 1 29017 44644 Si

2450 613.0 40.0 -7989 15898 1801 1 26414 23783 Si



65 2-3 245.0 613.0 40.0 490.0 766 -18044 2298 3374 Si

Muratura 0 - Nodi : [86 - 85 - 68 - 87 - 88 - 89 - 90 - 53 - 19 - 16 - 15 - 28 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog.



68

Verifiche nel piano



(2+3)-VI-4 0 677.5 40.0 -35726 -29490 -26168 1 37806 106944 Si

2450 677.5 40.0 -31670 -26067 30052 1 36637 96221 Si



(2+3)-I-2 0 64.0 40.0 -7654 -1743 -1219 1 3086 1803 Si

2450 64.0 40.0 829 -977 662 0 0 0 No



(2+3)-II-2 9100 250.0 40.0 -14060 -25592 -11983 3167 11612 12000 No

9800 250.0 40.0 -4559 -23064 -5271 3167 11612 12000 No

10500 250.0 40.0 67 -21463 5285 3167 11612 12000 No



66 2-3 245.0 677.5 40.0 490.0 846 -26450 2539 4835 Si

67 2-3 245.0 64.0 40.0 490.0 80 -3563 240 625 Si




Verifiche nel piano



(2+3)-II-3 0 604.5 40.0 -31450 23260 17937 1 33611 84148 Si

2450 604.5 40.0 -21126 24651 2719 1 30530 58931 Si



69 2-3 245.0 604.5 40.0 490.0 755 -20480 2266 3790 Si






Setti non validi: 70

Verifiche nel piano



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No

69



(2+3)-III-1 0 135.5 40.0 -4673 2554 793 1 4549 2925 Si

2450 135.5 40.0 -4343 3897 -1468 1 4479 2734 Si



(2+3)-III-1 6855 220.0 40.0 -1 5492 1789 2787 9812 12000 No

7305 220.0 40.0 -1155 6249 513 2787 9812 12000 No

7755 220.0 40.0 -2079 7112 -1347 2787 9812 12000 No



71 2-3 245.0 135.5 40.0 490.0 169 -4838 508 891 Si

Muratura 0 - Nodi : [91 - 92 - 93 - 94 - 95 - 73 - 2 - 1 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog. Muro_MattoniPieni fk=32 [kg/cmq]





Setti non validi: 74,75,76,77

Verifiche nel piano



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-II-1 0 141.0 40.0 -10412 5066 3219 1 5781 6145 Si

2450 141.0 40.0 -2086 4543 -2254 1 4111 1423 No

70



(2+3)-IV-4 0 63.2 40.0 -5839 -1102 -901 1 2785 1469 Si

2450 63.2 40.0 -182 -1478 396 1 1651 57 No



(2+3)-III-1 2705 240.0 40.0 1384 4335 923 3040 11012 12000 No

2955 240.0 40.0 673 5403 591 3040 11012 12000 No

3205 240.0 40.0 -56 6008 58 3040 11012 12000 No



(2+3)-IV-1 3510 240.0 40.0 874 5133 1647 3040 11012 12000 No

3760 240.0 40.0 874 5484 388 3040 11012 12000 No

4010 240.0 40.0 106 6285 -137 3040 11012 12000 No



(2+3)-II-1 4315 240.0 40.0 1050 5421 1646 3040 11012 12000 No

4565 240.0 40.0 1050 5787 323 3040 11012 12000 No

4815 240.0 40.0 217 6600 -222 3040 11012 12000 No



(2+3)-II-1 5115 240.0 40.0 1311 5621 1484 3040 11012 12000 No

5365 240.0 40.0 1311 5862 93 3040 11012 12000 No

5615 240.0 40.0 436 6680 -438 3040 11012 12000 No



(2+3)-II-1 7025 250.0 40.0 1931 8414 3245 3167 11612 12000 No

7425 250.0 40.0 724 9475 1299 3167 11612 12000 No

7825 250.0 40.0 -514 10163 -1089 3167 11612 12000 No



78 2-3 245.0 141.0 40.0 490.0 176 -6948 528 1239 Si

79 2-3 245.0 63.2 40.0 490.0 79 -3081 237 550 Si

Muratura 0 - Nodi : [74 - 96 - 97 - 98 - 99 - 100 - 4 - 3 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog. Muro_MattoniPieni fk=32 [kg/cmq]





Setti non validi: 91,92,93,94

Verifiche nel piano

Setto 89: Setto

71

Comb. Z L t N Tx My ftdu Vt Muy Ver


(2+3)-II-2 0 60.0 40.0 -5899 1127 897 1 2700 1386 Si

2450 60.0 40.0 164 1580 -443 0 0 0 No



(2+3)-IV-2 0 141.5 40.0 -6925 3418 3591 1 5161 4370 Si

2450 141.5 40.0 -9800 5555 -1965 1 5689 5874 Si



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-IV-2 7060 250.0 40.0 -3429 -11146 -3599 3167 11612 12000 No

7460 250.0 40.0 -1856 -9997 -941 3167 11612 12000 No

7860 250.0 40.0 -253 -9157 1168 3167 11612 12000 No



(2+3)-II-2 5145 240.0 40.0 -2145 -5523 -1413 3040 11012 12000 No

5395 240.0 40.0 -1384 -4666 -830 3040 11012 12000 No

5645 240.0 40.0 -1384 -4360 364 3040 11012 12000 No



(2+3)-II-2 4345 240.0 40.0 -1728 -4517 -1273 3040 11012 12000 No

4595 240.0 40.0 -1728 -4053 -95 3040 11012 12000 No

4845 240.0 40.0 -1154 -3450 242 3040 11012 12000 No



72

Comb. Y L t N Tx My Vt Muy Hp Ver

(2+3)-III-3 3540 240.0 40.0 328 3273 946 3040 11012 12000 No

3790 240.0 40.0 328 3750 176 3040 11012 12000 No

4040 240.0 40.0 -205 4334 -198 3040 11012 12000 No



(2+3)-III-3 2735 240.0 40.0 363 3275 1217 3040 11012 12000 No

2985 240.0 40.0 363 3795 459 3040 11012 12000 No

3235 240.0 40.0 -75 4434 -11 3040 11012 12000 No



89 2-3 245.0 60.0 40.0 490.0 75 -2979 225 531 Si

90 2-3 245.0 141.5 40.0 490.0 177 -7362 530 1303 Si







Verifiche nel piano



(2+3)-III-1 -0 140.0 40.0 -5199 1435 1374 1 4777 3341 Si

2450 140.0 40.0 -1933 3639 -626 1 4048 1312 Si



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-I-1 16620 220.0 40.0 655 5302 2610 2787 9812 12000 No

17070 220.0 40.0 -830 5777 1764 2787 9812 12000 No

17520 220.0 40.0 -2678 6025 1079 2787 9812 12000 No



104 2-3 245.0 140.0 40.0 490.0 175 -5319 525 975 Si




Verifiche nel piano

73



(2+3)-VI-2 0 614.7 40.0 -39297 -33129 -25264 1 36202 103747 Si

2450 614.7 40.0 -32046 -33806 451 1 34197 87168 Si



108 2-3 245.0 614.7 40.0 490.0 768 -26928 2304 4865 Si

Muratura 0 - Nodi : [102 - 103 - 104 - 105 - 106 - 107 - 108 - 109 - 110 - 111 - 8 - 6 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog.






Verifiche nel piano



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-III-2 -0 134.6 40.0 -13000 2061 3669 1 6021 6885 Si

2450 134.6 40.0 -6747 8728 -5450 1 4941 4039 No



(2+3)-III-4 -0 501.8 40.0 -29704 -28903 -29688 1 28907 64795 Si

2450 501.8 40.0 -17220 -23548 28759 1 25244 39935 Si



(2+3)-IV-4 -0 116.0 40.0 -24319 -6945 -6083 1 6953 7582 Si

2450 116.0 40.0 -7604 -6898 3829 1 4588 3772 No



(2+3)-I-2 18476 220.0 40.0 -2643 8648 13619 2787 9812 12000 No

19676 220.0 40.0 -3637 10372 3684 2787 9812 12000 No

20876 220.0 40.0 -4632 12439 -8459 2787 9812 12000 No



(2+3)-I-1 22222 250.0 40.0 -1372 9126 -1299 3167 11612 12000 No

22622 250.0 40.0 -1703 9707 -4511 3167 11612 12000 No

23022 250.0 40.0 -2035 10329 -8004 3167 11612 12000 No

74



(2+3)-II-4 28040 250.0 40.0 -12411 -25308 -7684 3167 11612 12000 No

28440 250.0 40.0 -12311 -24687 2382 3167 11612 12000 No

28840 250.0 40.0 -12212 -23993 12170 3167 11612 12000 No



110 2-3 245.0 134.6 40.0 490.0 168 -8156 504 1413 Si

111 2-3 245.0 501.8 40.0 490.0 627 -21725 1881 3930 Si

112 2-3 245.0 116.0 40.0 490.0 145 -9770 435 1591 Si






Setti non validi: 118,119

Verifiche nel piano



(2+3)-II-2 0 82.0 40.0 3 -295 -235 0 0 0 No

2450 82.0 40.0 -1370 -3058 684 1 2428 541 No



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-V-3 0 92.5 40.0 -5204 -1025 728 1 3502 2108 Si

2450 92.5 40.0 -4694 5714 -1235 1 3406 1928 No



(2+3)-VI-3 27930 130.0 40.0 835 -9822 -787 1647 4412 12000 No

28555 130.0 40.0 5496 -7206 1652 1647 4412 12000 No

29180 130.0 40.0 7564 -6423 4851 1647 4412 12000 No



(2+3)-VI-3 26224 130.0 40.0 -2766 -6950 -1748 1647 4412 12000 No

75


26849 130.0 40.0 -101 -2723 63 1647 4412 12000 No

27474 130.0 40.0 1000 -388 699 1647 4412 12000 Si



(2+3)-V-3 24550 130.0 40.0 -7358 -7903 -4012 1647 4412 12000 No

25175 130.0 40.0 -6245 -5122 -519 1647 4412 12000 No

25800 130.0 40.0 -3329 -1370 -276 1647 4412 12000 Si



117 2-3 245.0 82.0 40.0 490.0 102 -7777 307 1230 Si

120 2-3 245.0 92.5 40.0 490.0 116 -6597 347 1112 Si

Muratura 0 - Nodi : [84 - 113 - 114 - 115 - 116 - 67 - 117 - 118 - 119 - 120 - 36 - 13 - 12 - 11 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog.






Verifiche nel piano



(2+3)-I-1 0 0.0 0.0 0 0 0 0 0 0 No



(2+3)-VIII-2 -0 184.7 40.0 -14699 -7730 -14474 1 7753 11192 No

2450 184.7 40.0 -5953 -5179 11674 1 6113 5107 No



(2+3)-IV-4 -0 167.0 40.0 -11761 -8182 -4985 1 6748 8295 No

2450 167.0 40.0 -2537 -7184 3612 1 4885 2047 No



(2+3)-VIII-3 8863 280.0 40.0 3604 19887 4220 3547 13412 12000 No

9763 280.0 40.0 -4627 23124 -4298 3547 13412 12000 No

10663 280.0 40.0 -12437 26014 -15957 3547 13412 12000 No



(2+3)-IV-4 12510 280.0 40.0 1979 -11082 -1413 3547 13412 12000 No

13010 280.0 40.0 2973 -9124 2701 3547 13412 12000 No

13510 280.0 40.0 3787 -7810 5986 3547 13412 12000 No

76



128 2-3 245.0 184.7 40.0 490.0 231 -12140 692 2076 Si

129 2-3 245.0 167.0 40.0 490.0 209 -10441 626 1800 Si

Muratura 0 - Nodi : [111 - 121 - 122 - 123 - 124 - 112 - 9 - 14 - 13 - 12 - 11 - 10 - 9 - 8 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog.



Verifiche nel piano



(2+3)-IV-1 0 101.5 40.0 -5745 10140 836 1 3850 2552 No

2450 101.5 40.0 -6618 11360 258 1 4008 2876 No



(2+3)-II-4 0 356.0 40.0 -39289 -18143 -26520 1 18177 52909 Si

2450 356.0 40.0 -45052 -22729 5741 1 19097 57806 No



(2+3)-IV-2 0 385.5 40.0 -28991 -18733 -30829 1 18758 46610 Si

2450 385.5 40.0 -17118 -18975 9187 1 16191 29762 No



(2+3)-VI-2 0 163.5 40.0 -8541 -12169 -2893 1 6067 6177 No

2450 163.5 40.0 -7960 -15394 -150 1 5956 5809 No



(2+3)-II-4 4235 130.0 40.0 -5124 -12061 -3956 1647 4412 12000 No

4860 130.0 40.0 -1321 -10970 1343 1647 4412 12000 No

5485 130.0 40.0 5464 -9032 3883 1647 4412 12000 No



(2+3)-IV-1 9045 250.0 40.0 86 16825 8504 3167 11612 12000 No

9745 250.0 40.0 -6969 26356 2886 3167 11612 12000 No

10445 250.0 40.0 -13900 30454 -8451 3167 11612 12000 No



(2+3)-IV-3 14300 130.0 40.0 2824 10329 4108 1647 4412 12000 No

14925 130.0 40.0 -921 12194 -753 1647 4412 12000 No

15550 130.0 40.0 -8998 13530 -4457 1647 4412 12000 No

77



132 2-3 245.0 101.5 40.0 490.0 127 -7758 380 1290 Si

133 2-3 245.0 356.0 40.0 490.0 445 -32102 1334 5143 Si

134 2-3 245.0 385.5 40.0 490.0 481 -33011 1445 5355 Si

135 2-3 245.0 163.5 40.0 490.0 204 -11424 613 1933 Si




Verifiche nel piano



(2+3)-VIII-4 4900 1395.0 40.0 -40737 -14805 -61109 1 67894 265837 Si

5850 1395.0 40.0 -31543 -14310 -40177 1 64834 209036 Si



141 2-3 585.0 1395.0 40.0 190.0 2460 -37437 1110 7044 Si

Muratura 0 - Nodi : [9 - 10 - 6 - 5 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog. Muro_MattoniPieni fk=32 [kg/cmq] fdv=fk/MV/FC=13

[kg/cmq] fds=fk/MS/FC=13 [kg/cmq]Nps=0[kg] HpProg. 12000[kg] fhdv=fhk/MV/FC=6 fhdv=fhk/MS/FC=6 -

Si Ridistr. Taglio - Non verificato

Verifiche nel piano



(2+3)-VII-4 4900 637.5 40.0 -9302 -4821 -8578 1 27832 28694 Si

6800 637.5 40.0 -1748 -6996 -11405 1 24943 5539 No



142 2-3 680.0 637.5 40.0 380.0 1216 -9690 2195 1873 No

Muratura 0 - Nodi : [8 - 9 - 15 - 16 - 10 - 11 - 17 - 18 - 12 - 13 - 19 - 20 - 14 - 9 - 5 - 7 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog.



Verifiche nel piano



(2+3)-II-1 4900 101.5 40.0 -4801 2484 1677 1 3670 2182 Si

6800 101.5 40.0 446 2475 -632 0 0 0 No



(2+3)-VI-2 4900 408.5 40.0 -20183 -17984 -23006 1 22406 36731 Si

6800 408.5 40.0 -15400 -17984 11284 1 20980 28839 Si

78



(2+3)-VI-2 4900 318.0 40.0 -12988 -12317 -14865 1 13923 18790 Si

6800 318.0 40.0 -9337 -12317 8541 1 12966 13884 Si



(2+3)-I-1 4900 148.5 40.0 84 2512 1645 0 0 0 No

6800 148.5 40.0 -1137 1878 -2463 1 4066 830 No



(2+3)-IV-2 4235 140.0 40.0 -818 -7835 -1962 1773 5012 12000 No

4935 140.0 40.0 3789 -5861 341 1773 5012 12000 No

5635 140.0 40.0 5809 -4945 3044 1773 5012 12000 No



(2+3)-VI-2 9720 140.0 40.0 -7392 -9283 -2559 1773 5012 12000 No

10420 140.0 40.0 -1920 -7011 -56 1773 5012 12000 No

11120 140.0 40.0 2247 -5815 2142 1773 5012 12000 No



(2+3)-II-3 14300 140.0 40.0 6119 5028 2229 1773 5012 12000 No

15000 140.0 40.0 2744 6343 335 1773 5012 12000 No

15700 140.0 40.0 -1901 8360 -1878 1773 5012 12000 No



143 2-3 680.0 101.5 40.0 380.0 194 -7571 349 1265 Si

144 2-3 680.0 408.5 40.0 380.0 779 -16299 1406 2973 Si

145 2-3 680.0 318.0 40.0 380.0 607 -12707 1095 2317 Si

146 2-3 680.0 148.5 40.0 380.0 283 -4500 511 840 Si

Muratura 0 - Nodi : [22 - 8 - 7 - 8 ] Spess.= 40.0[cm] Crit.Prog. Muro_MattoniPieni fk=32 [kg/cmq] fdv=fk/MV/FC=13

[kg/cmq] fds=fk/MS/FC=13 [kg/cmq]Nps=0[kg] HpProg. 12000[kg] fhdv=fhk/MV/FC=6 fhdv=fhk/MS/FC=6 -

Si Ridistr. Taglio - Non verificato

Verifiche nel piano



(2+3)-I-3 4900 637.5 40.0 -2120 7386 15008 1 25093 6708 No

6800 637.5 40.0 668 10800 14386 0 0 0 No



150 2-3 680.0 637.5 40.0 380.0 1216 -3046 2195 603 No

79

Norme Tecniche - Analisi statica non lineare

Coefficiente di sicurezza: 1.00 Fattore di struttura q: 1.92

Carico Fattore

1.00

1.00

0.00

1.00

1.00

0.00

1.00

Piano Peso

1 574235

2 84143

Peso Sismico totale: 658378 Kg

Forma di carico Triangolare

Curva X

SLD DefSetto punto 19 SLD punto 18 SLV punto 19 SLV ResNelPiano punto 18

Punto Spostamento [mm]

Forza [Kg]

0 0.00 0

1 1.09 124442

2 2.05 199042

3 2.85 207371

4 3.64 209524

5 4.43 211196

6 5.22 211989

7 6.00 212515

8 6.79 212969

9 7.57 213130

10 8.36 213292

11 9.14 213422

12 9.93 213462

13 10.71 213462

14 11.49 213462

15 12.28 213462

16 13.06 213462

17 13.85 213462

18 14.63 213462

19 14.78 170770

80

Curva bilineare: Punto 1 - 0.0000 mm 0 Kg Punto 2 - 2.2071 mm 213462 Kg Punto 3 - 14.7805 mm 213462 Kg

Diagrammi in direzione X

----- Curva di capacità ----- Curva di capacità bilinearizzata ----- Spettro elastico di progetto SLV Periodo secante = 0.164 s Capacità di spostamento = 1.48 cm Richiesta di spostamento = 1.50 cm

81

Stato Limite SLD: PGA-SLD1 (resistenza nel piano) = 0.3593 PGA-SLD2 (deformazione di danno) = 0.3607 PGA50 (livello di riferimento) = 0.15 AlfaE1 (resistenza) = 2.4556 Piano: 1 Setto: 42 AlfaE2 (deformazione danno) = 2.4651 Stato Limite SLV: PGA-SLV1 (deformazione ultima nel piano) = 0.3621 PGA-SLV2 (resistenza fuori piano) = 0.2031 PGA-SLV3 (resistenza nel piano) = 0.3607 PGA10 (livello di riferimento) = 0.37 AlfaU1 (deformazione ultima nel piano) = 0.9899 Piano: 1 Setto: 42 AlfaU2 (deformazione fuori piano) = 0.5553 Piano: 1 Setto: 29 AlfaU3 (resistenza nel piano) = 0.9860 Piano: 1 Setto: 19

Curva Y



Forza [Kg]

0 0.00 0

1 1.30 158159

2 2.18 207158

3 2.79 207159

4 3.40 207159

5 4.01 207160

6 4.62 207161

7 5.22 207161

8 5.83 207162

9 6.44 207163

10 7.05 207163

11 7.66 207164

12 8.26 207165

13 8.87 207166

14 9.48 207166

15 10.09 207167

16 10.23 165734


82

Diagrammi in direzione Y

----- Curva di capacità ----- Curva di capacità bilinearizzata ----- Spettro elastico di progetto SLV Periodo secante = 0.152 s Capacità di spostamento = 1.02 cm Richiesta di spostamento = 1.39 cm Stato Limite SLD: PGA-SLD1 (resistenza nel piano) = 0.2899 PGA-SLD2 (deformazione di danno) = 0.2913 PGA50 (livello di riferimento) = 0.15 AlfaE1 (resistenza) = 1.9813 Piano: 1 Setto: 144 AlfaE2 (deformazione danno) = 1.9909

83

Stato Limite SLV: PGA-SLV1 (deformazione ultima nel piano) = 0.2927 PGA-SLV2 (resistenza fuori piano) = 0.3091 PGA-SLV3 (resistenza nel piano) = 0.2913 PGA10 (livello di riferimento) = 0.37 AlfaU1 (deformazione ultima nel piano) = 0.8002 Piano: 2 Setto: 144 AlfaU2 (deformazione fuori piano) = 0.8449 Piano: 1 Setto: 12 AlfaU3 (resistenza nel piano) = 0.7964 Piano: 2 Setto: 3

Forma di carico Costante

Curva X



Forza [Kg]

0 0.00 0

1 0.97 124442

2 1.87 199042

3 2.66 207371

4 3.45 209524

5 4.24 211196

6 5.02 211989

7 5.81 212515

8 6.59 212969

9 7.38 213130

10 8.16 213292

11 8.94 213422

12 9.73 213462

13 10.51 213462

14 11.30 213462

15 12.08 213462

16 12.86 213462

17 13.65 213462

18 14.43 213462

19 14.62 170770


84

Diagrammi in direzione X


85

Stato Limite SLV: PGA-SLV1 (deformazione ultima nel piano) = 0.3734 PGA-SLV2 (resistenza fuori piano) = 0.2031 PGA-SLV3 (resistenza nel piano) = 0.3715 PGA10 (livello di riferimento) = 0.37 AlfaU1 (deformazione ultima nel piano) = 1.0207 Piano: 1 Setto: 42 AlfaU2 (deformazione fuori piano) = 0.5553 Piano: 1 Setto: 29 AlfaU3 (resistenza nel piano) = 1.0156 Piano: 1 Setto: 19

Curva Y



Forza [Kg]

0 0.00 0

1 1.21 178750

2 2.52 299696

3 3.38 309723

4 4.17 310731

5 4.95 310996

6 5.74 311219

7 6.53 311443

8 7.31 311522

9 8.09 311522

10 8.88 311522

11 9.66 311522

12 10.45 311522

13 11.23 311522

14 12.01 311522

15 12.80 311522

16 13.58 311522

17 14.37 311522

18 14.72 254579

19 14.72 249218


86

Diagrammi in direzione Y


87

Stato Limite SLV: PGA-SLV1 (deformazione ultima nel piano) = 0.4495 PGA-SLV2 (resistenza fuori piano) = 0.3091 PGA-SLV3 (resistenza nel piano) = 0.4457 PGA10 (livello di riferimento) = 0.37 AlfaU1 (deformazione ultima nel piano) = 1.2288 Piano: 1 Setto: 133 AlfaU2 (deformazione fuori piano) = 0.8449 Piano: 1 Setto: 12 AlfaU3 (resistenza nel piano) = 1.2182 Piano: 1 Setto: 63 Simbologia - Periodo secante: Periodo secante allo SLV della struttura - Capacità di spostamento: Spostamento disponibile (misurato alla sommità ) per la struttura allo SLV - Richiesta di spostamento: Spostamento richiesto allo SLV - SLD DefSetto: punto della curva dove lo spostamento è pari allo 0.3% dell'altezza interpiano. (Potrebbe non raggiungerlo mai; in questi casi coincide convenzionalmente con lo spostamento massimo SLV); - SLD: punto della curva di capacità nel quale si attinge il massimo del tagliante alla base; - SLV: punto della curva dove lo spostamento è massimo; - SLV ResNelPiano: punto della curva corrispondente allo SLV per resistenza nel piano del pannello. Parametri di vulnerabilità A) SLD: PGA-SLD1 (accelerazione al suolo) per resistenza nel piano di un pannello PGA-SLD2 (accelerazione al suolo) per deformazione di danno in un pannello e considerando che PGA50 è il livello di accelerazione al suolo di riferimento per questo stato limite, si ha: AlfaE1 = PGA-SLD1 / PGA50 = (resistenza di danno) AlfaE2 = PGA-SLD2 / PGA50 = (deformazione di danno) AlfaE = Min (AlfaE1, AlfaE2) (indicatore di inagibilità) B) SLV: PGA-SLV1 (accelerazione al suolo) per la deformazione ultima nel piano PGA-SLV2 (accelerazione al suolo) per la resistenza fuori piano di un pannello PGA-SLV3 (accelerazione al suolo) per la resistenza nel piano di un pannello e considerando che PGA10 è il livello di accelerazione al suolo di riferimento per questo stato limite, si ha: AlfaU1 = PGA-SLV1/ PGA10 = (deformazione ultima nel piano) AlfaU2 = PGA-SLV2 / PGA10= (resistenza fuori piano di un pannello) AlfaU3 = PGA-SLV3 / PGA10= (resistenza nel piano di un pannello) AlfaU = Min (AlfaU1, AlfaU2, AlfaU3 ) (indicatore di collasso)

88

RELAZIONE DI VERIFICA C.A.

INDICE:

DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA NORMATIVA DI RIFERIMENTO VITA NOMINALE, CLASSI D’USO E PERIODO DI RIFERIMENTO MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO TERRENO DI FONDAZIONE ANALISI DEI CARICHI VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA ELEMENTI DI FONDAZIONE. METODO DI ANALISI E CRITERI DI VERIFICA. AZIONI SULLA STRUTTURA

CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI VALIDAZIONE DEL CALCOLO-INFORMAZIONI

SULL'ELABORAZIONE

89

DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA L’ organismo oggetto del presente calcolo è costituito dalla parte del plesso scolastico con struttura in

cemento armato, discretizzata utilizzando elementi beam, che permettono di modellare la sezione reale delle membrature (travi e pilastri). Ai fini delle verifiche agli stati limite, si è eseguita un’analisi dinamica

lineare sul modello descritto nel quale sono state considerate le azioni dovute a carichi permanenti ed

accidentali, nonché l’azione della neve. Gli effetti di queste azioni elementari, sono state combinate con gli effetti dell’azione sismica nel modo più gravoso, determinando il coefficiente di sicurezza sismico (CSs), rapporto tra Ag_reale/Ag_verifica. Tale coefficiente rappresenta il fattore per cui dovrei moltiplicare il sisma ( riducendo o aumentando il sisma) affinché un dato elemento strutturale risulti soddisfatto;

prendendo il minimo ottengo un coefficiente moltiplicativo per il quale moltiplicare il sisma da normativa

per cui tutti gli elementi per i quali tale procedura è implementata risultino soddisfatti. Viene riportata di seguito una vista assonometrica, allo scopo di consentire una migliore comprensione

della struttura oggetto della presente relazione:

NORMATIVA DI RIFERIMENTO Nel seguente elenco sono riportate le norme di riferimento secondo le quali sono state condotte le fasi di calcolo e verifica degli elementi strutturali:

Legge 5 novembre 1971 n. 1086 (G. U. 21 dicembre 1971 n. 321) ”Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a

struttura metallica”

Legge 2 febbraio 1974 n. 64 (G. U. 21 marzo 1974 n. 76) ”Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche”

Legge Regionale 11 agosto 2011, n. 28. Norme per la riduzione del rischio sismico e modalità di vigilanza e controllo su opere e costruzioni in zone sismich

D.M. 14.01.2008 (nuove norme tecniche per le costruzioni)

Nel seguito denominate NT (norme tecniche)

Il calcolo delle sollecitazioni e la loro combinazione è stato eseguito seguendo le indicazioni delle NT secondo l'APPROCCIO 2

90

VITA NOMINALE, CLASSI D’USO E PERIODO DI RIFERIMENTO La costruzione in oggetto è definita dalla seguente tipologia (p.to 2.4 delle NT):


Tipo Opere ordinarie (50-100) 50 -

100 anni









Per maggiori dettagli riguardo l'azione sismica si veda la definizione degli spettri di risposta

MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO Per la realizzazione dell’opera in oggetto saranno impiegati i seguenti materiali, di cui si riportano nell'

ordine le proprietà meccaniche adottate nel calcolo elastico e le resistenze di calcolo per le verifiche di sicurezza:

Materiali

Materiale: C12/15





Parti in calcestruzzo armato




















91




I diagrammi costitutivi del calcestruzzo e dell'acciaio per calcestruzzo sono stati adottati in conformità

alle indicazioni riportate al punto 4.1.2.1.2.2 del D.M. 14 gennaio 2008; in particolare per le verifiche delle sezioni in calcestruzzo armato è stato adottato il modello di calcestruzzo riportato in a) della figura

seguente

Diagrammi di calcolo tensione/deformazione del calcestruzzo.

ed il modello di acciaio riportato in a) o b) della figura seguente

Diagrammi di calcolo tensione/deformazione dell'acciaio per calcestruzzo.

La resistenza di calcolo è data da fyk / f. Il coefficiente di sicurezza è f .

Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio

secondo le prescrizioni della vigente Normativa. Riguardo ai coefficienti di sicurezza parziali, alle deformazioni del calcestruzzo e dell'acciaio per modello incrudente si faccia riferimento ai criteri di

verifica nella sezione "Verifica Elementi Strutturali"

TERRENO DI FONDAZIONE

Le fondazioni del fabbricato in oggetto sono costituite da travi in c.a. Dalla Relazione Geologica redatta dal geologo Dr. Camilla Di Bastiano risulta che nell’area in oggetto, si ha un terreno di tipo “C” con la

stratigrafia riportata nella Relazione Geologica, geotecnica e Sismica, allegata alla presente. Per maggiori dettagli riguardo i parametri che caratterizzano il terreno si rimanda alla relazione geologica e geotecnica.

92

ANALISI DEI CARICHI La valutazione dei carichi e dei sovraccarichi è stata effettuata in accordo con le disposizioni contenute

nel D.M. 14.01.2008 (nuove norme tecniche per le costruzioni) I carichi adottati sono i seguenti:

Sol.N

° Descrizione Spessore QP QF QVar. 0 1 2

Luce

netta Def %QX %QY



2 Solaio_di_piano_corpo CA 20 240 210 300 0.70 0.50 0.30 Si No 80 20


I carichi relativi ai pesi propri vengono valutati in automatico in funzione della geometria degli elementi ed

al loro peso specifico i tamponamenti vengono valutati per metro lineare di trave su cui insistono maggiori dettagli ad essi relativi sono riportati nel tabulato di calcolo alla sezione dei carichi relativi alle aste, nodi

ed shell.

VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA L’azione sismica è stata valutata in conformità alle indicazioni riportate al capitolo 3.2 del D.M. 14 gennaio 2008 “Norme tecniche per le Costruzioni”

La valutazione degli spettri di risposta per un dato Stato Limite avviene attraverso le seguenti fasi:

definizione della Vita Nominale e della Classe d’Uso della struttura, in base ai quali si determina il

Periodo di Riferimento dell’azione sismica.

Determinazione attraverso latitudine e longitudine dei parametri sismici di base ag, F0 e T*c per lo

Stato Limite di interesse; l’individuazione è stata effettuata interpolando tra i 4 punti più vicini al

punto di riferimento dell’edificio secondo quanto disposto dall'allegato alle NTC "Pericolosità Sismica" , dove:

ag accelerazione orizzontale massima al sito;

Fo valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale. T*c periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale

Determinazione dei coefficienti di amplificazione stratigrafica e topografica.

Calcolo del periodo Tc corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello Spettro.

I dati così calcolati sono stati utilizzati per determinare gli Spettri di Progetto nelle verifiche agli Stati Limite considerati, per ogni direzione dell'azione sismica.

Oltre alla determinazione dei parametri sismici del sito si è considerata la tipologia di terreno, la posizione topografica e la tipologia strutturale (classe di duttilità, regolarità, ecc..) che ha condotto alla

determinazione dei seguenti spettri di risposta:

Spettri di risposta




anni







93



Parametri del sito


Longitudine 13.428

Latitudine 42.035



Ag/g(TR=75.4) SLD 0.1170

F0(TR=75.4) SLD 2.3172

T*C(TR=75.4) SLD 0.291

Ag/g(TR=711.8) SLV 0.2822

F0(TR=711.8) SLV 2.3834

T*C(TR=711.8) SLV 0.351


Categoria terreno C

stato limite SLV

S=1.30

TB=0.17

TC=0.52

TD=2.73

stato limite SLD

S=1.50

TB=0.15

TC=0.46

TD=2.07


Classe duttilità B

Tipo struttura Calcestruzzo


Kw=1.000


Tipologia : struttura a telaio, a pareti accoppiate e miste Ce=3.000

Telaio + piani + campate Au/A1=1.300



0.00000 0.36583 0.00000 0.17543

0.17359 0.31591 0.15316 0.40652

0.52076 0.31591 0.45948 0.40652

0.72148 0.22802 0.66052 0.28279

0.92220 0.17839 0.86157 0.21680

1.12292 0.14651 1.06261 0.17578

1.32364 0.12429 1.26365 0.14782

1.52436 0.10792 1.46469 0.12753

1.72508 0.09537 1.66574 0.11214

1.92580 0.08543 1.86678 0.10006

2.12652 0.07736 2.06782 0.09033

2.32724 0.07069 2.28251 0.07414

2.52796 0.06508 2.49719 0.06194

2.72868 0.06029 2.71188 0.05252

2.94056 0.05643 2.92657 0.04510

3.15245 0.05643 3.14125 0.03914

3.36434 0.05643 3.35594 0.03430

3.57623 0.05643 3.57063 0.03030

3.78811 0.05643 3.78531 0.02696

4.00000 0.05643 4.00000 0.02414

94

ELEMENTI DI FONDAZIONE. Il calcolo della struttura di fondazione è condotto considerando le azioni che la struttura sovrastante le

trasmette amplificate per un γRd pari a 1,1 in CD “B” e 1,3 in CD “A”, e comunque non maggiori di quelle

derivanti da una analisi elastica della struttura in elevazione eseguita con un fattore di struttura q pari a 1 e non maggiori delle resistenze degli elementi sovrastanti la fondazione.

95

METODO DI ANALISI E CRITERI DI VERIFICA. Il calcolo delle azioni sismiche è stato eseguito in analisi dinamica modale, considerando il comportamento

della struttura in regime elastico lineare. La masse sono applicate nei nodi del modello queste vengono generate attraverso i carichi agenti sulle membrature che collegano i nodi come la massa relativa alla

azione di incastro perfetto del carico considerato. La risposta massima di una generica caratteristica E,

conseguente alla sovrapposizione dei modi, è valutata con la tecnica della combinazione probabilistica definita CQC (Complete Quadratic Combination - Combinazione Quadratica Completa):

con:

dove:

n è il numero di modi di vibrazione considerati

è il coefficiente di smorzamento viscoso equivalente espresso in percentuale;

ij è il rapporto tra le frequenze di ciascuna coppia i-j di modi di vibrazione.

Le sollecitazioni derivanti da tali azioni sono state calcolate per varie posizioni dei baricentri delle masse e composte secondo combinazioni di posizioni prestabilite, come riportato in seguito, il risultato di tali

combinazioni sono state composte poi con quelle derivanti da carichi non sismici secondo le varie

combinazioni di carico probabilistiche. Per tener conto della eccentricità accidentale delle masse si sono considerate varie posizioni delle masse ad ogni impalcato modificando la posizione del baricentro di una

distanza, rispetto alla posizione originaria, come percentuale della dimensione della struttura nella direzione considerata. Le azioni risultanti dai calcoli per le varie posizioni delle masse, in fase di verifica

vengono combinati al fine di ottenere le azioni piu' sfavorevoli; di seguito vengono riportate sia le posizioni che le combinazioni delle masse, le due tabelle vanno lette nel seguente modo:

la prima indica la percentuale delle dimensione della struttura secondo cui viene spostato il baricentro ad

ogni impalcato la percentuale è assegnata nelle due direzioni ortogonali secondo cui agisce il sisma, per ognuna di tali posizioni è eseguito un calcolo modale della struttura; la seconda tabella è usata in fase di

verifica per la valutazione dell'azione sismica nel seguente modo l'effetto del sisma in una direzione è combinato con quello ortogonale di un'altra posizione con i fattori specificati nelle due colonne:



1 0 -5

2 5 0

3 0 5

4 -5 0



1 1 2 1 0.3 0

2 1 2 0.3 1 0

3 1 4 1 0.3 0

4 1 4 0.3 1 0

5 3 2 1 0.3 0

6 3 2 0.3 1 0

nji

jiij EEE,1,

2222

2

3

2

141

18

ijijij

ijij

ij

j

iij

96


7 3 4 1 0.3 0

8 3 4 0.3 1 0







Ogni combinazione genera al massimo 8 sotto-combinazioni in base a tutte le combinazioni possibili dei segni di Fx

ed Fy ed Fz

Si è considerato un numero di modi di vibrazione sufficiente ad eccitare almeno l'85% della massa sismica

in ogni posizione delle masse, di seguito si riportano i risultati salienti dell'analisi modale sia per il calcolo

allo Stato Limite Ultimo che per quello di Esercizio:

Periodi di vibrazione e Masse modali


Posizione masse 1

Numero di Frequenze calcolate =45, filtrate=15 N T(s) Coeff. Partecipazione Masse Modali Percentuali

kgm*g

Dir=0° Dir=90° Dir=0° Dir=90° Dir=0° Dir=90°

1(1) 0.2032 -2.476 -127.377 60 159113 0.02 57.79

2(2) 0.1320 -102.829 20.582 103694 4154 37.66 1.51

3(3) 0.1268 -82.890 -21.928 67379 4715 24.47 1.71

4(4) 0.0750 24.110 6.871 5701 463 2.07 0.17

5(5) 0.0608 -14.255 13.177 1993 1703 0.72 0.62

6(9) 0.0372 -5.670 0.636 315 4 0.11 0.00

7(20) 0.0219 -8.923 -0.938 781 9 0.28 0.00

8(29) 0.0013 25.396 53.123 6325 27675 2.30 10.05

9(30) 0.0011 -13.781 -52.434 1862 26961 0.68 9.79

10(32) 0.0007 9.997 5.658 980 314 0.36 0.11

11(34) 0.0005 -80.161 46.570 63016 21269 22.89 7.72

12(36) 0.0004 -32.319 -14.937 10243 2188 3.72 0.79

13(39) 0.0004 -9.937 -43.377 968 18452 0.35 6.70

14(40) 0.0004 -25.703 -21.726 6479 4629 2.35 1.68

15(45) 0.0003 -5.719 -4.514 321 200 0.12 0.07

Somma delle Masse Modali [kgm*g] 270118 271848

Masse strutturali libere [kgm*g] 275326 275326

Percentuale 98.11 98.74 98.11 98.74

Posizione masse 2


kgm*g


1(1) 0.2073 -4.088 125.983 164 155648 0.06 56.53

2(2) 0.1331 -108.498 -23.464 115441 5399 41.93 1.96

3(3) 0.1237 75.245 -26.837 55523 7063 20.17 2.57

4(4) 0.0738 -28.398 -5.987 7908 352 2.87 0.13

5(5) 0.0659 -11.899 15.856 1389 2465 0.50 0.90

97

N T(s) Coeff. Partecipazione Masse Modali Percentuali

6(9) 0.0353 7.420 -0.279 540 1 0.20 0.00

7(17) 0.0247 -6.276 -1.030 386 10 0.14 0.00

8(20) 0.0211 -10.584 0.009 1099 0 0.40 0.00

9(29) 0.0013 19.725 54.659 3816 29298 1.39 10.64

10(30) 0.0012 7.572 56.801 562 31639 0.20 11.49

11(32) 0.0007 -7.732 -9.993 586 979 0.21 0.36

12(34) 0.0005 82.972 -27.451 67512 7390 24.52 2.68

13(36) 0.0004 27.443 37.944 7386 14119 2.68 5.13

14(38) 0.0004 -27.016 30.609 7157 9188 2.60 3.34

15(41) 0.0003 -12.987 -27.427 1654 7377 0.60 2.68



Percentuale 98.47 98.40 98.47 98.40

Posizione masse 3


kgm*g


1(1) 0.2037 -10.114 126.286 1003 156398 0.36 56.80

2(2) 0.1430 -92.735 -30.187 84335 8936 30.63 3.25

3(3) 0.1196 93.435 -16.325 85613 2614 31.10 0.95

4(4) 0.0729 -25.689 4.417 6471 191 2.35 0.07

5(5) 0.0631 8.408 12.939 693 1642 0.25 0.60

6(7) 0.0392 5.648 0.234 313 1 0.11 0.00

7(16) 0.0243 -9.400 0.421 867 2 0.31 0.00

8(29) 0.0013 14.053 32.533 1937 10379 0.70 3.77

9(30) 0.0012 6.226 70.649 380 48948 0.14 17.78

10(32) 0.0007 -5.804 -11.522 330 1302 0.12 0.47

11(34) 0.0005 -88.984 9.011 77651 796 28.20 0.29

12(37) 0.0004 -15.973 58.461 2502 33516 0.91 12.17

13(39) 0.0004 24.870 12.885 6066 1628 2.20 0.59

14(40) 0.0003 15.374 21.865 2318 4688 0.84 1.70

15(44) 0.0003 3.053 -9.870 91 955 0.03 0.35



Percentuale 98.27 98.79 98.27 98.79

Posizione masse 4


kgm*g


1(1) 0.2000 2.900 -128.287 82 161393 0.03 58.62

2(2) 0.1375 71.947 22.873 50763 5130 18.44 1.86

3(3) 0.1271 110.690 -11.486 120153 1294 43.64 0.47

4(4) 0.0697 24.024 0.313 5660 1 2.06 0.00

5(5) 0.0631 -1.427 11.033 20 1194 0.01 0.43

6(6) 0.0381 -7.510 -0.147 553 0 0.20 0.00

7(16) 0.0254 6.407 0.813 403 6 0.15 0.00

8(17) 0.0229 8.818 -1.204 763 14 0.28 0.01

9(29) 0.0013 -19.368 -39.587 3679 15369 1.34 5.58

10(30) 0.0012 11.923 61.805 1394 37460 0.51 13.61

11(32) 0.0007 -9.250 -8.498 839 708 0.30 0.26

12(34) 0.0005 86.346 -36.511 73114 13073 26.56 4.75

13(37) 0.0004 18.946 59.582 3520 34814 1.28 12.64

14(39) 0.0004 -17.621 -9.560 3045 896 1.11 0.33

15(40) 0.0003 27.358 5.549 7340 302 2.67 0.11



98


Percentuale 98.55 98.67 98.55 98.67

AZIONI SULLA STRUTTURA I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le indicazioni del D.M. 14 gennaio 2008. I carichi agenti sui solai, derivanti dall’analisi dei carichi, vengono

assegnati alle aste in modo automatico in relazione all’influenza delle diverse aree di carico. I carichi dovuti ai tamponamenti, sia sulle travi di fondazione che su quelle di piano, sono schematizzati come

carichi lineari agenti esclusivamente sulle aste. In presenza di platee il tamponamento è inserito considerando delle speciali aste (aste a sezione nulla) che hanno la sola funzione di riportare il carico su

di esse agente nei nodi degli elementi della platea ad esse collegati. Su tutti gli elementi strutturali è

inoltre possibile applicare direttamente ulteriori azioni concentrate e/o distribuite. Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti, accidentali e sisma) mediante le

combinazioni di carico di seguito descritte; da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche.

I solai, oltre a generare le condizioni di carico per carichi fissi e variabili, generano anche altre condizioni

di carico che derivano dal carico accidentale moltiplicati per i coefficienti 0, 1 e 2 da utilizzare per le

varie combinazioni di carico e per la determinazione delle masse sismiche. Le azioni sono state assegnate su aste e piastre, definendo le seguenti condizioni di carico

Descrizione Tipo

Peso Proprio Automatica

QP Solai Automatica

QFissi Solai Automatica

QV Solai Automatica




Tampognatura Utente

In fase di combinazione delle condizioni di carico si è agito su coefficienti moltiplicatori delle condizioni per definirne l’esatto contributo sia in termini di carico che di massa, e sono stati infine definiti gli scenari di

calcolo come gruppi omogenei di combinazioni di carico. DI seguito vengono riportate le combinazioni di carico usate per lo Stato Limite Ultimo e per lo Stato Limite di Esercizio. Le verifiche sono riportate nel

fascicolo dei calcoli. Le tabelle riportano nell'ordine:

il nome della combinazione di carico

il tipo di analisi svolta: STR=Strutturale, Statica STR=Sismica statica Strutturale, Modale STR=Sismica

modale strutturale, SLE Rara=Stato Limite Esercizio combinazione rara, SLE Freq=Stato Limite

Esercizio combinazione frequente, SLE Q.Perm=Stato Limite Esercizio combinazione quasi Permanente, GEO=Geotecnica, Statica GEO=Sismica Statica Geotecnica, Modale GEO=Sismica

modale Geotecnica, STR+GEO=Strutturale+Geotecnica, Statica STR+GEO=Sismica Statica Strutturale+Geotecnica, Modale STR+GEO=Sismica modale Strutturale+Geotecnica, Modale SLE=

Combinazione sismica modale con spettro di progetto SLD,Statica SLE=Combinazione sismica statica

con spettro di progetto SLD. I termini "Strutturale", "Geotecnica" e "Strutturale+Geotecnica" indicano che la combinazione è usata dal programma per la determinazione delle verifiche di resistenza

degli elementi strutturali, delle sole verifiche geotecniche, sia per le verifiche strutturali che geotecniche.

lo spettro usato, se sismica

il fattore amplificativo del sisma

l’angolo di ingresso del sisma, se trattasi di analisi sismica

il nome della condizione di carico e per ogni condizione di carico

99

il fattore di combinazione per i carichi verticali

se la condizione (con il suo coefficiente di peso) è inclusa nella combinazione (colonna Attiva)

se la condizione partecipa alla formazione della massa (colonna Massa)

il fattore con cui partecipa alla formazione della massa (se non è esclusa dalla formazione della massa)

Scenario di calcolo

Scenario : Set_NT_SLV_SLD_A2_(STR/GEO)


mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

1) Solo Permanenti STR 0.60




QV Solai 1 No No 1




Tampognatura 1.5 Si Si 1

2) Verticali sfav STR+GEO 0.90




QV Solai 1.5 Si No 1




Tampognatura 1.5 Si Si 1

3) SISMAX1_SLV Modale



QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1




Tampognatura 1 Si Si 1

4) SISMAY1_SLV Modale



QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





5) SISMAX2_SLV Modale



QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





6) SISMAY2_SLV Modale SpettroNT 1 90 1.00

100


mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

STR+GEO


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





7) AD QVSolai SLE Rara 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 Si No 1





8) AD QVSolai SLE Freq. 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1


QV SolaiPsi1 1 Si No 1



9) Quasi P1 SLE

Q.Perm. 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





10) SISMAX_SLD Modale



QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





11) SISMAY_SLD Modale



QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





101

CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO

Autori: dott. ing. Dario PICA

prof. ing. Paolo BISEGNA

dott. ing. Donato Sista

Produzione e distribuzione SOFT.LAB srl

via Borgo II - 82030 PONTE (BN)

tel. ++39 (824) 874392 fax ++39 (824) 874431

internet: http://www.soft.lab.it e.mail: [email protected]

Sigla:

IperSpaceMax 8.2.0

Licenza n. Concesso in licenza a Moscatelli Giacomo codice utente

C00966

Il modello di calcolo assunto è di tipo spaziale e l’analisi condotta è una Analisi Elastica Lineare, esso è

fondamentalmente definito dalla posizione dei nodi collegati da elementi di tipo Beam o elementi di tipo shell a comportamento sia flessionale che membranale, l’elemento finito shell utilizzato è anche in grado di

esprimere una rigidezza rotazionale in direzione ortogonale al piano dello shell. L’analisi sismica utilizzata è l’analisi modale con Combinazione Quadratica Completa degli effetti del sisma.

Il modello è stato analizzato sia per le combinazioni dei carichi verticali sia per le combinazioni di carico

verticale e sisma. Un particolare chiarimento richiede la definizione delle masse nell’analisi sismica. Pur avendo considerato il modello con impalcati rigidi non si rende necessario calcolare il modello con la

metodologia del MASTER-SLAVE, in quanto gli impalcati rigidi sono stati modellati con elementi di tipo shell a comportamento membranale in corrispondenza dei campi di solaio. Per ottenere tale modellazione il

programma inserisce in automatico elementi di tipo shell a comportamento membranale in corrispondenza del campo di solaio intercluso tra una maglia di travi, la loro rigidezza membranale è sufficientemente alta

da rendere il campo di solaio rigido nel proprio piano, ma tale da non mal condizionare la matrice di

rigidezza della struttura. Qualora una maglia di travi non è collegata da solaio lo shell non viene inserito rendendo tale campo libero di deformarsi con il solo vincolo dato dalle travi della. La loro rigidezza

flessionale è trascurabile rispetto a quella degli elementi che contornano il campo, per cui lo shell impone un vincolo orizzontale solo nel piano dell’impalcato tra i nodi collegati, quindi non è necessario definire

preventivamente definire il centro di massa e momento d’inerzia delle masse, questo perché le masse sono

trasferite direttamente nei nodi del modello (modello Lumped Mass) dal codice di calcolo, il metodo per calcolare le masse nei nodi può essere quello per aree di influenza, ma questa richiederebbe l’intervento

diretto dell’operatore; il codice di calcolo utilizza una metodologia leggermente più raffinata per tener conto del fatto che su un elemento il carico portato non è uniforme, quindi il codice di calcolo considera i carichi

presenti sull’asta che sono stati indicati come quelli che contribuiscono alla formazione della massa

(tipicamente G + Q) e calcola le reazioni di incastro perfetto verticali, tali reazioni divise per

l’accelerazione di gravità g danno il contributo dell’elemento alla massa del nodo, sommando i contributi di tutti gli elementi che convergono nel nodo si ottiene la massa complessiva nel nodo; per gli elementi shell

invece si utilizza il metodo delle aree di influenza ossia in ognuno dei 3 oppure 4 nodi che definiscono lo shell si assegna 1/3 oppure ¼ del peso dello shell e 1/3 oppure ¼ dell’eventuale carico variabile ridotto,

sommando su tutti gli shell che convergono nel nodo si ottiene la massa da assegnare al nodo.

VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI La verifiche di resistenza degli elementi è condotta considerando le sollecitazioni di calcolo ed imponendo

che le resistenze siano superiori alle azioni. Gli elementi sono verificati e/o progettati applicando la gerarchia delle resistenze in particolare la gerarchia flessione-taglio per la verifica/progetto dell'elemento e

la gerarchia pilastro-trave per la determinazione delle resistenze del pilastro. Le verifiche sono condotte secondo i seguenti criteri di verifica validi sia per lo SLU che per lo SLD, i criteri di verifica sono una raccolta

di parametri che vengono usati in fase di verifica secondo le esigenze strutturali, ognuno di essi contiene i dati per tutti gli elementi, è sottointeso che nella verifica di un elemento (es. trave) non sono presi in

considerazione i dati relativi agli altri elementi (ad es. se si verifica una trave non sono presi in

mailto:[email protected]

102

considerazione i dati relativi a pilastri e shell, così come se si esegue una verifica agli SLU non sono presi in

considerazione i dati relativi agli SLE). Ognuno di essi è identificato da un nome a scelta dell'operatore, per

cui nei tabulati di verifica il nome del criterio ne identifica i parametri usati. Riguardo alle verifiche agli SLU le resistenze sono determinate in base a quanto specificato dalla norma attraverso il modello

plastico-incrudente o elastico-perfettamente plastico, la verifica consiste nel verificare che assegnate le sollecitazioni di verifica le deformazioni massime nel calcestruzzo e nell'acciaio siano inferiori a quelle

ultime cio' equivale ad affermare che nello spazio tridimensionale N,My,Mz il punto rappresentativo delle

sollecitazioni è interno al dominio di resistenza della sezione. Le verifiche agli SLE riguardano le verifiche di:

deformabilità degli impalcati con 0.0050*h

fessurazione

tensioni in esercizio

Criteri di verifica

Criterio di verifica: CLS_Pilastri-Esist

Generici














Generici N.T.








Applica i fattori di struttura per verifiche duttili e fragili Si

Fattore di struttura per verifiche duttili 2.00

Fattore di struttura per verifiche fragili 1.50










Fessurazioni



Verifica aperture fessure No


Verifica Combinazione Rara No

Verifica Combinazione QP No





103

Armatura pilastri

Massimo numero di ferri in ogni spigolo 1

Diametro ferri di spigolo mm 16

Diametro ferri laterali mm 16


Numero braccia staffe lato lungo 2



Verifica pilastri

Verifica a carico di punta No

Verifica a pressoflessione deviata Si

Verifica come pareti No

Verifica N.T. pilastri

Verifica pilastri tozzi NO

Gerarchia Flessione-Taglio NO

Verifica a taglio pilastri

Coefficiente di amplificazione Rd 1.2

Sforzo normale ammissibile max 0.8

Effetto spinotto Si

Effetto della pressoflessione Si


Considera la resistenza a taglio VRDns SI

Verifica a taglio N.T. pilastri

Coefficiente di amplificazione Rd (CDA) 1.3

Coefficiente di amplificazione Rd (CDB) 1.1

Sforzo normale ammissibile max (CDA) 0.550

Sforzo normale ammissibile max (CDB) 0.650

Stampa pilastri

Informazioni sollecitazioni di verifica No

Verifica per tutte le combinazione di carico No

Fattori di amplificazione No

Gerarchia delle resistenze pilastri

Direzione Y No

Direzione Z No

Criterio di verifica: CLS_TraviAlte_Esist

Generici














Generici N.T.













104








Fessurazioni











Armatura travi















Calcolo travi

Traslazione momento No

Verifica travi



Trave a spessore No

Verifica N.T. travi

Trave tozza No


Escludi dalla gerarchia trave-pilastro Si




Includi effetto della pressoflessione nel taglio No








Stampa travi


Criterio di verifica: CLS_TraviSpessore_Esist

Generici






105









Generici N.T.


Modello acciaio Incrudente

Incrudimento Ey/E0 0.150


















Fessurazioni















Armatura travi















Calcolo travi


Verifica travi



Trave a spessore Si

106

Verifica N.T. travi

Trave tozza No











Percentuale taglio alle staffe % 1e+002



Stampa travi


Criterio di verifica: Cls_Travi_alte_esist_tozze

Generici














Generici N.T.




















Fessurazioni











107

Armatura travi















Calcolo travi


Verifica travi



Trave a spessore No

Verifica N.T. travi

Trave tozza Si














Stampa travi


108

VALIDAZIONE DEL CALCOLO-INFORMAZIONI SULL'ELABORAZIONE

La valutazione sulla correttezza dei dati in ingresso e sulla accuratezza dei risultati è stata effettuata

sia mediante le visualizzazioni grafiche del post processore sia mediante il controllo dei tabulati numerici.

La verifica che la soluzione ottenuta non sia viziata da errori di tipo numerico, legati all'algoritmo risolutivo

ed alle caratteristiche dell'elaboratore, è stata effettuata considerando che il numero di cifre significative

utilizzate nei procedimenti numerici è 16, e che all’interno della matrice di rigidezza il rapporto tra il pivot

massimo e minimo è: 8.660158e+005. Tale valore è accettabile quando risulta minore di 10 elevato al

numero di cifre significative. Nel caso dell'elaborazione in oggetto si ha:

[pivot<10^cifre significative]

Si riporta la tabella relativa alle statistiche sulla matrice di rigidezza

Risultati Analisi Dinamica - Statistiche matrice di rigidezza


Minimo della diag. 1.473844e+007

Massimo della diag. 1.276372e+013

Rapporto Max/Min 8.660158e+005

Media della diag. 1.646766e+012

Densita' 1.752857e+001

Pertanto i risultati si ritengono accettabili per quanto riguarda la correttezza del calcolo automatico.

FASCICOLO DEI CALCOLI

DIMOSTRAZIONE NUMERICA DELLA SICUREZZA DELL'OPERA E DEL RAGGIUNGIMENTO DELLE PRESTAZIONI ATTESE

INDICE: PRESENTAZIONE DEI RISULTATI TABULATI DI INPUT Dati generali Impalcati Percentuali Spostamento masse impalcati Combinazioni del Sisma in X e Y e Verticale Spettri di risposta Materiali Nodi - Geometria e vincoli Nodi - Carichi Input - Aste - Tabella sezioni tipo Aste - Geometria e vincoli Aste - Carichi Tabella solai tipo Dati solai TABULATI DI VERIFICA Risultati Analisi Dinamica - Baricentri masse e masse Verifica Degli Spostamenti Relativi Periodi di vibrazione e Masse modali Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Nodi Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Impalcati VERIFICHE STATO LIMITE ULTIMO Verifica dei Pilastri Verifica delle travi Coefficienti di sicurezza filtrati per minimo Sismico

110

MODELLAZIONE

La struttura è costituita da diversi elementi distinti, in base alla loro funzione. I livelli di sicurezza scelti dal Committente e dal Progettista in funzione del tipo e dell'uso della struttura, nonché in funzione delle conseguenze del danno, con riguardo a persone, beni, e possibile turbativa sociale, compreso il costo delle opere necessarie per la riduzione del rischio di danno o di collasso, hanno indirizzato al progetto di una struttura con i seguenti requisiti:

sicurezza nei confronti degli Stati Limite Ultimi (SLU)

sicurezza nei confronti degli Stati Limite di Esercizio (SLE)

sicurezza nei confronti di deformazioni permanenti inaccettabili: Stato Limite di Danno (SLD).

La struttura è stata schematizzata con un modello spaziale agli elementi finiti che tengono conto dell'effettivo stato deformativo e di sollecitazione, secondo l'effettiva realizzazione. I vincoli esterni della struttura sono stati caratterizzati, a seconda degli elementi in fondazione se presenti, con: travi winkler, plinti diretti, plinti su pali, platee; ovvero con vincoli perfetti di incastro, appoggio, carrello, ecc. I vincoli interni sono stati schematizzati secondo le sollecitazioni mutuamente scambiate tra gli elementi strutturali, inserendo, ove opportuno, il rilascio di alcune caratteristiche della sollecitazione per schematizzare il comportamento di vincoli interni non iperstatici (cerniere, carrelli, ecc.). Il modello agli elementi finiti è stato calcolato tenendo conto dell’interazione tra strutture in fondazione e strutture in elevazione, consentendo un’accurata distribuzione delle azioni statiche e sismiche; il calcolo viene eseguito considerando il comportamento elastico lineare della struttura. I solai sono schematizzati come aree di carico, sulle quali vengono definiti i carichi permanenti (QP Solai), carichi fissi (QFissi Solai) e variabili (QV solai); tali carichi vengono assegnati alle aste in modo automatico in relazione all’influenza delle diverse aree di carico. Le masse corrispondenti ai carichi variabili sui solai nelle combinazioni sismiche vengono trattate in maniera automatica mediante un coefficiente moltiplicativo definito insieme alla tipologia del solaio.

Il modello utilizzato è stato valutato alla luce dei diversi scenari di carico a cui viene sottoposta la struttura durante la sua costruzione e la sua vita, atto a garantire la sicurezza e la durabilità della stessa. Per la tipologia strutturale affrontata non è stato necessario definire scenari di contingenza, quindi non è stata schematizzata la struttura durante le fasi costruttive, e si ritiene che non ci siano variazioni del modello di calcolo e degli schemi di vincolo, durante la vita dell'opera. Per il dettaglio degli scenari di calcolo si faccia riferimento alla "Relazione di Calcolo"

Il progetto e la verifica degli elementi strutturali è stato effettuato seguendo la teoria degli Stati limite. I parametri relativi alle verifiche effettuate sono riportati nella Relazione di Calcolo.

Il solutore agli elementi finiti impiegato nell’analisi è SpaceSolver, per il calcolo di strutture piane e spaziali schematizzabili da un insieme di elementi finiti tipo

BEAM,

PLATE-SHELL,

WINK,

BOUNDARY, interagenti tra loro attraverso i nodi, con la possibilità di tenere in conto tutti i possibili disassamenti, mediante l’introduzione di conci rigidi e traslazioni degli elementi bidimensionali. Il solutore lavora in campo elastico lineare, si basa sulle routines di Matlab ed è stato sviluppato in collaborazione con l'Università di Roma – Tor Vergata. Il solutore offre la possibilità di risolvere anche travi su suolo alla Winkler con molle spalmate sull'intera suola, anziché sul solo asse, plinti diretti e su pali, pali singoli, platee, piastre sottili e spesse con controllo delle rotazioni attorno all’asse normale alla piastra (drilling). Inoltre, per gli elementi BEAM considera il centro di taglio e non il baricentro.

111

L’affidabilità del solutore è stata testata su una serie di esempi campioni calcolati con altri procedimenti o con formule note, di cui si rende disponibile la documentazione.

AFFIDABILITA' DEI CODICI UTILIZZATI

Il programma è dotato di una serie di filtri di auto diagnostica che segnalano i seguenti eventi:

labilità della struttura

assenza di masse

nodi collegati ad aste nulle

mancanza di terreno sugli elementi in fondazione

controllo sull'assegnazione dei nodi all'impalcato

correttezza degli spettri di progetto

fattori di partecipazione modali

assegnazione dei criteri di verifica agli elementi

numerazione degli elementi strutturali

congruenza delle connessioni tra elementi shell

congruenza delle aree di carico

definizione delle caratteristiche d'inerzia delle sezioni

presenza del magrone sotto la travi tipo wink

elementi non verificati per semi progetto allo SLU, con inserimento automatico delle armature secondo i criteri di verifica.

elementi non verificati allo SLU per armature già inserite nell'elemento strutturale

elementi non verificati allo SLE per armature già inserite nell'elemento strutturale

PRESENTAZIONE DEI RISULTATI

I disegni dello schema statico adottato sono riportati nel fascicolo allegato alla presente relazione E’ stato impiegato il Sistema Internazionale per le unità di misura, con riferimento al daN per le forze.

112

Il sistema di riferimento globale rispetto al quale è stata riferita l'intera struttura è una terna di assi cartesiani sinistrorsa OXYZ (X,Y, e Z sono disposti e orientati rispettivamente secondo il pollice, l'indice ed il medio della mano destra, una volta posizionati questi ultimi a 90° tra loro). La terna di riferimento locale per un'asta è pure una terna sinistrorsa O'xyz che ha l'asse x orientato dal nodo iniziale I dell'asta verso il nodo finale J e gli assi y e z diretti secondo gli assi geometrici della sezione con l'asse y orizzontale e orientato in modo da portarsi a coincidere con l'asse x a mezzo di una rotazione oraria di 90° e l'asse z di conseguenza.

Per un'asta comunque disposta nello spazio la sua terna locale è orientata in modo tale da portarsi a coincidere con la terna globale a mezzo di rotazioni orarie degli assi locali inferiori a 180°.

Le forze, sia sulle aste che sulle pareti o lastre, sono positive se opposte agli assi locali;

Le forze nodali sono positive se opposte agli assi globali;

Le coppie sono positive se sinistrorse. Le caratteristiche di sollecitazione sono positive se sulla faccia di normale positiva sono rappresentate da vettori equiversi agli assi di riferimento locali; in particolare il vettore momento positivo rappresenta una coppia che ruota come le dita della mano destra che si chiudono quando il pollice è equi verso all'asse locale.

Le traslazioni sono positive se concorde con gli assi globali;

Le rotazioni sono positive se sinistrorse. Il sistema di riferimento locale per gli elementi bidimensionali è quello riportato in figura

113

La terna locale per l’elemento shell è costituita dall'asse x locale che va dal nodo li al nodo jk, l'asse y è diretto secondo il piano dell’elemento e orientato verso il nodo l e l'asse z di conseguenza in modo da formare la solita terna sinistrorsa. L'asse z locale rappresenta la normale positiva all’elemento. Le sollecitazioni dell’elemento sono: a) sforzi membranali. Sxx = sx Syy = sy Sxy = txy b) sforzi flessionali: Mxx momento flettente che genera sx, cioè intorno ad y. Myy momento flettente che genera sy, cioè intorno ad x Mxy momento torcente che genera txy. Le sollecitazioni principali dell’elemento sono:

dove q è l’angolo formato dagli assi principali di M1 e M2 con quelli di riferimento e

dove è l’angolo formato dagli assi principali di S1 e S2 con quelli di riferimento L’elemento shell usato come piastra dà i momenti flettenti e non i tagli in direzione ortogonale all’elemento che possono ottenersi come derivazione dei momenti flettenti;

114

Tzx = Mxx,x + Mxy,y Tzy = Mxy,y + Myy,y

quando invece viene usato come lastra ci restituisce una 's' costante ed una 't' costante non adatti a rappresentare momenti flettenti, ma solo sforzi normali e tagli nel piano della lastra.

I tabulati di calcolo contengono due sezioni principali: la descrizione del modello di calcolo e la presentazione dei risultati. La descrizione del modello di calcolo contiene:

i dati generali (dimensioni)

le coordinate nodali;

i vincoli dei nodi e i vincoli interni delle aste, con le eventuali sconnessioni;

le caratteristiche sezionali;

le caratteristiche dei solai;

le caratteristiche delle aste;

i carichi sulle aste, sui nodi e sui muri (inclusa la distribuzione delle distorsioni impresse, e delle variazioni e dei gradienti di temperatura);

configurazione di sistemi che introducono stati coattivi;

le caratteristiche dei materiali;

legami costitutivi e criteri di verifica;

le condizioni di carico; La stampa dei risultati contiene:

le combinazioni dei carichi;

le forze sismiche agenti sulla struttura;

gli spostamenti d'impalcato, se l'impalcato è rigido;

gli spostamenti nodali;

le sollecitazioni sulle membrature per ogni combinazione di carico;

la sollecitazione sul terreno sotto travi di fondazione o platee;

deformate;

diagrammi sollecitazioni;

115

TABULATI DI INPUT

Dati generali

Nome struttura Vulnerabilità scuola materna S. Giovanni

Fattore rigidezza assiale pilastri 20

Numero di frequenze 45

% Filtro masse libere 0.1

% Coefficiente di smorzamento viscoso 5

Spostamenti modali con segno Si

Deformabilità a taglio delle aste Si

Spostamento ammissibile impalcati 0.0050*h

Impalcati

N° Quota Rigido Incr.Soll.Pil Inc.Soll.Par.

mm

0 0 No 1.000 1.000

1 3800 Si 1.000 1.000

2 8000 Si 1.000 1.000



1 0 -5

2 5 0

3 0 5

4 -5 0



1 1 2 1 0.3 0

2 1 2 0.3 1 0

3 1 4 1 0.3 0

4 1 4 0.3 1 0

5 3 2 1 0.3 0

6 3 2 0.3 1 0

7 3 4 1 0.3 0

8 3 4 0.3 1 0







Ogni combinazione genera al massimo 8 sotto-combinazioni in base a tutte le combinazioni possibili dei segni di Fx ed

Fy ed Fz

116

Spettri di risposta




anni









Parametri del sito


Longitudine 13.428

Latitudine 42.035



Ag/g(TR=75.4) SLD 0.1170

F0(TR=75.4) SLD 2.3172

T*C(TR=75.4) SLD 0.291

Ag/g(TR=711.8) SLV 0.2822

F0(TR=711.8) SLV 2.3834

T*C(TR=711.8) SLV 0.351


Categoria terreno C

stato limite SLV

S=1.30

TB=0.17

TC=0.52

TD=2.73

stato limite SLD

S=1.50

TB=0.15

TC=0.46

TD=2.07


Classe duttilità B

Tipo struttura Calcestruzzo


Kw=1.000


Tipologia : struttura a telaio, a pareti accoppiate e miste Ce=3.000

Telaio + piani + campate Au/A1=1.300


117


0.00000 0.36583 0.00000 0.17543

0.17359 0.31591 0.15316 0.40652

0.52076 0.31591 0.45948 0.40652

0.72148 0.22802 0.66052 0.28279

0.92220 0.17839 0.86157 0.21680

1.12292 0.14651 1.06261 0.17578

1.32364 0.12429 1.26365 0.14782

1.52436 0.10792 1.46469 0.12753

1.72508 0.09537 1.66574 0.11214

1.92580 0.08543 1.86678 0.10006

2.12652 0.07736 2.06782 0.09033

2.32724 0.07069 2.28251 0.07414

2.52796 0.06508 2.49719 0.06194

2.72868 0.06029 2.71188 0.05252

2.94056 0.05643 2.92657 0.04510

3.15245 0.05643 3.14125 0.03914

3.36434 0.05643 3.35594 0.03430

3.57623 0.05643 3.57063 0.03030

3.78811 0.05643 3.78531 0.02696

4.00000 0.05643 4.00000 0.02414

118

Materiali

Materiale: C12/15





Nodi - Geometria e vincoli


Coordinate [mm] Vincoli

1 23312 0 0 1 1 1 1 1 1 0

2 30223 0 0 1 1 1 1 1 1 0

3 37112 0 0 1 1 1 1 1 1 0

4 23312 2680 0 1 1 1 1 1 1 0

5 30223 2680 0 1 1 1 1 1 1 0

6 30223 5645 0 1 1 1 1 1 1 0

7 37112 5645 0 1 1 1 1 1 1 0

8 30220 11450 0 1 1 1 1 1 1 0

9 37112 11450 0 1 1 1 1 1 1 0

10 30217 16380 0 1 1 1 1 1 1 0

11 37112 16380 0 1 1 1 1 1 1 0

101 23312 0 3800 0 0 0 0 0 0 1

102 30223 0 3800 0 0 0 0 0 0 1

103 37112 0 3800 0 0 0 0 0 0 1

104 23312 2680 3800 0 0 0 0 0 0 1

105 30223 2680 3800 0 0 0 0 0 0 1

106 30223 5645 3800 0 0 0 0 0 0 1

107 37112 5645 3800 0 0 0 0 0 0 1

108 30220 11450 3800 0 0 0 0 0 0 1

109 37112 11450 3800 0 0 0 0 0 0 1

110 30217 16380 3800 0 0 0 0 0 0 1

111 37112 16380 3800 0 0 0 0 0 0 1

201 23312 2680 5800 0 0 0 0 0 0 2

202 23312 0 5800 0 0 0 0 0 0 2

203 37112 16380 7000 0 0 0 0 0 0 2

204 37112 11450 7000 0 0 0 0 0 0 2

205 37112 5645 7000 0 0 0 0 0 0 2

206 37112 0 7000 0 0 0 0 0 0 2

207 30223 16380 7600 0 0 0 0 0 0 2

208 30223 11450 7600 0 0 0 0 0 0 2

209 30223 5645 7600 0 0 0 0 0 0 2

210 30223 2680 7600 0 0 0 0 0 0 2

211 30223 0 7600 0 0 0 0 0 0 2

212 32215 0 8000 0 0 0 0 0 0 2

213 32215 5645 8000 0 0 0 0 0 0 2

214 32215 11450 8000 0 0 0 0 0 0 2

215 32215 16380 8000 0 0 0 0 0 0 2

307 23312 16380 5800 1 1 1 1 1 1 2

308 23312 11450 5800 1 1 1 1 1 1 2

309 23312 5645 5800 1 1 1 1 1 1 2

119

Nodi - Carichi

N° C.Car. Fx Fy Fz Mx My Mz Tx Ty Tz Rx Ry Rz t

kg kg*m mm mrad °C

102 QP Solai 0 0 259 19 0 0

102 QFissi Solai 0 0 288 11 -21 0

102 QV Solai 0 0 442 18 -30 0

102 QV SolaiPsi0 0 0 309 13 -21 0

102 QV SolaiPsi1 0 0 268 9 -21 0

102 QV SolaiPsi2 0 0 203 6 -18 0

103 QFissi Solai 0 0 140 2 15 0

103 QV Solai 0 0 200 2 21 0

103 QV SolaiPsi0 0 0 140 2 15 0

103 QV SolaiPsi1 0 0 140 2 15 0

103 QV SolaiPsi2 0 0 120 1 13 0

105 QFissi Solai 0 0 22 2 0 0

105 QV Solai 0 0 31 2 0 0

105 QV SolaiPsi0 0 0 22 2 0 0

105 QV SolaiPsi1 0 0 22 2 0 0

105 QV SolaiPsi2 0 0 19 1 0 0

106 QFissi Solai 0 0 310 2 -43 0

106 QV Solai 0 0 443 2 -62 0

106 QV SolaiPsi0 0 0 310 2 -43 0

106 QV SolaiPsi1 0 0 310 2 -43 0

106 QV SolaiPsi2 0 0 266 1 -37 0

107 QFissi Solai 0 0 262 2 30 0

107 QV Solai 0 0 375 2 43 0

107 QV SolaiPsi0 0 0 262 2 30 0

107 QV SolaiPsi1 0 0 262 2 30 0

107 QV SolaiPsi2 0 0 225 1 26 0

108 QFissi Solai 0 0 292 2 -41 0

108 QV Solai 0 0 417 2 -58 0

108 QV SolaiPsi0 0 0 292 2 -41 0

108 QV SolaiPsi1 0 0 292 2 -41 0

108 QV SolaiPsi2 0 0 250 1 -35 0

109 QFissi Solai 0 0 247 2 28 0

109 QV Solai 0 0 353 2 40 0

109 QV SolaiPsi0 0 0 247 2 28 0

109 QV SolaiPsi1 0 0 247 2 28 0

109 QV SolaiPsi2 0 0 212 1 24 0

110 QFissi Solai 0 0 124 0 -19 0

110 QV Solai 0 0 177 0 -27 0

110 QV SolaiPsi0 0 0 124 0 -19 0

110 QV SolaiPsi1 0 0 124 0 -19 0

110 QV SolaiPsi2 0 0 106 0 -16 0

111 QFissi Solai 0 0 104 0 13 0

111 QV Solai 0 0 148 0 18 0

111 QV SolaiPsi0 0 0 104 0 13 0

111 QV SolaiPsi1 0 0 104 0 13 0

111 QV SolaiPsi2 0 0 89 0 11 0

201 QP Solai 0 0 164 0 -19 0

201 QFissi Solai 0 0 75 0 -9 0

201 QV Solai 0 0 89 0 -10 0

202 QP Solai -0 0 78 0 -9 0

202 QFissi Solai 0 0 36 0 -4 0

202 QV Solai -0 0 42 0 -5 0

203 QP Solai 0 0 145 0 17 0

203 QFissi Solai 0 0 66 0 8 0

203 QV Solai 0 0 78 0 9 0

204 QP Solai 0 0 316 0 38 0

204 QFissi Solai 0 0 145 0 17 0

204 QV Solai -0 0 171 0 20 0

205 QP Solai 0 0 337 0 40 0

205 QFissi Solai 0 0 154 0 18 0

205 QV Solai 0 0 182 0 22 0

206 QP Solai -0 0 166 0 20 0

206 QFissi Solai 0 0 76 0 9 0

206 QV Solai 0 0 90 0 11 0

207 QP Solai 0 0 174 0 -25 0

207 QFissi Solai -0 0 80 0 -11 0

207 QV Solai 0 0 94 0 -13 0

208 QP Solai 0 0 379 0 -54 0

208 QFissi Solai 0 0 174 0 -25 0

208 QV Solai 0 0 205 0 -29 0

209 QP Solai 0 0 404 0 -58 0

209 QFissi Solai 0 0 185 0 -26 0

209 QV Solai 0 0 219 0 -31 0

211 QP Solai 0 0 199 0 -28 0

120

N° C.Car. Fx Fy Fz Mx My Mz Tx Ty Tz Rx Ry Rz t

211 QFissi Solai -0 0 91 0 -13 0

211 QV Solai -0 0 108 0 -15 0

212 QP Solai 0 0 95 0 -7 0

212 QFissi Solai 0 0 44 0 -3 0

212 QV Solai -0 0 52 0 -4 0

213 QP Solai 0 0 193 0 -13 0

213 QFissi Solai 0 0 88 0 -6 0

213 QV Solai 0 0 104 0 -7 0

214 QP Solai 0 0 181 0 -12 0

214 QFissi Solai -0 0 83 0 -6 0

214 QV Solai 0 0 98 0 -7 0

215 QP Solai 0 0 83 0 -6 0

215 QFissi Solai -0 0 38 0 -3 0

215 QV Solai 0 0 45 0 -3 0

Input - Aste - Tabella sezioni tipo

Tipo Nome Base Altezza Larg.mag.

R cm cm cm

Pil_50x30 50 30 0

Pil_60x30 60 30 0

Tr_30x50 30 50 0

Tr_40x40 40 40 0

Tr_30x40 30 40 0

Tr_colmo_40x20 40 20 0

Aste - Geometria e vincoli


° cm cm

4 4 104 I-I Pil_50x30 C12/15 CLS_Pi 0 1010 0 0 0 0 0 0 Pila. 380 380











101 101 104 I-I Tr_30x50 C12/15 Cls_Tr 0 9191 0 0 0 0 0 0 Trave 268 268

102 102 105 I-I Tr_40x40 C12/15 Cls_Tr 0 9494 0 0 0 0 0 0 Trave 268 268

102 105 106 I-I Tr_40x40 C12/15 CLS_Tr 0 9494 0 0 0 0 0 0 Trave 296 296
























121









204 207 215 I-I Tr_30x50 C12/15 Cls_Tr 0 7200 0 0 0 0 15 -24 Trave 203 203

205 208 214 I-I Tr_30x50 C12/15 CLS_Tr 0 7200 0 0 0 0 15 -24 Trave 203 203

206 209 213 I-I Tr_30x50 C12/15 CLS_Tr 0 7200 0 0 0 0 15 -24 Trave 203 203



208 211 212 I-I Tr_30x50 C12/15 Cls_Tr 0 7200 0 0 0 0 15 -24 Trave 203 203

208 212 206 I-I Tr_30x50 C12/15 CLS_Tr 0 0072 14 15 -24 0 0 0 Trave 500 500




209 212 213 I-I Tr_colmo_

40x20 C12/15 CLS_Tr 12 9090 0 0 0 0 0 0 Trave 564 564

209 213 214 I-I Tr_colmo_

40x20 C12/15 CLS_Tr 12 9090 0 0 0 0 0 0 Trave 580 580

209 214 215 I-I Tr_colmo_

40x20 C12/15 CLS_Tr 12 9090 0 0 0 0 0 0 Trave 493 493

206 209 309 I-I Tr_30x50 C12/15 CLS_Tr 0 9190 -0 0 0 -0 0 0 Trave 714 714






Aste - Carichi

Descrizione carichi aste

UnifG Uniforme globale

UnifL Uniforme locale

VarG Variabile lineare globale

VarL Variabile lineare locale

PolG Poligonale globale

Termico Distorsione termica

Torcente Carico torcente

Precomp. Carico da precompressione

PolL Poligonale locale Sezione Ni Nf Cond. Tipo c. Xi QXi QYi QZi Xf QXf QYf QZf

cm car. dist. kg/m

coppie torc. kg*m/m cm

car. dist. kg/m

coppie torc. kg*m/m

Pilastro 1

Pil_50x30 1 101 Peso Proprio UnifG 0 0 0 375 380 0 0 375


Pilastro 2



Pilastro 3



Pilastro 4



Pilastro 5



Pilastro 6



Pilastro 7



122


Pilastro 8



Pilastro 9



Pilastro 10



Pilastro 11



Trave 101

Tr_30x50 101 104 Peso Proprio UnifG 0 0 0 375 268 0 0 375

Tr_30x50 101 104 QP Solai PolG 0 0 0 1728 268 0 0 1728

Tr_30x50 101 104 QFissi Solai PolG 0 0 0 829 268 0 0 829

Tr_30x50 101 104 QV Solai PolG 0 0 0 1382 268 0 0 1382

Tr_30x50 101 104 QV SolaiPsi0 PolG 0 0 0 968 268 0 0 968



Tr_30x50 101 104 Tampognatura UnifL 0 0 0 700 268 0 0 700

Trave 102


Tr_40x40 102 105 QP Solai PolG 0 0 0 1728 30 0 0 1728

30 0 0 1876 268 0 0 1876


Tr_40x40 102 105 QV Solai PolG 0 0 0 1589 268 0 0 1589





Tr_40x40 105 106 QP Solai PolG 15 0 0 149 296 0 0 149


Tr_40x40 105 106 QV Solai PolG 0 0 0 207 296 0 0 207






Tr_40x40 106 108 QP Solai PolG 30 0 0 149 581 0 0 149


Tr_40x40 106 108 QV Solai PolG 0 0 0 207 581 0 0 207






Tr_40x40 108 110 QP Solai PolG 30 0 0 149 493 0 0 149


Tr_40x40 108 110 QV Solai PolG 0 0 0 207 493 0 0 207





Trave 103


Tr_30x50 103 107 QP Solai PolG 30 0 0 149 564 0 0 149


Tr_30x50 103 107 QV Solai PolG 0 0 0 207 564 0 0 207






Tr_30x50 107 109 QP Solai PolG 30 0 0 149 580 0 0 149


123


Tr_30x50 107 109 QV Solai PolG 0 0 0 207 580 0 0 207






Tr_30x50 109 111 QP Solai PolG 30 0 0 149 493 0 0 149


Tr_30x50 109 111 QV Solai PolG 0 0 0 207 493 0 0 207





Trave 104


Tr_30x50 110 111 QP Solai PolG 40 0 0 444 660 0 0 444


Tr_30x50 110 111 QV Solai PolG 0 0 0 592 690 0 0 592





Trave 105


Tr_30x50 108 109 QP Solai PolG 40 0 0 973 659 0 0 973


Tr_30x50 108 109 QV Solai PolG 0 0 0 1288 689 0 0 1288




Trave 106


Tr_30x50 106 107 QP Solai PolG 40 0 0 1042 659 0 0 1042


Tr_30x50 106 107 QV Solai PolG 0 0 0 1374 689 0 0 1374




Trave 107



Trave 108




Tr_30x50 102 103 QP Solai PolG 40 0 0 513 659 0 0 513


Tr_30x50 102 103 QV Solai PolG 0 0 0 677 689 0 0 677





Trave 201





Trave 202





Trave 203




124


Trave 204



Tr_30x50 207 215 QP Solai PolG 0 0 0 592 203 0 0 592

Tr_30x50 207 307 QP Solai PolG 0 0 0 592 714 0 0 592



Tr_30x50 207 307 QV Solai PolG 0 0 0 320 714 0 0 320

Tr_30x50 207 215 QV Solai PolG 0 0 0 320 203 0 0 320


Tr_30x50 215 203 QP Solai PolG 0 0 0 592 500 0 0 592


Tr_30x50 215 203 QV Solai PolG 0 0 0 320 500 0 0 320

Trave 205



Tr_30x50 208 308 QP Solai PolG 0 0 0 1288 714 0 0 1288

Tr_30x50 208 214 QP Solai PolG 0 0 0 1288 203 0 0 1288



Tr_30x50 208 214 QV Solai PolG 0 0 0 698 203 0 0 698

Tr_30x50 208 308 QV Solai PolG 0 0 0 698 714 0 0 698


Tr_30x50 214 204 QP Solai PolG 0 0 0 1288 500 0 0 1288


Tr_30x50 214 204 QV Solai PolG 0 0 0 698 500 0 0 698

Trave 206



Tr_30x50 209 309 QP Solai PolG 0 0 0 1052 714 0 0 1052

Tr_30x50 209 213 QP Solai PolG 0 0 0 1374 203 0 0 1374



Tr_30x50 209 213 QV Solai PolG 0 0 0 744 203 0 0 744

Tr_30x50 209 309 QV Solai PolG 0 0 0 570 714 0 0 570


Tr_30x50 213 205 QP Solai PolG 0 0 0 1374 500 0 0 1374


Tr_30x50 213 205 QV Solai PolG 0 0 0 744 500 0 0 744

Trave 207


Tr_30x50 201 210 QP Solai PolG 0 0 0 677 714 0 0 677


Tr_30x50 201 210 QV Solai PolG 0 0 0 367 714 0 0 367

Trave 208


Tr_30x50 202 211 QP Solai PolG 0 0 0 322 714 0 0 322


Tr_30x50 202 211 QV Solai PolG 0 0 0 174 714 0 0 174


Tr_30x50 211 212 QP Solai PolG 0 0 0 677 203 0 0 677


Tr_30x50 211 212 QV Solai PolG 0 0 0 367 203 0 0 367


Tr_30x50 212 206 QP Solai PolG 0 0 0 677 500 0 0 677


Tr_30x50 212 206 QV Solai PolG 0 0 0 367 500 0 0 367

Trave 209

Tr_colmo_4


Tr_colmo_4


Tr_colmo_4


125

Tabella solai tipo

Sol.N° Descrizione Spessore QP QF QVar. 0 1 2 Luce

netta Def %QX %QY


1 Tetti e Coperture 20 240 110 130 0.00 0.00 0.00 No No 100 0

2 Uffici e Scuole 25 240 210 300 0.70 0.70 0.60 Si No 80 20

3 Scala 33 500 240 400 0.70 0.50 0.30 No No 100 0

Dati solai


1 201-202-211-210 Tetti e Coperture






2 210-211-212-213-209 Tetti e Coperture




4 104-101-102-105 Scala

5 105-102-103-107-106 Uffici e Scuole

5 108-106-107-109 Uffici e Scuole

5 110-108-109-111 Uffici e Scuole

126

TABULATI DI VERIFICA

L'esito di ogni elaborazione viene sintetizzato nei disegni e schemi grafici allegati, che evidenziano i valori numerici nei punti e/o nelle sezioni significative, ai fini della valutazione del comportamento complessivo della struttura, e quelli necessari ai fini delle verifiche di misura della sicurezza.

Di seguito si riportano le tabelle relative a:

Forze sismiche e masse

Spostamenti Relativi dei nodi (SLD)

Fattori di partecipazione e masse modali

Massimi spostamenti dei nodi

Massimi spostamenti degli impalcati

Risultati Analisi Dinamica - Baricentri masse e masse




kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 167389 3202 592 380

2 Si 131984 3017 722 709



kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 167389 3261 674 380

2 Si 131984 3074 804 709



kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 167389 3202 756 380

2 Si 131984 3017 886 709



kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 167389 3143 674 380

2 Si 131984 2961 804 709

127

Verifica Degli Spostamenti Relativi


Interp. Comb. Xv Xh Yv Yh Nodo1 Nodo2 Amm Cs

mm mm mm mm mm mm

0-1 (10+11)-VIII-4 0.00 1.08 0.18 3.56 1 101 3.74 19.00 5.08

0-1 (10+11)-VIII-4 0.00 1.07 0.00 3.96 2 102 3.96 19.00 4.79

0-1 (10+11)-VI-3 0.00 0.57 0.18 4.90 3 103 5.09 19.00 3.74

0-1 (10+11)-VIII-4 0.07 0.75 0.18 3.56 4 104 3.74 19.00 5.08

0-1 (10+11)-VIII-4 0.07 0.75 0.00 3.96 5 105 3.96 19.00 4.79

0-1 (10+11)-VIII-4 0.15 0.51 0.00 3.96 6 106 3.96 19.00 4.79

0-1 (10+11)-VI-3 0.15 0.20 0.18 4.90 7 107 5.09 19.00 3.74

0-1 (10+11)-VIII-4 0.30 0.15 0.00 3.96 8 108 3.96 19.00 4.79

0-1 (10+11)-VI-3 0.30 1.43 0.18 4.90 9 109 5.09 19.00 3.74

0-1 (10+11)-VIII-4 0.43 0.53 0.00 3.96 10 110 3.96 19.00 4.80

0-1 (10+11)-VI-3 0.43 2.39 0.18 4.90 11 111 5.09 19.00 3.74

1-2 (10+11)-VIII-4 0.00 0.98 0.18 3.56 101 202 3.74 10.00 2.67

1-2 (10+11)-VIII-4 0.01 1.05 0.00 3.96 102 211 3.96 19.00 4.79

1-2 (10+11)-VI-3 0.33 0.47 0.20 4.82 103 206 5.02 16.00 3.19

1-2 (10+11)-VIII-4 0.08 0.74 0.18 3.56 104 201 3.74 10.00 2.67

1-2 (10+11)-VIII-4 0.05 0.73 0.00 3.96 105 210 3.96 19.00 4.79

1-2 (10+11)-VIII-4 0.12 0.50 0.00 3.96 106 209 3.96 19.00 4.79

1-2 (10+11)-VI-3 0.16 0.18 0.20 4.82 107 205 5.02 16.00 3.19

1-2 (10+11)-VIII-4 0.27 0.14 0.00 3.96 108 208 3.96 19.00 4.79

1-2 (10+11)-VI-3 0.02 1.32 0.20 4.82 109 204 5.02 16.00 3.19

1-2 (10+11)-VIII-4 0.41 0.51 0.00 3.96 110 207 3.96 19.00 4.80

1-2 (10+11)-VI-3 0.17 2.19 0.20 4.82 111 203 5.02 16.00 3.19

Minimo

1-2 (10+11)-VIII-4 0.00 0.98 0.18 3.56 101 202 3.74 10.00 2.67

Periodi di vibrazione e Masse modali


Posizione masse 1


kgm*g


1(1) 0.2032 -2.476 -127.377 60 159113 0.02 57.79

2(2) 0.1320 -102.829 20.582 103694 4154 37.66 1.51

3(3) 0.1268 -82.890 -21.928 67379 4715 24.47 1.71

4(4) 0.0750 24.110 6.871 5701 463 2.07 0.17

5(5) 0.0608 -14.255 13.177 1993 1703 0.72 0.62

6(9) 0.0372 -5.670 0.636 315 4 0.11 0.00

7(20) 0.0219 -8.923 -0.938 781 9 0.28 0.00

8(29) 0.0013 25.396 53.123 6325 27675 2.30 10.05

9(30) 0.0011 -13.781 -52.434 1862 26961 0.68 9.79

10(32) 0.0007 9.997 5.658 980 314 0.36 0.11

11(34) 0.0005 -80.161 46.570 63016 21269 22.89 7.72

12(36) 0.0004 -32.319 -14.937 10243 2188 3.72 0.79

13(39) 0.0004 -9.937 -43.377 968 18452 0.35 6.70

14(40) 0.0004 -25.703 -21.726 6479 4629 2.35 1.68

128


15(45) 0.0003 -5.719 -4.514 321 200 0.12 0.07



Percentuale 98.11 98.74 98.11 98.74

Posizione masse 2


kgm*g


1(1) 0.2073 -4.088 125.983 164 155648 0.06 56.53

2(2) 0.1331 -108.498 -23.464 115441 5399 41.93 1.96

3(3) 0.1237 75.245 -26.837 55523 7063 20.17 2.57

4(4) 0.0738 -28.398 -5.987 7908 352 2.87 0.13

5(5) 0.0659 -11.899 15.856 1389 2465 0.50 0.90

6(9) 0.0353 7.420 -0.279 540 1 0.20 0.00

7(17) 0.0247 -6.276 -1.030 386 10 0.14 0.00

8(20) 0.0211 -10.584 0.009 1099 0 0.40 0.00

9(29) 0.0013 19.725 54.659 3816 29298 1.39 10.64

10(30) 0.0012 7.572 56.801 562 31639 0.20 11.49

11(32) 0.0007 -7.732 -9.993 586 979 0.21 0.36

12(34) 0.0005 82.972 -27.451 67512 7390 24.52 2.68

13(36) 0.0004 27.443 37.944 7386 14119 2.68 5.13

14(38) 0.0004 -27.016 30.609 7157 9188 2.60 3.34

15(41) 0.0003 -12.987 -27.427 1654 7377 0.60 2.68



Percentuale 98.47 98.40 98.47 98.40

Posizione masse 3


kgm*g


1(1) 0.2037 -10.114 126.286 1003 156398 0.36 56.80

2(2) 0.1430 -92.735 -30.187 84335 8936 30.63 3.25

3(3) 0.1196 93.435 -16.325 85613 2614 31.10 0.95

4(4) 0.0729 -25.689 4.417 6471 191 2.35 0.07

5(5) 0.0631 8.408 12.939 693 1642 0.25 0.60

6(7) 0.0392 5.648 0.234 313 1 0.11 0.00

7(16) 0.0243 -9.400 0.421 867 2 0.31 0.00

8(29) 0.0013 14.053 32.533 1937 10379 0.70 3.77

9(30) 0.0012 6.226 70.649 380 48948 0.14 17.78

10(32) 0.0007 -5.804 -11.522 330 1302 0.12 0.47

11(34) 0.0005 -88.984 9.011 77651 796 28.20 0.29

12(37) 0.0004 -15.973 58.461 2502 33516 0.91 12.17

13(39) 0.0004 24.870 12.885 6066 1628 2.20 0.59

14(40) 0.0003 15.374 21.865 2318 4688 0.84 1.70

15(44) 0.0003 3.053 -9.870 91 955 0.03 0.35



Percentuale 98.27 98.79 98.27 98.79

Posizione masse 4


kgm*g


129


1(1) 0.2000 2.900 -128.287 82 161393 0.03 58.62

2(2) 0.1375 71.947 22.873 50763 5130 18.44 1.86

3(3) 0.1271 110.690 -11.486 120153 1294 43.64 0.47

4(4) 0.0697 24.024 0.313 5660 1 2.06 0.00

5(5) 0.0631 -1.427 11.033 20 1194 0.01 0.43

6(6) 0.0381 -7.510 -0.147 553 0 0.20 0.00

7(16) 0.0254 6.407 0.813 403 6 0.15 0.00

8(17) 0.0229 8.818 -1.204 763 14 0.28 0.01

9(29) 0.0013 -19.368 -39.587 3679 15369 1.34 5.58

10(30) 0.0012 11.923 61.805 1394 37460 0.51 13.61

11(32) 0.0007 -9.250 -8.498 839 708 0.30 0.26

12(34) 0.0005 86.346 -36.511 73114 13073 26.56 4.75

13(37) 0.0004 18.946 59.582 3520 34814 1.28 12.64

14(39) 0.0004 -17.621 -9.560 3045 896 1.11 0.33

15(40) 0.0003 27.358 5.549 7340 302 2.67 0.11



Percentuale 98.55 98.67 98.55 98.67

130

Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Nodi



sismico mancano SubC-Cbm Nodo Trasl. X Trasl. Y Trasl. Z Rotaz. X Rotaz. Y Rotaz. Z


1 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

2 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

3 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

4 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

5 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

6 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

7 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

8 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

9 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

10 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

11 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

101 -1.40(5-II-1) 2.58(4-I-4) 0.17(4-II-1) -0.41(4-II-4) 0.31(5-II-1) -0.15(4-II-2)

102 -1.40(5-II-1) -2.93(6-II-4) 0.09(2) -0.37(2) 0.20(2) -0.15(4-II-2)

103 -1.40(5-II-1) -3.86(4-II-2) 0.19(2) -0.57(2) -0.48(2) -0.15(4-II-2)

104 1.42(3-I-1) 2.58(4-I-4) -0.10(3-I-1) 0.49(4-I-4) 0.30(5-II-1) -0.15(4-II-2)

105 1.42(3-I-1) -2.93(6-II-4) -0.09(3-II-1) 0.25(2) -0.20(5-II-1) -0.15(4-II-2)

106 1.46(3-I-1) -2.93(6-II-4) 0.24(2) -0.33(2) 0.71(2) -0.15(4-II-2)

107 1.46(3-I-1) -3.86(4-II-2) 0.13(2) 0.08(4-I-2) -0.69(2) -0.15(4-II-2)

108 1.70(3-I-2) -2.93(6-II-4) 0.17(2) 0.12(2) 0.72(2) -0.15(4-II-2)

109 1.70(3-I-2) -3.86(4-II-2) 0.13(2) 0.08(4-I-2) -0.65(2) -0.15(4-II-2)

110 2.15(3-I-3) -2.93(6-II-4) 0.07(2) 0.44(2) 0.54(2) -0.15(4-II-2)

111 2.15(3-I-3) -3.86(4-II-2) 0.05(3-II-3) 0.40(2) -0.50(2) -0.15(4-II-2)

201 -0.06(3-II-1) -0.00(2) 0.25(3-II-1) -0.27(4-II-4) 0.87(3-II-1) -0.07(4-II-4)

202 -0.07(6-II-1) -0.00(2) 0.28(6-II-1) 0.64(4-I-4) 0.84(3-II-1) 0.17(4-I-4)

203 0.47(2) 0.08(4-I-2) 0.22(6-II-2) 0.50(6-I-2) -0.82(5-I-3) 0.09(4-II-2)

204 0.50(2) 0.08(4-I-2) 0.22(5-I-2) 0.23(4-I-2) -0.85(5-I-2) 0.04(6-II-2)

205 0.54(2) 0.08(4-I-2) 0.20(5-I-1) -0.26(4-II-2) -0.80(5-I-1) 0.05(4-II-2)

206 0.57(2) 0.08(4-I-2) 0.18(5-I-1) -0.60(6-II-2) -0.65(5-I-1) 0.12(6-II-2)

207 0.06(3-I-3) -0.00(2) -0.23(3-I-3) 0.03(4-I-2) -0.57(3-I-3) 0.01(4-I-2)

208 0.06(3-I-2) -0.00(2) -0.24(3-I-2) 0.01(4-I-2) -0.61(3-I-2) 0.00(4-I-2)

209 0.05(3-I-1) 0.00(2) -0.21(3-I-1) -0.02(4-II-2) -0.52(3-I-1) -0.01(4-II-2)

210 0.05(3-I-1) 0.00(2) -0.18(3-I-1) -0.03(4-II-2) -0.59(3-I-1) -0.01(4-II-2)

211 0.03(3-I-1) 0.00(2) -0.13(3-I-1) -0.04(4-II-2) -0.26(3-I-1) -0.01(4-II-2)

212 0.28(2) -0.00(4-II-2) -1.36(2) 0.04(4-I-2) 0.90(2) 0.01(4-I-2)

213 0.26(2) -0.00(4-II-2) -1.24(2) 0.04(4-I-2) 1.18(2) 0.01(4-I-2)

214 0.24(2) -0.00(4-II-2) -1.14(2) 0.04(4-I-2) 1.15(2) 0.01(4-I-2)

215 0.22(2) 0.00(4-I-2) -1.07(2) 0.04(4-I-2) 0.86(2) 0.01(4-I-2)

307 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

308 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

309 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1) 0.00(1)

Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Impalcati



sismico mancano SubC-Cbm Piano Trasl. X Trasl. Y Trasl. Z Rotaz. X Rotaz. Y Rotaz. Z


1 1.51(3-I-1) -3.08(6-II-4) 0.07(2-1) 0.00(1-1) 0.00(1-1) -0.15(4-II-2)

2 0.17(2-1) 0.02(4-I-2) -0.19(2-1) 0.00(1-1) 0.00(1-1) -0.01(6-II-2)

131

VERIFICHE STATO LIMITE ULTIMO

Verifica dei Pilastri


Simbologia:

L[cm] :Lunghezza teorica elemento (distanza tra i nodi)

Ln[cm] :Lunghezza netta elemento (tiene conto dei conci rigidi)

Sez. R :Sezione Rettangolare

By[cm] :Larghezza (asse locale y)

Bz[cm] :Larghezza (asse locale z)

Sez. T : Sezione a T (rovescia e non )

Ba[cm] :Larghezza base inferiore

Ha[cm] :Altezza inferiore

Bs[cm] :Larghezza superiore

Hs[cm] :Altezza superiore

Sez. L : Sezione ad L





Sez. C : Sezione circolare

R[cm] :Raggio

Sez. G : Sezione generica

B[cm] :Larghezza

H[cm] :Altezza

Criterio : Criterio di verifica adottato

Aspigoli :Area di ferro negli spigoli

Afy :Area di ferro sul lato Y

Afz :Area di ferro sul lato Z

Zona : Punto di verifica

1/N : Distanza dall'inizio della lunghezza netta

Piede : Inizio lunghezza netta

Testa : Fine lunghezza netta

Comb: Combinazione di Carico individuata dal codice [ (+/-)C ] se Comb è non sismica, ovvero [(+/-)(Cx+Cy) Cm Sc]

se Comb è sismica.

- (+/-) indica la eventuale traslazione del diagramma del momento dovuta al taglio, come da criterio di verifica

[ positiva (+) o negativa (-)]








132










N[kg] :Sforzo Normale

N*y[kg] :Sforzo Normale x Omega2

N*z[kg] :Sforzo Normale x Omega3

My[kg*m] :Momento flettente dir Y

M*y[kg*m] :Momento flettente dir Y x cy

cy :coefficiente moltiplicativo momento flettente dir Y per verifica a carico di punta

cz :coefficiente moltiplicativo momento flettente dir Z per verifica a carico di punta

Mz[kg*m] :Momento flettente dir Z

M*z[kg*m] :Momento flettente dir Z x cz

cmax :Deformazione massima cls (1)

fmax :Deformazione massima acciaio (1)

cMy :Deformazione massima cls int direzione Y per pressoflessione retta (1)

fMy :Deformazione massima acciaio int direzione Y per pressoflessione retta (1)

cMz :Deformazione massima cls int direzione Z per pressoflessione retta (1)

fMz :Deformazione massima acciaio int direzione Z per pressoflessione retta (1)

Gerarchia resistenze(2):

MrtY :Somma dei momenti resistenti delle travi in direzione Y

MrtZ :Somma dei momenti resistenti delle travi in direzione Z

MyRich. :Momemento resistente richiesto direzione Y per rispettare la gerarchia

MzRich. :Momemento resistente richiesto direzione Z per rispettare la gerarchia

T[kg] :Valore del taglio

Dir :[ Y-Z ] Direzione della componente di taglio

VRdns[kg] :Resistenza a taglio in assenza di armature

VRcd[kg] :Resistenza taglio-compressione calcestruzzo

VRsd[kg] :Resistenza taglio-trazione acciaio

VRd[kg] :Resistenza a taglio =min(VRcd,VRsd)

VRd,f[kg] :Resistenza a taglio dovuta alla resitenza a trazione del calcestruzzo ad alte prestazioni (quando

presente)(cfr. eq 4.2 CNR204/2006)

Ast/m[cmq/m] :Armatura staffe

Min.Norm. :valore minimo di norma dell' area delle staffe

cot(): cotangente teta secondo il punto 4.1.2.1.3 delle Norme Tecniche

rcm[kg/cmq] = resistenza media calcestruzzo

fym[kg/cmq] = resistenza media acciaio

FC = fattore di confidenza

qd = fattore di struttura verifiche duttili

qf = fattore di struttura verifiche fragili

Fatt.Ampl.Sisma = fattore moltiplicativo di gruppo per le azioni sismiche (solo se diverso da 1.0)

Cs : Coefficiente di sicurezza definito dal rapporto |Fr|/|Fd| (Fr=punto sul dominio di resistenza ottenuto aumentando

proporzionalmente Fd,Fd=azione), quando richiesto dal criterio di verifica

Css : Coefficiente di sicurezza sismico definito rapporto |(Fr-Fv)|/|FdE| (Fr=punto sul dominio di resistenza ottenuto

come Fr=Fv+*FdE,Fv=azione per carichi verticali,FdE=azione sismica), quando richiesto dal criterio di verifica

Note Verifica pilastri:

(1): le deformazioni sono stampate a meno del fattore 10

-3

(2): I momenti resistenti richiesti sono quelli dovuti alla ripartizione della somma dei momenti resistenti delle travi

quando nella tabella dei momenti appare '--' significa che la gerarchia in quella direzione non è applicabile a seconda che

il pilastro sia al piano terra o all'ultimo piano oppure la combinazione corrente non è sismica oppure la combinazione è

sismica ma la sua direzione non è nella direzione del pilastro considerata. Un valore nullo dei momenti resistenti è

relativo a piede o testa di pilastri in fondazione o copertura

----------------------------------------------------------------------

133

Pilastro : 1 [ 1 , 101 ] Sez. R: By= 50.0 cm Bz=30.0 cm L=380.0 cm Ln=380.0 cm

Criterio : CLS_Pilastri-Esist - Verifica a presso-flessione deviata:rcm=150 [kg/cmq],fym=3200 [kg/cmq], FC=1.20

qd=2, qf=1.5 :Verificato Piede AfSpigolo = 2.01 Afy = 4.02 Afz = 0.00

Testa AfSpigolo = 2.01 Afy = 4.02 Afz = 0.00

max=Nvert./(fcd*A)=0.122 < 0.65 [Comb. (3+4)-VIII-1(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs

kg kg*m kg*m kg*m kg*m kg*m kg*m

Piede (3+4)-VIII-4(-) -5921 4385 -3966 6050 10105 6050 10105 1.23

Testa (3+4)-VI-4(+) -5366 -4526 6244 5983 10025 5983 10025 1.05

Verifica a taglio Dir C. MrSup MrInf T Vrdns Vrcd Vrsd Vrd Ast/m cot() CSs

kg*m kg*m kg kg kg kg kg cmq/m

Y (3+4)-I-4 -- -- 5147 11690 14450 5547 11690 2.26 2.500 2.35

Z (3+4)-VIII-4 -- -- 3291 11909 13143 3186 11909 2.26 2.500 3.67



qd=2, qf=1.5 :Non verificato Piede AfSpigolo = 2.01 Afy = 4.02 Afz = 0.00 Sezione non verificata

Testa AfSpigolo = 2.01 Afy = 4.02 Afz = 0.00 Sezione non verificata



Piede (3+4)-VIII-1(-) -11846 10347 -6811 6755 10719 6755 10719 0.511

Sezione non verificata : Sezione non verificata Testa (3+4)-VIII-1(+) -11096 -8559 4703 6666 10644 6666 10644 0.683

Sezione non verificata : Sezione non verificataVerifica a taglio Dir C. MrSup MrInf T Vrdns Vrcd Vrsd Vrd Ast/m cot() CSs


Y (3+4)-I-1 -- -- 10670 11475 14228 5547 11475 2.26 2.500 1.10

Z (3+4)-VIII-1 -- -- 12230 12709 13970 3186 12709 2.26 2.500 1.04





max=Nvert./(fcd*A)=0.23 < 0.65 [Comb. (3+4)-II-1(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-VI-4(-) -31893 5405 -7231 8943 16054 8943 16054 1.24

Testa (3+4)-VI-4(+) -30183 -5758 7638 8790 15857 8790 15857 1.17



Y (3+4)-I-4 -- -- 6533 14146 19500 6727 14146 2.26 2.500 2.26

Z (3+4)-VIII-4 -- -- 3905 15403 18474 3186 15403 2.26 2.500 4.15


134




max=Nvert./(fcd*A)=0.11 < 0.65 [Comb. (3+4)-II-1(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-VI-1(-) -22244 5625 -7384 8003 14911 8003 14911 1.16

Testa (3+4)-VI-1(+) -20534 -5318 5155 7818 14701 7818 14701 1.34



Y (3+4)-I-1 -- -- 5375 14146 18805 6727 14146 2.26 2.500 2.76

Z (3+4)-VIII-1 -- -- 3829 15403 17814 3186 15403 2.26 2.500 4.25





max=Nvert./(fcd*A)=0.153 < 0.65 [Comb. (3+4)-IV-3(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-II-4(-) -19156 5761 -3131 7593 11439 7593 11439 1.23

Testa (3+4)-VI-2(+) -17044 -6567 -734 7365 11234 7365 11234 1.13



Y (3+4)-I-1 -- -- 4615 12643 15685 5547 12643 2.26 2.500 3.14

Z (3+4)-VI-2 -- -- 4243 13491 14895 3186 13491 2.26 2.500 3.45





max=Nvert./(fcd*A)=0.055 < 0.65 [Comb. (3+4)-III-3(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-IV-3(-) -9108 6453 4385 6430 10444 6430 10444 0.914

Sezione non verificata : Sezione non verificata Testa (3+4)-VI-3(+) -7704 -5331 -3603 6262 10303 6262 10303 1.15



Y (3+4)-I-4 -- -- 5868 11337 14085 5547 11337 2.26 2.500 2.74

Z (3+4)-VI-3 -- -- 4919 12312 13559 3186 12312 2.26 2.500 2.66



qd=2, qf=1.5 :Verificato

135

Piede AfSpigolo = 2.01 Afy = 4.02 Afz = 0.00




Piede (3+4)-VIII-1(-) -13085 -4847 2439 6901 10843 6901 10843 1.36

Testa (3+4)-VIII-1(+) -11660 5686 -2549 6732 10701 6732 10701 1.15



Y (3+4)-I-4 -- -- 4610 12377 15161 5547 12377 2.26 2.500 2.73

Z (3+4)-VIII-1 -- -- 3565 12876 14143 3186 12876 2.26 2.500 3.88





max=Nvert./(fcd*A)=0.058 < 0.65 [Comb. (3+4)-IV-2(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-IV-2(+) -11343 -8863 -2785 6695 10669 6695 10669 0.703

Sezione non verificata : Sezione non verificata Testa (3+4)-IV-2(+) -10593 9453 4684 6606 10594 6606 10594 0.632



Y (3+4)-I-1 -- -- 11879 11534 14289 5547 11534 2.26 2.500 0.956

Z (3+4)-VIII-4 -- -- 13871 12425 13871 3125 12425 2.26 2.452 0.894

Taglio in direzione ZSezione Insufficiente a Taglio

Taglio in direzione YSezione Insufficiente a Taglio





max=Nvert./(fcd*A)=0.088 < 0.65 [Comb. (3+4)-III-1(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-VI-1(-) -14859 -5261 5140 7153 13993 7153 13993 1.25

Testa (3+4)-VI-1(+) -13149 5490 -5375 6951 13778 6951 13778 1.18



Y (3+4)-I-1 -- -- 5801 13275 17818 6727 13275 2.26 2.500 2.45

Z (3+4)-VIII-1 -- -- 3794 14560 16863 3186 14560 2.26 2.500 3.96



136



max=Nvert./(fcd*A)=0.008 < 0.65 [Comb. (3+4)-III-1(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-VIII-4(-) -791 -5532 5300 5473 11501 5473 11501 0.953

Sezione non verificata : Sezione non verificata Testa (3+4)-VI-4(+) 848 5162 -4902 5276 11146 5276 11146 0.992



Y (3+4)-I-4 -- -- 5002 11198 15670 6727 11198 2.26 2.500 2.74

Z (3+4)-VIII-4 -- -- 3737 12652 14890 3186 12652 2.26 2.500 3.49





max=Nvert./(fcd*A)=0.221 < 0.65 [Comb. (3+4)-I-1(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-VI-4(-) -33919 5389 -4373 9118 16282 9118 16282 1.53

Testa (3+4)-VI-4(+) -32209 -5725 6845 8971 16090 8971 16090 1.30



Y (3+4)-I-4 -- -- 6525 14146 19500 6727 14146 2.26 2.500 2.54

Z (3+4)-VIII-4 -- -- 3885 15403 18474 3186 15403 2.26 2.500 4.18





max=Nvert./(fcd*A)=0.102 < 0.65 [Comb. (3+4)-I-1(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-VIII-1(-) -17458 5817 -6161 7460 14319 7460 14319 1.17

Testa (3+4)-IV-3(+) -14343 -5325 -1149 7092 13928 7092 13928 1.34



Y (3+4)-I-1 -- -- 4780 13846 18410 6727 13846 2.26 2.500 3.38

Z (3+4)-VIII-1 -- -- 3866 14902 17217 3186 14902 2.26 2.500 4.07





137

max=Nvert./(fcd*A)=0.242 < 0.65 [Comb. (3+4)-V-4(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-II-1(-) -31318 -4977 3759 8702 12552 8702 12552 1.48

Testa (3+4)-II-1(+) -29893 5111 -5262 8590 12429 8590 12429 1.32



Y (3+4)-I-1 -- -- 4494 12643 16079 5547 12643 2.26 2.500 3.60

Z (3+4)-VI-2 -- -- 3843 13491 15395 3186 13491 2.26 2.500 3.55





max=Nvert./(fcd*A)=0.085 < 0.65 [Comb. (3+4)-I-4(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-IV-3(-) -11378 5674 6340 6699 10673 6699 10673 0.968

Sezione non verificata : Sezione non verificata Testa (3+4)-IV-4(+) -10930 5779 -6084 6646 10628 6646 10628 0.968



Y (3+4)-I-4 -- -- 5941 11967 14737 5547 11967 2.26 2.500 3.28

Z (3+4)-VI-2 -- -- 5424 12651 13910 3186 12651 2.26 2.500 2.38







Piede (3+4)-II-3(-) -30515 -5019 -7692 8820 15896 8820 15896 1.26

Testa (3+4)-II-3(+) -28805 5147 9983 8662 15697 8662 15697 1.10



Y (3+4)-V-3 -- -- 6944 14146 19500 6727 14146 2.26 2.500 2.26

Z (3+4)-VIII-1 -- -- 3712 15403 18474 3186 15403 2.26 2.500 4.23






138

Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-II-2(-) -17163 -5129 -10427 7425 14282 7425 14282 0.960

Sezione non verificata : Sezione non verificata Testa (3+4)-II-3(+) -8716 -4714 -4247 6423 13072 6423 13072 1.27



Y (3+4)-V-2 -- -- 5404 13373 17920 6727 13373 2.26 2.500 2.84

Z (3+4)-VIII-4 -- -- 3700 14575 16879 3186 14575 2.26 2.500 4.02





max=Nvert./(fcd*A)=0.228 < 0.65 [Comb. (3+4)-VI-3(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-VI-2(-) -28305 5497 6320 8459 12290 8459 12290 1.13

Testa (3+4)-VI-2(+) -26880 -5560 -7716 8337 12162 8337 12162 1.00



Y (3+4)-V-2 -- -- 5153 12643 16079 5547 12643 2.26 2.500 3.07

Z (3+4)-VI-2 -- -- 3850 13491 15395 3186 13491 2.26 2.500 3.55







Piede (3+4)-VI-4(-) -9583 -6465 3497 6486 10492 6486 10492 0.960

Sezione non verificata : Sezione non verificata Testa (3+4)-VI-3(+) -11283 -5808 -6440 6688 10663 6688 10663 0.945



Y (3+4)-V-3 -- -- 5966 11912 14680 5547 11912 2.26 2.500 2.95

Z (3+4)-VI-2 -- -- 5477 12289 13536 3186 12289 2.26 2.500 2.29





max=Nvert./(fcd*A)=0.187 < 0.65 [Comb. (3+4)-VI-2(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


139

Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs

Piede (3+4)-VI-3(-) -23233 -5044 -11151 8108 15031 8108 15031 0.992

Sezione non verificata : Sezione non verificata Testa (3+4)-VIII-3(+) -22379 5623 10191 8018 14927 8018 14927 0.984



Y (3+4)-V-3 -- -- 8473 14146 19177 6727 14146 2.26 2.500 1.71

Z (3+4)-VIII-1 -- -- 3971 15403 18465 3186 15403 2.26 2.500 4.16







Piede (3+4)-VI-2(+) -23843 -5168 -13215 8172 15105 8172 15105 0.828

Sezione non verificata : Sezione non verificata Testa (3+4)-II-2(+) -21824 5338 7475 7958 14859 7958 14859 1.19



Y (3+4)-V-2 -- -- 7537 14124 18697 6727 14124 2.26 2.500 2.09

Z (3+4)-VIII-4 -- -- 3970 15342 17672 3186 15342 2.26 2.500 4.16





max=Nvert./(fcd*A)=0.139 < 0.65 [Comb. (3+4)-VII-4(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-II-2(-) -19394 5083 8730 7618 11462 7618 11462 0.929

Sezione non verificata : Sezione non verificata Testa (3+4)-VI-2(-) -17863 -4613 -9169 7455 11314 7455 11314 0.921



Y (3+4)-V-2 -- -- 6566 12602 15394 5547 12602 2.26 2.500 2.20

Z (3+4)-VI-3 -- -- 3941 13491 14782 3186 13491 2.26 2.500 3.53





max=Nvert./(fcd*A)=0.049 < 0.65 [Comb. (3+4)-VII-4(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CSs


Piede (3+4)-VI-4(-) -7910 -6672 208 6287 10323 6287 10323 0.921

140

Sezione non verificata : Sezione non verificata Testa (3+4)-VI-2(+) -5801 5692 103 6035 10088 6035 10088 1.06



Y (3+4)-V-3 -- -- 6246 11246 13991 5547 11246 2.26 2.500 2.16

Z (3+4)-VI-2 -- -- 5116 12055 13294 3186 12055 2.26 2.500 2.52

Verifica delle travi


Simbologia:

L[cm] :Lunghezza teorica elemento (distanza tra i nodi)

Ln[cm] :Lunghezza netta elemento (tiene conto dei conci rigidi)

Terreno :Nome della stratigrafia per travi Winkler

L2,L3[cm] :Lunghezze libere di inflessione

Sez. R :Sezione Rettangolare

By[cm] :Larghezza (asse locale y)

Bz[cm] :Larghezza (asse locale z)

Sez. T : Sezione a T (rovescia e non )





Sez. L : Sezione ad L (rovescia e non)





Sez. C : Sezione circolare

R[cm] :Raggio

Criterio : Criterio di verifica adottato

X[cm] : Punto di verifica

ILN : Inizio luce netta

CAMP : rappresenta il punto di massimo momento sia superiore che inferiore ad esclusione degli estremi

FLN :Fine luce netta

M-[kg*m](1) : Momento negativo massimo di calcolo

N-[kg] : Sforzo normale corrispondente ad M-

M+[kg*m](1) : Momento positivo massimo di calcolo

N+[kg] : Sforzo normale corrispondente ad M+

M-[kg*m] : Incremento di M- per la traslazione del diagramma del momento a causa del taglio

M+[kg*m] : Incremento di M+ per la traslazione del diagramma del momento a causa del taglio

Afs[cmq] : Area di ferro superiore

Afi[cmq] : Area di ferro inferiore

c- : Deformazione nel cls per effetto di M-:N-(4)

c+ : Deformazione nel cls per effetto di M+:N+(4)

141

f- : Deformazione nell'acciaio per effetto di M-:N-(4)

f+ : Deformazione nell'acciaio per effetto di M+:N+(4)

C- : Combinazione di carico generatore di M-:N-

C+ : Combinazione di carico generatore di M+:N+

x-[cm](5) : profondità asse neutro per la combinazione C-

d-[cm](6) : altezza utile della sezione per la combinazione C-

x+[cm](5) : profondità asse neutro per la combinazione C+

d+[cm](6) : altezza utile della sezione per la combinazione C+

Mr-[kg*m]: Momento resistente superiore

Mr+[kg*m]: Momento resistente inferiore

Stato-(7) : Stato della sezione per la combinazione C-

Stato+(7) : Stato della sezione per la combinazione C+

Comb: Combinazione di Carico individuata dal codice [ C ] se Comb è non sismica, ovvero [(Cx+Cy) Cm Sc] se Comb

è sismica.

















Sez : Sezione di verifica [Sinistra/Destra]

Td[kg](2) : Taglio di verifica

VRdns[kg] :Resistenza a taglio in assenza di armature

VRcd[kg] :Resistenza taglio-compressione calcestruzzo

VRsd[kg] :Resistenza taglio-trazione acciaio

VRd[kg] :Resistenza a taglio =min(VRcd,VRsd)

VRd,f[kg] :Resistenza a taglio dovuta alla resitenza a trazione del calcestruzzo ad alte prestazioni (quando

presente)(cfr. eq 4.2 CNR204/2006)

Mt[kg*m] : Momento torcente

Tpl[kg] : Taglio dovuto ai momenti resistenti alle estremità della trave

Mr[kg*m] : Momento resistente (ultimo) utilizzato per il calcolo di Tpl quando richiesto

Dx[cm] : Distanza dall'estremo da armare con staffe

Staffe[cmq] : Area delle staffe

cot(): cotangente teta secondo il punto 4.1.2.1.3 delle Norme Tecniche

F.Parete[cmq](3) : Area armatura longitudinale di parete

Simbologia verifica travi collegamento:

Comb : Combinazione più gravosa

Nsd[kg] : Azione verticale negli elementi collegati, nella combinazione specificata

: Coefficiente in funzione della classe di terreno (NTC 7.2.5.1)

a/g : Punto di aggancio dello spettro di accelerazione (a/g=Sa(0)

N : Sforzo normale di verifica N=*Nsd*a/g

Af[cmq] : Area di ferro complessiva nella sezione

NRd C[kg] : Resistenza a compressione della sezione

NRd T[kg] : Resistenza a trazione della sezione

rcm[kg/cmq] = resistenza media calcestruzzo

fym[kg/cmq] = resistenza media acciaio

FC = fattore di confidenza

qd = fattore di struttura verifiche duttili

142

qf = fattore di struttura verifiche fragili

Fatt.Ampl.Sisma = fattore moltiplicativo di gruppo per le azioni sismiche (solo se diverso da 1.0)

Cs : Coefficiente di sicurezza definito dal rapporto Fr/Fd (Fr=resistenza,Fd=azione)

Css : Coefficiente di sicurezza sismico definito rapporto (Fr-Fv)/FdE (Fr=resistenza,Fv=azione per carichi

verticali,FdE=azione sismica)

Note Verifica travi:

(1): il valore del momento di verifica è dato da M + M

(2): Td è il valore di verifica a taglio esso è calcolato in funzione della somma tra taglio da carichi verticali il valore

di Tpl ovvero quando la trave è tozza amplificando il taglio di calcolo dovuto al sisma per il fattore di struttura

(3): armatura necessaria per la sola verifica a torsione

(4): le deformazioni sono stampate a meno del fattore 10

-3

(5) : distanza tra la fibra di cls compressa piu' lontata e l'asse neutro in direzione ortogonale all'asse neutro

(6) : distanza tra le fibre sollecitate piu' lontane dall'asse neutro:

nel caso di sezione parzializzata le due fibre sono quella di cls compresso e quella dell'acciaio teso piu lontane da n-n

nel caso di sezione completamente compressa le due fibre sono le due di cls compresso piu lontane da n-n

(7) : Indica lo stato della sezione se: completamente compressa (Compr.),completamente tesa (Tesa), parzializzata

(Parz.)

Schema geometrico verifica della sezione

143

---------------------------------------------------------------------------------------------

Trave : 101 [ 101 , 104 ] Pilastrate [1 , 4] Sez. R: By= 30.0 cm Bz=50.0 cm L=268.0 cm Ln=268.0 cm

Criterio : Cls_Travi_alte_esist_tozze - Verifica a flessione rcm=150 [kg/cmq],fym=3200 [kg/cmq], FC=1.20 qd=2,

qf=1.5 ::Non verificato X M- M+ M- M+ Afs Afi c- f- c+ f+ C- C+

cm kg*m kg*m kg*m kg*m cmq cmq

ILN 6977 2614 -- -- 8.55 4.02 -0.59 0.93 -0.22 0.71 (3+4)-VIII-1 (5+6)-VIII-4

26.8 4555 3004 -- -- 8.55 4.02 -0.37 0.61 -0.25 0.82 (3+4)-VIII-1 (5+6)-VIII-4

CAMP -- 4262 -- -- 4.02 12.06 -- -- -0.32 0.41 (5+6)-III-4 (3+4)-VIII-1

241.2 3268 4359 -- -- 8.55 4.02 -0.27 0.44 -0.37 1.18 (5+6)-VIII-4 (3+4)-VIII-1

FLN 5304 4243 -- -- 8.55 4.02 -0.44 0.71 -0.36 1.15 (3+4)-VIII-4 (5+6)-VIII-1

X x- d- x-/d- x+ d+ x+/d+ Mr- Mr+ C- C+ Stato- Stato+

cm cm cm cm cm kg*m kg*m

ILN 18.1 47.0 0.385 11.1 47.0 0.236 10106 4833 (3+4)-VIII-1 (5+6)-VIII-4 Parz. Parz.

26.8 17.9 47.0 0.381 11.1 47.0 0.237 10106 4833 (3+4)-VIII-1 (5+6)-VIII-4 Parz. Parz.

CAMP -- -- -- 20.5 47.0 0.435 4832 13905 (5+6)-III-4 (3+4)-VIII-1 -- Parz.


FLN 17.9 47.0 0.382 11.2 47.0 0.238 10106 4833 (3+4)-VIII-4 (5+6)-VIII-1 Parz. Parz.

Verifica a taglio:cot() Sin=2.500,cot() Cen=2.500,cot() Des=2.500

Comb Sin=(3+4)-VIII-1 Cen=(3+4)-VIII-1 Des=(3+4)-VIII-4 Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe

kg kg kg kg kg kg kg*m cm cmq/m

Sin 10722 5483 12863 5547 5547 0 4833 26.8 2.26

Cen 8553 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26

Des 9440 5483 12863 5547 5547 0 10106 26.8 2.26

Sezione Insufficiente a Taglio





ILN 2439 -- -- -- 8.04 4.02 -0.25 0.44 -- -- 2 (5+6)-III-2

26.8 355 -- -- -- 8.04 4.02 -0.04 0.06 -- -- 2 (5+6)-III-2

CAMP -- 3130 -- -- 4.02 6.28 -- -- -0.35 0.72 (5+6)-V-3 2

241.2 1204 -- -- -- 8.04 4.02 -0.12 0.22 -- -- 2 (5+6)-I-3

FLN 3509 -- -- -- 8.04 4.02 -0.37 0.63 -- -- 2 (5+6)-I-3



ILN 13.5 37.0 0.365 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-III-2 Parz. --

26.8 13.3 37.0 0.361 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-III-2 Parz. --

CAMP -- -- -- 12.2 37.0 0.331 3798 5851 (5+6)-V-3 2 -- Parz.

241.2 13.4 37.0 0.362 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-I-3 Parz. --

FLN 13.6 37.0 0.367 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-I-3 Parz. --


Comb Sin=2 Cen=2 Des=2 Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe


Sin 8663 5829 13502 4367 4367 0 3797 26.8 2.26

Cen 7689 4626 13502 4367 4367 -- -- -- 2.26

Des 9513 5829 13502 4367 4367 0 7440 26.8 2.26

144



Criterio : CLS_TraviAlte_Esist - Verifica a flessione rcm=150 [kg/cmq],fym=3200 [kg/cmq], FC=1.20 qd=2, qf=1.5

::Verificato X M- M+ M- M+ Afs Afi Mr- Mr+ C- C+ CSs

cm kg*m kg*m kg*m kg*m cmq cmq kg*m kg*m

ILN 2049 -- -- -- 8.04 4.02 7440 3797 2 (5+6)-I-4 4.62

29.6 1256 -- -- -- 8.04 4.02 7440 3797 2 (5+6)-I-4 7.41

CAMP 1325 -- -- -- 4.02 6.28 3798 5851 2 (5+6)-V-3 8.10

266.8 2140 -- -- -- 8.04 4.02 7440 3797 2 (5+6)-I-1 3.82

FLN 3156 -- -- -- 8.04 4.02 7440 3797 2 (5+6)-I-1 2.91



ILN 13.5 37.0 0.364 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-I-4 Parz. --

29.6 13.4 37.0 0.362 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-I-4 Parz. --

CAMP 9.3 37.0 0.252 -- -- -- 3798 5851 2 (5+6)-V-3 Parz. --

266.8 13.5 37.0 0.364 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-I-1 Parz. --

FLN 13.6 37.0 0.367 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-I-1 Parz. --


Comb Sin=2 Cen=2 Des=2 Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe CSs


Sin 2993 5829 13502 4367 4367 0 3797 29.6 2.26 --

Cen 3089 4626 13502 4367 4367 -- -- -- 2.26 --

Des 3768 5829 13502 4367 4367 0 7440 29.6 2.26 --



::Non verificato X M- M+ M- M+ Afs Afi Mr- Mr+ C- C+ CSs


ILN 5554 -- -- -- 8.04 4.02 7440 3797 2 (5+6)-I-1 2.12

58.1 2191 -- -- -- 8.04 4.02 7440 3797 2 (5+6)-I-1 3.84

CAMP -- 3581 -- -- 4.02 6.28 3798 5851 (5+6)-I-2 2 2.75

522.5 2995 -- -- -- 8.04 4.02 7440 3797 2 (5+6)-I-4 3.08

FLN 6569 -- -- -- 8.04 4.02 7440 3797 2 (5+6)-I-4 1.95



ILN 13.8 37.0 0.372 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-I-1 Parz. --

58.1 13.5 37.0 0.364 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-I-1 Parz. --

CAMP -- -- -- 12.3 37.0 0.332 3798 5851 (5+6)-I-2 2 -- Parz.

522.5 13.6 37.0 0.366 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-I-4 Parz. --

FLN 13.9 37.0 0.375 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-I-4 Parz. --




Sin 6416 5829 13502 4367 4367 0 3797 58.1 2.26 --

Cen 5491 4626 13502 4367 4367 -- -- -- 2.26 --

Des 6821 5829 13502 4367 4367 0 7440 58.1 2.26 --


145





ILN 5930 -- -- -- 8.04 4.02 7440 3797 2 (5+6)-V-1 2.06

49.3 3112 -- -- -- 8.04 4.02 7440 3797 2 (5+6)-V-1 3.02

CAMP -- 2670 -- -- 4.02 6.28 3798 5851 (5+6)-V-1 2 3.34

443.7 542 -- -- -- 8.04 4.02 7440 3797 2 (5+6)-V-4 12.1

FLN 2726 -- -- -- 8.04 4.02 7440 3797 2 (5+6)-V-4 3.27



ILN 13.8 37.0 0.373 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-V-1 Parz. --

49.3 13.6 37.0 0.366 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-V-1 Parz. --

CAMP -- -- -- 12.2 37.0 0.330 3798 5851 (5+6)-V-1 2 -- Parz.

443.7 13.4 37.0 0.361 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-V-4 Parz. --

FLN 13.5 37.0 0.366 -- -- -- 7440 3797 2 (5+6)-V-4 Parz. --




Sin 6240 5829 13502 4367 4367 0 3797 49.3 2.26 --

Cen 4039 4626 13502 4367 4367 -- -- -- 2.26 --

Des 4995 5829 13502 4367 4367 0 7440 49.3 2.26 --






ILN 3344 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-VI-2 3.36

56.4 704 47 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-VI-3 (5+6)-VI-2 14.2

CAMP -- 3775 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-VII-1 2 3.13

508.0 3501 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-VI-3 3.28

FLN 7115 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-VI-3 2.12



ILN 17.8 47.0 0.378 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-VI-2 Parz. --

56.4 17.6 47.0 0.374 11.0 47.0 0.234 10106 4833 (3+4)-VI-3 (5+6)-VI-2 Parz. Parz.

CAMP -- -- -- 20.4 47.0 0.435 4832 13905 (5+6)-VII-1 2 -- Parz.

508.0 17.8 47.0 0.379 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-VI-3 Parz. --

FLN 18.1 47.0 0.385 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-VI-3 Parz. --




Sin 5648 5483 12863 5547 5547 0 4833 56.4 2.26 --

Cen 5764 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 7039 5483 12863 5547 5547 0 10106 56.4 2.26 --


146





ILN 6658 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-VI-2 2.20

58.0 3181 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-VI-2 3.53

CAMP -- 3153 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-V-3 2 3.52

522.4 2686 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-VI-3 3.95

FLN 6048 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-VI-3 2.31



ILN 18.1 47.0 0.384 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-VI-2 Parz. --

58.0 17.8 47.0 0.378 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-VI-2 Parz. --

CAMP -- -- -- 20.4 47.0 0.433 4832 13905 (5+6)-V-3 2 -- Parz.

522.4 17.7 47.0 0.377 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-VI-3 Parz. --

FLN 18.0 47.0 0.383 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-VI-3 Parz. --




Sin 6602 5483 12863 5547 5547 0 4833 58.0 2.26 --

Cen 5136 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 6447 5483 12863 5547 5547 0 10106 58.0 2.26 --






ILN 5834 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-VI-2 2.38

49.3 3019 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-VI-2 3.67

CAMP -- 2867 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-V-4 2 3.79

443.7 545 277 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-VI-4 (3+4)-VI-1 12.1

FLN 2302 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-VI-1 4.40



ILN 18.0 47.0 0.383 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-VI-2 Parz. --

49.3 17.8 47.0 0.378 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-VI-2 Parz. --

CAMP -- -- -- 20.4 47.0 0.433 4832 13905 (5+6)-V-4 2 -- Parz.

443.7 17.6 47.0 0.374 11.0 47.0 0.234 10106 4833 (5+6)-VI-4 (3+4)-VI-1 Parz. Parz.

FLN 17.7 47.0 0.377 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-VI-1 Parz. --




Sin 6226 5483 12863 5547 5547 0 4833 49.3 2.26 --

Cen 4058 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 4848 5483 12863 5547 5547 0 10106 49.3 2.26 --


147





ILN 10871 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-V-2 1.84

Sez. ILN non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata 63.5 4370 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-V-2 3.08

CAMP -- 7205 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-V-4 2 2.27

571.1 4563 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-VI-3 2.94

FLN 11130 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-VI-3 1.81

Sez. FLN non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata X x- d- x-/d- x+ d+ x+/d+ Mr- Mr+ C- C+ Stato- Stato+


ILN 7.6 47.0 0.162 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-2 Parz. --

63.5 17.9 47.0 0.380 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-2 Parz. --

CAMP -- -- -- 20.7 47.0 0.441 4832 13905 (5+6)-V-4 2 -- Parz.

571.1 17.9 47.0 0.381 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-VI-3 Parz. --

FLN 7.5 47.0 0.160 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-VI-3 Parz. --




Sin 11245 5483 12863 5547 5547 0 4833 63.5 2.26 --

Cen 6936 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 11375 5483 12863 5547 5547 0 10106 63.5 2.26 --






ILN 15109 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-V-2 1.73


CAMP -- 9929 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-V-4 2 2.10

570.8 6440 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-V-3 2.59

FLN 15549 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-V-3 1.68



ILN 10.0 47.0 0.212 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-2 Parz. --

63.4 18.0 47.0 0.383 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-2 Parz. --

CAMP -- -- -- 21.0 47.0 0.446 4832 13905 (5+6)-V-4 2 -- Parz.

570.8 18.1 47.0 0.384 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-3 Parz. --

FLN 9.9 47.0 0.212 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-3 Parz. --




Sin 15444 5483 15444 4182 4182 0 4833 63.4 2.26 --

Cen 12842 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 15687 5483 15687 4065 4065 0 10106 63.4 2.26 --


148





ILN 16215 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-1 1.68

Sez. ILN non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata 63.4 6657 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-1 2.66

CAMP -- 10463 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-I-1 2 2.05

570.5 6784 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-4 2.52

FLN 16413 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-4 1.65



ILN 9.9 47.0 0.212 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-1 Parz. --

63.4 18.1 47.0 0.384 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-1 Parz. --

CAMP -- -- -- 21.0 47.0 0.448 4832 13905 (5+6)-I-1 2 -- Parz.

570.5 18.1 47.0 0.385 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-4 Parz. --

FLN 10.0 47.0 0.212 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-4 Parz. --




Sin 16419 5483 16419 3716 3716 0 4833 63.4 2.26 --

Cen 10190 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 16593 5483 16593 3633 3633 0 10106 63.4 2.26 --






ILN 6145 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-4 2.15

69.6 2765 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-4 3.63

CAMP -- 3405 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (3+4)-I-1 1 3.05

626.5 2540 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-III-3 3.75

FLN 5865 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-3 2.18



ILN 18.0 47.0 0.383 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-4 Parz. --

69.6 17.7 47.0 0.377 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-4 Parz. --

CAMP -- -- -- 20.4 47.0 0.434 4832 13905 (3+4)-I-1 1 -- Parz.

626.5 17.7 47.0 0.377 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-III-3 Parz. --

FLN 18.0 47.0 0.383 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-3 Parz. --




Sin 5392 5483 12863 5547 5547 0 4833 69.6 2.26 --

Cen 4265 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 5335 5483 12863 5547 5547 0 10106 69.6 2.26 --

149





ILN 5383 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 1 (3+4)-I-4 2.30

69.6 2411 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-I-1 (3+4)-I-4 4.21

CAMP -- 3184 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (3+4)-I-1 1 3.23

626.5 3662 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-1 3.05

FLN 7196 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-1 2.01



ILN 18.0 47.0 0.382 -- -- -- 10106 4833 1 (3+4)-I-4 Parz. --

69.6 17.7 47.0 0.377 -- -- -- 10106 4833 (5+6)-I-1 (3+4)-I-4 Parz. --

CAMP -- -- -- 20.4 47.0 0.434 4832 13905 (3+4)-I-1 1 -- Parz.

626.5 17.8 47.0 0.379 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-1 Parz. --

FLN 18.1 47.0 0.386 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-1 Parz. --




Sin 5137 5483 12863 5547 5547 0 4833 69.6 2.26 --

Cen 4542 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 5613 5483 12863 5547 5547 0 10106 69.6 2.26 --






ILN 13286 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-1 1.68


CAMP -- 7318 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-I-1 2 2.28

570.5 4602 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-4 2.98

FLN 11507 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-4 1.80



ILN 8.2 47.0 0.174 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-1 Parz. --

63.4 18.0 47.0 0.383 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-1 Parz. --

CAMP -- -- -- 20.7 47.0 0.441 4832 13905 (5+6)-I-1 2 -- Parz.

570.5 17.9 47.0 0.381 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-4 Parz. --

FLN 7.6 47.0 0.161 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-4 Parz. --




Sin 12501 5483 12863 5547 5547 0 4833 63.4 2.26 --

Cen 7761 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 11994 5483 12863 5547 5547 0 10106 63.4 2.26 --


150

Trave : 201 [ 309 , 308 ] Pilastrate [- , -] Sez. R: By= 30.0 cm Bz=50.0 cm L=580.5 cm Ln=580.5 cm




ILN 1369 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 1 (3+4)-I-1 5.59

58.0 630 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 1 (3+4)-I-1 11.0

CAMP -- 684 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (3+4)-I-1 1 10.2

522.4 630 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 1 (3+4)-I-1 11.0

FLN 1369 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 1 (3+4)-I-1 5.59



ILN 17.6 47.0 0.375 -- -- -- 10106 4833 1 (3+4)-I-1 Parz. --

58.0 17.6 47.0 0.374 -- -- -- 10106 4833 1 (3+4)-I-1 Parz. --

CAMP -- -- -- 20.2 47.0 0.429 4832 13905 (3+4)-I-1 1 -- Parz.

522.4 17.6 47.0 0.374 -- -- -- 10106 4833 1 (3+4)-I-1 Parz. --

FLN 17.6 47.0 0.375 -- -- -- 10106 4833 1 (3+4)-I-1 Parz. --




Sin 1415 5483 12863 5547 5547 0 4833 58.0 2.26 --

Cen 1132 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 1415 5483 12863 5547 5547 0 10106 58.0 2.26 --





ILN 9503 8013 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-VIII-1 (5+6)-VIII-4 0.636

Sez. ILN non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata 26.8 7813 6702 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-VIII-1 (5+6)-VIII-4 0.741

Sez. 26.8 non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata CAMP 6150 5363 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (3+4)-VIII-1 (5+6)-VIII-4 0.770

Sez. CAMP non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata 241.2 4772 4748 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-VIII-4 (5+6)-VIII-1 1.02

FLN 6324 6193 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-VIII-4 (5+6)-VIII-1 0.782





CAMP 3.1 47.0 0.065 20.6 47.0 0.437 4832 13905 (3+4)-VIII-1 (5+6)-VIII-4 Parz. Parz.




Comb Sin=(3+4)-VIII-1 Cen=(3+4)-VIII-1 Des=(5+6)-VIII-4 Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe CSs


Sin 8173 5483 12863 5547 5547 0 4833 26.8 2.26 0.645

Cen 7972 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 0.672

Des 7666 5483 12863 5547 5547 0 10106 26.8 2.26 0.714


151

Trave : 201 [ 201 , 309 ] Pilastrate [4 , -] Sez. R: By= 30.0 cm Bz=50.0 cm L=296.5 cm Ln=296.5 cm




ILN 4089 3471 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-VIII-1 (3+4)-VIII-4 1.36

29.6 3369 3065 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-VIII-1 (3+4)-VIII-4 1.55

CAMP 2682 2626 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-VIII-1 (3+4)-VIII-4 1.81

266.8 1379 1216 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-VIII-2 (5+6)-VIII-3 3.79

FLN 2080 1639 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-VIII-2 (5+6)-VIII-3 2.72





CAMP 10.1 47.0 0.215 20.3 47.0 0.433 4832 13905 (5+6)-VIII-1 (3+4)-VIII-4 Parz. Parz.




Comb Sin=(5+6)-VIII-1 Cen=(3+4)-VIII-4 Des=(3+4)-VIII-4 Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe CSs


Sin 3101 5483 12863 5547 5547 0 4833 29.6 2.26 1.97

Cen 2930 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 2.04

Des 3041 5483 12863 5547 5547 0 10106 29.6 2.26 2.00





ILN 987 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 1 (3+4)-I-1 7.36

49.3 454 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 1 (3+4)-I-1 14.8

CAMP -- 494 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (3+4)-I-1 1 13.7

443.7 454 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 1 (3+4)-I-1 14.8

FLN 987 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 1 (3+4)-I-1 7.36



ILN 17.6 47.0 0.374 -- -- -- 10106 4833 1 (3+4)-I-1 Parz. --

49.3 17.6 47.0 0.374 -- -- -- 10106 4833 1 (3+4)-I-1 Parz. --

CAMP -- -- -- 20.2 47.0 0.429 4832 13905 (3+4)-I-1 1 -- Parz.

443.7 17.6 47.0 0.374 -- -- -- 10106 4833 1 (3+4)-I-1 Parz. --

FLN 17.6 47.0 0.374 -- -- -- 10106 4833 1 (3+4)-I-1 Parz. --




Sin 1202 5483 12863 5547 5547 0 4833 49.3 2.26 --

Cen 961 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 1202 5483 12863 5547 5547 0 10106 49.3 2.26 --

Trave : 202 [ 211 , 210 ] Pilastrate [2 , 5]

152

Sez. R: By= 30.0 cm Bz=40.0 cm L=268.0 cm Ln=268.0 cm




ILN 180 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 (5+6)-I-4 (3+4)-I-1 42.6

26.8 82 62 -- -- 8.04 4.02 7390 3760 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 52.5

CAMP -- 144 -- -- 4.02 6.28 3761 5810 (3+4)-IV-3 2 40.2

241.2 216 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 2 (5+6)-I-4 27.5

FLN 372 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 2 (5+6)-I-4 15.7



ILN 14.6 37.0 0.394 -- -- -- 7390 3760 (5+6)-I-4 (3+4)-I-1 Parz. --

26.8 14.6 37.0 0.394 9.6 37.0 0.258 7390 3760 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 Parz. Parz.

CAMP -- -- -- 13.2 37.0 0.356 3761 5810 (3+4)-IV-3 2 -- Parz.

241.2 14.6 37.0 0.394 -- -- -- 7390 3760 2 (5+6)-I-4 Parz. --

FLN 14.6 37.0 0.395 -- -- -- 7390 3760 2 (5+6)-I-4 Parz. --




Sin 440 4811 10126 4367 4367 0 3760 26.8 2.26 --

Cen 530 3819 10126 4367 4367 -- -- -- 2.26 --

Des 634 4811 10126 4367 4367 0 7390 26.8 2.26 --





ILN 280 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 (5+6)-II-1 (3+4)-II-4 20.5

29.6 148 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 (5+6)-II-1 (3+4)-II-4 49.3

CAMP -- 156 -- -- 4.02 6.28 3761 5810 (3+4)-VIII-3 2 33.1

266.8 175 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 (3+4)-II-4 (5+6)-II-1 35.7

FLN 314 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 (3+4)-II-4 (5+6)-II-1 17.3



ILN 14.6 37.0 0.395 -- -- -- 7390 3760 (5+6)-II-1 (3+4)-II-4 Parz. --

29.6 14.6 37.0 0.394 -- -- -- 7390 3760 (5+6)-II-1 (3+4)-II-4 Parz. --

CAMP -- -- -- 13.2 37.0 0.356 3761 5810 (3+4)-VIII-3 2 -- Parz.

266.8 14.6 37.0 0.394 -- -- -- 7390 3760 (3+4)-II-4 (5+6)-II-1 Parz. --

FLN 14.6 37.0 0.395 -- -- -- 7390 3760 (3+4)-II-4 (5+6)-II-1 Parz. --




Sin 561 4811 10126 4367 4367 0 3760 29.6 2.26 --

Cen 487 3819 10126 4367 4367 -- -- -- 2.26 --

Des 603 4811 10126 4367 4367 0 7390 29.6 2.26 --



153



ILN 1080 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 1 (3+4)-VI-2 5.53

58.0 490 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 1 (3+4)-VI-2 11.0

CAMP -- 558 -- -- 4.02 6.28 3761 5810 (5+6)-III-3 2 9.82

522.4 503 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 1 (3+4)-VI-3 10.7

FLN 1096 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 1 (5+6)-VI-3 5.46



ILN 14.7 37.0 0.396 -- -- -- 7390 3760 1 (3+4)-VI-2 Parz. --

58.0 14.6 37.0 0.395 -- -- -- 7390 3760 1 (3+4)-VI-2 Parz. --

CAMP -- -- -- 13.2 37.0 0.357 3761 5810 (5+6)-III-3 2 -- Parz.

522.4 14.6 37.0 0.395 -- -- -- 7390 3760 1 (3+4)-VI-3 Parz. --

FLN 14.7 37.0 0.397 -- -- -- 7390 3760 1 (5+6)-VI-3 Parz. --




Sin 1129 4811 10126 4367 4367 0 3760 58.0 2.26 --

Cen 909 3819 10126 4367 4367 -- -- -- 2.26 --

Des 1136 4811 10126 4367 4367 0 7390 58.0 2.26 --





ILN 801 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 2 (3+4)-VI-2 7.13

49.3 370 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 2 (3+4)-VI-2 14.3

CAMP -- 406 -- -- 4.02 6.28 3761 5810 (5+6)-VIII-4 2 13.1

443.7 344 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 1 (3+4)-VI-3 15.2

FLN 767 -- -- -- 8.04 4.02 7390 3760 1 (3+4)-VI-3 7.37



ILN 14.6 37.0 0.396 -- -- -- 7390 3760 2 (3+4)-VI-2 Parz. --

49.3 14.6 37.0 0.395 -- -- -- 7390 3760 2 (3+4)-VI-2 Parz. --

CAMP -- -- -- 13.2 37.0 0.356 3761 5810 (5+6)-VIII-4 2 -- Parz.

443.7 14.6 37.0 0.395 -- -- -- 7390 3760 1 (3+4)-VI-3 Parz. --

FLN 14.6 37.0 0.396 -- -- -- 7390 3760 1 (3+4)-VI-3 Parz. --




Sin 971 4811 10126 4367 4367 0 3760 49.3 2.26 --

Cen 763 3819 10126 4367 4367 -- -- -- 2.26 --

Des 955 4811 10126 4367 4367 0 7390 49.3 2.26 --




154

X M- M+ M- M+ Afs Afi Mr- Mr+ C- C+ CSs


ILN 5038 3803 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-VI-3 (5+6)-VI-2 1.23

56.4 3775 3495 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-VI-3 (5+6)-VI-2 1.37

CAMP 2631 3067 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (3+4)-VI-3 (5+6)-VI-2 1.78

508.0 3273 2032 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-VI-2 (3+4)-VI-3 2.06

FLN 4657 2220 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-VI-2 (3+4)-VI-3 1.76



ILN 17.9 47.0 0.381 11.2 47.0 0.238 10106 4833 (3+4)-VI-3 (5+6)-VI-2 Parz. Parz.

56.4 17.8 47.0 0.379 11.2 47.0 0.237 10106 4833 (3+4)-VI-3 (5+6)-VI-2 Parz. Parz.

CAMP 10.1 47.0 0.215 20.4 47.0 0.433 4832 13905 (3+4)-VI-3 (5+6)-VI-2 Parz. Parz.

508.0 17.8 47.0 0.378 11.1 47.0 0.236 10106 4833 (5+6)-VI-2 (3+4)-VI-3 Parz. Parz.

FLN 17.9 47.0 0.381 11.1 47.0 0.236 10106 4833 (5+6)-VI-2 (3+4)-VI-3 Parz. Parz.


Comb Sin=(3+4)-VI-3 Cen=(5+6)-VI-2 Des=(5+6)-VI-2 Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe CSs


Sin 2804 5483 12863 5547 5547 0 4833 56.4 2.26 2.48

Cen 2805 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 2.48

Des 3017 5483 12863 5547 5547 0 10106 56.4 2.26 2.37





ILN 3491 1462 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-VI-3 (3+4)-VI-2 2.36

58.0 2438 1536 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-VI-3 (3+4)-VI-2 2.66

CAMP 1511 1484 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-VI-3 (3+4)-VI-2 3.22

522.4 2420 1438 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-VI-2 (3+4)-VI-3 2.76

FLN 3483 1354 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-VI-2 (5+6)-VI-3 2.44




58.0 17.7 47.0 0.377 11.1 47.0 0.236 10106 4833 (5+6)-VI-3 (3+4)-VI-2 Parz. Parz.


522.4 17.7 47.0 0.377 11.1 47.0 0.235 10106 4833 (5+6)-VI-2 (3+4)-VI-3 Parz. Parz.





Sin 2202 5483 12863 5547 5547 0 4833 58.0 2.26 3.98

Cen 2002 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 4.16

Des 2219 5483 12863 5547 5547 0 10106 58.0 2.26 3.97





155

X M- M+ M- M+ Afs Afi Mr- Mr+ C- C+ CSs

ILN 4415 2796 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-VI-3 (3+4)-VI-2 1.57

49.3 3168 2394 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-VI-3 (3+4)-VI-2 1.88

CAMP 2971 3012 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (3+4)-VI-2 (5+6)-VI-3 1.62

443.7 4102 3530 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-VI-2 (5+6)-VI-3 1.34

FLN 5324 3957 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-VI-2 (5+6)-VI-3 1.19




49.3 17.8 47.0 0.378 11.1 47.0 0.236 10106 4833 (5+6)-VI-3 (3+4)-VI-2 Parz. Parz.


443.7 17.8 47.0 0.380 11.2 47.0 0.237 10106 4833 (3+4)-VI-2 (5+6)-VI-3 Parz. Parz.





Sin 3175 5483 12863 5547 5547 0 4833 49.3 2.26 2.07

Cen 2939 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 2.17

Des 3124 5483 12863 5547 5547 0 10106 49.3 2.26 2.09





ILN 8120 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (3+4)-V-2 2.03

74.3 3635 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-V-3 (3+4)-V-2 3.66

CAMP -- 5147 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-V-3 2 2.64

668.9 4922 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-V-3 2.72

FLN 10312 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-V-3 1.82



ILN 18.2 47.0 0.387 -- -- -- 10106 4833 2 (3+4)-V-2 Parz. --

74.3 17.8 47.0 0.379 -- -- -- 10106 4833 (5+6)-V-3 (3+4)-V-2 Parz. --

CAMP -- -- -- 20.5 47.0 0.437 4832 13905 (5+6)-V-3 2 -- Parz.

668.9 17.9 47.0 0.381 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-3 Parz. --

FLN 6.4 47.0 0.136 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-3 Parz. --




Sin 7435 5483 12863 5547 5547 0 4833 74.3 2.26 --

Cen 6479 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 8025 5483 12863 5547 5547 0 10106 74.3 2.26 --






ILN 13233 -- -- -- 8.55 4.02 -156.4 746.1 -- -- (5+6)-VI-2 (3+4)-VI-3

156

X M- M+ M- M+ Afs Afi c- f- c+ f+ C- C+

4 0

Sez. ILN non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata 17.4 11613 -- -- -- 8.55 4.02 -18.28 94.60 -- -- (5+6)-VI-2 (3+4)-VI-3

Sez. 17.4 non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata

CAMP 10033 1444 -- -- 4.02 12.06 -60.91 902.2

4 -0.11 0.14 (5+6)-VI-2 (5+6)-V-3

Sez. CAMP non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata 156.6 1467 1954 -- -- 8.55 4.02 -0.12 0.20 -0.16 0.53 (3+4)-V-1 (5+6)-V-4

FLN 903 2662 -- -- 8.55 4.02 -0.07 0.12 -0.22 0.72 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2



ILN 8.1 47.0 0.173 -- -- -- 10106 4833 (5+6)-VI-2 (3+4)-VI-3 Parz. --

17.4 7.6 47.0 0.162 -- -- -- 10106 4833 (5+6)-VI-2 (3+4)-VI-3 Parz. --

CAMP 3.0 47.0 0.063 20.2 47.0 0.431 4832 13905 (5+6)-VI-2 (5+6)-V-3 Parz. Parz.

156.6 17.6 47.0 0.375 11.1 47.0 0.236 10106 4833 (3+4)-V-1 (5+6)-V-4 Parz. Parz.

FLN 17.6 47.0 0.374 11.1 47.0 0.237 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 Parz. Parz.


Comb Sin=(5+6)-VI-2 Cen=(5+6)-VI-2 Des=(5+6)-VI-2 Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe


Sin 10717 5483 12863 5547 5547 0 4833 17.4 2.26

Cen 10299 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26

Des 8625 5483 12863 5547 5547 0 10106 17.4 2.26


Trave : 204 [ 215 , 203 ] Pilastrate [- , 11] Sez. R: By= 30.0 cm Bz=50.0 cm L=499.8 cm Ln=461.3 cm




ILN 461 2893 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 2.21

46.1 -- 3305 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 2.18

CAMP 3023 4504 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (3+4)-V-3 2 1.64

415.1 4789 1783 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 1.93

FLN 6828 646 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-V-3 (3+4)-V-2 1.88



ILN 17.6 47.0 0.374 11.1 47.0 0.237 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 Parz. Parz.

46.1 -- -- -- 11.1 47.0 0.237 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 -- Parz.

CAMP 10.1 47.0 0.216 20.5 47.0 0.436 4832 13905 (3+4)-V-3 2 Parz. Parz.

415.1 17.9 47.0 0.381 11.1 47.0 0.236 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 Parz. Parz.

FLN 18.1 47.0 0.385 11.0 47.0 0.235 10106 4833 (5+6)-V-3 (3+4)-V-2 Parz. Parz.




Sin 3260 5483 12863 5547 5547 0 4833 46.1 2.26 --

Cen 5435 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 6401 5483 12863 5547 5547 0 10106 46.1 2.26 --


Trave : 205 [ 208 , 308 ] Pilastrate [8 , -]

157

Sez. R: By= 30.0 cm Bz=50.0 cm L=714.2 cm Ln=714.2 cm




ILN 14381 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (3+4)-V-2 1.61


CAMP -- 8996 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-V-3 2 1.98

642.7 8677 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-V-3 2.02

FLN 18147 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-V-3 1.49



ILN 10.0 47.0 0.213 -- -- -- 10106 4833 2 (3+4)-V-2 Parz. --

71.4 18.0 47.0 0.383 -- -- -- 10106 4833 2 (3+4)-V-2 Parz. --

CAMP -- -- -- 20.9 47.0 0.445 4832 13905 (5+6)-V-3 2 -- Parz.

642.7 18.3 47.0 0.389 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-3 Parz. --

FLN 11.5 47.0 0.246 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-3 Parz. --




Sin 13621 5483 13621 5114 5114 0 4833 71.4 2.26 --

Cen 11846 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 14676 5483 14676 4560 4560 0 10106 71.4 2.26 --






ILN 14788 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-V-3 1.58


Sez. 17.4 non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata CAMP 11078 -- -- -- 4.02 12.06 4832 13905 2 (5+6)-V-3 3.24

Sez. CAMP non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata 156.6 2247 371 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 4.52

FLN 1781 889 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 4.06



ILN 10.0 47.0 0.212 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-3 Parz. --

17.4 8.0 47.0 0.171 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-3 Parz. --

CAMP 3.0 47.0 0.064 -- -- -- 4832 13905 2 (5+6)-V-3 Parz. --

156.6 17.7 47.0 0.377 11.0 47.0 0.235 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 Parz. Parz.

FLN 17.7 47.0 0.376 11.0 47.0 0.235 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 Parz. Parz.


Comb Sin=2 Cen=2 Des=(5+6)-V-2 Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe CSs


Sin 11355 5483 12863 5547 5547 0 4833 17.4 2.26 --

Cen 9971 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 5679 5483 12863 5547 5547 0 10106 17.4 2.26 0.956

158






ILN 1065 1439 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 3.81

46.1 -- 2979 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-V-3 2 6.78

CAMP -- 6776 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (3+4)-V-3 2 2.29

415.1 4729 299 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 2.84

FLN 8610 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-V-2 2.01



ILN 17.6 47.0 0.375 11.1 47.0 0.235 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 Parz. Parz.

46.1 -- -- -- 11.1 47.0 0.237 10106 4833 (3+4)-V-3 2 -- Parz.

CAMP -- -- -- 20.7 47.0 0.440 4832 13905 (3+4)-V-3 2 -- Parz.

415.1 17.9 47.0 0.381 11.0 47.0 0.234 10106 4833 (3+4)-V-3 (5+6)-V-2 Parz. Parz.

FLN 18.3 47.0 0.388 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-V-2 Parz. --




Sin 7357 5483 12863 5547 5547 0 4833 46.1 2.26 --

Cen 9249 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 11095 5483 12863 5547 5547 0 10106 46.1 2.26 --






ILN 14359 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (3+4)-I-4 1.60


Sez. 17.4 non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata CAMP 10670 -- -- -- 4.02 12.06 4832 13905 2 (5+6)-I-4 3.31

Sez. CAMP non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata 156.6 2057 334 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 4.88

FLN 1655 845 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 4.30



ILN 10.0 47.0 0.213 -- -- -- 10106 4833 2 (3+4)-I-4 Parz. --

17.4 7.9 47.0 0.168 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-4 Parz. --

CAMP 3.0 47.0 0.064 -- -- -- 4832 13905 2 (5+6)-I-4 Parz. --

156.6 17.7 47.0 0.376 11.0 47.0 0.234 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 Parz. Parz.

FLN 17.6 47.0 0.376 11.0 47.0 0.235 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 Parz. Parz.


Comb Sin=2 Cen=2 Des=(5+6)-I-1 Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe CSs


Sin 11336 5483 12863 5547 5547 0 4833 17.4 2.26 --

159

Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe CSs

Cen 9871 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 5268 5483 12863 5547 5547 0 10106 17.4 2.26 1.10






ILN 925 1429 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 3.99

46.1 -- 3184 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-I-4 2 6.39

CAMP -- 7046 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (3+4)-I-4 2 2.24

415.1 4780 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 2.93

FLN 9558 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-1 1.91



ILN 17.6 47.0 0.374 11.1 47.0 0.235 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 Parz. Parz.

46.1 -- -- -- 11.1 47.0 0.237 10106 4833 (3+4)-I-4 2 -- Parz.

CAMP -- -- -- 20.7 47.0 0.441 4832 13905 (3+4)-I-4 2 -- Parz.

415.1 17.9 47.0 0.381 -- -- -- 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 Parz. --

FLN 16.7 47.0 0.355 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-1 Parz. --




Sin 7674 5483 12863 5547 5547 0 4833 46.1 2.26 --

Cen 9907 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 11860 5483 12863 5547 5547 0 10106 46.1 2.26 --






ILN 12093 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (3+4)-I-1 1.72


CAMP -- 7536 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-I-4 2 2.16

642.7 7270 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-4 2.21

FLN 15209 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-4 1.58



ILN 7.8 47.0 0.166 -- -- -- 10106 4833 2 (3+4)-I-1 Parz. --

71.4 17.9 47.0 0.381 -- -- -- 10106 4833 2 (3+4)-I-1 Parz. --

CAMP -- -- -- 20.8 47.0 0.442 4832 13905 (5+6)-I-4 2 -- Parz.

642.7 18.1 47.0 0.386 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-4 Parz. --

FLN 10.0 47.0 0.212 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-4 Parz. --




160


Sin 11431 5483 12863 5547 5547 0 4833 71.4 2.26 --

Cen 7556 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 12303 5483 12863 5547 5547 0 10106 71.4 2.26 --






ILN 9149 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-I-1 (5+6)-I-4 1.24

71.9 5354 1311 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-I-1 (5+6)-I-4 2.06

CAMP -- 5851 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (5+6)-IV-1 2 2.46

647.1 4949 450 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-I-4 (3+4)-I-1 2.64

FLN 9264 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (3+4)-I-1 1.91



ILN 18.3 47.0 0.390 -- -- -- 10106 4833 (3+4)-I-1 (5+6)-I-4 Parz. --

71.9 18.0 47.0 0.382 11.1 47.0 0.235 10106 4833 (3+4)-I-1 (5+6)-I-4 Parz. Parz.

CAMP -- -- -- 20.6 47.0 0.438 4832 13905 (5+6)-IV-1 2 -- Parz.

647.1 17.9 47.0 0.381 11.0 47.0 0.235 10106 4833 (5+6)-I-4 (3+4)-I-1 Parz. Parz.

FLN 18.3 47.0 0.390 -- -- -- 10106 4833 2 (3+4)-I-1 Parz. --




Sin 8243 5483 12863 5547 5547 0 4833 71.9 2.26 --

Cen 6694 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 8354 5483 12863 5547 5547 0 10106 71.9 2.26 --






ILN 68 3387 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 1.87

46.1 -- 4000 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-I-4 2 5.40

CAMP 2866 4986 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (3+4)-I-4 2 1.93

415.1 4763 129 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 2.94

FLN 7174 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 2 (5+6)-I-1 2.16



ILN 17.5 47.0 0.373 11.1 47.0 0.237 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 Parz. Parz.

46.1 -- -- -- 11.2 47.0 0.238 10106 4833 (3+4)-I-4 2 -- Parz.

CAMP 10.1 47.0 0.215 20.5 47.0 0.437 4832 13905 (3+4)-I-4 2 Parz. Parz.

415.1 17.9 47.0 0.381 11.0 47.0 0.234 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 Parz. Parz.

FLN 18.1 47.0 0.386 -- -- -- 10106 4833 2 (5+6)-I-1 Parz. --



161



Sin 3218 5483 12863 5547 5547 0 4833 46.1 2.26 --

Cen 6452 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 7527 5483 12863 5547 5547 0 10106 46.1 2.26 --






ILN 7223 1488 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-I-1 (5+6)-I-4 1.66

71.9 4670 2551 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (3+4)-I-1 (5+6)-I-4 1.63

CAMP 2541 3412 -- -- 4.02 12.06 4832 13905 (3+4)-I-1 (5+6)-I-4 1.80

647.1 4167 559 -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-I-4 (3+4)-I-1 2.83

FLN 6905 -- -- -- 8.55 4.02 10106 4833 (5+6)-I-4 (3+4)-I-1 2.04



ILN 18.1 47.0 0.386 11.1 47.0 0.235 10106 4833 (3+4)-I-1 (5+6)-I-4 Parz. Parz.

71.9 17.9 47.0 0.381 11.1 47.0 0.236 10106 4833 (3+4)-I-1 (5+6)-I-4 Parz. Parz.

CAMP 10.1 47.0 0.215 20.4 47.0 0.434 4832 13905 (3+4)-I-1 (5+6)-I-4 Parz. Parz.

647.1 17.9 47.0 0.380 11.0 47.0 0.235 10106 4833 (5+6)-I-4 (3+4)-I-1 Parz. Parz.

FLN 18.1 47.0 0.385 -- -- -- 10106 4833 (5+6)-I-4 (3+4)-I-1 Parz. --




Sin 4627 5483 12863 5547 5547 0 4833 71.9 2.26 --

Cen 4069 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26 --

Des 5035 5483 12863 5547 5547 0 10106 71.9 2.26 --





ILN 10776 -- -- -- 8.55 4.02 -56.86 410.1

4 -- -- 2 (3+4)-I-4

Sez. ILN non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata 17.4 9215 -- -- -- 8.55 4.02 -0.79 1.24 -- -- (5+6)-I-1 (3+4)-I-4

CAMP 7831 1320 -- -- 4.02 12.06 -5.19 51.35 -0.10 0.13 (5+6)-I-1 (5+6)-III-4

Sez. CAMP non verificata rispetto al criterio di verifica: Sezione non verificata 156.6 778 2298 -- -- 8.55 4.02 -0.06 0.10 -0.19 0.62 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1

FLN 480 3145 -- -- 8.55 4.02 -0.04 0.06 -0.27 0.85 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1



ILN 5.7 47.0 0.122 -- -- -- 10106 4833 2 (3+4)-I-4 Parz. --

17.4 18.3 47.0 0.390 -- -- -- 10106 4833 (5+6)-I-1 (3+4)-I-4 Parz. --

CAMP 4.3 47.0 0.092 20.2 47.0 0.430 4832 13905 (5+6)-I-1 (5+6)-III-4 Parz. Parz.

156.6 17.6 47.0 0.374 11.1 47.0 0.236 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 Parz. Parz.

FLN 17.6 47.0 0.374 11.1 47.0 0.237 10106 4833 (3+4)-I-4 (5+6)-I-1 Parz. Parz.

162


Comb Sin=2 Cen=(5+6)-II-1 Des=(5+6)-II-1 Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe


Sin 9488 5483 12863 5547 5547 0 4833 17.4 2.26

Cen 8960 4265 12863 5547 5547 -- -- -- 2.26

Des 7117 5483 12863 5547 5547 0 10106 17.4 2.26



Criterio : CLS_TraviSpessore_Esist - Verifica a flessione rcm=150 [kg/cmq],fym=320 [kg/cmq], FC=1.20 qd=2, qf=1.5

::Non verificato X M- M+ M- M+ Afs Afi c- f- c+ f+ C- C+


ILN 682 -- -- -- 8.04 4.02 -0.43 1.07 -- -- 2 (3+4)-VI-3

56.4 316 -- -- -- 8.04 4.02 -0.12 0.15 -- -- 2 (3+4)-VI-3

CAMP -- 337 -- -- 4.02 6.28 -- -- -0.18 0.42 (5+6)-VIII-2 1

508.0 307 -- -- -- 8.04 4.02 -0.11 0.13 -- -- 1 (5+6)-VI-2

FLN 671 -- -- -- 8.04 4.02 -0.42 1.04 -- -- 1 (5+6)-VI-2



ILN 4.9 17.0 0.286 -- -- -- 2809 1594 2 (3+4)-VI-3 Parz. --

56.4 7.6 17.0 0.446 -- -- -- 2809 1594 2 (3+4)-VI-3 Parz. --

CAMP -- -- -- 5.1 17.0 0.302 1597 2412 (5+6)-VIII-2 1 -- Parz.

508.0 7.9 17.0 0.465 -- -- -- 2809 1594 1 (5+6)-VI-2 Parz. --

FLN 4.9 17.0 0.287 -- -- -- 2809 1594 1 (5+6)-VI-2 Parz. --




Sin 720 4000 6204 201 201 0 1594 56.4 2.26

Cen 573 3175 6204 201 201 -- -- -- 2.26

Des 716 4000 6204 201 201 0 2809 56.4 2.26






ILN 714 -- -- -- 8.04 4.02 -0.46 1.15 -- -- 1 (5+6)-VI-3

58.0 328 -- -- -- 8.04 4.02 -0.13 0.18 -- -- 1 (5+6)-VI-3

CAMP -- 357 -- -- 4.02 6.28 -- -- -0.20 0.49 (3+4)-III-2 1

522.4 329 -- -- -- 8.04 4.02 -0.13 0.18 -- -- 2 (5+6)-VI-2

FLN 715 -- -- -- 8.04 4.02 -0.46 1.16 -- -- 2 (5+6)-VI-2



ILN 4.8 17.0 0.284 -- -- -- 2809 1594 1 (5+6)-VI-3 Parz. --

58.0 7.2 17.0 0.423 -- -- -- 2809 1594 1 (5+6)-VI-3 Parz. --

CAMP -- -- -- 5.0 17.0 0.293 1597 2412 (3+4)-III-2 1 -- Parz.

522.4 7.2 17.0 0.421 -- -- -- 2809 1594 2 (5+6)-VI-2 Parz. --

FLN 4.8 17.0 0.284 -- -- -- 2809 1594 2 (5+6)-VI-2 Parz. --

163




Sin 738 4000 6204 201 201 0 1594 58.0 2.26

Cen 591 3175 6204 201 201 -- -- -- 2.26

Des 738 4000 6204 201 201 0 2809 58.0 2.26






ILN 509 -- -- -- 8.04 4.02 -0.28 0.63 -- -- 1 (5+6)-VI-3

49.3 232 -- -- -- 8.04 4.02 -0.09 0.10 -- -- 1 (5+6)-VI-3

CAMP -- 257 -- -- 4.02 6.28 -- -- -0.11 0.17 (3+4)-VI-1 1

443.7 244 -- -- -- 8.04 4.02 -0.09 0.10 -- -- 2 (3+4)-VI-2

FLN 524 -- -- -- 8.04 4.02 -0.29 0.67 -- -- 2 (3+4)-VI-2



ILN 5.2 17.0 0.306 -- -- -- 2809 1594 1 (5+6)-VI-3 Parz. --

49.3 8.0 17.0 0.469 -- -- -- 2809 1594 1 (5+6)-VI-3 Parz. --

CAMP -- -- -- 6.6 17.0 0.388 1597 2412 (3+4)-VI-1 1 -- Parz.

443.7 8.0 17.0 0.469 -- -- -- 2809 1594 2 (3+4)-VI-2 Parz. --

FLN 5.1 17.0 0.302 -- -- -- 2809 1594 2 (3+4)-VI-2 Parz. --




Sin 624 4000 6204 201 201 0 1594 49.3 2.26

Cen 505 3175 6204 201 201 -- -- -- 2.26

Des 630 4000 6204 201 201 0 2809 49.3 2.26


164

Coefficienti di sicurezza filtrati per minimo Sismico

Nome comb Cs

Pilastro 4: Nodi[4,104] Tipo:Calcestruzzo (3+4)-VIII-1 1.15

Pilastro 1: Nodi[1,101] Tipo:Calcestruzzo (3+4)-VI-4 1.05



Pilastro 7: Nodi[7,107] Tipo:Calcestruzzo (3+4)-II-1 1.32







Trave 102: Nodi[105,106] Tipo:Calcestruzzo (5+6)-I-1 2.91


Trave 102: Nodi[108,110] Tipo:Calcestruzzo (5+6)-V-1 2.06

Trave 103: Nodi[103,107] Tipo:Calcestruzzo (5+6)-VI-3 2.12









Pilastro 4: Nodi[104,201] Tipo:Calcestruzzo (3+4)-IV-2 0.632











Trave 201: Nodi[202,201] Tipo:Calcestruzzo (5+6)-VIII-4 0.636


Trave 202: Nodi[210,209] Tipo:Calcestruzzo (5+6)-II-1 17.3

















Trave 201: Nodi[201,309] Tipo:Calcestruzzo (3+4)-VIII-4 1.36



Minimi 0.511

165

Esito delle verifiche

L’analisi condotta secondo quanto prescritto dalle vigenti normative, NTC 2008 e

Circolare 617/2009, è stata eseguita, per la parte in muratura, controllando che la richiesta in

termini di spostamento (dmax), determinata dall’evento sismico di normativa, risulti inferiore della

capacità in termini di spostamento (umax) della struttura, ossia che dmax < umax e che q*≤ 3 (per

gli edifici in muratura l’analisi condotta ha valore se q* ≤ 3). L’esito della verifica si considera

positivo quando è soddisfatta la seguente relazione:

umax ≥ dmax (1)

In altre parole, in termini di coefficienti di sicurezza (CS), affinché l’esito della verifica sia

positivo, deve essere soddisfatta la (1) per tutte le combinazioni di carico effettuate, cioè è

necessario che risulti:

CS = umax/dmax ≥1

risultando nel caso in esame:

Forma di carico Triangolare - Curva X: Capacità di spostamento = 1.48 cm Richiesta di spostamento = 1.50 cm

CS = 0,9867 Forma di carico Triangolare - Curva Y: Capacità di spostamento = 1.02 cm Richiesta di spostamento = 1.39 cm

CS = 0,7338

(2) Forma di carico Costante - Curva X: Capacità di spostamento = 1.46 cm Richiesta di spostamento = 1.42 cm

CS = 1,0282

Forma di carico Costante - Curva Y: Capacità di spostamento = 1.47 cm Richiesta di spostamento = 1.08 cm

CS = 1,3611

La verifica in termini di spostamento, stimata direttamente dall’analisi della curva di capacità,

che riporta lo spostamento ultimo umax (capacità) e lo spostamento massimo richiesto dmax

(richiesta), al variare dello stato limite considerato, ha fornito, nel caso in esame, un esito

soddisfacente in quanto la capacità di spostamento risulta prossima della domanda di

spostamento per tutte le combinazioni di carico considerate (2).

Inoltre, l’analisi eseguita, ha consentito di individuare due indicatori di rischio riferiti all’edificio

nel suo stato attuale (parametri di vulnerabilità: AlfaE (αE) indicatore di inagibilità; AlfaU (αU)

indicatore di collasso), indicatori riferiti ai due stati limite di SLD (di danno) e SLV (di

salvaguardia della vita), rispettivamente pari a:

166

αE = = min {AlfaE1, AlfaE2}= 1,9813

αU = min {αu ; αe} = min { AlfaU1, AlfaU2, AlfaU3 }= 0,5553.

Si evidenzia che, valori prossimi (0.8 ~ 1.0) o superiori all'unità caratterizzano casi in cui

il livello di rischio è prossimo a quello richiesto dalle norme, mentre valori bassi, prossimi a zero

(0.0 ~ 0.3), caratterizzano casi ad elevato rischio, e quindi l’opera ha bisogno di interventi; per

situazioni intermedie, caratterizzate sempre da valori inferiori all’unità (0.4 ~ 0.7), l’opera non è

adeguata, ma con diverso grado di rischio (rischio medio).

Per la parte in cemento armato, l’analisi è stata condotta controllando il coefficiente di

sicurezza sismico (CSs) delle varie membrature nel loro stato attuale, dato dal rapporto

Ag_reale/Ag_verifica, con Ag valore massimo (o picco) di accelerazione attesa al suolo. Tale

coefficiente rappresenta il “fattore” per cui dovrei moltiplicare il sisma (riducendo o aumentando

l’intensità del sisma stesso) affinché un dato elemento (trave e/o pilastro) risulti verificato.

Considerando il minimo valore di (CSs) ottengo il coefficiente moltiplicativo per il quale tutti gli

elementi (trave e/o pilastro) risultano verificati; nel caso in esame il minimo valore risulta pari a

0,511, valore che costituisce l’indice di vulnerabilità della parte di struttura in c.a..

In definitiva la valutazione sismica dell’edificio, dal punto di vista quantitativo, ha messo

in luce una discreta capacità (0,5553 muratura - 0.511 c.a.) dello stesso di resistere a terremoti di

medio-alta intensità’, porgendo un indice di rischio pari a 0,5110.

Infine, per completezza di esposizione, si evidenzia che, qualitativamente, per il diverso

comportamento in termini di rigidezza e duttilità non è “di norma” consigliabile realizzare

strutture miste in Muratura e CA. Se queste vengono realizzate la resistenza al sisma deve

essere affidata soltanto ad una delle tecnologie utilizzate, considerando l’altra resistente ai soli

carichi verticali. Per considerare resistenti al sisma entrambe le tecnologie deve essere svolta

obbligatoriamente un’onerosa analisi di tipo non lineare, spesso però inapplicabile per vincolo

normativo che esige regolarità della struttura per effettuare la suddetta analisi. (p.to 7.8.4.

NT_08) Si rileva quindi che la possibilità di impiegare elementi strutturali di diversa tecnologia è

fortemente sconsigliata dalle attuali normative, soprattutto perché la norma prescrive, per gli

edifici in struttura mista, l’adozione di valori incrementati dell’azione sismica di progetto e di

assumere come unici elementi resistenti all’azione sismica, come nel caso in esame, i setti in

muratura.

Tale impostazione è giustificata dalle diverse caratteristiche di deformabilità elastica e

duttilità di elementi strutturali realizzati con differenti tecnologie. Infatti le pareti in muratura sono

generalmente più rigide ed hanno una duttilità inferiore a quella dei pilastri in c.a.. La minore

duttilità può far sì che non venga sfruttata tutta la resistenza sismica degli elementi strutturali in

c.a.: infatti la duttilità delle pareti in muratura può risultare insufficiente a garantire che il sistema

167

strutturale nel suo complesso esplichi tutta la resistenza limite nominale; cioè se la duttilità della

parete muraria è insufficiente a permettere che il telaio raggiunga la resistenza limite, la

resistenza globale del complesso risulterebbe inferiore alla somma delle resistenze dei sistemi

componenti (Muratura e CA). Inoltre la normativa non fornisce indicazioni chiare e direttamente

operative o soluzioni alle diverse problematiche che possono presentarsi nel caso di analisi

strutture miste, se non quelle di limitare al massimo le connessioni e quindi le interazioni tra le

stesse, svincolando gli elementi di diversa tecnologia dalle pareti in muratura e limitandosi a

verificare solo la compatibilità delle deformazioni globali.

In definitiva le strutture miste dovrebbero essere progettate e realizzate seguendo il

criterio della completa integrazione strutturale con l’edificio esistente: ogni scelta progettuale ed

ogni particolare costruttivo dovrebbe rispondere ad una coerenza meccanica e di risposta

sismica tra il nuovo e il preesistente. Occorrerebbe, cioè evitare, come nel caso esaminato, di

amplificare gli eventuali difetti intrinseci della costruzione su cui si opera, mirando ad un

aumento della resistenza complessiva idonea a sopportare le forze orizzontali sismiche.

Particolare attenzione doveva essere posta nelle zone di contatto, onde evitare l’instaurarsi di

sollecitazioni dannose per la parte più debole (con l’adozione, per es., di giunti tecnici) o nella

realizzazione dei collegamenti tra i due corpi (Muratura e CA). Si è dunque in presenza di

carenza ogniqualvolta le suddette indicazioni vengono disattese.

I Tecnici

Arch. Aldo CIANFARANI – Ing. Giacomo MOSCATELLI

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