IngegneriaSoft - Software (programmi) per l'ingegneria strutturale … · 2015. 12. 4. · 6.2.4.1...
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di cui al parere del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici n.53/2012, espresso nell’Adunanza dell’Assemblea Generale del 14novembre 2014
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6.2.4.1 Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)
6.2.4.1.3 . Verifiche SLU con l’analisi di interazione terreno-struttura6.2.4.2 Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi idraulici6.2.4.3 Verifiche nei confronti degli stati limite di esercizio (SLE)6.2.5 .
6.4.2.1. Verifiche agli stati limite ultimi (SLU)
6.4.2.2 Verifiche agli stati limite di esercizio (SLE)
6.4.3.2 Verifiche agli stati limite di esercizio (SLE)6.4.3.3 Verifiche agli stati limite ultimi (SLU) delle fondazioni miste6.4.3.4 Verifiche agli stati limite di esercizio (SLE) delle fondazioni miste6.4.3.5 Aspetti costruttivi6.4.3.6 Controlli d’integrità dei pali6.4.3.7 Prove di carico
6.5.2.1 Sovraccarichi6.5.2.2 Modello geometrico di riferimento
6.5.3.1 Verifiche di sicurezza ( SLU)
6.5.3.2 Verifiche di esercizio (SLE)
-
6.8.6.1 Indagini geotecniche e caratterizzazione geotecnica6.8.6.2 Criteri generali di progetto e verifiche di sicurezza
6.11.1.1 Criteri di progetto6.11.1.2 Caratterizzazione del sito6.11.1.3 Modalità costruttive e di controllo dei dispositivi di barriera6.11.1.4 Verifiche di sicurezza6.11.1.5 Monitoraggio
6.11.2.1 Criteri di progetto6.11.2.2 Monitoraggio
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7.3.3.3 Valutazione degli spostamenti della struttura
-
7.9.5.1.1 Verifiche di resistenza (RES)
-
8.1. OGGETTO
8.2. CRITERI GENERALI
8.3. VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA
8.4. CLASSIFICAZIONE DEGLI INTERVENTI8.4.1. RIPARAZIONE O INTERVENTO LOCALE8.4.2. INTERVENTO DI MIGLIORAMENTO8.4.3. INTERVENTO DI ADEGUAMENTO
8.5. DEFINIZIONE DEL MODELLO DI RIFERIMENTO PER LE ANALISI8.5.1. ANALISI STORICO-CRITICA8.5.2. RILIEVO8.5.3. CARATTERIZZAZIONE MECCANICA DEI MATERIALI8.5.4. LIVELLI DI CONOSCENZA E FATTORI DI CONFIDENZA8.5.5. AZIONI
8.6. MATERIALI
8.7. PROGETTAZIONE DEGLI INTERVENTI8.7.1. COSTRUZIONI IN MURATURA8.7.2. COSTRUZIONI IN calcestruzzo ARMATO O IN ACCIAIO8.7.3. COSTRUZIONI MISTE8.7.4. CRITERI E TIPI D’INTERVENTO8.7.5. ELABORATI DEL PROGETTO DELL’INTERVENTO
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di una parte limitata della struttura
-
1
-
ψ
ψ
ψ
ψ ψ ψ
-
ψ ψ
ψ ψ
ψ ψ ψ
ψ ψ ψ
ψ ψ
ψ ψ
1 2 2 j kjjG G Q .
ψ ψ ψ
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*CT
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BoBoge T
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oge FSa)T(S
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oge TTTFSa)T(S
10 / 5 0,55 ,
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ve g vB o B
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TS (T) a S FT
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aF 1,35 F
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EE F De g C D o o
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T TT T T S (T) 0,025 a S T T F 1 FT T
T T S (T) d
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gjgi0ij dd25,1d
ijmaxij
s
dd (x) 2,3x
v
-
ijmaxij
s
dd (x) 3,0x
v
b b,0 av v c
a s 0
sa s 0 s
0
c 1 per a a
ac 1 k 1 per a a 1500 m
a
-
r b rv v c
rR
1c = 0.75 1- 0.2× ln -ln 1-T
-
2r r
1q v2
2e r t 0 t 0 min
e e min min
c z k c ln z z 7 c ln z z per z z
c z c z per z < z
-
s sk i E tq q C C
-
30)60(8,0
-
min sT 15 4 a /1000
max sT 42 6 a /1000
min sT 8 6 a /1000
max sT 42 2 a /1000
min sT 8 7 a /1000
max sT 42 0.3 a /1000
min sT 2 9 a /1000
max sT 42 2 a /1000
-
vd p3p2
vvd )V/A(/04,02/p3p
.m15,0V/Am05,0 1V1
-
bd bk cf f /
ctk21bk f25,2f
( a )c2
fcd f
cu
cdf
( b )c3 cu
( c )c4
cd
cu
-
ck,c ck 2 ckf f 1,0 5,0 f 2 ck0,05f
ck,c ck 2 ckf f 1,125 2,5 f 2 ck0,05f
2c2,c c2 ck,c ckf f
cu2,c cu 2 ck0,2 f
cd,c cc ck,c cf f
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σ
ε εεεε
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st x yk stl x
y
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, ,,st y yk st
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sDfA stykst
l0
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n s
nyx
2in bb6/b1α
yxs b2s/1b2s/1α
-
1αn
s 0α = 1-s/ 2 D
-
-
-
φyd
φyd =MRd′Myd⋅ ′φyd
-
′φydεc2 εc3
′φyd
1/31 minmax 0,18 (100 ) / 0,15 ; ( 0,15 )Rd ck c cp w cp wV k f b d v b d
2ctdf
-
lim25v
ccd IEEI 5,013,0
-
dbff26,0A tmins,
yk
ctm
-
10FF
Ed
crcr
15FF
Ed
crcr
-
20Myk
2EdEd,xEd,z
2Ed,z
2Ed,x /f3
-
4.2.4.1.2.1
1,Rdt
Ed
NN
4.2.4.1.2.2
1NN
Rd,c
Ed
4.2.4.1.2.3
1,Rdc
Ed
MM
-
4.2.4.1.2.4
1VV
Rd,c
Ed
)3/(f25,11VV
0Myk
Ed,tRd,cred,Rd,c
Rd,c
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Ed,tred,Rd,c V)3/(f
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0,1)3/(f 0Myk
Ed,t
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RdcyM
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2
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,,4
anpera1an1MM
2
Rd,z,plRd,z,N
-
2
Rd,c
Ed 1VV2
1NN
Rd,b
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²2.015.0
-
1MM
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Ed
20,15.0 LTLTLTLTLT
LT
cr
ykY
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LT
2
c 8,02,0-1)k-5(10,-1f LT
0,LT .
.
-
Curva di stabilità a b c DFattore di imperfezione LT 0,21 0,34 0,49 0,76
0,LT
21,1minLTf
K
MfRd /
-
DMfd maxmax,
LDMfd maxmax,
dmax, dmax,
D D
-
0,1i i
i
NnD
in di ,
iN di ,
-
H
-
tbkrescp fAdkFdkM 7,0,
-
Af7,0F7M
restbkCd,p
-
= –
= 0,4 –
–
= 0,3 –
= 0,2 –
-
css AA
sk
ctmyk
csk
ctmyks f
ffzhf
ff235
3,0)2/(1
1235 0
-
,
0,55 0,025 1,0eieff i
Lb
-
Ed
Rk,pl
NN
5,0
-
La larghezza di soletta collaborante da utilizzare per le verifiche di resistenza delle sezioni può essere determinata secondo le indicazioni delpunto 4.3.2.3
-
----
--
mL
mLLf
e
eeyk
25per1
25per4,0;04,00,13551max
mL
mLLf
e
eeyk
25per1
25per4,0;03,075,03551max
-
V2
tka,Rd /4/df8,0P
V5,0
cmck2
c,Rd /Efd29,0P
-
RdplA
yka
NfA
,
1
ceffcessaaeff JEkJEJEEJ ,)(
EdEd,Gcmeff,c N/N1
1EE
-
sksckcykaRk,pl fAfA85,0fAN
S
sks
C
ckc
A
ykaRd,pl
fAf85,0AfAN
S
sks
ck
ykc
C
ckc
A
ykaaRd,pl
fAff
dtη1fA
fAηN
0,5
Ed Ede M N a c
a
0,25 3 2 1,0 e 0e0,25 3 2 10 0,25 0,5 0< e d 0,1d
1,0 e>0,1
2
2c
4,9-18,5 17 0 e 0e4,9-18,5 17 1-10 0< e d 0,1d
0 e>0,1
-
ckpm,Rd c
c
fN 0,85 A
pl,Rd Ed d pl,RdM N M
y,Ed z,EdM,y M,z
dy pl,y,Rd dz pl,z,Rd
y,Ed z,Ed
dy pl,y,Rd dz pl,z,Rd
M MM M
M M1,0
M M
-
yf f23544
tb
44,044,066,0max
min
MM
-
1c,0,dcrit,c
c,0,d
fk
-
05,0
kc,0,
c,crit
kc,0,rel,c E
ff
-
–
–
-
––
-
l
l
l x l
-
ψ
ψ
-
ψ ψ ψ
ψ
ψ ψψ
-
o
75,17
82,02,0L
44,12
73,02,0L
16,23
-
ψ
-
7,3h5,7
k g3
-
ψ
ψ
ψψ
-
;
-
1 Per volume significativo di terreno si intende la parte di sottosuolo influenzata, direttamente o indirettamente, dalla costruzione del manufatto e che influenzail manufatto stesso.
-
ψ
-
R
-
2a
minm,a
1a
mediom,aak
R;
RMinR
-
-
-
-
-
EgEs dd
-
a a a aF S W /q
-
qlim = q0 ⋅KR
u/ 1 u/ 1u/ 1
-
ND CD"B"21 q q 1,53
hVdPθ Er
-
1/2
j i jiijEEρE
3/2i j ij i j ij
22 2 2 2 2ij i j ij ij i j ij
8 ξ ξ β ξ +ξ β
1-β +4 ξ ξ β 1+β +4 ξ +ξ βij
]β4ξβ1[β1β8ξ
ρij
22ijij
3/2ij
2
ij
d2T1
j jjiihiWz/WzFF
-
EedE d d
C11
Cd
C1d
TTseTT1q1
TTseq
-
1,00 E 0,30 E 0,30 Ex y z
-
-
-
d 0,0050 h per tamponature fragilird 0,0075 h per tamponature duttilir
r rpd d 0,0100 h
rd 0,0020 h
rd 0,0030 h
rd 0,0025 h
2
-
dbfVV
2V wctdmaxEd,
minEd,R1
2
fAV ydsmaxEd,
-
µφ =
1,2 ⋅ (2q0 −1) per T1 ≥ TC
1,2 ⋅ 1+ 2(q0 −1)TCT1
per T1 < TC
Rdb,RdRdc, MγM
-
si,dM
ii,dM
s iEd p Rd i,d i,dV l γ M M
b,Rdi,d c,Rd
c,Rd
MM M min(1, )
M
c,RdM
esterninodiperVfAγVinterninodiperVfAAγV
CydS1Rdjbd
CydS2S1Rdjbd
-
ην1hbfηV djcjcdjbd
MPainespressofcon250f1αη ckckj
ctdcddctd
2jcjjbd
jwj
ywdsh ffνf
hb/VhbfA
sh ywd Rd s1 s2 yd d
sh ywd Rd s2 yd d
A f γ A +A f 1-0,8υ per nodi interniA f γ A f 1-0,8υ per nodi esterni
4
-
hcr = max lw,hw /6( ) purchè hcr ≤2 ⋅ lwhs per n ≤ 6 piani
2 ⋅hs per n ≥ 7 piani
snelleparetiperq)(TS)(TS0,1
MM
qγq1,5
2
1e
Ce2
Ed
Rdrd
tozzeparetiperqMMγ
Ed
RdRd
-
Ed Rd,c h yd,h w S wV V 0,75 f b α l
h yd,h w V yd,v w Edf b z f b z min N
Ed Rd,SV V
Rd,S dd id fdV V +V +V
sjyd
ydcdsjdd Af0,25
ffA1,3minV
-
)cos(AfV isiydid
wowcd
EdEdydsjffd blξfη0,5
/zMξNfA minV
C w wl max 0.15l ,1.5b
wwc b5,1,l20,0maxl
-
Ed ctdV f b d
Ed S ydV 2 A f sin
-
ykcomp
yk f3,5ρρ
f1,4
-
esterninodiper0,8ν1fγ
f7,5
interninodiper/ρρ0,75k1
0,8ν1fγ
f7,5
dydRd
ctm
compD
d
ydRd
ctm
bL
1% 4%
-
)]/ffd(0,4mm;max[6 styd,lyd,maxbl,
wd definitoin [7.4.30]
0,035bb
εν30 ωα0
cdsy,dwd
cd
ydwd f
fzocalcestruzdinucleodelvolume
toconfinamendistaffedellevolumeω
ove:wd
c
0
c
0 c
è il coefficiente di efficacia del confinamento, uguale a = n s, con:
n00
2in hb6/b1α
00s h2s/1b2s/1α
1αn
s 0α = 1-s/ 2 D
5 Le barre vincolate sono quelle direttamente trattenute da staffe o da legature.
-
0,035bb
εν30 ωα0
cdsy,vdwd
cd
ydwd f
fbordodielementideglizocalcestruzdinucleodelvolume
toconfinamendistaffedellevolumeω
dove cdvyd,vv ff v vyd,f
-
b1) Strutture con controventi concentrici a diagonale tesa attiva
6 Strutture ad un solo piano che posseggano più di una colonna, con le estremità superiori delle colonne collegate nelle direzioni principali dell’edificio e con il valore del caricoassiale normalizzato della colonna non maggiore di 0,3 in alcun punto possono essere considerate strutture a telaio
-
b2) Strutture con controventi concentrici a V
b3) Strutture con controventi concentrici a K
c) Strutture con controventi eccentrici
d) Strutture a mensola o a pendolo inverso
e) Strutture intelaiate con controventi concentrici
-
j,d ov pl,Rd U,RdR 1,1 γ R R
tk
yk
M0
M2res
ff
γγ1,1
AA
= u/ y
-
0,3N/N Rd,plEd
1/MM Rdpl,Ed
0,15/NN Rdpl,Ed
0,50/VVV Rdpl,MEd,GEd,
-
Ed Ed,G ov Ed,EN N 1,1 γ N
Ed Ed,G ov Ed,EM M 1,1 γ M
Ed Ed,G ov Ed,EV V 1,1 γ V
Ed pl,RdV / V 0,50
C,pl,Rd Rd b,pl,RdM γ M
j,Rd ov b,pl,RdM 1,1 γ M
-
vp,Ed vp,Rd vb,RdV / min(V ,V ) 1
C,Rd ov c,pl,Rd EdM 1,1 γ M (N )
,N / ( ) 1Ed b Rd EdN M
-
Rdl,
Rdl,
VM
α10,8e:corti
Rdl,
Rdl,
Rdl,
Rdl,
VM
α11,5eVM
α10,8:intermedi
Rdl,
Rdl,
VM
α11,5e:lunghi
ffyRdl, thtbfM
fwy
Rdl, tht3
fV
Ed l,RdV V
Ed l,RdM M
0,52
l,Rd,r l,Rd Ed pl,RdV V 1 N / N
l,Rd,r l,Rd Ed pl,RdM M 1 N / N
Se
-
l,Rd l,Rde 1,6 M / V
l,Rd l,Rde 1,15 0,5 R 1,6 M / V
Rd Ed Ed Ed,G ov Ed,EN M , V N +1,1 γ N
d d,G ov i d,EE =E +1,1 γ E
pelementi corti :θ 0,08rad
pelementi lunghi :θ 0,02rad
-
j,d U,RdR R
wp,Rd wp,s,Rd wp,c,RdV =0,8(V +V )
-
= u/ y
0,3N/N Rd,plEd
-
/ / ( )cu cu ax d
-
eq 1 2I 0,6 I 0,4 I
a cm cCE I 0,9 E I r E I E Is
C,pl,Rd Rd b,pl,RdM γ M
-
bkf
-
Tipologie costruttive tmin ( =ho/t)max (l/h’)minMuratura ordinaria, realizzata con elementi in pietra squadrata 300 mm 10 0,5
Muratura ordinaria, realizzata con elementi artificiali 240 mm 12 0,4Muratura armata, realizzata con elementi artificiali 240 mm 15 Qualsiasi
Muratura confinata 240 mm 15 0,3
-
Muratura ordinaria, realizzata con elementi in pietra squadrata,in siti caratterizzati, allo SLV, da ag S ≤ 0.15g
240 mm 12 0,3
Muratura realizzata con elementi artificiali semipieni,in siti caratterizzati, allo SLV, da ag S ≤ 0.075 g
200 mm 20 0,3
Muratura realizzata con elementi artificiali pieni,in siti caratterizzati, allo SLV, da ag S ≤ 0.075 g
150 mm 20 0,3
Sα0.5Z/H15.1SαSa
Z
-
Accelerazione di picco del terreno agS(1) ≤0,07g ≤0,10g ≤0,15g ≤0,20g ≤0,25g ≤0,30g ≤0,35g ≤0,40g ≤0,45g ≤0,50gTipo di struttura Numero piani
Muratura ordinaria1 3,5% 3,5% 4,0% 4,5% 5,5% 6,0% 6,0% 6,0% 6,0% 6,5%2 4,0% 4,0% 4,5% 5,0% 6,0% 6,5% 6,5% 6,5% 6,5% 7,0%3 4,5% 4,5% 5,0% 6,0% 6,5% 7,0% 7,0%
Muratura armata
1 2,5% 3,0% 3,0% 3,0% 3,5% 3,5% 4,0% 4,0% 4,5% 4,5%2 3,0% 3,5% 3,5% 3,5% 4,0% 4,0% 4,5% 5,0% 5,0% 5,0%3 3,5% 4,0% 4,0% 4,0% 4,5% 5,0% 5,5% 5,5% 6,0% 6,0%4 4,0% 4,5% 4,5% 5,0% 5,5% 5,5% 5,5% 6,0% 6,5% 6,5%
(1) ST si applica solo nel caso di strutture di Classe d’uso III e IV (v. § 2.4.2)
M
k
γf
0,25ANσ
-
d
002u 0,85f
σ12σtlM
t vdV l' t f
t vd0V h t f
-
thf0,85H
12hHM
bd
ppu
p uV 2M / l
t t,M t,SV V V
t,M vdV d t f
t,S sw ydV 0,6 d A f / s
t,c dV 0,3 f t d
-
7.4.4.1.2
-
1q10,3νq)(νq 0k0k0
2r/rr~ min,imax,i2r~
-
r~/2KR
Ed Ed M d N
-
M/K2πT1
ii21d
21
2
i Gdg)(TS
T4πF
ii
2ii
1 dGg
dG2πT
Rdγ 0,7 0,2 q 1
-
Ed RdM M
prc ydM M
Ed Bd prcV γ V
prc s,prc i,prc pV M M / l
1,00 2,25 / 1,25Bd E prcq V V
-
Rd Rd,iEd E,i E,i
E,i
γ MV V V q
M
-
wd,r w,req w,minω max(ω ;0,67 ω )
ydcw,req k L
cc cd
fAω λ υ 0,13 ρ 0,01A f
w,min
ρL
wd,c w,req w,minω max(1,4 ω ;ω )
ydswwd,r
cd
fAωs b f
sp ydwd,c
sp cd
4A fω
D s f
*
6min
1/ 5bL
L
dS
b
*
L1/ 3
S min200 mm
b
-
LS 6 bLd
tS yk,s
T yk,t
A 1A fS 1,6 f
-
Tis
VV M/K2πT
-
e jS esiF M S T ,ξ
minesi,
esiisede K
)ξ,(TSMd
j j e jS esif m S T ,ξ
tot,yxi i2
y
eδ 1 y
r i2xxtot,
yi xre
1δ
yixiiyiix KKyKxr /222
xixiiyiiy KKyKxr /222
-
f nτ c’ σ’ u tanφ ’
f u,cτ c
-
gaβk maxSh
v hk 0,5 k
max g S T ga S a S S a
-
Nelle verifiche si deve tener contodelle pressioni interstiziali preesistenti e di quelle eventualmente indotte dal moto sismico.
-
gak maxmh
v hk 0,5 k
βm
max g S T ga S a S S a
-
h h maxa k g α β a
max g S T ga S a S S a
-
u 0,005 H.s
0 10 20 30 40 50 60 70 80H (m)
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
sottosuolo di tipo A
BCD
-
0.01 0.10.03 0.30.003us (m)
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
ga1,51LL maxSe
-
--
-
-
UNI 7675 ed UNI 7676UNI 7675 ed UNI 7676
-
ksxxk
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
,lim 0, 065vk bf f
,lim 0,10vk bf f