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INDICE

1. Premessa

2. Normativa di riferimento

3. Metodo di calcolo

4. Fase di conoscenza

5. Analisi dei carichi

6. Stato di fatto – Copertura lignea

6.1 – Verifica delle travi di falda

6.2 – Verifica della capriata

7. Stato di fatto – Valutazione della sicurezza sismica

7.1 – Verifica globale

7.2 – Verifiche locali

8. Stato di progetto – Copertura lignea

8.1 – Verifica delle travi di falda

8.2 – Verifica della capriata

9. Stato di progetto – Valutazione della sicurezza sismica

9.1 – Verifica globale

9.2 – Verifiche locali

10. Conclusioni

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1 – PREMESSA

Il complesso edilizio in esame è situato nel Comune di Padova in via Col Moschin ed è

attualmente sede delle Cooperative Sociali “Solaris” e “Coislha”: è costituito da diversi corpi

di fabbrica ad un solo piano fuori terra, edificati in epoche successive e con tipologie

strutturali differenti.

Il complesso è costituito da un vecchio originario corpo principale a pianta rettangolare

con struttura di elevazione in muratura di mattoni pieni e copertura lignea, da un successivo

ma sempre datato ampliamento strutturalmente interconnesso al preesistente sul lato nord,

sempre ad un piano fuori terra, costituito da strutture di elevazione in muratura di mattoni

pieni e da un solaio piano in c.a. con sovrastante struttura lignea a conformare la falda; è

stata successivamente realizzata una ulteriore porzione più recente a ovest costituita da

pareti in elementi semipieni, pilastri in c.a. e solaio piano di copertura in laterocemento.

Tale porzione, di forma asimmetrica, parzialmente curva e con un aggetto nella facciata

a nord di dimensioni significative, è stata edificata adiacente ai corpi più vecchi: infatti se

pur il solaio di copertura appoggia su pareti indipendenti distanziate dalle preesistenti, è

però per una parte a contatto della parete esistente e per una parte interconnesso alla

cornice preesistente.

Il presente studio nasce dalla necessità prioritaria e non procrastinabile di consolidare la

copertura lignea del corpo principale, visibilmente deformata, e dalla necessità di

consolidare i muri trasversali, del medesimo corpo di fabbrica, di spessore 13 cm in mattoni

pieni nei confronti di possibili meccanismi di collasso fuori dal piano, che per altro risultano

allo stato attuale inaccettabilmente snelli.

Questi interventi prioritari, che sono stati la motivazione che, di concerto con la

Committenza, ha fatto scaturire la decisione di intervenire in tempi congrui con i lavori e

conseguentemente allestire un progetto di “adeguamento statico”, determinano anche,

con modesti ulteriori accorgimenti (realizzazione di un cordolo sommitale perimetrale in

piatto metallico inghisato alla muratura del corpo principale originario ed alle capriate

lignee), un sensibile “miglioramento sismico” del complesso edilizio in esame, percepibile in

particolare grazie allo studio dei meccanismi di collasso locale riportati più avanti.

In particolare, è stata effettuata una prima Valutazione della Sicurezza Sismica a partire dal

rilievo dello stato di fatto e a seguito dell’approfondimento della Fase di Conoscenza

mediante sondaggi sulle strutture di elevazione e di fondazione; considerando, in seguito,

l’aumento di resistenza delle pareti ad una testa in mattoni pieni, la presenza del cordolo

metallico sommitale e il consolidamento della copertura lignea, è stata effettuata una

nuova Valutazione della Sicurezza Sismica per mettere in luce il miglioramento apportato

sia in termini di verifiche globali che soprattutto nei confronti di meccanismi locali di

collasso.

Il miglioramento sismico valutabile a seguito di modellazione FEM dell’intero complesso

edilizio in relazione ai valori degli indici di rischio, se pur meno percepibile, è anch’esso

raggiunto, anche se per scelta “a monte”, e la priorità, come già detto, non è stata puntare

principalmente all’obiettivo di adeguamento/miglioramento sismico, bensì al

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consolidamento statico e conseguentemente, anche grazie ad ulteriori modeste

lavorazioni, raggiungere e quantificare un congruo livello di miglioramento sismico.

Secondo quanto riportato nella normativa, per lo studio effettuato si considera quanto

segue:

Tipo di costruzione 2

Vita nominale >50 anni

Classe d’uso II

Vita di riferimento 50 anni

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2 – NORMATIVA DI RIFERIMENTO

D.M. 14-01-08

“Norme Tecniche per le Costruzioni”

Circolare 2 Febbraio 2009 n.617

Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni”

Direttiva del Presidente del Consiglio dei Ministri del 9 Febbraio 2011

“Linee Guida per la valutazione e la riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale

con riferimento alle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al decreto del Ministero delle

Infrastrutture e dei Trasporti del 14 Gennaio 2008”

OPCM 3728 del 29 Dicembre 2008

“Modalità di attivazione del Fondo per interventi straordinari della Presidenza del Consiglio

dei Ministri, istituito ai sensi dell’art.32 bis del D.L. 30 Settembre 2003 n.269, convertito, con

modificazioni, dalla legge 24 Novembre 2003 n.326, ed incrementato con la legge 24

Dicembre 2007 n.244”

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3 – METODO DI CALCOLO

Le verifiche delle strutture sono state eseguite secondo il metodo di calcolo semi-

probabilistico agli Stati Limite, in accordo con le Norme Tecniche per le Costruzioni del 14

Gennaio 2008 e la Circolare del 2 Febbraio 2009 n.617, con l’utilizzo dei programmi di

calcolo BeamCAD 19.18 e SismiCAD 12.10 di Concrete s.r.l.

Descrizione del programma di calcolo SismiCAD 12.10

Si tratta di un programma di calcolo strutturale dedicato al progetto e verifica degli

elementi in cemento armato, acciaio, muratura e legno di opere civili.

Il programma utilizza come analizzatore e solutore del modello strutturale un proprio solutore

agli elementi finiti tridimensionale fornito col pacchetto ed è sostanzialmente diviso in tre

moduli: un pre processore che consente l'introduzione della geometria e dei carichi e crea

il file dati di input al solutore; il solutore agli elementi finiti; un post processore che a soluzione

avvenuta elabora i risultati eseguendo il progetto e la verifica delle membrature,

producendo i grafici ed i tabulati di output.

Descrizione del programma di calcolo BeamCAD 19.18

Il programma è dedicato al calcolo di alcune tipologie strutturali in c.a., acciaio o legno di

più frequente impiego nel campo della progettazione edile.

Più precisamente, il programma consente di analizzare strutture piane i cui schemi statici

siano riconducibili a quelli di trave continua in elevazione e in fondazione, telai parziali e

travi su suolo elastico alla Winkler con costante di sottofondo diversa per compressione e

trazione.

Per le travate continue in elevazione e per i telai parziali è ammessa l'inclinazione della linea

d'asse. Per le travate continue in elevazione in c.a. e per i telai parziali ad estradosso

costante in c.a. è ammessa la presenza di sezioni di altezza variabile linearmente.

Ai fini delle verifiche degli Stati Limite si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni:

combinazione fondamentale, generalmente impiegata per gli stati limite ultimi (SLU):

combinazione caratteristica (rara), generalmente impiegata per gli stati limite di

esercizio (SLE) irreversibili:

combinazione frequente, generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE)

reversibili:

combinazione quasi permanente (SLE), generalmente impiegata per gli effetti a lungo

termine:

...QQPGG 2k022Q1k1QP22G11G

...QQQPGG 2k021k011k21



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combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi

all’azione sismica E:

combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite ultimi connessi alle azioni

eccezionali di progetto Ad:

Le verifiche agli stati limite devono essere eseguite per tutte le più gravose condizioni di

carico che possono agire sulla struttura, valutando gli effetti delle combinazioni sopra

definite.

Tabella 2.5.I NTC2008 – Valori dei coefficienti di combinazione

...QQPGGE 2k221k2121

...QQAPGG 2k221k21d21

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4 – FASE DI CONOSCENZA

La conoscenza di una costruzione può essere conseguita con diversi livelli di

approfondimento a seconda del “Livello di Conoscenza” che si vuole e/o si può

raggiungere.

Quanto più approfondito è il “Livello di Conoscenza”, tanto meno cautelativi possono

essere assunti i valori dei coefficienti parziali di sicurezza da utilizzare nei calcoli, chiamati

“Fattori di Confidenza” (FC).

Nel caso in esame, in accordo con la Proprietà, si è scelto di raggiungere il livello di

conoscenza LC1 e, di conseguenza, di adottare il Fattore di Confidenza 1,35.

In riferimento al D.M. 14.01.2008 Cap. 8.5 ed alla Circolare n.617 del 02.02.2009 Cap. C8A.1,

il percorso di “conoscenza” viene ricondotto, nella fattispecie, alle seguenti attività:

1. Rilievo geometrico della costruzione.

2. Rilievo visivo e fotografico

3. Rilievo e verifica dei dettagli costruttivi

4. Identificazione dei materiali e delle loro caratteristiche meccaniche

5. Conoscenza del sottosuolo e delle strutture di fondazione.

1. Rilievo geometrico

Il rilievo geometrico del fabbricato è stato realizzato dallo Studio dell’Ing. Francesco Miotto

con la supervisione del sottoscritto, prestando particolare attenzione al rilievo degli elementi

lignei che costituiscono la copertura esistente.

2. Rilievo visivo e fotografico

Si riportano nelle pagine seguenti alcune fotografie scattate in occasione dei sopralluoghi

effettuati.

Facciata nord Facciata nord

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Porzione di ampliamento

Facciata sud

Porzione di ampliamento

Facciata nord

Copertura corpo principale

Vista d’insieme

Copertura corpo principale

Vista d’insieme

Pareti trasversali in mattoni pieni ad una testa Copertura porzione di ampliamento

Dettaglio

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3. Rilievo e verifica dei dettagli costruttivi

Per raggiungere il livello di conoscenza prefissato, alla luce di quanto riportato nella

Circolare n.617 del 02.02.2009, sono state effettuate delle disintonacature per evidenziare

tipologia e stato di conservazione delle diverse tipologie di murature presenti.

È stato inoltre effettuato un foro passante sulla soletta in c.a. sovrastante il corridoio per

verificarne lo spessore ed un altro foro passante per verificare che il solaio di copertura del

corpo più recente di ampliamento è sostenuto da una parete in muratura affiancata alla

muratura in mattoni pieni a due teste del corpo principale adiacente.

Di seguito viene riportata una pianta in cui sono state localizzate le indagini eseguite su

pareti verticali e solaio.

S1

S5

S2

S4S3

S6

Rimozione d’intonaco S1

Rimozione d’intonaco S3

Rimozione d’intonaco S4 Foro su parete S5

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Foro su solaio S6

Come si vede dalle foto, le indagini S1, S3, S4 hanno rivelato la presenza di due diverse

tipologie di muratura che costituiscono le pareti verticali: nella porzione più vecchia,

costituita dal corpo rettangolare principale e dal corpo a T sporgente, si riscontrano

murature portanti in mattoni pieni, mentre nella parte più recente le pareti sono costituite

da elementi in laterizio semipieni.

Il foro sulla parete verticale S5 ha rivelato la presenza di una doppia parete realizzata in

elementi semipieni affiancata alla parete preesistente del corpo principale.

Oltre a queste due diverse fasi di costruzione evidenziate dalle indagini non distruttive

effettuate sulla muratura, alcuni elementi osservati nella fase di rilievo, visibili nelle foto che

seguono, fanno supporre che le fasi di realizzazione siano tre e non soltanto due.

Solaio del corpo a T

Sottotetto del corpo a T

Prospetto est

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La presenza di una soletta in c.a. sotto la copertura lignea del corpo sporgente a T (foro

S6), il fatto che i morali di questa copertura non siano inseriti nella parete del corpo

principale, la presenza di capitelli sulle paraste che caratterizzano la parete a nord del

blocco principale nascosti dalla copertura del corpo a T e la differenza tra le cornici e gli

zoccoli dei due blocchi, fanno pensare che il corpo originario fosse costituito soltanto dal

corpo principale rettangolare al quale è stato aggiunto il corpo a T e successivamente le

due parti realizzate in elementi di laterizio semipieni.

4. Identificazione dei materiali e delle loro caratteristiche meccaniche

MURATURA

Le caratteristiche delle due tipologie di muratura utilizzate nell’analisi strutturale dell’edificio

sono state assunte sulla base della tabella C8A.2.1 della Circolare n.617 del 02.02.2009

considerando il livello di conoscenza LC1.

Muratura in mattoni pieni e malta di calce

Ai parametri di resistenza e ai moduli elastici è stato applicato il coefficiente correttivo

relativo alla presenza di una malta con buone caratteristiche meccaniche.

Resistenza caratteristica a compressione (valore minimo) 24 daN/cm2

Coefficiente che considera le buone caratteristiche della malta 1,5

Resistenza a compressione di calcolo 24 x 1,5 = 36 daN/cm2

Resistenza caratteristica a trazione (valore minimo) 0,6 daN/cm2


Resistenza a trazione di calcolo 0,6 x 1,5 = 0,9 daN/cm2

Modulo elastico E (valore medio) 15000 daN/cm2


Modulo elastico E di calcolo 15000 x 1,5 = 22500 daN/cm2

Modulo elastico G (valore medio) 5000 daN/cm2


Modulo elastico G di calcolo 15000 x 1,5 = 7500 daN/cm2

Peso specifico 1800 daN/m3

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Muratura in blocchi laterizi semipieni

Resistenza a compressione di calcolo 30 daN/cm2

Resistenza a trazione di calcolo 1,0 daN/cm2

Modulo elastico E di calcolo 31500 daN/cm2

Modulo elastico G di calcolo 9450 daN/cm2

Peso specifico 1100 daN/m3

Calcestruzzo

Per gli elementi in calcestruzzo presenti si considera un calcestruzzo C25/30 visto che la

struttura dell’edificio è in muratura portante e gli elementi in c.a. vengono considerati come

secondari.

Legno

Per le verifiche di resistenza e deformazione si considera un legno esistente di caratteristiche

analoghe a quelle di un legno massiccio tipo C22.

Resistenza caratteristica per flessione fmgk = 22 N/mm2

Resistenza caratteristica per trazione parallela alle fibre ft0gk = 13 N/mm2

Resistenza caratteristica per compressione ortogonale alle fibre fc90gk = 2,4 N/mm2

Resistenza caratteristica a taglio fvgk = 2,4 N/mm2

Modulo di elasticità E = 10000 N/mm2

5. Conoscenza del sottosuolo e delle strutture di fondazione.

Per la caratterizzazione del sottosuolo si fa riferimento all’ ”Indagine geologica–geotecnica

e sismica per la ristrutturazione del fabbricato attualmente sede delle cooperative sociali

“Solaris” e “Coislha” , in via Col Moschin, comune di Padova.” redatta dal Dott. Olivo

Bertizzolo in data 20.06.2017.

Le Informazioni principali ricavate dalla relazione sopra citata sono le seguenti:

- l’edificio rientra in zona sismica 4,

- il sottosuolo viene classificato in categoria C

- la categoria topografica è T1

- il carico limite sul terreno è pari a 2,8 kg/cm2

- la falda freatica si trova a circa 2,6 m dal piano campagna.

In data 26.07.2017 sono stati effettuati n. 4 saggi sulle strutture di fondazione che hanno

messo in evidenza la presenza di due diverse tipologie di fondazione in corrispondenza

delle due diverse tipologie di muratura.

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Le indagini F1 e F2 mostrano uno strato di blocchi di pietra sotto la muratura in mattoni

pieni che non è stato rilevato sotto le pareti in elementi forati (indagini F3 e F4).

F1

F2

F3

F4

Indagine F1

Vista della fondazione esistente

e schema sezione tipo della fondazione.

P.C.

75

15

75

50

parete portante in muratura

di mattoni pieni

blocchi di pietra

conglomerato cementizio

13

16

Indagine F2



P.C.

75

15

75

45

blocchi di pietra


13

parete portante in muratura

di mattoni pieni

Indagine F3



P.C. 22,5

22,5

40

parete portante

in elementi semipieni


lastra in cemento

3,5

13

17

Indagine F4



P.C. 18

10

parete portante

in elementi semipieni

cemento armato

18

45

87

cemento armato

magrone

18

5 – ANALISI DEI CARICHI

Azione della neve

Il carico provocato dalla neve sulla copertura viene valutato mediante la seguente

espressione (D.M. 14.01.2008):

𝑞𝑠 = 𝜇𝑖 ∙ 𝑞𝑠𝑘 ∙ 𝐶𝐸 ∙ 𝐶𝑡

dove:

qs è il carico neve sulla copertura

i è il coefficiente di forma della copertura

qsk è il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo [kN/m2]

CE è il coefficiente di esposizione

Ct è il coefficiente termico

Valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo

Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di esposizione, considerata

la variabilità delle precipitazioni nevose da zona a zona.

Il fabbricato in esame è situato in zona II:

qsk = 1,00 kN/m2 = 100 daN/m2

per as < 200m

Coefficiente di forma

Secondo quanto riportato nella tabella 3.4.II della normativa vigente, si considera:

i = 0,8

Coefficiente di esposizione

Il coefficiente di esposizione viene utilizzato per modificare il valore del carico neve in

copertura in funzione delle caratteristiche specifiche dell’area in cui sorge l’opera.

Secondo quanto riportato nella tabella 3.4.I della normativa vigente, si considera a favore

della sicurezza:

CE = 1,1

Coefficiente termico

Il coefficiente termico viene utilizzato per tener conto della eventuale riduzione del carico

neve a causa dello scioglimento della stessa, causata dalla perdita di calore della

costruzione.

Si sceglie di utilizzare un coefficiente Ct = 1,0.

Il carico provocato dalla neve sulla copertura risulta pertanto:

qs = 90 daN/m2

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ANALISI DEI CARICHI SOLAIO LIGNEO DI COPERTURA – STATO DI FATTO

travi secondarie 20 daN/mq

morali lignei 10 daN/mq

tavelloni 30 daN/mq

guaina 5 daN/mq

coppi 80 daN/mq

G1 = 145 daN/mq

Carichi permanenti non strutturali non compiutamente definiti G2 = 0 daN/mq

Carichi variabili (neve) Q = 90 daN/mq

ANALISI DEI CARICHI SOLAIO LIGNEO DI COPERTURA – STATO DI PROGETTO

travi secondarie 20 daN/mq

tavolato s=25mm 15 daN/mq

barriera al vapore 5 daN/mq

isolamento 10 daN/mq

pannello OSB 12mm 7,5 daN/mq

guaina 2,5 daN/mq

coppi 80 daN/mq

fotovoltaico 20 daN/mq

G1 = 160 daN/mq



ANALISI DEI CARICHI SOLETTA IN C.A. – STATO DI FATTO

p.p. soletta 375 daN/mq

isolamento 15 daN/mq

G1 = 390 daN/mq


Carichi variabili (manutenzione) Q = 50 daN/mq

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ANALISI DEI CARICHI SOLAIO DI COPERTURA IN LATEROCEMENTO – STATO DI FATTO

p.p. solaio + intonaco 400 daN/mq

massetti + guaina 150 daN/mq

G1 = 550 daN/mq



ANALISI DEI CARICHI SOLAIO DI COPERTURA IN LATEROCEMENTO – STATO DI PROGETTO

p.p. solaio + intonaco 400 daN/mq

massetti + guaina 150 daN/mq

isolamento + impianti 100 daN/mq

G1 = 650 daN/mq



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6 – STATO DI FATTO – COPERTURA LIGNEA

La copertura del corpo principale è costituita da capriate lignee, da travi di falda lignee di

sezione media 13x15cm e sovrastanti morali lignei di sezione 6x6cm a sostegno di tavelloni,

guaina e coppi.

Tutte le capriate lignee hanno la stessa conformazione e sono costituite da puntoni di

sezione 15x17cm, catena di sezione 15x20cm e monaco di sezione 18x15cm.

Si riportano di seguito le verifiche a campione di una trave di falda e di una capriata tipo,

considerando, ai fini del calcolo, un legno massiccio di tipo C22.

6.1 – VERIFICA DELLE TRAVI DI FALDA

Sezione: 13x15cm

Interasse: 110cm

Luce teorica: 345 cm

Schema statico:

qG1 = 145 x 1,1 / cos = 170 daN/m

qG2 = 0 daN/m

qQ = 90 x 1,1/ cos = 105 daN/m

Output di BeamCad 19.18

TRAVE CONTINUA IN LEGNO

Metodo di calcolo: DM 14-01-08. Valori in daN cm.

Classe di servizio 1 Kdef 0.6

Durata del carico variabile : media durata

CARATTERISTICHE DEI MATERIALI

Descrizione fm,k ft,0,k ft,90,k fc,0,k fc,90,k fv,k E G gamma alfa

Conifere e pioppo 220.0 130.0 4.0 200.0 24.0 38.0 100000 6300 0.00041 0.000010

COEFFICIENTI DI COMBINAZIONE PER STATI LIMITE ULTIMI

Gamma G1 inf. (pesi struttura, effetto favorevole) 1.00

Gamma G1 sup. (pesi struttura, effetto sfavorevole) 1.30

Gamma G2 inf. (permanenti portati, effetto favorevole) 0.00

Gamma G2 sup. (permanenti portati, effetto sfavorevole) 1.50

Gamma Q inf. (azioni variabili, effetto favorevole) 0.00

Gamma Q sup. (azioni variabili, effetto sfavorevole) 1.50

COEFFICIENTI DI COMBINAZIONE DEI CARICHI VARIABILI PER STATI LIMITE DI ESERCIZIO

Combinazioni rare 1.00

Combinazioni frequenti 0.50

Combinazioni quasi permanenti 0.30

FATTORI PARZIALI DI SICUREZZA DEI MATERIALI

Fattore parziale di sicurezza dei materiali per combinazioni fondamentali 1.5

Fattore parziale di sicurezza dei materiali per combinazioni eccezionali 1

Fattore parziale di sicurezza dei materiali per combinazioni di esercizio 1

GEOMETRIA DELLE SEZIONI INIZIALI

Sezione n°1 13x15

elem. Dim X Dim Y Xg Yg

1 13.0 15.0 0.0 0.0

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GEOMETRIA DELLE CAMPATE

luce sezione estradosso iniziale estradosso finale Y asse

campata n. 1 345.0 1 0.0 0.0 0.00

CARATTERISTICHE DEGLI APPOGGI

appoggio n. nome ampiezza coeff. elastico verticale

1 20.0 0.0000E+00 diretto

2 20.0 0.0000E+00 diretto

Schemi di carico

Carico variabile di media durata

AZIONI CARATTERISTICHE APPLICATE ALLA TRAVE

CAMPATA n. 1

carico uniforme permanente struttura permanente portato variabile

1.70 0.00 1.05

Verifiche (daN*cm)

Campata n° 1

x M kmod gamma fm,d sig,d vf,max T kmod kcr kh gamma fv,d taud vt.max

0 0 0.80 1.50 117.3 0.0 0.00 653 0.80 1.00 1.00 1.50 20.3 5.0 0.25

115 50057 0.80 1.50 117.3 102.7 0.88 218 0.80 1.00 1.00 1.50 20.3 1.7 0.08

230 50057 0.80 1.50 117.3 102.7 0.88 -218 0.80 1.00 1.00 1.50 20.3 1.7 0.08

345 0 0.80 1.50 117.3 0.0 0.00 -653 0.80 1.00 1.00 1.50 20.3 5.0 0.25

Valori massimi

x = 173

M = 56314

vf,max = 0.985

x = 0

T = 653

vt,max = 0.248

Verifiche di compressione ortogonale alle fibre in corrispondenza degli appoggi

n° Reazione leff sigmac,90,d Kc,90 Kmod Gamma fc,90,k Kc,90*fc,90,d

1 653 23.0 2.18 1.000 0.80 1.50 24.000 12.80

2 653 23.0 2.18 1.000 0.80 1.50 24.000 12.80

DEFORMATA

campata x f qp(visc.) f ra(elast.) f fr(visc.)

campata n°1 104 1.623 1.127 1.674

campata n°1 219 1.827 1.269 1.885

campata n°1 334 0.212 0.148 0.219

34532520 20

13x15

13x15

1.7

1.1

FlessioneTaglio

23

Valori massimi

campata quasi permanente L/f caratteristica L/f frequente L/f

finale (viscosa) istantanea elastica finale (viscosa)

campata n°1 2.00 173 1.39 249 2.06 168

REAZIONI VINCOLARI (daN)

ULTIME RARE FREQUENTI QUASI PERMANENTI

appoggio n. nome massima minima massima minima massima minima massima minima

1 653 293 474 293 384 293 348 293

2 653 293 474 293 384 293 348 293

Le travi di falda esistenti presentano una evidente deformazione e si evidenzia il rapporto

m,d / fm,d = 0,98, riferito alle verifiche a flessione.

Tali elementi non si considerano idonei e pertanto si dovrà prevederne la sostituzione con

nuove travi di falda di opportuna sezione.

6.2 – VERIFICA DELLA CAPRIATA

La verifica della capriata tipo viene eseguita secondo il metodo semi-probabilistico agli

stati limite in accordo con il DM 14.01.2008. Per le verifiche stesse si è utilizzato il programma

di calcolo agli elementi finiti SismiCAD 12.10.

Schema statico stato di fatto:

L’interasse medio tra le capriate risulta pari a 330cm.

L’inclinazione del solaio di copertura è = 22°.

q1G1 = 145 x 3,3 = 479 daN/m

q1Q = 90 x 3,3 = 297 daN/m

Il peso proprio degli elementi che costituiscono la capriata viene calcolato

automaticamente dal programma di calcolo.

Si ipotizza che le strutture esistenti di copertura abbiano caratteristiche meccaniche

analoghe a quelle di un legno tipo C22 (secondo le specifiche EN 338).

24

prospetto capriata – SismiCad 12.10

Momento flettente

Sforzo di taglio

Sforzo normale

25

Output di SismiCad 12.10:

Preferenze di analisi Metodo di analisi Non sismica

Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 3

Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.3

Coefficiente di sicurezza portanza pali 2.5

Preferenze FEM Dimensione massima ottimale mesh pareti (default) 80 [cm]

Dimensione massima ottimale mesh piastre (default) 80 [cm]

Tipo di mesh dei gusci (default) Quadrilateri o triangoli

Tipo di mesh imposta ai gusci Specifico dell'elemento

Metodo P-Delta non utilizzato

Analisi buckling non utilizzata

Rapporto spessore flessionale/membranale gusci muratura verticali 0.2

Spessori membranale e flessionale pareti XLAM da sole tavole verticali No

Moltiplicatore rigidezza connettori pannelli pareti legno a diaframma 1

Tolleranza di parallelismo 4.99 [deg]

Tolleranza di unicità punti 10 [cm]

Tolleranza generazione nodi di aste 1 [cm]

Tolleranza di parallelismo in suddivisione aste 4.99 [deg]

Tolleranza generazione nodi di gusci 4 [cm]

Tolleranza eccentricità carichi concentrati 100 [cm]

Considera deformazione a taglio delle piastre No

Modello elastico pareti in muratura Gusci

Concentra masse pareti nei vertici No

Segno risultati analisi spettrale Analisi statica

Memoria utilizzabile dal solutore 8000000

Metodo di risoluzione della matrice AspenTech MA57

Scrivi commenti nel file di input No

Scrivi file di output in formato testo No

Solidi colle e corpi ruvidi (default) Solidi reali

Moltiplicatore rigidezza molla torsionale applicata ad aste di fondazione 1

Modello trave su suolo alla Winkler nel caso di modellazione lineare Equilibrio elastico

Condizioni elementari di carico Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Nome breve: nome breve assegnato alla condizione elementare. I/II: descrive la classificazione della condizione (necessario per strutture in acciaio e in legno). Durata: descrive la durata della condizione (necessario per strutture in legno). Psi0: coefficiente moltiplicatore Psi0. Il valore è adimensionale. Psi1: coefficiente moltiplicatore Psi1. Il valore è adimensionale. Psi2: coefficiente moltiplicatore Psi2. Il valore è adimensionale. Var.segno: descrive se la condizione elementare ha la possibilità di variare di segno.

Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno

Permanenti Perm. Permanente 0 0 0

Neve Neve I Breve 0.5 0.2 0

Delta T Dt II Media 0.6 0.5 0 No

Combinazioni di carico Nome: E' il nome esteso che contraddistingue la condizione elementare di carico.

Nome breve: E' il nome compatto della condizione elementare di carico, che viene utilizzato altrove nella relazione.

Perm.: Permanenti

Neve: Neve

Dt: Delta T

Tutte le combinazioni di carico vengono raggruppate per famiglia di appartenenza. Le celle di una riga contengono i coefficienti moltiplicatori della i-esima combinazione, dove il valore della prima cella è da intendersi come moltiplicatore associato alla prima condizione elementare, la seconda cella si riferisce alla seconda condizione elementare e così via.

Famiglia Limite ultimo

Il nome compatto della famiglia è LU. Nome Nome breve Perm. Neve Dt

1 LU 1 1 0 0

2 LU 2 1 1.5 0

3 LU 3 1.3 0 0

4 LU 4 1.3 1.5 0

Famiglia Esercizio rara

Il nome compatto della famiglia è RA. Nome Nome breve Perm. Neve Dt

1 RA 1 1 0 0

2 RA 2 1 1 0

Famiglia Esercizio frequente

Il nome compatto della famiglia è FR.

26

Nome Nome breve Perm. Neve Dt

1 FR 1 1 0 0

2 FR 2 1 0.2 0

Famiglia Esercizio quasi permanente

Il nome compatto della famiglia è QP. Nome Nome breve Perm. Neve Dt

1 QP 1 1 0 0

Famiglia Pressioni sul terreno

Il nome compatto della famiglia è PT. Nome Nome breve Perm. Neve Dt

1 PT 1 1 0 0

2 PT 2 1 1 0

Definizioni di carichi lineari Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico.

Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori. Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare.

Fx i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione X. [daN/cm] Fx f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione X. [daN/cm] Fy i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Y. [daN/cm] Fy f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Y. [daN/cm] Fz i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Z. [daN/cm] Fz f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Z. [daN/cm] Mx i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse X. [daN] Mx f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse X. [daN] My i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Y. [daN] My f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Y. [daN] Mz i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Z. [daN] Mz f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Z. [daN]

Nome Valori

Condizione Fx i. Fx f. Fy i. Fy f. Fz i. Fz f. Mx i. Mx f. My i. My f. Mz i. Mz f.

Descrizione

CARICO

PUNTONI

Permanenti 0 0 0 0 -4.3 -4.3 0 0 0 0 0 0

Neve 0 0 0 0 -3 -3 0 0 0 0 0 0

Verifiche degli elementi lignei

Si riporta a campione la verifica del puntone.

Luce/Freccia amm.: valore ammissibile del rapporto luce su freccia Beta x: coeff. moltiplicativo della luce per sbandamento in direzione x Beta y: coeff. moltiplicativo della luce per sbandamento in direzione y comb: combinazione di carico Mx: momento flettente attorno all'asse x locale My: momento flettente attorno all'asse y locale N: sforzo normale Kcrit: coeff. riduttivo per sbandamento laterale (EC5 5.2.2b) Kmod: coeff. moltiplicativo della resistenza caratteristica (EC5 3.1.7) Gamma: coeff. di sicurezza parziale (EC5 2.3.3.2) Sm,y,d: tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse orizzontale della sezione (EC5 fig.6.1) Sm,z,d: tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse verticale della sezione (EC5 fig.6.1) fm,y,d: resistenza di progetto a flessione attorno all'asse orizzontale della sezione fm,z,d: resistenza di progetto a flessione attorno all'asse verticale della sezione fc,0,d: resistenza di progetto a compressione parallela alle fibre ft,0,d: resistenza di progetto a trazione parallela alle fibre fv,d: resistenza di progetto a taglio Km: coefficiente di sezione (EC5 6.1.6 nota 2)

27

Snellezza,max: snellezza massima fx,max: freccia massima in direzione x locale fy,max: freccia massima in direzione y locale Kdef: coeff. correttivo della deformazione per effetto di umidità e viscosità (EC5 4.1) Luce asta: lunghezza effettiva dell'asta L/fx,max: rapporto luce su freccia in direzione x locale L/fy,max: rapporto luce su freccia in direzione y locale Tau,x: tensione tangenziale in direzione x Tau,y: tensione tangenziale in direzione y Tau,max: tensione tangenziale risultante

Asta 2: Trave in legno a falda Falda 2 fili 6-5

Unità di misura: cm, daN, deg, °C, s

Lunghezza = 371.6 cm

Sezione: R 15x17

Materiale: Conifere e pioppo C24 EN 338.

Rapporto luce/freccia elastica limite = 300

Rapporto luce/freccia elastica differita = 200

Mensola Y: Nessuno

Mensola X: Nessuno

Classe di servizio Uno

DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.9: Taglio

Sezione ad ascissa 359.2 cm

Kmod = 0,90

Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50

tau,d <= fv,d

Sqrt(0^2+14.17^2) = 14.17 <= 24

kcr = 0.67

Combinazione:Limite ultimo, 4

Durata minima del carico nella combinazione: breve

Tx = 0 daN

Ty = -1613.8 daN

DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.8: Pressoflessione


Kmod = 0,90


(Sc,0,d/fc,0,d)^2 + Sm,y,d/fm,y,d + Km*(Sm,z,d/fm,z,d) <= 1

(Sc,0,d/fc,0,d)^2 + Km*(Sm,y,d/fm,y,d) + Sm,z,d/fm,z,d <= 1

(18.4/126)^2+222.3/144+0.7*0/144=1.57 !> 1 [4.4.7a] ***



Mx = -160642.1 daN*cm

My = 0 daN*cm

N = -4682.2 daN

DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.3: Verifica per compressione parallela alla fibratura

Sezione ad ascissa 0 cm

Kmod = 0,90


Sc,0,d <= fc,0,d

|-21.35| <= 126



N = -5445 daN

EC5 Paragrafo EC5 2.2.3 (2): Verifica della freccia istantanea


Kdef = 0

Uinst in x = 0 cm

Uinst in y = -2.55 cm

Uinst = 2.55 cm

Luce/Uinst < limite

371.6/2.55=145.6 < 300 ***

Combinazione:Esercizio rara, 2

EC5 Paragrafo EC5 2.2.3 (3): Verifica della freccia finale


Kdef = 0,60

Ufin in x = 0 cm

Ufin in y = -3.47 cm

Ufin = 3.47 cm

Luce/Ufin < limite

371.6/3.47=107.2 < 200 ***

coefficienti combinatori impiegati:

Permanenti = 1,000 + 0,600 = 1,600

Neve = 0,500 + 0,500 = 1,000

La verifica non si considera soddisfatta.

28

7 – STATO DI FATTO – VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA SISMICA

La valutazione della sicurezza sismica permette di stabilire in quale delle seguenti

alternative si ricade, in riferimento al complesso edilizio in oggetto:

conferma dell’uso per cui l’opera è stata progettata

adozione di opportune cautele

necessità di effettuare interventi di aumento della capacità portante

(miglioramento o adeguamento sismico)

In particolare, è stata effettuata una modellazione FEM del complesso in esame per lo

studio e la verifica globale del complesso stesso, e sono state individuate le parti più deboli

della struttura, quelle che potrebbero cedere al sisma, prefigurando così i modi di danno

che il sisma è in grado di produrre in riferimento a macroelementi predefiniti (verifiche

locali).

7.1 – VERIFICA GLOBALE

Si riporta di seguito la verifica sismica globale del complesso esistente, considerando gli

elementi in c.a. come secondari e affidando alla muratura la funzione di assorbire tutta

l’azione sismica di progetto.

Sono modellate anche le pareti trasversali del corpo principale ad una testa in mattoni

pieni: tali pareti non hanno funzione sismoresistente in quanto troppo snelle, ma sono

oggetto di verifica a flessione e taglio nonchè di verifica locale a ribaltamento.

Le indagini effettuate (S5) hanno messo in luce che la porzione più recente di ampliamento

è stata realizzata affiancando la parete in elementi semipieni, che sostiene il solaio piano

in laterocemento, alla parete a due teste in mattoni pieni del corpo principale. Nella

modellazione non è stato possibile considerare le due pareti affiancate ed è stato

necessario dunque considerare un'unica parete di spessore equivalente: tale

semplificazione comporta che il solaio piano in laterocemento grava non solo sulla parete

più recente ma sull’unica parete modellata.

Le strutture di fondazione esistenti sono del tipo superficiale a trave continua; il terreno, in

riferimento alla classificazione sismica vigente, si considera appartenente alla Categoria C.

modello FEM – SismiCad 12.10

29

DATI DI INPUT

Preferenze di analisi Metodo di analisi D.M. 14-01-08 (N.T.C.)


Vn 50

Classe d'uso II

Vr 50

Tipo di analisi Lineare dinamica

Località Padova, via Col Moschin; Latitudine ED50 45,3906° (45° 23'

26'');

Longitudine ED50 11,8469° (11° 50' 49''); Altitudine

s.l.m. 12 m.

Zona sismica Zona 4

Categoria del suolo C - sabbie ed argille medie

Categoria topografica T1

Ss orizzontale SLD 1.5

Tb orizzontale SLD 0.139 [s]

Tc orizzontale SLD 0.416 [s]

Td orizzontale SLD 1.748 [s]

Ss orizzontale SLV 1.5

Tb orizzontale SLV 0.168 [s]

Tc orizzontale SLV 0.503 [s]

Td orizzontale SLV 1.93 [s]

St 1

PVr SLD (%) 63

Tr SLD 50

Ag/g SLD 0.0369

Fo SLD 2.544

Tc* SLD 0.251

PVr SLV (%) 10

Tr SLV 475

Ag/g SLV 0.0825

Fo SLV 2.645

Tc* SLV 0.334

Smorzamento viscoso (%) 5

Classe di duttilità CD"B"

Rotazione del sisma 0 [deg]

Quota dello '0' sismico 0 [cm]

Regolarità in pianta No

Regolarità in elevazione No

Edificio muratura Si

Tipologia muratura Costruzioni in muratura ordinaria

αu/α1 muratura Costruzioni in muratura ordinaria ad un piano αu/α1=1.4

Edificio esistente Si

Altezza costruzione 675 [cm]

C1 0.05

T1 0.209 [s]

Lambda SLD 0.85

Lambda SLV 0.85

Numero modi 27

Metodo di Ritz applicato

Torsione accidentale semplificata No

Torsione accidentale per piani (livelli e falde) flessibili No

Eccentricità X (per sisma Y) livello "Fondazione" 0 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "Fondazione" 0 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "solaio agibile" 0 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "solaio agibile" 0 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "soletta ca" 148.8 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "soletta ca" 33.1 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "copertura piana" 77.5 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "copertura piana" 52.1 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "imposta capriata" 0 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "imposta capriata" 0 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "colmo" 0 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "colmo" 0 [cm]

Limite spostamenti interpiano 0.003

Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1

Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1

Fattore di struttura per sisma X 2.25

Fattore di struttura per sisma Y 2.25

Fattore di struttura per sisma Z 1.5

Applica 1% (§ 3.1.1) No

Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3


Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25

Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35

Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15

Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25

Coefficiente di sicurezza portanza trasversale pali 1.3

Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali

indagate 1.7

30





















Metodo di risoluzione della matrice Intel MKL PARDISO






Spettri NTC2008 Acc./g: Accelerazione spettrale normalizzata ottenuta dividendo l'accelerazione spettrale per l'accelerazione di gravità. Periodo: Periodo di vibrazione.

Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.2.1 (3.2.4)

Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV § 3.2.3.2.1 (3.2.4)

31

Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.4

Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV § 3.2.3.5

Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente Y SLV § 3.2.3.5



Pesi strutturali Pesi Permanente 0 0 0

Permanenti portati Port. I Permanente 0 0 0

Neve Neve I Media 0.5 0.2 0

Variabile B Variabile B I Media 0.7 0.5 0.3


Sisma X SLV X SLV 0 0 0

Sisma Y SLV Y SLV 0 0 0

Sisma Z SLV Z SLV 0 0 0

32

Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno Eccentricità Y per sisma X SLV EY SLV 0 0 0

Eccentricità X per sisma Y SLV EX SLV 0 0 0

Sisma X SLD X SLD 0 0 0

Sisma Y SLD Y SLD 0 0 0

Sisma Z SLD Z SLD 0 0 0

Eccentricità Y per sisma X SLD EY SLD 0 0 0

Eccentricità X per sisma Y SLD EX SLD 0 0 0

Terreno sisma X SLV Tr x SLV 0 0 0

Terreno sisma Y SLV Tr y SLV 0 0 0

Terreno sisma Z SLV Tr z SLV 0 0 0

Terreno sisma X SLD Tr x SLD 0 0 0

Terreno sisma Y SLD Tr y SLD 0 0 0

Terreno sisma Z SLD Tr z SLD 0 0 0

Rig. Ux R Ux 0 0 0

Rig. Uy R Uy 0 0 0

Rig. Rz R Rz 0 0 0



Pesi: Pesi strutturali

Port.: Permanenti portati

Neve: Neve

Variabile B: Variabile B

Dt: Delta T

X SLD: Sisma X SLD

Y SLD: Sisma Y SLD

Z SLD: Sisma Z SLD

EY SLD: Eccentricità Y per sisma X SLD

EX SLD: Eccentricità X per sisma Y SLD

Tr x SLD: Terreno sisma X SLD

Tr y SLD: Terreno sisma Y SLD

Tr z SLD: Terreno sisma Z SLD

X SLV: Sisma X SLV

Y SLV: Sisma Y SLV

Z SLV: Sisma Z SLV

EY SLV: Eccentricità Y per sisma X SLV

EX SLV: Eccentricità X per sisma Y SLV

Tr x SLV: Terreno sisma X SLV

Tr y SLV: Terreno sisma Y SLV

Tr z SLV: Terreno sisma Z SLV

R Ux: Rig. Ux

R Uy: Rig. Uy

R Rz: Rig. Rz


Famiglia SLU

Il nome compatto della famiglia è SLU. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt

1 SLU 1 1 0 0 0 0

2 SLU 2 1 0 0 1.5 0

3 SLU 3 1 0 0.75 1.5 0

4 SLU 4 1 0 1.5 0 0

5 SLU 5 1 0 1.5 1.05 0

6 SLU 6 1 1.5 0 0 0

7 SLU 7 1 1.5 0 1.5 0

8 SLU 8 1 1.5 0.75 1.5 0

9 SLU 9 1 1.5 1.5 0 0

10 SLU 10 1 1.5 1.5 1.05 0

11 SLU 11 1.3 0 0 0 0

12 SLU 12 1.3 0 0 1.5 0

13 SLU 13 1.3 0 0.75 1.5 0

14 SLU 14 1.3 0 1.5 0 0

15 SLU 15 1.3 0 1.5 1.05 0

16 SLU 16 1.3 1.5 0 0 0

17 SLU 17 1.3 1.5 0 1.5 0

18 SLU 18 1.3 1.5 0.75 1.5 0

19 SLU 19 1.3 1.5 1.5 0 0

20 SLU 20 1.3 1.5 1.5 1.05 0

33

Famiglia SLE rara

Il nome compatto della famiglia è SLE RA. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt

1 SLE RA 1 1 1 0 0 0

2 SLE RA 2 1 1 0 1 0

3 SLE RA 3 1 1 0.5 1 0

4 SLE RA 4 1 1 1 0 0

5 SLE RA 5 1 1 1 0.7 0

Famiglia SLE frequente

Il nome compatto della famiglia è SLE FR. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt

1 SLE FR 1 1 1 0 0 0

2 SLE FR 2 1 1 0 0.5 0

3 SLE FR 3 1 1 0.2 0 0

4 SLE FR 4 1 1 0.2 0.3 0

Famiglia SLE quasi permanente

Il nome compatto della famiglia è SLE QP. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt

1 SLE QP 1 1 1 0 0 0

2 SLE QP 2 1 1 0 0.3 0

Famiglia SLU eccezionale

Il nome compatto della famiglia è SLU EX. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt

Famiglia SLD

Il nome compatto della famiglia è SLD. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti.

Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt X SLD Y SLD

1 SLD 1 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3

2 SLD 2 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3

3 SLD 3 1 1 0 0.3 0 -1 0.3

4 SLD 4 1 1 0 0.3 0 -1 0.3

5 SLD 5 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1

6 SLD 6 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1

7 SLD 7 1 1 0 0.3 0 -0.3 1

8 SLD 8 1 1 0 0.3 0 -0.3 1

9 SLD 9 1 1 0 0.3 0 0.3 -1

10 SLD 10 1 1 0 0.3 0 0.3 -1

11 SLD 11 1 1 0 0.3 0 0.3 1

12 SLD 12 1 1 0 0.3 0 0.3 1

13 SLD 13 1 1 0 0.3 0 1 -0.3

14 SLD 14 1 1 0 0.3 0 1 -0.3

15 SLD 15 1 1 0 0.3 0 1 0.3

16 SLD 16 1 1 0 0.3 0 1 0.3

Nome Nome breve Z SLD EY SLD EX SLD Tr x SLD Tr y SLD Tr z SLD

1 SLD 1 0 -1 0.3 -1 -0.3 0

2 SLD 2 0 1 -0.3 -1 -0.3 0

3 SLD 3 0 -1 0.3 -1 0.3 0

4 SLD 4 0 1 -0.3 -1 0.3 0

5 SLD 5 0 -0.3 1 -0.3 -1 0

6 SLD 6 0 0.3 -1 -0.3 -1 0

7 SLD 7 0 -0.3 1 -0.3 1 0

8 SLD 8 0 0.3 -1 -0.3 1 0

9 SLD 9 0 -0.3 1 0.3 -1 0

10 SLD 10 0 0.3 -1 0.3 -1 0

11 SLD 11 0 -0.3 1 0.3 1 0

12 SLD 12 0 0.3 -1 0.3 1 0

13 SLD 13 0 -1 0.3 1 -0.3 0

14 SLD 14 0 1 -0.3 1 -0.3 0

15 SLD 15 0 -1 0.3 1 0.3 0

16 SLD 16 0 1 -0.3 1 0.3 0

Famiglia SLV

Il nome compatto della famiglia è SLV. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti.

Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt X SLV Y SLV

1 SLV 1 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3

2 SLV 2 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3

3 SLV 3 1 1 0 0.3 0 -1 0.3

4 SLV 4 1 1 0 0.3 0 -1 0.3

5 SLV 5 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1

6 SLV 6 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1

7 SLV 7 1 1 0 0.3 0 -0.3 1

8 SLV 8 1 1 0 0.3 0 -0.3 1

9 SLV 9 1 1 0 0.3 0 0.3 -1

10 SLV 10 1 1 0 0.3 0 0.3 -1

11 SLV 11 1 1 0 0.3 0 0.3 1

12 SLV 12 1 1 0 0.3 0 0.3 1

13 SLV 13 1 1 0 0.3 0 1 -0.3

14 SLV 14 1 1 0 0.3 0 1 -0.3

15 SLV 15 1 1 0 0.3 0 1 0.3

16 SLV 16 1 1 0 0.3 0 1 0.3

Nome Nome breve Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV

1 SLV 1 0 -1 0.3 -1 -0.3 0

2 SLV 2 0 1 -0.3 -1 -0.3 0

34


3 SLV 3 0 -1 0.3 -1 0.3 0

4 SLV 4 0 1 -0.3 -1 0.3 0

5 SLV 5 0 -0.3 1 -0.3 -1 0

6 SLV 6 0 0.3 -1 -0.3 -1 0

7 SLV 7 0 -0.3 1 -0.3 1 0

8 SLV 8 0 0.3 -1 -0.3 1 0

9 SLV 9 0 -0.3 1 0.3 -1 0

10 SLV 10 0 0.3 -1 0.3 -1 0

11 SLV 11 0 -0.3 1 0.3 1 0

12 SLV 12 0 0.3 -1 0.3 1 0

13 SLV 13 0 -1 0.3 1 -0.3 0

14 SLV 14 0 1 -0.3 1 -0.3 0

15 SLV 15 0 -1 0.3 1 0.3 0

16 SLV 16 0 1 -0.3 1 0.3 0

Famiglia SLV fondazioni

Il nome compatto della famiglia è SLV FO. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti.


1 SLV FO 1 1 1 0 0.3 0 -1.1 -0.33

2 SLV FO 2 1 1 0 0.3 0 -1.1 -0.33

3 SLV FO 3 1 1 0 0.3 0 -1.1 0.33

4 SLV FO 4 1 1 0 0.3 0 -1.1 0.33

5 SLV FO 5 1 1 0 0.3 0 -0.33 -1.1

6 SLV FO 6 1 1 0 0.3 0 -0.33 -1.1

7 SLV FO 7 1 1 0 0.3 0 -0.33 1.1

8 SLV FO 8 1 1 0 0.3 0 -0.33 1.1

9 SLV FO 9 1 1 0 0.3 0 0.33 -1.1

10 SLV FO 10 1 1 0 0.3 0 0.33 -1.1

11 SLV FO 11 1 1 0 0.3 0 0.33 1.1

12 SLV FO 12 1 1 0 0.3 0 0.33 1.1

13 SLV FO 13 1 1 0 0.3 0 1.1 -0.33

14 SLV FO 14 1 1 0 0.3 0 1.1 -0.33

15 SLV FO 15 1 1 0 0.3 0 1.1 0.33

16 SLV FO 16 1 1 0 0.3 0 1.1 0.33


1 SLV FO 1 0 -1.1 0.33 -1.1 -0.33 0

2 SLV FO 2 0 1.1 -0.33 -1.1 -0.33 0

3 SLV FO 3 0 -1.1 0.33 -1.1 0.33 0

4 SLV FO 4 0 1.1 -0.33 -1.1 0.33 0

5 SLV FO 5 0 -0.33 1.1 -0.33 -1.1 0

6 SLV FO 6 0 0.33 -1.1 -0.33 -1.1 0

7 SLV FO 7 0 -0.33 1.1 -0.33 1.1 0

8 SLV FO 8 0 0.33 -1.1 -0.33 1.1 0

9 SLV FO 9 0 -0.33 1.1 0.33 -1.1 0

10 SLV FO 10 0 0.33 -1.1 0.33 -1.1 0

11 SLV FO 11 0 -0.33 1.1 0.33 1.1 0

12 SLV FO 12 0 0.33 -1.1 0.33 1.1 0

13 SLV FO 13 0 -1.1 0.33 1.1 -0.33 0

14 SLV FO 14 0 1.1 -0.33 1.1 -0.33 0

15 SLV FO 15 0 -1.1 0.33 1.1 0.33 0

16 SLV FO 16 0 1.1 -0.33 1.1 0.33 0

Famiglia Calcolo rigidezza torsionale/flessionale di piano

Il nome compatto della famiglia è CRTFP. Nome Nome breve R Ux R Uy R Rz

Rig. Ux+ CRTFP Ux+ 1 0 0

Rig. Ux- CRTFP Ux- -1 0 0

Rig. Uy+ CRTFP Uy+ 0 1 0

Rig. Uy- CRTFP Uy- 0 -1 0

Rig. Rz+ CRTFP Rz+ 0 0 1

Rig. Rz- CRTFP Rz- 0 0 -1




35

Nome Valori


Descrizione

cornice L50 Pesi strutturali 0 0 0 0 -2.8 -2.8 0 0 0 0 0 0

Permanenti

portati

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Neve 0 0 0 0 -0.5 -0.5 0 0 0 0 0 0

Variabile B 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0


Permanenti

portati

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Neve 0 0 0 0 -1.4 -1.4 0 0 0 0 0 0

Variabile B 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

cornice

muratura

Pesi strutturali 0 0 0 0 -1 -1 0 0 0 0 0 0

Permanenti

portati

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Neve 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Variabile B 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Definizioni di carichi superficiali Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico.


Valore: modulo del carico superficiale applicato alla superficie. [daN/cm²] Applicazione: modalità con cui il carico è applicato alla superficie.

Nome Valori

Condizione Valore Applicazione

Descrizione

copertura piana SDF Pesi strutturali 0.015 Verticale

Permanenti portati 0 Verticale

Neve 0.009 Verticale

Variabile B 0 Verticale

solaio agibile Pesi strutturali 0.02 Verticale


Neve 0 Verticale

Variabile B 0.02 Verticale

copertura lignea SDF Pesi strutturali 0.0145 Verticale




DATI DI OUTPUT

Risposta modale Modo: identificativo del modo di vibrare. Periodo: periodo. [s] Massa X: massa partecipante in direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa Y: massa partecipante in direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa Z: massa partecipante in direzione globale Z. Il valore è adimensionale. Massa rot X: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa rot Y: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa rot Z: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Z. Il valore è adimensionale.

Totale masse partecipanti:

Traslazione X: 0.861656 Traslazione Y: 0.865767 Traslazione Z: 0 Rotazione X: 0.842759 Rotazione Y: 0.768545 Rotazione Z: 0.796966

Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z 1 2.494462006 0.007070598 0.000014595 0 0.000001027 0.009697066 0.000269566

2 2.468209068 0.006960425 0.000000172 0 0.00000001 0.009674875 0.000135086

3 2.293758967 0 0.000003255 0 0.000000711 0.000000001 0.000001382

4 2.285638597 0 0.000000113 0 0.000000149 0.000000032 0.000022023

5 2.197966286 0.000025628 0.00690013 0 0.000512967 0.000043828 0.007718531

6 2.183995274 0.000006594 0.002043113 0 0.000147356 0.000009837 0.00128664

7 1.967923882 0.007611002 0.000000001 0 0.000000004 0.000718319 0.001037464

8 1.967046739 0.002477504 0 0 0.000000001 0.000235169 0.000379088

9 1.878729699 0.000000002 0.010142182 0 0.001235783 0.000000002 0.010252844

10 1.809552855 0.000001255 0.00514725 0 0.000380996 0.000003906 0.00597267

11 1.804112287 0.000000487 0.005414754 0 0.000385801 0.000000678 0.00252401

12 1.484658022 0 0.008627638 0 0.000706254 0.000000002 0.008676151

13 1.301236886 0.000000449 0.003782196 0 0.000363505 0.000000274 0.001464359

14 1.274357211 0.000001822 0.00357703 0 0.000264884 0.000006241 0.002968615

15 1.163996649 0.000011898 0.010061954 0 0.000900384 0.000126409 0.017471174

36

Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z 16 1.113818285 0.000312524 0.00140384 0 0.000299467 0.001307078 0.001898077

17 1.022581169 0.000222493 0.049370481 0 0.036555167 0.000125503 0.054887088

18 0.93593847 0.007344119 0.002409993 0 0.0019365 0.007766027 0.000676209

19 0.873951043 0.004845033 0.001907739 0 0.000908066 0.003547418 0.000118384

20 0.771764039 0.000155026 0.078740222 0 0.015149885 0.000077154 0.081203804

21 0.656425184 0.079102767 0.000253331 0 0.00042104 0.10876573 0.001012351

22 0.635808788 0.003367551 0.106380888 0 0.011456328 0.004486654 0.110915112

23 0.523049353 0.027778879 0.003415414 0 0.001296818 0.040002458 0.000513019

24 0.369385277 0.000736193 0.102786813 0 0.05998601 0.000393261 0.079504095

25 0.317618495 0.051167595 0.000701991 0 0.000012117 0.023182706 0.000781059

26 0.194784443 0.000002369 0.46257783 0 0.709696206 0.000037748 0.357046094

27 0.129567844 0.662453344 0.000104319 0 0.000141662 0.558336822 0.048231028

Spostamenti di interpiano Nodo inferiore: nodo inferiore.

I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Pos.: coordinate del nodo.

X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Z: coordinata Z. [cm]

Nodo superiore: nodo superiore. I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Pos.: coordinate del nodo.

Z: coordinata Z. [cm] Spost. rel.: spostamento relativo. Il valore è adimensionale. Comb.: combinazione.

N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico. Spostamento inferiore: spostamento in pianta del nodo inferiore.

X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm]

Spostamento superiore: spostamento in pianta del nodo superiore. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm]

S.V.: si intende non verificato qualora lo spostamento relativo sia superiore al valore limite espresso nelle preferenze di analisi. limite SLD = 0,003

Nodo inferiore Nodo superiore Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore S.V.

I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y

X Y Z Z

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000316 SLD 1 -0.022 -0.012 -0.041 -0.034 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000318 SLD 2 -0.023 -0.012 -0.042 -0.033 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000206 SLD 3 -0.024 0.013 -0.038 0 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000208 SLD 4 -0.024 0.013 -0.038 0.001 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000371 SLD 5 -0.003 -0.045 -0.025 -0.071 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000367 SLD 6 -0.004 -0.043 -0.026 -0.068 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000072 SLD 7 -0.009 0.038 -0.014 0.042 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000076 SLD 8 -0.01 0.041 -0.015 0.045 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000305 SLD 9 0.012 -0.048 -0.008 -0.067 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000302 SLD 10 0.011 -0.046 -0.009 -0.064 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000114 SLD 11 0.006 0.036 0.003 0.046 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.00012 SLD 12 0.005 0.038 0.002 0.049 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000121 SLD 13 0.026 -0.021 0.016 -0.023 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000122 SLD 14 0.026 -0.02 0.015 -0.022 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000098 SLD 15 0.025 0.004 0.019 0.011 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000098 SLD 16 0.024 0.005 0.018 0.012 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000215 SLD 1 -0.023 -0.007 -0.037 -0.02 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000216 SLD 2 -0.023 -0.007 -0.037 -0.02 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000154 SLD 3 -0.025 0.009 -0.034 -0.001 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000154 SLD 4 -0.025 0.009 -0.035 -0.001 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000245 SLD 5 -0.003 -0.027 -0.02 -0.041 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000244 SLD 6 -0.004 -0.026 -0.021 -0.04 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.00004 SLD 7 -0.009 0.026 -0.011 0.023 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000038 SLD 8 -0.01 0.027 -0.012 0.024 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000208 SLD 9 0.012 -0.028 -0.003 -0.04 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000208 SLD 10 0.011 -0.027 -0.004 -0.039 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000004 SLD 11 0.006 0.025 0.006 0.025 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000002 SLD 12 0.005 0.026 0.005 0.026 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000093 SLD 13 0.027 -0.011 0.019 -0.015 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000094 SLD 14 0.026 -0.011 0.019 -0.015 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000031 SLD 15 0.025 0.005 0.022 0.004 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000033 SLD 16 0.024 0.005 0.022 0.004 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000131 SLD 1 -0.024 -0.007 -0.033 -0.014 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000131 SLD 2 -0.024 -0.007 -0.034 -0.014 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000085 SLD 3 -0.025 0.006 -0.031 0.001 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000086 SLD 4 -0.026 0.006 -0.031 0.001 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000164 SLD 5 -0.004 -0.022 -0.016 -0.03 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000163 SLD 6 -0.005 -0.022 -0.017 -0.03 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000032 SLD 7 -0.009 0.022 -0.009 0.02 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.00003 SLD 8 -0.01 0.022 -0.01 0.019 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000147 SLD 9 0.011 -0.021 0.001 -0.03 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000146 SLD 10 0.01 -0.021 0 -0.03 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.00004 SLD 11 0.006 0.023 0.008 0.02 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000038 SLD 12 0.005 0.023 0.007 0.02 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000079 SLD 13 0.026 -0.005 0.023 -0.011 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000078 SLD 14 0.026 -0.005 0.022 -0.011 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000048 SLD 15 0.025 0.008 0.025 0.004 si

37



X Y Z Z

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000047 SLD 16 0.024 0.008 0.024 0.004 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000119 SLD 1 -0.026 -0.006 -0.031 -0.015 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000123 SLD 2 -0.026 -0.006 -0.032 -0.016 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000186 SLD 3 -0.024 0.007 -0.029 0.023 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000182 SLD 4 -0.025 0.007 -0.03 0.022 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000421 SLD 5 -0.009 -0.021 -0.013 -0.058 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000427 SLD 6 -0.01 -0.021 -0.014 -0.06 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000514 SLD 7 -0.005 0.023 -0.008 0.069 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000508 SLD 8 -0.006 0.022 -0.009 0.068 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000412 SLD 9 0.006 -0.02 0.003 -0.057 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000418 SLD 10 0.005 -0.021 0.002 -0.059 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000521 SLD 11 0.01 0.024 0.009 0.071 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000515 SLD 12 0.009 0.023 0.008 0.069 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000077 SLD 13 0.024 -0.004 0.024 -0.011 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000081 SLD 14 0.024 -0.005 0.024 -0.012 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000203 SLD 15 0.026 0.009 0.026 0.027 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000199 SLD 16 0.025 0.008 0.026 0.026 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000047 SLD 1 -0.026 -0.005 -0.03 -0.006 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000047 SLD 2 -0.026 -0.005 -0.031 -0.006 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000045 SLD 3 -0.025 0.006 -0.029 0.006 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000045 SLD 4 -0.025 0.005 -0.029 0.006 si

[…] omissis

Verifica effetti secondo ordine Quota inf.: quota inferiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con notazione breve. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Quota sup.: quota superiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con notazione breve. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Comb.: combinazione.

N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico. Carico verticale: carico verticale. [daN] Spostamento: spostamento medio di interpiano. [cm] Forza orizzontale totale: forza orizzontale totale. [daN] Altezza del piano: altezza del piano. [cm] Theta: coefficiente Theta formula (7.3.2) § 7.3.1 NTC 2008. Il valore è adimensionale.

Quota inf. Quota sup. Comb. Carico verticale Spostamento Forza orizzontale totale

Altezza del piano Theta

N.b.

L1 L2 SLV 1 593955 0.115 77422 90 0.01

L1 L2 SLV 2 593964 0.117 77348 90 0.01

L1 L2 SLV 3 594234 0.115 75603 90 0.01

L1 L2 SLV 4 594243 0.114 75656 90 0.01

L1 L2 SLV 5 594014 0.354 72597 90 0.032

L1 L2 SLV 6 594037 0.357 72308 90 0.033

L1 L2 SLV 7 594941 0.384 66476 90 0.038

L1 L2 SLV 8 594964 0.381 66762 90 0.038

L1 L2 SLV 9 594348 0.342 72353 90 0.031

L1 L2 SLV 10 594371 0.345 72064 90 0.032

L1 L2 SLV 11 595276 0.395 66751 90 0.039

L1 L2 SLV 12 595299 0.393 67037 90 0.039

L1 L2 SLV 13 595070 0.073 77202 90 0.006

L1 L2 SLV 14 595078 0.074 77130 90 0.006

L1 L2 SLV 15 595348 0.151 75854 90 0.013

L1 L2 SLV 16 595357 0.15 75910 90 0.013

L2 L3 SLV 1 242395 0.102 28746 303 0.003

L2 L3 SLV 2 242322 0.12 26716 303 0.004

L2 L3 SLV 3 241806 0.129 27533 303 0.004

L2 L3 SLV 4 241733 0.152 25237 303 0.005

L2 L3 SLV 5 242927 0.067 33239 303 0.002

L2 L3 SLV 6 242910 0.034 32578 303 0.001

L2 L3 SLV 7 240966 0.108 30244 303 0.003

L2 L3 SLV 8 240949 0.157 29519 303 0.004

L2 L3 SLV 9 242819 0.113 32219 303 0.003

L2 L3 SLV 10 242802 0.063 32885 303 0.002

L2 L3 SLV 11 240858 0.11 29874 303 0.003

L2 L3 SLV 12 240841 0.14 30594 303 0.004

L2 L3 SLV 13 242035 0.154 26134 303 0.005

L2 L3 SLV 14 241962 0.141 28380 303 0.004

L2 L3 SLV 15 241446 0.148 25675 303 0.005

L2 L3 SLV 16 241373 0.144 27804 303 0.004

L1 L3 SLV 1 242395 1.282 28746 403 0.027

L1 L3 SLV 2 242322 2.134 26716 403 0.048

L1 L3 SLV 3 241806 1.551 27533 403 0.034

L1 L3 SLV 4 241733 2.401 25237 403 0.057

L1 L3 SLV 5 242927 0.45 33239 403 0.008

L1 L3 SLV 6 242910 0.703 32578 403 0.013

L1 L3 SLV 7 240966 0.563 30244 403 0.011

L1 L3 SLV 8 240949 1.565 29519 403 0.032

L1 L3 SLV 9 242819 1.491 32219 403 0.028

L1 L3 SLV 10 242802 0.494 32885 403 0.009

L1 L3 SLV 11 240858 0.639 29874 403 0.013

L1 L3 SLV 12 240841 0.519 30594 403 0.01

L1 L3 SLV 13 242035 2.328 26134 403 0.053

L1 L3 SLV 14 241962 1.477 28380 403 0.031

L1 L3 SLV 15 241446 2.062 25675 403 0.048

38



N.b. L1 L3 SLV 16 241373 1.21 27804 403 0.026

L3 L4 SLV 1 116542 0.036 13263 22 0.015

L3 L4 SLV 2 116494 0.027 13177 22 0.011

L3 L4 SLV 3 115646 0.068 13061 22 0.027

L3 L4 SLV 4 115599 0.055 12947 22 0.022

L3 L4 SLV 5 117755 0.017 12312 22 0.007

L3 L4 SLV 6 117666 0.034 12318 22 0.015

L3 L4 SLV 7 114769 0.105 13086 22 0.042

L3 L4 SLV 8 114680 0.085 13002 22 0.034

L3 L4 SLV 9 117882 0.016 11602 22 0.007

L3 L4 SLV 10 117792 0.035 11688 22 0.016

L3 L4 SLV 11 114896 0.102 13649 22 0.039

L3 L4 SLV 12 114807 0.081 13638 22 0.031

L3 L4 SLV 13 116963 0.023 12540 22 0.01

L3 L4 SLV 14 116916 0.013 12652 22 0.006

L3 L4 SLV 15 116068 0.056 13564 22 0.022

L3 L4 SLV 16 116020 0.042 13642 22 0.016

L4 L5 SLV 1 37323 0.056 6924 100 0.003

L4 L5 SLV 2 37322 0.052 6922 100 0.003

L4 L5 SLV 3 37680 0.148 6826 100 0.008

L4 L5 SLV 4 37679 0.144 6827 100 0.008

L4 L5 SLV 5 36904 0.072 7174 100 0.004

L4 L5 SLV 6 36902 0.083 7156 100 0.004

L4 L5 SLV 7 38094 0.287 6940 100 0.016

L4 L5 SLV 8 38091 0.271 6958 100 0.015

L4 L5 SLV 9 36901 0.063 7132 100 0.003

L4 L5 SLV 10 36899 0.073 7114 100 0.004

L4 L5 SLV 11 38091 0.3 6982 100 0.016

L4 L5 SLV 12 38088 0.283 7000 100 0.015

L4 L5 SLV 13 37313 0.094 6880 100 0.005

L4 L5 SLV 14 37313 0.09 6879 100 0.005

L4 L5 SLV 15 37670 0.191 6868 100 0.01

L4 L5 SLV 16 37670 0.186 6869 100 0.01

L3 L5 SLV 1 37323 0.112 6924 122 0.005

L3 L5 SLV 2 37322 0.117 6922 122 0.005

L3 L5 SLV 3 37680 0.28 6826 122 0.013

L3 L5 SLV 4 37679 0.292 6827 122 0.013

L3 L5 SLV 5 36904 0.288 7174 122 0.012

L3 L5 SLV 6 36902 0.23 7156 122 0.01

L3 L5 SLV 7 38094 0.378 6940 122 0.017

L3 L5 SLV 8 38091 0.42 6958 122 0.019

L3 L5 SLV 9 36901 0.38 7132 122 0.016

L3 L5 SLV 10 36899 0.323 7114 122 0.014

L3 L5 SLV 11 38091 0.295 6982 122 0.013

L3 L5 SLV 12 38088 0.332 7000 122 0.015

L3 L5 SLV 13 37313 0.262 6880 122 0.012

L3 L5 SLV 14 37313 0.244 6879 122 0.011

L3 L5 SLV 15 37670 0.13 6868 122 0.006

L3 L5 SLV 16 37670 0.115 6869 122 0.005

L2 L5 SLV 1 37323 0.19 6924 435 0.002

L2 L5 SLV 2 37322 0.185 6922 435 0.002

L2 L5 SLV 3 37680 0.157 6826 435 0.002

L2 L5 SLV 4 37679 0.153 6827 435 0.002

L2 L5 SLV 5 36904 0.132 7174 435 0.002

L2 L5 SLV 6 36902 0.134 7156 435 0.002

L2 L5 SLV 7 38094 0.108 6940 435 0.001

L2 L5 SLV 8 38091 0.108 6958 435 0.001

L2 L5 SLV 9 36901 0.044 7132 435 0.001

L2 L5 SLV 10 36899 0.046 7114 435 0.001

L2 L5 SLV 11 38091 0.15 6982 435 0.002

L2 L5 SLV 12 38088 0.15 7000 435 0.002

L2 L5 SLV 13 37313 0.113 6880 435 0.001

L2 L5 SLV 14 37313 0.121 6879 435 0.002

L2 L5 SLV 15 37670 0.167 6868 435 0.002

L2 L5 SLV 16 37670 0.175 6869 435 0.002

39

Pressioni sul terreno

Si riporta il diagramma delle pressioni sul terreno in combinazione SLE rara.

La pressione massima sul terreno, in combinazione SLE rara, risulta:

p = 0,82 daN/cm2

La pressione massima sul terreno, in combinazione SLV fondazioni, risulta:

p = 0,73 daN/cm2

VERIFICHE

Si riporta di seguito uno schema grafico riassuntivo che evidenzia i maschi murari verificati

(in colore verde) e quelli non verificati (in colore rosso), realizzato con il programma di

calcolo SismiCAD 12.10

40

Si presta particolare attenzione alle pareti trasversali del corpo principale, in mattoni pieni

ad una testa, le cui verifiche a pressoflessione non risultano soddisfatte.

Anche altre pareti, soprattutto quelle di spessore 13cm, presentano delle criticità, seppur

meno rilevanti, dovute soprattutto a rapporti dimensionali.

In linea con il D.M. 14.01.08 è necessario individuare il minore tra i moltiplicatori relativi alle

singole verifiche. Per individuare il tempo di ritorno Tr corrispondente ad un dato

moltiplicatore della azione sismica il programma di calcolo procede con valori di tentativo

di Tr valutando la corrispondente accelerazione spettrale sino alla uguaglianza:

Se,Tr(T1,q)=Se,Tr,rif(T1,q)*moltiplicatore

dove:

Se,Tr(T1,q) è la accelerazione spettrale corrispondente a Tr per il periodo T1 e fattore di

struttura q

Se,Tr,rif(T1,q) è la accelerazione spettrale corrispondente a Tr,rif per il periodo T1 e fattore

di struttura q

La Direttiva del Presidente del Consiglio dei Ministri del 9 Febbraio 2011, intitolata “Linee

Guida per la valutazione e la riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale con

riferimento alle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al decreto del Ministero delle

Infrastrutture e dei Trasporti del 14 Gennaio 2008”, riporta la definizione di indice di sicurezza

sismica, corrispondente ad un coefficiente di sicurezza relativo ai vari elementi di un

fabbricato.

In relazione al periodo di riferimento VR ed allo stato limite considerato (SLV), cui è associata

una probabilità di superamento PVR nel periodo di riferimento, può essere valutato il periodo

di ritorno di riferimento dell’azione sismica:

𝑇𝑅 =𝑉𝑅

𝑙𝑛(1 − 𝑃𝑉𝑅)=

50

𝑙𝑛(1 − 0,10)= 475 𝑎𝑛𝑛𝑖

Dalle tabelle di output di SismiCad 12.10 si ricavano i valori minimi di TR per le verifiche dei

maschi murari, trascurando gli elementi con valore pari a 0 (dovuto probabilmente ad

algoritmi di calcolo, e poco significativi per il comportamento dell’intero organismo

strutturale).

TR,PRE = 1 anno

Pertanto l’indice di sicurezza risulta:

𝐼𝑃𝑅𝐸 =𝑇𝑅,𝑃𝑅𝐸

𝑇𝑅,𝑆𝐿𝑉=

1

475= 0,0021

Un analogo metodo, largamente utilizzato anche nei programmi di calcolo (come ad

esempio SismiCAD), per esplicitare il livello di sicurezza di un fabbricato esistente, è il calcolo

degli indicatori di rischio sismico.

Gli indicatori di rischio sismico sono richiamati nella OPCM 3728 del 29 dicembre 2008

“Modalità di attivazione del Fondo per interventi straordinari della Presidenza del Consiglio

41

dei Ministri, istituito ai sensi dell’art. 32 bis del DL 30 settembre 2003 n.269, convertito, con

modificazioni, dalla Legge 24 novembre 2003 n.326, ed incrementato con la Legge 24

dicembre 2007 n.244”.

E nell’allegato 2 della succitata Ordinanza vengono esposti i metodi di calcolo di tali

indicatori, in particolare l’indice di rischio viene espresso come rapporto tra capacità e

domanda:

indice di rischio sismico in termini di accelerazioni

D

CPGA

PGA

PGAi

indice di rischio sismico in termini di tempo di ritorno a

D

CTR

TR

TRi

con a = 0,41

Valori prossimi o superiori all’unità di tali indicatori indicano un livello di rischio vicino a quello

richiesto dalle norme vigenti; valori degli indicatori prossimi allo zero, invece, indicano un

rischio elevato.

Tale metodologia, se pur nata con la OPCM sopra riportata, che aveva le finalità descritte

nel titolo, è ormai largamente utilizzata in quanto rappresenta bene una scala di

percezione del rischio.

I.R. Flessione PGA

42

I.R. Taglio PGA

Output di SismiCad 12.10

Desc.: descrizione Stato limite: v=Taglio; PF=Presso flessione; PFFP=Presso flessione fuori piano; R=Ribaltamento Molt.: moltiplicatore minimo della azione sismica che produce lo stato limite Comb.: combinazione PGA: accelerazione al suolo PGA/PGArif: indicatore di rischio sismico in termini di PGA TR: tempo di ritorno (TR/TRrif)^.41: indicatore di rischio sismico in termini di periodo di ritorno Coeff.s.: coefficiente minimo prodotto dallo stato limite Verifica: stato di verifica Maschio: maschio Trave: trave di collegamento in muratura Stato limite: v=Taglio; F=Flessione TR,C: periodo di ritorno di capacità TR,Rif: periodo di ritorno di riferimento PAM: perdita media annua attesa Classe PAM: classe di rischio PAM IS-V: indice di sicurezza Classe IS-V: classe di rischio IS-V Tipo rottura: tipo di rottura che fornisce il valore minimo degli elementi considerati Segnalazioni: eventuali segnalazioni

Verifica di edificio esistente con fattore q

Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.) § C8.7.1

Accelerazioni e tempi di ritorno

Accelerazione di aggancio SLV (ag/g_SLV*S*ST) PGA,SLVrif = 0.124 Accelerazione di aggancio SLD (ag/g_SLD*S*ST) PGA,SLDrif = 0.055 Tr,SLVrif = 475 anni Tr,SLDrif = 50 anni

Moltiplicatori minimi delle condizioni sismiche

Rottura a taglio

Moltiplicatore: 0 Maschio 20 "Fondazione - soletta ca" Lunghezza: 112.2; altezza: 308; spessore: 26; sezione a quota: 80 Combinazione SLV 1 N= -793 V par.= 1252 l'= 25.97 fvd= 0.57 Vt scorrimento= 384 Vt fess. diag.= 1208 Tempo di ritorno 0 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 0

43

PGA 0 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 0

Rottura a flessione

Moltiplicatore: 0 Maschio 18 "Fondazione - soletta ca" Lunghezza: 300; altezza: 303; spessore: 26 sezione a quota 383 Combinazione SLV 1 N = -854 M = -149980 σ0 = 0.11 fd = 11.11 Mu = 0 Tempo di ritorno 0 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 0 PGA 0 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 0

Rottura a pressoflessione nel piano ortogonale

Moltiplicatore: 0 Maschio 166 "Fondazione - Falda 4" Lunghezza: 489.1; altezza: 100; spessore: 26; sezione a quota: 455 Combinazione SLV 1 fd= 13.33 Ta= 0 Wa= 0.05 N= 1342 M= 0 Mc= 0 Tempo di ritorno 0 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 0 PGA 0 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 0

Raggiungimento dello spostamento limite di interpiano

Moltiplicatore: 0.477 Combinazione SLD 11 tra Nodo 205 e Nodo 767 Tempo di ritorno 7 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLDrif)^.41 = 0.447 PGA 0.027 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLDrif = 0.488

Raggiungimento della pressione massima al suolo

Moltiplicatore: 3.456 Combinazione SLV fondazioni 5 Nodo 4 di coordinate 1507,4;92,1;-20,0 Tempo di ritorno 2351 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 1.927 PGA 0.212 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 1.714

Indicatori minimi riferiti al solo materiale muratura

Desc. Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Maschio 18 "Fondazione - soletta ca" PF 0 SLV 1 0 0 0 0

Maschio 20 "Fondazione - soletta ca" T 0 SLV 1 0 0 0 0

Maschio 166 "Fondazione - Falda 4" PFFP 0 SLV 1 0 0 0 0

Trave di accoppiamento 2 "Fondazione -

soletta ca"

F 0 SLV 1 0 0 0 0


soletta ca"

V 0 SLV 1 0 0 0 0

Verifica maschi in muratura

Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica

1 PFFP 2.571 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

2 PFFP 2.641 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

3 PFFP 1.624 SLV 6 0.203 1.644 2071 1.829 Si

4 PFFP 1.782 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

5 PFFP 5.172 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

6 PF 0.923 SLV 13 0.114 0.924 382 0.915 No

V 1.538 SLV 15 0.192 1.553 1744 1.704 Si

PFFP 0.781 SLV 13 0.097 0.786 244 0.761 No

7 PF 0.252 SLV 4 0.033 0.265 12 0.221 No

V 0.45 SLV 4 0.058 0.466 56 0.416 No

PFFP 0.442 SLV 4 0.056 0.457 53 0.407 No

8 PF 1.23 SLV 13 0.153 1.235 875 1.285 Si

V 2.113 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 1.979 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

9 PF 0.387 SLV 11 0.05 0.404 38 0.355 No

V 0.804 SLV 15 0.1 0.81 265 0.787 No

PFFP 3.832 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

10 PF 1.088 SLV 16 0.135 1.089 609 1.107 Si

V 2.05 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 3.903 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

11 PF 1.136 SLV 12 0.141 1.138 691 1.166 Si

V 0.276 SLV 12 0.036 0.288 15 0.243 No

PFFP 3.927 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

12 PF 0.844 SLV 5 0.105 0.848 301 0.829 No

V 1.293 SLV 12 0.161 1.299 1017 1.366 Si

PFFP 1.151 SLV 5 0.143 1.154 720 1.186 Si

13 PF 2.547 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.325 SLV 12 0.165 1.332 1096 1.409 Si

PFFP 3.083 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

44

Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica 14 PFFP 1.727 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

15 PF 0.182 SLV 11 0.024 0.193 5 0.155 No

V 0.733 SLV 11 0.092 0.741 207 0.711 No

PFFP 0.789 SLV 12 0.098 0.794 251 0.77 No

16 PFFP 0.394 SLV 12 0.051 0.412 40 0.363 No

17 PF 1.956 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.333 SLV 12 0.166 1.34 1117 1.42 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

18 PF 0 SLV 1 0 0 0 0 No

V 1.033 SLV 12 0.128 1.033 521 1.039 Si

PFFP 3.414 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

19 PF 0.331 SLV 12 0.043 0.347 25 0.299 No

V 1.325 SLV 8 0.165 1.332 1096 1.409 Si

PFFP 1.475 SLV 8 0.184 1.488 1531 1.616 Si

20 PF 0.071 SLV 4 0 0 0 0 No

V 0 SLV 1 0 0 0 0 No

PFFP 1.482 SLV 11 0.185 1.496 1556 1.627 Si

21 PF 7.482 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 2.263 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

22 PF 3.737 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 2.295 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 7.333 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

23 PF 3.832 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.348 SLV 13 0.168 1.356 1158 1.441 Si

PFFP 6.134 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

24 PF 2.263 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.214 SLV 13 0.151 1.218 842 1.265 Si

PFFP 3.067 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

25 PF 1.191 SLV 5 0.148 1.194 795 1.235 Si

V 1.262 SLV 1 0.157 1.267 943 1.325 Si

PFFP 2.492 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

26 PF 2.271 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.411 SLV 3 0.176 1.422 1336 1.528 Si

PFFP 3.422 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

27 PF 3.682 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 2.705 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 4.234 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

28 PF 1.553 SLV 10 0.194 1.57 1800 1.727 Si

V 1.072 SLV 3 0.133 1.074 584 1.088 Si

PFFP 3.32 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

29 PF 1.687 SLV 14 0.212 1.71 2334 1.921 Si

V 1.143 SLV 3 0.142 1.146 705 1.176 Si

PFFP 6.915 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

30 PF 3.193 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.54 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 5.425 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

31 PF 2.302 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.538 SLV 3 0.192 1.553 1744 1.704 Si

PFFP 3.659 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

32 PF 1.183 SLV 11 0.147 1.186 779 1.225 Si

V 0.434 SLV 7 0.056 0.45 51 0.401 No

PFFP 4.644 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

33 PFFP 2.145 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

34 PF 0.481 SLV 11 0.062 0.499 68 0.451 No

V 0.694 SLV 11 0.088 0.707 180 0.672 No

PFFP 0.789 SLV 11 0.098 0.794 251 0.77 No

35 PF 0.836 SLV 11 0.104 0.84 293 0.82 No

V 0.505 SLV 6 0.065 0.528 79 0.479 No

PFFP 2.342 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

36 PF 3.028 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.151 SLV 11 0.143 1.154 720 1.186 Si

PFFP 4.526 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si

37 PF 1.695 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.049 SLV 11 0.13 1.049 546 1.059 Si

PFFP 2.515 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

38 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

39 PFFP 5.03 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

40 PF 1.112 SLV 6 0.138 1.114 649 1.137 Si

V 0.899 SLV 2 0.112 0.902 357 0.89 No

PFFP 2.846 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

41 PFFP 2.594 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

42 PFFP 4.983 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

43 PF 4.526 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.461 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

44 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

45 PFFP 6.252 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

46 PFFP 5.543 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

47 PF 2.902 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.971 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 4.684 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si

48 PF 5.078 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

49 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

50 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

51 PFFP 5.03 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

52 PFFP 3.288 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

53 PF 3.509 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.58 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 7.538 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

54 PFFP 4.455 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

55 PFFP 3.115 SLV 4 0.212 1.714 2351 1.927 Si

56 PF 3.304 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.02 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

45

Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica PFFP 6.04 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

57 PF 2.72 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.987 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 4.076 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

58 PF 2.405 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.443 SLV 14 0.18 1.455 1431 1.572 Si

PFFP 6.063 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

59 PF 5.377 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 2.98 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

60 PF 2.216 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.072 SLV 10 0.133 1.074 584 1.088 Si

PFFP 5.377 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

61 PFFP 1.017 SLV 6 0.126 1.017 498 1.02 Si

62 PF 0.867 SLV 11 0.108 0.871 324 0.855 No

V 0.812 SLV 6 0.101 0.817 272 0.796 No

PFFP 2.539 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

63 PFFP 1.995 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

64 PF 0 SLV 3 0 0 0 0 No

V 0 SLV 3 0 0 0 0 No

PFFP 1.128 SLV 11 0.14 1.13 677 1.156 Si

65 PF 1.159 SLV 15 0.144 1.162 734 1.195 Si

V 1.277 SLV 15 0.159 1.283 979 1.345 Si

PFFP 3.761 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

66 PF 1.703 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.758 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 3.532 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

67 PF 0.86 SLV 2 0.107 0.863 316 0.846 No

V 1.262 SLV 2 0.157 1.267 943 1.325 Si

PFFP 2.484 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

68 PF 1.057 SLV 2 0.131 1.058 559 1.069 Si

V 1.317 SLV 2 0.164 1.324 1076 1.398 Si

PFFP 2.563 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

69 PF 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.201 SLV 4 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

70 PF 1.23 SLV 1 0.153 1.235 875 1.285 Si

V 1.506 SLV 3 0.188 1.52 1635 1.66 Si

PFFP 2.5 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

71 PF 0.765 SLV 3 0.095 0.77 231 0.744 No

V 1.364 SLV 3 0.17 1.373 1201 1.463 Si

PFFP 2.271 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

72 PF 1.293 SLV 3 0.161 1.299 1017 1.366 Si

V 1.648 SLV 3 0.207 1.669 2167 1.863 Si

PFFP 3.146 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si

73 PF 1.427 SLV 3 0.178 1.439 1383 1.55 Si

V 1.924 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 2.697 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

74 PF 0.797 SLV 1 0.099 0.802 258 0.779 No

V 1.877 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 1.065 SLV 7 0.132 1.066 571 1.078 Si

75 PFFP 2.034 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

76 PF 1.971 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.829 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 1.829 SLV 4 0.212 1.714 2351 1.927 Si

77 PF 2.113 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 2.2 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

78 PFFP 0.797 SLV 9 0.099 0.802 258 0.779 No

79 PFFP 3.8 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

80 PFFP 0.379 SLV 5 0.049 0.396 36 0.347 No

81 PF 1.577 SLV 7 0.197 1.595 1888 1.761 Si

V 3.343 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 5.732 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

82 PFFP 1.341 SLV 7 0.167 1.348 1137 1.43 Si

83 PF 0 SLV 1 0 0 0 0 No

V 0 SLV 1 0 0 0 0 No

PFFP 1.774 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

84 PFFP 2.949 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

85 PFFP 1.317 SLV 3 0.164 1.324 1076 1.398 Si

86 PFFP 2.247 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si

87 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

88 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

89 PFFP 2.224 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

90 PF 1.609 SLV 3 0.201 1.628 2009 1.806 Si

V 2.815 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

91 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

92 PF 1.333 SLV 11 0.166 1.34 1117 1.42 Si

V 4.534 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

93 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

94 PFFP 1.782 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

95 PFFP 2.657 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

96 PF 1.325 SLV 3 0.165 1.332 1096 1.409 Si

V 2.626 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

97 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

98 PF 1.821 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.351 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

99 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

100 PFFP 2.097 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

101 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

102 PFFP 2.176 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si

103 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

46

Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica 104 PFFP 1.506 SLV 14 0.188 1.52 1635 1.66 Si

105 PFFP 2.161 SLV 8 0.212 1.714 2351 1.927 Si

106 PF 0.741 SLV 3 0.093 0.748 213 0.72 No

V 1.522 SLV 3 0.19 1.537 1689 1.682 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

107 PFFP 6.355 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

108 PF 1.199 SLV 11 0.149 1.203 811 1.245 Si

V 2.302 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 3.982 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

109 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

110 PFFP 1.246 SLV 3 0.155 1.251 909 1.305 Si

111 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

112 PFFP 2.176 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

113 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

114 PFFP 2.121 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si

115 PF 1.246 SLV 3 0.155 1.251 909 1.305 Si

V 1.916 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

116 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

117 PF 2.476 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 4.384 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 6.592 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

118 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

119 PFFP 1.68 SLV 7 0.211 1.702 2300 1.909 Si

120 PFFP 2.287 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

121 PF 1.246 SLV 1 0.155 1.251 909 1.305 Si

V 2.168 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

122 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

123 PF 4.415 SLV 8 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 5.243 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

124 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

125 PFFP 1.861 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si

126 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

127 PFFP 2.011 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

128 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

129 PFFP 1.711 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si

130 PFFP 2.263 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

131 PF 1.522 SLV 1 0.19 1.537 1689 1.682 Si

V 2.358 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

132 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

133 PF 0.189 SLV 13 0.024 0.193 5 0.155 No

V 4.029 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 3.461 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

134 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

135 PFFP 1.38 SLV 1 0.172 1.389 1245 1.484 Si

136 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

137 PFFP 2.026 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

138 PFFP 7.506 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si

139 PFFP 1.538 SLV 16 0.192 1.553 1744 1.704 Si

140 PF 1.498 SLV 16 0.187 1.512 1609 1.649 Si

V 2.255 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

141 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

142 PF 2.097 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.525 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

143 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

144 PFFP 1.616 SLV 7 0.202 1.636 2040 1.818 Si

145 PFFP 2.626 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si

146 PF 1.341 SLV 2 0.167 1.348 1137 1.43 Si

V 2.231 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

147 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

148 PF 1.53 SLV 5 0.191 1.545 1716 1.693 Si

V 3.185 SLV 8 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

149 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

150 PFFP 1.222 SLV 9 0.152 1.227 859 1.275 Si

151 PFFP 1.814 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

152 PFFP 3.682 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

153 PFFP 3.304 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

154 PF 1.632 SLV 15 0.204 1.652 2102 1.84 Si

V 2.665 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

155 PFFP 2.208 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

156 PF 3.217 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 7.94 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

157 PF 3.99 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 5.582 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

158 PF 3.264 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 5.062 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

159 PF 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 5.913 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

160 PF 3.32 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 5.377 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

161 PF 3.722 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 5.708 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

47

Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica 162 PF 3.422 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 7.68 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

163 PF 1.033 SLV 11 0.128 1.033 521 1.039 Si

V 0 SLV 1 0 0 0 0 No

PFFP 2.342 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si

164 PF 4.557 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.277 SLV 9 0.159 1.283 979 1.345 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

165 PF 6.978 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.538 SLV 9 0.192 1.553 1744 1.704 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

166 PF 0 SLV 1 0 0 0 0 No

V 1.293 SLV 11 0.161 1.299 1017 1.366 Si

PFFP 0 SLV 1 0 0 0 0 No

48

7.2 – VERIFICHE LOCALI

Per lo studio dei meccanismi locali che potrebbero interessare l’edificio oggetto di

verifica, sono stati individuati 3 macroelementi principali che potrebbero essere soggetti a

ribaltamento considerando la struttura allo stato di fatto.

I macroelementi individuati sono:

A. una porzione di parete finestrata a sud del corpo rettangolare principale;

B. una porzione della parete di testa a est del corpo rettangolare principale;

C. una porzione della parete trasversale interna a una testa del corpo rettangolare

principale

7.2.1 – Ribaltamento parete finestrata a sud del corpo principale (macroelemento A)

Analisi dei carichi considerati per area di influenza di una capriata (3,37m):

Peso proprio della muratura P1

P1 = volume parete (esclusi i fori) x peso specifico della muratura

𝑷𝟏 = 4,05 ∗ 1800 = 𝟕𝟐𝟗𝟎 𝒅𝒂𝑵

Peso della copertura Nc

Nc = (peso di orditura secondaria + morali + tavelloni + coppi) x area di influenza +

volume di metà capriata x peso specifico del legno

𝑵𝒄 = (30 + 30 + 5 + 80) ∗ (3,37 ∗ 3,46) + ⌈(0,15 ∗ 0,2 ∗ 3,46) + (0,15 ∗ 0,17 ∗ 3,45) +

(0,15 ∗ 0,18 ∗ 1,4 2⁄ ⌉ ∗ 600 = 𝟏𝟖𝟏𝟕 𝒅𝒂𝑵

Peso della muratura sopra la capriata N1

N1 = volume porzione di parete x peso specifico della muratura

𝑵𝟏 = (0,3 ∗ 0,5 ∗ 3,37) ∗ 1800 = 𝟗𝟏𝟎 𝒅𝒂𝑵

C

A

B

49

Analisi cinematica lineare e verifica di sicurezza allo SLV.

Secondo la Circolare n.617 del 02.02.2009, la parete oggetto di verifica si considera

appoggiata a terra e la verifica risulta soddisfatta se l’accelerazione spettrale a0* soddisfa

la seguente equazione:

𝒂𝟎∗ ≥

𝒂𝒈(𝑷𝑽𝑹) ∗ 𝑺

𝒒

dove

𝒂𝟎∗ =

𝜶 ∗ 𝒈

𝒆∗ ∗ 𝑭𝑪

Per calcolare il valore di α si impone l’equilibrio del momento stabilizzante (MS) e ribaltante

(MR) considerando un arretramento della cerniera alla base t pari a 0,015m dovuto allo

schiacciamento della parete in corrispondenza dello spigolo sul quale si suppone la

rotazione.

𝑀𝑆 = 𝑃1 ∗ (𝑏𝑃1 − 𝑡) + 𝑁𝑐 ∗ (𝑏𝑁𝑐 − 𝑡) + 𝑁1 ∗ (𝑏𝑁1 − 𝑡)

𝑀𝑅 = 𝛼 ∗ (𝑃1 ∗ ℎ𝑃1 + 𝑁𝑐 ∗ ℎ𝑁𝑐 + 𝑁1 ∗ ℎ𝑁1)

dove bP1, bNc, bN1 sono le distanze orizzontali dal punto di applicazione della forza

verticale alla cerniera, mentre hP1, hNc, hN1 sono le distanze verticali dal punto di

applicazione della forza orizzontale alla cerniera.

𝑀𝑆 = 𝑀𝑅

7290 ∗ (0,15 − 0,015) + 1817 ∗ (0,2 − 0,015) + 910 ∗ (0,15 − 0,015)

= 𝛼 ∗ (7290 ∗ 2,35 + 1817 ∗ 4,70 + 910 ∗ 4,70)

𝜶 = 𝟎, 𝟎𝟒𝟖

La frazione di massa partecipante e* si ottiene dalla formula:

𝒆∗ =𝒈 ∗ 𝑴∗

∑ 𝑷𝒊

con

𝑴∗ =(∑ 𝑷𝒊 ∗ 𝜹𝒙,𝟏)𝒏+𝒎

𝒊=𝟏𝟐

𝒈 ∗ ∑ 𝑷𝒊 ∗ 𝜹𝒙,𝟏𝟐𝒏+𝒎

𝒊=𝟏

dove δx,i è lo spostamento virtuale orizzontale del punto di applicazione della forza

i-esima che verrà supposto pari a 1 per i carichi della copertura applicati a 4,7m dalla

base.

𝑀∗ =(7290 ∗ 0,5 + 1817 ∗ 1 + 910 ∗ 1)2

9,81 ∗ (7290 ∗ 0,52 + 1817 ∗ 12 + 910 ∗ 12= 909,7

𝑒∗ =9,81 ∗ 909,7

(7290 + 1817 + 910)= 0,89

𝒂𝟎∗ =

0,048 ∗ 9,81

0,89 ∗ 1,35= 𝟎, 𝟑𝟗 𝒎/𝒔𝟐

50

Questo valore è da confrontare con il limite minimo imposto dalla Circolare:


𝒒=

0,804 ∗ 1,5

2= 𝟎, 𝟔 𝒎/𝒔𝟐

dove S è il coefficiente che tiene conte della categoria di sottosuolo e delle condizioni

topografiche (𝑆 = 𝑆𝑆 ∗ 𝑆𝑇 = 1,5 ∗ 1 = 1,5).

𝟎, 𝟑𝟗 𝒎/𝒔𝟐 ≤ 𝟎, 𝟔 𝒎/𝒔𝟐 NON VERIFICATO

51

7.2.2 – Ribaltamento parete di testa a est del corpo principale (macroelemento B)

Analisi dei carichi considerati per area di influenza del puntone (1,80m):


P1 = volume parete x peso specifico della muratura

𝑷𝟏 = 2,45 ∗ 1800 = 𝟒𝟓𝟔𝟖 𝒅𝒂𝑵


Nc = (peso di orditura secondaria + morali + tavelloni + coppi) x area di influenza

𝑵𝒄 = (30 + 30 + 5 + 80) ∗ (1,8 ∗ 1,85) = 𝟒𝟕𝟗 𝒅𝒂𝑵


Seguendo lo stesso procedimento descritto per il primo macroelemento si impone

l’equilibrio tra momento stabilizzante e ribaltante considerando un arretramento della

cerniera alla base t pari a 0,014m:

𝑀𝑆 = 𝑃1 ∗ (𝑏𝑃1 − 𝑡) + 𝑁𝑐 ∗ (𝑏𝑁𝑐 − 𝑡)

𝑀𝑅 = 𝛼 ∗ (𝑃1 ∗ ℎ𝑃1 + 𝑁𝑐 ∗ ℎ𝑁𝑐)

𝑀𝑆 = 𝑀𝑅

4568 ∗ (0,15 − 0,014) + 479 ∗ (0,2 − 0,014) = 𝛼 ∗ (4568 ∗ 2,35 + 479 ∗ 4,70)

𝜶 = 𝟎, 𝟎𝟓𝟓

Per ottenere l’accelerazione spettrale a0* si considera è lo spostamento virtuale

orizzontale del punto di applicazione della forza i-esima (δx,i ) pari a 1 per i carichi della

copertura applicati a 4,7 m dalla base.

𝑀∗ =(4568 ∗ 0,5 + 479 ∗ 1)2

9,81 ∗ (4568 ∗ 0,52 + 479 ∗ 12= 480

𝑒∗ =9,81 ∗ 480

(4568 + 479)= 0,93

𝒂𝟎∗ =

0,055 ∗ 9,81

0,93 ∗ 1,35= 𝟎, 𝟒𝟑𝒎/𝒔𝟐



𝒒=

0,804 ∗ 1,5

2= 𝟎, 𝟔 𝒎/𝒔𝟐

𝟎, 𝟒𝟑 𝒎/𝒔𝟐 ≤ 𝟎, 𝟔 𝒎/𝒔𝟐 NON VERIFICATO

52

7.2.3 – Ribaltamento parete trasversale interna a una testa (macroelemento C)

Analisi dei carichi considerati per area di influenza di una trave secondaria (1,1m):


P1 = volume parete x peso specifico della muratura

𝑷𝟏 = 0,915 ∗ 1800 = 𝟏𝟔𝟒𝟕, 𝟑𝟔 𝒅𝒂𝑵


Nc = (peso di orditura secondaria + morali + tavelloni + coppi) x area di influenza

𝑵𝒄 = (30 + 30 + 5 + 80) ∗ (1,1 ∗ 3,32) = 𝟓𝟐𝟗, 𝟓𝟒 𝒅𝒂𝑵


Seguendo lo stesso procedimento descritto per il macroelemento precedente si impone

l’equilibrio tra momento stabilizzante e ribaltante considerando un arretramento della

cerniera alla base t pari a 0,01m:

𝑀𝑆 = 𝑃1 ∗ (𝑏𝑃1 − 𝑡) + 𝑁𝑐 ∗ (𝑏𝑁𝑐 − 𝑡)

𝑀𝑅 = 𝛼 ∗ (𝑃1 ∗ ℎ𝑃1 + 𝑁𝑐 ∗ ℎ𝑁𝑐)

𝑀𝑆 = 𝑀𝑅

1647,36 ∗ (0,065 − 0,01) + 529,54 ∗ (0,065 − 0,01) = 𝛼 ∗ (1647,36 ∗ 3,20 + 529,54 ∗ 6,40)

𝜶 = 𝟎, 𝟎𝟏𝟒

Per ottenere l’accelerazione spettrale a0* si considera è lo spostamento virtuale

orizzontale del punto di applicazione della forza i-esima (δx,i ) pari a 1 per i carichi della

copertura applicati a 6,4 m dalla base.

𝑀∗ =(1647,36 ∗ 0,5 + 529,54 ∗ 1)2

9,81 ∗ (1647,36 ∗ 0,52 + 529,54 ∗ 12= 198,29

𝑒∗ =9,81 ∗ 198,29

(1647,36 + 529,54)= 0,89

𝒂𝟎∗ =

0,014 ∗ 9,81

0,89 ∗ 1,35= 𝟎, 𝟏𝟏𝟒 𝒎/𝒔𝟐



𝒒=

0,804 ∗ 1,5

2= 𝟎, 𝟔 𝒎/𝒔𝟐

𝟎, 𝟏𝟏𝟒 𝒎/𝒔𝟐 ≤ 𝟎, 𝟔 𝒎/𝒔𝟐 NON VERIFICATO

Le verifiche locali effettuate sull’edificio risultano tutte non soddisfatte ed evidenziano

quindi la necessità di un intervento che impedisca i ribaltamenti analizzati.

53

8 – STATO DI PROGETTO – COPERTURA LIGNEA

La copertura del corpo principale viene adeguata, nei confronti dei carichi gravitazionali,

prevedendo il consolidamento delle capriate lignee, mediante inserimento di idonee

saette, la sostituzione delle travi di falda con nuove travi di sezione 14x18cm e mediante

inserimento di sovrastante tavolato ligneo a sostegno del pacchetto di copertura.

Si riportano di seguito le verifiche a campione di una nuova trave di falda e di una capriata

tipo consolidata, considerando, ai fini del calcolo, un legno massiccio di tipo C22 per le

strutture esistenti e tipo C24 per le nuove strutture.

8.1 – VERIFICA DELLE TRAVI DI FALDA

Sezione: 14x18cm

Interasse: 110cm

Luce teorica: 345 cm

Schema statico:

qG1 = 160 x 1,1 / cos = 187 daN/m

qG2 = 0 daN/m

qQ = 90 x 1,1/ cos = 105 daN/m

Output di BeamCad 19.18 TRAVE CONTINUA IN LEGNO

Metodo di calcolo: DM 14-01-08. Valori in daN cm.

Classe di servizio 1 Kdef 0.6

Durata del carico variabile : media durata

CARATTERISTICHE DEI MATERIALI

Descrizione fm,k ft,0,k ft,90,k fc,0,k fc,90,k fv,k E G gamma alfa

Conifere e pioppo 240.0 140.0 4.0 210.0 25.0 40.0 110000 6900 0.00042 0.000010

COEFFICIENTI DI COMBINAZIONE PER STATI LIMITE ULTIMI

Gamma G1 inf. (pesi struttura, effetto favorevole) 1.00

Gamma G1 sup. (pesi struttura, effetto sfavorevole) 1.30

Gamma G2 inf. (permanenti portati, effetto favorevole) 0.00

Gamma G2 sup. (permanenti portati, effetto sfavorevole) 1.50

Gamma Q inf. (azioni variabili, effetto favorevole) 0.00

Gamma Q sup. (azioni variabili, effetto sfavorevole) 1.50

COEFFICIENTI DI COMBINAZIONE DEI CARICHI VARIABILI PER STATI LIMITE DI ESERCIZIO

Combinazioni rare 1.00

Combinazioni frequenti 0.50

Combinazioni quasi permanenti 0.30

FATTORI PARZIALI DI SICUREZZA DEI MATERIALI

Fattore parziale di sicurezza dei materiali per combinazioni fondamentali 1.5

Fattore parziale di sicurezza dei materiali per combinazioni eccezionali 1

Fattore parziale di sicurezza dei materiali per combinazioni di esercizio 1

GEOMETRIA DELLE SEZIONI INIZIALI

Sezione n°2 14x18

elem. Dim X Dim Y Xg Yg

1 14.0 18.0 0.0 0.0

54

GEOMETRIA DELLE CAMPATE

luce sezione estradosso iniziale estradosso finale Y asse

campata n. 1 345.0 2 0.0 0.0 0.00

CARATTERISTICHE DEGLI APPOGGI

appoggio n. nome ampiezza coeff. elastico verticale

1 20.0 0.0000E+00 diretto

2 20.0 0.0000E+00 diretto

Schemi di carico

Carico variabile di media durata

AZIONI CARATTERISTICHE APPLICATE ALLA TRAVE

CAMPATA n. 1

carico uniforme permanente struttura permanente portato variabile

1.87 0.00 1.05

Verifiche (daN*cm)

Campata n° 1

x M kmod gamma fm,d sig,d vf,max T kmod kcr kh gamma fv,d taud vt.max

0 0 0.80 1.50 128.0 0.0 0.00 691 0.80 1.00 1.00 1.50 21.3 4.1 0.19

115 52979 0.80 1.50 128.0 70.1 0.55 230 0.80 1.00 1.00 1.50 21.3 1.4 0.06

230 52979 0.80 1.50 128.0 70.1 0.55 -230 0.80 1.00 1.00 1.50 21.3 1.4 0.06

345 0 0.80 1.50 128.0 0.0 0.00 -691 0.80 1.00 1.00 1.50 21.3 4.1 0.19

Valori massimi

x = 173

M = 59602

vf,max = 0.616

x = 0

T = 691

vt,max = 0.193

Verifiche di compressione ortogonale alle fibre in corrispondenza degli appoggi

n° Reazione leff sigmac,90,d Kc,90 Kmod Gamma fc,90,k Kc,90*fc,90,d

1 691 23.0 2.15 1.000 0.80 1.50 25.000 13.33

2 691 23.0 2.15 1.000 0.80 1.50 25.000 13.33

DEFORMATA

campata x f qp(visc.) f ra(elast.) f fr(visc.)

campata n°1 104 0.847 0.585 0.872

campata n°1 219 0.954 0.658 0.982

campata n°1 334 0.111 0.077 0.114

Valori massimi

34532520 20

14x18

14x18

1.9

1.1

FlessioneTaglio

55

campata quasi permanente L/f caratteristica L/f frequente L/f

finale (viscosa) istantanea elastica finale (viscosa)

campata n°1 1.04 331 0.72 480 1.07 322

REAZIONI VINCOLARI (daN)

ULTIME RARE FREQUENTI QUASI PERMANENTI

appoggio n. nome massima minima massima minima massima minima massima minima

1 691 323 504 323 413 323 377 323

2 691 323 504 323 413 323 377 323

Le verifiche sono pienamente soddisfatte.

8.2 – VERIFICA DELLA CAPRIATA

La verifica della capriata tipo viene eseguita secondo il metodo semi-probabilistico agli

stati limite in accordo con il DM 14.01.2008. Per le verifiche stesse si è utilizzato il programma

di calcolo agli elementi finiti SismiCAD 12.10.

Schema statico stato di fatto:

L’interasse medio tra le capriate risulta pari a 330cm.

L’inclinazione del solaio di copertura è = 22°.

q1G1 = 160 x 3,3 = 528 daN/m

q1Q = 90 x 3,3 = 297 daN/m

Il peso proprio degli elementi che costituiscono la capriata viene calcolato

automaticamente dal programma di calcolo.

Si ipotizza che le strutture esistenti di copertura abbiano caratteristiche meccaniche

analoghe a quelle di un legno tipo C22 (secondo le specifiche EN 338).

56

prospetto capriata – SismiCad 12.10

Momento flettente

Sforzo di taglio

Sforzo normale

57

Output di SismiCad 12.10:

Preferenze di analisi Metodo di analisi Non sismica

Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 3


Coefficiente di sicurezza portanza pali 2.5





















Metodo di risoluzione della matrice AspenTech MA57








Permanenti Perm. Permanente 0 0 0

Neve Neve I Breve 0.5 0.2 0




Perm.: Permanenti

Neve: Neve

Dt: Delta T


Famiglia Limite ultimo

Il nome compatto della famiglia è LU. Nome Nome breve Perm. Neve Dt

1 LU 1 1 0 0

2 LU 2 1 1.5 0

3 LU 3 1.3 0 0

4 LU 4 1.3 1.5 0

Famiglia Esercizio rara

Il nome compatto della famiglia è RA. Nome Nome breve Perm. Neve Dt

1 RA 1 1 0 0

2 RA 2 1 1 0

Famiglia Esercizio frequente

Il nome compatto della famiglia è FR.

58

Nome Nome breve Perm. Neve Dt

1 FR 1 1 0 0

2 FR 2 1 0.2 0

Famiglia Esercizio quasi permanente

Il nome compatto della famiglia è QP. Nome Nome breve Perm. Neve Dt

1 QP 1 1 0 0

Famiglia Pressioni sul terreno

Il nome compatto della famiglia è PT. Nome Nome breve Perm. Neve Dt

1 PT 1 1 0 0

2 PT 2 1 1 0




Nome Valori


Descrizione

CARICO

PUNTONI

Permanenti 0 0 0 0 -4.3 -4.3 0 0 0 0 0 0

Neve 0 0 0 0 -3 -3 0 0 0 0 0 0

Verifiche degli elementi lignei

Si riportano a campione le verifiche del puntone e della nuova saetta.

Luce/Freccia amm.: valore ammissibile del rapporto luce su freccia Beta x: coeff. moltiplicativo della luce per sbandamento in direzione x Beta y: coeff. moltiplicativo della luce per sbandamento in direzione y comb: combinazione di carico Mx: momento flettente attorno all'asse x locale My: momento flettente attorno all'asse y locale N: sforzo normale Kcrit: coeff. riduttivo per sbandamento laterale (EC5 5.2.2b) Kmod: coeff. moltiplicativo della resistenza caratteristica (EC5 3.1.7) Gamma: coeff. di sicurezza parziale (EC5 2.3.3.2) Sm,y,d: tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse orizzontale della sezione (EC5 fig.6.1) Sm,z,d: tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse verticale della sezione (EC5 fig.6.1) fm,y,d: resistenza di progetto a flessione attorno all'asse orizzontale della sezione fm,z,d: resistenza di progetto a flessione attorno all'asse verticale della sezione fc,0,d: resistenza di progetto a compressione parallela alle fibre ft,0,d: resistenza di progetto a trazione parallela alle fibre fv,d: resistenza di progetto a taglio Km: coefficiente di sezione (EC5 6.1.6 nota 2)

asta 4

asta 7

asta 3

59

Snellezza,max: snellezza massima fx,max: freccia massima in direzione x locale fy,max: freccia massima in direzione y locale Kdef: coeff. correttivo della deformazione per effetto di umidità e viscosità (EC5 4.1) Luce asta: lunghezza effettiva dell'asta L/fx,max: rapporto luce su freccia in direzione x locale L/fy,max: rapporto luce su freccia in direzione y locale Tau,x: tensione tangenziale in direzione x Tau,y: tensione tangenziale in direzione y Tau,max: tensione tangenziale risultante




Sezione: R 15x17




Mensola Y: Nessuno

Mensola X: Nessuno




Kmod = 0,90


tau,d <= fv,d

Sqrt(0^2+12.15^2) = 12.15 <= 24

kcr = 0.67



Tx = 0 daN

Ty = -1383.4 daN



Kmod = 0,90




(30.8/126)^2+69/144+0.7*0/144=0.54 <= 1 [4.4.7a]



Mx = -49881.2 daN*cm

My = 0 daN*cm

N = -7844.1 daN



Kmod = 0,90


Sc,0,d <= fc,0,d

|-32.57| <= 126



N = -8304.1 daN




Sezione: R 15x17




Mensola Y: Nessuno

Mensola X: Nessuno




Kmod = 0,90


tau,d <= fv,d

Sqrt(0^2+9.1^2) = 9.1 <= 24

kcr = 0.67



Tx = 0 daN

60

Ty = 1036 daN



Kmod = 0,90




(20.8/126)^2+57.3/144+0.7*0/144=0.42 <= 1 [4.4.7a]



Mx = 41374.2 daN*cm

My = 0 daN*cm

N = -5292.5 daN



Kmod = 0,90


Sc,0,d <= fc,0,d

|-18.18| <= 126



N = -4635.3 daN

Superelemento in legno composto da 2 aste: 3, 4


Superelemento di lunghezza complessiva L= 371.6 cm composto da:

asta 3: Trave in legno a falda Falda 2 fili 6-5 (L = 229.5 cm)

asta 4: Trave in legno a falda Falda 2 fili 6-5 (L = 142.1 cm)

Sezione: R 15x17


Beta,x = 0

Beta,y = 0



Mensola Y: Nessuno

Mensola X: Nessuno




Kdef = 0

Uinst in x = 0 cm

Uinst in y = -0.35 cm

Uinst = 0.35 cm

Luce/Uinst > limite

371.6/0.35=1055.4 > 300




Kdef = 0,60

Ufin in x = 0 cm

Ufin in y = -0.49 cm

Ufin = 0.49 cm

Luce/Ufin > limite

371.6/0.49=760.7 > 200


Permanenti = 1,000 + 0,600 = 1,600

Neve = 0,500 + 0,500 = 1,000

Asta 7: Trave in legno a (livello C filo 5) (falda Falda 2 filo 7)



Sezione: R 15x17




Mensola Y: Nessuno

Mensola X: Nessuno




Kmod = 0,60


tau,d <= fv,d

Sqrt(0^2+0.07^2) = 0.07 <= 16

kcr = 0.67

61


Durata minima del carico nella combinazione: permanente

Tx = 0 daN

Ty = -8.4 daN



Kmod = 0,60




(7.5/84)^2+0.5/96+0.7*0/96=0.01 <= 1 [4.4.7a]


Durata minima del carico nella combinazione: permanente

Mx = -331.6 daN*cm

My = 0 daN*cm

N = -1906.3 daN



Kmod = 0,90


Sc,0,d <= fc,0,d

|-12.22| <= 126



N = -3116.8 daN



Kdef = 0

Uinst in x = 0 cm

Uinst in y = 0 cm

Uinst = 0 cm

Luce/Uinst > limite

146.5/0=144089.7 > 300




Kdef = 0,60

Ufin in x = 0 cm

Ufin in y = 0 cm

Ufin = 0 cm

Luce/Ufin > limite

146.5/0=90056.1 > 200

Condizione base per ricombinare la freccia: Permanenti

Combinazione:Esercizio quasi permanente, 1 + incrementi viscosi


Permanenti = 1,000 + 0,600 = 1,600

Le verifiche risultano soddisfatte.

62

9 – STATO DI PROGETTO – VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA SISMICA

La progettazione, in linea con le Norme Tecniche per le Costruzioni D.M. 14.01.2008, è

orientata ad aumentare la capacità di resistenza delle strutture esistenti alle azioni di

progetto, prevedendo interventi di consolidamento efficaci che evitino di alterare in modo

significativo il comportamento del fabbricato.

A seguito della valutazione della sicurezza effettuata dello stato di fatto, si riportano di

seguito i principali interventi di consolidamento previsti e gli opportuni accorgimenti

d’insieme e di dettaglio volti a raggiungere e dimostrare il miglioramento dei livelli di

sicurezza strutturale esistente, dal punto di vista statico e dal punto di vista sismico.

Interventi di adeguamento statico:

Consolidamento della copertura lignea del corpo principale, mediante interventi

sulle capriate, inserimento di nuovi puntoni lignei, sostituzione delle travi di falda e

applicazione di un sovrastante tavolato ligneo;

Consolidamento delle pareti trasversali del corpo principale, in mattoni pieni ad una

testa, mediante applicazione, su entrambe le facce, di rete in fibra di vetro e

betoncino.

Interventi di miglioramento sismico:

Ristilatura dei giunti, con malta a base di calce, delle pareti portanti;

Inserimento di un cordolo sommitale metallico sul perimetro avente la funzione di

conferire al corpo di fabbrica un comportamento più vicino a quello scatolare,

impedendo il ribaltamento fuori dal piano delle pareti perimetrali e, allo stesso

tempo, delle pareti trasversali ad una testa consolidate;

Collegamento alla muratura sommitale perimetrale delle catene lignee delle

capriate e dei nuovi puntoni previsti sui lati est e ovest del corpo principale.

Nelle pagine seguenti si riporta la modellazione FEM del complesso in esame che tiene

conto del consolidamento delle pareti trasversali interne; il miglioramento dovuto alla

presenza del nuovo cordolo sommitale, invece, è evidenziato dalle verifiche locali di

ribaltamento dei macroelementi individuati.

9.1 – VERIFICA GLOBALE

A partire dalla modellazione FEM effettuata per lo studio dello stato di fatto del complesso

edilizio, considerando le stesse semplificazioni adottate, viene implementata la

modellazione tenendo conto in particolare del consolidamento delle pareti trasversali ad

una testa del corpo principale

Si riportano di seguito i dati di input e di output del programma di calcolo.

63

modello FEM – SismiCad 12.10

DATI DI INPUT

Preferenze di analisi Metodo di analisi D.M. 14-01-08 (N.T.C.)


Vn 50

Classe d'uso II

Vr 50

Tipo di analisi Lineare dinamica

Località Padova, via Col Moschin; Latitudine ED50 45,3906° (45° 23'

26'');

Longitudine ED50 11,8469° (11° 50' 49''); Altitudine

s.l.m. 12 m.

Zona sismica Zona 4

Categoria del suolo C - sabbie ed argille medie

Categoria topografica T1

Ss orizzontale SLD 1.5

Tb orizzontale SLD 0.139 [s]

Tc orizzontale SLD 0.416 [s]

Td orizzontale SLD 1.748 [s]

Ss orizzontale SLV 1.5

Tb orizzontale SLV 0.168 [s]

Tc orizzontale SLV 0.503 [s]

Td orizzontale SLV 1.93 [s]

St 1

PVr SLD (%) 63

Tr SLD 50

Ag/g SLD 0.0369

Fo SLD 2.544

Tc* SLD 0.251

PVr SLV (%) 10

Tr SLV 475

Ag/g SLV 0.0825

Fo SLV 2.645

Tc* SLV 0.334

Smorzamento viscoso (%) 5

Classe di duttilità CD"B"

Rotazione del sisma 0 [deg]

Quota dello '0' sismico 0 [cm]

Regolarità in pianta No

Regolarità in elevazione No

Edificio muratura Si

Tipologia muratura Costruzioni in muratura ordinaria

αu/α1 muratura Costruzioni in muratura ordinaria ad un piano αu/α1=1.4

Edificio esistente Si

Altezza costruzione 675 [cm]

C1 0.05

T1 0.209 [s]

Lambda SLD 0.85

Lambda SLV 0.85

Numero modi 27

Metodo di Ritz applicato

Torsione accidentale semplificata No

Torsione accidentale per piani (livelli e falde) flessibili No

Eccentricità X (per sisma Y) livello "Fondazione" 0 [cm]

64

Eccentricità Y (per sisma X) livello "Fondazione" 0 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "solaio agibile" 0 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "solaio agibile" 0 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "soletta ca" 148.8 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "soletta ca" 33.1 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "copertura piana" 77.5 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "copertura piana" 52.1 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "imposta capriata" 0 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "imposta capriata" 0 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "colmo" 0 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "colmo" 0 [cm]

Limite spostamenti interpiano 0.003

Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1

Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1

Fattore di struttura per sisma X 2.25

Fattore di struttura per sisma Y 2.25

Fattore di struttura per sisma Z 1.5

Applica 1% (§ 3.1.1) No

Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3


Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25

Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35

Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15

Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25

Coefficiente di sicurezza portanza trasversale pali 1.3

Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali

indagate 1.7





















Metodo di risoluzione della matrice Intel MKL PARDISO






Spettri NTC2008 Acc./g: Accelerazione spettrale normalizzata ottenuta dividendo l'accelerazione spettrale per l'accelerazione di gravità. Periodo: Periodo di vibrazione.

65

Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.2.1 (3.2.4)

Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV § 3.2.3.2.1 (3.2.4)

Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.4

Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV § 3.2.3.5

66

Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente Y SLV § 3.2.3.5



Pesi strutturali Pesi Permanente 0 0 0

Permanenti portati Port. I Permanente 0 0 0

Neve Neve I Media 0.5 0.2 0

Variabile B Variabile B I Media 0.7 0.5 0.3


Sisma X SLV X SLV 0 0 0

Sisma Y SLV Y SLV 0 0 0

Sisma Z SLV Z SLV 0 0 0

Eccentricità Y per sisma X SLV EY SLV 0 0 0

Eccentricità X per sisma Y SLV EX SLV 0 0 0

Sisma X SLD X SLD 0 0 0

Sisma Y SLD Y SLD 0 0 0

Sisma Z SLD Z SLD 0 0 0

Eccentricità Y per sisma X SLD EY SLD 0 0 0

Eccentricità X per sisma Y SLD EX SLD 0 0 0

Terreno sisma X SLV Tr x SLV 0 0 0

Terreno sisma Y SLV Tr y SLV 0 0 0

Terreno sisma Z SLV Tr z SLV 0 0 0

Terreno sisma X SLD Tr x SLD 0 0 0

Terreno sisma Y SLD Tr y SLD 0 0 0

Terreno sisma Z SLD Tr z SLD 0 0 0

Rig. Ux R Ux 0 0 0

Rig. Uy R Uy 0 0 0

Rig. Rz R Rz 0 0 0



Pesi: Pesi strutturali

Port.: Permanenti portati

Neve: Neve

Variabile B: Variabile B

Dt: Delta T

X SLD: Sisma X SLD

Y SLD: Sisma Y SLD

Z SLD: Sisma Z SLD

EY SLD: Eccentricità Y per sisma X SLD

EX SLD: Eccentricità X per sisma Y SLD

Tr x SLD: Terreno sisma X SLD

Tr y SLD: Terreno sisma Y SLD

Tr z SLD: Terreno sisma Z SLD

X SLV: Sisma X SLV

67

Y SLV: Sisma Y SLV

Z SLV: Sisma Z SLV

EY SLV: Eccentricità Y per sisma X SLV

EX SLV: Eccentricità X per sisma Y SLV

Tr x SLV: Terreno sisma X SLV

Tr y SLV: Terreno sisma Y SLV

Tr z SLV: Terreno sisma Z SLV

R Ux: Rig. Ux

R Uy: Rig. Uy

R Rz: Rig. Rz


Famiglia SLU

Il nome compatto della famiglia è SLU. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt

1 SLU 1 1 0 0 0 0

2 SLU 2 1 0 0 1.5 0

3 SLU 3 1 0 0.75 1.5 0

4 SLU 4 1 0 1.5 0 0

5 SLU 5 1 0 1.5 1.05 0

6 SLU 6 1 1.5 0 0 0

7 SLU 7 1 1.5 0 1.5 0

8 SLU 8 1 1.5 0.75 1.5 0

9 SLU 9 1 1.5 1.5 0 0

10 SLU 10 1 1.5 1.5 1.05 0

11 SLU 11 1.3 0 0 0 0

12 SLU 12 1.3 0 0 1.5 0

13 SLU 13 1.3 0 0.75 1.5 0

14 SLU 14 1.3 0 1.5 0 0

15 SLU 15 1.3 0 1.5 1.05 0

16 SLU 16 1.3 1.5 0 0 0

17 SLU 17 1.3 1.5 0 1.5 0

18 SLU 18 1.3 1.5 0.75 1.5 0

19 SLU 19 1.3 1.5 1.5 0 0

20 SLU 20 1.3 1.5 1.5 1.05 0

Famiglia SLE rara

Il nome compatto della famiglia è SLE RA. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt

1 SLE RA 1 1 1 0 0 0

2 SLE RA 2 1 1 0 1 0

3 SLE RA 3 1 1 0.5 1 0

4 SLE RA 4 1 1 1 0 0

5 SLE RA 5 1 1 1 0.7 0

Famiglia SLE frequente

Il nome compatto della famiglia è SLE FR. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt

1 SLE FR 1 1 1 0 0 0

2 SLE FR 2 1 1 0 0.5 0

3 SLE FR 3 1 1 0.2 0 0

4 SLE FR 4 1 1 0.2 0.3 0

Famiglia SLE quasi permanente

Il nome compatto della famiglia è SLE QP. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt

1 SLE QP 1 1 1 0 0 0

2 SLE QP 2 1 1 0 0.3 0

Famiglia SLU eccezionale

Il nome compatto della famiglia è SLU EX. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt

Famiglia SLD

Il nome compatto della famiglia è SLD. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti.


1 SLD 1 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3

2 SLD 2 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3

3 SLD 3 1 1 0 0.3 0 -1 0.3

4 SLD 4 1 1 0 0.3 0 -1 0.3

5 SLD 5 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1

6 SLD 6 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1

7 SLD 7 1 1 0 0.3 0 -0.3 1

8 SLD 8 1 1 0 0.3 0 -0.3 1

9 SLD 9 1 1 0 0.3 0 0.3 -1

10 SLD 10 1 1 0 0.3 0 0.3 -1

11 SLD 11 1 1 0 0.3 0 0.3 1

12 SLD 12 1 1 0 0.3 0 0.3 1

13 SLD 13 1 1 0 0.3 0 1 -0.3

14 SLD 14 1 1 0 0.3 0 1 -0.3

15 SLD 15 1 1 0 0.3 0 1 0.3

68


16 SLD 16 1 1 0 0.3 0 1 0.3

Nome Nome breve Z SLD EY SLD EX SLD Tr x SLD Tr y SLD Tr z SLD

1 SLD 1 0 -1 0.3 -1 -0.3 0

2 SLD 2 0 1 -0.3 -1 -0.3 0

3 SLD 3 0 -1 0.3 -1 0.3 0

4 SLD 4 0 1 -0.3 -1 0.3 0

5 SLD 5 0 -0.3 1 -0.3 -1 0

6 SLD 6 0 0.3 -1 -0.3 -1 0

7 SLD 7 0 -0.3 1 -0.3 1 0

8 SLD 8 0 0.3 -1 -0.3 1 0

9 SLD 9 0 -0.3 1 0.3 -1 0

10 SLD 10 0 0.3 -1 0.3 -1 0

11 SLD 11 0 -0.3 1 0.3 1 0

12 SLD 12 0 0.3 -1 0.3 1 0

13 SLD 13 0 -1 0.3 1 -0.3 0

14 SLD 14 0 1 -0.3 1 -0.3 0

15 SLD 15 0 -1 0.3 1 0.3 0

16 SLD 16 0 1 -0.3 1 0.3 0

Famiglia SLV

Il nome compatto della famiglia è SLV. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti.


1 SLV 1 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3

2 SLV 2 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3

3 SLV 3 1 1 0 0.3 0 -1 0.3

4 SLV 4 1 1 0 0.3 0 -1 0.3

5 SLV 5 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1

6 SLV 6 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1

7 SLV 7 1 1 0 0.3 0 -0.3 1

8 SLV 8 1 1 0 0.3 0 -0.3 1

9 SLV 9 1 1 0 0.3 0 0.3 -1

10 SLV 10 1 1 0 0.3 0 0.3 -1

11 SLV 11 1 1 0 0.3 0 0.3 1

12 SLV 12 1 1 0 0.3 0 0.3 1

13 SLV 13 1 1 0 0.3 0 1 -0.3

14 SLV 14 1 1 0 0.3 0 1 -0.3

15 SLV 15 1 1 0 0.3 0 1 0.3

16 SLV 16 1 1 0 0.3 0 1 0.3


1 SLV 1 0 -1 0.3 -1 -0.3 0

2 SLV 2 0 1 -0.3 -1 -0.3 0

3 SLV 3 0 -1 0.3 -1 0.3 0

4 SLV 4 0 1 -0.3 -1 0.3 0

5 SLV 5 0 -0.3 1 -0.3 -1 0

6 SLV 6 0 0.3 -1 -0.3 -1 0

7 SLV 7 0 -0.3 1 -0.3 1 0

8 SLV 8 0 0.3 -1 -0.3 1 0

9 SLV 9 0 -0.3 1 0.3 -1 0

10 SLV 10 0 0.3 -1 0.3 -1 0

11 SLV 11 0 -0.3 1 0.3 1 0

12 SLV 12 0 0.3 -1 0.3 1 0

13 SLV 13 0 -1 0.3 1 -0.3 0

14 SLV 14 0 1 -0.3 1 -0.3 0

15 SLV 15 0 -1 0.3 1 0.3 0

16 SLV 16 0 1 -0.3 1 0.3 0

Famiglia SLV fondazioni

Il nome compatto della famiglia è SLV FO. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti.


1 SLV FO 1 1 1 0 0.3 0 -1.1 -0.33

2 SLV FO 2 1 1 0 0.3 0 -1.1 -0.33

3 SLV FO 3 1 1 0 0.3 0 -1.1 0.33

4 SLV FO 4 1 1 0 0.3 0 -1.1 0.33

5 SLV FO 5 1 1 0 0.3 0 -0.33 -1.1

6 SLV FO 6 1 1 0 0.3 0 -0.33 -1.1

7 SLV FO 7 1 1 0 0.3 0 -0.33 1.1

8 SLV FO 8 1 1 0 0.3 0 -0.33 1.1

9 SLV FO 9 1 1 0 0.3 0 0.33 -1.1

10 SLV FO 10 1 1 0 0.3 0 0.33 -1.1

11 SLV FO 11 1 1 0 0.3 0 0.33 1.1

12 SLV FO 12 1 1 0 0.3 0 0.33 1.1

13 SLV FO 13 1 1 0 0.3 0 1.1 -0.33

14 SLV FO 14 1 1 0 0.3 0 1.1 -0.33

15 SLV FO 15 1 1 0 0.3 0 1.1 0.33

16 SLV FO 16 1 1 0 0.3 0 1.1 0.33


1 SLV FO 1 0 -1.1 0.33 -1.1 -0.33 0

2 SLV FO 2 0 1.1 -0.33 -1.1 -0.33 0

3 SLV FO 3 0 -1.1 0.33 -1.1 0.33 0

4 SLV FO 4 0 1.1 -0.33 -1.1 0.33 0

5 SLV FO 5 0 -0.33 1.1 -0.33 -1.1 0

6 SLV FO 6 0 0.33 -1.1 -0.33 -1.1 0

7 SLV FO 7 0 -0.33 1.1 -0.33 1.1 0

8 SLV FO 8 0 0.33 -1.1 -0.33 1.1 0

9 SLV FO 9 0 -0.33 1.1 0.33 -1.1 0

10 SLV FO 10 0 0.33 -1.1 0.33 -1.1 0

69


11 SLV FO 11 0 -0.33 1.1 0.33 1.1 0

12 SLV FO 12 0 0.33 -1.1 0.33 1.1 0

13 SLV FO 13 0 -1.1 0.33 1.1 -0.33 0

14 SLV FO 14 0 1.1 -0.33 1.1 -0.33 0

15 SLV FO 15 0 -1.1 0.33 1.1 0.33 0

16 SLV FO 16 0 1.1 -0.33 1.1 0.33 0

Famiglia Calcolo rigidezza torsionale/flessionale di piano

Il nome compatto della famiglia è CRTFP. Nome Nome breve R Ux R Uy R Rz

Rig. Ux+ CRTFP Ux+ 1 0 0

Rig. Ux- CRTFP Ux- -1 0 0

Rig. Uy+ CRTFP Uy+ 0 1 0

Rig. Uy- CRTFP Uy- 0 -1 0

Rig. Rz+ CRTFP Rz+ 0 0 1

Rig. Rz- CRTFP Rz- 0 0 -1




Nome Valori


Descrizione


Permanenti

portati

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Neve 0 0 0 0 -0.5 -0.5 0 0 0 0 0 0

Variabile B 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0


Permanenti

portati

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Neve 0 0 0 0 -1.4 -1.4 0 0 0 0 0 0

Variabile B 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

cornice

muratura

Pesi strutturali 0 0 0 0 -1 -1 0 0 0 0 0 0

Permanenti

portati

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Neve 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Variabile B 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Definizioni di carichi superficiali Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico.


Valore: modulo del carico superficiale applicato alla superficie. [daN/cm²] Applicazione: modalità con cui il carico è applicato alla superficie.

Nome Valori

Condizione Valore Applicazione

Descrizione

copertura piana SDF Pesi strutturali 0.015 Verticale




solaio agibile Pesi strutturali 0.02 Verticale


Neve 0 Verticale

Variabile B 0.02 Verticale

copertura lignea SDF Pesi strutturali 0.0145 Verticale




70

DATI DI OUTPUT

Risposta modale Modo: identificativo del modo di vibrare. Periodo: periodo. [s] Massa X: massa partecipante in direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa Y: massa partecipante in direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa Z: massa partecipante in direzione globale Z. Il valore è adimensionale. Massa rot X: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa rot Y: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa rot Z: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Z. Il valore è adimensionale.

Totale masse partecipanti:

Traslazione X: 0.861656 Traslazione Y: 0.865767 Traslazione Z: 0 Rotazione X: 0.842759 Rotazione Y: 0.768545 Rotazione Z: 0.796966

Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z

1 2.494462006 0.007070598 0.000014595 0 0.000001027 0.009697066 0.000269566

2 2.468209068 0.006960425 0.000000172 0 0.00000001 0.009674875 0.000135086

3 2.293758967 0 0.000003255 0 0.000000711 0.000000001 0.000001382

4 2.285638597 0 0.000000113 0 0.000000149 0.000000032 0.000022023

5 2.197966286 0.000025628 0.00690013 0 0.000512967 0.000043828 0.007718531

6 2.183995274 0.000006594 0.002043113 0 0.000147356 0.000009837 0.00128664

7 1.967923882 0.007611002 0.000000001 0 0.000000004 0.000718319 0.001037464

8 1.967046739 0.002477504 0 0 0.000000001 0.000235169 0.000379088

9 1.878729699 0.000000002 0.010142182 0 0.001235783 0.000000002 0.010252844

10 1.809552855 0.000001255 0.00514725 0 0.000380996 0.000003906 0.00597267

11 1.804112287 0.000000487 0.005414754 0 0.000385801 0.000000678 0.00252401

12 1.484658022 0 0.008627638 0 0.000706254 0.000000002 0.008676151

13 1.301236886 0.000000449 0.003782196 0 0.000363505 0.000000274 0.001464359

14 1.274357211 0.000001822 0.00357703 0 0.000264884 0.000006241 0.002968615

15 1.163996649 0.000011898 0.010061954 0 0.000900384 0.000126409 0.017471174

16 1.113818285 0.000312524 0.00140384 0 0.000299467 0.001307078 0.001898077

17 1.022581169 0.000222493 0.049370481 0 0.036555167 0.000125503 0.054887088

18 0.93593847 0.007344119 0.002409993 0 0.0019365 0.007766027 0.000676209

19 0.873951043 0.004845033 0.001907739 0 0.000908066 0.003547418 0.000118384

20 0.771764039 0.000155026 0.078740222 0 0.015149885 0.000077154 0.081203804

21 0.656425184 0.079102767 0.000253331 0 0.00042104 0.10876573 0.001012351

22 0.635808788 0.003367551 0.106380888 0 0.011456328 0.004486654 0.110915112

23 0.523049353 0.027778879 0.003415414 0 0.001296818 0.040002458 0.000513019

24 0.369385277 0.000736193 0.102786813 0 0.05998601 0.000393261 0.079504095

25 0.317618495 0.051167595 0.000701991 0 0.000012117 0.023182706 0.000781059

26 0.194784443 0.000002369 0.46257783 0 0.709696206 0.000037748 0.357046094

27 0.129567844 0.662453344 0.000104319 0 0.000141662 0.558336822 0.048231028

Spostamenti di interpiano Nodo inferiore: nodo inferiore.

I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Pos.: coordinate del nodo.

X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Z: coordinata Z. [cm]

Nodo superiore: nodo superiore. I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Pos.: coordinate del nodo.

Z: coordinata Z. [cm] Spost. rel.: spostamento relativo. Il valore è adimensionale. Comb.: combinazione.

N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico. Spostamento inferiore: spostamento in pianta del nodo inferiore.

X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm]

Spostamento superiore: spostamento in pianta del nodo superiore. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm]

S.V.: si intende non verificato qualora lo spostamento relativo sia superiore al valore limite espresso nelle preferenze di analisi. limite SLD = 0,003



X Y Z Z 4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000316 SLD 1 -0.022 -0.012 -0.041 -0.034 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000318 SLD 2 -0.023 -0.012 -0.042 -0.033 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000206 SLD 3 -0.024 0.013 -0.038 0 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000208 SLD 4 -0.024 0.013 -0.038 0.001 si

71



X Y Z Z

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000371 SLD 5 -0.003 -0.045 -0.025 -0.071 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000367 SLD 6 -0.004 -0.043 -0.026 -0.068 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000072 SLD 7 -0.009 0.038 -0.014 0.042 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000076 SLD 8 -0.01 0.041 -0.015 0.045 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000305 SLD 9 0.012 -0.048 -0.008 -0.067 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000302 SLD 10 0.011 -0.046 -0.009 -0.064 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000114 SLD 11 0.006 0.036 0.003 0.046 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.00012 SLD 12 0.005 0.038 0.002 0.049 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000121 SLD 13 0.026 -0.021 0.016 -0.023 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000122 SLD 14 0.026 -0.02 0.015 -0.022 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000098 SLD 15 0.025 0.004 0.019 0.011 si

4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000098 SLD 16 0.024 0.005 0.018 0.012 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000215 SLD 1 -0.023 -0.007 -0.037 -0.02 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000216 SLD 2 -0.023 -0.007 -0.037 -0.02 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000154 SLD 3 -0.025 0.009 -0.034 -0.001 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000154 SLD 4 -0.025 0.009 -0.035 -0.001 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000245 SLD 5 -0.003 -0.027 -0.02 -0.041 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000244 SLD 6 -0.004 -0.026 -0.021 -0.04 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.00004 SLD 7 -0.009 0.026 -0.011 0.023 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000038 SLD 8 -0.01 0.027 -0.012 0.024 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000208 SLD 9 0.012 -0.028 -0.003 -0.04 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000208 SLD 10 0.011 -0.027 -0.004 -0.039 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000004 SLD 11 0.006 0.025 0.006 0.025 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000002 SLD 12 0.005 0.026 0.005 0.026 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000093 SLD 13 0.027 -0.011 0.019 -0.015 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000094 SLD 14 0.026 -0.011 0.019 -0.015 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000031 SLD 15 0.025 0.005 0.022 0.004 si

9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000033 SLD 16 0.024 0.005 0.022 0.004 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000131 SLD 1 -0.024 -0.007 -0.033 -0.014 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000131 SLD 2 -0.024 -0.007 -0.034 -0.014 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000085 SLD 3 -0.025 0.006 -0.031 0.001 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000086 SLD 4 -0.026 0.006 -0.031 0.001 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000164 SLD 5 -0.004 -0.022 -0.016 -0.03 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000163 SLD 6 -0.005 -0.022 -0.017 -0.03 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000032 SLD 7 -0.009 0.022 -0.009 0.02 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.00003 SLD 8 -0.01 0.022 -0.01 0.019 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000147 SLD 9 0.011 -0.021 0.001 -0.03 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000146 SLD 10 0.01 -0.021 0 -0.03 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.00004 SLD 11 0.006 0.023 0.008 0.02 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000038 SLD 12 0.005 0.023 0.007 0.02 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000079 SLD 13 0.026 -0.005 0.023 -0.011 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000078 SLD 14 0.026 -0.005 0.022 -0.011 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000048 SLD 15 0.025 0.008 0.025 0.004 si

13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000047 SLD 16 0.024 0.008 0.024 0.004 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000119 SLD 1 -0.026 -0.006 -0.031 -0.015 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000123 SLD 2 -0.026 -0.006 -0.032 -0.016 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000186 SLD 3 -0.024 0.007 -0.029 0.023 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000182 SLD 4 -0.025 0.007 -0.03 0.022 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000421 SLD 5 -0.009 -0.021 -0.013 -0.058 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000427 SLD 6 -0.01 -0.021 -0.014 -0.06 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000514 SLD 7 -0.005 0.023 -0.008 0.069 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000508 SLD 8 -0.006 0.022 -0.009 0.068 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000412 SLD 9 0.006 -0.02 0.003 -0.057 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000418 SLD 10 0.005 -0.021 0.002 -0.059 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000521 SLD 11 0.01 0.024 0.009 0.071 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000515 SLD 12 0.009 0.023 0.008 0.069 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000077 SLD 13 0.024 -0.004 0.024 -0.011 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000081 SLD 14 0.024 -0.005 0.024 -0.012 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000203 SLD 15 0.026 0.009 0.026 0.027 si

17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000199 SLD 16 0.025 0.008 0.026 0.026 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000047 SLD 1 -0.026 -0.005 -0.03 -0.006 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000047 SLD 2 -0.026 -0.005 -0.031 -0.006 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000045 SLD 3 -0.025 0.006 -0.029 0.006 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000045 SLD 4 -0.025 0.005 -0.029 0.006 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000049 SLD 5 -0.009 -0.016 -0.012 -0.02 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000048 SLD 6 -0.01 -0.017 -0.013 -0.02 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000027 SLD 7 -0.006 0.018 -0.008 0.02 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000027 SLD 8 -0.007 0.018 -0.008 0.019 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000051 SLD 9 0.006 -0.016 0.005 -0.02 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.00005 SLD 10 0.005 -0.017 0.004 -0.021 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000007 SLD 11 0.01 0.019 0.009 0.019 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000008 SLD 12 0.009 0.018 0.008 0.019 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000044 SLD 13 0.024 -0.004 0.026 -0.007 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000043 SLD 14 0.024 -0.004 0.025 -0.008 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000029 SLD 15 0.026 0.007 0.027 0.004 si

21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000029 SLD 16 0.025 0.006 0.027 0.004 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000034 SLD 1 -0.026 -0.004 -0.028 -0.006 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000034 SLD 2 -0.027 -0.004 -0.029 -0.007 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000046 SLD 3 -0.025 0.004 -0.029 0.004 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000045 SLD 4 -0.026 0.004 -0.03 0.004 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000053 SLD 5 -0.009 -0.013 -0.007 -0.017 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000053 SLD 6 -0.01 -0.013 -0.008 -0.018 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000056 SLD 7 -0.006 0.014 -0.011 0.016 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000056 SLD 8 -0.007 0.014 -0.012 0.016 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000061 SLD 9 0.006 -0.013 0.009 -0.017 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000061 SLD 10 0.005 -0.013 0.009 -0.017 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000042 SLD 11 0.009 0.014 0.006 0.017 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000042 SLD 12 0.008 0.014 0.005 0.016 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.00004 SLD 13 0.024 -0.003 0.028 -0.005 si

25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.00004 SLD 14 0.024 -0.003 0.027 -0.005 si

[…] omissis

72

Verifica effetti secondo ordine Quota inf.: quota inferiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con notazione breve. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Quota sup.: quota superiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con notazione breve. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Comb.: combinazione.

N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico. Carico verticale: carico verticale. [daN] Spostamento: spostamento medio di interpiano. [cm] Forza orizzontale totale: forza orizzontale totale. [daN] Altezza del piano: altezza del piano. [cm] Theta: coefficiente Theta formula (7.3.2) § 7.3.1 NTC 2008. Il valore è adimensionale.



N.b.

L1 L2 SLV 1 593955 0.115 77422 90 0.01

L1 L2 SLV 2 593964 0.117 77348 90 0.01

L1 L2 SLV 3 594234 0.115 75603 90 0.01

L1 L2 SLV 4 594243 0.114 75656 90 0.01

L1 L2 SLV 5 594014 0.354 72597 90 0.032

L1 L2 SLV 6 594037 0.357 72308 90 0.033

L1 L2 SLV 7 594941 0.384 66476 90 0.038

L1 L2 SLV 8 594964 0.381 66762 90 0.038

L1 L2 SLV 9 594348 0.342 72353 90 0.031

L1 L2 SLV 10 594371 0.345 72064 90 0.032

L1 L2 SLV 11 595276 0.395 66751 90 0.039

L1 L2 SLV 12 595299 0.393 67037 90 0.039

L1 L2 SLV 13 595070 0.073 77202 90 0.006

L1 L2 SLV 14 595078 0.074 77130 90 0.006

L1 L2 SLV 15 595348 0.151 75854 90 0.013

L1 L2 SLV 16 595357 0.15 75910 90 0.013

L2 L3 SLV 1 242395 0.102 28746 303 0.003

L2 L3 SLV 2 242322 0.12 26716 303 0.004

L2 L3 SLV 3 241806 0.129 27533 303 0.004

L2 L3 SLV 4 241733 0.152 25237 303 0.005

L2 L3 SLV 5 242927 0.067 33239 303 0.002

L2 L3 SLV 6 242910 0.034 32578 303 0.001

L2 L3 SLV 7 240966 0.108 30244 303 0.003

L2 L3 SLV 8 240949 0.157 29519 303 0.004

L2 L3 SLV 9 242819 0.113 32219 303 0.003

L2 L3 SLV 10 242802 0.063 32885 303 0.002

L2 L3 SLV 11 240858 0.11 29874 303 0.003

L2 L3 SLV 12 240841 0.14 30594 303 0.004

L2 L3 SLV 13 242035 0.154 26134 303 0.005

L2 L3 SLV 14 241962 0.141 28380 303 0.004

L2 L3 SLV 15 241446 0.148 25675 303 0.005

L2 L3 SLV 16 241373 0.144 27804 303 0.004

L1 L3 SLV 1 242395 1.282 28746 403 0.027

L1 L3 SLV 2 242322 2.134 26716 403 0.048

L1 L3 SLV 3 241806 1.551 27533 403 0.034

L1 L3 SLV 4 241733 2.401 25237 403 0.057

L1 L3 SLV 5 242927 0.45 33239 403 0.008

L1 L3 SLV 6 242910 0.703 32578 403 0.013

L1 L3 SLV 7 240966 0.563 30244 403 0.011

L1 L3 SLV 8 240949 1.565 29519 403 0.032

L1 L3 SLV 9 242819 1.491 32219 403 0.028

L1 L3 SLV 10 242802 0.494 32885 403 0.009

L1 L3 SLV 11 240858 0.639 29874 403 0.013

L1 L3 SLV 12 240841 0.519 30594 403 0.01

L1 L3 SLV 13 242035 2.328 26134 403 0.053

L1 L3 SLV 14 241962 1.477 28380 403 0.031

L1 L3 SLV 15 241446 2.062 25675 403 0.048

L1 L3 SLV 16 241373 1.21 27804 403 0.026

L3 L4 SLV 1 116542 0.036 13263 22 0.015

L3 L4 SLV 2 116494 0.027 13177 22 0.011

L3 L4 SLV 3 115646 0.068 13061 22 0.027

L3 L4 SLV 4 115599 0.055 12947 22 0.022

L3 L4 SLV 5 117755 0.017 12312 22 0.007

L3 L4 SLV 6 117666 0.034 12318 22 0.015

L3 L4 SLV 7 114769 0.105 13086 22 0.042

L3 L4 SLV 8 114680 0.085 13002 22 0.034

L3 L4 SLV 9 117882 0.016 11602 22 0.007

L3 L4 SLV 10 117792 0.035 11688 22 0.016

L3 L4 SLV 11 114896 0.102 13649 22 0.039

L3 L4 SLV 12 114807 0.081 13638 22 0.031

L3 L4 SLV 13 116963 0.023 12540 22 0.01

L3 L4 SLV 14 116916 0.013 12652 22 0.006

L3 L4 SLV 15 116068 0.056 13564 22 0.022

L3 L4 SLV 16 116020 0.042 13642 22 0.016

L4 L5 SLV 1 37323 0.056 6924 100 0.003

L4 L5 SLV 2 37322 0.052 6922 100 0.003

L4 L5 SLV 3 37680 0.148 6826 100 0.008

L4 L5 SLV 4 37679 0.144 6827 100 0.008

L4 L5 SLV 5 36904 0.072 7174 100 0.004

L4 L5 SLV 6 36902 0.083 7156 100 0.004

L4 L5 SLV 7 38094 0.287 6940 100 0.016

L4 L5 SLV 8 38091 0.271 6958 100 0.015

L4 L5 SLV 9 36901 0.063 7132 100 0.003

L4 L5 SLV 10 36899 0.073 7114 100 0.004

L4 L5 SLV 11 38091 0.3 6982 100 0.016

L4 L5 SLV 12 38088 0.283 7000 100 0.015

L4 L5 SLV 13 37313 0.094 6880 100 0.005

73



N.b. L4 L5 SLV 14 37313 0.09 6879 100 0.005

L4 L5 SLV 15 37670 0.191 6868 100 0.01

L4 L5 SLV 16 37670 0.186 6869 100 0.01

L3 L5 SLV 1 37323 0.112 6924 122 0.005

L3 L5 SLV 2 37322 0.117 6922 122 0.005

L3 L5 SLV 3 37680 0.28 6826 122 0.013

L3 L5 SLV 4 37679 0.292 6827 122 0.013

L3 L5 SLV 5 36904 0.288 7174 122 0.012

L3 L5 SLV 6 36902 0.23 7156 122 0.01

L3 L5 SLV 7 38094 0.378 6940 122 0.017

L3 L5 SLV 8 38091 0.42 6958 122 0.019

L3 L5 SLV 9 36901 0.38 7132 122 0.016

L3 L5 SLV 10 36899 0.323 7114 122 0.014

L3 L5 SLV 11 38091 0.295 6982 122 0.013

L3 L5 SLV 12 38088 0.332 7000 122 0.015

L3 L5 SLV 13 37313 0.262 6880 122 0.012

L3 L5 SLV 14 37313 0.244 6879 122 0.011

L3 L5 SLV 15 37670 0.13 6868 122 0.006

L3 L5 SLV 16 37670 0.115 6869 122 0.005

L2 L5 SLV 1 37323 0.19 6924 435 0.002

L2 L5 SLV 2 37322 0.185 6922 435 0.002

L2 L5 SLV 3 37680 0.157 6826 435 0.002

L2 L5 SLV 4 37679 0.153 6827 435 0.002

L2 L5 SLV 5 36904 0.132 7174 435 0.002

L2 L5 SLV 6 36902 0.134 7156 435 0.002

L2 L5 SLV 7 38094 0.108 6940 435 0.001

L2 L5 SLV 8 38091 0.108 6958 435 0.001

L2 L5 SLV 9 36901 0.044 7132 435 0.001

L2 L5 SLV 10 36899 0.046 7114 435 0.001

L2 L5 SLV 11 38091 0.15 6982 435 0.002

L2 L5 SLV 12 38088 0.15 7000 435 0.002

L2 L5 SLV 13 37313 0.113 6880 435 0.001

L2 L5 SLV 14 37313 0.121 6879 435 0.002

L2 L5 SLV 15 37670 0.167 6868 435 0.002

L2 L5 SLV 16 37670 0.175 6869 435 0.002

Pressioni sul terreno

Si riporta il diagramma delle pressioni sul terreno in combinazione SLE rara.

La pressione massima sul terreno, in combinazione SLE rara, risulta:

p = 0,82 daN/cm2

La pressione massima sul terreno, in combinazione SLV fondazioni, risulta:

p = 0,73 daN/cm2

74

VERIFICHE

Si riporta di seguito uno schema grafico riassuntivo che evidenzia i maschi murari verificati

(in colore verde) e quelli non verificati (in colore rosso), realizzato con il programma di

calcolo SismiCAD 12.10

Le verifiche di resistenza delle pareti trasversali del corpo principale, in mattoni pieni ad una

testa, consolidate mediante applicazione su entrambe le facce di rete in fibra di vetro e

betoncino, risultano soddisfatte.

75

Indicatori di rischio

I.R. Flessione PGA

I.R. Taglio PGA

Come si nota dagli schemi grafici sopra riportati, le pareti trasversali consolidate non sono

considerate nel calcolo dell’indicatore di rischio, in quanto vengono considerate elementi

secondari in relazione ai loro rapporti geometrici (risultano infatti molto snelle); il

miglioramento dovuto al loro consolidamento lo si apprezza soprattutto nei confronti del

ribaltamento fuori dal piano di tali pareti, rese monolitiche grazie al betoncino armato e

bloccate in sommità dal cordolo metallico sommitale.

76

Output di SismiCad 12.10

Desc.: descrizione Stato limite: v=Taglio; PF=Presso flessione; PFFP=Presso flessione fuori piano; R=Ribaltamento Molt.: moltiplicatore minimo della azione sismica che produce lo stato limite Comb.: combinazione PGA: accelerazione al suolo PGA/PGArif: indicatore di rischio sismico in termini di PGA TR: tempo di ritorno (TR/TRrif)^.41: indicatore di rischio sismico in termini di periodo di ritorno Coeff.s.: coefficiente minimo prodotto dallo stato limite Verifica: stato di verifica Maschio: maschio Trave: trave di collegamento in muratura Stato limite: v=Taglio; F=Flessione TR,C: periodo di ritorno di capacità TR,Rif: periodo di ritorno di riferimento PAM: perdita media annua attesa Classe PAM: classe di rischio PAM IS-V: indice di sicurezza Classe IS-V: classe di rischio IS-V Tipo rottura: tipo di rottura che fornisce il valore minimo degli elementi considerati Segnalazioni: eventuali segnalazioni

Verifica di edificio esistente con fattore q

Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.) § C8.7.1

Accelerazioni e tempi di ritorno

Accelerazione di aggancio SLV (ag/g_SLV*S*ST) PGA,SLVrif = 0.124 Accelerazione di aggancio SLD (ag/g_SLD*S*ST) PGA,SLDrif = 0.055 Tr,SLVrif = 475 anni Tr,SLDrif = 50 anni

Moltiplicatori minimi delle condizioni sismiche

Rottura a taglio

Moltiplicatore: 0 Maschio 20 "Fondazione - soletta ca" Lunghezza: 112.2; altezza: 308; spessore: 26; sezione a quota: 80 Combinazione SLV 1 N= -793 V par.= 1252 l'= 25.97 fvd= 0.57 Vt scorrimento= 384 Vt fess. diag.= 1208 Tempo di ritorno 0 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 0 PGA 0 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 0

Rottura a flessione

Moltiplicatore: 0 Maschio 18 "Fondazione - soletta ca" Lunghezza: 300; altezza: 303; spessore: 26 sezione a quota 383 Combinazione SLV 1 N = -854 M = -149980 σ0 = 0.11 fd = 11.11 Mu = 0 Tempo di ritorno 0 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 0 PGA 0 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 0

Rottura a pressoflessione nel piano ortogonale

Moltiplicatore: 0 Maschio 166 "Fondazione - Falda 4" Lunghezza: 489.1; altezza: 100; spessore: 26; sezione a quota: 455 Combinazione SLV 1 fd= 13.33 Ta= 0 Wa= 0.05 N= 1342 M= 0 Mc= 0 Tempo di ritorno 0 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 0 PGA 0 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 0

Raggiungimento dello spostamento limite di interpiano

Moltiplicatore: 0.477 Combinazione SLD 11 tra Nodo 205 e Nodo 767 Tempo di ritorno 7 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLDrif)^.41 = 0.447 PGA 0.027 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLDrif = 0.488

77

Raggiungimento della pressione massima al suolo

Moltiplicatore: 3.456 Combinazione SLV fondazioni 5 Nodo 4 di coordinate 1507,4;92,1;-20,0 Tempo di ritorno 2351 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 1.927 PGA 0.212 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 1.714

Indicatori minimi riferiti al solo materiale muratura

Desc. Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Maschio 18 "Fondazione - soletta ca" PF 0 SLV 1 0 0 0 0

Maschio 20 "Fondazione - soletta ca" T 0 SLV 1 0 0 0 0

Maschio 166 "Fondazione - Falda 4" PFFP 0 SLV 1 0 0 0 0


soletta ca"

F 0 SLV 1 0 0 0 0


soletta ca"

V 0 SLV 1 0 0 0 0

Verifica maschi in muratura

Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica

1 PFFP 2.571 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

2 PFFP 2.641 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

3 PFFP 1.624 SLV 6 0.203 1.644 2071 1.829 Si

4 PFFP 1.782 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

5 PFFP 5.172 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

6 PF 0.923 SLV 13 0.114 0.924 382 0.915 No

V 1.538 SLV 15 0.192 1.553 1744 1.704 Si

PFFP 0.781 SLV 13 0.097 0.786 244 0.761 No

7 PF 0.252 SLV 4 0.033 0.265 12 0.221 No

V 0.45 SLV 4 0.058 0.466 56 0.416 No

PFFP 0.442 SLV 4 0.056 0.457 53 0.407 No

8 PF 1.23 SLV 13 0.153 1.235 875 1.285 Si

V 2.113 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 1.979 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

9 PF 0.387 SLV 11 0.05 0.404 38 0.355 No

V 0.804 SLV 15 0.1 0.81 265 0.787 No

PFFP 3.832 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

10 PF 1.088 SLV 16 0.135 1.089 609 1.107 Si

V 2.05 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 3.903 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

11 PF 1.136 SLV 12 0.141 1.138 691 1.166 Si

V 0.276 SLV 12 0.036 0.288 15 0.243 No

PFFP 3.927 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

12 PF 0.844 SLV 5 0.105 0.848 301 0.829 No

V 1.293 SLV 12 0.161 1.299 1017 1.366 Si

PFFP 1.151 SLV 5 0.143 1.154 720 1.186 Si

13 PF 2.547 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.325 SLV 12 0.165 1.332 1096 1.409 Si

PFFP 3.083 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

14 PFFP 1.727 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

15 PF 0.182 SLV 11 0.024 0.193 5 0.155 No

V 0.733 SLV 11 0.092 0.741 207 0.711 No

PFFP 0.789 SLV 12 0.098 0.794 251 0.77 No

16 PFFP 0.394 SLV 12 0.051 0.412 40 0.363 No

17 PF 1.956 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.333 SLV 12 0.166 1.34 1117 1.42 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

18 PF 0 SLV 1 0 0 0 0 No

V 1.033 SLV 12 0.128 1.033 521 1.039 Si

PFFP 3.414 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

19 PF 0.331 SLV 12 0.043 0.347 25 0.299 No

V 1.325 SLV 8 0.165 1.332 1096 1.409 Si

PFFP 1.475 SLV 8 0.184 1.488 1531 1.616 Si

20 PF 0.071 SLV 4 0 0 0 0 No

V 0 SLV 1 0 0 0 0 No

PFFP 1.482 SLV 11 0.185 1.496 1556 1.627 Si

21 PF 7.482 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 2.263 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

22 PF 3.737 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 2.295 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 7.333 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

23 PF 3.832 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.348 SLV 13 0.168 1.356 1158 1.441 Si

PFFP 6.134 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

24 PF 2.263 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.214 SLV 13 0.151 1.218 842 1.265 Si

PFFP 3.067 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

25 PF 1.191 SLV 5 0.148 1.194 795 1.235 Si

V 1.262 SLV 1 0.157 1.267 943 1.325 Si

PFFP 2.492 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

26 PF 2.271 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.411 SLV 3 0.176 1.422 1336 1.528 Si

PFFP 3.422 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

27 PF 3.682 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 2.705 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 4.234 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

28 PF 1.553 SLV 10 0.194 1.57 1800 1.727 Si

V 1.072 SLV 3 0.133 1.074 584 1.088 Si

PFFP 3.32 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

78

Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica 29 PF 1.687 SLV 14 0.212 1.71 2334 1.921 Si

V 1.143 SLV 3 0.142 1.146 705 1.176 Si

PFFP 6.915 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

30 PF 3.193 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.54 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 5.425 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

31 PF 2.302 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.538 SLV 3 0.192 1.553 1744 1.704 Si

PFFP 3.659 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

32 PF 1.183 SLV 11 0.147 1.186 779 1.225 Si

V 0.434 SLV 7 0.056 0.45 51 0.401 No

PFFP 4.644 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

33 PFFP 2.145 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

34 PF 0.481 SLV 11 0.062 0.499 68 0.451 No

V 0.694 SLV 11 0.088 0.707 180 0.672 No

PFFP 0.789 SLV 11 0.098 0.794 251 0.77 No

35 PF 0.836 SLV 11 0.104 0.84 293 0.82 No

V 0.505 SLV 6 0.065 0.528 79 0.479 No

PFFP 2.342 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

36 PF 3.028 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.151 SLV 11 0.143 1.154 720 1.186 Si

PFFP 4.526 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si

37 PF 1.695 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.049 SLV 11 0.13 1.049 546 1.059 Si

PFFP 2.515 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

38 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

39 PFFP 5.03 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

40 PF 1.112 SLV 6 0.138 1.114 649 1.137 Si

V 0.899 SLV 2 0.112 0.902 357 0.89 No

PFFP 2.846 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

41 PFFP 2.594 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

42 PFFP 4.983 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

43 PF 4.526 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.461 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

44 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

45 PFFP 6.252 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

46 PFFP 5.543 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

47 PF 2.902 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.971 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 4.684 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si

48 PF 5.078 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

49 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

50 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

51 PFFP 5.03 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

52 PFFP 3.288 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

53 PF 3.509 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.58 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 7.538 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

54 PFFP 4.455 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

55 PFFP 3.115 SLV 4 0.212 1.714 2351 1.927 Si

56 PF 3.304 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.02 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 6.04 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

57 PF 2.72 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.987 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 4.076 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

58 PF 2.405 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.443 SLV 14 0.18 1.455 1431 1.572 Si

PFFP 6.063 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

59 PF 5.377 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 2.98 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

60 PF 2.216 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.072 SLV 10 0.133 1.074 584 1.088 Si

PFFP 5.377 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

61 PFFP 1.017 SLV 6 0.126 1.017 498 1.02 Si

62 PF 0.867 SLV 11 0.108 0.871 324 0.855 No

V 0.812 SLV 6 0.101 0.817 272 0.796 No

PFFP 2.539 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

63 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

64 PF 0 SLV 3 0 0 0 0 No

V 0 SLV 3 0 0 0 0 No

PFFP 1.128 SLV 11 0.14 1.13 677 1.156 Si

65 PF 1.159 SLV 15 0.144 1.162 734 1.195 Si

V 1.277 SLV 15 0.159 1.283 979 1.345 Si

PFFP 3.761 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

66 PF 1.703 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.758 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 3.532 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

67 PF 0.86 SLV 2 0.107 0.863 316 0.846 No

V 1.262 SLV 2 0.157 1.267 943 1.325 Si

PFFP 2.484 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

68 PF 1.057 SLV 2 0.131 1.058 559 1.069 Si

V 1.317 SLV 2 0.164 1.324 1076 1.398 Si

PFFP 2.563 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

69 PF 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.201 SLV 4 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

70 PF 1.23 SLV 1 0.153 1.235 875 1.285 Si

V 1.506 SLV 3 0.188 1.52 1635 1.66 Si

PFFP 2.5 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

71 PF 0.765 SLV 3 0.095 0.77 231 0.744 No

V 1.364 SLV 3 0.17 1.373 1201 1.463 Si

79

Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica PFFP 2.271 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

72 PF 1.293 SLV 3 0.161 1.299 1017 1.366 Si

V 1.648 SLV 3 0.207 1.669 2167 1.863 Si

PFFP 3.146 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si

73 PF 1.427 SLV 3 0.178 1.439 1383 1.55 Si

V 1.924 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 2.697 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

74 PF 0.797 SLV 1 0.099 0.802 258 0.779 No

V 1.877 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 1.065 SLV 7 0.132 1.066 571 1.078 Si

75 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

76 PF 1.971 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.829 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 1.829 SLV 4 0.212 1.714 2351 1.927 Si

77 PF 2.113 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 2.2 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

78 PFFP 0.797 SLV 9 0.099 0.802 258 0.779 No

79 PFFP 3.8 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

80 PFFP 0.379 SLV 5 0.049 0.396 36 0.347 No

81 PF 1.577 SLV 7 0.197 1.595 1888 1.761 Si

V 3.343 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 5.732 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

82 PFFP 1.341 SLV 7 0.167 1.348 1137 1.43 Si

83 PF 0 SLV 1 0 0 0 0 No

V 0 SLV 1 0 0 0 0 No

PFFP 1.774 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

84 PFFP 2.949 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

85 PFFP 1.317 SLV 3 0.164 1.324 1076 1.398 Si

86 PFFP 2.247 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si

87 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

88 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

89 PFFP 2.224 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

90 PF 1.609 SLV 3 0.201 1.628 2009 1.806 Si

V 2.815 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

91 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

92 PF 1.333 SLV 11 0.166 1.34 1117 1.42 Si

V 4.534 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

93 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

94 PFFP 1.782 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

95 PFFP 2.657 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

96 PF 1.325 SLV 3 0.165 1.332 1096 1.409 Si

V 2.626 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

97 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

98 PF 1.821 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.351 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

99 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

100 PFFP 2.097 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

101 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

102 PFFP 2.176 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si

103 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

104 PFFP 1.506 SLV 14 0.188 1.52 1635 1.66 Si

105 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

106 PF 0.741 SLV 3 0.093 0.748 213 0.72 No

V 1.522 SLV 3 0.19 1.537 1689 1.682 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

107 PFFP 6.355 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

108 PF 1.199 SLV 11 0.149 1.203 811 1.245 Si

V 2.302 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 3.982 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

109 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

110 PFFP 1.246 SLV 3 0.155 1.251 909 1.305 Si

111 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

112 PFFP 2.176 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

113 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

114 PFFP 2.121 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si

115 PF 1.246 SLV 3 0.155 1.251 909 1.305 Si

V 1.916 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

116 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

117 PF 2.476 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 4.384 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 6.592 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

118 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

119 PFFP 1.68 SLV 7 0.211 1.702 2300 1.909 Si

120 PFFP 2.287 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

121 PF 1.246 SLV 1 0.155 1.251 909 1.305 Si

V 2.168 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

122 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

123 PF 4.415 SLV 8 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 5.243 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

124 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

125 PFFP 1.861 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si

126 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

127 PFFP 2.011 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si

128 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

129 PFFP 1.711 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si

130 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

131 PF 1.522 SLV 1 0.19 1.537 1689 1.682 Si

V 2.358 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

80

Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

132 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

133 PF 0.189 SLV 13 0.024 0.193 5 0.155 No

V 4.029 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 3.461 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si

134 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

135 PFFP 1.38 SLV 1 0.172 1.389 1245 1.484 Si

136 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

137 PFFP 2.026 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

138 PFFP 7.506 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si

139 PFFP 1.538 SLV 16 0.192 1.553 1744 1.704 Si

140 PF 1.498 SLV 16 0.187 1.512 1609 1.649 Si

V 2.255 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

141 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

142 PF 2.097 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 3.525 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

143 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

144 PFFP 1.616 SLV 7 0.202 1.636 2040 1.818 Si

145 PFFP 2.626 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si

146 PF 1.341 SLV 2 0.167 1.348 1137 1.43 Si

V 2.231 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

147 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

148 PF 1.53 SLV 5 0.191 1.545 1716 1.693 Si

V 3.185 SLV 8 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

149 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

150 PFFP 1.222 SLV 9 0.152 1.227 859 1.275 Si

151 PFFP 1.814 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

152 PFFP 3.682 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si

153 PFFP 3.304 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

154 PF 1.632 SLV 15 0.204 1.652 2102 1.84 Si

V 2.665 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

155 PFFP 2.208 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

156 PF 3.217 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 7.94 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

157 PF 3.99 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 5.582 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

158 PF 3.264 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 5.062 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

159 PF 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 5.913 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

160 PF 3.32 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 5.377 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

161 PF 3.722 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 5.708 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

162 PF 3.422 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 7.68 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

163 PF 1.033 SLV 11 0.128 1.033 521 1.039 Si

V 0 SLV 1 0 0 0 0 No

PFFP 2.342 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si

164 PF 4.557 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.277 SLV 9 0.159 1.283 979 1.345 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

165 PF 6.978 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si

V 1.538 SLV 9 0.192 1.553 1744 1.704 Si

PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si

166 PF 0 SLV 1 0 0 0 0 No

V 1.293 SLV 11 0.161 1.299 1017 1.366 Si

PFFP 0 SLV 1 0 0 0 0 No

81

9.2 – VERIFICHE LOCALI

Come evidenziato nel capitolo 7.2 tutte le verifiche locali effettuate non risultano

soddisfatte. Per impedire il ribaltamento di porzioni di parete si è ipotizzato di ricorrere

all’ammorsamento degli elementi principali della copertura lignea (catene delle capriate,

puntoni e diagonali) alla muratura e alla realizzazione di un cordolo metallico sommitale

che consenta di ottenere un comportamento globale più vicino possibile a quello

scatolare.

In questo modo si cambia lo schema statico delle pareti verticali che risultano essere

vincolate anche in sommità; di seguito viene riportato il procedimento che consente di

calcolare la forza orizzontale in corrispondenza della copertura sufficiente ad impedire

l’attivazione del cinematismo.

9.2.1 – Parete finestrata a sud del corpo principale (macroelemento A)

Per ottenere il valore minimo della forza orizzontale da aggiungere per soddisfare la

verifica imposta dalla Circolare n.617 del 02.02.2009 si effettua il procedimento inverso

rispetto alla fase di verifica già effettuata, assumendo come valore dell’accelerazione

spettrale quello minimo imposto dalla normativa:

𝑎0∗ =

𝑎𝑔(𝑃𝑉𝑅) ∗ 𝑆

𝑞=

0,804 ∗ 1,5

2= 0,6 𝑚/𝑠2

Quindi, il valore minimo di α che garantisce l’equilibrio è:

𝛼 =𝑎0

∗ ∗ 𝑒∗ ∗ 𝐹𝐶

𝑔=

0,6 ∗ 0,89 ∗ 1,35

9,81= 0,074

Imponendo nuovamente l’equilibrio dei momenti con l’aggiunta della forza orizzontale

stabilizzante T1:

𝑀𝑆 = 𝑀𝑅

7290 ∗ 0,135 + 1817 ∗ 0,185 + 910 ∗ 0,135 + 𝑇1 ∗ 4,7 = 0,074 ∗ 29948

𝑻𝟏 = 𝟏𝟔𝟑, 𝟓 𝒅𝒂𝑵

Questa forza si trasmette alla catena della capriata (sez.15 x 20 cm), che corrisponde ad

uno sforzo di trazione pari a:

𝝈 =163,5

15 ∗ 20= 𝟎, 𝟓𝟓 𝒅𝒂𝑵/𝒄𝒎𝟐

La resistenza di progetto del legno C22 (con resistenza caratteristica per trazione parallela

alle fibre pari a 130 daN/cm2) risulta:

𝒇𝒕,𝒅 = 𝑓𝑡,𝑘 ∗ 𝑘𝑚𝑜𝑑

𝛾𝑀=

130 ∗ 0,8

1,5= 𝟔𝟗, 𝟑 𝒅𝒂𝑵/𝒄𝒎𝟐

valore di gran lunga superiore alla trazione richiesta per impedire il ribaltamento.

L’ammorsamento delle capriate alle pareti in muratura risulta sufficiente a soddisfare la

verifica di sicurezza per i meccanismi locali imposta dalla circolare.

82

9.2.2 – Parete di testa a est del corpo principale (macroelemento B)

Come nel caso precedente, imponendo a0* = 0,6 m/s2, si ottiene in valore del coefficiente

di attivazione del cinematismo α pari a:

𝛼 =𝑎0

∗ ∗ 𝑒∗ ∗ 𝐹𝐶

𝑔=

0,6 ∗ 0,93 ∗ 1,35

9,81= 0,077

Imponendo nuovamente l’equilibrio dei momenti con l’aggiunta della forza orizzontale

stabilizzante T1:

𝑀𝑆 = 𝑀𝑅

4568 ∗ 0,136 + 479 ∗ 0,186 + 𝑇1 ∗ 4,7 = 0,077 ∗ 12986

𝑻𝟏 = 𝟔𝟏 𝒅𝒂𝑵

Questa forza si trasmette al puntone ligneo (sez.14 x 18 cm), che corrisponde ad uno

sforzo di trazione pari a:

𝝈 =61

14 ∗ 18= 𝟎, 𝟐𝟒 𝒅𝒂𝑵/𝒄𝒎𝟐

La resistenza di progetto del legno C22 è:

𝒇𝒕,𝒅 = 𝑓𝑡,𝑘 ∗ 𝑘𝑚𝑜𝑑

𝛾𝑀=

130 ∗ 0,8

1,5= 𝟔𝟗, 𝟑 𝒅𝒂𝑵/𝒄𝒎𝟐

anche in questo caso molto superiore alla trazione richiesta per impedire il ribaltamento.

L’ammorsamento del puntone alle pareti in muratura risulta sufficiente a soddisfare la

verifica di sicurezza per i meccanismi locali imposta dalla circolare.

9.2.3 – Parete trasversale interna a una testa del corpo principale (macroelemento C)

Anche in questo caso si impone a0* = 0,6 m/s2 e α risulta:

𝛼 =𝑎0

∗ ∗ 𝑒∗ ∗ 𝐹𝐶

𝑔=

0,6 ∗ 0,89 ∗ 1,35

9,81= 0,073

Imponendo l’equilibrio dei momenti con l’aggiunta della forza orizzontale stabilizzante T1:

𝑀𝑆 = 𝑀𝑅

1647,36 ∗ 0,055 + 529,54 ∗ 0,055 + 𝑇1 ∗ 6,40 = 0,073 ∗ 8660,6

𝑻𝟏 = 𝟖𝟎 𝒅𝒂𝑵

Questa forza viene assorbita dagli interventi strutturali previsti sulla parte superiore della

parete, in particolare attraverso la realizzazione del cordolo metallico collegato ad essa

tramite barre M10 inghisate a quinconce con interasse di 50 cm.

83

10 – CONCLUSIONI

Tenendo chiaramente presente i presupposti fondamentali descritti in premessa ed ai quali

si rimanda, si possono trarre le seguenti conclusioni:

L’analisi visiva della copertura del corpo principale ha evidenziato la presenza di

rilevanti deformazioni degli elementi lignei che la costituiscono. Le verifiche

effettuate dello stato di fatto confermano la necessità di consolidare le capriate

esistenti, mediante inserimento di nuove saette lignee, e di sostituire le travi di falda

esistenti con nuove travi di sezione 14x18cm con sovrastante tavolato ligneo a

sostegno del pacchetto di copertura di progetto.

Le pareti trasversali in muratura di mattoni pieni ad una testa risultano

esageratamente snelle, in relazione alla loro altezza e in alcuni punti presentano

aperture/sconnessioni, e necessitano di un consolidamento mirato a conferirgli un

comportamento monolitico e a trattenerle in sommità per evitare possibili fenomeni

di ribaltamento fuori dal piano.

Si prevede pertanto la ricostruzione delle porzioni mancanti e l’applicazione su

entrambe le facce di un betoncino armato con rete in fibra di vetro, come riportato

nei dettagli grafici allegati; si prevede inoltre la messa in opera di un cordolo

sommitale metallico collegato al cordolo sommitale metallico perimetrale.

Per le restanti porzioni di parete di analogo spessore, ma di altezza minore, oltre al

nuovo cordolo sommitale perimetrale avente la funzione di impedirne il

ribaltamento, si prevede una ristilatura dei giunti di malta.

La valutazione globale della sicurezza sismica effettuata, seppur con le

semplificazioni adottate, non mostra gravi criticità del complesso in esame. Dal

confronto degli indicatori di rischio sismico relativi alle verifiche globali dello stato di

fatto e dello stato di progetto non risulta molto evidente il miglioramento sismico

ottenuto, in quanto le pareti trasversali del corpo principale vengono considerate

secondarie (essendo molto snelle); il miglioramento dovuto al loro consolidamento,

infatti, lo si apprezza soprattutto nei confronti del ribaltamento fuori dal piano di tali

pareti, rese monolitiche grazie al betoncino armato e bloccate in sommità dal

cordolo metallico sommitale.

Dall’analisi limite dell’equilibrio delle pareti a sud e a est del corpo principale si

dimostra che, per impedire l’innesco del cinematismo di ribaltamento fuori dal

piano, risulta necessario ricorrere all’inserimento di tiranti in sommità, nella fattispecie

costituiti dalle catene lignee delle capriate opportunamente ammorsate alla

muratura stessa.

Dall’analisi globale risulta che le porzioni più recenti del complesso edilizio non

presentano rilevanti criticità se non per alcune porzioni di pareti in muratura in

elementi semipieni del corpo a ovest sulle quali si sceglie di non intervenire perché,

trattandosi verosimilmente di struttura mista muratura - c.a., non è stata modellata

nel dettaglio viste le indeterminazioni dovute alla limitata conoscenza di tali strutture.

Gli interventi previsti, in particolare concentrati sul corpo principale del complesso

edilizio, sono tra loro interconnessi e mirano tutti a conferire maggior grado di stabilità

all’edificio nel suo insieme nei confronti dei carichi gravitazionali e migliorarne il

comportamento sismico conferendogli, per quanto possibile, un comportamento

più vicino a quello scatolare.

84

Per le planimetrie del complesso edilizio in esame e per i dettagli costruttivi degli interventi

di consolidamento previsti si rimanda alle Tavole grafiche allegate alla presente Relazione.

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