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I parapettI dI sommItàdeI ponteggI

possibile impiego come protezione collettivaper lo svolgimento delle attività in copertura

2017

Inail - direzione centrale pianificazione e comunicazionepiazzale giulio pastore, 6 - 00144 [email protected] IsBn 978-88-7484-580-4

edizione 2017

CoLLana CANTIERI

I PARAPETTI DI SOMMITÀDEI PONTEGGI

Possibile impiego come protezione collettivaper lo svolgimento delle attività in copertura

2017

Pubblicazione realizzata da

InailDipartimento innovazioni tecnologichee sicurezza degli impianti, prodotti e insediamenti antropici

Coordinamento scientificoLuigi CortisLuca Rossi

AutoriFrancesca Maria FabianiLuigi CortisLuca RossiDavide Geoffrey Svampa

CollaboratoriCarlo RattiCalogero Vitale

Operatore tecnicoIvano Bevilacqua

per informazioniInailDipartimento innovazioni tecnologichee sicurezza degli impianti, prodotti e insediamenti antropiciVia Roberto Ferruzzi 38/4000143 [email protected]

© 2017 Inail

ISBN 978-88-7484-580-4

Gli autori hanno la piena responsabilità delle opinioni espresse nella pubblicazione, che non vanno intese come posizioni ufficiali dell’Inail.Distribuita gratuitamente. Vietata la vendita e la riproduzione con qualsiasi mezzo. È consentita solo la citazione con l’indicazione della fonte.

Tipolitografia Inail - Milano, novembre 2017

3

Premessa

Le attività che si svolgono sulle copertura degli edifici espongono i lavoratori a rischi particolarmente elevati per la loro salute e sicurezza, in particolare al rischio di caduta dall’alto. La percentuale di infortuni mortali imputabile a cadute oltre il bordo non protetto della copertura è difatti molto elevata.

TaIi lavori, che si svolgono nell’ambito dei cantieri temporanei o mobili, devono essere eseguiti in condizioni di sicurezza rispettando le misure generali di tutela previste dall’art.15 del d.lgs. 81/08. I rischi vanno eliminati e, ove ciò non sia possibile, ridotti alla fonte (comma 1, lettera e).

Per permetterne l’esecuzione in sicurezza è indispensabile la determinazione preliminare della natura e della entità dei rischi, la pianificazione delle attività, l’adozione di idonee metodologie di lavoro insieme alla scelta delle attrezzature, delle opere provvisionali e dei dispositivi di protezione collettiva e dei dispositivi di protezione individuale più idonei.

Il d.lgs. 81/08 considera l’adozione dei dispositivi di protezione collettiva come prioritaria rispetto quelli individuali (DPI), concetto che viene espresso nell’ambito delle misure generali di tutela della salute e della sicurezza dei lavoratori nei luoghi di lavoro (art.15) e negli articoli 75 e 111.

I DPI devono essere impiegati solamente quando i rischi non possono essere evitati o sufficientemente ridotti da misure tecniche di prevenzione quali i mezzi di protezione collettiva, le misure, i metodi o i procedimenti di riorganizzazione del lavoro (art.75).

In particolare il comma 5 dell’articolo 111 prevede che “Il datore di lavoro in relazione al tipo di attrezzature di lavoro adottate (…), individua le misure atte a minimizzare i rischi per i lavoratori, insiti nelle attrezzature in questione, prevedendo, ove necessario, l'installazione di dispositivi di protezione contro le cadute. I predetti dispositivi devono presentare una configurazione ed una resistenza tali da evitare o da arrestare le cadute da luoghi di lavoro in quota e da prevenire, per quanto possibile, eventuali lesioni dei lavoratori. I dispositivi di protezione collettiva contro le cadute possono presentare interruzioni soltanto nei punti in cui sono presenti scale a pioli o a gradini”.

Il comma 6 inoltre indica che “Il datore di lavoro nel caso in cui l'esecuzione di un lavoro di natura particolare richiede l'eliminazione temporanea di un dispositivo di protezione collettiva contro le cadute, adotta misure di sicurezza equivalenti ed efficaci. Il lavoro è eseguito previa adozione di tali misure. Una volta terminato definitivamente o temporaneamente detto lavoro di natura particolare, i dispositivi di protezione collettiva contro le cadute devono essere ripristinati”.

Per lo specifico settore si può fare riferimento anche all’art.122 “Nei lavori che sono eseguiti ad un'altezza superiore ai due metri, devono essere adottate, seguendo lo sviluppo dei lavori stessi, adeguate impalcature o ponteggi o idonee opere provvisionali o comunque precauzioni atte ad eliminare i pericoli di caduta di persone e di cose (…).”.

Il presente studio si propone di individuare “precauzioni atte ad eliminare i pericoli di caduta di persone e di cose” che possano essere impiegate nei lavori su copertura.

I parapetti di sommità dei ponteggi che soddisfano determinati requisiti prestazionali e geometrici possono essere utilizzati a questo scopo.

Carlo De Petris

Direttore del Dipartimento innovazioni tecnologiche e sicurezza degli impianti,

prodotti e insediamenti antropici

Indice

Premessa 3

Introduzione 7

1 Definizioni 9

2 Riferimenti 10

3 Requisiti 123.1 Requisiti prestazionali 123.2 Requisiti geometrici e limiti di posizionamento 12

4 Prove sperimentali 154.1 Obiettivi 154.2 Disposizione e procedimento di prova 15

4.2.1 Configurazioni di prova 164.2.1.1 Schema CD 174.2.1.2 Schemi CS 184.2.1.3 Schema CSR 19

4.2.2 Attrezzature e apparecchiature di prova 204.2.2.1 Struttura metallica rigida 204.2.2.2 Sacco sferoconico 214.2.2.3 Rullo cilindrico 214.2.2.4 Sistemi di sollevamento e sgancio 214.2.2.5 Sistema di misura dei dati 224.2.2.6 Sistema di acquisizione, registrazione ed analisi dei dati 254.2.2.7 Convenzioni 26

4.2.3 Descrizione delle prove con sacco sferoconico 264.2.3.1 Prove sul montante di sommità 264.2.3.2 Prova sui correnti 284.2.3.3 Prova sulla tavola fermapiede 304.2.3.4 Prova sulla protezione continua (rete) 30

4.2.4 Descrizione delle prove con rullo cilindrico 324.2.4.1 Prova sul montante di sommità 324.2.4.2 Prova sul traverso 334.2.4.3 Prova sul corrente intermedio 354.2.4.4 Prova sulla tavola fermapiede 364.2.4.5 Prova sulla protezione continua (rete) 37

4.3 Risultati 394.3.1 Risultati delle prove con il sacco sferoconico 39

4.3.1.1 Prove sul montante di sommità 394.3.1.2 Prove sui correnti 534.3.1.3 Prove sulla tavola fermapiede 774.3.1.4 Prove sulla protezione continua 89

4.3.2 Risultati delle prove con rullo cilindrico 1094.3.2.1 Prove sul montante di sommità 1094.3.2.2 Prove sul traverso 1174.3.2.3 Prove sul corrente intermedio 1284.3.2.4 Prove sulla tavola fermapiede 1394.3.2.5 Prove sulla protezione continua 149

5 Conclusioni 163

Bibliografia 165

7

Introduzione

La circolare del Ministero del lavoro e delle politiche sociali n. 29/2010 ha chiarito la possibilità di impiegare i ponteggi come protezione collettiva per i lavoratori che svolgono la loro attività sulle coperture e quindi in posizione diversa dall’ultimo impalcato del ponteggio.

“… è possibile l’impiego di ponteggi di che trattasi come protezione collettiva per i lavoratori che svolgono la loro attivita sulle coperture e quindi anche in posizione diversa dall’ultimo impalcato del ponteggio, a condizione che per ogni singola realizzazione ed a seguito di adeguata valutazione dei rischi venga eseguito uno specifico progetto.

Da tale progetto, eseguito nel rispetto del già citato articolo 133 e quindi firmato da ingegnere o architetto abilitato a norma di legge all’esercizio della professione, deve tra l’altro risultare quanto occorre per definire lo specifico schema di ponteggio nei riguardi dei carichi, delle sollecitazioni, del montaggio e dell’esecuzione, naturalmente tenendo conto della presenza di lavoratori che operano, oltre che sul ponteggio, anche in copertura.”

In [1] partendo dall’analisi della circolare, si evidenzia che la scelta di utilizzare un ponteggio (già autorizzato dal Ministero del lavoro e delle politiche sociali) anche come dispositivo di protezione per i lavoratori che svolgono la loro attività su coperture deve essere sempre motivata da una adeguata valutazione dei rischi. La corretta valutazione dei rischi è la premessa per l’individuazione dei requisiti prestazionali che il ponteggio deve possedere per tale utilizzo, non previsto nel libretto. Tali requisiti devono essere verificati in sede di progetto.

La valutazione dei requisiti geometrici e delle azioni da considerare in sede di progetto del ponteggio utilizzato anche con questo scopo non è cosa semplice ed è a discrezione del progettista in base alle specifiche caratteristiche del cantiere [1].

D’altra parte le norme tecniche riguardanti i ponteggi escludono il caso di impiego degli stessi come protezione per i lavori su coperture (UNI EN 12811-1:2004).

La UNI EN 13374:2013, norma tecnica che riguarda i sistemi temporanei di protezione dei bordi è considerata in [1] valido riferimento tecnico per il progettista del ponteggio, sia per quanto riguarda la geometria del parapetto di sommità con funzione di sistema di protezione dei bordi, sia per la valutazione delle azioni in gioco, sia soprattutto nel ritenere fondamentali le prove sperimentali per la valutazione dell’efficacia del dispositivo di protezione nei casi di caduta e/o scivolamento da una superficie inclinata. Prove sperimentali da eseguire tenendo in conto anche il sistema di fissaggio e la struttura di supporto (materiale base).

Nel presente studio, prendendo spunto dalla UNI EN 13374 e come osservato in [1], vengono dapprima definiti i requisiti prestazionali del ponteggio utilizzato come dispositivo di protezione collettiva (DPC) per i lavoratori che svolgono la loro attività in copertura; successivamente definiti i requisiti geometrici del parapetto di sommità con funzione di sistema di protezione dei bordi sia per quanto riguarda gli elementi costituenti sia le principali distanze fra il ponteggio e l’opera da servire.

Inoltre vengono eseguiti dei test di impatto su campioni di ponteggio ad altezza ridotta per la valutazione della loro efficacia nei confronti dell’arresto di cose e/o persone che cadano o scivolino lungo una superficie inclinata. L’esecuzione di prove sperimentali secondo tale procedura ha avuto anche lo scopo di misurare le azioni sui montanti e sugli ancoraggi del ponteggio durante l’impatto, utili per una successiva valutazione dell’intero ponteggio da realizzare.

Nel presente studio con parapetto di sommità si intende il parapetto di sommità con funzione di sistema di protezione dei bordi.

I parapetti di sommità dei ponteggi

9

1 Definizioni

Altezza di caduta, hF: distanza verticale fra il punto in cui una persona sta in piedi e il punto più basso della protezione utilizzata per arrestare la caduta (vedere Figura 3.2.1 - 1)

Ancoraggio: insieme comprendente la struttura di supporto (materiale base), l’ancorante e l’elemento da fissare a cui può essere collegato il ponteggio

Corrente: elemento strutturale prefabbricato di ponteggio utilizzato per la realizzazione dei collegamenti orizzontali tra le stilate del ponteggio

Corrente intermedio: corrente collocato fra il corrente principale l’impalcato

Corrente principale o corrente superiore: corrente che forma la parte superiore di un parapetto

Elemento di impalcato: elemento (prefabbricato o di altro tipo) che sostiene il carico per conto proprio e che forma l’impalcato o parte dell’impalcato e può costituire una parte strutturale del ponteggio di servizio (UNI EN 12811-1)

Energia cinetica, Ec: energia cinetica del dispositivo d’impatto utilizzato nelle prove sperimentali all’istante dell’urto contro il sistema di protezione dei bordi

Filo esterno della copertura: limite esterno della copertura che costituisce il riferimento per il posizionamento del ponteggio, del corrente superiore e per l’altezza del montante di sommità, nel caso di utilizzo come sistema di protezione dei bordi

Impalcato: uno o più elementi di impalcato su un livello all’interno di un campo (UNI EN 12811-1).

Montante: elemento verticale di un ponteggio (UNI EN 12811-1)

Montante di sommità: montante di un ponteggio disposto oltre l’ultimo impalcato dello stesso, in corrispondenza di ogni stilata

Parapetto: protezione laterale del ponteggio costituita da un corrente superiore, da un corrente intermedio e da una tavola fermapiede

Parapetto di sommità: parapetto dell’ultimo impalcato del ponteggio e fissato a due montanti di sommità. Può avere anche funzione di sistema di protezione dei bordi di una copertura se possiede i requisiti prestazionali e geometrici idonei

Piano di lavoro: superficie della copertura sulla quale il lavoratore esegue l’attività

Protezione continua: barriera (per esempio rete di sicurezza) posta fra il corrente superiore e l’impalcato del ponteggio

Sistema di protezione dei bordi: serie di componenti destinati a proteggere gli operatori dalla caduta ad un livello sottostante e per trattenere materiali

Sistema temporaneo di protezione dei bordi UNI EN 13374 o parapetto provvisorio: Sistema di protezione dei bordi costituito da almeno due montanti, un corrente superiore, un corrente intermedio o protezione contiunua ed una tavola fermapiede. Esso viene fissato alla struttura.

Tavola fermapiede: fascia continua poggiante sull’impalcato ed alta almeno 15 centimetri

Telaio: elemento strutturale prefabbricato costituito da due montanti stabilmente collegati da uno o più traversi, utilizzato per la realizzazione delle stilate di ponteggio


10

2 Riferimenti

La UNI EN 13374:2013 è la norma tecnica che riguarda i sistemi temporanei di protezione dei bordi, comunemente denominati parapetti provvisori e non si applica ai sistemi di protezione laterale sui ponteggi come esplicitamente espresso al primo paragrafo della stessa.

Tale norma classifica i parapetti provvisori in base ai requisiti prestazionali da soddisfare, che sono quelli di:

sostenere una persona che si appoggi alla protezione e fornire un appiglio mentre si cammina di fianco alla protezione;

arrestare una persona che stia camminando o cadendo verso la protezione arrestare una persona che stia scivolando o cadendo lungo una superficie inclinata; arrestare una persona che stia scivolando o cadendo lungo una superficie molto

inclinata.

Il parapetto è di classe A se garantisce il soddisfacimento dei primi due requisiti; è di classe B se garantisce anche il terzo; è di classe C se garantisce il quarto.

Inoltre la UNI EN 13374:2013: individua delle classi minime di utilizzo dei parapetti in funzione dell’altezza di caduta e

dell’inclinazione della copertura (Allegato A della UNI EN 13374:2013); stabilisce per ogni classe dei requisiti minimi geometrici per l’altezza del montante e dello

spazio libero fra i correnti del parapetto; individua per ogni classe i carichi statici e/o dinamici da considerare nel progetto:

le classi A e B, devono fornire resistenza a carichi statici verticali e orizzontali perpendicolari e paralleli al parapetto; la verifica può essere effettuata attraverso calcoli o prove sperimentali di tipo statico;

la classe B, deve fornire resistenza anche ad azioni dinamiche moderate; la classe C, deve fornire resistenza ad elevate forze dinamiche.

La verifica della resistenza alle azioni dinamiche (classi B e C) deve avvenire attraverso prove sperimentali di tipo dinamico, nelle quali deve essere considerato il metodo di fissaggio alla struttura e il materiale base previsti dal fabbricante.

Le prove sperimentali risultano fondamentali per la verifica della capacità di assorbimento dell’energia cinetica dovuta alla caduta e quindi della efficacia del dispositivo nei confronti dell’arresto caduta. Verifica che risulterebbe notevolmente complessa da effettuare solo con il calcolo, a causa dei molti fattori da tenere in conto in un sistema articolato, quali ad esempio rigidezza e resistenza dei componenti, attriti, giochi etc. [1].

Per i parapetti provvisori di classe B (moderata azione dinamica) e di classe C (elevata azione dinamica), la UNI EN 13374 impone di eseguire dei test di impatto su prototipi assemblati e fissati alla struttura di supporto secondo le istruzioni del fabbricante, riproducendo nella prova anche il materiale base (muratura, calcestruzzo, etc.) su cui è previsto il fissaggio. In questo modo viene sperimentata l’efficacia dell’intero sistema costituito dal parapetto, dal sistema di fissaggio alla struttura e dal materiale base.

Seppur la norma UNI EN 13374 non si applichi ai sistemi di protezione laterale sui ponteggi come esplicitamente espresso al primo paragrafo della stessa, può fornire al progettista dei riferimenti tecnici per la progettazione del ponteggio utilizzato anche come dispositivo di protezione per lavori su coperture [1].

Infatti, sono gli stessi i requisiti prestazionali del ponteggio utilizzato anche come protezione per i lavori su coperture rispetto a quelli definiti nella UNI EN 13374 per i sistemi di protezione dei bordi.


11

Sulla base di tale osservazione, è ragionevole far riferimento alla UNI EN 13374 per:

- la definizione dei requisiti geometrici minimi riguardo allo spazio fra i correnti e all’altezza della protezione rispetto al bordo della copertura da proteggere;

- la valutazione dell’entità dei carichi statici e dinamici da considerare nel progetto come azioni aggiuntive per il particolare utilizzo del ponteggio ed opportunamente combinate con i carichi già considerati nell’autorizzazione ministeriale;

- la definizione delle prove sperimentali da eseguire per la verifica della resistenza alle azioni dinamiche dovute al possibile impatto del lavoratore.

Analogamente ai sistemi temporanei di protezione dei bordi UNI EN 13374, per i ponteggi utilizzati anche come dispositivi di protezione per i lavoratori che svolgono la loro attivita sulle coperture, la problematica della verifica dell’efficacia nei confronti dell’arresto caduta rimane la stessa e i test di impatto risultano fondamentali [1].

In questo caso, seguendo la corretta logica della UNI EN 13374, dovrebbero essere sottoposti a prova dei prototipi di ponteggio assemblati e ancorati alla struttura secondo lo schema previsto dal fabbricante. Per ovviare alla difficoltà di eseguire i test di impatto a quote elevate, è ragionevole utilizzare dei prototipi di ponteggio ad altezza ridotta e misurare le azioni che vengono trasferite alla struttura sottostante (attraverso i montanti) e agli ancoraggi durante l’impatto. In questo modo si potrebbe ottenere sia la verifica dell’efficacia del parapetto ad arrestare la caduta, sia la stima delle azioni da applicare all’intero ponteggio per le ulteriori verifiche necessarie [1].


12

3 Requisiti

Si riportano di seguito i requisiti prestazionali e geometrici per i parapetti di sommità di un ponteggio destinato alla protezione dei lavoratori che lavorino sulla copertura degli edifici.

Tali requisiti vengono definiti prendendo spunto dalla norma tecnica UNI EN 13374:2013.

3.1 Requisiti prestazionali

Un ponteggio utilizzato come sistema di protezione per lavoratori che svolgono la loro attività in copertura deve essere in grado di:

- resistere alle azioni di progetto dovute al consueto utilizzo come ponteggio; - evitare la caduta dal ponteggio di persone e/o cose che cadano o scivolino dalla copertura

verso la protezione utilizzata (arresto caduta); - assorbire l’energia cinetica di persone e/o cose che cadano o scivolino dalla copertura,

all’istante dell’urto contro la protezione. - resistere alle combinazioni di azioni che tengano conto del duplice utilizzo.

Per la verifica dei requisiti relativi all’efficacia nei confronti dell’arresto caduta e alla capacità di assorbimento dell’energia cinetica, nel presente studio il sistema viene sottoposto a prove di tipo dinamico (vedi capitolo 4) nelle quali è generata l’energia cinetica attesa, in base alla valutazione dei rischi effettuata per ogni specifica realizzazione.

3.2 Requisiti geometrici e limiti di posizionamento

Un ponteggio utilizzato come sistema di protezione per lavoratori che svolgono la loro attività in copertura deve comprendere, all’ultimo piano, almeno i seguenti elementi:

- un montante di sommità per ogni stilata di ponteggio - un numero di correnti sufficiente a impedire il passaggio di persone e cose; in alternativa ai

correnti, una protezione continua - una tavola fermapiede per ogni campo di ponteggio - un impalcato - un ancoraggio all’opera servita per ogni stilata di ponteggio, in corrispondenza dell’ultimo

impalcato, raddoppiato in basso lungo il montante

Il montaggio del ponteggio in relazione dell’opera da servire deve avvenire controllando i limiti per i seguenti parametri come di seguito definiti:

- posizione del montante interno - posizione dell’ultimo impalcato - larghezza utile dell’ultimo impalcato - posizione del corrente superiore

Posizione del montante interno

Il montante interno del ponteggio deve essere posizionato oltre il filo esterno della copertura verso l’opera servita.


13

Posizione dell’ultimo impalcato

La posizione dell’ultimo impalcato rispetto al filo esterno della copertura deve essere tale che hp (figura 3.2.1 - 1) sia minore o uguale a 50 cm1.

Larghezza utile dell’ultimo impalcato

L’ultimo impalcato deve avere una larghezza utile wf (Figura 3.2.1 - 1) almeno pari a 60 cm.

Tavola fermapiede

Il bordo superiore della tavola fermapiede deve avere una distanza di almeno 150 mm rispetto all’ultimo impalcato e installata in modo da evitare aperture tra la stessa e l’impalcato.

Posizione del corrente superiore

La quota hlp del corrente superiore rispetto al filo esterno della copertura, misurata lungo la normale alla copertura deve essere pari ad almeno 1 m (Figura 3.2.1 - 1). Ad esempio per coperture con inclinazione uguale a 45°, la quota hlv del corrente superiore rispetto al filo esterno della copertura, misurata verticalmente dovrà risultare almeno pari a 1,41 m (=√2 ).

Distanza fra i correnti

I correnti deveno essere distanziati in modo che i vuoti fra essi impediscano il passaggio di persone e cose sulla base della valutazione dei rischi eseguita per ogni specifica attività e in relazione alle caratteristiche della copertura. In ogni caso la distanza fra i correnti, o fra il corrente più in basso e la tavola fermapiede, non deve essere superiore a 250 mm.

1 Art.146 c. 3 d.lgs 81/08 e s.m.i.


14

Figura 3.2.1 – 1 Limiti di posizionamento del ponteggio in relazione dell’opera da servire


15

4 Prove sperimentali

4.1 Obiettivi

L’obiettivo della sperimentazione è quello di eseguire dei test di impatto per la valutazione della efficacia dei ponteggi utilizzati come sistemi di protezione nei lavori su copertura nei confronti dell’arresto di persone e/o cose che cadano o scivolino lungo una superficie inclinata.

Per tale scopo sono stati utilizzati prototipi di ponteggio ad altezza ridotta opportunamente ancorati ad una struttura rigida.

Con riferimento alla UNI EN 13374, è stata verificata la capacità dei prototipi di assorbire diversi livelli di energia cinetica in diversi punti del sistema attraverso prove di impatto.

Ulteriore obiettivo è quello di misurare le azioni al piede dei montanti e agli ancoraggi dei prototipi durante l’impatto, oltre agli spostamenti degli elementi nei punti di impatto, utili per una successiva valutazione del ponteggio ad altezza reale.

4.2 Disposizione e procedimento di prova

Sono state previste diverse tipologie di prove di impatto, per diversi livelli di energia cinetica da ottenere e per la verifica dei diversi elementi del sistema nelle condizioni considerate più sfavorevoli.

In base all’energia cinetica da ottenere, si possono distinguere le prove, identificandole col dispositivo di impatto utilizzato, in:

- Prove con sacco sferoconico, con Ec = 500J, 1100J; - Prove con rullo cilindrico, con Ec = 3185J.

In base all’elemento del sistema da verificare, si possono distinguere le prove in:

- Prove sul montante - Prove sul corrente superiore - Prove sul corrente inferiore - Prove sul traverso - Prove sulla protezione continua (rete) - Prove sulla tavola fermapiede - Prove sull’impalcato

Nel presente studio le prove sull’impalcato non sono riportate in quanto effettuate in una precedente sperimentazione. Esse avevano già dimostrato che gli elementi d’impalcato a disposizione per la presente campagna non soddisfano i requisiti prestazionali richiesti.

Per la verifica degli elementi (con l’utilizzo del sacco e/o del rullo) sono state predisposte quattro configurazioni geometriche di prova (schemi) e individuati più punti di impatto.

La tabella seguente fornisce una sintesi dei tipi di prove eseguite.


16

Schema Impatto

Prove con sacco Prove con rullo

Elementi da verificare Elementi da verificare

Punto Ec (J) Mont. Corr. Ferm Rete Mont. Corr. Ferm. Rete Trav.

CD

1 500 x

2 1100 x

3185 x

12 3185

x

13 3185

x

CS1

3 500

x

4 1100

x

5 1100 x

3185 x

6 1100

x

7 500

x

8 3185

x

CS2

8 3185

x

CSR

3 500

x

6 1100

x

7 500

x

10 1100 x

3185 x

11 3185

x

Tabella 4.2 - 1 Sintesi delle prove eseguite

Per ogni test è stato registrato l’esito in termini di capacità di arresto del dispositivo di impatto utilizzato da parte della configurazione in prova.

Inoltre sono state misurate le azioni trasmesse agli ancoraggi ed ai montanti e la freccia istantanea massima all’altezza del punto d’impatto.

Nel paragrafo 4.2.1 vengono descritte le configurazioni di prova utilizzate; nel paragrafo 4.2.2, le attrezzature e apparecchiature di prova.

Nei paragrafi 4.2.3 e 4.2.4 vengono rispettivamente descritte le prove con sacco sferoconico e le prove con rullo cilindrico.

4.2.1 Configurazioni di prova

Il sistema sottoposto a prova è costituito da un parapetto di sommità, fissato a montanti di sommità, e da un impalcato montati su telai prefabbricati ad altezza ridotta che poggiano su basette regolabili, ancorati ad una struttura rigida.

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el pa

el pape

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emcan

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one

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ara

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2.1

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m

4.2

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- - -

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F

F

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Figu

Figu

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ura

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coo suo su

4.2

4.2

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co

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2.1.

2.1.

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o è

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2 –

2 –

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Sch

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desac, im± 5°e la

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el scco mpa° rive

Fi

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ertic

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ccian go

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ente e s

men

emeroa l’eettocale

ra 4

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50rad

aio om

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i tente pulesi liv

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sollnte

ma docoeleo lae do

4.2.

o

0 kgdo d

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men

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e sg

di snicme

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2.1

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nto

i sgrezz

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sola

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solco, entoertirà e

– 1

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5 kd è

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ganzab

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levgga in

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1 A

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sfellevomea po

I p

talli

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sfermetall’aa de

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di so

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EN

e a

ta e

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N 5

alla

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ostun a mo il

o inteinc

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596

UN

a c

ppoa enaltez

ituiar

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n Fe suclinel s

onte

6 ed

NI

cadu

ortunerzze

to rgandianstem

Figuu uatasac

eggi

21

d è

EN

uta

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dano.ntema

uraunaa alcco

i

è

N

a

a a n

a . e a

a a l

o

1 = sistema in prova 2 = rullo cilindrico L = corsa del rullo α = 60°

1 = sistema in prova 2 = dispositivo di sgancio rapido α = 65° (massimo)

C1 = carrucola di sollevamento C2 = carrucola di posizionamento hF = altezza di caduta F1 = fune di sollevamento F2 = fune di posizionamento

I p

22

Nedo

Il soagrudisrot

4.2

Pe

ara

ellaopo

rulollevggallo spotola

2.2

er la

pett

a seo av

lo vam

ancifin

ositame

.5

a m

q d d d

ti d

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cilimeniate

no aivi, ent

Si

misu

quadueduedue

i so

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indntoe aalla peto l

iste

ura

attre cee cee w

omm

a tiatto

ricoo e l rua ser ung

em

azio

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mità

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ullosomimpgo

ma d

one

rase die dicam

dei

logoto

viengan. Le

mmipedla r

di m

de

sdut ca cam.

i po

F

gia lare

ne ncioe futà

dirnram

mis

elle

ttoraricaric

onte

Figu

di te p

poo cunide

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ri a o Lo L

eggi

ura

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ortacos, c

ello la a.

igur

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filoLeaLea

4.2

t il 5 m

ato stituhe sc

cad

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dei

e d

o Cane ane

2.2.4

rulm lu

in uitosi

civodut

4.2.

dat

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CeleCBDS

4-1

lo cung

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2.4

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escBESSCC

Si

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uotaa uvolgdoSu

4-2

spo

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Sis

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ma ngota idotere

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i:

e

i o l i l


23

I trasduttori a filo sono stati posizionati in corrispondenza dei punti d’impatto per misurare gli spostamenti istantanei e residui del sistema in prova.

Figura 4.2.2.5-1 Trasduttore a filo tipo CELESCO MT2

Le celle di carico di tipo Leane CBES da 15.000 kg sono state rese solidali alle basette dei montanti, mentre le celle di carico di tipo Leane DSCC da 100 kN sono stati posizionati fra i tubi che permettono l’ancoraggio del sistema in prova alla struttura.

Le celle di carico alla base dei montanti permettono la misura delle sole compressioni mentre quelle lungo gli ancoraggi, sia le compressioni che le trazioni.

L’azzeramento del sistema di misura è stato effettuato dopo il montaggio e l’ancoraggio del sistema in prova.

Figura 4.2.2.5-2 Cella di carico tipo Leane CBES 15.000 kg


24

Figura 4.2.2.5-3 Cella di carico tipo Leane DSCC 100kN

Le webcam permettono la ripresa delle prove da due posizioni differenti e contribuiscono alla analisi degli stessi.

A titolo di esempio, di seguito viene illustrato il posizionamento delle celle di carico per lo schema CD costituito da due campate.

Figura 4.2.2.5-4 Sistema di misura dei dati – Posizionamento delle celle di carico nello schema CD Vista frontale

4.2

Il sottcoing

Es

LaDevis

Deave me

I duncoin

F

2.2

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olleggre

ssa

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Figu

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Sis

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ons

ralioft zar

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4.2

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di assi dtrastrav

ent

na X2

re,

X2edializati.

eniammo aeale

2.2.

ma

acqdigsduver

te l

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2 hiantzzaz

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5-5

di

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ha te hzio

ti d. Iave

5 S

ac

sizili dori ault

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e coe coriz

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F

dai l serso

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cqu

onea ea flerio

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uisi

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zion

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modwareei

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zio

è cocode

le mo

ne a

ata nte ed

dale mris

4.2.

ori vare a sp

mis

one

omper 3cel

odu

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ad di

esp

ità menulta

.2.6

venè

pec

sur

e, re

pos32 lle

uli.

24 b

uni epor

di ntreati

6-1

ngodo

cific

a d

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sto bitdi c

bit,

n coeffetrtar

fue l'a

po

Ce

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ca f

ei d

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ionalisiono

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zio

– PVis

ion

n ceM, co e

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ter e laati.

nam ato a

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ne e

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menttravavv

DEW

ti aegisun

sizioate

ed

traluntewe

i tu

rtatcon

nto:verven

WE

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25

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I p

26

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l m

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4.2.

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2.7

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o


27

Figura 4.2.3.1-1 - Prove d'impatto con sacco sferoconico su montante di sommità - Schema CD

Specifica per la prova d’impatto sul punto 1 Sollevare il sacco di un altezza h1 = 1.0 m rispetto al punto di impatto 1 e poi rilasciarlo in caduta libera. Il montante dovrà arrestare e ritenere il sacco.

Misurare e registrare le seguenti grandezze:

Ai : forza misurata lungo l’ancoraggio inferiore

As : forza misurata lungo l’ancoraggio superiore

Mi : forza misurata alla base del montante interno

Me : forza misurata alla base del montante esterno

δ : freccia istantanea massima all’altezza del punto d’impatto

Specifica per la prova d’impatto sul punto 2

Sollevare il sacco di un altezza h2 = 2.25 m rispetto al punto di impatto 2 e poi rilasciarlo in caduta libera. Il montante dovrà arrestare e ritenere il sacco.

I p

28

Mi

4.2

La

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La

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urat

urat

urat

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ung

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go

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ba

ba

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l’an

l’an

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3.2-

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3

-

o

a


29


As, sx : forza misurata lungo l’ancoraggio superiore sinistro

As, dx : forza misurata lungo l’ancoraggio superiore destro




Sollevare il sacco di un altezza h2 = 2.25 m rispetto al punto di impatto 4 e poi rilasciarlo in caduta libera. Il corrente dovrà arrestare e ritenere il sacco.




















I p

30

4.2

LaCS

La

La

Si

Sp

Solib

Mi

4.2

LaCS

La

ara

2.3

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a pr

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2.3

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alm

4.2

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2.3.

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As,

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vola

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d’im

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seg

rza

rza

rza

ecc

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a 4.

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eggi

a fe

api

e la

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va d

mp

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gue

a m

a m

a m

cia

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nte nua

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ede

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d'im

patt

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misu

misu

misu

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3.4-

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vola

po l

tiliz

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urat

urat

urat

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el p

pie

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ta lu

ta lu

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pat

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pu

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dez

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nto

guit

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o p

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5 mare

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go

go

ba

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per

acco

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:

l’an

l’an

ase

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nto J),

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e in

sac

og

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5

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nco

nco

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ima

ete)

uti

3 (

110

0 J

izza

n m

cco

ni p

fero

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orag

orag

el m

a al

ilizz

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00 J

), il

and

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ggio

ggio

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ll’al

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J),

il p

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la

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ta a

un

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erio

es

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00

esta

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a fe

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nist

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raz

pos

bile

one

pu

al si

vin

map

5 e

tro

ro

d’im

zion

ssib

e al

e a

unto

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o.

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mpa

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e -

poi

atto

ad

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con

un

(Fi

a.

Sch

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o

un

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mp

ra 4

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ion

po (

4.2.

CS

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ess

ne d

(Sc

.3.3

1

n c

(sc

sion

del

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3-1)

cadu

chem

ne

tel

ma

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uta

ma

del

aio

a

a

a

l

o


31

La prova risulta superata se dopo l’impatto per ogni punto, il sacco risulta arrestato dal sistema.

Si eseguono almeno tre prove su ogni punto di impatto, utilizzando per ogni prova un nuovo provino.

Figura 4.2.3.4-1 Prova d'impatto con sacco sferoconico su protezione continua (rete) - Schema CSR


Sollevare il sacco di un altezza h1 = 1.0 m rispetto al punto di impatto 3 e poi rilasciarlo in caduta libera. Il supporto superiore della rete dovrà arrestare e ritenere il sacco.







Sollevare il sacco di un altezza h2 = 2.25 m rispetto al punto di impatto 10 e poi rilasciarlo in caduta libera. La rete dovrà arrestare e ritenere il sacco.






I p

32

Sp

Solibso

Mi

Sp

Solibsu

Mi

4.2

Leco

Le

Dape

Lerite

4.2

LaCDpu

Il p(fig

ara

pec

olleberaoste

isu

pec

olleberaua s

isu

2.4

e promp

- - - - -

e pr

ata er o

e prenu

2.4

a prD). unto

pungur

pett

cific

evara. Legn

rare

cific

evara. Ised

rare

4 D

rovpon

mtctp

rove

la ogn

roveuto

.1

rovLa

o 2

nto ra 4

ti d

ca

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ca

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Des

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e s

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Pr

va sa p

(E

2 è4.2.

i so

pe

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pe

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conti:

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otez

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posrov

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rov

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è p.4.1

omm

r la

acce dmo

egis

A

r la

accportsost

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A

rizi

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anterso;nte a fezion

ogn

ssiba è

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va s

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post1-1

mità

a p

co ddovonta

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As,

As,

M

a p

co dto steg

stra

As,

As,

M

on

rul

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ni co

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ndoro s

sul

ontacon85

to a).

dei

rov

di uvrà ant

are

, sx :

dx :

Me :

δ :

rov

di usupno

are

, sx :

dx :

Me :

δ :

e d

lo,

i so

ermapicon

om

tà data

onosist

l m

antnsisJ) d

a 1

i po

va d

un aarre.

le s

: fo

: fo

: fo

: fre

va d

un apersu

le s

: fo

: fo

: fo

: fre

dell

co

om

mededentin

po

di va va

o sutem

on

te dste dop

50

onte

d’im

alteres

seg

rza

rza

rza

ecc

d’im

alteiorel m

seg

rza

rza

rza

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le p

sì c

mit

dioe;

nua

nen

ariaaria

upema.

tan

di sne

po a

m

eggi

mp

ezztare

gue

a m

a m

a m

cia

mp

ezze d

mon

gue

a m

a m

a m

cia

pro

com

tà;

;

a (re

nte

areata

erat

nte

somel fave

m s

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za he e

enti

misu

misu

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ista

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za hdellatan

enti

misu

misu

misu

ista

ove

me

ete

so

e la la q

te s

di

mmfar erlo

sop

to s

h2 =e ri

gra

urat

urat

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anta

to s

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gra

urat

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e co

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).

ono

poquo

se d

so

ità im

o fa

pra

sul

= 2ten

and

ta lu

ta lu

ta a

ane

sul

= 1ete.

and

ta lu

ta lu

ta a

ane

on

esc

es

osizota

dop

omm

è epat

atto

la

pu

.25nere

dez

ung

ung

alla

ea

pu

.00e do

dez

ung

ung

alla

ea

rul

ritte

seg

zionde

po l

mit

esettar rot

pa

unt

5 me il

zze

go

go

ba

ma

unt

0 movrà

zze

go

go

ba

ma

lo c

e n

uite

ne dell’im

l’im

tà

egure itola

arte

o 6

ris sa

:

l’an

l’an

ase

assi

o 7

risà a

:

l’an

l’an

ase

assi

cili

nei

e u

delmpa

mpa

uital ruare

te

6

speacc

nco

nco

e de

ima

7

spearre

nco

nco

e de

ima

ind

pa

tiliz

la ralc

atto

utullo

e lun

rmi

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orag

orag

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a al

etto esta

orag

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a al

dric

rag

zza

ramcato

su

ilizzo cingo

ina

al ed

ggio

ggio

mon

ll’al

al are

ggio

ggio

mon

ll’al

co

graf

ando

mpao de

ul si

zanilindo la

le d

puil t

o s

o s

ntan

ltez

pue

o s

o s

ntan

ltez

fi c

o le

a, pel s

ing

ndodric

a ra

del

ntoela

supe

supe

nte

zza

ntorite

supe

supe

nte

zza

he

e co

per siste

olo

o lacoamp

tu

o diaio

erio

erio

es

a de

o diene

erio

erio

es

a de

se

onf

perem

o co

a cosul

pa p

bo

i imnon

ore

ore

ster

el p

i imre

ore

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ster

el p

eguo

figu

rmema r

omp

onfl mper

di

mpan d

e sin

e de

rno

pun

mpail s

e sin

e de

rno

pun

ono

uraz

etterisp

pon

igumonr 5

rinf

attodov

nist

estr

to d

attosac

nist

estr

to d

o, s

zion

ere petto

nen

razntanm.

forz

6 evrà

tro

ro

d’im

7 eco

tro

ro

d’im

son

ni d

l’imo a

nte,

zionnte

zo

e pus

mpa

e pe n

mpa

no e

di v

mpaal p

, il r

ne di

de

poi cire

atto

poi non

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effe

volta

attoavi

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a dso

l m

rilae d

o

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o

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a in

o neme

o r

dueomm

mon

ascidalla

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uate

n vo

el pento

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e camità

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iarla s

iarlrà u

e s

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puno.

lta

amà c

nte

o insua

o inusc

sui

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nto

arr

pi (cen

di

n c se

n ccire

seg

ndic

sta

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(sctra

som

caduede

cadue da

gue

cate

abil

tato

chemle

mm

utae di

utaalla

enti

e.

ito,

o e

manel

mità

a i

a a

i

,

e

a l

à

La

Si

Sp

Il pusta

La

Mi

4.2

La

Lapu

Il pu4.2

Lasis

Si pro

a pr

es

pec

rulluntoata

a pr

isu

2.4

a pr

a prunto

pununto2.4

a prstem

esovi

rova

seg

cific

lo co 2im

rova

rare

.2

rova

rovo 13

ntoo 14.2-

rovma

segno.

a ri

uon

Fig

ca

cilin. P

mpo

a ri

e e

Pr

a s

a c3 (3

123 è1).

va ra.

guo.

isu

no

gur

pe

ndrer sta

isu

e re

rov

sul t

con318

2 èè p

risu

ono

lta

alm

a 4

r la

ricoper

a pa

lta

egis

va s

trav

sis85 J

è poost

ulta

al

sup

men

.2.4

a p

o dermeari a

sup

stra

A

M

M

sul

ver

ste J).

ostoto s

a su

me

per

no t

4.1-

rov

eveettea 1

per

are

As, :

Mi :

Me :

δ :

l tra

rso

nel

o asug

upe

eno

rata

tre

-1

va d

e roere 05

rata

le s

: fo

: fo

: fo

: fre

ave

è e

co

a mgli e

erat

o tre

a se

pro

Pro

d’im

otol’imcm

a se

seg

rza

rza

rza

ecc

ers

ese

olpi

metàele

ta s

e p

e d

ove

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mp

olarempam ris

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gue

a m

a m

a m

cia

o

egu

re

à dme

se

prov

opo

e ut

d'im

patt

e pattospe

opo

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misu

misu

misu

ista

ita

il tr

degenti

do

ve

o l’

tiliz

mpa

to s

per o netto

o l’

gra

urat

urat

urat

anta

uti

rav

gli edi

po

su

imp

zan

atto

sul

5 el p

o al

imp

and

ta lu

ta a

ta a

ane

lizz

ers

elemim

l’im

u o

patt

ndo

o co

pu

mepun pa

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dez

ung

alla

alla

ea

zan

so t

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mpa

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o tre

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unt

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to i

zze

go

ba

ba

ma

do

tra

nti lca

atto

i pu

l ru

e d

ullo

o 2

prsta

men

l ru

:

l’an

ase

ase

assi

la

i d

di ato

o p

unt

ullo

diffe

o cil

2

rimabinto

ullo

nco

e de

e de

ima

con

ue

imest

per

to d

ris

eren

ind

a dlito

o.

ris

orag

el m

el m

a al

nfig

ele

mpatern

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di

sulta

nti

rico

dell, la

sulta

ggio

mon

mon

ll’al

gura

eme

lcani i

gni

imp

a a

pro

o su

l’ima qu

a a

o s

ntan

ntan

ltez

azi

ent

to n p

pu

patt

arre

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u m

mpauot

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supe

nte

nte

zza

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nto

to,

esta

ni.

ont

tto ta d

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erio

int

es

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e a

i im

ternssi

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ut

ato

tant

codell

ato

ore

tern

ster

el p

a du

mpa

ni imit

rul

ilizz

e r

te d

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e r

e

no

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pun

ue c

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lo

zan

I p

riten

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ro mpa

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to d

cam

ato

cordell

risu

ndo

para

nut

omm

il mlca

nut

d’im

mpi

ne

rispla t

ulta

o p

apet

to d

mità

monto d

to d

mpa

i (s

el p

pontavo

a a

er

tti d

dal

à -

ntadel

dal

atto

che

unt

ndeola

arre

og

di so

sis

Sch

nte sis

sis

o

em

to 1

enzaa fe

sta

ni

omm

stem

hem

e dste

stem

a C

12

a drm

ato

pro

mità

ma.

ma C

i soma

ma.

CD)

(31

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e r

ova

à de

.

CD

oma in

.

).

185

traied

rite

a u

ei po

mmit pr

5 J)

avee (

enut

n n

onte

tà rova

e

rsofigu

to

nuo

eggi

33

nela è

nel

o; ilura

dal

ovo

i

3

l è

l

l a

l

o


34

Figura 4.2.4.2-1 Prova d'impatto con rullo cilindrico su traverso - Schema CD


Il rullo cilindrico deve rotolare per 5 metri prima dell’impatto contro il traverso nel punto 12. Per permettere l’impatto nel punto stabilito, la quota dell’impalcato del sistema in prova è stata imposta pari a 135 cm rispetto al pavimento.

La prova risulta superata se dopo l’impatto il rullo risulta arrestato e ritenuto dal sistema.








Il rullo cilindrico deve rotolare per 5 metri prima dell’impatto contro il traverso nel punto 13. Per permettere l’impatto nel punto stabilito, la quota dell’impalcato del sistema in prova è stata imposta pari a 135 cm rispetto al pavimento.








4.2

LaCSprolun

Il pdi

La

Pe

2.4

a prS1 ovango

punso

a pr

er o

.3

rove

a coo la

nto mm

rova

ogn

Pr

va sschons

a ra

8 èmità

a ri

ni co

rov

sul hemsist

amp

è sà, a

isu

onf

va s

coma te npa p

situaad u

lta

figu

Fig

Fig

sul

orreCS

nel per

atouna

sup

uraz

gura

gura

l co

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r 5

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per

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a 4.

a 4.

orre

e in) cor imm.

ul csta

rata

ne,

2.4

2.4

ent

nteron

mpa

corranza

a se

si

4.3-

4.3-2

te i

rmediv

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renta d

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ese

1 P

2 P

nte

edioversre

te pdi a

opo

egu

Prov

Prov

erm

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o l’

uon

va d

va d

med

è esdis

ullo

preno

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no a

d'im

d'im

dio

segstano ci

rosso 15

patt

alm

mpa

mpa

guitnzalind

sim50

to i

men

atto

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ta ua frdric

mo amm

l ru

no t

con

con

utilra ico n

allam.

ullo

tre

n ru

n ru

izzai conel

a pa

ris

pro

ullo

ullo

andorrepu

arte

sulta

ove

cili

cili

do entnto

e te

a a

e ut

ndr

ndr

dui (f

o 8

erm

arre

ilizz

rico

rico

e cfigu(Ec

mina

esta

zan

o su

o su

conura c =3

ale

ato

ndo

l co

l co

nfig4.2

318

de

e r

o tre

orre

orre

I p

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el tu

riten

e d

ente

ente

para

azio4.3-J) d

ubo

nut

iffe

e - S

e - S

apet

oni 1 edop

o di

to d

eren

Sch

Sch

tti d

a e fipo

i rin

dal

nti

hem

hem

di so

un iguave

nfor

sis

pro

ma C

ma C

omm

cara erlo

rzo

stem

ovin

CS1

CS2

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mp4.2

o fa

o de

ma.

ni.

1

2

à de

po (2.4.atto

el m

.

ei po

(sc.3-2

o ro

mon

onte

chem2).

otola

ntan

eggi

35

maLa

are

nte

i

5

a a e

e

I p

36

Sp

Il pepa

La

Mi

4.2

LaCSfat4.2

La

Si

Sp

Il r5. im

ara

pec

rullermari a

a pr

isu

2.4

a prS1)tto 2.4

a pr

es

pec

rullPe

mpo

pett

cific

lo cmetta 10

rova

rare

.4

rov). Lrot

4.4-

rova

seg

cific

o cer psta

ti d

ca

cilinere05

a ri

e e

Pr

va sLa ptola1).

a ri

uon

F

ca

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i so

pe

ndre l’icm

isu

e re

rov

sullpro

are

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no

Figu

pe

ndrimeari a

omm

r la

ricomp

m ris

lta

egis

A

va s

la tova

lun

lta

alm

ra 4

r la

co ettea 1

mità

a p

o depattspe

sup

stra

As

As

M

M

sul

tavco

ngo

sup

men

4.2

a p

dere 35

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per

are

dx :

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Mi :

Me :

δ :

lla t

volaonso la

per

no t

.4.4

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va d

e ronel o al

rata

le s

: fo

: fo

: fo

: fo

: fre

tav

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rata

tre

4-1

va d

rotmpam ris

onte

d’im

otopupa

a se

seg

rza

rza

rza

rza

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vola

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a se

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d’im

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mp

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e d

gue

a m

a m

a m

a m

cia

a fe

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patt

e po stamen

opo

enti

misu

misu

misu

misu

ista

erm

iedfar

per

opo

e, u

a d'

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peel po al

to s

per abinto

o l’

gra

urat

urat

urat

urat

anta

map

de èim5 m

o l’

tiliz

imp

to s

er 5pun pa

sul

5 ilito.

imp

and

ta lu

ta lu

ta a

ta a

ane

pie

è empam.

imp

zza

patt

sul

5 mnto avim

pu

meo, la

patt

dez

ung

ung

alla

alla

ea

de

eseattaIl p

patt

and

o c

pu

metrsta

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unt

etria qu

to i

zze

go

go

ba

ba

ma

egure

pun

to i

o p

on

unt

ri pabilinto

o 8

pruot

l ru

:

l’an

l’an

ase

ase

assi

ita il rto 5

l ru

per

rull

o 5

primito,

o.

8

rimata d

ullo

nco

nco

e de

e de

ima

utirullo5 è

ullo

og

o c

5

ma d la

a ddell

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orag

orag

el m

el m

a al

lizzo cè po

ris

ni p

cilind

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dell’’im

sulta

ggio

ggio

mon

mon

ll’al

zanilinosto

sulta

pro

dric

l’imuota

’immpa

a a

o s

o s

ntan

ntan

ltez

ndodrico in

a a

ova

co s

mpaa d

patlca

arre

supe

supe

nte

nte

zza

o lacon m

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un

su ta

attoell’

tto to d

esta

erio

erio

int

es

a de

cone

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n nu

avo

o coimp

codel

ato

ore

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tern

ster

el p

onfil pzer

ato

uov

ola f

ontrpal

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e r

e de

e sin

no

rno

pun

iguuntria

e r

vo p

ferm

ro lcat

ro iste

riten

estr

nist

to d

razto 5del

riten

prov

map

la tto d

l coma

nut

ro

tro

d’im

zion5 (Ella

nut

vin

pied

tavodel

orrea in

to d

mpa

ne Ec tav

to d

o.

de -

olasis

ent pro

dal

atto

a u=3

vola

dal

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sis

o

un 185

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sis

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nel a è

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ca5 J

erm

stem

ma

api in

pusta

ma.

mpJ) d

map

ma.

a CS

edepro

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.

po (dopied

.

S1

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o 8im

(scpo ae (

nel a è

8. Pmpo

chemavefigu

pun sta

Persta

maerloura

ntoata

r a

a o a

o a

La

Mi

4.2

LaCSJ, tav

Lasis

Si pro

a pr

isu

2.4

a prSR)ve

vola

a prstem

esovi

rova

rare

.5

rov). Ldi fa fe

rovma

segno.

Fig

a ri

e e

Pr

va sLa pfiguerm

va ra.

guo.

gura

isu

e re

rov

sullprovura

map

risu

ono

a 4

lta

egis

va s

a pva 4.2

pied

ulta

al

.2.4

sup

stra

A

A

M

M

sul

procon2.4

de,

a su

me

4.5-

per

are

Ai :

As :

Mi :

Me :

δ :

lla

teznsis

4.5-dop

upe

eno

-1 P

rata

le s

: fo

: fo

: fo

: fo

: fre

pro

zionste 1) po

erat

o tre

Pro

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seg

rza

rza

rza

rza

ecc

ote

ne cnee nave

ta s

e p

ova

e d

gue

a m

a m

a m

a m

cia

zio

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prov

d'im

opo

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misu

misu

misu

misu

ista

one

ntinar im

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do

ve

mpa

o l’

gra

urat

urat

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anta

e co

nua mpuntoatto

po

su

atto

imp

and

ta lu

ta lu

ta a

ta a

ane

ont

è attao 1 rot

l’im

u o

o co

patt

dez

ung

ung

alla

alla

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mpa

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go

go

ba

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are

atto

i pu

ullo

l ru

:

l’an

l’an

ase

ase

assi

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unt

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nco

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orag

orag

el m

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ntan

ltez

ndoco avedmp

pu

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supe

nte

nte

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erio

int

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o il

ut

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ore

tern

ster

el p

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rul

ilizz

one

e r

e

no

rno

pun

figuo de4.2m.

lo

zan

con

I p

riten

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urazella .4.5

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ndo

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para

nut

d’im

zionret

5-2

ulta

o p

nua

apet

to d

mpa

ne te n) in

a a

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(re

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atto

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di so

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o

un puorri

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ni

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omm

stem

cantoispo

ato

pro

che

mità

ma.

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e r

ova

ema

à de

.

po 0 (Eden

rite

a u

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(scEc =nza

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n n

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onte

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to

nuo

R

eggi

37

ma185ella

dal

ovo

i

7

a 5 a

l

o


38

Figura 4.2.4.5-2 Prova d'impatto con rullo cilindrico su protezione continua (rete) - Schema CSR

Specifiche per la prova d’impatto sul punto 10

Il rullo cilindrico deve rotolare per 5 metri prima dell’impatto contro la protezione continua nel punto 10. Per permettere l’impatto nel punto stabilito, la quota dell’impalcato del sistema in prova è stata imposta pari a 105 cm rispetto al pavimento.



As dx : forza misurata lungo l’ancoraggio superiore destro

As sx : forza misurata lungo l’ancoraggio superiore sinistro



Specifiche per la prova d’impatto sul punto 11

Il rullo cilindrico deve rotolare per 5 metri prima dell’impatto contro la protezione continua nel punto 11. Per permettere l’impatto nel punto stabilito, la quota dell’impalcato del sistema in prova è stata imposta pari a 135 cm rispetto al pavimento.



As dx : forza misurata lungo l’ancoraggio superiore destro

As sx : forza misurata lungo l’ancoraggio superiore sinistro



4.3

Pe

Pe

Di pe

LeKs

Pe

Pe

Lequ

L’asis

Peal all

In ris

In reragregl’im

4.3

4.3

Sose

3

er o

-

-

er o

- -

seer o

e grs/s.

er d

- -

er g

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e ceuelle

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3.1

3.1

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Ri

ogn

-

-

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iu

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zerama

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R

.1

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l’espail v

ni p

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ndezgraf

scriv

comtraz

gli s

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ama in

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colaalla

eralallagonta ao.

Ris

Pr

tateo la

ulta

rov

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spo

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va e

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e mso

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to ova

vo i pro e

i vcom

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tati

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el tella

di

ese

e i vag

onossi,

misuno

e fo

ssio “–

ame

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co anc

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i varesoall

valompre

ta ccian pase

i de

sul

guitcriz

egu

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valoine

o ra, in

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orze

one“

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nto ento

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alorollee im

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la a, apicce de

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l m

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ita

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te sati r

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ti:

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a bagg

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negsion

geoal cco el m

e p

on

tre ne e

è s

tergurde

so

di pppr

grupase

sonrea

è sta

+”

ersovers

basgi, s

emaa de

egisazierfe

gatine

omcarcon

mon

rov

tan

proeffe

stat

rmirazielle

no

piccres

ppa all

no alizz

ata

o l’iso

se dsia

a dell’i

straoneezi

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metrricontenta

ve c

nte

oveettu

to r

ni diongra

dis

co sent

ati ’ele

stazati

a ut

intel’es

dei le

di mp

ati de inoni

regzial

ria o aempnte

con

di

e neata

reg

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spo

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40

Figura 4.3.1.1 – 1 Prove d'impatto con sacco sferoconico su montante di sommità – Schema CD –

Punti di impatto

Risultati delle prove d’impatto sul punto 1

Con riferimento alla figura seguente, nella tabella successiva vengono riportati l’esito del test in termini di capacità di arresto del sacco sferoconico da parte della configurazione in prova e i valori di picco delle grandezze misurate.


Posizione degli strumenti di misura

Prova Schema Punto

d’impatto

Energia cinetica Ec (J)

Azioni celle di carico (kgf ) Freccia istantanea

massima Arresto sacco

Ancoraggio inferiore

Ai

Ancoraggio superiore

As

Montante esterno

Me

Montante interno

Mi δ (mm)

S_M_1/1 CD 1 500 - 80 - 291 296 357 (*) -142 sì

S_M_1/2 CD 1 500 - 77 - 298 340 439 (*) -147 sì

S_M_1/3 CD 1 500 - 79 - 326 353 591 (*) -148 sì

(*) dati registrati nella fase di “rimbalzo” del provino dopo l’impatto

Tabella 4.3.1.1 – 1 Prove d'impatto con sacco sferoconico su montante di sommità – Schema CD – Risultati Di seguito, per ogni prova eseguita, i grafici delle grandezze misurate e una foto rappresentativa.

Proovaa S__MM_1

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41

i


42

Prova S_M_1/2: Prova con sacco su montante di sommità (schema CD) Punto d’impatto 1/Test n. 2

Figura 4.3.1.1 – 5 Grafici delle grandezze misurate

Figura 4.3.1.1 – 6 Immagine rappresentativa del test


43





44




Posizione degli strumenti di misura

Prova Schema Punto

d’impatto


Azioni celle di carico (kgf ) Freccia istantanea

massima Arresto sacco

Ancoraggio inferiore

Ai


As

Montante esterno

Me

Montante interno

Mi δ (mm)

S_M_2/1 CD 2 1100 - 169 - 648 906 846 (*) -110 sì

S_M_2/2 CD 2 1100 - 140 - 637 1179 479 (*) -96 sì

S_M_2/3 CD 2 1100 - 220 - 660 1256 261 (*) -125 sì

S_M_2/4 CD 2 1100 - 160 - 719 1184 373 (*) -113 sì

S_M_2/5 CD 2 1100 - 176 - 692 949 434 (*) -105 sì

S_M_2/6 CD 2 1100 - 241 - 705 1230 350 (*) -107 sì

(*) dati registrati nella fase di “rimbalzo” del provino dopo l’impatto (compressione)

Tabella 4.3.1.1 – 2 Prove d'impatto con sacco sferoconico su montante di sommità – Schema CD – Risultati

Di seguito, per ogni prova eseguita, i grafici delle grandezze misurate e una foto rappresentativa


45





46





47





48





49





50



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52

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3

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54

Prova Schema Punto

d’impatto


Azioni celle di carico Freccia istantanea

massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )

Ancoraggio superiore sinistro

As,sx (kgf )

Montante esterno Me (kgf )

δ (mm)

S_C_3/1 CS 3 500 -337 -194 254 -158 sì

S_C_3/2 CS 3 500 -285 -181 294 -171 sì

S_C_3/3 CS 3 500 -194 -138 292 -161 sì

S_C_3/4 CS 3 500 -181 -113 278 -149 sì

S_C_3/5 CS 3 500 -184 -116 270 -155 sì

Tabella 4.3.1.2 – 1 Prove d'impatto con sacco sferoconico su corrente – Schema CS1 – Risultati

Di seguito, per ogni prova eseguita, i grafici delle grandezze misurate e una foto rappresentativa.


55

Prova S_C_3/1: Prova con sacco su corrente (schema CS1) Punto d’impatto 3/Test n. 1




56





57





58





59





60



Figura 4.3.1.2 – 13 Prove d'impatto con sacco sferoconico su corrente – Schema CS1 – Posizione degli strumenti di misura

Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_C_4/1 CS 4 1100 -452 -304 276 -154 sì

S_C_4/2 CS 4 1100 -538 -293 342 -153 sì

S_C_4/3 CS 4 1100 -468 -294 318 -147 sì




61





62





63





64




Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_C_6/1 CS 6 1100 -480 -216 660 -100 si

S_C_6/2 CS 6 1100 -356 -216 818 -120* si

S_C_6/3 CS 6 1100 -351 -244 773 -110* si

S_C_6/4 CS 6 1100 -371 -201 929 -100* si

S_C_6/5 CS 6 1100 -551 -214 804 -115* si

(*) Rilevati senza trasduttore (vedi ad esempio Figura 4.3.1.2 – 26)




65





66





67





68





69





70




Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_C_7/1 CS 7 500 -123 -89 266 -110* si

S_C_7/2 CS 7 500 -137 -97 276 -115* si

S_C_7/3 CS 7 500 -129 -103 266 -115* si

(*) Rilevati senza trasduttore (vedi ad esempio Figura 4.3.1.2 – 35)




71





72





73




I p

74

4.3

ara

3.1

pett

.2.

ti d

1

F

i so

Sin

igu

omm

ntes

ra 4

mità

si d

4.3.

dei

dei

.1.2

i po

i ris

2.1 –

onte

sul

– 1

eggi

tat

Pr

ti de

rove

elle

e d'Po

e p

'imposiz

prov

pattzion

ve

to cne d

su

con deg

i co

sacgli s

orr

ccotrum

rent

o sfemen

ti

erocnti d

condi m

nicomisu

o suura

ui coorreenti – SSchhemma CCS11 –


75

Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_C_3/1 CS 3 500 -337 -194 254 -158 sì

S_C_3/2 CS 3 500 -285 -181 294 -171 sì

S_C_3/3 CS 3 500 -194 -138 292 -161 sì

S_C_3/4 CS 3 500 -181 -113 278 -149 sì

S_C_3/5 CS 3 500 -184 -116 270 -155 sì

Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_C_4/1 CS 4 1100 -452 -304 276 -154 sì

S_C_4/2 CS 4 1100 -538 -293 342 -153 sì

S_C_4/3 CS 4 1100 -468 -294 318 -147 sì

Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_C_6/1 CS 6 1100 -480 -216 660 -100 sì

S_C_6/2 CS 6 1100 -356 -216 818 -120* sì

S_C_6/3 CS 6 1100 -351 -244 773 -110* sì

S_C_6/4 CS 6 1100 -371 -201 929 -100* sì

S_C_6/5 CS 6 1100 -551 -214 804 -115* sì

Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_C_7/1 CS 7 500 -123 -89 266 -110* sì

S_C_7/2 CS 7 500 -137 -97 276 -115* sì

S_C_7/3 CS 7 500 -129 -103 266 -115* sì

Tabella 4.3.1.2.1 – 1 Prove d'impatto con sacco sferoconico sui correnti – Schema CS1 –

Sintesi dei risultati

I p

76

4.3

LeCS4 e

In

Daes

Il mde

Glpura

Lara6;

ara

3.1

e pS1)e 6

tut

ai gster

moel co

i anunti nge

a frngene

pett

.2.2

rov). il 6 (E

tte

grafrno

ontaorre

nco3

e [-

ecce [-

el ra

ti d

2

ve co

Ec =

le p

fici de

anteent

orae 7-293

cia -14ang

i so

Co

suiorre=110

pro

deel te

e ete i

ggi7 (E3;-3

ist7;-

ge [

omm

ons

coente00

ve

elle elai

estenfe

i risEc =304

tan154-11

mità

ide

orree suJ).

il s

grao e

ernoerio

sult= 54] k

tan4] m10;-

dei

eraz

entupe

sacc

ande tra

o rre,

tano00

kgf p

neamm-11

i po

zio

i serio

co

dezazio

isuEc

o pJ),

per

mm ne

5]

onte

oni

onoore

è s

zzeone

lta =1

più co

r l’a

massellemm

eggi

su

o sè s

stat

e me ne

ma10

solon vanc

sime prm n

i ri

statstat

to a

isuei d

agg00 J

lecvalora

ma roveelle

su

te eto c

arre

uratdue

giorJ). I

citatori

agg

risue pe p

ltat

esecolp

esta

te se an

rmeI va

ti nma

gio s

ultaper rov

ti

egupito

ato

si enco

entealor

nelleaggsin

a nil p

ve p

uiteo ne

e r

evinorag

e sri re

e pgioristr

el punper

utei p

rite

nceggi

solleegis

provri nro e

rannto

il p

tilizpun

nut

ch su

ecistra

ve nelle

e ne

nge4;

pun

zzannti 3

to d

he lupe

tatoati r

nei e pel ra

e [-ne

nto

ndo3 e

dal

l’imrior

o nrisu

purovang

149l ra7.

o la 7

sis

mpari.

nelleulta

untive nge

9; -ang

a c(Ec

stem

atto

e pano

4 nel [-45

-17e [

conc =

ma

co

provne

e 6pu

52;

71] -10

figu50

.

omp

ve el ra

6 (Eunto;-53

mm00;-

ura0 J

port

di ang

Ec =o 438]

m n-12

azioJ); i

ta c

impge [

=11. I vkg

nell0]

onel co

com

patt[77

00valf pe

e pmm

e adorre

mp

to s3; 9

J) ori er l

prom n

d uent

res

sul929

risreg’an

ove nelle

un te in

ssio

pu9] k

spegis

nco

pee p

canfe

one

untokgf .

tto tratrag

er iprov

mperio

e su

o 6

allti ri

ggio

l pve

po (re

ul m

6 (e

e pisulo de

untper

(scnei

mon

estr

provltanest

to 3r il

chem pu

ntan

rem

ve no tro.

3; pun

maunti

nte

mità

neinel

nelnto

a i

e

à

i l

l o

4.3

Sopa

So15

Ri

Coterdi

Letav

3.1

onoarag

ono50 o

su

on rmipic

e prvola

.3

o stgra

o sto 20

Fig

ltat

rifeni d

cco

rova in

Fig

Pr

tateafo 4

tate00

gura

ti d

erimdi cde

e idn le

gura

rov

e es4.2

e utmm

a 4.

dell

mencapelle

denegn

a 4.

ve s

seg2.3.

tilizm. L

.3.1

le p

nto pac

gra

ntifio.

.3.1

sul

guit3.

zzaLe

1.3

pro

allcità and

icatL’a

1.3

lla t

te n

te dtav

– 1

ove

la fdi

dez

te caltez

– 2

tav

nov

duevole

Pr

d’

figuarr

zze

conzza

Pr

vola

ve

e tie di

rove

imp

ura rest mi

n “Aa de

rove

a fe

pro

poli leg

e d

pat

seto disu

A” selle

e d

erm

ove

loggno

'imp

tto

egudel rate

sone ta

'imp

map

ne

ie do so

patt

su

entsa

e.

no savol

pattPo

pie

el p

di tono

to c

ul p

te, cco

statle u

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de

pun

tavo st

con

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neo sf

te eutili

con zion

nto

olatate

saP

to

ella fero

esezza

sane d

5 c

a fee in

ccount

5

taoco

eguate

ccodeg

con

ermnve

o sfeto d

belonic

ite ve

o sfegli s

n Ec

apiecch

eroi im

la co d

suengo

erotrum

c =

iedhiat

conmpa

sucda

tavono

conmen

11

e, te a

nicotto

ccepa

volo in

niconti d

00

in lal s

o su

essarte

a fendic

o sudi m

J, s

legsole

u tav

ivade

ermcate

u tavmisu

sec

no e pe

vola

veella

mpae c

volaura

con

o er u

a fe

engco

aiedcon

a fe

I p

ndo

in aun

erm

gononfig

de “15

erm

para

o la

accper

api

o rgur

in a5” e

api

apet

de

ciairiod

ede

riporaz

acce “2

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tti d

esc

o edo

e –

ortazion

ciai20”

e –

di so

crizi

e codi a

Sc

ati lne i

o, q.

Sc

omm

ion

on alm

hem

l’esn p

que

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mità

e e

altemen

ma

sitoprov

elle

ma

à de

effe

ezzno s

CS

deva

e co

CS

ei po

ettu

ze sei

S1 –

el te i

on “

S1 –

onte

ata

parme

–

testva

“L”

–

eggi

77

a al

ri aesi.

t inlori

su

i

7

l

a

n i

u


78

Prova Schem

a

Punto

di

impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_T_5/1_A15 CS1 5 1100 -236 -181 201 - no

S_T_5/2_A20 CS1 5 1100 -357 -277 216 - no

S_T_5/3_A20 CS1 5 1100 -400 -319 219 - no

S_T_5/4_A20 CS1 5 1100 -378 -347 343 - no

S_T_5/5_A20 CS1 5 1100 -314 -249 218 - no

S_T_5/6_A20 CS1 5 1100 -260 -195 484 - no

S_T_5/7_A20 CS1 5 1100 -396 -272 177 - no

S_T_5/8_L20 CS1 5 1100 -257 -424 363 - no

S_T_5/9_L20 CS1 5 1100 -410 -387 365 - no

Tabella 4.3.1.3 – 1 Prove d'impatto con sacco sferoconico su tavola fermapiede – Schema CS1 – Risultati



79

Prova S_T_5/1_A15: Prova con sacco su tavola fermapiede (schema CS1) Punto d’impatto 5/Test n. 1 – Acciaio h = 15 cm




80





81





82





83





84





85





86

Prova S_T_5/8_L20: Prova con sacco su tavola fermapiede (schema CS1) Punto d’impatto 5/Test n. 8 – Legno h = 20 cm




87

Prova S_T_5/9_L20: Prova con sacco su tavola fermapiede (schema CS1) Punto d’impatto 5/Test n. 9 – Legno h = 20 cm



I p

88

4.3

Le(sc

So

In

Le

Leda

ara

3.1

e prche

ono

tut

e ta

e taall’a

pett

.3.

rovema

o st

tte

avol

avoatta

ti d

1

ve sa C

ate

le p

le i

ole acco

i so

Co

sullCS1

e ut

pro

n le

meo d

omm

ons

a t1). L

tiliz

ve

egn

etaella

mità

ide

tavoLa

zat

il s

no s

allica ta

dei

eraz

olatav

te s

sacc

si s

he avo

i po

zio

fevola

sia

co

son

si ola f

onte

oni

rma è

tav

no

o s

soferm

eggi

su

apista

vole

n è

spe

onoma

i ri

iedata

e in

è sta

zza

o spie

su

e sco

n leg

ato

ate

vinede

ltat

sonlpit

gno

o ar

.

ncol su

ti

no sta n

o c

rres

lateul m

statnel

he

stat

e dmon

te epu

in a

to e

dai ntan

esento

acc

e rit

monte

eguo 5

ciai

ten

ont.

uitecon

o.

uto

tant

e utn E

o da

ti;

tilizEc =

al s

il p

zan11

siste

pun

ndo00

em

nto

o laJ.

ma.

cr

a co

ritic

onf

co è

figu

è d

uraz

dun

zion

nqu

ne

ue

ad

rap

d un

ppre

n c

ese

cam

enta

mpo

ato

o

o

4.3

So

se

Ri

Coterdi

3.1

ono

----

eco

F

su

on rmipic

.4

o st

- - - -

ndo

Figu

ltat

rifeni d

cco

Pr

ate

tretretretre

o la

ura

ti d

erimdi cde

rov

e es

e pre pre pre pr

a de

4.3

dell

mencapelle

ve s

seg

roveroveroverove

esc

3.1.

le p

nto pac

gra

sul

guit

e ne ne ne n

criz

4 –

pro

allcità and

lla

e:

el pel pel pel p

ion

– 1

ove

la fdi

dez

pro

punpunpunpun

ne e

Pro

d’

figuarr

zze

ote

nto nto nto nto

effe

ove

imp

ura rest mi

zio

3 (6 (7 (10

ettu

e d'i

pat

seto disu

one

(Ec

(Ec

(Ec

0 (E

ata

mp

tto

egudel rate

e co

= 5= 1= 5

Ec =

a al

atto

su

entsa

e.

ont

500110500 11

pa

o co

ul p

te, cco

tinu

0J)00J0J)00

arag

on s

pun

neo sf

ua

)

0J)

gra

sacP

to

ella fero

afo

co Punt

3

taoco

4.2

sfeti di

belonic

2.3.

roci im

la co d

4.

conimpat

sucda

co tto

ccepa

su

essarte

pro

ivade

otez

veella

zion

engco

I p

ne c

gononfig

para

cont

o rgur

apet

tinu

riporaz

tti d

ua –

ortazion

di so

– Sc

ati lne i

omm

che

l’esn p

mità

ma

sitoprov

à de

a CS

deva

ei po

SR

el te i

onte

–

testva

eggi

89

t inlori

i

9

n i


90

Figura 4.3.1.4 – 2 Prove d'impatto con sacco sferoconico su protezione continua – Schema CSR – Posizione degli strumenti di misura

Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_P_3/1 CSR 3 500 -88 -86 186 -128 si

S_P_3/2 CSR 3 500 -107 -101 221 -130 si

S_P_3/3 CSR 3 500 -116 -87 190 -134 si

Tabella 4.3.1.4 – 1 Prove d'impatto con sacco sferoconico su protezione continua – Schema CSR – Risultati



91

Prova S_P_3/1: Prova con sacco su protezione continua (schema CSR) Punto d’impatto 3/Test n. 1




92





93





94




Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_P_6/1 CSR 6 1100 -494 -297 543 -102 si

S_P_6/2 CSR 6 1100 -487 -386 486 -95 si

S_P_6/3 CSR 6 1100 -525 -311 687 -103 si




95





96





97





98




Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_P_7/1 CSR 7 500 -196 -107 294 -97 si

S_P_7/2 CSR 7 500 -212 -114 322 -89 si

S_P_7/3 CSR 7 500 -236 -132 376 -96 si




99





100





101





102




Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_P_10/1 CSR 10 1100 -319 -221 349 -206 si

S_P_10/2 CSR 10 1100 -355 -227 356 -151 si

S_P_10/3 CSR 10 1100 -284 -204 369 -206 si




103





104





105




I p

106

4.3

ara

6

3.1

Fig

pett

.4.

gura

ti d

1

a 4.

i so

Sin

.3.1

omm

ntes

.4.

mità

si d

1 –

dei

dei

1

i po

i ris

Pro

onte

sul

ove

eggi

tat

d'im

ti de

mpa

elle

attoPo

e p

o coosiz

prov

on szion

ve

saccne d

su

co sdeg

lla

sfergli s

pro

rocotrum

ote

onicmen

ezio

co snti d

one

sulldi m

e co

la pmisu

ont

proteura

tinu

ezio

ua

one

e coontinnuaa – Schhem

ma CCSR ––


107

Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_P_3/1 CSR 3 500 -88 -86 186 -128 sì

S_P_3/2 CSR 3 500 -107 -101 221 -130 sì

S_P_3/3 CSR 3 500 -116 -87 190 -134 sì

Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_P_6/1 CSR 6 1100 -494 -297 543 -102 sì

S_P_6/2 CSR 6 1100 -487 -386 486 -95 sì

S_P_6/3 CSR 6 1100 -525 -311 687 -103 sì

Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_P_7/1 CSR 7 500 -196 -107 294 -97 sì

S_P_7/2 CSR 7 500 -212 -114 322 -89 sì

S_P_7/3 CSR 7 500 -236 -132 376 -96 sì

Prova Schema Punto

d’impatto



massima

Arresto sacco


destro As,dx (kgf )


As,sx (kgf )


δ (mm)

S_P_10/1 CSR 10 1100 -319 -221 349 -206 sì

S_P_10/2 CSR 10 1100 -355 -227 356 -151 sì

S_P_10/3 CSR 10 1100 -284 -204 369 -206 sì

Tabella 4.3.1.4.1 – 1 Prove d'impatto con sacco sferoconico sulla protezione continua – Schema CS1 – Sintesi dei risultati

I p

108

4.3

Le(sc(1telco

In

Daes

Il mde

Anrisl’a

Larane

ara

8

3.1

e prche100laio

onn

tut

ai gster

moel co

nchsultaanco

a frnge

el ra

pett

.4.2

rovema0 Jo cess

tte

grafrno

ontaorre

he ganoora

ecce [-ang

ti d

2

e sa C), l

con sion

le p

fici de

anteent

gli ao nagg

cia -95ge [

i so

Co

sullaCSRa pil

ne

pro

deel te

e ete i

ancnel io d

ist ;-1[-15

omm

ons

a pR). protmode

ve

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estenfe

corra

des

tan10251;-

mità

ide

protÈ stezontl te

il s

grao e

ernoerio

raggangstro

tan2] m-20

dei

eraz

tezsta

zionant

elaio

sacc

ande tra

o rre,

gi rge o.

neamm06]

i po

zio

ionto c

ne cte, o co

co

dezazio

isuEc

risu[-2

m nemm

onte

oni

e ccolconla

on

è s

zzeone

lta =1

ulta97

masselle m n

eggi

su

conpitontin

pril m

stat

e me ne

ma10

ano ;-38

simpro

nelle

i ri

ntino il nuarotemon

to a

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agg00 J

più86]

ma ovee p

su

ua tel ne

ezionta

arre

uratdue

giorJ). I

ù s kg

risue pprov

ltat

soaio

el ponente

esta

te se an

rmeI va

sollegf

ultaer ve p

ti

no o papune coe.

ato

si enco

entealor

ecitper

a nil pper

staaranto ont

e r

evinorag

e sri re

tatir l’

el punr il p

ate pet6 (

tinu

rite

nceggi

solleegis

ne’an

ranto 6pun

estto (11ua

nut

ch su

ecistra

ellecor

nge6; nto

segne00 ne

to d

he lupe

tatoati r

e prrag

e [-nel10

uitel puJ)

l p

dal

l’imrior

o nrisu

rovegio

128 ra

0.

e uunt, il

punt

sis

mpari.

nelleulta

e no s

8; -nge

tilizto 3più

to

stem

atto

e pano

nelsinis

-13e [-

zza3 (5ù v7 (

ma

co

provne

pustro

34] -89

and500icin(50

.

omp

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nti o e

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6 (e n

m n7]

a c), laposJ),

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nellmm

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patt[48

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e pm n

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mp

to s6; 6

110nge

pronelle

uraal

e aù v

res

sul687

00 Je [

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ziocenlla

vicin

ssio

pu7] k

J). [-48

peprov

one ntroconno

one

untokgf .

I v87;

er ive

ado nennepo

e su

o 6

valo-52

l pper

d unel pessossi

ul m

6 (e

ori r25]

untr il

n cpunsionibile

mon

estr

regkg

to 3pu

camnto ne e a

ntan

rem

gistrgf p

3; nto

mpo10delalla

nte

mità

ratiper

nelo 7;

o 0 l

a

e

à

i r

l

4.3

4.3

Sopa

In

Ri

Coterpic

3.2

3.2

onoarag

pa

su

on rmicco

R

.1

o stgra

artic

F

ltat

rifeni d

o de

F

Ris

Pr

tateafo 4

cola

Figu

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erimdi celle

Figu

sult

rov

e es4.2

are

ura 4

dell

mencap

e gr

ra 4

tati

ve s

seg2.4.

la

4.3

le p

nto pacrand

4.3

i de

sul

guit1.

quo

.2.1

pro

allcità dez

.2.1

elle

l m

te c

ota

1 –

ove

la fdi

zze

1 –

e p

on

cinq

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1 P

d’

figuarr

e m

2 P

rov

tan

que

ell’i

Pro

imp

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Pro

ve c

nte

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mp

ve

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tto

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d'im

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so

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ullo

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nel

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n ruP

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o 2

o al

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2

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rico

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l pa

o cilto d

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o cilgli s

o

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indri im

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= 31

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o sutto

ccerte

o sunti d

185

o è s

u mo

essde

u modi m

5 J

sta

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ivalla

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se

ata

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veco

antura

con

imp

te d

engnfig

te d

I p

ndo

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i so

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para

o la

sta

omm

o rrazi

omm

apet

a de

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mità

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esc

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ortae in

à –

di so

criz

a 10

Sch

ati ln p

Sch

omm

ion

05 c

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l’esprov

hem

mità

ne e

cm

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sitova e

ma

à de

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.

CD

dee i

CD

ei po

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D –

el tva

D –

onte

ata

testalor

eggi

109

a al

t ini di

i

9

l

n i


110

Prova Schema Punto

d’impatto



massima Arresto

rullo Ancoraggio superiore As (kgf )


Montante interno Mi (kgf )

δ (mm)

R_M_2/1 CD 2 3185 -779 1035 687 (*) (**) sì

R_M_2/2 CD 2 3185 -552 981 1588 (*) -104 sì

R_M_2/3v CD 2 3185 -1107 2039 -126 (*) -121 sì

R_M_2/4v CD 2 3185

-791 1318 196 (*) -159 sì

R_M_2/5v CD 2 3185

-997 1504 72 (*) -108 sì

(*) dati registrati nella fase di “rimbalzo” del provino dopo l’impatto; (**) valore non rilevato per rottura del trasduttore; (v) vincolo supplementare per evitare il sollevamento del montante interno

Tabella 4.3.2.1 – 1 Prove d'impatto con rullo cilindrico su corrente – Schema CD – Risultati



111

Prova R_M_2/1: Prova con rullo su montante di sommità (schema CD) Punto d’impatto 2/Test n. 1




112

Prova R_M_2/2: Prova con rullo su montante di sommità (schema CD) Punto d’impatto 2/Test n. 2




113

Prova R_M_2/3v: Prova con rullo su montante di sommità (schema CD) Punto d’impatto 2/Test n. 3




114





115




I p

116

4.3

Le(sc

In

Si dopro

In suLaco

Si vadede

Daes

Durisstr

Il m[98

L’a

La

ara

6

3.2

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cordri nemece

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1

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oltrevi ndelini

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estegf.

su

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il r

di pmpaovu

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operisp

e chnei la cizio

grao e

o ilmprmp

erno

per

ane

dei

eraz

antonta

ullo

parattoute

r lea baera pett

he gr

como pr

ande tra

moresspatt

o ri

rior

ea

i po

zio

te dant

o è

ragro, a

e all

e pasedi

o a

le craficmprrova

dezazio

ontsionto.

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di ste d

sta

rafoal nl’an

proe d

taalle

celci dresa).

zzeone

tanne

lta

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su

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o 4nettnco

ove el m

ale alt

le ddi M

ssio

e me ne

te iiniz

ma

ulta

ima

i ri

mmsom

arr

4.3)to d

orag

Rmovin

tre

di cMe

one

isuell’a

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so

a ris

su

ità mmi

res

) chdellggio

R_Montancopro

carie

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ltat

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tato

he ila po e

M_2ate olo ove

ico Mi

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ta n

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i vapre all

2/3vintha

e.

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si eragg

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nel

stantra

e rite

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v, terna d

a bon al

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e s

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ra

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basdela c

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e esè s

uto

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se devoncon

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ang

e [-

segstat

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_2/4r co

mina

dei no ndiz

he l

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tato

e [-

-104

guitto c

al s

ati ne on

4v, ontato

moes

zio

l’im

sogres

o ri

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4 ;-

e ucolp

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Rene u

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mpa

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52;-

-15

utilizpito

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lle ziaeom

R_Merena

antre ini

atto

tto one

etto

-110

59]

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a.

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mp

menrife

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res

nto erisc

o, c

azio185

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citaz

presne”,pat

ssio

delce

con

one5 J)

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zatdurazio

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one

lla al

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e a ).

ntanontazio

to antne

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e su

comrim

alor

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un te l

in

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ul m

mpmba

ri n

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le agio ova

vi’im

nizia

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el

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ntan

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ran

mpi

onieso

olotto.

di

to ie dinto

nte

oneella

nge

i

i o

o . i

i i

o

e

e a

e

4.3

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In

Ri

Coterde

3.2

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pa

su

on rmi

elle

.2

o sttuat

artic

ltat

rifeni dgra

P

tateta a

cola

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Pro

e esal p

are

F

dell

mencapdez

ove

segpara

la

Figu

le p

nto paczze

e su

guitagr

quo

ura

pro

allità mi

ul t

te trafo

ota

4.3

ove

la fdi isu

trav

re o 4.

a de

3.2.2

d’

figuarrrate

ver

pro.2.4

ell’i

2 –

imp

ura este.

rso

ove4.2

mp

1

pat

seto r

o

e ne.

palc

Pro

tto

egurullo

el p

cato

ove

su

ento c

pun

o ris

d'im

ul p

te, ilind

to

spe

mpa

pun

nedric

12

etto

attoP

to

ella co

e n

o al

o coPunt

12

tada

nel

l pa

on rti di

belpa

pu

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ulloi im

la arte

unto

men

o cilmpat

suc de

o 13

nto

indtto

cceella

3 c

o è s

rico

essco

con

sta

o su

ivaonfig

Ec

ata

u tra

vegur

c = 3

imp

ave

engraz

I p

318

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gonion

para

85

sta

o – S

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apet

J s

pa

Sch

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sec

ri a

hem

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ond

a 13

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ati lva e

omm

do

35 c

CD

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mità

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cm

–

sitoval

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des

.

delori

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scr

el t di

onte

izio

testpic

eggi

117

one

t incco

i

7

e

n o


118

Figura 4.3.2.2 – 2 Prove d'impatto con rullo cilindrico su traverso – Schema CD – Posizione degli strumenti di misura

Prova Schema Punto

d’impatto



massima Arresto

rullo Ancoraggio

inferiore Ai (kgf )

Ancoraggio superiore As (kgf )



δ (mm)

R_T_12/1 CD 12 3185 - 306 -1008 5311 1532 -31 sì

R_T_12/2 CD 12 3185 - 501 -984 5815 933 -39 sì

R_T_12/3 CD 12 3185 - 398 -982 5038 698 -16 sì

Tabella 4.3.2.2 – 1 Prove d'impatto con rullo cilindrico su traverso – Schema CD – Risultati



119

Prova R_T_12/1: Prova con rullo su traverso (schema CD) Punto d’impatto 12/Test n. 1




120





121





122


Con riferimento alla figura seguente, nella tabella successiva vengono riportati l’esito del test in termini di capacità di arresto del rullo cilindrico da parte della configurazione in prova e i valori di picco delle grandezze misurate.

Figura 4.3.2.2 – 8 Prove d'impatto con rullo cilindrico su traverso – Schema CD – Posizione degli strumenti di misura

Prova Schema Punto

d’impatto



massima Arresto

rullo Ancoraggio

inferiore Ai (kgf )




δ (mm)

R_T_13/1 CD 13 3185 - 364 -751 4233 4509 -46 sì

R_T_13/2 CD 13 3185 - 331 -740 4732 1364 (*) sì

R_T_13/3 CD 13 3185 - 290 -714 4420 960 -31 sì

(*) valore non rilevato per rottura del trasduttore

Tabella 4.3.2.2 – 2 Prove d'impatto con rullo cilindrico su traverso – Schema CD – Risultati



123





124





125




I p

126

ara

6

pettti di soommmità deii poonteeggi

4.3

P

R_T

R_T

R_T

P

R_T

R_T

R_T

(*)

3.2

Prov

T_1

T_1

T_1

Prov

T_1

T_1

T_1

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2/1

2/2

2/3

va

3/1

3/2

3/3

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1

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2

3

S

2

3

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Sin

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Sche

CD

CD

CD

Sche

CD

CD

CD

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D

D

D

ema

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D

D

eva

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si d

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a d

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dei

4.3.2

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1

1

1

Pud’im

1

1

1

per r

4.3.

i ris

2.2

untopatt

12

12

12

untopatt

13

13

13

rottu

.2.2

sul

.1 –

to

to

ura

2.1 –

tat

– 1

EnecinEc

31

31

31

EnecinEc

31

31

31

del

– 1

ti de

Pr

ergieticc (J)

185

185

185

ergieticc (J)

185

185

185

tras

Pr

elle

rove P

ia ca )

A

ia ca )

A

sdu

rove

e p

e d'osiz

AncinfA

-

-

-

AncinfA

-

-

-

ttore

e d

prov

impzion

coraferio

Ai (kg

- 30

- 50

- 39

coraferio

Ai (kg

- 36

- 33

- 29

re

'imp

ve

pattne d

aggioregf )

06

01

98

aggioregf )

64

31

90

pattSin

su

o cdeg

o

o

to cntes

l tr

con gli s

Azi

AncsuA

-

Azi

AncsuA

consi d

rave

rullstru

ioni

coraper

As (k

-100

-98

-98

ioni

coraper

As (k

-75

-74

-71

rulei r

ers

o cme

cel

aggirioregf )

08

4

2

cel

aggirioregf )

1

0

4

lo crisu

so

cilindnti

le d

o e

le d

o e

cilinltat

dricdi m

di ca

MoesMe

5

5

5

di ca

MoesMe

4

4

4

ndrici

co smisu

arico

ontasterne (kg

5311

5815

5038

arico

ontasterne (kg

4233

4732

4420

co s

su trura

o

nte nogf )

1

5

8

o

nte nogf )

3

2

0

su t

rav

MiM

MiM

trav

ers

MontinteMi (k

153

93

69

MontinteMi (k

450

136

96

vers

o –

tanterno kgf )

32

33

98

tanterno kgf )

09

64

60

so –

– Sc

F

e

)

F

e

)

– Sc

che

Fre

Fre

che

ma

cciama

δ

cciama

δ

ema

CD

a istassi

(m

-31

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a istassi

(m

-46

*

-31

a CD

D –

antaima

m)

1

9

6

antaima

m)

6

1

D –

ane

ane

–

ea

ea

Arreru

s

s

s

Arreru

s

s

s

estoullo

sì

sì

sì

estoullo

sì

sì

sì

o

o

4.3

LeÈ elepro

In

Daint

Il nepe

L’amane

Lara

3.2

e prstaemoss

tut

ai gtern

moelle er il

ancagg

elle

a frnge

.2.2

rovato entsim

tte

grafno e

ontapropu

coragiorpro

ecce [-

2

e scolti d

mità

le p

fici ed

anteove

unto

aggri nove

cia -31

Co

sul lpitdi ide

pro

deest

e ee dio 12

gio nellee pe

ist;-46

ons

travo ilmp

ella

ve

elle tern

estei im2 e

sue per i

tant6] m

ide

verl trapalctav

il r

grno

ernompae ne

upeprovl pu

tanmm

eraz

rso avecatovola

ullo

randde

o rattoel ra

eriove unt

neam pe

zio

soersoo ea fe

o è

dezl te

isuo suang

ore di ito 1

mer i

oni

ono o tresteerm

sta

zzeelaio

lta ul pge

risimp12 e

massl pu

su

stara i ern

map

ato

e mo e

mapunt[42

sultpatte n

simunt

i ri

atedu

ni, epied

arr

misu tra

aggto 1

233

ta to sel r

ma o 1

su

esue ee nde.

res

uratazio

gior12.;47

masul ran

risu3.

ltat

segelenel

tato

te sone

rme I v

732

aggpuge

ulta

ti

uitemepu

o e

si ee ne

entvalo2] kg

iormunto

[-7

a n

e uenti unto

e rite

evinei d

e sori rgf p

meo 1714

el

utilizdi

o 1

enu

ncedue

sollregper

ente2.

4;-7

ran

zzaim

13

uto

e che an

ecigist

il p

e sI va51]

nge

andpal(3

da

he nco

tatoratipun

sollealo] kg

e [-

o lalcat185

al s

l’imorag

o ri ris

nto

ecitori rgf p

16

a cto n5 J

iste

mpaggi,

ispsult13

tatoregper

;-3

confnel J) s

ema

atto, su

pettotano.

o ristril p

39]

figupu

sug

a.

o coupe

o ao n

risprati punt

mm

urauntogli

omerio

a qunel

pettris

to 1

m n

zioo 1ele

porre e

uelran

to sulta13.

nell

I p

one 2 (

eme

rta e in

lo nge

a qano

le p

para

a d318

enti

confe

intee [5

queo n

pro

apet

due85 i d

omprior

ern038

elloel

ove

tti d

e cJ),i im

presre.

no, 8;5

o inran

pe

di so

am po

mpa

ssio

con5815

nfernge

er i

omm

mpi ostoalca

one

n v5] k

riore [-9

l p

mità

(sco a ato

e s

valokgf

re, 982

unt

à de

che me

o e

ui m

ori mne

co2;-1

to

ei po

maetàste

mo

malle

on 100

12

onte

a Cà deerni

onta

aggpro

va08]

e

eggi

127

D).egli

in

anti

ioriove

lorikgf

nel

i

7

. i

n

i

i e

i f

l

I p

128

4.3

Socaeff

In

ara

8

3.2

onoampfett

pa

pett

.3

o stpo tuat

artic

F

ti d

Pr

tate(scta a

cola

Figu

i so

rov

e echeal p

are

ura 4

omm

ve s

esegma

para

la

4.3

mità

sul

guia Cagr

quo

.2.3

dei

l co

te CS1rafo

ota

3 –

i po

orre

tre e

o 4.

a de

1 P

onte

ent

prsc

.2.4

ell’i

Pro

eggi

te i

rovche4.3

mp

ove

nte

e nma.

palc

d'im

erm

nel a C

cato

mpa

med

puS2

o ris

atto

dio

unto) c

spe

o co

o 8con

etto

on ruP

8 codiv

o al

ullount

on ver

l pa

o cilto d

Ec

rsa

avim

indi im

= dis

men

ricompa

318sta

nto

o sutto

85 nza

o è s

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orre

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izzi co

imp

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term

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– S

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a 10

Sche

nfigdo

05 c

ema

gurala d

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a C

aziodes

.

CS1

oni scri

–

a izio

unone

n e


129

Risultati delle prove d’impatto sul punto 8 – Schema CS1


Figura 4.3.2.3 – 2 Prove d'impatto con rullo cilindrico su corrente intermedio – Schema CS1 – Posizione degli strumenti di misura

Prova Schema Punto

d’impatto


Azioni celle di carico

Arresto rullo


destro As dx (kgf )


As sx (kgf )



R_C20_8/1 CS1 8 3185 -472 -222 3042 230 (*) no

R_C20_8/2 CS1 8 3185 -428 -365 1755 382 (*) no

R_C20_8/3 CS1 8 3185 -480 -289 3233 217 (*) no


Tabella 4.3.2.3 – 1 Prove d'impatto con rullo cilindrico su corrente intermedio – Schema CS1 – Risultati



130

Prova R_C20_8/1: Prova con rullo su corrente intermedio (schema CS1) Punto d’impatto 8/Test n. 1




131





132





133

Risultati delle prove d’impatto sul punto 8 – Schema CS2


Figura 4.3.2.3 – 9 Prove d'impatto con rullo cilindrico su corrente intermedio – Schema CS2 – Posizione degli strumenti di misura

Prova Schema Punto

d’impatto



Arresto rullo


destro As dx (kgf )


As sx (kgf )



R_C10_8/1 CS2 8 3185 -418 -567 1714 203 (*) sì

R_C10_8/2 CS2 8 3185 -428 -430 1374 57 (*) no

R_C10_8/3 CS2 8 3185 -562 -438 1693 565 (*) no


Tabella 4.3.2.3 – 2 Prove d'impatto con rullo cilindrico su corrente intermedio – Schema CS2 – Risultati



134





135





136




4.3

F

3.2

Figu

.3.

ura

1

4.3

Sin

3.2.

ntes

3.1

si d

– 1

dei

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137

ma

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7

I p

138

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8

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T

4.3

LaCSpu

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Il nepro

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Tab

3.2

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urasperutt

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P

R_C

R_C

R_C

P

R_C

R_C

R_C

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Prov

C20

C20

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Prov

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C10

C10

3.2

Co

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mpa copo

e ee dlo s

gio S18;-4che

va

0_8/

0_8/

0_8/

va

0_8/

0_8/

0_8/

2.3.1

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elle elai

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estei imsch

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1

2

3

1

2

3

1 –

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o ilmprmp

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Sc

Sc

1 P

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CS

CS

CS

chem

CS2

CS2

CS2

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ontsionto.

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ore chenel

2.

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1

1

1

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o no

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d’

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8

8

8

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8

8

8

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nto patto

8

8

8

nto patto

8

8

8

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o èsa d

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o

Ec

o

Ec

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o riIl p

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ultaon ell’a

EnecineEc

31

31

31

EnecineEc

31

31

31

n ruCS

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si enco

isupicc

entS1[13

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ergiaetica(J)

85

85

85

ergiaetica(J)

85

85

85

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lta co

e s. I v

374

magè uncora

a a

A

a a

A

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4;17

ggiona agg

Ancosup

deAs d

-

-

-

Ancosup

deAs d

-

-

-

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ch, su

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714

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oragperioestrdx (k

472

428

480

oragperioestrdx (k

418

428

562

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izzacor

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he lupe

re smp

tatoreg

4] kg

menstade

ggioore ro kgf )

2

8

0

ggioore ro kgf )

8

8

2

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andrren

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l’imerio

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o rgistgf l

nte anzstro

Ao A

Ao A

l corisu

do nti.

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mpaore

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isptrato s

soialeo d

AzioAncosupsin

As s

-

-

-

AzioAncosupsin

As s

-

-

-

orreltat

duIl

o d

atto e i

tto one

pettoti ri

sche

ollee dfdello

oni coragperionistsx (k

-222

-365

-289

oni coragperionistsx (k

-567

-430

-438

enteti

e ccor

dal

confe

ade re

o asulem

ecitaffero s

celleggioore ro

kgf )

2

5

9

celleggioore ro

kgf )

7

0

8

e int

conrren

sis

omperio

d unegis

a qultan

ma C

atorensche

e di o

M

e di o

M

term

nfignte

ste

portre.

n destra

uelno nCS2

o risnzaem

car

MonestMe

30

17

32

car

MonestMe

17

13

16

med

uraint

ma

ta c

ecrato

lo nel2.

spe. I v

ma C

rico

ntantern(kg

042

755

233

rico

ntantern(kg

714

374

693

dio –

azioterm

a a

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nte no

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2

5

3

nte no

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4

4

3

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o aori 1 e

MoinM

MoinM

Sche

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ecc

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nto erisc

no, e [1

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Mi (kg

230

382

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ontanter

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203

57

565

ema

un o è

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0

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3

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Ae

Ae

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No

No

No

Arresrullo

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No

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o

o

o

sto o

o

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418

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neno ;-56

ma

manel

ova

nte

oneella

iorielle

ellonel62]

a l

a

e

e a

i e

o l ]

4.3

Soca

In

Sotav20di a r

Ri

Coterpic

Letavtag

3.2

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pa

onovole

00 xunrea

su

on rmicco

e prvolaglio

.4

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o ste inx 5a ta

alizz

F

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Pr

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dell

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e gr

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ve s

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la

utiliziaio), infer

una

4.3

le p

nto pacrand

ntifino. za

sul

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a alt

3.2.

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lla t

te S1)

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ate con ecchapietez

.4 –

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la fdi

zze

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lle

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– 1

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vola

i preco

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Pro

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n “Ae idvole

a fe

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490

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A” sdene ut

erm

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o al

a fm, erioun e

rullount

5

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l pa

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Ecfett

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ilindi im

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men

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5 J,para

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o o on i. Inme

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o “4

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o la4.4.

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a c.

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– Sc

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di so

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n treposi

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–

el tva

on “po

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“L” osto

eggi

139

un

: leonestolio,

t ini di

suo di

i

9

n

e e o ,

n i

u i


140

Figura 4.3.2.4 – 2 Prove d'impatto con rullo cilindrico su tavola fermapiede – Schema CS1 – Posizione degli strumenti di misura

Prova SchemaPunto

d’impatto



Arresto rullo

Ancoraggio inferiore Ai (kgf )




R_T_5/1_A15 CS1 5 3185 -68 -174 919 231 no

R_T_5/2_A15 CS1 5 3185 -79 -127 663 203 no

R_T_5/3_L20 CS1 5 3185 -224 -480 1905 283 no

R_T_5/4_I49 CS1 5 3185 -138 -446 1102 308 si

R_T_5/5_I49 CS1 5 3185 -98 -414 1089 258 si

R_T_5/6_I49 CS1 5 3185 -122 -632 1641 286 si

Tabella 4.3.2.4 – 1 Prove d'impatto con rullo cilindrico su tavola fermapiede – Schema CS1 – Risultati



141

Prova R_T_5 /1_A15: Prova con rullo su tavola fermapiede (schema CS1) Punto d’impatto 5/Test n. 1




142

Prova R_T_5/2_A15: Prova con rullo su tavola fermapiede (schema CS1) Punto d’impatto 5/Test n. 2




143

Prova R_T_5/3_L20: Prova con rullo su tavola fermapiede (schema CS1) Punto d’impatto 5/Test n. 3




144

Prova R_T_5/4_I49: Prova con rullo su tavola fermapiede (schema CS1) Punto d’impatto 5/Test n. 4




145





146




I pparaapettti ddi soommmitàà deei poonteeggi

147

i

7

4.3

4.3

Le(sc

Sofer

Nesisrite

In su

Il ris

3.2

3.2

e prche

onorma

ellestemenu

talui m

mosulta

.4.

F

R_

R_

R

R

R

R

Ta

.4.2

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1

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P

_T_

_T_

R_T_

R_T_

R_T_

R_T_

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2

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rova; in

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anto n

Sin

ra 4

Prov

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_5/6

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Co

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e ute è

e cn qal si

ve, nti i

e eel r

ntes

4.3

va

_A1

2_A1

3_L2

4_I4

5_I4

6_I4

4.3

ons

a t1). L

tilizsta

conqueiste

dante

esteran

si d

.2.4

15

15

20

49

49

49

3.2.4

ide

tavoLa

zzaato

taelle ema

ai gerno

ernge

dei

4.1

Sc

C

C

C

C

C

C

4.1

eraz

olatav

te s uti

volin

a.

rafo e

no [66

i ris

– 1

hem

CS1

CS1

CS1

CS1

CS1

CS1

– 1

zio

fevola

siailizz

a fcu

fici ed e

risu63;

sul

P

ma

1 P

oni

rma è

tavzato

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ulta190

tat

rov

Pd’i

Prov

su

apista

volo u

mapè s

lle ern

a m05]

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e d

Punmpa

5

5

5

5

5

5

ve d

i ri

iedata

e iun e

pietato

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elle

'imPo

to atto

d'im

su

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n leelem

de o u

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e p

patosiz

o

Ec

mpat

ltat

sonlpit

egnme

in utiliz

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orm

prov

to czion

EnercinetEc (

318

318

318

318

318

318

tto

ti

no sta n

no nto

aczza

zze aio

men

ve

conne d

rgiatica (J)

85

85

85

85

85

85

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ciaato

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nte

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A

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e in im

o oun

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so

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AncoinfeAi (

-

-

-2

-1

-

-1

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o inn e

ratezion

ollec

tav

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68

79

224

138

98

122 cilinei r

eguo 5

ccialca

n leelem

e sne

cita

vol

ndricmen

ggio re )

ndrrisu

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si enei

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A

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o. Inme

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ris

ferm

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Azio

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-1

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-4

-4

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127

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9

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tanterno(kgf

19

63

905

102

089

641

apie

onf

rovnat

statoil

atto sup

o i

de

te o )

ede

figu

ve, to d

o arul

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nte

– S

MoinM

e – S

uraz

al di ta

arrelo

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erno

Sche

ontaterni (kg

231

203

283

308

258

286

Sch

zion

posagl

estaè s

porte e

o,

em

nte no gf )

3

3

8

8

6

hem

ne

stoio.

ato stat

ta e inf

i v

a C

A

ma C

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CS1

rresrullo

no

no

no

si

si

si

CS1

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ori r

–

sto o

1 –

n c

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enurest

rese.

reg

cam

tav

to tato

ssio

gistr

mpo

ola

dalo e

one

rati

o

a

l e

e

i


148

L’ancoraggio superiore risulta maggiormente sollecitato rispetto a quello inferiore, i valori registrati risultano nel range [-127;-632] kgf .

Dopo l’impatto il sistema risulta fortemente deformato con l’apertura di un varco di circa 20 cm tra l’impalcato e l’elemento utilizzato come tavola fermapiede.

4.3

Soutipa

In

Ne

NeR_

Lecoinv

Letav

3.2

onoilizz

arag

pa

- -

elle

elle_T_

e taon avec

e prvola

.5

o szangra

artic

11

e pr

e p_11

avoaltecch

rova in

F

F

P

tatendoafo 4

cola

105135

rove

rov/2

le fezziata

e idn le

igu

igu

rov

e eo la4.2

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5 cm5 cm

e s

ve

fermza pa a

denegn

ra 4

ra 4

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esea co2.4.

la

m, m,

ul p

sul

maparl so

ntifio.

4.3.

4.3.

sul

eguonf5.

quo

nene

pun

l p

pieri a ole

icatL’a

.2.5

.2.5

lla

ite figu

ota

lle lle

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ede 20pe

te caltez

5 –

5 –

pro

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propro

10

to

uti00 er u

conzza

1 P

2 P

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ell’i

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0 no

11

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n “Aa de

Prov

Prov

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mp

e sue su

on s

so

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A” selle

ve d

ve d

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son

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sone ta

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d'im

e co

neun

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untunt

no s

o st

sona tao d

no savol

mpa

mpa

ont

el p ca

o ris

to 1to 1

stat

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R_P_10/3v CSR 10 3185 -794 -499 1198 47 sì

(v) vincolo supplementare per evitare il sollevamento del montante interno


Tabella 4.3.2.5 – 1 Prove d'impatto con rullo cilindrico su protezione continua – Schema CSR – Risultati


151

Prova R_P_10/1: Prova con rullo su protezione continua (schema CSR) Punto d’impatto 10/Test n. 1




152

Prova R_P_10/2v: Prova con rullo su protezione continua (schema CSR) Punto d’impatto 10/Test n. 2




153





154



Figura 4.3.2.5 – 10 Prove d'impatto con rullo cilindrico su protezione continua – Schema CSR – Posizione degli strumenti di misura

Prova Schema Punto

d’impatto



Arresto rullo


destro As dx (kgf )


As sx (kgf )



R_P_11/1_A20v CSR 11 3185 -398 -400 1922 149 sì

R_T_11/2v(**) CSR 11 3185 -334 -404 1028 221 (*) sì

R_T_11/3_A20v CSR 11 3185 -496 -516 1809 55 (*) sì

R_T_11/4_L20v CSR 11 3185 -489 -436 2205 113 (*) sì

R_T_11/5_A20v CSR 11 3185 -498 -434 1720 264 (*) sì

(v) vincolo supplementare per evitare il sollevamento del montante interno; (*) dati registrati nella fase di “rimbalzo” del provino dopo l’impatto; (**) schema senza tavola fermapiede

Tabella 4.3.2.5 – 2 Prove d'impatto con rullo cilindrico su protezione continua – Schema CSR – Risultati


155

Prova R_P_11/1_A20v: Prova con rullo su protezione continua (schema CSR) Punto d’impatto 11/Test n. 1




156





157





158

Prova R_P_11/4_L20v: Prova con rullo su protezione continua (schema CSR) Punto d’impatto 11/Test n. 4




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162

Il sistema risulta più sollecitato nelle prove di impatto sul punto 10, con valori al montante esterno nel range [1198; 2617] kgf , all’ancoraggio sinistro nel range [-470;-555] kgf e all’ancoraggio destro nel range [-501;-794] kgf.


163

5 Conclusioni

Il presente studio riguarda il possibile impiego dei ponteggi come protezione collettiva per i lavoratori che svolgono la loro attività sulle coperture.

Prendendo spunto dalla UNI EN 13374 e come osservato in [1], vengono definiti i requisiti prestazionali e i requisiti geometrici del parapetto di sommità con funzione di sistema di protezione dei bordi.

Con riferimento alla UNI EN 13374, è stata verificata la capacità di campioni di ponteggio ad altezza ridotta di assorbire diversi livelli di energia cinetica (500 J, 1100 J e 3185 J) in diversi punti del sistema attraverso prove di impatto. L’esecuzione di prove sperimentali ha avuto anche lo scopo di misurare le azioni sui montanti e sugli ancoraggi del ponteggio durante l’impatto, utili per una successiva valutazione dell’intero ponteggio.

Le prove sono state eseguite utilizzando due dispositivi di impatto (sacco o rullo), con quattro configurazioni geometriche di prova (schemi), sui diversi elementi del sistema: montante di sommità, correnti e protezione continua, tavola fermapiede, traverso. Le prove con il rullo sull’impalcato non sono state effettuate in quanto oggetto di una precedente sperimentazione che aveva già dimostrato il non soddisfacimento dei requisiti prestazionali richiesti.

Nelle configurazioni di prova gli elementi di ponteggio utilizzati sono autorizzati dal Ministero del lavoro e delle politiche sociali e appartenenti ad un unico fabbricante. Rispetto alle indicazioni riportate nel libretto, sono stati modificati i montanti di sommità per consentire l’intensificazione dei correnti negli schemi CD, CS1 e CS2. Inoltre nel parapetto con protezione continua utilizzato nello schema CSR è stata saldata una rete metallica sul telaio “parapetto” autorizzato.

Sono stati individuati 12 punti di impatto, eseguiti 46 test con il sacco e 31 test con il rullo.

In tutte le prove effettuate con il sacco (Ec =500 J e Ec =1100 J) esso è stato arrestato e ritenuto dal sistema (schema CD e schema CS1) tranne che in quelle sulla tavola fermapiede; in questi test infatti le tavole in legno si sono spezzate in mezzeria e le tavole metalliche si sono svincolate evidenziando la criticità dell’attacco fermapiede/montante.

Nelle prove eseguite con il rullo (Ec =3185 J) esso è stato arrestato solo nei test effettuati sul montante di sommità, sul traverso (schema CD) e sulla protezione continua (schema CSR).

Le prove sui correnti (schemi CS) hanno dimostrato che le configurazioni utilizzate non sono efficaci nell’arrestare il rullo, nemmeno con l’infittimento dei correnti fino a 10 cm (schema CS2). Le prove sulla tavola fermapiede nello schema CS1 hanno avuto esito positivo solo nel caso in cui è stato impiegato, al posto della tavola stessa, un elemento di impalcato metallico posto di taglio, non convenzionale per tale utilizzo.

In generale, quindi, si può ritenere che i parapetti di sommità, comunemente presenti sul mercato, seppur con le modifiche sopra descritte, possano superare i test con il sacco solo nel caso di configurazioni con protezione continua.

Nel caso di utilizzo di parapetti realizzati con correnti e tavola fermapiede metallica, oltre all’infittimento dei correnti sarebbe necessario migliorare la connessione tra montante e tavola fermapiede per evitarne lo sganciamento. Questo potrebbe comportare maggiori sollecitazioni sulla stessa che potrebbe cedere all’impatto ed andrebbe quindi irrobustita.

Non possono essere impiegate le tavole in legno prive di certificazione di altezza 20 cm e spessore fino a 5 cm invecchiate all’aperto, come quelle comunemente utilizzate in cantiere. Ulteriore studio dovrebbe essere indirizzato verso l’impiego di tavole di legno di classe almeno C16 con opportuni spessori, che dovrà tener in conto anche lo stato di conservazione.

In riferimento alle prove con il rullo, a patto comunque di irrobustire l’impalcato, sembrerebbero efficaci esclusivamente i parapetti di sommità con protezioni continue (ad esempio telaio parapetto con rete).


164

La possibilità di utilizzo di configurazioni con correnti e tavola fermapiede dovrebbe essere ulteriormente investigata per esempio prevedendo il rinforzo per tutti i componenti del sistema.

Per quanto riguarda i valori registrati dalle celle di carico, seppur rappresentino le azioni dovute al solo impatto, al netto della presollecitazione iniziale dovuta alla fase di montaggio (peso proprio, azioni dovute all’ancoraggio e alle imperfezioni geometriche), potenzialmente diversa per ogni prova, essi forniscono indicazione sull’entità del fenomeno e possono essere valida base per ulteriori approfondimenti.

I valori riportati nelle tabelle non possono ancora essere utilizzati come riferimento tecnico dal progettista del ponteggio per la valutazione delle azioni in gioco. Sono necessari ulteriori studi per verificare la correttezza del campionamento e del filtro da utilizzare nei test dinamici.

In via generale, dai grafici delle grandezze misurate, si evince che l’impatto comporta compressione sul montante esterno del telaio e trazione negli ancoraggi. Il montante interno risulta meno sollecitato di quello esterno.

Riguardo ai possibili sviluppi futuri della ricerca si evidenzia inoltre la possibilità di implementare lo studio relativo alla teoria della dinamica degli urti.


165

Bibliografia

Legislazione

D.lgs 9 aprile 2008, n. 81 e s.m.i.

Circolari

Circolare del Ministero del lavoro e della previdenza sociale n. 85/78

Circolare del Ministero del lavoro e della previdenza sociale n. 44/90: Aggiornamento delle istruzioni per la compilazione delle relazioni tecniche per ponteggi metallici fissi a telai prefabbricati

Circolare del Ministero del lavoro e della previdenza sociale n. 132/91: Istruzioni per la compilazione delle relazioni tecniche per ponteggi metallici fissi a montanti e traversi prefabbricati

Circolare del Ministero del lavoro e delle politiche sociali n. 29/2010: Quesiti concernenti le norme per la prevenzione degli infortuni sul lavoro nelle costruzioni e nei lavori in quota

Norme tecniche italiane

UNI EN 12811-1:2004 - Attrezzature provvisionali di lavoro. Parte 1: Ponteggi: Requisiti prestazionali e progettazione generale.

UNI EN 13374:2013 - Sistemi temporanei di protezione dei bordi - Specifica di prodotto - Metodi di prova.

Pubblicazioni

[1] F. M. Fabiani – “I ponteggi come protezione collettiva in relazione ai lavori su coperture” in La sicurezza nei lavori sulle coperture. Sistemi di prevenzione e protezione contro la caduta dall’alto. Atti del seminario Lavori su coperture: problematiche, approfondimenti, soluzioni ed indirizzi, Bologna, 18 Ottobre 2013, Inail, 2014, pp. 61-70

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