CUMA A E ST 001 0 RelStrutturale -...

OGGETTO DEL PROGETTO

PROGETTO DI INFRASTRUTTURAZIONE DELLA MARGHERIA DELL'ASSIETTA (2.270 m.s.l.m.)

nel comune di USSEAUX

LOCALIZZAZIONE

REGIONE PIEMONTE PROVINCIA DI TORINO COMUNE DI USSEAUX LIVELLO DELLA PROGETTAZIONE

PROGETTO ESECUTIVO OGGETTO DELL’ELABORATO

AREA DI PROGETTAZIONE STRUTTURALE

RELAZIONE TECNICA, DI CALCOLO STRUTTURALE E DELLE FONDAZIONI

CODICE GENERALE ELABORATO

CODICE OPERA LOTTO LIVELLO PROGETTO AREA PROGETTO N° ELABORATO VERSIONE

CUMA A E ST 001 0

versione data oggetto 0 07/12/2018 1° emissione 1 2 3 4

DATI PROGETTISTI:

TIMBRI – FIRME

COMMITTENZA Comune di Usseaux Via Conte Eugenio Brunetta n° 53 10040 Usseaux (TO) Tel | 0121/83909 - fax | 0121/884443 P.I. 04937110015 - C.F. 85003450013 - PEC | [email protected]

IL RESPONSABLE DEL PROCEDIMENTO:

Geom. Massimo Alisio

MARGHERIA DELL’ASSIETTA

A

Arch. Stefano Pomero EssePi Studio di Architettura Via Alessandro Volta n° 9 12037 Saluzzo (CN) Tel/Fax | 0175/217530 – cell | 335/7083324 E-mail | [email protected] Web | www.essepistudio.it

Progetto di Infrastrutturazione

della MARGHERIA DELL’ASSIETTA

PROGETTO ESECUTIVO

Relazione Tecnica e di Calcolo Strutturale

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S O M M A R I O

1. PREMESSA ED ELENCO ELABORATI ................................................................ 3 2. DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE ................................................................... 4

2.1. Descrizione dell’intervento in progetto ................................................................ 4 3. NORMATIVA DI RIFERIMENTO ........................................................................... 4 4. materiali utilizzati nelle opere in oggetto ................................................................ 4 5. VERIFICA DELLa tettoia in legno IN PROGETTO ................................................ 4

5.1. Ipotesi generali di calcolo .................................................................................... 5 5.2. analisi dei carichi ................................................................................................. 5 5.3. Definizione dei parametri di progetto ai sensi del D.M. 14/01/08 ........................ 5 5.4. Descrizione del modello ...................................................................................... 7

6. VERIFICA DELLE STRUTTURE ......................................................................... 10 6.1. Verifica delle travi di fondazione ........................................................................ 10 6.2. Verifica degli elementi di copertura in legno ...................................................... 19 6.3. Verifica del muro di sostegno ............................................................................ 20

7. RELAZIONE SULLE FONDAZIONI ..................................................................... 38 7.1. Caratterizzazione e modellazione geologica del sito ........................................ 38 7.2. Verifica della travata di fondazione ................................................................... 38

8. CONCLUSIONI .................................................................................................... 45



PROGETTO ESECUTIVO


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1. PREMESSA ED ELENCO ELABORATI

ELENCO ELABORATI:

SSTT AARREEAARREEAA DDII PPRROOGGEETTTTAAZZIIOONNEE SSTTRRUUTTTTUURRAALLEE NNUUMM.. DDEESSCCRRIIZZIIOONNEE CCOODDIICCEE EELLAABBOORRAATTOO

01 Relazione Tecnica, di Calcolo Strutturale e sulle Fondazioni CUMA_A_E_ST_001_0

02 Progetto Strutturale – Schemi di Armatura e Particolari

Scale Varie

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La presente riporta le verifiche sulle strutture dell’intervento in oggetto, consistente nella realizzazione di una nuova tettoia. L’intervento è classificabile ai sensi delle Norme Tecniche, come nuova costruzione.



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2. DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE

2.1. Descrizione dell’intervento in progetto

L’intervento prevede la realizzazione di una struttura isolata in legno adibita a tettoia aperta, indipendente dall’edificio esistente in quanto separata da esso da un giunto strutturale. Le opere strutturali previste, per la nuova tettoia in legno, sono le seguenti:

Realizzazione di travi di fondazione; Realizzazione della struttura verticale resistente con intelaiatura di pilastri in legno

massello; Realizzazione di travi in legno massello; Copertura ad orditura lignea con arcarecci di legno massello.

Il progetto può essere geometricamente definito come un rettangolo avente dimensioni pari a 2.30 x 6.20 metri circa.

3. NORMATIVA DI RIFERIMENTO

L. 05.11.1971 n. 1086 - "Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. D.M. 14.01.2008 – “Norme tecniche per le costruzioni” e s.m.i. Circolare 2 Febbraio 2009, n.617, C.S.LL.PP.

4. MATERIALI UTILIZZATI NELLE OPERE IN OGGETTO

I materiali previsti per l’intervento sono i seguenti: Acciaio ad aderenza migliorata tipo B450C; CEM I 32.5 R, Conglomerato cementizio Rck 28 gg > 30,0 N/mmq, Classe C32/40, Classe di

esposizione ambientale XF1, XC4 (tutte le altre strutture) Consistenza S4; Legno massello, classe C24;

I materiali rispondono a quanto previsto dalla N.T. vigente.

5. VERIFICA DELLA TETTOIA IN LEGNO IN PROGETTO



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Nel seguito vengono proposte le verifiche per le strutture della nuova tettoia in legno. Si evidenzia che viene realizzato il modello per verificare la risposta sismica globale della struttura e per ottenere i valori e la distribuzione delle sollecitazioni che maggiormente corrispondano a quelli effettivamente in esercizio. Per quanto riguarda la verifica della struttura in legno della copertura si farà riferimento ai classici schemi derivanti dalla Scienza delle Costruzioni.

5.1. Ipotesi generali di calcolo

La struttura viene schematizzata attraverso l’utilizzo di una orditura a telaio tridimensionale con solai. La struttura e' modellata con il metodo degli elementi finiti, applicato a sistemi tridimensionali. I vincoli sono considerati puntuali ed inseriti tramite le sei costanti di rigidezza elastica, oppure come elementi asta poggianti su suolo elastico. Per il calcolo delle sollecitazioni si e' fatto ricorso all'elaboratore elettronico utilizzando il programma di calcolo DOLMEN WIN®. Le verifiche strutturali sono state condotte secondo il metodo degli stati limite attraverso un’analisi sismica lineare di tipo dinamica.

5.2. analisi dei carichi

Vengono utilizzati per i calcoli i seguenti carichi: COPERTURA

peso proprio struttura di copertura 50 daN/m2

carichi permanenti non strutturali (lamiera coibentata) 20 daN/m2

carichi variabili 50 daN/m2

(categoria H1:coperture e sottotetti accessibili per sola manutenzione) Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 1239 daN/m2

5.3. Definizione dei parametri di progetto ai sensi del D.M. 14/01/08

Secondo quanto previsto dal cap. 2 e 7 ed ai fini della definizione dei livelli di sicurezza e delle prestazioni attese, alla costruzione sono stati attribuiti i seguenti parametri: Classe d’uso I;



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Classe di duttilità bassa “B”; Il Comune di Usseaux si trova in zona sisimica 3S.

ANALISI DINAMICA PARAMETRI DI CALCOLO: Calcolo secondo NTC 2008 Modello generale Assi di vibrazione: X Y Combinazione quadratica completa (CQC) DATI PROGETTO Edificio sito in località USSEAUX ( long. 7.028 lat. 45.048000 ) Categoria del suolo di fondazione = B Coeff. di amplificazione stratigrafica Ss = 1.200 Coeff. di amplificazione topografica ST = 1.000 S = 1.200 Vita nominale dell'opera VN = 50 anni Coefficiente d'uso CU = 1.0 Periodo di riferimento VR = 50.0 PVR : probabilità di superamento in VR = 10 % Tempo di ritorno = 474 Coeff. di smorzamento viscoso = 5.0 Valori risultanti per : ag 1.333 [g/10] Fo 2.462 TC* 0.266

Fattore di struttura q = 1.500 Rapporto spettro di esercizio / spettro di progetto = 0.581



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CONDIZIONI DI RIFERIMENTO COEFFICIENTE PESO RISULTANTE [daN] 1. 1.000 854.6 2. 1.000 247.4 4. 0.500 7662.8 *** TABELLA AUTOVETTORI *** n | PERIODO | MASSA ATTIVATA | COEFFICIENTI DI CORRELAZIONE | [sec] | %X %Y %Z | n+1 n+2 n+3 n+4 n+5 n+6 n+7 1 | 0.148325 | 95.875 0.000 0.000 | 0.962 2 | 0.145395 | 0.000 96.277 0.000 | ----------------------------------------- MASSA TOTALE 95.875 96.277 0.000 | -----------------------------------------

5.4. Descrizione del modello

Nel seguito vengono proposte alcune immagini che descrivono il modello ad elementi finiti utilizzato per la verifica delle strutture.

Modello ad elementi finiti con rappresentazione ad aste



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Modello ad elementi finiti con ingombro dei materiali

Deformata della struttura nel caso statico



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Deformata della struttura nel caso sisma x

Deformata della struttura nel caso sisma y



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Schema grafico di distribuzione delle sollecitazioni

6. VERIFICA DELLE STRUTTURE

6.1. Verifica delle travi di fondazione

Viene riportato nel seguito il tabulato di calcolo degli elementi oggetto di verifica: VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO Nome travata : 1 - Travata T001 (fondazione) Metodo di verifica : stati limite (NTC08). -> Duttilita' : bassa con gerarchia. Unita' di misura : cm; daN; daN/m; daNm; daN/cm2; deform. %. Unita' particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. Copriferri (assi) : longitudinali= 3 ; staffe= 2 MATERIALI CLS : Rck =300. ; fck=249. ; fctk= 17.9; fctm= 25.6; Ec= 314472. ; gc =1.5 ; fcd=141.1; fbd= 26.9; fctd= 11.9; Ecud=.2% (limit.elastico) ACCIAIO : B450C; ftk=5175. ; fyk=4500. ; Es=2100000. ; gs =1.15; fyd=3913. ; ftd(k*fyd)=4500. ; fud=4439.8; Eud=.19% (limit.elastico) TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : ordinario. CLS : Scls(rara)=149.4; Scls(quasi permanente)=112. ; fbd(esercizio)= 26.9 ACCIAIO : Sacc(rara)=3600.; Coeff.Omogeneizzazione= 15 FESSURE : Wdmax(fre.)=.4 ; Wdmax(q.p.)=.3 [4.1.2.2.4.5]; kt=.4 [EN 1992-1 7.3.4]. CASI DI CARICO DA MODELLO 3D SLU | Nome Descrizione Sest|



PROGETTO ESECUTIVO



1.|SLU SENZA SISMA 1.| 4.|SLU con SISMAX PRINC4.| 5.|SLU con SISMAY PRINC4.| 8.|SLU FON con SISMAX P4.| 9.|SLU FON con SISMAY P4.| RARE | FREQUENTI | QUASI PERMANENTI | Nome Descrizione Sest|Nome Descrizione Sest|Nome Descrizione Sest| 10.|Rara 1.|11.|Frequente 1.|12.|Quasi Perm 1.| <- SEZIONI UTILIZZATE 3) Rettangolare: 40X25; A=1000.; Jg=52083.; E=314471.6 DESCRIZIONE CAMPATE Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi|L.net.|lambda | K |r.Ar.|lam.max| 1|A55 | 3| 3| 3| 0| 200.| 180.| 8. |1. |4.938| 93.641| VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO FLESSIONE: Progressive|SE|Ar| Msd Epscl Epsac| Mrd Epscl Epsac Cam x/d |Mr/Ms|VE| > 0.| 0.|3.|1.| -469.99|-.013| .036| -2386.72|-.068| .186|2.| .266|5.078|SI| 0.| 0.|3.|1.| 483.3 !-.013| .038| 2386.72!-.068| .186|2.| .266|4.938|SI| 115.|115.|3.|1.| -618.16!-.017! .048! -2386.72|-.068| .186|2.| .266|3.861!SI| 115.|115.|3.|1.| 8.96|0. | .001| 2386.72|-.068| .186|2.| .266|266.5!SI| 200.|200.|3.|1.| -437.32|-.012| .034| -2386.72!-.068| .186|2.| .266!5.458|SI| 200.|200.|3.|1.| 300.07|-.008| .023| 2386.72|-.068| .186|2.| .266|7.954|SI| TAGLIO: Progressive|Se| Vsd | VRd | VRcd | VRsd Asw s ctgT|Ve| > 0.| 0.|3.| -1117.! 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 0.| 0.|3.| 148.| 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 55.| 55.|3.| -611.| 4245.! 19267.| 12170.| 1.01|16. |2.5 |SI| 200.|200.|3.| -185.| 4196.| 19267.! 12982.! 1.01|15. |2.5 |SI| 200.|200.|3.| 799.! 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE: Progressive|Se|Ar Momento Scls Sacc | As hc,ef Eps% Sr,max Wd |Ve| > 0.| 0.|3.|1.| 22.45! -.8| 36.6| 3.08| 6.45| .001 | 25.15| .003|SI| 10.| 10.|3.|1.| -43.3 | -1.6| 70.5| 3.08| 6.45| .002 | 25.15| .005|SI| 115.|115.|3.|1.| -415.06! -15.6! 675.9! 3.08| 6.45| .0193| 25.15| .049!SI| 200.|200.|3.|1.| -223.71| -8.4| 364.3| 3.08| 6.45| .0104| 25.15| .026|SI| TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive|Se|Ar Momento Scls Sacc | As hc,ef Eps% Sr,max Wd |Ve| > 0.| 0.|3.|1.| 12.29! -.5| 20. | 3.08| 6.45| .0006| 25.15| .001|SI| 10.| 10.|3.|1.| -21.87| -.8| 35.6| 3.08| 6.45| .001 | 25.15| .003|SI| 115.|115.|3.|1.| -214.08! -8. ! 348.6! 3.08| 6.45| .01 | 25.15| .025!SI| 200.|200.|3.|1.| -111.32| -4.2| 181.3| 3.08| 6.45| .0052| 25.15| .013|SI| TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive|Se|Ar Momento Scls Sacc | As hc,ef Eps% Sr,max Wd |Ve| > 0.| 0.|3.|1.| 6.66! -.3| 10.8| 3.08| 6.45| .0003| 25.15| .001|SI| 10.| 10.|3.|1.| -9.97| -.4| 16.2| 3.08| 6.45| .0005| 25.15| .001|SI| 115.|115.|3.|1.| -102.5 ! -3.9! 166.9! 3.08| 6.45| .0048| 25.15| .012!SI| 200.|200.|3.|1.| -48.93| -1.8| 79.7| 3.08| 6.45| .0023| 25.15| .006|SI| ARMATURE LONGITUDINALI (%=100*Af/Acls - Acls=area intera sezione) Nro|Totale % |Super. % Barre |Infer. % Barre | 1| 6.16| .616| 3.08| .308|2d14 | 3.08| .308|2d14 | VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO Nome travata : 1 - Travata T002 (fondazione) Metodo di verifica : stati limite (NTC08). -> Duttilita' : bassa con gerarchia. Unita' di misura : cm; daN; daN/m; daNm; daN/cm2; deform. %. Unita' particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. Copriferri (assi) : longitudinali= 3 ; staffe= 2 MATERIALI CLS : Rck =300. ; fck=249. ; fctk= 17.9; fctm= 25.6; Ec= 314472. ; gc =1.5 ; fcd=141.1; fbd= 26.9; fctd= 11.9; Ecud=.2% (limit.elastico) ACCIAIO : B450C; ftk=5175. ; fyk=4500. ; Es=2100000. ; gs =1.15; fyd=3913. ; ftd(k*fyd)=4500. ; fud=4439.8; Eud=.19% (limit.elastico) TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : ordinario. CLS : Scls(rara)=149.4; Scls(quasi permanente)=112. ; fbd(esercizio)= 26.9 ACCIAIO : Sacc(rara)=3600.; Coeff.Omogeneizzazione= 15 FESSURE : Wdmax(fre.)=.4 ; Wdmax(q.p.)=.3 [4.1.2.2.4.5]; kt=.4 [EN 1992-1 7.3.4]. CASI DI CARICO DA MODELLO 3D SLU | Nome Descrizione Sest| 1.|SLU SENZA SISMA 1.| 4.|SLU con SISMAX PRINC4.| 5.|SLU con SISMAY PRINC4.| 8.|SLU FON con SISMAX P4.| 9.|SLU FON con SISMAY P4.| RARE | FREQUENTI | QUASI PERMANENTI | Nome Descrizione Sest|Nome Descrizione Sest|Nome Descrizione Sest| 10.|Rara 1.|11.|Frequente 1.|12.|Quasi Perm 1.| <- SEZIONI UTILIZZATE



PROGETTO ESECUTIVO



3) Rettangolare: 40X25; A=1000.; Jg=52083.; E=314471.6 DESCRIZIONE CAMPATE Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi|L.net.|lambda | K |r.Ar.|lam.max| 1| | 3| 3| 3| 0| 150.| 130.| 6. |1.3|3.386| 83.456| 2| | 3| 3| 3| 0| 150.| 130.| 6. |1.5|3.702|105.285| 3| | 3| 3| 3| 0| 150.| 130.| 6. |1.5|3.702|105.285| 4| | 3| 3| 3| 0| 150.| 130.| 6. |1.3|3.386| 83.456| VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO FLESSIONE: Progressive|SE|Ar| Msd Epscl Epsac| Mrd Epscl Epsac Cam x/d |Mr/Ms|VE| > 0.| 0.|3.|1.| -268.28!-.007| .021| -2386.72!-.068| .186|2.| .266!8.896|SI| 0.| 0.|3.|1.| 219.12|-.006| .017| 2386.72!-.068| .186|2.| .266|10.89|SI| 140.|140.|3.|1.| -11.87|0. | .001| -2386.72|-.068| .186|2.| .266|201.1!SI| 140.|140.|3.|1.| 704.97!-.019! .055! 2386.72|-.068| .186|2.| .266|3.386!SI| 150.|150.|3.|1.| 704.97|-.019| .055| 2386.72|-.068| .186|2.| .266|3.386|SI| > 150.| 0.|3.|1.| -109.62|-.003| .009| -2386.72|-.068| .186|2.| .266|21.77|SI| 150.| 0.|3.|1.| 644.77!-.017! .05 ! 2386.72|-.068| .186|2.| .266|3.702!SI| 160.| 10.|3.|1.| -111.98!-.003| .009| -2386.72|-.068| .186|2.| .266|21.31|SI| 275.|125.|3.|2.| -51.69|-.001| .002| -4615.26|-.107| .186|2.| .364!89.28|SI| 275.|125.|3.|2.| 397.42|-.01 | .031| 2384.87|-.061| .186|2.| .248!6.001|SI| 290.|140.|3.|3.| 604.36|-.011| .024| 4646.2 !-.095| .186|2.| .338|7.688|SI| 300.|150.|3.|3.| -45.49|-.001| .002| -4646.2 !-.095| .186|2.| .338|102.1!SI| 300.|150.|3.|3.| 605.76|-.011| .024| 4646.2 |-.095| .186|2.| .338|7.67 |SI| > 300.| 0.|3.|3.| -45.49|-.001| .002| -4646.2 !-.095| .186|2.| .338|102.1!SI| 300.| 0.|3.|3.| 605.76|-.011| .024| 4646.2 !-.095| .186|2.| .338|7.67 |SI| 320.| 20.|3.|2.| -49.88|-.001| .002| -4615.26|-.107| .186|2.| .364!92.52|SI| 320.| 20.|3.|2.| 466.15|-.012| .036| 2384.87|-.061| .186|2.| .248!5.116|SI| 430.|130.|3.|1.| -111.98!-.003| .009| -2386.72|-.068| .186|2.| .266|21.31|SI| 440.|140.|3.|1.| 644.77!-.017! .05 ! 2386.72|-.068| .186|2.| .266|3.702!SI| 450.|150.|3.|1.| -109.62|-.003| .009| -2386.72|-.068| .186|2.| .266|21.77|SI| 450.|150.|3.|1.| 644.77|-.017| .05 | 2386.72|-.068| .186|2.| .266|3.702|SI| > 450.| 0.|3.|1.| 704.97!-.019! .055! 2386.72!-.068| .186|2.| .266|3.386!SI| 460.| 10.|3.|1.| -11.87|0. | .001| -2386.72|-.068| .186|2.| .266|201.1!SI| 600.|150.|3.|1.| -268.28!-.007| .021| -2386.72!-.068| .186|2.| .266!8.896|SI| 600.|150.|3.|1.| 219.12|-.006| .017| 2386.72|-.068| .186|2.| .266|10.89|SI| TAGLIO: Progressive|Se| Vsd | VRd | VRcd | VRsd Asw s ctgT|Ve| > 0.| 0.|3.| -493.! 4196.| 19267.! 12982.! 1.01|15. |2.5 |SI| 0.| 0.|3.| 339.| 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 50.| 50.|3.| -218.| 4245.! 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 150.|150.|3.| 1807.! 4245.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| > 150.| 0.|3.| -1579.! 4245.! 19267.! 12982.! 1.01|15. |2.5 |SI| 150.| 0.|3.| 1.| 4245.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 300.|150.|3.| 1604.! 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| > 300.| 0.|3.| -1604.! 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 450.|150.|3.| -1.| 4245.! 19267.! 12982.! 1.01|15. |2.5 |SI| 450.|150.|3.| 1579.! 4245.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| > 450.| 0.|3.| -1807.! 4245.! 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 600.|150.|3.| -339.| 4196.| 19267.! 12982.! 1.01|15. |2.5 |SI| 600.|150.|3.| 493.! 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE: Progressive|Se|Ar Momento Scls Sacc | As hc,ef Eps% Sr,max Wd |Ve| > 0.| 0.|3.|1.| -111.57| -4.2| 181.7| 3.08| 6.45| .0052| 25.15| .013|SI| 10.| 10.|3.|1.| -133.05| -5. | 216.7| 3.08| 6.45| .0062| 25.15| .016|SI| 20.| 20.|3.|1.| -152.65| -5.7| 248.6| 3.08| 6.45| .0071| 25.15| .018|SI| 25.| 25.|3.|1.| -156.22! -5.9| 254.4| 3.08| 6.45| .0073| 25.15| .018|SI| 150.|150.|3.|1.| 471.84! -17.7! 768.4! 3.08| 6.45| .022 | 25.15| .055!SI| > 150.| 0.|3.|1.| 431.59! -16.2! 702.9! 3.08| 6.45| .0201| 25.15| .05 !SI| 225.| 75.|3.|1.| 16.05! -.6| 26.1| 3.08| 6.45| .0007| 25.15| .002|SI| 300.|150.|3.|3.| 405.72| -10.8| 338.6| 6.16| 5.96| .0097| 17.03| .016|SI| > 300.| 0.|3.|3.| 405.72| -10.8| 338.6| 6.16| 5.96| .0097| 17.03| .016|SI| 375.| 75.|3.|1.| 16.05! -.6| 26.1| 3.08| 6.45| .0007| 25.15| .002|SI| 450.|150.|3.|1.| 431.59! -16.2! 702.9! 3.08| 6.45| .0201| 25.15| .05 !SI| > 450.| 0.|3.|1.| 471.84! -17.7! 768.4! 3.08| 6.45| .022 | 25.15| .055!SI| 575.|125.|3.|1.| -156.22! -5.9| 254.4| 3.08| 6.45| .0073| 25.15| .018|SI| 600.|150.|3.|1.| -111.57| -4.2| 181.7| 3.08| 6.45| .0052| 25.15| .013|SI| TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive|Se|Ar Momento Scls Sacc | As hc,ef Eps% Sr,max Wd |Ve| > 0.| 0.|3.|1.| -55.63| -2.1| 90.6| 3.08| 6.45| .0026| 25.15| .007|SI| 10.| 10.|3.|1.| -67.14| -2.5| 109.3| 3.08| 6.45| .0031| 25.15| .008|SI| 20.| 20.|3.|1.| -77.66| -2.9| 126.5| 3.08| 6.45| .0036| 25.15| .009|SI| 25.| 25.|3.|1.| -79.7 ! -3. | 129.8| 3.08| 6.45| .0037| 25.15| .009|SI| 150.|150.|3.|1.| 237.63! -8.9! 387. ! 3.08| 6.45| .0111| 25.15| .028!SI| > 150.| 0.|3.|1.| 217.54! -8.2! 354.3! 3.08| 6.45| .0101| 25.15| .025!SI| 225.| 75.|3.|1.| 6.74! -.3| 11. | 3.08| 6.45| .0003| 25.15| .001|SI| 300.|150.|3.|3.| 205.44| -5.5| 171.4| 6.16| 5.96| .0049| 17.03| .008|SI| > 300.| 0.|3.|3.| 205.44| -5.5| 171.4| 6.16| 5.96| .0049| 17.03| .008|SI| 375.| 75.|3.|1.| 6.74! -.3| 11. | 3.08| 6.45| .0003| 25.15| .001|SI| 450.|150.|3.|1.| 217.54! -8.2! 354.3! 3.08| 6.45| .0101| 25.15| .025!SI| > 450.| 0.|3.|1.| 237.63! -8.9! 387. ! 3.08| 6.45| .0111| 25.15| .028!SI| 575.|125.|3.|1.| -79.7 ! -3. | 129.8| 3.08| 6.45| .0037| 25.15| .009|SI| 600.|150.|3.|1.| -55.63| -2.1| 90.6| 3.08| 6.45| .0026| 25.15| .007|SI| TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive|Se|Ar Momento Scls Sacc | As hc,ef Eps% Sr,max Wd |Ve| > 0.| 0.|3.|1.| -24.58| -.9| 40. | 3.08| 6.45| .0011| 25.15| .003|SI| 10.| 10.|3.|1.| -30.54| -1.1| 49.7| 3.08| 6.45| .0014| 25.15| .004|SI| 20.| 20.|3.|1.| -36.03| -1.4| 58.7| 3.08| 6.45| .0017| 25.15| .004|SI| 50.| 50.|3.|1.| -38.2 ! -1.4| 62.2| 3.08| 6.45| .0018| 25.15| .004|SI| 150.|150.|3.|1.| 107.61! -4. ! 175.2! 3.08| 6.45| .005 | 25.15| .013!SI| > 150.| 0.|3.|1.| 98.7 ! -3.7! 160.7! 3.08| 6.45| .0046| 25.15| .012!SI| 225.| 75.|3.|1.| 1.57! -.1| 2.5| 3.08| 6.45| .0001| 25.15| 0. |SI| 300.|150.|3.|3.| 94.25| -2.5| 78.7| 6.16| 5.96| .0022| 17.03| .004|SI| > 300.| 0.|3.|3.| 94.25| -2.5| 78.7| 6.16| 5.96| .0022| 17.03| .004|SI| 375.| 75.|3.|1.| 1.57! -.1| 2.5| 3.08| 6.45| .0001| 25.15| 0. |SI| 450.|150.|3.|1.| 98.7 ! -3.7! 160.7! 3.08| 6.45| .0046| 25.15| .012!SI| > 450.| 0.|3.|1.| 107.61! -4. ! 175.2! 3.08| 6.45| .005 | 25.15| .013!SI| 550.|100.|3.|1.| -38.2 ! -1.4| 62.2| 3.08| 6.45| .0018| 25.15| .004|SI| 600.|150.|3.|1.| -24.58| -.9| 40. | 3.08| 6.45| .0011| 25.15| .003|SI|



PROGETTO ESECUTIVO



ARMATURE LONGITUDINALI (%=100*Af/Acls - Acls=area intera sezione) Nro|Totale % |Super. % Barre |Infer. % Barre | 1| 6.16| .616| 3.08| .308|2d14 | 3.08| .308|2d14 | 2| 9.24| .924| 6.16| .616|2d14 +2d14 | 3.08| .308|2d14 | 3|12.32|1.232| 6.16| .616|2d14 +2d14 | 6.16| .616|2d14 +2d14 | VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO Nome travata : 2 - Travata T003 (fondazione) Metodo di verifica : stati limite (NTC08). -> Duttilita' : bassa con gerarchia. Unita' di misura : cm; daN; daN/m; daNm; daN/cm2; deform. %. Unita' particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. Copriferri (assi) : longitudinali= 3 ; staffe= 2 MATERIALI CLS : Rck =300. ; fck=249. ; fctk= 17.9; fctm= 25.6; Ec= 314472. ; gc =1.5 ; fcd=141.1; fbd= 26.9; fctd= 11.9; Ecud=.2% (limit.elastico) ACCIAIO : B450C; ftk=5175. ; fyk=4500. ; Es=2100000. ; gs =1.15; fyd=3913. ; ftd(k*fyd)=4500. ; fud=4439.8; Eud=.19% (limit.elastico) TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : ordinario. CLS : Scls(rara)=149.4; Scls(quasi permanente)=112. ; fbd(esercizio)= 26.9 ACCIAIO : Sacc(rara)=3600.; Coeff.Omogeneizzazione= 15 FESSURE : Wdmax(fre.)=.4 ; Wdmax(q.p.)=.3 [4.1.2.2.4.5]; kt=.4 [EN 1992-1 7.3.4]. CASI DI CARICO DA MODELLO 3D SLU | Nome Descrizione Sest| 1.|SLU SENZA SISMA 1.| 4.|SLU con SISMAX PRINC4.| 5.|SLU con SISMAY PRINC4.| 8.|SLU FON con SISMAX P4.| 9.|SLU FON con SISMAY P4.| RARE | FREQUENTI | QUASI PERMANENTI | Nome Descrizione Sest|Nome Descrizione Sest|Nome Descrizione Sest| 10.|Rara 1.|11.|Frequente 1.|12.|Quasi Perm 1.| <- SEZIONI UTILIZZATE 3) Rettangolare: 40X25; A=1000.; Jg=52083.; E=314471.6 DESCRIZIONE CAMPATE Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi|L.net.|lambda | K |r.Ar.|lam.max| 1|A58 | 3| 3| 3| 0| 200.| 180.| 8. |1. |4.938| 93.639| VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO FLESSIONE: Progressive|SE|Ar| Msd Epscl Epsac| Mrd Epscl Epsac Cam x/d |Mr/Ms|VE| > 0.| 0.|3.|1.| -470. |-.013| .036| -2386.72|-.068| .186|2.| .266|5.078|SI| 0.| 0.|3.|1.| 483.31!-.013| .038| 2386.72!-.068| .186|2.| .266|4.938|SI| 115.|115.|3.|1.| -618.16!-.017! .048! -2386.72|-.068| .186|2.| .266|3.861!SI| 115.|115.|3.|1.| 8.96|0. | .001| 2386.72|-.068| .186|2.| .266|266.4!SI| 200.|200.|3.|1.| -437.32|-.012| .034| -2386.72!-.068| .186|2.| .266!5.458|SI| 200.|200.|3.|1.| 300.08|-.008| .023| 2386.72|-.068| .186|2.| .266|7.954|SI| TAGLIO: Progressive|Se| Vsd | VRd | VRcd | VRsd Asw s ctgT|Ve| > 0.| 0.|3.| -1117.! 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 0.| 0.|3.| 148.| 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 55.| 55.|3.| -611.| 4245.! 19267.| 12170.| 1.01|16. |2.5 |SI| 200.|200.|3.| -185.| 4196.| 19267.! 12982.! 1.01|15. |2.5 |SI| 200.|200.|3.| 799.! 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE: Progressive|Se|Ar Momento Scls Sacc | As hc,ef Eps% Sr,max Wd |Ve| > 0.| 0.|3.|1.| 22.45! -.8| 36.6| 3.08| 6.45| .001 | 25.15| .003|SI| 10.| 10.|3.|1.| -43.3 | -1.6| 70.5| 3.08| 6.45| .002 | 25.15| .005|SI| 115.|115.|3.|1.| -415.06! -15.6! 675.9! 3.08| 6.45| .0193| 25.15| .049!SI| 200.|200.|3.|1.| -223.71| -8.4| 364.3| 3.08| 6.45| .0104| 25.15| .026|SI| TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive|Se|Ar Momento Scls Sacc | As hc,ef Eps% Sr,max Wd |Ve| > 0.| 0.|3.|1.| 12.29! -.5| 20. | 3.08| 6.45| .0006| 25.15| .001|SI| 10.| 10.|3.|1.| -21.87| -.8| 35.6| 3.08| 6.45| .001 | 25.15| .003|SI| 115.|115.|3.|1.| -214.08! -8. ! 348.6! 3.08| 6.45| .01 | 25.15| .025!SI| 200.|200.|3.|1.| -111.32| -4.2| 181.3| 3.08| 6.45| .0052| 25.15| .013|SI| TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive|Se|Ar Momento Scls Sacc | As hc,ef Eps% Sr,max Wd |Ve| > 0.| 0.|3.|1.| 6.66! -.3| 10.8| 3.08| 6.45| .0003| 25.15| .001|SI| 10.| 10.|3.|1.| -9.97| -.4| 16.2| 3.08| 6.45| .0005| 25.15| .001|SI| 115.|115.|3.|1.| -102.5 ! -3.9! 166.9! 3.08| 6.45| .0048| 25.15| .012!SI| 200.|200.|3.|1.| -48.93| -1.8| 79.7| 3.08| 6.45| .0023| 25.15| .006|SI| ARMATURE LONGITUDINALI (%=100*Af/Acls - Acls=area intera sezione) Nro|Totale % |Super. % Barre |Infer. % Barre | 1| 6.16| .616| 3.08| .308|2d14 | 3.08| .308|2d14 | VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO



PROGETTO ESECUTIVO



Nome travata : 3 - Travata T004 (fondazione) Metodo di verifica : stati limite (NTC08). -> Duttilita' : bassa con gerarchia. Unita' di misura : cm; daN; daN/m; daNm; daN/cm2; deform. %. Unita' particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. Copriferri (assi) : longitudinali= 3 ; staffe= 2 MATERIALI CLS : Rck =300. ; fck=249. ; fctk= 17.9; fctm= 25.6; Ec= 314472. ; gc =1.5 ; fcd=141.1; fbd= 26.9; fctd= 11.9; Ecud=.2% (limit.elastico) ACCIAIO : B450C; ftk=5175. ; fyk=4500. ; Es=2100000. ; gs =1.15; fyd=3913. ; ftd(k*fyd)=4500. ; fud=4439.8; Eud=.19% (limit.elastico) TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : ordinario. CLS : Scls(rara)=149.4; Scls(quasi permanente)=112. ; fbd(esercizio)= 26.9 ACCIAIO : Sacc(rara)=3600.; Coeff.Omogeneizzazione= 15 FESSURE : Wdmax(fre.)=.4 ; Wdmax(q.p.)=.3 [4.1.2.2.4.5]; kt=.4 [EN 1992-1 7.3.4]. CASI DI CARICO DA MODELLO 3D SLU | Nome Descrizione Sest| 1.|SLU SENZA SISMA 1.| 4.|SLU con SISMAX PRINC4.| 5.|SLU con SISMAY PRINC4.| 8.|SLU FON con SISMAX P4.| 9.|SLU FON con SISMAY P4.| RARE | FREQUENTI | QUASI PERMANENTI | Nome Descrizione Sest|Nome Descrizione Sest|Nome Descrizione Sest| 10.|Rara 1.|11.|Frequente 1.|12.|Quasi Perm 1.| <- SEZIONI UTILIZZATE 3) Rettangolare: 40X25; A=1000.; Jg=52083.; E=314471.6 DESCRIZIONE CAMPATE Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi|L.net.|lambda | K |r.Ar.|lam.max| 1|A59 | 3| 3| 3| 0| 150.| 130.| 6. |1.3|3.936| 97.015| 2|A60 | 3| 3| 3| 0| 150.| 130.| 6. |1.5|4.192|119.23 | 3|A61 | 3| 3| 3| 0| 150.| 130.| 6. |1.5|4.192|119.23 | 4|A62 | 3| 3| 3| 0| 150.| 130.| 6. |1.3|3.936| 97.015| VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO FLESSIONE: Progressive|SE|Ar| Msd Epscl Epsac| Mrd Epscl Epsac Cam x/d |Mr/Ms|VE| > 0.| 0.|3.|1.| -270.94!-.007| .021| -2386.72!-.068| .186|2.| .266!8.809|SI| 0.| 0.|3.|1.| 257.66|-.007| .02 | 2386.72!-.068| .186|2.| .266|9.263|SI| 140.|140.|3.|1.| -13.63|0. | .001| -2386.72|-.068| .186|2.| .266|175.1!SI| 140.|140.|3.|1.| 606.44!-.016! .047! 2386.72|-.068| .186|2.| .266|3.936!SI| 150.|150.|3.|1.| 606.44|-.016| .047| 2386.72|-.068| .186|2.| .266|3.936|SI| > 150.| 0.|3.|1.| -125.76|-.003| .01 | -2386.72|-.068| .186|2.| .266|18.98|SI| 150.| 0.|3.|1.| 569.37!-.015! .044! 2386.72|-.068| .186|2.| .266|4.192!SI| 160.| 10.|3.|1.| -125.84!-.003| .01 | -2386.72|-.068| .186|2.| .266|18.97|SI| 275.|125.|3.|2.| -61.16|-.001| .002| -4615.26|-.107| .186|2.| .364!75.47|SI| 275.|125.|3.|2.| 333.39|-.008| .026| 2384.87|-.061| .186|2.| .248!7.153|SI| 290.|140.|3.|3.| 530.11|-.01 | .021| 4646.2 !-.095| .186|2.| .338|8.765|SI| 300.|150.|3.|3.| -60.35|-.001| .002| -4646.2 !-.095| .186|2.| .338|76.98!SI| 300.|150.|3.|3.| 531.44|-.01 | .021| 4646.2 |-.095| .186|2.| .338|8.743|SI| > 300.| 0.|3.|3.| -60.35|-.001| .002| -4646.2 !-.095| .186|2.| .338|76.98!SI| 300.| 0.|3.|3.| 531.44|-.01 | .021| 4646.2 !-.095| .186|2.| .338|8.743|SI| 320.| 20.|3.|2.| -61.89|-.001| .002| -4615.26|-.107| .186|2.| .364!74.57|SI| 320.| 20.|3.|2.| 398.74|-.01 | .031| 2384.87|-.061| .186|2.| .248!5.981|SI| 430.|130.|3.|1.| -125.84!-.003| .01 | -2386.72|-.068| .186|2.| .266|18.97|SI| 440.|140.|3.|1.| 569.37!-.015! .044! 2386.72|-.068| .186|2.| .266|4.192!SI| 450.|150.|3.|1.| -125.76|-.003| .01 | -2386.72|-.068| .186|2.| .266|18.98|SI| 450.|150.|3.|1.| 569.37|-.015| .044| 2386.72|-.068| .186|2.| .266|4.192|SI| > 450.| 0.|3.|1.| 606.44!-.016! .047! 2386.72!-.068| .186|2.| .266|3.936!SI| 460.| 10.|3.|1.| -13.63|0. | .001| -2386.72|-.068| .186|2.| .266|175.1!SI| 600.|150.|3.|1.| -270.94!-.007| .021| -2386.72!-.068| .186|2.| .266!8.809|SI| 600.|150.|3.|1.| 257.66|-.007| .02 | 2386.72|-.068| .186|2.| .266|9.263|SI| TAGLIO: Progressive|Se| Vsd | VRd | VRcd | VRsd Asw s ctgT|Ve| > 0.| 0.|3.| -641.! 4196.| 19267.! 12982.! 1.01|15. |2.5 |SI| 0.| 0.|3.| 280.| 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 50.| 50.|3.| -251.| 4245.! 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 150.|150.|3.| 1690.! 4245.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| > 150.| 0.|3.| -1518.! 4245.! 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 150.| 0.|3.| 27.| 4245.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 300.|150.|3.| -13.| 4196.| 19267.! 12982.! 1.01|15. |2.5 |SI| 300.|150.|3.| 1524.! 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| > 300.| 0.|3.| -1524.! 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 300.| 0.|3.| 13.| 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 450.|150.|3.| -27.| 4245.! 19267.! 12982.! 1.01|15. |2.5 |SI| 450.|150.|3.| 1518.! 4245.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| > 450.| 0.|3.| -1690.! 4245.! 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| 600.|150.|3.| -280.| 4196.| 19267.! 12982.! 1.01|15. |2.5 |SI| 600.|150.|3.| 641.! 4196.| 19267.| 12982.| 1.01|15. |2.5 |SI| VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE: Progressive|Se|Ar Momento Scls Sacc | As hc,ef Eps% Sr,max Wd |Ve| > 0.| 0.|3.|1.| -37.27| -1.4| 60.7| 3.08| 6.45| .0017| 25.15| .004|SI| 10.| 10.|3.|1.| -72.53| -2.7| 118.1| 3.08| 6.45| .0034| 25.15| .008|SI| 20.| 20.|3.|1.| -105.54| -4. | 171.9| 3.08| 6.45| .0049| 25.15| .012|SI| 50.| 50.|3.|1.| -140.27! -5.3| 228.4| 3.08| 6.45| .0065| 25.15| .016|SI| 150.|150.|3.|1.| 406.07! -15.3! 661.3! 3.08| 6.45| .0189| 25.15| .048!SI| > 150.| 0.|3.|1.| 381.3 ! -14.3! 621. ! 3.08| 6.45| .0177| 25.15| .045!SI| 225.| 75.|3.|1.| -15.71! -.6| 25.6| 3.08| 6.45| .0007| 25.15| .002|SI| 300.|150.|3.|3.| 356.18| -9.5| 297.2| 6.16| 5.96| .0085| 17.03| .014|SI| > 300.| 0.|3.|3.| 356.18| -9.5| 297.2| 6.16| 5.96| .0085| 17.03| .014|SI| 375.| 75.|3.|1.| -15.71! -.6| 25.6| 3.08| 6.45| .0007| 25.15| .002|SI|



PROGETTO ESECUTIVO



450.|150.|3.|1.| 381.3 ! -14.3! 621. ! 3.08| 6.45| .0177| 25.15| .045!SI| > 450.| 0.|3.|1.| 406.07! -15.3! 661.3! 3.08| 6.45| .0189| 25.15| .048!SI| 550.|100.|3.|1.| -140.27! -5.3| 228.4| 3.08| 6.45| .0065| 25.15| .016|SI| 600.|150.|3.|1.| -37.27| -1.4| 60.7| 3.08| 6.45| .0017| 25.15| .004|SI| TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive|Se|Ar Momento Scls Sacc | As hc,ef Eps% Sr,max Wd |Ve| > 0.| 0.|3.|1.| -17.58| -.7| 28.6| 3.08| 6.45| .0008| 25.15| .002|SI| 10.| 10.|3.|1.| -36.35| -1.4| 59.2| 3.08| 6.45| .0017| 25.15| .004|SI| 20.| 20.|3.|1.| -53.94| -2. | 87.8| 3.08| 6.45| .0025| 25.15| .006|SI| 50.| 50.|3.|1.| -73.18! -2.8| 119.2| 3.08| 6.45| .0034| 25.15| .009|SI| 150.|150.|3.|1.| 205.18! -7.7! 334.1! 3.08| 6.45| .0095| 25.15| .024!SI| > 150.| 0.|3.|1.| 192.9 ! -7.2! 314.1! 3.08| 6.45| .009 | 25.15| .023!SI| 225.| 75.|3.|1.| -9.8 ! -.4| 16. | 3.08| 6.45| .0005| 25.15| .001|SI| 300.|150.|3.|3.| 181.26| -4.8| 151.3| 6.16| 5.96| .0043| 17.03| .007|SI| > 300.| 0.|3.|3.| 181.26| -4.8| 151.3| 6.16| 5.96| .0043| 17.03| .007|SI| 375.| 75.|3.|1.| -9.8 ! -.4| 16. | 3.08| 6.45| .0005| 25.15| .001|SI| 450.|150.|3.|1.| 192.9 ! -7.2! 314.1! 3.08| 6.45| .009 | 25.15| .023!SI| > 450.| 0.|3.|1.| 205.18! -7.7! 334.1! 3.08| 6.45| .0095| 25.15| .024!SI| 550.|100.|3.|1.| -73.18! -2.8| 119.2| 3.08| 6.45| .0034| 25.15| .009|SI| 600.|150.|3.|1.| -17.58| -.7| 28.6| 3.08| 6.45| .0008| 25.15| .002|SI| TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive|Se|Ar Momento Scls Sacc | As hc,ef Eps% Sr,max Wd |Ve| > 0.| 0.|3.|1.| -6.64| -.2| 10.8| 3.08| 6.45| .0003| 25.15| .001|SI| 10.| 10.|3.|1.| -16.26| -.6| 26.5| 3.08| 6.45| .0008| 25.15| .002|SI| 20.| 20.|3.|1.| -25.29| -1. | 41.2| 3.08| 6.45| .0012| 25.15| .003|SI| 50.| 50.|3.|1.| -35.94! -1.4| 58.5| 3.08| 6.45| .0017| 25.15| .004|SI| 150.|150.|3.|1.| 93.64! -3.5! 152.5! 3.08| 6.45| .0044| 25.15| .011!SI| > 150.| 0.|3.|1.| 88.29! -3.3! 143.8! 3.08| 6.45| .0041| 25.15| .01 !SI| 225.| 75.|3.|1.| -6.52! -.2| 10.6| 3.08| 6.45| .0003| 25.15| .001|SI| 300.|150.|3.|3.| 84.14| -2.2| 70.2| 6.16| 5.96| .002 | 17.03| .003|SI| > 300.| 0.|3.|3.| 84.14| -2.2| 70.2| 6.16| 5.96| .002 | 17.03| .003|SI| 375.| 75.|3.|1.| -6.52! -.2| 10.6| 3.08| 6.45| .0003| 25.15| .001|SI| 450.|150.|3.|1.| 88.29! -3.3! 143.8! 3.08| 6.45| .0041| 25.15| .01 !SI| > 450.| 0.|3.|1.| 93.64! -3.5! 152.5! 3.08| 6.45| .0044| 25.15| .011!SI| 550.|100.|3.|1.| -35.94! -1.4| 58.5| 3.08| 6.45| .0017| 25.15| .004|SI| 600.|150.|3.|1.| -6.64| -.2| 10.8| 3.08| 6.45| .0003| 25.15| .001|SI| ARMATURE LONGITUDINALI (%=100*Af/Acls - Acls=area intera sezione) Nro|Totale % |Super. % Barre |Infer. % Barre | 1| 6.16| .616| 3.08| .308|2d14 | 3.08| .308|2d14 | 2| 9.24| .924| 6.16| .616|2d14 +2d14 | 3.08| .308|2d14 | 3|12.32|1.232| 6.16| .616|2d14 +2d14 | 6.16| .616|2d14 +2d14 | 6.2 Verifica dei montanti in legno Viene riportato nel seguito il tabulato di calcolo degli elementi oggetto di verifica: VERIFICA ASTE IN LEGNO - RELAZIONE SINTETICA Lavoro : 18001M Normativa : NTC08 - EC5 (UNI EN 1995-1-1) Unità di misura : cm; daN; daN/cm; daNcm; daN/cm2; daN/cm3. Data : 22/01/2018 - 17:56 Numero aste : 10 RESISTENZE LIMITE RAGGIUNTE (%) : asta |sez| b | h |fsPfd|fsIfl|fsIto|fsTau| % |VE| 1| 2| 20. | 20. | .402| .450| .123| .017| 45 |si| 3| 2| 20. | 20. | .400| .446| .125| .015| 45 |si| 4| 2| 20. | 20. | .631| .731| .485| .023| 73 |si| 6| 2| 20. | 20. | .690| .789| .564| .144| 79 |si| 7| 2| 20. | 20. | .580| .674| .429| .130| 67 |si| 9| 2| 20. | 20. | .647| .741| .510| .133| 74 |si| 10| 2| 20. | 20. | .631| .731| .485| .023| 73 |si| 12| 2| 20. | 20. | .690| .789| .564| .144| 79 |si| 13| 2| 20. | 20. | .402| .450| .123| .017| 45 |si| 15| 2| 20. | 20. | .400| .446| .125| .015| 45 |si| VERIFICA ASTE IN LEGNO Normativa : NTC08 - EC5 (UNI EN 1995-1-1) Unità di misura : cm; daN; daN/cm; daNcm; daN/cm2; daN/cm3. Data : 22/01/2018 - 17:56 Numero aste : 10 MATERIALE Descrizione: Legno massiccio Norma : UNI EN 338 Classe : C20 fmk = 200. ft0k= 120. ft90k=4. fc0k= 190. fc90k=23. fvk = 36. E0m = 95000. E005= 64000. E90m =3200. Gm = 5900. G005= 3974.7 Rok = .00033 Rom = .00039 DATI [NTC08 4.4.6] Tipo legno : Legno massiccio Riferimento : EN 14081.1 Classe di servizio: 2 ; gM= 1.5 ; kdef= 0.8 ; betaC= 0.2 |classi di durata|Kmod |ft0d *|fc0d |fmd *|fvd | Casi di carico | |Permanente | .600| 48.00| 76.00| 80.00| 14.40|1 | |Lunga durata | .700| 56.00| 88.67| 93.33| 16.80|non prevista | |Media durata | .800| 64.00|101.33|106.67| 19.20|non prevista | |Breve durata | .900| 72.00|114.00|120.00| 21.60|non prevista | |Istantaneo |1.000| 80.00|126.67|133.33| 24.00|4, 5 | (*) valori per Kh=1 CASI DI CARICO | N | Descrizione | Soll.| | 1|SLU SENZA SISMA | 1| | 4|SLU con SISMAX PRINC | 4| | 5|SLU con SISMAY PRINC | 4| SEZIONI RETTANGOLARI | N | b | h |alfa | A | Jz | Jy | Jtor | Km | Ksh |



PROGETTO ESECUTIVO



| 2| 20. | 20. |4.808| 400. | 13333.3| 13333.3| 33333.3| .7 |1.15 | VERIFICHE Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) --------------------------- ASTA (1-2) 1 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale |As| L0 | Lam |LamRel| k | kc | | L0 |Scrit |LamRel|K crit| | Z| 120.00| 20.78| .360| .571| .986| | 120.00|6602.1| .174| 1.000| | Y| 120.00| 20.78| .360| .571| .986| | 120.00|6602.1| .174| 1.000| ----- PROGR.( 1) 0.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| 11095.3| 2236.0| -324.2| -1536.9| -220.9| -257.9| | 4- 3| 26083.2| 2506.4| -673.0| -338.7| -12.0| -291.8| | 4- 4| 24753.7| -8092.1| -608.0| -411.9| -156.0| -275.1| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 3.8| 8.3| 1.7| .121| .170| .062| .19| .8| .19| 1.0| .016|si| | 4- 3| 0.0| .8| 19.6| 1.9| .157| .163| .028| .40| 0.0| .40| 1.1| .017|si| | 4- 4| 0.0| 1.0| 18.6| 6.1| .171| .179| .028| .37| .6| .37| 1.0| .015|si| ----- PROGR.( 9) 120.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| -19857.7| 28746.2| -324.2| -1499.5| -220.9| -257.9| | 4- 3| -8930.6| 3949.8| -673.0| -309.9| -12.0| -291.8| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 3.7| 14.9| 21.6| .402| .450| .123| .19| .8| .19| 1.0| .016|si| | 4- 3| 0.0| .8| 6.7| 3.0| .066| .072| .009| .40| 0.0| .40| 1.1| .017|si| Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) --------------------------- ASTA (4-3) 3 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale |As| L0 | Lam |LamRel| k | kc | | L0 |Scrit |LamRel|K crit| | Z| 170.00| 29.44| .511| .651| .947| | 170.00|4660.3| .207| 1.000| | Y| 170.00| 29.44| .511| .651| .947| | 170.00|4660.3| .207| 1.000| ----- PROGR.( 1) 0.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| 10266.3| 6544.7| -152.3| -1440.2| 212.1| -169.1| | 4- 4| 27733.6| -5807.9| 168.6| -326.0| -33.4| -233.4| | 5- 3| -5085.7| -10880.3| -7.4| -127.2| -94.6| 30.9| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 3.6| 7.7| 4.9| .141| .189| .059| .09| .8| .09| .6| .009|si| | 4- 4| 0.0| .8| 20.8| 4.4| .179| .186| .031| .10| .1| .10| .9| .005|si| | 5- 3| 0.0| .3| 3.8| 8.2| .081| .084| .006|0.00| .4|0.00| .1| .015|si| ----- PROGR.( 9) 170.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| -18480.9| -29504.3| -152.3| -1387.1| 212.1| -169.1| | 5- 3| 162.1| 5210.1| -7.4| -86.4| -94.6| 30.9| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 3.5| 13.9| 22.1| .400| .446| .125| .09| .8| .09| .6| .009|si| | 5- 3| 0.0| .2| .1| 3.9| .030| .032| .003|0.00| .4|0.00| .1| .015|si| Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) --------------------------- ASTA (5-6) 4 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale |As| L0 | Lam |LamRel| k | kc | | L0 |Scrit |LamRel|K crit| | Z| 120.00| 20.78| .360| .571| .986| | 120.00|6602.1| .174| 1.000| | Y| 120.00| 20.78| .360| .571| .986| | 120.00|6602.1| .174| 1.000| ----- PROGR.( 1) 0.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| 6019.3| -802.8| -63.2| -3385.9| -549.6| -60.5| | 4- 3| 29727.9| 7405.9| -593.9| -472.5| 28.5| -338.1| | 4- 4| 28643.9| -8603.9| -526.8| -608.0| -209.5| -323.1| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 8.5| 4.5| .6| .074| .175| .116| .04| 2.1| .04| .2| .023|si| | 4- 3| 0.0| 1.2| 22.3| 5.6| .196| .206| .037| .36| .1| .36| 1.3| .016|si| | 4- 4| 0.0| 1.5| 21.5| 6.5| .195| .207| .038| .32| .8| .32| 1.2| .014|si| ----- PROGR.( 9) 120.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| -1240.3| 65150.5| -63.2| -3348.5| -549.6| -60.5| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 8.4| .9| 48.9| .631| .731| .485| .04| 2.1| .04| .2| .023|si| Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) --------------------------- ASTA (8-7) 6 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale |As| L0 | Lam |LamRel| k | kc | | L0 |Scrit |LamRel|K crit| | Z| 170.00| 29.44| .511| .651| .947| | 170.00|4660.3| .207| 1.000| | Y| 170.00| 29.44| .511| .651| .947| | 170.00|4660.3| .207| 1.000| ----- PROGR.( 1) 0.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| 3707.6| 22148.7| -.1| -3207.5| 553.0| -26.9| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE|



PROGETTO ESECUTIVO



| 1- 1| 0.0| 8.0| 2.8| 16.6| .243| .343| .155|0.00| 2.1|0.00| .1| .144|si| ----- PROGR.( 9) 170.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| -857.5| -71866.3| -.1| -3154.4| 553.0| -26.9| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 7.9| .6| 53.9| .690| .789| .564|0.00| 2.1|0.00| .1| .144|si| Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) -------------------------- ASTA (9-10) 7 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale |As| L0 | Lam |LamRel| k | kc | | L0 |Scrit |LamRel|K crit| | Z| 120.00| 20.78| .360| .571| .986| | 120.00|6602.1| .174| 1.000| | Y| 120.00| 20.78| .360| .571| .986| | 120.00|6602.1| .174| 1.000| ----- PROGR.( 1) 0.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| 0.0| 587.8| 0.0| -3208.9| -500.6| 0.0| | 5- 1| -8824.6| 30254.5| 164.3| -251.0| 380.3| 100.0| | 5- 4| 8824.6| -29967.8| -164.3| -766.5| -529.9| -100.0| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 8.0| 0.0| .4| .017| .113| .107|0.00| 1.9|0.00| 0.0| .130|si| | 5- 1| 0.0| .6| 6.6| 22.7| .205| .210| .034| .10| 1.4| .10| .4| .007|si| | 5- 4| 0.0| 1.9| 6.6| 22.5| .204| .219| .044| .10| 2.0| .10| .4| .010|si| ----- PROGR.( 9) 120.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| 0.0| 60658.0| 0.0| -3171.5| -500.6| 0.0| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 7.9| 0.0| 45.5| .580| .674| .429|0.00| 1.9|0.00| 0.0| .130|si| Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ------------------------- ASTA (12-11) 9 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale |As| L0 | Lam |LamRel| k | kc | | L0 |Scrit |LamRel|K crit| | Z| 170.00| 29.44| .511| .651| .947| | 170.00|4660.3| .207| 1.000| | Y| 170.00| 29.44| .511| .651| .947| | 170.00|4660.3| .207| 1.000| ----- PROGR.( 1) 0.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| 0.0| 18955.9| 0.0| -3048.1| 511.5| 0.0| | 4- 3| 31449.5| 9161.5| 129.6| -577.6| 154.5| -276.8| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 7.6| 0.0| 14.2| .188| .284| .137|0.00| 1.9|0.00| 0.0| .133|si| | 4- 3| 0.0| 1.4| 23.6| 6.9| .213| .225| .043| .08| .6| .08| 1.0| .005|si| ----- PROGR.( 9) 170.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| 0.0| -67995.3| 0.0| -2995.1| 511.5| 0.0| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 7.5| 0.0| 51.0| .647| .741| .510|0.00| 1.9|0.00| 0.0| .133|si| Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ------------------------ ASTA (13-14) 10 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale |As| L0 | Lam |LamRel| k | kc | | L0 |Scrit |LamRel|K crit| | Z| 120.00| 20.78| .360| .571| .986| | 120.00|6602.1| .174| 1.000| | Y| 120.00| 20.78| .360| .571| .986| | 120.00|6602.1| .174| 1.000| ----- PROGR.( 1) 0.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| -6019.3| -802.8| 63.2| -3385.9| -549.6| 60.5| | 4- 1| -29728.0| 7406.2| 593.9| -472.5| 28.5| 338.1| | 4- 2| -28643.9| -8604.2| 526.8| -608.1| -209.6| 323.1| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 8.5| 4.5| .6| .074| .175| .116| .04| 2.1| .04| .2| .023|si| | 4- 1| 0.0| 1.2| 22.3| 5.6| .196| .206| .037| .36| .1| .36| 1.3| .016|si| | 4- 2| 0.0| 1.5| 21.5| 6.5| .195| .207| .038| .32| .8| .32| 1.2| .014|si| ----- PROGR.( 9) 120.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| 1240.3| 65150.5| 63.2| -3348.5| -549.6| 60.5| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 8.4| .9| 48.9| .631| .731| .485| .04| 2.1| .04| .2| .023|si| Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ------------------------ ASTA (16-15) 12 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale |As| L0 | Lam |LamRel| k | kc | | L0 |Scrit |LamRel|K crit| | Z| 170.00| 29.44| .511| .651| .947| | 170.00|4660.3| .207| 1.000| | Y| 170.00| 29.44| .511| .651| .947| | 170.00|4660.3| .207| 1.000| ----- PROGR.( 1) 0.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| -3707.6| 22148.7| .1| -3207.5| 553.0| 26.9| TENSIONI :



PROGETTO ESECUTIVO



| Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 8.0| 2.8| 16.6| .243| .343| .155|0.00| 2.1|0.00| .1| .144|si| ----- PROGR.( 9) 170.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| 857.5| -71866.3| .1| -3154.4| 553.0| 26.9| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 7.9| .6| 53.9| .690| .789| .564|0.00| 2.1|0.00| .1| .144|si| Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ------------------------ ASTA (17-18) 13 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale |As| L0 | Lam |LamRel| k | kc | | L0 |Scrit |LamRel|K crit| | Z| 120.00| 20.78| .360| .571| .986| | 120.00|6602.1| .174| 1.000| | Y| 120.00| 20.78| .360| .571| .986| | 120.00|6602.1| .174| 1.000| ----- PROGR.( 1) 0.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| -11095.3| 2236.0| 324.2| -1536.9| -220.9| 257.9| | 4- 1| -26083.2| 2506.6| 673.0| -338.7| -12.0| 291.8| | 4- 2| -24753.7| -8092.3| 608.0| -411.9| -156.0| 275.1| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 3.8| 8.3| 1.7| .121| .170| .062| .19| .8| .19| 1.0| .016|si| | 4- 1| 0.0| .8| 19.6| 1.9| .157| .163| .028| .40| 0.0| .40| 1.1| .017|si| | 4- 2| 0.0| 1.0| 18.6| 6.1| .171| .179| .028| .37| .6| .37| 1.0| .015|si| ----- PROGR.( 9) 120.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| 19857.7| 28746.2| 324.2| -1499.5| -220.9| 257.9| | 4- 1| 8930.6| 3949.7| 673.0| -309.9| -12.0| 291.8| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 3.7| 14.9| 21.6| .402| .450| .123| .19| .8| .19| 1.0| .016|si| | 4- 1| 0.0| .8| 6.7| 3.0| .066| .072| .009| .40| 0.0| .40| 1.1| .017|si| Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ------------------------ ASTA (20-19) 15 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale |As| L0 | Lam |LamRel| k | kc | | L0 |Scrit |LamRel|K crit| | Z| 170.00| 29.44| .511| .651| .947| | 170.00|4660.3| .207| 1.000| | Y| 170.00| 29.44| .511| .651| .947| | 170.00|4660.3| .207| 1.000| ----- PROGR.( 1) 0.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| -10266.3| 6544.7| 152.3| -1440.2| 212.1| 169.1| | 4- 2| -27733.6| -5808.0| -168.6| -326.0| -33.4| 233.4| | 5- 4| 5085.6| -10880.8| 7.4| -127.2| -94.7| -30.9| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 3.6| 7.7| 4.9| .141| .189| .059| .09| .8| .09| .6| .009|si| | 4- 2| 0.0| .8| 20.8| 4.4| .179| .186| .031| .10| .1| .10| .9| .005|si| | 5- 4| 0.0| .3| 3.8| 8.2| .081| .084| .006|0.00| .4|0.00| .1| .015|si| ----- PROGR.( 9) 170.00 SOLLECITAZIONI : | Caso | MZ | MY | MT | N | TZ | TY | | 1- 1| 18480.9| -29504.3| 152.3| -1387.1| 212.1| 169.1| | 5- 4| -162.1| 5210.5| 7.4| -86.4| -94.7| -30.9| TENSIONI : | Caso |St0d Sc0d Smzd Smyd fsPfd fsIfl fsIto|Ttozd Tzd Ttoyd Tyd fsTau|VE| | 1- 1| 0.0| 3.5| 13.9| 22.1| .400| .446| .125| .09| .8| .09| .6| .009|si| | 5- 4| 0.0| .2| .1| 3.9| .030| .032| .003|0.00| .4|0.00| .1| .015|si|



PROGETTO ESECUTIVO



Schema grafico di verifica dei montanti in legno.

6.2. Verifica degli elementi di copertura in legno

In calce alla presente sono allegate le verifiche dei seguenti elementi in legno: Travi; Arcarecci.



PROGETTO ESECUTIVO



6.3. Verifica del muro di sostegno

pianta prospetto

- Riassunto verifiche Di seguito viene riportata la tabella riassuntiva con i fattori di sicurezza minimi (= rapporto Rd/Ed o Cd/Ed) calcolati per tutte le verifiche. La verifica si intende superata se il valore del rapporto è maggiore o uguale a 1.0. Le caselle con i trattini indicano che la verifica corrispondente non va svolta per il relativo Caso di Carico.

caso di capacità scorrimento

ribaltamento

stabilità FS strutturale

FS strutturale

FS strutturale

FS strutturale

FS strutturale

FS strutturale

FS strutturale

FS strutturale

FS strutturale

carico portante . . globale

Fusto(pr

esso-flessione

)

Fusto(ta

glio)

Fusto(tensione

cls)

Fusto(tensione acciaio)

Fusto(ap

ertura fessure)

Fondazione(flessione)

Fondazione(tagli

o)

Fondazione(tensione cls)

Fondazione(tens

ione acciaio)

1 - STR(SLU) 6.74 1.08

Stabile 6.28 (s.max.=0.0[cm])

- - - 4.78 7.19 - - - - - - - - - 3.62 5.71 - - - - - -

2 - RARA(RARA)

- - - - - - - - - - - - - - - - - - 4.43 9.39 - - - - - - - - - 6.71 3.49



PROGETTO ESECUTIVO



3 - FREQ.(FREQUENTE)

- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 100 - - - - - - - - - - - - 4 - Q.PERM.(QUASI_PERM)

- - - - - - - - - - - - - - - - - - 3.32 - - - 100 - - - - - - 5.03 - - -

Muro Verificato! [Verifiche Superate]

- Elementi strutturali - Muro e fondazione

Sezione 1: (valle)

(monte)

- Terreno - Profili di Monte e Valle

MONTE - VALLE punto x [cm] z [cm] - punto x [cm] z [cm] 1 0 0 - 1 -190 -100 2 600 150 - 2 -350 -100 Coordinate vertici profilo di monte e di valle.

- Strati

strato e dati disegno coord. terreno inseriti strato (x;z)



PROGETTO ESECUTIVO



- 1 - Strato 1 (strato 1 ) Terreno 2 (non coesivo) (Sabbia) c' = 0 daN/cm2 = 0.00186 daN/cm3 = 34 °

h = 0 i = 0°

1 (600;-355) 2 (600;150) 3 (0;0) 4 (0;-100) 5 (10;-100) 6 (10;-115) 7 (-190;-115) 8 (-190;-100) 9 (-350;-100) 10 (-350;-355)

Stratigrafia.

- Normativa, materiali e modello di calcolo - Norme Tecniche per le Costruzioni 17/01/2018 - Approccio 2

Coeff. sulle azioni Coeff. proprietà terreno Coeff. resistenze - permanenti/favorevole = 1 - permanenti/sfavorevole = 1.3 - permanenti non strutturali/favorevole = 0.8 - permanenti non strutturali/sfavorevole = 1.5 - variabili/favorevole = 0 - variabili/sfavorevole = 1.5

- Coesione = 1 - Angolo di attrito = 1 - Resistenza al taglio non drenata = 1

- Capacità portante = 1.4 - Scorrimento = 1.1 - Resistenza terreno a valle = 1.4 - Ribaltamento = 1.15 - Capacità portante (sisma) = 1.2 - Scorrimento (sisma) = 1 - Resistenza terreno a valle (sisma) = 1.2 - Ribaltamento (sisma) = 1

- Dati di progetto dell'azione sismica: Verifica sismica non selezionata. - Caratteristiche dei materiali:

Calcestruzzo Acciaio - Descrizione = C25/30 - fck = 249 daN/cmq - c = 1.5 - fcd = 141.1 daN/cmq - Ecm = 314471.6 daN/cmq - cc = 0.85 - c2 = 0.2000 % - cu2 = 0.3500 % - (p.vol.) = 0.0025 daN/cmc

- Descrizione = B450C - E = 2000000 daN/cmq - fyk = 4500 daN/cmq - ftk = 5400 daN/cmq - yd = 0.1960 % - ud = 6.7500 % - s = 1.15 - fyd = 3 913.0 daN/cmq - fud = 4 695.7 daN/cmq

Condizioni ambientali (fusto, monte) = ordinario (X0, XC1, XC2, XC3). Condizioni ambientali (fusto, valle) = ordinario (X0, XC1, XC2, XC3). Condizioni ambientali (fondazione) = ordinario (X0, XC1, XC2, XC3). - Opzioni di calcolo Spinte calcolate con coefficiente di spinta attiva "ka" (si considera il muro libero di traslare/ruotare al piede). Il calcolo della spinta è svolto secondo il metodo del cuneo di tentativo generalizzato (Rif.: Renato LANCELLOTTA "Geotecnica" (2004) - NAVFAC Design Manual 7.02 (1986)). Il metodo è iterativo e prevede la suddivisione del terreno a monte dell'opera in poligoni semplici definiti dal paramento, dalla successione stratigrafica e dalla superficie di scivolamento di tentativo. La procedura automatica vaglia numerose superfici di scivolamento ad ogni quota di calcolo lungo il paramento, determinando la configurazione che comporta la spinta massima sull'opera. - Attrito muro terreno / Ø' = 0.67 - Aderenza muro terreno / c' = 0 - Attrito terreno terreno / Ø' = 0.67 - Aderenza terreno terreno / c' = 0

Cuneo di Spinta, Caso 1 - SLU A1+M1+R3, z = -29[cm] Cuneo di Spinta, Caso 1 - SLU A1+M1+R3, z = -58[cm]



PROGETTO ESECUTIVO



Cuneo di Spinta, Caso 1 - SLU A1+M1+R3, z = -86[cm] Cuneo di Spinta, Caso 1 - SLU A1+M1+R3, z = -115[cm]

La capacità portante della fondazione nastriforme, su suolo omogeneo, viene calcolata con la formula di Brinch-Hansen (1970) considerando separatamente i contributi dovuti alla coesione, al sovraccarico laterale ed al peso del terreno, utilizzando i coefficienti di capacità portante suggeriti da vari Autori ed i coefficienti correttivi dovuti alla forma della fondazione (s), all'approfondimento (d), alla presenza di un'azione orizzontale (i), all'inclinazione del piano di posa (b) e del piano campagna (g). La resistenza a slittamento è valutata considerando l'attrito sviluppato lungo la base della fondazione, e trascurando il contributo del terreno a lato. - Attrito fond. terreno / Ø' o Cu = 0.75 Il calcolo delle sollecitazioni e degli spostamenti dell'opera viene svolto con il metodo degli elementi finiti (FEM). Gli elementi schematizzanti il muro hanno peso e caratteristiche meccaniche proprie dei materiali di cui è costituito. Il terreno spingente (a monte) è rappresentato per mezzo di azioni distribuite applicate sugli elementi. Il terreno di fondazione è rappresentato per mezzo di elementi finiti non-lineari (con parzializzazione), con opportuno coefficiente di reazione alla Winkler in compressione. - lunghezze aste elevazione = 20 [cm] - lunghezze aste fondazione = 10 [cm] - coefficiente di reazione del terreno (Winkler) = 5 [daN/cm3] La verifica delle sezioni in cemento armato viene eseguita a SLU e SLE. La pressoflessione è verificata a SLU con i diagrammi costitutivi parabola-rettangolo (cls) e bilatero (acciaio) [NTC18 4.1.2.1.2]. La resistenza nei confronti di sollecitazioni taglianti è verificata a SLU [NTC18 4.1.2.3.5]. A SLE si verifica lo stato limite di apertura delle fessure [NTC18 4.1.2.2.4], e la tensione massima nei materiali [NTC18 4.1.2.2.5]. - apertura delle fessure: kt=0.40, k1=0.80, k2=0.50, k3=3.40, k4=0.43. interasse barre non limitato. - lunghezza di ancoraggio, numero di diametri = 20 - lunghezza di ancoraggio, lunghezza minima = 15 [cm]

Verifica a pressoflessione, sezione del fusto, Caso 1 - SLU A1+M1+R3, z = -50[cm] Diagramma verde = deformazione [%], arancio = tensioni cls [daN/cm2], blu = tensioni armature [daN/cm2].

Verifica a pressoflessione, sezione del fusto, Caso 1 - SLU A1+M1+R3, z = -100[cm] Diagramma verde = deformazione [%], arancio = tensioni cls [daN/cm2], blu = tensioni armature [daN/cm2].

- Carichi



PROGETTO ESECUTIVO



- Carichi sul Terreno

- Carichi Nastriformi: Carico 1: - descrizione = carico nastriforme 1 - tipologia = variabile Neve mag 1000m - estremi (xi;xf) = 0;500 cm - tipo inserimento = sul profilo - intensità = 0.08 daN/cm2 - Carichi sulla Struttura Considera come carico principale variabile (per coeff. psi [NTC18 2.5.3]) i casi di tipo: tutti

- Casi di Carico

caso coefficienti per i carichi STR (SLU) descr. = SLU A1+M1+R3 coeff. = 1.3(pp.), 1.3(ter.m.), 1.3(fld.m.)1.3(ter.cs.), 1.3(fld.cs.)

Car.Nas.(ter) --- 1) carico nastriforme 1 [1.50; - ]

RARA (Caratteristica) descr. = SLE caratteristica (rara) coeff. = 1(pp.), 1(ter.m.), 1(fld.m.)1(ter.cs.), 1(fld.cs.)


FREQ. (Frequente) descr. = SLE frequente coeff. = 1(pp.), 1(ter.m.), 1(fld.m.)1(ter.cs.), 1(fld.cs.)


Q.PERM. (Quasi_Perm) descr. = SLE quasi permanente coeff. = 1(pp.), 1(ter.m.), 1(fld.m.)1(ter.cs.), 1(fld.cs.)


Casi di Carico

- Armatura - Muro e fondazione con esplosi

- Ferri

Ferro dati coordinate (schema) ferro (x;z)



PROGETTO ESECUTIVO



- 1 - gruppo = 1 num. ferri = 7 Ø = 10 mm lunghezza = 133 cm descrizione = ferri-tronco a valle tipo = ferrimuro_xz

1 (10;-110) 2 (-10;-110) 3 (-10;-5) 4 (-2;-5)

- 2 - gruppo = 1 num. ferri = 7 Ø = 10 mm lunghezza = 128 cm descrizione = ferri-ripresa a valle tipo = ferrimuro_xz

1 (10;-105) 2 (-10;-105) 3 (-10;-5) 4 (-2;-5)

- 3 - gruppo = 3 num. ferri = 7 Ø = 6 mm lunghezza = 200 cm descrizione = ferri-fondazione superiore tipo = ferrifond_xz

1 (5;-110) 2 (5;-105) 3 (-185;-105) 4 (-185;-110)

- 4 - gruppo = 4 num. ferri = 7 Ø = 6 mm lunghezza = 250 cm descrizione = ferri-fondazione inferiore tipo = ferrifond_xz

1 (-20;-105) 2 (5;-105) 3 (5;-110) 4 (-185;-110) 5 (-185;-105) 6 (-160;-105)

- Ferri

Computo metrico Calcestruzzo e Acciaio :

Fusto Fondazione Totale cls acciaio cls acciaio cls acciaio

- vol. = 0.15 mc - peso = 375 daN

- lung. = 18.3 m - peso = 11.3 daN

- vol. = 0.3 mc - peso = 750 daN

- lung. = 31.5 m - peso = 7 daN

- vol. = 0.45 mc - peso = 1125 daN - costo = 0 €

- lung. = 49.8 m - peso = 18.3 daN - costo = 0 €

costo Totale = 0 € (costi unitari: cls = 0 € a mc; acciaio = 0 € a daN) (Valori da intendersi a modulo di calcolo (100 cm))

- Verifiche Geotecniche

caso capacità scorrimento equilibrio



PROGETTO ESECUTIVO



di carico portante

1 - STR (SLU)

- Drenata - q di progetto = 0.16 daN/cm2 q limite = 1.05 daN/cm2 --> fs = 6.74 [Verificato]

- Drenata - v applicato = 880.42 daN v limite = 952.61 daN --> fs = 1.08 [Verificato]

- Ribaltamento - Stabile --> fs = 6.28 (spost.max.=0.0[cm]) [Verificato] - Stab. globale - verifica non prevista

Verifiche geotecniche della fondazione.

caso p. proprio

muro p. proprio terreno

azioni sul muro

azioni sul muro attrito terreno spinta terreno momento momento coeff. di

di carico (stab) [daN×cm]

(stab) [daN×cm]

(stab) [daN×cm]

(instab) [daN×cm]

(stab) [daN×cm]

(instab) [daN×cm]

stabilizzante [daN×cm]

ribaltante [daN×cm] sicurezza

1 STR SLU 186 468.8 71 120.1 0.0 0.0 73 946.4 45 925.3 288 291.6 45 925.3 6.28

2 RARA RARA 143 437.5 52 310.4 0.0 0.0 53 332.2 33 280.1 249 080.1 33 280.1 7.48

3 FREQ. FREQUENTE

143 437.5 52 310.4 0.0 0.0 53 332.2 33 280.1 249 080.1 33 280.1 7.48

4 Q.PERM. QUASI_PERM

143 437.5 52 310.4 0.0 0.0 53 332.2 33 280.1 249 080.1 33 280.1 7.48

Dettaglio della verifica di ribaltamento.

- Verifiche Strutturali - Diagrammi delle Spinte e Pressioni

- Caso 1 ( STR [ SLU ] - SLU A1+M1+R3 )

Elevazione • Fondazione quota Pressioni Forze • quota Pressioni [cm] [daN/cm2] [daN] • [cm] [daN/cm2] 0 0 0 • -190 0.012 0 0.043 0 • -180.3 0.022 -20 0.049 86 • -170.6 0.031 -40 0.062 197 • -160.8 0.04 -60 0.075 334 • -151.1 0.049 -80 0.088 498 • -141.4 0.058 -100 0.095 687 • -131.7 0.068 • -121.9 0.077 • -112.2 0.087 • -102.5 0.097 • -92.8 0.107 • -83.1 0.118 • -73.3 0.128 • -63.6 0.138 • -53.9 0.148 • -44.2 0.158 • -34.4 0.168 • -24.7 0.176 • -15 0.183 • -7.5 0.188 • -7.5 0.188 • 0 0.193 • 10 0.199 Forze e Pressioni lungo il paramento verticale e fondazione, per il Caso 1 ( STR [ SLU ] - SLU A1+M1+R3 )



PROGETTO ESECUTIVO



Forze (totali) e Pressioni lungo il fusto, per il Caso 1 ( STR [ SLU ] - SLU A1+M1+R3 )

Pressioni sul terreno, per il Caso 1 ( STR [ SLU ] - SLU A1+M1+R3 )

Risultante delle spinte sul muro (valori da intendersi a modulo di calcolo (100.0 [cm])): - attacco fusto - fondazione, forza orizzontale = 687 [daN] - attacco fusto - fondazione, forza verticale = 289 [daN] - altezza totale, forza orizzontale = 880 [daN] - altezza totale, forza verticale = 370 [daN] Risultante delle pressioni sulla fondazione (valori da intendersi a modulo di calcolo (100.0 [cm])): - distanza dal bordo fondazione lato valle = 130 [cm] - forza orizzontale = 880 [daN] - forza verticale = 2 197 [daN]

- Caso 2 ( RARA [ Caratteristica ] - SLE caratteristica (rara) )

Elevazione • Fondazione quota Pressioni Forze • quota Pressioni [cm] [daN/cm2] [daN] • [cm] [daN/cm2] 0 0 0 • -190 0.009 0 0.03 0 • -180.3 0.016



PROGETTO ESECUTIVO



-20 0.034 59 • -170.6 0.023 -40 0.044 137 • -160.8 0.03 -60 0.054 235 • -151.1 0.037 -80 0.064 354 • -141.4 0.044 -100 0.069 493 • -131.7 0.051 • -121.9 0.058 • -112.2 0.065 • -102.5 0.073 • -92.8 0.081 • -83.1 0.088 • -73.3 0.096 • -63.6 0.104 • -53.9 0.112 • -44.2 0.12 • -34.4 0.127 • -24.7 0.134 • -15 0.139 • -7.5 0.143 • -7.5 0.143 • 0 0.147 • 10 0.153 Forze e Pressioni lungo il paramento verticale e fondazione, per il Caso 2 ( RARA [ Caratteristica ] - SLE caratteristica (rara) )

Forze (totali) e Pressioni lungo il fusto, per il Caso 2 ( RARA [ Caratteristica ] - SLE caratteristica (rara) )



PROGETTO ESECUTIVO



Pressioni sul terreno, per il Caso 2 ( RARA [ Caratteristica ] - SLE caratteristica (rara) )


- Caso 3 ( FREQ. [ Frequente ] - SLE frequente )

Elevazione • Fondazione quota Pressioni Forze • quota Pressioni [cm] [daN/cm2] [daN] • [cm] [daN/cm2] 0 0 0 • -190 0.009 0 0.03 0 • -180.3 0.016 -20 0.034 59 • -170.6 0.023 -40 0.044 137 • -160.8 0.03 -60 0.054 235 • -151.1 0.037 -80 0.064 354 • -141.4 0.044 -100 0.069 493 • -131.7 0.051 • -121.9 0.058 • -112.2 0.065 • -102.5 0.073 • -92.8 0.081 • -83.1 0.088 • -73.3 0.096 • -63.6 0.104 • -53.9 0.112 • -44.2 0.12 • -34.4 0.127 • -24.7 0.134 • -15 0.139 • -7.5 0.143 • -7.5 0.143 • 0 0.147 • 10 0.153



PROGETTO ESECUTIVO



Forze e Pressioni lungo il paramento verticale e fondazione, per il Caso 3 ( FREQ. [ Frequente ] - SLE frequente )

Forze (totali) e Pressioni lungo il fusto, per il Caso 3 ( FREQ. [ Frequente ] - SLE frequente )

Pressioni sul terreno, per il Caso 3 ( FREQ. [ Frequente ] - SLE frequente )


- Caso 4 ( Q.PERM. [ Quasi_Perm ] - SLE quasi permanente )

Elevazione • Fondazione quota Pressioni Forze • quota Pressioni [cm] [daN/cm2] [daN] • [cm] [daN/cm2] 0 0 0 • -190 0.009



PROGETTO ESECUTIVO



0 0.03 0 • -180.3 0.016 -20 0.034 59 • -170.6 0.023 -40 0.044 137 • -160.8 0.03 -60 0.054 235 • -151.1 0.037 -80 0.064 354 • -141.4 0.044 -100 0.069 493 • -131.7 0.051 • -121.9 0.058 • -112.2 0.065 • -102.5 0.073 • -92.8 0.081 • -83.1 0.088 • -73.3 0.096 • -63.6 0.104 • -53.9 0.112 • -44.2 0.12 • -34.4 0.127 • -24.7 0.134 • -15 0.139 • -7.5 0.143 • -7.5 0.143 • 0 0.147 • 10 0.153 Forze e Pressioni lungo il paramento verticale e fondazione, per il Caso 4 ( Q.PERM. [ Quasi_Perm ] - SLE quasi permanente )

Forze (totali) e Pressioni lungo il fusto, per il Caso 4 ( Q.PERM. [ Quasi_Perm ] - SLE quasi permanente )



PROGETTO ESECUTIVO



Pressioni sul terreno, per il Caso 4 ( Q.PERM. [ Quasi_Perm ] - SLE quasi permanente )

Risultante delle spinte sul muro (valori da intendersi a modulo di calcolo (100.0 [cm])): - attacco fusto - fondazione, forza orizzontale = 493 [daN] - attacco fusto - fondazione, forza verticale = 207 [daN] - altezza totale, forza orizzontale = 635 [daN] - altezza totale, forza verticale = 267 [daN] Risultante delle pressioni sulla fondazione (valori da intendersi a modulo di calcolo (100.0 [cm])): - distanza dal bordo fondazione lato valle = 130 [cm] - forza orizzontale = 635 [daN] - forza verticale = 1 660 [daN] - Diagrammi di Sforzo Normale / Taglio / Momento

- Caso 1 ( STR [ SLU ] - SLU A1+M1+R3 )

Elevazione, presso-flessione

quota Normale Taglio Momento • Mom.Res.POSMom.Res.NEG FS -

[cm] [daN] [daN] [daN*cm] • [daN*cm] [daN*cm] >1/<1 - -20 -136.3 -92.5 904.8 • 139238.9 -366009.1 > 100 Verificato -40 -280.5 -203.5 3822.6 • 139676.4 -366612.2 36.54 Verificato -60 -435.5 -340.5 9217.5 • 140146.6 -367259.9 15.2 Verificato -80 -601.7 -504 17618 • 140650.8 -367952.1 7.98 Verificato -100 -776.1 -687.2 29508.8 • 141180.2 -368676.9 4.78 Verificato Sforzo Normale, Taglio e Momento lungo il paramento verticale, per il Caso 1 ( STR [ SLU ] - SLU A1+M1+R3 )

Elevazione, taglio quota Normale Taglio Momento • Tag.Res. FS - [cm] [daN] [daN] [daN*cm] • [daN] >1/<1 - -20 -136.3 -92.5 904.8 • 4939.8 53.42 Verificato -40 -280.5 -203.5 3822.6 • 4939.8 24.27 Verificato -60 -435.5 -340.5 9217.5 • 4939.8 14.51 Verificato -80 -601.7 -504 17618 • 4939.8 9.8 Verificato -100 -776.1 -687.2 29508.8 • 4939.8 7.19 Verificato Sforzo Normale, Taglio e Momento lungo il paramento verticale, per il Caso 1 ( STR [ SLU ] - SLU A1+M1+R3 )



PROGETTO ESECUTIVO



Sollecitazioni lungo il fusto, per il Caso 1 ( STR [ SLU ] - SLU A1+M1+R3 )

Fondazione, flessione quota Taglio Momento • Mom.Res.POS Mom.Res.NEG FS - [cm] [daN] [daN*cm] • [daN*cm] [daN*cm] >1/<1 - -180.3 -30.8 -171.4 • 111005.3 -111005.3 > 100 Verificato -170.6 -52.8 -599.4 • 111005.3 -111005.3 > 100 Verificato -160.8 -65.9 -1198.2 • 111005.3 -111005.3 92.64 Verificato -151.1 -70.1 -1881.2 • 111005.3 -111005.3 59.01 Verificato -141.4 -65.3 -2561.5 • 111005.3 -111005.3 43.34 Verificato -131.7 -51.4 -3151.2 • 111005.3 -111005.3 35.23 Verificato -121.9 -28.3 -3561.1 • 111005.3 -111005.3 31.17 Verificato -112.2 4.3 -3700.5 • 111005.3 -111005.3 30 Verificato -102.5 46.5 -3477 • 111005.3 -111005.3 31.93 Verificato -92.8 98.5 -2796.2 • 111005.3 -111005.3 39.7 Verificato -83.1 160.4 -1562.1 • 111005.3 -111005.3 71.06 Verificato -73.3 232.4 322.6 • 111005.3 -111005.3 > 100 Verificato -63.6 314.4 2955.9 • 111005.3 -111005.3 37.55 Verificato -53.9 406.4 6435.8 • 111005.3 -111005.3 17.25 Verificato -44.2 508.2 10858.4 • 111005.3 -111005.3 10.22 Verificato -34.4 619.2 16316.5 • 111005.3 -111005.3 6.8 Verificato -24.7 738.7 22897.6 • 111005.3 -111005.3 4.85 Verificato -15 865.8 30680.5 • 111005.3 -111005.3 3.62 Verificato 0 298.4 -1881.5 • 112174.2 -112174.2 59.62 Verificato Taglio e Momento lungo la mensola di fondazione, per il Caso 1 ( STR [ SLU ] - SLU A1+M1+R3 )

Fondazione, taglio quota Taglio Momento • Tag.Res. FS - [cm] [daN] [daN*cm] • [daN] >1/<1 - -180.3 -30.8 -171.4 • 4939.8 > 100 Verificato -170.6 -52.8 -599.4 • 4939.8 93.55 Verificato -160.8 -65.9 -1198.2 • 4939.8 74.94 Verificato -151.1 -70.1 -1881.2 • 4939.8 70.46 Verificato -141.4 -65.3 -2561.5 • 4939.8 75.63 Verificato -131.7 -51.4 -3151.2 • 4939.8 96.09 Verificato -121.9 -28.3 -3561.1 • 4939.8 > 100 Verificato -112.2 4.3 -3700.5 • 4939.8 > 100 Verificato -102.5 46.5 -3477 • 4939.8 > 100 Verificato -92.8 98.5 -2796.2 • 4939.8 50.16 Verificato -83.1 160.4 -1562.1 • 4939.8 30.8 Verificato -73.3 232.4 322.6 • 4939.8 21.26 Verificato -63.6 314.4 2955.9 • 4939.8 15.71 Verificato -53.9 406.4 6435.8 • 4939.8 12.15 Verificato -44.2 508.2 10858.4 • 4939.8 9.72 Verificato -34.4 619.2 16316.5 • 4939.8 7.98 Verificato -24.7 738.7 22897.6 • 4939.8 6.69 Verificato -15 865.8 30680.5 • 4939.8 5.71 Verificato 0 298.4 -1881.5 • 4939.8 16.55 Verificato Taglio e Momento lungo la mensola di fondazione, per il Caso 1 ( STR [ SLU ] - SLU A1+M1+R3 )



PROGETTO ESECUTIVO



Sollecitazioni in fondazione, per il Caso 1 ( STR [ SLU ] - SLU A1+M1+R3 )

- Caso 2 ( RARA [ Caratteristica ] - SLE caratteristica (rara) )

Elevazione, tensioni di esercizio cls, tensioni di esercizio acciaio, apertura fessure quota Tensione Cls FS Tensione Acc FS Fessure FS - [cm] [daN/cm2] >1/<1 [daN/cm2] >1/<1 [mm] >1/<1 - -20 0.5 > 100 0.5 > 100 0 - Verificato -40 3.4 43.88 29.8 > 100 0 - Verificato -60 9.5 15.8 97.7 36.85 0 - Verificato -80 19.3 7.73 212.7 16.93 0 - Verificato -100 33.7 4.43 383.3 9.39 0 - Verificato Tensione nei materiali lungo il paramento verticale, per il Caso 2 ( RARA [ Caratteristica ] - SLE caratteristica (rara) )

Sollecitazioni lungo il fusto, per il Caso 2 ( RARA [ Caratteristica ] - SLE caratteristica (rara) )

Fondazione, tensioni di esercizio cls, tensioni di esercizio acciaio

quota Tensione Cls FS Tensione Acc FS - [cm] [daN/cm2] >1/<1 [daN/cm2] >1/<1 - -180.3 0.1 > 100 6.4 > 100 Verificato -170.6 0.5 > 100 22.4 > 100 Verificato -160.8 1 > 100 45 80.08 Verificato -151.1 1.5 97.28 71 50.69 Verificato -141.4 2.1 70.89 97.5 36.93 Verificato -131.7 2.6 57.03 121.2 29.72 Verificato -121.9 3 49.75 138.9 25.92 Verificato



PROGETTO ESECUTIVO



-112.2 3.2 46.88 147.4 24.43 Verificato -102.5 3.1 48.2 143.3 25.11 Verificato -92.8 2.7 56 123.4 29.18 Verificato -83.1 1.8 82.22 84 42.84 Verificato -73.3 0.5 > 100 21.8 > 100 Verificato -63.6 1.4 > 100 67 53.74 Verificato -53.9 4 37.19 185.8 19.38 Verificato -44.2 7.3 20.43 338.2 10.65 Verificato -34.4 11.4 13.1 527.6 6.82 Verificato -24.7 16.4 9.12 757.3 4.75 Verificato -15 22.3 6.71 1030.3 3.49 Verificato 0 1.4 > 100 64.9 55.47 Verificato

Tensione nei materiali lungo la fondazione, per il Caso 2 ( RARA [ Caratteristica ] - SLE caratteristica (rara) )

Sollecitazioni in fondazione, per il Caso 2 ( RARA [ Caratteristica ] - SLE caratteristica (rara) )

- Caso 3 ( FREQ. [ Frequente ] - SLE frequente )

Elevazione, tensioni di esercizio cls, tensioni di esercizio acciaio, apertura fessure quota Tensione Cls FS Tensione Acc FS Fessure FS - [cm] [daN/cm2] >1/<1 [daN/cm2] >1/<1 [mm] >1/<1 - -20 0.5 - 0.5 - 0 > 100 Verificato -40 3.4 - 29.8 - 0 > 100 Verificato -60 9.5 - 97.7 - 0 > 100 Verificato -80 19.3 - 212.7 - 0 > 100 Verificato -100 33.7 - 383.3 - 0 > 100 Verificato Tensione nei materiali lungo il paramento verticale, per il Caso 3 ( FREQ. [ Frequente ] - SLE frequente )



PROGETTO ESECUTIVO



Sollecitazioni lungo il fusto, per il Caso 3 ( FREQ. [ Frequente ] - SLE frequente )

- Caso 4 ( Q.PERM. [ Quasi_Perm ] - SLE quasi permanente )

Elevazione, tensioni di esercizio cls, tensioni di esercizio acciaio, apertura fessure quota Tensione Cls FS Tensione Acc FS Fessure FS - [cm] [daN/cm2] >1/<1 [daN/cm2] >1/<1 [mm] >1/<1 - -20 0.5 > 100 0.5 - 0 > 100 Verificato -40 3.4 32.91 29.8 - 0 > 100 Verificato -60 9.5 11.85 97.7 - 0 > 100 Verificato -80 19.3 5.79 212.7 - 0 > 100 Verificato -100 33.7 3.32 383.3 - 0 > 100 Verificato Tensione nei materiali lungo il paramento verticale, per il Caso 4 ( Q.PERM. [ Quasi_Perm ] - SLE quasi permanente )

Sollecitazioni lungo il fusto, per il Caso 4 ( Q.PERM. [ Quasi_Perm ] - SLE quasi permanente )

Fondazione, tensioni di esercizio cls, tensioni di esercizio acciaio

quota Tensione Cls FS Tensione Acc FS - [cm] [daN/cm2] >1/<1 [daN/cm2] >1/<1 - -180.3 0.1 > 100 6.4 - Verificato -170.6 0.5 > 100 22.4 - Verificato -160.8 1 > 100 45 - Verificato -151.1 1.5 72.96 71 - Verificato -141.4 2.1 53.16 97.5 - Verificato -131.7 2.6 42.77 121.2 - Verificato -121.9 3 37.32 138.9 - Verificato -112.2 3.2 35.16 147.4 - Verificato -102.5 3.1 36.15 143.3 - Verificato -92.8 2.7 42 123.4 - Verificato -83.1 1.8 61.66 84 - Verificato -73.3 0.5 > 100 21.8 - Verificato -63.6 1.4 77.36 67 - Verificato -53.9 4 27.89 185.8 - Verificato -44.2 7.3 15.32 338.2 - Verificato -34.4 11.4 9.82 527.6 - Verificato -24.7 16.4 6.84 757.3 - Verificato -15 22.3 5.03 1030.3 - Verificato 0 1.4 79.85 64.9 - Verificato

Tensione nei materiali lungo la fondazione, per il Caso 4 ( Q.PERM. [ Quasi_Perm ] - SLE quasi permanente )



PROGETTO ESECUTIVO



Sollecitazioni in fondazione, per il Caso 4 ( Q.PERM. [ Quasi_Perm ] - SLE quasi permanente )



PROGETTO ESECUTIVO



7. RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

7.1. Caratterizzazione e modellazione geologica del sito

Ai sensi del paragrafo 6.2.2 delle Norme Tecniche per le Costruzioni, nel caso di costruzioni o di interventi di modesta rilevanza, che ricadano in zone ben conosciute dal punto di vista geotecnico, la progettazione può essere basata sull’esperienza e sulle conoscenze disponibili, ferma restando la piena responsabilità del progettista su ipotesi e scelte progettuali. In questo caso, essendo l’opera di modesta entità e avendo già constatato in interventi simili la qualità del terreno, per le verifiche sismiche viene scelta una categoria di terreno di tipo B.

La massima pressione agente sul terreno, derivante dal modello tridimensionale di verifica, è pari a 0,6 daN/cm2; valore accettabile per il tipo di intervento.

7.2. Verifica della travata di fondazione

Valutazione della stabilità, capacità portante e resistenza a scorrimento di una fondazione superficiale



PROGETTO ESECUTIVO



Rappresentazione della fondazione.

Descrizione dei Casi di calcolo e riassunto dei risultati. Segue il riassunto dei Casi di calcolo analizzati. I dettagli di ciascun Caso (sollecitazioni, verifiche, ecc.) sono specificati nei paragrafi successivi.

Indici e nomi dei casi di carico Elenco delle verifiche eseguite per ciascun caso Sisma

Caso Nome Sestetti Ver. dren. Ver. non dren. Ver. equ. Ver. upl. Coef. sism.

1 SLU SENZA SISMA (SLU Appr.2) 1-1 Si No Si No Non sismico

1-1 Caso 1-1 Nodo 9

2 SLU con SISMAX PRINC (SLU Appr.2) 2-1 Si No Si No kh,x= 0.04,

kh,y= 0.01

2-1 Caso 4-2 Nodo 17

3 SLU con SISMAY PRINC (SLU Appr.2) 3-1 Si No Si No kh,x= 0.01,

kh,y= 0.04


4 SLU FON con SISMAX P (SLU Appr.2)

4-1 Si No Si No kh,x= 0.04, kh,y= 0.01




PROGETTO ESECUTIVO



5 SLU FON con SISMAY P (SLU Appr.2)

5-1 Si No Si No kh,x= 0.01, kh,y= 0.04


La seguente tabella elenca i coefficienti di sicurezza parziali, applicati alle caratteristiche meccaniche del terreno, alla capacità portante, alla resistenza a scorrimento e del terreno, per ciascun Caso di calcolo.

Caso G1,fav G1,sfa G2,fav G2,sfa Qi,fav Qi,sfa

1 1.00 1.30 0.00 1.50 0.00 1.50

2 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

3 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

4 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

5 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

Caso c' R;v R;h R;e R;equ R;upl

1 1.00 1.00 1.00 2.30 1.10 1.00 - -

2 1.00 1.00 1.00 2.30 1.10 1.00 - -

3 1.00 1.00 1.00 2.30 1.10 1.00 - -

4 1.00 1.00 1.00 2.30 1.10 1.00 - -

5 1.00 1.00 1.00 2.30 1.10 1.00 - -

Segue la tabella riassuntiva di tutte le verifiche a ribaltamento.

Fondazione Fondazione e Sottofondo

Caso Rd [daN*m] Ed [daN*m] Verifica Rd [daN*m]

Ed [daN*m] Verifica

1-1 2668.9 255.2 SI (2668.9/255.2 = 10.46 >= 1.0) 4351.6 459.4 SI (4351.6/459.4 =

9.47 >= 1.0)

2-1 606.6 13.4 SI (606.6/13.4 = 45.36 >= 1.0) 1177.8 24.1 SI (1177.8/24.1 =

48.92 >= 1.0)

3-1 773.8 134.4 SI (773.8/134.4 = 5.76 >= 1.0) 1428.6 241.9 SI (1428.6/241.9 =

5.91 >= 1.0)

4-1 645.6 18.5 SI (645.6/18.5 = 34.90 >= 1.0) 1236.2 33.3 SI (1236.2/33.3 =

37.12 >= 1.0)

5-1 829.5 151.6 SI (829.5/151.6 = 5.47 >= 1.0) 1512.1 272.9 SI (1512.1/272.9 =

5.54 >= 1.0)

Segue la tabella riassuntiva di tutte le verifiche di capacità portante, i dettagli sono riportati nei paragrafi successivi.



PROGETTO ESECUTIVO



Cond. drenate Cond. non drenate

Caso Ed [daN] Rd [daN] Verifica Ed [daN] Rd [daN] Verifica

1-1 14505.3 38057.1 SI (38057.1/14505.3 = 2.62 >= 1.0)

Verifica non richiesta.

2-1 3926 50750.4 SI (50750.4/3926 = 12.93 >= 1.0) Verifica non richiesta.

3-1 4761.9 25109.2 SI (25109.2/4761.9 = 5.27 >= 1.0) Verifica non richiesta.



Segue la tabella riassuntiva di tutte le verifiche di resistenza a scorrimento, i dettagli sono riportati nei paragrafi successivi.

Cond. drenate Cond. non drenate

Caso Ed [daN] Rd [daN] Verifica Ed [daN] Rd [daN] Verifica





5-1 1213 4111 SI (4111/1213 = 3.39 >= 1.0) Verifica non richiesta.

Descrizione del metodo di calcolo. Il calcolo della capacità portante viene eseguito secondo la formula trinomia, considerando separatamente i contributi dovuti alla coesione, al sovraccarico laterale ed al peso del terreno. Per le verifiche in condizioni drenate, si utilizzano i coefficienti di capacità portante Nq (Prandtl, 1921), Nc (Reissner, 1924), N (Vesic, 1973), i coefficienti correttivi dovuti alla forma della fondazione (s, Meyerhof, 1951 e 1963), all'approfondimento (d, Brinch Hansen, 1970), all'inclinazione del carico (i, Vesic, 1973), all'inclinazione del piano di posa (b, Vesic, 1973), all'inclinazione del piano campagna (g, Vesic, 1973), e all'azione sismica (h - Maugeri e Novità, 2004). Nel caso di terreno eterogeneo (litologie differenti, presenza di falda), i parametri meccanici utilizzati nel calcolo sono ottenuti come media ponderata dei valori rinvenuti all'interno del cuneo di rottura.



PROGETTO ESECUTIVO



La resistenza a scorrimento, viene ottenuta sommando i contributi del carico normale al piano di posa moltiplicato per il coefficiente d'attrito, e dell'area del piano di posa (eventualmente ridotta per carico verticale eccentrico) per l'adesione fondazione-terreno. In condizioni drenate, l'attrito fondazione terreno è assunto pari all'angolo di resistenza al taglio del terreno moltiplicato per il coefficiente 0.75, l'adesione fondazione terreno è trascurata (assunta pari a 0). Si considera il contributo della pressione del terreno a lato della fondazione. La resistenza laterale del terreno è assunta pari alla resistenza passiva disponibile moltiplicata per 0.50.

Descrizione della fondazione. La fondazione ha piano di posa rettangolare, con lato X di 60 [cm], lato Y di 620 [cm], e centro alla quota z = -55 [cm]. Il piano di posa è orizzontale.

Descrizione del terreno. La stratigrafia è omogenea, presenta un solo strato

n. nome zi [cm] zf [cm] d [daN/m3] t [daN/m3] c' [daN/cm2] ' []

1 Sabbia 0 -1000 1850 2150 0 30

La stratigrafia non contiene una falda

Verifiche in condizioni drenate. Sollecitazioni al piano di posa. Si riportano di seguito le componenti della sollecitazione applicata e la distanza del punto di applicazione dal centro del piano di posa della fondazione.

Rispetto al sistema di rif. globale:

Caso Fx [daN] Fy [daN] Fz [daN] Mx [daN*m]

My [daN*m] dx [cm] dy [cm] dz [cm]

1-1 -2042 0 -14505.35 0 0 0 0 22.5

2-1 107 0 -3926.05 0 0 0 0 22.5

3-1 1075 0 -4761.91 0 0 0 0 22.5

4-1 148 0 -4120.74 0 0 0 0 22.5

5-1 1213 0 -5040.19 0 0 0 0 22.5

Rispetto al sistema di rif. locale (centro piano di posa):

Caso Hx [daN] Hy [daN] Vz [daN] Mx [daN*m]

My [daN*m] dx [cm] dy [cm] dz [cm]

1-1 -2042 0 -14505.35 0 -459.45 - - -

2-1 107 0 -3926.05 0 24.07 - - -

3-1 1075 0 -4761.91 0 241.87 - - -

4-1 148 0 -4120.74 0 33.3 - - -

5-1 1213 0 -5040.19 0 272.93 - - -

Le sollecitazioni applicate provocano un'eccentricità lungo X (max = 5.41 [cm]), percio' le verifiche vengono eseguite sulla fondazione ridotta rettangolare.



PROGETTO ESECUTIVO



Caso ecc. X [cm] ecc. Y [cm] Asse B Asse L

1-1 3.17 0 asse X asse Y





Capacità portante. Le seguenti tabelle elencano il valore dell'angolo di resistenza al taglio, del peso di volume alleggerito, della coesione efficace, del sovraccarico alleggerito, e dei fattori e coefficienti introdotti nel calcolo della capacità portante.

Caso [] ' [daN/m3]

N s d ib il b g h q'lim,� [daN/cm2]

1-1 1.00 1.00 30 1850 22.40 1.03 1.00 0.64 1.00 1.00 1.00 - 0.73

2-1 1.00 1.00 30 1850 22.40 1.03 1.00 0.92 1.00 1.00 1.00 0.84 0.97

3-1 1.00 1.00 30 1850 22.40 1.02 1.00 0.47 1.00 1.00 1.00 0.84 0.42

4-1 1.00 1.00 30 1850 22.40 1.03 1.00 0.90 1.00 1.00 1.00 0.84 0.94

5-1 1.00 1.00 30 1850 22.40 1.02 1.00 0.45 1.00 1.00 1.00 0.84 0.39

Caso c' c' [daN/cm2]

Nc sc dc ibc ilc bc gc hc q'lim,c [daN/cm2]

1-1 1.00 0 30.14 1.05 1.24 0.73 1.00 1.00 1.00 - 0

2-1 1.00 0 30.14 1.06 1.29 0.95 1.00 1.00 1.00 0.93 0

3-1 1.00 0 30.14 1.05 1.25 0.59 1.00 1.00 1.00 0.93 0

4-1 1.00 0 30.14 1.06 1.29 0.93 1.00 1.00 1.00 0.93 0

5-1 1.00 0 30.14 1.05 1.26 0.56 1.00 1.00 1.00 0.93 0

Caso q' [daN/cm2]

Nq sq dq ibq ilq bq gq hq q'lim,q [daN/cm2]

1-1 0.1 18.40 1.03 1.23 0.75 1.00 1.00 1.00 - 1.77

2-1 0.1 18.40 1.03 1.27 0.95 1.00 1.00 1.00 0.91 2.1

3-1 0.1 18.40 1.02 1.24 0.61 1.00 1.00 1.00 0.91 1.32

4-1 0.1 18.40 1.03 1.27 0.93 1.00 1.00 1.00 0.91 2.07

5-1 0.1 18.40 1.02 1.24 0.59 1.00 1.00 1.00 0.91 1.27

Segue il confronto fra la pressione limite ed applicata.

Caso R;v q'lim [daN/cm2] A [m2] Rd [daN] Ed [daN] Verifica



PROGETTO ESECUTIVO



1-1 2.30 1.14 3.327236 38057.1 14505.3

SI (38057.1/14505.3 = 2.62 >= 1.0)

2-1 2.30 1.39 3.643962 50750.4 3926 SI (50750.4/3926 = 12.93 >= 1.0)

3-1 2.30 0.81 3.090158 25109.2 4761.9 SI (25109.2/4761.9 = 5.27 >= 1.0)

4-1 2.30 1.36 3.619795 49397.9 4120.7 SI (49397.9/4120.7 = 11.99 >= 1.0)

5-1 2.30 0.78 3.048543 23764.4 5040.2 SI (23764.4/5040.2 = 4.71 >= 1.0)

Scorrimento. Le seguenti tabelle elencano il valore dell'angolo di resistenza al taglio, della coesione efficace, dell'attrito e dell'aderenza fondazione-terreno, e della resistenza disponibile sul piano di posa e sulle pareti laterali.

Caso c' [] c' [daN/cm2]

[] a [daN/cm2]

R;h R;e Rh [daN] Re [daN]

1-1 1.00 1.00 30 0 22.5 0 1.10 1.00 5462.1 2213.06

2-1 1.00 1.00 30 0 22.5 0 1.10 1.00 1478.38 2213.06

3-1 1.00 1.00 30 0 22.5 0 1.10 1.00 1793.13 2213.06

4-1 1.00 1.00 30 0 22.5 0 1.10 1.00 1551.7 2213.06

5-1 1.00 1.00 30 0 22.5 0 1.10 1.00 1897.92 2213.06

Segue il confronto fra la resistenza a scorrimento e l'azione applicata.

Caso Rd [daN] Ed [daN] Verifica

1-1 7675.2 2042 SI (7675.2/2042 = 3.76 >= 1.0)

2-1 3691.4 107 SI (3691.4/107 = 34.50 >= 1.0)

3-1 4006.2 1075 SI (4006.2/1075 = 3.73 >= 1.0)

4-1 3764.8 148 SI (3764.8/148 = 25.44 >= 1.0)

5-1 4111 1213 SI (4111/1213 = 3.39 >= 1.0)

Con la presente relazione tecnica e di calcolo si sono verificate le strutture previste in progetto, sulla base delle norme vigenti. I risultati sono stati raggiunti e le verifiche previste dalle norme in materia strutturale sono soddisfatte.



PROGETTO ESECUTIVO



il tecnico

8. CONCLUSIONI

Con la presente relazione tecnica e di calcolo si sono verificate le strutture previste in progetto, sulla base delle norme vigenti. I risultati sono stati raggiunti e le verifiche previste dalle norme in materia strutturale sono soddisfatte. il tecnico

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