COMUNE di TRIGGIANOwin.comune.triggiano.ba.it/public/Bando/RST.01 - RELAZIONE... · elaborato:...

30 Marzo 2012

SETTORE ASSETTO DEL TERRITORIO

Servizio LL. PP. - Patrimonio

Arch. Francesco Aurelio Loiacono

PROGETTO DELLE STRUTTURE

elaborato:

Progettista

architettonico:

Provincia di Bari

PROGETTO ESECUTIVO DI UN CENTRO APERTO POLIVALENTE PER DIVERSAMENTE ABILI

art. 105 Regolamento Regionale 4/07 s.m.i.

oggetto:

tav.

data:

COMUNE di TRIGGIANO

Ing. Giovanni Nitti

Progettisti

delle

strutture:

Ing. Boris Squiccimarro

Ing. Vito Valenzano

RELAZIONE ILLUSTRATIVA DEL CALCOLO DELLE

STRUTTURE

RST.01

Progetto Esecutivo di un “Centro Aperto Polivalente per Diversamente abili” Art. 104 Reg. Reg. 4/07 e s.m.i.

RELAZIONE ILLUSTRATIVA DI CALCOLO DELLE STRUTTURE

1

COMUNE DI TRIGGIANO

PROGETTO ESECUTIVO DI UN “CENTRO APERTO POLIVALENTE PER

DIVERSAMENTE ABILI”

Art. 104 Reg. Reg. 4/07 e s.m.i.


SOMMARIO .................................................................... Errore. Il segnalibro non è definito.

1. PREMESSA ..................................................................................................................... 2

2. DESCRIZIONE DELLE OPERE STRUTTURALI .............................................................. 2

3. NORMATIVA DI RIFERIMENTO E BIBLIOGRAFIA TECNICA ........................................ 3

4. VITA NOMINALE, CLASSE D’USO, PERIODO DI RIFERIMENTO PER L’AZIONE

SISMICA ......................................................................................................................................... 4

5. MATERIALI E DURABILITA DELLE STRUTTURE ......................................................... 4

5.1 ELEMENTI IN CALCESTRUZZO ARMATO ...................................................................... 4

5.2 ELEMENTI IN LEGNO ...................................................................................................... 7

6. AZIONI AGENTI SULLA STRUTTURA .......................................................................... 10

6.1 Carichi permanenti strutturali e non strutturali ................................................................. 10

6.2 Carichi variabili................................................................................................................ 10

6.3 Valutazione dell’azione della neve .................................................................................. 11

6.4 Valutazione dell’azione del vento .................................................................................... 11

6.5 Carichi agenti sui solai ................................................................................................ 12

7. VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA DI PROGETTO ............................................. 15

7.2 Parametri del suolo di fondazione ................................................................................... 15

7.3 Determinazione dell’azione di progetto ........................................................................... 15

7.4 Fattore di struttura ........................................................................................................... 16

7.5 Spettri di risposta di progetto ........................................................................................... 17

8. COBINAZIONI DELLE AZIONI PER LE VERIFICHE DI SICUREZZA ........................... 18

9. MODELLAZIONE, CALCOLO E VERIFICHE DEGLI ELEMENTI PORTANTI ............... 19

9.1 Schematizzazione strutturale e criteri di calcolo delle sollecitazioni................................. 20

9.2 Verifiche delle membrature in cemento armato ............................................................... 22

9.3 Verifiche delle membrature in legno ................................................................................ 23

ALLEGATO: VALIDAZIONE DEL SOFTWARE DI CALCOLO



2

1. PREMESSA

La presente relazione ha per oggetto il calcolo preliminare delle opere strutturali relative al

“Centro Aperto Polivalente per diversamente abili” da realizzare nel Comune di Triggiano (BA), in

un lotto libero di proprietà comunale destinato a Servizi e Verde di Quartiere secondo gli standards

urbanistici del P.R.G. vigente. Tale lotto, della estensione di circa 3800 mq, si trova ad ovest del

territorio comunale nel cuore del quartiere Casalino, ed è servito da Via Sandro Pertini e Via

solferino.

Le strutture portanti dell’edificio saranno realizzate con telai in cemento armato e solai in c.a.

normale alleggeriti con polistirene. La copertura delle aule laboratorio e auditorium sarà realizzata

con struttura in legno lamellare poggiante sulle strutture in c.a. d’ambito.

La presente relazione è stata redatta secondo le modalità e i metodi previsti dalle attuali Norme

Tecniche delle Costruzioni, D.M. 14/01/2008, ed in particolare i calcoli statici e di verifica delle

strutture sono stati effettuati con il “metodo ai coefficienti parziali di sicurezza” sia agli Stati Limite

Ultimi che agli Stati Limite di Esercizio.

Dal punto di vista sismico il comune di Triggiano (BA) appartiene alla zona sismica 3, così

come indicato nel D.G.R. della Regione Puglia 153/2004. Tali opere strutturali, inoltre

appartengono alla classe d’uso II, prevista dal § 2.4.2 delle Norme Tecniche delle costruzioni

D.M 14/01/2008 (NTC 2008) essendo previste in esso attività pubbliche con normali affollamenti e

non essenziali in caso di calamità sismica. L’edificio sarà quindi progettato secondo le modalità

previste al § 7 delle N.T.C. 2008 per gli edifici in zona sismica. Infine le strutture in elevazione

risultano isolate su tutti i lati e pertanto non sussistono problemi di interferenza e di martellamento

sismico con altri edifici esistenti.

2. DESCRIZIONE DELLE OPERE STRUTTURALI

L’intervento in oggetto prevede la realizzazione di un edificio per un Centro Aperto Polivalente

per minori. Esso è costituito da:

- Un piano terra con due zone (zona A a sud ovest e zona B a sud-est) destinate ad uffici,

connesse da una hall di ingresso centrale

- Un piano interrato al di sotto della zona A a sud-ovest destinato a deposito

- Una zona laboratori - auditorium a piano terra con pianta a ventaglio tra le due zone di

uffici.

Strutturalmente le due zone adibite ad uffici sono collegate tra di loro alla quota della copertura

del piano terra, formando una pianta a forma di L con dimensioni di 26,00 m su lato sud, 16,60 sul

lato ovest e con profondità di 7,70 m. La pianta ad un quarto di cerchio dell’auditorium ha raggio

esterno di 17 m e si estende tra le due zone ad ufficio. La superficie coperta totale è di circa

500mq.



3

La struttura portante dell’edificio ha le seguenti caratteristiche:

- Struttura a telaio in c.a. con pilastri e travi orditi su entrambe le direzioni principali parallele

ai lati della L, con un solo impalcato di copertura per la zona B e un impalcato a piano terra

e uno di copertura per la zona A;

- Piano interrato della zona A di uffici presenta un intercapedine su tutti e quattro i lati

realizzata con muri di sostegno in c.a. dello spessore di 25 cm.

- Solai di copertura degli uffici in c.a. normale con alleggerimento in polistirene (tipo Plastbau

Metal) con altezza strutturale di 30 cm

- Copertura dell’auditorium realizzata in legno lamellare con travi principali radiali di

dimensioni 240x800mm appoggiate con appositi ancoraggi metallici sulle travi di bordo in

c.a.; travi secondarie 100x200mm, e pacchetto di copertura costituito da perline, isolante

termico e acustico, doppia orditura minuta, pannelli OSB e strato di impermeabilizzazione;

- Fondazioni costituite da plinti e travi di collegamento in c.a. posate su suolo calcarenitico a

quota -4,11m per la zona A e a quota -1,50 m per la zona B.

- E’ presente un corpo scala con struttura portante in c.a. a solette rampanti che collega il

piano interrato al piano terra della zona A.

L’edificio non confina lateralmente con altri edifici esistenti pertanto non vi sono problemi di

interazione e non sarà realizzato nessun giunto sismico.

Per maggiori dettagli sulla strutture fare riferimento alle tavole di progetto allegate.

3. NORMATIVA DI RIFERIMENTO E BIBLIOGRAFIA TECNICA

Nella progettazione della struttura descritta, si sono osservate le seguenti disposizioni

normative:

- Legge 1086 del 05/11/1971 - “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato

calcestruzzo armato normale o precompresso ed a struttura metallica";

- Legge 64 del 02/02/1974 - “Provvedimenti per le costruzioni con particolari

provvedimenti per le zone sismiche";

- D.P.R. 380 del 06/06/2001 – “Testo unico dell’edilizia”

- D.M. 14/01/2008 - “Norme tecniche per le costruzioni” e relativa C.M. 02/02/2009 n.617 -

“Istruzioni per l’applicazione nuove Norme Tecniche Costruzioni”

Ed inoltre si è fatto riferimento alle seguenti normative:

- UNI EN 1992-1-1:2005 “Eurocodice 2 - Progettazione delle strutture di calcestruzzo -

Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici.”

- UNI EN 1995-1-1:2005 “Eurocodice 2 - Progettazione delle strutture in legno - Parte 1-1:

Regole comuni e regole per gli edifici.”

- Norme di prodotto e di prova UNI, EN, ISO relative ad i materiali utilizzati



4

4. VITA NOMINALE, CLASSE D’USO, PERIODO DI RIFERIMENTO PER L’AZIONE SISMICA

Per l’edificio in esame si sono considerati si è considerato periodo di riferimento progettuale per

la valutazione delle azioni, per la scelta della qualità dei materiali in relazione alla loro durabilità, il

seguente valore di vita nominale (§ 2.1.1 NTC 2008):

Vita nominale Vn = 50 anni (opere ordinarie)

Inoltre per la valutazione delle azioni sismiche di progetto, con riferimento alle conseguenze di

un eventuale collasso, si sono scelti i seguenti parametri:

Classe d’uso: Classe II → Cu =1,0 (normali affollamenti)

Periodo di riferimento: Vr = 50 x 1,0 = 50 anni

5. MATERIALI E DURABILITA DELLE STRUTTURE

Di seguito sono descritte le caratteristiche di qualità e dosatura dei materiali e le caratteristiche

meccaniche utilizzate come riferimento per i calcoli.

5.1 ELEMENTI IN CALCESTRUZZO ARMATO

Si prevedono condizioni ambientali ordinarie con l’assenza di cloruri e altri agenti chimici e

condizioni di umidità normali. Per le opere in calcestruzzo in fondazione ed in elevazione si

prevedono le seguenti classi di esposizione come descritte nelle UNI EN 206-1 e le UNI 11104:

- opere in elevazione: XC1-XC3

- opere in fondazione: XC2

Per garantire le esigenze di resistenza e di durabilità durante la vita utile di progetto si prescrive

il seguente tipo di calcestruzzo e i seguenti copriferri:

Calcestruzzo strutture di fondazione e muri di sostegno

- Classe Di Resistenza Rck = 300 Kg/cmq (C25/30)

- Classe di esposizione: XC2 (UNI EN 206-1 e UNI 11104)

- Resistenza Caratteristica Cubica A 28gg: Rck≥300 Kg/Cmq

- Dimensione Massima Dell’aggregato: 32 mm

- Rapporto Acqua/Cemento Massimo: 0.60

- Dosaggio Min. Di Cemento: 300 Kg/Mc

- Classe Di Consistenza: S3 (Uni En 206/01 e Uni 11104)



5

Calcestruzzo strutture di elevazione:

- Classe Di Resistenza Rck = 350 Kg/cmq (C28/35)

- Classe di esposizione: XC3 (UNI EN 206-1 e UNI 11104)

- Resistenza Caratteristica Cubica A 28gg: Rck≥350 Kg/Cmq

- Dimensione Massima Dell’aggregato: 25 mm

- Rapporto Acqua/Cemento Massimo: 0.55

- Dosaggio Min. Di Cemento: 300 Kg/Mc

- Classe Di Consistenza: S4 (Uni En 206/01 e Uni 11104)

si è valutata la classe di esposizione per i singoli elementi strutturali e si sono ricavate le

prescrizioni di relative ai copriferri e ai limiti di fessurazione secondo quanto indicato dalla

normativa.

Il copriferro è la distanza tra la superficie più esterna dell’armatura (incluse staffe e

collegamenti) e la superficie del calcestruzzo più vicina. Il copriferro deve essere assicurato per

garantire l’aderenza del calcestruzzo alle armature e adeguata protezione di esse dall’ambiente

esterno. Di seguito sono indicati i copri ferri nominali previsti per gli elementi in c.a. e considerati

nei calcoli:

Elemento

strutturale

Classe di

esposizione

cnom

(mm)

Pilastri, travi XC1 30

Solette XC1 20

Fondazioni XC2 50

Caratteristiche meccaniche degli elementi in c.a. utilizzate nei calcoli

Calcestruzzo strutture di fondazione

Classe NTC 2008 (*EC2 - UNI EN 206-1:2006) C25/30

Resistenza caratteristica a compressione cubica Rck (Mpa) = 30,0

Resistenza caratteristica a compressione cilindrica

fck (Mpa) = 24,9

Coefficiente di sicurezza del cls. γc = 1,50

Coefficiente per i carichi di lunga durata αcc = 0,85

Resistenza media a trazione assiale (C≤C50/60)

fctm (Mpa) = 2,56

Resisten a caratteristica a trazione assiale (frattile 5%) fctk,0.05 (Mpa) = 1,79

Modulo di elasticità secante (σ=0 σ=0.4fcm) Ecm (Mpa) = 31447

Modulo di Poisson ν = 0,20

Modulo di elasticità tangenziale ( G = E/2(1+ν) ) Gc (Mpa) = 13103



6

Deformazione di contrazione nel calcestruzzo alla tensione fc εc1 0,0020

Deformazione ultima di contrazione nel calcestruzzo εcu 0,0035

Resistenza a compressione di calcolo (s≥5mm)

fcd (Mpa) = 14,11

Resistenza di calcolo a trazione assiale (s≥5mm) fctd (Mpa) = 1,19

Tesione max per comb. rara (s≥5mm) σc,Rara (Mpa) = 14,9

Tesione max per comb. quasi permanente (s≥5mm)

σc,qp (Mpa) = 11,2

Calcestruzzo strutture elevazione

Classe NTC 2008 (*EC2 - UNI EN 206-1:2006) C28/35

Resistenza caratteristica a compressione cubica Rck (Mpa) = 35,0

Resistenza caratteristica a compressione cilindrica

fck (Mpa) = 29,0

Coefficiente di sicurezza del cls. γc = 1,50

Coefficiente per i carichi di lunga durata αcc = 0,85

Resistenza media a trazione assiale (C≤C50/60)

fctm (Mpa) = 2,83

Resistenza caratteristica a trazione assiale (frattile 5%) fctk,0.05 (Mpa) = 1,98

Modulo di elasticità secante (σ=0 σ=0.4fcm) Ecm (Mpa) = 32575

Modulo di Poisson ν = 0,20

Modulo di elasticità tangenziale ( G = E/2(1+ν) ) Gc (Mpa) = 13573

Deformazione di contrazione nel calcestruzzo alla tensione fc εc1 0,0020

Deformazione ultima di contrazione nel calcestruzzo εcu 0,0035

Resistenza a compressione di calcolo (s≥5mm)

fcd (Mpa) = 16,43

Resistenza di calcolo a trazione assiale (s≥5mm) fctd (Mpa) = 1,32

Tesione max per comb. rara (s≥5mm) σc,Rara (Mpa) = 17,4

Tesione max per comb. quasi permanente (s≥5mm)

σc,qp (Mpa) = 13,1



7

Acciaio per barre di armatura e reti elettrosaldate

5.2 ELEMENTI IN LEGNO

Elementi in legno lamellare

Gli elementi strutturali in legno lamellare sono costituiti dai seguenti materiali nel rispetto di

quanto indicato al Cap. 11.7 delle NTC2008 e delle UNI EN 14080:

- legno lamellare incollato di classe GL24h composto da tavole di abete scelte in base alla

normativa UNI EN 386, con fibre parallele all’asse degli elementi, saldate con giunto a pettine,

perfettamente piallate, aventi valori di resistenza secondo la UNI EN 1194 riportati in tab. 4.I.

Tab.4.I: Caratteristiche meccaniche legno lamellare

Tipo di legno Lamellare incollato

Norma di prodotto di riferimento UNI EN 14080:2000

Classe di resistenza GL24h - 1194:2000

Resistenza a flessione fm,k 24,00 [MPa]

Resistenza a trazione parallela alla fibra ft,0,k 16,50 [MPa]

Resistenza a trazione perpendicolare alla fibra ft,90,k 0,40 [MPa]

Resistenza a compressione parallela alla fibra fc,0,k 24,00 [MPa]

Resistenza a compressione perpendicolare alla fibra fc,90,k 2,70 [MPa]

Resistenza a taglio fv,k 2,70 [MPa]

Modulo medio parallelo alla fibratura E0,mean 11600 [MPa]

Modulo caratteristico parallelo alla fibratura E0,05 9400 [MPa]

Modulo medio perpendicolare alla fibratura E90,mean 390 [MPa]

Modulo di taglio medio Gmean 720 [MPa]

Massa Volumica ρk 380 [kg/mc]

Classi di esposizione e durabilità

Gli elementi in legno sono tutti esterni all’edificio e protetti dalle intemperie pertanto la classe di

servizio prevista per gli elementi stessi secondo le NTC 2008 è:

Classe di servizio . = 2 (una umidità relativa dell’aria che solo per poche settimane all’anno

supera l’85%).

Classe B450C

Tensione caratteristica di snervamento fyk (Mpa) = 450,0

Tensione caratteristica di rottura ft 550,0

(ft/fy)k 1,05

(fy/fynom)k 1,25

Allungamento A5 % (Agt)k 7,5

Coefficiente di sicurezza dell’acciaio γγγγms = 1,15

Tensione di calcolo a snervamento fyd (Mpa) = 391,3

Modulo di elasticità di progetto Es (Mpa) = 206000

Coefficiente di omogeneizzazione n 15

Tensione max per comb. rara (a=0,8) σcqp (Mpa) = 360



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Classi di durata dei carichi

Per tener conto della correlazione esistente tra il tempo di permanenza dell’azione sulla

struttura, la classe di servizio e le caratteristiche di resistenza e di deformabilità del legno, si

utilizzano i coefficienti riduttivi delle resistenze, kmod (Tab. 4.4.IV NTC 2008), e dei moduli elastici,

1/(1+kdef) (Tab. 4.4.V, NTC 2008), indicati in normativa in funzione della durata del carico

permanente. In particolare per la struttura in oggetto si sono utilizzati i seguenti coefficienti:

Classe di servizio, classi di durata del carico e coefficienti kmod , kdef

Tipo di carico Materiale cl. di servizio Durata kmod kdef

Permanenti Lamellare 2 permanente 0,6 0,8

Variabili (vento-neve) Lamellare 2 breve 0,9 0,8

Resistenze di calcolo per le verifiche agli stati limite ultimi

I valori di calcolo per della resistenza del legno nelle varie direzioni sono determinati

considerando il coefficiente parziale di sicurezza relativo al legno lamellare incollato γm=1,45 (Tab.

4.4.III NTC 2008) e i coefficienti di durata del carico Kmod visti in precedenza. Nella seguente

tabella sono indicati le resistenze di calcolo utilizzate.

Resistenze di calcolo del legno lamellare GL24h

γm=1,45 Kmod=0,6 Kmod=0,9

Resistenza a flessione fm,d 9,93 14,90 [MPa]

Resistenza trazione parallela alla fibra ft,0,d 6,83 10,24 [MPa]

Resistenza trazione perpendicolare alla fibra ft,90,d 0,17 0,25 [MPa]

Resistenza compressione parallela alla fibra fc,0,d 9,93 24,90 [MPa]

Resistenza a compressione perpendicolare alla fibra fc,90,d 1,12 1,68 [MPa]

Resistenza a taglio fv,d 1,12 1,68 [MPa]

Elementi di collegamento meccanico in acciaio

I raccordi per travi, porta pilastri, chiodi, bulloni, perni e viti metallici saranno omologati in

conformità delle norme:

- UNI EN 912:2002 e UNI EN 13271:2003;

- UNI EN 10025-1 “Laminati a caldo con profili a sezione aperta”; UNI EN 10210 “Laminati a

caldo con profili a sezione cava”; UNI EN 10219-1 “Tubi saldati”;

- UNI EN ISO 4016 e UNI EN ISO 898-1 per le viti e bulloni

- UNI EN ISO 4063:2001 per le saldature;

Piastre e laminati a caldo con profili a sezione aperta:

- Classe UNI EN 10025-1 - S235 JO

- fyk = RmH = 235 N/mmq (t ≤ 40 mm)

- ft = Rm = 360 N/mmq

Bulloni:

- Dimensioni: UNI EN ISO 4016 M8-10-12

- Classe di resistenza: UNI EN ISO 898-1 classe 8.8

- fyb = 640 daN/cmq



9

- ftb = 800 daN/cmq

Saldature:

- a cordoni d’angolo UNI EN ISO 4063

- Elettrodi UNI 5132 E44 B

- Classe 2

Classi di esposizione e durabilità

Si prevedono condizioni ambientali ordinarie con l’assenza di cloruri e altri agenti chimici e

condizioni di umidità normali. Per tali elementi è prevista la protezione anticorrosione con zincatura

a caldo in conformità della norma ISO 2081



10

6. AZIONI AGENTI SULLA STRUTTURA

Nell'ambito della progettazione e del calcolo della struttura in questione si sono considerate le

seguenti azioni:

- i carichi permanenti strutturali dovuti al peso proprio dei materiali delle strutture portanti;

- i carichi permanenti non strutturali;

- i carichi variabili dovuti alla destinazione d’uso delle opere strutturali;

- l’azione della neve;

- l’azione del vento;

- l’azione sismica.

Di seguito si sono valutati i carichi considerati agenti sulla struttura espressi per unità di volume

o di superficie.

6.1 Carichi permanenti strutturali e non strutturali

I pesi propri degli elementi strutturali e i carichi permanenti agenti sulla struttura sono stati

calcolati considerando il loro peso nominale per unità di volume, facendo riferimento a quanto

indicato al cap. 3 delle NTC 2008 o ai documenti tecnici delle ditte produttrici dei materiali utilizzati

nell’opera.

In particolare per si sono considerati i seguenti pesi proprio:

- calcestruzzo armato 25.00 kN/mc

- calcestruzzo alleggerito per massetti 16.00 kN/mc

- malta 19.00 kN/mc

Muratura in laterizio alveolato, comprensiva di intonaco ed eventuale isolamento termico,

valutata vuoto per pieno:

- Muratura interna d’ambito sp. = 20 cm 2.20 kN/mq h=3,00m = 6.60 kN/ml

- Muratura esterna sp. = 30 cm 3.10 kN/mq h=3,00m = 9.30 kN/ml

Le tramezzature interne di spessore 10 cm in laterizio si sono considerate come un carico

permanente portato uniformemente distribuito sui solai interni e pari a:

- incidenza tramezzi (sp. = 10 cm) 1.60 kN/mq

6.2 Carichi variabili

In relazione alla destinazione d’uso dell’edificio si sono considerati i seguenti carichi variabili

(tab. 3.1.II NTC 2008) .



11

Carichi varibili in funzione della destinazione d’uso

Cat. Ambienti qk

[kN/m2] Qk

[kN] Hk

[kN/m]

B2 Uffici aperti al pubblico 3.00 2.00 1.00

C Ambienti suscettibili di affollamento Cat. C2 Balconi, ballatoi e scale comuni, auditorium

4.00 4.00 2.00

H Cat. H1: Coperture 0.50 1.20 1.00

6.3 Valutazione dell’azione della neve

Il carico neve sulle coperture è stato valutato secondo quanto indicato dalla normativa (c. 3.4

NTC 2008) con la seguente formula:

qs = µi qsk CE Ct

con i singoli parametri specificati di seguito:

località: Triggiano (BA) Zona 2

quota sul l.m.m. as < 200m

valore caratteristico carico neve qsk = 1.00 kN/mq

coefficiente di esposizione Ce=1.0

coefficiente termico Ct=1.0

coefficiente di forma (α<30°) µ1 =0.8

Cui deriva come carico neve pari a:

qs = 0.80 kN/mq

6.4 Valutazione dell’azione del vento

L’azione del vento è stata modellata con pressioni e depressioni statiche equivalenti agenti sulle

superfici degli elementi che compongono la costruzione esposti al vento. La pressione del vento è

stata valutata secondo quanto indicato dalle norme (c. 3.3 NTC 2008) con la formula:

p = qb ce cp cd

con i singoli parametri specificati di seguito:

località: Triggiano (BA) Zona 3

distanza dal mare < 30 km

altitudine as =27.0 m < 500 m

classe di rugosità del terreno A

categoria di esposizione IV

velocità di riferimento (Tr = 50 anni) vb = 27 m/s

pressione cinetica di riferimento qb= 456 N/mq

altezza minima zmin = 8.00 m

parametri coefficiente di esposizione kr = 0.22 z0 = 0.3 m



12

coefficiente di topografia ct = 1

coefficienti di esposizione Ce(z=8.00m)= 1.63

coefficiente dinamico Cd=1.0

coefficiente di forma per elementi verticali Cpe =+0.8

Cpe =- 0.4

coefficiente di forma per copertura Cpe =- 0.4

coefficiente di forma per interni Cpi = ±0.2

In definitiva si è considerata una pressione agente sulle pareti esposte al vento e sukka

copertura pari a:

Pareti sopravento pv1 = qb ce cp cd = 0.456 x 1.62 x 1.0 x 1 = +0.75 kN/mq

Pareti sottovento pv2= qb ce cp cd = 0.456 x 1.62 x -0,6 x 1 = -0,45 kN/mq

Copertura pv3= qb ce cp cd = 0.456 x 1.62 x -0,4 x 1 = -0,30 kN/mq

6.5 Carichi agenti sui solai

Il solai a piano terra e in copertura degli ambienti destinati ad uffici saranno realizzati in c.a.

normale gettato in opera con elementi di alleggerimento in polistirene. La copertura dell’auditorium

sarà realizzata in legno lamellare. Per i solai di copertura si considera una incidenza di carico per

la possibile presenza di eventuali impianti energetici (energie alternative, condizionatori).

Nelle tabelle seguenti sono calcolati i carichi per i solai e le scale.



13

Solai piano terra (1° impalcato):

Peso proprio strutturale (Hstr=25+5=30cm ; interasse travetti= 60 cm)

Strato Dimensioni Peso unitario Carico/mq

(kN/mq)

Solaio in c.a. alleggerito con

elementi in polistirene

25 cm travetto in c.a.+

5 cm caldana in c.a.

2,70 kN/mq 2.70

Totale 2.70

Sovraccarichi permanenti definiti

Strato Spessori (m) Peso Carico/mq

(kN/mq)

Intonaco d’intradosso 0.015 0.30 kN/mq 0.30

Massetto in cls alleggerito 0.10 16.00 kN/mc 1.60

Pavimento 0.40 kN/mq 0.40

Totale 2.30

Totale carichi permanenti strutturali e portati definiti (G1) 5.00

Sovraccarichi permanenti portati non definiti

Incidenza tramezzi 1.60 kN/mq 1.60

Totale carichi permanenti portati (G2) 1.60

Sovraccarichi variabili

Destinazione d’uso Carico/mq

(kN/mq)

Cat. B2 – Uffici aperti al pubblico 3.00

Carico totale max per mq di solaio a SLE (comb. caratteristica) 9.60

Carico totale max per mq di solaio a SLU (1,3xG1+1,5x(G2+Q)) 13.40

Solaio copertura in c.a. (2° impalcato):

Peso proprio strutturale (Hstr=25+5=30cm ; interasse travetti= 60 cm)


(kN/mq)

Solaio in c.a. alleggerito con

elementi in polistirene

25 cm travetto in c.a.+

5 cm caldana in c.a.

2,70 kN/mq 2.70

Totale 2.70



(kN/mq)

Intonaco d’intradosso 0.015 0.30 kN/mq 0.30

Massetto in cls alleggerito 0.10 16.00 kN/mc 1.60

Impermeabilizzazione isolamento t. 0.15 kN/mq 0.15

Totale 2.05


Sovraccarichi permanenti portati non definiti

Incidenza impianti enrgetici 1.00 kN/mq 1.00

Totale carichi permanenti portati (G2) 1.00



(kN/mq)

Cat. H – coperture + Neve 1.00


Carico totale max per mq di solaio SLU (1,3xG1+1,5x(G2+Q)) 9.50



14

Copertura in legno

Peso proprio strutturale


(kN/mq)

Incidenza travi 24x80cm-int.med. 240cm 4,00 kN/mc 1.30

Incidenza travetti 10x20cm-int.med. 80cm 4,00 kN/mc 0,10

Peso tavolato Sp. 3 cm 4,00 kN/mc 0,12

Totale 1.60



(kN/mq)

Incidenza impianti 0.25 kN/mq 0.25 kN/mq

Isolamento termico e imp. 0.20 kN/mq 0.20 kN/mq

Listelli e controlistelli 0.05 kN/mq 0.05 kN/mq

Pannelli OSB e impermeabil. 0,70 kN/mq 0,70 kN/mq

Totale 1.20




(kN/mq)

Cat. H – coperture + Neve 1.00


Carico totale max per mq di solaio SLU (1,3xG1+1,5x(G2+Q)) 5.15



15

7. VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA DI PROGETTO

Dal punto di vista sismico il comune di Triggiano (BA) appartiene alla zona sismica 3, così

come indicato nel D.G.R. 154/2004. Si è quindi proceduto alla progettazione della struttura

dell’edificio alle azioni sismiche nelle modalità indicate al cap. 7 delle N.T.C. 2008 per gli edifici

appartenenti a tale zona sismica:

La modellazione sismica del sito è di seguito stata sviluppata con l’ausilio software di calcolo

utilizzato e del foglio di calcolo SPETTRI-NTC ver 1.03 del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici,

che fornisce gli spettri di risposta rappresentativi delle componenti (orizzontali e verticale) delle

azioni sismiche di progetto per il generico sito del territorio nazionale.

7.1· Individuazione del sisma di progetto

Sito di riferimento: Triggiano (BA)

Longitudine: 16,9268 - Latitudine: 41,0677

Vita nominale: Vn = 50 anni (opere ordinarie)

Classe d’uso: Classe II → Cu =1,0 (normali affollamenti)

Periodo di riferimento: Vr = 50 x 1,0 = 50 anni

7.2 Parametri del suolo di fondazione

Categoria del suolo di fondazione A (Vs30 > 800 m/s)

Categoria topografica T1 (superficie pianeggiante)

Coefficiente di amplificazione topografica ST = 1,00

Coefficienti di amplificazione stratigrafica SS = 1,00 Cc = 1,00

7.3 Determinazione dell’azione di progetto

L’azione sismica è stata modellata considerandola divisa in 2 componenti orizzontali tra loro

indipendenti, due (X e Y), trascurando la componente verticale non rientrando in uno dei casi

previsti la c. 7.2.1 delle NTC 2008.

Le azioni sismiche di progetto sono state valutate tramite un’analisi dinamica lineare

considerando gli spettri di risposta elastici in termini di accelerazione, calcolati secondo normativa



16

partendo dalla pericolosità sismica del sito e dalle condizioni geologiche e topografiche locali del

sottosuolo e utilizzando i parametri visti in precedenza.

Gli stati limite considerati per l’opera in oggetto sono:

- SLV: stato limite di salvaguardia della vita;

- SLD: stato limite di danno.

Per il calcolo delle sollecitazioni dovute alle azioni sismiche al SLV si è utilizzata un’analisi di

tipo lineare nella quale gli effetti dissipativi delle strutture sono stati valutati in via semplificata,

come indicato in normativa (cap 7.3.1 NTC 2008), tramite il fattore di struttura q maggiore

dell’unità.

7.4 Fattore di struttura

Per il calcolo del fattore di struttura si è fatto riferimento a quanto indicato dalla normativa per

strutture in c.a. (c. 7.4.3 NTC 2008) considerando i seguenti parametri di calcolo:

- tipologia strutturale: struttura in c.a. a telaio a più campate;

- classe di duttilità: A;

- coefficiente di base q0 = 3.0

- rapporto di duttilità globale αu/ α1 = 1.15 (non regolare in pianta):

- non regolare in altezza: kr = 0.8

quindi il fattore di struttura per le azioni orizzontali risulta essere pari a :

q =q0 kr = 3.0x1.15x0.8 = 2,76 ≈ 2.7

Il valore considerato è cautelativamente a vantaggio di sicurezza per tener conto di possibili

incongruenze in fase di calcolo ed esecuzione.

Per le azioni verticali il fattore di struttura è:

qv = 1.5



17

7.5 Spettri di risposta di progetto



18

8. COBINAZIONI DELLE AZIONI PER LE VERIFICHE DI SICUREZZA

Per la valutazione di sicurezza degli elementi strutturali si è adottato il metodo

semiprobabilistico agli Stati Limite, basato sull’impiego dei coefficienti parziali di sicurezza (Cap. 2

NTC 2008). Si sono inoltre considerate le seguenti combinazioni delle azioni (c. 2.5.3 NTC 2008).

Per le verifiche agli stati limite ultimi (SLU) si utilizza la seguente combinazione generica delle

azioni:

γG1⋅G1 + γG2⋅G2 + γP⋅P + γQ1⋅Qk1 + γQ2⋅ψ02⋅Qk2 + γQ3⋅ψ03⋅Qk3 + …

Per le verifiche di stati limite di esercizio (SLE) si fa riferimento alle seguenti combinazioni di

carico:

- combinazione rara: G1 + G2 + P + Qk1+Σ(ψ0i•Qki)

- combinazione frequente: G1 + G2 + P + ψ11 •Qk1+Σ(ψ2i•Qki)

- combinazione quasi permanente: G1 + G2 + P +Σ(ψ2i•Qki)

In presenza delle azioni sismiche si considera la seguente combinazione di carico (SLV e SLD):

E + G1 + G2 + P + ψ21×Qk1 + ψ22×Qk2 + …

Con il seguente significato dei simboli:

G è il valore caratteristico delle azioni permanenti;

P è il valore caratteristico delle azioni di precompressione (nel nostro caso assenti);

Qk1 è il valore caratteristico dell’azione base di ogni combinazione;

Qki i valori caratteristici delle azioni variabili tra loro indipendenti;

γg1 = Coefficiente di combinazione delle azioni permanenti;

γg2 = Coefficiente di combinazione delle azioni permanenti non strutturali;

γp = Coefficiente di combinazione delle azioni di precompressione;

γq = Coefficiente di combinazione delle azioni variabili;

ψ0i = coefficiente di combinazione allo stato limite ultimo che tiene conto di valutazioni in senso

statistico della contemporaneità della presenza dei carichi variabili; essi sono stati valutati

secondo la tabella 2.5.1 delle NTC 2008:

Coefficienti di combinazione dei carichi

Categoria/Azione variabile ψ0j ψ1j ψ2j

Categoria B Uffici 0,7 0,5 0,3

Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento 0,7 0,7 0,6

Categoria H Coperture 0,0 0,0 0,0

Vento 0,6 0,2 0,0

Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.) 0,5 0,2 0,0

.

Per la valutazione della sicurezza agli SLU sono stati utilizzati i seguenti coefficienti parziali di

sicurezza per le azioni così come riportati nella Tab. 2.6.1 delle Norme tecniche delle costruzioni.



19

Coefficienti di sicurezza dei carichi

Coefficiente

γγγγF

EQU A1

STR

A2

GEO

Carichi permanenti

favorevoli

sfavorevoli

γG1

0,9

1,1

1,0

1,3

1,0

1,0

Carichi permanenti

non strutturali

favorevoli

sfavorevoli

γG2

0,0

1,5

0,0

1,5

0,0

1,3

Carichi variabili favorevoli

sfavorevoli

γQi

0,0

1,5

0,0

1,5

0,0

1,3

Per i carichi permanenti non strutturali è stato utilizzato lo stesso coefficiente di sicurezza dei

carichi permanenti strutturali essendo stati definiti compiutamente nell’analisi dei carichi, come

indicato in normativa, per cui nel nostro caso

γG2 = γG1

9. MODELLAZIONE, CALCOLO E VERIFICHE DEGLI ELEMENTI PORTANTI

Il calcolo e la verifica delle strutture è stato effettuato con modello agli elementi finiti utilizzando

il software SISMICAD della Concrete s.r.l..

Modello tridimensionale della struttura: Vista assonometrica dell'edificio nella sua interezza

Si tratta di un programma di calcolo strutturale che nella versione più estesa è dedicato al



20

progetto e verifica degli elementi in cemento armato, acciaio, muratura e legno di opere civili. Il

programma utilizza come analizzatore e solutore del modello strutturale un proprio solutore agli

elementi finiti tridimensionale fornito col pacchetto. Il programma è sostanzialmente diviso in tre

moduli: un pre processore che consente l'introduzione della geometria e dei carichi e crea il file

dati di input al solutore; il solutore agli elementi finiti; un post processore che a soluzione avvenuta

elabora i risultati eseguendo il progetto e la verifica delle membrature e producendo i grafici ed i

tabulati di output.

9.1 Schematizzazione strutturale e criteri di calcolo delle sollecitazioni

Il programma schematizza la struttura attraverso l'introduzione nell'ordine di fondazioni, poste

anche a quote diverse, platee, platee nervate, plinti e travi di fondazione poggianti tutte su suolo

elastico alla Winkler, di elementi verticali, pilastri e pareti in c.a. anche con fori, di orizzontamenti

costituiti da solai orizzontali e inclinati (falde), e relative travi di piano e di falda; è ammessa anche

l'introduzione di elementi prismatici in c.a. di interpiano con possibilità di collegamento in inclinato

a solai posti a quote diverse. I nodi strutturali possono essere connessi solo a travi, pilastri e pareti,

simulando così impalcati infinitamente deformabili nel piano, oppure a elementi lastra di spessore

dichiarato dall'utente simulando in tal modo impalcati a rigidezza finita. I nodi appartenenti agli

impalcati orizzontali possono essere connessi rigidamente ad uno o più nodi principali giacenti nel

piano dell'impalcato; generalmente un nodo principale coincide con il baricentro delle masse. Tale

opzione, oltre a ridurre significativamente i tempi di elaborazione, elimina le approssimazioni

numeriche connesse all'utilizzo di elementi lastra quando si richiede l'analisi a impalcati

infinitamente rigidi. Per quanto concerne i carichi, in fase di immissione dati, vengono definite, in

numero a scelta dell'utente, condizioni di carico elementari le quali, in aggiunta alle azioni sismiche

e variazioni termiche, vengono combinate attraverso coefficienti moltiplicativi per fornire le

combinazioni richieste per le verifiche successive. L'effetto di disassamento delle forze orizzontali,

indotto ad esempio dai torcenti di piano per costruzioni in zona sismica, viene simulato attraverso

l'introduzione di eccentricità planari aggiuntive le quali costituiscono ulteriori condizioni elementari

di carico da cumulare e combinare secondo i criteri del paragrafo precedente. Tipologicamente

sono ammessi sulle travi e sulle pareti carichi uniformemente distribuiti e carichi trapezoidali; lungo

le aste e nei nodi di incrocio delle membrature sono anche definibili componenti di forze e coppie

concentrate comunque dirette nello spazio. Sono previste distribuzioni di temperatura, di intensità

a scelta dell'utente, agenti anche su singole porzioni di struttura. Il calcolo delle sollecitazioni si

basa sulle seguenti ipotesi e modalità: - travi e pilastri deformabili a sforzo normale, flessione

deviata, taglio deviato e momento torcente. Sono previsti coefficienti riduttivi dei momenti di inerzia

a scelta dell'utente per considerare la riduzione della rigidezza flessionale e torsionale per effetto

della fessurazione del conglomerato cementizio. E' previsto un moltiplicatore della rigidezza

assiale dei pilastri per considerare, se pure in modo approssimato, l'accorciamento dei pilastri per



21

sforzo normale durante la costruzione. - le travi di fondazione su suolo alla Winkler sono risolte in

forma chiusa tramite uno specifico elemento finito; - le pareti in c.a. sono analizzate

schematizzandole come elementi lastra-piastra discretizzati con passo massimo assegnato in fase

di immissione dati; - le pareti in muratura possono essere schematizzate con elementi lastra-

piastra con spessore flessionale ridotto rispetto allo spessore membranale.- I plinti su suolo alla

Winkler sono modellati con la introduzione di molle verticali elastoplastiche. La traslazione

orizzontale a scelta dell'utente è bloccata o gestita da molle orizzontali di modulo di reazione

proporzionale al verticale. - I pali sono modellati suddividendo l'asta in più aste immerse in terreni

di stratigrafia definita dall'utente. Nei nodi di divisione tra le aste vengono inserite molle

assialsimmetriche elastoplastiche precaricate dalla spinta a riposo che hanno come pressione

limite minima la spinta attiva e come pressione limite massima la spinta passiva modificabile

attraverso opportuni coefficienti. - i plinti su pali sono modellati attraverso aste di di rigidezza

elevata che collegano un punto della struttura in elevazione con le aste che simulano la presenza

dei pali;- le piastre sono discretizzate in un numero finito di elementi lastra-piastra con passo

massimo assegnato in fase di immissione dati; nel caso di platee di fondazione i nodi sono

collegati al suolo da molle aventi rigidezze alla traslazione verticale ed richiesta anche orizzontale.-

La deformabilità nel proprio piano di piani dichiarati non infinitamente rigidi e di falde (piani

inclinati) può essere controllata attraverso la introduzione di elementi membranali nelle zone di

solaio. - I disassamenti tra elementi asta sono gestiti automaticamente dal programma attraverso

la introduzione di collegamenti rigidi locali.- Alle estremità di elementi asta è possibile inserire

svincolamenti tradizionali così come cerniere parziali (che trasmettono una quota di ciò che

trasmetterebbero in condizioni di collegamento rigido) o cerniere plastiche.- Alle estremità di

elementi bidimensionali è possibile inserire svincolamenti con cerniere parziali del momento

flettente avente come asse il bordo dell'elemento.- Il calcolo degli effetti del sisma è condotto, a

scelta dell'utente, con analisi statica lineare, con analisi dinamica modale o con analisi statica non

lineare, in accordo alle varie normative adottate. Le masse, nel caso di impalcati dichiarati rigidi

sono concentrate nei nodi principali di piano altrimenti vengono considerate diffuse nei nodi

giacenti sull'impalcato stesso. Nel caso di analisi sismica vengono anche controllati gli spostamenti

di interpiano.



22

Vista wireframe del modello ad elementi finiti

Modellazione ad elementi finiti: nodi, aste, gusci

9.2 Verifiche delle membrature in cemento armato

Nel caso più generale le verifiche degli elementi in c.a. possono essere condotte col metodo

delle tensioni ammissibili (D.M. 14-1-92) o agli stati limite in accordo al D.M. 09-01-96, al D.M. 14-



23

01-08 o secondo Eurocodice 2. Le travi sono progettate e verificate a flessione retta e taglio; a

richiesta è possibile la verifica per le sei componenti della sollecitazione. I pilastri ed i pali sono

verificati per le sei componenti della sollecitazione. Per gli elementi bidimensionali giacenti in un

medesimo piano è disponibile la modalità di verifica che consente di analizzare lo stato di verifica

nei singoli nodi degli elementi. Nelle verifiche (a presso flessione e punzonamento) è ammessa la

introduzione dei momenti di calcolo modificati in base alle direttive dell'EC2, Appendice A.2.8. I

plinti superficiali sono verificati assumendo lo schema statico di mensole con incastri posti a filo o

in asse pilastro. Gli ancoraggi delle armature delle membrature in c.a. sono calcolati sulla base

della effettiva tensione normale che ogni barra assume nella sezione di verifica distinguendo le

zone di ancoraggio in zone di buona o cattiva aderenza. In particolare il programma valuta la

tensione normale che ciascuna barra può assumere in una sezione sviluppando l'aderenza sulla

superficie cilindrica posta a sinistra o a destra della sezione considerata; se in una sezione una

barra assume per effetto dell'aderenza una tensione normale minore di quella ammissibile, il suo

contributo all'area complessiva viene ridotto dal programma nel rapporto tra la tensione normale

che la barra può assumere per effetto dell'aderenza e quella ammissibile. Le verifiche sono

effettuate a partire dalle aree di acciaio equivalenti così calcolate che vengono evidenziate in

relazione. A seguito di analisi inelastiche eseguite in accordo a OPCM 3431 o D.M. 14-01-08

vengono condotte verifiche di resistenza per i meccanismi fragili (nodi e taglio) e verifiche di

deformabilità per i meccanismi duttili.

9.3 Verifiche delle membrature in legno

Le verifiche delle aste in legno possono essere condotte con il metodo alle tensioni ammissibili

nello spirito delle DIN 1052 o con il metodo agli stati limiti secondo D.M. 14-01-08 o Eurocodice 5.

Si rimanda alle relazioni e ai tabulati di calcolo e di verifica allegati (cfr. Relazione di calcolo

delle strutture in c.a. e legno; Relazione di calcolo delle strutture secondarie) per una descrizione

del modello utilizzato e dei risultati ottenuti dai calcoli.

I progettisti delle strutture

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Padova, 23/09/2009

In applicazione di quanto richiesto al punto 10.2. del D.M. 14-01-08 si allegano alcuni

casi di prova riproducibili dall’utilizzatore del software per il controllo ed il riscontro

dell’affidabilità e robustezza del codice. Alcuni esempi sono confrontati con semplici

calcolazioni svolte direttamente negli esempi; in altri invece si confrontano i risultati

ottenuti in SismiCad con esempi noti reperiti in letteratura. Per facilitare la riproduzione, da

parte dell’utilizzatore del software, degli esempi svolti vengono forniti, nell’installazione del

software, gli esempi realizzati.

CONCRETE srl

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26

2 Campi di impiego SismiCad 11.12 – Validazione

Circolare Ministeriale del 10.04.1997 N°65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle "Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche" di cui al D.M.16.01.1996

Ordinanze della Presidenza del Consiglio dei ministri n.3431 ed allegati

DM.LL.PP 2-7-81 Normativa per le riparazioni ed il rafforzamento degli edifici danneggiati dal sisma nelle regioni Basilicata, Campania e Puglia.

Circolare M.LL.PP. n. 21745 del 30.7.81 Istruzioni relative alla normativa tecnica per la riparazione ed il rafforzamento degli edific i in muratura danneggiati dal sisma.

DM.LL.PP 20-11-87 Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento.

CNR-UNI 10011

CNR-UNI 10022

Eurocodici 2,3,5

D.M.Infrastrutture 14 gennaio 2008 Norme tecniche per le costruzioni

Circolare 02 febbraio 2009 n.617/C.S.LL.

… OMISSIS …

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