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CITTA’ DI BIELLA DISSESTO STRADA DI CANTONE VINDOLO

OPERE STRUTTURALI DI RIPRISTINO PROGETTO DEFINITIVO/ESECUTIVO

RELAZIONE DI CALCOLO

File : H-Vindolo-RELAZ CALCOLO.doc 1

SOMMARIO 1 GENERALITA’ ........................................................................................................................................................... 2 2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO .......................................................................................................................... 2 3 DATI GEOTECNICI E MATERIALI ...................................................................................................................... 2 4 VERIFICHE ................................................................................................................................................................. 2 5 Verifica a s.l.e. in combinazione rara (Vindolo_2_Rara.PRT) ................................................................................ 3

5.1 Modello Strutturale ............................................................................................................................................. 3 5.2 Modello FEM ...................................................................................................................................................... 9 5.3 Risultati ............................................................................................................................................................. 11 5.4 Verifiche ........................................................................................................................................................... 31

6 Verifica a s.l.u. (Combinazione A2M2R1) (Vindolo_2_A2M2R1.PRT) ................................................................ 37 6.1 Modello Strutturale ........................................................................................................................................... 37 6.2 Modello FEM .................................................................................................................................................... 43 6.3 Risultati ............................................................................................................................................................. 46 6.4 Verifiche ........................................................................................................................................................... 66

7 Verifica a s.l.u. (Combinazione A1M1R1) (Vindolo_2_A1M1R1.PRT) ................................................................ 71 7.1 Modello Strutturale ........................................................................................................................................... 71 7.2 Modello FEM .................................................................................................................................................... 77 7.3 Risultati ............................................................................................................................................................. 80 7.4 Verifiche ......................................................................................................................................................... 100





1 GENERALITA’ L’intervento in progetto si riferisce a lavori di manutenzione straordinaria per la realizzazione delle opere di adeguamento strutturale, e di rispetto della sicurezza relative alla viabilità, di strada locale di tipo F in base all’Art. 2 del Nuovo Codice della Strada. Tali opere sono necessarie per ovviare al movimento franoso che ha interessato il pendio a valle della strada comunale con coinvolgimento del ciglio occidentale della sede viaria e di parte della massicciata, nel settore mediano del dissesto. La soluzione strutturale definita dagli elaborati progettuali, è la realizzazione di una paratia di micropali, della lunghezza di 24,50 metri, tirantata mediante tiranti “attivi” in acciaio armonico e rivestita a valle mediante muro in conglomerato cementizio armato, con paramento costituito da “scapoli” di pietra, preinseriti nel getto di lastre prefabbricate tralicciate, aventi funzione di cassero. In sommità è previsto un cordolo in conglomerato cementizio armato, su cui si devono posare, con montanti tassellati, nuove barriere di sicurezza tipo H2-W5.

2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO L'analisi della struttura in oggetto è stata fatta utilizzando i metodi usuali della Scienza delle Costruzioni e in conformità alle normative e leggi vigenti: • Decreto Ministeriale 14 gennaio 2008: Approvazione delle Nuove Norme Tecniche per le costruzioni. (Gazzetta

Ufficiale n° 29 del 04/02/2008 – S. O. n° 30) • Circolare 02/02/2009 n° 617: Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove Norme tecniche per le costruzioni” di cui

al Decreto Ministeriale 14/01/2008. (Gazzetta Ufficiale n° 47 del 26/02/2009 – S. O. n° 27)

3 DATI GEOTECNICI E MATERIALI I dati geotecnici ed i materili utilizzati per le verifiche sono riportati nel tabulato di uscita del programma utilizzato (IS PARATIE di CDMDOLMEN-OMNIAIS di Torino)

4 VERIFICHE Le verifiche della paratia sono state svolte nelle segunti condzioni: 1) Verifica a s.l.e. in combinazione rara; 2) Verifica a s.l.u. (Combinazione A2M2R1) 3) Verifica a s.l.u. (Combinazione A1M1R1)





5 Verifica a s.l.e. in combinazione rara (Vindolo_2_Rara.PRT)

5.1 Modello Strutturale Segue la descrizione dei materiali da costruzione impiegati nella definizione del modello di calcolo. Oltre a questi vengono elencati gli elementi strutturali elementari che formano il modello.

5.1.1 Metodo di calcolo Il programma "IS Paratie 12" utilizza il metodo di calcolo degli elementi finiti con cui schematizza sia la paratia che il terreno. La paratia è schematizzata con elementi trave a sei gradi di libertà (due traslazioni ed una rotazione per nodo) mentre il terreno è schematizzato con una serie di molle distibuite lungo l'altezza della paratia. Il procedimento iterativo di risoluzione del modello considera il comportamento non lineare del terreno (non linearità meccanica), mentre agli altri elementi assegna un comportamento elastico lineare.I valori numerici utilizzati per il calcolo sono introdotti esplicitamente dall'utente attraverso l'interfaccia grafica del programma, e vengono utilizzati direttamente: in particolare il programma non adotta alcun coefficiente di sicurezza implicito. Il programma "IS Paratie 12" verifica i seguenti meccanismi di stato limite ultimo: stabilità dell'opera (rototraslazione), resistenza degli elementi strutturali che compongono la paratia, resistenza strutturale degli eventuali ancoraggi (tiranti), verifica a sfilamento degli eventuali ancoraggi, verifica della resistenza strutturale delle eventuali travi di collegamento degli ancoraggi, verifica della resistenza strutturale di eventuali puntoni. Tutte le verifiche vengono condotte con riferimento alle combinazioni di carico indicate dall'utente, sia statiche che sismiche. Le deformazioni e le sollecitazioni cui è soggetta l'opera vengono stabilite utilizzando il metodo FEM con un procedimento iterativo che permette di considerare il comportamento non lineare del terreno. Tutti gli elementi strutturali (paratia, eventuali tiranti, eventuali puntoni) ed il terreno stesso sono schematizzati con elementi finiti e partecipano al calcolo con le proprie caratteristiche di rigidezza e resistenza. Qualora il procedimento iterativo di soluzione del sistema di equazioni non lineari non trovi l'equilibrio dell'opera o superi lo spostamento massimo (valore parametrizzato e modificabile dall'utente), il calcolo si interrompe, e viene riportato un messaggio esplicito a video e nell'output di stampa. L'esistenza dei risultati è di per se garanzia che il programma è stato in grado di calcolare una configurazione equilibrata e congruente, cioè una situazione di equilibrio tra le azioni applicate all'opera e la resistenza da questa esplicata, stanti le caratteristiche meccaniche e geometriche della paratia e del terreno ed i coefficienti di sicurezza applicati. Alla situazione di equilibrio determinata, corrispondono spostamenti e sollecitazioni lungo la paratia





e gli altri elementi strutturali, che vengono verificati in successione. Tutte queste ulteriori verifiche sono riportate a schermo e nell'output di stampa e devono essere superate per garantire la sicurezza dell'opera. La sicurezza dell'opera è valutata in relazione al seguente approccio: Definito dall'utente. Metodo di verifica degli elementi strutturali. Le verifiche tensionali degli elementi strutturali vengono eseguite col metodo delle tensioni ammissibili. Coefficienti di sicurezza per il calcolo delle azioni sulla paratia. La procedura automatica di calcolo non adotta coefficienti di sicurezza. In questo caso, si intende che i dati inseriti dall'utente, come i carichi e le caratteristiche meccaniche del terreno, sono valori di calcolo, e pertanto comprendono già implicitamente i coefficienti di sicurezza. Coefficienti per la resistenza a sfilamento dei tiranti. Alla resistenza a sfilamento dei tiranti, si applicano i coefficienti di sicurezza suggeriti da Bustamante e Doix, Autori del metodo di calcolo analitico. Tirante attivo, permanente: γR = 2. Tirante attivo, temporaneo: γR = 1.8. Tirante passivo, permanente: γR = 2.2. Tirante passivo, temporaneo: γR = 2. Unità di misura e convenzioni. Ove non altrimenti specificato si utilizzano le seguenti unità di misura: daN; cm; cm2; daN/cm; daN cm; daN/cm2. Per quanto riguarda lo Step di inserimento di un elemento, si intende che quest'ultimo è presente nel modello dall'inizio dello Step. La stessa regola vale per lo Step di rimozione, cioè si intende che un elemento viene rimosso all'inizio dello Step specificato. Il sistema di riferimento utilizzato vede l'asse delle z verticale, orientato verso l'alto, l'asse delle x parallelo al piano di lavoro ed orientato verso destra, e l'asse delle y parallelo allo sviluppo longitudinale della paratia. In quest'ultima direzione viene convenzionalmente considerata una sezione di paratia larga 100 cm.

5.1.2 Materiali da costruzione impiegati

Profilati in acciaio: Acciaio S355 (Fe 510) (σamm = 2400).

5.1.3 Elementi strutturali La struttura analizzata è formata dai seguenti elementi.

5.1.3.1 Strati Segue la descrizione della stratigrafia del terreno utilizzata nel modello. STR_1 STR_2 STR_3 Descrizione Sabbia Cappellaccio Regolite Quota iniziale [cm] 0 -600 -1000 Grado di preconsolidazione (OCR) 1 1 1 Angolo d'attrito (ϕ') [°] 30 30 45 Coesione efficace (c') [daN/cm2] 0 0 100 Resistenza non drenata (su) [daN/cm2] 0.8 0.8 0.8 Permeabilità (m) [cm/s] 0.001 0.001 0.001 Peso di unità di volume fuori falda (γd) [daN/cm3] 0.0018 0.0018 0.002 Peso di unità di volume sotto falda (γt) [daN/cm3] 0.0018 0.0018 0.002

5.1.3.1.1 Spinta a riposo

STR_1 La spinta a riposo viene valutata in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'h0 = k0,ocσ'v0 , dove k0,oc = k0,nc OCRα. Metodo Utente per il calcolo del coefficiente di spinta normalconsolidato. Il valore di k0,nc è indicato direttamente dall'utente: k0,nc = 0.44. Metodo Alpan per il calcolo del coefficiente di spinta sovraconsolidato. Il valore di α è assunto pari a 0.5. I valori dei coefficienti di spinta a riposo utilizzati nel calcolo sono i seguenti: k0,nc = 0.44 k0,oc = 0.44 STR_2 La spinta a riposo viene valutata in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'h0 = k0,ocσ'v0 , dove k0,oc = k0,nc OCRα. Metodo Utente per il calcolo del coefficiente di spinta normalconsolidato. Il valore di k0,nc è indicato direttamente dall'utente: k0,nc = 0.44. Metodo Alpan per il calcolo del coefficiente di spinta sovraconsolidato. Il valore di α è assunto pari a 0.5. I valori dei coefficienti di spinta a riposo utilizzati nel calcolo sono i seguenti:





k0,nc = 0.44 k0,oc = 0.44 STR_3 La spinta a riposo viene valutata in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'h0 = k0,ocσ'v0 , dove k0,oc = k0,nc OCRα. Metodo Utente per il calcolo del coefficiente di spinta normalconsolidato. Il valore di k0,nc è indicato direttamente dall'utente: k0,nc = 0.44. Metodo Alpan per il calcolo del coefficiente di spinta sovraconsolidato. Il valore di α è assunto pari a 0.5. I valori dei coefficienti di spinta a riposo utilizzati nel calcolo sono i seguenti: k0,nc = 0.44 k0,oc = 0.44

5.1.3.1.2 Pressione limite attiva e passiva

STR_1 Metodo Coulomb per il calcolo del limite di spinta attiva. Il limite di spinta attiva viene valutato in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'ha = ka,hσ'v - 2c'(ka,h)1/2

Il valore di ka,h è calcolato con la formula di Coulomb estesa da Muller-Breslau. Si considera un'inclinazione del terrapieno di 0 gradi ed un angolo di attrito muro-terreno nullo. ka,h = 0.3333 Metodo Coulomb per il calcolo del limite di spinta passiva. Il limite di spinta passiva viene valutato in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'hp = kp,hσ'v + 2c'(kp,h)1/2

Il valore di kp,h è calcolato con la formula di Coulomb estesa da Muller-Breslau. Si considera un'inclinazione del terrapieno di 0 gradi ed un angolo di attrito muro-terreno nullo. kp,h = 3 STR_2 Metodo Coulomb per il calcolo del limite di spinta attiva. Il limite di spinta attiva viene valutato in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'ha = ka,hσ'v - 2c'(ka,h)1/2


Il valore di kp,h è calcolato con la formula di Coulomb estesa da Muller-Breslau. Si considera un'inclinazione del terrapieno di 0 gradi ed un angolo di attrito muro-terreno nullo. kp,h = 3 STR_3 Metodo Coulomb per il calcolo del limite di spinta attiva. Il limite di spinta attiva viene valutato in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'ha = ka,hσ'v - 2c'(ka,h)1/2


Il valore di kp,h è calcolato con la formula di Coulomb estesa da Muller-Breslau. Si considera un'inclinazione del terrapieno di 0 gradi ed un angolo di attrito muro-terreno nullo. kp,h = 5.8284

5.1.3.1.3 Deformabilità

STR_1 Metodo Utente per il calcolo del modulo di reazione del terreno. Il modulo di reazione viene valutato secondo l'espressione seguente: ks = As+Bs z I valori di As e di Bs sono definiti direttamente dall'utente.





As = 5, Bs = 0 Il rapporto fra il modulo in ricarico/scarico rispetto a quello in compressione vergine è altresì definito dall'utente e vale 1. STR_2 Metodo Utente per il calcolo del modulo di reazione del terreno. Il modulo di reazione viene valutato secondo l'espressione seguente: ks = As+Bs z I valori di As e di Bs sono definiti direttamente dall'utente. As = 5, Bs = 0 Il rapporto fra il modulo in ricarico/scarico rispetto a quello in compressione vergine è altresì definito dall'utente e vale 1. STR_3 Metodo Utente per il calcolo del modulo di reazione del terreno. Il modulo di reazione viene valutato secondo l'espressione seguente: ks = As+Bs z I valori di As e di Bs sono definiti direttamente dall'utente. As = 5, Bs = 0 Il rapporto fra il modulo in ricarico/scarico rispetto a quello in compressione vergine è altresì definito dall'utente e vale 1.

5.1.3.2 Paratia Il modello comprende una sola paratia (PAR_1), alta 1200 cm. La paratia PAR_1 utilizza la sezione trasversale SEZ_1.

5.1.3.3 Sezioni Segue la descrizione delle sezioni trasversali utilizzate dagli elementi del modello. SEZ_1 Tipo TUBO CIRCOLARE Descrizione Sezione paratia Materiale Acciaio Modulo di Young [daN/cm2] 2100000. Numero di sezioni per metro 2. Area [cm2] 32.06 Momento d'inerzia Z [cm4] 1051. Momento d'inerzia Y [cm4] 1051.

5.1.3.4 Tiranti Segue la descrizione dei tiranti impiegati nel modello. TIR_1_1 Quota di applicazione [cm] -170 Angolo di inclinazione [°] 30 Lunghezza libera [cm] 700 Lunghezza sigillatura [cm] 900 Area resistente [cm2] 4.17 Modulo elastico [daN/cm2] 1950000 Tensione massima [daN/cm2] 18600 Tensione ammissibile [daN/cm2] 18600 Tensione iniziale [daN/cm2] 10791.37 Numero al metro 0.4 Step di attivazione 3 Step di rimozione - Segue la tabella di tesatura dei tiranti impiegati nel modello. TIR_1_1 Step di inserimento 3 Tiro iniziale [daN] 45000 Tiro massimo ammesso [daN] 77562





5.1.3.5 Carichi nastriformi distribuiti sul terreno Segue la descrizione dei carichi nastriformi distribuiti sul terreno nella zona a monte. I carichi sono dati in daN/cm, per ogni metro di estensione longitudinale della paratia. Il valore dichiarato rappresenta quindi il carico distribuito su una striscia di 1x100 cm. CUD_1_1 Quota di applicazione [cm] 0 Distanza dalla paratia [cm] 50 Larghezza [cm] 600 Carico distribuito [daN/cm] -20 Carico distribuito [daN/cm2] -0.2 Tipologia - Step di attivazione 5 Step di rimozione -

5.1.3.6 Peso proprio Alla paratia PAR_1, viene automaticamente applicato il peso proprio come carico distribuito in direzione verticale, con intensita' definita dalla propria sezione trasversale.

5.1.3.7 Step di progetto Segue la descrizione dei passi considerati nella definizione del modello per simulare le fasi realizzative dell'opera. Step 1 In questo step non vengono effettuate modifiche al modello.

Step 2 In questo step vengono effettuate le seguenti modifiche al modello: Scavo portato a quota: -220





Step 3 In questo step vengono effettuate le seguenti modifiche al modello: Inserimento tirante: TIR_1_1


Step 5 In questo step vengono effettuate le seguenti modifiche al modello: Inserimento carico nastriforme su terreno: CUD_1_1

5.1.3.8 Tabella riassuntiva La seguente tabella riassume le caratteristiche del modello strutturale nell'insieme degli step considerati. Step Quota scavo Strati Tiranti Carichi terreno 1 0 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3





2 -220 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 3 -220 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 TIR_1_1 4 -400 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 TIR_1_1 5 -400 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 TIR_1_1 CUD_1_1

5.2 Modello FEM Segue la descrizione dello schema ad elementi finiti utilizzato per la risoluzione del modello strutturale e la valutazione di spostamenti e sollecitazioni, aggiornato all'ultimo step di calcolo effettuato.

5.2.1 Nodi Indice Coord. X Coord. Z 1. 0. 0. 2. 0. -15.45 3. 0. -30.91 4. 0. -46.36 5. 0. -61.82 6. 0. -77.27 7. 0. -92.73 8. 0. -108.18 9. 0. -123.64 10. 0. -139.09 11. 0. -154.55 12. 0. -170. 13. 0. -186.67 14. 0. -203.33 15. 0. -220. 16. 0. -236.36 17. 0. -252.73 18. 0. -269.09 19. 0. -285.45 20. 0. -301.82 21. 0. -318.18 22. 0. -334.55 23. 0. -350.91 24. 0. -367.27 25. 0. -383.64 26. 0. -400. 27. 0. -416.67 28. 0. -433.33 29. 0. -450. 30. 0. -466.67 31. 0. -483.33 32. 0. -500. 33. 0. -516.67 34. 0. -533.33 35. 0. -550. 36. 0. -566.67 37. 0. -583.33 38. 0. -600. 39. 0. -616.67 40. 0. -633.33 41. 0. -650. 42. 0. -666.67 43. 0. -683.33 44. 0. -700. 45. 0. -716.67 46. 0. -733.33 47. 0. -750.





48. 0. -766.67 49. 0. -783.33 50. 0. -800. 51. 0. -816.67 52. 0. -833.33 53. 0. -850. 54. 0. -866.67 55. 0. -883.33 56. 0. -900. 57. 0. -916.67 58. 0. -933.33 59. 0. -950. 60. 0. -966.67 61. 0. -983.33 62. 0. -1000. 63. 0. -1016.67 64. 0. -1033.33 65. 0. -1050. 66. 0. -1066.67 67. 0. -1083.33 68. 0. -1100. 69. 0. -1116.67 70. 0. -1133.33 71. 0. -1150. 72. 0. -1166.67 73. 0. -1183.33 74. 0. -1200. 75. 840.04 -655.

5.2.2 Aste Indice Nodo iniz. Nodo fin. Lunghezza Incognite 1. 2. 1. 15.45 4 5 6 1 2 3 2. 3. 2. 15.45 7 8 9 4 5 6 3. 4. 3. 15.45 10 11 12 7 8 9 4. 5. 4. 15.45 13 14 15 10 11 12 5. 6. 5. 15.45 16 17 18 13 14 15 6. 7. 6. 15.45 19 20 21 16 17 18 7. 8. 7. 15.45 22 23 24 19 20 21 8. 9. 8. 15.45 25 26 27 22 23 24 9. 10. 9. 15.45 28 29 30 25 26 27 10. 11. 10. 15.45 31 32 33 28 29 30 11. 12. 11. 15.45 34 35 36 31 32 33 12. 13. 12. 16.67 37 38 39 34 35 36 13. 14. 13. 16.67 40 41 42 37 38 39 14. 15. 14. 16.67 43 44 45 40 41 42 15. 16. 15. 16.36 46 47 48 43 44 45 16. 17. 16. 16.36 49 50 51 46 47 48 17. 18. 17. 16.36 52 53 54 49 50 51 18. 19. 18. 16.36 55 56 57 52 53 54 19. 20. 19. 16.36 58 59 60 55 56 57 20. 21. 20. 16.36 61 62 63 58 59 60 21. 22. 21. 16.36 64 65 66 61 62 63 22. 23. 22. 16.36 67 68 69 64 65 66 23. 24. 23. 16.36 70 71 72 67 68 69 24. 25. 24. 16.36 73 74 75 70 71 72 25. 26. 25. 16.36 76 77 78 73 74 75 26. 27. 26. 16.67 79 80 81 76 77 78 27. 28. 27. 16.67 82 83 84 79 80 81 28. 29. 28. 16.67 85 86 87 82 83 84





29. 30. 29. 16.67 88 89 90 85 86 87 30. 31. 30. 16.67 91 92 93 88 89 90 31. 32. 31. 16.67 94 95 96 91 92 93 32. 33. 32. 16.67 97 98 99 94 95 96 33. 34. 33. 16.67 100 101 102 97 98 99 34. 35. 34. 16.67 103 104 105 100 101 102 35. 36. 35. 16.67 106 107 108 103 104 105 36. 37. 36. 16.67 109 110 111 106 107 108 37. 38. 37. 16.67 112 113 114 109 110 111 38. 39. 38. 16.67 115 116 117 112 113 114 39. 40. 39. 16.67 118 119 120 115 116 117 40. 41. 40. 16.67 121 122 123 118 119 120 41. 42. 41. 16.67 124 125 126 121 122 123 42. 43. 42. 16.67 127 128 129 124 125 126 43. 44. 43. 16.67 130 131 132 127 128 129 44. 45. 44. 16.67 133 134 135 130 131 132 45. 46. 45. 16.67 136 137 138 133 134 135 46. 47. 46. 16.67 139 140 141 136 137 138 47. 48. 47. 16.67 142 143 144 139 140 141 48. 49. 48. 16.67 145 146 147 142 143 144 49. 50. 49. 16.67 148 149 150 145 146 147 50. 51. 50. 16.67 151 152 153 148 149 150 51. 52. 51. 16.67 154 155 156 151 152 153 52. 53. 52. 16.67 157 158 159 154 155 156 53. 54. 53. 16.67 160 161 162 157 158 159 54. 55. 54. 16.67 163 164 165 160 161 162 55. 56. 55. 16.67 166 167 168 163 164 165 56. 57. 56. 16.67 169 170 171 166 167 168 57. 58. 57. 16.67 172 173 174 169 170 171 58. 59. 58. 16.67 175 176 177 172 173 174 59. 60. 59. 16.67 178 179 180 175 176 177 60. 61. 60. 16.67 181 182 183 178 179 180 61. 62. 61. 16.67 184 185 186 181 182 183 62. 63. 62. 16.67 187 188 189 184 185 186 63. 64. 63. 16.67 190 191 192 187 188 189 64. 65. 64. 16.67 193 194 195 190 191 192 65. 66. 65. 16.67 196 197 198 193 194 195 66. 67. 66. 16.67 199 200 201 196 197 198 67. 68. 67. 16.67 202 203 204 199 200 201 68. 69. 68. 16.67 205 206 207 202 203 204 69. 70. 69. 16.67 208 209 210 205 206 207 70. 71. 70. 16.67 211 212 213 208 209 210 71. 72. 71. 16.67 214 215 216 211 212 213 72. 73. 72. 16.67 217 218 219 214 215 216 73. 74. 73. 16.67 220 0 221 217 218 219 74. 12. 75. 970. 223 35 36 222 0 0

5.3 Risultati Il calcolo è stato eseguito correttamente per 5 Step.

5.3.1 Singoli Step Segue la descrizione dei risultati ottenuti nei diversi Step considerati.

5.3.1.1 Step 1 In questo Step si hanno le seguenti sollecitazioni, deformazioni, reazioni vincolari, pressioni nel terreno e risultanti delle spinte.





Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 0 -0.003 0 0 -7.8 -30.9 0 -0.003 0 0 -15.6 -46.4 0 -0.003 0 0 -23.3 -61.8 0 -0.003 0 0 -31.1 -77.3 0 -0.003 0 0 -38.9 -92.7 0 -0.003 0 0 -46.7 -108.2 0 -0.003 0 0 -54.5 -123.6 0 -0.003 0 0 -62.2 -139.1 0 -0.003 0 0 -70 -154.5 0 -0.003 0 0 -77.8 -170 0 -0.003 0 0 -85.6 -186.7 0 -0.003 0 0 -94 -203.3 0 -0.003 0 0 -102.3 -220 0 -0.003 0 0 -110.7 -236.4 0 -0.003 0 0 -119 -252.7 0 -0.003 0 0 -127.2 -269.1 0 -0.003 0 0 -135.4 -285.5 0 -0.003 0 0 -143.7 -301.8 0 -0.003 0 0 -151.9 -318.2 0 -0.003 0 0 -160.2 -334.5 0 -0.002 0 0 -168.4 -350.9 0 -0.002 0 0 -176.6 -367.3 0 -0.002 0 0 -184.9 -383.6 0 -0.002 0 0 -193.1 -400 0 -0.002 0 0 -201.3 -416.7 0 -0.002 0 0 -209.7 -433.3 0 -0.002 0 0 -218.1 -450 0 -0.002 0 0 -226.5 -466.7 0 -0.002 0 0 -234.9 -483.3 0 -0.002 0 0 -243.3 -500 0 -0.002 0 0 -251.7 -516.7 0 -0.002 0 0 -260.1 -533.3 0 -0.002 0 0 -268.4 -550 0 -0.002 0 0 -276.8 -566.7 0 -0.002 0 0 -285.2 -583.3 0 -0.002 0 0 -293.6 -600 0 -0.002 0 0 -302 -616.7 0 -0.002 0 0 -310.4 -633.3 0 -0.002 0 0 -318.8





-650 0 -0.002 0 0 -327.2 -666.7 0 -0.002 0 0 -335.6 -683.3 0 -0.002 0 0 -343.9 -700 0 -0.002 0 0 -352.3 -716.7 0 -0.002 0 0 -360.7 -733.3 0 -0.002 0 0 -369.1 -750 0 -0.002 0 0 -377.5 -766.7 0 -0.002 0 0 -385.9 -783.3 0 -0.002 0 0 -394.3 -800 0 -0.001 0 0 -402.7 -816.7 0 -0.001 0 0 -411.1 -833.3 0 -0.001 0 0 -419.4 -850 0 -0.001 0 0 -427.8 -866.7 0 -0.001 0 0 -436.2 -883.3 0 -0.001 0 0 -444.6 -900 0 -0.001 0 0 -453 -916.7 0 -0.001 0 0 -461.4 -933.3 0 -0.001 0 0 -469.8 -950 0 -0.001 0 0 -478.2 -966.7 0 -0.001 0 0 -486.6 -983.3 0 -0.001 0 0 -494.9 -1000 0 -0.001 0 0 -503.3 -1016.7 0 -0.001 0 0 -511.7 -1033.3 0 -0.001 0 0 -520.1 -1050 0 -0.001 0 0 -528.5 -1066.7 0 -0.001 0 0 -536.9 -1083.3 0 0 0 0 -545.3 -1100 0 0 0 0 -553.7 -1116.7 0 0 0 0 -562.1 -1133.3 0 0 0 0 -570.4 -1150 0 0 0 0 -578.8 -1166.7 0 0 0 0 -587.2 -1183.3 0 0 0 0 -595.6 -1200 0 0 0 0 -604 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 604. - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.007 0.003 0 0.007 0.003 0 0.007 0.003 0 0.007 0.003 0 -15.45 0.028 0.012 0 0.028 0.012 0 0.028 0.012 0 0.028 0.012 0 -30.91 0.056 0.024 0 0.056 0.024 0 0.056 0.024 0 0.056 0.024 0 -46.36 0.083 0.037 0 0.083 0.037 0 0.083 0.037 0 0.083 0.037 0 -61.82 0.111 0.049 0 0.111 0.049 0 0.111 0.049 0 0.111 0.049 0 -77.27 0.139 0.061 0 0.139 0.061 0 0.139 0.061 0 0.139 0.061 0 -92.73 0.167 0.073 0 0.167 0.073 0 0.167 0.073 0 0.167 0.073 0 -108.18 0.195 0.086 0 0.195 0.086 0 0.195 0.086 0 0.195 0.086 0 -123.64 0.223 0.098 0 0.223 0.098 0 0.223 0.098 0 0.223 0.098 0 -139.09 0.25 0.11 0 0.25 0.11 0 0.25 0.11 0 0.25 0.11 0 -154.55 0.278 0.122 0 0.278 0.122 0 0.278 0.122 0 0.278 0.122 0 -170 0.307 0.135 0 0.307 0.135 0 0.307 0.135 0 0.307 0.135 0 -186.67 0.336 0.148 0 0.336 0.148 0 0.336 0.148 0 0.336 0.148 0





-203.33 0.366 0.161 0 0.366 0.161 0 0.366 0.161 0 0.366 0.161 0 -220 0.396 0.174 0 0.396 0.174 0 0.396 0.174 0 0.396 0.174 0 -236.36 0.425 0.187 0 0.425 0.187 0 0.425 0.187 0 0.425 0.187 0 -252.73 0.455 0.2 0 0.455 0.2 0 0.455 0.2 0 0.455 0.2 0 -269.09 0.484 0.213 0 0.484 0.213 0 0.484 0.213 0 0.484 0.213 0 -285.45 0.514 0.226 0 0.514 0.226 0 0.514 0.226 0 0.514 0.226 0 -301.82 0.543 0.239 0 0.543 0.239 0 0.543 0.239 0 0.543 0.239 0 -318.18 0.573 0.252 0 0.573 0.252 0 0.573 0.252 0 0.573 0.252 0 -334.55 0.602 0.265 0 0.602 0.265 0 0.602 0.265 0 0.602 0.265 0 -350.91 0.632 0.278 0 0.632 0.278 0 0.632 0.278 0 0.632 0.278 0 -367.27 0.661 0.291 0 0.661 0.291 0 0.661 0.291 0 0.661 0.291 0 -383.64 0.691 0.304 0 0.691 0.304 0 0.691 0.304 0 0.691 0.304 0 -400 0.72 0.317 0 0.72 0.317 0 0.72 0.317 0 0.72 0.317 0 -416.67 0.75 0.33 0 0.75 0.33 0 0.75 0.33 0 0.75 0.33 0 -433.33 0.78 0.343 0 0.78 0.343 0 0.78 0.343 0 0.78 0.343 0 -450 0.81 0.356 0 0.81 0.356 0 0.81 0.356 0 0.81 0.356 0 -466.67 0.84 0.37 0 0.84 0.37 0 0.84 0.37 0 0.84 0.37 0 -483.33 0.87 0.383 0 0.87 0.383 0 0.87 0.383 0 0.87 0.383 0 -500 0.9 0.396 0 0.9 0.396 0 0.9 0.396 0 0.9 0.396 0 -516.67 0.93 0.409 0 0.93 0.409 0 0.93 0.409 0 0.93 0.409 0 -533.33 0.96 0.422 0 0.96 0.422 0 0.96 0.422 0 0.96 0.422 0 -550 0.99 0.436 0 0.99 0.436 0 0.99 0.436 0 0.99 0.436 0 -566.67 1.02 0.449 0 1.02 0.449 0 1.02 0.449 0 1.02 0.449 0 -583.33 1.05 0.462 0 1.05 0.462 0 1.05 0.462 0 1.05 0.462 0 -600 1.08 0.475 0 1.08 0.475 0 1.08 0.475 0 1.08 0.475 0 -616.67 1.11 0.488 0 1.11 0.488 0 1.11 0.488 0 1.11 0.488 0 -633.33 1.14 0.502 0 1.14 0.502 0 1.14 0.502 0 1.14 0.502 0 -650 1.17 0.515 0 1.17 0.515 0 1.17 0.515 0 1.17 0.515 0 -666.67 1.2 0.528 0 1.2 0.528 0 1.2 0.528 0 1.2 0.528 0 -683.33 1.23 0.541 0 1.23 0.541 0 1.23 0.541 0 1.23 0.541 0 -700 1.26 0.554 0 1.26 0.554 0 1.26 0.554 0 1.26 0.554 0 -716.67 1.29 0.568 0 1.29 0.568 0 1.29 0.568 0 1.29 0.568 0 -733.33 1.32 0.581 0 1.32 0.581 0 1.32 0.581 0 1.32 0.581 0 -750 1.35 0.594 0 1.35 0.594 0 1.35 0.594 0 1.35 0.594 0 -766.67 1.38 0.607 0 1.38 0.607 0 1.38 0.607 0 1.38 0.607 0 -783.33 1.41 0.62 0 1.41 0.62 0 1.41 0.62 0 1.41 0.62 0 -800 1.44 0.634 0 1.44 0.634 0 1.44 0.634 0 1.44 0.634 0 -816.67 1.47 0.647 0 1.47 0.647 0 1.47 0.647 0 1.47 0.647 0 -833.33 1.5 0.66 0 1.5 0.66 0 1.5 0.66 0 1.5 0.66 0 -850 1.53 0.673 0 1.53 0.673 0 1.53 0.673 0 1.53 0.673 0 -866.67 1.56 0.686 0 1.56 0.686 0 1.56 0.686 0 1.56 0.686 0 -883.33 1.59 0.7 0 1.59 0.7 0 1.59 0.7 0 1.59 0.7 0 -900 1.62 0.713 0 1.62 0.713 0 1.62 0.713 0 1.62 0.713 0 -916.67 1.65 0.726 0 1.65 0.726 0 1.65 0.726 0 1.65 0.726 0 -933.33 1.68 0.739 0 1.68 0.739 0 1.68 0.739 0 1.68 0.739 0 -950 1.71 0.752 0 1.71 0.752 0 1.71 0.752 0 1.71 0.752 0 -966.67 1.74 0.766 0 1.74 0.766 0 1.74 0.766 0 1.74 0.766 0 -983.33 1.77 0.779 0 1.77 0.779 0 1.77 0.779 0 1.77 0.779 0 -1000 1.8 0.792 0 1.8 0.792 0 1.8 0.792 0 1.8 0.792 0 -1016.67 1.833 0.807 0 1.833 0.807 0 1.833 0.807 0 1.833 0.807 0 -1033.33 1.867 0.821 0 1.867 0.821 0 1.867 0.821 0 1.867 0.821 0 -1050 1.9 0.836 0 1.9 0.836 0 1.9 0.836 0 1.9 0.836 0 -1066.67 1.933 0.851 0 1.933 0.851 0 1.933 0.851 0 1.933 0.851 0 -1083.33 1.967 0.865 0 1.967 0.865 0 1.967 0.865 0 1.967 0.865 0 -1100 2 0.88 0 2 0.88 0 2 0.88 0 2 0.88 0





-1116.67 2.033 0.895 0 2.033 0.895 0 2.033 0.895 0 2.033 0.895 0 -1133.33 2.067 0.909 0 2.067 0.909 0 2.067 0.909 0 2.067 0.909 0 -1150 2.1 0.924 0 2.1 0.924 0 2.1 0.924 0 2.1 0.924 0 -1166.67 2.133 0.939 0 2.133 0.939 0 2.133 0.939 0 2.133 0.939 0 -1183.33 2.167 0.953 0 2.167 0.953 0 2.167 0.953 0 2.167 0.953 0 -1200 2.192 0.964 0 2.192 0.964 0 2.192 0.964 0 2.192 0.964 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -57199.7 bh 801 Rh 57199.7 bh 801 R'h -57199.7 b'h 801 R'h 57199.7 b'h 801 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.


Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 -3.0725 -0.003 -27.684 1.8 -7.8 -30.9 -2.9109 -0.003 -276.842 16.1 -15.6 -46.4 -2.7493 -0.003 -968.946 44.8 -23.3 -61.8 -2.5877 -0.003 -2325.47 87.8 -31.1 -77.3 -2.4263 -0.003 -4567.887 145.1 -38.9 -92.7 -2.2652 -0.003 -7917.671 216.8 -46.7 -108.2 -2.1045 -0.003 -12596.294 302.7 -54.5 -123.6 -1.9445 -0.003 -18825.228 403 -62.2 -139.1 -1.7855 -0.003 -26825.947 517.7 -70 -154.5 -1.628 -0.003 -36819.921 646.7 -77.8 -170 -1.4725 -0.003 -49028.62 790 -85.6 -186.7 -1.3079 -0.003 -64929.998 954.1 -94 -203.3 -1.1473 -0.003 -83942.475 1140.7 -102.3





-220 -0.9921 -0.003 -106343.82 1344.1 -110.7 -236.4 -0.8462 -0.003 -131903.881 1562 -119 -252.7 -0.7084 -0.003 -158895.24 1649.5 -127.2 -269.1 -0.5802 -0.003 -185214.682 1608.4 -135.4 -285.5 -0.4631 -0.003 -208758.993 1438.8 -143.7 -301.8 -0.3588 -0.003 -227424.957 1140.7 -151.9 -318.2 -0.2681 -0.003 -239109.367 714 -160.2 -334.5 -0.1918 -0.002 -241709.022 158.9 -168.4 -350.9 -0.1301 -0.002 -233120.728 -524.8 -176.6 -367.3 -0.0824 -0.002 -211241.297 -1337.1 -184.9 -383.6 -0.0475 -0.002 -181103.13 -1841.8 -193.1 -400 -0.0234 -0.002 -147303.449 -2065.5 -201.3 -416.7 -0.0082 -0.002 -112332.367 -2098.3 -209.7 -433.3 0 -0.002 -79936.071 -1943.8 -218.1 -450 0.0032 -0.002 -52391.607 -1652.7 -226.5 -466.7 0.0029 -0.002 -30564.512 -1309.6 -234.9 -483.3 0.0007 -0.002 -14387.799 -970.6 -243.3 -500 -0.0025 -0.002 -3243.715 -668.6 -251.7 -516.7 -0.0059 -0.002 3751.67 -419.7 -260.1 -533.3 -0.0091 -0.002 7551.078 -228 -268.4 -550 -0.0119 -0.002 9050.957 -90 -276.8 -566.7 -0.0141 -0.002 9022.457 1.7 -285.2 -583.3 -0.0158 -0.002 8082.956 56.4 -293.6 -600 -0.017 -0.002 6694.766 83.3 -302 -616.7 -0.0177 -0.002 5180.205 90.9 -310.4 -633.3 -0.0181 -0.002 3744.929 86.1 -318.8 -650 -0.0183 -0.002 2503.804 74.5 -327.2 -666.7 -0.0183 -0.002 1505.669 59.9 -335.6 -683.3 -0.0182 -0.002 754.881 45 -343.9 -700 -0.0181 -0.002 228.759 31.6 -352.3 -716.7 -0.018 -0.002 -109.231 20.3 -360.7 -733.3 -0.0178 -0.002 -300.168 11.5 -369.1 -750 -0.0177 -0.002 -383.652 5 -377.5 -766.7 -0.0176 -0.002 -394.348 0.6 -385.9 -783.3 -0.0175 -0.002 -360.425 -2 -394.3 -800 -0.0175 -0.001 -303.29 -3.4 -402.7 -816.7 -0.0174 -0.001 -238.118 -3.9 -411.1 -833.3 -0.0174 -0.001 -174.802 -3.8 -419.4 -850 -0.0174 -0.001 -119.071 -3.3 -427.8 -866.7 -0.0174 -0.001 -73.574 -2.7 -436.2 -883.3 -0.0174 -0.001 -38.847 -2.1 -444.6 -900 -0.0174 -0.001 -14.113 -1.5 -453 -916.7 -0.0174 -0.001 2.117 -1 -461.4 -933.3 -0.0174 -0.001 11.601 -0.6 -469.8 -950 -0.0174 -0.001 16.083 -0.3 -478.2 -966.7 -0.0174 -0.001 17.116 -0.1 -486.6 -983.3 -0.0174 -0.001 15.981 0.1 -494.9 -1000 -0.0174 -0.001 13.669 0.1 -503.3 -1016.7 -0.0174 -0.001 10.894 0.2 -511.7 -1033.3 -0.0174 -0.001 8.132 0.2 -520.1 -1050 -0.0174 -0.001 5.667 0.1 -528.5 -1066.7 -0.0174 -0.001 3.644 0.1 -536.9 -1083.3 -0.0174 0 2.104 0.1 -545.3 -1100 -0.0174 0 1.024 0.1 -553.7 -1116.7 -0.0174 0 0.344 0 -562.1





-1133.3 -0.0174 0 -0.017 0 -570.4 -1150 -0.0174 0 -0.145 0 -578.8 -1166.7 -0.0174 0 -0.129 0 -587.2 -1183.3 -0.0174 0 -0.053 0 -595.6 -1200 -0.0174 0 0 0 -604 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 604. - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.007 0.002 0 0.007 0.002 0 0 0 0 0 0 0 -15.45 0.028 0.009 0 0.028 0.009 0 0 0 0 0 0 0 -30.91 0.056 0.019 0 0.056 0.019 0 0 0 0 0 0 0 -46.36 0.083 0.028 0 0.083 0.028 0 0 0 0 0 0 0 -61.82 0.111 0.037 0 0.111 0.037 0 0 0 0 0 0 0 -77.27 0.139 0.046 0 0.139 0.046 0 0 0 0 0 0 0 -92.73 0.167 0.056 0 0.167 0.056 0 0 0 0 0 0 0 -108.18 0.195 0.065 0 0.195 0.065 0 0 0 0 0 0 0 -123.64 0.223 0.074 0 0.223 0.074 0 0 0 0 0 0 0 -139.09 0.25 0.083 0 0.25 0.083 0 0 0 0 0 0 0 -154.55 0.278 0.093 0 0.278 0.093 0 0 0 0 0 0 0 -170 0.307 0.102 0 0.307 0.102 0 0 0 0 0 0 0 -186.67 0.336 0.112 0 0.336 0.112 0 0 0 0 0 0 0 -203.33 0.366 0.122 0 0.366 0.122 0 0 0 0 0 0 0 -220 0.396 0.132 0 0.396 0.132 0 0 0 0 0 0 0 -236.36 0.425 0.142 0 0.425 0.142 0 0.029 0.088 0 0.029 0.088 0 -252.73 0.455 0.152 0 0.455 0.152 0 0.059 0.177 0 0.059 0.177 0 -269.09 0.484 0.161 0 0.484 0.161 0 0.088 0.265 0 0.088 0.265 0 -285.45 0.514 0.171 0 0.514 0.171 0 0.118 0.353 0 0.118 0.353 0 -301.82 0.543 0.181 0 0.543 0.181 0 0.147 0.442 0 0.147 0.442 0 -318.18 0.573 0.191 0 0.573 0.191 0 0.177 0.53 0 0.177 0.53 0 -334.55 0.602 0.201 0 0.602 0.201 0 0.206 0.619 0 0.206 0.619 0 -350.91 0.632 0.211 0 0.632 0.211 0 0.236 0.707 0 0.236 0.707 0 -367.27 0.661 0.22 0 0.661 0.22 0 0.265 0.529 0 0.265 0.529 0 -383.64 0.691 0.23 0 0.691 0.23 0 0.295 0.367 0 0.295 0.367 0 -400 0.72 0.24 0 0.72 0.24 0 0.324 0.26 0 0.324 0.26 0 -416.67 0.75 0.289 0 0.75 0.289 0 0.354 0.197 0 0.354 0.197 0 -433.33 0.78 0.343 0 0.78 0.343 0 0.384 0.169 0 0.384 0.169 0 -450 0.81 0.372 0 0.81 0.372 0 0.414 0.166 0 0.414 0.166 0 -466.67 0.84 0.384 0 0.84 0.384 0 0.444 0.181 0 0.444 0.181 0 -483.33 0.87 0.386 0 0.87 0.386 0 0.474 0.205 0 0.474 0.205 0 -500 0.9 0.384 0 0.9 0.384 0 0.504 0.234 0 0.504 0.234 0 -516.67 0.93 0.38 0 0.93 0.38 0 0.534 0.265 0 0.534 0.265 0 -533.33 0.96 0.377 0 0.96 0.377 0 0.564 0.294 0 0.564 0.294 0 -550 0.99 0.376 0 0.99 0.376 0 0.594 0.321 0 0.594 0.321 0 -566.67 1.02 0.378 0 1.02 0.378 0 0.624 0.345 0 0.624 0.345 0 -583.33 1.05 0.383 0 1.05 0.383 0 0.654 0.367 0 0.654 0.367 0 -600 1.08 0.39 0 1.08 0.39 0 0.684 0.386 0 0.684 0.386 0 -616.67 1.11 0.4 0 1.11 0.4 0 0.714 0.403 0 0.714 0.403 0 -633.33 1.14 0.411 0 1.14 0.411 0 0.744 0.418 0 0.744 0.418 0 -650 1.17 0.423 0 1.17 0.423 0 0.774 0.432 0 0.774 0.432 0 -666.67 1.2 0.436 0 1.2 0.436 0 0.804 0.445 0 0.804 0.445 0





-683.33 1.23 0.45 0 1.23 0.45 0 0.834 0.458 0 0.834 0.458 0 -700 1.26 0.464 0 1.26 0.464 0 0.864 0.471 0 0.864 0.471 0 -716.67 1.29 0.478 0 1.29 0.478 0 0.894 0.483 0 0.894 0.483 0 -733.33 1.32 0.492 0 1.32 0.492 0 0.924 0.496 0 0.924 0.496 0 -750 1.35 0.506 0 1.35 0.506 0 0.954 0.508 0 0.954 0.508 0 -766.67 1.38 0.519 0 1.38 0.519 0 0.984 0.521 0 0.984 0.521 0 -783.33 1.41 0.533 0 1.41 0.533 0 1.014 0.534 0 1.014 0.534 0 -800 1.44 0.546 0 1.44 0.546 0 1.044 0.547 0 1.044 0.547 0 -816.67 1.47 0.56 0 1.47 0.56 0 1.074 0.56 0 1.074 0.56 0 -833.33 1.5 0.573 0 1.5 0.573 0 1.104 0.573 0 1.104 0.573 0 -850 1.53 0.586 0 1.53 0.586 0 1.134 0.586 0 1.134 0.586 0 -866.67 1.56 0.599 0 1.56 0.599 0 1.164 0.599 0 1.164 0.599 0 -883.33 1.59 0.613 0 1.59 0.613 0 1.194 0.612 0 1.194 0.612 0 -900 1.62 0.626 0 1.62 0.626 0 1.224 0.626 0 1.224 0.626 0 -916.67 1.65 0.639 0 1.65 0.639 0 1.254 0.639 0 1.254 0.639 0 -933.33 1.68 0.652 0 1.68 0.652 0 1.284 0.652 0 1.284 0.652 0 -950 1.71 0.665 0 1.71 0.665 0 1.314 0.665 0 1.314 0.665 0 -966.67 1.74 0.679 0 1.74 0.679 0 1.344 0.678 0 1.344 0.678 0 -983.33 1.77 0.692 0 1.77 0.692 0 1.374 0.692 0 1.374 0.692 0 -1000 1.8 0.705 0 1.8 0.705 0 1.404 0.705 0 1.404 0.705 0 -1016.67 1.833 0.72 0 1.833 0.72 0 1.437 0.72 0 1.437 0.72 0 -1033.33 1.867 0.734 0 1.867 0.734 0 1.471 0.734 0 1.471 0.734 0 -1050 1.9 0.749 0 1.9 0.749 0 1.504 0.749 0 1.504 0.749 0 -1066.67 1.933 0.764 0 1.933 0.764 0 1.537 0.764 0 1.537 0.764 0 -1083.33 1.967 0.778 0 1.967 0.778 0 1.571 0.778 0 1.571 0.778 0 -1100 2 0.793 0 2 0.793 0 1.604 0.793 0 1.604 0.793 0 -1116.67 2.033 0.808 0 2.033 0.808 0 1.637 0.808 0 1.637 0.808 0 -1133.33 2.067 0.822 0 2.067 0.822 0 1.671 0.822 0 1.671 0.822 0 -1150 2.1 0.837 0 2.1 0.837 0 1.704 0.837 0 1.704 0.837 0 -1166.67 2.133 0.852 0 2.133 0.852 0 1.737 0.852 0 1.737 0.852 0 -1183.33 2.167 0.866 0 2.167 0.866 0 1.771 0.866 0 1.771 0.866 0 -1200 2.192 0.877 0 2.192 0.877 0 1.796 0.877 0 1.796 0.877 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -49751.2 bh 810.6 Rh 49751.1 bh 810.6 R'h -49751.2 b'h 810.6 R'h 49751.1 b'h 810.6 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.






Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 -3.101 -0.072 -27.707 1.8 -7.8 -30.9 -2.8996 -0.072 -276.93 16.1 -15.6 -46.4 -2.6982 -0.072 -2318.514 132.1 -23.3 -61.8 -2.497 -0.072 -10339.9 519 -31.1 -77.3 -2.2965 -0.072 -26334.34 1034.9 -38.9 -92.7 -2.0975 -0.072 -52295.087 1679.8 -46.7 -108.2 -1.9014 -0.072 -90215.393 2453.7 -54.5 -123.6 -1.7103 -0.072 -142088.508 3356.5 -62.2 -139.1 -1.527 -0.072 -209907.684 4388.3 -70 -154.5 -1.3553 -0.071 -295666.171 5549.1 -77.8 -170 -1.1997 -0.071 -401357.218 6838.8 -85.6 -186.7 -1.054 -0.07 -280146.671 -7272.6 -9094 -203.3 -0.9262 -0.069 -186936.149 -5592.6 -9102.3 -220 -0.8105 -0.068 -124225.646 -3762.6 -9110.7 -236.4 -0.7048 -0.067 -90757.691 -2045.3 -9119 -252.7 -0.6049 -0.066 -79756.701 -672.3 -9127.2 -269.1 -0.5099 -0.065 -86149.602 390.7 -9135.4 -285.5 -0.4203 -0.064 -105481.632 1181.4 -9143.7 -301.8 -0.3372 -0.063 -131401.718 1584 -9151.9 -318.2 -0.262 -0.061 -156110.409 1510 -9160.2 -334.5 -0.1963 -0.06 -173352.438 1053.7 -9168.4 -350.9 -0.1409 -0.059 -179406.608 370 -9176.6 -367.3 -0.0963 -0.058 -172169.716 -442.3 -9184.9 -383.6 -0.062 -0.057 -154817.463 -1060.4 -9193.1 -400 -0.0371 -0.056 -131854.274 -1403.3 -9201.3 -416.7 -0.0199 -0.055 -106043.233 -1548.7 -9209.7 -433.3 -0.0093 -0.054 -80089.283 -1557.2 -9218.1 -450 -0.0039 -0.052 -56381.438 -1422.5 -9226.5 -466.7 -0.002 -0.051 -36440.577 -1196.5 -9234.9 -483.3 -0.0024 -0.05 -20790.99 -939 -9243.3 -500 -0.0042 -0.049 -9307.444 -689 -9251.7 -516.7 -0.0067 -0.048 -1489.116 -469.1 -9260.1 -533.3 -0.0092 -0.047 3338.2 -289.6 -9268.4 -550 -0.0116 -0.046 5883.457 -152.7 -9276.8 -566.7 -0.0136 -0.044 6803.899 -55.2 -9285.2 -583.3 -0.0152 -0.043 6658.656 8.7 -9293.6 -600 -0.0164 -0.042 5891.024 46.1 -9302 -616.7 -0.0172 -0.041 4829.708 63.7 -9310.4 -633.3 -0.0177 -0.04 3701.29 67.7 -9318.8





-650 -0.018 -0.039 2648.118 63.2 -9327.2 -666.7 -0.0181 -0.038 1747.615 54 -9335.6 -683.3 -0.0181 -0.036 1030.472 43 -9343.9 -700 -0.018 -0.035 496.291 32.1 -9352.3 -716.7 -0.0179 -0.034 126.13 22.2 -9360.7 -733.3 -0.0178 -0.033 -108.108 14.1 -9369.1 -750 -0.0177 -0.032 -237.12 7.7 -9377.5 -766.7 -0.0176 -0.031 -290.021 3.2 -9385.9 -783.3 -0.0175 -0.029 -292.002 0.1 -9394.3 -800 -0.0175 -0.028 -263.333 -1.7 -9402.7 -816.7 -0.0174 -0.027 -219.266 -2.6 -9411.1 -833.3 -0.0174 -0.026 -170.498 -2.9 -9419.4 -850 -0.0174 -0.025 -123.906 -2.8 -9427.8 -866.7 -0.0174 -0.024 -83.378 -2.4 -9436.2 -883.3 -0.0174 -0.022 -50.621 -2 -9444.6 -900 -0.0174 -0.021 -25.86 -1.5 -9453 -916.7 -0.0174 -0.02 -8.412 -1 -9461.4 -933.3 -0.0174 -0.019 2.878 -0.7 -9469.8 -950 -0.0174 -0.018 9.332 -0.4 -9478.2 -966.7 -0.0174 -0.017 12.235 -0.2 -9486.6 -983.3 -0.0174 -0.015 12.717 0 -9494.9 -1000 -0.0174 -0.014 11.705 0.1 -9503.3 -1016.7 -0.0174 -0.013 9.906 0.1 -9511.7 -1033.3 -0.0174 -0.012 7.824 0.1 -9520.1 -1050 -0.0174 -0.011 5.793 0.1 -9528.5 -1066.7 -0.0174 -0.009 4.007 0.1 -9536.9 -1083.3 -0.0174 -0.008 2.56 0.1 -9545.3 -1100 -0.0174 -0.007 1.475 0.1 -9553.7 -1116.7 -0.0174 -0.006 0.729 0 -9562.1 -1133.3 -0.0174 -0.005 0.272 0 -9570.4 -1150 -0.0174 -0.004 0.039 0 -9578.8 -1166.7 -0.0174 -0.002 -0.037 0 -9587.2 -1183.3 -0.0174 -0.001 -0.026 0 -9595.6 -1200 -0.0174 0 0 0 -9604 Sollecitazioni - Tirante TIR_1_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] 107.8 -1.066 -0.064 0 0 18000 215.6 -0.933 -0.056 0 0 18000 323.3 -0.8 -0.048 0 0 18000 431.1 -0.667 -0.04 0 0 18000 538.9 -0.533 -0.032 0 0 18000 646.7 -0.4 -0.024 0 0 18000 754.4 -0.267 -0.016 0 0 18000 862.2 -0.133 -0.008 0 0 18000 970 0 0 0 0 18000 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 9604. - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.007 0.002 0 0.007 0.002 0 0 0 0 0 0 0





-15.45 0.028 0.009 0 0.028 0.009 0 0 0 0 0 0 0 -30.91 0.056 0.075 0 0.056 0.075 0 0 0 0 0 0 0 -46.36 0.083 0.25 0 0.083 0.25 0 0 0 0 0 0 0 -61.82 0.111 0.334 0 0.111 0.334 0 0 0 0 0 0 0 -77.27 0.139 0.417 0 0.139 0.417 0 0 0 0 0 0 0 -92.73 0.167 0.501 0 0.167 0.501 0 0 0 0 0 0 0 -108.18 0.195 0.584 0 0.195 0.584 0 0 0 0 0 0 0 -123.64 0.223 0.668 0 0.223 0.668 0 0 0 0 0 0 0 -139.09 0.25 0.751 0 0.25 0.751 0 0 0 0 0 0 0 -154.55 0.278 0.835 0 0.278 0.835 0 0 0 0 0 0 0 -170 0.307 0.92 0 0.307 0.92 0 0 0 0 0 0 0 -186.67 0.336 1.008 0 0.336 1.008 0 0 0 0 0 0 0 -203.33 0.366 1.098 0 0.366 1.098 0 0 0 0 0 0 0 -220 0.396 1.04 0 0.396 1.04 0 0 0 0 0 0 0 -236.36 0.425 0.849 0 0.425 0.849 0 0.029 0.01 0 0.029 0.01 0 -252.73 0.455 0.669 0 0.455 0.669 0 0.059 0.02 0 0.059 0.02 0 -269.09 0.484 0.513 0 0.484 0.513 0 0.088 0.029 0 0.088 0.029 0 -285.45 0.514 0.385 0 0.514 0.385 0 0.118 0.139 0 0.118 0.139 0 -301.82 0.543 0.289 0 0.543 0.289 0 0.147 0.334 0 0.147 0.334 0 -318.18 0.573 0.221 0 0.573 0.221 0 0.177 0.5 0 0.177 0.5 0 -334.55 0.602 0.201 0 0.602 0.201 0 0.206 0.619 0 0.206 0.619 0 -350.91 0.632 0.211 0 0.632 0.211 0 0.236 0.707 0 0.236 0.707 0 -367.27 0.661 0.22 0 0.661 0.22 0 0.265 0.598 0 0.265 0.598 0 -383.64 0.691 0.23 0 0.691 0.23 0 0.295 0.44 0 0.295 0.44 0 -400 0.72 0.24 0 0.72 0.24 0 0.324 0.328 0 0.324 0.328 0 -416.67 0.75 0.25 0 0.75 0.25 0 0.354 0.255 0 0.354 0.255 0 -433.33 0.78 0.297 0 0.78 0.297 0 0.384 0.216 0 0.384 0.216 0 -450 0.81 0.337 0 0.81 0.337 0 0.414 0.201 0 0.414 0.201 0 -466.67 0.84 0.36 0 0.84 0.36 0 0.444 0.205 0 0.444 0.205 0 -483.33 0.87 0.371 0 0.87 0.371 0 0.474 0.221 0 0.474 0.221 0 -500 0.9 0.375 0 0.9 0.375 0 0.504 0.243 0 0.504 0.243 0 -516.67 0.93 0.376 0 0.93 0.376 0 0.534 0.268 0 0.534 0.268 0 -533.33 0.96 0.376 0 0.96 0.376 0 0.564 0.294 0 0.564 0.294 0 -550 0.99 0.378 0 0.99 0.378 0 0.594 0.319 0 0.594 0.319 0 -566.67 1.02 0.381 0 1.02 0.381 0 0.624 0.342 0 0.624 0.342 0 -583.33 1.05 0.386 0 1.05 0.386 0 0.654 0.364 0 0.654 0.364 0 -600 1.08 0.393 0 1.08 0.393 0 0.684 0.383 0 0.684 0.383 0 -616.67 1.11 0.402 0 1.11 0.402 0 0.714 0.4 0 0.714 0.4 0 -633.33 1.14 0.413 0 1.14 0.413 0 0.744 0.416 0 0.744 0.416 0 -650 1.17 0.425 0 1.17 0.425 0 0.774 0.43 0 0.774 0.43 0 -666.67 1.2 0.438 0 1.2 0.438 0 0.804 0.444 0 0.804 0.444 0 -683.33 1.23 0.451 0 1.23 0.451 0 0.834 0.457 0 0.834 0.457 0 -700 1.26 0.464 0 1.26 0.464 0 0.864 0.47 0 0.864 0.47 0 -716.67 1.29 0.478 0 1.29 0.478 0 0.894 0.483 0 0.894 0.483 0 -733.33 1.32 0.492 0 1.32 0.492 0 0.924 0.496 0 0.924 0.496 0 -750 1.35 0.506 0 1.35 0.506 0 0.954 0.508 0 0.954 0.508 0 -766.67 1.38 0.519 0 1.38 0.519 0 0.984 0.521 0 0.984 0.521 0 -783.33 1.41 0.533 0 1.41 0.533 0 1.014 0.534 0 1.014 0.534 0 -800 1.44 0.546 0 1.44 0.546 0 1.044 0.547 0 1.044 0.547 0 -816.67 1.47 0.56 0 1.47 0.56 0 1.074 0.56 0 1.074 0.56 0 -833.33 1.5 0.573 0 1.5 0.573 0 1.104 0.573 0 1.104 0.573 0 -850 1.53 0.586 0 1.53 0.586 0 1.134 0.586 0 1.134 0.586 0 -866.67 1.56 0.599 0 1.56 0.599 0 1.164 0.599 0 1.164 0.599 0 -883.33 1.59 0.613 0 1.59 0.613 0 1.194 0.612 0 1.194 0.612 0 -900 1.62 0.626 0 1.62 0.626 0 1.224 0.626 0 1.224 0.626 0





-916.67 1.65 0.639 0 1.65 0.639 0 1.254 0.639 0 1.254 0.639 0 -933.33 1.68 0.652 0 1.68 0.652 0 1.284 0.652 0 1.284 0.652 0 -950 1.71 0.665 0 1.71 0.665 0 1.314 0.665 0 1.314 0.665 0 -966.67 1.74 0.679 0 1.74 0.679 0 1.344 0.678 0 1.344 0.678 0 -983.33 1.77 0.692 0 1.77 0.692 0 1.374 0.692 0 1.374 0.692 0 -1000 1.8 0.705 0 1.8 0.705 0 1.404 0.705 0 1.404 0.705 0 -1016.67 1.833 0.72 0 1.833 0.72 0 1.437 0.72 0 1.437 0.72 0 -1033.33 1.867 0.734 0 1.867 0.734 0 1.471 0.734 0 1.471 0.734 0 -1050 1.9 0.749 0 1.9 0.749 0 1.504 0.749 0 1.504 0.749 0 -1066.67 1.933 0.764 0 1.933 0.764 0 1.537 0.764 0 1.537 0.764 0 -1083.33 1.967 0.778 0 1.967 0.778 0 1.571 0.778 0 1.571 0.778 0 -1100 2 0.793 0 2 0.793 0 1.604 0.793 0 1.604 0.793 0 -1116.67 2.033 0.808 0 2.033 0.808 0 1.637 0.808 0 1.637 0.808 0 -1133.33 2.067 0.822 0 2.067 0.822 0 1.671 0.822 0 1.671 0.822 0 -1150 2.1 0.837 0 2.1 0.837 0 1.704 0.837 0 1.704 0.837 0 -1166.67 2.133 0.852 0 2.133 0.852 0 1.737 0.852 0 1.737 0.852 0 -1183.33 2.167 0.866 0 2.167 0.866 0 1.771 0.866 0 1.771 0.866 0 -1200 2.192 0.877 0 2.192 0.877 0 1.796 0.877 0 1.796 0.877 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -64628.4 bh 663.3 Rh 49040 bh 820.1 R'h -64628.4 b'h 663.3 R'h 49040 b'h 820.1 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.


Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 -2.7653 -0.071 -249.18 16.1 -7.8





-30.9 -2.5894 -0.071 -2491.658 145.1 -15.6 -46.4 -2.4138 -0.071 -8720.681 403.1 -23.3 -61.8 -2.2387 -0.071 -20929.5 790 -31.1 -77.3 -2.0648 -0.071 -41111.365 1305.9 -38.9 -92.7 -1.8932 -0.071 -71259.524 1950.8 -46.7 -108.2 -1.7255 -0.071 -113367.228 2724.6 -54.5 -123.6 -1.5642 -0.071 -169427.725 3627.4 -62.2 -139.1 -1.4121 -0.071 -241434.266 4659.2 -70 -154.5 -1.2733 -0.071 -331380.101 5820 -77.8 -170 -1.1525 -0.071 -441258.48 7109.8 -85.6 -186.7 -1.0468 -0.07 -326529.313 -6883.8 -9025.9 -203.3 -0.962 -0.069 -239800.152 -5203.7 -9034.3 -220 -0.8925 -0.068 -178606.921 -3671.6 -9042.6 -236.4 -0.8353 -0.067 -135555.997 -2630.9 -9050.9 -252.7 -0.7865 -0.065 -97759.765 -2309.8 -9059.1 -269.1 -0.7436 -0.064 -64023.876 -2061.6 -9067.4 -285.5 -0.7047 -0.063 -34611.228 -1797.4 -9075.6 -301.8 -0.6679 -0.062 -9784.721 -1517.2 -9083.8 -318.2 -0.6318 -0.061 10192.746 -1220.8 -9092.1 -334.5 -0.5951 -0.06 25058.274 -908.4 -9100.3 -350.9 -0.5569 -0.059 34548.964 -580 -9108.5 -367.3 -0.5167 -0.058 38401.915 -235.5 -9116.8 -383.6 -0.4742 -0.057 36354.228 125.1 -9125 -400 -0.4295 -0.055 28143.002 501.8 -9133.2 -416.7 -0.3824 -0.054 13183.672 897.6 -9141.6 -433.3 -0.3345 -0.053 -6220.095 1164.2 -9150 -450 -0.287 -0.052 -27846.078 1297.6 -9158.4 -466.7 -0.2412 -0.051 -49472.055 1297.6 -9166.8 -483.3 -0.1985 -0.05 -68875.805 1164.2 -9175.2 -500 -0.1602 -0.049 -83835.107 897.6 -9183.6 -516.7 -0.127 -0.048 -92127.738 497.6 -9192 -533.3 -0.0995 -0.046 -91531.478 -35.8 -9200.4 -550 -0.0778 -0.045 -84273.465 -435.5 -9208.7 -566.7 -0.0612 -0.044 -73235.318 -662.3 -9217.1 -583.3 -0.0493 -0.043 -60572.269 -759.8 -9225.5 -600 -0.0412 -0.042 -47805.909 -766 -9233.9 -616.7 -0.0361 -0.041 -35932.154 -712.4 -9242.3 -633.3 -0.0333 -0.04 -25530.964 -624.1 -9250.7 -650 -0.0321 -0.038 -16868.921 -519.7 -9259.1 -666.7 -0.032 -0.037 -9989.45 -412.8 -9267.5 -683.3 -0.0325 -0.036 -4788.205 -312.1 -9275.9 -700 -0.0334 -0.035 -1073.124 -222.9 -9284.2 -716.7 -0.0343 -0.034 1390.029 -147.8 -9292.6 -733.3 -0.0352 -0.033 2845.021 -87.3 -9301 -750 -0.0359 -0.031 3523.419 -40.7 -9309.4 -766.7 -0.0363 -0.03 3631.669 -6.5 -9317.8 -783.3 -0.0366 -0.029 3344.98 17.2 -9326.2 -800 -0.0366 -0.028 2806.236 32.3 -9334.6 -816.7 -0.0365 -0.027 2128.381 40.7 -9343 -833.3 -0.0362 -0.026 1399.048 43.8 -9351.4 -850 -0.0358 -0.025 686.436 42.8 -9359.7 -866.7 -0.0354 -0.023 45.646 38.4 -9368.1 -883.3 -0.035 -0.022 -475.101 31.2 -9376.5 -900 -0.0347 -0.021 -828.885 21.2 -9384.9 -916.7 -0.0343 -0.02 -965.551 8.2 -9393.3





-933.3 -0.0341 -0.019 -950.411 -0.9 -9401.7 -950 -0.0338 -0.018 -845.823 -6.3 -9410.1 -966.7 -0.0337 -0.016 -698.337 -8.8 -9418.5 -983.3 -0.0336 -0.015 -540.357 -9.5 -9426.9 -1000 -0.0335 -0.014 -392.593 -8.9 -9435.2 -1016.7 -0.0334 -0.013 -266.729 -7.6 -9443.6 -1033.3 -0.0334 -0.012 -166.829 -6 -9452 -1050 -0.0334 -0.011 -92.707 -4.4 -9460.4 -1066.7 -0.0333 -0.009 -41.648 -3.1 -9468.8 -1083.3 -0.0333 -0.008 -9.682 -1.9 -9477.2 -1100 -0.0333 -0.007 7.54 -1 -9485.6 -1116.7 -0.0333 -0.006 14.198 -0.4 -9494 -1133.3 -0.0333 -0.005 14.01 0 -9502.4 -1150 -0.0332 -0.004 10.127 0.2 -9510.7 -1166.7 -0.0332 -0.002 5.147 0.3 -9519.1 -1183.3 -0.0332 -0.001 1.191 0.2 -9527.5 -1200 -0.0332 0 0 0.1 -9535.9 Sollecitazioni - Tirante TIR_1_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] 107.8 -1.027 -0.068 0 0 17863.8 215.6 -0.9 -0.061 0 0 17863.8 323.3 -0.771 -0.052 0 0 17863.8 431.1 -0.641 -0.041 0 0 17863.8 538.9 -0.511 -0.03 0 0 17863.8 646.7 -0.382 -0.019 0 0 17863.8 754.4 -0.253 -0.01 0 0 17863.8 862.2 -0.125 -0.003 0 0 17863.8 970 0 0 0 0 17863.8 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 9535.9 - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.007 0.021 0 0.007 0.021 0 0 0 0 0 0 0 -15.45 0.028 0.083 0 0.028 0.083 0 0 0 0 0 0 0 -30.91 0.056 0.167 0 0.056 0.167 0 0 0 0 0 0 0 -46.36 0.083 0.25 0 0.083 0.25 0 0 0 0 0 0 0 -61.82 0.111 0.334 0 0.111 0.334 0 0 0 0 0 0 0 -77.27 0.139 0.417 0 0.139 0.417 0 0 0 0 0 0 0 -92.73 0.167 0.501 0 0.167 0.501 0 0 0 0 0 0 0 -108.18 0.195 0.584 0 0.195 0.584 0 0 0 0 0 0 0 -123.64 0.223 0.668 0 0.223 0.668 0 0 0 0 0 0 0 -139.09 0.25 0.751 0 0.25 0.751 0 0 0 0 0 0 0 -154.55 0.278 0.835 0 0.278 0.835 0 0 0 0 0 0 0 -170 0.307 0.92 0 0.307 0.92 0 0 0 0 0 0 0 -186.67 0.336 1.008 0 0.336 1.008 0 0 0 0 0 0 0 -203.33 0.366 0.919 0 0.366 0.919 0 0 0 0 0 0 0 -220 0.396 0.63 0 0.396 0.63 0 0 0 0 0 0 0 -236.36 0.425 0.196 0 0.425 0.196 0 0 0 0 0 0 0 -252.73 0.455 0.152 0 0.455 0.152 0 0 0 0 0 0 0 -269.09 0.484 0.161 0 0.484 0.161 0 0 0 0 0 0 0





-285.45 0.514 0.171 0 0.514 0.171 0 0 0 0 0 0 0 -301.82 0.543 0.181 0 0.543 0.181 0 0 0 0 0 0 0 -318.18 0.573 0.191 0 0.573 0.191 0 0 0 0 0 0 0 -334.55 0.602 0.201 0 0.602 0.201 0 0 0 0 0 0 0 -350.91 0.632 0.211 0 0.632 0.211 0 0 0 0 0 0 0 -367.27 0.661 0.22 0 0.661 0.22 0 0 0 0 0 0 0 -383.64 0.691 0.23 0 0.691 0.23 0 0 0 0 0 0 0 -400 0.72 0.24 0 0.72 0.24 0 0 0 0 0 0 0 -416.67 0.75 0.25 0 0.75 0.25 0 0.03 0.09 0 0.03 0.09 0 -433.33 0.78 0.26 0 0.78 0.26 0 0.06 0.18 0 0.06 0.18 0 -450 0.81 0.27 0 0.81 0.27 0 0.09 0.27 0 0.09 0.27 0 -466.67 0.84 0.28 0 0.84 0.28 0 0.12 0.36 0 0.12 0.36 0 -483.33 0.87 0.29 0 0.87 0.29 0 0.15 0.45 0 0.15 0.45 0 -500 0.9 0.3 0 0.9 0.3 0 0.18 0.54 0 0.18 0.54 0 -516.67 0.93 0.31 0 0.93 0.31 0 0.21 0.63 0 0.21 0.63 0 -533.33 0.96 0.32 0 0.96 0.32 0 0.24 0.56 0 0.24 0.56 0 -550 0.99 0.33 0 0.99 0.33 0 0.27 0.466 0 0.27 0.466 0 -566.67 1.02 0.34 0 1.02 0.34 0 0.3 0.398 0 0.3 0.398 0 -583.33 1.05 0.35 0 1.05 0.35 0 0.33 0.354 0 0.33 0.354 0 -600 1.08 0.36 0 1.08 0.36 0 0.36 0.328 0 0.36 0.328 0 -616.67 1.11 0.37 0 1.11 0.37 0 0.39 0.317 0 0.39 0.317 0 -633.33 1.14 0.38 0 1.14 0.38 0 0.42 0.317 0 0.42 0.317 0 -650 1.17 0.39 0 1.17 0.39 0 0.45 0.326 0 0.45 0.326 0 -666.67 1.2 0.4 0 1.2 0.4 0 0.48 0.34 0 0.48 0.34 0 -683.33 1.23 0.41 0 1.23 0.41 0 0.51 0.356 0 0.51 0.356 0 -700 1.26 0.42 0 1.26 0.42 0 0.54 0.375 0 0.54 0.375 0 -716.67 1.29 0.43 0 1.29 0.43 0 0.57 0.394 0 0.57 0.394 0 -733.33 1.32 0.44 0 1.32 0.44 0 0.6 0.412 0 0.6 0.412 0 -750 1.35 0.45 0 1.35 0.45 0 0.63 0.429 0 0.63 0.429 0 -766.67 1.38 0.46 0 1.38 0.46 0 0.66 0.446 0 0.66 0.446 0 -783.33 1.41 0.47 0 1.41 0.47 0 0.69 0.461 0 0.69 0.461 0 -800 1.44 0.48 0 1.44 0.48 0 0.72 0.475 0 0.72 0.475 0 -816.67 1.47 0.49 0 1.47 0.49 0 0.75 0.488 0 0.75 0.488 0 -833.33 1.5 0.5 0 1.5 0.5 0 0.78 0.501 0 0.78 0.501 0 -850 1.53 0.51 0 1.53 0.51 0 0.81 0.513 0 0.81 0.513 0 -866.67 1.56 0.52 0 1.56 0.52 0 0.84 0.524 0 0.84 0.524 0 -883.33 1.59 0.53 0 1.59 0.53 0 0.87 0.536 0 0.87 0.536 0 -900 1.62 0.54 0 1.62 0.54 0 0.9 0.548 0 0.9 0.548 0 -916.67 1.65 0.554 0 1.65 0.554 0 0.93 0.56 0 0.93 0.56 0 -933.33 1.68 0.569 0 1.68 0.569 0 0.96 0.572 0 0.96 0.572 0 -950 1.71 0.583 0 1.71 0.583 0 0.99 0.585 0 0.99 0.585 0 -966.67 1.74 0.597 0 1.74 0.597 0 1.02 0.598 0 1.02 0.598 0 -983.33 1.77 0.611 0 1.77 0.611 0 1.05 0.611 0 1.05 0.611 0 -1000 1.8 0.625 0 1.8 0.625 0 1.08 0.624 0 1.08 0.624 0 -1016.67 1.833 0.64 0 1.833 0.64 0 1.113 0.639 0 1.113 0.639 0 -1033.33 1.867 0.654 0 1.867 0.654 0 1.147 0.653 0 1.147 0.653 0 -1050 1.9 0.669 0 1.9 0.669 0 1.18 0.668 0 1.18 0.668 0 -1066.67 1.933 0.684 0 1.933 0.684 0 1.213 0.683 0 1.213 0.683 0 -1083.33 1.967 0.699 0 1.967 0.699 0 1.247 0.698 0 1.247 0.698 0 -1100 2 0.713 0 2 0.713 0 1.28 0.713 0 1.28 0.713 0 -1116.67 2.033 0.728 0 2.033 0.728 0 1.313 0.728 0 1.313 0.728 0 -1133.33 2.067 0.743 0 2.067 0.743 0 1.347 0.743 0 1.347 0.743 0 -1150 2.1 0.758 0 2.1 0.758 0 1.38 0.758 0 1.38 0.758 0 -1166.67 2.133 0.773 0 2.133 0.773 0 1.413 0.773 0 1.413 0.773 0 -1183.33 2.167 0.787 0 2.167 0.787 0 1.447 0.787 0 1.447 0.787 0





-1200 2.192 0.798 0 2.192 0.798 0 1.472 0.799 0 1.472 0.799 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -55762.9 bh 673.1 Rh 40292.4 bh 866.3 R'h -55762.9 b'h 673.1 R'h 40292.4 b'h 866.3 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.


Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 -2.7626 -0.071 -249.854 16.2 -7.8 -30.9 -2.5875 -0.071 -2573.386 150.3 -15.6 -46.4 -2.4126 -0.071 -9185.496 427.8 -23.3 -61.8 -2.2382 -0.071 -22090.984 835.1 -31.1 -77.3 -2.0651 -0.071 -43297.871 1372.2 -38.9 -92.7 -1.8944 -0.071 -74796.814 2038.2 -46.7 -108.2 -1.7279 -0.071 -118550.091 2831.1 -54.5 -123.6 -1.5679 -0.071 -176483.478 3748.6 -62.2 -139.1 -1.4176 -0.071 -250477.682 4787.9 -70 -154.5 -1.281 -0.071 -342358.436 5945.2 -77.8 -170 -1.1631 -0.071 -453885.605 7216.5 -85.6 -186.7 -1.0613 -0.07 -339825.031 -6843.6 -9041.2 -203.3 -0.9811 -0.069 -252570.618 -5235.3 -9049.6 -220 -0.917 -0.068 -189037.912 -3812 -9058 -236.4 -0.8659 -0.067 -141210.943 -2922.8 -9066.2 -252.7 -0.8233 -0.066 -97824.771 -2651.4 -9074.4 -269.1 -0.7868 -0.064 -59153.525 -2363.2 -9082.7 -285.5 -0.7538 -0.063 -25469.398 -2058.5 -9090.9





-301.8 -0.7225 -0.062 2957.086 -1737.2 -9099.1 -318.2 -0.6911 -0.061 25856.868 -1399.4 -9107.4 -334.5 -0.6581 -0.06 42962.175 -1045.3 -9115.6 -350.9 -0.6226 -0.059 54006.37 -674.9 -9123.8 -367.3 -0.5839 -0.058 58723.834 -288.3 -9132.1 -383.6 -0.5417 -0.057 56849.851 114.5 -9140.3 -400 -0.4961 -0.056 48120.517 533.5 -9148.6 -416.7 -0.4468 -0.054 31922.056 971.9 -9156.9 -433.3 -0.3955 -0.053 10561.612 1281.6 -9165.3 -450 -0.3435 -0.052 -13737.548 1457.9 -9173.7 -466.7 -0.2925 -0.051 -38751.583 1500.8 -9182.1 -483.3 -0.2438 -0.05 -62256.141 1410.3 -9190.5 -500 -0.1991 -0.049 -82026.406 1186.2 -9198.9 -516.7 -0.1594 -0.048 -95837.147 828.6 -9207.3 -533.3 -0.1257 -0.046 -101462.759 337.5 -9215.7 -550 -0.0982 -0.045 -97494.434 -238.1 -9224.1 -566.7 -0.0769 -0.044 -87595.618 -593.9 -9232.4 -583.3 -0.061 -0.043 -74590.678 -780.3 -9240.8 -600 -0.0498 -0.042 -60546.749 -842.6 -9249.2 -616.7 -0.0424 -0.041 -46883.916 -819.8 -9257.6 -633.3 -0.038 -0.04 -34495.51 -743.3 -9266 -650 -0.0358 -0.038 -23865.892 -637.8 -9274.4 -666.7 -0.0351 -0.037 -15177.743 -521.3 -9282.8 -683.3 -0.0353 -0.036 -8404.47 -406.4 -9291.2 -700 -0.0361 -0.035 -3385.967 -301.1 -9299.6 -716.7 -0.0372 -0.034 112.122 -209.9 -9307.9 -733.3 -0.0382 -0.033 2354.363 -134.5 -9316.3 -750 -0.0391 -0.032 3604.701 -75 -9324.7 -766.7 -0.0398 -0.03 4106.607 -30.1 -9333.1 -783.3 -0.0403 -0.029 4071.894 2.1 -9341.5 -800 -0.0405 -0.028 3676.122 23.7 -9349.9 -816.7 -0.0404 -0.027 3058.726 37 -9358.3 -833.3 -0.0402 -0.026 2326.352 43.9 -9366.7 -850 -0.0398 -0.025 1558.161 46.1 -9375.1 -866.7 -0.0393 -0.023 812.179 44.8 -9383.4 -883.3 -0.0388 -0.022 131.981 40.8 -9391.8 -900 -0.0383 -0.021 -446.803 34.7 -9400.2 -916.7 -0.0377 -0.02 -890.549 26.6 -9408.6 -933.3 -0.0373 -0.019 -1162.587 16.3 -9417 -950 -0.0369 -0.018 -1219.338 3.4 -9425.4 -966.7 -0.0366 -0.016 -1130.5 -5.3 -9433.8 -983.3 -0.0363 -0.015 -963.81 -10 -9442.2 -1000 -0.0362 -0.014 -768.021 -11.7 -9450.6 -1016.7 -0.036 -0.013 -575.639 -11.5 -9458.9 -1033.3 -0.0359 -0.012 -405.107 -10.2 -9467.3 -1050 -0.0359 -0.011 -265.308 -8.4 -9475.7 -1066.7 -0.0358 -0.009 -158.485 -6.4 -9484.1 -1083.3 -0.0358 -0.008 -82.659 -4.5 -9492.5 -1100 -0.0357 -0.007 -33.472 -3 -9500.9 -1116.7 -0.0357 -0.006 -5.503 -1.7 -9509.3 -1133.3 -0.0357 -0.005 6.875 -0.7 -9517.7 -1150 -0.0356 -0.004 9.012 -0.1 -9526.1 -1166.7 -0.0356 -0.002 5.767 0.2 -9534.4 -1183.3 -0.0356 -0.001 1.474 0.3 -9542.8 -1200 -0.0355 0 0 0.1 -9551.2





Sollecitazioni - Tirante TIR_1_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] 107.8 -1.037 -0.068 0 0 17894.4 215.6 -0.908 -0.061 0 0 17894.4 323.3 -0.778 -0.052 0 0 17894.4 431.1 -0.647 -0.041 0 0 17894.4 538.9 -0.516 -0.03 0 0 17894.4 646.7 -0.385 -0.019 0 0 17894.4 754.4 -0.255 -0.01 0 0 17894.4 862.2 -0.126 -0.003 0 0 17894.4 970 0 0 0 0 17894.4 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 9551.2 - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.007 0.021 0 0.007 0.021 0 0 0 0 0 0 0 -15.45 0.029 0.087 0 0.029 0.087 0 0 0 0 0 0 0 -30.91 0.062 0.18 0 0.062 0.18 0 0 0 0 0 0 0 -46.36 0.099 0.263 0 0.099 0.263 0 0 0 0 0 0 0 -61.82 0.137 0.348 0 0.137 0.348 0 0 0 0 0 0 0 -77.27 0.173 0.431 0 0.173 0.431 0 0 0 0 0 0 0 -92.73 0.209 0.513 0 0.209 0.513 0 0 0 0 0 0 0 -108.18 0.243 0.594 0 0.243 0.594 0 0 0 0 0 0 0 -123.64 0.276 0.672 0 0.276 0.672 0 0 0 0 0 0 0 -139.09 0.308 0.749 0 0.308 0.749 0 0 0 0 0 0 0 -154.55 0.339 0.823 0 0.339 0.823 0 0 0 0 0 0 0 -170 0.37 0.895 0 0.37 0.895 0 0 0 0 0 0 0 -186.67 0.403 0.965 0 0.403 0.965 0 0 0 0 0 0 0 -203.33 0.435 0.854 0 0.435 0.854 0 0 0 0 0 0 0 -220 0.466 0.538 0 0.466 0.538 0 0 0 0 0 0 0 -236.36 0.498 0.166 0 0.498 0.166 0 0 0 0 0 0 0 -252.73 0.528 0.176 0 0.528 0.176 0 0 0 0 0 0 0 -269.09 0.559 0.186 0 0.559 0.186 0 0 0 0 0 0 0 -285.45 0.589 0.196 0 0.589 0.196 0 0 0 0 0 0 0 -301.82 0.619 0.206 0 0.619 0.206 0 0 0 0 0 0 0 -318.18 0.649 0.216 0 0.649 0.216 0 0 0 0 0 0 0 -334.55 0.679 0.226 0 0.679 0.226 0 0 0 0 0 0 0 -350.91 0.709 0.236 0 0.709 0.236 0 0 0 0 0 0 0 -367.27 0.738 0.246 0 0.738 0.246 0 0 0 0 0 0 0 -383.64 0.768 0.256 0 0.768 0.256 0 0 0 0 0 0 0 -400 0.798 0.266 0 0.798 0.266 0 0 0 0 0 0 0 -416.67 0.827 0.276 0 0.827 0.276 0 0.03 0.09 0 0.03 0.09 0 -433.33 0.857 0.286 0 0.857 0.286 0 0.06 0.18 0 0.06 0.18 0 -450 0.887 0.296 0 0.887 0.296 0 0.09 0.27 0 0.09 0.27 0 -466.67 0.917 0.306 0 0.917 0.306 0 0.12 0.36 0 0.12 0.36 0 -483.33 0.947 0.316 0 0.947 0.316 0 0.15 0.45 0 0.15 0.45 0 -500 0.976 0.325 0 0.976 0.325 0 0.18 0.54 0 0.18 0.54 0 -516.67 1.006 0.335 0 1.006 0.335 0 0.21 0.63 0 0.21 0.63 0 -533.33 1.036 0.345 0 1.036 0.345 0 0.24 0.691 0 0.24 0.691 0 -550 1.065 0.355 0 1.065 0.355 0 0.27 0.569 0 0.27 0.569 0 -566.67 1.095 0.365 0 1.095 0.365 0 0.3 0.477 0 0.3 0.477 0





-583.33 1.124 0.375 0 1.124 0.375 0 0.33 0.412 0 0.33 0.412 0 -600 1.154 0.385 0 1.154 0.385 0 0.36 0.371 0 0.36 0.371 0 -616.67 1.183 0.394 0 1.183 0.394 0 0.39 0.349 0 0.39 0.349 0 -633.33 1.213 0.404 0 1.213 0.404 0 0.42 0.341 0 0.42 0.341 0 -650 1.242 0.414 0 1.242 0.414 0 0.45 0.344 0 0.45 0.344 0 -666.67 1.272 0.424 0 1.272 0.424 0 0.48 0.355 0 0.48 0.355 0 -683.33 1.301 0.434 0 1.301 0.434 0 0.51 0.37 0 0.51 0.37 0 -700 1.33 0.443 0 1.33 0.443 0 0.54 0.389 0 0.54 0.389 0 -716.67 1.36 0.453 0 1.36 0.453 0 0.57 0.408 0 0.57 0.408 0 -733.33 1.389 0.463 0 1.389 0.463 0 0.6 0.427 0 0.6 0.427 0 -750 1.419 0.473 0 1.419 0.473 0 0.63 0.446 0 0.63 0.446 0 -766.67 1.448 0.483 0 1.448 0.483 0 0.66 0.463 0 0.66 0.463 0 -783.33 1.477 0.492 0 1.477 0.492 0 0.69 0.479 0 0.69 0.479 0 -800 1.507 0.502 0 1.507 0.502 0 0.72 0.494 0 0.72 0.494 0 -816.67 1.536 0.512 0 1.536 0.512 0 0.75 0.508 0 0.75 0.508 0 -833.33 1.565 0.522 0 1.565 0.522 0 0.78 0.521 0 0.78 0.521 0 -850 1.595 0.532 0 1.595 0.532 0 0.81 0.532 0 0.81 0.532 0 -866.67 1.624 0.541 0 1.624 0.541 0 0.84 0.544 0 0.84 0.544 0 -883.33 1.654 0.551 0 1.654 0.551 0 0.87 0.555 0 0.87 0.555 0 -900 1.683 0.561 0 1.683 0.561 0 0.9 0.566 0 0.9 0.566 0 -916.67 1.712 0.571 0 1.712 0.571 0 0.93 0.577 0 0.93 0.577 0 -933.33 1.742 0.581 0 1.742 0.581 0 0.96 0.588 0 0.96 0.588 0 -950 1.771 0.595 0 1.771 0.595 0 0.99 0.6 0 0.99 0.6 0 -966.67 1.801 0.609 0 1.801 0.609 0 1.02 0.612 0 1.02 0.612 0 -983.33 1.83 0.623 0 1.83 0.623 0 1.05 0.625 0 1.05 0.625 0 -1000 1.859 0.637 0 1.859 0.637 0 1.08 0.637 0 1.08 0.637 0 -1016.67 1.892 0.652 0 1.892 0.652 0 1.113 0.652 0 1.113 0.652 0 -1033.33 1.925 0.667 0 1.925 0.667 0 1.147 0.666 0 1.147 0.666 0 -1050 1.958 0.682 0 1.958 0.682 0 1.18 0.681 0 1.18 0.681 0 -1066.67 1.991 0.697 0 1.991 0.697 0 1.213 0.696 0 1.213 0.696 0 -1083.33 2.023 0.711 0 2.023 0.711 0 1.247 0.71 0 1.247 0.71 0 -1100 2.056 0.726 0 2.056 0.726 0 1.28 0.725 0 1.28 0.725 0 -1116.67 2.089 0.741 0 2.089 0.741 0 1.313 0.74 0 1.313 0.74 0 -1133.33 2.122 0.755 0 2.122 0.755 0 1.347 0.755 0 1.347 0.755 0 -1150 2.154 0.77 0 2.154 0.77 0 1.38 0.77 0 1.38 0.77 0 -1166.67 2.187 0.784 0 2.187 0.784 0 1.413 0.784 0 1.413 0.784 0 -1183.33 2.22 0.799 0 2.22 0.799 0 1.447 0.799 0 1.447 0.799 0 -1200 2.245 0.81 0 2.245 0.81 0 1.472 0.81 0 1.472 0.81 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -57418.3 bh 674.8 Rh 41921.2 bh 861.4 R'h -57418.3 b'h 674.8 R'h 41921.2 b'h 861.4 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.





5.3.2 Inviluppo delle sollecitazioni Segue l'inviluppo dei risultati ottenuti negli Step considerati.

Inviluppo - Paratia PAR_1 Progressiva M [daN cm] T [daN] N [daN] z Min. Max Min. Max Min. Max -15.5 -249.9 0. 0. 16.2 -7.8 -7.8 -30.9 -2573. 0. 0. 150.3 -15.6 -15.6 -46.4 -9186. 0. 0. 427.8 -23.3 -23.3 -61.8 -22091 0. 0. 835.1 -31.1 -31.1 -77.3 -43298 0. 0. 1372.2 -38.9 -38.9 -92.7 -74797 0. 0. 2038.2 -46.7 -46.7 -108.2 -.12E6 0. 0. 2831.1 -54.5 -54.5 -123.6 -.18E6 0. 0. 3748.6 -62.2 -62.2 -139.1 -.25E6 0. 0. 4787.9 -70. -70. -154.5 -.34E6 0. 0. 5945.2 -77.8 -77.8 -170. -.45E6 0. 0. 7216.5 -85.6 -85.6 -186.7 -.34E6 0. -7273. 954.1 -9094. -94. -203.3 -.25E6 0. -5593. 1140.7 -9102. -102.3 -220. -.19E6 0. -3812. 1344.1 -9111. -110.7 -236.4 -.14E6 0. -2923. 1562. -9119. -119. -252.7 -.16E6 0. -2651. 1649.5 -9127. -127.2 -269.1 -.19E6 0. -2363. 1608.4 -9135. -135.4 -285.5 -.21E6 0. -2059. 1438.8 -9144. -143.7 -301.8 -.23E6 2957.1 -1737. 1584. -9152. -151.9 -318.2 -.24E6 25857. -1399. 1510. -9160. -160.2 -334.5 -.24E6 42962. -1045. 1053.7 -9168. -168.4 -350.9 -.23E6 54006. -674.9 370. -9177. -176.6 -367.3 -.21E6 58724. -1337. 0. -9185. -184.9 -383.6 -.18E6 56850. -1842. 125.1 -9193. -193.1 -400. -.15E6 48121. -2066. 533.5 -9201. -201.3 -416.7 -.11E6 31922. -2098. 971.9 -9210. -209.7 -433.3 -80089 10562. -1944. 1281.6 -9218. -218.1 -450. -56381 0. -1653. 1457.9 -9227. -226.5 -466.7 -49472 0. -1310. 1500.8 -9235. -234.9 -483.3 -68876 0. -970.6 1410.3 -9243. -243.3 -500. -83835 0. -689. 1186.2 -9252. -251.7 -516.7 -95837 3751.7 -469.1 828.6 -9260. -260.1 -533.3 -.1E6 7551.1 -289.6 337.5 -9268. -268.4 -550. -97494 9051. -435.5 0. -9277. -276.8 -566.7 -87596 9022.5 -662.3 1.7 -9285. -285.2





-583.3 -74591 8083. -780.3 56.4 -9294. -293.6 -600. -60547 6694.8 -842.6 83.3 -9302. -302. -616.7 -46884 5180.2 -819.8 90.9 -9310. -310.4 -633.3 -34496 3744.9 -743.3 86.1 -9319. -318.8 -650. -23866 2648.1 -637.8 74.5 -9327. -327.2 -666.7 -15178 1747.6 -521.3 59.9 -9336. -335.6 -683.3 -8405. 1030.5 -406.4 45. -9344. -343.9 -700. -3386. 496.3 -301.1 32.1 -9352. -352.3 -716.7 -109.2 1390. -209.9 22.2 -9361. -360.7 -733.3 -300.2 2845. -134.5 14.1 -9369. -369.1 -750. -383.7 3604.7 -75. 7.7 -9378. -377.5 -766.7 -394.3 4106.6 -30.1 3.2 -9386. -385.9 -783.3 -360.4 4071.9 -2. 17.2 -9394. -394.3 -800. -303.3 3676.1 -3.4 32.3 -9403. -402.7 -816.7 -238.1 3058.7 -3.9 40.7 -9411. -411.1 -833.3 -174.8 2326.4 -3.8 43.9 -9419. -419.4 -850. -123.9 1558.2 -3.3 46.1 -9428. -427.8 -866.7 -83.4 812.2 -2.7 44.8 -9436. -436.2 -883.3 -475.1 132. -2.1 40.8 -9445. -444.6 -900. -828.9 0. -1.5 34.7 -9453. -453. -916.7 -965.6 2.1 -1. 26.6 -9461. -461.4 -933.3 -1163. 11.6 -.9 16.3 -9470. -469.8 -950. -1219. 16.1 -6.3 3.4 -9478. -478.2 -966.7 -1131. 17.1 -8.8 0. -9487. -486.6 -983.3 -963.8 16. -10. .1 -9495. -494.9 -1000. -768. 13.7 -11.7 .1 -9503. -503.3 -1017. -575.6 10.9 -11.5 .2 -9512. -511.7 -1033. -405.1 8.1 -10.2 .2 -9520. -520.1 -1050. -265.3 5.8 -8.4 .1 -9529. -528.5 -1067. -158.5 4. -6.4 .1 -9537. -536.9 -1083. -82.7 2.6 -4.5 .1 -9545. -545.3 -1100. -33.5 7.5 -3. .1 -9554. -553.7 -1117. -5.5 14.2 -1.7 0. -9562. -562.1 -1133. 0. 14. -.7 0. -9570. -570.4 -1150. -.1 10.1 -.1 .2 -9579. -578.8 -1167. -.1 5.8 0. .3 -9587. -587.2 -1183. -.1 1.5 0. .3 -9596. -595.6 -1200. 0. 0. 0. .1 -9604. -604. Inviluppo - Tirante TIR_1_1 Progressiva M [daN cm] T [daN] N [daN] z Min. Max Min. Max Min. Max 107.8 0. 0. 0. 0. 17864. 18000. 215.6 0. 0. 0. 0. 17864. 18000. 323.3 0. 0. 0. 0. 17864. 18000. 431.1 0. 0. 0. 0. 17864. 18000. 538.9 0. 0. 0. 0. 17864. 18000. 646.7 0. 0. 0. 0. 17864. 18000. 754.4 0. 0. 0. 0. 17864. 18000. 862.2 0. 0. 0. 0. 17864. 18000. 970. 0. 0. 0. 0. 17864. 18000.

5.4 Verifiche Il calcolo è stato eseguito correttamente per 5 Step.





5.4.1 Verifiche delle sezioni Le verifiche tensionali vengono eseguite col metodo delle tensioni ammissibili. Le sezioni degli elementi strutturali sono verificate a pressoflessione retta, sollecitate dai valori di momento flettente e sforzo normale derivanti dal calcolo. Segue la descrizione dei risultati ottenuti nello step più gravoso.

5.4.1.1 Step 5 In questo Step si hanno i seguenti valori di tensione:

Tensioni - Paratia PAR_1 - Porzione 1 (acciaio:2400) σ max = max tens. di compressione, σ max2 = max tens. di trazione, ε max = max defo. di compressione, ε max2 = max defo. di trazione. Progressiva M [daN cm] N [daN] σ max

[daN/cm2] σ max2 [daN/cm2]

ε max [%]

ε max2 [%]

Verifica

-15.5 -124.9 -3.9 -1.1 0.9 0 0 Soddisfatta -30.9 -1286.7 -7.8 -10.5 10.1 0 0 Soddisfatta -46.4 -4592.7 -11.7 -37.1 36.4 0 0 Soddisfatta -61.8 -11045.5 -15.6 -88.9 88 0 0 Soddisfatta -77.3 -21648.9 -19.4 -174 172.7 -0.01 0.01 Soddisfatta -92.7 -37398.4 -23.3 -300.2 298.7 -0.01 0.01 Soddisfatta -108.2 -59275 -27.2 -475.5 473.8 -0.02 0.02 Soddisfatta -123.6 -88241.7 -31.1 -707.5 705.6 -0.03 0.03 Soddisfatta -139.1 -125238.8 -35 -1003.9 1001.7 -0.05 0.05 Soddisfatta -154.5 -171179.2 -38.9 -1371.9 1369.4 -0.07 0.07 Soddisfatta -170 -226942.8 -42.8 -1818.5 1815.8 -0.09 0.09 Soddisfatta -186.7 -169912.5 -4520.6 -1501.5 1219.5 -0.07 0.06 Soddisfatta





-203.3 -126285.3 -4524.8 -1152.3 870 -0.05 0.04 Soddisfatta -220 -94519 -4529 -898.1 615.6 -0.04 0.03 Soddisfatta -236.4 -70605.5 -4533.1 -706.7 424 -0.03 0.02 Soddisfatta -252.7 -48912.4 -4537.2 -533.2 250.1 -0.03 0.01 Soddisfatta -269.1 -29576.8 -4541.3 -378.5 95.2 -0.02 0 Soddisfatta -285.5 -12734.7 -4545.4 -243.7 -39.8 -0.01 0 Soddisfatta -301.8 1478.5 -4549.6 -153.7 -130.1 -0.01 -0.01 Soddisfatta -318.2 12928.4 -4553.7 -245.6 -38.5 -0.01 0 Soddisfatta -334.5 21481.1 -4557.8 -314.2 29.8 -0.01 0 Soddisfatta -350.9 27003.2 -4561.9 -358.5 73.9 -0.02 0 Soddisfatta -367.3 29361.9 -4566 -377.5 92.7 -0.02 0 Soddisfatta -383.6 28424.9 -4570.2 -370.2 85.1 -0.02 0 Soddisfatta -400 24060.3 -4574.3 -335.3 50 -0.02 0 Soddisfatta -416.7 15961 -4578.5 -270.6 -15 -0.01 0 Soddisfatta -433.3 5280.8 -4582.7 -185.2 -100.7 -0.01 0 Soddisfatta -450 -6868.8 -4586.9 -198.1 -88.1 -0.01 0 Soddisfatta -466.7 -19375.8 -4591.1 -298.3 11.9 -0.01 0 Soddisfatta -483.3 -31128.1 -4595.2 -392.6 105.9 -0.02 0.01 Soddisfatta -500 -41013.2 -4599.4 -471.9 184.9 -0.02 0.01 Soddisfatta -516.7 -47918.6 -4603.6 -527.3 240.1 -0.03 0.01 Soddisfatta -533.3 -50731.4 -4607.8 -549.9 262.5 -0.03 0.01 Soddisfatta -550 -48747.2 -4612 -534.2 246.5 -0.03 0.01 Soddisfatta -566.7 -43797.8 -4616.2 -494.7 206.7 -0.02 0.01 Soddisfatta -583.3 -37295.3 -4620.4 -442.7 154.5 -0.02 0.01 Soddisfatta -600 -30273.4 -4624.6 -386.7 98.2 -0.02 0 Soddisfatta -616.7 -23442 -4628.8 -332.1 43.3 -0.02 0 Soddisfatta -633.3 -17247.8 -4633 -282.6 -6.4 -0.01 0 Soddisfatta -650 -11932.9 -4637.2 -240.2 -49.1 -0.01 0 Soddisfatta -666.7 -7588.9 -4641.4 -205.5 -84 -0.01 0 Soddisfatta -683.3 -4202.2 -4645.6 -178.6 -111.3 -0.01 -0.01 Soddisfatta -700 -1693 -4649.8 -158.6 -131.5 -0.01 -0.01 Soddisfatta -716.7 56.1 -4654 -145.6 -144.7 -0.01 -0.01 Soddisfatta -733.3 1177.2 -4658.2 -154.7 -135.9 -0.01 -0.01 Soddisfatta -750 1802.4 -4662.4 -159.9 -131 -0.01 -0.01 Soddisfatta -766.7 2053.3 -4666.6 -162 -129.1 -0.01 -0.01 Soddisfatta -783.3 2035.9 -4670.7 -162 -129.4 -0.01 -0.01 Soddisfatta -800 1838.1 -4674.9 -160.5 -131.1 -0.01 -0.01 Soddisfatta -816.7 1529.4 -4679.1 -158.2 -133.7 -0.01 -0.01 Soddisfatta -833.3 1163.2 -4683.3 -155.4 -136.8 -0.01 -0.01 Soddisfatta -850 779.1 -4687.5 -152.5 -140 -0.01 -0.01 Soddisfatta -866.7 406.1 -4691.7 -149.6 -143.1 -0.01 -0.01 Soddisfatta -883.3 66 -4695.9 -147 -145.9 -0.01 -0.01 Soddisfatta -900 -223.4 -4700.1 -148.4 -144.8 -0.01 -0.01 Soddisfatta -916.7 -445.3 -4704.3 -150.3 -143.2 -0.01 -0.01 Soddisfatta -933.3 -581.3 -4708.5 -151.5 -142.2 -0.01 -0.01 Soddisfatta -950 -609.7 -4712.7 -151.9 -142.1 -0.01 -0.01 Soddisfatta -966.7 -565.2 -4716.9 -151.7 -142.6 -0.01 -0.01 Soddisfatta -983.3 -481.9 -4721.1 -151.1 -143.4 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1000 -384 -4725.3 -150.5 -144.3 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1016.7 -287.8 -4729.5 -149.8 -145.2 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1033.3 -202.6 -4733.7 -149.3 -146 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1050 -132.7 -4737.9 -148.8 -146.7 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1066.7 -79.2 -4742.1 -148.5 -147.3 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1083.3 -41.3 -4746.2 -148.4 -147.7 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1100 -16.7 -4750.4 -148.3 -148 -0.01 -0.01 Soddisfatta





-1116.7 -2.8 -4754.6 -148.3 -148.3 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1133.3 3.4 -4758.8 -148.5 -148.4 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1150 4.5 -4763 -148.6 -148.5 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1166.7 2.9 -4767.2 -148.7 -148.7 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1183.3 0.7 -4771.4 -148.8 -148.8 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1200 0 -4775.6 -149 -149 -0.01 -0.01 Soddisfatta Tensioni - TIR_1_1 (tirante:18600) Progressiva Tensioni Verifica 107.8 10728.1 Soddisfatta 215.6 10728.1 Soddisfatta 323.3 10728.1 Soddisfatta 431.1 10728.1 Soddisfatta 538.9 10728.1 Soddisfatta 646.7 10728.1 Soddisfatta 754.4 10728.1 Soddisfatta 862.2 10728.1 Soddisfatta 970 10728.1 Soddisfatta

5.4.2 Storia di carico dei tiranti Segue la tabella del tiro massimo in ogni step per i tiranti definiti. TIR_1_1 (77562[daN]) Step 1 - Step 2 - Step 3 45000 Step 4 44660 Step 5 44736

5.4.3 Verifica dell'ancoraggio dei tiranti La verifica della lunghezza del bulbo di ancoraggio viene eseguita secondo il metodo proposto e discusso da Bustamante e Doix (1985), per il quale si adotta l'espressione: TL = π Ds Ls qs dove TL è la trazione limite del tirante o del micropalo isolato, Ds è il diametro medio del bulbo della sigillatura, Ls è la lunghezza del tratto sigillato, e qs è l'attrito laterale unitario limite lungo la superficie laterale del bulbo.





Il valore del diametro del bulbo di ancoraggio Ds viene valutato in funzione del diametro di perforazione Dd e della natura del terreno, con la relazione Ds = α Dd, in cui il coefficiente di maggiorazione dipende dal metodo di iniezione (IRS o IGU) oltre che dalla natura del terreno, e viene quantificato per mezzo di apposite tabelle. Le stesse forniscono anche il quantitativo minimo di malta Vi che è consigliato immettere nel tratto Ls. Il valore di qs dipende dal metodo di iniezione (IRS o IGU) e dalla natura del terreno, e viene quantificato con appositi abaci. La verifica viene effettuata considerando un fattore di sicurezza η che dipende dalla tipologia strutturale (tirante o micropalo) e dalla durata di utilizzo (provvisorio o permanente). La lunghezza libera di un tirante deve essere sufficiente per garantire che il volume di suolo raccolto nell'intorno dell'elemento e ad esso strettamente associato nel tratto della sigillatura non corra alcun rischio di rottura d'insieme.

In quest'ottica si valuterà che tale lunghezza sia sufficiente a portare le fondazioni oltre il cuneo di spinta, con un ulteriore franco di sicurezza pari ad un terzo dell'altezza di scavo. Segue la descrizione dei dati relativi all'ancoraggio. SVA_1





Suolo Sabbia media Iniezione IGU Tipologia Tirante Durata Provvisorio η 1.8 Dd [cm] 15 α 1.2 NSPT 40 usa leff no ϕ llib 30 sisma llib no Segue la verifica della lunghezza sigillata e della lunghezza libera per i tiranti definiti. TIR_1_1 Tiro max. [daN] 45000 Step STEP_3 Dati SVA_1 Ds 18 qs [daN/cm2] 1.897 Vi,min [cm3] 160158 Lsig [cm] 900 Lsig,min [cm] 755.3 ηeff 2.1 Lsig>Lsig,min? Si TIR_1_1 Dati SVA_1 Llib [cm] 700 Llib,min[cm] (STEP_3) 88.5 Llib>Llib,min? (STEP_3) Si Llib,min[cm] (STEP_4) 230.5 Llib>Llib,min? (STEP_4) Si Llib,min[cm] (STEP_5) 230.5 Llib>Llib,min? (STEP_5) Si





6 Verifica a s.l.u. (Combinazione A2M2R1) (Vindolo_2_A2M2R1.PRT)







e gli altri elementi strutturali, che vengono verificati in successione. Tutte queste ulteriori verifiche sono riportate a schermo e nell'output di stampa e devono essere superate per garantire la sicurezza dell'opera. La sicurezza dell'opera è valutata in relazione al seguente approccio: NTC 2008, punto 6.5.3.1.2, Combinazione 2 (A2+M2+R1). Metodo di verifica degli elementi strutturali. Le verifiche tensionali degli elementi strutturali vengono eseguite col metodo degli stati limite. Coefficienti sulle azioni. L'intensità delle azioni, o dell'effetto delle azioni, è modificata applicando i seguenti coefficienti di sicurezza parziali ai carichi: γG1 = 1, γG2 = 1.3, γQi = 1.3. Coefficienti per il calcolo delle spinte del terreno. Si applicano coefficienti di sicurezza parziali alle caratteristiche meccaniche del terreno: γϕ = 1.25, γc = 1.25, γsu = 1.4, γγ = 1. Coefficienti per la resistenza a sfilamento dei tiranti. Alla resistenza a sfilamento dei tiranti, si applicano i coefficienti di sicurezza suggeriti da Bustamante e Doix, Autori del metodo di calcolo analitico. Tirante attivo, permanente: γR = 2. Tirante attivo, temporaneo: γR = 1.8. Tirante passivo, permanente: γR = 2.2. Tirante passivo, temporaneo: γR = 2. Unità di misura e convenzioni. Ove non altrimenti specificato si utilizzano le seguenti unità di misura: daN; cm; cm2; daN/cm; daN cm; daN/cm2. Per quanto riguarda lo Step di inserimento di un elemento, si intende che quest'ultimo è presente nel modello dall'inizio dello Step. La stessa regola vale per lo Step di rimozione, cioè si intende che un elemento viene rimosso all'inizio dello Step specificato. Il sistema di riferimento utilizzato vede l'asse delle z verticale, orientato verso l'alto, l'asse delle x parallelo al piano di lavoro ed orientato verso destra, e l'asse delle y parallelo allo sviluppo longitudinale della paratia. In quest'ultima direzione viene convenzionalmente considerata una sezione di paratia larga 100 cm.

6.1.2 Materiali da costruzione impiegati Profilati in acciaio: Acciaio S355 (Fe 510) (fd = 3380.95).




STR_1 La spinta a riposo viene valutata in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'h0 = k0,ocσ'v0 , dove k0,oc = k0,nc OCRα. Metodo Utente per il calcolo del coefficiente di spinta normalconsolidato. Il valore di k0,nc è indicato direttamente dall'utente: k0,nc = 0.44. Metodo Alpan per il calcolo del coefficiente di spinta sovraconsolidato. Il valore di α è assunto pari a 0.5. I valori dei coefficienti di spinta a riposo utilizzati nel calcolo sono i seguenti: k0,nc = 0.44 k0,oc = 0.44 STR_2 La spinta a riposo viene valutata in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'h0 = k0,ocσ'v0 , dove k0,oc = k0,nc OCRα.





Metodo Utente per il calcolo del coefficiente di spinta normalconsolidato. Il valore di k0,nc è indicato direttamente dall'utente: k0,nc = 0.44. Metodo Alpan per il calcolo del coefficiente di spinta sovraconsolidato. Il valore di α è assunto pari a 0.5. I valori dei coefficienti di spinta a riposo utilizzati nel calcolo sono i seguenti: k0,nc = 0.44 k0,oc = 0.44 STR_3 La spinta a riposo viene valutata in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'h0 = k0,ocσ'v0 , dove k0,oc = k0,nc OCRα. Metodo Utente per il calcolo del coefficiente di spinta normalconsolidato. Il valore di k0,nc è indicato direttamente dall'utente: k0,nc = 0.44. Metodo Alpan per il calcolo del coefficiente di spinta sovraconsolidato. Il valore di α è assunto pari a 0.5. I valori dei coefficienti di spinta a riposo utilizzati nel calcolo sono i seguenti: k0,nc = 0.44 k0,oc = 0.44



Il valore di ka,h è calcolato con la formula di Coulomb estesa da Muller-Breslau. Vengono applicati gli opportuni coefficienti di sicurezza parziali all'angolo di resistenza al taglio ed alla coesione drenata (γϕ = 1.25, γc = 1.25). Si considera un'inclinazione del terrapieno di 0 gradi ed un angolo di attrito muro-terreno nullo. ka,h = 0.4091 Metodo Coulomb per il calcolo del limite di spinta passiva. Il limite di spinta passiva viene valutato in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'hp = kp,hσ'v + 2c'(kp,h)1/2

Il valore di kp,h è calcolato con la formula di Coulomb estesa da Muller-Breslau. Vengono applicati gli opportuni coefficienti di sicurezza parziali all'angolo di resistenza al taglio ed alla coesione drenata (γϕ = 1.25, γc = 1.25). Si considera un'inclinazione del terrapieno di 0 gradi ed un angolo di attrito muro-terreno nullo. kp,h = 2.4442 STR_2 Metodo Coulomb per il calcolo del limite di spinta attiva. Il limite di spinta attiva viene valutato in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'ha = ka,hσ'v - 2c'(ka,h)1/2


Il valore di kp,h è calcolato con la formula di Coulomb estesa da Muller-Breslau. Vengono applicati gli opportuni coefficienti di sicurezza parziali all'angolo di resistenza al taglio ed alla coesione drenata (γϕ = 1.25, γc = 1.25). Si considera un'inclinazione del terrapieno di 0 gradi ed un angolo di attrito muro-terreno nullo. kp,h = 2.4442 STR_3 Metodo Coulomb per il calcolo del limite di spinta attiva. Il limite di spinta attiva viene valutato in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'ha = ka,hσ'v - 2c'(ka,h)1/2






Il valore di kp,h è calcolato con la formula di Coulomb estesa da Muller-Breslau. Vengono applicati gli opportuni coefficienti di sicurezza parziali all'angolo di resistenza al taglio ed alla coesione drenata (γϕ = 1.25, γc = 1.25). Si considera un'inclinazione del terrapieno di 0 gradi ed un angolo di attrito muro-terreno nullo. kp,h = 4.329


STR_1 Metodo Utente per il calcolo del modulo di reazione del terreno. Il modulo di reazione viene valutato secondo l'espressione seguente: ks = As+Bs z I valori di As e di Bs sono definiti direttamente dall'utente. As = 5, Bs = 0 Il rapporto fra il modulo in ricarico/scarico rispetto a quello in compressione vergine è altresì definito dall'utente e vale 1. STR_2 Metodo Utente per il calcolo del modulo di reazione del terreno. Il modulo di reazione viene valutato secondo l'espressione seguente: ks = As+Bs z I valori di As e di Bs sono definiti direttamente dall'utente. As = 5, Bs = 0 Il rapporto fra il modulo in ricarico/scarico rispetto a quello in compressione vergine è altresì definito dall'utente e vale 1. STR_3 Metodo Utente per il calcolo del modulo di reazione del terreno. Il modulo di reazione viene valutato secondo l'espressione seguente: ks = As+Bs z I valori di As e di Bs sono definiti direttamente dall'utente. As = 5, Bs = 0 Il rapporto fra il modulo in ricarico/scarico rispetto a quello in compressione vergine è altresì definito dall'utente e vale 1.



6.1.3.4 Tiranti Segue la descrizione dei tiranti impiegati nel modello. TIR_1_1 Quota di applicazione [cm] -170 Angolo di inclinazione [°] 30 Lunghezza libera [cm] 700 Lunghezza sigillatura [cm] 900 Area resistente [cm2] 4.17 Modulo elastico [daN/cm2] 1950000 Tensione massima [daN/cm2] 18600





Tensione ammissibile [daN/cm2] 18600 Tensione iniziale [daN/cm2] 10791.37 Numero al metro 0.4 Step di attivazione 3 Step di rimozione - Segue la tabella di tesatura dei tiranti impiegati nel modello. TIR_1_1 Step di inserimento 3 Tiro iniziale [daN] 45000 Tiro massimo ammesso [daN] 77562









6.1.3.8 Tabella riassuntiva La seguente tabella riassume le caratteristiche del modello strutturale nell'insieme degli step considerati. Step Quota scavo Strati Tiranti Carichi terreno 1 0 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 2 -220 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 3 -220 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 TIR_1_1 4 -400 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 TIR_1_1 5 -400 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 TIR_1_1 CUD_1_1


6.2.1 Nodi Indice Coord. X Coord. Z 1. 0. 0. 2. 0. -15.45 3. 0. -30.91 4. 0. -46.36 5. 0. -61.82 6. 0. -77.27 7. 0. -92.73 8. 0. -108.18 9. 0. -123.64 10. 0. -139.09 11. 0. -154.55 12. 0. -170. 13. 0. -186.67 14. 0. -203.33 15. 0. -220. 16. 0. -236.36 17. 0. -252.73 18. 0. -269.09 19. 0. -285.45 20. 0. -301.82 21. 0. -318.18 22. 0. -334.55 23. 0. -350.91 24. 0. -367.27 25. 0. -383.64 26. 0. -400. 27. 0. -416.67 28. 0. -433.33





29. 0. -450. 30. 0. -466.67 31. 0. -483.33 32. 0. -500. 33. 0. -516.67 34. 0. -533.33 35. 0. -550. 36. 0. -566.67 37. 0. -583.33 38. 0. -600. 39. 0. -616.67 40. 0. -633.33 41. 0. -650. 42. 0. -666.67 43. 0. -683.33 44. 0. -700. 45. 0. -716.67 46. 0. -733.33 47. 0. -750. 48. 0. -766.67 49. 0. -783.33 50. 0. -800. 51. 0. -816.67 52. 0. -833.33 53. 0. -850. 54. 0. -866.67 55. 0. -883.33 56. 0. -900. 57. 0. -916.67 58. 0. -933.33 59. 0. -950. 60. 0. -966.67 61. 0. -983.33 62. 0. -1000. 63. 0. -1016.67 64. 0. -1033.33 65. 0. -1050. 66. 0. -1066.67 67. 0. -1083.33 68. 0. -1100. 69. 0. -1116.67 70. 0. -1133.33 71. 0. -1150. 72. 0. -1166.67 73. 0. -1183.33 74. 0. -1200. 75. 840.04 -655.

6.2.2 Aste Indice Nodo iniz. Nodo fin. Lunghezza Incognite 1. 2. 1. 15.45 4 5 6 1 2 3 2. 3. 2. 15.45 7 8 9 4 5 6 3. 4. 3. 15.45 10 11 12 7 8 9 4. 5. 4. 15.45 13 14 15 10 11 12 5. 6. 5. 15.45 16 17 18 13 14 15 6. 7. 6. 15.45 19 20 21 16 17 18 7. 8. 7. 15.45 22 23 24 19 20 21 8. 9. 8. 15.45 25 26 27 22 23 24 9. 10. 9. 15.45 28 29 30 25 26 27





10. 11. 10. 15.45 31 32 33 28 29 30 11. 12. 11. 15.45 34 35 36 31 32 33 12. 13. 12. 16.67 37 38 39 34 35 36 13. 14. 13. 16.67 40 41 42 37 38 39 14. 15. 14. 16.67 43 44 45 40 41 42 15. 16. 15. 16.36 46 47 48 43 44 45 16. 17. 16. 16.36 49 50 51 46 47 48 17. 18. 17. 16.36 52 53 54 49 50 51 18. 19. 18. 16.36 55 56 57 52 53 54 19. 20. 19. 16.36 58 59 60 55 56 57 20. 21. 20. 16.36 61 62 63 58 59 60 21. 22. 21. 16.36 64 65 66 61 62 63 22. 23. 22. 16.36 67 68 69 64 65 66 23. 24. 23. 16.36 70 71 72 67 68 69 24. 25. 24. 16.36 73 74 75 70 71 72 25. 26. 25. 16.36 76 77 78 73 74 75 26. 27. 26. 16.67 79 80 81 76 77 78 27. 28. 27. 16.67 82 83 84 79 80 81 28. 29. 28. 16.67 85 86 87 82 83 84 29. 30. 29. 16.67 88 89 90 85 86 87 30. 31. 30. 16.67 91 92 93 88 89 90 31. 32. 31. 16.67 94 95 96 91 92 93 32. 33. 32. 16.67 97 98 99 94 95 96 33. 34. 33. 16.67 100 101 102 97 98 99 34. 35. 34. 16.67 103 104 105 100 101 102 35. 36. 35. 16.67 106 107 108 103 104 105 36. 37. 36. 16.67 109 110 111 106 107 108 37. 38. 37. 16.67 112 113 114 109 110 111 38. 39. 38. 16.67 115 116 117 112 113 114 39. 40. 39. 16.67 118 119 120 115 116 117 40. 41. 40. 16.67 121 122 123 118 119 120 41. 42. 41. 16.67 124 125 126 121 122 123 42. 43. 42. 16.67 127 128 129 124 125 126 43. 44. 43. 16.67 130 131 132 127 128 129 44. 45. 44. 16.67 133 134 135 130 131 132 45. 46. 45. 16.67 136 137 138 133 134 135 46. 47. 46. 16.67 139 140 141 136 137 138 47. 48. 47. 16.67 142 143 144 139 140 141 48. 49. 48. 16.67 145 146 147 142 143 144 49. 50. 49. 16.67 148 149 150 145 146 147 50. 51. 50. 16.67 151 152 153 148 149 150 51. 52. 51. 16.67 154 155 156 151 152 153 52. 53. 52. 16.67 157 158 159 154 155 156 53. 54. 53. 16.67 160 161 162 157 158 159 54. 55. 54. 16.67 163 164 165 160 161 162 55. 56. 55. 16.67 166 167 168 163 164 165 56. 57. 56. 16.67 169 170 171 166 167 168 57. 58. 57. 16.67 172 173 174 169 170 171 58. 59. 58. 16.67 175 176 177 172 173 174 59. 60. 59. 16.67 178 179 180 175 176 177 60. 61. 60. 16.67 181 182 183 178 179 180 61. 62. 61. 16.67 184 185 186 181 182 183 62. 63. 62. 16.67 187 188 189 184 185 186 63. 64. 63. 16.67 190 191 192 187 188 189 64. 65. 64. 16.67 193 194 195 190 191 192 65. 66. 65. 16.67 196 197 198 193 194 195 66. 67. 66. 16.67 199 200 201 196 197 198 67. 68. 67. 16.67 202 203 204 199 200 201 68. 69. 68. 16.67 205 206 207 202 203 204





69. 70. 69. 16.67 208 209 210 205 206 207 70. 71. 70. 16.67 211 212 213 208 209 210 71. 72. 71. 16.67 214 215 216 211 212 213 72. 73. 72. 16.67 217 218 219 214 215 216 73. 74. 73. 16.67 220 0 221 217 218 219 74. 12. 75. 970. 223 35 36 222 0 0




Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 0 -0.003 0 0 -7.8 -30.9 0 -0.003 0 0 -15.6 -46.4 0 -0.003 0 0 -23.3 -61.8 0 -0.003 0 0 -31.1 -77.3 0 -0.003 0 0 -38.9 -92.7 0 -0.003 0 0 -46.7 -108.2 0 -0.003 0 0 -54.5 -123.6 0 -0.003 0 0 -62.2 -139.1 0 -0.003 0 0 -70 -154.5 0 -0.003 0 0 -77.8 -170 0 -0.003 0 0 -85.6 -186.7 0 -0.003 0 0 -94 -203.3 0 -0.003 0 0 -102.3 -220 0 -0.003 0 0 -110.7 -236.4 0 -0.003 0 0 -119 -252.7 0 -0.003 0 0 -127.2 -269.1 0 -0.003 0 0 -135.4 -285.5 0 -0.003 0 0 -143.7 -301.8 0 -0.003 0 0 -151.9 -318.2 0 -0.003 0 0 -160.2 -334.5 0 -0.002 0 0 -168.4 -350.9 0 -0.002 0 0 -176.6 -367.3 0 -0.002 0 0 -184.9 -383.6 0 -0.002 0 0 -193.1





-400 0 -0.002 0 0 -201.3 -416.7 0 -0.002 0 0 -209.7 -433.3 0 -0.002 0 0 -218.1 -450 0 -0.002 0 0 -226.5 -466.7 0 -0.002 0 0 -234.9 -483.3 0 -0.002 0 0 -243.3 -500 0 -0.002 0 0 -251.7 -516.7 0 -0.002 0 0 -260.1 -533.3 0 -0.002 0 0 -268.4 -550 0 -0.002 0 0 -276.8 -566.7 0 -0.002 0 0 -285.2 -583.3 0 -0.002 0 0 -293.6 -600 0 -0.002 0 0 -302 -616.7 0 -0.002 0 0 -310.4 -633.3 0 -0.002 0 0 -318.8 -650 0 -0.002 0 0 -327.2 -666.7 0 -0.002 0 0 -335.6 -683.3 0 -0.002 0 0 -343.9 -700 0 -0.002 0 0 -352.3 -716.7 0 -0.002 0 0 -360.7 -733.3 0 -0.002 0 0 -369.1 -750 0 -0.002 0 0 -377.5 -766.7 0 -0.002 0 0 -385.9 -783.3 0 -0.002 0 0 -394.3 -800 0 -0.001 0 0 -402.7 -816.7 0 -0.001 0 0 -411.1 -833.3 0 -0.001 0 0 -419.4 -850 0 -0.001 0 0 -427.8 -866.7 0 -0.001 0 0 -436.2 -883.3 0 -0.001 0 0 -444.6 -900 0 -0.001 0 0 -453 -916.7 0 -0.001 0 0 -461.4 -933.3 0 -0.001 0 0 -469.8 -950 0 -0.001 0 0 -478.2 -966.7 0 -0.001 0 0 -486.6 -983.3 0 -0.001 0 0 -494.9 -1000 0 -0.001 0 0 -503.3 -1016.7 0 -0.001 0 0 -511.7 -1033.3 0 -0.001 0 0 -520.1 -1050 0 -0.001 0 0 -528.5 -1066.7 0 -0.001 0 0 -536.9 -1083.3 0 0 0 0 -545.3 -1100 0 0 0 0 -553.7 -1116.7 0 0 0 0 -562.1 -1133.3 0 0 0 0 -570.4 -1150 0 0 0 0 -578.8 -1166.7 0 0 0 0 -587.2 -1183.3 0 0 0 0 -595.6 -1200 0 0 0 0 -604 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 604. - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1





Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.007 0.003 0 0.007 0.003 0 0.007 0.003 0 0.007 0.003 0 -15.45 0.028 0.012 0 0.028 0.012 0 0.028 0.012 0 0.028 0.012 0 -30.91 0.056 0.024 0 0.056 0.024 0 0.056 0.024 0 0.056 0.024 0 -46.36 0.083 0.037 0 0.083 0.037 0 0.083 0.037 0 0.083 0.037 0 -61.82 0.111 0.049 0 0.111 0.049 0 0.111 0.049 0 0.111 0.049 0 -77.27 0.139 0.061 0 0.139 0.061 0 0.139 0.061 0 0.139 0.061 0 -92.73 0.167 0.073 0 0.167 0.073 0 0.167 0.073 0 0.167 0.073 0 -108.18 0.195 0.086 0 0.195 0.086 0 0.195 0.086 0 0.195 0.086 0 -123.64 0.223 0.098 0 0.223 0.098 0 0.223 0.098 0 0.223 0.098 0 -139.09 0.25 0.11 0 0.25 0.11 0 0.25 0.11 0 0.25 0.11 0 -154.55 0.278 0.122 0 0.278 0.122 0 0.278 0.122 0 0.278 0.122 0 -170 0.307 0.135 0 0.307 0.135 0 0.307 0.135 0 0.307 0.135 0 -186.67 0.336 0.148 0 0.336 0.148 0 0.336 0.148 0 0.336 0.148 0 -203.33 0.366 0.161 0 0.366 0.161 0 0.366 0.161 0 0.366 0.161 0 -220 0.396 0.174 0 0.396 0.174 0 0.396 0.174 0 0.396 0.174 0 -236.36 0.425 0.187 0 0.425 0.187 0 0.425 0.187 0 0.425 0.187 0 -252.73 0.455 0.2 0 0.455 0.2 0 0.455 0.2 0 0.455 0.2 0 -269.09 0.484 0.213 0 0.484 0.213 0 0.484 0.213 0 0.484 0.213 0 -285.45 0.514 0.226 0 0.514 0.226 0 0.514 0.226 0 0.514 0.226 0 -301.82 0.543 0.239 0 0.543 0.239 0 0.543 0.239 0 0.543 0.239 0 -318.18 0.573 0.252 0 0.573 0.252 0 0.573 0.252 0 0.573 0.252 0 -334.55 0.602 0.265 0 0.602 0.265 0 0.602 0.265 0 0.602 0.265 0 -350.91 0.632 0.278 0 0.632 0.278 0 0.632 0.278 0 0.632 0.278 0 -367.27 0.661 0.291 0 0.661 0.291 0 0.661 0.291 0 0.661 0.291 0 -383.64 0.691 0.304 0 0.691 0.304 0 0.691 0.304 0 0.691 0.304 0 -400 0.72 0.317 0 0.72 0.317 0 0.72 0.317 0 0.72 0.317 0 -416.67 0.75 0.33 0 0.75 0.33 0 0.75 0.33 0 0.75 0.33 0 -433.33 0.78 0.343 0 0.78 0.343 0 0.78 0.343 0 0.78 0.343 0 -450 0.81 0.356 0 0.81 0.356 0 0.81 0.356 0 0.81 0.356 0 -466.67 0.84 0.37 0 0.84 0.37 0 0.84 0.37 0 0.84 0.37 0 -483.33 0.87 0.383 0 0.87 0.383 0 0.87 0.383 0 0.87 0.383 0 -500 0.9 0.396 0 0.9 0.396 0 0.9 0.396 0 0.9 0.396 0 -516.67 0.93 0.409 0 0.93 0.409 0 0.93 0.409 0 0.93 0.409 0 -533.33 0.96 0.422 0 0.96 0.422 0 0.96 0.422 0 0.96 0.422 0 -550 0.99 0.436 0 0.99 0.436 0 0.99 0.436 0 0.99 0.436 0 -566.67 1.02 0.449 0 1.02 0.449 0 1.02 0.449 0 1.02 0.449 0 -583.33 1.05 0.462 0 1.05 0.462 0 1.05 0.462 0 1.05 0.462 0 -600 1.08 0.475 0 1.08 0.475 0 1.08 0.475 0 1.08 0.475 0 -616.67 1.11 0.488 0 1.11 0.488 0 1.11 0.488 0 1.11 0.488 0 -633.33 1.14 0.502 0 1.14 0.502 0 1.14 0.502 0 1.14 0.502 0 -650 1.17 0.515 0 1.17 0.515 0 1.17 0.515 0 1.17 0.515 0 -666.67 1.2 0.528 0 1.2 0.528 0 1.2 0.528 0 1.2 0.528 0 -683.33 1.23 0.541 0 1.23 0.541 0 1.23 0.541 0 1.23 0.541 0 -700 1.26 0.554 0 1.26 0.554 0 1.26 0.554 0 1.26 0.554 0 -716.67 1.29 0.568 0 1.29 0.568 0 1.29 0.568 0 1.29 0.568 0 -733.33 1.32 0.581 0 1.32 0.581 0 1.32 0.581 0 1.32 0.581 0 -750 1.35 0.594 0 1.35 0.594 0 1.35 0.594 0 1.35 0.594 0 -766.67 1.38 0.607 0 1.38 0.607 0 1.38 0.607 0 1.38 0.607 0 -783.33 1.41 0.62 0 1.41 0.62 0 1.41 0.62 0 1.41 0.62 0 -800 1.44 0.634 0 1.44 0.634 0 1.44 0.634 0 1.44 0.634 0 -816.67 1.47 0.647 0 1.47 0.647 0 1.47 0.647 0 1.47 0.647 0 -833.33 1.5 0.66 0 1.5 0.66 0 1.5 0.66 0 1.5 0.66 0 -850 1.53 0.673 0 1.53 0.673 0 1.53 0.673 0 1.53 0.673 0





-866.67 1.56 0.686 0 1.56 0.686 0 1.56 0.686 0 1.56 0.686 0 -883.33 1.59 0.7 0 1.59 0.7 0 1.59 0.7 0 1.59 0.7 0 -900 1.62 0.713 0 1.62 0.713 0 1.62 0.713 0 1.62 0.713 0 -916.67 1.65 0.726 0 1.65 0.726 0 1.65 0.726 0 1.65 0.726 0 -933.33 1.68 0.739 0 1.68 0.739 0 1.68 0.739 0 1.68 0.739 0 -950 1.71 0.752 0 1.71 0.752 0 1.71 0.752 0 1.71 0.752 0 -966.67 1.74 0.766 0 1.74 0.766 0 1.74 0.766 0 1.74 0.766 0 -983.33 1.77 0.779 0 1.77 0.779 0 1.77 0.779 0 1.77 0.779 0 -1000 1.8 0.792 0 1.8 0.792 0 1.8 0.792 0 1.8 0.792 0 -1016.67 1.833 0.807 0 1.833 0.807 0 1.833 0.807 0 1.833 0.807 0 -1033.33 1.867 0.821 0 1.867 0.821 0 1.867 0.821 0 1.867 0.821 0 -1050 1.9 0.836 0 1.9 0.836 0 1.9 0.836 0 1.9 0.836 0 -1066.67 1.933 0.851 0 1.933 0.851 0 1.933 0.851 0 1.933 0.851 0 -1083.33 1.967 0.865 0 1.967 0.865 0 1.967 0.865 0 1.967 0.865 0 -1100 2 0.88 0 2 0.88 0 2 0.88 0 2 0.88 0 -1116.67 2.033 0.895 0 2.033 0.895 0 2.033 0.895 0 2.033 0.895 0 -1133.33 2.067 0.909 0 2.067 0.909 0 2.067 0.909 0 2.067 0.909 0 -1150 2.1 0.924 0 2.1 0.924 0 2.1 0.924 0 2.1 0.924 0 -1166.67 2.133 0.939 0 2.133 0.939 0 2.133 0.939 0 2.133 0.939 0 -1183.33 2.167 0.953 0 2.167 0.953 0 2.167 0.953 0 2.167 0.953 0 -1200 2.192 0.964 0 2.192 0.964 0 2.192 0.964 0 2.192 0.964 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -57199.7 bh 801 Rh 57199.7 bh 801 R'h -57199.7 b'h 801 R'h 57199.7 b'h 801 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.






Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 -6.3048 -0.003 -33.979 2.2 -7.8 -30.9 -6.0094 -0.003 -339.791 19.8 -15.6 -46.4 -5.7141 -0.003 -1189.272 55 -23.3 -61.8 -5.4188 -0.003 -2854.256 107.7 -31.1 -77.3 -5.1237 -0.003 -5606.578 178.1 -38.9 -92.7 -4.8289 -0.003 -9718.073 266 -46.7 -108.2 -4.5347 -0.003 -15460.576 371.6 -54.5 -123.6 -4.2413 -0.003 -23105.923 494.7 -62.2 -139.1 -3.9492 -0.003 -32925.947 635.4 -70 -154.5 -3.6588 -0.003 -45192.484 793.7 -77.8 -170 -3.371 -0.003 -60177.368 969.6 -85.6 -186.7 -3.0643 -0.003 -79694.602 1171 -94 -203.3 -2.7626 -0.003 -103030.401 1400.1 -102.3 -220 -2.4674 -0.003 -130525.703 1649.7 -110.7 -236.4 -2.1857 -0.003 -161898.03 1917.2 -119 -252.7 -1.9138 -0.003 -196003.564 2084.2 -127.2 -269.1 -1.6538 -0.003 -231237.237 2153.2 -135.4 -285.5 -1.4078 -0.003 -265993.973 2124 -143.7 -301.8 -1.178 -0.003 -298668.696 1996.8 -151.9 -318.2 -0.9662 -0.003 -327656.326 1771.5 -160.2 -334.5 -0.7742 -0.002 -351351.783 1448.1 -168.4 -350.9 -0.6035 -0.002 -368149.99 1026.6 -176.6 -367.3 -0.4551 -0.002 -376445.876 507 -184.9 -383.6 -0.3293 -0.002 -374634.378 -110.7 -193.1 -400 -0.2262 -0.002 -361110.44 -826.5 -201.3 -416.7 -0.1436 -0.002 -333638.717 -1648.3 -209.7 -433.3 -0.0817 -0.002 -290655.824 -2579 -218.1 -450 -0.0381 -0.002 -240490.199 -3009.9 -226.5 -466.7 -0.0097 -0.002 -189172.661 -3079.1 -234.9 -483.3 0.0069 -0.002 -140633.682 -2912.3 -243.3 -500 0.0145 -0.002 -98298.631 -2540.1 -251.7 -516.7 0.0159 -0.002 -63253.642 -2102.7 -260.1 -533.3 0.0132 -0.002 -35715.042 -1652.3 -268.4 -550 0.0082 -0.002 -15335.348 -1222.8 -276.8 -566.7 0.0022 -0.002 -1444.476 -833.5 -285.2 -583.3 -0.004 -0.002 7006.015 -507 -293.6 -600 -0.0098 -0.002 11735.829 -283.8 -302 -616.7 -0.0149 -0.002 13915.392 -130.8 -310.4 -633.3 -0.0191 -0.002 14275.598 -21.6 -318.8 -650 -0.0225 -0.002 13428.368 50.8 -327.2 -666.7 -0.0249 -0.002 11862.601 93.9 -335.6 -683.3 -0.0267 -0.002 9950.873 114.7 -343.9 -700 -0.0278 -0.002 7962.577 119.3 -352.3 -716.7 -0.0285 -0.002 6080.242 112.9 -360.7 -733.3 -0.0287 -0.002 4416.644 99.8 -369.1 -750 -0.0287 -0.002 3031.096 83.1 -377.5 -766.7 -0.0284 -0.002 1943.903 65.2 -385.9 -783.3 -0.0281 -0.002 1148.439 47.7 -394.3 -800 -0.0276 -0.001 620.665 31.7 -402.7 -816.7 -0.0272 -0.001 326.113 17.7 -411.1 -833.3 -0.0267 -0.001 224.55 6.1 -419.4 -850 -0.0262 -0.001 272.611 -2.9 -427.8 -866.7 -0.0256 -0.001 424.751 -9.1 -436.2





-883.3 -0.0251 -0.001 632.891 -12.5 -444.6 -900 -0.0245 -0.001 845.157 -12.7 -453 -916.7 -0.0238 -0.001 1004.138 -9.5 -461.4 -933.3 -0.0231 -0.001 1045.112 -2.5 -469.8 -950 -0.0223 -0.001 894.754 9 -478.2 -966.7 -0.0215 -0.001 470.882 25.4 -486.6 -983.3 -0.0206 -0.001 -316.108 47.2 -494.9 -1000 -0.0198 -0.001 -1559.408 74.6 -503.3 -1016.7 -0.0191 -0.001 -2141.701 34.9 -511.7 -1033.3 -0.0185 -0.001 -2268.628 7.6 -520.1 -1050 -0.018 -0.001 -2109.714 -9.5 -528.5 -1066.7 -0.0176 -0.001 -1795.662 -18.8 -536.9 -1083.3 -0.0174 0 -1420.745 -22.5 -545.3 -1100 -0.0173 0 -1048.024 -22.4 -553.7 -1116.7 -0.0172 0 -715.715 -19.9 -562.1 -1133.3 -0.0172 0 -443.599 -16.3 -570.4 -1150 -0.0172 0 -238.768 -12.3 -578.8 -1166.7 -0.0172 0 -100.364 -8.3 -587.2 -1183.3 -0.0172 0 -23.161 -4.6 -595.6 -1200 -0.0173 0 0 -1.4 -604 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 604. - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.007 0.003 0 0.007 0.003 0 0 0 0 0 0 0 -15.45 0.028 0.011 0 0.028 0.011 0 0 0 0 0 0 0 -30.91 0.056 0.023 0 0.056 0.023 0 0 0 0 0 0 0 -46.36 0.083 0.034 0 0.083 0.034 0 0 0 0 0 0 0 -61.82 0.111 0.046 0 0.111 0.046 0 0 0 0 0 0 0 -77.27 0.139 0.057 0 0.139 0.057 0 0 0 0 0 0 0 -92.73 0.167 0.068 0 0.167 0.068 0 0 0 0 0 0 0 -108.18 0.195 0.08 0 0.195 0.08 0 0 0 0 0 0 0 -123.64 0.223 0.091 0 0.223 0.091 0 0 0 0 0 0 0 -139.09 0.25 0.102 0 0.25 0.102 0 0 0 0 0 0 0 -154.55 0.278 0.114 0 0.278 0.114 0 0 0 0 0 0 0 -170 0.307 0.125 0 0.307 0.125 0 0 0 0 0 0 0 -186.67 0.336 0.137 0 0.336 0.137 0 0 0 0 0 0 0 -203.33 0.366 0.15 0 0.366 0.15 0 0 0 0 0 0 0 -220 0.396 0.162 0 0.396 0.162 0 0 0 0 0 0 0 -236.36 0.425 0.174 0 0.425 0.174 0 0.029 0.072 0 0.029 0.072 0 -252.73 0.455 0.186 0 0.455 0.186 0 0.059 0.144 0 0.059 0.144 0 -269.09 0.484 0.198 0 0.484 0.198 0 0.088 0.216 0 0.088 0.216 0 -285.45 0.514 0.21 0 0.514 0.21 0 0.118 0.288 0 0.118 0.288 0 -301.82 0.543 0.222 0 0.543 0.222 0 0.147 0.36 0 0.147 0.36 0 -318.18 0.573 0.234 0 0.573 0.234 0 0.177 0.432 0 0.177 0.432 0 -334.55 0.602 0.246 0 0.602 0.246 0 0.206 0.504 0 0.206 0.504 0 -350.91 0.632 0.258 0 0.632 0.258 0 0.236 0.576 0 0.236 0.576 0 -367.27 0.661 0.27 0 0.661 0.27 0 0.265 0.648 0 0.265 0.648 0 -383.64 0.691 0.283 0 0.691 0.283 0 0.295 0.72 0 0.295 0.72 0 -400 0.72 0.295 0 0.72 0.295 0 0.324 0.792 0 0.324 0.792 0 -416.67 0.75 0.307 0 0.75 0.307 0 0.354 0.865 0 0.354 0.865 0





-433.33 0.78 0.319 0 0.78 0.319 0 0.384 0.578 0 0.384 0.578 0 -450 0.81 0.331 0 0.81 0.331 0 0.414 0.373 0 0.414 0.373 0 -466.67 0.84 0.344 0 0.84 0.344 0 0.444 0.244 0 0.444 0.244 0 -483.33 0.87 0.417 0 0.87 0.417 0 0.474 0.194 0 0.474 0.194 0 -500 0.9 0.469 0 0.9 0.469 0 0.504 0.206 0 0.504 0.206 0 -516.67 0.93 0.489 0 0.93 0.489 0 0.534 0.218 0 0.534 0.218 0 -533.33 0.96 0.488 0 0.96 0.488 0 0.564 0.231 0 0.564 0.231 0 -550 0.99 0.477 0 0.99 0.477 0 0.594 0.243 0 0.594 0.243 0 -566.67 1.02 0.46 0 1.02 0.46 0 0.624 0.264 0 0.624 0.264 0 -583.33 1.05 0.442 0 1.05 0.442 0 0.654 0.308 0 0.654 0.308 0 -600 1.08 0.442 0 1.08 0.442 0 0.684 0.35 0 0.684 0.35 0 -616.67 1.11 0.454 0 1.11 0.454 0 0.714 0.389 0 0.714 0.389 0 -633.33 1.14 0.466 0 1.14 0.466 0 0.744 0.423 0 0.744 0.423 0 -650 1.17 0.479 0 1.17 0.479 0 0.774 0.453 0 0.774 0.453 0 -666.67 1.2 0.491 0 1.2 0.491 0 0.804 0.479 0 0.804 0.479 0 -683.33 1.23 0.503 0 1.23 0.503 0 0.834 0.5 0 0.834 0.5 0 -700 1.26 0.516 0 1.26 0.516 0 0.864 0.519 0 0.864 0.519 0 -716.67 1.29 0.528 0 1.29 0.528 0 0.894 0.536 0 0.894 0.536 0 -733.33 1.32 0.54 0 1.32 0.54 0 0.924 0.55 0 0.924 0.55 0 -750 1.35 0.552 0 1.35 0.552 0 0.954 0.563 0 0.954 0.563 0 -766.67 1.38 0.565 0 1.38 0.565 0 0.984 0.575 0 0.984 0.575 0 -783.33 1.41 0.577 0 1.41 0.577 0 1.014 0.587 0 1.014 0.587 0 -800 1.44 0.589 0 1.44 0.589 0 1.044 0.598 0 1.044 0.598 0 -816.67 1.47 0.601 0 1.47 0.601 0 1.074 0.608 0 1.074 0.608 0 -833.33 1.5 0.614 0 1.5 0.614 0 1.104 0.619 0 1.104 0.619 0 -850 1.53 0.626 0 1.53 0.626 0 1.134 0.63 0 1.134 0.63 0 -866.67 1.56 0.638 0 1.56 0.638 0 1.164 0.64 0 1.164 0.64 0 -883.33 1.59 0.651 0 1.59 0.651 0 1.194 0.651 0 1.194 0.651 0 -900 1.62 0.663 0 1.62 0.663 0 1.224 0.661 0 1.224 0.661 0 -916.67 1.65 0.675 0 1.65 0.675 0 1.254 0.671 0 1.254 0.671 0 -933.33 1.68 0.687 0 1.68 0.687 0 1.284 0.68 0 1.284 0.68 0 -950 1.71 0.7 0 1.71 0.7 0 1.314 0.69 0 1.314 0.69 0 -966.67 1.74 0.712 0 1.74 0.712 0 1.344 0.699 0 1.344 0.699 0 -983.33 1.77 0.724 0 1.77 0.724 0 1.374 0.708 0 1.374 0.708 0 -1000 1.8 0.693 0 1.8 0.693 0 1.404 0.717 0 1.404 0.717 0 -1016.67 1.833 0.711 0 1.833 0.711 0 1.437 0.728 0 1.437 0.728 0 -1033.33 1.867 0.729 0 1.867 0.729 0 1.471 0.739 0 1.471 0.739 0 -1050 1.9 0.746 0 1.9 0.746 0 1.504 0.752 0 1.504 0.752 0 -1066.67 1.933 0.762 0 1.933 0.762 0 1.537 0.765 0 1.537 0.765 0 -1083.33 1.967 0.778 0 1.967 0.778 0 1.571 0.778 0 1.571 0.778 0 -1100 2 0.794 0 2 0.794 0 1.604 0.792 0 1.604 0.792 0 -1116.67 2.033 0.809 0 2.033 0.809 0 1.637 0.806 0 1.637 0.806 0 -1133.33 2.067 0.823 0 2.067 0.823 0 1.671 0.821 0 1.671 0.821 0 -1150 2.1 0.838 0 2.1 0.838 0 1.704 0.836 0 1.704 0.836 0 -1166.67 2.133 0.853 0 2.133 0.853 0 1.737 0.85 0 1.737 0.85 0 -1183.33 2.167 0.867 0 2.167 0.867 0 1.771 0.865 0 1.771 0.865 0 -1200 2.192 0.878 0 2.192 0.878 0 1.796 0.876 0 1.796 0.876 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle





Rh -53435 bh 793.8 Rh 53435 bh 793.8 R'h -53435 b'h 793.8 R'h 53435 b'h 793.8 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.


Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 -3.8898 -0.072 -203.001 13.1 -7.8 -30.9 -3.699 -0.072 -2029.986 118.2 -15.6 -46.4 -3.5083 -0.072 -7104.931 328.4 -23.3 -61.8 -3.3181 -0.072 -17051.814 643.6 -31.1 -77.3 -3.1288 -0.072 -33494.609 1063.9 -38.9 -92.7 -2.9414 -0.072 -58057.292 1589.4 -46.7 -108.2 -2.7573 -0.072 -92363.839 2219.8 -54.5 -123.6 -2.5782 -0.072 -138038.223 2955.4 -62.2 -139.1 -2.4068 -0.072 -196704.418 3796 -70 -154.5 -2.2461 -0.071 -269986.397 4741.8 -77.8 -170 -2.1002 -0.071 -359508.132 5792.6 -85.6 -186.7 -1.9622 -0.07 -216299.486 -8592.5 -9094 -203.3 -1.8381 -0.069 -95903.443 -7223.8 -9102.3 -220 -1.7204 -0.068 -356.833 -5732.8 -9110.7 -236.4 -1.605 -0.067 67304.126 -4134.8 -9119 -252.7 -1.4859 -0.066 107442.559 -2452.9 -9127.2 -269.1 -1.3605 -0.065 118453.411 -672.9 -9135.4 -285.5 -1.2283 -0.064 98731.626 1205.2 -9143.7 -301.8 -1.0903 -0.063 50633.563 2939.3 -9151.9 -318.2 -0.9495 -0.061 -13534.074 3921.4 -9160.2 -334.5 -0.8095 -0.06 -76879.386 3871.1 -9168.4 -350.9 -0.674 -0.059 -133327.566 3449.6 -9176.6 -367.3 -0.5466 -0.058 -181273.552 2930 -9184.9 -383.6 -0.43 -0.057 -219112.28 2312.4 -9193.1 -400 -0.3267 -0.056 -245238.688 1596.6 -9201.3 -416.7 -0.2366 -0.055 -258151.688 774.8 -9209.7 -433.3 -0.1625 -0.054 -255553.61 -155.9 -9218.1





-450 -0.1044 -0.052 -235748.561 -1188.3 -9226.5 -466.7 -0.061 -0.051 -205592.627 -1809.4 -9234.9 -483.3 -0.0304 -0.05 -171089.406 -2070.2 -9243.3 -500 -0.0107 -0.049 -135900.761 -2111.3 -9251.7 -516.7 0.0005 -0.048 -101710.525 -2051.4 -9260.1 -533.3 0.0053 -0.047 -70751.265 -1857.6 -9268.4 -550 0.0055 -0.046 -44744.346 -1560.4 -9276.8 -566.7 0.0029 -0.044 -24482.489 -1215.7 -9285.2 -583.3 -0.0013 -0.043 -9868.121 -876.9 -9293.6 -600 -0.0062 -0.042 270.925 -608.3 -9302 -616.7 -0.0111 -0.041 6854.722 -395 -9310.4 -633.3 -0.0156 -0.04 10567.158 -222.7 -9318.8 -650 -0.0195 -0.039 12099.634 -91.9 -9327.2 -666.7 -0.0226 -0.038 12088.197 0.7 -9335.6 -683.3 -0.025 -0.036 11078.202 60.6 -9343.9 -700 -0.0266 -0.035 9509.777 94.1 -9352.3 -716.7 -0.0277 -0.034 7717.885 107.5 -9360.7 -733.3 -0.0283 -0.033 5941.647 106.6 -9369.1 -750 -0.0285 -0.032 4338.688 96.2 -9377.5 -766.7 -0.0285 -0.031 3001.267 80.2 -9385.9 -783.3 -0.0282 -0.029 1963.766 62.3 -9394.3 -800 -0.0279 -0.028 1217.487 44.8 -9402.7 -816.7 -0.0274 -0.027 736.144 28.9 -9411.1 -833.3 -0.0269 -0.026 482.424 15.2 -9419.4 -850 -0.0264 -0.025 412.248 4.2 -9427.8 -866.7 -0.0258 -0.024 477.054 -3.9 -9436.2 -883.3 -0.0252 -0.022 624.477 -8.8 -9444.6 -900 -0.0246 -0.021 797.865 -10.4 -9453 -916.7 -0.0239 -0.02 935.069 -8.2 -9461.4 -933.3 -0.0232 -0.019 967.018 -1.9 -9469.8 -950 -0.0224 -0.018 816.622 9 -9478.2 -966.7 -0.0215 -0.017 398.605 25.1 -9486.6 -983.3 -0.0206 -0.015 -379.059 46.7 -9494.9 -1000 -0.0198 -0.014 -1611.353 73.9 -9503.3 -1016.7 -0.0191 -0.013 -2181.776 34.2 -9511.7 -1033.3 -0.0184 -0.012 -2297.553 6.9 -9520.1 -1050 -0.018 -0.011 -2129.095 -10.1 -9528.5 -1066.7 -0.0176 -0.009 -1807.477 -19.3 -9536.9 -1083.3 -0.0174 -0.008 -1427.001 -22.8 -9545.3 -1100 -0.0173 -0.007 -1050.545 -22.6 -9553.7 -1116.7 -0.0172 -0.006 -716.026 -20.1 -9562.1 -1133.3 -0.0172 -0.005 -442.879 -16.4 -9570.4 -1150 -0.0172 -0.004 -237.84 -12.3 -9578.8 -1166.7 -0.0172 -0.002 -99.704 -8.3 -9587.2 -1183.3 -0.0172 -0.001 -22.917 -4.6 -9595.6 -1200 -0.0173 0 0 -1.4 -9604 Sollecitazioni - Tirante TIR_1_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] 107.8 -1.867 -0.064 0 0 18000 215.6 -1.633 -0.056 0 0 18000 323.3 -1.4 -0.048 0 0 18000 431.1 -1.167 -0.04 0 0 18000 538.9 -0.933 -0.032 0 0 18000 646.7 -0.7 -0.024 0 0 18000





754.4 -0.467 -0.016 0 0 18000 862.2 -0.233 -0.008 0 0 18000 970 0 0 0 0 18000 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 9604. - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.007 0.017 0 0.007 0.017 0 0 0 0 0 0 0 -15.45 0.028 0.068 0 0.028 0.068 0 0 0 0 0 0 0 -30.91 0.056 0.136 0 0.056 0.136 0 0 0 0 0 0 0 -46.36 0.083 0.204 0 0.083 0.204 0 0 0 0 0 0 0 -61.82 0.111 0.272 0 0.111 0.272 0 0 0 0 0 0 0 -77.27 0.139 0.34 0 0.139 0.34 0 0 0 0 0 0 0 -92.73 0.167 0.408 0 0.167 0.408 0 0 0 0 0 0 0 -108.18 0.195 0.476 0 0.195 0.476 0 0 0 0 0 0 0 -123.64 0.223 0.544 0 0.223 0.544 0 0 0 0 0 0 0 -139.09 0.25 0.612 0 0.25 0.612 0 0 0 0 0 0 0 -154.55 0.278 0.68 0 0.278 0.68 0 0 0 0 0 0 0 -170 0.307 0.749 0 0.307 0.749 0 0 0 0 0 0 0 -186.67 0.336 0.821 0 0.336 0.821 0 0 0 0 0 0 0 -203.33 0.366 0.895 0 0.366 0.895 0 0 0 0 0 0 0 -220 0.396 0.968 0 0.396 0.968 0 0 0 0 0 0 0 -236.36 0.425 1.04 0 0.425 1.04 0 0.029 0.012 0 0.029 0.012 0 -252.73 0.455 1.112 0 0.455 1.112 0 0.059 0.024 0 0.059 0.024 0 -269.09 0.484 1.184 0 0.484 1.184 0 0.088 0.036 0 0.088 0.036 0 -285.45 0.514 1.108 0 0.514 1.108 0 0.118 0.048 0 0.118 0.048 0 -301.82 0.543 0.66 0 0.543 0.66 0 0.147 0.06 0 0.147 0.06 0 -318.18 0.573 0.318 0 0.573 0.318 0 0.177 0.348 0 0.177 0.348 0 -334.55 0.602 0.246 0 0.602 0.246 0 0.206 0.504 0 0.206 0.504 0 -350.91 0.632 0.258 0 0.632 0.258 0 0.236 0.576 0 0.236 0.576 0 -367.27 0.661 0.27 0 0.661 0.27 0 0.265 0.648 0 0.265 0.648 0 -383.64 0.691 0.283 0 0.691 0.283 0 0.295 0.72 0 0.295 0.72 0 -400 0.72 0.295 0 0.72 0.295 0 0.324 0.792 0 0.324 0.792 0 -416.67 0.75 0.307 0 0.75 0.307 0 0.354 0.865 0 0.354 0.865 0 -433.33 0.78 0.319 0 0.78 0.319 0 0.384 0.939 0 0.384 0.939 0 -450 0.81 0.331 0 0.81 0.331 0 0.414 0.704 0 0.414 0.704 0 -466.67 0.84 0.344 0 0.84 0.344 0 0.444 0.5 0 0.444 0.5 0 -483.33 0.87 0.356 0 0.87 0.356 0 0.474 0.381 0 0.474 0.381 0 -500 0.9 0.368 0 0.9 0.368 0 0.504 0.332 0 0.504 0.332 0 -516.67 0.93 0.412 0 0.93 0.412 0 0.534 0.295 0 0.534 0.295 0 -533.33 0.96 0.449 0 0.96 0.449 0 0.564 0.27 0 0.564 0.27 0 -550 0.99 0.463 0 0.99 0.463 0 0.594 0.256 0 0.594 0.256 0 -566.67 1.02 0.463 0 1.02 0.463 0 0.624 0.26 0 0.624 0.26 0 -583.33 1.05 0.455 0 1.05 0.455 0 0.654 0.294 0 0.654 0.294 0 -600 1.08 0.46 0 1.08 0.46 0 0.684 0.332 0 0.684 0.332 0 -616.67 1.11 0.473 0 1.11 0.473 0 0.714 0.37 0 0.714 0.37 0 -633.33 1.14 0.484 0 1.14 0.484 0 0.744 0.405 0 0.744 0.405 0 -650 1.17 0.494 0 1.17 0.494 0 0.774 0.438 0 0.774 0.438 0 -666.67 1.2 0.503 0 1.2 0.503 0 0.804 0.467 0 0.804 0.467 0 -683.33 1.23 0.512 0 1.23 0.512 0 0.834 0.492 0 0.834 0.492 0 -700 1.26 0.521 0 1.26 0.521 0 0.864 0.513 0 0.864 0.513 0





-716.67 1.29 0.531 0 1.29 0.531 0 0.894 0.532 0 0.894 0.532 0 -733.33 1.32 0.542 0 1.32 0.542 0 0.924 0.548 0 0.924 0.548 0 -750 1.35 0.553 0 1.35 0.553 0 0.954 0.562 0 0.954 0.562 0 -766.67 1.38 0.565 0 1.38 0.565 0 0.984 0.575 0 0.984 0.575 0 -783.33 1.41 0.577 0 1.41 0.577 0 1.014 0.587 0 1.014 0.587 0 -800 1.44 0.589 0 1.44 0.589 0 1.044 0.599 0 1.044 0.599 0 -816.67 1.47 0.601 0 1.47 0.601 0 1.074 0.61 0 1.074 0.61 0 -833.33 1.5 0.614 0 1.5 0.614 0 1.104 0.62 0 1.104 0.62 0 -850 1.53 0.626 0 1.53 0.626 0 1.134 0.631 0 1.134 0.631 0 -866.67 1.56 0.638 0 1.56 0.638 0 1.164 0.641 0 1.164 0.641 0 -883.33 1.59 0.651 0 1.59 0.651 0 1.194 0.651 0 1.194 0.651 0 -900 1.62 0.663 0 1.62 0.663 0 1.224 0.661 0 1.224 0.661 0 -916.67 1.65 0.675 0 1.65 0.675 0 1.254 0.671 0 1.254 0.671 0 -933.33 1.68 0.687 0 1.68 0.687 0 1.284 0.681 0 1.284 0.681 0 -950 1.71 0.7 0 1.71 0.7 0 1.314 0.69 0 1.314 0.69 0 -966.67 1.74 0.712 0 1.74 0.712 0 1.344 0.699 0 1.344 0.699 0 -983.33 1.77 0.724 0 1.77 0.724 0 1.374 0.708 0 1.374 0.708 0 -1000 1.8 0.693 0 1.8 0.693 0 1.404 0.717 0 1.404 0.717 0 -1016.67 1.833 0.711 0 1.833 0.711 0 1.437 0.728 0 1.437 0.728 0 -1033.33 1.867 0.729 0 1.867 0.729 0 1.471 0.739 0 1.471 0.739 0 -1050 1.9 0.746 0 1.9 0.746 0 1.504 0.752 0 1.504 0.752 0 -1066.67 1.933 0.762 0 1.933 0.762 0 1.537 0.765 0 1.537 0.765 0 -1083.33 1.967 0.778 0 1.967 0.778 0 1.571 0.778 0 1.571 0.778 0 -1100 2 0.794 0 2 0.794 0 1.604 0.792 0 1.604 0.792 0 -1116.67 2.033 0.809 0 2.033 0.809 0 1.637 0.806 0 1.637 0.806 0 -1133.33 2.067 0.823 0 2.067 0.823 0 1.671 0.821 0 1.671 0.821 0 -1150 2.1 0.838 0 2.1 0.838 0 1.704 0.836 0 1.704 0.836 0 -1166.67 2.133 0.853 0 2.133 0.853 0 1.737 0.85 0 1.737 0.85 0 -1183.33 2.167 0.867 0 2.167 0.867 0 1.771 0.865 0 1.771 0.865 0 -1200 2.192 0.878 0 2.192 0.878 0 1.796 0.876 0 1.796 0.876 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -69551.2 bh 655.3 Rh 53962.8 bh 795.5 R'h -69551.2 b'h 655.3 R'h 53962.8 b'h 795.5 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.






Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 -2.5559 -0.068 -203.02 13.1 -7.8 -30.9 -2.4652 -0.068 -2030.056 118.2 -15.6 -46.4 -2.3747 -0.068 -7105.074 328.4 -23.3 -61.8 -2.2846 -0.068 -17052.043 643.6 -31.1 -77.3 -2.1955 -0.068 -33494.93 1064 -38.9 -92.7 -2.1083 -0.068 -58057.703 1589.4 -46.7 -108.2 -2.0243 -0.068 -92364.329 2219.8 -54.5 -123.6 -1.9454 -0.068 -138038.777 2955.4 -62.2 -139.1 -1.8741 -0.068 -196705.014 3796.1 -70 -154.5 -1.8135 -0.068 -269987.008 4741.8 -77.8 -170 -1.7677 -0.068 -359508.728 5792.6 -85.6 -186.7 -1.7379 -0.067 -230146.017 -7761.8 -8614.3 -203.3 -1.7229 -0.066 -123595.868 -6393 -8622.7 -220 -1.7158 -0.065 -41895.113 -4902 -8631.1 -236.4 -1.7118 -0.064 12171.773 -3304.1 -8639.3 -252.7 -1.7071 -0.063 52684.566 -2475.8 -8647.6 -269.1 -1.6993 -0.061 88213.711 -2171.2 -8655.8 -285.5 -1.6862 -0.06 118436.528 -1846.9 -8664 -301.8 -1.666 -0.059 143030.337 -1503 -8672.3 -318.2 -1.6372 -0.058 161672.456 -1139.2 -8680.5 -334.5 -1.5986 -0.057 174040.204 -755.8 -8688.8 -350.9 -1.5495 -0.056 179810.899 -352.7 -8697 -367.3 -1.4896 -0.055 178661.861 70.2 -8705.2 -383.6 -1.4189 -0.054 170270.408 512.8 -8713.5 -400 -1.338 -0.053 154313.857 975.1 -8721.7 -416.7 -1.246 -0.052 129961.216 1461.2 -8730.1 -433.3 -1.1459 -0.051 99121.842 1850.4 -8738.5 -450 -1.0397 -0.05 63491.628 2137.8 -8746.9 -466.7 -0.9294 -0.049 24766.465 2323.5 -8755.3 -483.3 -0.8177 -0.048 -15357.755 2407.5 -8763.6 -500 -0.7069 -0.047 -55185.142 2389.6 -8772 -516.7 -0.5995 -0.045 -93019.802 2270.1 -8780.4 -533.3 -0.498 -0.044 -127165.846 2048.8 -8788.8 -550 -0.4044 -0.043 -155927.381 1725.7 -8797.2 -566.7 -0.3205 -0.042 -177608.516 1300.9 -8805.6 -583.3 -0.2478 -0.041 -190513.36 774.3 -8814 -600 -0.1869 -0.04 -192946.022 146 -8822.4 -616.7 -0.138 -0.039 -183210.609 -584.1 -8830.8 -633.3 -0.1006 -0.038 -163133.675 -1204.6 -8839.1





-650 -0.0733 -0.037 -137855.504 -1516.7 -8847.5 -666.7 -0.0547 -0.036 -111100.609 -1605.3 -8855.9 -683.3 -0.0432 -0.035 -85392.983 -1542.5 -8864.3 -700 -0.037 -0.033 -62286.056 -1386.4 -8872.7 -716.7 -0.0348 -0.032 -42584.926 -1182.1 -8881.1 -733.3 -0.0353 -0.031 -26546.989 -962.3 -8889.5 -750 -0.0375 -0.03 -14053.604 -749.6 -8897.9 -766.7 -0.0406 -0.029 -4750.318 -558.2 -8906.3 -783.3 -0.044 -0.028 1843.538 -395.6 -8914.6 -800 -0.0474 -0.027 6252.941 -264.6 -8923 -816.7 -0.0504 -0.026 8988.865 -164.2 -8931.4 -833.3 -0.0528 -0.025 10509.086 -91.2 -8939.8 -850 -0.0546 -0.023 11193.673 -41.1 -8948.2 -866.7 -0.0557 -0.022 11331.216 -8.3 -8956.6 -883.3 -0.056 -0.021 11112.484 13.1 -8965 -900 -0.0557 -0.02 10628.999 29 -8973.4 -916.7 -0.0547 -0.019 9874.863 45.2 -8981.8 -933.3 -0.0531 -0.018 8751.042 67.4 -8990.1 -950 -0.0509 -0.017 7072.143 100.7 -8998.5 -966.7 -0.0483 -0.016 4576.541 149.7 -9006.9 -983.3 -0.0455 -0.015 941.474 218.1 -9015.3 -1000 -0.0426 -0.013 -4194.645 308.2 -9023.7 -1016.7 -0.0399 -0.012 -6832.06 158.2 -9032.1 -1033.3 -0.0376 -0.011 -7702.395 52.2 -9040.5 -1050 -0.0358 -0.01 -7423.48 -16.7 -9048.9 -1066.7 -0.0345 -0.009 -6482.307 -56.5 -9057.3 -1083.3 -0.0336 -0.008 -5238.459 -74.6 -9065.6 -1100 -0.033 -0.007 -3939.49 -77.9 -9074 -1116.7 -0.0326 -0.006 -2741.92 -71.9 -9082.4 -1133.3 -0.0325 -0.005 -1733.468 -60.5 -9090.8 -1150 -0.0324 -0.003 -953.707 -46.8 -9099.2 -1166.7 -0.0324 -0.002 -411.563 -32.5 -9107.6 -1183.3 -0.0324 -0.001 -98.899 -18.8 -9116 -1200 -0.0325 0 0 -5.9 -9124.4 Sollecitazioni - Tirante TIR_1_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] 107.8 -1.574 -0.065 0 0 17040.7 215.6 -1.378 -0.059 0 0 17040.7 323.3 -1.181 -0.05 0 0 17040.7 431.1 -0.983 -0.039 0 0 17040.7 538.9 -0.785 -0.028 0 0 17040.7 646.7 -0.587 -0.018 0 0 17040.7 754.4 -0.389 -0.009 0 0 17040.7 862.2 -0.194 -0.003 0 0 17040.7 970 0 0 0 0 17040.7 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 9124.4 - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.007 0.017 0 0.007 0.017 0 0 0 0 0 0 0





-15.45 0.028 0.068 0 0.028 0.068 0 0 0 0 0 0 0 -30.91 0.056 0.136 0 0.056 0.136 0 0 0 0 0 0 0 -46.36 0.083 0.204 0 0.083 0.204 0 0 0 0 0 0 0 -61.82 0.111 0.272 0 0.111 0.272 0 0 0 0 0 0 0 -77.27 0.139 0.34 0 0.139 0.34 0 0 0 0 0 0 0 -92.73 0.167 0.408 0 0.167 0.408 0 0 0 0 0 0 0 -108.18 0.195 0.476 0 0.195 0.476 0 0 0 0 0 0 0 -123.64 0.223 0.544 0 0.223 0.544 0 0 0 0 0 0 0 -139.09 0.25 0.612 0 0.25 0.612 0 0 0 0 0 0 0 -154.55 0.278 0.68 0 0.278 0.68 0 0 0 0 0 0 0 -170 0.307 0.749 0 0.307 0.749 0 0 0 0 0 0 0 -186.67 0.336 0.821 0 0.336 0.821 0 0 0 0 0 0 0 -203.33 0.366 0.895 0 0.366 0.895 0 0 0 0 0 0 0 -220 0.396 0.968 0 0.396 0.968 0 0 0 0 0 0 0 -236.36 0.425 0.506 0 0.425 0.506 0 0 0 0 0 0 0 -252.73 0.455 0.186 0 0.455 0.186 0 0 0 0 0 0 0 -269.09 0.484 0.198 0 0.484 0.198 0 0 0 0 0 0 0 -285.45 0.514 0.21 0 0.514 0.21 0 0 0 0 0 0 0 -301.82 0.543 0.222 0 0.543 0.222 0 0 0 0 0 0 0 -318.18 0.573 0.234 0 0.573 0.234 0 0 0 0 0 0 0 -334.55 0.602 0.246 0 0.602 0.246 0 0 0 0 0 0 0 -350.91 0.632 0.258 0 0.632 0.258 0 0 0 0 0 0 0 -367.27 0.661 0.27 0 0.661 0.27 0 0 0 0 0 0 0 -383.64 0.691 0.283 0 0.691 0.283 0 0 0 0 0 0 0 -400 0.72 0.295 0 0.72 0.295 0 0 0 0 0 0 0 -416.67 0.75 0.307 0 0.75 0.307 0 0.03 0.073 0 0.03 0.073 0 -433.33 0.78 0.319 0 0.78 0.319 0 0.06 0.147 0 0.06 0.147 0 -450 0.81 0.331 0 0.81 0.331 0 0.09 0.22 0 0.09 0.22 0 -466.67 0.84 0.344 0 0.84 0.344 0 0.12 0.293 0 0.12 0.293 0 -483.33 0.87 0.356 0 0.87 0.356 0 0.15 0.367 0 0.15 0.367 0 -500 0.9 0.368 0 0.9 0.368 0 0.18 0.44 0 0.18 0.44 0 -516.67 0.93 0.38 0 0.93 0.38 0 0.21 0.513 0 0.21 0.513 0 -533.33 0.96 0.393 0 0.96 0.393 0 0.24 0.587 0 0.24 0.587 0 -550 0.99 0.405 0 0.99 0.405 0 0.27 0.66 0 0.27 0.66 0 -566.67 1.02 0.417 0 1.02 0.417 0 0.3 0.733 0 0.3 0.733 0 -583.33 1.05 0.43 0 1.05 0.43 0 0.33 0.807 0 0.33 0.807 0 -600 1.08 0.442 0 1.08 0.442 0 0.36 0.88 0 0.36 0.88 0 -616.67 1.11 0.454 0 1.11 0.454 0 0.39 0.826 0 0.39 0.826 0 -633.33 1.14 0.466 0 1.14 0.466 0 0.42 0.654 0 0.42 0.654 0 -650 1.17 0.479 0 1.17 0.479 0 0.45 0.532 0 0.45 0.532 0 -666.67 1.2 0.491 0 1.2 0.491 0 0.48 0.453 0 0.48 0.453 0 -683.33 1.23 0.503 0 1.23 0.503 0 0.51 0.41 0 0.51 0.41 0 -700 1.26 0.516 0 1.26 0.516 0 0.54 0.393 0 0.54 0.393 0 -716.67 1.29 0.528 0 1.29 0.528 0 0.57 0.396 0 0.57 0.396 0 -733.33 1.32 0.54 0 1.32 0.54 0 0.6 0.412 0 0.6 0.412 0 -750 1.35 0.552 0 1.35 0.552 0 0.63 0.437 0 0.63 0.437 0 -766.67 1.38 0.565 0 1.38 0.565 0 0.66 0.467 0 0.66 0.467 0 -783.33 1.41 0.577 0 1.41 0.577 0 0.69 0.498 0 0.69 0.498 0 -800 1.44 0.589 0 1.44 0.589 0 0.72 0.529 0 0.72 0.529 0 -816.67 1.47 0.601 0 1.47 0.601 0 0.75 0.558 0 0.75 0.558 0 -833.33 1.5 0.614 0 1.5 0.614 0 0.78 0.584 0 0.78 0.584 0 -850 1.53 0.626 0 1.53 0.626 0 0.81 0.606 0 0.81 0.606 0 -866.67 1.56 0.638 0 1.56 0.638 0 0.84 0.625 0 0.84 0.625 0 -883.33 1.59 0.651 0 1.59 0.651 0 0.87 0.641 0 0.87 0.641 0 -900 1.62 0.663 0 1.62 0.663 0 0.9 0.653 0 0.9 0.653 0





-916.67 1.65 0.675 0 1.65 0.675 0 0.93 0.662 0 0.93 0.662 0 -933.33 1.68 0.687 0 1.68 0.687 0 0.96 0.667 0 0.96 0.667 0 -950 1.71 0.7 0 1.71 0.7 0 0.99 0.67 0 0.99 0.67 0 -966.67 1.74 0.712 0 1.74 0.712 0 1.02 0.671 0 1.02 0.671 0 -983.33 1.77 0.724 0 1.77 0.724 0 1.05 0.67 0 1.05 0.67 0 -1000 1.8 0.579 0 1.8 0.579 0 1.08 0.669 0 1.08 0.669 0 -1016.67 1.833 0.607 0 1.833 0.607 0 1.113 0.671 0 1.113 0.671 0 -1033.33 1.867 0.633 0 1.867 0.633 0 1.147 0.675 0 1.147 0.675 0 -1050 1.9 0.657 0 1.9 0.657 0 1.18 0.681 0 1.18 0.681 0 -1066.67 1.933 0.678 0 1.933 0.678 0 1.213 0.689 0 1.213 0.689 0 -1083.33 1.967 0.697 0 1.967 0.697 0 1.247 0.699 0 1.247 0.699 0 -1100 2 0.715 0 2 0.715 0 1.28 0.711 0 1.28 0.711 0 -1116.67 2.033 0.732 0 2.033 0.732 0 1.313 0.725 0 1.313 0.725 0 -1133.33 2.067 0.747 0 2.067 0.747 0 1.347 0.739 0 1.347 0.739 0 -1150 2.1 0.762 0 2.1 0.762 0 1.38 0.753 0 1.38 0.753 0 -1166.67 2.133 0.777 0 2.133 0.777 0 1.413 0.768 0 1.413 0.768 0 -1183.33 2.167 0.791 0 2.167 0.791 0 1.447 0.784 0 1.447 0.784 0 -1200 2.192 0.802 0 2.192 0.802 0 1.472 0.795 0 1.472 0.795 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -60918.5 bh 683.4 Rh 46160.8 bh 847.5 R'h -60918.5 b'h 683.4 R'h 46160.8 b'h 847.5 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.


Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 -2.5516 -0.068 -203.565 13.2 -7.8





-30.9 -2.4614 -0.068 -2096.628 122.5 -15.6 -46.4 -2.3714 -0.068 -7632.875 358.2 -23.3 -61.8 -2.2818 -0.068 -18604.62 709.9 -31.1 -77.3 -2.1933 -0.068 -36675.24 1169.3 -38.9 -92.7 -2.1069 -0.068 -63487.927 1734.9 -46.7 -108.2 -2.024 -0.068 -100650.752 2404.7 -54.5 -123.6 -1.9466 -0.068 -149722.715 3175.2 -62.2 -139.1 -1.8775 -0.068 -212197.357 4042.5 -70 -154.5 -1.8199 -0.068 -289483.014 5000.8 -77.8 -170 -1.7782 -0.068 -382880.218 6043.3 -85.6 -186.7 -1.7542 -0.067 -256606.078 -7576.4 -8629.5 -203.3 -1.7466 -0.066 -151692.197 -6294.8 -8637.9 -220 -1.7488 -0.065 -69167.132 -4951.5 -8646.3 -236.4 -1.7554 -0.064 -10676.193 -3574.4 -8654.5 -252.7 -1.7627 -0.063 39251.94 -3051.2 -8662.7 -269.1 -1.7678 -0.062 83392.99 -2697.5 -8671 -285.5 -1.7678 -0.061 121412.865 -2323.4 -8679.2 -301.8 -1.7605 -0.059 152979.526 -1929.1 -8687.4 -318.2 -1.744 -0.058 177762.73 -1514.5 -8695.7 -334.5 -1.7168 -0.057 195433.812 -1079.9 -8703.9 -350.9 -1.6778 -0.056 205665.504 -625.3 -8712.1 -367.3 -1.6265 -0.055 208131.787 -150.7 -8720.4 -383.6 -1.5626 -0.054 202507.75 343.7 -8728.6 -400 -1.4864 -0.053 188469.48 857.9 -8736.9 -416.7 -1.3972 -0.052 165197.434 1396.3 -8745.2 -433.3 -1.2977 -0.051 134557.937 1838.4 -8753.6 -450 -1.1898 -0.05 98248.17 2178.6 -8762 -466.7 -1.0758 -0.049 57966.012 2416.9 -8770.4 -483.3 -0.9581 -0.048 15409.975 2553.4 -8778.8 -500 -0.8395 -0.047 -27720.862 2587.9 -8787.2 -516.7 -0.7226 -0.046 -69726.909 2520.4 -8795.6 -533.3 -0.61 -0.044 -108908.122 2350.9 -8804 -550 -0.5043 -0.043 -143564.045 2079.4 -8812.4 -566.7 -0.4075 -0.042 -171993.86 1705.8 -8820.7 -583.3 -0.3215 -0.041 -192496.423 1230.2 -8829.1 -600 -0.2474 -0.04 -203370.304 652.4 -8837.5 -616.7 -0.1861 -0.039 -202913.819 -27.4 -8845.9 -633.3 -0.1374 -0.038 -189425.063 -809.3 -8854.3 -650 -0.1005 -0.037 -166443.855 -1378.9 -8862.7 -666.7 -0.0741 -0.036 -139027.914 -1645 -8871.1 -683.3 -0.0563 -0.035 -110788.728 -1694.4 -8879.5 -700 -0.0456 -0.033 -84125.72 -1599.8 -8887.9 -716.7 -0.0402 -0.032 -60469.405 -1419.4 -8896.2 -733.3 -0.0386 -0.031 -40512.197 -1197.4 -8904.6 -750 -0.0397 -0.03 -24414.04 -965.9 -8913 -766.7 -0.0423 -0.029 -11976.489 -746.3 -8921.4 -783.3 -0.0457 -0.028 -2783.608 -551.6 -8929.8 -800 -0.0493 -0.027 3688.812 -388.3 -8938.2 -816.7 -0.0527 -0.026 7992.215 -258.2 -8946.6 -833.3 -0.0556 -0.025 10647.982 -159.3 -8955 -850 -0.0578 -0.024 12109.119 -87.7 -8963.4 -866.7 -0.0593 -0.022 12736.447 -37.6 -8971.7 -883.3 -0.06 -0.021 12785.355 -2.9 -8980.1 -900 -0.0599 -0.02 12399.997 23.1 -8988.5 -916.7 -0.059 -0.019 11612.696 47.2 -8996.9





-933.3 -0.0574 -0.018 10347.307 75.9 -9005.3 -950 -0.0552 -0.017 8426.245 115.3 -9013.7 -966.7 -0.0524 -0.016 5581.836 170.7 -9022.1 -983.3 -0.0493 -0.015 1473.534 246.5 -9030.5 -1000 -0.0461 -0.014 -4286.699 345.6 -9038.9 -1016.7 -0.0432 -0.012 -7287.45 180 -9047.2 -1033.3 -0.0407 -0.011 -8327.532 62.4 -9055.6 -1050 -0.0387 -0.01 -8084.642 -14.6 -9064 -1066.7 -0.0372 -0.009 -7095.172 -59.4 -9072.4 -1083.3 -0.0361 -0.008 -5756.871 -80.3 -9080.8 -1100 -0.0354 -0.007 -4344.956 -84.7 -9089.2 -1116.7 -0.035 -0.006 -3034.681 -78.6 -9097.6 -1133.3 -0.0348 -0.005 -1925.489 -66.6 -9106 -1150 -0.0347 -0.003 -1063.608 -51.7 -9114.4 -1166.7 -0.0347 -0.002 -461.283 -36.1 -9122.7 -1183.3 -0.0347 -0.001 -111.798 -21 -9131.1 -1200 -0.0347 0 0 -6.7 -9139.5 Sollecitazioni - Tirante TIR_1_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] 107.8 -1.583 -0.065 0 0 17071 215.6 -1.386 -0.059 0 0 17071 323.3 -1.188 -0.05 0 0 17071 431.1 -0.989 -0.039 0 0 17071 538.9 -0.789 -0.028 0 0 17071 646.7 -0.59 -0.018 0 0 17071 754.4 -0.392 -0.009 0 0 17071 862.2 -0.195 -0.003 0 0 17071 970 0 0 0 0 17071 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 9139.5 - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.007 0.017 0 0.007 0.017 0 0 0 0 0 0 0 -15.45 0.029 0.071 0 0.029 0.071 0 0 0 0 0 0 0 -30.91 0.062 0.153 0 0.062 0.153 0 0 0 0 0 0 0 -46.36 0.099 0.228 0 0.099 0.228 0 0 0 0 0 0 0 -61.82 0.137 0.297 0 0.137 0.297 0 0 0 0 0 0 0 -77.27 0.173 0.366 0 0.173 0.366 0 0 0 0 0 0 0 -92.73 0.209 0.433 0 0.209 0.433 0 0 0 0 0 0 0 -108.18 0.243 0.499 0 0.243 0.499 0 0 0 0 0 0 0 -123.64 0.276 0.561 0 0.276 0.561 0 0 0 0 0 0 0 -139.09 0.308 0.62 0 0.308 0.62 0 0 0 0 0 0 0 -154.55 0.339 0.675 0 0.339 0.675 0 0 0 0 0 0 0 -170 0.37 0.725 0 0.37 0.725 0 0 0 0 0 0 0 -186.67 0.403 0.769 0 0.403 0.769 0 0 0 0 0 0 0 -203.33 0.435 0.806 0 0.435 0.806 0 0 0 0 0 0 0 -220 0.466 0.834 0 0.466 0.834 0 0 0 0 0 0 0 -236.36 0.498 0.32 0 0.498 0.32 0 0 0 0 0 0 0 -252.73 0.528 0.216 0 0.528 0.216 0 0 0 0 0 0 0 -269.09 0.559 0.229 0 0.559 0.229 0 0 0 0 0 0 0





-285.45 0.589 0.241 0 0.589 0.241 0 0 0 0 0 0 0 -301.82 0.619 0.253 0 0.619 0.253 0 0 0 0 0 0 0 -318.18 0.649 0.266 0 0.649 0.266 0 0 0 0 0 0 0 -334.55 0.679 0.278 0 0.679 0.278 0 0 0 0 0 0 0 -350.91 0.709 0.29 0 0.709 0.29 0 0 0 0 0 0 0 -367.27 0.738 0.302 0 0.738 0.302 0 0 0 0 0 0 0 -383.64 0.768 0.314 0 0.768 0.314 0 0 0 0 0 0 0 -400 0.798 0.326 0 0.798 0.326 0 0 0 0 0 0 0 -416.67 0.827 0.339 0 0.827 0.339 0 0.03 0.073 0 0.03 0.073 0 -433.33 0.857 0.351 0 0.857 0.351 0 0.06 0.147 0 0.06 0.147 0 -450 0.887 0.363 0 0.887 0.363 0 0.09 0.22 0 0.09 0.22 0 -466.67 0.917 0.375 0 0.917 0.375 0 0.12 0.293 0 0.12 0.293 0 -483.33 0.947 0.387 0 0.947 0.387 0 0.15 0.367 0 0.15 0.367 0 -500 0.976 0.399 0 0.976 0.399 0 0.18 0.44 0 0.18 0.44 0 -516.67 1.006 0.412 0 1.006 0.412 0 0.21 0.513 0 0.21 0.513 0 -533.33 1.036 0.424 0 1.036 0.424 0 0.24 0.587 0 0.24 0.587 0 -550 1.065 0.436 0 1.065 0.436 0 0.27 0.66 0 0.27 0.66 0 -566.67 1.095 0.448 0 1.095 0.448 0 0.3 0.733 0 0.3 0.733 0 -583.33 1.124 0.46 0 1.124 0.46 0 0.33 0.807 0 0.33 0.807 0 -600 1.154 0.472 0 1.154 0.472 0 0.36 0.88 0 0.36 0.88 0 -616.67 1.183 0.484 0 1.183 0.484 0 0.39 0.953 0 0.39 0.953 0 -633.33 1.213 0.496 0 1.213 0.496 0 0.42 0.838 0 0.42 0.838 0 -650 1.242 0.508 0 1.242 0.508 0 0.45 0.668 0 0.45 0.668 0 -666.67 1.272 0.52 0 1.272 0.52 0 0.48 0.55 0 0.48 0.55 0 -683.33 1.301 0.532 0 1.301 0.532 0 0.51 0.476 0 0.51 0.476 0 -700 1.33 0.544 0 1.33 0.544 0 0.54 0.436 0 0.54 0.436 0 -716.67 1.36 0.556 0 1.36 0.556 0 0.57 0.423 0 0.57 0.423 0 -733.33 1.389 0.568 0 1.389 0.568 0 0.6 0.429 0 0.6 0.429 0 -750 1.419 0.58 0 1.419 0.58 0 0.63 0.449 0 0.63 0.449 0 -766.67 1.448 0.592 0 1.448 0.592 0 0.66 0.476 0 0.66 0.476 0 -783.33 1.477 0.604 0 1.477 0.604 0 0.69 0.506 0 0.69 0.506 0 -800 1.507 0.616 0 1.507 0.616 0 0.72 0.538 0 0.72 0.538 0 -816.67 1.536 0.628 0 1.536 0.628 0 0.75 0.569 0 0.75 0.569 0 -833.33 1.565 0.64 0 1.565 0.64 0 0.78 0.597 0 0.78 0.597 0 -850 1.595 0.652 0 1.595 0.652 0 0.81 0.622 0 0.81 0.622 0 -866.67 1.624 0.665 0 1.624 0.665 0 0.84 0.644 0 0.84 0.644 0 -883.33 1.654 0.677 0 1.654 0.677 0 0.87 0.661 0 0.87 0.661 0 -900 1.683 0.689 0 1.683 0.689 0 0.9 0.674 0 0.9 0.674 0 -916.67 1.712 0.701 0 1.712 0.701 0 0.93 0.683 0 0.93 0.683 0 -933.33 1.742 0.713 0 1.742 0.713 0 0.96 0.689 0 0.96 0.689 0 -950 1.771 0.725 0 1.771 0.725 0 0.99 0.691 0 0.99 0.691 0 -966.67 1.801 0.737 0 1.801 0.737 0 1.02 0.691 0 1.02 0.691 0 -983.33 1.83 0.749 0 1.83 0.749 0 1.05 0.689 0 1.05 0.689 0 -1000 1.859 0.588 0 1.859 0.588 0 1.08 0.687 0 1.08 0.687 0 -1016.67 1.892 0.617 0 1.892 0.617 0 1.113 0.687 0 1.113 0.687 0 -1033.33 1.925 0.644 0 1.925 0.644 0 1.147 0.69 0 1.147 0.69 0 -1050 1.958 0.668 0 1.958 0.668 0 1.18 0.695 0 1.18 0.695 0 -1066.67 1.991 0.69 0 1.991 0.69 0 1.213 0.702 0 1.213 0.702 0 -1083.33 2.023 0.71 0 2.023 0.71 0 1.247 0.712 0 1.247 0.712 0 -1100 2.056 0.727 0 2.056 0.727 0 1.28 0.724 0 1.28 0.724 0 -1116.67 2.089 0.744 0 2.089 0.744 0 1.313 0.737 0 1.313 0.737 0 -1133.33 2.122 0.759 0 2.122 0.759 0 1.347 0.751 0 1.347 0.751 0 -1150 2.154 0.774 0 2.154 0.774 0 1.38 0.765 0 1.38 0.765 0 -1166.67 2.187 0.789 0 2.187 0.789 0 1.413 0.78 0 1.413 0.78 0 -1183.33 2.22 0.803 0 2.22 0.803 0 1.447 0.795 0 1.447 0.795 0





-1200 2.245 0.814 0 2.245 0.814 0 1.472 0.806 0 1.472 0.806 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -62785.8 bh 685.7 Rh 48001.8 bh 844.5 R'h -62785.8 b'h 685.7 R'h 48001.8 b'h 844.5 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.


Inviluppo - Paratia PAR_1 Progressiva M [daN cm] T [daN] N [daN] z Min. Max Min. Max Min. Max -15.5 -203.6 0. 0. 13.2 -7.8 -7.8 -30.9 -2097. 0. 0. 122.5 -15.6 -15.6 -46.4 -7633. 0. 0. 358.2 -23.3 -23.3 -61.8 -18605 0. 0. 709.9 -31.1 -31.1 -77.3 -36675 0. 0. 1169.3 -38.9 -38.9 -92.7 -63488 0. 0. 1734.9 -46.7 -46.7 -108.2 -.1E6 0. 0. 2404.7 -54.5 -54.5 -123.6 -.15E6 0. 0. 3175.2 -62.2 -62.2 -139.1 -.21E6 0. 0. 4042.5 -70. -70. -154.5 -.29E6 0. 0. 5000.8 -77.8 -77.8 -170. -.38E6 0. 0. 6043.3 -85.6 -85.6 -186.7 -.26E6 0. -8593. 1171. -9094. -94. -203.3 -.15E6 0. -7224. 1400.1 -9102. -102.3 -220. -.13E6 0. -5733. 1649.7 -9111. -110.7 -236.4 -.16E6 67304. -4135. 1917.2 -9119. -119. -252.7 -.2E6 107443 -3051. 2084.2 -9127. -127.2 -269.1 -.23E6 118453 -2698. 2153.2 -9135. -135.4 -285.5 -.27E6 121413 -2323. 2124. -9144. -143.7





-301.8 -.3E6 152980 -1929. 2939.3 -9152. -151.9 -318.2 -.33E6 177763 -1515. 3921.4 -9160. -160.2 -334.5 -.35E6 195434 -1080. 3871.1 -9168. -168.4 -350.9 -.37E6 205666 -625.3 3449.6 -9177. -176.6 -367.3 -.38E6 208132 -150.7 2930. -9185. -184.9 -383.6 -.37E6 202508 -110.7 2312.4 -9193. -193.1 -400. -.36E6 188470 -826.5 1596.6 -9201. -201.3 -416.7 -.33E6 165197 -1648. 1461.2 -9210. -209.7 -433.3 -.29E6 134558 -2579. 1850.4 -9218. -218.1 -450. -.24E6 98248. -3010. 2178.6 -9227. -226.5 -466.7 -.21E6 57966. -3079. 2416.9 -9235. -234.9 -483.3 -.17E6 15410. -2912. 2553.4 -9243. -243.3 -500. -.14E6 0. -2540. 2587.9 -9252. -251.7 -516.7 -.1E6 0. -2103. 2520.4 -9260. -260.1 -533.3 -.13E6 0. -1858. 2350.9 -9268. -268.4 -550. -.16E6 0. -1560. 2079.4 -9277. -276.8 -566.7 -.18E6 0. -1216. 1705.8 -9285. -285.2 -583.3 -.19E6 7006. -876.9 1230.2 -9294. -293.6 -600. -.2E6 11736. -608.3 652.4 -9302. -302. -616.7 -.2E6 13915. -584.1 0. -9310. -310.4 -633.3 -.19E6 14276. -1205. 0. -9319. -318.8 -650. -.17E6 13428. -1517. 50.8 -9327. -327.2 -666.7 -.14E6 12088. -1645. 93.9 -9336. -335.6 -683.3 -.11E6 11078. -1694. 114.7 -9344. -343.9 -700. -84126 9509.8 -1600. 119.3 -9352. -352.3 -716.7 -60469 7717.9 -1419. 112.9 -9361. -360.7 -733.3 -40512 5941.6 -1197. 106.6 -9369. -369.1 -750. -24414 4338.7 -965.9 96.2 -9378. -377.5 -766.7 -11977 3001.3 -746.3 80.2 -9386. -385.9 -783.3 -2784. 1963.8 -551.6 62.3 -9394. -394.3 -800. 0. 6252.9 -388.3 44.8 -9403. -402.7 -816.7 0. 8988.9 -258.2 28.9 -9411. -411.1 -833.3 0. 10648. -159.3 15.2 -9419. -419.4 -850. 0. 12109. -87.7 4.2 -9428. -427.8 -866.7 0. 12736. -37.6 0. -9436. -436.2 -883.3 0. 12785. -12.5 13.1 -9445. -444.6 -900. 0. 12400. -12.7 29. -9453. -453. -916.7 0. 11613. -9.5 47.2 -9461. -461.4 -933.3 0. 10347. -2.5 75.9 -9470. -469.8 -950. 0. 8426.2 0. 115.3 -9478. -478.2 -966.7 0. 5581.8 0. 170.7 -9487. -486.6 -983.3 -379.1 1473.5 0. 246.5 -9495. -494.9 -1000. -4287. 0. 0. 345.6 -9503. -503.3 -1017. -7288. 0. 0. 180. -9512. -511.7 -1033. -8328. 0. 0. 62.4 -9520. -520.1 -1050. -8085. 0. -16.7 0. -9529. -528.5 -1067. -7095. 0. -59.4 0. -9537. -536.9 -1083. -5757. 0. -80.3 0. -9545. -545.3 -1100. -4345. 0. -84.7 0. -9554. -553.7 -1117. -3035. 0. -78.6 0. -9562. -562.1 -1133. -1926. 0. -66.6 0. -9570. -570.4 -1150. -1064. 0. -51.7 0. -9579. -578.8 -1167. -461.3 0. -36.1 0. -9587. -587.2 -1183. -111.8 0. -21. 0. -9596. -595.6 -1200. 0. 0. -6.7 0. -9604. -604.





Inviluppo - Tirante TIR_1_1 Progressiva M [daN cm] T [daN] N [daN] z Min. Max Min. Max Min. Max 107.8 0. 0. 0. 0. 17041. 18000. 215.6 0. 0. 0. 0. 17041. 18000. 323.3 0. 0. 0. 0. 17041. 18000. 431.1 0. 0. 0. 0. 17041. 18000. 538.9 0. 0. 0. 0. 17041. 18000. 646.7 0. 0. 0. 0. 17041. 18000. 754.4 0. 0. 0. 0. 17041. 18000. 862.2 0. 0. 0. 0. 17041. 18000. 970. 0. 0. 0. 0. 17041. 18000.


6.4.1 Verifiche delle sezioni Le verifiche tensionali vengono eseguite col metodo degli stati limite. Le sezioni degli elementi strutturali sono verificate a pressoflessione retta, sollecitate dai valori di momento flettente e sforzo normale derivanti dal calcolo. Segue la descrizione dei risultati ottenuti nello step più gravoso.


Tensioni - Paratia PAR_1 - Porzione 1 (acciaio:3380.95)





σ max = max tens. di compressione, σ max2 = max tens. di trazione, ε max = max defo. di compressione, ε max2 = max defo. di trazione. Progressiva M [daN cm] N [daN] σ max


ε max [%]

ε max2 [%]

Verifica

-15.5 -101.8 -3.9 -0.9 0.7 0 0 Soddisfatta -30.9 -1048.3 -7.8 -8.6 8.2 0 0 Soddisfatta -46.4 -3816.4 -11.7 -30.9 30.2 0 0 Soddisfatta -61.8 -9302.3 -15.6 -75 74 0 0 Soddisfatta -77.3 -18337.6 -19.4 -147.4 146.2 -0.01 0.01 Soddisfatta -92.7 -31744 -23.3 -254.9 253.5 -0.01 0.01 Soddisfatta -108.2 -50325.4 -27.2 -403.8 402.1 -0.02 0.02 Soddisfatta -123.6 -74861.4 -31.1 -600.4 598.5 -0.03 0.03 Soddisfatta -139.1 -106098.7 -35 -850.6 848.5 -0.04 0.04 Soddisfatta -154.5 -144741.5 -38.9 -1160.2 1157.8 -0.06 0.06 Soddisfatta -170 -191440.1 -42.8 -1534.2 1531.6 -0.07 0.07 Soddisfatta -186.7 -128303 -4314.7 -1161.9 892.8 -0.06 0.04 Soddisfatta -203.3 -75846.1 -4318.9 -742 472.6 -0.04 0.02 Soddisfatta -220 -34583.6 -4323.1 -411.8 142.1 -0.02 0.01 Soddisfatta -236.4 -5338.1 -4327.2 -177.7 -92.2 -0.01 0 Soddisfatta -252.7 19626 -4331.4 -292.3 22 -0.01 0 Soddisfatta -269.1 41696.5 -4335.5 -469.1 198.6 -0.02 0.01 Soddisfatta -285.5 60706.4 -4339.6 -621.4 350.7 -0.03 0.02 Soddisfatta -301.8 76489.8 -4343.7 -748 477 -0.04 0.02 Soddisfatta -318.2 88881.4 -4347.8 -847.3 576.1 -0.04 0.03 Soddisfatta -334.5 97716.9 -4352 -918.2 646.7 -0.04 0.03 Soddisfatta -350.9 102832.8 -4356.1 -959.3 687.5 -0.05 0.03 Soddisfatta -367.3 104065.9 -4360.2 -969.3 697.3 -0.05 0.03 Soddisfatta -383.6 101253.9 -4364.3 -946.9 674.6 -0.05 0.03 Soddisfatta -400 94234.7 -4368.4 -890.8 618.3 -0.04 0.03 Soddisfatta -416.7 82598.7 -4372.6 -797.8 525 -0.04 0.02 Soddisfatta -433.3 67279 -4376.8 -675.2 402.2 -0.03 0.02 Soddisfatta -450 49124.1 -4381 -530 256.7 -0.03 0.01 Soddisfatta -466.7 28983 -4385.2 -368.9 95.3 -0.02 0 Soddisfatta -483.3 7705 -4389.4 -198.6 -75.2 -0.01 0 Soddisfatta -500 -13860.4 -4393.6 -248 -26.1 -0.01 0 Soddisfatta -516.7 -34863.5 -4397.8 -416.3 142 -0.02 0.01 Soddisfatta -533.3 -54454.1 -4402 -573.3 298.7 -0.03 0.01 Soddisfatta -550 -71782 -4406.2 -712.2 437.3 -0.03 0.02 Soddisfatta -566.7 -85996.9 -4410.4 -826.2 551 -0.04 0.03 Soddisfatta -583.3 -96248.2 -4414.6 -908.4 633 -0.04 0.03 Soddisfatta -600 -101685.2 -4418.8 -952 676.4 -0.05 0.03 Soddisfatta -616.7 -101456.9 -4423 -950.3 674.4 -0.05 0.03 Soddisfatta -633.3 -94712.5 -4427.1 -896.5 620.3 -0.04 0.03 Soddisfatta -650 -83221.9 -4431.3 -804.6 528.1 -0.04 0.03 Soddisfatta -666.7 -69514 -4435.5 -695 418.3 -0.03 0.02 Soddisfatta -683.3 -55394.4 -4439.7 -582 305.1 -0.03 0.01 Soddisfatta -700 -42062.9 -4443.9 -475.4 198.2 -0.02 0.01 Soddisfatta -716.7 -30234.7 -4448.1 -380.8 103.3 -0.02 0 Soddisfatta -733.3 -20256.1 -4452.3 -301.1 23.3 -0.01 0 Soddisfatta -750 -12207 -4456.5 -236.8 -41.3 -0.01 0 Soddisfatta -766.7 -5988.2 -4460.7 -187.1 -91.2 -0.01 0 Soddisfatta -783.3 -1391.8 -4464.9 -150.4 -128.1 -0.01 -0.01 Soddisfatta -800 1844.4 -4469.1 -154.2 -124.6 -0.01 -0.01 Soddisfatta -816.7 3996.1 -4473.3 -171.5 -107.5 -0.01 -0.01 Soddisfatta -833.3 5324 -4477.5 -182.3 -97 -0.01 0 Soddisfatta





-850 6054.6 -4481.7 -188.3 -91.3 -0.01 0 Soddisfatta -866.7 6368.2 -4485.9 -190.9 -88.9 -0.01 0 Soddisfatta -883.3 6392.7 -4490.1 -191.2 -88.9 -0.01 0 Soddisfatta -900 6200 -4494.3 -189.8 -90.5 -0.01 0 Soddisfatta -916.7 5806.3 -4498.5 -186.8 -93.8 -0.01 0 Soddisfatta -933.3 5173.7 -4502.6 -181.9 -99 -0.01 0 Soddisfatta -950 4213.1 -4506.8 -174.3 -106.8 -0.01 -0.01 Soddisfatta -966.7 2790.9 -4511 -163.1 -118.4 -0.01 -0.01 Soddisfatta -983.3 736.8 -4515.2 -146.7 -134.9 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1000 -2143.3 -4519.4 -158.1 -123.8 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1016.7 -3643.7 -4523.6 -170.3 -111.9 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1033.3 -4163.8 -4527.8 -174.6 -107.9 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1050 -4042.3 -4532 -173.7 -109 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1066.7 -3547.6 -4536.2 -169.9 -113.1 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1083.3 -2878.4 -4540.4 -164.7 -118.6 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1100 -2172.5 -4544.6 -159.1 -124.4 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1116.7 -1517.3 -4548.8 -154 -129.7 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1133.3 -962.7 -4553 -149.7 -134.3 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1150 -531.8 -4557.2 -146.4 -137.9 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1166.7 -230.6 -4561.4 -144.1 -140.4 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1183.3 -55.9 -4565.6 -142.9 -142 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1200 0 -4569.8 -142.5 -142.5 -0.01 -0.01 Soddisfatta Tensioni - TIR_1_1 (tirante:18600) Progressiva Tensioni Verifica 107.8 10234.4 Soddisfatta 215.6 10234.4 Soddisfatta 323.3 10234.4 Soddisfatta 431.1 10234.4 Soddisfatta 538.9 10234.4 Soddisfatta 646.7 10234.4 Soddisfatta 754.4 10234.4 Soddisfatta 862.2 10234.4 Soddisfatta 970 10234.4 Soddisfatta








In quest'ottica si valuterà che tale lunghezza sia sufficiente a portare le fondazioni oltre il cuneo di spinta, con un ulteriore franco di sicurezza pari ad un terzo dell'altezza di scavo. Segue la descrizione dei dati relativi all'ancoraggio. SVA_1





Suolo Sabbia media Iniezione IGU Tipologia Tirante Durata Provvisorio η 1.8 Dd [cm] 15 α 1.2 NSPT 40 usa leff no ϕ llib 30 sisma llib no Segue la verifica della lunghezza sigillata e della lunghezza libera per i tiranti definiti. TIR_1_1 Tiro max. [daN] 45000 Step STEP_3 Dati SVA_1 Ds 18 qs [daN/cm2] 1.897 Vi,min [cm3] 160158 Lsig [cm] 900 Lsig,min [cm] 755.3 ηeff 2.1 Lsig>Lsig,min? Si TIR_1_1 Dati SVA_1 Llib [cm] 700 Llib,min[cm] (STEP_3) 88.5 Llib>Llib,min? (STEP_3) Si Llib,min[cm] (STEP_4) 230.5 Llib>Llib,min? (STEP_4) Si Llib,min[cm] (STEP_5) 230.5 Llib>Llib,min? (STEP_5) Si





7 Verifica a s.l.u. (Combinazione A1M1R1) (Vindolo_2_A1M1R1.PRT)







e gli altri elementi strutturali, che vengono verificati in successione. Tutte queste ulteriori verifiche sono riportate a schermo e nell'output di stampa e devono essere superate per garantire la sicurezza dell'opera. La sicurezza dell'opera è valutata in relazione al seguente approccio: NTC 2008, punto 6.5.3.1.2, Combinazione 1 (A1+M1+R1). Metodo di verifica degli elementi strutturali. Le verifiche tensionali degli elementi strutturali vengono eseguite col metodo degli stati limite. Coefficienti sulle azioni. L'intensità delle azioni, o dell'effetto delle azioni, è modificata applicando i seguenti coefficienti di sicurezza parziali ai carichi: γG1 = 1.3, γG2 = 1.5, γQi = 1.5. Coefficienti per il calcolo delle spinte del terreno. Si applicano coefficienti di sicurezza parziali alle caratteristiche meccaniche del terreno: γϕ = 1, γc = 1, γsu = 1, γγ = 1. Coefficienti per la resistenza a sfilamento dei tiranti. Alla resistenza a sfilamento dei tiranti, ottenuta con un metodo analitico, si applicano i coefficienti di sicurezza di seguito elencati. Tirante attivo, permanente: γR = 2.16. Tirante attivo, temporaneo: γR = 1.98. Tirante passivo, permanente: γR = 2.16. Tirante passivo, temporaneo: γR = 1.98. Unità di misura e convenzioni. Ove non altrimenti specificato si utilizzano le seguenti unità di misura: daN; cm; cm2; daN/cm; daN cm; daN/cm2. Per quanto riguarda lo Step di inserimento di un elemento, si intende che quest'ultimo è presente nel modello dall'inizio dello Step. La stessa regola vale per lo Step di rimozione, cioè si intende che un elemento viene rimosso all'inizio dello Step specificato. Il sistema di riferimento utilizzato vede l'asse delle z verticale, orientato verso l'alto, l'asse delle x parallelo al piano di lavoro ed orientato verso destra, e l'asse delle y parallelo allo sviluppo longitudinale della paratia. In quest'ultima direzione viene convenzionalmente considerata una sezione di paratia larga 100 cm.

7.1.2 Materiali da costruzione impiegati Profilati in acciaio: Acciaio S355 (Fe 510) (fd = 3380.95).




STR_1 La spinta a riposo viene valutata in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'h0 = k0,ocσ'v0 , dove k0,oc = k0,nc OCRα. Metodo Utente per il calcolo del coefficiente di spinta normalconsolidato. Il valore di k0,nc è indicato direttamente dall'utente: k0,nc = 0.44. Metodo Alpan per il calcolo del coefficiente di spinta sovraconsolidato. Il valore di α è assunto pari a 0.5. I valori dei coefficienti di spinta a riposo utilizzati nel calcolo sono i seguenti: k0,nc = 0.44 k0,oc = 0.44 STR_2 La spinta a riposo viene valutata in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'h0 = k0,ocσ'v0 , dove k0,oc = k0,nc OCRα. Metodo Utente per il calcolo del coefficiente di spinta normalconsolidato. Il valore di k0,nc è indicato direttamente dall'utente: k0,nc = 0.44.





Metodo Alpan per il calcolo del coefficiente di spinta sovraconsolidato. Il valore di α è assunto pari a 0.5. I valori dei coefficienti di spinta a riposo utilizzati nel calcolo sono i seguenti: k0,nc = 0.44 k0,oc = 0.44 STR_3 La spinta a riposo viene valutata in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'h0 = k0,ocσ'v0 , dove k0,oc = k0,nc OCRα. Metodo Utente per il calcolo del coefficiente di spinta normalconsolidato. Il valore di k0,nc è indicato direttamente dall'utente: k0,nc = 0.44. Metodo Alpan per il calcolo del coefficiente di spinta sovraconsolidato. Il valore di α è assunto pari a 0.5. I valori dei coefficienti di spinta a riposo utilizzati nel calcolo sono i seguenti: k0,nc = 0.44 k0,oc = 0.44



Il valore di ka,h è calcolato con la formula di Coulomb estesa da Muller-Breslau. Vengono applicati gli opportuni coefficienti di sicurezza parziali all'angolo di resistenza al taglio ed alla coesione drenata (γϕ = 1, γc = 1). Si considera un'inclinazione del terrapieno di 0 gradi ed un angolo di attrito muro-terreno nullo. ka,h = 0.3333 Metodo Coulomb per il calcolo del limite di spinta passiva. Il limite di spinta passiva viene valutato in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'hp = kp,hσ'v + 2c'(kp,h)1/2

Il valore di kp,h è calcolato con la formula di Coulomb estesa da Muller-Breslau. Vengono applicati gli opportuni coefficienti di sicurezza parziali all'angolo di resistenza al taglio ed alla coesione drenata (γϕ = 1, γc = 1). Si considera un'inclinazione del terrapieno di 0 gradi ed un angolo di attrito muro-terreno nullo. kp,h = 3 STR_2 Metodo Coulomb per il calcolo del limite di spinta attiva. Il limite di spinta attiva viene valutato in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'ha = ka,hσ'v - 2c'(ka,h)1/2


Il valore di kp,h è calcolato con la formula di Coulomb estesa da Muller-Breslau. Vengono applicati gli opportuni coefficienti di sicurezza parziali all'angolo di resistenza al taglio ed alla coesione drenata (γϕ = 1, γc = 1). Si considera un'inclinazione del terrapieno di 0 gradi ed un angolo di attrito muro-terreno nullo. kp,h = 3 STR_3 Metodo Coulomb per il calcolo del limite di spinta attiva. Il limite di spinta attiva viene valutato in termini di tensioni efficaci, con l'espressione seguente: σ'ha = ka,hσ'v - 2c'(ka,h)1/2






Il valore di kp,h è calcolato con la formula di Coulomb estesa da Muller-Breslau. Vengono applicati gli opportuni coefficienti di sicurezza parziali all'angolo di resistenza al taglio ed alla coesione drenata (γϕ = 1, γc = 1). Si considera un'inclinazione del terrapieno di 0 gradi ed un angolo di attrito muro-terreno nullo. kp,h = 5.8284


STR_1 Metodo Utente per il calcolo del modulo di reazione del terreno. Il modulo di reazione viene valutato secondo l'espressione seguente: ks = As+Bs z I valori di As e di Bs sono definiti direttamente dall'utente. As = 5, Bs = 0 Il rapporto fra il modulo in ricarico/scarico rispetto a quello in compressione vergine è altresì definito dall'utente e vale 1. STR_2 Metodo Utente per il calcolo del modulo di reazione del terreno. Il modulo di reazione viene valutato secondo l'espressione seguente: ks = As+Bs z I valori di As e di Bs sono definiti direttamente dall'utente. As = 5, Bs = 0 Il rapporto fra il modulo in ricarico/scarico rispetto a quello in compressione vergine è altresì definito dall'utente e vale 1. STR_3 Metodo Utente per il calcolo del modulo di reazione del terreno. Il modulo di reazione viene valutato secondo l'espressione seguente: ks = As+Bs z I valori di As e di Bs sono definiti direttamente dall'utente. As = 5, Bs = 0 Il rapporto fra il modulo in ricarico/scarico rispetto a quello in compressione vergine è altresì definito dall'utente e vale 1.



7.1.3.4 Tiranti Segue la descrizione dei tiranti impiegati nel modello. TIR_1_1 Quota di applicazione [cm] -170 Angolo di inclinazione [°] 30 Lunghezza libera [cm] 700 Lunghezza sigillatura [cm] 900 Area resistente [cm2] 4.17 Modulo elastico [daN/cm2] 1950000 Tensione massima [daN/cm2] 18600





Tensione ammissibile [daN/cm2] 18600 Tensione iniziale [daN/cm2] 10791.37 Numero al metro 0.4 Step di attivazione 3 Step di rimozione - Segue la tabella di tesatura dei tiranti impiegati nel modello. TIR_1_1 Step di inserimento 3 Tiro iniziale [daN] 45000 Tiro massimo ammesso [daN] 77562









7.1.3.8 Tabella riassuntiva La seguente tabella riassume le caratteristiche del modello strutturale nell'insieme degli step considerati. Step Quota scavo Strati Tiranti Carichi terreno 1 0 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 2 -220 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 3 -220 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 TIR_1_1 4 -400 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 TIR_1_1 5 -400 STR_1 STR_1 STR_2 STR_3 TIR_1_1 CUD_1_1


7.2.1 Nodi Indice Coord. X Coord. Z 1. 0. 0. 2. 0. -15.45 3. 0. -30.91 4. 0. -46.36 5. 0. -61.82 6. 0. -77.27 7. 0. -92.73 8. 0. -108.18 9. 0. -123.64 10. 0. -139.09 11. 0. -154.55 12. 0. -170. 13. 0. -186.67 14. 0. -203.33 15. 0. -220. 16. 0. -236.36 17. 0. -252.73 18. 0. -269.09 19. 0. -285.45 20. 0. -301.82 21. 0. -318.18 22. 0. -334.55 23. 0. -350.91 24. 0. -367.27 25. 0. -383.64 26. 0. -400. 27. 0. -416.67 28. 0. -433.33





29. 0. -450. 30. 0. -466.67 31. 0. -483.33 32. 0. -500. 33. 0. -516.67 34. 0. -533.33 35. 0. -550. 36. 0. -566.67 37. 0. -583.33 38. 0. -600. 39. 0. -616.67 40. 0. -633.33 41. 0. -650. 42. 0. -666.67 43. 0. -683.33 44. 0. -700. 45. 0. -716.67 46. 0. -733.33 47. 0. -750. 48. 0. -766.67 49. 0. -783.33 50. 0. -800. 51. 0. -816.67 52. 0. -833.33 53. 0. -850. 54. 0. -866.67 55. 0. -883.33 56. 0. -900. 57. 0. -916.67 58. 0. -933.33 59. 0. -950. 60. 0. -966.67 61. 0. -983.33 62. 0. -1000. 63. 0. -1016.67 64. 0. -1033.33 65. 0. -1050. 66. 0. -1066.67 67. 0. -1083.33 68. 0. -1100. 69. 0. -1116.67 70. 0. -1133.33 71. 0. -1150. 72. 0. -1166.67 73. 0. -1183.33 74. 0. -1200. 75. 840.04 -655.

7.2.2 Aste Indice Nodo iniz. Nodo fin. Lunghezza Incognite 1. 2. 1. 15.45 4 5 6 1 2 3 2. 3. 2. 15.45 7 8 9 4 5 6 3. 4. 3. 15.45 10 11 12 7 8 9 4. 5. 4. 15.45 13 14 15 10 11 12 5. 6. 5. 15.45 16 17 18 13 14 15 6. 7. 6. 15.45 19 20 21 16 17 18 7. 8. 7. 15.45 22 23 24 19 20 21 8. 9. 8. 15.45 25 26 27 22 23 24 9. 10. 9. 15.45 28 29 30 25 26 27





10. 11. 10. 15.45 31 32 33 28 29 30 11. 12. 11. 15.45 34 35 36 31 32 33 12. 13. 12. 16.67 37 38 39 34 35 36 13. 14. 13. 16.67 40 41 42 37 38 39 14. 15. 14. 16.67 43 44 45 40 41 42 15. 16. 15. 16.36 46 47 48 43 44 45 16. 17. 16. 16.36 49 50 51 46 47 48 17. 18. 17. 16.36 52 53 54 49 50 51 18. 19. 18. 16.36 55 56 57 52 53 54 19. 20. 19. 16.36 58 59 60 55 56 57 20. 21. 20. 16.36 61 62 63 58 59 60 21. 22. 21. 16.36 64 65 66 61 62 63 22. 23. 22. 16.36 67 68 69 64 65 66 23. 24. 23. 16.36 70 71 72 67 68 69 24. 25. 24. 16.36 73 74 75 70 71 72 25. 26. 25. 16.36 76 77 78 73 74 75 26. 27. 26. 16.67 79 80 81 76 77 78 27. 28. 27. 16.67 82 83 84 79 80 81 28. 29. 28. 16.67 85 86 87 82 83 84 29. 30. 29. 16.67 88 89 90 85 86 87 30. 31. 30. 16.67 91 92 93 88 89 90 31. 32. 31. 16.67 94 95 96 91 92 93 32. 33. 32. 16.67 97 98 99 94 95 96 33. 34. 33. 16.67 100 101 102 97 98 99 34. 35. 34. 16.67 103 104 105 100 101 102 35. 36. 35. 16.67 106 107 108 103 104 105 36. 37. 36. 16.67 109 110 111 106 107 108 37. 38. 37. 16.67 112 113 114 109 110 111 38. 39. 38. 16.67 115 116 117 112 113 114 39. 40. 39. 16.67 118 119 120 115 116 117 40. 41. 40. 16.67 121 122 123 118 119 120 41. 42. 41. 16.67 124 125 126 121 122 123 42. 43. 42. 16.67 127 128 129 124 125 126 43. 44. 43. 16.67 130 131 132 127 128 129 44. 45. 44. 16.67 133 134 135 130 131 132 45. 46. 45. 16.67 136 137 138 133 134 135 46. 47. 46. 16.67 139 140 141 136 137 138 47. 48. 47. 16.67 142 143 144 139 140 141 48. 49. 48. 16.67 145 146 147 142 143 144 49. 50. 49. 16.67 148 149 150 145 146 147 50. 51. 50. 16.67 151 152 153 148 149 150 51. 52. 51. 16.67 154 155 156 151 152 153 52. 53. 52. 16.67 157 158 159 154 155 156 53. 54. 53. 16.67 160 161 162 157 158 159 54. 55. 54. 16.67 163 164 165 160 161 162 55. 56. 55. 16.67 166 167 168 163 164 165 56. 57. 56. 16.67 169 170 171 166 167 168 57. 58. 57. 16.67 172 173 174 169 170 171 58. 59. 58. 16.67 175 176 177 172 173 174 59. 60. 59. 16.67 178 179 180 175 176 177 60. 61. 60. 16.67 181 182 183 178 179 180 61. 62. 61. 16.67 184 185 186 181 182 183 62. 63. 62. 16.67 187 188 189 184 185 186 63. 64. 63. 16.67 190 191 192 187 188 189 64. 65. 64. 16.67 193 194 195 190 191 192 65. 66. 65. 16.67 196 197 198 193 194 195 66. 67. 66. 16.67 199 200 201 196 197 198 67. 68. 67. 16.67 202 203 204 199 200 201 68. 69. 68. 16.67 205 206 207 202 203 204





69. 70. 69. 16.67 208 209 210 205 206 207 70. 71. 70. 16.67 211 212 213 208 209 210 71. 72. 71. 16.67 214 215 216 211 212 213 72. 73. 72. 16.67 217 218 219 214 215 216 73. 74. 73. 16.67 220 0 221 217 218 219 74. 12. 75. 970. 223 35 36 222 0 0




Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 0 -0.003 0 0 -10.1 -30.9 0 -0.003 0 0 -20.2 -46.4 0 -0.003 0 0 -30.3 -61.8 0 -0.003 0 0 -40.4 -77.3 0 -0.003 0 0 -50.6 -92.7 0 -0.003 0 0 -60.7 -108.2 0 -0.003 0 0 -70.8 -123.6 0 -0.003 0 0 -80.9 -139.1 0 -0.003 0 0 -91 -154.5 0 -0.003 0 0 -101.1 -170 0 -0.003 0 0 -111.2 -186.7 0 -0.003 0 0 -122.1 -203.3 0 -0.003 0 0 -133 -220 0 -0.003 0 0 -144 -236.4 0 -0.003 0 0 -154.7 -252.7 0 -0.003 0 0 -165.4 -269.1 0 -0.003 0 0 -176.1 -285.5 0 -0.003 0 0 -186.8 -301.8 0 -0.003 0 0 -197.5 -318.2 0 -0.003 0 0 -208.2 -334.5 0 -0.003 0 0 -218.9 -350.9 0 -0.003 0 0 -229.6 -367.3 0 -0.003 0 0 -240.3 -383.6 0 -0.003 0 0 -251





-400 0 -0.003 0 0 -261.7 -416.7 0 -0.003 0 0 -272.6 -433.3 0 -0.003 0 0 -283.5 -450 0 -0.003 0 0 -294.5 -466.7 0 -0.003 0 0 -305.4 -483.3 0 -0.003 0 0 -316.3 -500 0 -0.003 0 0 -327.2 -516.7 0 -0.003 0 0 -338.1 -533.3 0 -0.003 0 0 -349 -550 0 -0.003 0 0 -359.9 -566.7 0 -0.003 0 0 -370.8 -583.3 0 -0.003 0 0 -381.7 -600 0 -0.003 0 0 -392.6 -616.7 0 -0.003 0 0 -403.5 -633.3 0 -0.003 0 0 -414.4 -650 0 -0.002 0 0 -425.3 -666.7 0 -0.002 0 0 -436.2 -683.3 0 -0.002 0 0 -447.1 -700 0 -0.002 0 0 -458 -716.7 0 -0.002 0 0 -468.9 -733.3 0 -0.002 0 0 -479.8 -750 0 -0.002 0 0 -490.8 -766.7 0 -0.002 0 0 -501.7 -783.3 0 -0.002 0 0 -512.6 -800 0 -0.002 0 0 -523.5 -816.7 0 -0.002 0 0 -534.4 -833.3 0 -0.002 0 0 -545.3 -850 0 -0.002 0 0 -556.2 -866.7 0 -0.002 0 0 -567.1 -883.3 0 -0.002 0 0 -578 -900 0 -0.002 0 0 -588.9 -916.7 0 -0.001 0 0 -599.8 -933.3 0 -0.001 0 0 -610.7 -950 0 -0.001 0 0 -621.6 -966.7 0 -0.001 0 0 -632.5 -983.3 0 -0.001 0 0 -643.4 -1000 0 -0.001 0 0 -654.3 -1016.7 0 -0.001 0 0 -665.2 -1033.3 0 -0.001 0 0 -676.1 -1050 0 -0.001 0 0 -687.1 -1066.7 0 -0.001 0 0 -698 -1083.3 0 -0.001 0 0 -708.9 -1100 0 -0.001 0 0 -719.8 -1116.7 0 0 0 0 -730.7 -1133.3 0 0 0 0 -741.6 -1150 0 0 0 0 -752.5 -1166.7 0 0 0 0 -763.4 -1183.3 0 0 0 0 -774.3 -1200 0 0 0 0 -785.2 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 785.2 - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1





Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.009 0.004 0 0.009 0.004 0 0.009 0.004 0 0.009 0.004 0 -15.45 0.036 0.016 0 0.036 0.016 0 0.036 0.016 0 0.036 0.016 0 -30.91 0.072 0.032 0 0.072 0.032 0 0.072 0.032 0 0.072 0.032 0 -46.36 0.108 0.048 0 0.108 0.048 0 0.108 0.048 0 0.108 0.048 0 -61.82 0.145 0.064 0 0.145 0.064 0 0.145 0.064 0 0.145 0.064 0 -77.27 0.181 0.08 0 0.181 0.08 0 0.181 0.08 0 0.181 0.08 0 -92.73 0.217 0.095 0 0.217 0.095 0 0.217 0.095 0 0.217 0.095 0 -108.18 0.253 0.111 0 0.253 0.111 0 0.253 0.111 0 0.253 0.111 0 -123.64 0.289 0.127 0 0.289 0.127 0 0.289 0.127 0 0.289 0.127 0 -139.09 0.325 0.143 0 0.325 0.143 0 0.325 0.143 0 0.325 0.143 0 -154.55 0.362 0.159 0 0.362 0.159 0 0.362 0.159 0 0.362 0.159 0 -170 0.399 0.175 0 0.399 0.175 0 0.399 0.175 0 0.399 0.175 0 -186.67 0.437 0.192 0 0.437 0.192 0 0.437 0.192 0 0.437 0.192 0 -203.33 0.476 0.209 0 0.476 0.209 0 0.476 0.209 0 0.476 0.209 0 -220 0.515 0.226 0 0.515 0.226 0 0.515 0.226 0 0.515 0.226 0 -236.36 0.553 0.243 0 0.553 0.243 0 0.553 0.243 0 0.553 0.243 0 -252.73 0.591 0.26 0 0.591 0.26 0 0.591 0.26 0 0.591 0.26 0 -269.09 0.63 0.277 0 0.63 0.277 0 0.63 0.277 0 0.63 0.277 0 -285.45 0.668 0.294 0 0.668 0.294 0 0.668 0.294 0 0.668 0.294 0 -301.82 0.706 0.311 0 0.706 0.311 0 0.706 0.311 0 0.706 0.311 0 -318.18 0.745 0.328 0 0.745 0.328 0 0.745 0.328 0 0.745 0.328 0 -334.55 0.783 0.344 0 0.783 0.344 0 0.783 0.344 0 0.783 0.344 0 -350.91 0.821 0.361 0 0.821 0.361 0 0.821 0.361 0 0.821 0.361 0 -367.27 0.859 0.378 0 0.859 0.378 0 0.859 0.378 0 0.859 0.378 0 -383.64 0.898 0.395 0 0.898 0.395 0 0.898 0.395 0 0.898 0.395 0 -400 0.936 0.412 0 0.936 0.412 0 0.936 0.412 0 0.936 0.412 0 -416.67 0.975 0.429 0 0.975 0.429 0 0.975 0.429 0 0.975 0.429 0 -433.33 1.014 0.446 0 1.014 0.446 0 1.014 0.446 0 1.014 0.446 0 -450 1.053 0.463 0 1.053 0.463 0 1.053 0.463 0 1.053 0.463 0 -466.67 1.092 0.48 0 1.092 0.48 0 1.092 0.48 0 1.092 0.48 0 -483.33 1.131 0.498 0 1.131 0.498 0 1.131 0.498 0 1.131 0.498 0 -500 1.17 0.515 0 1.17 0.515 0 1.17 0.515 0 1.17 0.515 0 -516.67 1.209 0.532 0 1.209 0.532 0 1.209 0.532 0 1.209 0.532 0 -533.33 1.248 0.549 0 1.248 0.549 0 1.248 0.549 0 1.248 0.549 0 -550 1.287 0.566 0 1.287 0.566 0 1.287 0.566 0 1.287 0.566 0 -566.67 1.326 0.583 0 1.326 0.583 0 1.326 0.583 0 1.326 0.583 0 -583.33 1.365 0.601 0 1.365 0.601 0 1.365 0.601 0 1.365 0.601 0 -600 1.404 0.618 0 1.404 0.618 0 1.404 0.618 0 1.404 0.618 0 -616.67 1.443 0.635 0 1.443 0.635 0 1.443 0.635 0 1.443 0.635 0 -633.33 1.482 0.652 0 1.482 0.652 0 1.482 0.652 0 1.482 0.652 0 -650 1.521 0.669 0 1.521 0.669 0 1.521 0.669 0 1.521 0.669 0 -666.67 1.56 0.686 0 1.56 0.686 0 1.56 0.686 0 1.56 0.686 0 -683.33 1.599 0.704 0 1.599 0.704 0 1.599 0.704 0 1.599 0.704 0 -700 1.638 0.721 0 1.638 0.721 0 1.638 0.721 0 1.638 0.721 0 -716.67 1.677 0.738 0 1.677 0.738 0 1.677 0.738 0 1.677 0.738 0 -733.33 1.716 0.755 0 1.716 0.755 0 1.716 0.755 0 1.716 0.755 0 -750 1.755 0.772 0 1.755 0.772 0 1.755 0.772 0 1.755 0.772 0 -766.67 1.794 0.789 0 1.794 0.789 0 1.794 0.789 0 1.794 0.789 0 -783.33 1.833 0.807 0 1.833 0.807 0 1.833 0.807 0 1.833 0.807 0 -800 1.872 0.824 0 1.872 0.824 0 1.872 0.824 0 1.872 0.824 0 -816.67 1.911 0.841 0 1.911 0.841 0 1.911 0.841 0 1.911 0.841 0 -833.33 1.95 0.858 0 1.95 0.858 0 1.95 0.858 0 1.95 0.858 0 -850 1.989 0.875 0 1.989 0.875 0 1.989 0.875 0 1.989 0.875 0





-866.67 2.028 0.892 0 2.028 0.892 0 2.028 0.892 0 2.028 0.892 0 -883.33 2.067 0.909 0 2.067 0.909 0 2.067 0.909 0 2.067 0.909 0 -900 2.106 0.927 0 2.106 0.927 0 2.106 0.927 0 2.106 0.927 0 -916.67 2.145 0.944 0 2.145 0.944 0 2.145 0.944 0 2.145 0.944 0 -933.33 2.184 0.961 0 2.184 0.961 0 2.184 0.961 0 2.184 0.961 0 -950 2.223 0.978 0 2.223 0.978 0 2.223 0.978 0 2.223 0.978 0 -966.67 2.262 0.995 0 2.262 0.995 0 2.262 0.995 0 2.262 0.995 0 -983.33 2.301 1.012 0 2.301 1.012 0 2.301 1.012 0 2.301 1.012 0 -1000 2.34 1.03 0 2.34 1.03 0 2.34 1.03 0 2.34 1.03 0 -1016.67 2.383 1.049 0 2.383 1.049 0 2.383 1.049 0 2.383 1.049 0 -1033.33 2.427 1.068 0 2.427 1.068 0 2.427 1.068 0 2.427 1.068 0 -1050 2.47 1.087 0 2.47 1.087 0 2.47 1.087 0 2.47 1.087 0 -1066.67 2.513 1.106 0 2.513 1.106 0 2.513 1.106 0 2.513 1.106 0 -1083.33 2.557 1.125 0 2.557 1.125 0 2.557 1.125 0 2.557 1.125 0 -1100 2.6 1.144 0 2.6 1.144 0 2.6 1.144 0 2.6 1.144 0 -1116.67 2.643 1.163 0 2.643 1.163 0 2.643 1.163 0 2.643 1.163 0 -1133.33 2.687 1.182 0 2.687 1.182 0 2.687 1.182 0 2.687 1.182 0 -1150 2.73 1.201 0 2.73 1.201 0 2.73 1.201 0 2.73 1.201 0 -1166.67 2.773 1.22 0 2.773 1.22 0 2.773 1.22 0 2.773 1.22 0 -1183.33 2.817 1.239 0 2.817 1.239 0 2.817 1.239 0 2.817 1.239 0 -1200 2.849 1.254 0 2.849 1.254 0 2.849 1.254 0 2.849 1.254 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -74359.6 bh 801 Rh 74359.6 bh 801 R'h -74359.6 b'h 801 R'h 74359.6 b'h 801 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.






Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 -3.9942 -0.003 -35.989 2.3 -10.1 -30.9 -3.7841 -0.003 -359.894 21 -20.2 -46.4 -3.5741 -0.003 -1259.629 58.2 -30.3 -61.8 -3.3641 -0.003 -3023.109 114.1 -40.4 -77.3 -3.1543 -0.003 -5938.251 188.6 -50.6 -92.7 -2.9448 -0.003 -10292.967 281.8 -60.7 -108.2 -2.7359 -0.003 -16375.174 393.6 -70.8 -123.6 -2.5278 -0.003 -24472.786 524 -80.9 -139.1 -2.3212 -0.003 -34873.716 673 -91 -154.5 -2.1164 -0.003 -47865.878 840.7 -101.1 -170 -1.9143 -0.003 -63737.182 1027 -111.2 -186.7 -1.7002 -0.003 -84408.97 1240.3 -122.1 -203.3 -1.4915 -0.003 -109125.189 1483 -133 -220 -1.2897 -0.003 -138246.94 1747.3 -144 -236.4 -1.1001 -0.003 -171475.026 2030.6 -154.7 -252.7 -0.9209 -0.003 -206563.81 2144.3 -165.4 -269.1 -0.7542 -0.003 -240779.113 2090.9 -176.1 -285.5 -0.6021 -0.003 -271386.758 1870.5 -186.8 -301.8 -0.4664 -0.003 -295652.569 1482.9 -197.5 -318.2 -0.3485 -0.003 -310842.378 928.3 -208.2 -334.5 -0.2494 -0.003 -314222.024 206.5 -218.9 -350.9 -0.1692 -0.003 -303057.352 -682.3 -229.6 -367.3 -0.1072 -0.003 -274614.215 -1738.2 -240.3 -383.6 -0.0617 -0.003 -235434.648 -2394.3 -251 -400 -0.0305 -0.003 -191495.061 -2685.2 -261.7 -416.7 -0.0106 -0.003 -146032.617 -2727.7 -272.6 -433.3 0.0001 -0.003 -103917.355 -2526.9 -283.5 -450 0.0041 -0.003 -68109.459 -2148.5 -294.5 -466.7 0.0038 -0.003 -39734.142 -1702.5 -305.4 -483.3 0.0009 -0.003 -18704.33 -1261.8 -316.3 -500 -0.0032 -0.003 -4216.951 -869.2 -327.2 -516.7 -0.0077 -0.003 4877.103 -545.6 -338.1 -533.3 -0.0119 -0.003 9816.373 -296.4 -349 -550 -0.0155 -0.003 11766.243 -117 -359.9 -566.7 -0.0184 -0.003 11729.208 2.2 -370.8 -583.3 -0.0206 -0.003 10507.865 73.3 -381.7 -600 -0.0221 -0.003 8703.221 108.3 -392.6 -616.7 -0.023 -0.003 6734.291 118.1 -403.5 -633.3 -0.0236 -0.003 4868.428 112 -414.4 -650 -0.0238 -0.002 3254.963 96.8 -425.3 -666.7 -0.0238 -0.002 1957.382 77.9 -436.2 -683.3 -0.0237 -0.002 981.354 58.6 -447.1 -700 -0.0235 -0.002 297.392 41 -458 -716.7 -0.0233 -0.002 -141.997 26.4 -468.9 -733.3 -0.0232 -0.002 -390.217 14.9 -479.8 -750 -0.023 -0.002 -498.748 6.5 -490.8 -766.7 -0.0229 -0.002 -512.652 0.8 -501.7 -783.3 -0.0228 -0.002 -468.553 -2.6 -512.6 -800 -0.0227 -0.002 -394.279 -4.5 -523.5 -816.7 -0.0226 -0.002 -309.554 -5.1 -534.4 -833.3 -0.0226 -0.002 -227.244 -4.9 -545.3 -850 -0.0226 -0.002 -154.793 -4.3 -556.2 -866.7 -0.0226 -0.002 -95.646 -3.5 -567.1





-883.3 -0.0226 -0.002 -50.502 -2.7 -578 -900 -0.0226 -0.002 -18.348 -1.9 -588.9 -916.7 -0.0226 -0.001 2.751 -1.3 -599.8 -933.3 -0.0226 -0.001 15.082 -0.7 -610.7 -950 -0.0226 -0.001 20.908 -0.3 -621.6 -966.7 -0.0226 -0.001 22.25 -0.1 -632.5 -983.3 -0.0226 -0.001 20.775 0.1 -643.4 -1000 -0.0226 -0.001 17.77 0.2 -654.3 -1016.7 -0.0227 -0.001 14.163 0.2 -665.2 -1033.3 -0.0227 -0.001 10.571 0.2 -676.1 -1050 -0.0227 -0.001 7.368 0.2 -687.1 -1066.7 -0.0227 -0.001 4.737 0.2 -698 -1083.3 -0.0227 -0.001 2.735 0.1 -708.9 -1100 -0.0227 -0.001 1.332 0.1 -719.8 -1116.7 -0.0227 0 0.447 0.1 -730.7 -1133.3 -0.0227 0 -0.022 0 -741.6 -1150 -0.0227 0 -0.189 0 -752.5 -1166.7 -0.0227 0 -0.168 0 -763.4 -1183.3 -0.0227 0 -0.069 0 -774.3 -1200 -0.0227 0 0 0 -785.2 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 785.2 - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.009 0.003 0 0.009 0.003 0 0 0 0 0 0 0 -15.45 0.036 0.012 0 0.036 0.012 0 0 0 0 0 0 0 -30.91 0.072 0.024 0 0.072 0.024 0 0 0 0 0 0 0 -46.36 0.108 0.036 0 0.108 0.036 0 0 0 0 0 0 0 -61.82 0.145 0.048 0 0.145 0.048 0 0 0 0 0 0 0 -77.27 0.181 0.06 0 0.181 0.06 0 0 0 0 0 0 0 -92.73 0.217 0.072 0 0.217 0.072 0 0 0 0 0 0 0 -108.18 0.253 0.084 0 0.253 0.084 0 0 0 0 0 0 0 -123.64 0.289 0.096 0 0.289 0.096 0 0 0 0 0 0 0 -139.09 0.325 0.108 0 0.325 0.108 0 0 0 0 0 0 0 -154.55 0.362 0.121 0 0.362 0.121 0 0 0 0 0 0 0 -170 0.399 0.133 0 0.399 0.133 0 0 0 0 0 0 0 -186.67 0.437 0.146 0 0.437 0.146 0 0 0 0 0 0 0 -203.33 0.476 0.159 0 0.476 0.159 0 0 0 0 0 0 0 -220 0.515 0.172 0 0.515 0.172 0 0 0 0 0 0 0 -236.36 0.553 0.184 0 0.553 0.184 0 0.038 0.115 0 0.038 0.115 0 -252.73 0.591 0.197 0 0.591 0.197 0 0.077 0.23 0 0.077 0.23 0 -269.09 0.63 0.21 0 0.63 0.21 0 0.115 0.345 0 0.115 0.345 0 -285.45 0.668 0.223 0 0.668 0.223 0 0.153 0.459 0 0.153 0.459 0 -301.82 0.706 0.235 0 0.706 0.235 0 0.191 0.574 0 0.191 0.574 0 -318.18 0.745 0.248 0 0.745 0.248 0 0.23 0.689 0 0.23 0.689 0 -334.55 0.783 0.261 0 0.783 0.261 0 0.268 0.804 0 0.268 0.804 0 -350.91 0.821 0.274 0 0.821 0.274 0 0.306 0.919 0 0.306 0.919 0 -367.27 0.859 0.286 0 0.859 0.286 0 0.345 0.687 0 0.345 0.687 0 -383.64 0.898 0.299 0 0.898 0.299 0 0.383 0.477 0 0.383 0.477 0 -400 0.936 0.312 0 0.936 0.312 0 0.421 0.338 0 0.421 0.338 0 -416.67 0.975 0.376 0 0.975 0.376 0 0.46 0.255 0 0.46 0.255 0





-433.33 1.014 0.446 0 1.014 0.446 0 0.499 0.219 0 0.499 0.219 0 -450 1.053 0.484 0 1.053 0.484 0 0.538 0.216 0 0.538 0.216 0 -466.67 1.092 0.499 0 1.092 0.499 0 0.577 0.235 0 0.577 0.235 0 -483.33 1.131 0.502 0 1.131 0.502 0 0.616 0.267 0 0.616 0.267 0 -500 1.17 0.499 0 1.17 0.499 0 0.655 0.304 0 0.655 0.304 0 -516.67 1.209 0.493 0 1.209 0.493 0 0.694 0.344 0 0.694 0.344 0 -533.33 1.248 0.49 0 1.248 0.49 0 0.733 0.382 0 0.733 0.382 0 -550 1.287 0.489 0 1.287 0.489 0 0.772 0.417 0 0.772 0.417 0 -566.67 1.326 0.492 0 1.326 0.492 0 0.811 0.449 0 0.811 0.449 0 -583.33 1.365 0.498 0 1.365 0.498 0 0.85 0.477 0 0.85 0.477 0 -600 1.404 0.507 0 1.404 0.507 0 0.889 0.502 0 0.889 0.502 0 -616.67 1.443 0.52 0 1.443 0.52 0 0.928 0.524 0 0.928 0.524 0 -633.33 1.482 0.534 0 1.482 0.534 0 0.967 0.543 0 0.967 0.543 0 -650 1.521 0.55 0 1.521 0.55 0 1.006 0.562 0 1.006 0.562 0 -666.67 1.56 0.567 0 1.56 0.567 0 1.045 0.579 0 1.045 0.579 0 -683.33 1.599 0.585 0 1.599 0.585 0 1.084 0.596 0 1.084 0.596 0 -700 1.638 0.603 0 1.638 0.603 0 1.123 0.612 0 1.123 0.612 0 -716.67 1.677 0.621 0 1.677 0.621 0 1.162 0.628 0 1.162 0.628 0 -733.33 1.716 0.639 0 1.716 0.639 0 1.201 0.644 0 1.201 0.644 0 -750 1.755 0.657 0 1.755 0.657 0 1.24 0.661 0 1.24 0.661 0 -766.67 1.794 0.675 0 1.794 0.675 0 1.279 0.677 0 1.279 0.677 0 -783.33 1.833 0.693 0 1.833 0.693 0 1.318 0.694 0 1.318 0.694 0 -800 1.872 0.71 0 1.872 0.71 0 1.357 0.711 0 1.357 0.711 0 -816.67 1.911 0.728 0 1.911 0.728 0 1.396 0.728 0 1.396 0.728 0 -833.33 1.95 0.745 0 1.95 0.745 0 1.435 0.745 0 1.435 0.745 0 -850 1.989 0.762 0 1.989 0.762 0 1.474 0.762 0 1.474 0.762 0 -866.67 2.028 0.779 0 2.028 0.779 0 1.513 0.779 0 1.513 0.779 0 -883.33 2.067 0.796 0 2.067 0.796 0 1.552 0.796 0 1.552 0.796 0 -900 2.106 0.814 0 2.106 0.814 0 1.591 0.813 0 1.591 0.813 0 -916.67 2.145 0.831 0 2.145 0.831 0 1.63 0.83 0 1.63 0.83 0 -933.33 2.184 0.848 0 2.184 0.848 0 1.669 0.848 0 1.669 0.848 0 -950 2.223 0.865 0 2.223 0.865 0 1.708 0.865 0 1.708 0.865 0 -966.67 2.262 0.882 0 2.262 0.882 0 1.747 0.882 0 1.747 0.882 0 -983.33 2.301 0.899 0 2.301 0.899 0 1.786 0.899 0 1.786 0.899 0 -1000 2.34 0.916 0 2.34 0.916 0 1.825 0.916 0 1.825 0.916 0 -1016.67 2.383 0.935 0 2.383 0.935 0 1.869 0.935 0 1.869 0.935 0 -1033.33 2.427 0.954 0 2.427 0.954 0 1.912 0.954 0 1.912 0.954 0 -1050 2.47 0.974 0 2.47 0.974 0 1.955 0.974 0 1.955 0.974 0 -1066.67 2.513 0.993 0 2.513 0.993 0 1.999 0.993 0 1.999 0.993 0 -1083.33 2.557 1.012 0 2.557 1.012 0 2.042 1.012 0 2.042 1.012 0 -1100 2.6 1.031 0 2.6 1.031 0 2.085 1.031 0 2.085 1.031 0 -1116.67 2.643 1.05 0 2.643 1.05 0 2.129 1.05 0 2.129 1.05 0 -1133.33 2.687 1.069 0 2.687 1.069 0 2.172 1.069 0 2.172 1.069 0 -1150 2.73 1.088 0 2.73 1.088 0 2.215 1.088 0 2.215 1.088 0 -1166.67 2.773 1.107 0 2.773 1.107 0 2.259 1.107 0 2.259 1.107 0 -1183.33 2.817 1.126 0 2.817 1.126 0 2.302 1.126 0 2.302 1.126 0 -1200 2.849 1.14 0 2.849 1.14 0 2.334 1.14 0 2.334 1.14 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle





Rh -64676.5 bh 810.6 Rh 64676.5 bh 810.6 R'h -64676.5 b'h 810.6 R'h 64676.5 b'h 810.6 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.


Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 -4.0593 -0.072 -35.985 2.3 -10.1 -30.9 -3.8164 -0.072 -359.883 21 -20.2 -46.4 -3.5736 -0.072 -1259.616 58.2 -30.3 -61.8 -3.3309 -0.072 -3076.41 117.6 -40.4 -77.3 -3.0884 -0.072 -10007.854 448.5 -50.6 -92.7 -2.8465 -0.072 -26246.925 1050.8 -60.7 -108.2 -2.6061 -0.072 -55951.826 1922.1 -70.8 -123.6 -2.369 -0.072 -103165.022 3055 -80.9 -139.1 -2.1376 -0.072 -171108.089 4396.3 -91 -154.5 -1.9156 -0.072 -262372.257 5905.3 -101.1 -170 -1.7081 -0.072 -379548.754 7582 -111.2 -186.7 -1.5052 -0.071 -277255.796 -6137.6 -9122.1 -203.3 -1.32 -0.07 -206099.501 -4269.4 -9133 -220 -1.148 -0.069 -163174.76 -2575.5 -9144 -236.4 -0.9895 -0.068 -144810.377 -1122.3 -9154.7 -252.7 -0.8399 -0.067 -145849.14 63.5 -9165.4 -269.1 -0.6994 -0.066 -162323.694 1006.8 -9176.1 -285.5 -0.5687 -0.064 -189879.813 1684 -9186.8 -301.8 -0.4497 -0.063 -220025.392 1842.2 -9197.5 -318.2 -0.3439 -0.062 -245568.148 1560.9 -9208.2 -334.5 -0.2529 -0.061 -260532.18 914.5 -9218.9 -350.9 -0.1776 -0.06 -260952.006 25.7 -9229.6 -367.3 -0.118 -0.059 -244093.466 -1030.2 -9240.3 -383.6 -0.073 -0.058 -215051.187 -1774.8 -9251 -400 -0.041 -0.057 -179737.093 -2158.1 -9261.7 -416.7 -0.0196 -0.055 -141611.822 -2287.5 -9272.6 -433.3 -0.0071 -0.054 -104335.899 -2236.6 -9283.5





-450 -0.0012 -0.053 -71378.955 -1977.4 -9294.5 -466.7 0.0001 -0.052 -44374.127 -1620.3 -9305.4 -483.3 -0.0014 -0.051 -23689.423 -1241.1 -9316.3 -500 -0.0045 -0.05 -8898.728 -887.4 -9327.2 -516.7 -0.0082 -0.049 855.364 -585.2 -9338.1 -533.3 -0.0119 -0.047 6600.495 -344.7 -9349 -550 -0.0152 -0.046 9361.032 -165.6 -9359.9 -566.7 -0.0179 -0.045 10054.656 -41.6 -9370.8 -583.3 -0.0201 -0.044 9441.427 36.8 -9381.7 -600 -0.0216 -0.043 8109.444 79.9 -9392.6 -616.7 -0.0226 -0.042 6483.856 97.5 -9403.5 -633.3 -0.0232 -0.04 4848.904 98.1 -9414.4 -650 -0.0235 -0.039 3375.51 88.4 -9425.3 -666.7 -0.0236 -0.038 2149.363 73.6 -9436.2 -683.3 -0.0236 -0.037 1196.421 57.2 -9447.1 -700 -0.0235 -0.036 504.275 41.5 -9458 -716.7 -0.0233 -0.035 38.84 27.9 -9468.9 -733.3 -0.0231 -0.033 -243.443 16.9 -9479.8 -750 -0.023 -0.032 -387.348 8.6 -9490.8 -766.7 -0.0229 -0.031 -433.795 2.8 -9501.7 -783.3 -0.0228 -0.03 -417.217 -1 -9512.6 -800 -0.0227 -0.029 -364.648 -3.2 -9523.5 -816.7 -0.0227 -0.028 -295.932 -4.1 -9534.4 -833.3 -0.0226 -0.026 -224.587 -4.3 -9545.3 -850 -0.0226 -0.025 -158.964 -3.9 -9556.2 -866.7 -0.0226 -0.024 -103.473 -3.3 -9567.1 -883.3 -0.0226 -0.023 -59.715 -2.6 -9578 -900 -0.0226 -0.022 -27.447 -1.9 -9588.9 -916.7 -0.0226 -0.02 -5.349 -1.3 -9599.8 -933.3 -0.0226 -0.019 8.408 -0.8 -9610.7 -950 -0.0226 -0.018 15.77 -0.4 -9621.6 -966.7 -0.0226 -0.017 18.556 -0.2 -9632.5 -983.3 -0.0226 -0.016 18.322 0 -9643.4 -1000 -0.0226 -0.014 16.309 0.1 -9654.3 -1016.7 -0.0227 -0.013 13.442 0.2 -9665.2 -1033.3 -0.0227 -0.012 10.365 0.2 -9676.1 -1050 -0.0227 -0.011 7.485 0.2 -9687.1 -1066.7 -0.0227 -0.01 5.03 0.1 -9698 -1083.3 -0.0227 -0.008 3.094 0.1 -9708.9 -1100 -0.0227 -0.007 1.683 0.1 -9719.8 -1116.7 -0.0227 -0.006 0.745 0.1 -9730.7 -1133.3 -0.0227 -0.005 0.2 0 -9741.6 -1150 -0.0227 -0.004 -0.047 0 -9752.5 -1166.7 -0.0227 -0.002 -0.097 0 -9763.4 -1183.3 -0.0227 -0.001 -0.049 0 -9774.3 -1200 -0.0227 0 0 0 -9785.2 Sollecitazioni - Tirante TIR_1_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] 107.8 -1.518 -0.064 0 0 18000 215.6 -1.329 -0.056 0 0 18000 323.3 -1.139 -0.048 0 0 18000 431.1 -0.949 -0.04 0 0 18000 538.9 -0.759 -0.032 0 0 18000 646.7 -0.569 -0.024 0 0 18000





754.4 -0.38 -0.016 0 0 18000 862.2 -0.19 -0.008 0 0 18000 970 0 0 0 0 18000 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 9785.2 - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.009 0.003 0 0.009 0.003 0 0 0 0 0 0 0 -15.45 0.036 0.012 0 0.036 0.012 0 0 0 0 0 0 0 -30.91 0.072 0.024 0 0.072 0.024 0 0 0 0 0 0 0 -46.36 0.108 0.038 0 0.108 0.038 0 0 0 0 0 0 0 -61.82 0.145 0.214 0 0.145 0.214 0 0 0 0 0 0 0 -77.27 0.181 0.39 0 0.181 0.39 0 0 0 0 0 0 0 -92.73 0.217 0.564 0 0.217 0.564 0 0 0 0 0 0 0 -108.18 0.253 0.733 0 0.253 0.733 0 0 0 0 0 0 0 -123.64 0.289 0.868 0 0.289 0.868 0 0 0 0 0 0 0 -139.09 0.325 0.976 0 0.325 0.976 0 0 0 0 0 0 0 -154.55 0.362 1.085 0 0.362 1.085 0 0 0 0 0 0 0 -170 0.399 1.164 0 0.399 1.164 0 0 0 0 0 0 0 -186.67 0.437 1.121 0 0.437 1.121 0 0 0 0 0 0 0 -203.33 0.476 1.016 0 0.476 1.016 0 0 0 0 0 0 0 -220 0.515 0.88 0 0.515 0.88 0 0 0 0 0 0 0 -236.36 0.553 0.737 0 0.553 0.737 0 0.038 0.013 0 0.038 0.013 0 -252.73 0.591 0.602 0 0.591 0.602 0 0.077 0.026 0 0.077 0.026 0 -269.09 0.63 0.484 0 0.63 0.484 0 0.115 0.07 0 0.115 0.07 0 -285.45 0.668 0.389 0 0.668 0.389 0 0.153 0.293 0 0.153 0.293 0 -301.82 0.706 0.319 0 0.706 0.319 0 0.191 0.491 0 0.191 0.491 0 -318.18 0.745 0.271 0 0.745 0.271 0 0.23 0.666 0 0.23 0.666 0 -334.55 0.783 0.261 0 0.783 0.261 0 0.268 0.804 0 0.268 0.804 0 -350.91 0.821 0.274 0 0.821 0.274 0 0.306 0.919 0 0.306 0.919 0 -367.27 0.859 0.286 0 0.859 0.286 0 0.345 0.741 0 0.345 0.741 0 -383.64 0.898 0.299 0 0.898 0.299 0 0.383 0.533 0 0.383 0.533 0 -400 0.936 0.312 0 0.936 0.312 0 0.421 0.39 0 0.421 0.39 0 -416.67 0.975 0.331 0 0.975 0.331 0 0.46 0.3 0 0.46 0.3 0 -433.33 1.014 0.411 0 1.014 0.411 0 0.499 0.255 0 0.499 0.255 0 -450 1.053 0.457 0 1.053 0.457 0 0.538 0.243 0 0.538 0.243 0 -466.67 1.092 0.481 0 1.092 0.481 0 0.577 0.253 0 0.577 0.253 0 -483.33 1.131 0.49 0 1.131 0.49 0 0.616 0.278 0 0.616 0.278 0 -500 1.17 0.492 0 1.17 0.492 0 0.655 0.311 0 0.655 0.311 0 -516.67 1.209 0.491 0 1.209 0.491 0 0.694 0.347 0 0.694 0.347 0 -533.33 1.248 0.49 0 1.248 0.49 0 0.733 0.382 0 0.733 0.382 0 -550 1.287 0.49 0 1.287 0.49 0 0.772 0.416 0 0.772 0.416 0 -566.67 1.326 0.494 0 1.326 0.494 0 0.811 0.447 0 0.811 0.447 0 -583.33 1.365 0.5 0 1.365 0.5 0 0.85 0.474 0 0.85 0.474 0 -600 1.404 0.51 0 1.404 0.51 0 0.889 0.499 0 0.889 0.499 0 -616.67 1.443 0.522 0 1.443 0.522 0 0.928 0.521 0 0.928 0.521 0 -633.33 1.482 0.536 0 1.482 0.536 0 0.967 0.542 0 0.967 0.542 0 -650 1.521 0.552 0 1.521 0.552 0 1.006 0.56 0 1.006 0.56 0 -666.67 1.56 0.568 0 1.56 0.568 0 1.045 0.578 0 1.045 0.578 0 -683.33 1.599 0.586 0 1.599 0.586 0 1.084 0.595 0 1.084 0.595 0 -700 1.638 0.603 0 1.638 0.603 0 1.123 0.612 0 1.123 0.612 0





-716.67 1.677 0.621 0 1.677 0.621 0 1.162 0.628 0 1.162 0.628 0 -733.33 1.716 0.639 0 1.716 0.639 0 1.201 0.644 0 1.201 0.644 0 -750 1.755 0.657 0 1.755 0.657 0 1.24 0.661 0 1.24 0.661 0 -766.67 1.794 0.675 0 1.794 0.675 0 1.279 0.677 0 1.279 0.677 0 -783.33 1.833 0.693 0 1.833 0.693 0 1.318 0.694 0 1.318 0.694 0 -800 1.872 0.71 0 1.872 0.71 0 1.357 0.711 0 1.357 0.711 0 -816.67 1.911 0.728 0 1.911 0.728 0 1.396 0.728 0 1.396 0.728 0 -833.33 1.95 0.745 0 1.95 0.745 0 1.435 0.745 0 1.435 0.745 0 -850 1.989 0.762 0 1.989 0.762 0 1.474 0.762 0 1.474 0.762 0 -866.67 2.028 0.779 0 2.028 0.779 0 1.513 0.779 0 1.513 0.779 0 -883.33 2.067 0.796 0 2.067 0.796 0 1.552 0.796 0 1.552 0.796 0 -900 2.106 0.814 0 2.106 0.814 0 1.591 0.813 0 1.591 0.813 0 -916.67 2.145 0.831 0 2.145 0.831 0 1.63 0.83 0 1.63 0.83 0 -933.33 2.184 0.848 0 2.184 0.848 0 1.669 0.848 0 1.669 0.848 0 -950 2.223 0.865 0 2.223 0.865 0 1.708 0.865 0 1.708 0.865 0 -966.67 2.262 0.882 0 2.262 0.882 0 1.747 0.882 0 1.747 0.882 0 -983.33 2.301 0.899 0 2.301 0.899 0 1.786 0.899 0 1.786 0.899 0 -1000 2.34 0.916 0 2.34 0.916 0 1.825 0.916 0 1.825 0.916 0 -1016.67 2.383 0.935 0 2.383 0.935 0 1.869 0.935 0 1.869 0.935 0 -1033.33 2.427 0.954 0 2.427 0.954 0 1.912 0.954 0 1.912 0.954 0 -1050 2.47 0.974 0 2.47 0.974 0 1.955 0.974 0 1.955 0.974 0 -1066.67 2.513 0.993 0 2.513 0.993 0 1.999 0.993 0 1.999 0.993 0 -1083.33 2.557 1.012 0 2.557 1.012 0 2.042 1.012 0 2.042 1.012 0 -1100 2.6 1.031 0 2.6 1.031 0 2.085 1.031 0 2.085 1.031 0 -1116.67 2.643 1.05 0 2.643 1.05 0 2.129 1.05 0 2.129 1.05 0 -1133.33 2.687 1.069 0 2.687 1.069 0 2.172 1.069 0 2.172 1.069 0 -1150 2.73 1.088 0 2.73 1.088 0 2.215 1.088 0 2.215 1.088 0 -1166.67 2.773 1.107 0 2.773 1.107 0 2.259 1.107 0 2.259 1.107 0 -1183.33 2.817 1.126 0 2.817 1.126 0 2.302 1.126 0 2.302 1.126 0 -1200 2.849 1.14 0 2.849 1.14 0 2.334 1.14 0 2.334 1.14 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -79355.4 bh 691.8 Rh 63767 bh 819.4 R'h -79355.4 b'h 691.8 R'h 63767 b'h 819.4 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.






Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 -4.0336 -0.073 -323.904 21 -10.1 -30.9 -3.79 -0.073 -3239.039 188.6 -20.2 -46.4 -3.5467 -0.073 -9881.508 429.8 -30.3 -61.8 -3.3039 -0.073 -20657.387 697.3 -40.4 -77.3 -3.0623 -0.073 -39769.93 1236.7 -50.6 -92.7 -2.823 -0.073 -71300.702 2040.2 -60.7 -108.2 -2.5877 -0.073 -118378.852 3046.2 -70.8 -123.6 -2.3589 -0.073 -183595.608 4219.9 -80.9 -139.1 -2.1403 -0.073 -269542.2 5561.3 -91 -154.5 -1.9364 -0.073 -378484.073 7049.2 -101.1 -170 -1.7533 -0.073 -510852.428 8565 -111.2 -186.7 -1.5845 -0.072 -417017.297 -5630.1 -9187.3 -203.3 -1.4421 -0.07 -343301.482 -4422.9 -9198.2 -220 -1.3215 -0.069 -280849.697 -3747.1 -9209.1 -236.4 -1.2203 -0.068 -224169.25 -3463.8 -9219.8 -252.7 -1.1328 -0.067 -172425.472 -3162.1 -9230.5 -269.1 -1.0558 -0.066 -125960.13 -2839.5 -9241.2 -285.5 -0.9865 -0.065 -85114.989 -2496.1 -9251.9 -301.8 -0.9224 -0.064 -50231.815 -2131.7 -9262.6 -318.2 -0.8614 -0.063 -21652.372 -1746.5 -9273.4 -334.5 -0.8018 -0.061 281.575 -1340.4 -9284.1 -350.9 -0.7423 -0.06 15228.259 -913.4 -9294.8 -367.3 -0.6819 -0.059 22845.916 -465.5 -9305.5 -383.6 -0.6202 -0.058 22792.779 3.2 -9316.2 -400 -0.5572 -0.057 14727.082 492.9 -9326.9 -416.7 -0.4922 -0.056 -2062.795 1007.4 -9337.8 -433.3 -0.4274 -0.055 -24630.395 1354.1 -9348.7 -450 -0.3642 -0.053 -50086.831 1527.4 -9359.6 -466.7 -0.3041 -0.052 -75543.214 1527.4 -9370.5 -483.3 -0.2488 -0.051 -98110.661 1354 -9381.4 -500 -0.1996 -0.05 -114900.285 1007.4 -9392.3 -516.7 -0.1575 -0.049 -123023.204 487.4 -9403.2 -533.3 -0.123 -0.048 -119590.535 -206 -9414.1 -550 -0.096 -0.047 -108385.367 -672.3 -9425 -566.7 -0.0757 -0.045 -92975.429 -924.6 -9435.9 -583.3 -0.0613 -0.044 -75993.34 -1018.9 -9446.9 -600 -0.0517 -0.043 -59266.693 -1003.6 -9457.8 -616.7 -0.0458 -0.042 -43963.18 -918.2 -9468.7 -633.3 -0.0427 -0.041 -30734.546 -793.7 -9479.6





-650 -0.0416 -0.04 -19848.938 -653.1 -9490.5 -666.7 -0.0417 -0.038 -11305.741 -512.6 -9501.4 -683.3 -0.0426 -0.037 -4930.387 -382.5 -9512.3 -700 -0.0438 -0.036 -448.987 -268.9 -9523.2 -716.7 -0.045 -0.035 2455.807 -174.3 -9534.1 -733.3 -0.0461 -0.034 4105.389 -99 -9545 -750 -0.047 -0.032 4799.542 -41.6 -9555.9 -766.7 -0.0475 -0.031 4801.756 -0.1 -9566.8 -783.3 -0.0478 -0.03 4332.931 28.1 -9577.7 -800 -0.0478 -0.029 3571.171 45.7 -9588.6 -816.7 -0.0476 -0.028 2655.746 54.9 -9599.5 -833.3 -0.0472 -0.026 1693.658 57.7 -9610.4 -850 -0.0467 -0.025 767.582 55.6 -9621.3 -866.7 -0.0461 -0.024 -55.758 49.4 -9632.3 -883.3 -0.0456 -0.023 -717.508 39.7 -9643.2 -900 -0.0451 -0.022 -1159.505 26.5 -9654.1 -916.7 -0.0446 -0.021 -1318.511 9.5 -9665 -933.3 -0.0443 -0.019 -1281.2 -2.2 -9675.9 -950 -0.044 -0.018 -1130.022 -9.1 -9686.8 -966.7 -0.0438 -0.017 -926.08 -12.2 -9697.7 -983.3 -0.0436 -0.016 -711.542 -12.9 -9708.6 -1000 -0.0435 -0.015 -513.045 -11.9 -9719.5 -1016.7 -0.0435 -0.013 -345.329 -10.1 -9730.4 -1033.3 -0.0434 -0.012 -213.173 -7.9 -9741.3 -1050 -0.0434 -0.011 -115.85 -5.8 -9752.2 -1066.7 -0.0433 -0.01 -49.406 -4 -9763.1 -1083.3 -0.0433 -0.009 -8.336 -2.5 -9774 -1100 -0.0433 -0.007 13.279 -1.3 -9784.9 -1116.7 -0.0433 -0.006 21.061 -0.5 -9795.8 -1133.3 -0.0432 -0.005 19.976 0.1 -9806.7 -1150 -0.0432 -0.004 14.202 0.3 -9817.6 -1166.7 -0.0432 -0.002 7.171 0.4 -9828.6 -1183.3 -0.0432 -0.001 1.674 0.3 -9839.5 -1200 -0.0431 0 0 0.1 -9850.4 Sollecitazioni - Tirante TIR_1_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] 107.8 -1.561 -0.069 0 0 18130.3 215.6 -1.367 -0.063 0 0 18130.3 323.3 -1.172 -0.053 0 0 18130.3 431.1 -0.975 -0.042 0 0 18130.3 538.9 -0.778 -0.031 0 0 18130.3 646.7 -0.582 -0.02 0 0 18130.3 754.4 -0.386 -0.01 0 0 18130.3 862.2 -0.192 -0.003 0 0 18130.3 970 0 0 0 0 18130.3 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 9850.4 - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.009 0.027 0 0.009 0.027 0 0 0 0 0 0 0





-15.45 0.036 0.108 0 0.036 0.108 0 0 0 0 0 0 0 -30.91 0.072 0.156 0 0.072 0.156 0 0 0 0 0 0 0 -46.36 0.108 0.173 0 0.108 0.173 0 0 0 0 0 0 0 -61.82 0.145 0.349 0 0.145 0.349 0 0 0 0 0 0 0 -77.27 0.181 0.52 0 0.181 0.52 0 0 0 0 0 0 0 -92.73 0.217 0.651 0 0.217 0.651 0 0 0 0 0 0 0 -108.18 0.253 0.759 0 0.253 0.759 0 0 0 0 0 0 0 -123.64 0.289 0.868 0 0.289 0.868 0 0 0 0 0 0 0 -139.09 0.325 0.963 0 0.325 0.963 0 0 0 0 0 0 0 -154.55 0.362 0.981 0 0.362 0.981 0 0 0 0 0 0 0 -170 0.399 0.938 0 0.399 0.938 0 0 0 0 0 0 0 -186.67 0.437 0.724 0 0.437 0.724 0 0 0 0 0 0 0 -203.33 0.476 0.406 0 0.476 0.406 0 0 0 0 0 0 0 -220 0.515 0.172 0 0.515 0.172 0 0 0 0 0 0 0 -236.36 0.553 0.184 0 0.553 0.184 0 0 0 0 0 0 0 -252.73 0.591 0.197 0 0.591 0.197 0 0 0 0 0 0 0 -269.09 0.63 0.21 0 0.63 0.21 0 0 0 0 0 0 0 -285.45 0.668 0.223 0 0.668 0.223 0 0 0 0 0 0 0 -301.82 0.706 0.235 0 0.706 0.235 0 0 0 0 0 0 0 -318.18 0.745 0.248 0 0.745 0.248 0 0 0 0 0 0 0 -334.55 0.783 0.261 0 0.783 0.261 0 0 0 0 0 0 0 -350.91 0.821 0.274 0 0.821 0.274 0 0 0 0 0 0 0 -367.27 0.859 0.286 0 0.859 0.286 0 0 0 0 0 0 0 -383.64 0.898 0.299 0 0.898 0.299 0 0 0 0 0 0 0 -400 0.936 0.312 0 0.936 0.312 0 0 0.001 0 0 0.001 0 -416.67 0.975 0.325 0 0.975 0.325 0 0.039 0.117 0 0.039 0.117 0 -433.33 1.014 0.338 0 1.014 0.338 0 0.078 0.234 0 0.078 0.234 0 -450 1.053 0.351 0 1.053 0.351 0 0.117 0.351 0 0.117 0.351 0 -466.67 1.092 0.364 0 1.092 0.364 0 0.156 0.468 0 0.156 0.468 0 -483.33 1.131 0.377 0 1.131 0.377 0 0.195 0.585 0 0.195 0.585 0 -500 1.17 0.39 0 1.17 0.39 0 0.234 0.702 0 0.234 0.702 0 -516.67 1.209 0.403 0 1.209 0.403 0 0.273 0.819 0 0.273 0.819 0 -533.33 1.248 0.416 0 1.248 0.416 0 0.312 0.696 0 0.312 0.696 0 -550 1.287 0.429 0 1.287 0.429 0 0.351 0.58 0 0.351 0.58 0 -566.67 1.326 0.442 0 1.326 0.442 0 0.39 0.499 0 0.39 0.499 0 -583.33 1.365 0.455 0 1.365 0.455 0 0.429 0.446 0 0.429 0.446 0 -600 1.404 0.468 0 1.404 0.468 0 0.468 0.417 0 0.468 0.417 0 -616.67 1.443 0.481 0 1.443 0.481 0 0.507 0.406 0 0.507 0.406 0 -633.33 1.482 0.494 0 1.482 0.494 0 0.546 0.41 0 0.546 0.41 0 -650 1.521 0.507 0 1.521 0.507 0 0.585 0.423 0 0.585 0.423 0 -666.67 1.56 0.52 0 1.56 0.52 0 0.624 0.442 0 0.624 0.442 0 -683.33 1.599 0.533 0 1.599 0.533 0 0.663 0.465 0 0.663 0.465 0 -700 1.638 0.546 0 1.638 0.546 0 0.702 0.489 0 0.702 0.489 0 -716.67 1.677 0.559 0 1.677 0.559 0 0.741 0.514 0 0.741 0.514 0 -733.33 1.716 0.572 0 1.716 0.572 0 0.78 0.538 0 0.78 0.538 0 -750 1.755 0.585 0 1.755 0.585 0 0.819 0.56 0 0.819 0.56 0 -766.67 1.794 0.598 0 1.794 0.598 0 0.858 0.581 0 0.858 0.581 0 -783.33 1.833 0.611 0 1.833 0.611 0 0.897 0.6 0 0.897 0.6 0 -800 1.872 0.624 0 1.872 0.624 0 0.936 0.618 0 0.936 0.618 0 -816.67 1.911 0.637 0 1.911 0.637 0 0.975 0.635 0 0.975 0.635 0 -833.33 1.95 0.65 0 1.95 0.65 0 1.014 0.651 0 1.014 0.651 0 -850 1.989 0.663 0 1.989 0.663 0 1.053 0.667 0 1.053 0.667 0 -866.67 2.028 0.676 0 2.028 0.676 0 1.092 0.682 0 1.092 0.682 0 -883.33 2.067 0.689 0 2.067 0.689 0 1.131 0.697 0 1.131 0.697 0 -900 2.106 0.702 0 2.106 0.702 0 1.17 0.712 0 1.17 0.712 0





-916.67 2.145 0.721 0 2.145 0.721 0 1.209 0.728 0 1.209 0.728 0 -933.33 2.184 0.74 0 2.184 0.74 0 1.248 0.744 0 1.248 0.744 0 -950 2.223 0.758 0 2.223 0.758 0 1.287 0.76 0 1.287 0.76 0 -966.67 2.262 0.776 0 2.262 0.776 0 1.326 0.777 0 1.326 0.777 0 -983.33 2.301 0.794 0 2.301 0.794 0 1.365 0.794 0 1.365 0.794 0 -1000 2.34 0.812 0 2.34 0.812 0 1.404 0.811 0 1.404 0.811 0 -1016.67 2.383 0.831 0 2.383 0.831 0 1.447 0.83 0 1.447 0.83 0 -1033.33 2.427 0.851 0 2.427 0.851 0 1.491 0.849 0 1.491 0.849 0 -1050 2.47 0.87 0 2.47 0.87 0 1.534 0.869 0 1.534 0.869 0 -1066.67 2.513 0.889 0 2.513 0.889 0 1.577 0.888 0 1.577 0.888 0 -1083.33 2.557 0.908 0 2.557 0.908 0 1.621 0.908 0 1.621 0.908 0 -1100 2.6 0.928 0 2.6 0.928 0 1.664 0.927 0 1.664 0.927 0 -1116.67 2.643 0.947 0 2.643 0.947 0 1.707 0.946 0 1.707 0.946 0 -1133.33 2.687 0.966 0 2.687 0.966 0 1.751 0.966 0 1.751 0.966 0 -1150 2.73 0.985 0 2.73 0.985 0 1.794 0.985 0 1.794 0.985 0 -1166.67 2.773 1.004 0 2.773 1.004 0 1.837 1.004 0 1.837 1.004 0 -1183.33 2.817 1.024 0 2.817 1.024 0 1.881 1.024 0 1.881 1.024 0 -1200 2.849 1.038 0 2.849 1.038 0 1.913 1.038 0 1.913 1.038 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -67922.6 bh 706.1 Rh 52221.3 bh 867.3 R'h -67922.6 b'h 706.1 R'h 52221.3 b'h 867.3 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.






Sollecitazioni - Paratia PAR_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] -15.5 -4.028 -0.073 -324.601 21 -10.1 -30.9 -3.7857 -0.073 -3320.859 193.9 -20.2 -46.4 -3.5437 -0.073 -10631.36 473 -30.3 -61.8 -3.3022 -0.073 -22604.56 774.7 -40.4 -77.3 -3.062 -0.073 -43387.236 1344.8 -50.6 -92.7 -2.8244 -0.073 -76981.881 2173.8 -60.7 -108.2 -2.591 -0.073 -126400.872 3197.7 -70.8 -123.6 -2.3646 -0.073 -194068.33 4378.5 -80.9 -139.1 -2.1489 -0.073 -282345.087 5712 -91 -154.5 -1.9487 -0.073 -393189.394 7172.3 -101.1 -170 -1.77 -0.073 -526635.494 8634.7 -111.2 -186.7 -1.6069 -0.072 -431786.826 -5690.9 -9211.4 -203.3 -1.4711 -0.071 -354760.17 -4621.6 -9222.3 -220 -1.3578 -0.07 -285809.052 -4137.1 -9233.2 -236.4 -1.2641 -0.068 -223383.083 -3814.9 -9243.9 -252.7 -1.184 -0.067 -166537.142 -3473.9 -9254.6 -269.1 -1.1141 -0.066 -115624.226 -3111.3 -9265.3 -285.5 -1.0513 -0.065 -70995.399 -2727.3 -9276 -301.8 -0.9928 -0.064 -33000.053 -2321.9 -9286.7 -318.2 -0.9364 -0.063 -1986.12 -1895.3 -9297.4 -334.5 -0.8802 -0.062 21699.757 -1447.5 -9308.1 -350.9 -0.8228 -0.061 37712.072 -978.5 -9318.8 -367.3 -0.7631 -0.059 45706.333 -488.5 -9329.6 -383.6 -0.7008 -0.058 45338.954 22.5 -9340.3





-400 -0.6358 -0.057 36267.162 554.4 -9351 -416.7 -0.5674 -0.056 17741.085 1111.6 -9361.9 -433.3 -0.498 -0.055 -7280.308 1501.3 -9372.8 -450 -0.4291 -0.054 -35907.084 1717.6 -9383.7 -466.7 -0.3625 -0.052 -65248.737 1760.5 -9394.6 -483.3 -0.2999 -0.051 -92414.248 1629.9 -9405.5 -500 -0.2431 -0.05 -114512.134 1325.9 -9416.4 -516.7 -0.1934 -0.049 -128650.497 848.3 -9427.3 -533.3 -0.1517 -0.048 -131937.067 197.2 -9438.2 -550 -0.1182 -0.047 -124162.479 -466.5 -9449.1 -566.7 -0.0924 -0.045 -109790.798 -862.3 -9460 -583.3 -0.0736 -0.044 -92216.3 -1054.5 -9470.9 -600 -0.0605 -0.043 -73883.399 -1100 -9481.8 -616.7 -0.052 -0.042 -56436.082 -1046.8 -9492.7 -633.3 -0.0472 -0.041 -40875.232 -933.7 -9503.6 -650 -0.0449 -0.04 -27709.23 -790 -9514.6 -666.7 -0.0444 -0.038 -17088.849 -637.2 -9525.5 -683.3 -0.045 -0.037 -8921.793 -490 -9536.4 -700 -0.0462 -0.036 -2965.382 -357.4 -9547.3 -716.7 -0.0476 -0.035 1101.954 -244 -9558.2 -733.3 -0.0489 -0.034 3628.347 -151.6 -9569.1 -750 -0.0501 -0.033 4952.622 -79.5 -9580 -766.7 -0.0509 -0.031 5381.88 -25.8 -9590.9 -783.3 -0.0514 -0.03 5179.618 12.1 -9601.8 -800 -0.0516 -0.029 4561.724 37.1 -9612.7 -816.7 -0.0515 -0.028 3698.037 51.8 -9623.6 -833.3 -0.0511 -0.027 2717.605 58.8 -9634.5 -850 -0.0506 -0.025 1716.134 60.1 -9645.4 -866.7 -0.05 -0.024 764.501 57.1 -9656.3 -883.3 -0.0493 -0.023 -82.521 50.8 -9667.2 -900 -0.0486 -0.022 -777.964 41.7 -9678.1 -916.7 -0.048 -0.021 -1275.263 29.8 -9689 -933.3 -0.0475 -0.019 -1522.197 14.8 -9699.9 -950 -0.047 -0.018 -1516.681 -0.3 -9710.9 -966.7 -0.0467 -0.017 -1360.67 -9.4 -9721.8 -983.3 -0.0464 -0.016 -1130.768 -13.8 -9732.7 -1000 -0.0462 -0.015 -880.704 -15 -9743.6 -1016.7 -0.0461 -0.013 -645.151 -14.1 -9754.5 -1033.3 -0.0459 -0.012 -442.509 -12.2 -9765.4 -1050 -0.0459 -0.011 -280.514 -9.7 -9776.3 -1066.7 -0.0458 -0.01 -159.725 -7.2 -9787.2 -1083.3 -0.0458 -0.009 -76.312 -5 -9798.1 -1100 -0.0457 -0.007 -24.15 -3.1 -9809 -1116.7 -0.0457 -0.006 3.736 -1.7 -9819.9 -1133.3 -0.0456 -0.005 14.266 -0.6 -9830.8 -1150 -0.0456 -0.004 13.827 0 -9841.7 -1166.7 -0.0456 -0.002 8.088 0.3 -9852.6 -1183.3 -0.0455 -0.001 2.021 0.4 -9863.5 -1200 -0.0455 0 0 0.1 -9874.4 Sollecitazioni - Tirante TIR_1_1 Progressiva Spost. x [cm] Spost. z [cm] M [daN cm] T [daN] N [daN] 107.8 -1.576 -0.07 0 0 18178.5 215.6 -1.38 -0.063 0 0 18178.5 323.3 -1.183 -0.053 0 0 18178.5





431.1 -0.984 -0.042 0 0 18178.5 538.9 -0.786 -0.031 0 0 18178.5 646.7 -0.587 -0.02 0 0 18178.5 754.4 -0.39 -0.01 0 0 18178.5 862.2 -0.194 -0.003 0 0 18178.5 970 0 0 0 0 18178.5 Reazioni vincolari Descrizione Nome Orizzontale [daN] Verticale [daN] Momento [daN cm] Base Paratia PAR_1 - 9874.4 - Pressioni nel terreno, Paratia PAR_1 Quota [cm] Pres. Monte [daN/cm2] Pres. Valle [daN/cm2] z σv σh u σ'v σ'h τ σv σh u σ'v σ'h τ 0 0.009 0.027 0 0.009 0.027 0 0 0 0 0 0 0 -15.45 0.037 0.112 0 0.037 0.112 0 0 0 0 0 0 0 -30.91 0.079 0.181 0 0.079 0.181 0 0 0 0 0 0 0 -46.36 0.124 0.195 0 0.124 0.195 0 0 0 0 0 0 0 -61.82 0.17 0.369 0 0.17 0.369 0 0 0 0 0 0 0 -77.27 0.215 0.536 0 0.215 0.536 0 0 0 0 0 0 0 -92.73 0.259 0.663 0 0.259 0.663 0 0 0 0 0 0 0 -108.18 0.301 0.764 0 0.301 0.764 0 0 0 0 0 0 0 -123.64 0.342 0.863 0 0.342 0.863 0 0 0 0 0 0 0 -139.09 0.383 0.945 0 0.383 0.945 0 0 0 0 0 0 0 -154.55 0.423 0.946 0 0.423 0.946 0 0 0 0 0 0 0 -170 0.462 0.882 0 0.462 0.882 0 0 0 0 0 0 0 -186.67 0.503 0.642 0 0.503 0.642 0 0 0 0 0 0 0 -203.33 0.545 0.291 0 0.545 0.291 0 0 0 0 0 0 0 -220 0.585 0.195 0 0.585 0.195 0 0 0 0 0 0 0 -236.36 0.625 0.208 0 0.625 0.208 0 0 0 0 0 0 0 -252.73 0.665 0.222 0 0.665 0.222 0 0 0 0 0 0 0 -269.09 0.704 0.235 0 0.704 0.235 0 0 0 0 0 0 0 -285.45 0.743 0.248 0 0.743 0.248 0 0 0 0 0 0 0 -301.82 0.782 0.261 0 0.782 0.261 0 0 0 0 0 0 0 -318.18 0.821 0.274 0 0.821 0.274 0 0 0 0 0 0 0 -334.55 0.86 0.287 0 0.86 0.287 0 0 0 0 0 0 0 -350.91 0.898 0.299 0 0.898 0.299 0 0 0 0 0 0 0 -367.27 0.937 0.312 0 0.937 0.312 0 0 0 0 0 0 0 -383.64 0.975 0.325 0 0.975 0.325 0 0 0 0 0 0 0 -400 1.014 0.338 0 1.014 0.338 0 0 0.001 0 0 0.001 0 -416.67 1.052 0.351 0 1.052 0.351 0 0.039 0.117 0 0.039 0.117 0 -433.33 1.091 0.364 0 1.091 0.364 0 0.078 0.234 0 0.078 0.234 0 -450 1.13 0.377 0 1.13 0.377 0 0.117 0.351 0 0.117 0.351 0 -466.67 1.169 0.39 0 1.169 0.39 0 0.156 0.468 0 0.156 0.468 0 -483.33 1.208 0.403 0 1.208 0.403 0 0.195 0.585 0 0.195 0.585 0 -500 1.246 0.415 0 1.246 0.415 0 0.234 0.702 0 0.234 0.702 0 -516.67 1.285 0.428 0 1.285 0.428 0 0.273 0.819 0 0.273 0.819 0 -533.33 1.324 0.441 0 1.324 0.441 0 0.312 0.839 0 0.312 0.839 0 -550 1.362 0.454 0 1.362 0.454 0 0.351 0.692 0 0.351 0.692 0 -566.67 1.401 0.467 0 1.401 0.467 0 0.39 0.582 0 0.39 0.582 0 -583.33 1.439 0.48 0 1.439 0.48 0 0.429 0.507 0 0.429 0.507 0 -600 1.478 0.493 0 1.478 0.493 0 0.468 0.461 0 0.468 0.461 0 -616.67 1.516 0.505 0 1.516 0.505 0 0.507 0.437 0 0.507 0.437 0 -633.33 1.555 0.518 0 1.555 0.518 0 0.546 0.432 0 0.546 0.432 0 -650 1.593 0.531 0 1.593 0.531 0 0.585 0.439 0 0.585 0.439 0





-666.67 1.632 0.544 0 1.632 0.544 0 0.624 0.456 0 0.624 0.456 0 -683.33 1.67 0.557 0 1.67 0.557 0 0.663 0.477 0 0.663 0.477 0 -700 1.708 0.569 0 1.708 0.569 0 0.702 0.501 0 0.702 0.501 0 -716.67 1.747 0.582 0 1.747 0.582 0 0.741 0.527 0 0.741 0.527 0 -733.33 1.785 0.595 0 1.785 0.595 0 0.78 0.552 0 0.78 0.552 0 -750 1.824 0.608 0 1.824 0.608 0 0.819 0.576 0 0.819 0.576 0 -766.67 1.862 0.621 0 1.862 0.621 0 0.858 0.598 0 0.858 0.598 0 -783.33 1.9 0.633 0 1.9 0.633 0 0.897 0.618 0 0.897 0.618 0 -800 1.939 0.646 0 1.939 0.646 0 0.936 0.637 0 0.936 0.637 0 -816.67 1.977 0.659 0 1.977 0.659 0 0.975 0.655 0 0.975 0.655 0 -833.33 2.015 0.672 0 2.015 0.672 0 1.014 0.671 0 1.014 0.671 0 -850 2.054 0.685 0 2.054 0.685 0 1.053 0.686 0 1.053 0.686 0 -866.67 2.092 0.697 0 2.092 0.697 0 1.092 0.701 0 1.092 0.701 0 -883.33 2.131 0.71 0 2.131 0.71 0 1.131 0.716 0 1.131 0.716 0 -900 2.169 0.723 0 2.169 0.723 0 1.17 0.73 0 1.17 0.73 0 -916.67 2.207 0.736 0 2.207 0.736 0 1.209 0.745 0 1.209 0.745 0 -933.33 2.246 0.751 0 2.246 0.751 0 1.248 0.76 0 1.248 0.76 0 -950 2.284 0.77 0 2.284 0.77 0 1.287 0.775 0 1.287 0.775 0 -966.67 2.323 0.789 0 2.323 0.789 0 1.326 0.791 0 1.326 0.791 0 -983.33 2.361 0.807 0 2.361 0.807 0 1.365 0.808 0 1.365 0.808 0 -1000 2.399 0.825 0 2.399 0.825 0 1.404 0.824 0 1.404 0.824 0 -1016.67 2.442 0.844 0 2.442 0.844 0 1.447 0.843 0 1.447 0.843 0 -1033.33 2.485 0.864 0 2.485 0.864 0 1.491 0.862 0 1.491 0.862 0 -1050 2.528 0.883 0 2.528 0.883 0 1.534 0.881 0 1.534 0.881 0 -1066.67 2.571 0.902 0 2.571 0.902 0 1.577 0.901 0 1.577 0.901 0 -1083.33 2.613 0.921 0 2.613 0.921 0 1.621 0.92 0 1.621 0.92 0 -1100 2.656 0.94 0 2.656 0.94 0 1.664 0.939 0 1.664 0.939 0 -1116.67 2.699 0.959 0 2.699 0.959 0 1.707 0.958 0 1.707 0.958 0 -1133.33 2.742 0.978 0 2.742 0.978 0 1.751 0.978 0 1.751 0.978 0 -1150 2.784 0.997 0 2.784 0.997 0 1.794 0.997 0 1.794 0.997 0 -1166.67 2.827 1.016 0 2.827 1.016 0 1.837 1.016 0 1.837 1.016 0 -1183.33 2.87 1.035 0 2.87 1.035 0 1.881 1.035 0 1.881 1.035 0 -1200 2.902 1.05 0 2.902 1.05 0 1.913 1.05 0 1.913 1.05 0 σv = tensione verticale totale σh = tensione orizzontale totale u = pressione neutra σ'v = tensione verticale efficace σ'h = tensione orizzontale efficace Risultanti delle pressioni [daN] e bracci [cm], Paratia PAR_1 Monte Valle Rh -69620.2 bh 706.5 Rh 53877.2 bh 863.2 R'h -69620.2 b'h 706.5 R'h 53877.2 b'h 863.2 Ru 0 bu 0 Ru 0 bu 0 R = risultanti delle spinte, b = bracci rispetto alla testa della paratia. pedice h = risultante delle pressioni totali sulla paratia. pedice 'h = risultante delle pressioni efficaci sulla paratia. pedice u = risultante delle pressioni neutre sulla paratia.






Inviluppo - Paratia PAR_1 Progressiva M [daN cm] T [daN] N [daN] z Min. Max Min. Max Min. Max -15.5 -324.6 0. 0. 21. -10.1 -10.1 -30.9 -3321. 0. 0. 193.9 -20.2 -20.2 -46.4 -10631 0. 0. 473. -30.3 -30.3 -61.8 -22605 0. 0. 774.7 -40.4 -40.4 -77.3 -43387 0. 0. 1344.8 -50.6 -50.6 -92.7 -76982 0. 0. 2173.8 -60.7 -60.7 -108.2 -.13E6 0. 0. 3197.7 -70.8 -70.8 -123.6 -.19E6 0. 0. 4378.5 -80.9 -80.9 -139.1 -.28E6 0. 0. 5712. -91. -91. -154.5 -.39E6 0. 0. 7172.3 -101.1 -101.1 -170. -.53E6 0. 0. 8634.7 -111.2 -111.2 -186.7 -.43E6 0. -6138. 1240.3 -9211. -122.1 -203.3 -.35E6 0. -4622. 1483. -9222. -133. -220. -.29E6 0. -4137. 1747.3 -9233. -144. -236.4 -.22E6 0. -3815. 2030.6 -9244. -154.7 -252.7 -.21E6 0. -3474. 2144.3 -9255. -165.4 -269.1 -.24E6 0. -3111. 2090.9 -9265. -176.1 -285.5 -.27E6 0. -2727. 1870.5 -9276. -186.8 -301.8 -.3E6 0. -2322. 1842.2 -9287. -197.5 -318.2 -.31E6 0. -1895. 1560.9 -9297. -208.2 -334.5 -.31E6 21700. -1448. 914.5 -9308. -218.9 -350.9 -.3E6 37712. -978.5 25.7 -9319. -229.6 -367.3 -.27E6 45706. -1738. 0. -9330. -240.3 -383.6 -.24E6 45339. -2394. 22.5 -9340. -251. -400. -.19E6 36267. -2685. 554.4 -9351. -261.7 -416.7 -.15E6 17741. -2728. 1111.6 -9362. -272.6 -433.3 -.1E6 0. -2527. 1501.3 -9373. -283.5 -450. -71379 0. -2149. 1717.6 -9384. -294.5 -466.7 -75543 0. -1703. 1760.5 -9395. -305.4 -483.3 -98111 0. -1262. 1629.9 -9406. -316.3 -500. -.11E6 0. -887.4 1325.9 -9416. -327.2 -516.7 -.13E6 4877.1 -585.2 848.3 -9427. -338.1 -533.3 -.13E6 9816.4 -344.7 197.2 -9438. -349. -550. -.12E6 11766. -672.3 0. -9449. -359.9 -566.7 -.11E6 11729. -924.6 2.2 -9460. -370.8 -583.3 -92216 10508. -1055. 73.3 -9471. -381.7 -600. -73883 8703.2 -1100. 108.3 -9482. -392.6 -616.7 -56436 6734.3 -1047. 118.1 -9493. -403.5





-633.3 -40875 4868.4 -933.7 112. -9504. -414.4 -650. -27709 3375.5 -790. 96.8 -9515. -425.3 -666.7 -17089 2149.4 -637.2 77.9 -9526. -436.2 -683.3 -8922. 1196.4 -490. 58.6 -9536. -447.1 -700. -2965. 504.3 -357.4 41.5 -9547. -458. -716.7 -142. 2455.8 -244. 27.9 -9558. -468.9 -733.3 -390.2 4105.4 -151.6 16.9 -9569. -479.8 -750. -498.7 4952.6 -79.5 8.6 -9580. -490.8 -766.7 -512.7 5381.9 -25.8 2.8 -9591. -501.7 -783.3 -468.6 5179.6 -2.6 28.1 -9602. -512.6 -800. -394.3 4561.7 -4.5 45.7 -9613. -523.5 -816.7 -309.6 3698. -5.1 54.9 -9624. -534.4 -833.3 -227.2 2717.6 -4.9 58.8 -9635. -545.3 -850. -159. 1716.1 -4.3 60.1 -9645. -556.2 -866.7 -103.5 764.5 -3.5 57.1 -9656. -567.1 -883.3 -717.5 0. -2.7 50.8 -9667. -578. -900. -1160. 0. -1.9 41.7 -9678. -588.9 -916.7 -1319. 2.8 -1.3 29.8 -9689. -599.8 -933.3 -1522. 15.1 -2.2 14.8 -9700. -610.7 -950. -1517. 20.9 -9.1 0. -9711. -621.6 -966.7 -1361. 22.3 -12.2 0. -9722. -632.5 -983.3 -1131. 20.8 -13.8 .1 -9733. -643.4 -1000. -880.7 17.8 -15. .2 -9744. -654.3 -1017. -645.2 14.2 -14.1 .2 -9755. -665.2 -1033. -442.5 10.6 -12.2 .2 -9765. -676.1 -1050. -280.5 7.5 -9.7 .2 -9776. -687.1 -1067. -159.7 5. -7.2 .2 -9787. -698. -1083. -76.3 3.1 -5. .1 -9798. -708.9 -1100. -24.2 13.3 -3.1 .1 -9809. -719.8 -1117. 0. 21.1 -1.7 .1 -9820. -730.7 -1133. 0. 20. -.6 .1 -9831. -741.6 -1150. -.2 14.2 0. .3 -9842. -752.5 -1167. -.2 8.1 0. .4 -9853. -763.4 -1183. -.1 2. 0. .4 -9864. -774.3 -1200. 0. 0. 0. .1 -9874. -785.2 Inviluppo - Tirante TIR_1_1 Progressiva M [daN cm] T [daN] N [daN] z Min. Max Min. Max Min. Max 107.8 0. 0. 0. 0. 18000. 18179. 215.6 0. 0. 0. 0. 18000. 18179. 323.3 0. 0. 0. 0. 18000. 18179. 431.1 0. 0. 0. 0. 18000. 18179. 538.9 0. 0. 0. 0. 18000. 18179. 646.7 0. 0. 0. 0. 18000. 18179. 754.4 0. 0. 0. 0. 18000. 18179. 862.2 0. 0. 0. 0. 18000. 18179. 970. 0. 0. 0. 0. 18000. 18179.


7.4.1 Verifiche delle sezioni Le verifiche tensionali vengono eseguite col metodo degli stati limite. Le sezioni degli elementi strutturali sono verificate a pressoflessione retta, sollecitate dai valori di momento flettente e sforzo normale derivanti dal calcolo.





Segue la descrizione dei risultati ottenuti nello step più gravoso.


Tensioni - Paratia PAR_1 - Porzione 1 (acciaio:3380.95) σ max = max tens. di compressione, σ max2 = max tens. di trazione, ε max = max defo. di compressione, ε max2 = max defo. di trazione. Progressiva M [daN cm] N [daN] σ max


ε max [%]

ε max2 [%]

Verifica

-15.5 -162.3 -5.1 -1.5 1.1 0 0 Soddisfatta -30.9 -1660.4 -10.1 -13.6 13 0 0 Soddisfatta -46.4 -5315.7 -15.2 -43 42.1 0 0 Soddisfatta -61.8 -11302.3 -20.2 -91.1 89.9 0 0 Soddisfatta -77.3 -21693.6 -25.3 -174.5 172.9 -0.01 0.01 Soddisfatta -92.7 -38490.9 -30.3 -309.1 307.3 -0.01 0.01 Soddisfatta -108.2 -63200.4 -35.4 -507.2 505 -0.02 0.02 Soddisfatta -123.6 -97034.2 -40.4 -778.2 775.7 -0.04 0.04 Soddisfatta -139.1 -141172.5 -45.5 -1131.8 1129 -0.05 0.05 Soddisfatta -154.5 -196594.7 -50.6 -1575.7 1572.6 -0.08 0.07 Soddisfatta -170 -263317.7 -55.6 -2110.2 2106.7 -0.1 0.1 Soddisfatta -186.7 -215893.4 -4605.7 -1872.4 1585 -0.09 0.08 Soddisfatta -203.3 -177380.1 -4611.1 -1564.1 1276.5 -0.07 0.06 Soddisfatta -220 -142904.5 -4616.6 -1288.3 1000.3 -0.06 0.05 Soddisfatta -236.4 -111691.5 -4621.9 -1038.5 750.2 -0.05 0.04 Soddisfatta





-252.7 -83268.6 -4627.3 -811.1 522.4 -0.04 0.02 Soddisfatta -269.1 -57812.1 -4632.7 -607.4 318.4 -0.03 0.02 Soddisfatta -285.5 -35497.7 -4638 -428.9 139.6 -0.02 0.01 Soddisfatta -301.8 -16500 -4643.4 -277 -12.7 -0.01 0 Soddisfatta -318.2 -993.1 -4648.7 -153 -137.1 -0.01 -0.01 Soddisfatta -334.5 10849.9 -4654.1 -232 -58.3 -0.01 0 Soddisfatta -350.9 18856 -4659.4 -296.3 5.6 -0.01 0 Soddisfatta -367.3 22853.2 -4664.8 -328.5 37.5 -0.02 0 Soddisfatta -383.6 22669.5 -4670.1 -327.2 35.8 -0.02 0 Soddisfatta -400 18133.6 -4675.5 -291 -0.6 -0.01 0 Soddisfatta -416.7 8870.5 -4680.9 -217 -75 -0.01 0 Soddisfatta -433.3 -3640.2 -4686.4 -175.3 -117 -0.01 -0.01 Soddisfatta -450 -17953.5 -4691.8 -290.1 -2.6 -0.01 0 Soddisfatta -466.7 -32624.4 -4697.3 -407.7 114.7 -0.02 0.01 Soddisfatta -483.3 -46207.1 -4702.7 -516.7 223.3 -0.02 0.01 Soddisfatta -500 -57256.1 -4708.2 -605.3 311.6 -0.03 0.01 Soddisfatta -516.7 -64325.2 -4713.7 -662.1 368 -0.03 0.02 Soddisfatta -533.3 -65968.5 -4719.1 -675.4 381 -0.03 0.02 Soddisfatta -550 -62081.2 -4724.6 -644.5 349.7 -0.03 0.02 Soddisfatta -566.7 -54895.4 -4730 -587.1 292 -0.03 0.01 Soddisfatta -583.3 -46108.1 -4735.5 -516.9 221.5 -0.02 0.01 Soddisfatta -600 -36941.7 -4740.9 -443.7 147.9 -0.02 0.01 Soddisfatta -616.7 -28218 -4746.4 -374 77.9 -0.02 0 Soddisfatta -633.3 -20437.6 -4751.8 -311.9 15.4 -0.01 0 Soddisfatta -650 -13854.6 -4757.3 -259.3 -37.5 -0.01 0 Soddisfatta -666.7 -8544.4 -4762.7 -217 -80.1 -0.01 0 Soddisfatta -683.3 -4460.9 -4768.2 -184.4 -113 -0.01 -0.01 Soddisfatta -700 -1482.7 -4773.6 -160.8 -137 -0.01 -0.01 Soddisfatta -716.7 551 -4779.1 -153.5 -144.7 -0.01 -0.01 Soddisfatta -733.3 1814.2 -4784.5 -163.8 -134.7 -0.01 -0.01 Soddisfatta -750 2476.3 -4790 -169.2 -129.6 -0.01 -0.01 Soddisfatta -766.7 2690.9 -4795.4 -171.1 -128 -0.01 -0.01 Soddisfatta -783.3 2589.8 -4800.9 -170.5 -129 -0.01 -0.01 Soddisfatta -800 2280.9 -4806.4 -168.2 -131.7 -0.01 -0.01 Soddisfatta -816.7 1849 -4811.8 -164.9 -135.3 -0.01 -0.01 Soddisfatta -833.3 1358.8 -4817.3 -161.1 -139.4 -0.01 -0.01 Soddisfatta -850 858.1 -4822.7 -157.3 -143.6 -0.01 -0.01 Soddisfatta -866.7 382.3 -4828.2 -153.7 -147.5 -0.01 -0.01 Soddisfatta -883.3 -41.3 -4833.6 -151.1 -150.4 -0.01 -0.01 Soddisfatta -900 -389 -4839.1 -154.1 -147.8 -0.01 -0.01 Soddisfatta -916.7 -637.6 -4844.5 -156.2 -146 -0.01 -0.01 Soddisfatta -933.3 -761.1 -4850 -157.4 -145.2 -0.01 -0.01 Soddisfatta -950 -758.3 -4855.4 -157.5 -145.4 -0.01 -0.01 Soddisfatta -966.7 -680.3 -4860.9 -157.1 -146.2 -0.01 -0.01 Soddisfatta -983.3 -565.4 -4866.3 -156.3 -147.3 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1000 -440.4 -4871.8 -155.5 -148.4 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1016.7 -322.6 -4877.2 -154.7 -149.5 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1033.3 -221.3 -4882.7 -154.1 -150.5 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1050 -140.3 -4888.1 -153.6 -151.3 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1066.7 -79.9 -4893.6 -153.3 -152 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1083.3 -38.2 -4899 -153.1 -152.5 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1100 -12.1 -4904.5 -153.1 -152.9 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1116.7 1.9 -4910 -153.2 -153.1 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1133.3 7.1 -4915.4 -153.4 -153.3 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1150 6.9 -4920.9 -153.5 -153.4 -0.01 -0.01 Soddisfatta





-1166.7 4 -4926.3 -153.7 -153.6 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1183.3 1 -4931.8 -153.8 -153.8 -0.01 -0.01 Soddisfatta -1200 0 -4937.2 -154 -154 -0.01 -0.01 Soddisfatta Tensioni - TIR_1_1 (tirante:18600) Progressiva Tensioni Verifica 107.8 10898.4 Soddisfatta 215.6 10898.4 Soddisfatta 323.3 10898.4 Soddisfatta 431.1 10898.4 Soddisfatta 538.9 10898.4 Soddisfatta 646.7 10898.4 Soddisfatta 754.4 10898.4 Soddisfatta 862.2 10898.4 Soddisfatta 970 10898.4 Soddisfatta








In quest'ottica si valuterà che tale lunghezza sia sufficiente a portare le fondazioni oltre il cuneo di spinta, con un ulteriore franco di sicurezza pari ad un terzo dell'altezza di scavo. Segue la descrizione dei dati relativi all'ancoraggio.





SVA_1 Suolo Sabbia media Iniezione IGU Tipologia Tirante Durata Provvisorio η 1.8 Dd [cm] 15 α 1.2 NSPT 40 usa leff no ϕ llib 30 sisma llib no Segue la verifica della lunghezza sigillata e della lunghezza libera per i tiranti definiti. TIR_1_1 Tiro max. [daN] 45446.2 Step STEP_5 Dati SVA_1 Ds 18 qs [daN/cm2] 1.897 Vi,min [cm3] 161746 Lsig [cm] 900 Lsig,min [cm] 839 ηeff 2.1 Lsig>Lsig,min? Si TIR_1_1 Dati SVA_1 Llib [cm] 700 Llib,min[cm] (STEP_3) 88.5 Llib>Llib,min? (STEP_3) Si Llib,min[cm] (STEP_4) 230.5 Llib>Llib,min? (STEP_4) Si Llib,min[cm] (STEP_5) 230.5 Llib>Llib,min? (STEP_5) Si

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