CABINE MT/BT - Collegio dei Periti Industriali...anno 2012 Cabine MT/BT 24 Potenza limite...
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CABINE MT/BT
anno 2012 Cabine MT/BT 2
Cabine MT/BT
GENERALITA’
anno 2012 Cabine MT/BT 3
In relazione alla tensione nominale i sistemi elettrici si dividono in (1):
Categoria 0 - fino a 50 V ca (120 V cc)
Categoria I - da 50 V ca (120 V cc) a 1.000 V ca (1.500 V cc)
Categoria II - da 1.000 V ca (1.500 V cc) a 45.000 V
Categoria III – oltre 45.000 V
sistemi elettrici
Categorie dei sistemi elettrici
anno 2012 Cabine MT/BT 4
sistemi elettrici
Secondo norma CEI 11-1(1):
fino a 1.000 V : bassa tensione
oltre 1.000 V : alta tensione
Secondo altre norme e in questa memoria:
Categoria 0: bassiss. tens. (fino a 50 V)
Categoria I: bassa tens. BT (fino a 1.000 V)
Categoria II: media tens. MT (fino a 45.000 V)
Categoria III: alta tens. AT (oltre 45.000 V)
Alta – Media – Bassa tensione
in evoluzione: altissima tens. > 150.000 V
anno 2012 Cabine MT/BT 5
sistemi elettrici
Per la CEI 11-1, tutte le aree elettriche chiuse sono stazioni (elettriche)
Nella letteratura tecnica e nella CEI 64-8 si distinguono le officine elettriche in:
Centrali elettriche (produzione)
Stazioni (almeno un sistema di III categoria; cioè > 45 kV)
Cabine: tutto il resto
Cabine MT/BT
anno 2012 Cabine MT/BT 6
sistemi elettrici
Nella terminologia ENEL:
Stazioni (cabine primarie)
Cabine MT/BT (cabine secondarie)
Cabine MT/BT
AT
MT
MT
BT
anno 2012 Cabine MT/BT 7
tensioni
Tensione nominale
E’ la tensione assegnata ad un sistema elettrico o ad un prodotto ed è indicata con il simbolo:
U oppure Un - negli impianti
Ur (r = rated) - in molte norme di prodotto
I valori normali (unificati o standard) sono: 3 6 10 15 20 30 kV
Le tensioni unificate dalla norma CEI 0-16 sono: 15 20 kV
vi sono ancora reti esistenti con tensioni da 6 kV; 10 kV; 23 kV; ecc.
anno 2012 Cabine MT/BT 8
tensioni
In MT si utilizza anche la tensione massima Um e cioè la tensione più elevata tra le fasi per la quale l’apparecchiatura può essere utilizzata.
La Um serve come riferimento per il livello di isolamento.
Un’apparecchiatura con una data Um può essere impiegata in più sistemi con diversa tensione nominale; ad esempio con Um di 3,6 kV può essere utilizzata in sistemi elettrici di 3 kV o di 3,3 kV
Tensione massima
anno 2012 Cabine MT/BT 9
tensioni
Tensioni nominali in kV:
3 6 10 15 20 30
Tensioni massime in kV:
3,6 7,2 12 17,5 24 36
Tensione normali (unificate)
UnUmax
=0,833
anno 2012 Cabine MT/BT 10
tensioni
Il livello di isolamento è individuato dall’insieme di due tensioni:Ud tensione di tenuta industriale
(50 Hz applicata per un minuto)Up tensione di tenuta ad impulso
(onda 1,2/50 s)
Il livello di isolamento individua anche la distanza in aria per la tenuta dielettrica, tra le fasi e verso terra.
Livello di isolamento
anno 2012 Cabine MT/BT 11
correnti
Valori normali (unificati) della corrente Ir delle apparecchiature in MT:
400 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 A
Correnti nominali (Ir )
anno 2012 Cabine MT/BT 12
correnti
Il valore di picco (Ip ) aumenta se diminuisce coscc e se il cortocircuito avviene nel momento in cui la tensione è zero (
= 0)
In MT si assume Ip = 2,5 I’k(coscc = 0,1 e = 0)
Il potere di chiusura (di stabilimento) è riferito al valore di picco Ip
Le sollecitazioni elettrodinamiche dipendono da Ip
2
Valore di picco (Ip )
anno 2012 Cabine MT/BT 13
correnti
E’ la corrente di cortocircuito che un’apparecchiatura in MT può sopportare per la durata del cortocircuito (tk )
Valori normali della Ik :
8 10 12,5 16 20 25 kA
Valori normali di tk :
0,2 0,5 1 2 (per TRF) 3 s
Per le apparecchiature in MT tk = 1 s (se non diversamente specificato)
Corrente nominale di breve durata (Ik )
anno 2012 Cabine MT/BT 14
Cabine MT/BT
INTERRUTTORI MT
anno 2012 Cabine MT/BT 15
definizioni
Sezionatore
Dispositivo meccanico di manovra, capace di aprire e chiudere un circuito a vuoto e di garantire nella posizione di aperto il sezionamento del circuito (distanza di sezionamento in aria superficiale)
Interruttore non automatico (o interruttore di manovra) (1)
Dispositivo meccanico di manovra, capace di aprire e chiudere un circuito sotto carico e di stabilire e sopportare, ma non interrompere, una corrente di cortocircuito
Dispositivi di manovra
anno 2012 Cabine MT/BT 16
definizioni
Interruttore di manovra – sezionatore (IMS)
Dispositivo meccanico che unisce le due funzioni di “Interruttore non automatico” e di “Sezionatore”
Interruttore automatico (1)
Dispositivo meccanico di manovra, capace di aprire e chiudere un circuito sotto carico e di chiudere, sopportare ed interrompere una corrente di cortocircuito
Dispositivi di manovra
anno 2012 Cabine MT/BT 17
tipologia e scelta
Gli interruttori in MT sono ormai soltanto sotto vuoto oppure in esafluoruro di zolfo (SF6 )
le prestazioni sono di fatto equivalenti
la scelta segue criteri di:
economia - esperienza personale - unificazioni di magazzino - ecc.
Gli interruttori a volume d’olio ridotto (VOR) sono in disuso
Tipologie di Interruttori
anno 2012 Cabine MT/BT 18
tipologia e scelta
Tensione nominale (Ur ) :
quella del sistema elettrico
Corrente nominale (Ir ) :
almeno uguale alla corrente d’intervento del relè di max corrente ritardato (1)
Potere d’interruzione nominale in cortocircuito (Isc )
almeno uguale alla corrente di cortocircuito nel punto di installazione
Scelta dell’interruttore
anno 2012 Cabine MT/BT 19
Cabine MT/BT
TRASFORMATORI
anno 2012 Cabine MT/BT 20
Potenza
La potenza nominale di un TRF trifase vale: (kVA)
essendo Ur e Ir la tensione e la corrente nominale del TRF
Valori nominali della potenza dei trasformatori in kVA(1):
50 63 100 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500
Potenza nominale
IUS rrr3
anno 2012 Cabine MT/BT 21
Tipologia
I TRF in olio sono utilizzati nelle cabine di distribuzione pubblica e negli impianti utilizzatori soprattutto all’aperto
I TRF a secco sono utilizzati in genere all’interno per ridurre il rischio relativo all’incendio (tipo E1/C1/F1)
se il TRF alimenta servizi di sicurezza che devono funzionare durante l’incendio si adotta il tipo E1/C1/F2 (Norma italiana CEI 14-8)
se installato all’aperto si adotta il tipo E2/C2/F1; entro un apposito box IP23
Scelta del tipo di TRF
anno 2012 Cabine MT/BT 22
Collegamenti
In Italia sono utilizzati TRF Dyn 11 (imposti dall’Enel, salvo accordi particolari)
Collegamenti e indice orarioavvolgimento primario D = triangoloavvolgimento secondario y = stella
Dyn
11
sfasamento angolare; in anticipo tra i vettori delle tensioni primarie e quelli delle tensioni secondarie, in multipli di 30°. 11 = 330°
centro stella = accessibiletipo
gruppo
simbologia
anno 2012 Cabine MT/BT 23
Tenuta al c.to-c.to
Un TRF è costruito in modo da resistere alla propria corrente di cortocircuito sul secondario (Ik = corrente di breve durata) per 2 secondi (tk ) se non altrimenti specificato.
Si assume che dopo 2 secondi le protezioni siano ovviamente intervenute.
in realtà intervengono molto prima per essere selettive con le protezione ENEL(1)
Tenuta al cortocircuito di un TRF
anno 2012 Cabine MT/BT 24
Potenza limite (c.to-c.to)
La corrente di cortocircuito trifase Ik sulle sbarre BT deve richiamare sul primario una corrente
1200 A per evitare l’intervento
delle protezioni ENEL (1).
La corrente di cortocircuito trifase richiamata sul primario vale Ik /m dove m è il rapporto di trasformazione:
Limite potenza TRF
50400
0002020 V
VmkV . 537400
0001515 ,.
VVmkV
(cortocircuito)
anno 2012 Cabine MT/BT 25
Potenza limite (c.to-c.to)
Non si può allacciare alla rete MT dell’ENEL un TRF di potenza superiore a:
1600kVA (Ucc = 6%) a 15 kV
2000 kVA
AAmIK 1282
53710048
,
.
AAmIK 1026
53750038
,
.
2000 kVA (Ucc = 6%) a 20 kV
2500 kVA
AAmIK 962
5010048
.
AAmIK 1202
5010060
.
Tali limiti possono cambiare con il tipo di protezione sulla linea a monte secondo accordi con l’ente distributore
Limite potenza TRF
(cortocircuito)
anno 2012 Cabine MT/BT 26
Potenza limite (in parallelo)
Due trasformatori possono essere collegati in parallelo solo se hanno:
stessa tensione, primaria e secondaria
regolatori di tensione nella stessa posizione
stesso simbolo di collegamento (Dyn 11)
stessa tensione di cortocircuito (Ucc )
la potenza può essere diversa ma è consigliabile non andare oltre a 2 o 3 taglie di differenza. (Es. 160-400 kVA)
trasformatori di potenza troppo diversa hanno coscc diversi
Limite potenza TRF
(in parallelo)
anno 2012 Cabine MT/BT 27
Corrente inserzione
La messa in tensione di un TRF comporta una corrente di inserzione
Valore di picco I0i = ki
I’r
dove I’r è la corrente nominale sul primario I’r = Ir /m
La corrente di inserzione si smorza secondo una legge esponenziale con costante di tempo Ti
Bisogna dimensionare le protezioni del TRF in modo che non intervengano con la corrente di inserzione
Limite potenza TRF
(inserzione)
anno 2012 Cabine MT/BT 28
Potenza limite (inserzione)
Alla messa in servizio di una linea MT dell’Enel la corrente di inserzione complessiva di tutti gli utenti non deve provocare l’intervento delle protezioni della linea stessa
A tal fine ogni Cliente Enel non può mettere contemporaneamente in tensione TRF (anche se non in parallelo sul lato BT) per una potenza complessiva superiore a:
3 x 1600 kVA a 15 kV
3 x 2000 kVA a 20 kV
Limite potenza TRF
(inserzione)
anno 2012 Cabine MT/BT 29
Potenza limite (temporiz.)
Se l’utente necessità di una potenza superiore ai limiti appena detti, deve temporizzare l’inserzione dei TRF, in gruppi di potenza complessiva inferiore a quella indicata.
Al ritorno della tensione l’automatismo ristabilisce la posizione dell’interruttore.
l’interruttore non deve essere richiuso al ritorno della tensione se al mancare della tensione era già aperto.
Limite potenza TRF
(temporizzazione)
anno 2012 Cabine MT/BT 30
Potenza limite (temporiz.)
Limite potenza TRF
(temporizzazione)
Sr = 2000 kVA
TRF2
PTR 2
Sr = 2000 kVA
TRF3
PTR 3
U<
79
Sr = 2000 kVA
TRF4
PTR 4M
PG
Sr = 2000 kVA
TRF1
PTR 1
20 kV
anno 2012 Cabine MT/BT 31
Conduttura TRF-QE BT
La conduttura può essere costituita da cavi, oppure da condotti sbarre.
I cavi sono in generale unipolari del tipo FG7R 06/1 kV.
Con TRF > 400 kVA si utilizzano cavi in parallelo:
in questo caso è opportuno scegliere cavi con portata >10% di quella necessaria in modo che sopportino la ripartizione non uniforme della corrente tra i cavi stessi.
con i condotti sbarra questoproblema non si verifica
Conduttura TRF – QE BT QEBT
anno 2012 Cabine MT/BT 32
Conduttura TRF-QE BT
Posa di cavi in parallelo
Per uniformare le mutue induttanze e quindi la ripartizione della corrente tra i cavi in parallelo, bisogna disporre i cavi di una stessa fase in modo simmetrico rispetto al centro del fascio di cavi.
Conduttura TRF – QE BT
Con cavi in parallelo in numero dispari non è possibile ottenere tale simmetria.
+
N 1 2 3 3 2 1 N 2 3 3 N2
1 1
N
+
N 3 2 N1
+
1 2 3
con 2 cavi
3
1 3 21
+
2 1 3 1
32 2
con 4 cavi
QEBT
anno 2012 Cabine MT/BT 33
Conduttura TRF-QE BT
Condotti sbarre (EN 60439-2 / CEI17-13/2)
con TRF 400÷1000 kVA la scelta tra condotti sbarre e cavi in parallelo è soprattutto di tipo economico e/o logistico;
con TRF > 1000 kVA si preferiscono i condotti sbarre in quanto la gestione dei cavi in parallelo risulta troppo difficoltosa.
La corrente nominale ammissibile di breve durata del condotto sbarre (Icw ) deve essere almeno uguale alla corrente di cortocircuito 3F sul secondario del TRF (IK ):
(Icw
IK )
Conduttura TRF – QE BT QEBT
anno 2012 Cabine MT/BT 34
Conduttura TRF-QE BT
In genere Icw è riferita a 1 s, mentre le protezioni intervengono in tempi minori: ad esempio entro 0,5 s.
Il condotto sbarre può dunque sopportare una corrente maggiore secondo la relazione: Icw
2 · 1
IK2 · 0,5.
E’ sufficiente che IK
1,4 Icw .
In questo caso però bisogna chiedere conferma al costruttore che le sollecitazioni elettrodinamiche conseguenti alla corrente di picco (Ip ) sono, dal condotto sbarre, sopportabili senza danno.
Conduttura TRF – QE BT QEBT
anno 2012 Cabine MT/BT 35
Rifasamento TRF
Il TRF è un carico induttivo, sia a vuoto che a carico;
A vuoto, con centralina di rifasamento staccata, il TRF assorbe la corrente a vuoto (I0 ) e dunque una potenza reattiva (Q0 ) di:
Q0 = Sr · I0 %
per rifasare Q0 occorre un condensatore a monte dell’interruttore generale BT (adeguatamente protetto e sezionato)
Rifasamento TRF
anno 2012 Cabine MT/BT 36
Rifasamento TRF
Nelle attività a ciclo continuo il condensatore a monte del Generale BT non serve perché basta maggiorare di Q0 la potenza reattiva compensata dalla centralina automatica di rifasamento.
Rifasamento TRF
In generale utilizzando trasformatori EDM (1) il problema del rifasamento a vuoto risulta minimizzato in quanto le perdite a vuoto (P0 ) sono molto contenute.
anno 2012 Cabine MT/BT 37
Rifasamento TRF
A carico, la potenza reattiva assorbita dagli avvolgimenti del TRF (Qa ) dipende dal valore del carico:
a pieno carico: Qa 100% = Sr · Ucc %
a carico ridotto: Qa 70% = 0,49 · Qa 100%
La potenza reattiva assorbita a carico del TRF può essere compensata dalla centralina automatica di rifasamento, assumendo il carico costante mediamente più probabile.
Rifasamento TRF
anno 2012 Cabine MT/BT 38
Cabine MT/BT
PROTEZIONE CONTRO SOVRACORRENTI e
GUASTI VERSO TERRA
anno 2012 Cabine MT/BT 39
Dispositivi MT
La norma CEI 0-16 richiede la presenza di un dispositivo di protezione generale DG e di una protezione generale di sovracorrente PG con il compito di sezionare e proteggere l’impianto utilizzatore della rete ed evitare che un guasto presso l’utente determini l’intervento delle protezioni in linea.
tarature max e caratteristiche minime delle protezioni sono imposte dalla norma CEI 0-16(1).
l’impianto di terra utente deve essere dimensionato in base alle protezioni dell’ENEL e non dell’UTENTE
Dispositivi di protezione utente - MT
DG PG
anno 2012 Cabine MT/BT 40
Dispositivi MT
Caratteristiche del dispositivo di protezione generale DG
La norma CEI 0-16 generalmente impone un dispositivo di protezione e sezionamento unico:
interruttore estraibile, oppure
un interruttore + un sezionatore
valore unificato del potere di interruzione 12,5 kA in base al valore di Ik indicato (pianificato) dalla norma CEI 0-16
Dispositivi di protezione utente - MT
DG
anno 2012 Cabine MT/BT 41
Dispositivi MT
Caratteristiche della protezione generale di sovracorrente PG
due soglie:
istantanea 50 (ex 51.S2)
ritardata 51 (ex 51.S1)
Sovraccarico 51(facoltativa o richiesta)
Dispositivi di protezione utente - MT
PG
MODIFICATO DA NORMA CEI 0-16
anno 2012 Cabine MT/BT 42
Protezione da sovracorrenti
Devono essere protetti contro il sovraccarico ed il cortocircuito:cavi MTsezionatori interruttori di manovra –
sezionatori trasformatoricavi BT (1)
Protezione contro le sovracorrenti
anno 2012 Cabine MT/BT 43
Protezione da sovracorrenti
Protezione dei cavi MT dal sovraccarico :
la corrente di taratura del relè 51 deve essere inferiore alla portata del cavo: ITR51
Iz
per proteggere il cavo MT dal sovraccarico con l’interruttore BT: Iz
In BT /m
Protezione contro le sovracorrenti
anno 2012 Cabine MT/BT 44
Protezione da sovracorrenti
Protezione dei cavi MT dal cortocircuito :
la sezione del cavo scelta deve soddisfare la condizione: I2 t
K2 S2
per l’interruttore MT si considera:
I = la corrente di cortocircuito trifase
all’inizio linea
t = il tempo di eliminazione del guasto.
Protezione contro le sovracorrenti
Il tempo che intercorre tra l’instante in cui avviene il cortocircuito e l’estinzione della corrente. Somma del: t di intervento del relè di protezione (50 ms) + t di interruzione dell’interruttore (60 ms) + t di ritardo intenzionale. (1)
anno 2012 Cabine MT/BT 45
Protezione da sovracorrenti
Protezione del TRF dal sovraccarico.Il TRF può essere protetto nei seguenti modi:solo dalle protezioni interne;dalle protezioni interne + le
protezioni esterne (sul circuito a monte o a valle);
solo dalle protezioni esterne (per piccoli TRF privi di protezioni interne).
Protezione contro le sovracorrenti
anno 2012 Cabine MT/BT 46
Protezione da sovracorrenti
Protezione del TRF dal sovraccarico.protezioni INTERNE
TRF in Olio
Buchholz: allarme e/o intervento interruttore MT;
Termometro a contatti: ventilazione forzata, parzializzazione del carico, intervento interruttore MT o BT;
Valvola di sovrapressione: intervento interruttore MT.
Protezione contro le sovracorrenti
anno 2012 Cabine MT/BT 47
Protezione da sovracorrenti
Protezione del TRF dal sovraccarico.protezioni INTERNE
TRF a Secco
Centralina con termosonde: ventilazione forzata, parzializzazione del carico, intervento interruttore MT o BT;
Protezione contro le sovracorrenti
anno 2012 Cabine MT/BT 48
Protezione da sovracorrenti
Protezione del TRF dal sovraccarico.protezioni ESTERNE
TRF con protezioni interne termodinamiche (termometro a contatti e centralina con termosonde):
interruttore BT tarato con ITR
1,1 Ir(protezione di back-up)
TRF senza protezioni interne termodinamiche:
TRF al 70%: interruttore BT con ITR
Ir
TRF + del 70%: interruttore BT con ITR
0,9 Ir
Protezione contro le sovracorrenti
anno 2012 Cabine MT/BT 49
correnti di c.to-c.to
Cortocircuito TRIFASE
Corrente di cortocircuito trifase riportata sul primario: m =
37,5 (15 kV)
50 (20 kV)
Corrente di cortocircuito trifase:
Ik = U0 /Zt = 100 Ir / Ucc %
Correnti di cortocircuito nel TRF
L3L2L1
IkIkIk
N
L3I’k
L2I’k
L1I’k m
Ik
mIk
3
anno 2012 Cabine MT/BT 50
correnti di c.to-c.to
Cortocircuito FASE-FASE
Corrente di cortocircuito fase-fase riportata al primario (TRF triangolo- stella):
Corrente di cortocircuito fase-fase:
Ik2 = 3 U0 / 2Zt= 3 Ik / 2 = 0,866 Ik
L3L2L1
Ik2Ik2
N
L3I’k2
L22I’k2
L1I’k2
mIk
2
23
3
mIk
Correnti di cortocircuito nel TRF
anno 2012 Cabine MT/BT 51
correnti di c.to-c.to
Cortocircuito FASE-NEUTRO
Corrente di cortocircuito fase-neutro riportata al primario (TRF triangolo- stella):
Corrente di cortocircuito fase-neutro:
Ik1 = U0 / Zt = Ik
L3L2L1
Ik1Ik1
N
L3I’k1
L2L1I’k1
3
mIk
Correnti di cortocircuito nel TRF
anno 2012 Cabine MT/BT 52
correnti di c.to-c.to
c.to-c.to F-N
c.to-c.to F-F
c.to-c.to 3F
L3L2L1
IkIkIk
N
L3I’k
L2I’k
L1I’k
L3L2L1
Ik2Ik2
N
L3I’k2
L22I’k2
L1I’k2
Ik1
I’k1
L3L2L1
Ik1
N
L3L2L1I’k1
Ucc
IrIk =100 Ik1 = Ik3 mIkI’
k1 =32 IkIk2 =2m
IkI’k2 =m
IkI’k =
Correnti di cortocircuito nel TRF
anno 2012 Cabine MT/BT 53
Protez. TRF da c.to-c.to
Corrente minima di cortocircuito sul primario.
a seguito di un cortocircuito sul secondario del TRF intervengono le protezioni sul primario che devono intervenire per la corrente minima del cortocircuito che è quella FASE-FASE
I’k2 = Ik /2m
se però il TA di rilevamento sovracorrenti è su tutte e tre (3) le fasi, la corrente su una fase è pari a 2I’k2 = Ik /m. In questo caso quindi diventa più sfavorevole il cortocircuito FASE-NEUTRO
I’k1 = Ik /3m
Protezione TRF contro il cortocircuito
anno 2012 Cabine MT/BT 54
Protez. TRF da c.to-c.to
Corrente minima rilevata dalle protezioni sul primario per un cortocircuito sul secondario
con TA sulle tre fasi cortocircuito critico: FASE-NEUTRO
I’k1 = Ik /3m; ……. se si considera 0,95 U0
I’k1 = 0,95 Ik /3m = 0,55 Ik /m
con TA solo sulle due fasi cortocircuito critico: FASE-FASE
I’k2 = Ik /2m; ……. se si considera 0,95 U
I’k2 = 0,95 Ik /2m = 0,47 Ik /m
Protezione TRF contro il cortocircuito
anno 2012 Cabine MT/BT 55
Protez. TRF da c.to-c.to
Interruttore MT
il relè istantaneo (PG 50 o PTR 50) non deve intervenire per un cortocircuito sulla BT se si vuole la selettività con gli interruttori BT;
solo con il relé ritardato (PG 51 o PTR 51) si può ottenere la selettività con gli interruttori BT:
ITR51
0,55 Ik /m se il TA è sulle tre fasi
ITR51
0,47 Ik /m se il TA è solo su due fasi……………………………
Protezione TRF contro il cortocircuito
anno 2012 Cabine MT/BT 56
Protez. TRF da c.to-c.to
Interruttore MT …………………….
il relé ritardato (51) non deve intervenire all’inserzione del TRF (1). A tal fine deve essere soddisfatta la seguente condizione:
ITR51
0,7 Ioi dove Ioi = ki Ir (2)
se ITR51
0,7Ioi il relè non interviene purché il ritardo intenzionale sia
tr
(3)
TRF a secco da 1000 kVA, 15 kVI’r = 38,5 A ; ki = 9; Ti = 0,75 s Ioi = 9 I’r = 346 ASe = ITR51 = 195 A ITR51 Ioi = 0,56 < 0,7
Protezione TRF contro il cortocircuito
anno 2012 Cabine MT/BT 57
tab. TRF in OLIO
Parametri relativi alla corrente d’inserzione dei Trasformatori
Sr (kVA) ki Ti (s)
50100160250400630
151412121211
0,100,150,200,220,250,30
Sr (kVA) ki
8001000125016002000
1010998
0,300,350,350,400,45
Ti (s)
Trasformatori in OLIO
anno 2012 Cabine MT/BT 58
tab. TRF a SECCO
Sr (kVA) Ki (xIn ) Ti (s)
100160250400630
13,711,111,310,510,1
0,450,650,650,650,70
Sr (kVA)
8001000125016002000
9,89,08,98,88,1
0,700,750,750,750,80
Ti (s)Ki (xIn )
Parametri relativi alla corrente d’inserzione dei Trasformatori
Trasformatori a SECCO - 15 kV
anno 2012 Cabine MT/BT 59
tab. TRF a SECCO
Sr (kVA) Ki (xIn ) Ti (s)
100160250400630
13,712,312,210,710,5
0,450,500,500,650,65
Sr (kVA)
8001000125016002000
9,79,08,78,68,6
0,700,750,750,750,75
Ti (s)Ki (xIn )
Parametri relativi alla corrente d’inserzione dei Trasformatori
- 20 kV
Trasformatori a SECCO
anno 2012 Cabine MT/BT 60
Determinazione Ir
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,70
2,01,81,61,41,21,00,80,60,40,2
0,3
0,56ITR51 / Ioi
tr
0,3Ti = 0,3x0,75 s = 0,23 str ·Ti
zona di non intervento del relè 51 durante l’inserzione del TRF
anno 2012 Cabine MT/BT 61
Protez. TRF da c.to-c.to
Interruttore MT
il relè istantaneo (PG 50 o PTR 50) deve intervenire solo per un cortocircuito sul primario del TRF:
non deve intervenire all’inserzione del TRF: ITR50
Ioi ;
non dovrebbe intervenire per un cortocircuito sul secondario del TRF
Protezione TRF contro il cortocircuito
anno 2012 Cabine MT/BT 62
Protez. Condutt. da c.to-c.to
La protezione contro il cortocircuito della conduttura, che va dal TRF al QE Generale di BT, non è richiesta purché:
sia ridotto al minimo il rischio di cortocircuito (1)
non ci siano materiali combustibili nelle vicinanze (1)
sia protetta dal sovraccarico
Ad “abundantiam”, si può imporre che la protezione sul primario intervenga per cortocircuito fase-fase in fondo alla linea senza verificare l’I2t
Protez. CONDUTTURA lato BT dal c.to-c.to
QEBT
anno 2012 Cabine MT/BT 63
tab. protez. da sovracorrenti
Chi protegge ... e cosa ...:
Protezione contro le sovracorrenti
protezione da cortocircuito
dispositivo di protezione
Interruttore MT PG o PTR
SI
Cavo MT Conduttura BTTRF
Interruttore BTPTR
SI
SI
NO
SI
SI
SI
NO
SI
SI
SI
NO
PG oPTR
PBT protezione da sovraccarico
anno 2012 Cabine MT/BT 64
tab. protez. da sovracorrenti
Protezione contro le sovracorrenti
La soluzione più frequente ….:
L’interruttore MT protegge dal cortocircuito:
Il cavo MT e la conduttura BT
Il TRF per cortoc.to su primario e secondario
L’interruttore BT protegge dal sovraccarico:
Il cavo MT e la conduttura BT
Il TRF (protez. di rincalzo a quelle interne)
PG oPTR
PBT
dispositivo di protezione
Interruttore MT PG o PTR
SI
Cavo MT Conduttura BTTRF
Interruttore BTPTR
SI
SI
NO
SI
SI
SI
NO
SI
SI
SI
NO
anno 2012 Cabine MT/BT 65
relè per guasti a terra
TA e TV di misura
Devono garantire una corretta misurazione della grandezza elettrica, nel proprio campo di impiego e salvaguardare gli strumenti di misura da eventuali sovracorrenti (per valori elevati devono andare in saturazione).
TA e TV di protezione
Devono garantire una rilevazione corretta della grandezza elettrica per un campo di valori più ampio (correnti di cortocircuito).
TA e TV
anno 2012 Cabine MT/BT 66
relè per guasti a terra
Rileva la corrente di guasto verso terra che può essere prelevata mediante tre (3) TA (collegamento Holmgreen) o meglio da un TA toroidale (1)
Relè di max corrente OMOPOLARE (51N)
TA toroidale L1L2L3
al relè 51N
collegamento Holmgreen
L1L2L3
I > I >
I >
I >
armatura cavi MT
anno 2012 Cabine MT/BT 67
relè per guasti a terra
La corrente di taratura del relè deve essere superiore alla corrente capacitiva della linea a valle affinché il relè non intervenga per un guasto a terra a monte
L1L2L3
51N
TA toroidale
Relè di max corrente OMOPOLARE (51N)
anno 2012 Cabine MT/BT 68
relè per guasti a terra
Controlla la corrente omopolare e la tensione omopolare
Relè direzionale di terra (67N)
67N
TA toroidale
alimentazione ausiliaria
circuito di apertura
interruttore
L1L2L3
TV
anno 2012 Cabine MT/BT 69
relè per guasti a terra
Il relè deve essere regolato in modo che:
la tensione omopolare superi il limite imposto (limite in tensione)
la corrente omopolare superi il limite imposto (limite in corrente)
lo sfasamento tra la tensione e corrente omopolare rientri nell’intervallo previsto (condizione angolare)
La norma CEI 0-16 richiede inoltre che il relè abbia 2 soglie di intervento singolarmente escludibili (1):
67.S1 per neutro compensato
67.S2 per neutro isolato
Relè direzionale di terra (67N)
anno 2012 Cabine MT/BT 70
relè per guasti a terra
Esempio di soglie di intervento del 67N richieste da Enel
U0 = 6 V secondario TV
I0 = 2 A (al primario)
0 = 61°÷ 257°
Tempo eliminazione del guasto
300 ms
67.S1(neutro COMPEN- SATO)
U0 = 2 V secondario TV
I0 = 2 A (al primario)
0 = 60° ÷ 120°
Tempo eliminazione del guasto 150 ms
67.S2(neutro ISOLATO)
Relè direzionale di terra (67N)
Neutro Isolato
Neutro Compensato
S1
S2
61°60°
120°
257°
U0
I0
anno 2012 Cabine MT/BT 71
A5,c3I,
c2I,cI
A245c3Ic2IcI
(1.000 m cavo MT)LI
0=1
3 2
U 03 U 02
U N0 N
,c2Ic2I
,cIcI
,c3Ic3I
FI
RI
Guasto a terra
Neutro COMPENSATO 51NL1L2L3
,c3I ,
c2I
,cIRcI I
'
1
2cI3cI
3OU
3
2OU
2
1OU(=0)
cI 0
AT MT
N
LIONU
RI
A35RIcILIcIFI
' (prevalenza
resistivo)
Guasto a terra
Lc II
anno 2012 Cabine MT/BT 72
Guasto a terra
Neutro ISOLATO
A5,c3I,
c2I,cI
A245c3Ic2IcI
'
cIcIFI
001U UU N 00
UUU 003023
(1.000 m cavo MT)FI 0=1
3 2
U 03 U 02
U N0
N
,c2Ic2I
,cIcI
,c3Ic3I
Guasto a terra51N
NL1L2L3
,c3I ,
c2I
,cI
'cc II
1
2cI3cI
3OU
3
2OU
2
1OU(=0)
cI 0
AT MT
ONU
anno 2012 Cabine MT/BT 73
Guasto a terra
In caso di guasto a monte del 51N, se lo sviluppo dell’impianto a valle supera i 400 m (20 kV) o 533 m 15 kV) (1), la protezione interviene intempesti- vamente
Guasto a terra
neutro isolato 2A - 170 msneutro comp. 2A - 450 ms (1a soglia)
1,2 Ig - 120 ms (2° soglia)
Esempio di richiesta CEI 0-16
51N
L1L2L3
> 400 m (20 kV)> 533 m (15 kV)scatto intempestivo
'cc II
'cI
DA NORMA CEI 0-16
anno 2012 Cabine MT/BT 74
Guasto a terra
La protezione direzionale di terra ENEL è generalmente tarata a circa 2 A con i seguenti ritardi:
67.S1 ritardo 120 s
neutro compensato
67.S2 ritardo 0,4 s
neutro isolato
Guasto a terra
anno 2012 Cabine MT/BT 75
Guasto a terra
Relè direzionale di terra UTENTE:
neutro compensato
67.S1tar. 2 Arit. 0,45 s (ENEL 120 s )
neutro isolato
67.S2tar. 2 Arit. 0,17 s (ENEL 0,4 s)
67N
L1L2L3
Guasto a terra
anno 2012 Cabine MT/BT 76
Doppio guasto a terra
L1 L2 L3
Doppio guasto a terra
I0
I0
67.S1 - 120 s67.S2 - 0,45 s67.S3 - 0,1 s - 150 A
67.S167.S267.S3
istantaneo (tr 0,1 s)
può essere sostituita da
67.S3
UTENTE
L1L2L3
L1L2L3
I0
67.S1 - 0,3 s67.S2 - 0,15 s51N - 150 A
1200,17
0,45
anno 2012 Cabine MT/BT 77
Cabine MT/BT
CONCETTI GENERALI DI SELETTIVITA’
anno 2012 Cabine MT/BT 78
concetti generali
La selettività non è specificamente richiesta da norme legislative e tecniche le quali hanno come fondamentale riferimento la sicurezza dal rischio elettrico.
La selettività è però essenziale per la “regola dell’arte” dal punto di vista della funzionalità degli impianti.
Selettività
PG oPTR
PBT
anno 2012 Cabine MT/BT 79
concetti generali
La selettività per un guasto in MT è importante con 2 o più TRF ma non realizzabile in quanto la protezione generale richiesta dall’Enel PG è praticamente istantanea (50+60 ms) e mette fuori tensione tutto l’impianto.
E’ possibile chiedere 2 forniture separate, (anche per la stessa attività) per migliorare la continuità, ma si hanno così costi superiori
Selettività per un guasto in MT
Icc 600A
PG
PTR
anno 2012 Cabine MT/BT 80
concetti generali
La selettività per un cortocircuito in BT tra generale BT PBT e interruttori sulle singole partenze PD va possibilmente garantita.
La selettività tra generale BT PBT e interruttore MT PG è necessaria per mantenere il TRF in esercizio quando alimenta i servizi di sicurezza e serve comunque a garantire la selettività nei guasti a valle delle singole partenze in BT PD ………………..…
Selettività per un guasto in BT
PG
PBT
PD
anno 2012 Cabine MT/BT 81
concetti generali
………………..
Per un guasto in AA deve intervenire l’interruttore PBT1e non PG .
Per un guasto in BB deve intervenire l’interruttore PD1e non PBT1 o PG .
Selettività per un guasto in BT
Alimentazione pompa antincendio
PG
PBT1
PD1
PBT2
PD2
anno 2012 Cabine MT/BT 82
concetti generali
Selettività per un guasto in BT
Se ci sono più TRF non in parallelo la selettività, tra interruttori MT per un cortocircuito sulla BT, è possibile e necessaria per consentire l’apertura dell’interruttore PTR del TRF interessato senza far intervenire il generale PG
PG
PBT1
PTR1
PBT2
PTR2
PD1 PD2
Icc ’
anno 2012 Cabine MT/BT 83
concetti generali
Selettività per un guasto in BT
Nel caso di TRF in parallelo la selettività non è possibile in quanto la corrente di cortocircuito interessa entrambi gli interruttori PTR
PG
PBT1
PTR1
PBT2
PTR2
PD1 PD2
I’k
I’k x 2
I’k
anno 2012 Cabine MT/BT 84
Selettività_1 TRF
Cabine MT/BT
con singolo TRF
studio SELETTIVITA’
anno 2012 Cabine MT/BT 85
Legenda
TRF singolo
PG 50 = 600 A - 120 ms (50 + 60) ms51 = 250 A - 500 ms (50 + 60) ms
impostabili (390 ms)
PBT (rit. 0,3 s)
In = 1003000 A
Imag = IR
X 833095051 ,,
IX
RBTGBT
mP
PD (rit. 0,2 s)
In
InBT
Imag = IR
X 833080 ,,
IXIX
RDBTRBTD
PG
PBT
PD
anno 2012 Cabine MT/BT 86
PG 51.S2
TRF singolo
Interviene PG 50 (istantaneo = 0 s)
PG
PBT
PD
anno 2012 Cabine MT/BT 87
PG 51.S1
TRF singolo
Interviene PG 51 (ritardato = 0,5 s)
A partire da determinate potenze interviene PG 50 (istantaneo)
PG
PBT
PD
1000 kVA - 15 kV I’k ~ 640 A (Ik ~ 24 kA)
1000 kVA - 15 kV I’k ~ 640 A (Ik ~ 24 kA)
1600 kVA - 20 kV I’k ~ 770 A (Ik ~ 38,5 kA)
1600 kVA - 20 kV I’k ~ 770 A (Ik ~ 38,5 kA)
anno 2012 Cabine MT/BT 88
PBT
TRF singolo
Interviene PBT con una selettività verso PG 50 (istantaneo) fino a:
PG
PBT
PD
800 kVA - 15 kV I’k 512 A (Ik 19,2 kA)
800 kVA - 15 kV I’k 512 A (Ik 19,2 kA)
1250 kVA - 20 kV I’k 600 A(Ik 30 kA)
1250 kVA - 20 kV I’k 600 A(Ik 30 kA)
anno 2012 Cabine MT/BT 89
PD
TRF singolo
E’ possibile la selettività nei confronti di PBT con In , t e Imag di PD opportunamente tarate.
Il limite di selettività rispetto a PG 50 (istantaneo) resta comunque fino a:
PG
PBT
PD
800 kVA - 15 kV I’k 512 A (Ik 19,2 kA)
800 kVA - 15 kV I’k 512 A (Ik 19,2 kA)
1250 kVA - 20 kV I’k 600 A (Ik 30 kA)
1250 kVA - 20 kV I’k 600 A (Ik 30 kA)
anno 2012 Cabine MT/BT 90
Selettività_2-3 TRF in isola
Cabine MT/BT
con 2 o 3 TRF in isola
studio SELETTIVITA’
anno 2012 Cabine MT/BT 91
Legenda_schema
2 o 3 TRF in isola PG
PBT
PD
PTR
anno 2012 Cabine MT/BT 92
Legenda_a
2 o 3 TRF in isola
PG 50 = 600 A – 0 s (50 + 60) ms51 = 250 A - 0,5 s (400 + 60) ms
PTR 50 = 600 A – 0 s (50 + 60) ms 51 = 250 A - 0,25 s (250 + 60) ms
PG
PBT
PD
PTR
PBT (rit. 0,1 s)
In = 1003000 A
Imag = IR
X
833095051 ,,
IX
RBTTRBT
mP
anno 2012 Cabine MT/BT 93
Legenda_b
2 o 3 TRF in isola
PD (rit. 0 s)
In
InBT
Imag = IR
X
833080 ,,
IXIX
RDBTRBTD
NB. Se si utilizza la selettività logica lato BT il ritardo PD può essere 0,1 s ed il ritardo PBT 0,3 s
NB. Se si utilizza la selettività logica lato BT il ritardo PD può essere 0,1 s ed il ritardo PBT 0,3 s
PG
PBT
PD
PTR
anno 2012 Cabine MT/BT 94
PG 51.S2 – PTR 50
Interviene PG 50 e PTR 50 (istantaneo = 0 s)
PG
PBT
PD
PTR
2 o 3 TRF in isola
anno 2012 Cabine MT/BT 95
PTR 51
Interviene PTR 51 (ritardato = 0,25 s)
A partire da determinate potenze interviene PG 50 e PTR 50 (istantaneo)
PG
PBT
PD
PTR
2 o 3 TRF in isola
1250 kVA - 15 kV I’k ~ 800 A e (Ik ~ 30 kA)
1250 kVA - 15 kV I’k ~ 800 A e (Ik ~ 30 kA)
1600 kVA - 20 kV I’k ~ 770 A e (Ik ~ 38,5 kA)
1600 kVA - 20 kV I’k ~ 770 A e (Ik ~ 38,5 kA)
anno 2012 Cabine MT/BT 96
PBT
Interviene PBT con una selettività verso PG 50 e PTR 50 (istantaneo) fino a:
800 kVA - 15 kV I’k 512 A (Ik 24 kA)
800 kVA - 15 kV I’k 512 A (Ik 24 kA)
1250 kVA - 20 kV I’k 600 A (Ik 30 kA)
1250 kVA - 20 kV I’k 600 A (Ik 30 kA)
PG
PBT
PD
PTR
2 o 3 TRF in isola
anno 2012 Cabine MT/BT 97
PD
E’ possibile la selettività nei confronti di PBT con In , t e Imag di PD opportunamente tarate.
Il limite di selettività rispetto a PG 50 e PTR 50 (istantaneo) resta comunque fino a:
1000 kVA - 15 kV I’k 512 A(Ik 24 kA)
1000 kVA - 15 kV I’k 512 A(Ik 24 kA)
1250 kVA - 20 kV I’k 600 A(Ik 30 kA)
1250 kVA - 20 kV I’k 600 A(Ik 30 kA)
2 o 3 TRF in isola
PG
PBT
PD
PTR
anno 2012 Cabine MT/BT 98
Selettività_2-3 TRF in isola
Cabine MT/BT
con 2 TRF in parallelo
studio SELETTIVITA’
anno 2012 Cabine MT/BT 99
Legenda_a
2 TRF in parallelo
PG 50 = 600 A – 0 s (50 + 60) ms51 = 250 A - 0,5 s (400 + 60) ms
PTR 50 = 600 A – 0 s (50 + 60) ms51 = 15250 A - 0,25 s (250 + 60) ms
PBT (rit. 0,1 s) In = 1003000 AImag = IR
X
833095051 ,,'
IX
RBTTRBT
mP
PG
PBT
PD
PTR
83309505051 ,,,
IX
RBTGBT
mPo
anno 2012 Cabine MT/BT 100
NB. Se si utilizza la selettività logica lato BT il ritardo PD può essere 0,1 s ed il ritardo PBT 0,3 s
NB. Se si utilizza la selettività logica lato BT il ritardo PD può essere 0,1 s ed il ritardo PBT 0,3 s
PG
PBT
PD
PTR
Legenda_b
2 TRF in parallelo
PD (rit. 0 s)
In
InBT
Imag = IR
X
8330802 ,,
IXIX
RDBTRBTD
anno 2012 Cabine MT/BT 101
PG 51.S2 – PTR 50
Interviene PG 50 e PTR 50 (istantaneo = 0 s)
2 TRF in parallelo
PG
PBT
PD
PTR
anno 2012 Cabine MT/BT 102
PTR 51
Interviene PTR 51 (ritardato = 0,25 s)di entrambi i TRASFORMATORI
A partire da determinate potenze interviene PG 50 (istantaneo)
2 TRF in parallelo
400 kVA - 15 kV I’k ~ 770 A (Ik ~ 29 kA)
400 kVA - 15 kV I’k ~ 770 A (Ik ~ 29 kA)
800 kVA - 20 kV
I’k ~ 770 A (Ik ~ 38,5 kA)
800 kVA - 20 kV
I’k ~ 770 A (Ik ~ 38,5 kA)
PG
PBT
PD
PTR
anno 2012 Cabine MT/BT 103
PBT
Intervengono entrambi i PBT con una selettività verso PG 50 (istantaneo) fino a:
2 TRF in parallelo
PG
PBT
PD
PTR
250 kVA - 15 kV I’k ~ 480 A (Ik ~ 18 kA)
250 kVA - 15 kV I’k ~ 480 A (Ik ~ 18 kA)
630 kVA - 20 kV
I’k ~ 600 A (Ik ~ 30 kA)
630 kVA - 20 kV
I’k ~ 600 A (Ik ~ 30 kA)
anno 2012 Cabine MT/BT 104
PD
E’ possibile la selettività nei confronti di PBT con In , t e Imag di PD opportunamente tarate.
Il limite di selettività rispetto a PG 50 (istantaneo) resta comunque fino a:
2 TRF in parallelo
PG
PBT
PD
PTR
250 kVA - 15 kV I’k ~ 480 A (Ik ~ 18 kA)
250 kVA - 15 kV I’k ~ 480 A (Ik ~ 18 kA)
630 kVA - 20 kV
I’k ~ 600 A (Ik ~ 30 kA)
630 kVA - 20 kV
I’k ~ 600 A (Ik ~ 30 kA)
anno 2012 Cabine MT/BT 105
Selettività_2-3 TRF in isola
Cabine MT/BT
con 3 TRF in parallelo
studio SELETTIVITA’
anno 2012 Cabine MT/BT 106
Legenda_a
3 TRF in parallelo
PD
PG
PBT
PTR
PG 50 = 600 A – 0 s (50 + 60) ms51 = 250 A - 0,4 s (400 + 60) ms
PTR 50 = 600 A – 0 s (50 + 60) ms51 = 15250 A - 0,25 s (250 + 60) ms
PBT (rit. 0,1 s) In = 1003000 AImag = IR
X
833095051 ,,'
IX
RBTTRBT
mP
833095033051 ,,,
IX
RBTGBT
mPo
anno 2012 Cabine MT/BT 107
NB. Se si utilizza la selettività logica lato BT il ritardo PD può essere 0,1 s ed il ritardo PBT 0,3 s
NB. Se si utilizza la selettività logica lato BT il ritardo PD può essere 0,1 s ed il ritardo PBT 0,3 s
Legenda_b
3 TRF in parallelo
PD (rit. 0 s)
In
InBT
Imag = IR
X
8330803 ,,
IXIX
RDBTRBTD
PD
PG
PBT
PTR
PROVE DI SELETTIVITA’
anno 2012 Cabine MT/BT 108
PG 51.S2 – PTR 50
Interviene PG 50 e PTR 50 (istantaneo = 0 s)
3 TRF in parallelo
PD
PG
PBT
PTR
anno 2012 Cabine MT/BT 109
PTR 51
Interviene PTR 51 (ritardato = 0,25 s)di tutti TRASFORMATORI
A partire da determinate potenze interviene PG 50 (istantaneo)
3 TRF in parallelo
250 kVA - 15 kV I’k ~ 720 A (Ik ~ 27 kA)
250 kVA - 15 kV I’k ~ 720 A (Ik ~ 27 kA)
400 kVA - 20 kV
I’k ~ 866 A (Ik ~ 43,3 kA)
400 kVA - 20 kV
I’k ~ 866 A (Ik ~ 43,3 kA)PD
PG
PBT
PTR
anno 2012 Cabine MT/BT 110
PBT
Intervengono tutti i PBT con una selettività verso PG 50 (istantaneo) fino a:
160 kVA - 15 kV
I’k 453 A (Ik 17,5 kA)
160 kVA - 15 kV
I’k 453 A (Ik 17,5 kA)
250 kVA - 20 kV
I’k 540 A (Ik 27 kA)
250 kVA - 20 kV
I’k 540 A (Ik 27 kA)
3 TRF in parallelo
PD
PG
PBT
PTR
anno 2012 Cabine MT/BT 111
PD
E’ possibile la selettività nei confronti di PBT con In , t e Imag di PD opportunamente tarate.
Il limite di selettività rispetto a PG 50 (istantaneo) resta comunque fino a:
3 TRF in parallelo
PD
PG
PBT
PTR
160 kVA - 15 kV
I’k 453 A (Ik 17,5 kA)
160 kVA - 15 kV
I’k 453 A (Ik 17,5 kA)
250 kVA - 20 kV
I’k 540 A (Ik 27 kA)
250 kVA - 20 kV
I’k 540 A (Ik 27 kA)
anno 2012 Cabine MT/BT 112
Tab. selettività TRF- RESINA
Cabine MT/BT
con TRF in RESINA
Tabelle di SELETTIVITA’
anno 2012 Cabine MT/BT 113
15 kV 15 kV
rit. max (s)
In
(A)K
50 72 1,9 4 1,8 48 22,6 28,5 15 0,4 15 600 0,3 160 0,6 4,663 91 2,4 4 2,2 58,6 27,7 36 15 0,4 15 600 0,3 160 0,8 3,4
100 144 3,8 4 3,6 96 45,3 52 13,7 0,45 30 600 0,3 160 1 5,5160 231 6,1 4 5,7 152 71,8 67,7 11,1 0,65 60 600 0,3 250 1 7,1250 361 9,6 4 9 240 113,4 108,4 11,3 0,65 105 600 0,3 630 0,6 8,2400 578 15,4 4 14,4 384 181,4 161,7 10,5 0,65 165 600 0,3 630 1 7,7630 910 24,2 6 15,1 402,6 190,2 244,4 10,1 0,7 180 600 0,3 1000 1 5,3800 1156 30,8 6 19,2 512 241,9 301,8 9,8 0,7 195 600 0,3 1600 0,8 4,5
1000 1445 38,5 6 24 640 302,4 346,5 9 0,75 220 600 0,3 1600 1 41250 1806 48,1 6 30,1 802,6 379,2 413,6 8,6 0,75 250 600 0,3 2000 1 3,71600 2312 61,6 6 38,5 1026,6 485,1 542 8,8 0,75 250 600 0,3 2500 1 2,9
interruttore PBTPG 51
Imag = IR ()
Sr
(kVA)Ir
(A)Ucc
(%)Ik
(kA)Ki
Ti
(s)
15 kV 15 kV
PG 51 500 ms
(A)
PG 50 istant.
(A)
I'k min (A)
I'0i
(A)I'r
(A)I'k
(A)
Resina-1-15kV
1 TRF da 15 kV
Trasformatori in RESINA
Per garantire il non intervento dell’interruttore PBT su Ik = 24 kA prevedere interruttore aperto
1600
PG 51 (0,5s)50 (0 s)
InBT (0,3 s)
Sr
anno 2012 Cabine MT/BT 114
20 kV 20 kV
rit. max (s)
In
(A)K
50 72 1,4 4 1,8 36 17,1 21 15 0,4 15 600 0,3 160 0,6 6,163 91 1,8 4 2,2 44 20,9 27 15 0,4 15 600 0,3 160 0,8 4,6
100 144 2,8 4 3,6 72 34,2 38,3 13,7 0,45 30 600 0,3 160 1 7,4160 231 4,6 4 5,7 114 54,1 56,5 12,3 0,5 45 600 0,3 250 1 7,1250 361 7,2 4 9 180 85,5 87,8 12,2 0,5 75 600 0,3 630 0,6 7,8400 578 11,5 4 14,4 288 136,8 123 10,7 0,65 120 600 0,3 630 1 7,5630 910 18,2 6 15,1 302 143,4 191,1 10,5 0,65 135 600 0,3 1000 1 5,3800 1156 23,1 6 19,2 384 182,4 224 9,7 0,7 165 600 0,3 1600 0,8 5,1
1000 1445 28,9 6 24 480 228 260,1 9 0,75 195 600 0,3 1600 1 4,81250 1806 36,1 6 30,1 602 285,9 314 8,7 0,75 220 600 0,3 2000 1 4,31600 2312 46,2 6 38,5 770 365,7 420,4 9,1 0,75 250 600 0,3 2500 1 3,92000 2890 57,8 6 48,1 962 456,9 497 8,6 0,75 250 600 0,3 3000 1 3,2
interruttore PBT20 kV
PG 51 400 ms
(A)
PG 50 istant.
(A)
KiTi
(s)Ucc
(%)Ik
(kA)PG 51
Imag = IR ()
I'r
(A)I'k
(A)I'k min
(A)I'0i
(A)
20 kV
Sr
(kVA)Ir
(A)
Resina-1-20kV
1 TRF da 20 kV
Trasformatori in RESINA
Per garantire il non intervento dell’interruttore PBT su Ik = 24 kA prevedere interruttore aperto
1600
PG 51 (0,5 s)50 (0 s)
InBT (0,3 s)
Sr
anno 2012 Cabine MT/BT 115
15 kV 15 kV
rit. max (s)
In
(A)K
50 72 1,9 4 1,8 48 22,6 28,5 57 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,6 4,663 91 2,4 4 2,2 58,6 27,7 36 72 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,8 3,4
100 144 3,8 4 3,6 96 45,3 52 104,1 13,7 0,45 30 600 250 600 0,1 160 1 5,5160 231 6,1 4 5,7 152 71,8 67,7 135,4 11,1 0,65 60 600 250 600 0,1 250 1 7,1250 361 9,6 4 9 240 113,4 108,4 216,9 11,3 0,65 105 600 250 600 0,1 630 0,6 8,2400 578 15,4 4 14,4 384 181,4 161,7 323,4 10,5 0,65 165 600 250 600 0,1 630 1 7,7630 910 24,2 6 15,1 402,6 190,2 244,4 488,8 10,1 0,7 180 600 250 600 0,1 1000 1 5,3800 1156 30,8 6 19,2 512 241,9 301,8 603,6 9,8 0,7 195 600 250 600 0,1 1600 0,8 4,5
1000 1445 38,5 6 24 640 302,4 346,5 693 9 0,75 220 600 250 600 0,1 1600 1 41250 1806 48,1 6 30,1 802,6 379,2 413,6 827,3 8,6 0,75 250 600 250 600 0,1 2000 1 3,71600 2312 61,6 6 38,5 1026,6 485,1 542 1084 8,8 0,75 250 600 250 600 0,1 2500 1 2,9
PTR 51 250 ms
(A)
PTR 50 istant.
(A)
PTR 51
Imag = IR ()
I'0i
(A)Ki
Ti
(s)
15 kV
Ik' (A)
I'k min (A)
I'0i 2 (A)
Sr
(kVA)Ir
(A)Ucc
(%)Ik
(kA)I'r
(A)
interruttore PBT15 kV
PG 51 500 ms
(A)
PG 50 istant.
(A)
Resina-2-isola-15kV
2 TRF in ISOLA da 15 kV
Trasformatori in RESINA
Per garantire il non intervento dell’interruttore PBT su Ikc = 24 kA prevedere interruttore aperto
1600
PG 51 (0,5 s)50 (0 s)
InBT (0,1 s)
Sr
PTR 50 (0 s)51(0,25 s)
anno 2012 Cabine MT/BT 116
20 kV 20 kV
rit. max (s)
In
(A)K
50 72 1,4 4 1,8 36 17,1 21 42 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,6 6,163 91 1,8 4 2,2 44 20,9 27 54 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,8 4,6
100 144 2,8 4 3,6 72 34,2 38,3 76,7 13,7 0,45 30 600 250 600 0,1 160 1 7,4160 231 4,6 4 5,7 114 54,1 56,5 113,1 12,3 0,5 45 600 250 600 0,1 250 1 7,1250 361 7,2 4 9 180 85,5 87,8 175,6 12,2 0,5 75 600 250 600 0,1 630 0,6 7,8400 578 11,5 4 14,4 288 136,8 123 246,1 10,7 0,65 120 600 250 600 0,1 630 1 7,5630 910 18,2 6 15,1 302 143,4 191,1 382,2 10,5 0,65 135 600 250 600 0,1 1000 1 5,3800 1156 23,1 6 19,2 384 182,4 224 448,1 9,7 0,7 165 600 250 600 0,1 1600 0,8 5,1
1000 1445 28,9 6 24 480 228 260,1 520,2 9 0,75 195 600 250 600 0,1 1600 1 4,81250 1806 36,1 6 30,1 602 285,9 314 628,1 8,7 0,75 220 600 250 600 0,1 2000 1 4,31600 2312 46,2 6 38,5 770 365,7 420,4 840,8 9,1 0,75 250 600 250 600 0,1 2500 1 3,92000 2890 57,8 6 48,1 962 456,9 497 994,1 8,6 0,75 250 600 250 600 0,1 3000 1 3,2
PTR 51
Imag = IR ()
PTR 51 250 ms
(A)
PTR 50 istant.
(A)
PG 51 500 ms
(A)
PG 50 istant.
(A)
Sr
(kVA)Ir
(A)Ucc
(%)Ik
(kA)I'r
(A)Ki
Ti
(s)Ik' (A)
I'k min (A)
I'0i 2 (A)
I'0i
(A)
20 kV interruttore PBT20 kV
Resina-2-isola-20kV
2 TRF in ISOLA da 20 kV
Trasformatori in RESINA
Per garantire il non intervento dell’interruttore PBT su Ik = 24 kA prevedere interruttore aperto
1600
PG 51 (0,5 s)50 (0 s)
InBT (0,1 s)
Sr
PTR 50 (0 s)51(0,25 s)
anno 2012 Cabine MT/BT 117
Resina-2-parall-15kV
2 TRF in PARALLELO da 15 kV
Trasformatori in RESINAPG 51 (0,5 s)
50 (0 s)
InBT (0,1 s)
Sr
PTR 50 (0 s)51(0,25 s)
15 kV
rit. max (s)
In
(A)K
50 72 1,9 4 3,6 96 22,6 28,5 57 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,6 4,6 29,963 91 2,4 4 4,5 120 28,3 36 72 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,8 3,4 22,4
100 144 3,8 4 7,2 192 45,3 52 104,1 13,7 0,45 30 600 250 600 0,1 160 1 5,5 17,9160 231 6,1 4 11,5 306,6 72,4 67,7 135,4 11,1 0,65 60 600 250 600 0,1 250 1 7,1 11,5250 361 9,6 4 18 480 113,4 108,4 216,9 11,3 0,65 105 600 250 600 0,1 630 0,6 8,2 7,6400 578 15,4 4 28,9 770,6 182 161,7 323,4 10,5 0,65 165 600 250 600 0,1 630 1 7,7 4,5630 910 24,2 6 30,3 808 190,8 244,4 488,8 10,1 0,7 180 600 250 600 0,1 1000 1 5,3 2,8800 1156 30,8 6 38,5 1026,6 242,5 301,8 603,6 9,8 0,7 195 600 250 600 0,1 1600 0,8 4,5 2,2
PTR 51
Imag = IR ()
15 kV
PG 51
Imag = IR ()
Ucc
(%)PG 51
500 ms (A)
PG 50 istant.
(A)
Ti
(s)
interruttore PBT
I'r
(A)I'k 2 (A)
I'k min (A)
I'0i
(A)I'0i 2
(A)
PTR 51 250 ms
(A)
PTR 50 istant.
(A)
15 kV
Sr
(kVA)Ir
(A)Ik 2 (kA)
15 kV
Ki
anno 2012 Cabine MT/BT 118
20 kV
rit. max (s)
In
(A)K
50 72 1,4 4 3,6 72 17,1 21 42 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,6 6,1 39,963 91 1,8 4 4,5 90 21,3 27 54 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,8 4,6 29,9
100 144 2,8 4 7,2 144 34,2 38,3 76,7 13,7 0,45 30 600 250 600 0,1 160 1 7,4 23,9160 231 4,6 4 11,5 230 54,6 56,5 113,1 12,3 0,5 45 600 250 600 0,1 250 1 7,1 15,3250 361 7,2 4 18 360 85,5 87,8 175,6 12,2 0,5 75 600 250 600 0,1 630 0,6 7,8 10,1400 578 11,5 4 28,9 578 137,2 123 246,1 10,7 0,65 120 600 250 600 0,1 630 1 7,5 6630 910 18,2 6 30,3 606 143,9 191,1 382,2 10,5 0,65 135 600 250 600 0,1 1000 1 5,3 3,8800 1156 23,1 6 38,5 770 182,8 224 448,1 9,7 0,7 165 600 250 600 0,1 1600 0,8 5,1 2,9
1000 1445 28,9 6 48,1 962 228,4 260,1 520,2 9 0,75 195 600 250 600 0,1 1600 1 4,8 2,3
PG 51
Imag = IR ()
PTR 51
Imag = IR ()
20 kV
Ucc
(%)Ik 2 (kA)
I'r
(A)I'k 2 (A)
I'k min (A)
I'0i
(A)I'0i 2
(A)
PTR 51 250 ms
(A)
PG 51 500 ms
(A)
PG 50 istant.
(A)
20 kV
PTR 50 istant.
(A)
20 kV
KiTi
(s)
interruttore PBT
Sr
(kVA)Ir
(A)
Resina-2-parall-20kV
2 TRF in PARALLELO da 20 kV
Trasformatori in RESINAPG 51 (0,5 s)
50 (0 s)
InBT (0,1 s)
Sr
PTR 50 (0 s)51(0,25 s)
Per garantire il non intervento dell’interruttore PBTsu Ik = 24 kA (48/2) prevedere interruttore aperto
1600
anno 2012 Cabine MT/BT 119
20 kV 20 kV
rit. max (s)
In
(A)K
50 72 1,4 4 1,8 36 17,1 21 63 15 0,4 15 600 195 600 0,1 160 0,6 6,163 91 1,8 4 2,2 44 20,9 27 81 15 0,4 15 600 195 600 0,1 160 0,8 4,6
100 144 2,8 4 3,6 72 34,2 38,3 115 13,7 0,45 30 600 195 600 0,1 160 1 7,4160 231 4,6 4 5,7 114 54,1 56,5 169,7 12,3 0,5 45 600 195 600 0,1 250 1 7,1250 361 7,2 4 9 180 85,5 87,8 263,5 12,2 0,5 75 600 195 600 0,1 630 0,6 7,8400 578 11,5 4 14,4 288 136,8 123 369,1 10,7 0,65 120 600 195 600 0,1 630 1 7,5630 910 18,2 6 15,1 302 143,4 191,1 573,3 10,5 0,65 135 600 195 600 0,1 1000 1 5,3800 1156 23,1 6 19,2 384 182,4 224 672,2 9,7 0,7 165 600 195 600 0,1 1600 0,8 5,1
1000 1445 28,9 6 24 480 228 260,1 780,3 9 0,75 195 600 195 600 0,1 1600 1 4,81250 1806 36,1 6 30,1 602 285,9 314 942,2 8,7 0,75 220 600 195 600 0,1 2000 1 4,31600 2312 46,2 6 38,5 770 365,7 420,4 1261,2 9,1 0,75 250 600 195 600 0,1 2500 1 3,92000 2890 57,8 6 48,1 962 456,9 497 1491,2 8,6 0,75 250 600 195 600 0,1 3000 1 3,2
PTR 51
Imag = IR ()
I'0i 3 (A)
PTR 51 250 ms
(A)
Ti
(s)
interruttore PBT
I'r
(A)I'k
(A)I'k min
(A)I'0i
(A)
Ucc
(%)
20 kV 20 kV
Ik
(kA)PTR 50 istant.
(A)
PG 51 500 ms
(A)
PG 50 istant.
(A)
KiSr
(kVA)Ir
(A)
Resina-3-isola-20kV
3 TRF in ISOLA da 20 kV
Trasformatori in RESINA
Per garantire il non intervento dell’interruttore PBT su Ik = 24 kAprevedere interruttore aperto
1600
PG 51 (0,5 s)50 (0 s)
InBT (0,1 s)
Sr
PTR 50 (0 s)51(0,25 s)
anno 2012 Cabine MT/BT 120
15 kV 15 kV
rit. max (s)
In
(A)K
50 72 1,9 4 1,8 48 22,6 28,5 85,5 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,6 4,663 91 2,4 4 2,2 58,6 27,7 36 108 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,8 3,4
100 144 3,8 4 3,6 96 45,3 52 156,1 13,7 0,45 30 600 250 600 0,1 160 1 5,5160 231 6,1 4 5,7 152 71,8 67,7 203,1 11,1 0,65 60 600 250 600 0,1 250 1 7,1250 361 9,6 4 9 240 113,4 108,4 325,4 11,3 0,65 105 600 250 600 0,1 630 0,6 8,2400 578 15,4 4 14,4 384 181,4 161,7 485,1 10,5 0,65 165 600 250 600 0,1 630 1 7,7630 910 24,2 6 15,1 402,6 190,2 244,4 733,2 10,1 0,7 180 600 250 600 0,1 1000 1 5,3800 1156 30,8 6 19,2 512 241,9 301,8 905,5 9,8 0,7 195 600 250 600 0,1 1600 0,8 4,5
1000 1445 38,5 6 24 640 302,4 346,5 1039,5 9 0,75 220 600 250 600 0,1 1600 1 41250 1806 48,1 6 30,1 802,6 379,2 413,6 1240,9 8,6 0,75 250 600 250 600 0,1 2000 1 3,71600 2312 61,6 6 38,5 1026,6 485,1 542 1626,2 8,8 0,75 250 600 250 600 0,1 2500 1 2,9
Sr
(kVA)Ir
(A)
15 kV
I'0i
(A)
15 kV
PG 51 500 ms
(A)
PTR 51
Imag = IR ()
PTR 51 250 ms
(A)
PTR 50 istant.
(A)
Ucc
(%)Ik
(kA)I'r
(A)
interruttore PBT
I'k
(A)I'k min
(A)Ki
Ti
(s)PG 50 istant.
(A)
I'0i 3 (A)
Resina-3-isola-15kV
3 TRF in ISOLA da 15 kV
Trasformatori in RESINA
Per garantire il non intervento dell’interruttore PBT su Ik = 24 kAprevedere interruttore aperto
1600
PG 51 (0,5 s)50 (0 s)
InBT (0,1 s)
Sr
PTR 50 (0 s)51(0,25 s)
anno 2012 Cabine MT/BT 121
rit. max (s)
In
(A)K
50 72 1,9 4 5,4 144 22,6 28,5 85,5 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,6 4,6 2063 91 2,4 4 6,8 181,3 28,5 36 108 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,8 3,4 15
100 144 3,8 4 10,8 288 45,3 52 156,1 13,7 0,45 30 600 250 600 0,1 160 1 5,5 12160 231 6,1 4 17,3 461,3 72,5 67,7 203,1 11,1 0,65 60 600 250 600 0,1 250 1 7,1 7,7250 361 9,6 4 27 720 113,2 108,4 325,4 11,3 0,65 105 600 250 600 0,1 630 0,6 8,2 5,1400 578 15,4 4 43,3 1154,6 181,6 161,7 485,1 10,5 0,65 165 600 250 600 0,1 630 1 7,7 3630 910 24,2 6 45,5 1213,3 190,9 244,4 733,2 10,1 0,7 180 600 250 600 0,1 1000 1 5,3 1,9
interruttore PBT
PTR 51
Imag = IR ()
PTR 51 250 ms
(A)
PTR 50 istant.
(A)
PG 51
Imag = IR ()
PG 51 500 ms
(A)
PG 50 istant.
(A)
I'r
(A)I'k 3 (A)
I'k min (A)
I'0i
(A)
Ucc
(%)Ik 3 (kA)
KiTi
(s)I'0i 3
(A)
Sr
(kVA)Ir
(A)
Resina-3-parall-15kV
3 TRF in PARALLELO da 15 kV
Trasformatori in RESINAPG 51 (0,5 s)
50 (0 s)
InBT (0,1 s)
Sr
PTR 50 (0 s)51(0,25 s)
anno 2012 Cabine MT/BT 122
20 kV
rit. max (s)
In
(A)K
50 72 1,4 4 5,4 108 17 21 63 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,6 6,1 26,763 91 1,8 4 6,8 136 21,5 27 81 15 0,4 15 600 250 600 0,1 160 0,8 4,6 20
100 144 2,8 4 10,8 216 34,1 38,3 115 13,7 0,45 30 600 250 600 0,1 160 1 7,4 16160 231 4,6 4 17,3 346 54,7 56,5 169,7 12,3 0,5 45 600 250 600 0,1 250 1 7,1 10,2250 361 7,2 4 27 540 85,4 87,8 263,5 12,2 0,5 75 600 250 600 0,1 630 0,6 7,8 6,8400 578 11,5 4 43,3 866 136,9 123 369,1 10,7 0,65 120 600 250 600 0,1 630 1 7,5 4630 910 18,2 6 45,5 910 143,9 191,1 573,3 10,5 0,65 135 600 250 600 0,1 1000 1 5,3 2,5800 1156 23,1 6 57,8 1156 182,8 224 672,2 9,7 0,7 165 600 250 600 0,1 1600 0,8 5,1 2
interruttore PBT20 kV20 kV
PTR 51
Imag = IR ()
PG 51 500 ms
(A)
PG 50 istant.
(A)
PTR 51 250 ms
(A)
PTR 50 istant.
(A)
PG 51
Imag = IR ()
Sr
(kVA)Ir
(A)Ucc
(%)Ik 3 (kA)
20 kV
KiTi
(s)I'r
(A)I'k 3 (A)
I'k min (A)
I'0i
(A)I'0i 3
(A)
Resina-3-parall-20kV
3 TRF in PARALLELO da 20 kV
Trasformatori in RESINAPG 51 (0,5 s)
50 (0 s)
InBT (0,1 s)
Sr
PTR 50 (0 s)51(0,25 s)
anno 2012 Cabine MT/BT 123
FINE
fineCABINE MT/BT
Introduzione e studio sulla selettività