1 VOL. II – CAP. 4 EDIFICIO A STRUTTURA INTELAIATA IN ZONA NON SISMICA dr. ing. Liberato Ferrara...
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1
VOL. II – CAP. 4
EDIFICIOA STRUTTURA INTELAIATA
IN ZONA NON SISMICA
dr. ing. Liberato FerraraPOLITECNICO DI MILANO
AICAP - Guida all’uso dell’EC2Napoli 10 maggio 2007
2
TRADIZIONALE PLURIPIANO
PIANO TIPO
32005200
P14
4500370047002800
P21
P20
P19
P1 P2 P3 P7
P18
P6P5P4
P8
P9 P10
P11
P12
P13
P17
P16
P15
57005700
3
SEZIONE 4° PI A N O+ 13 .34 m
3° PI A N O+10.28 m
2° PI A N O+7.22 m
1° PI A N O + 4 .16 m
PI A N O RI A LZ A T O+ 1.10 m
PI A N O I N T E RRA T O
+0.00 m
- 1.96 m
240
2820
3060
3060
240
2820
3060
2820
+ 16 .4 m
240
240
2820
3060
240
2820
3060
3060
240
2820
4
RIFERIMENTI NORMATIVI
EN 1992-1-1: STRUTTURE DI CALCESTRUZZO
EN 1990: FORMATO S.L. + COMBINAZIONI
EN 1991-1-1: PESI PROPRI+ SOVRACCARICHI
EN 1991-1-3: NEVE
EN 1991-1-4: VENTO
+ ANNESSI NAZIONALI
5
ANALISI DEI CARICHI
PARTIZIONI MOBILI – EN1991-1-1
q0 1,0 kN/m qk = 0,5 kN/m2
q0 2,0 kN/m qk = 0,8 kN/m2
q0 3,0 kN/m qk = 1,2 kN/m2
ESTENSIONE
q0 3,0 kN/m qk = q0 / 2,5
conQ = 0 ÷ 1,5 E 0 = 1 = 2 = 1
6
NEVE – EN1991-1-3 + Annesso Nazionele
ZONA 1 MEDITERRANEAcarico di neve al suolo sk = 1,50 kN/m2
CARICO DI NEVEins = μi Ce Ct sk = 1,20 kN/m2
Ce = COEFFICIENTE DI ESPOSIZIONE = 1,0
Ct = COEFFICIENTE TERMICO = 1,0
μi = COEFFICIENTE DI FORMA = 0,8
7
VENTO – EN1991-1-4 + Annesso Nazionale
ZONA 1 - CATEGORIA IV (aree urbane)
PRESSIONE BASE (vb = 25 m/sec)
PRESSIONE DI PICCOqp = Ce(z) qb = 498 ÷ 611
PRESSIONE SULLE PARETIw = cp qP
)m/kg25,1(m/N390v2
1q 322
bb
8
489 .2 N / m2 321.0 N / m2
+ 1.1 m
+ 4 .16 m
+ 7 .22 m
+ 10 .28 m
+ 13 .34 m
+ 16 .4 m
11.7 m
+ 18 m
PRESSIONE DEL VENTO SULL’EDIFICIO
9
CARATTERISTICHE DEI MATERIALI
Calcestruzzo classe C25/30
- resistenza caratteristica
- resistenza di progetto
Acciaio B450
- tensione caratteristica di snervamento
- tensione di snervamento di progetto
fck = 25 2mm
N
fcd = cc C
ckf
= 0.85 1.5
25= 14.2 2mm
N
fyk 450 2mm
N
10
CALCOLO SOLAI - SLU
sx
1.35 (G1+ G2)
1.5 (Q 1+ Q 2)
A B Cdx
sx
1.35 (G1+ G2)
1.5 (Q 1+ Q 2)
A B Cdx
1.5 (Q 1+ Q 2)
h
sx dx
I solaioI * pilast r o I * pilast r o
I solaio
1.35 (G1+ G2)
A
B
C12 3
11
DIAGRAMMI INVILUPPO
0 1 2 3 4 5
- 60
- 50
- 40
- 30
- 20
- 10
0
10
20
30
40
50
60
7 8 9 10 11
M E d(kN m)
6
combinaz ione 1combinaz ione 2
combinaz ione 3
combinaz ione 4
combinaz ione 5
0 1 2 3 4 5
- 60
- 50
- 40
- 30
- 20
- 10
0
10
20
30
40
50
60
7 8 9 10 11
VE dkN )
6
combinaz ione 1combinaz ione 2
combinaz ione 3
combinaz ione 4
combinaz ione 5
12
PROGETTO ARMATURA
Eq. rotazione
fcd b1x (d- 2x) = MEd
x
Eq. Traslazione
fcd b 1x - As,req fyd = 0
As,req
1 = 0.8 - 2 = 0.4
As 0.26 fctm/fyk bt d (armatura minima)
13
VERIFICHE S.L.U. MOMENTO FLETTENTE
Eq. Traslazione
fcd b 1 x - As,prov fyd = 0 x
Eq. rotazione
fcd b 1 x (d- 2 x) = As,prov fyd (d- 2x) = MRd MEd
14
VERIFICA SLU TAGLIO
Edw/
cklc
Rdc Vdbfd
,V
31100
2001
180
SENZA STAFFE
FORMULA EMPIRICA
15
0 1 2 3 4 5 7 8 9 10 116
100 11600 100
1501350
150500
250 600
2+2 14 L = 11800
2+2 12 L = 1500
1+1 12 L = 1500(f erro piegato per resistenza al taglio)
4800
1+1 14 L = 3600
1+1 14 L = 3600
1350
1+1 14 L = 4800
150
1+1 12 L = 1500
600250
500150
lbd
lbd
1+1 12 L = 1500(f erro piegato per resistenza al taglio)
lbd
lbd
700250
1700 250 700
700 250
1700250 700
500
150
2300 100 2350 1200 2350 100 2300 500
150
lbeq
TRACCIATO ARMATURE
16
VERIFICHE SLE
NUOVE COMBINAZIONI SENZA G - Q
sx
G1+ G2
Q 1+ Q 2
A B Cdx
sx
G1+ G2
Q 1+ Q 2
A B Cdx
Q 1+ Q 2
h
sx dx
I solaioI * pilast r o I * pilast r o
I solaio
G1+ G2
A
BC
17
CALCOLO ELASTICO SEZIONE
NEFESSURAZIO)(
ACCIAIO.TRAZIONEf,
CLS.COMPRESSf,
ss
yks
ckc
80
60
+ esempio controllo degli spostamenti
18
19
CALCOLO TRAVI
STESSO PROCEDIMENTO SU SCHEMI STATICI PARZIALI
VERIFICHE MOMENTO
SLU MRd > Med
SLENEFESSURAZIO)(
ACCIAIO.TRAZIONEf,
CLS.COMPRESSf,
ss
yks
ckc
80
60
+ esempio calcolo diretto ampiezza fessure
e controllo degli spostamenti
20
VERIFICA SLU TAGLIO
CON STAFFE
STAFFATURA MINIMA
Spaziatura longitudinale 0.75 d
Spaziatura trasversale 0.75 d
21
VERIFICA SLU TAGLIO
CON STAFFE
TRALICCIO INCLINAZIONE VARIABILE
EdydswRd Vctgfda,V 90
EdcdwmaxRd Vtgctg
fdb,V
1
90
22
0 1 2 3 4 5 6 7 8
6 16 L = 18001450
350 lbd
2 16 L = 2500
8600
2 12 + 1 16 L = 9200
300 300
86002 12 + 1 16 L = 9200
300 300
lbd lbd
5 st af f e 8/ 125 + 6 st af f e 8/ 150 7 st af f e 8/ 150
st af f e 8 / 250 st af f e 8 / 250
9 st af f e8 / 150
5 st af f e8 / 150
A S B D
2 12
7 16 + 2 12
350
500
350
staffa 8 L = 1800
500
sez . A ,B10 cor r ent i
2 12 + 3 16
1 16 + 2 12
10 cor r ent isez . D ,C
8 st af f e 8 / 100 C
lbd
5 16 L = 4800
lbd lbd
300
45003 16 L = 4800
10 cor r ent i
2 12 + 1 16
2 12 + 6 16
sez . S
300
2 12 + 3 16
3 14/500 (so la io)
2 14/500 (so la io)
3 14/500 (so la io)
3 14/500 (so la io)
2 14/500 (so la io)
2 14/500 (so la io)
TRACCIATO ARMATURE
23
CALCOLO PILASTRI
EdydscdcRd NfAfAN
RESISTENZA
24
PILASTRI DI BORDO
SCHEMA STATICO PARZIALEa nodi fissi
previo controllo trascurabilitàeffetti 2° ordine
G(G1+ G2)Q 0s Q s
3 .06m I p
9 I p 9 I p
9 I pI p
3 .06m9I p
I p3 .06 m
9 I p 9 I p
9 I p 9 I pI p3 .06m
3.06m
3.06 m
9 I p
I p
9 I p
9 I p
I p
7 I p4 .5 I p
2 .5 I p
9 I p
5 .2m
2.5 I p
I p
3 .2m
I p
30 0
40 0A s= 4 12
st af f e 8/ 200
PI LA S T ROCE N T RA LE
PI LA S T ROLA T E RA LE
30 0
40 0
st af f e 8/ 200
A s= 4 12
40 0
40 0A s= 6 12
st af f e 8/ 200
Q (Q 1+ 02Q 2)
Q (Q 1+ 02Q 2)
Q (Q 1+ 02Q 2)
Q (Q 1+ 02Q 2)
50 0
st af f e 8/ 200
40 0A s= 8 12
G(G1+ G2)
G(G1+ G2)
G(G1+ G2)
G(G1+ G2)
G(G1+ G2)
Q (Q 1+ 02Q 2)
Q 0s Q s
25
SEZIONE PRESSOINFLESSA
VERIFICA ANALITICA
MRd = MRd (NEd) > MEd
NEd
26sydssydsccdRd
cdydsydsEd
Edydsydscd
yf A- y’f A’ /2)x-(y f x b M
)f (b / )f – A’f A (N x
N f A- f A’ fxb
VERIFICA SLU M-N
27
VERIFICA SLE M-N
Equilibrio alla rotazione(attorno al punto di applicazione di NEd: e =
Med/NEd)
Equilibrio alla traslazione
28
4° piano
3° piano
2° piano
1° piano
piano r ialz at o
piano int er r at o
3050
150
4 1
2 L
= 32
00
4 1
2 L
= 35
00
450
450
4 1
2 L
= 35
00
2550
500
5 0
450
6 1
2 L
= 35
05
500
6 1
4 L
= 35
50
500
5 00
50
2550
6 1
4 L
= 35
05
2 1
4 L
= 35
50150
3050
4 1
2 L
= 32
00
4 1
2 L
= 35
00
450
450
4 1
2 L
= 35
00
450
4 1
2 L
= 35
00
450
4 1
2 L
= 35
004 1
2 L
= 35
00
450
250
35080 st af f e 8 / 250
L = 1360
5 st af f e 8 / 125
30040
0
350
80
350
L = 1560
5 st af f e 8 / 125
300
400
250
35080
L = 1360
st af f e 8 / 250
5 st af f e 8 / 125
5 st af f e 8 / 125
5 st af f e 8 / 125
5 st af f e 8 / 125
st af f e 8 / 250
300
5 st af f e 8 / 125
5 st af f e 8 / 125
400
250
350
80
L = 1360
st af f e 8 / 250400
400
5 st af f e 8 / 125
st af f e 8 / 250
5 st af f e 8 / 125
4 12
4 14
5 st af f e 8 / 125
5 st af f e 8 / 125
4 12
4 12
6 14
400
400
L = 1560
80
350
350
st af f e 8 / 250500
400
450
285
8080 350
L = 1760
L = 1300
8 14
5 st af f e 8/ 125
st af f e 8 / 250
5 st af f e 8/ 125
300
400
4 12
250
80350
L = 1360
5 st af f e 8/ 125
5 st af f e 8/ 125
st af f e 8 / 250
4 12
300
400
250
35080
L = 1360
5 st af f e 8/ 125
5 st af f e 8/ 125
5 st af f e 8/ 125
5 st af f e 8/ 125
5 st af f e 8/ 125
5 st af f e 8/ 125
5 st af f e 8/ 125
5 st af f e 8/ 125
st af f e 8 / 250
st af f e 8 / 250
st af f e 8 / 250
st af f e 8 / 250
300
4 1240
0
250
80
L = 1360
350
300
4 12
400
250
35080
300
400 80
4 12
250
350
300
4 12
400
250
80
350
TRACCIATO ARMATURE
Armatura longitudinale
long 12 mm (NAD)
As/Ac 0.003 (NAD)
As 0.10 NEd/fyd (EC2)
Armatura trasversale
tr 0.25 long
20 long
s lato minore sezione
400 mmx 0.6 in testa e al piede
29
CALCOLO NUCLEO DI CONTROVENTO
VENTO + 0,005 PESI COME SEMPRE
30
CALCOLO ARCHITRAVI
z
hVQ ii
Ed
SCHEMA A TIRANTI E PUNTONI
31
2+2 16(ar mat ur a cor dolo di piano)
st af f e 8 / 2502 8 + 2 8
28 + 2 12 st af f e 8 / 250
2 8 + 2 16 st af f e 8 / 250
2 12 + 3 16
4° PI A N O
3° PI A N O
2° PI A N O
1° PI A N O
st af f e 8 / 250
PI A N O RI A LZ A T O
st af f e 8 / 2502 12 + 3 16
PI A N O I N T E RRA T O
A slong= 12 / 300
A st r asv= 8/ 300
2+2 16(ar mat ur a cor dolo di piano)
2+2 16(ar mat ur a cor dolo di piano)
3+3 16(ar mat ur a cor dolo di piano)
3+3 16(ar mat ur a cor dolo di piano)
3+3 16(ar mat ur a cor dolo di piano)
A slong= 12 / 300
A slong= 12 / 300
A slong= 12 / 300
Aslong= 12/300
A slong= 12 / 300
A st r asv= 8/ 300
A st r asv= 8/ 300
A st r asv= 8/ 300
A st r asv= 8/ 300
A st r asv= 8/ 300
TRACCIATO ARMATURE
Armatura verticale
As/Ac 0.002 (per ciascuna faccia)
spaziatura 3 volte spessore 400 mm
Armatura orizzontale
Ash 0.25 Asv
Ash/Ac 0.001 (per ciascuna faccia)
32
PLINTO DI FONDAZIONE
Schema a tiranti e puntoni
33
RESISTENZA ARMATURA
aaaa
EdaaaydsRds
c/aald/lctg
)a/aNN(Nctg/fAN
4
2 00
PORTANZA CALCESTRUZZO
)/(ab))b'(a'N(N
N)θctg/(1fa0,4d2
)
Ed0
0b2
cdb
acdaRdc ctg/(fbd,N 21402
34
PORTANZA TERRENO (EN1997-1)
RterrenogRd
gg
/]/babsN[N
a/b,s)(NN
,/tg
2
401
251
VERIFICA
41
3101
.
),,(
NN
R
QG
EdRd
35
a = 3400
a' = 400
b' =
500
b =
3200
3 st af f e 8
350
3300
350
13 20 L = 4000
3300
500 500
6 16 L = 4300
8 14 L = 1500
250
1250
3 st
affe
8
3000
350
350
14 2
0 L
= 37
00
500
6 1
6 L
= 40
00
3000
500
TRACCIATO ARMATURE