07 RELAZIONE DI CALCOLO - Comune di Ancona...2018/12/07 · KDQQR FRQWULEXLWR D PRGLILFDUH LO...

Messa in sicurezza Chiesa di Santa Maria Assunta - Paterno Comune di Ancona (AN)

COMUNE DI ANCONA

MESSA IN SICUREZZA DELLA CHIESA DI SANTA MARIA ASSUNTA DI PATERNO

- RELAZIONE DI CALCOLO –

COMMITTENTE COMUNE DI ANCONA

SINDACO AVV. VALERIA MANCINELLI

DIRIGENTE ING. ERMANNO FRONTALONI

RUP: ING. MAURIZIO RONCONI

PROGETTO ING. ERMANNO FRONTALONI - ING. MASSIMO CONTI

MAGGIO 2018

massimo

timbro conti

massimo

front timbro

massimo

front firma

Messa in sicurezza Chiesa di Santa Maria Assunta Paterno(AN)

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Sommario

1 PREMESSA ....................................................................................................... 1

2 METODO E CODICI DI CALCOLO .......................................................................... 5

3 CARATTERISTICHE E RESISTENZE DI CALCOLO DEI MATERIALI UTILIZZATI ............. 6

4 ZONIZZAZIONE SISMICA, VITA NOMINALE, CLASSE D’USO ..................................... 7

5 AZIONI ............................................................................................................. 8

6 ADEGUAMENTO DEI MECCANISMI DI COLLASSO FUORI DAL PIANO ........................ 8

7 RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI ................................................. 14

8 ALLEGATO DI CALCOLO ................................................................................... 15

1 PREMESSA

La presente relazione si riferisce al dimensionamento ed alla verifica degli interventi strutturali da


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eseguirsi l’intervento di messa in sicurezza per l’adeguamento dei meccanismi locali di collasso della

Chiesa di Santa Maria Assunta, sito nel comune di Ancona, in località Paterno.

Vista aerea dell’intervento

La chiesa fa parte di un aggregato edilizio facente parte del nucleo storico della frazione di Paterno.

I corpi di fabbrica vetusti, su cui la messa in sicurezza interverrà riguardano: la chiesa – locale

adicente di proprietà comunale – edificio ex canonica.

La chiesa inutilizzata da anni, si presenta con un corpo di fabbrica costituito da un'unica aula con un

corpo absidale inscritto all’interno delle mura principali aventi le seguenti dimensioni di massima

27.00 x 8.00 m. La particolarità della chiesa, avente unica navata è la presenza del campanile inserito

nella facciata principale; ovvero parte della facciata principale coincide con il setto principale del

campanile.

In particolare la facciata prospicente la pubblica via presenta lesioni verticali dovute al particolare

impianto murario e alla connessione chiesa-campanile. In particolare quest'ultimo elemento molto

rigido costituisce con due delle sue sue facce, due lati della chiesa; l’eterogeneità muraria nata a

seguito di rimaneggiamenti risalenti ad epoca antica e le diverse rigidezze dovute agli spessori murari


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hanno contribuito a modificare il comportamento dinamico della costruzione. Si ravvisa infatti la

particolarità di avere una Chiesa con annesso campanile che insiste sulla muratura di facciata.

Nel prospetto laterale nord ovest la chiesa presenta una appendice costituita da un locale in muratura

addossato all’aula principale. Esso presenta lesioni in prossimità delle zone di contatto molto evidenti,

verosimilmentee ascrivibili a cedimenti fondali. L’interno della chiesa si presenta fortemente

ammalorato sia nello stato manutentivo che strutturale. Le lesioni che interessano la chiesa sono

localizzate in facciata principale e laterale.

INTERVENTO DI MESSA IN SICUREZZA

L’intervento progettato mira a ridurre tutte le vulnerabilità specifiche riscontrate durante i sopralluoghi,

al fine di salvaguardare la pubblica incolumità e tutelare le parti più danneggiate del bene quali la

facciata principale, l’abside, il campanile e la cappella laterale. Visto il perdurare dello sciame

sismico, vista l’urgenza nella realizzazione dell’intervento per tutelare il bene e la pubblica incolumità,

data l’impossibilità di condurre prove, indagini e sondaggi che meglio permettano di caratterizzare il

comportamento dinamico e strutturale della costruzione, si progettano tutti i presidi necessari con

adeguato coefficiente di sicurezza. L’intervento si configura secondo la fattispecie prevista dal D.M.

14 gennaio 2008 (Norme Tecniche per le Costruzioni) al paragrafo 8.4.3, è quindi ritenuto un

intervento locale e temporaneo che interessa singole parti o elementi della struttura e interessa

porzioni limitate della costruzione. L’intervento proposto non produce modifiche al comportamento

globale della struttura ma comporta un miglioramento delle condizioni di sicurezza e necessita di

continua manutenzione come specificato nell’allegato piano di manutenzione.

Il progetto di messa in sicurezza per le parti sopra elencate è di seguito descritto:

LA CHIESA – Gli interventi prevedono alcune fasi ben descritte negli elaborati grafici tali da poter

consentire la conduzione dei lavori in sicurezza. L’intervento di messa in sicurezza della chiesa si

sviluppa con la posa di un insieme sistematico di legname, profili in acciaio e tiranti disposti in modo

da contenere le spinte derivanti dai cinematismi di collasso rilevabili.

In particolare la facciata principale sarà trattenuta da tre ordini di profili in acciaio che saranno

trattenuti da idonee catene.

Le catene saranno a loro volta ancorate alle murature esistenti mediante piastra metallica e barre

inghisate.

L’EDIFCIO – gli interventi sull’edificio retrostante consistono nello smontaggio controllato della

muratura. La demolizione dell’edificio, per vari motivi deve essere redatta mediante smontaggio;

sicuramente uno dei principali aspetti riguarda la vicinanza alle altre abitazioni, pertanto lo


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smontaggio controllato della muratura fino a 1 metro dal piano di calpestio della via, risulta essere la

metodologia migliore per ridurre i rischi ed eseguire la demolizione con la presenza di persone

all’interno delle abitazioni (lato est).

L’intervento si configura nella fattispecie definita al punto 8.4.3 RIPARAZIONE O INTERVENTO

LOCALE NTC 2008; esso riguarda singole parti e/o elementi della struttura e interesseranno porzioni

limitate della costruzione. L’intervento proposto non produce sostanziali modifiche al comportamento

delle altre parti e della struttura nel suo insieme e gli interventi comportano un miglioramento delle

condizioni di sicurezza. Tutti gli elementi strutturali sono progettati con un ampio margine di

sicurezza. L’intervento è un’opera provvisionale di messa in sicurezza post-sismica ed in quanto tale

necessita di intervento definitivo prima possibile nonché risulta di fondamentale importanza il

controllo dell’opera nel periodo fino all’intervento definitivo, per controllare le azioni esplicate dalle

strutture.

NORMATIVA DI RIFERIMENTO

I calcoli e le verifiche riportate nella presente relazione sono stati condotti con riferimento al disposto

delle seguenti norme:

Legge 5 novembre 1971, n. 1086 – “Norme per la disciplina delle opere di conglomerato

cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica”.

Ministero dei Lavori Pubblici. Circolare n. 11951, 14 febbraio 1974 - “Istruzioni relative alla

Legge 5 novembre 1971”.

Legge 2 febbraio 1974, n. 64 – “Provvedimenti per le costruzioni con particolari

prescrizioni per le zone sismiche”.

D.M. 14.01.2008 – “Norme tecniche per le costruzioni”.

CIRCOLARE 2 febbraio 2009, n. 617 – “Istruzioni per l'applicazione delle «Nuove norme

tecniche per le costruzioni» di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008.”

D.P.R. 6 giugno 2001 n. 380 - "Testo unico delle disposizioni legislative e regolamentari in

materia edilizia".


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Conformemente a quanto previsto dal paragrafo 12 del D.M. 14.01.2008 si sono considerati anche i

seguenti riferimenti tecnici che si intendono coerenti con i principi del D.M. stesso:

NORMA UNI EN 10025-2 “Condizioni tecniche di fornitura di acciai non legati per impieghi

strutturali” pubblicata sulla Gazzetta Ufficiale dell’Unione Europea

NORMA UNI EN 1090-1 “Esecuzione di strutture di acciaio e di alluminio - Parte 1: Requisiti

per la valutazione di conformità dei componenti strutturali” pubblicata sulla Gazzetta Ufficiale

dell’Unione Europea

NORMA UNI EN 1090-2 “Esecuzione di strutture di acciaio e di alluminio - Parte 2: Requisiti

tecnici per strutture di acciaio” pubblicata sulla Gazzetta Ufficiale dell’Unione Europea

NORMA UNI EN 15048-1 “Bulloneria non a serraggio controllato” pubblicata sulla Gazzetta

Ufficiale dell’Unione Europea

2 METODO E CODICI DI CALCOLO

I calcoli sono stati condotti adottando il metodo semiprobabilistico agli stati limite; sono stati

soddisfatti i requisiti per la sicurezza allo stato limite ultimo. Per quanto riguarda le azioni sismiche è

stata condotta un’analisi cinematica lineare per l’adeguamento dei meccanismi di collasso fuori dal

piano delle pareti.

La schematizzazione della procedura progettuale adottata può essere così sinteticamente riassunta:

individuazione della classe d'uso dell'opera e della sua vita utile;

definizione delle azioni agenti in condizioni statiche e dinamiche;

predisposizione della combinazione di carico fondamentale allo SLU (§2.5.3 NTC 2008) e

predisposizione dell’analisi cinematica lineare (§C8A.4.1 Circolare 2 febbraio 2009,n°17)

calcolo delle azioni agenti;

dimensionamento e verifica delle membrature strutturali;

La ricerca dei parametri di sollecitazione è stata fatta secondo le disposizioni di carico più gravose

avvalendosi di codici di calcolo automatico per l'analisi strutturale. Tali codici sono di sicura ed

accertata validità e sono stati impiegati conformemente alle loro caratteristiche.


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In particolare, è stato utilizzato il seguente programma di calcolo:

AEDES PCM 2017 per l’esecuzione dell’analisi cinematica lineare.

3 CARATTERISTICHE E RESISTENZE DI CALCOLO DEI MATERIALI UTILIZZATI

Muratura esistente

Resistenze e proprietà meccaniche della muratura utilizzate nel calcolo

Nell’esecuzione delle opere in oggetto è previsto l’utilizzo dei seguenti materiali:

Acciaio per carpenteria

Classe dell’acciaio per carpenteria: S275JR

Tensione caratteristica di rottura: ft,k 430 MPa

Tensione caratteristica di snervamento: fy,k 275 MPa

Barre per ancoraggi passanti

Classe delle barre di ancoraggio: 8.8


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Classe dei dadi: 8.8

Tensione caratteristica di rottura delle barre: ft,b 800 MPa

Tensione caratteristica di snervamento barre: fy,b 640 MPa

Barre tipo Dywidag

Tipo: 18WR

Diametro nominale: 17.5 mm

Carico caratteristico di rottura: Fm 255 kN

4 ZONIZZAZIONE SISMICA, VITA NOMINALE, CLASSE D’USO

La struttura oggetto della presente relazione è localizzata in:

Sito: Località Paterno

Comune: Ancona

Provincia: Ancona

Regione: Marche

Longitudine: 13.408595

Latitudine: 43.570425

I parametri significativi adottati per condurre l’analisi cinematica lineare sono i seguenti:


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Classe d'uso: III

Vita Nominale Vn: 100 anni

Coefficiente d’uso Cu: 1.5

Periodo Vr: 150 anni

5 AZIONI

I valori delle azioni considerati nei calcoli sono quelli previsti dal D.M. 14.01.2008; in particolare sono

stati considerati i carichi elementari di seguito riportati:

Per analisi cinematica lineare condotta con livello di conoscenza limitato LC1=1.35

-Peso proprio muratura in mattoni pieni e malta di calce w= 18 kN/m3

CARICO volta in camorcanna G1

Struttura portante in legno 0,40 KN/mq

G2:

Camorcanna 0,30 KN/mq

CARICO solaio di copertura in legno G1

Capriate Terzere

0.5 KN/mq G2:

Filetti Pianelle Coppi

1,10 KN/mq

Qk Neve= 1,32 KN/mq

6 ADEGUAMENTO DEI MECCANISMI DI COLLASSO FUORI DAL PIANO

Per la facciata principale l’adeguamento dei meccanismi di collasso fuori dal piano è stato eseguito

per i cinematismi di ribaltamento semplice della facciata nei due casi di cerniera posta alla base. Per


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la completezza dell’intervento vengono analizzati tutti i possibili meccanismi locali di collasso già

attivati o attivabili.

L'adeguamento dei meccanismi descritti viene fatto calcolando i tiri necessari ad evitare i

ribaltamenti, calcolati alla quota di applicazione delle tirantature e verificando poi gli elementi in

acciaio con tali forze.

Il livello di conoscenza adottato è LC1 (Conoscenza limitata).

CINEMATISMO N. 1

Ribaltamento non verificato Calcolo del tiro – Forza 75 kN

CINEMATISMO N. 2


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CINEMATISMO N. 3



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CINEMATISMO N. 4


CINEMATISMO N. 5


CINEMATISMO N. 6


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CINEMATISMO N. 7


Confrontando i meccanismi analizzati il più gravoso risulta essere il meccanismo n°1 e n°4, dove il

tiro necessario a bloccare il ribaltamento, calcolato alla quota di installazione dei tiranti sommitali è

pari a 75kN.

Le verifiche sono state eseguite, a favore di sicurezza, applicando il tiro necessario a scongiurare i

cinematismi di ribaltamento ai tiranti del solo ordine sommitale, ovvero nel punto di calcolo del tiro.

I tiri per ogni barra possono essere cosi riassunti:

N° CINEMATISMO TIRO [kN] N° BARRE TIRO PER BARRA [kN]

Cinematismo 1 75 4 18.75





Cinematismo 6 40 2 20


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Cinematismo 7 40 2 20

Le verifiche eseguite sono state eseguite sulla barra più sollecitata ovvero alla barra del 2° e 3°

cinematismo con un azione sollecitante pari a 27.5 kN.

Le verifiche sulle altre barre (sollecitate con azione minore) risultano automaticamente soddisfatte.

Verifiche con le azioni derivanti dal modello: Cinematismo 2-3

VERIFICA A TRAZIONE DELLE BARRE DYWIDAG ø26.5

VERIFICA A FLESSIONE DOPPIO UPN 140

Il massimo momento agente sul profilo è pari a T∙Lmax/4 = 35kN∙m

VERIFICA A TAGLIO BULLONI


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La massima forza di taglio si genera nei bulloni della piastra 500x 350 in acciaio S275

T= 27.5 / 6 barre= 5 kN

VERIFICA A RIFOLLAMENTO MURATURA

7 RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI

La Chiesa in esame dai sopralluoghi effettuati presenta anche danni dovuti a problemi di cedimenti

o geotecnici di altra natura che dovranno essere approfonditi con apposito studio geotecnico. Per la

messa in sicurezza si fa riferimento alla Circolare prot. GC/TERAG/16/0072035 del 22.12.2016:

procedure per la realizzazione delle opere provvisionali (Puntellamenti e demolizioni). La circolare

riguarda le procedure per la realizzazione delle opere provvisionali (Puntellamenti e demolizioni)

nelle zone colpite dagli eventi sismici del 2016 ovvero nel caso di Paterno, opere provvisionali

finalizzate alla salvaguardia della pubblica incolumità da eseguire su beni culturali.

L’inadeguatezza delle fondazioni è raramente la causa del danneggiamento osservato nei

rilevamenti post-sisma.

r= 11 mmL= 300 mmn° barre= 6 -fd,res 0.89 MPaT 27.5 kN

fcd*Ares 55.33 kN

Verifica a rifollamento muraturaT< fcd*Ares

VERIFICA

Raggio Barra

Lunghezza barre

N° barre di ancoraggio

Res. a compressione muratura

Tiro agente sulle barre

Forza resistente

Ares= prL* (n°barre)


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8 ALLEGATO DI CALCOLO Azione Sismica Struttura: Vita Nominale VN (anni) = 100 Classe d'uso: III Coefficiente d'uso CU = 1.5 Periodo di riferimento per l'azione sismica VR=VN*CU (anni) = 150 Pericolosita': Ubicazione del sito: Longitudine ED50 (gradi sessadecimali) = 13.408595 - Latitudine ED50 (gradi sessadecimali) = 43.570425 Tipo di interpolazione: superficie rigata [§CA] Valori dei parametri ag, Fo, TC* per i periodi di ritorno TR di riferimento (dagli Studi di pericolosità sismica del sito di ubicazione dell'edificio [cfr.Tab.1 All.B al D.M.14.1.2008]): | TR | a,g | Fo | TC* | |(anni)| (*g) | | (sec) | |------------------------------| | 30 | 0.047 | 2.412 | 0.280 | | 50 | 0.061 | 2.574 | 0.280 | | 72 | 0.075 | 2.493 | 0.280 | | 101 | 0.093 | 2.427 | 0.284 | | 140 | 0.108 | 2.464 | 0.284 | | 201 | 0.128 | 2.449 | 0.290 | | 475 | 0.182 | 2.475 | 0.300 | | 975 | 0.237 | 2.515 | 0.310 | | 2475 | 0.332 | 2.495 | 0.321 | -------------------------------- Per periodi di ritorno TR<30 anni [cfr. DPC-Reluis, CNR-ITC]: ag(TR) = K * TR^α, dove: K = 0.007317970, α = 0.545606656 Stati Limite: PVR (%) Probabilita' di superamento nel periodo di riferimento VR per ciascun Stato Limite (Tab.3.2.i) SLE: SLO 81 SLE: SLD 63 SLU: SLV 10 SLU: SLC 6 ag(g) Fo Tc*(sec) e altri parametri di spettro per i periodi di ritorno TR associati a ciascun Stato Limite [§3.2.3] | Stato | TR | a,g | Fo | TC* | S | TB | TC | TD | | limite |(anni)| (*g) | | (sec) | | (sec) | (sec) | (sec) | |-----------------------------------------------------------------------| | SLO | 90 | 0.086 | 2.449 | 0.283 | 1.500 | 0.150 | 0.451 | 1.944 | | SLD | 151 | 0.112 | 2.461 | 0.285 | 1.500 | 0.151 | 0.453 | 2.048 | | SLV | 1424 | 0.272 | 2.507 | 0.314 | 1.291 | 0.161 | 0.483 | 2.688 | | SLC | 2475 | 0.332 | 2.495 | 0.321 | 1.203 | 0.163 | 0.490 | 2.928 | ------------------------------------------------------------------------- Suolo: Categoria di sottosuolo e Condizioni topografiche: Categoria di sottosuolo: C Categoria topografica: T3 Rapporto quota sito / altezza rilievo topografico = 0 Coefficiente di amplificazione topografica ST = 1 PGA: Definizione di PGA: Accelerazione su roccia (analoga ad ag) Microzonazione: Fattore di suolo SS da microzonazione sismica: no Componenti: Spettro di risposta (componente orizzontale): SLE: Smorzamento viscoso (ξ) (%) = 5 η=[10/(5+ξ)]= 1 SLU: Fattore di struttura q per Analisi Cinematica = 2.0 [§C8A.4.2.3]

1) Cinematismo Ribaltamento semplice Il cinematismo presenta un asse di rotazione Dati generali [1) Cinematismo] | V | H | Z | T1 | γ | FC | SLD | | (m^3) | (m) | (m) | (sec) | | | | |---------------------------------------------------------| | 54.549 | 15.900 | 0.000 | 0.398 | 1.200 | 1.350 | | ----------------------------------------------------------- V = volume dei corpi partecipanti al meccanismo H = altezza della struttura rispetto alla fondazione Z = altezza rispetto alla fondazione del baricentro delle linee di vincolo tra i corpi del meccanismo ed il resto della struttura


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T1 = primo periodo di vibrazione γ = Coefficiente di partecipazione modale FC = fattore di confidenza SLD = X indica che è richiesta la verifica di sicurezza per SLD Asse di rotazione [1) Cinematismo] | Coord. punto iniziale (m)| Coord. punto finale (m) | Arretr.| K | N | fd | a | | X | Y | Z | X | Y | Z | (m) | | (kN) | (N/mm^2)| (m) | |-----------------------------------------------------------------------------------------------| | 8.950| 0.769| 0.000| 0.003| -0.045| 0.000| 0.000|0.000| 983.85| 0.000 | 8.983| ------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo dell'asse di rotazione X,Y,Z = coordinate dei punti iniziale e finale dell'asse di rotazione (considerando l'eventuale arretramento) Carichi [1) Cinematismo] |n.| tipologia | Punto di applicazione (m)| Carico permanente G (kN) | Carico variabile Q (kN) | ψ2 | | | | X | Y | Z | GX | GY | GZ | QX | QY | QZ | | |-------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 1|peso proprio| 6.343| 0.002| 5.961| 0.00| 0.00| -837.89| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 2| generico | 4.570| 0.298| 11.659| 0.00| -75.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 3| da solaio | 6.156| -0.537| 10.903| 0.00| 0.00| -1.40| 0.00| 0.00| -1.07| 0.00 | | 4| da solaio | 6.156| -0.537| 7.800| -0.12| 0.00| -0.57| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00 | | 5|peso proprio| 3.671| -0.305| 5.571| 0.00| 0.00| -143.99| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | --------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico tipologia: peso proprio, da solaio, catena o generico X,Y,Z = coordinate del punto di applicazione del carico nel sistema di riferimento globale XYZ GX,GY,GZ, QX,QY,QZ = componenti del carico nel sistema XYZ ψ2 = coefficiente di combinazione per il carico variabile (Tab.2.5.i), il valore di ψ2 (per carichi da solaio con più variabili aventi diversi coefficienti di combinazione, mostrato in tabella è pari alla media pesata: P=G+ψ2*Q, con G e Q carichi totali del solaio) Forze, spostamenti, lavoro [1) Cinematismo] |n.| Carico totale G+ψ2*Q (kN)| Forza inerziale(kN) | Spostamenti virtuali (mm)|Lavoro virtuale (kN*mm)| | | PX | PY | PZ | EX | EY | δX | δY | δZ | L1 | L2 | |------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 1| 0.00| 0.00| -837.89| -75.94 | 834.45 | -0.540| 5.937| 0.525| -439.558| 4995.011| | 2| 0.00| -75.00| 0.00| 0.00 | 0.00 | -1.057| 11.611| 0.066| -870.794| 0.000| | 3| 0.00| 0.00| -1.40| -0.13 | 1.40 | -0.988| 10.858| 1.042| -1.462| 15.294| | 4| -0.12| 0.00| -0.57| -0.05 | 0.57 | -0.707| 7.768| 1.044| -0.514| 4.445| | 5| 0.00| 0.00| -143.99| -13.05 | 143.40 | -0.505| 5.548| 0.588| -84.637| 802.187| -------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico PX,PY,PZ = componenti del carico totale G+ψ2*Q nel sistema XYZ EX,EY = componenti orizzontali della forza inerziale corrispondente al carico δX,δY,δZ = spostamenti virtuali del punto di applicazione del carico nel sistema XYZ (angolo di rotazione virtuale intorno all'asse di rotazione pari a 1 mrad) L1 = lavoro virtuale delle forze statiche. Da (C8A.4.1): L1=Σ(1,...,n)[Pi*δYi]+Σ(1,...,o)[Fh*δh] L2 = lavoro virtuale delle forze inerziali (sismiche). Da (C8A.4.1): L2=Σ(1,...,n)[Pi*δXi]+Σ(n+1,...,n+m)[Pj*δXj] Moltiplicatore di collasso, Massa partecipante, Accelerazione di attivazione del meccanismo [1) Cinematismo] | α0 | M* | e* | a0* | | | (kgm) | | (g) | |------------------------------------| | 0.240 | 100163| 1.000 | 0.178 | -------------------------------------- α0 = moltiplicatore di collasso M* = massa partecipante (C8A.4.3) e* = frazione di massa partecipante a0* = accelerazione spettrale di attivazione del meccanismo (C8A.4.4) SLV: Verifiche di sicurezza [1) Cinematismo] | a1* | a2* | a* | PGA | TR | VN | PGA,CLV | TR,CLV | | (g) | (g) | (g) | CLV | CLV | CLV | /PGA,DLV | /TR,DLV | |------------------------------------------------------------------|


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| 0.176 | 0.000 | 0.176 | 0.277 | 1508 | 106 | 1.018 | 1.059 | -------------------------------------------------------------------- a1* = accelerazione spettrale richiesta su sistema rigido (C8A.4.9) a2* = accelerazione spettrale richiesta su sistema deformabile (C8A.4.10) PGA,CLV = capacità in termini di PGA per SLV TR,CLV = capacità in termini di periodo di ritorno TR per SLV VN,CLV = capacità in termini di Vita Nominale per SLV PGA,CLV / PGA,DLV = I.R.S.PGA = indicatore di Rischio Sismico in termini di PGA per SLV TR,CLV / TR,DLV = I.R.S. TR = indicatore di Rischio Sismico in termini di periodo di ritorno TR per SLV --------------------------------------------------------------------------------

2) Cinematismo Ribaltamento semplice Il cinematismo presenta un asse di rotazione Dati generali [2) Cinematismo] | V | H | Z | T1 | γ | FC | SLD | | (m^3) | (m) | (m) | (sec) | | | | |---------------------------------------------------------| | 45.203 | 15.900 | 0.000 | 0.398 | 1.200 | 1.350 | | ----------------------------------------------------------- V = volume dei corpi partecipanti al meccanismo H = altezza della struttura rispetto alla fondazione Z = altezza rispetto alla fondazione del baricentro delle linee di vincolo tra i corpi del meccanismo ed il resto della struttura T1 = primo periodo di vibrazione γ = Coefficiente di partecipazione modale FC = fattore di confidenza SLD = X indica che è richiesta la verifica di sicurezza per SLD Asse di rotazione [2) Cinematismo] | Coord. punto iniziale (m)| Coord. punto finale (m) | Arretr.| K | N | fd | a | | X | Y | Z | X | Y | Z | (m) | | (kN) | (N/mm^2)| (m) | |-----------------------------------------------------------------------------------------------| | 0.003| -0.045| 0.000| 0.297| -4.250| 0.000| 0.000|0.000| 0.00| 0.000 | 4.215| ------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo dell'asse di rotazione X,Y,Z = coordinate dei punti iniziale e finale dell'asse di rotazione (considerando l'eventuale arretramento) Carichi [2) Cinematismo] |n.| tipologia | Punto di applicazione (m)| Carico permanente G (kN) | Carico variabile Q (kN) | ψ2 | | | | X | Y | Z | GX | GY | GZ | QX | QY | QZ | | |-------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 1|peso proprio| 0.562| -2.006| 13.282| 0.00| 0.00| -236.42| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 2| generico | 0.154| -2.200| 15.900| 55.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 3|peso proprio| 0.584| -2.063| 5.200| 0.00| 0.00| -577.23| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | --------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico tipologia: peso proprio, da solaio, catena o generico X,Y,Z = coordinate del punto di applicazione del carico nel sistema di riferimento globale XYZ GX,GY,GZ, QX,QY,QZ = componenti del carico nel sistema XYZ ψ2 = coefficiente di combinazione per il carico variabile (Tab.2.5.i), il valore di ψ2 (per carichi da solaio con più variabili aventi diversi coefficienti di combinazione, mostrato in tabella è pari alla media pesata: P=G+ψ2*Q, con G e Q carichi totali del solaio) Forze, spostamenti, lavoro [2) Cinematismo] |n.| Carico totale G+ψ2*Q (kN)| Forza inerziale(kN) | Spostamenti virtuali (mm)|Lavoro virtuale (kN*mm)| | | PX | PY | PZ | EX | EY | δX | δY | δZ | L1 | L2 | |------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 1| 0.00| 0.00| -236.42| -235.84 | -16.49 | -13.250| -0.927| 0.414| -97.983| 3140.202| | 2| 55.00| 0.00| 0.00| 0.00 | 0.00 | -15.861| -1.109| -0.008| -872.370| 0.000| | 3| 0.00| 0.00| -577.23| -575.83 | -40.27 | -5.188| -0.363| 0.436| -251.839| 3001.728| -------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico PX,PY,PZ = componenti del carico totale G+ψ2*Q nel sistema XYZ EX,EY = componenti orizzontali della forza inerziale corrispondente al carico δX,δY,δZ = spostamenti virtuali del punto di applicazione del carico nel sistema XYZ (angolo di rotazione virtuale intorno all'asse di rotazione pari a 1 mrad)


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L1 = lavoro virtuale delle forze statiche. Da (C8A.4.1): L1=Σ(1,...,n)[Pi*δYi]+Σ(1,...,o)[Fh*δh] L2 = lavoro virtuale delle forze inerziali (sismiche). Da (C8A.4.1): L2=Σ(1,...,n)[Pi*δXi]+Σ(n+1,...,n+m)[Pj*δXj] Moltiplicatore di collasso, Massa partecipante, Accelerazione di attivazione del meccanismo [2) Cinematismo] | α0 | M* | e* | a0* | | | (kgm) | | (g) | |------------------------------------| | 0.199 | 67110| 0.809 | 0.182 | -------------------------------------- α0 = moltiplicatore di collasso M* = massa partecipante (C8A.4.3) e* = frazione di massa partecipante a0* = accelerazione spettrale di attivazione del meccanismo (C8A.4.4) SLV: Verifiche di sicurezza [2) Cinematismo] | a1* | a2* | a* | PGA | TR | VN | PGA,CLV | TR,CLV | | (g) | (g) | (g) | CLV | CLV | CLV | /PGA,DLV | /TR,DLV | |------------------------------------------------------------------| | 0.176 | 0.000 | 0.176 | 0.286 | 1647 | 116 | 1.051 | 1.157 | -------------------------------------------------------------------- a1* = accelerazione spettrale richiesta su sistema rigido (C8A.4.9) a2* = accelerazione spettrale richiesta su sistema deformabile (C8A.4.10) PGA,CLV = capacità in termini di PGA per SLV TR,CLV = capacità in termini di periodo di ritorno TR per SLV VN,CLV = capacità in termini di Vita Nominale per SLV PGA,CLV / PGA,DLV = I.R.S.PGA = indicatore di Rischio Sismico in termini di PGA per SLV TR,CLV / TR,DLV = I.R.S. TR = indicatore di Rischio Sismico in termini di periodo di ritorno TR per SLV --------------------------------------------------------------------------------

3) Cinematismo Ribaltamento semplice Il cinematismo presenta un asse di rotazione Dati generali [3) Cinematismo] | V | H | Z | T1 | γ | FC | SLD | | (m^3) | (m) | (m) | (sec) | | | | |---------------------------------------------------------| | 49.940 | 15.900 | 0.000 | 0.398 | 1.200 | 1.350 | | ----------------------------------------------------------- V = volume dei corpi partecipanti al meccanismo H = altezza della struttura rispetto alla fondazione Z = altezza rispetto alla fondazione del baricentro delle linee di vincolo tra i corpi del meccanismo ed il resto della struttura T1 = primo periodo di vibrazione γ = Coefficiente di partecipazione modale FC = fattore di confidenza SLD = X indica che è richiesta la verifica di sicurezza per SLD Asse di rotazione [3) Cinematismo] | Coord. punto iniziale (m)| Coord. punto finale (m) | Arretr.| K | N | fd | a | | X | Y | Z | X | Y | Z | (m) | | (kN) | (N/mm^2)| (m) | |-----------------------------------------------------------------------------------------------| | 8.950| 0.769| 0.000| 0.003| -0.045| 0.000| 0.000|0.000| 143.99| 0.000 | 8.983| ------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo dell'asse di rotazione X,Y,Z = coordinate dei punti iniziale e finale dell'asse di rotazione (considerando l'eventuale arretramento) Carichi [3) Cinematismo] |n.| tipologia | Punto di applicazione (m)| Carico permanente G (kN) | Carico variabile Q (kN) | ψ2 | | | | X | Y | Z | GX | GY | GZ | QX | QY | QZ | | |-------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 1|peso proprio| 2.047| -0.351| 13.283| 0.00| 0.00| -235.77| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 2| generico | 1.830| 0.068| 15.900| 0.00| -55.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 3|peso proprio| 1.904| -0.399| 5.200| 0.00| 0.00| -519.15| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 4|peso proprio| 3.671| -0.305| 5.571| 0.00| 0.00| -143.99| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | --------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico tipologia: peso proprio, da solaio, catena o generico X,Y,Z = coordinate del punto di applicazione del carico nel sistema di riferimento globale XYZ GX,GY,GZ, QX,QY,QZ = componenti del carico nel sistema XYZ ψ2 = coefficiente di combinazione per il carico variabile (Tab.2.5.i), il valore di ψ2 (per carichi da solaio con più variabili aventi diversi coefficienti di combinazione,


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mostrato in tabella è pari alla media pesata: P=G+ψ2*Q, con G e Q carichi totali del solaio) Forze, spostamenti, lavoro [3) Cinematismo] |n.| Carico totale G+ψ2*Q (kN)| Forza inerziale(kN) | Spostamenti virtuali (mm)|Lavoro virtuale (kN*mm)| | | PX | PY | PZ | EX | EY | δX | δY | δZ | L1 | L2 | |------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 1| 0.00| 0.00| -235.77| -21.37 | 234.80 | -1.204| 13.228| 0.483| -113.925| 3131.758| | 2| 0.00| -55.00| 0.00| 0.00 | 0.00 | -1.441| 15.835| 0.045| -870.902| 0.000| | 3| 0.00| 0.00| -519.15| -47.05 | 517.02 | -0.471| 5.179| 0.522| -270.739| 2699.733| | 4| 0.00| 0.00| -143.99| -13.05 | 143.40 | -0.505| 5.548| 0.588| -84.637| 802.187| -------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico PX,PY,PZ = componenti del carico totale G+ψ2*Q nel sistema XYZ EX,EY = componenti orizzontali della forza inerziale corrispondente al carico δX,δY,δZ = spostamenti virtuali del punto di applicazione del carico nel sistema XYZ (angolo di rotazione virtuale intorno all'asse di rotazione pari a 1 mrad) L1 = lavoro virtuale delle forze statiche. Da (C8A.4.1): L1=Σ(1,...,n)[Pi*δYi]+Σ(1,...,o)[Fh*δh] L2 = lavoro virtuale delle forze inerziali (sismiche). Da (C8A.4.1): L2=Σ(1,...,n)[Pi*δXi]+Σ(n+1,...,n+m)[Pj*δXj] Moltiplicatore di collasso, Massa partecipante, Accelerazione di attivazione del meccanismo [3) Cinematismo] | α0 | M* | e* | a0* | | | (kgm) | | (g) | |------------------------------------| | 0.202 | 74655| 0.814 | 0.184 | -------------------------------------- α0 = moltiplicatore di collasso M* = massa partecipante (C8A.4.3) e* = frazione di massa partecipante a0* = accelerazione spettrale di attivazione del meccanismo (C8A.4.4) SLV: Verifiche di sicurezza [3) Cinematismo] | a1* | a2* | a* | PGA | TR | VN | PGA,CLV | TR,CLV | | (g) | (g) | (g) | CLV | CLV | CLV | /PGA,DLV | /TR,DLV | |------------------------------------------------------------------| | 0.176 | 0.000 | 0.176 | 0.291 | 1727 | 121 | 1.070 | 1.213 | -------------------------------------------------------------------- a1* = accelerazione spettrale richiesta su sistema rigido (C8A.4.9) a2* = accelerazione spettrale richiesta su sistema deformabile (C8A.4.10) PGA,CLV = capacità in termini di PGA per SLV TR,CLV = capacità in termini di periodo di ritorno TR per SLV VN,CLV = capacità in termini di Vita Nominale per SLV PGA,CLV / PGA,DLV = I.R.S.PGA = indicatore di Rischio Sismico in termini di PGA per SLV TR,CLV / TR,DLV = I.R.S. TR = indicatore di Rischio Sismico in termini di periodo di ritorno TR per SLV --------------------------------------------------------------------------------

4) Cinematismo Ribaltamento semplice Il cinematismo presenta un asse di rotazione Dati generali [4) Cinematismo] | V | H | Z | T1 | γ | FC | SLD | | (m^3) | (m) | (m) | (sec) | | | | |---------------------------------------------------------| | 64.446 | 15.900 | 6.400 | 0.398 | 1.200 | 1.350 | | ----------------------------------------------------------- V = volume dei corpi partecipanti al meccanismo H = altezza della struttura rispetto alla fondazione Z = altezza rispetto alla fondazione del baricentro delle linee di vincolo tra i corpi del meccanismo ed il resto della struttura T1 = primo periodo di vibrazione γ = Coefficiente di partecipazione modale FC = fattore di confidenza SLD = X indica che è richiesta la verifica di sicurezza per SLD Asse di rotazione [4) Cinematismo] | Coord. punto iniziale (m)| Coord. punto finale (m) | Arretr.| K | N | fd | a | | X | Y | Z | X | Y | Z | (m) | | (kN) | (N/mm^2)| (m) | |-----------------------------------------------------------------------------------------------| | 0.838| -8.793| 6.400| 0.581| -28.473| 6.400| 0.000|0.000| 0.00| 0.000 | 19.681| ------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo dell'asse di rotazione X,Y,Z = coordinate dei punti iniziale e finale dell'asse di rotazione (considerando l'eventuale arretramento)


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Carichi [4) Cinematismo] |n.| tipologia | Punto di applicazione (m)| Carico permanente G (kN) | Carico variabile Q (kN) | ψ2 | | | | X | Y | Z | GX | GY | GZ | QX | QY | QZ | | |-------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 1|peso proprio| 0.953| -22.790| 8.400| 0.00| 0.00| -490.53| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 2| da solaio | 1.246| -22.299| 10.098| 0.00| 0.00| -23.70| 0.00| 0.00| -18.09| 0.00 | | 3| da solaio | 1.246| -22.299| 7.800| 0.00| 0.00| -9.60| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00 | | 4|peso proprio| 1.164| -10.700| 8.400| 0.00| 0.00| -669.49| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 5| generico | 0.698| -16.568| 10.400| 75.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 6| da solaio | 1.280| -4.243| 10.076| 0.00| 0.00| -0.03| 0.00| 0.00| -0.02| 0.00 | | 7| da solaio | 1.524| -10.706| 10.189| 0.00| 0.00| -29.80| 0.00| 0.00| -22.75| 0.00 | | 8| da solaio | 1.363| -17.163| 10.135| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00 | | 9| da solaio | 1.280| -4.243| 7.800| 0.00| 0.00| -0.01| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00 | |10| da solaio | 1.524| -10.706| 7.800| 0.00| 0.00| -12.06| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00 | |11| da solaio | 1.363| -17.163| 7.800| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00 | --------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico tipologia: peso proprio, da solaio, catena o generico X,Y,Z = coordinate del punto di applicazione del carico nel sistema di riferimento globale XYZ GX,GY,GZ, QX,QY,QZ = componenti del carico nel sistema XYZ ψ2 = coefficiente di combinazione per il carico variabile (Tab.2.5.i), il valore di ψ2 (per carichi da solaio con più variabili aventi diversi coefficienti di combinazione, mostrato in tabella è pari alla media pesata: P=G+ψ2*Q, con G e Q carichi totali del solaio) Forze, spostamenti, lavoro [4) Cinematismo] |n.| Carico totale G+ψ2*Q (kN)| Forza inerziale(kN) | Spostamenti virtuali (mm)|Lavoro virtuale (kN*mm)| | | PX | PY | PZ | EX | EY | δX | δY | δZ | L1 | L2 | |------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 1| 0.00| 0.00| -490.53| -490.49 | 6.42 | -2.000| 0.026| 0.297| -145.648| 981.133| | 2| 0.00| 0.00| -23.70| -23.70 | 0.31 | -3.698| 0.048| 0.583| -13.820| 87.670| | 3| 0.00| 0.00| -9.60| -9.60 | 0.13 | -1.400| 0.018| 0.584| -5.605| 13.437| | 4| 0.00| 0.00| -669.49| -669.44 | 8.76 | -2.000| 0.026| 0.350| -234.084| 1339.104| | 5| 75.00| 0.00| 0.00| 0.00 | 0.00 | -4.000| 0.052| -0.040| -299.973| 0.000| | 6| 0.00| 0.00| -0.03| -0.03 | 0.00 | -3.676| 0.048| 0.381| -0.011| 0.110| | 7| 0.00| 0.00| -29.80| -29.80 | 0.39 | -3.789| 0.050| 0.709| -21.119| 112.903| | 8| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00 | 0.00 | -3.735| 0.049| 0.632| -0.002| 0.014| | 9| 0.00| 0.00| -0.01| -0.01 | 0.00 | -1.400| 0.018| 0.382| -0.005| 0.017| |10| 0.00| 0.00| -12.06| -12.06 | 0.16 | -1.400| 0.018| 0.710| -8.563| 16.891| |11| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00 | 0.00 | -1.400| 0.018| 0.633| -0.001| 0.002| -------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico PX,PY,PZ = componenti del carico totale G+ψ2*Q nel sistema XYZ EX,EY = componenti orizzontali della forza inerziale corrispondente al carico δX,δY,δZ = spostamenti virtuali del punto di applicazione del carico nel sistema XYZ (angolo di rotazione virtuale intorno all'asse di rotazione pari a 1 mrad) L1 = lavoro virtuale delle forze statiche. Da (C8A.4.1): L1=Σ(1,...,n)[Pi*δYi]+Σ(1,...,o)[Fh*δh] L2 = lavoro virtuale delle forze inerziali (sismiche). Da (C8A.4.1): L2=Σ(1,...,n)[Pi*δXi]+Σ(n+1,...,n+m)[Pj*δXj] Moltiplicatore di collasso, Massa partecipante, Accelerazione di attivazione del meccanismo [4) Cinematismo] | α0 | M* | e* | a0* | | | (kgm) | | (g) | |------------------------------------| | 0.286 | 122104| 0.969 | 0.218 |


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-------------------------------------- α0 = moltiplicatore di collasso M* = massa partecipante (C8A.4.3) e* = frazione di massa partecipante a0* = accelerazione spettrale di attivazione del meccanismo (C8A.4.4) SLV: Verifiche di sicurezza [4) Cinematismo] | a1* | a2* | a* | PGA | TR | VN | PGA,CLV | TR,CLV | | (g) | (g) | (g) | CLV | CLV | CLV | /PGA,DLV | /TR,DLV | |------------------------------------------------------------------| | 0.176 | 0.213 | 0.213 | 0.283 | 1584 | 111 | 1.040 | 1.112 | -------------------------------------------------------------------- a1* = accelerazione spettrale richiesta su sistema rigido (C8A.4.9) a2* = accelerazione spettrale richiesta su sistema deformabile (C8A.4.10) PGA,CLV = capacità in termini di PGA per SLV TR,CLV = capacità in termini di periodo di ritorno TR per SLV VN,CLV = capacità in termini di Vita Nominale per SLV PGA,CLV / PGA,DLV = I.R.S.PGA = indicatore di Rischio Sismico in termini di PGA per SLV TR,CLV / TR,DLV = I.R.S. TR = indicatore di Rischio Sismico in termini di periodo di ritorno TR per SLV --------------------------------------------------------------------------------

5) Cinematismo Ribaltamento semplice Il cinematismo presenta un asse di rotazione Dati generali [5) Cinematismo] | V | H | Z | T1 | γ | FC | SLD | | (m^3) | (m) | (m) | (sec) | | | | |---------------------------------------------------------| | 9.271 | 15.900 | 0.000 | 0.398 | 1.200 | 1.350 | | ----------------------------------------------------------- V = volume dei corpi partecipanti al meccanismo H = altezza della struttura rispetto alla fondazione Z = altezza rispetto alla fondazione del baricentro delle linee di vincolo tra i corpi del meccanismo ed il resto della struttura T1 = primo periodo di vibrazione γ = Coefficiente di partecipazione modale FC = fattore di confidenza SLD = X indica che è richiesta la verifica di sicurezza per SLD Asse di rotazione [5) Cinematismo] | Coord. punto iniziale (m)| Coord. punto finale (m) | Arretr.| K | N | fd | a | | X | Y | Z | X | Y | Z | (m) | | (kN) | (N/mm^2)| (m) | |-----------------------------------------------------------------------------------------------| | -1.002| -12.915| 0.000| -0.954| -16.736| 0.000| 0.000|0.000| 0.00| 0.000 | 3.821| ------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo dell'asse di rotazione X,Y,Z = coordinate dei punti iniziale e finale dell'asse di rotazione (considerando l'eventuale arretramento) Carichi [5) Cinematismo] |n.| tipologia | Punto di applicazione (m)| Carico permanente G (kN) | Carico variabile Q (kN) | ψ2 | | | | X | Y | Z | GX | GY | GZ | QX | QY | QZ | | |-------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 1|peso proprio| -0.759| -15.051| 2.700| 0.00| 0.00| -166.87| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 2| generico | -0.975| -15.052| 5.400| 15.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 3| da solaio | -0.525| -15.050| 5.065| 0.00| 0.00| -3.73| 0.00| 0.00| -2.75| 0.00 | | 4| da solaio | -0.949| -17.163| 5.186| 0.00| 0.00| -0.11| 0.00| 0.00| -0.08| 0.00 | --------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico tipologia: peso proprio, da solaio, catena o generico X,Y,Z = coordinate del punto di applicazione del carico nel sistema di riferimento globale XYZ GX,GY,GZ, QX,QY,QZ = componenti del carico nel sistema XYZ ψ2 = coefficiente di combinazione per il carico variabile (Tab.2.5.i), il valore di ψ2 (per carichi da solaio con più variabili aventi diversi coefficienti di combinazione, mostrato in tabella è pari alla media pesata: P=G+ψ2*Q, con G e Q carichi totali del solaio) Forze, spostamenti, lavoro [5) Cinematismo] |n.| Carico totale G+ψ2*Q (kN)| Forza inerziale(kN) | Spostamenti virtuali (mm)|Lavoro virtuale (kN*mm)| | | PX | PY | PZ | EX | EY | δX | δY | δZ | L1 | L2 | |------------------------------------------------------------------------------------------------------|


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| 1| 0.00| 0.00| -166.87| -166.86 | -2.08 | -2.700| -0.034| 0.215| -35.815| 450.578| | 2| 15.00| 0.00| 0.00| 0.00 | 0.00 | -5.400| -0.067| -0.003| -80.994| 0.000| | 3| 0.00| 0.00| -3.73| -3.73 | -0.05 | -5.064| -0.063| 0.447| -1.669| 18.887| | 4| 0.00| 0.00| -0.11| -0.11 | 0.00 | -5.186| -0.065| -0.003| 0.000| 0.562| -------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico PX,PY,PZ = componenti del carico totale G+ψ2*Q nel sistema XYZ EX,EY = componenti orizzontali della forza inerziale corrispondente al carico δX,δY,δZ = spostamenti virtuali del punto di applicazione del carico nel sistema XYZ (angolo di rotazione virtuale intorno all'asse di rotazione pari a 1 mrad) L1 = lavoro virtuale delle forze statiche. Da (C8A.4.1): L1=Σ(1,...,n)[Pi*δYi]+Σ(1,...,o)[Fh*δh] L2 = lavoro virtuale delle forze inerziali (sismiche). Da (C8A.4.1): L2=Σ(1,...,n)[Pi*δXi]+Σ(n+1,...,n+m)[Pj*δXj] Moltiplicatore di collasso, Massa partecipante, Accelerazione di attivazione del meccanismo [5) Cinematismo] | α0 | M* | e* | a0* | | | (kgm) | | (g) | |------------------------------------| | 0.252 | 17129| 0.984 | 0.190 | -------------------------------------- α0 = moltiplicatore di collasso M* = massa partecipante (C8A.4.3) e* = frazione di massa partecipante a0* = accelerazione spettrale di attivazione del meccanismo (C8A.4.4) SLV: Verifiche di sicurezza [5) Cinematismo] | a1* | a2* | a* | PGA | TR | VN | PGA,CLV | TR,CLV | | (g) | (g) | (g) | CLV | CLV | CLV | /PGA,DLV | /TR,DLV | |------------------------------------------------------------------| | 0.176 | 0.000 | 0.176 | 0.307 | 1984 | 139 | 1.129 | 1.393 | -------------------------------------------------------------------- a1* = accelerazione spettrale richiesta su sistema rigido (C8A.4.9) a2* = accelerazione spettrale richiesta su sistema deformabile (C8A.4.10) PGA,CLV = capacità in termini di PGA per SLV TR,CLV = capacità in termini di periodo di ritorno TR per SLV VN,CLV = capacità in termini di Vita Nominale per SLV PGA,CLV / PGA,DLV = I.R.S.PGA = indicatore di Rischio Sismico in termini di PGA per SLV TR,CLV / TR,DLV = I.R.S. TR = indicatore di Rischio Sismico in termini di periodo di ritorno TR per SLV --------------------------------------------------------------------------------

6) Cinematismo Ribaltamento semplice Il cinematismo presenta un asse di rotazione Dati generali [6) Cinematismo] | V | H | Z | T1 | γ | FC | SLD | | (m^3) | (m) | (m) | (sec) | | | | |---------------------------------------------------------| | 24.516 | 15.900 | 0.000 | 0.398 | 1.200 | 1.350 | | ----------------------------------------------------------- V = volume dei corpi partecipanti al meccanismo H = altezza della struttura rispetto alla fondazione Z = altezza rispetto alla fondazione del baricentro delle linee di vincolo tra i corpi del meccanismo ed il resto della struttura T1 = primo periodo di vibrazione γ = Coefficiente di partecipazione modale FC = fattore di confidenza SLD = X indica che è richiesta la verifica di sicurezza per SLD Asse di rotazione [6) Cinematismo] | Coord. punto iniziale (m)| Coord. punto finale (m) | Arretr.| K | N | fd | a | | X | Y | Z | X | Y | Z | (m) | | (kN) | (N/mm^2)| (m) | |-----------------------------------------------------------------------------------------------| | -2.049| -16.772| 0.000| -2.049| -28.963| 0.000| 0.000|0.000| 0.00| 0.000 | 12.191| ------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo dell'asse di rotazione X,Y,Z = coordinate dei punti iniziale e finale dell'asse di rotazione (considerando l'eventuale arretramento) Carichi [6) Cinematismo] |n.| tipologia | Punto di applicazione (m)| Carico permanente G (kN) | Carico variabile Q (kN) | ψ2 | | | | X | Y | Z | GX | GY | GZ | QX | QY | QZ | | |-------------------------------------------------------------------------------------------------------|


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| 1|peso proprio| -1.849| -22.861| 2.600| 0.00| 0.00| -441.29| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 2| generico | -2.049| -22.867| 5.200| 40.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 3| da solaio | -1.649| -22.854| 4.871| 0.00| 0.00| -22.85| 0.00| 0.00| -17.19| 0.00 | --------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico tipologia: peso proprio, da solaio, catena o generico X,Y,Z = coordinate del punto di applicazione del carico nel sistema di riferimento globale XYZ GX,GY,GZ, QX,QY,QZ = componenti del carico nel sistema XYZ ψ2 = coefficiente di combinazione per il carico variabile (Tab.2.5.i), il valore di ψ2 (per carichi da solaio con più variabili aventi diversi coefficienti di combinazione, mostrato in tabella è pari alla media pesata: P=G+ψ2*Q, con G e Q carichi totali del solaio) Forze, spostamenti, lavoro [6) Cinematismo] |n.| Carico totale G+ψ2*Q (kN)| Forza inerziale(kN) | Spostamenti virtuali (mm)|Lavoro virtuale (kN*mm)| | | PX | PY | PZ | EX | EY | δX | δY | δZ | L1 | L2 | |------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 1| 0.00| 0.00| -441.29| -441.29 | 0.00 | -2.600| 0.000| 0.198| -87.568| 1147.408| | 2| 40.00| 0.00| 0.00| 0.00 | 0.00 | -5.200| 0.000| -0.003| -208.000| 0.000| | 3| 0.00| 0.00| -22.85| -22.85 | 0.00 | -4.872| 0.000| 0.398| -9.085| 111.319| -------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico PX,PY,PZ = componenti del carico totale G+ψ2*Q nel sistema XYZ EX,EY = componenti orizzontali della forza inerziale corrispondente al carico δX,δY,δZ = spostamenti virtuali del punto di applicazione del carico nel sistema XYZ (angolo di rotazione virtuale intorno all'asse di rotazione pari a 1 mrad) L1 = lavoro virtuale delle forze statiche. Da (C8A.4.1): L1=Σ(1,...,n)[Pi*δYi]+Σ(1,...,o)[Fh*δh] L2 = lavoro virtuale delle forze inerziali (sismiche). Da (C8A.4.1): L2=Σ(1,...,n)[Pi*δXi]+Σ(n+1,...,n+m)[Pj*δXj] Moltiplicatore di collasso, Massa partecipante, Accelerazione di attivazione del meccanismo [6) Cinematismo] | α0 | M* | e* | a0* | | | (kgm) | | (g) | |------------------------------------| | 0.242 | 45825| 0.968 | 0.185 | -------------------------------------- α0 = moltiplicatore di collasso M* = massa partecipante (C8A.4.3) e* = frazione di massa partecipante a0* = accelerazione spettrale di attivazione del meccanismo (C8A.4.4) SLV: Verifiche di sicurezza [6) Cinematismo] | a1* | a2* | a* | PGA | TR | VN | PGA,CLV | TR,CLV | | (g) | (g) | (g) | CLV | CLV | CLV | /PGA,DLV | /TR,DLV | |------------------------------------------------------------------| | 0.176 | 0.000 | 0.176 | 0.294 | 1760 | 124 | 1.081 | 1.236 | -------------------------------------------------------------------- a1* = accelerazione spettrale richiesta su sistema rigido (C8A.4.9) a2* = accelerazione spettrale richiesta su sistema deformabile (C8A.4.10) PGA,CLV = capacità in termini di PGA per SLV TR,CLV = capacità in termini di periodo di ritorno TR per SLV VN,CLV = capacità in termini di Vita Nominale per SLV PGA,CLV / PGA,DLV = I.R.S.PGA = indicatore di Rischio Sismico in termini di PGA per SLV TR,CLV / TR,DLV = I.R.S. TR = indicatore di Rischio Sismico in termini di periodo di ritorno TR per SLV --------------------------------------------------------------------------------

7) Cinematismo Ribaltamento semplice Il cinematismo presenta un asse di rotazione Dati generali [7) Cinematismo] | V | H | Z | T1 | γ | FC | SLD | | (m^3) | (m) | (m) | (sec) | | | | |---------------------------------------------------------| | 13.134 | 15.900 | 10.400 | 0.398 | 1.200 | 1.350 | | ----------------------------------------------------------- V = volume dei corpi partecipanti al meccanismo H = altezza della struttura rispetto alla fondazione Z = altezza rispetto alla fondazione del baricentro delle linee di vincolo tra i corpi del meccanismo ed il resto della struttura T1 = primo periodo di vibrazione γ = Coefficiente di partecipazione modale


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FC = fattore di confidenza SLD = X indica che è richiesta la verifica di sicurezza per SLD Asse di rotazione [7) Cinematismo] | Coord. punto iniziale (m)| Coord. punto finale (m) | Arretr.| K | N | fd | a | | X | Y | Z | X | Y | Z | (m) | | (kN) | (N/mm^2)| (m) | |-----------------------------------------------------------------------------------------------| | 0.003| -0.045| 10.400| 0.297| -4.250| 10.400| 0.000|0.000| 0.00| 0.000 | 4.215| ------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo dell'asse di rotazione X,Y,Z = coordinate dei punti iniziale e finale dell'asse di rotazione (considerando l'eventuale arretramento) Carichi [7) Cinematismo] |n.| tipologia | Punto di applicazione (m)| Carico permanente G (kN) | Carico variabile Q (kN) | ψ2 | | | | X | Y | Z | GX | GY | GZ | QX | QY | QZ | | |-------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 1|peso proprio| 0.562| -2.006| 13.282| 0.00| 0.00| -236.42| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | | 2| generico | 0.141| -2.018| 15.900| 40.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.30 | --------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico tipologia: peso proprio, da solaio, catena o generico X,Y,Z = coordinate del punto di applicazione del carico nel sistema di riferimento globale XYZ GX,GY,GZ, QX,QY,QZ = componenti del carico nel sistema XYZ ψ2 = coefficiente di combinazione per il carico variabile (Tab.2.5.i), il valore di ψ2 (per carichi da solaio con più variabili aventi diversi coefficienti di combinazione, mostrato in tabella è pari alla media pesata: P=G+ψ2*Q, con G e Q carichi totali del solaio) Forze, spostamenti, lavoro [7) Cinematismo] |n.| Carico totale G+ψ2*Q (kN)| Forza inerziale(kN) | Spostamenti virtuali (mm)|Lavoro virtuale (kN*mm)| | | PX | PY | PZ | EX | EY | δX | δY | δZ | L1 | L2 | |------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 1| 0.00| 0.00| -236.42| -235.84 | -16.49 | -2.876| -0.201| 0.420| -99.212| 681.475| | 2| 40.00| 0.00| 0.00| 0.00 | 0.00 | -5.487| -0.384| -0.003| -219.464| 0.000| -------------------------------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del carico PX,PY,PZ = componenti del carico totale G+ψ2*Q nel sistema XYZ EX,EY = componenti orizzontali della forza inerziale corrispondente al carico δX,δY,δZ = spostamenti virtuali del punto di applicazione del carico nel sistema XYZ (angolo di rotazione virtuale intorno all'asse di rotazione pari a 1 mrad) L1 = lavoro virtuale delle forze statiche. Da (C8A.4.1): L1=Σ(1,...,n)[Pi*δYi]+Σ(1,...,o)[Fh*δh] L2 = lavoro virtuale delle forze inerziali (sismiche). Da (C8A.4.1): L2=Σ(1,...,n)[Pi*δXi]+Σ(n+1,...,n+m)[Pj*δXj] Moltiplicatore di collasso, Massa partecipante, Accelerazione di attivazione del meccanismo [7) Cinematismo] | α0 | M* | e* | a0* | | | (kgm) | | (g) | |------------------------------------| | 0.468 | 24108| 1.000 | 0.346 | -------------------------------------- α0 = moltiplicatore di collasso M* = massa partecipante (C8A.4.3) e* = frazione di massa partecipante a0* = accelerazione spettrale di attivazione del meccanismo (C8A.4.4) SLV: Verifiche di sicurezza [7) Cinematismo] | a1* | a2* | a* | PGA | TR | VN | PGA,CLV | TR,CLV | | (g) | (g) | (g) | CLV | CLV | CLV | /PGA,DLV | /TR,DLV | |------------------------------------------------------------------| | 0.176 | 0.345 | 0.345 | 0.272 | 1434 | 101 | 1.000 | 1.007 | -------------------------------------------------------------------- a1* = accelerazione spettrale richiesta su sistema rigido (C8A.4.9) a2* = accelerazione spettrale richiesta su sistema deformabile (C8A.4.10) PGA,CLV = capacità in termini di PGA per SLV TR,CLV = capacità in termini di periodo di ritorno TR per SLV VN,CLV = capacità in termini di Vita Nominale per SLV PGA,CLV / PGA,DLV = I.R.S.PGA = indicatore di Rischio Sismico in termini di PGA per SLV TR,CLV / TR,DLV = I.R.S. TR = indicatore di Rischio Sismico in termini di periodo di ritorno TR per SLV


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Sintesi risultati Analisi Cinematica Lineare Livello di sicurezza pari all'Adeguamento sismico Risultati dei cinematismi analizzati: | n. | α0 |PGA,CLD | TR,CLD |(TR,CLD |PGA,CLV | TR,CLV |(TR,CLV | | | |/PGA,DLD| /TR,DLD| /TR,DLD)^0.41|/PGA,DLV| /TR,DLV| /TR,DLV)^0.41| |------------------------------------------------------------------------------| | 1 | 0.240 | 1.054 | 1.132 | 1.052 | 1.018 | 1.059 | 1.024 | | 2 | 0.199 | 1.080 | 1.192 | 1.075 | 1.051 | 1.157 | 1.062 | | 3 | 0.202 | 1.098 | 1.212 | 1.082 | 1.070 | 1.213 | 1.082 | | 4 | 0.286 | 1.098 | 1.212 | 1.082 | 1.040 | 1.112 | 1.044 | | 5 | 0.252 | 1.125 | 1.298 | 1.113 | 1.129 | 1.393 | 1.146 | | 6 | 0.242 | 1.107 | 1.232 | 1.089 | 1.081 | 1.236 | 1.091 | | 7 | 0.468 | 1.062 | 1.152 | 1.060 | 1.000 | 1.007 | 1.003 | -------------------------------------------------------------------------------- n. = numero consecutivo del cinematismo α0 = moltiplicatore di collasso PGA,CLD / PGA,DLD = I.R.S.PGA = indicatore di Rischio Sismico in termini di PGA per SLD TR,CLD / TR,DLD = I.R.S. TR = indicatore di Rischio Sismico in termini di periodo di ritorno TR per SLD (TR,CLD/TR,DLD)^0.41 = indicatore di Rischio Sismico in termini di TR per SLD, su scala comparata a PGA PGA,CLV / PGA,DLV = I.R.S.PGA = indicatore di Rischio Sismico in termini di PGA per SLV TR,CLV / TR,DLV = I.R.S. TR = indicatore di Rischio Sismico in termini di periodo di ritorno TR per SLV (TR,CLV/TR,DLV)^0.41 = indicatore di Rischio Sismico in termini di TR per SLV, su scala comparata a PGA Secondo All.a al D.M.14.1.2008, si considerano valori di TR compresi nell'intervallo [30,2475] anni. Se TR>2475 si pone TR=2475. Se TR<30, con riferimento al Programma di ricerca DPC-ReLUIS (Unità di Ricerca CNR-ITC) si adotta un'estrapolazione mediante una regressione sui tre valori di hazard ag(30), ag(50) e ag(75), effettuata con la funzione di potenza: ag(TR)=k*TR^α. Per il sito in esame risulta: K = 0.007317970, α = 0.545606656 Per l'Indicatore di Rischio Sismico in termini di TR si ha quindi un limite massimo pari a: SLD: (2475/TR,DLD)=16.391 SLV: (2475/TR,DLV)=1.738


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INDICATORI DI RISCHIO SISMICO

07 RELAZIONE DI CALCOLO - Comune di Ancona...2018/12/07 · KDQQR FRQWULEXLWR D PRGLILFDUH LO...

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