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Comune di LEGNAGO

Provincia di VERONA

RELAZIONE TECNICA GENERALE

RELAZIONE DI CALCOLO

OGGETTO:

Muro per rampa di raccordo MURO RAMPA

COMMITTENTE:

Amministrazione Comune di Legnago (VR)

Legnago (VR), ottobre 2017

Il Progettista

_______________

(Cottarelli ing. Ermanno)

STUDIO TECNICO COTTARELLI & DA VIA'

Vicolo S. Martino, 2 - 37045 LEGNAGO (VR) 0442 22222 - [email protected]

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1 - DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA Il muro oggetto della relazione di calcolo ha lo scopo di contenere il terreno per la realizzazione della rampa di collegamento. La tipologia di muro impiegata è quella di muro a mensola in c.a. Vengono di seguito riportate delle viste, in sezione, allo scopo di consentire una migliore comprensione dell’opera in oggetto della presente relazione:

Vista in Sezione

Sezione 1 - Vista Sezione

Vista Stratigrafica

1.4

3

1.7

8

0.3

5

0 .55 0.600.2

0

1 .35

SEZIONE 1 - SEZIONE

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Sezione 1 - Vista Strati

2 - NORMATIVA DI RIFERIMENTO Le fasi di analisi e verifica della struttura sono state condotte in accordo alle seguenti disposizioni normative, per quanto applicabili in relazione al criterio di calcolo adottato dal progettista, evidenziato nel prosieguo della presente relazione: Legge 5 novembre 1971 n. 1086 (G. U. 21 dicembre 1971 n. 321) ”Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica” Legge 2 febbraio 1974 n. 64 (G. U. 21 marzo 1974 n. 76) ”Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche” Indicazioni progettive per le nuove costruzioni in zone sismiche a cura del Ministero per la Ricerca scientifica - Roma 1981. C.N.R. n. 10024/1986 ”Analisi di strutture mediante elaboratore. Impostazione e Redazione delle relazioni di calcolo” D. M. Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008 n. 29 - Suppl. Ord.) ”Norme tecniche per le Costruzioni”

Strato Descrizione γ γsat φ Cu C'

T1 RELAZIONE GEOLOGICA GEO3 sas aprile 2017 18500 20000 26.0° 0.00 0.00

SEZIONE 1 - STRATI

T1

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Inoltre, in mancanza di specifiche indicazioni, ad integrazione della norma precedente e per quanto con esse non in contrasto, sono state utilizzate le indicazioni contenute nella: Circolare 2 febbraio 2009 n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (G.U. 26 febbraio 2009 n. 27 – Suppl. Ord.) “Istruzioni per l'applicazione delle 'Norme Tecniche delle Costruzioni' di cui al D.M. 14 gennaio 2008”. Eurocodice 7 – “Progettazione geotecnica” - ENV 1997-1.

3 - MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO Per la realizzazione dell’opera in oggetto saranno impiegati i seguenti materiali: • Calcestruzzo di tipo C25/30 (Resistenza caratteristica Rck = 30 N/mm2) armato con barre di acciaio ad aderenza migliorata di tipo B450C(Resistenza caratteristica Fyk = 450 N/mm2) • I valori dei parametri caratteristici dei suddetti materiali sono riportati nei tabulati di calcolo, nella relativa sezione. Per ciascuna classe di calcestruzzo impiegata sono riportati i valori di: Resistenza di calcolo a trazione (fctd) Resistenza a rottura per flessione (fcfm) Resistenza tangenziale di calcolo (τRd) Modulo elastico normale (E) Modulo elastico tangenziale (G) Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale (γc) Resistenza cubica caratteristica del materiale (Rck) Coefficiente di Omogeneizzazione Peso Specifico Coefficiente di dilatazione termica I diagrammi costitutivi del calcestruzzo sono stati adottati in conformità alle indicazioni riportate al punto 4.1.2.1.2.2 del D.M. 14 gennaio 2008; in particolare per le verifiche effettuate a pressoflessione retta è stato adottato il modello riportato in fig. (a).

Diagrammi di calcolo tensione/deformazione del calcestruzzo.

La deformazione massima εc,max è assunta pari a 0.0035. Per l’acciaio sono riportati i valori di: Tensione caratteristica di snervamento trazione (fyk) Modulo elastico normale (E)

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Modulo elastico tangenziale (G) Coefficiente di sicurezza allo Stato Limite Ultimo del materiale (γf) Peso Specifico Coefficiente di dilatazione termica I diagrammi costitutivi dell’acciaio sono stati adottati in conformità alle indicazioni riportate al punto 4.1.2.1.2.3 del D.M. 14 gennaio 2008; in particolare è stato adottato il modello elastico perfettamente plastico descritto in b).

La resistenza di calcolo è data da fyk / γf. Il coefficiente di sicurezza γf si assume pari a 1.15. Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio secondo le prescrizioni della vigente Normativa.

4 - TERRENO DI FONDAZIONE Le indagini effettuate, mirate alla valutazione della velocità delle onde di taglio (VS30) e/o del numero di colpi dello Standard Penetration Test (NSPT), permettono di classificare il profilo stratigrafico, ai fini della determinazione dell’azione sismica, di categoria D [Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs, 30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT, 30 < 15 nei terreni a grana grossa e cu, 30 < 70 kPa nei terreni a grana fina).]. Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei tabulati di calcolo, nella relativa sezione. Per ulteriori dettagli si rimanda alle relazioni geologica e geotecnica.

5 - METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA DEL TERRAPIENO

La pressione esercitata da un terreno contro un muro è simile alla spinta idrostatica; infatti, essa

aumenta in funzione della profondità h e può essere così espressa:

dove γ è il peso dell’unità di volume del terreno e K è un coefficiente che dipende dall’angolo di attrito interno, dagli angoli di inclinazione del terrapieno e del paramento del muro, dall’angolo di attrito terra-muro, nonché dal tipo di spinta che si vuole calcolare (attiva e passiva).

Esistono due modalità di calcolo della spinta:

γ⋅⋅= hKp

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− Spinta attiva: quando il muro subisce una rotazione, sia pure piccola, verso l’esterno (valle). − Spinta passiva: quando il muro subisce una rotazione, sia pure piccola, premendo contro il

terrapieno (monte). Tra le varie ipotesi che si utilizzano per il calcolo della spinta, si è utilizzata quella dovuta al

Coulomb, opportunamente modificata ed ampliata per tener conto di tutte le eventualità che possono presentarsi: − Attrito terra-muro. − Paramento inclinato. − Profilo del piano di campagna di forma generica. − Carichi distribuiti/concentrati disposti in maniera arbitraria sul profilo. − Stratigrafia costituita da un numero illimitato di strati o lenti, costituiti da terreni coerenti e/o

incoerenti. − Falda acquifera, eventualmente inclinata.

Il metodo di Coulomb presuppone una linea di rottura piana del terreno che parte dalla base del

muro; la spinta è l’integrale delle pressioni agenti calcolate lungo la verticale del cuneo di spinta. Vengono esaminate tutte le possibili superfici di scorrimento per individuare in automatico quella

per la quale la spinta è massima. Il calcolo della distribuzione delle pressioni lungo l’altezza del paramento del muro avviene col

metodo delle strisce dovuto a Huntington, che consiste nel considerare tante ipotetiche linee di frattura lungo l’altezza parallele a quella della superficie di scorrimento. Costruito il diagramma delle pressioni sul muro è quindi possibile trovare la risultante ed il punto di applicazione della spinta.

Questo procedimento viene applicato:

− sul cuneo che parte dal vertice in basso a monte del paramento, ciò al fine di ottenere le azioni con cui si andranno a verificare le sezioni del paramento stesso.

− sul cuneo che parte dal vertice in basso della fondazione a monte, ciò al fine di ottenere le azioni massime necessarie per le verifiche allo scorrimento e al carico limite sulla fondazione stessa. Nel caso di presenza di falda acquifera retrostante al muro e assenza di drenaggio, se ne tiene

conto sia nel calcolo della spinta che nella verifica a carico limite della fondazione, considerando la sottospinta di galleggiamento.

Per quanto riguarda le azioni sismiche, per ognuna delle strisce prima menzionate e per ogni

spinta ad esse afferente, viene calcolato il corrispondente incremento sismico valutando la massa della striscia e moltiplicandola per il coefficiente sismico orizzontale kh.

6 - VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA

La valutazione della spinta del terreno in zona sismica, secondo quanto prevede il D.M. 14 gennaio 2008 “Norme tecniche per le Costruzioni” al § 3.2.3 e al § 7.11.6.2.1, è stata eseguita utilizzando metodi pseudo-statici.

In particolare il procedimento per la definizione dei parametri sismici di progetto per i vari Stati Limite per cui sono state effettuate le verifiche è stato il seguente: − definizione della Vita Nominale e della Classe d’Uso della struttura, il cui uso combinato ha portato

alla definizione del Periodo di Riferimento dell’azione sismica. − Individuazione, tramite latitudine e longitudine, dei parametri sismici di base ag, F0 e T*

c per tutti e quattro gli Stati Limite previsti (SLO, SLD, SLV e SLC); l’individuazione è stata effettuata interpolando tra i 4 punti più vicini al punto di riferimento dell’edificio.

− Determinazione dei coefficienti d’amplificazione stratigrafica e topografica.

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− Calcolo del periodo Tc corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello Spettro. L’utilizzo di metodi pseudo-statici, consente di ricondurre l’azione sismica, che è un’azione dinamica variabile nel tempo e nello spazio, ad un insieme di forze statiche equivalenti, orizzontali e verticali, mediante l’utilizzo di coefficienti sismici, che dipendono dalla zona sismica, dalle condizioni locali e dall’entità degli spostamenti ammessi per l’opera considerata. Tali coefficienti vengono utilizzati, oltre che per valutare le forze di inerzia sull’opera, anche per determinare la spinta retrostante il muro, mediante l’utilizzo della teoria di Mononobe Okabe. Come specificato al § 7.11.6.2.1, in assenza di studi specifici, i coefficienti sismici orizzontale e verticale, devono essere calcolati come:

(7.11.6)

(7.11.7)

dove: amax= accelerazione orizzontale massima attesa al sito. Nella precedente espressione il coefficiente assume i valori indicati nella Tab. 7.11-II.

Categoria sottosuolo

A B, C, D, E

0.2<ag(g)≤ 0.4 0.31 0.31 0.1<ag(g)≤ 0.2 0.29 0.24

ag(g)≤ 0.1 0.2 0.18 Si riportano di seguito le coordinate geografiche del sito ed i relativi dati di pericolosità sismica:

Latitudine: 45° 11' 36.00'' Longitudine: 11° 18' 39.00'' Altitudine: 16

DATI GENERALI ANALISI SISMICA

Dati generali analisi sismica

TP Coef Ampl Topog βs βm KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine

[gradi] [gradi] [m]

D 1,00 0,20 0,18 0,03 0,03 45° 11' 36.00'' 11° 18' 39.00'' 16

Classe Edificio Vita Nominale Periodo di Riferimento

[adim] [anni] [anni]

3 50 75

SL Tr Ag Ss F0 T*c

[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]

SLO 45 0,0362 1,800 2,519 0,251

SLD 75 0,0429 1,800 2,548 0,281

SLV 712 0,0950 1,800 2,612 0,322

SLC 1462 0,1207 1,800 2,591 0,329

LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente, categoria di suolo di fondazione come definito al punto 3.2.2 del DM 14 gennaio 2008 'Nuove

Norme tecniche per le costruzioni: [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a

g

ak max

mh ⋅β=

hv k5.0k ⋅±=

mβ mβ

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SL Tr Ag Ss F0 T*c

[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]

grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m.

Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica. βs Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita'. βm Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno. KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita'. KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno. Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi]. Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]. Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m].

7 - SCENARI DI CARICO

I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le indicazioni del D.M. 14 gennaio 2008.

Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti, accidentali e

sisma) mediante le combinazioni di carico di seguito descritte. Da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche.

Sono state effettuate tutte le verifiche (strutturali e geotecniche) secondo l'Approccio 1 definito

dal D.M. 14 Gennaio 2008. Nelle relative tabelle sono riportati, in funzione dei carichi agenti sulla struttura e dell'approccio scelto per la verifica, i coefficienti di combinazione delle azioni elementari dovuti ai coefficienti parziali delle azioni γ. Il valore di progetto della resistenza Rd è determinato in modo analitico con riferimento al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno, diviso per il valore del coefficiente parziale γM, specificato nella tabella 6.2.II delle NTC 2008, e tenendo conto, ove necessario, dei coefficienti parziali γR specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 6.5.I delle NTC 2008.

Tab. 6.2.II – Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno

PARAMETRO Grandezza alla quale

applicare il coefficiente parziale

Coefficiente parziale

γM M1 M2

Tangente dell’angolo di resistenza al taglio

tan ϕ‘ γϕ' 1.00 1.25

Coesione efficace c’k γc’ 1.00 1.25

Resistenza non drenata cuk γcu 1.00 1.40

Tab. 6.5.I – Coefficienti parziali γR per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di

sostegno.

VERIFICA Coefficiente parziale γR

(R1)

Coefficiente parziale γR

(R2)

Coefficiente parziale γR

(R3)

Capacità portante della fondazione 1.0 1.0 1.4

Scorrimento 1.0 1.0 1.1

Resistenza del terreno a valle 1.0 1.0 1.4

Sono stati considerati i seguenti Stati Limite.

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7.1 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare più sfavorevoli ai fini delle singole verifiche, tenendo conto della probabilità ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori più sfavorevoli, come consentito dalle norme vigenti. Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo:

dove: G1 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali; peso proprio del terreno, quando

pertinente; forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno); forze risultanti dalla pressione dell’acqua (quando si configurino costanti nel tempo);

G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali; P rappresenta pretensione e precompressione; Q azioni sulla struttura o sull’elemento strutturale con valori istantanei che possono risultare

sensibilmente diversi fra loro nel tempo: - di lunga durata: agiscono con un’intensità significativa, anche non continuativamente,

per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura; - di breve durata: azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita

nominale della struttura; Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile; γG, γQ ,γP coefficienti parziali come definiti nella Tab. 6.2.I del DM 14 gennaio 2008; ψ0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilità di concomitanza

delle azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici.

Tab. 6.2.I D.M 14/01/2008

CARICHI EFFETTO Coefficiente

EQU (A1) (A2)

γF (o γE) STR GEO

Carichi permanenti favorevoli γG1

0.9 1.0 1.0 sfavorevoli 1.1 1.3 1.0

Carichi permanenti non strutturali(1) favorevoli γG21

0.0 0.0 0.0 sfavorevoli 1.5 1.5 1.3

Carichi variabili favorevoli γQi

0.0 0.0 0.0 sfavorevoli 1.5 1.5 1.3

(1) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es. carichi permanenti portati) siano compiutamente definiti si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni permanenti.

Le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico elementare: ciascuna condizione di carico accidentale, a rotazione, è stata

considerata sollecitazione di base ( nella formula precedente). I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo. In zona sismica, oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche, devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma. L’azione sismica è stata combinata con le altre azioni secondo la seguente relazione:

dove:

azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame; G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali;

.......30332022112211 +⋅⋅+⋅⋅+⋅+⋅+⋅+⋅ kQkQkQPGG QQQPGG ψγψγγγγγ

kQ1

kiii QEPGG ⋅ψ++++ ∑ 221

E

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G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali;

rappresenta pretensione e precompressione;

coefficiente di combinazione delle azioni variabili ;

valore caratteristico dell’azione variabile ;

I valori dei coefficienti sono riportati nella seguente tabella:

Categoria/Azione ψ2i

Categoria A – Ambienti ad uso residenziale 0,3 Categoria B – Uffici 0,3 Categoria C – Ambienti suscettibili di affollamento 0,6 Categoria D – Ambienti ad uso commerciale 0,6 Categoria E – Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale 0,8 Categoria F – Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN) 0,6 Categoria G – Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) 0,3 Categoria H – Coperture 0,0 Vento 0,0 Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.) 0,0 Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0,2 Variazioni termiche 0,0

7.2 Stati Limite di Esercizio Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in c.a. sono state ricavate applicando le formule riportate nel D.M. 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al punto 2.5.3. Per le verifiche agli stati limite di esercizio, a seconda dei casi, si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico:

combinazione rara

combinazione frequente

combinazione quasi permanente

dove: Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente; Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa;

Qkl valore caratteristico dell’azione variabile di base di ogni combinazione;

Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile; ψ0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora

significativi nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili; ψ1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 0,95 delle

distribuzioni dei valori istantanei; ψ2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle

distribuzioni dei valori istantanei.

KP

i2ψ iQ

kiQ iQ

i2ψ

( ) ( ) ( )∑∑∑===

+⋅ψ++=l

h

kh

n

i

kiik

m

j

Kjd PQQGF12

01

1

( ) ( ) ( )∑∑∑===

+⋅ψ+⋅ψ+=l

h

kh

n

i

kiik

m

j

Kjd PQQGF12

2111

1

( ) ( ) ( )∑∑∑===

+⋅ψ+⋅ψ+=l

h

kh

n

i

kiik

m

j

Kjd PQQGF12

2121

1

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Ai coefficienti ψ0i, ψ1i, ψ2i sono attribuiti i seguenti valori:

Azione ψ0i ψ1i ψ2i

Categoria A – Ambienti ad uso residenziale 0,7 0,5 0,3 Categoria B – Uffici 0,7 0,5 0,3 Categoria C – Ambienti suscettibili di affollamento 0,7 0,7 0,6 Categoria D – Ambienti ad uso commerciale 0,7 0,7 0,6 Categoria E – Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale 1,0 0,9 0,8 Categoria F – Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN) 0,7 0,7 0,6 Categoria G – Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) 0,7 0,5 0,3 Categoria H – Coperture 0,0 0,0 0,0 Vento 0,6 0,2 0,0 Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.) 0,5 0,2 0,0 Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0,7 0,5 0,2 Variazioni termiche 0,6 0,5 0,0

In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico; a turno ogni condizione di carico variabile è stata considerata sollecitazione di base, con ciò dando origine a tanti valori combinati. Per ognuna delle combinazioni ottenute, in funzione dell’elemento, sono state effettuate le verifiche allo SLE (tensioni, deformazioni e fessurazione). Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate relativamente alle combinazioni di azioni "Quasi Permanente", "Frequente" e "Rara". Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati, inoltre, sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati più gravosi.

8 - VERIFICHE

8.1 Verifica a Ribaltamento

Nella verifica a ribaltamento è stato scelto come punto di rotazione il vertice in basso a valle della fondazione. − Il Momento Ribaltante è dovuto alla componente orizzontale della spinta, all’incremento sismico

di essa e ad eventuali carichi esterni che possono contribuire al ribaltamento. − Il Momento Stabilizzante è dovuto al peso proprio del muro, del terreno su esso agente, ad

eventuali carichi esterni che possono contribuire alla stabilità ed ai tiranti.

Il coefficiente di sicurezza è dato dal rapporto Momento Stabilizzante / Momento Ribaltante. Tale valore è stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dall'approccio adottato, considerando il sistema come un corpo rigido e adottando i coefficienti M2. Il rapporto più gravoso, in relazione al corrispondente coefficiente R, dipendente dall'approccio e dalla combinazione considerata, è stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Ribaltamento.

8.2 Verifica a Scorrimento

Nella verifica a scorrimento sono state prese in considerazione tutte le forze agenti che innescano un meccanismo di traslazione lungo il piano di posa della fondazione per superamento dei limiti di attrito e coesione, tenendo conto dell'inclinazione del piano di posa e dell'eventuale presenza di speroni.

La Forza Agente è la spinta con i suoi incrementi sismici ed eventuali forze esterne che agiscono

nello stesso verso.

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La Forza Resistente è rappresentata dall’attrito e dalla coesione agente sulla fondazione, dalla presenza di tiranti e di pali, da particolari costruttivi quali gli speroni che servono ad aumentare la resistenza allo scorrimento oltre ad eventuali forze esterne che agiscono nello stesso verso.

Il coefficiente di sicurezza è dato dal rapporto Forza Resistente/Forza Agente. Tale valore è stato

calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dall'approccio adottato e il rapporto più gravoso, in relazione al corrispondente coefficiente R, dipendente dall'approccio e dalla combinazione considerata, è stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Scorrimento.

8.3 Verifica a Carico Limite

È stato calcolato il carico limite secondo la metodologia dovuta al Terzaghi, considerando la profondità d’interramento della fondazione, la stratigrafia degli strati sotto la fondazione, l'eventuale presenza della falda idrica, l'inclinazione del piano di posa della fondazione, l'inclinazione e l'eccentricità dei carichi esterni.

Il coefficiente di sicurezza è dato dal rapporto Carico Limite / Carichi Agenti. Tale valore è stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dall'approccio adottato e il rapporto più gravoso, in relazione al corrispondente coefficiente R, dipendente dall'approccio e dalla combinazione considerata, è stato riportato come Coefficiente di Sicurezza a Carico Limite.

8.4 Verifica di Stabilità Globale

Per la verifica di stabilità globale è stato assimilato tutto il complesso muro-terreno ad un pendio. Esso deve essere al sicuro da fenomeni d’instabilità che in genere si sviluppano su superfici di scorrimento assimilabili a circonferenze.

Sono state ipotizzate varie superfici di scorrimento in modo da interessare tutta la parte di terreno potenzialmente soggetta ad instabilità. Sono state escluse le superfici che intercettano il muro, i pali e i tiranti. Per ognuna di esse sono state calcolate le forze motrici e le forze resistenti.

Il calcolo è stato effettuato secondo i metodi classici di Fellenius o di Bishop, suddividendo il complesso terreno-muro incluso nel cerchio in esame in settori verticali sufficientemente piccoli, e calcolando le forze resistenti per attrito e coesione alla base, che si oppongono alla forza di scorrimento del settore.

Il coefficiente di sicurezza è dato dal rapporto fra le forze resistenti e quelle motrici. Tale valore è stato calcolato per tutte le combinazioni di carico previste dall'approccio 1 Combinazione 2 (A2+M2+R2) e il rapporto più gravoso, in relazione al corrispondente coefficiente R2, è stato riportato come Coefficiente di Sicurezza per Stabilità Globale.

L’azione sismica è stata valutata come previsto dal D.M. 14.01.2008 al § 7.11.3.5.2.

8.5 Progetto e Verifica degli elementi strutturali

Le sollecitazioni per le successive verifiche vengono calcolate in una serie di sezioni predefinite sia sul paramento che sulla fondazione a monte ed a valle (muri a mensola). Esse sono in genere a passo costante, ma se esistono delle singolarità, come ad es. gradoni, speroni, mensole esse vengono opportunamente posizionate in corrispondenza di tali punti. La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento:

• si costruiscono le combinazioni in base al D.M. 14.01.2008, ottenendo un insieme di sollecitazioni; • si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute all'eventuale azione del sisma. • per sollecitazioni semplici (flessione retta, taglio, etc.) si individuano i valori minimo e massimo

con cui progettare o verificare l’elemento considerato; per sollecitazioni composte (pressoflessione retta/deviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciò si individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza.

Per quanto concerne il progetto degli elementi in c.a. illustriamo in dettaglio il procedimento seguito in presenza di pressoflessione retta, utilizzato per verificare le seguenti sezioni:

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− Paramento: attacco con la fondazione, a mezza altezza e ad ogni variazione non continua di sezione.

− Fondazione: le due sezioni, rispettivamente a valle e a monte, di attacco con il Paramento. − Mensola: la sezione di attacco con il Paramento. − Sperone: la sezione di attacco con la Fondazione.

Viene ipotizzata un'armatura iniziale che rispetti i minimi normativi, quindi per tutte le coppie (N,

Mx), individuate secondo la modalità precedentemente illustrata, si calcola il momento ultimo in funzione di N, quindi il coefficiente di sicurezza rapportando tale momento ultimo a Mx.

Se per almeno una di queste coppie il coefficiente di sicurezza risulta inferiore a 1 si incrementa l’armatura e si ripete il procedimento fino a che per tutte le coppie (N, Mx) il coefficiente di sicurezza risulta al più pari a 1.

Nei tabulati di calcolo, per brevità, non potendo riportare una così grossa mole di dati, si riporta la coppia (N, Mx) che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza.

Una volta semiprogettate le armature allo SLU, si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare, frequenti e quasi permanenti; se necessario, le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti.

Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione, quando richiesto, ed alla fessurazione che, come è noto, sono tese ad assicurare la durabilità dell’opera nel tempo.

Per quanto riguarda le verifiche al Taglio è stata utilizzata la formulazione riportata al § 4.1.2.1.3.1 valida per elementi senza armatura resistente a taglio in quanto non sono state utilizzate armature specifiche per l'assorbimento del taglio. Anche qui per tutte le combinazioni di carico è stata controllata la relazione (4.1.13) ed è stato riportato il minimo coefficiente di sicurezza fra tutti i rapporti Vrd/Ved.

8.6 Modello di Calcolo

Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo, individuando i vari elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche.

Il calcolo delle sollecitazioni è eseguito in due modi diversi a seconda della tipologia di muri scelta: • muro senza contrafforti: viene eseguito il calcolo a mensola sia per il paramento che per

la fondazione considerando la striscia di un metro.

• muro con contrafforti: le porzioni di paramento e di fondazione comprese fra due contrafforti vengono trattate come piastre vincolate su tre lati.

Nel modello di calcolo, i seguenti elementi sono stati schematizzati nel seguente modo: • terreno: letto di molle reagenti solo a compressione (suolo elastico monodirezionale); • pali: molle concentrate reagenti a trazione/compressione e a momento; • micropali: molle concentrate reagenti a trazione/compressione; • tiranti: molle concentrate reagenti a sola trazione, col loro eventuale sforzo di pretensione.

9 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO

9.1 Denominazione

Nome del Software GeoMurus

Versione 7.00b

Caratteristiche del Software Software per la progettazione ed il calcolo dei muri di sostegno per Windows

Produzione e Distribuzione ACCA software S.p.A. Contrada Rosole 13 83043 BAGNOLI IRPINO (AV) - Italy Tel. 0827/69504 r.a. - Fax 0827/601235 e-mail: [email protected] - Internet: www.acca.it

- pag. 14

9.2 Sintesi delle funzionalità generali Il pacchetto consente di modellare la struttura, di effettuare il dimensionamento e le verifiche di tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi. È una procedura integrata dotata di tutte le funzionalità necessarie per consentire il calcolo completo di un muro di sostegno. L’input della struttura avviene per oggetti (paramento, fondazione, scarpa, contrafforte, mensola, sperone, pali, tiranti, etc.) in un ambiente grafico integrato. Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Materiali, Terreni e Carichi; tali archivi sono generali, nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo, potendoli comunque integrare/modificare in ogni momento. L'utente non può modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come:

− modificare i parametri necessari alla definizione dell’azione sismica; − definire condizioni di carico.

Il programma è dotato di un manuale tecnico ed operativo. L'assistenza è effettuata direttamente dalla casa produttrice, mediante linea telefonica o e-mail. Tutti i risultati del calcolo sono forniti, oltre che in formato numerico, anche in formato grafico permettendo così di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze. Il programma consente la stampa di tutti i dati di input, dei dati del modello strutturale utilizzato, dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate.

10 - TABULATI DI CALCOLO Per quanto non espressamente sopra riportato, ed in particolar modo per ciò che concerne i dati numerici di calcolo, si rimanda all'allegato "Tabulati di calcolo" costituente parte integrante della presente relazione.

11 - DESCRIZIONE GENERALE DELL'OPERA

La presente relazione geotecnica riguarda le indagini, la caratterizzazione e modellazione geotecnica del “volume significativo” per l'opera in esame e valuta l'interazione opera / terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni.

Questa relazione è stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna e/o di laboratorio.

12 - INDAGINI GEOGNOSTICHE Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dell'area di sito, si è proceduto alla progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal “volume significativo” dell'opera in esame.

Al fine della determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni coinvolti nel “volume significativo“ dell'opera in esame, sono state condotte delle prove geotecniche, riassunte nella relazione geologica.

Le indagini realizzate hanno permesso di ricostruire le seguenti stratigrafie per ognuna delle quali sono state definite le proprietà geotecniche dei singoli terreni coinvolti.

- pag. 15

Sezione 1 - Vista Strati

13 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA, MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA' SISMICA DEL SITO Le indagini effettuate, permettono di classificare il profilo stratigrafico, ai fini della determinazione dell'azione sismica, di categoria D [Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs, 30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT, 30 < 15 nei terreni a grana grossa e cu, 30 < 70 kPa nei terreni a grana fina).], basandosi sulla valutazione della velocità delle onde di taglio (VS30) e/o del numero di colpi dello Standard Penetration Test (NSPT) e/o della resistenza non drenata equivalente (cu,30). Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi.

13.1 Caratterizzazione geotecnica

La caratterizzazione geotecnica dei terreni è riassunta nella seguente tabella:

TERRENI

Strato Descrizione γ γsat φ Cu C'

T1 RELAZIONE GEOLOGICA GEO3 sas aprile 2017 18500 20000 26.0° 0.00 0.00

SEZIONE 1 - STRATI

T1

- pag. 16

Terreni

N Descrizione γ γsaturo φ Cu C' Ed

Costante di sottofondo X Y Z

[N/m3] [N/m3] [°ssdc] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/cm3] [N/cm3] [N/cm3]

1 RELAZIONE GEOLOGICA GEO3 sas aprile 2017 18500 20000 26 0,00 0,00 6 20 20 60

LEGENDA Terreni N Numero identificativo del terreno. Descrizione

Descrizione del terreno.

γ Peso per unità di volume [N/m3]. γsaturo Peso per unità di volume saturo [N/m3]. φ Angolo di attrito [°ssdc]. Cu Coesione [N/mm2]. C' Coesione Efficace [N/mm2]. Ed Modulo edometrico[N/mm2]. Costante di sottofondo Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X, Y, e Z.

13.2 Modellazione geotecnica

Ai fini del calcolo strutturale, il terreno sottostante l'opera viene modellato secondo lo schema di Winkler, cioè un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti. Ciò consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione, siano queste profonde o superficiali, che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dell'interazione opera / terreno.

13.3 Pericolosità sismica Ai fini della pericolosità sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicità dell'area di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica. Si sono tenute in considerazione anche la classe dell'edificio e la vita nominale.

Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolosità come da normativa:

DATI GENERALI ANALISI SISMICA

Dati generali analisi sismica

TP Coef Ampl Topog βs βm KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine

[gradi] [gradi] [m]

D 1,00 0,20 0,18 0,03 0,03 45° 11' 36.00'' 11° 18' 39.00'' 16

Classe Edificio Vita Nominale Periodo di Riferimento

[adim] [anni] [anni]

3 50 75

SL Tr Ag Ss F0 T*c

[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]

SLO 45 0,0362 1,800 2,519 0,251

SLD 75 0,0429 1,800 2,548 0,281

SLV 712 0,0950 1,800 2,612 0,322

SLC 1462 0,1207 1,800 2,591 0,329

- pag. 17

SL Tr Ag Ss F0 T*c

[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]

LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente, categoria di suolo di fondazione come definito al punto 3.2.2 del DM 14 gennaio 2008 'Nuove

Norme tecniche per le costruzioni: [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m.

Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica. βs Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita'. βm Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno. KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita'. KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno. Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi]. Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]. Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m].

14 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE La tipologia delle opere di fondazione sono consone alle caratteristiche meccaniche del terreno definite in base ai risultati delle indagini geognostiche. Nel caso in esame, la struttura di fondazione è costituita da:

• fondazioni dirette

15 - VERIFICHE DI SICUREZZA Nelle verifiche allo stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione:

Ed ≤ Rd

dove: Ed è il valore di progetto dell’azione o dell’effetto dell’azione; Rd è il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico.

Le verifiche di sicurezza sono state condotte, con riferimento all'Approccio 1, sulla base delle tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente.

Le azioni sono ottenute, applicando ai valori caratteristici delle stesse, i coefficienti parziali γF di cui nella tabella 6.2.I delle NTC 2008, che vengono di seguito riportati.

CARICHI EFFETTO Coefficiente

parziale γF (o γE)

A1 (STR)

A2 (GEO)

Permanenti Favorevole γG1

1.0 1.0 Sfavorevole 1.3 1.0

Permanenti non strutturali Favorevole γG2

0.0 0.0 Sfavorevole 1.5 1.3

Variabili Favorevole γQi

0.0 0.0 Sfavorevole 1.5 1.3

Il valore di progetto della resistenza Rd è determinato in modo analitico con riferimento al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno, diviso per il valore del coefficiente parziale γM,

- pag. 18

specificato nella tabella 6.2.II delle NTC 2008, e tenendo conto, ove necessario, dei coefficienti parziali γR specifici per ciascun tipo di opera come specificato nella tabella 6.5.I delle NTC 2008.

Tab. 6.2.II – Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno

PARAMETRO Grandezza alla quale

applicare il coefficiente parziale

Coefficiente parziale

γM M1 M2

Tangente dell’angolo di resistenza al taglio tan ϕ‘ γϕ' 1.0 1.25

Coesione efficace c’k γc’ 1.00 1.25

Resistenza non drenata cuk γcu 1.00 1.40

Tab. 6.5.I – Coefficienti parziali γR per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno

VERIFICA Coefficiente parziale γR

(R1)

Coefficiente parziale γR

(R2)

Coefficiente parziale γR

(R3)

Capacità portante della fondazione 1.0 1.0 1.4

Scorrimento 1.0 1.0 1.1

Resistenza del terreno a valle 1.0 1.0 1.4

Per le varie tipologie di fondazioni sono di seguito elencate le metodologie ed i modelli usati per il calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo.

15.1 Carico limite fondazioni dirette La formula del carico limite esprime l'equilibrio fra il carico applicato alla fondazione e la resistenza limite del terreno. Il carico limite è dato dalla seguente espressione:

in cui:

c = coesione del terreno al disotto del piano di posa della fondazione; q = γ⋅D = pressione geostatica in corrispondenza del piano di posa della fondazione; γ = peso unità di volume del terreno al di sopra del piano di posa della fondazione; D = profondità del piano di posa della fondazione; B = dimensione caratteristica della fondazione, che corrisponde alla larghezza della suola; L = Lunghezza della fondazione (= Lunghezza del muro); γf = peso unità di volume del terreno al disotto del piano di posa della fondazione; Nc, Nq, Nγ = fattori di capacità portante; s, d, i, g, b, ψ = coefficienti correttivi.

NB: Se la risultante dei carichi verticali è eccentrica, B e L saranno ridotte rispettivamente di:

dove:

eB = eccentricità parallela al lato di dimensione B; eL = eccentricità parallela al lato di dimensione L (valore nullo per lo schema adottato).

γγγγγγγ ψγψψ ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅= bgidsNBbgidsNqbgidsNcq fqqqqqqqccccccc2

1lim

Be2BB ⋅−=′

Le2LL ⋅−=′

- pag. 19

Calcolo dei fattori Nc, Nq, Nγ

Condizioni non drenate Condizioni drenate

se ω = 0

se ω ≠ 0

dove:

è il coefficiente di spinta passiva;

φ = angolo di attrito del terreno al disotto del piano di posa della fondazione; ω = angolo di inclinazione del piano campagna.

Calcolo dei fattori di forma sc, sq, sγ

Terreni Coerenti Terreni Incoerenti

con B/L<1.

Calcolo dei fattori di profondità dc, dq, dγ

Si definisce il seguente parametro:

se ;

se .

Terreni Coerenti Terreni Incoerenti

q

B

γ

γ f , c , φ

D

π+= 2N c( ) φ⋅−= ctg1NN qc

1N q = φπ⋅= tg

pq ekN

0N =γ ( ) φ⋅+=γ tg1N2N qω⋅−=γ sen2N

φ+=2

45tgk2

p

( )LB

sc π++=

21

L

B

N

N1s

c

q

c +=

1s q = φ+= tgL

B1sq

L

B4.01s −=γ

L

B4.01s −=γ

B

Dk = 1

B

D ≤

B

Darctgk = 1

B

D >

kd c 4.01 +=φtgN

ddd

c

q

qc

−−=

1

1d q = ( ) ksen1tg21d2

q ⋅φ−φ+=

- pag. 20

Calcolo dei fattori di inclinazione del carico ic, iq, iγ

Si definisce il seguente parametro:

Terreni Coerenti Terreni Incoerenti

dove: Af = B⋅L H = componente orizzontale dei carichi agente sul piano di posa della fondazione; V = componente verticale dei carichi agente sul piano di posa della fondazione; ca = adesione lungo la base della fondazione (ca ≤ c); δ = angolo di attrito di interfaccia terreno-fondazione.

Per poter applicare tali coefficienti correttivi deve essere verificata la seguente condizione:

Calcolo dei fattori di inclinazione del piano di campagna bc, bq, bγ

Indicando con ω l'angolo di inclinazione del piano campagna, si ha:

Terreni Coerenti Terreni Incoerenti

Per poter applicare tali coefficienti correttivi deve essere verificata la seguente condizione:

ω < φ ; ω <45°

Calcolo dei fattori di inclinazione del piano di posa gc, gq, gγ

Indicando con ε l'angolo di inclinazione del piano di posa della fondazione, si ha:

1d =γ 1d =γ

L/B1

L/B2m

++=

ca

cNcLB

Hmi

⋅⋅⋅⋅−= 1

φtgN

iii

c

q

qc ⋅−

−=1

1i q =m

af

qctgcAV

H1i

φ⋅⋅+−=

1i =γ

1m

af ctgcAV

H1i

+

γ

φ⋅⋅+−=

af cAtgVH ⋅+δ⋅<

π+ω⋅−=

2

21bc φ⋅

−−=

tgN

b1bb

c

q

qc

1b q = ( ) ωω−= costg1b2

q

1b =γω

=γcos

bb

q

q

B

D

ω

- pag. 21

Terreni Coerenti Terreni Incoerenti

Per poter applicare tali coefficienti correttivi deve essere verificata la seguente condizione:

ε <45°

Calcolo dei fattori di riduzione per rottura a punzonamento ψc, ψq, ψγ

Si definisce l'indice di rigidezza del terreno come:

dove:

= modulo d’elasticità tangenziale del terreno;

E= modulo elastico del terreno. Nei calcoli è utilizzato il modulo edometrico; ν = modulo di Poisson. Sia in condizioni non drenate che drenate è assunto pari a 0.5; σ= tensione litostatica alla profondità D+B/2.

La rottura a punzonamento si verifica quando i coefficienti di punzonamento ψc, ψq, ψγ sono inferiori all'unità; ciò accade quando l'indice di rigidezza Ir si mantiene inferiore al valore critico:

Terreni Coerenti Terreni Incoerenti

ψc

=1

Calcolo del carico limite in presenza di falda

Se il pelo libero della falda è compreso fra il piano campagna ed il piano di posa della fondazione, ad un'altezza a sopra il piano di posa, l'espressione generale del carico limite, valutato in termini di tensioni effettive, diviene:

π+ε⋅−=

2

21gc φ⋅

−−=

tgN

g1gg

c

q

qc

1g q = ( )2

q tg1g φ⋅ε−=

1g =γ ( )2tg1g φ⋅ε−=γ

qD

B

ε

φ⋅σ+=

tgc

GI r

( )υ+=

12

EG

φ−

−=<2

45ctgL

B45.03.3exp

2

1II crit,rr

( )rILog6.0L

B12.032.0 ⋅++= φ⋅

ψ−−ψ=ψ

tgN

1

q

q

qc

( )

φ+⋅φ⋅

−=ψsen1

I2Logsen07.3tg4.4

L

B6.0exp r

q

1=ψ γ qψ=ψ γ

- pag. 22

dove la tensione litostatica al piano di posa è valutata come:

Se il pelo libero della falda è al di sotto del piano di posa della fondazione di una profondità d, tale che:

, o in altri termini

l'espressione generale del carico limite, valutato in termini di tensioni effettive, diviene:

Se il pelo libero della falda è al di sotto del piano campagna di una profondità d, tale che:

, o in altri termini

la presenza della falda viene trascurata. Calcolo del carico limite in condizioni non drenate

L'espressione generale del carico limite, valutato in termini di tensioni totale, diventa:

dove: cu = coesione non drenata; γsat = peso unità di volume del terreno in condizioni di saturazione.

abgidsNB5.0bgidsNqbgidsNcq O2Hfqqqqqqqccccccclim ⋅γ+ψ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅γ ′⋅⋅+ψ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅+ψ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅′= γγγγγγγ

( ) aaDq ⋅γ ′+−⋅γ=

q

B

a

p e lo l ib e r o f a ld a

BDdD +≤≤ Bd <

( ) γγγγγγγ ψ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅

γ′−γ+γ′⋅⋅+ψ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅+ψ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅′= bgidsNB

dB5.0bgidsNqbgidsNcq fffqqqqqqqccccccclim

q

B

pe lo lib e ro fa ld a d< B

BDd +> Bd ≥

( ) γγγπ sNBqbgidscq satcccccu ⋅⋅⋅++⋅⋅⋅⋅⋅+=21

2lim

- pag. 23

15.2 Fattori correttivi del carico limite in presenza di sisma L’azione del sisma si traduce in accelerazioni nel sottosuolo (effetto cinematico) e nella fondazione, per l’azione delle forze d’inerzia generate nella struttura in elevazione (effetto inerziale). Nell’analisi pseudo-statica, modellando l’azione sismica attraverso la sola componente orizzontale, tali effetti possono essere portati in conto mediante l’introduzione di coefficienti sismici rispettivamente denominati Khi e Khk, il primo definito dal rapporto tra le componenti orizzontale e verticale dei carichi trasmessi in fondazione ed il secondo funzione dell’accelerazione massima attesa al sito. Calcolo del fattore correttivo dovuto all’effetto cinematico

L’effetto cinematico, ovvero l’effetto dovuto all'accelerazione della porzione di terreno in cui è immersa la fondazione, è direttamente portato in conto, nel calcolo del carico limite, poiché si è considerato il cuneo di massima spinta del terreno a partire dalla quota del piano di posa della fondazione. Pertanto, per tale porzione di terreno in cui è immersa la fondazione, gli effetti del sisma sono stati direttamente già considerati nella determinazione del cuneo di spinta del terreno. Calcolo dei fattori correttivi dovuti all’effetto inerziale

L’effetto inerziale produce variazioni di tutti i coefficienti di capacità portante del carico limite in funzione del coefficiente sismico Khi. Per le combinazioni sismiche, gli effetti inerziali sono stati direttamente portati in conto, nel calcolo del carico limite, tramite i coefficienti correttivi dovuti all'inclinazione dei carichi (ic, iq, iγ). Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)

Di seguito si riporta una tabella riepilogativa relativa alla verifica dello stato limite di collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno. Si precisa che il valore relativo alla colonna Qlim, di cui nella tabella seguente, è da intendersi come il valore di progetto della resistenza Rd (determinato come sopra esposto e diviso per il valore del coefficiente parziale γR relativo alla capacità portante del complesso terreno-fondazione). Nel caso in esame il coefficiente parziale γR, come indicato nella tabella 6.5.I delle NTC 2008, è stato assunto pari:

Tabella 6.5.I – Coefficienti parziali γR per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO di muri di sostegno

VERIFICA

Coefficiente parziale γR

(R1)

Coefficiente parziale γR

(R2)

Coefficiente parziale γR

(R3)

Capacità portante della fondazione 1.0 1.0 1.4

Si precisa che, nella sottostante tabella:

• Qmed rappresenta la tensione media del terreno, ossia il valore della tensione del terreno in corrispondenza del baricentro della sezione di impronta (sezione reagente) della fondazione;

• la coppia Qmed e Qlim è relativa alla combinazione di carico, fra tutte quelle esaminate, che da luogo al minimo coefficiente di sicurezza (CS).

VERIFICHE A CARICO LIMITE

VERIFICHE A CARICO LIMITE Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim

[N/mm2] [N/mm2]

Sezione 1 Verifica 1

Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 3,88 0,03 0,11 Verifica 2

Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 3,29 0,03 0,10 Verifica 3

Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 2,98 0,04 0,11 Verifica 4

- pag. 24

VERIFICHE A CARICO LIMITE Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim

[N/mm2] [N/mm2]

Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 2,63 0,04 0,10 Verifica 5

Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 3,41 0,03 0,10 Verifica 6

Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 3,47 0,03 0,10 Verifica 7

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,85 0,03 0,05 Verifica 8

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,57 0,03 0,05 Verifica 9

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,85 0,03 0,05 Verifica 10

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,57 0,03 0,05 Verifica 11

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno SI 1,52 0,03 0,04 Verifica 12

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno SI 1,56 0,03 0,04

LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito. Stato limite Tipo di Stato Limite. Sisma Sisma agente nella Combinazione. CS Coefficiente di sicurezza. QMedP Tensione media di Progetto [N/mm2]. QLim Carico Limite [N/mm2].

CONDIZIONI DI CARICO

Condizioni di carico

N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale

Descrizione AgS Alt Descrizione ψ 0 ψ 1 ψ 2

1 Carico Verticale SI NO Folla 0,0 0,8 0,0 2 Carico permanente SI NO Carico permanente 1,0 1,0 1,0

LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico. AgS Indica se la condizione di carico considerata è Agente con il Sisma. Alt Indica se la condizione di carico è Alternata (cioè considerata due volte con segno opposto) o meno. ψ 0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari). ψ 1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti). ψ 2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti).

DATI GENERALI ANALISI SISMICA

Dati generali analisi sismica

TP Coef Ampl

Topog βs βm KStbl KMuro Latitudine Longitudine Altitudine

[gradi] [gradi] [m]

D 1,00 0,20 0,18 0,03 0,03 45° 11' 36.00'' 11° 18' 39.00'' 16

Classe Edificio Vita Nominale Periodo di

Riferimento

[adim] [anni] [anni]

3 50 75

SL Tr Ag Ss F0 T*c

[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]

SLO 45 0,0362 1,800 2,519 0,251

SLD 75 0,0429 1,800 2,548 0,281

SLV 712 0,0950 1,800 2,612 0,322

SLC 1462 0,1207 1,800 2,591 0,329

LEGENDA Dati generali analisi sismica TP Tipo terreno prevalente, categoria di suolo di fondazione come definito al punto 3.2.2 del DM 14 gennaio 2008 'Nuove Norme tecniche

per le costruzioni: [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana

- pag. 25

SL Tr Ag Ss F0 T*c

[adim] [anni] [adim] [adim] [adim] [s]

fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m.

Coef Ampl Topog Coefficiente di amplificazione topografica. βs Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Verifica di stabilita'. βm Coefficiente di riduzione di accelerazione massima per Muro di sostegno. KStbl Coefficiente per il calcolo della spinta per Verifica di stabilita'. KMuro Coefficiente per il calcolo della spinta per Muro di sostegno. Latitudine Latitudine geografica del sito [gradi]. Longitudine Longitudine geografica del sito [gradi]. Altitudine Altitudine geografica del sito sul livello medio del mare [m].

SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO

SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO Approccio Stato limite Sisma N My Tx

[N] [Nm] [N]

Sezione 1 Sez. calcolo n.1 - Dis: 0.00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 8965 -2610,00 -6262,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 8965 -3923,00 -8046,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 11655 -3393,00 -8142,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 11655 -4706,00 -9926,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 9073 -2985,00 -6980,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 8857 -2939,00 -6878,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 8937 -3223,00 -7626,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 8937 -4592,00 -9483,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 8937 -3223,00 -7626,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 8937 -4592,00 -9483,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 9045 -3628,00 -8408,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 8829 -3574,00 -8287,00

- SLE: Combinazione RARA NO 8965 -3484,00 -7450,00 - SLE: Combinazione RARA NO 8965 -3484,00 -7450,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 8965 -3265,00 -7153,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 8965 -3265,00 -7153,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 8965 -2610,00 -6262,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 8965 -2610,00 -6262,00

Sez. calcolo n.2 - Dis: 0.17 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 7551 -1759,00 -4484,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 7551 -2787,00 -6044,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 9816 -2288,00 -5830,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 9816 -3316,00 -7390,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 7646 -2028,00 -5033,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 7456 -1997,00 -4960,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 7530 -2175,00 -5460,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 7530 -3247,00 -7084,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 7530 -2175,00 -5460,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 7530 -3247,00 -7084,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 7625 -2464,00 -6055,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 7435 -2427,00 -5968,00

- SLE: Combinazione RARA NO 7551 -2444,00 -5523,00 - SLE: Combinazione RARA NO 7551 -2444,00 -5523,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 7551 -2273,00 -5263,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 7551 -2273,00 -5263,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 7551 -1759,00 -4484,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 7551 -1759,00 -4484,00

Sez. calcolo n.3 - Dis: 0.34 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 6450 -1092,00 -3706,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 6450 -1864,00 -5147,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 8386 -1420,00 -4818,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 8386 -2192,00 -6259,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 6531 -1275,00 -4166,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 6369 -1255,00 -4106,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 6432 -1356,00 -4512,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 6432 -2162,00 -6013,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 6432 -1356,00 -4512,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 6432 -2162,00 -6013,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 6513 -1552,00 -5011,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 6351 -1529,00 -4939,00

- SLE: Combinazione RARA NO 6450 -1606,00 -4666,00 - SLE: Combinazione RARA NO 6450 -1606,00 -4666,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 6450 -1477,00 -4426,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 6450 -1477,00 -4426,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 6450 -1092,00 -3706,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 6450 -1092,00 -3706,00

Sez. calcolo n.4 - Dis: 0.51 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 5176 -641,00 -2372,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 5176 -1193,00 -3562,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 6729 -834,00 -3084,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 6729 -1386,00 -4274,00

- pag. 26

SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO

Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]

Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 5244 -759,00 -2699,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 5108 -747,00 -2660,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 5164 -799,00 -2888,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 5164 -1374,00 -4128,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 5164 -799,00 -2888,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 5164 -1374,00 -4128,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 5232 -924,00 -3239,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 5096 -910,00 -3193,00

- SLE: Combinazione RARA NO 5176 -1009,00 -3165,00 - SLE: Combinazione RARA NO 5176 -1009,00 -3165,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 5176 -917,00 -2966,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 5176 -917,00 -2966,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 5176 -641,00 -2372,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 5176 -641,00 -2372,00

Sez. calcolo n.5 - Dis: 0.69 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 4145 -314,00 -1816,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 4145 -676,00 -2873,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 5389 -408,00 -2361,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 5389 -770,00 -3418,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 4200 -383,00 -2072,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 4090 -377,00 -2042,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 4135 -396,00 -2211,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 4135 -774,00 -3313,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 4135 -396,00 -2211,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 4135 -774,00 -3313,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 4190 -469,00 -2485,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 4080 -461,00 -2450,00

- SLE: Combinazione RARA NO 4145 -555,00 -2521,00 - SLE: Combinazione RARA NO 4145 -555,00 -2521,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 4145 -494,00 -2344,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 4145 -494,00 -2344,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 4145 -314,00 -1816,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 4145 -314,00 -1816,00

Sez. calcolo n.6 - Dis: 0.86 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 3010 -138,00 -926,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 3010 -351,00 -1704,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 3913 -180,00 -1205,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 3913 -393,00 -1983,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 3052 -175,00 -1084,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 2968 -172,00 -1069,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 3004 -175,00 -1128,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 3004 -398,00 -1939,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 3004 -175,00 -1128,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 3004 -398,00 -1939,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 3046 -214,00 -1296,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 2962 -210,00 -1278,00

- SLE: Combinazione RARA NO 3010 -280,00 -1444,00 - SLE: Combinazione RARA NO 3010 -280,00 -1444,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 3010 -245,00 -1314,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 3010 -245,00 -1314,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 3010 -138,00 -926,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 3010 -138,00 -926,00

Sez. calcolo n.7 - Dis: 1.03 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1967 -42,00 -333,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1967 -142,00 -812,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 2557 -55,00 -434,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 2557 -155,00 -913,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 1996 -57,00 -417,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 1938 -56,00 -411,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1964 -54,00 -406,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1964 -159,00 -906,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1964 -54,00 -406,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1964 -159,00 -906,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 1993 -70,00 -494,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 1935 -69,00 -487,00

- SLE: Combinazione RARA NO 1967 -109,00 -652,00 - SLE: Combinazione RARA NO 1967 -109,00 -652,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 1967 -92,00 -572,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 1967 -92,00 -572,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 1967 -42,00 -333,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 1967 -42,00 -333,00

Sez. calcolo n.8 - Dis: 1.20 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1053 -5,00 -148,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1053 -34,00 -470,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1368 -6,00 -193,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1368 -36,00 -515,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 1068 -9,00 -191,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 1038 -8,00 -188,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1051 -7,00 -180,00

- pag. 27

SOLLECITAZIONI SUL PARAMENTO

Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1051 -38,00 -517,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1051 -7,00 -180,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 1051 -38,00 -517,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 1066 -11,00 -225,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 1036 -11,00 -222,00

- SLE: Combinazione RARA NO 1053 -24,00 -363,00 - SLE: Combinazione RARA NO 1053 -24,00 -363,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 1053 -19,00 -309,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 1053 -19,00 -309,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 1053 -5,00 -148,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 1053 -5,00 -148,00

Sez. calcolo n.9 - Dis: 1.37 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 150 0,00 0,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 150 0,00 0,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 195 0,00 0,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 195 0,00 0,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 152 0,00 -5,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 148 0,00 -5,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 150 0,00 0,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 150 0,00 -2,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 150 0,00 0,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 150 0,00 -2,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 152 0,00 -5,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 148 0,00 -5,00

- SLE: Combinazione RARA NO 150 0,00 0,00 - SLE: Combinazione RARA NO 150 0,00 0,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 150 0,00 0,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 150 0,00 0,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 150 0,00 0,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 150 0,00 0,00

LEGENDA Sollecitazioni sul Paramento Approccio Tipo di Approccio seguito. Stato limite Tipo di Stato Limite. Sisma Sisma agente nella Combinazione. N Sforzo Normale [N]. My Vettore Momento ortogonale al piano dell'elemento [Nm]. Tx Taglio orizzontale nel piano dell'elemento [N].

SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE

SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE Approccio Stato limite Sisma N My Tx

[N] [Nm] [N]

Sezione 1 Sez. calcolo n.10 - Dis: 0.00(Valle) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -7,00 -484,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -10,00 -640,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -9,00 -630,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -12,00 -786,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -8,00 -559,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -8,00 -545,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -9,00 -603,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -12,00 -773,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -9,00 -603,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -12,00 -773,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -10,00 -684,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -10,00 -668,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 -9,00 -588,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 -9,00 -588,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -8,00 -562,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -8,00 -562,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -7,00 -484,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -7,00 -484,00

Sez. calcolo n.11 - Dis: 0.06(Valle) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -68,00 -1487,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -89,00 -1947,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -88,00 -1933,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -109,00 -2393,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -78,00 -1706,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -76,00 -1663,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -84,00 -1833,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -107,00 -2331,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -84,00 -1833,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -107,00 -2331,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -95,00 -2068,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -93,00 -2020,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 -82,00 -1793,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 -82,00 -1793,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -78,00 -1716,00

- pag. 28

SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE

Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]

- SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -78,00 -1716,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -68,00 -1487,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -68,00 -1487,00

Sez. calcolo n.12 - Dis: 0.12(Valle) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -190,00 -2505,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -248,00 -3249,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -247,00 -3257,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -305,00 -4001,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -217,00 -2852,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -212,00 -2785,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -233,00 -3054,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -296,00 -3858,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -233,00 -3054,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -296,00 -3858,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -263,00 -3427,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -257,00 -3352,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 -228,00 -3001,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 -228,00 -3001,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -219,00 -2876,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -219,00 -2876,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -190,00 -2505,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -190,00 -2505,00

Sez. calcolo n.13 - Dis: 0.18(Valle) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -375,00 -3539,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -487,00 -4549,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -487,00 -4602,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -599,00 -5612,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -427,00 -4003,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -417,00 -3911,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -457,00 -4269,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -578,00 -5355,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -457,00 -4269,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -578,00 -5355,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -514,00 -4767,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -502,00 -4665,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 -449,00 -4212,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 -449,00 -4212,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -430,00 -4043,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -430,00 -4043,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -375,00 -3539,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -375,00 -3539,00

Sez. calcolo n.14 - Dis: 0.25(Valle) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -624,00 -4593,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -805,00 -5849,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -811,00 -5972,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -993,00 -7228,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -708,00 -5158,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -691,00 -5043,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -756,00 -5481,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -952,00 -6827,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -756,00 -5481,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -952,00 -6827,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -847,00 -6088,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -828,00 -5961,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 -745,00 -5430,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 -745,00 -5430,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -714,00 -5220,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -714,00 -5220,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -624,00 -4593,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -624,00 -4593,00

Sez. calcolo n.15 - Dis: 0.31(Valle) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -938,00 -5663,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1204,00 -7147,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1220,00 -7364,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1485,00 -8847,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -1059,00 -6316,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -1035,00 -6181,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1129,00 -6687,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1415,00 -8269,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1129,00 -6687,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1415,00 -8269,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -1260,00 -7388,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -1233,00 -7238,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 -1115,00 -6651,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 -1115,00 -6651,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -1071,00 -6404,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -1071,00 -6404,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -938,00 -5663,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -938,00 -5663,00

- pag. 29

SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE

Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]

Sez. calcolo n.16 - Dis: 0.37(Valle) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1318,00 -6748,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1681,00 -8440,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1713,00 -8775,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2076,00 -10467,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -1481,00 -7476,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -1448,00 -7322,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1575,00 -7885,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1964,00 -9680,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1575,00 -7885,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1964,00 -9680,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -1751,00 -8666,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -1714,00 -8496,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 -1559,00 -7875,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 -1559,00 -7875,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -1499,00 -7593,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -1499,00 -7593,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -1318,00 -6748,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -1318,00 -6748,00

Sez. calcolo n.17 - Dis: 0.43(Valle) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -1764,00 -7851,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2237,00 -9732,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2294,00 -10208,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2766,00 -12089,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -1975,00 -8639,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -1931,00 -8468,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2094,00 -9077,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2599,00 -11062,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2094,00 -9077,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2599,00 -11062,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -2320,00 -9922,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -2272,00 -9734,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 -2079,00 -9104,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 -2079,00 -9104,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -2000,00 -8790,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -2000,00 -8790,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -1764,00 -7851,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -1764,00 -7851,00

Sez. calcolo n.18 - Dis: 0.49(Valle) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2280,00 -8972,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2873,00 -11023,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2964,00 -11665,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -3557,00 -13717,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -2540,00 -9806,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -2486,00 -9620,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2687,00 -10265,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -3319,00 -12418,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -2687,00 -10265,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 -3319,00 -12418,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -2966,00 -11161,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 -2907,00 -10956,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 -2675,00 -10338,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 -2675,00 -10338,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -2576,00 -9996,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 -2576,00 -9996,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -2280,00 -8972,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 -2280,00 -8972,00

Sez. calcolo n.19 - Dis: 0.00(Monte) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1453,00 4950,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 2290,00 7511,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1889,00 6436,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 2726,00 8997,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 1735,00 5722,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 1722,00 5706,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1943,00 6303,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 2806,00 8909,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1943,00 6303,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 2806,00 8909,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 2248,00 7137,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 2229,00 7103,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 2010,00 6656,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 2010,00 6656,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 1871,00 6229,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 1871,00 6229,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 1453,00 4950,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 1453,00 4950,00

Sez. calcolo n.20 - Dis: 0.07(Monte) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1199,00 3637,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1861,00 6275,00

- pag. 30

SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE

Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]

Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1559,00 4730,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 2221,00 7367,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 1430,00 4380,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 1419,00 4358,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1600,00 4931,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 2286,00 7587,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1600,00 4931,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 2286,00 7587,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 1850,00 5734,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 1833,00 5695,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 1640,00 5395,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 1640,00 5395,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 1530,00 4955,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 1530,00 4955,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 1199,00 3637,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 1199,00 3637,00

Sez. calcolo n.21 - Dis: 0.14(Monte) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 948,00 2345,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1429,00 5035,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1232,00 3051,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1714,00 5741,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 1130,00 3042,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 1120,00 3016,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1264,00 3553,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1770,00 6230,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1264,00 3553,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1770,00 6230,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 1462,00 4305,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 1447,00 4263,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 1269,00 4138,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 1269,00 4138,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 1188,00 3689,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 1188,00 3689,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 948,00 2345,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 948,00 2345,00

Sez. calcolo n.22 - Dis: 0.20(Monte) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 743,00 3720,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1042,00 6440,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 966,00 4837,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1265,00 7557,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 881,00 4354,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 872,00 4326,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 982,00 4813,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1307,00 7484,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 982,00 4813,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 1307,00 7484,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 1131,00 5498,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 1119,00 5456,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 942,00 5532,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 942,00 5532,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 892,00 5079,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 892,00 5079,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 743,00 3720,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 743,00 3720,00

Sez. calcolo n.23 - Dis: 0.27(Monte) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 577,00 2469,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 692,00 5195,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 751,00 3211,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 866,00 5937,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 675,00 3023,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 668,00 2996,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 747,00 3420,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 892,00 6057,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 747,00 3420,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 892,00 6057,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 852,00 4019,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 844,00 3979,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 654,00 4285,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 654,00 4285,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 635,00 3831,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 635,00 3831,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 577,00 2469,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 577,00 2469,00

Sez. calcolo n.24 - Dis: 0.34(Monte) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 409,00 1239,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 446,00 1474,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 532,00 1612,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 569,00 1846,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 472,00 1698,00

- pag. 31

SOLLECITAZIONI SULLA FONDAZIONE

Approccio Stato limite Sisma N My Tx [N] [Nm] [N]

Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 468,00 1673,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 520,00 2021,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 581,00 2450,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 520,00 2021,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 581,00 2450,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 588,00 2516,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 582,00 2481,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 434,00 1395,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 434,00 1395,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 428,00 1355,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 428,00 1355,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 409,00 1239,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 409,00 1239,00

Sez. calcolo n.25 - Dis: 0.41(Monte) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 277,00 2675,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 299,00 2870,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 361,00 3478,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 383,00 3673,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 313,00 3021,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 310,00 3001,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 342,00 3260,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 377,00 3599,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 342,00 3260,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 377,00 3599,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 381,00 3634,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 377,00 3606,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 292,00 2805,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 292,00 2805,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 288,00 2772,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 288,00 2772,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 277,00 2675,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 277,00 2675,00

Sez. calcolo n.26 - Dis: 0.47(Monte) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 187,00 1487,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 197,00 1619,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 243,00 1932,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 253,00 2064,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 203,00 1703,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 201,00 1690,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 219,00 1847,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 235,00 2067,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 219,00 1847,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 235,00 2067,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 237,00 2081,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 235,00 2062,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 194,00 1574,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 194,00 1574,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 192,00 1552,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 192,00 1552,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 187,00 1487,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 187,00 1487,00

Sez. calcolo n.27 - Dis: 0.54(Monte) Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 90,00 318,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 94,00 364,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 116,00 412,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 121,00 458,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 96,00 389,00 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 95,00 384,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 106,00 426,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 111,00 500,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 106,00 426,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 0 111,00 500,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 114,00 502,00 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 0 112,00 496,00

- SLE: Combinazione RARA NO 0 93,00 349,00 - SLE: Combinazione RARA NO 0 93,00 349,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 92,00 341,00 - SLE: Combinazione FREQUENTE NO 0 92,00 341,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 90,00 318,00 - SLE: Combinazione QUASI PERMANENTE NO 0 90,00 318,00

LEGENDA Sollecitazioni sulla fondazione Approccio Tipo di Approccio seguito. Stato limite Tipo di Stato Limite. Sisma Sisma agente nella Combinazione. N Sforzo Normale [N]. My Vettore Momento ortogonale al piano dell'elemento [Nm]. Tx Taglio orizzontale nel piano dell'elemento [N].

TENSIONI SUL TERRENO

- pag. 32

TENSIONI SUL TERRENO

Approccio Combinazione Sisma Pt[i] Pr[i] Pt[f] Pr[f] [m] [N/mm2] [m] [N/mm2]

Sezione 1 Approccio 1, Combinazione 1 Combinazione 1 NO X: -0,55; Y: -0,35 0,025 X: 0,80; Y: -0,35 0,031 Approccio 1, Combinazione 1 Combinazione 2 NO X: -0,55; Y: -0,35 0,030 X: 0,80; Y: -0,35 0,029 Approccio 1, Combinazione 1 Combinazione 3 NO X: -0,55; Y: -0,35 0,032 X: 0,80; Y: -0,35 0,040 Approccio 1, Combinazione 1 Combinazione 4 NO X: -0,55; Y: -0,35 0,038 X: 0,80; Y: -0,35 0,039 Approccio 1, Combinazione 1 Combinazione 1 SI X: -0,55; Y: -0,35 0,028 X: 0,80; Y: -0,35 0,029 Approccio 1, Combinazione 1 Combinazione 2 SI X: -0,55; Y: -0,35 0,027 X: 0,80; Y: -0,35 0,029 Approccio 1, Combinazione 2 Combinazione 1 NO X: -0,55; Y: -0,35 0,029 X: 0,80; Y: -0,35 0,027 Approccio 1, Combinazione 2 Combinazione 2 NO X: -0,55; Y: -0,35 0,035 X: 0,80; Y: -0,35 0,024 Approccio 1, Combinazione 2 Combinazione 3 NO X: -0,55; Y: -0,35 0,029 X: 0,80; Y: -0,35 0,027 Approccio 1, Combinazione 2 Combinazione 4 NO X: -0,55; Y: -0,35 0,035 X: 0,80; Y: -0,35 0,024 Approccio 1, Combinazione 2 Combinazione 1 SI X: -0,55; Y: -0,35 0,032 X: 0,80; Y: -0,35 0,024 Approccio 1, Combinazione 2 Combinazione 2 SI X: -0,55; Y: -0,35 0,031 X: 0,80; Y: -0,35 0,024

LEGENDA Tensioni sul terreno Approccio Tipo di Approccio seguito. Combinazione Combinazione considerata. Sisma Sisma agente nella Combinazione. Pt[i]/Pt[f] Coordinate del punto iniziale e finale del tratto di terreno di fondazione su cui sono esercitate le tensioni sul terreno

[m]. Pr[i]/Pr[f] Pressione iniziale e finale in corrispondenza dei relativi punti [N/mm2].

VERIFICHE DI STABILITA'

VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

Sezione 1 Verifica 1 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma

1,40 25.393 35.463 X: 0,30; Y: 4,00 4,43 1,39 25.393 35.332 X: 0,30; Y: 4,00 4,43 4,08 92.868 379.360 X: 0,30; Y: 4,00 8,43 3,68 92.868 341.397 X: 0,30; Y: 4,00 8,43 1,20 26.285 31.623 X: -0,20; Y: 4,00 4,46 1,21 26.285 31.785 X: -0,20; Y: 4,00 4,46 4,02 94.430 379.147 X: -0,20; Y: 4,00 8,46 3,61 94.430 340.680 X: -0,20; Y: 4,00 8,46

1,19 27.508 32.737 X: -0,70; Y: 4,00 4,60 1,19 27.508 32.629 X: -0,70; Y: 4,00 4,60 4,12 95.281 392.293 X: -0,70; Y: 4,00 8,60 3,69 95.281 351.565 X: -0,70; Y: 4,00 8,60 1,27 29.116 36.844 X: -1,20; Y: 4,00 4,79 1,24 29.116 36.057 X: -1,20; Y: 4,00 4,79 4,25 97.148 412.871 X: -1,20; Y: 4,00 8,79 3,80 97.148 368.928 X: -1,20; Y: 4,00 8,79 1,48 30.042 44.354 X: -1,70; Y: 4,00 5,02 1,41 30.042 42.395 X: -1,70; Y: 4,00 5,02 4,47 98.477 440.189 X: -1,70; Y: 4,00 9,02 3,98 98.477 392.145 X: -1,70; Y: 4,00 9,02 1,81 30.872 55.732 X: -2,20; Y: 4,00 5,28 1,69 30.872 52.257 X: -2,20; Y: 4,00 5,28 4,75 99.751 474.015 X: -2,20; Y: 4,00 9,28 4,22 99.751 421.017 X: -2,20; Y: 4,00 9,28 2,27 31.068 70.610 X: -2,70; Y: 4,00 5,58 2,10 31.068 65.241 X: -2,70; Y: 4,00 5,58 5,12 100.381 514.133 X: -2,70; Y: 4,00 9,58 4,54 100.381 455.369 X: -2,70; Y: 4,00 9,58 2,85 31.449 89.785 X: -3,20; Y: 4,00 5,91 2,61 31.449 82.183 X: -3,20; Y: 4,00 5,91 5,47 102.660 561.129 X: -3,20; Y: 4,00 9,91 4,83 102.660 495.679 X: -3,20; Y: 4,00 9,91 3,57 31.651 113.107 X: -3,70; Y: 4,00 6,26 3,25 31.651 102.842 X: -3,70; Y: 4,00 6,26 5,95 103.117 613.406 X: -3,70; Y: 4,00 10,26 5,24 103.117 540.582 X: -3,70; Y: 4,00 10,26 4,59 30.626 140.475 X: -4,20; Y: 4,00 6,63 4,15 30.626 127.178 X: -4,20; Y: 4,00 6,63 6,41 104.957 672.279 X: -4,20; Y: 4,00 10,63 5,63 104.957 591.173 X: -4,20; Y: 4,00 10,63 1,46 25.559 37.245 X: 0,30; Y: 4,50 4,92 1,45 25.559 37.131 X: 0,30; Y: 4,50 4,92 4,10 95.817 392.466 X: 0,30; Y: 4,50 8,92 3,71 95.817 355.077 X: 0,30; Y: 4,50 8,92 1,26 26.403 33.326 X: -0,20; Y: 4,50 4,95 1,27 26.403 33.489 X: -0,20; Y: 4,50 4,95 4,06 96.314 391.427 X: -0,20; Y: 4,50 8,95 3,67 96.314 353.627 X: -0,20; Y: 4,50 8,95 1,20 28.204 33.973 X: -0,70; Y: 4,50 5,08 1,21 28.204 34.023 X: -0,70; Y: 4,50 5,08 4,14 97.444 403.188 X: -0,70; Y: 4,50 9,08 3,73 97.444 363.364 X: -0,70; Y: 4,50 9,08 1,30 29.013 37.612 X: -1,20; Y: 4,50 5,25 1,28 29.013 37.016 X: -1,20; Y: 4,50 5,25 4,26 98.987 421.975 X: -1,20; Y: 4,50 9,25 3,83 98.987 379.252 X: -1,20; Y: 4,50 9,25 1,47 30.351 44.554 X: -1,70; Y: 4,50 5,46 1,42 30.351 43.005 X: -1,70; Y: 4,50 5,46 4,45 100.514 447.106 X: -1,70; Y: 4,50 9,46 3,99 100.514 400.667 X: -1,70; Y: 4,50 9,46 1,77 30.958 54.686 X: -2,20; Y: 4,50 5,70 1,67 30.958 51.786 X: -2,20; Y: 4,50 5,70 4,71 101.581 478.492 X: -2,20; Y: 4,50 9,70 4,21 101.581 427.542 X: -2,20; Y: 4,50 9,70 2,17 31.571 68.624 X: -2,70; Y: 4,50 5,98 2,03 31.571 64.078 X: -2,70; Y: 4,50 5,98 5,03 102.587 515.957 X: -2,70; Y: 4,50 9,98 4,48 102.587 459.706 X: -2,70; Y: 4,50 9,98 2,72 31.671 86.115 X: -3,20; Y: 4,50 6,29 2,51 31.671 79.565 X: -3,20; Y: 4,50 6,29 5,37 104.222 559.975 X: -3,20; Y: 4,50 10,29 4,77 104.222 497.607 X: -3,20; Y: 4,50 10,29 3,38 31.951 107.876 X: -3,70; Y: 4,50 6,62 3,10 31.951 98.973 X: -3,70; Y: 4,50 6,62 5,80 105.043 609.359 X: -3,70; Y: 4,50 10,62 5,14 105.043 540.149 X: -3,70; Y: 4,50 10,62 4,17 32.096 133.792 X: -4,20; Y: 4,50 6,97 3,80 32.096 122.092 X: -4,20; Y: 4,50 6,97 6,24 106.600 665.001 X: -4,20; Y: 4,50 10,97 5,52 106.600 588.115 X: -4,20; Y: 4,50 10,97 1,51 25.865 39.127 X: 0,30; Y: 5,00 5,42 1,51 25.865 39.053 X: 0,30; Y: 5,00 5,42 4,13 97.940 404.742 X: 0,30; Y: 5,00 9,42 3,76 97.940 367.974 X: 0,30; Y: 5,00 9,42 1,33 26.564 35.222 X: -0,20; Y: 5,00 5,44 1,33 26.564 35.395 X: -0,20; Y: 5,00 5,44 4,10 98.431 403.442 X: -0,20; Y: 5,00 9,44 3,72 98.431 366.302 X: -0,20; Y: 5,00 9,44 1,26 28.311 35.556 X: -0,70; Y: 5,00 5,56 1,26 28.311 35.666 X: -0,70; Y: 5,00 5,56 4,15 99.892 414.482 X: -0,70; Y: 5,00 9,56 3,76 99.892 375.476 X: -0,70; Y: 5,00 9,56 1,33 29.116 38.715 X: -1,20; Y: 5,00 5,71 1,32 29.116 38.295 X: -1,20; Y: 5,00 5,71

- pag. 33

VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

4,27 100.902 431.341 X: -1,20; Y: 5,00 9,71 3,86 100.902 389.732 X: -1,20; Y: 5,00 9,71 1,48 30.269 44.736 X: -1,70; Y: 5,00 5,91 1,44 30.269 43.480 X: -1,70; Y: 5,00 5,91 4,45 102.128 454.620 X: -1,70; Y: 5,00 9,91 4,01 102.128 409.626 X: -1,70; Y: 5,00 9,91 1,74 31.197 54.169 X: -2,20; Y: 5,00 6,13 1,66 31.197 51.754 X: -2,20; Y: 5,00 6,13 4,68 103.412 483.854 X: -2,20; Y: 5,00 10,13 4,20 103.412 434.726 X: -2,20; Y: 5,00 10,13 2,11 31.647 66.860 X: -2,70; Y: 5,00 6,39 1,99 31.647 62.968 X: -2,70; Y: 5,00 6,39 4,98 104.260 518.977 X: -2,70; Y: 5,00 10,39 4,46 104.260 464.985 X: -2,70; Y: 5,00 10,39 2,60 32.110 83.342 X: -3,20; Y: 5,00 6,68 2,42 32.110 77.690 X: -3,20; Y: 5,00 6,68 5,29 105.944 560.305 X: -3,20; Y: 5,00 10,68 4,73 105.944 500.664 X: -3,20; Y: 5,00 10,68 3,22 32.146 103.433 X: -3,70; Y: 5,00 6,99 2,98 32.146 95.660 X: -3,70; Y: 5,00 6,99 5,70 106.507 607.043 X: -3,70; Y: 5,00 10,99 5,08 106.507 541.084 X: -3,70; Y: 5,00 10,99 3,95 32.358 127.782 X: -4,20; Y: 5,00 7,32 3,63 32.358 117.520 X: -4,20; Y: 5,00 7,32 6,16 107.111 659.337 X: -4,20; Y: 5,00 11,32 5,47 107.111 586.308 X: -4,20; Y: 5,00 11,32 1,57 25.885 40.762 X: 0,30; Y: 5,50 5,91 1,57 25.885 40.683 X: 0,30; Y: 5,50 5,91 4,19 99.516 416.745 X: 0,30; Y: 5,50 9,91 3,82 99.516 380.556 X: 0,30; Y: 5,50 9,91 1,39 26.625 36.983 X: -0,20; Y: 5,50 5,93 1,40 26.625 37.154 X: -0,20; Y: 5,50 5,93 4,15 99.964 415.231 X: -0,20; Y: 5,50 9,93 3,79 99.964 378.707 X: -0,20; Y: 5,50 9,93 1,30 28.275 36.896 X: -0,70; Y: 5,50 6,04 1,31 28.275 37.034 X: -0,70; Y: 5,50 6,04 4,18 101.687 425.295 X: -0,70; Y: 5,50 10,04 3,81 101.687 387.092 X: -0,70; Y: 5,50 10,04 1,33 29.612 39.507 X: -1,20; Y: 5,50 6,18 1,33 29.612 39.274 X: -1,20; Y: 5,50 6,18 4,30 102.435 440.872 X: -1,20; Y: 5,50 10,18 3,91 102.435 400.282 X: -1,20; Y: 5,50 10,18 1,49 30.298 45.239 X: -1,70; Y: 5,50 6,36 1,46 30.298 44.235 X: -1,70; Y: 5,50 6,36 4,47 103.506 462.544 X: -1,70; Y: 5,50 10,36 4,05 103.506 418.858 X: -1,70; Y: 5,50 10,36 1,72 31.191 53.736 X: -2,20; Y: 5,50 6,57 1,66 31.191 51.698 X: -2,20; Y: 5,50 6,57 4,67 104.843 489.894 X: -2,20; Y: 5,50 10,57 4,22 104.843 442.414 X: -2,20; Y: 5,50 10,57 2,07 31.665 65.455 X: -2,70; Y: 5,50 6,82 1,96 31.665 62.096 X: -2,70; Y: 5,50 6,82 4,94 105.934 522.912 X: -2,70; Y: 5,50 10,82 4,45 105.934 470.937 X: -2,70; Y: 5,50 10,82 2,51 32.181 80.864 X: -3,20; Y: 5,50 7,09 2,36 32.181 75.938 X: -3,20; Y: 5,50 7,09 5,27 106.602 561.539 X: -3,20; Y: 5,50 11,09 4,73 106.602 504.388 X: -3,20; Y: 5,50 11,09 3,07 32.539 99.892 X: -3,70; Y: 5,50 7,38 2,86 32.539 93.086 X: -3,70; Y: 5,50 7,38 5,61 108.123 606.140 X: -3,70; Y: 5,50 11,38 5,02 108.123 543.072 X: -3,70; Y: 5,50 11,38 3,77 32.532 122.577 X: -4,20; Y: 5,50 7,70 3,49 32.532 113.524 X: -4,20; Y: 5,50 7,70 6,03 108.829 655.910 X: -4,20; Y: 5,50 11,70 5,39 108.829 586.253 X: -4,20; Y: 5,50 11,70 1,64 25.998 42.509 X: 0,30; Y: 6,00 6,41 1,63 25.998 42.443 X: 0,30; Y: 6,00 6,41 4,23 101.334 428.450 X: 0,30; Y: 6,00 10,41 3,88 101.334 392.847 X: 0,30; Y: 6,00 10,41 1,41 27.184 38.458 X: -0,20; Y: 6,00 6,43 1,42 27.184 38.703 X: -0,20; Y: 6,00 6,43 4,19 101.780 426.751 X: -0,20; Y: 6,00 10,43 3,84 101.780 390.842 X: -0,20; Y: 6,00 10,43 1,35 28.366 38.393 X: -0,70; Y: 6,00 6,52 1,36 28.366 38.569 X: -0,70; Y: 6,00 6,52 4,23 103.090 436.008 X: -0,70; Y: 6,00 10,52 3,87 103.090 398.552 X: -0,70; Y: 6,00 10,52 1,37 29.624 40.661 X: -1,20; Y: 6,00 6,66 1,37 29.624 40.526 X: -1,20; Y: 6,00 6,66 4,33 104.064 450.460 X: -1,20; Y: 6,00 10,66 3,95 104.064 410.815 X: -1,20; Y: 6,00 10,66 1,51 30.188 45.694 X: -1,70; Y: 6,00 6,82 1,49 30.188 44.875 X: -1,70; Y: 6,00 6,82 4,48 105.166 470.718 X: -1,70; Y: 6,00 10,82 4,07 105.166 428.225 X: -1,70; Y: 6,00 10,82 1,72 31.066 53.493 X: -2,20; Y: 6,00 7,02 1,67 31.066 51.760 X: -2,20; Y: 6,00 7,02 4,68 106.077 496.433 X: -2,20; Y: 6,00 11,02 4,25 106.077 450.444 X: -2,20; Y: 6,00 11,02 2,03 31.838 64.587 X: -2,70; Y: 6,00 7,25 1,94 31.838 61.699 X: -2,70; Y: 6,00 7,25 4,92 107.214 527.578 X: -2,70; Y: 6,00 11,25 4,45 107.214 477.434 X: -2,70; Y: 6,00 11,25 2,45 32.198 78.794 X: -3,20; Y: 6,00 7,50 2,31 32.198 74.475 X: -3,20; Y: 6,00 7,50 5,22 108.147 564.149 X: -3,20; Y: 6,00 11,50 4,71 108.147 509.192 X: -3,20; Y: 6,00 11,50 2,97 32.607 96.701 X: -3,70; Y: 6,00 7,78 2,78 32.607 90.698 X: -3,70; Y: 6,00 7,78 5,55 109.270 606.435 X: -3,70; Y: 6,00 11,78 5,00 109.270 545.994 X: -3,70; Y: 6,00 11,78 3,60 32.887 118.277 X: -4,20; Y: 6,00 8,08 3,35 32.887 110.267 X: -4,20; Y: 6,00 8,08 5,94 110.048 653.864 X: -4,20; Y: 6,00 12,08 5,34 110.048 587.278 X: -4,20; Y: 6,00 12,08 1,66 26.618 44.062 X: 0,30; Y: 6,50 6,90 1,66 26.618 44.091 X: 0,30; Y: 6,50 6,90 4,29 102.647 439.908 X: 0,30; Y: 6,50 10,90 3,94 102.647 404.850 X: 0,30; Y: 6,50 10,90 1,47 27.233 40.085 X: -0,20; Y: 6,50 6,92 1,48 27.233 40.327 X: -0,20; Y: 6,50 6,92 4,25 103.062 438.053 X: -0,20; Y: 6,50 10,92 3,91 103.062 402.716 X: -0,20; Y: 6,50 10,92 1,40 28.302 39.694 X: -0,70; Y: 6,50 7,01 1,41 28.302 39.879 X: -0,70; Y: 6,50 7,01 4,27 104.612 446.574 X: -0,70; Y: 6,50 11,01 3,92 104.612 409.829 X: -0,70; Y: 6,50 11,01 1,41 29.530 41.645 X: -1,20; Y: 6,50 7,14 1,41 29.530 41.573 X: -1,20; Y: 6,50 7,14 4,37 105.338 460.071 X: -1,20; Y: 6,50 11,14 4,00 105.338 421.301 X: -1,20; Y: 6,50 11,14 1,51 30.660 46.267 X: -1,70; Y: 6,50 7,29 1,49 30.660 45.646 X: -1,70; Y: 6,50 7,29 4,51 106.334 479.091 X: -1,70; Y: 6,50 11,29 4,12 106.334 437.694 X: -1,70; Y: 6,50 11,29 1,72 31.071 53.592 X: -2,20; Y: 6,50 7,48 1,68 31.071 52.132 X: -2,20; Y: 6,50 7,48 4,68 107.541 503.320 X: -2,20; Y: 6,50 11,48 4,27 107.541 458.683 X: -2,20; Y: 6,50 11,48 2,01 31.777 63.772 X: -2,70; Y: 6,50 7,69 1,93 31.777 61.257 X: -2,70; Y: 6,50 7,69 4,92 108.326 532.809 X: -2,70; Y: 6,50 11,69 4,47 108.326 484.325 X: -2,70; Y: 6,50 11,69 2,39 32.344 77.265 X: -3,20; Y: 6,50 7,93 2,27 32.344 73.478 X: -3,20; Y: 6,50 7,93 5,19 109.304 567.528 X: -3,20; Y: 6,50 11,93 4,71 109.304 514.568 X: -3,20; Y: 6,50 11,93 2,88 32.625 93.961 X: -3,70; Y: 6,50 8,20 2,72 32.625 88.635 X: -3,70; Y: 6,50 8,20 5,52 110.107 607.482 X: -3,70; Y: 6,50 12,20 4,99 110.107 549.418 X: -3,70; Y: 6,50 12,20 3,47 32.953 114.375 X: -4,20; Y: 6,50 8,48 3,25 32.953 107.242 X: -4,20; Y: 6,50 8,48 5,88 111.095 652.978 X: -4,20; Y: 6,50 12,48 5,30 111.095 589.174 X: -4,20; Y: 6,50 12,48 1,71 26.647 45.557 X: 0,30; Y: 7,00 7,40 1,71 26.647 45.585 X: 0,30; Y: 7,00 7,40 4,33 104.206 451.093 X: 0,30; Y: 7,00 11,40 4,00 104.206 416.584 X: 0,30; Y: 7,00 11,40 1,53 27.239 41.546 X: -0,20; Y: 7,00 7,42 1,53 27.239 41.779 X: -0,20; Y: 7,00 7,42 4,29 104.620 449.099 X: -0,20; Y: 7,00 11,42 3,96 104.620 414.334 X: -0,20; Y: 7,00 11,42 1,45 28.272 41.123 X: -0,70; Y: 7,00 7,50 1,46 28.272 41.321 X: -0,70; Y: 7,00 7,50

- pag. 34

VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

4,32 105.805 457.003 X: -0,70; Y: 7,00 11,50 3,98 105.805 420.925 X: -0,70; Y: 7,00 11,50 1,45 29.533 42.785 X: -1,20; Y: 7,00 7,62 1,45 29.533 42.776 X: -1,20; Y: 7,00 7,62 4,41 106.438 469.656 X: -1,20; Y: 7,00 11,62 4,06 106.438 431.702 X: -1,20; Y: 7,00 11,62 1,54 30.540 46.882 X: -1,70; Y: 7,00 7,76 1,52 30.540 46.385 X: -1,70; Y: 7,00 7,76 4,53 107.724 487.560 X: -1,70; Y: 7,00 11,76 4,15 107.724 447.171 X: -1,70; Y: 7,00 11,76 1,73 30.952 53.655 X: -2,20; Y: 7,00 7,94 1,69 30.952 52.403 X: -2,20; Y: 7,00 7,94 4,70 108.602 510.493 X: -2,20; Y: 7,00 11,94 4,30 108.602 467.098 X: -2,20; Y: 7,00 11,94 1,99 31.759 63.302 X: -2,70; Y: 7,00 8,14 1,92 31.759 61.117 X: -2,70; Y: 7,00 8,14 4,91 109.627 538.465 X: -2,70; Y: 7,00 12,14 4,48 109.627 491.484 X: -2,70; Y: 7,00 12,14 2,35 32.310 75.865 X: -3,20; Y: 7,00 8,37 2,24 32.310 72.515 X: -3,20; Y: 7,00 8,37 5,18 110.313 571.520 X: -3,20; Y: 7,00 12,37 4,72 110.313 520.378 X: -3,20; Y: 7,00 12,37 2,80 32.752 91.768 X: -3,70; Y: 7,00 8,62 2,66 32.752 87.037 X: -3,70; Y: 7,00 8,62 5,48 111.159 609.645 X: -3,70; Y: 7,00 12,62 4,98 111.159 553.736 X: -3,70; Y: 7,00 12,62 3,37 32.974 110.959 X: -4,20; Y: 7,00 8,89 3,17 32.974 104.574 X: -4,20; Y: 7,00 8,89 5,84 111.852 652.849 X: -4,20; Y: 7,00 12,89 5,29 111.852 591.569 X: -4,20; Y: 7,00 12,89 1,76 26.729 47.071 X: 0,30; Y: 7,50 7,90 1,76 26.729 47.108 X: 0,30; Y: 7,50 7,90 4,39 105.326 462.052 X: 0,30; Y: 7,50 11,90 4,06 105.326 428.055 X: 0,30; Y: 7,50 11,90 1,58 27.307 43.055 X: -0,20; Y: 7,50 7,91 1,59 27.307 43.288 X: -0,20; Y: 7,50 7,91 4,34 105.981 460.122 X: -0,20; Y: 7,50 11,91 4,02 105.981 425.894 X: -0,20; Y: 7,50 11,91 1,50 28.193 42.380 X: -0,70; Y: 7,50 7,99 1,51 28.193 42.578 X: -0,70; Y: 7,50 7,99 4,36 107.098 467.265 X: -0,70; Y: 7,50 11,99 4,03 107.098 431.828 X: -0,70; Y: 7,50 11,99 1,49 29.471 43.791 X: -1,20; Y: 7,50 8,10 1,49 29.471 43.823 X: -1,20; Y: 7,50 8,10 4,44 107.801 479.165 X: -1,20; Y: 7,50 12,10 4,10 107.801 441.981 X: -1,20; Y: 7,50 12,10 1,56 30.424 47.522 X: -1,70; Y: 7,50 8,24 1,55 30.424 47.124 X: -1,70; Y: 7,50 8,24 4,56 108.738 496.103 X: -1,70; Y: 7,50 12,24 4,20 108.738 456.651 X: -1,70; Y: 7,50 12,24 1,74 30.912 53.935 X: -2,20; Y: 7,50 8,40 1,71 30.912 52.873 X: -2,20; Y: 7,50 8,40 4,72 109.812 517.847 X: -2,20; Y: 7,50 12,40 4,33 109.812 475.594 X: -2,20; Y: 7,50 12,40 1,99 31.644 62.885 X: -2,70; Y: 7,50 8,59 1,93 31.644 60.968 X: -2,70; Y: 7,50 8,59 4,92 110.598 544.474 X: -2,70; Y: 7,50 12,59 4,51 110.598 498.876 X: -2,70; Y: 7,50 12,59 2,32 32.306 74.815 X: -3,20; Y: 7,50 8,81 2,22 32.306 71.851 X: -3,20; Y: 7,50 8,81 5,17 111.477 575.995 X: -3,20; Y: 7,50 12,81 4,72 111.477 526.502 X: -3,20; Y: 7,50 12,81 2,74 32.724 89.773 X: -3,70; Y: 7,50 9,05 2,61 32.724 85.539 X: -3,70; Y: 7,50 9,05 5,46 112.079 612.457 X: -3,70; Y: 7,50 13,05 4,98 112.079 558.515 X: -3,70; Y: 7,50 13,05 3,27 33.088 108.103 X: -4,20; Y: 7,50 9,31 3,09 33.088 102.375 X: -4,20; Y: 7,50 9,31 5,80 112.817 653.857 X: -4,20; Y: 7,50 13,31 5,27 112.817 594.877 X: -4,20; Y: 7,50 13,31 1,81 26.786 48.471 X: 0,30; Y: 8,00 8,39 1,81 26.786 48.512 X: 0,30; Y: 8,00 8,39 4,43 106.661 472.765 X: 0,30; Y: 8,00 12,39 4,12 106.661 439.281 X: 0,30; Y: 8,00 12,39 1,62 27.343 44.427 X: -0,20; Y: 8,00 8,41 1,63 27.343 44.656 X: -0,20; Y: 8,00 8,41 4,39 107.281 470.711 X: -0,20; Y: 8,00 12,41 4,07 107.281 437.013 X: -0,20; Y: 8,00 12,41 1,53 28.607 43.659 X: -0,70; Y: 8,00 8,48 1,54 28.607 43.919 X: -0,70; Y: 8,00 8,48 4,42 108.119 477.380 X: -0,70; Y: 8,00 12,48 4,09 108.119 442.545 X: -0,70; Y: 8,00 12,48 1,53 29.443 44.906 X: -1,20; Y: 8,00 8,59 1,53 29.443 44.977 X: -1,20; Y: 8,00 8,59 4,49 108.756 488.614 X: -1,20; Y: 8,00 12,59 4,16 108.756 452.148 X: -1,20; Y: 8,00 12,59 1,59 30.385 48.323 X: -1,70; Y: 8,00 8,72 1,58 30.385 48.018 X: -1,70; Y: 8,00 8,72 4,59 109.901 504.655 X: -1,70; Y: 8,00 12,72 4,24 109.901 466.076 X: -1,70; Y: 8,00 12,72 1,73 31.211 54.143 X: -2,20; Y: 8,00 8,87 1,71 31.211 53.248 X: -2,20; Y: 8,00 8,87 4,74 110.736 525.352 X: -2,20; Y: 8,00 12,87 4,37 110.736 484.154 X: -2,20; Y: 8,00 12,87 1,99 31.524 62.593 X: -2,70; Y: 8,00 9,05 1,93 31.524 60.903 X: -2,70; Y: 8,00 9,05 4,93 111.659 550.740 X: -2,70; Y: 8,00 13,05 4,54 111.659 506.411 X: -2,70; Y: 8,00 13,05 2,29 32.199 73.892 X: -3,20; Y: 8,00 9,26 2,21 32.199 71.250 X: -3,20; Y: 8,00 9,26 5,17 112.343 580.882 X: -3,20; Y: 8,00 13,26 4,74 112.343 532.908 X: -3,20; Y: 8,00 13,26 2,69 32.673 88.050 X: -3,70; Y: 8,00 9,49 2,58 32.673 84.244 X: -3,70; Y: 8,00 9,49 5,44 113.130 615.801 X: -3,70; Y: 8,00 13,49 4,98 113.130 563.644 X: -3,70; Y: 8,00 13,49 3,19 33.065 105.498 X: -4,20; Y: 8,00 9,73 3,03 33.065 100.331 X: -4,20; Y: 8,00 9,73 5,77 113.660 655.544 X: -4,20; Y: 8,00 13,73 5,27 113.660 598.668 X: -4,20; Y: 8,00 13,73 1,86 26.834 49.806 X: 0,30; Y: 8,50 8,89 1,86 26.834 49.850 X: 0,30; Y: 8,50 8,89 4,49 107.635 483.275 X: 0,30; Y: 8,50 12,89 4,18 107.635 450.269 X: 0,30; Y: 8,50 12,89 1,68 27.331 45.846 X: -0,20; Y: 8,50 8,91 1,69 27.331 46.069 X: -0,20; Y: 8,50 8,91 4,45 108.197 481.107 X: -0,20; Y: 8,50 12,91 4,14 108.197 447.905 X: -0,20; Y: 8,50 12,91 1,57 28.543 44.873 X: -0,70; Y: 8,50 8,98 1,58 28.543 45.130 X: -0,70; Y: 8,50 8,98 4,46 109.233 487.327 X: -0,70; Y: 8,50 12,98 4,15 109.233 453.070 X: -0,70; Y: 8,50 12,98 1,57 29.324 45.926 X: -1,20; Y: 8,50 9,07 1,57 29.324 46.019 X: -1,20; Y: 8,50 9,07 4,53 109.909 497.958 X: -1,20; Y: 8,50 13,07 4,21 109.909 462.175 X: -1,20; Y: 8,50 13,07 1,62 30.295 49.029 X: -1,70; Y: 8,50 9,20 1,61 30.295 48.804 X: -1,70; Y: 8,50 9,20 4,63 110.796 513.213 X: -1,70; Y: 8,50 13,20 4,29 110.796 475.449 X: -1,70; Y: 8,50 13,20 1,75 31.090 54.462 X: -2,20; Y: 8,50 9,34 1,73 31.090 53.694 X: -2,20; Y: 8,50 9,34 4,78 111.485 532.955 X: -2,20; Y: 8,50 13,34 4,42 111.485 492.737 X: -2,20; Y: 8,50 13,34 1,99 31.474 62.533 X: -2,70; Y: 8,50 9,52 1,94 31.474 61.050 X: -2,70; Y: 8,50 9,52 4,96 112.448 557.222 X: -2,70; Y: 8,50 13,52 4,57 112.448 514.069 X: -2,70; Y: 8,50 13,52 2,28 32.085 73.133 X: -3,20; Y: 8,50 9,71 2,21 32.085 70.767 X: -3,20; Y: 8,50 9,71 5,18 113.047 586.099 X: -3,20; Y: 8,50 13,71 4,77 113.047 539.526 X: -3,20; Y: 8,50 13,71 2,65 32.651 86.684 X: -3,70; Y: 8,50 9,93 2,55 32.651 83.265 X: -3,70; Y: 8,50 9,93 5,44 113.892 619.605 X: -3,70; Y: 8,50 13,93 5,00 113.892 569.098 X: -3,70; Y: 8,50 13,93 3,13 33.020 103.202 X: -4,20; Y: 8,50 10,16 2,98 33.020 98.521 X: -4,20; Y: 8,50 10,16 5,74 114.616 657.797 X: -4,20; Y: 8,50 14,16 5,26 114.616 602.841 X: -4,20; Y: 8,50 14,16

Verifica 2 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma

1,28 31.122 39.736 X: 0,30; Y: 4,00 4,43 1,28 31.122 39.768 X: 0,30; Y: 4,00 4,43

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VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

3,94 97.978 385.679 X: 0,30; Y: 4,00 8,43 3,55 97.978 347.613 X: 0,30; Y: 4,00 8,43 1,10 32.021 35.139 X: -0,20; Y: 4,00 4,46 1,11 32.021 35.571 X: -0,20; Y: 4,00 4,46 3,83 100.621 385.399 X: -0,20; Y: 4,00 8,46 3,45 100.621 346.766 X: -0,20; Y: 4,00 8,46

1,07 33.290 35.764 X: -0,70; Y: 4,00 4,60 1,08 33.290 35.914 X: -0,70; Y: 4,00 4,60 3,89 102.453 398.492 X: -0,70; Y: 4,00 8,60 3,49 102.453 357.514 X: -0,70; Y: 4,00 8,60 1,13 34.911 39.488 X: -1,20; Y: 4,00 4,79 1,11 34.911 38.906 X: -1,20; Y: 4,00 4,79 3,98 105.204 419.028 X: -1,20; Y: 4,00 8,79 3,56 105.204 374.731 X: -1,20; Y: 4,00 8,79 1,31 35.806 46.772 X: -1,70; Y: 4,00 5,02 1,25 35.806 44.875 X: -1,70; Y: 4,00 5,02 4,16 107.378 446.314 X: -1,70; Y: 4,00 9,02 3,70 107.378 397.790 X: -1,70; Y: 4,00 9,02 1,59 36.524 58.010 X: -2,20; Y: 4,00 5,28 1,49 36.524 54.432 X: -2,20; Y: 4,00 5,28 4,39 109.379 480.120 X: -2,20; Y: 4,00 9,28 3,90 109.379 426.509 X: -2,20; Y: 4,00 9,28 1,99 36.619 72.787 X: -2,70; Y: 4,00 5,58 1,83 36.619 67.153 X: -2,70; Y: 4,00 5,58 4,70 110.677 520.225 X: -2,70; Y: 4,00 9,58 4,16 110.677 460.707 X: -2,70; Y: 4,00 9,58 2,49 36.865 91.880 X: -3,20; Y: 4,00 5,91 2,28 36.865 83.880 X: -3,20; Y: 4,00 5,91 4,99 113.567 567.215 X: -3,20; Y: 4,00 9,91 4,41 113.567 500.863 X: -3,20; Y: 4,00 9,91 3,12 36.930 115.131 X: -3,70; Y: 4,00 6,26 2,83 36.930 104.357 X: -3,70; Y: 4,00 6,26 5,41 114.547 619.494 X: -3,70; Y: 4,00 10,26 4,76 114.547 545.623 X: -3,70; Y: 4,00 10,26 3,98 35.791 142.435 X: -4,20; Y: 4,00 6,63 3,59 35.791 128.533 X: -4,20; Y: 4,00 6,63 5,81 116.853 678.372 X: -4,20; Y: 4,00 10,63 5,10 116.853 596.078 X: -4,20; Y: 4,00 10,63 1,33 31.440 41.865 X: 0,30; Y: 4,50 4,92 1,33 31.440 41.916 X: 0,30; Y: 4,50 4,92 3,96 100.643 398.802 X: 0,30; Y: 4,50 8,92 3,59 100.643 361.333 X: 0,30; Y: 4,50 8,92 1,15 32.293 37.191 X: -0,20; Y: 4,50 4,95 1,17 32.293 37.622 X: -0,20; Y: 4,50 4,95 3,89 102.156 397.702 X: -0,20; Y: 4,50 8,95 3,52 102.156 359.770 X: -0,20; Y: 4,50 8,95 1,09 34.139 37.333 X: -0,70; Y: 4,50 5,08 1,10 34.139 37.643 X: -0,70; Y: 4,50 5,08 3,93 104.229 409.411 X: -0,70; Y: 4,50 9,08 3,54 104.229 369.382 X: -0,70; Y: 4,50 9,08 1,16 34.967 40.559 X: -1,20; Y: 4,50 5,25 1,15 34.967 40.190 X: -1,20; Y: 4,50 5,25 4,01 106.665 428.153 X: -1,20; Y: 4,50 9,25 3,61 106.665 385.133 X: -1,20; Y: 4,50 9,25 1,30 36.271 47.237 X: -1,70; Y: 4,50 5,46 1,26 36.271 45.794 X: -1,70; Y: 4,50 5,46 4,16 108.980 453.253 X: -1,70; Y: 4,50 9,46 3,73 108.980 406.410 X: -1,70; Y: 4,50 9,46 1,55 36.817 57.198 X: -2,20; Y: 4,50 5,70 1,47 36.817 54.245 X: -2,20; Y: 4,50 5,70 4,37 110.806 484.614 X: -2,20; Y: 4,50 9,70 3,91 110.806 433.135 X: -2,20; Y: 4,50 9,70 1,90 37.322 71.012 X: -2,70; Y: 4,50 5,98 1,78 37.322 66.261 X: -2,70; Y: 4,50 5,98 4,64 112.474 522.066 X: -2,70; Y: 4,50 9,98 4,14 112.474 465.155 X: -2,70; Y: 4,50 9,98 2,37 37.321 88.406 X: -3,20; Y: 4,50 6,29 2,18 37.321 81.508 X: -3,20; Y: 4,50 6,29 4,93 114.710 566.075 X: -3,20; Y: 4,50 10,29 4,38 114.710 502.914 X: -3,20; Y: 4,50 10,29 2,94 37.473 110.084 X: -3,70; Y: 4,50 6,62 2,69 37.473 100.715 X: -3,70; Y: 4,50 6,62 5,30 116.092 615.458 X: -3,70; Y: 4,50 10,62 4,70 116.092 545.310 X: -3,70; Y: 4,50 10,62 3,63 37.491 135.924 X: -4,20; Y: 4,50 6,97 3,30 37.491 123.663 X: -4,20; Y: 4,50 6,97 5,68 118.143 671.103 X: -4,20; Y: 4,50 10,97 5,02 118.143 593.138 X: -4,20; Y: 4,50 10,97 1,38 31.846 44.079 X: 0,30; Y: 5,00 5,42 1,39 31.846 44.169 X: 0,30; Y: 5,00 5,42 4,01 102.521 411.093 X: 0,30; Y: 5,00 9,42 3,65 102.521 374.262 X: 0,30; Y: 5,00 9,42 1,21 32.539 39.428 X: -0,20; Y: 5,00 5,44 1,22 32.539 39.858 X: -0,20; Y: 5,00 5,44 3,94 103.985 409.734 X: -0,20; Y: 5,00 9,44 3,58 103.985 372.489 X: -0,20; Y: 5,00 9,44 1,14 34.352 39.205 X: -0,70; Y: 5,00 5,56 1,15 34.352 39.606 X: -0,70; Y: 5,00 5,56 3,96 106.344 420.725 X: -0,70; Y: 5,00 9,56 3,59 106.344 381.551 X: -0,70; Y: 5,00 9,56 1,19 35.178 41.937 X: -1,20; Y: 5,00 5,71 1,19 35.178 41.778 X: -1,20; Y: 5,00 5,71 4,04 108.191 437.543 X: -1,20; Y: 5,00 9,71 3,66 108.191 395.685 X: -1,20; Y: 5,00 9,71 1,31 36.326 47.684 X: -1,70; Y: 5,00 5,91 1,28 36.326 46.564 X: -1,70; Y: 5,00 5,91 4,18 110.232 460.786 X: -1,70; Y: 5,00 9,91 3,77 110.232 415.445 X: -1,70; Y: 5,00 9,91 1,53 37.207 56.912 X: -2,20; Y: 5,00 6,13 1,46 37.207 54.493 X: -2,20; Y: 5,00 6,13 4,37 112.226 489.996 X: -2,20; Y: 5,00 10,13 3,92 112.226 440.415 X: -2,20; Y: 5,00 10,13 1,85 37.579 69.459 X: -2,70; Y: 5,00 6,39 1,74 37.579 65.411 X: -2,70; Y: 5,00 6,39 4,62 113.762 525.103 X: -2,70; Y: 5,00 10,39 4,14 113.762 470.531 X: -2,70; Y: 5,00 10,39 2,26 37.938 85.827 X: -3,20; Y: 5,00 6,68 2,11 37.938 79.880 X: -3,20; Y: 5,00 6,68 4,88 116.053 566.421 X: -3,20; Y: 5,00 10,68 4,36 116.053 506.073 X: -3,20; Y: 5,00 10,68 2,79 37.875 105.823 X: -3,70; Y: 5,00 6,99 2,58 37.875 97.629 X: -3,70; Y: 5,00 6,99 5,23 117.162 613.156 X: -3,70; Y: 5,00 10,99 4,66 117.162 546.362 X: -3,70; Y: 5,00 10,99 3,43 37.968 130.085 X: -4,20; Y: 5,00 7,32 3,14 37.968 119.301 X: -4,20; Y: 5,00 7,32 5,63 118.283 665.452 X: -4,20; Y: 5,00 11,32 5,00 118.283 591.449 X: -4,20; Y: 5,00 11,32 1,44 31.950 46.029 X: 0,30; Y: 5,50 5,91 1,44 31.950 46.112 X: 0,30; Y: 5,50 5,91 4,07 103.857 423.112 X: 0,30; Y: 5,50 9,91 3,73 103.857 386.875 X: 0,30; Y: 5,50 9,91 1,27 32.678 41.510 X: -0,20; Y: 5,50 5,93 1,28 32.678 41.928 X: -0,20; Y: 5,50 5,93 4,01 105.224 421.542 X: -0,20; Y: 5,50 9,93 3,66 105.224 384.935 X: -0,20; Y: 5,50 9,93 1,19 34.421 40.846 X: -0,70; Y: 5,50 6,04 1,20 34.421 41.277 X: -0,70; Y: 5,50 6,04 4,00 107.822 431.557 X: -0,70; Y: 5,50 10,04 3,65 107.822 393.217 X: -0,70; Y: 5,50 10,04 1,20 35.779 43.025 X: -1,20; Y: 5,50 6,18 1,20 35.779 43.051 X: -1,20; Y: 5,50 6,18 4,09 109.407 447.093 X: -1,20; Y: 5,50 10,18 3,71 109.407 406.293 X: -1,20; Y: 5,50 10,18 1,33 36.454 48.446 X: -1,70; Y: 5,50 6,36 1,31 36.454 47.603 X: -1,70; Y: 5,50 6,36 4,21 111.231 468.732 X: -1,70; Y: 5,50 10,36 3,82 111.231 424.752 X: -1,70; Y: 5,50 10,36 1,52 37.323 56.711 X: -2,20; Y: 5,50 6,57 1,47 37.323 54.707 X: -2,20; Y: 5,50 6,57 4,38 113.309 496.055 X: -2,20; Y: 5,50 10,57 3,96 113.309 448.177 X: -2,20; Y: 5,50 10,57 1,81 37.748 68.263 X: -2,70; Y: 5,50 6,82 1,72 37.748 64.794 X: -2,70; Y: 5,50 6,82 4,60 115.047 529.056 X: -2,70; Y: 5,50 10,82 4,14 115.047 476.575 X: -2,70; Y: 5,50 10,82 2,19 38.170 83.541 X: -3,20; Y: 5,50 7,09 2,05 38.170 78.367 X: -3,20; Y: 5,50 7,09 4,88 116.343 567.672 X: -3,20; Y: 5,50 11,09 4,38 116.343 509.892 X: -3,20; Y: 5,50 11,09 2,67 38.428 102.460 X: -3,70; Y: 5,50 7,38 2,48 38.428 95.282 X: -3,70; Y: 5,50 7,38 5,17 118.426 612.266 X: -3,70; Y: 5,50 11,38 4,63 118.426 548.445 X: -3,70; Y: 5,50 11,38 3,26 38.325 125.050 X: -4,20; Y: 5,50 7,70 3,01 38.325 115.515 X: -4,20; Y: 5,50 7,70

- pag. 36

VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

5,53 119.635 662.036 X: -4,20; Y: 5,50 11,70 4,94 119.635 591.503 X: -4,20; Y: 5,50 11,70 1,50 32.125 48.079 X: 0,30; Y: 6,00 6,41 1,50 32.125 48.170 X: 0,30; Y: 6,00 6,41 4,12 105.481 434.828 X: 0,30; Y: 6,00 10,41 3,78 105.481 399.189 X: 0,30; Y: 6,00 10,41 1,30 33.315 43.289 X: -0,20; Y: 6,00 6,43 1,31 33.315 43.773 X: -0,20; Y: 6,00 6,43 4,05 106.810 433.077 X: -0,20; Y: 6,00 10,43 3,72 106.810 397.101 X: -0,20; Y: 6,00 10,43 1,23 34.585 42.635 X: -0,70; Y: 6,00 6,52 1,25 34.585 43.104 X: -0,70; Y: 6,00 6,52 4,06 108.947 442.288 X: -0,70; Y: 6,00 10,52 3,71 108.947 404.718 X: -0,70; Y: 6,00 10,52 1,24 35.867 44.482 X: -1,20; Y: 6,00 6,66 1,24 35.867 44.586 X: -1,20; Y: 6,00 6,66 4,13 110.704 456.701 X: -1,20; Y: 6,00 10,66 3,77 110.704 416.881 X: -1,20; Y: 6,00 10,66 1,35 36.436 49.154 X: -1,70; Y: 6,00 6,82 1,33 36.436 48.515 X: -1,70; Y: 6,00 6,82 4,24 112.579 476.925 X: -1,70; Y: 6,00 10,82 3,86 112.579 434.176 X: -1,70; Y: 6,00 10,82 1,52 37.300 56.696 X: -2,20; Y: 6,00 7,02 1,48 37.300 55.030 X: -2,20; Y: 6,00 7,02 4,40 114.183 502.614 X: -2,20; Y: 6,00 11,02 4,00 114.183 456.281 X: -2,20; Y: 6,00 11,02 1,78 38.026 67.601 X: -2,70; Y: 6,00 7,25 1,70 38.026 64.645 X: -2,70; Y: 6,00 7,25 4,60 115.993 533.739 X: -2,70; Y: 6,00 11,25 4,17 115.993 483.145 X: -2,70; Y: 6,00 11,25 2,13 38.324 81.661 X: -3,20; Y: 6,00 7,50 2,01 38.324 77.138 X: -3,20; Y: 6,00 7,50 4,85 117.520 570.298 X: -3,20; Y: 6,00 11,50 4,38 117.520 514.785 X: -3,20; Y: 6,00 11,50 2,57 38.642 99.446 X: -3,70; Y: 6,00 7,78 2,41 38.642 93.115 X: -3,70; Y: 6,00 7,78 5,14 119.220 612.575 X: -3,70; Y: 6,00 11,78 4,63 119.220 551.458 X: -3,70; Y: 6,00 11,78 3,11 38.825 120.916 X: -4,20; Y: 6,00 8,08 2,90 38.825 112.469 X: -4,20; Y: 6,00 8,08 5,48 120.521 660.002 X: -4,20; Y: 6,00 12,08 4,92 120.521 592.619 X: -4,20; Y: 6,00 12,08 1,52 32.803 49.919 X: 0,30; Y: 6,50 6,90 1,53 32.803 50.102 X: 0,30; Y: 6,50 6,90 4,19 106.591 446.299 X: 0,30; Y: 6,50 10,90 3,86 106.591 411.215 X: 0,30; Y: 6,50 10,90 1,35 33.425 45.205 X: -0,20; Y: 6,50 6,92 1,37 33.425 45.681 X: -0,20; Y: 6,50 6,92 4,12 107.846 444.395 X: -0,20; Y: 6,50 10,92 3,79 107.846 409.006 X: -0,20; Y: 6,50 10,92 1,28 34.580 44.219 X: -0,70; Y: 6,50 7,01 1,29 34.580 44.692 X: -0,70; Y: 6,50 7,01 4,11 110.203 452.872 X: -0,70; Y: 6,50 11,01 3,78 110.203 416.034 X: -0,70; Y: 6,50 11,01 1,28 35.848 45.733 X: -1,20; Y: 6,50 7,14 1,28 35.848 45.903 X: -1,20; Y: 6,50 7,14 4,17 111.713 466.329 X: -1,20; Y: 6,50 11,14 3,83 111.713 427.408 X: -1,20; Y: 6,50 11,14 1,35 36.978 49.977 X: -1,70; Y: 6,50 7,29 1,34 36.978 49.549 X: -1,70; Y: 6,50 7,29 4,28 113.427 485.316 X: -1,70; Y: 6,50 11,29 3,91 113.427 443.701 X: -1,70; Y: 6,50 11,29 1,53 37.379 57.023 X: -2,20; Y: 6,50 7,48 1,49 37.379 55.655 X: -2,20; Y: 6,50 7,48 4,42 115.333 509.519 X: -2,20; Y: 6,50 11,48 4,03 115.333 464.579 X: -2,20; Y: 6,50 11,48 1,76 38.059 66.993 X: -2,70; Y: 6,50 7,69 1,69 38.059 64.445 X: -2,70; Y: 6,50 7,69 4,62 116.762 538.987 X: -2,70; Y: 6,50 11,69 4,20 116.762 490.109 X: -2,70; Y: 6,50 11,69 2,08 38.574 80.320 X: -3,20; Y: 6,50 7,93 1,98 38.574 76.371 X: -3,20; Y: 6,50 7,93 4,85 118.357 573.693 X: -3,20; Y: 6,50 11,93 4,40 118.357 520.234 X: -3,20; Y: 6,50 11,93 2,50 38.784 96.883 X: -3,70; Y: 6,50 8,20 2,35 38.784 91.269 X: -3,70; Y: 6,50 8,20 5,13 119.709 613.638 X: -3,70; Y: 6,50 12,20 4,64 119.709 554.969 X: -3,70; Y: 6,50 12,20 3,00 39.025 117.179 X: -4,20; Y: 6,50 8,48 2,81 39.025 109.649 X: -4,20; Y: 6,50 8,48 5,44 121.230 659.130 X: -4,20; Y: 6,50 12,48 4,90 121.230 594.605 X: -4,20; Y: 6,50 12,48 1,59 32.487 51.509 X: 0,30; Y: 7,00 7,40 1,59 32.487 51.681 X: 0,30; Y: 7,00 7,40 4,24 107.992 457.494 X: 0,30; Y: 7,00 11,40 3,92 107.992 422.965 X: 0,30; Y: 7,00 11,40 1,40 33.492 46.944 X: -0,20; Y: 7,00 7,42 1,42 33.492 47.404 X: -0,20; Y: 7,00 7,42 4,17 109.213 455.454 X: -0,20; Y: 7,00 11,42 3,85 109.213 420.647 X: -0,20; Y: 7,00 11,42 1,33 34.594 45.941 X: -0,70; Y: 7,00 7,50 1,34 34.594 46.400 X: -0,70; Y: 7,00 7,50 4,17 111.166 463.315 X: -0,70; Y: 7,00 11,50 3,84 111.166 427.161 X: -0,70; Y: 7,00 11,50 1,31 35.907 47.135 X: -1,20; Y: 7,00 7,62 1,32 35.907 47.366 X: -1,20; Y: 7,00 7,62 4,23 112.531 475.932 X: -1,20; Y: 7,00 11,62 3,89 112.531 437.852 X: -1,20; Y: 7,00 11,62 1,38 36.923 50.834 X: -1,70; Y: 7,00 7,76 1,37 36.923 50.540 X: -1,70; Y: 7,00 7,76 4,31 114.539 493.803 X: -1,70; Y: 7,00 11,76 3,96 114.539 453.225 X: -1,70; Y: 7,00 11,76 1,54 37.332 57.309 X: -2,20; Y: 7,00 7,94 1,50 37.332 56.170 X: -2,20; Y: 7,00 7,94 4,45 116.091 516.708 X: -2,20; Y: 7,00 11,94 4,07 116.091 473.050 X: -2,20; Y: 7,00 11,94 1,75 38.112 66.726 X: -2,70; Y: 7,00 8,14 1,69 38.112 64.541 X: -2,70; Y: 7,00 8,14 4,63 117.755 544.660 X: -2,70; Y: 7,00 12,14 4,22 117.755 497.329 X: -2,70; Y: 7,00 12,14 2,05 38.628 79.108 X: -3,20; Y: 7,00 8,37 1,96 38.628 75.632 X: -3,20; Y: 7,00 8,37 4,85 119.039 577.700 X: -3,20; Y: 7,00 12,37 4,42 119.039 526.114 X: -3,20; Y: 7,00 12,37 2,43 39.010 94.864 X: -3,70; Y: 7,00 8,62 2,30 39.010 89.885 X: -3,70; Y: 7,00 8,62 5,11 120.453 615.814 X: -3,70; Y: 7,00 12,62 4,64 120.453 559.358 X: -3,70; Y: 7,00 12,62 2,91 39.162 113.926 X: -4,20; Y: 7,00 8,89 2,74 39.162 107.183 X: -4,20; Y: 7,00 8,89 5,42 121.657 659.015 X: -4,20; Y: 7,00 12,89 4,91 121.657 597.083 X: -4,20; Y: 7,00 12,89 1,65 32.193 53.095 X: 0,30; Y: 7,50 7,90 1,65 32.193 53.269 X: 0,30; Y: 7,50 7,90 4,30 108.943 468.464 X: 0,30; Y: 7,50 11,90 3,99 108.943 434.453 X: 0,30; Y: 7,50 11,90 1,45 33.611 48.718 X: -0,20; Y: 7,50 7,91 1,46 33.611 49.174 X: -0,20; Y: 7,50 7,91 4,23 110.369 466.489 X: -0,20; Y: 7,50 11,91 3,92 110.369 432.229 X: -0,20; Y: 7,50 11,91 1,37 34.560 47.462 X: -0,70; Y: 7,50 7,99 1,39 34.560 47.915 X: -0,70; Y: 7,50 7,99 4,22 112.230 473.593 X: -0,70; Y: 7,50 11,99 3,90 112.230 438.093 X: -0,70; Y: 7,50 11,99 1,35 35.900 48.391 X: -1,20; Y: 7,50 8,10 1,36 35.900 48.664 X: -1,20; Y: 7,50 8,10 4,27 113.664 485.455 X: -1,20; Y: 7,50 12,10 3,94 113.664 448.165 X: -1,20; Y: 7,50 12,10 1,40 36.866 51.690 X: -1,70; Y: 7,50 8,24 1,40 36.866 51.523 X: -1,70; Y: 7,50 8,24 4,36 115.286 502.362 X: -1,70; Y: 7,50 12,24 4,01 115.286 462.745 X: -1,70; Y: 7,50 12,24 1,55 37.347 57.809 X: -2,20; Y: 7,50 8,40 1,52 37.347 56.876 X: -2,20; Y: 7,50 8,40 4,48 117.017 524.079 X: -2,20; Y: 7,50 12,40 4,12 117.017 481.595 X: -2,20; Y: 7,50 12,40 1,75 38.065 66.510 X: -2,70; Y: 7,50 8,59 1,70 38.065 64.619 X: -2,70; Y: 7,50 8,59 4,65 118.437 550.685 X: -2,70; Y: 7,50 12,59 4,26 118.437 504.776 X: -2,70; Y: 7,50 12,59 2,02 38.694 78.245 X: -3,20; Y: 7,50 8,81 1,94 38.694 75.188 X: -3,20; Y: 7,50 8,81 4,86 119.900 582.191 X: -3,20; Y: 7,50 12,81 4,44 119.900 532.300 X: -3,20; Y: 7,50 12,81 2,38 39.071 93.041 X: -3,70; Y: 7,50 9,05 2,27 39.071 88.596 X: -3,70; Y: 7,50 9,05

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VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

5,11 121.061 618.641 X: -3,70; Y: 7,50 13,05 4,66 121.061 564.206 X: -3,70; Y: 7,50 13,05 2,83 39.368 111.232 X: -4,20; Y: 7,50 9,31 2,67 39.368 105.185 X: -4,20; Y: 7,50 9,31 5,40 122.325 660.035 X: -4,20; Y: 7,50 13,31 4,91 122.325 600.460 X: -4,20; Y: 7,50 13,31 1,71 31.948 54.550 X: 0,30; Y: 8,00 8,39 1,71 31.948 54.719 X: 0,30; Y: 8,00 8,39 4,35 110.140 479.186 X: 0,30; Y: 8,00 12,39 4,05 110.140 445.693 X: 0,30; Y: 8,00 12,39 1,50 33.577 50.295 X: -0,20; Y: 8,00 8,41 1,51 33.577 50.737 X: -0,20; Y: 8,00 8,41 4,28 111.503 477.089 X: -0,20; Y: 8,00 12,41 3,98 111.503 443.366 X: -0,20; Y: 8,00 12,41 1,40 35.011 48.995 X: -0,70; Y: 8,00 8,48 1,41 35.011 49.504 X: -0,70; Y: 8,00 8,48 4,28 113.062 483.719 X: -0,70; Y: 8,00 12,48 3,97 113.062 448.832 X: -0,70; Y: 8,00 12,48 1,39 35.903 49.752 X: -1,20; Y: 8,00 8,59 1,39 35.903 50.062 X: -1,20; Y: 8,00 8,59 4,33 114.384 494.919 X: -1,20; Y: 8,00 12,59 4,01 114.384 458.362 X: -1,20; Y: 8,00 12,59 1,43 36.871 52.730 X: -1,70; Y: 8,00 8,72 1,43 36.871 52.654 X: -1,70; Y: 8,00 8,72 4,40 116.200 510.930 X: -1,70; Y: 8,00 12,72 4,06 116.200 472.209 X: -1,70; Y: 8,00 12,72 1,54 37.699 58.231 X: -2,20; Y: 8,00 8,87 1,52 37.699 57.482 X: -2,20; Y: 8,00 8,87 4,52 117.688 531.599 X: -2,20; Y: 8,00 12,87 4,17 117.688 490.196 X: -2,20; Y: 8,00 12,87 1,75 38.003 66.418 X: -2,70; Y: 8,00 9,05 1,70 38.003 64.775 X: -2,70; Y: 8,00 9,05 4,67 119.209 556.965 X: -2,70; Y: 8,00 13,05 4,30 119.209 512.363 X: -2,70; Y: 8,00 13,05 2,01 38.651 77.505 X: -3,20; Y: 8,00 9,26 1,94 38.651 74.800 X: -3,20; Y: 8,00 9,26 4,87 120.491 587.091 X: -3,20; Y: 8,00 13,26 4,47 120.491 538.759 X: -3,20; Y: 8,00 13,26 2,34 39.091 91.489 X: -3,70; Y: 8,00 9,49 2,24 39.091 87.505 X: -3,70; Y: 8,00 9,49 5,11 121.815 621.998 X: -3,70; Y: 8,00 13,49 4,67 121.815 569.396 X: -3,70; Y: 8,00 13,49 2,76 39.431 108.788 X: -4,20; Y: 8,00 9,73 2,62 39.431 103.335 X: -4,20; Y: 8,00 9,73 5,39 122.871 661.734 X: -4,20; Y: 8,00 13,73 4,92 122.871 604.318 X: -4,20; Y: 8,00 13,73 1,76 31.723 55.933 X: 0,30; Y: 8,50 8,89 1,77 31.723 56.094 X: 0,30; Y: 8,50 8,89 4,41 110.976 489.704 X: 0,30; Y: 8,50 12,89 4,12 110.976 456.693 X: 0,30; Y: 8,50 12,89 1,56 33.217 51.786 X: -0,20; Y: 8,50 8,91 1,57 33.217 52.204 X: -0,20; Y: 8,50 8,91 4,34 112.250 487.496 X: -0,20; Y: 8,50 12,91 4,05 112.250 454.275 X: -0,20; Y: 8,50 12,91 1,44 34.986 50.455 X: -0,70; Y: 8,50 8,98 1,46 34.986 50.954 X: -0,70; Y: 8,50 8,98 4,33 113.972 493.680 X: -0,70; Y: 8,50 12,98 4,03 113.972 459.381 X: -0,70; Y: 8,50 12,98 1,42 35.818 51.011 X: -1,20; Y: 8,50 9,07 1,43 35.818 51.338 X: -1,20; Y: 8,50 9,07 4,37 115.331 504.276 X: -1,20; Y: 8,50 13,07 4,06 115.331 468.416 X: -1,20; Y: 8,50 13,07 1,46 36.825 53.665 X: -1,70; Y: 8,50 9,20 1,46 36.825 53.668 X: -1,70; Y: 8,50 9,20 4,44 116.875 519.500 X: -1,70; Y: 8,50 13,20 4,12 116.875 481.614 X: -1,70; Y: 8,50 13,20 1,56 37.624 58.761 X: -2,20; Y: 8,50 9,34 1,55 37.624 58.149 X: -2,20; Y: 8,50 9,34 4,56 118.176 539.218 X: -2,20; Y: 8,50 13,34 4,22 118.176 498.821 X: -2,20; Y: 8,50 13,34 1,75 37.999 66.555 X: -2,70; Y: 8,50 9,52 1,71 37.999 65.139 X: -2,70; Y: 8,50 9,52 4,71 119.754 563.462 X: -2,70; Y: 8,50 13,52 4,34 119.754 520.064 X: -2,70; Y: 8,50 13,52 1,99 38.593 76.929 X: -3,20; Y: 8,50 9,71 1,93 38.593 74.525 X: -3,20; Y: 8,50 9,71 4,90 120.912 592.323 X: -3,20; Y: 8,50 13,71 4,51 120.912 545.431 X: -3,20; Y: 8,50 13,71 2,31 39.126 90.293 X: -3,70; Y: 8,50 9,93 2,22 39.126 86.727 X: -3,70; Y: 8,50 9,93 5,12 122.313 625.815 X: -3,70; Y: 8,50 13,93 4,70 122.313 574.905 X: -3,70; Y: 8,50 13,93 2,70 39.456 106.652 X: -4,20; Y: 8,50 10,16 2,58 39.456 101.718 X: -4,20; Y: 8,50 10,16 5,37 123.538 664.001 X: -4,20; Y: 8,50 14,16 4,93 123.538 608.553 X: -4,20; Y: 8,50 14,16

Verifica 3 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma

1,40 25.393 35.463 X: 0,30; Y: 4,00 4,43 1,39 25.393 35.332 X: 0,30; Y: 4,00 4,43 4,08 92.868 379.360 X: 0,30; Y: 4,00 8,43 3,68 92.868 341.397 X: 0,30; Y: 4,00 8,43 1,20 26.285 31.623 X: -0,20; Y: 4,00 4,46 1,21 26.285 31.785 X: -0,20; Y: 4,00 4,46 4,02 94.430 379.147 X: -0,20; Y: 4,00 8,46 3,61 94.430 340.680 X: -0,20; Y: 4,00 8,46

1,19 27.508 32.737 X: -0,70; Y: 4,00 4,60 1,19 27.508 32.629 X: -0,70; Y: 4,00 4,60 4,12 95.281 392.293 X: -0,70; Y: 4,00 8,60 3,69 95.281 351.565 X: -0,70; Y: 4,00 8,60 1,27 29.116 36.844 X: -1,20; Y: 4,00 4,79 1,24 29.116 36.057 X: -1,20; Y: 4,00 4,79 4,25 97.148 412.871 X: -1,20; Y: 4,00 8,79 3,80 97.148 368.928 X: -1,20; Y: 4,00 8,79 1,48 30.042 44.354 X: -1,70; Y: 4,00 5,02 1,41 30.042 42.395 X: -1,70; Y: 4,00 5,02 4,47 98.477 440.189 X: -1,70; Y: 4,00 9,02 3,98 98.477 392.145 X: -1,70; Y: 4,00 9,02 1,81 30.872 55.732 X: -2,20; Y: 4,00 5,28 1,69 30.872 52.257 X: -2,20; Y: 4,00 5,28 4,75 99.751 474.015 X: -2,20; Y: 4,00 9,28 4,22 99.751 421.017 X: -2,20; Y: 4,00 9,28 2,27 31.068 70.610 X: -2,70; Y: 4,00 5,58 2,10 31.068 65.241 X: -2,70; Y: 4,00 5,58 5,12 100.381 514.133 X: -2,70; Y: 4,00 9,58 4,54 100.381 455.369 X: -2,70; Y: 4,00 9,58 2,85 31.449 89.785 X: -3,20; Y: 4,00 5,91 2,61 31.449 82.183 X: -3,20; Y: 4,00 5,91 5,47 102.660 561.129 X: -3,20; Y: 4,00 9,91 4,83 102.660 495.679 X: -3,20; Y: 4,00 9,91 3,57 31.651 113.107 X: -3,70; Y: 4,00 6,26 3,25 31.651 102.842 X: -3,70; Y: 4,00 6,26 5,95 103.117 613.406 X: -3,70; Y: 4,00 10,26 5,24 103.117 540.582 X: -3,70; Y: 4,00 10,26 4,59 30.626 140.475 X: -4,20; Y: 4,00 6,63 4,15 30.626 127.178 X: -4,20; Y: 4,00 6,63 6,41 104.957 672.279 X: -4,20; Y: 4,00 10,63 5,63 104.957 591.173 X: -4,20; Y: 4,00 10,63 1,46 25.559 37.245 X: 0,30; Y: 4,50 4,92 1,45 25.559 37.131 X: 0,30; Y: 4,50 4,92 4,10 95.817 392.466 X: 0,30; Y: 4,50 8,92 3,71 95.817 355.077 X: 0,30; Y: 4,50 8,92 1,26 26.403 33.326 X: -0,20; Y: 4,50 4,95 1,27 26.403 33.489 X: -0,20; Y: 4,50 4,95 4,06 96.314 391.427 X: -0,20; Y: 4,50 8,95 3,67 96.314 353.627 X: -0,20; Y: 4,50 8,95 1,20 28.204 33.973 X: -0,70; Y: 4,50 5,08 1,21 28.204 34.023 X: -0,70; Y: 4,50 5,08 4,14 97.444 403.188 X: -0,70; Y: 4,50 9,08 3,73 97.444 363.364 X: -0,70; Y: 4,50 9,08 1,30 29.013 37.612 X: -1,20; Y: 4,50 5,25 1,28 29.013 37.016 X: -1,20; Y: 4,50 5,25 4,26 98.987 421.975 X: -1,20; Y: 4,50 9,25 3,83 98.987 379.252 X: -1,20; Y: 4,50 9,25 1,47 30.351 44.554 X: -1,70; Y: 4,50 5,46 1,42 30.351 43.005 X: -1,70; Y: 4,50 5,46 4,45 100.514 447.106 X: -1,70; Y: 4,50 9,46 3,99 100.514 400.667 X: -1,70; Y: 4,50 9,46 1,77 30.958 54.686 X: -2,20; Y: 4,50 5,70 1,67 30.958 51.786 X: -2,20; Y: 4,50 5,70 4,71 101.581 478.492 X: -2,20; Y: 4,50 9,70 4,21 101.581 427.542 X: -2,20; Y: 4,50 9,70 2,17 31.571 68.624 X: -2,70; Y: 4,50 5,98 2,03 31.571 64.078 X: -2,70; Y: 4,50 5,98

- pag. 38

VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

5,03 102.587 515.957 X: -2,70; Y: 4,50 9,98 4,48 102.587 459.706 X: -2,70; Y: 4,50 9,98 2,72 31.671 86.115 X: -3,20; Y: 4,50 6,29 2,51 31.671 79.565 X: -3,20; Y: 4,50 6,29 5,37 104.222 559.975 X: -3,20; Y: 4,50 10,29 4,77 104.222 497.607 X: -3,20; Y: 4,50 10,29 3,38 31.951 107.876 X: -3,70; Y: 4,50 6,62 3,10 31.951 98.973 X: -3,70; Y: 4,50 6,62 5,80 105.043 609.359 X: -3,70; Y: 4,50 10,62 5,14 105.043 540.149 X: -3,70; Y: 4,50 10,62 4,17 32.096 133.792 X: -4,20; Y: 4,50 6,97 3,80 32.096 122.092 X: -4,20; Y: 4,50 6,97 6,24 106.600 665.001 X: -4,20; Y: 4,50 10,97 5,52 106.600 588.115 X: -4,20; Y: 4,50 10,97 1,51 25.865 39.127 X: 0,30; Y: 5,00 5,42 1,51 25.865 39.053 X: 0,30; Y: 5,00 5,42 4,13 97.940 404.742 X: 0,30; Y: 5,00 9,42 3,76 97.940 367.974 X: 0,30; Y: 5,00 9,42 1,33 26.564 35.222 X: -0,20; Y: 5,00 5,44 1,33 26.564 35.395 X: -0,20; Y: 5,00 5,44 4,10 98.431 403.442 X: -0,20; Y: 5,00 9,44 3,72 98.431 366.302 X: -0,20; Y: 5,00 9,44 1,26 28.311 35.556 X: -0,70; Y: 5,00 5,56 1,26 28.311 35.666 X: -0,70; Y: 5,00 5,56 4,15 99.892 414.482 X: -0,70; Y: 5,00 9,56 3,76 99.892 375.476 X: -0,70; Y: 5,00 9,56 1,33 29.116 38.715 X: -1,20; Y: 5,00 5,71 1,32 29.116 38.295 X: -1,20; Y: 5,00 5,71 4,27 100.902 431.341 X: -1,20; Y: 5,00 9,71 3,86 100.902 389.732 X: -1,20; Y: 5,00 9,71 1,48 30.269 44.736 X: -1,70; Y: 5,00 5,91 1,44 30.269 43.480 X: -1,70; Y: 5,00 5,91 4,45 102.128 454.620 X: -1,70; Y: 5,00 9,91 4,01 102.128 409.626 X: -1,70; Y: 5,00 9,91 1,74 31.197 54.169 X: -2,20; Y: 5,00 6,13 1,66 31.197 51.754 X: -2,20; Y: 5,00 6,13 4,68 103.412 483.854 X: -2,20; Y: 5,00 10,13 4,20 103.412 434.726 X: -2,20; Y: 5,00 10,13 2,11 31.647 66.860 X: -2,70; Y: 5,00 6,39 1,99 31.647 62.968 X: -2,70; Y: 5,00 6,39 4,98 104.260 518.977 X: -2,70; Y: 5,00 10,39 4,46 104.260 464.985 X: -2,70; Y: 5,00 10,39 2,60 32.110 83.342 X: -3,20; Y: 5,00 6,68 2,42 32.110 77.690 X: -3,20; Y: 5,00 6,68 5,29 105.944 560.305 X: -3,20; Y: 5,00 10,68 4,73 105.944 500.664 X: -3,20; Y: 5,00 10,68 3,22 32.146 103.433 X: -3,70; Y: 5,00 6,99 2,98 32.146 95.660 X: -3,70; Y: 5,00 6,99 5,70 106.507 607.043 X: -3,70; Y: 5,00 10,99 5,08 106.507 541.084 X: -3,70; Y: 5,00 10,99 3,95 32.358 127.782 X: -4,20; Y: 5,00 7,32 3,63 32.358 117.520 X: -4,20; Y: 5,00 7,32 6,16 107.111 659.337 X: -4,20; Y: 5,00 11,32 5,47 107.111 586.308 X: -4,20; Y: 5,00 11,32 1,57 25.885 40.762 X: 0,30; Y: 5,50 5,91 1,57 25.885 40.683 X: 0,30; Y: 5,50 5,91 4,19 99.516 416.745 X: 0,30; Y: 5,50 9,91 3,82 99.516 380.556 X: 0,30; Y: 5,50 9,91 1,39 26.625 36.983 X: -0,20; Y: 5,50 5,93 1,40 26.625 37.154 X: -0,20; Y: 5,50 5,93 4,15 99.964 415.231 X: -0,20; Y: 5,50 9,93 3,79 99.964 378.707 X: -0,20; Y: 5,50 9,93 1,30 28.275 36.896 X: -0,70; Y: 5,50 6,04 1,31 28.275 37.034 X: -0,70; Y: 5,50 6,04 4,18 101.687 425.295 X: -0,70; Y: 5,50 10,04 3,81 101.687 387.092 X: -0,70; Y: 5,50 10,04 1,33 29.612 39.507 X: -1,20; Y: 5,50 6,18 1,33 29.612 39.274 X: -1,20; Y: 5,50 6,18 4,30 102.435 440.872 X: -1,20; Y: 5,50 10,18 3,91 102.435 400.282 X: -1,20; Y: 5,50 10,18 1,49 30.298 45.239 X: -1,70; Y: 5,50 6,36 1,46 30.298 44.235 X: -1,70; Y: 5,50 6,36 4,47 103.506 462.544 X: -1,70; Y: 5,50 10,36 4,05 103.506 418.858 X: -1,70; Y: 5,50 10,36 1,72 31.191 53.736 X: -2,20; Y: 5,50 6,57 1,66 31.191 51.698 X: -2,20; Y: 5,50 6,57 4,67 104.843 489.894 X: -2,20; Y: 5,50 10,57 4,22 104.843 442.414 X: -2,20; Y: 5,50 10,57 2,07 31.665 65.455 X: -2,70; Y: 5,50 6,82 1,96 31.665 62.096 X: -2,70; Y: 5,50 6,82 4,94 105.934 522.912 X: -2,70; Y: 5,50 10,82 4,45 105.934 470.937 X: -2,70; Y: 5,50 10,82 2,51 32.181 80.864 X: -3,20; Y: 5,50 7,09 2,36 32.181 75.938 X: -3,20; Y: 5,50 7,09 5,27 106.602 561.539 X: -3,20; Y: 5,50 11,09 4,73 106.602 504.388 X: -3,20; Y: 5,50 11,09 3,07 32.539 99.892 X: -3,70; Y: 5,50 7,38 2,86 32.539 93.086 X: -3,70; Y: 5,50 7,38 5,61 108.123 606.140 X: -3,70; Y: 5,50 11,38 5,02 108.123 543.072 X: -3,70; Y: 5,50 11,38 3,77 32.532 122.577 X: -4,20; Y: 5,50 7,70 3,49 32.532 113.524 X: -4,20; Y: 5,50 7,70 6,03 108.829 655.910 X: -4,20; Y: 5,50 11,70 5,39 108.829 586.253 X: -4,20; Y: 5,50 11,70 1,64 25.998 42.509 X: 0,30; Y: 6,00 6,41 1,63 25.998 42.443 X: 0,30; Y: 6,00 6,41 4,23 101.334 428.450 X: 0,30; Y: 6,00 10,41 3,88 101.334 392.847 X: 0,30; Y: 6,00 10,41 1,41 27.184 38.458 X: -0,20; Y: 6,00 6,43 1,42 27.184 38.703 X: -0,20; Y: 6,00 6,43 4,19 101.780 426.751 X: -0,20; Y: 6,00 10,43 3,84 101.780 390.842 X: -0,20; Y: 6,00 10,43 1,35 28.366 38.393 X: -0,70; Y: 6,00 6,52 1,36 28.366 38.569 X: -0,70; Y: 6,00 6,52 4,23 103.090 436.008 X: -0,70; Y: 6,00 10,52 3,87 103.090 398.552 X: -0,70; Y: 6,00 10,52 1,37 29.624 40.661 X: -1,20; Y: 6,00 6,66 1,37 29.624 40.526 X: -1,20; Y: 6,00 6,66 4,33 104.064 450.460 X: -1,20; Y: 6,00 10,66 3,95 104.064 410.815 X: -1,20; Y: 6,00 10,66 1,51 30.188 45.694 X: -1,70; Y: 6,00 6,82 1,49 30.188 44.875 X: -1,70; Y: 6,00 6,82 4,48 105.166 470.718 X: -1,70; Y: 6,00 10,82 4,07 105.166 428.225 X: -1,70; Y: 6,00 10,82 1,72 31.066 53.493 X: -2,20; Y: 6,00 7,02 1,67 31.066 51.760 X: -2,20; Y: 6,00 7,02 4,68 106.077 496.433 X: -2,20; Y: 6,00 11,02 4,25 106.077 450.444 X: -2,20; Y: 6,00 11,02 2,03 31.838 64.587 X: -2,70; Y: 6,00 7,25 1,94 31.838 61.699 X: -2,70; Y: 6,00 7,25 4,92 107.214 527.578 X: -2,70; Y: 6,00 11,25 4,45 107.214 477.434 X: -2,70; Y: 6,00 11,25 2,45 32.198 78.794 X: -3,20; Y: 6,00 7,50 2,31 32.198 74.475 X: -3,20; Y: 6,00 7,50 5,22 108.147 564.149 X: -3,20; Y: 6,00 11,50 4,71 108.147 509.192 X: -3,20; Y: 6,00 11,50 2,97 32.607 96.701 X: -3,70; Y: 6,00 7,78 2,78 32.607 90.698 X: -3,70; Y: 6,00 7,78 5,55 109.270 606.435 X: -3,70; Y: 6,00 11,78 5,00 109.270 545.994 X: -3,70; Y: 6,00 11,78 3,60 32.887 118.277 X: -4,20; Y: 6,00 8,08 3,35 32.887 110.267 X: -4,20; Y: 6,00 8,08 5,94 110.048 653.864 X: -4,20; Y: 6,00 12,08 5,34 110.048 587.278 X: -4,20; Y: 6,00 12,08 1,66 26.618 44.062 X: 0,30; Y: 6,50 6,90 1,66 26.618 44.091 X: 0,30; Y: 6,50 6,90 4,29 102.647 439.908 X: 0,30; Y: 6,50 10,90 3,94 102.647 404.850 X: 0,30; Y: 6,50 10,90 1,47 27.233 40.085 X: -0,20; Y: 6,50 6,92 1,48 27.233 40.327 X: -0,20; Y: 6,50 6,92 4,25 103.062 438.053 X: -0,20; Y: 6,50 10,92 3,91 103.062 402.716 X: -0,20; Y: 6,50 10,92 1,40 28.302 39.694 X: -0,70; Y: 6,50 7,01 1,41 28.302 39.879 X: -0,70; Y: 6,50 7,01 4,27 104.612 446.574 X: -0,70; Y: 6,50 11,01 3,92 104.612 409.829 X: -0,70; Y: 6,50 11,01 1,41 29.530 41.645 X: -1,20; Y: 6,50 7,14 1,41 29.530 41.573 X: -1,20; Y: 6,50 7,14 4,37 105.338 460.071 X: -1,20; Y: 6,50 11,14 4,00 105.338 421.301 X: -1,20; Y: 6,50 11,14 1,51 30.660 46.267 X: -1,70; Y: 6,50 7,29 1,49 30.660 45.646 X: -1,70; Y: 6,50 7,29 4,51 106.334 479.091 X: -1,70; Y: 6,50 11,29 4,12 106.334 437.694 X: -1,70; Y: 6,50 11,29 1,72 31.071 53.592 X: -2,20; Y: 6,50 7,48 1,68 31.071 52.132 X: -2,20; Y: 6,50 7,48

- pag. 39

VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

4,68 107.541 503.320 X: -2,20; Y: 6,50 11,48 4,27 107.541 458.683 X: -2,20; Y: 6,50 11,48 2,01 31.777 63.772 X: -2,70; Y: 6,50 7,69 1,93 31.777 61.257 X: -2,70; Y: 6,50 7,69 4,92 108.326 532.809 X: -2,70; Y: 6,50 11,69 4,47 108.326 484.325 X: -2,70; Y: 6,50 11,69 2,39 32.344 77.265 X: -3,20; Y: 6,50 7,93 2,27 32.344 73.478 X: -3,20; Y: 6,50 7,93 5,19 109.304 567.528 X: -3,20; Y: 6,50 11,93 4,71 109.304 514.568 X: -3,20; Y: 6,50 11,93 2,88 32.625 93.961 X: -3,70; Y: 6,50 8,20 2,72 32.625 88.635 X: -3,70; Y: 6,50 8,20 5,52 110.107 607.482 X: -3,70; Y: 6,50 12,20 4,99 110.107 549.418 X: -3,70; Y: 6,50 12,20 3,47 32.953 114.375 X: -4,20; Y: 6,50 8,48 3,25 32.953 107.242 X: -4,20; Y: 6,50 8,48 5,88 111.095 652.978 X: -4,20; Y: 6,50 12,48 5,30 111.095 589.174 X: -4,20; Y: 6,50 12,48 1,71 26.647 45.557 X: 0,30; Y: 7,00 7,40 1,71 26.647 45.585 X: 0,30; Y: 7,00 7,40 4,33 104.206 451.093 X: 0,30; Y: 7,00 11,40 4,00 104.206 416.584 X: 0,30; Y: 7,00 11,40 1,53 27.239 41.546 X: -0,20; Y: 7,00 7,42 1,53 27.239 41.779 X: -0,20; Y: 7,00 7,42 4,29 104.620 449.099 X: -0,20; Y: 7,00 11,42 3,96 104.620 414.334 X: -0,20; Y: 7,00 11,42 1,45 28.272 41.123 X: -0,70; Y: 7,00 7,50 1,46 28.272 41.321 X: -0,70; Y: 7,00 7,50 4,32 105.805 457.003 X: -0,70; Y: 7,00 11,50 3,98 105.805 420.925 X: -0,70; Y: 7,00 11,50 1,45 29.533 42.785 X: -1,20; Y: 7,00 7,62 1,45 29.533 42.776 X: -1,20; Y: 7,00 7,62 4,41 106.438 469.656 X: -1,20; Y: 7,00 11,62 4,06 106.438 431.702 X: -1,20; Y: 7,00 11,62 1,54 30.540 46.882 X: -1,70; Y: 7,00 7,76 1,52 30.540 46.385 X: -1,70; Y: 7,00 7,76 4,53 107.724 487.560 X: -1,70; Y: 7,00 11,76 4,15 107.724 447.171 X: -1,70; Y: 7,00 11,76 1,73 30.952 53.655 X: -2,20; Y: 7,00 7,94 1,69 30.952 52.403 X: -2,20; Y: 7,00 7,94 4,70 108.602 510.493 X: -2,20; Y: 7,00 11,94 4,30 108.602 467.098 X: -2,20; Y: 7,00 11,94 1,99 31.759 63.302 X: -2,70; Y: 7,00 8,14 1,92 31.759 61.117 X: -2,70; Y: 7,00 8,14 4,91 109.627 538.465 X: -2,70; Y: 7,00 12,14 4,48 109.627 491.484 X: -2,70; Y: 7,00 12,14 2,35 32.310 75.865 X: -3,20; Y: 7,00 8,37 2,24 32.310 72.515 X: -3,20; Y: 7,00 8,37 5,18 110.313 571.520 X: -3,20; Y: 7,00 12,37 4,72 110.313 520.378 X: -3,20; Y: 7,00 12,37 2,80 32.752 91.768 X: -3,70; Y: 7,00 8,62 2,66 32.752 87.037 X: -3,70; Y: 7,00 8,62 5,48 111.159 609.645 X: -3,70; Y: 7,00 12,62 4,98 111.159 553.736 X: -3,70; Y: 7,00 12,62 3,37 32.974 110.959 X: -4,20; Y: 7,00 8,89 3,17 32.974 104.574 X: -4,20; Y: 7,00 8,89 5,84 111.852 652.849 X: -4,20; Y: 7,00 12,89 5,29 111.852 591.569 X: -4,20; Y: 7,00 12,89 1,76 26.729 47.071 X: 0,30; Y: 7,50 7,90 1,76 26.729 47.108 X: 0,30; Y: 7,50 7,90 4,39 105.326 462.052 X: 0,30; Y: 7,50 11,90 4,06 105.326 428.055 X: 0,30; Y: 7,50 11,90 1,58 27.307 43.055 X: -0,20; Y: 7,50 7,91 1,59 27.307 43.288 X: -0,20; Y: 7,50 7,91 4,34 105.981 460.122 X: -0,20; Y: 7,50 11,91 4,02 105.981 425.894 X: -0,20; Y: 7,50 11,91 1,50 28.193 42.380 X: -0,70; Y: 7,50 7,99 1,51 28.193 42.578 X: -0,70; Y: 7,50 7,99 4,36 107.098 467.265 X: -0,70; Y: 7,50 11,99 4,03 107.098 431.828 X: -0,70; Y: 7,50 11,99 1,49 29.471 43.791 X: -1,20; Y: 7,50 8,10 1,49 29.471 43.823 X: -1,20; Y: 7,50 8,10 4,44 107.801 479.165 X: -1,20; Y: 7,50 12,10 4,10 107.801 441.981 X: -1,20; Y: 7,50 12,10 1,56 30.424 47.522 X: -1,70; Y: 7,50 8,24 1,55 30.424 47.124 X: -1,70; Y: 7,50 8,24 4,56 108.738 496.103 X: -1,70; Y: 7,50 12,24 4,20 108.738 456.651 X: -1,70; Y: 7,50 12,24 1,74 30.912 53.935 X: -2,20; Y: 7,50 8,40 1,71 30.912 52.873 X: -2,20; Y: 7,50 8,40 4,72 109.812 517.847 X: -2,20; Y: 7,50 12,40 4,33 109.812 475.594 X: -2,20; Y: 7,50 12,40 1,99 31.644 62.885 X: -2,70; Y: 7,50 8,59 1,93 31.644 60.968 X: -2,70; Y: 7,50 8,59 4,92 110.598 544.474 X: -2,70; Y: 7,50 12,59 4,51 110.598 498.876 X: -2,70; Y: 7,50 12,59 2,32 32.306 74.815 X: -3,20; Y: 7,50 8,81 2,22 32.306 71.851 X: -3,20; Y: 7,50 8,81 5,17 111.477 575.995 X: -3,20; Y: 7,50 12,81 4,72 111.477 526.502 X: -3,20; Y: 7,50 12,81 2,74 32.724 89.773 X: -3,70; Y: 7,50 9,05 2,61 32.724 85.539 X: -3,70; Y: 7,50 9,05 5,46 112.079 612.457 X: -3,70; Y: 7,50 13,05 4,98 112.079 558.515 X: -3,70; Y: 7,50 13,05 3,27 33.088 108.103 X: -4,20; Y: 7,50 9,31 3,09 33.088 102.375 X: -4,20; Y: 7,50 9,31 5,80 112.817 653.857 X: -4,20; Y: 7,50 13,31 5,27 112.817 594.877 X: -4,20; Y: 7,50 13,31 1,81 26.786 48.471 X: 0,30; Y: 8,00 8,39 1,81 26.786 48.512 X: 0,30; Y: 8,00 8,39 4,43 106.661 472.765 X: 0,30; Y: 8,00 12,39 4,12 106.661 439.281 X: 0,30; Y: 8,00 12,39 1,62 27.343 44.427 X: -0,20; Y: 8,00 8,41 1,63 27.343 44.656 X: -0,20; Y: 8,00 8,41 4,39 107.281 470.711 X: -0,20; Y: 8,00 12,41 4,07 107.281 437.013 X: -0,20; Y: 8,00 12,41 1,53 28.607 43.659 X: -0,70; Y: 8,00 8,48 1,54 28.607 43.919 X: -0,70; Y: 8,00 8,48 4,42 108.119 477.380 X: -0,70; Y: 8,00 12,48 4,09 108.119 442.545 X: -0,70; Y: 8,00 12,48 1,53 29.443 44.906 X: -1,20; Y: 8,00 8,59 1,53 29.443 44.977 X: -1,20; Y: 8,00 8,59 4,49 108.756 488.614 X: -1,20; Y: 8,00 12,59 4,16 108.756 452.148 X: -1,20; Y: 8,00 12,59 1,59 30.385 48.323 X: -1,70; Y: 8,00 8,72 1,58 30.385 48.018 X: -1,70; Y: 8,00 8,72 4,59 109.901 504.655 X: -1,70; Y: 8,00 12,72 4,24 109.901 466.076 X: -1,70; Y: 8,00 12,72 1,73 31.211 54.143 X: -2,20; Y: 8,00 8,87 1,71 31.211 53.248 X: -2,20; Y: 8,00 8,87 4,74 110.736 525.352 X: -2,20; Y: 8,00 12,87 4,37 110.736 484.154 X: -2,20; Y: 8,00 12,87 1,99 31.524 62.593 X: -2,70; Y: 8,00 9,05 1,93 31.524 60.903 X: -2,70; Y: 8,00 9,05 4,93 111.659 550.740 X: -2,70; Y: 8,00 13,05 4,54 111.659 506.411 X: -2,70; Y: 8,00 13,05 2,29 32.199 73.892 X: -3,20; Y: 8,00 9,26 2,21 32.199 71.250 X: -3,20; Y: 8,00 9,26 5,17 112.343 580.882 X: -3,20; Y: 8,00 13,26 4,74 112.343 532.908 X: -3,20; Y: 8,00 13,26 2,69 32.673 88.050 X: -3,70; Y: 8,00 9,49 2,58 32.673 84.244 X: -3,70; Y: 8,00 9,49 5,44 113.130 615.801 X: -3,70; Y: 8,00 13,49 4,98 113.130 563.644 X: -3,70; Y: 8,00 13,49 3,19 33.065 105.498 X: -4,20; Y: 8,00 9,73 3,03 33.065 100.331 X: -4,20; Y: 8,00 9,73 5,77 113.660 655.544 X: -4,20; Y: 8,00 13,73 5,27 113.660 598.668 X: -4,20; Y: 8,00 13,73 1,86 26.834 49.806 X: 0,30; Y: 8,50 8,89 1,86 26.834 49.850 X: 0,30; Y: 8,50 8,89 4,49 107.635 483.275 X: 0,30; Y: 8,50 12,89 4,18 107.635 450.269 X: 0,30; Y: 8,50 12,89 1,68 27.331 45.846 X: -0,20; Y: 8,50 8,91 1,69 27.331 46.069 X: -0,20; Y: 8,50 8,91 4,45 108.197 481.107 X: -0,20; Y: 8,50 12,91 4,14 108.197 447.905 X: -0,20; Y: 8,50 12,91 1,57 28.543 44.873 X: -0,70; Y: 8,50 8,98 1,58 28.543 45.130 X: -0,70; Y: 8,50 8,98 4,46 109.233 487.327 X: -0,70; Y: 8,50 12,98 4,15 109.233 453.070 X: -0,70; Y: 8,50 12,98 1,57 29.324 45.926 X: -1,20; Y: 8,50 9,07 1,57 29.324 46.019 X: -1,20; Y: 8,50 9,07 4,53 109.909 497.958 X: -1,20; Y: 8,50 13,07 4,21 109.909 462.175 X: -1,20; Y: 8,50 13,07 1,62 30.295 49.029 X: -1,70; Y: 8,50 9,20 1,61 30.295 48.804 X: -1,70; Y: 8,50 9,20

- pag. 40

VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

4,63 110.796 513.213 X: -1,70; Y: 8,50 13,20 4,29 110.796 475.449 X: -1,70; Y: 8,50 13,20 1,75 31.090 54.462 X: -2,20; Y: 8,50 9,34 1,73 31.090 53.694 X: -2,20; Y: 8,50 9,34 4,78 111.485 532.955 X: -2,20; Y: 8,50 13,34 4,42 111.485 492.737 X: -2,20; Y: 8,50 13,34 1,99 31.474 62.533 X: -2,70; Y: 8,50 9,52 1,94 31.474 61.050 X: -2,70; Y: 8,50 9,52 4,96 112.448 557.222 X: -2,70; Y: 8,50 13,52 4,57 112.448 514.069 X: -2,70; Y: 8,50 13,52 2,28 32.085 73.133 X: -3,20; Y: 8,50 9,71 2,21 32.085 70.767 X: -3,20; Y: 8,50 9,71 5,18 113.047 586.099 X: -3,20; Y: 8,50 13,71 4,77 113.047 539.526 X: -3,20; Y: 8,50 13,71 2,65 32.651 86.684 X: -3,70; Y: 8,50 9,93 2,55 32.651 83.265 X: -3,70; Y: 8,50 9,93 5,44 113.892 619.605 X: -3,70; Y: 8,50 13,93 5,00 113.892 569.098 X: -3,70; Y: 8,50 13,93 3,13 33.020 103.202 X: -4,20; Y: 8,50 10,16 2,98 33.020 98.521 X: -4,20; Y: 8,50 10,16 5,74 114.616 657.797 X: -4,20; Y: 8,50 14,16 5,26 114.616 602.841 X: -4,20; Y: 8,50 14,16

Verifica 4 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno senza sisma

1,28 31.122 39.736 X: 0,30; Y: 4,00 4,43 1,28 31.122 39.768 X: 0,30; Y: 4,00 4,43 3,94 97.978 385.679 X: 0,30; Y: 4,00 8,43 3,55 97.978 347.613 X: 0,30; Y: 4,00 8,43 1,10 32.021 35.139 X: -0,20; Y: 4,00 4,46 1,11 32.021 35.571 X: -0,20; Y: 4,00 4,46 3,83 100.621 385.399 X: -0,20; Y: 4,00 8,46 3,45 100.621 346.766 X: -0,20; Y: 4,00 8,46

1,07 33.290 35.764 X: -0,70; Y: 4,00 4,60 1,08 33.290 35.914 X: -0,70; Y: 4,00 4,60 3,89 102.453 398.492 X: -0,70; Y: 4,00 8,60 3,49 102.453 357.514 X: -0,70; Y: 4,00 8,60 1,13 34.911 39.488 X: -1,20; Y: 4,00 4,79 1,11 34.911 38.906 X: -1,20; Y: 4,00 4,79 3,98 105.204 419.028 X: -1,20; Y: 4,00 8,79 3,56 105.204 374.731 X: -1,20; Y: 4,00 8,79 1,31 35.806 46.772 X: -1,70; Y: 4,00 5,02 1,25 35.806 44.875 X: -1,70; Y: 4,00 5,02 4,16 107.378 446.314 X: -1,70; Y: 4,00 9,02 3,70 107.378 397.790 X: -1,70; Y: 4,00 9,02 1,59 36.524 58.010 X: -2,20; Y: 4,00 5,28 1,49 36.524 54.432 X: -2,20; Y: 4,00 5,28 4,39 109.379 480.120 X: -2,20; Y: 4,00 9,28 3,90 109.379 426.509 X: -2,20; Y: 4,00 9,28 1,99 36.619 72.787 X: -2,70; Y: 4,00 5,58 1,83 36.619 67.153 X: -2,70; Y: 4,00 5,58 4,70 110.677 520.225 X: -2,70; Y: 4,00 9,58 4,16 110.677 460.707 X: -2,70; Y: 4,00 9,58 2,49 36.865 91.880 X: -3,20; Y: 4,00 5,91 2,28 36.865 83.880 X: -3,20; Y: 4,00 5,91 4,99 113.567 567.215 X: -3,20; Y: 4,00 9,91 4,41 113.567 500.863 X: -3,20; Y: 4,00 9,91 3,12 36.930 115.131 X: -3,70; Y: 4,00 6,26 2,83 36.930 104.357 X: -3,70; Y: 4,00 6,26 5,41 114.547 619.494 X: -3,70; Y: 4,00 10,26 4,76 114.547 545.623 X: -3,70; Y: 4,00 10,26 3,98 35.791 142.435 X: -4,20; Y: 4,00 6,63 3,59 35.791 128.533 X: -4,20; Y: 4,00 6,63 5,81 116.853 678.372 X: -4,20; Y: 4,00 10,63 5,10 116.853 596.078 X: -4,20; Y: 4,00 10,63 1,33 31.440 41.865 X: 0,30; Y: 4,50 4,92 1,33 31.440 41.916 X: 0,30; Y: 4,50 4,92 3,96 100.643 398.802 X: 0,30; Y: 4,50 8,92 3,59 100.643 361.333 X: 0,30; Y: 4,50 8,92 1,15 32.293 37.191 X: -0,20; Y: 4,50 4,95 1,17 32.293 37.622 X: -0,20; Y: 4,50 4,95 3,89 102.156 397.702 X: -0,20; Y: 4,50 8,95 3,52 102.156 359.770 X: -0,20; Y: 4,50 8,95 1,09 34.139 37.333 X: -0,70; Y: 4,50 5,08 1,10 34.139 37.643 X: -0,70; Y: 4,50 5,08 3,93 104.229 409.411 X: -0,70; Y: 4,50 9,08 3,54 104.229 369.382 X: -0,70; Y: 4,50 9,08 1,16 34.967 40.559 X: -1,20; Y: 4,50 5,25 1,15 34.967 40.190 X: -1,20; Y: 4,50 5,25 4,01 106.665 428.153 X: -1,20; Y: 4,50 9,25 3,61 106.665 385.133 X: -1,20; Y: 4,50 9,25 1,30 36.271 47.237 X: -1,70; Y: 4,50 5,46 1,26 36.271 45.794 X: -1,70; Y: 4,50 5,46 4,16 108.980 453.253 X: -1,70; Y: 4,50 9,46 3,73 108.980 406.410 X: -1,70; Y: 4,50 9,46 1,55 36.817 57.198 X: -2,20; Y: 4,50 5,70 1,47 36.817 54.245 X: -2,20; Y: 4,50 5,70 4,37 110.806 484.614 X: -2,20; Y: 4,50 9,70 3,91 110.806 433.135 X: -2,20; Y: 4,50 9,70 1,90 37.322 71.012 X: -2,70; Y: 4,50 5,98 1,78 37.322 66.261 X: -2,70; Y: 4,50 5,98 4,64 112.474 522.066 X: -2,70; Y: 4,50 9,98 4,14 112.474 465.155 X: -2,70; Y: 4,50 9,98 2,37 37.321 88.406 X: -3,20; Y: 4,50 6,29 2,18 37.321 81.508 X: -3,20; Y: 4,50 6,29 4,93 114.710 566.075 X: -3,20; Y: 4,50 10,29 4,38 114.710 502.914 X: -3,20; Y: 4,50 10,29 2,94 37.473 110.084 X: -3,70; Y: 4,50 6,62 2,69 37.473 100.715 X: -3,70; Y: 4,50 6,62 5,30 116.092 615.458 X: -3,70; Y: 4,50 10,62 4,70 116.092 545.310 X: -3,70; Y: 4,50 10,62 3,63 37.491 135.924 X: -4,20; Y: 4,50 6,97 3,30 37.491 123.663 X: -4,20; Y: 4,50 6,97 5,68 118.143 671.103 X: -4,20; Y: 4,50 10,97 5,02 118.143 593.138 X: -4,20; Y: 4,50 10,97 1,38 31.846 44.079 X: 0,30; Y: 5,00 5,42 1,39 31.846 44.169 X: 0,30; Y: 5,00 5,42 4,01 102.521 411.093 X: 0,30; Y: 5,00 9,42 3,65 102.521 374.262 X: 0,30; Y: 5,00 9,42 1,21 32.539 39.428 X: -0,20; Y: 5,00 5,44 1,22 32.539 39.858 X: -0,20; Y: 5,00 5,44 3,94 103.985 409.734 X: -0,20; Y: 5,00 9,44 3,58 103.985 372.489 X: -0,20; Y: 5,00 9,44 1,14 34.352 39.205 X: -0,70; Y: 5,00 5,56 1,15 34.352 39.606 X: -0,70; Y: 5,00 5,56 3,96 106.344 420.725 X: -0,70; Y: 5,00 9,56 3,59 106.344 381.551 X: -0,70; Y: 5,00 9,56 1,19 35.178 41.937 X: -1,20; Y: 5,00 5,71 1,19 35.178 41.778 X: -1,20; Y: 5,00 5,71 4,04 108.191 437.543 X: -1,20; Y: 5,00 9,71 3,66 108.191 395.685 X: -1,20; Y: 5,00 9,71 1,31 36.326 47.684 X: -1,70; Y: 5,00 5,91 1,28 36.326 46.564 X: -1,70; Y: 5,00 5,91 4,18 110.232 460.786 X: -1,70; Y: 5,00 9,91 3,77 110.232 415.445 X: -1,70; Y: 5,00 9,91 1,53 37.207 56.912 X: -2,20; Y: 5,00 6,13 1,46 37.207 54.493 X: -2,20; Y: 5,00 6,13 4,37 112.226 489.996 X: -2,20; Y: 5,00 10,13 3,92 112.226 440.415 X: -2,20; Y: 5,00 10,13 1,85 37.579 69.459 X: -2,70; Y: 5,00 6,39 1,74 37.579 65.411 X: -2,70; Y: 5,00 6,39 4,62 113.762 525.103 X: -2,70; Y: 5,00 10,39 4,14 113.762 470.531 X: -2,70; Y: 5,00 10,39 2,26 37.938 85.827 X: -3,20; Y: 5,00 6,68 2,11 37.938 79.880 X: -3,20; Y: 5,00 6,68 4,88 116.053 566.421 X: -3,20; Y: 5,00 10,68 4,36 116.053 506.073 X: -3,20; Y: 5,00 10,68 2,79 37.875 105.823 X: -3,70; Y: 5,00 6,99 2,58 37.875 97.629 X: -3,70; Y: 5,00 6,99 5,23 117.162 613.156 X: -3,70; Y: 5,00 10,99 4,66 117.162 546.362 X: -3,70; Y: 5,00 10,99 3,43 37.968 130.085 X: -4,20; Y: 5,00 7,32 3,14 37.968 119.301 X: -4,20; Y: 5,00 7,32 5,63 118.283 665.452 X: -4,20; Y: 5,00 11,32 5,00 118.283 591.449 X: -4,20; Y: 5,00 11,32 1,44 31.950 46.029 X: 0,30; Y: 5,50 5,91 1,44 31.950 46.112 X: 0,30; Y: 5,50 5,91 4,07 103.857 423.112 X: 0,30; Y: 5,50 9,91 3,73 103.857 386.875 X: 0,30; Y: 5,50 9,91 1,27 32.678 41.510 X: -0,20; Y: 5,50 5,93 1,28 32.678 41.928 X: -0,20; Y: 5,50 5,93 4,01 105.224 421.542 X: -0,20; Y: 5,50 9,93 3,66 105.224 384.935 X: -0,20; Y: 5,50 9,93 1,19 34.421 40.846 X: -0,70; Y: 5,50 6,04 1,20 34.421 41.277 X: -0,70; Y: 5,50 6,04

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VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

4,00 107.822 431.557 X: -0,70; Y: 5,50 10,04 3,65 107.822 393.217 X: -0,70; Y: 5,50 10,04 1,20 35.779 43.025 X: -1,20; Y: 5,50 6,18 1,20 35.779 43.051 X: -1,20; Y: 5,50 6,18 4,09 109.407 447.093 X: -1,20; Y: 5,50 10,18 3,71 109.407 406.293 X: -1,20; Y: 5,50 10,18 1,33 36.454 48.446 X: -1,70; Y: 5,50 6,36 1,31 36.454 47.603 X: -1,70; Y: 5,50 6,36 4,21 111.231 468.732 X: -1,70; Y: 5,50 10,36 3,82 111.231 424.752 X: -1,70; Y: 5,50 10,36 1,52 37.323 56.711 X: -2,20; Y: 5,50 6,57 1,47 37.323 54.707 X: -2,20; Y: 5,50 6,57 4,38 113.309 496.055 X: -2,20; Y: 5,50 10,57 3,96 113.309 448.177 X: -2,20; Y: 5,50 10,57 1,81 37.748 68.263 X: -2,70; Y: 5,50 6,82 1,72 37.748 64.794 X: -2,70; Y: 5,50 6,82 4,60 115.047 529.056 X: -2,70; Y: 5,50 10,82 4,14 115.047 476.575 X: -2,70; Y: 5,50 10,82 2,19 38.170 83.541 X: -3,20; Y: 5,50 7,09 2,05 38.170 78.367 X: -3,20; Y: 5,50 7,09 4,88 116.343 567.672 X: -3,20; Y: 5,50 11,09 4,38 116.343 509.892 X: -3,20; Y: 5,50 11,09 2,67 38.428 102.460 X: -3,70; Y: 5,50 7,38 2,48 38.428 95.282 X: -3,70; Y: 5,50 7,38 5,17 118.426 612.266 X: -3,70; Y: 5,50 11,38 4,63 118.426 548.445 X: -3,70; Y: 5,50 11,38 3,26 38.325 125.050 X: -4,20; Y: 5,50 7,70 3,01 38.325 115.515 X: -4,20; Y: 5,50 7,70 5,53 119.635 662.036 X: -4,20; Y: 5,50 11,70 4,94 119.635 591.503 X: -4,20; Y: 5,50 11,70 1,50 32.125 48.079 X: 0,30; Y: 6,00 6,41 1,50 32.125 48.170 X: 0,30; Y: 6,00 6,41 4,12 105.481 434.828 X: 0,30; Y: 6,00 10,41 3,78 105.481 399.189 X: 0,30; Y: 6,00 10,41 1,30 33.315 43.289 X: -0,20; Y: 6,00 6,43 1,31 33.315 43.773 X: -0,20; Y: 6,00 6,43 4,05 106.810 433.077 X: -0,20; Y: 6,00 10,43 3,72 106.810 397.101 X: -0,20; Y: 6,00 10,43 1,23 34.585 42.635 X: -0,70; Y: 6,00 6,52 1,25 34.585 43.104 X: -0,70; Y: 6,00 6,52 4,06 108.947 442.288 X: -0,70; Y: 6,00 10,52 3,71 108.947 404.718 X: -0,70; Y: 6,00 10,52 1,24 35.867 44.482 X: -1,20; Y: 6,00 6,66 1,24 35.867 44.586 X: -1,20; Y: 6,00 6,66 4,13 110.704 456.701 X: -1,20; Y: 6,00 10,66 3,77 110.704 416.881 X: -1,20; Y: 6,00 10,66 1,35 36.436 49.154 X: -1,70; Y: 6,00 6,82 1,33 36.436 48.515 X: -1,70; Y: 6,00 6,82 4,24 112.579 476.925 X: -1,70; Y: 6,00 10,82 3,86 112.579 434.176 X: -1,70; Y: 6,00 10,82 1,52 37.300 56.696 X: -2,20; Y: 6,00 7,02 1,48 37.300 55.030 X: -2,20; Y: 6,00 7,02 4,40 114.183 502.614 X: -2,20; Y: 6,00 11,02 4,00 114.183 456.281 X: -2,20; Y: 6,00 11,02 1,78 38.026 67.601 X: -2,70; Y: 6,00 7,25 1,70 38.026 64.645 X: -2,70; Y: 6,00 7,25 4,60 115.993 533.739 X: -2,70; Y: 6,00 11,25 4,17 115.993 483.145 X: -2,70; Y: 6,00 11,25 2,13 38.324 81.661 X: -3,20; Y: 6,00 7,50 2,01 38.324 77.138 X: -3,20; Y: 6,00 7,50 4,85 117.520 570.298 X: -3,20; Y: 6,00 11,50 4,38 117.520 514.785 X: -3,20; Y: 6,00 11,50 2,57 38.642 99.446 X: -3,70; Y: 6,00 7,78 2,41 38.642 93.115 X: -3,70; Y: 6,00 7,78 5,14 119.220 612.575 X: -3,70; Y: 6,00 11,78 4,63 119.220 551.458 X: -3,70; Y: 6,00 11,78 3,11 38.825 120.916 X: -4,20; Y: 6,00 8,08 2,90 38.825 112.469 X: -4,20; Y: 6,00 8,08 5,48 120.521 660.002 X: -4,20; Y: 6,00 12,08 4,92 120.521 592.619 X: -4,20; Y: 6,00 12,08 1,52 32.803 49.919 X: 0,30; Y: 6,50 6,90 1,53 32.803 50.102 X: 0,30; Y: 6,50 6,90 4,19 106.591 446.299 X: 0,30; Y: 6,50 10,90 3,86 106.591 411.215 X: 0,30; Y: 6,50 10,90 1,35 33.425 45.205 X: -0,20; Y: 6,50 6,92 1,37 33.425 45.681 X: -0,20; Y: 6,50 6,92 4,12 107.846 444.395 X: -0,20; Y: 6,50 10,92 3,79 107.846 409.006 X: -0,20; Y: 6,50 10,92 1,28 34.580 44.219 X: -0,70; Y: 6,50 7,01 1,29 34.580 44.692 X: -0,70; Y: 6,50 7,01 4,11 110.203 452.872 X: -0,70; Y: 6,50 11,01 3,78 110.203 416.034 X: -0,70; Y: 6,50 11,01 1,28 35.848 45.733 X: -1,20; Y: 6,50 7,14 1,28 35.848 45.903 X: -1,20; Y: 6,50 7,14 4,17 111.713 466.329 X: -1,20; Y: 6,50 11,14 3,83 111.713 427.408 X: -1,20; Y: 6,50 11,14 1,35 36.978 49.977 X: -1,70; Y: 6,50 7,29 1,34 36.978 49.549 X: -1,70; Y: 6,50 7,29 4,28 113.427 485.316 X: -1,70; Y: 6,50 11,29 3,91 113.427 443.701 X: -1,70; Y: 6,50 11,29 1,53 37.379 57.023 X: -2,20; Y: 6,50 7,48 1,49 37.379 55.655 X: -2,20; Y: 6,50 7,48 4,42 115.333 509.519 X: -2,20; Y: 6,50 11,48 4,03 115.333 464.579 X: -2,20; Y: 6,50 11,48 1,76 38.059 66.993 X: -2,70; Y: 6,50 7,69 1,69 38.059 64.445 X: -2,70; Y: 6,50 7,69 4,62 116.762 538.987 X: -2,70; Y: 6,50 11,69 4,20 116.762 490.109 X: -2,70; Y: 6,50 11,69 2,08 38.574 80.320 X: -3,20; Y: 6,50 7,93 1,98 38.574 76.371 X: -3,20; Y: 6,50 7,93 4,85 118.357 573.693 X: -3,20; Y: 6,50 11,93 4,40 118.357 520.234 X: -3,20; Y: 6,50 11,93 2,50 38.784 96.883 X: -3,70; Y: 6,50 8,20 2,35 38.784 91.269 X: -3,70; Y: 6,50 8,20 5,13 119.709 613.638 X: -3,70; Y: 6,50 12,20 4,64 119.709 554.969 X: -3,70; Y: 6,50 12,20 3,00 39.025 117.179 X: -4,20; Y: 6,50 8,48 2,81 39.025 109.649 X: -4,20; Y: 6,50 8,48 5,44 121.230 659.130 X: -4,20; Y: 6,50 12,48 4,90 121.230 594.605 X: -4,20; Y: 6,50 12,48 1,59 32.487 51.509 X: 0,30; Y: 7,00 7,40 1,59 32.487 51.681 X: 0,30; Y: 7,00 7,40 4,24 107.992 457.494 X: 0,30; Y: 7,00 11,40 3,92 107.992 422.965 X: 0,30; Y: 7,00 11,40 1,40 33.492 46.944 X: -0,20; Y: 7,00 7,42 1,42 33.492 47.404 X: -0,20; Y: 7,00 7,42 4,17 109.213 455.454 X: -0,20; Y: 7,00 11,42 3,85 109.213 420.647 X: -0,20; Y: 7,00 11,42 1,33 34.594 45.941 X: -0,70; Y: 7,00 7,50 1,34 34.594 46.400 X: -0,70; Y: 7,00 7,50 4,17 111.166 463.315 X: -0,70; Y: 7,00 11,50 3,84 111.166 427.161 X: -0,70; Y: 7,00 11,50 1,31 35.907 47.135 X: -1,20; Y: 7,00 7,62 1,32 35.907 47.366 X: -1,20; Y: 7,00 7,62 4,23 112.531 475.932 X: -1,20; Y: 7,00 11,62 3,89 112.531 437.852 X: -1,20; Y: 7,00 11,62 1,38 36.923 50.834 X: -1,70; Y: 7,00 7,76 1,37 36.923 50.540 X: -1,70; Y: 7,00 7,76 4,31 114.539 493.803 X: -1,70; Y: 7,00 11,76 3,96 114.539 453.225 X: -1,70; Y: 7,00 11,76 1,54 37.332 57.309 X: -2,20; Y: 7,00 7,94 1,50 37.332 56.170 X: -2,20; Y: 7,00 7,94 4,45 116.091 516.708 X: -2,20; Y: 7,00 11,94 4,07 116.091 473.050 X: -2,20; Y: 7,00 11,94 1,75 38.112 66.726 X: -2,70; Y: 7,00 8,14 1,69 38.112 64.541 X: -2,70; Y: 7,00 8,14 4,63 117.755 544.660 X: -2,70; Y: 7,00 12,14 4,22 117.755 497.329 X: -2,70; Y: 7,00 12,14 2,05 38.628 79.108 X: -3,20; Y: 7,00 8,37 1,96 38.628 75.632 X: -3,20; Y: 7,00 8,37 4,85 119.039 577.700 X: -3,20; Y: 7,00 12,37 4,42 119.039 526.114 X: -3,20; Y: 7,00 12,37 2,43 39.010 94.864 X: -3,70; Y: 7,00 8,62 2,30 39.010 89.885 X: -3,70; Y: 7,00 8,62 5,11 120.453 615.814 X: -3,70; Y: 7,00 12,62 4,64 120.453 559.358 X: -3,70; Y: 7,00 12,62 2,91 39.162 113.926 X: -4,20; Y: 7,00 8,89 2,74 39.162 107.183 X: -4,20; Y: 7,00 8,89 5,42 121.657 659.015 X: -4,20; Y: 7,00 12,89 4,91 121.657 597.083 X: -4,20; Y: 7,00 12,89 1,65 32.193 53.095 X: 0,30; Y: 7,50 7,90 1,65 32.193 53.269 X: 0,30; Y: 7,50 7,90 4,30 108.943 468.464 X: 0,30; Y: 7,50 11,90 3,99 108.943 434.453 X: 0,30; Y: 7,50 11,90 1,45 33.611 48.718 X: -0,20; Y: 7,50 7,91 1,46 33.611 49.174 X: -0,20; Y: 7,50 7,91

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VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

4,23 110.369 466.489 X: -0,20; Y: 7,50 11,91 3,92 110.369 432.229 X: -0,20; Y: 7,50 11,91 1,37 34.560 47.462 X: -0,70; Y: 7,50 7,99 1,39 34.560 47.915 X: -0,70; Y: 7,50 7,99 4,22 112.230 473.593 X: -0,70; Y: 7,50 11,99 3,90 112.230 438.093 X: -0,70; Y: 7,50 11,99 1,35 35.900 48.391 X: -1,20; Y: 7,50 8,10 1,36 35.900 48.664 X: -1,20; Y: 7,50 8,10 4,27 113.664 485.455 X: -1,20; Y: 7,50 12,10 3,94 113.664 448.165 X: -1,20; Y: 7,50 12,10 1,40 36.866 51.690 X: -1,70; Y: 7,50 8,24 1,40 36.866 51.523 X: -1,70; Y: 7,50 8,24 4,36 115.286 502.362 X: -1,70; Y: 7,50 12,24 4,01 115.286 462.745 X: -1,70; Y: 7,50 12,24 1,55 37.347 57.809 X: -2,20; Y: 7,50 8,40 1,52 37.347 56.876 X: -2,20; Y: 7,50 8,40 4,48 117.017 524.079 X: -2,20; Y: 7,50 12,40 4,12 117.017 481.595 X: -2,20; Y: 7,50 12,40 1,75 38.065 66.510 X: -2,70; Y: 7,50 8,59 1,70 38.065 64.619 X: -2,70; Y: 7,50 8,59 4,65 118.437 550.685 X: -2,70; Y: 7,50 12,59 4,26 118.437 504.776 X: -2,70; Y: 7,50 12,59 2,02 38.694 78.245 X: -3,20; Y: 7,50 8,81 1,94 38.694 75.188 X: -3,20; Y: 7,50 8,81 4,86 119.900 582.191 X: -3,20; Y: 7,50 12,81 4,44 119.900 532.300 X: -3,20; Y: 7,50 12,81 2,38 39.071 93.041 X: -3,70; Y: 7,50 9,05 2,27 39.071 88.596 X: -3,70; Y: 7,50 9,05 5,11 121.061 618.641 X: -3,70; Y: 7,50 13,05 4,66 121.061 564.206 X: -3,70; Y: 7,50 13,05 2,83 39.368 111.232 X: -4,20; Y: 7,50 9,31 2,67 39.368 105.185 X: -4,20; Y: 7,50 9,31 5,40 122.325 660.035 X: -4,20; Y: 7,50 13,31 4,91 122.325 600.460 X: -4,20; Y: 7,50 13,31 1,71 31.948 54.550 X: 0,30; Y: 8,00 8,39 1,71 31.948 54.719 X: 0,30; Y: 8,00 8,39 4,35 110.140 479.186 X: 0,30; Y: 8,00 12,39 4,05 110.140 445.693 X: 0,30; Y: 8,00 12,39 1,50 33.577 50.295 X: -0,20; Y: 8,00 8,41 1,51 33.577 50.737 X: -0,20; Y: 8,00 8,41 4,28 111.503 477.089 X: -0,20; Y: 8,00 12,41 3,98 111.503 443.366 X: -0,20; Y: 8,00 12,41 1,40 35.011 48.995 X: -0,70; Y: 8,00 8,48 1,41 35.011 49.504 X: -0,70; Y: 8,00 8,48 4,28 113.062 483.719 X: -0,70; Y: 8,00 12,48 3,97 113.062 448.832 X: -0,70; Y: 8,00 12,48 1,39 35.903 49.752 X: -1,20; Y: 8,00 8,59 1,39 35.903 50.062 X: -1,20; Y: 8,00 8,59 4,33 114.384 494.919 X: -1,20; Y: 8,00 12,59 4,01 114.384 458.362 X: -1,20; Y: 8,00 12,59 1,43 36.871 52.730 X: -1,70; Y: 8,00 8,72 1,43 36.871 52.654 X: -1,70; Y: 8,00 8,72 4,40 116.200 510.930 X: -1,70; Y: 8,00 12,72 4,06 116.200 472.209 X: -1,70; Y: 8,00 12,72 1,54 37.699 58.231 X: -2,20; Y: 8,00 8,87 1,52 37.699 57.482 X: -2,20; Y: 8,00 8,87 4,52 117.688 531.599 X: -2,20; Y: 8,00 12,87 4,17 117.688 490.196 X: -2,20; Y: 8,00 12,87 1,75 38.003 66.418 X: -2,70; Y: 8,00 9,05 1,70 38.003 64.775 X: -2,70; Y: 8,00 9,05 4,67 119.209 556.965 X: -2,70; Y: 8,00 13,05 4,30 119.209 512.363 X: -2,70; Y: 8,00 13,05 2,01 38.651 77.505 X: -3,20; Y: 8,00 9,26 1,94 38.651 74.800 X: -3,20; Y: 8,00 9,26 4,87 120.491 587.091 X: -3,20; Y: 8,00 13,26 4,47 120.491 538.759 X: -3,20; Y: 8,00 13,26 2,34 39.091 91.489 X: -3,70; Y: 8,00 9,49 2,24 39.091 87.505 X: -3,70; Y: 8,00 9,49 5,11 121.815 621.998 X: -3,70; Y: 8,00 13,49 4,67 121.815 569.396 X: -3,70; Y: 8,00 13,49 2,76 39.431 108.788 X: -4,20; Y: 8,00 9,73 2,62 39.431 103.335 X: -4,20; Y: 8,00 9,73 5,39 122.871 661.734 X: -4,20; Y: 8,00 13,73 4,92 122.871 604.318 X: -4,20; Y: 8,00 13,73 1,76 31.723 55.933 X: 0,30; Y: 8,50 8,89 1,77 31.723 56.094 X: 0,30; Y: 8,50 8,89 4,41 110.976 489.704 X: 0,30; Y: 8,50 12,89 4,12 110.976 456.693 X: 0,30; Y: 8,50 12,89 1,56 33.217 51.786 X: -0,20; Y: 8,50 8,91 1,57 33.217 52.204 X: -0,20; Y: 8,50 8,91 4,34 112.250 487.496 X: -0,20; Y: 8,50 12,91 4,05 112.250 454.275 X: -0,20; Y: 8,50 12,91 1,44 34.986 50.455 X: -0,70; Y: 8,50 8,98 1,46 34.986 50.954 X: -0,70; Y: 8,50 8,98 4,33 113.972 493.680 X: -0,70; Y: 8,50 12,98 4,03 113.972 459.381 X: -0,70; Y: 8,50 12,98 1,42 35.818 51.011 X: -1,20; Y: 8,50 9,07 1,43 35.818 51.338 X: -1,20; Y: 8,50 9,07 4,37 115.331 504.276 X: -1,20; Y: 8,50 13,07 4,06 115.331 468.416 X: -1,20; Y: 8,50 13,07 1,46 36.825 53.665 X: -1,70; Y: 8,50 9,20 1,46 36.825 53.668 X: -1,70; Y: 8,50 9,20 4,44 116.875 519.500 X: -1,70; Y: 8,50 13,20 4,12 116.875 481.614 X: -1,70; Y: 8,50 13,20 1,56 37.624 58.761 X: -2,20; Y: 8,50 9,34 1,55 37.624 58.149 X: -2,20; Y: 8,50 9,34 4,56 118.176 539.218 X: -2,20; Y: 8,50 13,34 4,22 118.176 498.821 X: -2,20; Y: 8,50 13,34 1,75 37.999 66.555 X: -2,70; Y: 8,50 9,52 1,71 37.999 65.139 X: -2,70; Y: 8,50 9,52 4,71 119.754 563.462 X: -2,70; Y: 8,50 13,52 4,34 119.754 520.064 X: -2,70; Y: 8,50 13,52 1,99 38.593 76.929 X: -3,20; Y: 8,50 9,71 1,93 38.593 74.525 X: -3,20; Y: 8,50 9,71 4,90 120.912 592.323 X: -3,20; Y: 8,50 13,71 4,51 120.912 545.431 X: -3,20; Y: 8,50 13,71 2,31 39.126 90.293 X: -3,70; Y: 8,50 9,93 2,22 39.126 86.727 X: -3,70; Y: 8,50 9,93 5,12 122.313 625.815 X: -3,70; Y: 8,50 13,93 4,70 122.313 574.905 X: -3,70; Y: 8,50 13,93 2,70 39.456 106.652 X: -4,20; Y: 8,50 10,16 2,58 39.456 101.718 X: -4,20; Y: 8,50 10,16 5,37 123.538 664.001 X: -4,20; Y: 8,50 14,16 4,93 123.538 608.553 X: -4,20; Y: 8,50 14,16

Verifica 5 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma

1,27 29.058 36.821 X: 0,30; Y: 4,00 4,43 1,26 29.058 36.690 X: 0,30; Y: 4,00 4,43 2,93 132.261 388.048 X: 0,30; Y: 4,00 8,43 2,65 132.261 350.085 X: 0,30; Y: 4,00 8,43 1,11 29.614 32.927 X: -0,20; Y: 4,00 4,46 1,12 29.614 33.089 X: -0,20; Y: 4,00 4,46 2,90 133.840 387.859 X: -0,20; Y: 4,00 8,46 2,61 133.840 349.392 X: -0,20; Y: 4,00 8,46

1,10 30.976 34.085 X: -0,70; Y: 4,00 4,60 1,10 30.976 33.976 X: -0,70; Y: 4,00 4,60 2,95 136.058 401.209 X: -0,70; Y: 4,00 8,60 2,65 136.058 360.482 X: -0,70; Y: 4,00 8,60 1,16 33.009 38.272 X: -1,20; Y: 4,00 4,79 1,14 33.009 37.485 X: -1,20; Y: 4,00 4,79 3,01 140.050 422.123 X: -1,20; Y: 4,00 8,79 2,70 140.050 378.180 X: -1,20; Y: 4,00 8,79 1,32 34.677 45.895 X: -1,70; Y: 4,00 5,02 1,27 34.677 43.937 X: -1,70; Y: 4,00 5,02 3,12 144.195 449.875 X: -1,70; Y: 4,00 9,02 2,79 144.195 401.831 X: -1,70; Y: 4,00 9,02 1,57 36.645 57.450 X: -2,20; Y: 4,00 5,28 1,47 36.645 53.975 X: -2,20; Y: 4,00 5,28 3,25 148.939 484.219 X: -2,20; Y: 4,00 9,28 2,90 148.939 431.221 X: -2,20; Y: 4,00 9,28 1,89 38.335 72.541 X: -2,70; Y: 4,00 5,58 1,75 38.335 67.172 X: -2,70; Y: 4,00 5,58 3,42 153.675 524.942 X: -2,70; Y: 4,00 9,58 3,03 153.675 466.178 X: -2,70; Y: 4,00 9,58 2,26 40.668 92.005 X: -3,20; Y: 4,00 5,91 2,08 40.668 84.403 X: -3,20; Y: 4,00 5,91 3,56 160.790 572.686 X: -3,20; Y: 4,00 9,91 3,15 160.790 507.236 X: -3,20; Y: 4,00 9,91 2,67 43.258 115.676 X: -3,70; Y: 4,00 6,26 2,44 43.258 105.411 X: -3,70; Y: 4,00 6,26 3,76 166.603 625.735 X: -3,70; Y: 4,00 10,26 3,32 166.603 552.911 X: -3,70; Y: 4,00 10,26 3,19 45.033 143.435 X: -4,20; Y: 4,00 6,63 2,89 45.033 130.138 X: -4,20; Y: 4,00 6,63

- pag. 43

VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

3,93 174.482 685.522 X: -4,20; Y: 4,00 10,63 3,46 174.482 604.415 X: -4,20; Y: 4,00 10,63 1,31 29.399 38.644 X: 0,30; Y: 4,50 4,92 1,31 29.399 38.529 X: 0,30; Y: 4,50 4,92 2,94 136.618 401.487 X: 0,30; Y: 4,50 8,92 2,67 136.618 364.098 X: 0,30; Y: 4,50 8,92 1,16 29.898 34.668 X: -0,20; Y: 4,50 4,95 1,16 29.898 34.831 X: -0,20; Y: 4,50 4,95 2,92 137.037 400.426 X: -0,20; Y: 4,50 8,95 2,65 137.037 362.626 X: -0,20; Y: 4,50 8,95 1,11 31.805 35.349 X: -0,70; Y: 4,50 5,08 1,11 31.805 35.399 X: -0,70; Y: 4,50 5,08 2,96 139.403 412.368 X: -0,70; Y: 4,50 9,08 2,67 139.403 372.544 X: -0,70; Y: 4,50 9,08 1,18 32.981 39.060 X: -1,20; Y: 4,50 5,25 1,17 32.981 38.465 X: -1,20; Y: 4,50 5,25 3,02 142.897 431.468 X: -1,20; Y: 4,50 9,25 2,72 142.897 388.745 X: -1,20; Y: 4,50 9,25 1,32 35.019 46.124 X: -1,70; Y: 4,50 5,46 1,27 35.019 44.575 X: -1,70; Y: 4,50 5,46 3,11 147.011 456.996 X: -1,70; Y: 4,50 9,46 2,79 147.011 410.557 X: -1,70; Y: 4,50 9,46 1,54 36.634 56.407 X: -2,20; Y: 4,50 5,70 1,46 36.634 53.507 X: -2,20; Y: 4,50 5,70 3,23 151.310 488.871 X: -2,20; Y: 4,50 9,70 2,89 151.310 437.921 X: -2,20; Y: 4,50 9,70 1,83 38.653 70.558 X: -2,70; Y: 4,50 5,98 1,71 38.653 66.013 X: -2,70; Y: 4,50 5,98 3,37 156.162 526.905 X: -2,70; Y: 4,50 9,98 3,01 156.162 470.654 X: -2,70; Y: 4,50 9,98 2,18 40.526 88.305 X: -3,20; Y: 4,50 6,29 2,02 40.526 81.755 X: -3,20; Y: 4,50 6,29 3,52 162.312 571.620 X: -3,20; Y: 4,50 10,29 3,14 162.312 509.253 X: -3,20; Y: 4,50 10,29 2,57 43.035 110.396 X: -3,70; Y: 4,50 6,62 2,36 43.035 101.493 X: -3,70; Y: 4,50 6,62 3,70 168.210 621.746 X: -3,70; Y: 4,50 10,62 3,28 168.210 552.536 X: -3,70; Y: 4,50 10,62 2,98 45.844 136.703 X: -4,20; Y: 4,50 6,97 2,73 45.844 125.003 X: -4,20; Y: 4,50 6,97 3,86 175.485 678.248 X: -4,20; Y: 4,50 10,97 3,43 175.485 601.362 X: -4,20; Y: 4,50 10,97 1,36 29.891 40.570 X: 0,30; Y: 5,00 5,42 1,35 29.891 40.495 X: 0,30; Y: 5,00 5,42 2,96 140.066 414.043 X: 0,30; Y: 5,00 9,42 2,69 140.066 377.275 X: 0,30; Y: 5,00 9,42 1,21 30.245 36.605 X: -0,20; Y: 5,00 5,44 1,22 30.245 36.779 X: -0,20; Y: 5,00 5,44 2,94 140.453 412.718 X: -0,20; Y: 5,00 9,44 2,67 140.453 375.578 X: -0,20; Y: 5,00 9,44 1,15 32.069 36.971 X: -0,70; Y: 5,00 5,56 1,16 32.069 37.081 X: -0,70; Y: 5,00 5,56 2,96 143.075 423.953 X: -0,70; Y: 5,00 9,56 2,69 143.075 384.947 X: -0,70; Y: 5,00 9,56 1,21 33.196 40.195 X: -1,20; Y: 5,00 5,71 1,20 33.196 39.775 X: -1,20; Y: 5,00 5,71 3,02 145.831 441.069 X: -1,20; Y: 5,00 9,71 2,74 145.831 399.460 X: -1,20; Y: 5,00 9,71 1,33 34.956 46.319 X: -1,70; Y: 5,00 5,91 1,29 34.956 45.063 X: -1,70; Y: 5,00 5,91 3,11 149.467 464.721 X: -1,70; Y: 5,00 9,91 2,81 149.467 419.727 X: -1,70; Y: 5,00 9,91 1,52 36.830 55.905 X: -2,20; Y: 5,00 6,13 1,45 36.830 53.489 X: -2,20; Y: 5,00 6,13 3,22 153.757 494.409 X: -2,20; Y: 5,00 10,13 2,90 153.757 445.282 X: -2,20; Y: 5,00 10,13 1,78 38.556 68.785 X: -2,70; Y: 5,00 6,39 1,68 38.556 64.894 X: -2,70; Y: 5,00 6,39 3,35 158.220 530.074 X: -2,70; Y: 5,00 10,39 3,01 158.220 476.081 X: -2,70; Y: 5,00 10,39 2,10 40.695 85.521 X: -3,20; Y: 5,00 6,68 1,96 40.695 79.869 X: -3,20; Y: 5,00 6,68 3,48 164.159 572.052 X: -3,20; Y: 5,00 10,68 3,12 164.159 512.411 X: -3,20; Y: 5,00 10,68 2,48 42.782 105.909 X: -3,70; Y: 5,00 6,99 2,29 42.782 98.136 X: -3,70; Y: 5,00 6,99 3,65 169.516 619.497 X: -3,70; Y: 5,00 10,99 3,27 169.516 553.538 X: -3,70; Y: 5,00 10,99 2,87 45.499 130.630 X: -4,20; Y: 5,00 7,32 2,65 45.499 120.368 X: -4,20; Y: 5,00 7,32 3,83 175.494 672.575 X: -4,20; Y: 5,00 11,32 3,42 175.494 599.545 X: -4,20; Y: 5,00 11,32 1,40 30.067 42.235 X: 0,30; Y: 5,50 5,91 1,40 30.067 42.155 X: 0,30; Y: 5,50 5,91 2,98 142.911 426.316 X: 0,30; Y: 5,50 9,91 2,73 142.911 390.127 X: 0,30; Y: 5,50 9,91 1,26 30.475 38.402 X: -0,20; Y: 5,50 5,93 1,27 30.475 38.573 X: -0,20; Y: 5,50 5,93 2,97 143.237 424.774 X: -0,20; Y: 5,50 9,93 2,71 143.237 388.250 X: -0,20; Y: 5,50 9,93 1,19 32.161 38.338 X: -0,70; Y: 5,50 6,04 1,20 32.161 38.475 X: -0,70; Y: 5,50 6,04 2,98 146.033 435.015 X: -0,70; Y: 5,50 10,04 2,72 146.033 396.812 X: -0,70; Y: 5,50 10,04 1,21 33.780 41.006 X: -1,20; Y: 5,50 6,18 1,21 33.780 40.773 X: -1,20; Y: 5,50 6,18 3,04 148.401 450.835 X: -1,20; Y: 5,50 10,18 2,76 148.401 410.245 X: -1,20; Y: 5,50 10,18 1,34 35.037 46.842 X: -1,70; Y: 5,50 6,36 1,31 35.037 45.837 X: -1,70; Y: 5,50 6,36 3,12 151.708 472.852 X: -1,70; Y: 5,50 10,36 2,83 151.708 429.166 X: -1,70; Y: 5,50 10,36 1,51 36.783 55.476 X: -2,20; Y: 5,50 6,57 1,45 36.783 53.438 X: -2,20; Y: 5,50 6,57 3,21 155.875 500.632 X: -2,20; Y: 5,50 10,57 2,91 155.875 453.152 X: -2,20; Y: 5,50 10,57 1,75 38.435 67.374 X: -2,70; Y: 5,50 6,82 1,67 38.435 64.015 X: -2,70; Y: 5,50 6,82 3,33 160.362 534.158 X: -2,70; Y: 5,50 10,82 3,01 160.362 482.184 X: -2,70; Y: 5,50 10,82 2,05 40.518 83.022 X: -3,20; Y: 5,50 7,09 1,93 40.518 78.096 X: -3,20; Y: 5,50 7,09 3,47 165.006 573.376 X: -3,20; Y: 5,50 11,09 3,13 165.006 516.225 X: -3,20; Y: 5,50 11,09 2,39 42.823 102.344 X: -3,70; Y: 5,50 7,38 2,23 42.823 95.538 X: -3,70; Y: 5,50 7,38 3,62 171.123 618.675 X: -3,70; Y: 5,50 11,38 3,25 171.123 555.607 X: -3,70; Y: 5,50 11,38 2,78 45.143 125.368 X: -4,20; Y: 5,50 7,70 2,58 45.143 116.315 X: -4,20; Y: 5,50 7,70 3,78 176.943 669.196 X: -4,20; Y: 5,50 11,70 3,39 176.943 599.539 X: -4,20; Y: 5,50 11,70 1,45 30.351 44.017 X: 0,30; Y: 6,00 6,41 1,45 30.351 43.951 X: 0,30; Y: 6,00 6,41 3,00 145.986 438.282 X: 0,30; Y: 6,00 10,41 2,76 145.986 402.679 X: 0,30; Y: 6,00 10,41 1,28 31.185 39.907 X: -0,20; Y: 6,00 6,43 1,29 31.185 40.152 X: -0,20; Y: 6,00 6,43 2,98 146.288 436.553 X: -0,20; Y: 6,00 10,43 2,74 146.288 400.644 X: -0,20; Y: 6,00 10,43 1,23 32.399 39.868 X: -0,70; Y: 6,00 6,52 1,24 32.399 40.045 X: -0,70; Y: 6,00 6,52 3,00 148.580 445.975 X: -0,70; Y: 6,00 10,52 2,75 148.580 408.518 X: -0,70; Y: 6,00 10,52 1,24 33.906 42.187 X: -1,20; Y: 6,00 6,66 1,24 33.906 42.053 X: -1,20; Y: 6,00 6,66 3,05 151.057 460.649 X: -1,20; Y: 6,00 10,66 2,79 151.057 421.004 X: -1,20; Y: 6,00 10,66 1,35 34.970 47.309 X: -1,70; Y: 6,00 6,82 1,33 34.970 46.490 X: -1,70; Y: 6,00 6,82 3,12 154.266 481.234 X: -1,70; Y: 6,00 10,82 2,84 154.266 438.740 X: -1,70; Y: 6,00 10,82 1,51 36.633 55.236 X: -2,20; Y: 6,00 7,02 1,46 36.633 53.504 X: -2,20; Y: 6,00 7,02 3,21 157.825 507.352 X: -2,20; Y: 6,00 11,02 2,92 157.825 461.363 X: -2,20; Y: 6,00 11,02 1,73 38.526 66.510 X: -2,70; Y: 6,00 7,25 1,65 38.526 63.622 X: -2,70; Y: 6,00 7,25 3,32 162.184 538.982 X: -2,70; Y: 6,00 11,25 3,01 162.184 488.837 X: -2,70; Y: 6,00 11,25 2,01 40.325 80.934 X: -3,20; Y: 6,00 7,50 1,90 40.325 76.615 X: -3,20; Y: 6,00 7,50 3,45 166.880 576.113 X: -3,20; Y: 6,00 11,50 3,12 166.880 521.155 X: -3,20; Y: 6,00 11,50 2,33 42.566 99.120 X: -3,70; Y: 6,00 7,78 2,19 42.566 93.117 X: -3,70; Y: 6,00 7,78

- pag. 44

VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

3,59 172.364 619.061 X: -3,70; Y: 6,00 11,78 3,24 172.364 558.620 X: -3,70; Y: 6,00 11,78 2,69 45.064 121.030 X: -4,20; Y: 6,00 8,08 2,51 45.064 113.020 X: -4,20; Y: 6,00 8,08 3,75 178.028 667.211 X: -4,20; Y: 6,00 12,08 3,37 178.028 600.625 X: -4,20; Y: 6,00 12,08 1,46 31.134 45.603 X: 0,30; Y: 6,50 6,90 1,47 31.134 45.632 X: 0,30; Y: 6,50 6,90 3,03 148.502 449.991 X: 0,30; Y: 6,50 10,90 2,79 148.502 414.933 X: 0,30; Y: 6,50 10,90 1,32 31.392 41.566 X: -0,20; Y: 6,50 6,92 1,33 31.392 41.809 X: -0,20; Y: 6,50 6,92 3,01 148.761 448.103 X: -0,20; Y: 6,50 10,92 2,77 148.761 412.766 X: -0,20; Y: 6,50 10,92 1,27 32.458 41.193 X: -0,70; Y: 6,50 7,01 1,27 32.458 41.378 X: -0,70; Y: 6,50 7,01 3,02 151.228 456.775 X: -0,70; Y: 6,50 11,01 2,78 151.228 420.031 X: -0,70; Y: 6,50 11,01 1,27 33.905 43.191 X: -1,20; Y: 6,50 7,14 1,27 33.905 43.119 X: -1,20; Y: 6,50 7,14 3,07 153.365 470.485 X: -1,20; Y: 6,50 11,14 2,81 153.365 431.715 X: -1,20; Y: 6,50 11,14 1,35 35.508 47.900 X: -1,70; Y: 6,50 7,29 1,33 35.508 47.279 X: -1,70; Y: 6,50 7,29 3,13 156.330 489.811 X: -1,70; Y: 6,50 11,29 2,87 156.330 448.414 X: -1,70; Y: 6,50 11,29 1,51 36.649 55.347 X: -2,20; Y: 6,50 7,48 1,47 36.649 53.887 X: -2,20; Y: 6,50 7,48 3,21 160.053 514.422 X: -2,20; Y: 6,50 11,48 2,94 160.053 469.785 X: -2,20; Y: 6,50 11,48 1,71 38.382 65.691 X: -2,70; Y: 6,50 7,69 1,65 38.382 63.176 X: -2,70; Y: 6,50 7,69 3,32 163.877 544.371 X: -2,70; Y: 6,50 11,69 3,03 163.877 495.887 X: -2,70; Y: 6,50 11,69 1,97 40.320 79.397 X: -3,20; Y: 6,50 7,93 1,88 40.320 75.611 X: -3,20; Y: 6,50 7,93 3,44 168.444 579.625 X: -3,20; Y: 6,50 11,93 3,13 168.444 526.665 X: -3,20; Y: 6,50 11,93 2,28 42.304 96.351 X: -3,70; Y: 6,50 8,20 2,15 42.304 91.025 X: -3,70; Y: 6,50 8,20 3,58 173.360 620.190 X: -3,70; Y: 6,50 12,20 3,24 173.360 562.126 X: -3,70; Y: 6,50 12,20 2,62 44.729 117.083 X: -4,20; Y: 6,50 8,48 2,46 44.729 109.950 X: -4,20; Y: 6,50 8,48 3,72 179.042 666.395 X: -4,20; Y: 6,50 12,48 3,37 179.042 602.591 X: -4,20; Y: 6,50 12,48 1,51 31.309 47.126 X: 0,30; Y: 7,00 7,40 1,51 31.309 47.155 X: 0,30; Y: 7,00 7,40 3,05 151.254 461.419 X: 0,30; Y: 7,00 11,40 2,82 151.254 426.910 X: 0,30; Y: 7,00 11,40 1,37 31.539 43.055 X: -0,20; Y: 7,00 7,42 1,37 31.539 43.288 X: -0,20; Y: 7,00 7,42 3,03 151.495 459.391 X: -0,20; Y: 7,00 11,42 2,80 151.495 424.625 X: -0,20; Y: 7,00 11,42 1,31 32.564 42.649 X: -0,70; Y: 7,00 7,50 1,32 32.564 42.847 X: -0,70; Y: 7,00 7,50 3,04 153.526 467.436 X: -0,70; Y: 7,00 11,50 2,81 153.526 431.359 X: -0,70; Y: 7,00 11,50 1,30 34.019 44.356 X: -1,20; Y: 7,00 7,62 1,30 34.019 44.347 X: -1,20; Y: 7,00 7,62 3,09 155.478 480.287 X: -1,20; Y: 7,00 11,62 2,84 155.478 442.333 X: -1,20; Y: 7,00 11,62 1,37 35.446 48.528 X: -1,70; Y: 7,00 7,76 1,36 35.446 48.031 X: -1,70; Y: 7,00 7,76 3,14 158.636 498.481 X: -1,70; Y: 7,00 11,76 2,89 158.636 458.092 X: -1,70; Y: 7,00 11,76 1,52 36.533 55.415 X: -2,20; Y: 7,00 7,94 1,48 36.533 54.164 X: -2,20; Y: 7,00 7,94 3,22 161.888 521.777 X: -2,20; Y: 7,00 11,94 2,96 161.888 478.383 X: -2,20; Y: 7,00 11,94 1,70 38.316 65.223 X: -2,70; Y: 7,00 8,14 1,65 38.316 63.038 X: -2,70; Y: 7,00 8,14 3,32 165.809 550.185 X: -2,70; Y: 7,00 12,14 3,03 165.809 503.205 X: -2,70; Y: 7,00 12,14 1,94 40.142 77.986 X: -3,20; Y: 7,00 8,37 1,86 40.142 74.635 X: -3,20; Y: 7,00 8,37 3,44 169.905 583.754 X: -3,20; Y: 7,00 12,37 3,13 169.905 532.612 X: -3,20; Y: 7,00 12,37 2,23 42.208 94.140 X: -3,70; Y: 7,00 8,62 2,12 42.208 89.409 X: -3,70; Y: 7,00 8,62 3,56 174.691 622.465 X: -3,70; Y: 7,00 12,62 3,24 174.691 566.556 X: -3,70; Y: 7,00 12,62 2,56 44.398 113.628 X: -4,20; Y: 7,00 8,89 2,42 44.398 107.243 X: -4,20; Y: 7,00 8,89 3,71 179.836 666.328 X: -4,20; Y: 7,00 12,89 3,36 179.836 605.048 X: -4,20; Y: 7,00 12,89 1,54 31.540 48.671 X: 0,30; Y: 7,50 7,90 1,54 31.540 48.708 X: 0,30; Y: 7,50 7,90 3,08 153.520 472.614 X: 0,30; Y: 7,50 11,90 2,86 153.520 438.617 X: 0,30; Y: 7,50 11,90 1,40 31.754 44.595 X: -0,20; Y: 7,50 7,91 1,41 31.754 44.828 X: -0,20; Y: 7,50 7,91 3,06 154.013 470.658 X: -0,20; Y: 7,50 11,91 2,83 154.013 436.430 X: -0,20; Y: 7,50 11,91 1,35 32.603 43.928 X: -0,70; Y: 7,50 7,99 1,35 32.603 44.126 X: -0,70; Y: 7,50 7,99 3,07 155.902 477.922 X: -0,70; Y: 7,50 11,99 2,84 155.902 442.485 X: -0,70; Y: 7,50 11,99 1,33 34.052 45.381 X: -1,20; Y: 7,50 8,10 1,33 34.052 45.413 X: -1,20; Y: 7,50 8,10 3,10 157.857 490.011 X: -1,20; Y: 7,50 12,10 2,87 157.857 452.826 X: -1,20; Y: 7,50 12,10 1,39 35.390 49.182 X: -1,70; Y: 7,50 8,24 1,38 35.390 48.784 X: -1,70; Y: 7,50 8,24 3,16 160.558 507.223 X: -1,70; Y: 7,50 12,24 2,91 160.558 467.771 X: -1,70; Y: 7,50 12,24 1,53 36.521 55.707 X: -2,20; Y: 7,50 8,40 1,50 36.521 54.645 X: -2,20; Y: 7,50 8,40 3,23 163.892 529.311 X: -2,20; Y: 7,50 12,40 2,97 163.892 487.057 X: -2,20; Y: 7,50 12,40 1,70 38.156 64.804 X: -2,70; Y: 7,50 8,59 1,65 38.156 62.887 X: -2,70; Y: 7,50 8,59 3,32 167.435 556.356 X: -2,70; Y: 7,50 12,59 3,05 167.435 510.759 X: -2,70; Y: 7,50 12,59 1,92 40.031 76.929 X: -3,20; Y: 7,50 8,81 1,85 40.031 73.965 X: -3,20; Y: 7,50 8,81 3,43 171.573 588.366 X: -3,20; Y: 7,50 12,81 3,14 171.573 538.873 X: -3,20; Y: 7,50 12,81 2,19 41.974 92.123 X: -3,70; Y: 7,50 9,05 2,09 41.974 87.889 X: -3,70; Y: 7,50 9,05 3,55 175.939 625.392 X: -3,70; Y: 7,50 13,05 3,25 175.939 571.449 X: -3,70; Y: 7,50 13,05 2,50 44.219 110.743 X: -4,20; Y: 7,50 9,31 2,37 44.219 105.015 X: -4,20; Y: 7,50 9,31 3,69 180.957 667.427 X: -4,20; Y: 7,50 13,31 3,36 180.957 608.447 X: -4,20; Y: 7,50 13,31 1,58 31.732 50.098 X: 0,30; Y: 8,00 8,39 1,58 31.732 50.139 X: 0,30; Y: 8,00 8,39 3,10 155.990 483.555 X: 0,30; Y: 8,00 12,39 2,89 155.990 450.071 X: 0,30; Y: 8,00 12,39 1,44 31.922 45.994 X: -0,20; Y: 8,00 8,41 1,45 31.922 46.223 X: -0,20; Y: 8,00 8,41 3,08 156.434 481.473 X: -0,20; Y: 8,00 12,41 2,86 156.434 447.775 X: -0,20; Y: 8,00 12,41 1,36 33.147 45.233 X: -0,70; Y: 8,00 8,48 1,37 33.147 45.493 X: -0,70; Y: 8,00 8,48 3,09 157.990 488.255 X: -0,70; Y: 8,00 12,48 2,87 157.990 453.420 X: -0,70; Y: 8,00 12,48 1,36 34.131 46.519 X: -1,20; Y: 8,00 8,59 1,37 34.131 46.590 X: -1,20; Y: 8,00 8,59 3,13 159.804 499.667 X: -1,20; Y: 8,00 12,59 2,90 159.804 463.202 X: -1,20; Y: 8,00 12,59 1,41 35.429 50.001 X: -1,70; Y: 8,00 8,72 1,40 35.429 49.696 X: -1,70; Y: 8,00 8,72 3,17 162.630 515.969 X: -1,70; Y: 8,00 12,72 2,94 162.630 477.390 X: -1,70; Y: 8,00 12,72 1,52 36.843 55.922 X: -2,20; Y: 8,00 8,87 1,49 36.843 55.027 X: -2,20; Y: 8,00 8,87 3,24 165.618 536.995 X: -2,20; Y: 8,00 12,87 2,99 165.618 495.797 X: -2,20; Y: 8,00 12,87 1,70 38.003 64.511 X: -2,70; Y: 8,00 9,05 1,65 38.003 62.821 X: -2,70; Y: 8,00 9,05 3,33 169.170 562.781 X: -2,70; Y: 8,00 13,05 3,06 169.170 518.452 X: -2,70; Y: 8,00 13,05 1,91 39.826 75.996 X: -3,20; Y: 8,00 9,26 1,84 39.826 73.355 X: -3,20; Y: 8,00 9,26

- pag. 45

VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

3,43 172.978 593.395 X: -3,20; Y: 8,00 13,26 3,15 172.978 545.421 X: -3,20; Y: 8,00 13,26 2,17 41.744 90.381 X: -3,70; Y: 8,00 9,49 2,07 41.744 86.575 X: -3,70; Y: 8,00 9,49 3,55 177.374 628.853 X: -3,70; Y: 8,00 13,49 3,25 177.374 576.695 X: -3,70; Y: 8,00 13,49 2,46 43.925 108.107 X: -4,20; Y: 8,00 9,73 2,34 43.925 102.940 X: -4,20; Y: 8,00 9,73 3,68 182.011 669.209 X: -4,20; Y: 8,00 13,73 3,36 182.011 612.334 X: -4,20; Y: 8,00 13,73 1,61 31.908 51.459 X: 0,30; Y: 8,50 8,89 1,61 31.908 51.503 X: 0,30; Y: 8,50 8,89 3,13 158.058 494.287 X: 0,30; Y: 8,50 12,89 2,92 158.058 461.282 X: 0,30; Y: 8,50 12,89 1,48 32.046 47.438 X: -0,20; Y: 8,50 8,91 1,49 32.046 47.661 X: -0,20; Y: 8,50 8,91 3,11 158.433 492.088 X: -0,20; Y: 8,50 12,91 2,90 158.433 458.885 X: -0,20; Y: 8,50 12,91 1,40 33.198 46.467 X: -0,70; Y: 8,50 8,98 1,41 33.198 46.725 X: -0,70; Y: 8,50 8,98 3,11 160.145 498.414 X: -0,70; Y: 8,50 12,98 2,90 160.145 464.156 X: -0,70; Y: 8,50 12,98 1,39 34.107 47.555 X: -1,20; Y: 8,50 9,07 1,40 34.107 47.648 X: -1,20; Y: 8,50 9,07 3,14 161.946 509.215 X: -1,20; Y: 8,50 13,07 2,92 161.946 473.432 X: -1,20; Y: 8,50 13,07 1,43 35.406 50.721 X: -1,70; Y: 8,50 9,20 1,43 35.406 50.495 X: -1,70; Y: 8,50 9,20 3,19 164.430 524.719 X: -1,70; Y: 8,50 13,20 2,96 164.430 486.955 X: -1,70; Y: 8,50 13,20 1,53 36.750 56.248 X: -2,20; Y: 8,50 9,34 1,51 36.750 55.480 X: -2,20; Y: 8,50 9,34 3,26 167.169 544.774 X: -2,20; Y: 8,50 13,34 3,02 167.169 504.555 X: -2,20; Y: 8,50 13,34 1,70 37.945 64.456 X: -2,70; Y: 8,50 9,52 1,66 37.945 62.974 X: -2,70; Y: 8,50 9,52 3,34 170.657 569.423 X: -2,70; Y: 8,50 13,52 3,08 170.657 526.270 X: -2,70; Y: 8,50 13,52 1,90 39.631 75.230 X: -3,20; Y: 8,50 9,71 1,84 39.631 72.865 X: -3,20; Y: 8,50 9,71 3,44 174.241 598.751 X: -3,20; Y: 8,50 13,71 3,17 174.241 552.178 X: -3,20; Y: 8,50 13,71 2,14 41.580 89.002 X: -3,70; Y: 8,50 9,93 2,06 41.580 85.583 X: -3,70; Y: 8,50 9,93 3,54 178.562 632.778 X: -3,70; Y: 8,50 13,93 3,26 178.562 582.272 X: -3,70; Y: 8,50 13,93 2,42 43.641 105.783 X: -4,20; Y: 8,50 10,16 2,32 43.641 101.102 X: -4,20; Y: 8,50 10,16 3,67 183.234 671.561 X: -4,20; Y: 8,50 14,16 3,37 183.234 616.605 X: -4,20; Y: 8,50 14,16

Verifica 6 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno con sisma

1,27 28.054 35.699 X: 0,30; Y: 4,00 4,43 1,27 28.054 35.568 X: 0,30; Y: 4,00 4,43 3,17 118.830 376.457 X: 0,30; Y: 4,00 8,43 2,85 118.830 338.495 X: 0,30; Y: 4,00 8,43 1,12 28.598 31.926 X: -0,20; Y: 4,00 4,46 1,12 28.598 32.088 X: -0,20; Y: 4,00 4,46 3,13 120.236 376.293 X: -0,20; Y: 4,00 8,46 2,81 120.236 337.825 X: -0,20; Y: 4,00 8,46

1,11 29.846 33.055 X: -0,70; Y: 4,00 4,60 1,10 29.846 32.946 X: -0,70; Y: 4,00 4,60 3,20 121.821 389.270 X: -0,70; Y: 4,00 8,60 2,86 121.821 348.543 X: -0,70; Y: 4,00 8,60 1,17 31.701 37.123 X: -1,20; Y: 4,00 4,79 1,15 31.701 36.336 X: -1,20; Y: 4,00 4,79 3,28 124.916 409.589 X: -1,20; Y: 4,00 8,79 2,93 124.916 365.646 X: -1,20; Y: 4,00 8,79 1,34 33.124 44.527 X: -1,70; Y: 4,00 5,02 1,29 33.124 42.569 X: -1,70; Y: 4,00 5,02 3,41 127.909 436.546 X: -1,70; Y: 4,00 9,02 3,04 127.909 388.503 X: -1,70; Y: 4,00 9,02 1,60 34.737 55.740 X: -2,20; Y: 4,00 5,28 1,50 34.737 52.265 X: -2,20; Y: 4,00 5,28 3,58 131.289 469.902 X: -2,20; Y: 4,00 9,28 3,18 131.289 416.904 X: -2,20; Y: 4,00 9,28 1,96 35.964 70.384 X: -2,70; Y: 4,00 5,58 1,81 35.964 65.015 X: -2,70; Y: 4,00 5,58 3,79 134.440 509.449 X: -2,70; Y: 4,00 9,58 3,35 134.440 450.685 X: -2,70; Y: 4,00 9,58 2,37 37.680 89.265 X: -3,20; Y: 4,00 5,91 2,17 37.680 81.663 X: -3,20; Y: 4,00 5,91 3,98 139.666 555.814 X: -3,20; Y: 4,00 9,91 3,51 139.666 490.364 X: -3,20; Y: 4,00 9,91 2,84 39.499 112.226 X: -3,70; Y: 4,00 6,26 2,58 39.499 101.961 X: -3,70; Y: 4,00 6,26 4,23 143.436 607.325 X: -3,70; Y: 4,00 10,26 3,73 143.436 534.501 X: -3,70; Y: 4,00 10,26 3,45 40.356 139.155 X: -4,20; Y: 4,00 6,63 3,12 40.356 125.857 X: -4,20; Y: 4,00 6,63 4,47 149.003 665.379 X: -4,20; Y: 4,00 10,63 3,92 149.003 584.273 X: -4,20; Y: 4,00 10,63 1,32 28.392 37.460 X: 0,30; Y: 4,50 4,92 1,32 28.392 37.345 X: 0,30; Y: 4,50 4,92 3,17 123.010 389.428 X: 0,30; Y: 4,50 8,92 2,86 123.010 352.039 X: 0,30; Y: 4,50 8,92 1,16 28.878 33.610 X: -0,20; Y: 4,50 4,95 1,17 28.878 33.773 X: -0,20; Y: 4,50 4,95 3,15 123.304 388.417 X: -0,20; Y: 4,50 8,95 2,84 123.304 350.617 X: -0,20; Y: 4,50 8,95 1,12 30.683 34.271 X: -0,70; Y: 4,50 5,08 1,12 30.683 34.321 X: -0,70; Y: 4,50 5,08 3,20 125.078 400.025 X: -0,70; Y: 4,50 9,08 2,88 125.078 360.201 X: -0,70; Y: 4,50 9,08 1,19 31.705 37.879 X: -1,20; Y: 4,50 5,25 1,18 31.705 37.284 X: -1,20; Y: 4,50 5,25 3,28 127.736 418.581 X: -1,20; Y: 4,50 9,25 2,94 127.736 375.858 X: -1,20; Y: 4,50 9,25 1,33 33.511 44.735 X: -1,70; Y: 4,50 5,46 1,29 33.511 43.186 X: -1,70; Y: 4,50 5,46 3,39 130.813 443.376 X: -1,70; Y: 4,50 9,46 3,03 130.813 396.937 X: -1,70; Y: 4,50 9,46 1,57 34.821 54.715 X: -2,20; Y: 4,50 5,70 1,49 34.821 51.815 X: -2,20; Y: 4,50 5,70 3,54 133.833 474.331 X: -2,20; Y: 4,50 9,70 3,16 133.833 423.381 X: -2,20; Y: 4,50 9,70 1,88 36.416 68.443 X: -2,70; Y: 4,50 5,98 1,75 36.416 63.897 X: -2,70; Y: 4,50 5,98 3,73 137.205 511.264 X: -2,70; Y: 4,50 9,98 3,32 137.205 455.013 X: -2,70; Y: 4,50 9,98 2,27 37.748 85.656 X: -3,20; Y: 4,50 6,29 2,10 37.748 79.107 X: -3,20; Y: 4,50 6,29 3,92 141.635 554.682 X: -3,20; Y: 4,50 10,29 3,48 141.635 492.315 X: -3,20; Y: 4,50 10,29 2,71 39.561 107.081 X: -3,70; Y: 4,50 6,62 2,48 39.561 98.177 X: -3,70; Y: 4,50 6,62 4,14 145.592 603.352 X: -3,70; Y: 4,50 10,62 3,67 145.592 534.142 X: -3,70; Y: 4,50 10,62 3,19 41.518 132.594 X: -4,20; Y: 4,50 6,97 2,91 41.518 120.894 X: -4,20; Y: 4,50 6,97 4,37 150.691 658.211 X: -4,20; Y: 4,50 10,97 3,86 150.691 581.325 X: -4,20; Y: 4,50 10,97 1,36 28.883 39.321 X: 0,30; Y: 5,00 5,42 1,36 28.883 39.246 X: 0,30; Y: 5,00 5,42 3,18 126.294 401.543 X: 0,30; Y: 5,00 9,42 2,89 126.294 364.775 X: 0,30; Y: 5,00 9,42 1,21 29.221 35.482 X: -0,20; Y: 5,00 5,44 1,22 29.221 35.655 X: -0,20; Y: 5,00 5,44 3,16 126.567 400.275 X: -0,20; Y: 5,00 9,44 2,87 126.567 363.135 X: -0,20; Y: 5,00 9,44 1,16 30.948 35.836 X: -0,70; Y: 5,00 5,56 1,16 30.948 35.946 X: -0,70; Y: 5,00 5,56 3,20 128.637 411.195 X: -0,70; Y: 5,00 9,56 2,89 128.637 372.190 X: -0,70; Y: 5,00 9,56 1,22 31.940 38.970 X: -1,20; Y: 5,00 5,71 1,21 31.940 38.550 X: -1,20; Y: 5,00 5,71 3,27 130.655 427.824 X: -1,20; Y: 5,00 9,71 2,96 130.655 386.215 X: -1,20; Y: 5,00 9,71 1,34 33.497 44.915 X: -1,70; Y: 5,00 5,91 1,30 33.497 43.659 X: -1,70; Y: 5,00 5,91 3,38 133.310 450.795 X: -1,70; Y: 5,00 9,91 3,04 133.310 405.801 X: -1,70; Y: 5,00 9,91 1,55 35.088 54.215 X: -2,20; Y: 5,00 6,13 1,48 35.088 51.799 X: -2,20; Y: 5,00 6,13

- pag. 46

VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

3,52 136.436 479.623 X: -2,20; Y: 5,00 10,13 3,16 136.436 430.495 X: -2,20; Y: 5,00 10,13 1,83 36.441 66.710 X: -2,70; Y: 5,00 6,39 1,72 36.441 62.818 X: -2,70; Y: 5,00 6,39 3,69 139.506 514.252 X: -2,70; Y: 5,00 10,39 3,30 139.506 460.259 X: -2,70; Y: 5,00 10,39 2,18 38.084 82.938 X: -3,20; Y: 5,00 6,68 2,03 38.084 77.286 X: -3,20; Y: 5,00 6,68 3,86 143.824 555.008 X: -3,20; Y: 5,00 10,68 3,44 143.824 495.367 X: -3,20; Y: 5,00 10,68 2,60 39.552 102.709 X: -3,70; Y: 5,00 6,99 2,40 39.552 94.936 X: -3,70; Y: 5,00 6,99 4,08 147.390 601.072 X: -3,70; Y: 5,00 10,99 3,63 147.390 535.113 X: -3,70; Y: 5,00 10,99 3,05 41.492 126.679 X: -4,20; Y: 5,00 7,32 2,81 41.492 116.417 X: -4,20; Y: 5,00 7,32 4,31 151.350 652.601 X: -4,20; Y: 5,00 11,32 3,83 151.350 579.572 X: -4,20; Y: 5,00 11,32 1,41 29.061 40.930 X: 0,30; Y: 5,50 5,91 1,41 29.061 40.851 X: 0,30; Y: 5,50 5,91 3,20 129.028 413.385 X: 0,30; Y: 5,50 9,91 2,92 129.028 377.196 X: 0,30; Y: 5,50 9,91 1,26 29.451 37.218 X: -0,20; Y: 5,50 5,93 1,27 29.451 37.389 X: -0,20; Y: 5,50 5,93 3,19 129.242 411.906 X: -0,20; Y: 5,50 9,93 2,90 129.242 375.383 X: -0,20; Y: 5,50 9,93 1,20 31.046 37.157 X: -0,70; Y: 5,50 6,04 1,20 31.046 37.295 X: -0,70; Y: 5,50 6,04 3,21 131.510 421.861 X: -0,70; Y: 5,50 10,04 2,92 131.510 383.658 X: -0,70; Y: 5,50 10,04 1,22 32.542 39.747 X: -1,20; Y: 5,50 6,18 1,21 32.542 39.514 X: -1,20; Y: 5,50 6,18 3,28 133.184 437.228 X: -1,20; Y: 5,50 10,18 2,98 133.184 396.638 X: -1,20; Y: 5,50 10,18 1,35 33.616 45.413 X: -1,70; Y: 5,50 6,36 1,32 33.616 44.408 X: -1,70; Y: 5,50 6,36 3,38 135.603 458.610 X: -1,70; Y: 5,50 10,36 3,06 135.603 414.925 X: -1,70; Y: 5,50 10,36 1,53 35.107 53.790 X: -2,20; Y: 5,50 6,57 1,47 35.107 51.752 X: -2,20; Y: 5,50 6,57 3,50 138.659 485.583 X: -2,20; Y: 5,50 10,57 3,16 138.659 438.103 X: -2,20; Y: 5,50 10,57 1,79 36.423 65.329 X: -2,70; Y: 5,50 6,82 1,70 36.423 61.970 X: -2,70; Y: 5,50 6,82 3,65 141.863 518.133 X: -2,70; Y: 5,50 10,82 3,29 141.863 466.158 X: -2,70; Y: 5,50 10,82 2,12 38.057 80.501 X: -3,20; Y: 5,50 7,09 1,99 38.057 75.575 X: -3,20; Y: 5,50 7,09 3,84 145.007 556.206 X: -3,20; Y: 5,50 11,09 3,44 145.007 499.055 X: -3,20; Y: 5,50 11,09 2,49 39.791 99.234 X: -3,70; Y: 5,50 7,38 2,32 39.791 92.428 X: -3,70; Y: 5,50 7,38 4,02 149.401 600.181 X: -3,70; Y: 5,50 11,38 3,60 149.401 537.113 X: -3,70; Y: 5,50 11,38 2,94 41.413 121.556 X: -4,20; Y: 5,50 7,70 2,72 41.413 112.503 X: -4,20; Y: 5,50 7,70 4,23 153.330 649.224 X: -4,20; Y: 5,50 11,70 3,78 153.330 579.566 X: -4,20; Y: 5,50 11,70 1,45 29.343 42.652 X: 0,30; Y: 6,00 6,41 1,45 29.343 42.585 X: 0,30; Y: 6,00 6,41 3,22 131.960 424.931 X: 0,30; Y: 6,00 10,41 2,95 131.960 389.328 X: 0,30; Y: 6,00 10,41 1,28 30.160 38.669 X: -0,20; Y: 6,00 6,43 1,29 30.160 38.914 X: -0,20; Y: 6,00 6,43 3,20 132.163 423.270 X: -0,20; Y: 6,00 10,43 2,93 132.163 387.361 X: -0,20; Y: 6,00 10,43 1,23 31.285 38.635 X: -0,70; Y: 6,00 6,52 1,24 31.285 38.811 X: -0,70; Y: 6,00 6,52 3,23 133.978 432.428 X: -0,70; Y: 6,00 10,52 2,95 133.978 394.972 X: -0,70; Y: 6,00 10,52 1,25 32.679 40.885 X: -1,20; Y: 6,00 6,66 1,25 32.679 40.751 X: -1,20; Y: 6,00 6,66 3,29 135.818 446.683 X: -1,20; Y: 6,00 10,66 3,00 135.818 407.037 X: -1,20; Y: 6,00 10,66 1,37 33.583 45.858 X: -1,70; Y: 6,00 6,82 1,34 33.583 45.039 X: -1,70; Y: 6,00 6,82 3,38 138.172 466.672 X: -1,70; Y: 6,00 10,82 3,07 138.172 424.178 X: -1,70; Y: 6,00 10,82 1,53 35.015 53.548 X: -2,20; Y: 6,00 7,02 1,48 35.015 51.815 X: -2,20; Y: 6,00 7,02 3,50 140.723 492.030 X: -2,20; Y: 6,00 11,02 3,17 140.723 446.041 X: -2,20; Y: 6,00 11,02 1,76 36.595 64.480 X: -2,70; Y: 6,00 7,25 1,68 36.595 61.592 X: -2,70; Y: 6,00 7,25 3,63 143.849 522.735 X: -2,70; Y: 6,00 11,25 3,29 143.849 472.590 X: -2,70; Y: 6,00 11,25 2,07 37.993 78.465 X: -3,20; Y: 6,00 7,50 1,95 37.993 74.146 X: -3,20; Y: 6,00 7,50 3,80 147.152 558.778 X: -3,20; Y: 6,00 11,50 3,42 147.152 503.821 X: -3,20; Y: 6,00 11,50 2,42 39.713 96.093 X: -3,70; Y: 6,00 7,78 2,27 39.713 90.090 X: -3,70; Y: 6,00 7,78 3,98 151.014 600.467 X: -3,70; Y: 6,00 11,78 3,58 151.014 540.026 X: -3,70; Y: 6,00 11,78 2,82 41.564 117.331 X: -4,20; Y: 6,00 8,08 2,63 41.564 109.321 X: -4,20; Y: 6,00 8,08 4,18 154.876 647.204 X: -4,20; Y: 6,00 12,08 3,75 154.876 580.618 X: -4,20; Y: 6,00 12,08 1,47 30.116 44.181 X: 0,30; Y: 6,50 6,90 1,47 30.116 44.210 X: 0,30; Y: 6,50 6,90 3,25 134.384 436.230 X: 0,30; Y: 6,50 10,90 2,99 134.384 401.172 X: 0,30; Y: 6,50 10,90 1,33 30.363 40.273 X: -0,20; Y: 6,50 6,92 1,33 30.363 40.515 X: -0,20; Y: 6,50 6,92 3,23 134.544 434.414 X: -0,20; Y: 6,50 10,92 2,97 134.544 399.077 X: -0,20; Y: 6,50 10,92 1,27 31.350 39.915 X: -0,70; Y: 6,50 7,01 1,28 31.350 40.101 X: -0,70; Y: 6,50 7,01 3,24 136.550 442.844 X: -0,70; Y: 6,50 11,01 2,97 136.550 406.099 X: -0,70; Y: 6,50 11,01 1,28 32.692 41.854 X: -1,20; Y: 6,50 7,14 1,28 32.692 41.782 X: -1,20; Y: 6,50 7,14 3,30 138.079 456.160 X: -1,20; Y: 6,50 11,14 3,02 138.079 417.390 X: -1,20; Y: 6,50 11,14 1,36 34.144 46.423 X: -1,70; Y: 6,50 7,29 1,34 34.144 45.802 X: -1,70; Y: 6,50 7,29 3,39 140.269 474.925 X: -1,70; Y: 6,50 11,29 3,09 140.269 433.527 X: -1,70; Y: 6,50 11,29 1,53 35.077 53.647 X: -2,20; Y: 6,50 7,48 1,49 35.077 52.187 X: -2,20; Y: 6,50 7,48 3,49 143.013 498.817 X: -2,20; Y: 6,50 11,48 3,18 143.013 454.180 X: -2,20; Y: 6,50 11,48 1,74 36.527 63.676 X: -2,70; Y: 6,50 7,69 1,67 36.527 61.162 X: -2,70; Y: 6,50 7,69 3,62 145.707 527.888 X: -2,70; Y: 6,50 11,69 3,29 145.707 479.405 X: -2,70; Y: 6,50 11,69 2,02 38.092 76.964 X: -3,20; Y: 6,50 7,93 1,92 38.092 73.177 X: -3,20; Y: 6,50 7,93 3,77 148.936 562.108 X: -3,20; Y: 6,50 11,93 3,42 148.936 509.148 X: -3,20; Y: 6,50 11,93 2,36 39.606 93.396 X: -3,70; Y: 6,50 8,20 2,22 39.606 88.070 X: -3,70; Y: 6,50 8,20 3,95 152.354 601.478 X: -3,70; Y: 6,50 12,20 3,57 152.354 543.415 X: -3,70; Y: 6,50 12,20 2,74 41.438 113.490 X: -4,20; Y: 6,50 8,48 2,57 41.438 106.357 X: -4,20; Y: 6,50 8,48 4,13 156.316 646.325 X: -4,20; Y: 6,50 12,48 3,73 156.316 582.520 X: -4,20; Y: 6,50 12,48 1,51 30.287 45.654 X: 0,30; Y: 7,00 7,40 1,51 30.287 45.682 X: 0,30; Y: 7,00 7,40 3,26 137.013 447.256 X: 0,30; Y: 7,00 11,40 3,01 137.013 412.747 X: 0,30; Y: 7,00 11,40 1,37 30.508 41.714 X: -0,20; Y: 7,00 7,42 1,37 30.508 41.946 X: -0,20; Y: 7,00 7,42 3,25 137.167 445.305 X: -0,20; Y: 7,00 11,42 2,99 137.167 410.539 X: -0,20; Y: 7,00 11,42 1,31 31.461 41.322 X: -0,70; Y: 7,00 7,50 1,32 31.461 41.520 X: -0,70; Y: 7,00 7,50 3,27 138.777 453.125 X: -0,70; Y: 7,00 11,50 3,01 138.777 417.048 X: -0,70; Y: 7,00 11,50 1,31 32.814 42.978 X: -1,20; Y: 7,00 7,62 1,31 32.814 42.969 X: -1,20; Y: 7,00 7,62 3,32 140.171 465.607 X: -1,20; Y: 7,00 11,62 3,05 140.171 427.653 X: -1,20; Y: 7,00 11,62 1,38 34.106 47.026 X: -1,70; Y: 7,00 7,76 1,36 34.106 46.529 X: -1,70; Y: 7,00 7,76

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VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

3,39 142.572 483.271 X: -1,70; Y: 7,00 11,76 3,11 142.572 442.882 X: -1,70; Y: 7,00 11,76 1,53 35.005 53.706 X: -2,20; Y: 7,00 7,94 1,50 35.005 52.455 X: -2,20; Y: 7,00 7,94 3,49 144.921 505.885 X: -2,20; Y: 7,00 11,94 3,19 144.921 462.491 X: -2,20; Y: 7,00 11,94 1,73 36.525 63.215 X: -2,70; Y: 7,00 8,14 1,67 36.525 61.030 X: -2,70; Y: 7,00 8,14 3,61 147.759 533.458 X: -2,70; Y: 7,00 12,14 3,29 147.759 486.477 X: -2,70; Y: 7,00 12,14 1,99 38.011 75.586 X: -3,20; Y: 7,00 8,37 1,90 38.011 72.235 X: -3,20; Y: 7,00 8,37 3,76 150.610 566.037 X: -3,20; Y: 7,00 12,37 3,42 150.610 514.895 X: -3,20; Y: 7,00 12,37 2,30 39.641 91.241 X: -3,70; Y: 7,00 8,62 2,18 39.641 86.510 X: -3,70; Y: 7,00 8,62 3,92 153.956 603.606 X: -3,70; Y: 7,00 12,62 3,56 153.956 547.698 X: -3,70; Y: 7,00 12,62 2,67 41.289 110.127 X: -4,20; Y: 7,00 8,89 2,51 41.289 103.742 X: -4,20; Y: 7,00 8,89 4,10 157.502 646.174 X: -4,20; Y: 7,00 12,89 3,71 157.502 584.894 X: -4,20; Y: 7,00 12,89 1,55 30.515 47.146 X: 0,30; Y: 7,50 7,90 1,55 30.515 47.184 X: 0,30; Y: 7,50 7,90 3,29 139.200 458.058 X: 0,30; Y: 7,50 11,90 3,05 139.200 424.062 X: 0,30; Y: 7,50 11,90 1,41 30.720 43.200 X: -0,20; Y: 7,50 7,91 1,41 30.720 43.434 X: -0,20; Y: 7,50 7,91 3,27 139.600 456.177 X: -0,20; Y: 7,50 11,91 3,02 139.600 421.949 X: -0,20; Y: 7,50 11,91 1,35 31.506 42.558 X: -0,70; Y: 7,50 7,99 1,36 31.506 42.756 X: -0,70; Y: 7,50 7,99 3,28 141.090 463.237 X: -0,70; Y: 7,50 11,99 3,03 141.090 427.800 X: -0,70; Y: 7,50 11,99 1,34 32.858 43.968 X: -1,20; Y: 7,50 8,10 1,34 32.858 44.000 X: -1,20; Y: 7,50 8,10 3,33 142.501 474.978 X: -1,20; Y: 7,50 12,10 3,07 142.501 437.794 X: -1,20; Y: 7,50 12,10 1,40 34.070 47.655 X: -1,70; Y: 7,50 8,24 1,39 34.070 47.256 X: -1,70; Y: 7,50 8,24 3,40 144.505 491.688 X: -1,70; Y: 7,50 12,24 3,13 144.505 452.236 X: -1,70; Y: 7,50 12,24 1,54 35.025 53.983 X: -2,20; Y: 7,50 8,40 1,51 35.025 52.920 X: -2,20; Y: 7,50 8,40 3,49 146.977 513.128 X: -2,20; Y: 7,50 12,40 3,20 146.977 470.875 X: -2,20; Y: 7,50 12,40 1,72 36.423 62.801 X: -2,70; Y: 7,50 8,59 1,67 36.423 60.885 X: -2,70; Y: 7,50 8,59 3,61 149.498 539.376 X: -2,70; Y: 7,50 12,59 3,30 149.498 493.779 X: -2,70; Y: 7,50 12,59 1,96 37.981 74.553 X: -3,20; Y: 7,50 8,81 1,88 37.981 71.588 X: -3,20; Y: 7,50 8,81 3,74 152.452 570.441 X: -3,20; Y: 7,50 12,81 3,42 152.452 520.947 X: -3,20; Y: 7,50 12,81 2,26 39.525 89.276 X: -3,70; Y: 7,50 9,05 2,15 39.525 85.043 X: -3,70; Y: 7,50 9,05 3,90 155.466 606.371 X: -3,70; Y: 7,50 13,05 3,55 155.466 552.428 X: -3,70; Y: 7,50 13,05 2,60 41.266 107.318 X: -4,20; Y: 7,50 9,31 2,46 41.266 101.591 X: -4,20; Y: 7,50 9,31 4,07 158.945 647.161 X: -4,20; Y: 7,50 13,31 3,70 158.945 588.181 X: -4,20; Y: 7,50 13,31 1,58 30.707 48.525 X: 0,30; Y: 8,00 8,39 1,58 30.707 48.566 X: 0,30; Y: 8,00 8,39 3,31 141.565 468.616 X: 0,30; Y: 8,00 12,39 3,07 141.565 435.132 X: 0,30; Y: 8,00 12,39 1,44 30.887 44.553 X: -0,20; Y: 8,00 8,41 1,45 30.887 44.782 X: -0,20; Y: 8,00 8,41 3,29 141.924 466.611 X: -0,20; Y: 8,00 12,41 3,05 141.924 432.913 X: -0,20; Y: 8,00 12,41 1,37 32.051 43.816 X: -0,70; Y: 8,00 8,48 1,38 32.051 44.076 X: -0,70; Y: 8,00 8,48 3,31 143.111 473.205 X: -0,70; Y: 8,00 12,48 3,06 143.111 438.369 X: -0,70; Y: 8,00 12,48 1,37 32.945 45.066 X: -1,20; Y: 8,00 8,59 1,37 32.945 45.137 X: -1,20; Y: 8,00 8,59 3,35 144.424 484.287 X: -1,20; Y: 8,00 12,59 3,10 144.424 447.822 X: -1,20; Y: 8,00 12,59 1,42 34.124 48.443 X: -1,70; Y: 8,00 8,72 1,41 34.124 48.138 X: -1,70; Y: 8,00 8,72 3,41 146.577 500.112 X: -1,70; Y: 8,00 12,72 3,15 146.577 461.533 X: -1,70; Y: 8,00 12,72 1,53 35.378 54.184 X: -2,20; Y: 8,00 8,87 1,51 35.378 53.289 X: -2,20; Y: 8,00 8,87 3,50 148.748 520.520 X: -2,20; Y: 8,00 12,87 3,22 148.748 479.322 X: -2,20; Y: 8,00 12,87 1,72 36.321 62.512 X: -2,70; Y: 8,00 9,05 1,67 36.321 60.822 X: -2,70; Y: 8,00 9,05 3,60 151.340 545.544 X: -2,70; Y: 8,00 13,05 3,31 151.340 501.215 X: -2,70; Y: 8,00 13,05 1,95 37.852 73.641 X: -3,20; Y: 8,00 9,26 1,88 37.852 70.999 X: -3,20; Y: 8,00 9,26 3,74 154.012 575.250 X: -3,20; Y: 8,00 13,26 3,42 154.012 527.276 X: -3,20; Y: 8,00 13,26 2,22 39.398 87.580 X: -3,70; Y: 8,00 9,49 2,13 39.398 83.774 X: -3,70; Y: 8,00 9,49 3,88 157.125 609.656 X: -3,70; Y: 8,00 13,49 3,55 157.125 557.499 X: -3,70; Y: 8,00 13,49 2,55 41.114 104.754 X: -4,20; Y: 8,00 9,73 2,42 41.114 99.586 X: -4,20; Y: 8,00 9,73 4,05 160.304 648.815 X: -4,20; Y: 8,00 13,73 3,69 160.304 591.939 X: -4,20; Y: 8,00 13,73 1,61 30.885 49.841 X: 0,30; Y: 8,50 8,89 1,62 30.885 49.885 X: 0,30; Y: 8,50 8,89 3,34 143.564 478.972 X: 0,30; Y: 8,50 12,89 3,11 143.564 445.966 X: 0,30; Y: 8,50 12,89 1,48 31.012 45.949 X: -0,20; Y: 8,50 8,91 1,49 31.012 46.172 X: -0,20; Y: 8,50 8,91 3,31 143.857 476.854 X: -0,20; Y: 8,50 12,91 3,08 143.857 443.651 X: -0,20; Y: 8,50 12,91 1,40 32.105 45.010 X: -0,70; Y: 8,50 8,98 1,41 32.105 45.267 X: -0,70; Y: 8,50 8,98 3,33 145.215 483.002 X: -0,70; Y: 8,50 12,98 3,09 145.215 448.745 X: -0,70; Y: 8,50 12,98 1,40 32.931 46.068 X: -1,20; Y: 8,50 9,07 1,40 32.931 46.161 X: -1,20; Y: 8,50 9,07 3,37 146.523 493.492 X: -1,20; Y: 8,50 13,07 3,12 146.523 457.709 X: -1,20; Y: 8,50 13,07 1,44 34.117 49.137 X: -1,70; Y: 8,50 9,20 1,43 34.117 48.912 X: -1,70; Y: 8,50 9,20 3,43 148.374 508.542 X: -1,70; Y: 8,50 13,20 3,17 148.374 470.778 X: -1,70; Y: 8,50 13,20 1,54 35.312 54.495 X: -2,20; Y: 8,50 9,34 1,52 35.312 53.727 X: -2,20; Y: 8,50 9,34 3,51 150.349 528.005 X: -2,20; Y: 8,50 13,34 3,24 150.349 487.787 X: -2,20; Y: 8,50 13,34 1,72 36.305 62.452 X: -2,70; Y: 8,50 9,52 1,68 36.305 60.969 X: -2,70; Y: 8,50 9,52 3,61 152.906 551.924 X: -2,70; Y: 8,50 13,52 3,33 152.906 508.771 X: -2,70; Y: 8,50 13,52 1,93 37.723 72.892 X: -3,20; Y: 8,50 9,71 1,87 37.723 70.526 X: -3,20; Y: 8,50 9,71 3,73 155.432 580.381 X: -3,20; Y: 8,50 13,71 3,43 155.432 533.808 X: -3,20; Y: 8,50 13,71 2,19 39.325 86.235 X: -3,70; Y: 8,50 9,93 2,11 39.325 82.815 X: -3,70; Y: 8,50 9,93 3,87 158.510 613.395 X: -3,70; Y: 8,50 13,93 3,55 158.510 562.889 X: -3,70; Y: 8,50 13,93 2,50 40.955 102.492 X: -4,20; Y: 8,50 10,16 2,39 40.955 97.811 X: -4,20; Y: 8,50 10,16 4,02 161.800 651.023 X: -4,20; Y: 8,50 14,16 3,68 161.800 596.066 X: -4,20; Y: 8,50 14,16

LEGENDA Verifiche di stabilita' Approccio Tipo di Approccio seguito. Stato limite Tipo di Stato Limite. Sisma Sisma agente nella Combinazione. CS Coefficiente di sicurezza. FrzRblt Forza Ribaltante [N]. FrzRes Forza Resistente [N].

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VERIFICHE DI STABILITA'

Bishop Fellenius

CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio CS FrzRblt FrzRes Centro Raggio [N] [N] [m] [m] [N] [N] [m] [m]

Centro Coordinate del centro della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m]. Raggio Raggio della circonferenza che delinea la superficie di scorrimento [m].

VERIFICHE A SCORRIMENTO

VERIFICHE A SCORRIMENTO

Approc Stato limite Sisma CS FrzP FrzR [N] [N]

Sezione 1 Verifica 1

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,90 9.704 18.476 Verifica 2

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,70 11.735 19.994 Verifica 3

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,90 12.615 24.020 Verifica 4

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,74 14.646 25.538 Verifica 5

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno SI 1,64 11.519 18.851 Verifica 6

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno SI 1,61 11.370 18.306 Verifica 7

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,25 11.815 14.765 Verifica 8

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,14 13.926 15.811 Verifica 9

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,25 11.815 14.765 Verifica 10

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,14 13.926 15.811 Verifica 11

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno SI 1,10 13.739 15.059 Verifica 12

Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno SI 1,08 13.558 14.623

LEGENDA Verifiche a scorrimento Approc Tipo di Approccio seguito. Stato limite Tipo di Stato Limite. Sisma Sisma agente nella Combinazione. CS Coefficiente di sicurezza. FrzP Forza di scorrimento di Progetto [N]. FrzR Forza Resistente a scorrimento [N].

VERIFICHE A RIBALTAMENTO

VERIFICHE A RIBALTAMENTO

Approc Stato limite Sisma CS Mrblt Mstbl [Nm] [Nm]

Sezione 1 Verifica 1 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Equilibrio NO 4,75 6.320 30.013

Verifica 2 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Equilibrio NO 3,84 8.728 33.511

Verifica 3 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Equilibrio NO 4,75 7.724 36.683

Verifica 4 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Equilibrio NO 3,97 10.132 40.181

Verifica 5 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Equilibrio SI 4,20 8.116 34.091

Verifica 6 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Equilibrio SI 4,14 8.008 33.127

LEGENDA Verifiche a ribaltamento Approc Tipo di Approccio seguito. Stato limite Tipo di Stato Limite. Sisma Sisma agente nella Combinazione. CS Coefficiente di sicurezza. Mrblt Momento ribaltante di Progetto [Nm]. Mstbl Momento Stabilizzante [Nm].

VERIFICHE A CARICO LIMITE

VERIFICHE A CARICO LIMITE

Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [N/mm2] [N/mm2]

Sezione 1 Verifica 1

Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 3,88 0,03 0,11 Verifica 2

Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 3,29 0,03 0,10

- pag. 49

VERIFICHE A CARICO LIMITE

Approc Stato limite Sisma CS QMedP QLim [N/mm2] [N/mm2]

Verifica 3 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 2,98 0,04 0,11

Verifica 4 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura NO 2,63 0,04 0,10

Verifica 5 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 3,41 0,03 0,10

Verifica 6 Approccio 1, Combinazione 1 Stato Limite di Resistenza della Struttura SI 3,47 0,03 0,10

Verifica 7 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,85 0,03 0,05

Verifica 8 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,57 0,03 0,05

Verifica 9 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,85 0,03 0,05

Verifica 10 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno NO 1,57 0,03 0,05

Verifica 11 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno SI 1,52 0,03 0,04

Verifica 12 Approccio 1, Combinazione 2 Stato Limite di Resistenza del Terreno SI 1,56 0,03 0,04

LEGENDA Verifiche a Carico Limite Approc Tipo di Approccio seguito. Stato limite Tipo di Stato Limite. Sisma Sisma agente nella Combinazione. CS Coefficiente di sicurezza. QMedP Tensione media di Progetto [N/mm2]. QLim Carico Limite [N/mm2].

VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU

VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU

CSSup CSInf Sollecitazioni

AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf

[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]

Sezione 1 Paramento Sez. calcolo n.1 - Dis: 0.00

- 10,40 0 0,00 11.655 -4.706,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.2 - Dis: 0.17

- 14,72 0 0,00 9.816 -3.316,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.3 - Dis: 0.34

- 22,22 0 0,00 8.386 -2.192,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.4 - Dis: 0.51

- 35,06 0 0,00 6.729 -1.386,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.5 - Dis: 0.69

- 62,98 0 0,00 5.389 -770,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.6 - Dis: 0.86

- NS 0 0,00 3.913 -393,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.7 - Dis: 1.03

- NS 0 0,00 2.557 -155,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.8 - Dis: 1.20

- NS 0 0,00 1.368 -36,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.9 - Dis: 1.37

- - 148 0,00 148 0,00 7,70 7,70 Fondazione muro Sez. calcolo n.10 - Dis: 0.00(Valle)

- NS 0 0,00 0 -12,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.11 - Dis: 0.06(Valle)

- NS 0 0,00 0 -109,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.12 - Dis: 0.12(Valle)

- NS 0 0,00 0 -305,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.13 - Dis: 0.18(Valle)

- NS 0 0,00 0 -599,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.14 - Dis: 0.25(Valle)

- 93,94 0 0,00 0 -993,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.15 - Dis: 0.31(Valle)

- 62,82 0 0,00 0 -1.485,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.16 - Dis: 0.37(Valle)

- 44,93 0 0,00 0 -2.076,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.17 - Dis: 0.43(Valle)

- 33,72 0 0,00 0 -2.766,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.18 - Dis: 0.49(Valle)

- 26,23 0 0,00 0 -3.557,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.19 - Dis: 0.00(Monte)

34,22 - 0 2.726,00 0 0,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.20 - Dis: 0.07(Monte)

42,00 - 0 2.221,00 0 0,00 7,70 7,70 Sez. calcolo n.21 - Dis: 0.14(Monte)

54,42 - 0 1.714,00 0 0,00 7,70 7,70

- pag. 50

VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU

CSSup CSInf Sollecitazioni

AfSup AfInf NSup MySup NInf MyInf

[N] [Nm] [N] [Nm] [cm2] [cm2]

Sez. calcolo n.22 - Dis: 0.20(Monte) 73,74 - 0 1.265,00 0 0,00 7,70 7,70

Sez. calcolo n.23 - Dis: 0.27(Monte) NS - 0 866,00 0 0,00 7,70 7,70

Sez. calcolo n.24 - Dis: 0.34(Monte) NS - 0 569,00 0 0,00 7,70 7,70

Sez. calcolo n.25 - Dis: 0.41(Monte) NS - 0 383,00 0 0,00 7,70 7,70

Sez. calcolo n.26 - Dis: 0.47(Monte) NS - 0 253,00 0 0,00 7,70 7,70

Sez. calcolo n.27 - Dis: 0.54(Monte) NS - 0 121,00 0 0,00 7,70 7,70

LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLU CS Coefficiente di sicurezza per l'armatura superiore ed inferiore. N Sforzo normale per l'armatura superiore ed inferiore [N]. My Vettore Momento intorno a Y per l'armatura superiore ed inferiore [Nm]. AfSup Armatura Superiore Esecutiva [cm2]. AfInf Armatura Inferiore Esecutiva [cm2]. NOTE Per il paramento: sup=armatura a valle; inf=armatura a monte

Per la fondazione: sup=armatura superiore; inf=armatura inferiore

VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE

VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE

Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio

σ ct N My σ cc N My σ at N My [N/mm2] [N] [N∙m] [N/mm2] [N] [N∙m] [N/mm2] [N] [N∙m]

Sezione 1 Paramento Sez. calcolo n.1 - Dis: 0.00 AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,388 8.965 -3.484 -0,468 8.965 -3.484 4,531 8.965 -3.484 Sez. calcolo n.2 - Dis: 0.17 AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,266 7.551 -2.444 -0,334 7.551 -2.444 3,093 7.551 -2.444 Sez. calcolo n.3 - Dis: 0.34 AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,168 6.450 -1.606 -0,226 6.450 -1.606 1,933 6.450 -1.606 Sez. calcolo n.4 - Dis: 0.51 AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,101 5.176 -1.009 -0,147 5.176 -1.009 1,139 5.176 -1.009 Sez. calcolo n.5 - Dis: 0.69 AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,050 4.145 -555 -0,087 4.145 -555 0,539 4.145 -555 Sez. calcolo n.6 - Dis: 0.86 AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,021 3.010 -280 -0,048 3.010 -280 0,210 3.010 -280 Sez. calcolo n.7 - Dis: 1.03 AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,005 1.967 -109 -0,022 1.967 -109 0,028 1.967 -109 Sez. calcolo n.8 - Dis: 1.20 AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,000 0 0 -0,008 1.053 -24 0,000 0 0 Sez. calcolo n.9 - Dis: 1.37 AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,000 0 0 0,000 0 0 0,000 0 0 Fondazione muro Sez. calcolo n.10 - Dis: 0.00(Valle) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,000 0 -9 0,000 0 -9 0,005 0 -9 Sez. calcolo n.11 - Dis: 0.06(Valle) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,003 0 -82 -0,003 0 -82 0,046 0 -82 Sez. calcolo n.12 - Dis: 0.12(Valle) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,010 0 -228 -0,010 0 -228 0,128 0 -228 Sez. calcolo n.13 - Dis: 0.18(Valle) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,019 0 -449 -0,019 0 -449 0,253 0 -449 Sez. calcolo n.14 - Dis: 0.25(Valle) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,032 0 -745 -0,032 0 -745 0,420 0 -745 Sez. calcolo n.15 - Dis: 0.31(Valle) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,047 0 -1.115 -0,047 0 -1.115 0,628 0 -1.115 Sez. calcolo n.16 - Dis: 0.37(Valle) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

- pag. 51

VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLE

Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio

σ ct N My σ cc N My σ at N My [N/mm2] [N] [N∙m] [N/mm2] [N] [N∙m] [N/mm2] [N] [N∙m]

0,066 0 -1.559 -0,066 0 -1.559 0,878 0 -1.559 Sez. calcolo n.17 - Dis: 0.43(Valle) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,088 0 -2.079 -0,088 0 -2.079 1,171 0 -2.079 Sez. calcolo n.18 - Dis: 0.49(Valle) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,113 0 -2.675 -0,113 0 -2.675 1,507 0 -2.675 Sez. calcolo n.19 - Dis: 0.00(Monte) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,085 0 2.010 -0,085 0 2.010 1,132 0 2.010 Sez. calcolo n.20 - Dis: 0.07(Monte) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,070 0 1.640 -0,070 0 1.640 0,924 0 1.640 Sez. calcolo n.21 - Dis: 0.14(Monte) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,054 0 1.269 -0,054 0 1.269 0,715 0 1.269 Sez. calcolo n.22 - Dis: 0.20(Monte) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,040 0 942 -0,040 0 942 0,531 0 942 Sez. calcolo n.23 - Dis: 0.27(Monte) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,028 0 654 -0,028 0 654 0,368 0 654 Sez. calcolo n.24 - Dis: 0.34(Monte) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,018 0 434 -0,018 0 434 0,244 0 434 Sez. calcolo n.25 - Dis: 0.41(Monte) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,012 0 292 -0,012 0 292 0,164 0 292 Sez. calcolo n.26 - Dis: 0.47(Monte) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,008 0 194 -0,008 0 194 0,109 0 194 Sez. calcolo n.27 - Dis: 0.54(Monte) AA= PCA CA=FQR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm CA=QPR ε sm=0,00000 Ae=0,0 cm2 sm=0 mm wk=0,00 mm

0,004 0 93 -0,004 0 93 0,052 0 93

LEGENDA Verifiche a pressoflessione retta allo SLE AA Identificativo dell'aggressività dell'ambiente: [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto

aggressivo. CA Identificativo della Combinazione di Azione: [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara. ε sm Deformazione media nel calcestruzzo. Ae Area efficace del calcestruzzo teso. sm Distanza media tra le fessure. wk Apertura massima delle fessure. σ ct, N, My Valori, rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che l'hanno

generata, riferite all'asse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x, y della sezione trasversale. σ cc, N, My Valori, rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e delle componenti della sollecitazione agenti che

l'hanno generata, riferite all'asse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x, y della sezione trasversale. σ at, N, My Valori, rispettivamente della tensione massima di trazione nell'acciaio e delle componenti della sollecitazione agenti che l'hanno

generata, riferite all'asse baricentrico della sezione trasversale(N) ed al sistema baricentrico x, y della sezione trasversale.

VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU

VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU

CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctgΘ+ ctgΘ AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2/cm] [cm2/cm]

Sezione 1 Paramento Sez. calcolo n.1 - Dis: 0.00

- 14,51 0 -8.046 115.418 116.762 0 0 0 8.965 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.2 - Dis: 0.17

- 19,28 0 -6.044 115.418 116.550 0 0 0 7.551 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.3 - Dis: 0.34

- 22,61 0 -5.147 115.418 116.385 0 0 0 6.450 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.4 - Dis: 0.51

- 32,62 0 -3.562 115.418 116.194 0 0 0 5.176 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.5 - Dis: 0.69

- 40,39 0 -2.873 115.418 116.039 0 0 0 4.145 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.6 - Dis: 0.86

- 68,00 0 -1.704 115.418 115.869 0 0 0 3.010 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.7 - Dis: 1.03

- NS 0 -812 115.418 115.713 0 0 0 1.967 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.8 - Dis: 1.20

- NS 0 -470 115.418 115.576 0 0 0 1.053 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.9 - Dis: 1.37

- - 0 0 115.418 115.418 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Fondazione muro Sez. calcolo n.10 - Dis: 0.00(Valle)

- NS 0 -640 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.11 - Dis: 0.06(Valle)

- pag. 52

VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU

CS+ CS- Tx+ Tx- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- Nd+ Nd- Vwp+ Vwp- ctgΘ+ ctgΘ AfTe+ AfTe- [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2/cm] [cm2/cm]

- 80,91 0 -1.947 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.12 - Dis: 0.12(Valle)

- 48,49 0 -3.249 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.13 - Dis: 0.18(Valle)

- 34,63 0 -4.549 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.14 - Dis: 0.25(Valle)

- 26,93 0 -5.849 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.15 - Dis: 0.31(Valle)

- 22,04 0 -7.147 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.16 - Dis: 0.37(Valle)

- 18,66 0 -8.440 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.17 - Dis: 0.43(Valle)

- 16,19 0 -9.732 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.18 - Dis: 0.49(Valle)

- 14,29 0 -11.023 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.19 - Dis: 0.00(Monte)

20,97 - 7.511 0 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.20 - Dis: 0.07(Monte)

25,10 - 6.275 0 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.21 - Dis: 0.14(Monte)

31,29 - 5.035 0 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.22 - Dis: 0.20(Monte)

24,46 - 6.440 0 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.23 - Dis: 0.27(Monte)

30,32 - 5.195 0 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.24 - Dis: 0.34(Monte)

NS - 1.474 0 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.25 - Dis: 0.41(Monte)

54,89 - 2.870 0 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.26 - Dis: 0.47(Monte)

97,30 - 1.619 0 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000 Sez. calcolo n.27 - Dis: 0.54(Monte)

NS - 364 0 157.532 157.532 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0,0000 0,0000

LEGENDA Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo SLU CS+, CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni ''Tx+'' e ''Tx-'' : [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100. Tx+, Tx- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio. Vcc+, Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo, per conglomerato compresso. Vwd+, Vwd- Contributi dell'acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe, relativi alle sollecitazioni ''Tx+'' e ''Tx-''. Nd+, Nd- Sforzo normale. Vwp+, Vwp- Contributo acciaio al Taglio ultimo dovuto ai ferri piegati, relativi alle sollecitazioni ''Tx+'' e ''Tx-''. ctgΘ+, ctgΘ ctg(Θ) utilizzato nel calcolo di Vcc, Vwd e Vwp. AfTe+, AfTe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro, relativi alle sollecitazioni ''Tx+'' e ''Tx-''.