H:\clie\PASI1126\Produzione\Acad\Tavole_DWG\Tavole_maggio_2012\DWG_Firmati\Teste_all_amministrativi.dwg
Disegno/File:
All.
G
PROGETTO PRELIMINARE
RELAZIONE DI CALCOLO
ENTE PARCO NATURALE FIUME SILE
PROVINCIA DI TREVISO
COMUNE DI CASALE SUL SILE
COMUNE DI RONCADE
COMUNE DI TREVISO
COMUNE DI SILEA
REGIONE VENETOGIRASILE
La greenway del Parco del SilePOR FESR 2007-2013 - Asse 4. Linea di intervento 4.3. Azione 4.3.1
PROGETTO:Arch. Sergio VendrameArch. Emanuela Barro
STRUTTURE:Ing. Lino PollastriSICUREZZA:Ing. Lino Pollastri
COLLABORATORI:Arch. Matteo ZambonArch. Margherita Dal Vera
Consulente strategico per il Girasile Arch. Gennaro Memmoli
R.U.P.: Dott. Stefano Bucci
Data: Maggio 2012
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
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1 PONTE D’ORLANDO - PREMESSA .................................................................................. 5
2 NORMATIVA ...................................................................................................................... 6
3 MATERIALI ......................................................................................................................... 8
4 CARATTERIZZAZIONE GEOLOGICA ............................................................................. 10
5 ANALISI DEI CARICHI ..................................................................................................... 15
6 VALIDAZIONE SOFTWARE ............................................................................................ 25
7 CRITERI DI CONCEZIONE E DI SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE. ................... 26
8 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA ............................................................ 32
9 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO ............................................................................... 33
10 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE ......................................................................... 34
11 VERIFICHE ...................................................................................................................... 35
12 REAZIONI VINCOLARI .................................................................................................... 44
13 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI ................................................................................ 45
14 CONCLUSIONI ................................................................................................................. 46
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15 PONTE D’ASPA - PREMESSA ........................................................................................ 47
16 NORMATIVA .................................................................................................................... 48
17 MATERIALI ....................................................................................................................... 50
18 CONSIDERAZIONI SUL TERRENO DI FONDAZIONE .................................................. 52
19 ANALISI DEI CARICHI ..................................................................................................... 57
20 VALIDAZIONE SOFTWARE ............................................................................................ 67
21 CRITERI DI CONCEZIONE E DI SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE. ................... 68
22 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA ............................................................ 74
23 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO ............................................................................... 75
24 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE ......................................................................... 76
25 VERIFICHE ...................................................................................................................... 77
26 REAZIONI VINCOLARI .................................................................................................... 86
27 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI ................................................................................ 87
28 CONCLUSIONI ................................................................................................................. 88
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29 PONTE A CASALE SUL SILE - PREMESSA .................................................................. 89
30 NORMATIVA .................................................................................................................... 90
31 MATERIALI ....................................................................................................................... 92
32 CONSIDERAZIONI SUL TERRENO DI FONDAZIONE .................................................. 94
33 ANALISI DEI CARICHI ................................................................................................... 100
34 VALIDAZIONE SOFTWARE .......................................................................................... 116
35 CRITERI DI CONCEZIONE E DI SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE. ................. 117
36 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA .......................................................... 123
37 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO ............................................................................. 124
38 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE ....................................................................... 125
39 VERIFICHE .................................................................................................................... 126
40 REAZIONI VINCOLARI .................................................................................................. 135
41 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI .............................................................................. 136
42 CONCLUSIONI .............................................................................................................. 138
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43 PONTE SU MUSESTRE - PREMESSA ......................................................................... 139
44 NORMATIVA .................................................................................................................. 140
45 MATERIALI ..................................................................................................................... 142
46 CONSIDERAZIONI SUL TERRENO DI FONDAZIONE ................................................ 144
47 ANALISI DEI CARICHI ................................................................................................... 149
48 VALIDAZIONE SOFTWARE .......................................................................................... 181
49 CRITERI DI CONCEZIONE E DI SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE. ................. 182
50 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA .......................................................... 188
51 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO ............................................................................. 189
52 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE ....................................................................... 190
53 VERIFICHE .................................................................................................................... 191
54 REAZIONI VINCOLARI .................................................................................................. 203
55 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI .............................................................................. 204
56 CONCLUSIONI ............................................................................................................... 206
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1 PONTE D’ORLANDO - PREMESSA La presente relazione riguarda la verifica di una struttura pedonale nella località di Sant’Angelo
in comune di Treviso, costituita da un ponte in acciaio di 3° categoria (passerella pedonale),
collegante le due sponde del fiume Sile.
La struttura del ponte, molto leggera, risulta poco invasiva per la connotazione del sito; una
coppia di piloni in acciaio, posizionati nel fiume in vicinanza alla riva sinistra, realizzano
l’appoggio intermedio.
L’impalcato quindi, è costituito da due travate reticolari prinicipali che formano anche i parapetti
costituiti da un profilato HEB200 come corrente inferiore ed un profilato tubolare rettangolare
100x200x6 come corrente superiore; i diagonali della reticoalre sono costituiti da profilati
tubolare rettangolari 100x120x6 e 100x120x7. La struttura poggia alle due estremità su delle
spalle in c.a. mentre l’appoggio in campata è costituito da 2 puntoni in acciaio di diametro di
25cm. Le due travi principali sono collegate da una struttura di controventamento che sorregge
anche il piano di calpestio in legno, formata da profilati HEA140 per i traversi e L70x6 per i
diagonali.
La lunghezza totale del ponte è di 29,35m, suddivisi in due campate rispettivamente di luce
8,0m e 21,35, mentre la larghezza di transito è pari a 2,50 m.
Il ponte poggia su delle spalle in c.a. a loro volta sorrette da fondazioni su micropali.
Anche i piloni in acciaio centrali del ponte poggiano su un pulvino sorretta da micropali di
fondazione.
Nel calcolo preliminare non si è tenuto conto di soluzioni particolari relative alla posa in opera
ed in particolare di eventuali giunti costruttivi necessari per il trasporto della struttura.
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2 NORMATIVA
Per il calcolo si fa riferimento alle leggi e normative di seguito elencate:
NORMATIVA ITALIANA
• Legge 5 novembre 1971 N. 1086 – “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato
cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica.”
• D.M. 14/01/2008 – “Norme tecniche per le Costruzioni “
• Circolare n°617 02/02/09 –“ Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le
costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.”
ELENCO EUROCODICI
UNI EN 1990:2004
Eurocodice 1 - Criteri generali di progettazione strutturale. Versione ufficiale in lingua italiana
della norma europea EN 1990 (edizione aprile 2002). La norma stabilisce principi e requisiti per
la sicurezza, l'esercizio e la durabilità delle strutture, descrive i criteri generali per la loro
progettazione e verifica e fornisce linee giuda per i correlati aspetti di affidabilità strutturale.
UNI EN 1991-1-4:1997
Eurocodice 1 - Basi di calcolo ed azioni sulle strutture - Parte 1-4: Azioni del vento. Versione
italiana alla norma europea EN 1991-1-4 (edizione aprile 2005). Fornisce regole e metodi per il
calcolo dei carichi del vento per la progettazione strutturale di edifici e opere di ingegneria civile
per ciascuna delle zone di carico considerate. La norma si applica a edifici ed opere di
ingegneria civile con altezza fino a 200 m e a ponti con campata non maggiore di 200 m.
UNI EN 1991-2:2005
Eurocodice 1 - Basi di calcolo ed azioni sulle strutture - Parte 2: Carichi da traffico su ponti.
Versione ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1991-2 (settembre
2003) e tiene conto dell’errata corrige di febbraio 2010 (AC:2010). La norma, definisce i criteri
per determinare il carico dovuto all'azione del traffico stradale e ferroviario sui ponti.
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UNI EN 1993-1-1:2005
Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali e regole per
gli edifici. Versione ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1993-1-1
(edizione maggio 2005), e tiene conto dell'errata corrige di aprile 2009 (AC:2009). La norma,
sperimentale, fornisce i criteri generali di progettazione di edifici e opere di ingegneria civile di
acciaio. Si riferisce solamente ai requisiti di resistenza, esercizio e durata delle strutture. Altri
requisiti, quali per esempio quelli dell'isolamento termico e acustico, non sono considerati. Non
contiene i requisiti particolari per la progettazione in zone sismiche. Le regole inerenti a tali
requisiti sono fornite nell'Eurocodice 8 che integra o adatta in modo specifico le regole
dell'Eurocodice 3 a questo scopo. I valori numerici delle azioni sugli edifici e opere di ingegneria
civile che devono essere considerati nel progetto non sono forniti nell'Eurocodice 3. Essi sono
forniti nell'Eurocodice 1.
UNI EN 1993-2:2007
Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 2: Ponti di acciaio. Versione
ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1993-2 (edizione ottobre 2006)
e tiene conto dell’errata corrige di luglio 2009 (AC:2009). La norma, sperimentale, fornisce le
basi per la progettazione di ponti con struttura di acciaio e delle parti metalliche di ponti la cui
struttura è realizzata con altri materiali. La norma fornisce prescrizioni sulla resistenza,
affidabilità e durabilità delle strutture da ponte. Vengono considerate anche opere a carattere
provisionale. La norma non copre i ponti a struttura composta, per i quali si rimanda alla EN
1994-2. Le prescrizioni contenute in tale parte sono complementari oppure modificano quelle
contenute nella UNI EN 1993-1-1. Indicazioni sull'esecuzione di ponti di acciaio sono fornite
dalla UNI EN 1090-5.
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3 MATERIALI
3.1 LEGNO
Riferimenti:
• D.M. 14.01.2008, par. 11.7
• CNR-DT 206/2007: Istruzioni per la Progettazione, l’Esecuzione ed il
Controllo di strutture in legno.
• UNI EN 1194
Classi di resistenza per legno di conifere e di pio ppo.
Valori Resistenze [MPa]
C14 C16 C 18
C20 C22 C24 C27 C30 C35 C40 C45 C50
Flessione fm,k 14 16 18 20 22 24 27 30 35 40 45 50
Trazione parallela alle fibre
ft,0,k 8 10 11 12 13 14 16 18 21 24 37 30
Trazione perpendicolare alla fibra
ft,90,k 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
Compressione par. alla fibra
fc,0,k 16 17 18 19 20 21 22 23 25 26 27 29
Compressione perp. alla fibra
fc,90,k 2.0 2.2 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2
Taglio fv,k 1.7 1.8 2.0 2.2 2.4 2.5 2.8 3.0 3.4 3.8 3.8 3.8
Modulo Elastico [GPa]
Medio parallelo alle fibre E0,me
an 7 8 9 9.5 10 11 11.5 12 13 14 15 16
Caratteristico parallelo alle fibre
E0,05 4.7 5.4 6.0 6.4 6.7 7.4 7.7 8.0 8.7 9.4 10.0 10.7
Medio perpendicolare alle fibre
E90,mean
0.23 0.27 0.30 0.32 0.33 0.37 0.38 0.40 0.43 0.47 0.50 0.53
Modulo di taglio medio Gmea
n 0.44 0.50 0.56 0.59 0.63 0.69 0.72 0.75 0.81 0.88 0.94 1.00
Massa Volumica [kg/m3]
Massa volumica caratteristica
ρk 290 310 320 330 340 350 370 380 400 420 440 460
Massa volumica media ρm 350 370 380 390 410 420 450 460 480 500 520 550
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3.2 ACCIAIO PER CARPENTERIA METALLICA
Proprietà dei materiali per la fase di analisi stru tturale Modulo Elastico: E = 2.100.000 kg/cm2 (210.000 N/mm2) Coefficiente di Poisson: ν = 0.3 Modulo di elasticità trasversale: G = E / [2*(1+ν)] (N/mm2) Coefficiente di espansione termica lineare: α = 12*10-6 per °C -1 (per T < 100°C) Densità: ρ = 7850 kg/m3 Caratteristiche minime dei materiali
S235 S275 S355 S355
tensione di rottura 360 N/mm2 430 N/mm2 510 N/mm2
550 N/mm2
tensione di snervamento 235 N/mm2 275 N/mm2 355 N/mm2
440 N/mm2
Bulloneria Nelle unioni con bulloni si assumono le seguenti resistenze di calcolo:
CLASSE VITE ftb
(N/mm2)
fyb
(N/mm2)
fk,N
(N/mm2)
fd,N
(N/mm2)
fd,V
(N/mm2)
4.6 400 240 240 240 170 5.6 500 300 300 300 212 6.8 600 480 360 360 255 8.8 800 640 560 560 396 10.9 1000 900 700 700 495
legenda:
fk,N è assunto pari al minore dei due valori fk,N = 0.7 ft (fk,N = 0.6 ft per viti di classe 6.8)
fk,N = fy essendo ftb ed fyb le tensioni di rottura e di snervamento
fd,N = fk,N = resistenza di calcolo a trazione
fd,V = fk,N / √2 = resistenza di calcolo a taglio
Saldature
Su tutte le saldature è stato eseguito un controllo visivo e dimensionale. Le saldature più importanti (ad esempio le saldature delle giunzioni flangiate) sono state controllate a mezzo di particelle magnetiche e/o ultrasuoni. Il filo di saldatura utilizzato è di tipo IT-SG3 (Saldature ad alta resistenza, fino a 600N/mm2), ed ha le seguenti caratteristiche: Caratteristiche meccaniche: R=590N/mm2; S=420N/mm2; KV (20°C) = 50J Composizione chimica media: C = 0.08%; Mn =1.4%; Si = 0.8%; P = 0.02%; S = 0.02%. I saldatori utilizzati per la costruzione delle strutture sono certificati secondo la UNI EN 287/1.
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4 CARATTERIZZAZIONE GEOLOGICA
Il sito di Sant’Angelo ricade all’interno del perimetro del Parco Regionale ed nel SIC IT3240028
“Fiume Sile dalle sorgenti a Treviso Ovest”.
La caratterizzazione geologica del sito di Sant’Angelo è desumibile dalla campagna di sondaggi
geognostici e dalle successive considerazioni riportate nella relazione Geologica effettuata sul
sito dal dott. Geol. Gino Lucchetta.
Da un inquadramento di carattere generale del sito interessato dagli interventi in progetto,
unitamente ad indicazioni riportanti la presenza e la dislocazione degli acquiferi, è stato
possibile evincere le caratteristiche del sottosuolo.
I terreni superficiali appaiono prevalentemente sabbioso-limosi ma scavi eseguiti in zona
confermano la presenza di ghiaie, a partire da 2-3 m di profondità a seconda dei luoghi.
I suoli presenti, secondo ARPAV, hanno profilo Ap-Bg-Cg, moderatamente profondo, con
contenuto organico moderatamente alto in superficie, tessitura da moderatamente fine in
superficie a media in profondità, scheletro assente, reazione sub alcalina i superficie a alcalina
in profondità, da molto calcareo in superficie a estremamente calcareo in profondità, drenaggio
lento.
Dai sondaggi effettuati e finalizzati alla caratterizzazione geotecnica del sito sono emerse le
seguenti considerazioni:
Sondaggio 1 (15 m): terreno di riporto limoso-sabbioso e argilloso fino a 2 m; al di sotto e fino a
3,15 m di profondità, limi argillosi molli; a seguire e fino a fondo foro si hanno ghiaie in matrice
sabbioso limosa con rari ciottoli. A 7,60 m intercalazione di pochi decimetri di limo sabbioso. La
falda è stata rilevata a 1,35 m di profondità, praticamente coincidente con la quota del f. Sile.
Sondaggio 2 (15 m): terreno di riporto limoso-sabbioso e argilloso fino a 0,75 m; al di sotto e
fino a 2,8 m di profondità, limi argillosi molli quindi, fino a 3 m sabbia; a seguire e fino a fondo
foro si hanno ghiaie in matrice sabbioso limosa con rari ciottoli. La falda è stata rilevata a 0,25
m di profondità, praticamente coincidente con la quota del f. Sile.
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4.1 CONSIDERAZIONI GEOTECNICHE
La stratigrafia è praticamente identica tra le due sponde.
Il terreno di fondazione risulta comunque costituito da ghiaie sabbiose..
Per cautela si considerano le seguenti caratteristiche geotecniche, ricavate da correlazioni di
bibliografia con i valori di Nspt e da precedenti indagini condotte in aree contermini:
ghiaie sabbiose
angolo di attrito interno 30° peso di volume secc o t/m3 1.9
coesione t/m² 1 peso di volume saturo t/m3 2.1
4.2 CAPACITÀ PORTANTE DEL SISTEMA PALO TERRENO ALLE AZIONI VERTICALI
Viene di seguito determinata la portata dei pali, facendo ricorso alle formule teoriche statiche,
che tengono conto del contributo della resistenza alla punta e di quella laterale negli strati
coesivi e granulari, secondo quanto riportato dalle raccomandazioni A.G.I. sui pali di fondazione
(dicembre 1984).
Si prevede l'impiego di micropali eseguiti mediante perforazione a rotopercussione con l’uso di
rivestimento provvisorio ed iniezione di malta cementizia.
Il calcolo della portata utile del micropalo è stato effettuato fruendo delle usuali correlazioni che
suddividono il terreno in strati di caratteristiche omogenee desunti dalle prove penetrometriche
eseguite.
Il calcolo della portata di un singolo micropalo viene effettuato in termini di tensioni totali,
metodo α, per gli strati coesivi e con il metodo di Bustamante e Doix per gli strati incoerenti.
Metodo α
La portata limite laterale è espressa dalla relazione:
cuAlQl α=
Con:
Al = area laterale del tronco di palo in terreno coesivo
a = coefficiente di adesione desunto in letteratura e variabile in funzione di cu.
cu = coesione non drenata espressa dalla relazione:
2515÷= Rp
Cu
con
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Rp = valore di resistenza alla punta da prova CPT
Metodo Bustamante e Doix
La portata di un singolo elemento si può calcolare con la relazione:
sii qLDQl ⋅⋅⋅= π
Con:
sq = coefficiente di interazione palo-terreno funzione della spinta laterale, dal tipo di terreno e
dalla pressione di iniezione; (abaco di Bustamante)
iD = diametro efficace dipendente dal tipo di terreno, dalla pressione di iniezione e
proporzionale al diametro di perforazione; D×0α . A favore della sicurezza assumiamo un
coefficiente 10 =α .
iL = spessore dello strato i-esimo
In generale la portata limite del palo, comprensiva dei contributi laterale e di punta:
( )isiiuiiqp LqDLCDvNAQ ππασ ∑+×∑+××=lim
Con:
uC = resistenza al taglio non drenata
α = coefficiente adesione palo-terreno ( Raccomandazioni AGI '84 ) e funzione di Cu
qN = fattore di capacità portante critico;
pA = area di punta del palo;
sq = coefficiente di interazione palo-terreno funzione della spinta laterale,dal tipo di terreno e
dalla pressione di iniezione; (abaco di Bustamante)
iD = diametro efficace dipendente dal tipo di terreno, dalla pressione di iniezione e
proporzionale al diametro di perforazione; D×0α . A favore della sicurezza assumiamo un
coefficiente 10 =α .
iL = spessore dello strato i-esimo
Al calcolo della resistenza limite viene applicato un coefficiente di sicurezza pari a 2,5, come da
vecchia normativa “ex DM88”.
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Il valore di resistenza limite ottenuto dalle predette formule è da ritenersi un valore di calcolo da
cui si dovranno estrapolare, secondo normativa (D.M. 14 gennaio 2008 6.4.3.1.1), prima i valori
caratteristici ktkc RR ,, , e poi i valori di progetto dtdc RR ,, , a compressione ed a trazione.
Per il calcolo dei valori a trazione non è stato considerato il contributo della resistenza di punta.
Si osserva che, nel caso specifico dei pali, i valori dei parametri del terreno da prendere in
considerazione sono coefficientati per tutti gli approcci secondo M1 (Tab. 6.2.II), come indicato
dalla nota 5 pag.203 della “Circolare 2 febbraio 2009, n°617 – Istruzioni per l’applicazione
delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al DM 14 gennaio 2008” – C6.4.3.1.
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5 ANALISI DEI CARICHI
Si considerano i carichi previsti dal D.M. 14.01.08, paragrafo ∫ 5.1.3, riguardante i le azioni sui
ponti stradali. La dicitura che segue è conforme con tale disposizione di legge.
Azioni permanenti 1. Il peso proprio della struttura: (g1)
2. Carichi permanenti portati: Piano di calpestio: g2,imp = 50 daN/m2
3. Altre azioni permanenti: non considerate (g3)
Deformazioni impresse 1. Distorsioni e presollecitazioni di progetto: non contemplate (�1)
2. Effetti reologici: non contemplate (�2)
3. Variazioni termiche: Tmax = 45°C; T min = -15°C �3 = 30°
4. Cedimenti vincolari: non contemplati (�4)
Azioni variabili da traffico Il ponte è di tipo pedonale e quindi di terza categoria. All’inizio e alla fine del ponte saranno
poste delle barriere per evitare che un veicolo possa transitare su di esso.
Dovrà essere applicato lo schema di carico 4, folla compatta, su tutta la parte sfavorevole della
superficie d’influenza, come previsto al punto ∫ C5.1.4.9 della circolare applicativa.
Carico verticale distribuito: q fk = 500 daN/m2
Inoltre seguendo le prescrizioni presenti sull’EC 1991-2 si addotteranno inoltre:
Carico orizzontale distribuito (punto ∫5.4 EC1991-2) q flk = 50 daN/m2
Carico concentrato (punto ∫5.3.2.2 EC1991-2) Qfw = 1000 daN Le altre azioni dovute al traffico sono quindi non contemplabili.
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Azione di neve q 5 NEVE
Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni)
Il carico provocato dalla presenza della neve agisce in direzione verticale ed è riferito alla
proiezione orizzontale della superfice della copertura. Esso è valutato con la seguente
espressione:
qs = µi · qsk · CE · Ct
Provincia : Treviso
Zona : Im
Altitudine : 3 m s.l.m.
Valore caratteristico neve al suolo : qsk = 1,50 kN/m2
Coefficiente di esposizione Ce : 1 (Normale)
Coefficiente termico Ct : 1
Tipo di copertura: Piana
Si assume che la neve non sia impedita di scivolare.
Se l'estremità più bassa della falda termina con un parapetto, una barriera o altre ostruzioni,
allora il coefficiente di forma non potrà essere assunto inferiore a 0,8 indipendentemente
dall'angolo α.
Carico da neve :
q5,snow(µ1=0.8) = 1,20 kN/m2
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Azione del vento q 5 Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni) La pressione del vento è calcolata secondo l'espressione:
p = qb · ce · cp · cd Provincia : Treviso Zona : 1 Altitudine : 30 m s.l.m Tempo di ritorno Tr: 50 anni; Velocità di riferimento vb(Tr): 25,02 m/s
Pressione cinetica di riferimento qb: 40 Kg/m2 Altezza della costruzione z: 5 m (zmin: 4m) Distanza dalla costa : Mare, entro 2 km dalla costa Classe di rugosità del terreno : D Categoria di esposizione del sito : II Coefficiente topografico ct: 1 Coefficiente dinamico cd: 1 Coefficiente di esposizione ce(z): ce(zmin = 4m): 1,8 ce(z = 5m): 1,93 Travi ad anima piena e reticolare :
Superficie delimitata dal contorno della trave S = 42,75 m2
Superficie della parte piena della trave Sp = 16,296 m2
Travi multiple: cp = 1,6
Il cp calcolato per le travi isolate va moltiplicato per il coefficiente di riduzione µ = 0,2
Pressione del vento con coefficiente di forma c p = 0,8
p(zmin = 4 m) = 57,5 Kg/m2
p(z = 5 m) = 61,61 Kg/m2
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Azioni sismiche q 6 Analisi svolta secondo il D.M. 14.01.2008 L’azione sismica è stata applicata alla struttura in conformità alle disposizioni delle Norme
Tecniche per le Costruzioni (D.M. 14.01.2008).
Il ponte è stato inquadrato nella seguente posizione:
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I parametri che determinano l’azione sismica, per lo stato limite ultimo SLV, sono i seguenti: INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro VKA11-41B SLU Intestazione del lavoro VKA11-41B SLU Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze daN Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione II Vita di riferimento 50 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 475 anni Localita' TREVISO ag/g 0.137 F0 2.47 Tc 0.34 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 5% Numero di frequenze 50 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor = 1 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Presente Fattore di struttura qv per sisma verticale 1 Combinazione dei modi CQC
Combinazione componenti azioni sismiche e(EX ^ 2 + EZ ^ 2) ; e (EY ^ 2 + EZ ^ 2)
λ 0.3 µ 0.3
L’impostazione dei parametri deriva dalle seguenti considerazioni:
La vita nominale della struttura è stata valutata intorno ai 50 anni.
Infatti l’opera in questione, una passerella pedonale, ricade nella classificazione “Opere
ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale”.
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La classe d’uso della struttura è stata assunta pari a II.
Dato che si ritiene che l’opera in questione ricada in “Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non
ricadenti in classe d’uso III o in classe d’uso IV”.
La vita di riferimento per la struttura è quindi presa pari al minimo di 50 anni.
Il fattore di struttura in direzione orizzontale è stato preso cautelativamente pari ad 1.
Il fattore di struttura in direzione verticale è stato preso pari ad 1.
Gli elementi duttili della struttura sono difatti le pile e le spalle del ponte, che non sono trattate in
questa relazione di calcolo.
Si assume un coefficiente di Regolarità pari all’unità, kR = 1,valore che dovrà essere riverificato
dopo aver completato la progettazione delle pile.
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Resistenze passive dei vincoli q 7
A questo livello della progettazione i sistemi di appoggio dell’impalcato devono ancora essere
determinati, quindi si trascurano le resistenze passive dei vincoli.
Azioni sui parapetti q 8
L’altezza dei parapetti non deve essere inferiore a 1,10m.
I parapetti devono essere calcolati in base ad un’azione orizzontale di 1,5 kN applicata al
corrimano.
I sicurvia non sono presenti, quindi non si considera l’azione dovuta all’urto di veicolo in svio.
Altre Azioni variabili q 9
Azioni idrauliche
Non sono prese in considerazione perché il dimensionamento delle pile non viene trattato in
questa relazione.
Urto di ghiacci e natanti su pile
Sebbene il Sile sia navigabile in quel punto, non sono prese in considerazione perché il
dimensionamento delle pile non viene trattato in questa relazione.
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CODICI DI CARICO PER MASTERSAP: Carico distribuito con riferimento globale Y
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Val. iniz. Dist. iniz.
nodo I Val.
finale Dist.fin. nodo I
Aliq.inerz.
Aliq.inerz.
SLD
Variabile_vento Y 6 Condizione 6 Variabile: Vento 0.460000
0.000
0.460000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfl 7 Condizione 7 Nessuna
0.005000
0.000
0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Carico distribuito con riferimento globale Z
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Val. iniz. Dist. iniz.
nodo I Val.
finale Dist.fin. nodo I
Aliq.inerz.
Aliq.inerz.
SLD
Piano calpestio 1 Condizione 1 Permanente: Permanente portato
-0.005000
0.000
-0.005000
0.000 1.0000 1.0000
Variabile_neve 2 Condizione 2 Variabile: Neve -0.012000
0.000
-0.012000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfw 3 Condizione 3 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Carico termico tx
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Temperatura
Carico termico +45 4 Condizione 4 Nessuna 25.000000 Carico termico -15 5 Condizione 5 Nessuna -35.000000
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COMBINAZIONI DI CARICO:
La trave reticolare del ponte consiste in una trave continua su tre appoggi. Data la particolare
conformazione si ritiene che le seguenti combinazioni di carico per le azioni di traffico siano
sufficienti ad individuare le condizioni di carico più gravose:
• Azioni traffico su tutta stesa
NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULT IMO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore
1 PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP45
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 1.500 Nessuna Condizione 4 1.200 Nessuna Condizione 7 1.500 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.350 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.350 Variabile: Vento Condizione 6 0.900
2 PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP-15
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 1.500 Nessuna Condizione 5 1.200 Nessuna Condizione 7 1.500 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.350 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.350 Variabile: Vento Condizione 6 0.900
3 PERM+TRAFFICO+DOM. VENTO
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 7 0.600 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.350 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.350 Variabile: Vento Condizione 6 1.500
4 PERM+DOM. NEVE+TEMP-15
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 5 1.200 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300 Variabile: Neve Condizione 2 1.500
5 PERM+DOM. TRAFFICO Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 1.500 Nessuna Condizione 7 1.500 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300
7 SOLO PERMANENTE Azione sismica: Sisma assente
Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300
8 PERM+SISMA Azione sismica: Presente Torsione:
Nessuna Condizione 5 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Neve Condizione 2 1.000
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COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'E SERCIZIO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore
9 PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP45
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 1.000 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Vento Condizione 6 0.600
10 PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP-15
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Vento Condizione 6 0.600
11 PERM+TRAFFICO+DOM. VENTO
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 7 0.600 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Vento Condizione 6 1.000
12 PERM+DOM. NEVE+TEMP-15
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 5 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Neve Condizione 2 1.000
13 PERM+DOM. TRAFFICO Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
14 SOLO PERMANENTE Tipologia: Rara
Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
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6 VALIDAZIONE SOFTWARE
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7 CRITERI DI CONCEZIONE E DI SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE.
La struttura viene schematizzato con un modello ad elementi finiti.
Per le travi ed i pilastri si sono utilizzati degli elementi di tipo “beam”. Gli elementi di tipo “beam”
sono utilizzati quando l’elemento da modellare ha una dimensione (in genere la lunghezza)
prevalente sulle altre due. Ad ognuno di questi elementi vengono assegnati diversi parametri,
tra cui la sezione ed il materiale, in modo da definirne le caratteristiche geometriche e
meccaniche, ed infine i carichi.
I carichi sono stati applicati ad ogni elemento trave assegnando ad ogni tipo un diverso codice
di carico. Le azioni sulla struttura che andranno a generare i carichi saranno quindi differenziate
in base alla variazione della loro intensità nel tempo, secondo la classica caratterizzazione in
permanenti G, accidentali Q e sismiche E.
Una volta definiti i carichi andranno definite le diverse combinazioni di carico, sia per gli stati
limite ultimi che per quelli di esercizio. Questi sono stati creati in modo da ottenere l’inviluppo
degli sforzi più svantaggioso per la struttura.
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Per quanto riguarda la modellazione delle azioni sismiche ci si è attenuti al punto §7.2.6 delle
NTC.
Si è utilizzata un’analisi di tipo lineare, si trascura quindi la non linearità meccanica e
geometrica dei materiali che costituiscono la struttura. Per tener conto della fessurazione dei
materiali fragili come il cemento armato, nelle analisi allo limite ultimo, si andrà a ridurne la
rigidezza flessionale ed a taglio del 50%.
L’azione sismica è stata modellata attraverso uno spettro di risposta ottenuto seguendo le
prescrizioni contenute nel capitolo §3.2 della normativa. In particolare lo spettro di progetto per
lo stato limite di esercizio è lo spettro elastico corrispondente alla probabilità di superamento nel
periodo di riferimento Pvr considerato. Lo spettro di progetto per lo stato limite ultimo è lo
spettro elastico corrispondente alla probabilità di superamento (Pvr = 10%) considerata, ma con
le ordinate ridotte, sostituendo il coefficiente di smorzamento µ con 1/q, dove q è il fattore di
struttura determinato precedentemente.
Il metodo di analisi per determinare gli effetti dell'azione sismica è del tipo dinamica modale con
uno spettro di risposta conforme alle NTC 2008.
Il sistema da analizzare è essere visto come un oscillatore a n gradi di libertà, di cui vanno
individuati i modi propri di vibrazione. Vengono calcolati, per ogni modo di vibrazione, gli
spostamenti e le sollecitazioni relative a ciascuna direzione dinamica attivata, per ogni modo di
vibrazione. Per ogni direzione dinamica viene calcolato l'effetto globale, dovuto ai singoli modi
di vibrazione, mediante la radice quadrata della somma dei quadrati dei singoli effetti.
La risposta viene calcolata separatamente per le due componenti orizzontale e verticale, che
saranno poi combinate secondo la seguente espressione, con rotazione dei coefficienti
moltiplicativi:
L’azione verticale viene considerata, come prescritto dalla normativa.
Di seguito si riportano i tabulati indicanti la massa di partecipazione per ogni modo.
La normativa richiede di considerare tutti i modi con una massa partecipante superiore al 5% e
comunque un numero di modi la cui massa partecipante sia superiore all’85%.
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FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione
1 2.197e+001 3.497e+000 2.859e-001 0.000e+000 2 2.872e+001 4.571e+000 2.188e-001 0.000e+000 3 3.660e+001 5.825e+000 1.717e-001 0.000e+000 4 4.452e+001 7.086e+000 1.411e-001 1.614e-163 5 5.103e+001 8.122e+000 1.231e-001 1.533e-147 6 5.106e+001 8.127e+000 1.230e-001 1.010e-146 7 5.294e+001 8.425e+000 1.187e-001 6.310e-146 8 5.610e+001 8.928e+000 1.120e-001 6.357e-141 9 5.781e+001 9.201e+000 1.087e-001 5.317e-139 10 6.770e+001 1.078e+001 9.280e-002 1.184e-125 11 6.872e+001 1.094e+001 9.144e-002 2.743e-124 12 7.581e+001 1.207e+001 8.288e-002 9.609e-115 13 7.831e+001 1.246e+001 8.023e-002 4.445e-113 14 8.982e+001 1.430e+001 6.995e-002 1.157e-098 15 9.026e+001 1.437e+001 6.961e-002 1.470e-099 16 9.790e+001 1.558e+001 6.418e-002 8.379e-092 17 9.865e+001 1.570e+001 6.369e-002 1.321e-089 18 1.002e+002 1.595e+001 6.268e-002 3.172e-089 19 1.012e+002 1.611e+001 6.209e-002 8.600e-088 20 1.068e+002 1.700e+001 5.882e-002 9.819e-085 21 1.098e+002 1.748e+001 5.721e-002 2.494e-083 22 1.145e+002 1.823e+001 5.486e-002 2.032e-080 23 1.189e+002 1.893e+001 5.282e-002 3.007e-077 24 1.199e+002 1.908e+001 5.242e-002 6.069e-076 25 1.250e+002 1.990e+001 5.026e-002 6.027e-074 26 1.361e+002 2.167e+001 4.615e-002 3.103e-067 27 1.388e+002 2.209e+001 4.528e-002 5.137e-065 28 1.533e+002 2.440e+001 4.099e-002 9.098e-057 29 1.537e+002 2.446e+001 4.088e-002 1.687e-056 30 1.580e+002 2.514e+001 3.977e-002 3.795e-053 31 1.583e+002 2.520e+001 3.969e-002 1.505e-053 32 1.607e+002 2.558e+001 3.909e-002 5.244e-054 33 1.637e+002 2.605e+001 3.839e-002 4.868e-052 34 1.672e+002 2.662e+001 3.757e-002 1.819e-051 35 1.883e+002 2.996e+001 3.337e-002 1.047e-044 36 1.912e+002 3.044e+001 3.286e-002 8.415e-043 37 1.955e+002 3.111e+001 3.214e-002 4.834e-041 38 1.960e+002 3.119e+001 3.206e-002 5.455e-040 39 2.078e+002 3.307e+001 3.024e-002 2.867e-036 40 2.095e+002 3.335e+001 2.999e-002 6.681e-036 41 2.138e+002 3.402e+001 2.939e-002 1.005e-032 42 2.141e+002 3.408e+001 2.934e-002 1.692e-033 43 2.154e+002 3.428e+001 2.917e-002 6.331e-034 44 2.303e+002 3.665e+001 2.729e-002 7.544e-032 45 2.313e+002 3.681e+001 2.717e-002 1.767e-030 46 2.374e+002 3.778e+001 2.647e-002 3.578e-029 47 2.386e+002 3.798e+001 2.633e-002 7.410e-030 48 2.549e+002 4.057e+001 2.465e-002 1.988e-025 49 2.558e+002 4.071e+001 2.457e-002 6.096e-026 50 2.624e+002 4.176e+001 2.395e-002 6.915e-025
COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE MODALE
Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 4.037e-001 2.725e+000 -2.481e-002
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
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Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 2 4.376e-001 -3.159e-002 -2.968e+000 3 2.610e-001 2.223e+000 4.220e-002 4 1.660e-003 1.394e-004 9.967e-004 5 1.833e-002 1.248e-001 1.558e-003 6 -1.017e-001 -6.945e-001 -9.537e-003 7 1.099e-003 1.172e-003 -3.746e-004 8 -1.928e-002 5.618e-001 -1.589e-003 9 4.010e-001 4.037e-001 3.400e-002 10 7.653e-002 -1.068e-003 1.321e-001 11 -4.085e-001 -2.101e-001 -2.786e-002 12 -1.491e-003 2.648e-004 3.905e-004 13 2.596e-001 -7.046e-003 1.687e-002 14 4.132e-003 3.172e-003 -2.800e-004 15 9.063e-001 1.205e-001 6.092e-002 16 -6.307e-001 1.173e-001 -1.508e+000 17 1.286e-001 -1.316e-001 -1.255e-001 18 -1.339e+000 3.139e-001 4.328e-001 19 -7.789e-002 1.376e-002 1.765e-002 20 1.844e+000 -1.814e-001 -9.481e-001 21 -1.180e-001 4.504e-002 6.064e-001 22 -1.225e+000 2.851e-001 -6.080e-001 23 2.517e+000 -1.206e-001 7.176e-001 24 7.972e-002 7.635e-004 2.178e-002 25 8.208e-002 9.401e-003 1.666e-002 26 9.026e-003 3.377e-004 1.287e-003 27 -2.323e-001 1.032e-001 -3.410e-002 28 -2.338e-001 7.707e-001 1.572e-002 29 1.746e-001 -2.935e-001 1.393e-001 30 -2.385e-001 5.788e-001 -3.350e-002 31 4.828e-002 -1.072e-001 6.585e-003 32 1.241e-001 -4.594e-001 1.652e-002 33 -7.571e-003 1.966e-002 -1.008e-003 34 2.459e-002 -2.731e-001 3.060e-003 35 -2.050e-003 3.950e-004 -2.179e-004 36 3.066e-003 2.217e-002 3.828e-004 37 -5.843e-002 8.153e-003 4.876e-001 38 -4.124e-002 -3.248e-003 2.672e-002 39 -1.319e-002 -1.034e-003 1.131e-001 40 -2.541e-001 4.591e-002 -4.893e-001 41 1.357e-003 1.971e-003 8.088e-004 42 -5.742e-002 7.376e-003 -3.520e-002 43 -1.026e-002 5.001e-002 -5.655e-003 44 6.754e-002 -1.225e-002 -1.196e-001 45 1.737e-003 1.080e-002 9.135e-005 46 1.438e-003 -1.051e-003 3.672e-004 47 -6.513e-004 -1.145e-002 -1.978e-004 48 9.534e-005 8.279e-004 -8.198e-002 49 -3.675e-003 -2.103e-004 -1.320e-003 50 1.589e-002 -4.277e-001 6.078e-003
MASSA ECCITATA
Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 1 +1.48e-001 1 +7.42e+000 47 +6.15e-004 0 Progressiva +1.48e-001 1 +7.42e+000 47 +6.15e-004 0 Modo: 2 +1.79e-001 1 +9.97e-004 0 +8.81e+000 56
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
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Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Progressiva +3.27e-001 2 +7.43e+000 47 +8.81e+000 56 Modo: 3 +6.18e-002 0 +4.93e+000 31 +1.78e-003 0 Progressiva +3.89e-001 2 +1.24e+001 78 +8.81e+000 56 Modo: 4 +2.54e-006 0 +5.81e-008 0 +9.93e-007 0 Progressiva +3.89e-001 2 +1.24e+001 78 +8.81e+000 56 Modo: 5 +3.04e-004 0 +1.56e-002 0 +2.43e-006 0 Progressiva +3.89e-001 2 +1.24e+001 78 +8.81e+000 56 Modo: 6 +9.39e-003 0 +4.81e-001 3 +9.09e-005 0 Progressiva +3.98e-001 3 +1.29e+001 81 +8.81e+000 56 Modo: 7 +1.09e-006 0 +2.02e-006 0 +1.40e-007 0 Progressiva +3.98e-001 3 +1.29e+001 81 +8.81e+000 56 Modo: 8 +3.37e-004 0 +3.15e-001 2 +2.53e-006 0 Progressiva +3.99e-001 3 +1.32e+001 83 +8.81e+000 56 Modo: 9 +1.46e-001 1 +1.63e-001 1 +1.16e-003 0 Progressiva +5.45e-001 3 +1.33e+001 84 +8.81e+000 56 Modo: 10 +4.22e-003 0 +1.19e-006 0 +1.75e-002 0 Progressiva +5.49e-001 3 +1.33e+001 84 +8.83e+000 56 Modo: 11 +1.52e-001 1 +4.40e-002 0 +7.76e-004 0 Progressiva +7.01e-001 4 +1.34e+001 84 +8.83e+000 56 Modo: 12 +2.01e-006 0 +2.56e-009 0 +1.53e-007 0 Progressiva +7.01e-001 4 +1.34e+001 84 +8.83e+000 56 Modo: 13 +6.15e-002 0 +4.77e-005 0 +2.85e-004 0 Progressiva +7.63e-001 5 +1.34e+001 84 +8.83e+000 56 Modo: 14 +1.54e-005 0 +5.72e-006 0 +7.84e-008 0 Progressiva +7.63e-001 5 +1.34e+001 84 +8.83e+000 56 Modo: 15 +7.52e-001 5 +1.45e-002 0 +3.71e-003 0 Progressiva +1.51e+000 10 +1.34e+001 84 +8.83e+000 56 Modo: 16 +3.76e-001 2 +1.37e-002 0 +2.27e+000 14 Progressiva +1.89e+000 12 +1.34e+001 85 +1.11e+001 70 Modo: 17 +1.50e-002 0 +1.72e-002 0 +1.58e-002 0 Progressiva +1.91e+000 12 +1.34e+001 85 +1.11e+001 70 Modo: 18 +1.64e+000 10 +9.78e-002 1 +1.87e-001 1 Progressiva +3.54e+000 22 +1.35e+001 85 +1.13e+001 71 Modo: 19 +5.55e-003 0 +1.92e-004 0 +3.12e-004 0 Progressiva +3.55e+000 22 +1.35e+001 85 +1.13e+001 71 Modo: 20 +3.11e+000 20 +3.26e-002 0 +8.99e-001 6 Progressiva +6.66e+000 42 +1.36e+001 85 +1.22e+001 77 Modo: 21 +1.24e-002 0 +1.99e-003 0 +3.68e-001 2 Progressiva +6.68e+000 42 +1.36e+001 85 +1.26e+001 79 Modo: 22 +1.39e+000 9 +8.04e-002 1 +3.70e-001 2 Progressiva +8.06e+000 51 +1.36e+001 86 +1.29e+001 82 Modo: 23 +5.85e+000 37 +1.43e-002 0 +5.15e-001 3 Progressiva +1.39e+001 88 +1.37e+001 86 +1.35e+001 85 Modo: 24 +5.87e-003 0 +2.87e-007 0 +4.74e-004 0 Progressiva +1.39e+001 88 +1.37e+001 86 +1.35e+001 85 Modo: 25 +6.24e-003 0 +9.22e-005 0 +2.77e-004 0 Progressiva +1.39e+001 88 +1.37e+001 86 +1.35e+001 85 Modo: 26 +7.52e-005 0 +9.63e-008 0 +1.66e-006 0 Progressiva +1.39e+001 88 +1.37e+001 86 +1.35e+001 85 Modo: 27 +5.01e-002 0 +1.04e-002 0 +1.16e-003 0 Progressiva +1.40e+001 88 +1.37e+001 86 +1.35e+001 85 Modo: 28 +4.92e-002 0 +5.83e-001 4 +2.47e-004 0 Progressiva +1.40e+001 88 +1.42e+001 90 +1.35e+001 85 Modo: 29 +3.23e-002 0 +8.46e-002 1 +1.94e-002 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.43e+001 90 +1.35e+001 85 Modo: 30 +5.35e-002 0 +3.28e-001 2 +1.12e-003 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.47e+001 92 +1.35e+001 85
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 31 di 206
Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 31 +2.20e-003 0 +1.14e-002 0 +4.34e-005 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.47e+001 93 +1.35e+001 85 Modo: 32 +1.45e-002 0 +2.08e-001 1 +2.73e-004 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.49e+001 94 +1.35e+001 85 Modo: 33 +5.37e-005 0 +4.36e-004 0 +1.02e-006 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.49e+001 94 +1.35e+001 85 Modo: 34 +5.69e-004 0 +7.33e-002 0 +9.36e-006 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.50e+001 94 +1.35e+001 85 Modo: 35 +4.08e-006 0 +4.17e-007 0 +4.75e-008 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.50e+001 94 +1.35e+001 85 Modo: 36 +8.91e-006 0 +4.82e-004 0 +1.47e-007 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.50e+001 94 +1.35e+001 85 Modo: 37 +2.16e-003 0 +6.31e-005 0 +2.38e-001 1 Progressiva +1.41e+001 89 +1.50e+001 94 +1.37e+001 87 Modo: 38 +1.59e-003 0 +1.04e-005 0 +7.14e-004 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.50e+001 94 +1.37e+001 87 Modo: 39 +2.36e-004 0 +9.43e-007 0 +1.28e-002 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.50e+001 94 +1.37e+001 87 Modo: 40 +5.80e-002 0 +2.03e-003 0 +2.39e-001 2 Progressiva +1.42e+001 89 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 41 +1.74e-006 0 +6.94e-008 0 +6.54e-007 0 Progressiva +1.42e+001 89 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 42 +3.16e-003 0 +5.37e-005 0 +1.24e-003 0 Progressiva +1.42e+001 89 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 43 +1.02e-004 0 +2.41e-003 0 +3.20e-005 0 Progressiva +1.42e+001 89 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 44 +4.18e-003 0 +1.45e-004 0 +1.43e-002 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 45 +2.95e-006 0 +1.12e-004 0 +8.34e-009 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 46 +2.09e-006 0 +6.45e-007 0 +1.35e-007 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 47 +4.75e-007 0 +1.26e-004 0 +3.91e-008 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 48 +6.92e-005 0 +5.44e-007 0 +6.72e-003 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 49 +1.34e-005 0 +4.44e-008 0 +1.74e-006 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 50 +2.54e-004 0 +1.73e-001 1 +3.69e-005 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.51e+001 95 +1.40e+001 88 MASSA TOTALE ECCITABILE
Direzione X Direzione Y Direzione Z +1.59e+001 +1.59e+001 +1.59e+001
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8 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA
Metodo di calcolo agli stati limite
In generale ai fini della sicurezza sono stati adottati i criteri contemplati dal metodo
semiprobabilistico agli stati limite.
In particolare sono stati soddisfatti i requisiti per la sicurezza allo stato limite ultimo:
È stata quindi effettuata una verifica degli elementi strutturali in termini di resistenza,
assicurandosi che il valore di progetto di ciascuna sollecitazione presente su di essi (Ed) sia
inferiore al corrispondente valore della resistenza di progetto (Rd). In questo caso si
confrontano le tensioni ottenute dall’analisi del modello con la tensione di snervamento di
progetto dell’acciaio.
Per quanto riguarda lo stato limite di esercizio: È’ necessario verificare gli elementi strutturali in termini di contenimento del danno degli
elementi non strutturali. Questa verifica viene effettuata controllando che le deformazioni della
struttura e le tensioni negli elementi in condizioni di carico di esercizio non siano eccessive.
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9 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO
L’ impalcato del ponte si realizza tramite un tavolato ligneo di spessore 4 cm con uno strato
superiore trasversale al senso di marcia, poggiante sui 3 elementi longitudinali del telaio in
acciaio.
La verifica a flessione dell’impalcato sfrutta uno schema statico di trave continua su tre appoggi
di luce eguale di 125cm e per una larghezza pari ad un metro.
Luce luce (m) 1,25 Materiale interasse i (m) 1 Massa volumica (kg/mc) 420inclinazione A (°) 0base/appoggio B (cm) 100 5 Modulo di resistenzaW (cm^3) 266,6666667altezza/intaglio H (cm) 4 4 Momento d'inerziaJ (cm^4) 533,3333333
coeff.SLUcoeff.SLE
comb. Raracoeff. SLE
comb. q.perm.peso proprio g (kg/m) 16,8 1,3 1 1permanente p (kg/mq) 0 1,3 1 1accidentale a (kq/mq) 500 1,5 1 0
carico totale trave q (kg/m) 771,84 516,8 16,8Kmod 0,65 taglio T (kg) 482,4Xk flessione (daN/cm^2) 240 momento M (kg m) 150,75Kh 1 flessione (N/cm^2) 56,53125gamma m 1,5 resist. di calcolo (N/cm^2) 104Xk taglio (daN/cm^2) 25 taglio (N/cm^2) 1,809Xk compressione ortogonale fibre (daN/cm^2) 25 resist. di calcolo (N/cm^2) 10,83333333
compr. Orto (N/cm^2) 0,9648resist. di calcolo (N/cm^2) 10,83333333
Kdef 2 freccia ist.(rara) cm 0,280472317freccia diff. (q.perm.*Kdef) cm 0,018235042
modulo di elasticità E (daN/cm^2) 110000 freccia finale f (cm) 0,298707359modulo di elasticità G 69000 L/f ist (300÷500) 445,676783fatt. taglio sez. 1,2 L/f fin (250÷350) 418,4697701
VERIFICA TAVOLATO DI CALPESTIO
VERIFICHE PRESSOFLESSIONE E TAGLIO (D.M. 14/01/2008 )MASSICCIO C24
VERIFICA DEFORMABILITA' (EC5)
L’impalcato è quindi verificato.
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10 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE
Presentazione modello
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11 VERIFICHE
Correnti superiori ed inferiori reticolare - SLU
Nella seguente figura vengono riportate i correnti della trave reticolare
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
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Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
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Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 38 di 206
Diagonali reticolare - SLU
Nella seguente figura vengono riportate gli irrigidimenti trasversali della trave reticolare
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 39 di 206
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 40 di 206
Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 41 di 206
Piano calpestio - SLU
Nella seguente figura vengono riportati gli elementi che compongono il piano di calpestio
dell’impalcato.
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
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Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
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Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
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12 REAZIONI VINCOLARI
Di seguito si riporta l’inviluppo delle reazioni vincolari positive e negative per tutte le
combinazioni di carico applicate sul modello.
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13 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI
Di seguito si riporta la deformata dei correnti della trave reticolare per la combinazione di carico
CC10, per la quale si hanno le maggiori deformazioni verticali.
Si riportano gli spostamenti massimi:
Combinazione di carico CC 10 Combinazione SLE Rara PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP-15 ξz,max = - 4.79 cm quale massima freccia nodo 189 ξz,lim = L/ 300 = 2135/300 = 7.11 cm Si ritengono le deformazioni verticali accettabili.
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14 CONCLUSIONI
La presente relazione riguarda il calcolo preliminare delle strutture della passerella pedonale,
cioè l’impalcato in acciaio, tralasciando la progettazione delle strutture di fondazione e gli
appoggi.
Si segnala che la frequenza del primo modo proprio dell’intera struttura è pari ad 3.497 Hz e
riguarda un modo di vibrare orizzontale.
L’ annesso A.2 dell’Eurocodice EC EN 1990 infatti prescrive che per ponti con periodi propri con
frequenze minori di:
5 Hz per vibrazioni verticali;
2,5 Hz per vibrazioni orizzontali e verticali
debba essere condotta un’appropriata verifica.
Quindi in questo caso non sono da prevedere dissipatori per evitare incrementi alle
sollecitazioni di tipo dinamico.
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15 PONTE D’ASPA - PREMESSA
La presente relazione riguarda la verifica di una struttura pedonale nella località di
Sant’Antonino in comune di Treviso, costituita da un ponte in acciaio di 3° categoria (passerella
pedonale), collegante le due sponde del fiume Sile.
La struttura del ponte, molto leggera, risulta poco invasiva per la connotazione del sito; una
coppia di piloni in acciaio, posizionati nel fiume in vicinanza alla riva sinistra, realizzano
l’appoggio intermedio.
L’impalcato quindi, è costituito da due travate reticolari prinicipali che formano anche i parapetti
costituiti da un profilato HEB200 come corrente inferiore ed un profilato tubolare rettangolare
100x200x6 come corrente superiore; i diagonali della reticolare sono costituiti da profilati
tubolare rettangolari 100x120x6 e 100x120x7. La struttura poggia alle due estremità su delle
spalle in c.a. mentre l’appoggio in campata è costituito da 2 puntoni in acciaio, aventi sezione
100x200x5 inclinati di 45°. Le due travi principali sono collegate da una struttura di
controventamento che sorregge anche il piano di calpestio in legno, formata da profilati HEA140
per i traversi e L70x6 per i diagonali.
La lunghezza totale del ponte è di 28,50m, suddivisi in due campate rispettivamente di luce
7,25m e 21,25, mentre la larghezza di transito è pari a 2,50 m.
Il ponte poggia su delle spalle in c.a. a loro volta sorrette da fondazioni su micropali.
Anche i piloni in acciaio centrali del ponte poggiano su un pulvino sorretta da micropali di
fondazione.
Nel calcolo preliminare non si è tenuto conto di soluzioni particolari relative alla posa in opera
ed in particolare di eventuali giunti costruttivi necessari per il trasporto della struttura.
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16 NORMATIVA
Per il calcolo si fa riferimento alle leggi e normative di seguito elencate:
NORMATIVA ITALIANA
• Legge 5 novembre 1971 N. 1086 – “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato
cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica.”
• D.M. 14/01/2008 – “Norme tecniche per le Costruzioni “
• Circolare n°617 02/02/09 –“ Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le
costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.”
ELENCO EUROCODICI
UNI EN 1990:2004
Eurocodice 1 - Criteri generali di progettazione strutturale. Versione ufficiale in lingua italiana
della norma europea EN 1990 (edizione aprile 2002). La norma stabilisce principi e requisiti per
la sicurezza, l'esercizio e la durabilità delle strutture, descrive i criteri generali per la loro
progettazione e verifica e fornisce linee giuda per i correlati aspetti di affidabilità strutturale.
UNI EN 1991-1-4:1997
Eurocodice 1 - Basi di calcolo ed azioni sulle strutture - Parte 1-4: Azioni del vento. Versione
italiana alla norma europea EN 1991-1-4 (edizione aprile 2005). Fornisce regole e metodi per il
calcolo dei carichi del vento per la progettazione strutturale di edifici e opere di ingegneria civile
per ciascuna delle zone di carico considerate. La norma si applica a edifici ed opere di
ingegneria civile con altezza fino a 200 m e a ponti con campata non maggiore di 200 m.
UNI EN 1991-2:2005
Eurocodice 1 - Basi di calcolo ed azioni sulle strutture - Parte 2: Carichi da traffico su ponti.
Versione ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1991-2 (settembre
2003) e tiene conto dell’errata corrige di febbraio 2010 (AC:2010). La norma, definisce i criteri
per determinare il carico dovuto all'azione del traffico stradale e ferroviario sui ponti.
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UNI EN 1993-1-1:2005
Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali e regole per
gli edifici. Versione ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1993-1-1
(edizione maggio 2005), e tiene conto dell'errata corrige di aprile 2009 (AC:2009). La norma,
sperimentale, fornisce i criteri generali di progettazione di edifici e opere di ingegneria civile di
acciaio. Si riferisce solamente ai requisiti di resistenza, esercizio e durata delle strutture. Altri
requisiti, quali per esempio quelli dell'isolamento termico e acustico, non sono considerati. Non
contiene i requisiti particolari per la progettazione in zone sismiche. Le regole inerenti a tali
requisiti sono fornite nell'Eurocodice 8 che integra o adatta in modo specifico le regole
dell'Eurocodice 3 a questo scopo. I valori numerici delle azioni sugli edifici e opere di ingegneria
civile che devono essere considerati nel progetto non sono forniti nell'Eurocodice 3. Essi sono
forniti nell'Eurocodice 1.
UNI EN 1993-2:2007
Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 2: Ponti di acciaio. Versione
ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1993-2 (edizione ottobre 2006)
e tiene conto dell’errata corrige di luglio 2009 (AC:2009). La norma, sperimentale, fornisce le
basi per la progettazione di ponti con struttura di acciaio e delle parti metalliche di ponti la cui
struttura è realizzata con altri materiali. La norma fornisce prescrizioni sulla resistenza,
affidabilità e durabilità delle strutture da ponte. Vengono considerate anche opere a carattere
provisionale. La norma non copre i ponti a struttura composta, per i quali si rimanda alla EN
1994-2. Le prescrizioni contenute in tale parte sono complementari oppure modificano quelle
contenute nella UNI EN 1993-1-1. Indicazioni sull'esecuzione di ponti di acciaio sono fornite
dalla UNI EN 1090-5.
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17 MATERIALI
3.1 LEGNO
Riferimenti: • D.M. 14.01.2008, par. 11.7
• CNR-DT 206/2007: Istruzioni per la Progettazione, l’Esecuzione ed il
Controllo di strutture in legno.
• UNI EN 1194
Classi di resistenza per legno di conifere e di pio ppo.
Valori Resistenze [MPa]
C14 C16 C 18
C20 C22 C24 C27 C30 C35 C40 C45 C50
Flessione fm,k 14 16 18 20 22 24 27 30 35 40 45 50
Trazione parallela alle fibre
ft,0,k 8 10 11 12 13 14 16 18 21 24 37 30
Trazione perpendicolare alla fibra
ft,90,k 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
Compressione par. alla fibra
fc,0,k 16 17 18 19 20 21 22 23 25 26 27 29
Compressione perp. alla fibra
fc,90,k 2.0 2.2 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2
Taglio fv,k 1.7 1.8 2.0 2.2 2.4 2.5 2.8 3.0 3.4 3.8 3.8 3.8
Modulo Elastico [GPa]
Medio parallelo alle fibre E0,me
an 7 8 9 9.5 10 11 11.5 12 13 14 15 16
Caratteristico parallelo alle fibre
E0,05 4.7 5.4 6.0 6.4 6.7 7.4 7.7 8.0 8.7 9.4 10.0 10.7
Medio perpendicolare alle fibre
E90,mean
0.23 0.27 0.30 0.32 0.33 0.37 0.38 0.40 0.43 0.47 0.50 0.53
Modulo di taglio medio Gmea
n 0.44 0.50 0.56 0.59 0.63 0.69 0.72 0.75 0.81 0.88 0.94 1.00
Massa Volumica [kg/m3]
Massa volumica caratteristica
ρk 290 310 320 330 340 350 370 380 400 420 440 460
Massa volumica media ρm 350 370 380 390 410 420 450 460 480 500 520 550
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3.2 ACCIAIO PER CARPENTERIA METALLICA
Proprietà dei materiali per la fase di analisi stru tturale Modulo Elastico: E = 2.100.000 kg/cm2 (210.000 N/mm2) Coefficiente di Poisson: ν = 0.3 Modulo di elasticità trasversale: G = E / [2*(1+ν)] (N/mm2) Coefficiente di espansione termica lineare: α = 12*10-6 per °C -1 (per T < 100°C) Densità: ρ = 7850 kg/m3 Caratteristiche minime dei materiali
S235 S275 S355 S355
tensione di rottura 360 N/mm2 430 N/mm2 510 N/mm2
550 N/mm2
tensione di snervamento 235 N/mm2 275 N/mm2 355 N/mm2
440 N/mm2
Bulloneria Nelle unioni con bulloni si assumono le seguenti resistenze di calcolo:
CLASSE VITE ftb
(N/mm2)
fyb
(N/mm2)
fk,N
(N/mm2)
fd,N
(N/mm2)
fd,V
(N/mm2)
4.6 400 240 240 240 170 5.6 500 300 300 300 212 6.8 600 480 360 360 255 8.8 800 640 560 560 396 10.9 1000 900 700 700 495
legenda:
fk,N è assunto pari al minore dei due valori fk,N = 0.7 ft (fk,N = 0.6 ft per viti di classe 6.8)
fk,N = fy essendo ftb ed fyb le tensioni di rottura e di snervamento
fd,N = fk,N = resistenza di calcolo a trazione
fd,V = fk,N / √2 = resistenza di calcolo a taglio
Saldature
Su tutte le saldature è stato eseguito un controllo visivo e dimensionale. Le saldature più
importanti (ad esempio le saldature delle giunzioni flangiate) sono state controllate a mezzo di
particelle magnetiche e/o ultrasuoni.
Il filo di saldatura utilizzato è di tipo IT-SG3 (Saldature ad alta resistenza, fino a 600N/mm2), ed
ha le seguenti caratteristiche:
Caratteristiche meccaniche: R=590N/mm2; S=420N/mm2; KV (20°C) = 50J
Composizione chimica media: C = 0.08%; Mn =1.4%; Si = 0.8%; P = 0.02%; S = 0.02%.
I saldatori utilizzati per la costruzione delle strutture sono certificati secondo la UNI EN 287/1.
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18 CONSIDERAZIONI SUL TERRENO DI FONDAZIONE
Il sito di Sant’Angelo ricade all’interno del perimetro del Parco Regionale ed nel SIC IT3240028
“Fiume Sile dalle sorgenti a Treviso Ovest”.
La caratterizzazione geologica del sito di Sant’Angelo è desumibile dalla campagna di sondaggi
geognostici e dalle successive considerazioni riportate nella relazione Geologica effettuata sul
sito dal dott. Geol. Gino Lucchetta.
Da un inquadramento di carattere generale del sito interessato dagli interventi in progetto,
unitamente ad indicazioni riportanti la presenza e la dislocazione degli acquiferi, è stato
possibile evincere le caratteristiche del sottosuolo.
I terreni superficiali appaiono prevalentemente sabbioso-limosi ma scavi eseguiti in zona
confermano la presenza di ghiaie, a partire da 2-3 m di profondità a seconda dei luoghi.
I suoli presenti, secondo ARPAV, hanno profilo Ap-Bg-Cg, moderatamente profondo, con
contenuto organico moderatamente alto in superficie, tessitura da moderatamente fine in
superficie a media in profondità, scheletro assente, reazione sub alcalina i superficie a alcalina
in profondità, da molto calcareo in superficie a estremamente calcareo in profondità, drenaggio
lento.
Dai sondaggi effettuati e finalizzati alla caratterizzazione geotecnica del sito sono emerse le
seguenti considerazioni:
Sondaggio 1 (15 m): terreno di riporto limoso-sabbioso e argilloso fino a 2 m; al di sotto e fino a
3,15 m di profondità, limi argillosi molli; a seguire e fino a fondo foro si hanno ghiaie in matrice
sabbioso limosa con rari ciottoli. A 7,60 m intercalazione di pochi decimetri di limo sabbioso. La
falda è stata rilevata a 1,35 m di profondità, praticamente coincidente con la quota del f. Sile.
Sondaggio 2 (15 m): terreno di riporto limoso-sabbioso e argilloso fino a 0,75 m; al di sotto e
fino a 2,8 m di profondità, limi argillosi molli quindi, fino a 3 m sabbia; a seguire e fino a fondo
foro si hanno ghiaie in matrice sabbioso limosa con rari ciottoli. La falda è stata rilevata a 0,25
m di profondità, praticamente coincidente con la quota del f. Sile.
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18.1 CONSIDERAZIONI GEOTECNICHE
La stratigrafia è praticamente identica tra le due sponde.
Il terreno di fondazione risulta comunque costituito da ghiaie sabbiose..
Per cautela si considerano le seguenti caratteristiche geotecniche, ricavate da correlazioni di
bibliografia con i valori di Nspt e da precedenti indagini condotte in aree contermini:
ghiaie sabbiose
angolo di attrito interno 30° peso di volume secc o t/m3 1.9
coesione t/m² 1 peso di volume saturo t/m3 2.1
18.2 CAPACITÀ PORTANTE DEL SISTEMA PALO TERRENO ALL E AZIONI VERTICALI
Viene di seguito determinata la portata dei pali, facendo ricorso alle formule teoriche statiche,
che tengono conto del contributo della resistenza alla punta e di quella laterale negli strati
coesivi e granulari, secondo quanto riportato dalle raccomandazioni A.G.I. sui pali di fondazione
(dicembre 1984).
Si prevede l'impiego di micropali eseguiti mediante perforazione a rotopercussione con l’uso di
rivestimento provvisorio ed iniezione di malta cementizia.
Il calcolo della portata utile del micropalo è stato effettuato fruendo delle usuali correlazioni che
suddividono il terreno in strati di caratteristiche omogenee desunti dalle prove penetrometriche
eseguite.
Il calcolo della portata di un singolo micropalo viene effettuato in termini di tensioni totali,
metodo α, per gli strati coesivi e con il metodo di Bustamante e Doix per gli strati incoerenti.
Metodo α
La portata limite laterale è espressa dalla relazione:
cuAlQl α=
Con:
Al = area laterale del tronco di palo in terreno coesivo
a = coefficiente di adesione desunto in letteratura e variabile in funzione di cu.
cu = coesione non drenata espressa dalla relazione:
2515÷= Rp
Cu
con
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 54 di 206
Rp = valore di resistenza alla punta da prova CPT
Metodo Bustamante e Doix
La portata di un singolo elemento si può calcolare con la relazione:
sii qLDQl ⋅⋅⋅= π
Con:
sq = coefficiente di interazione palo-terreno funzione della spinta laterale, dal tipo di terreno e
dalla pressione di iniezione; (abaco di Bustamante)
iD = diametro efficace dipendente dal tipo di terreno, dalla pressione di iniezione e
proporzionale al diametro di perforazione; D×0α . A favore della sicurezza assumiamo un
coefficiente 10 =α .
iL = spessore dello strato i-esimo
In generale la portata limite del palo, comprensiva dei contributi laterale e di punta:
( )isiiuiiqp LqDLCDvNAQ ππασ ∑+×∑+××=lim
Con:
uC = resistenza al taglio non drenata
α = coefficiente adesione palo-terreno ( Raccomandazioni AGI '84 ) e funzione di Cu
qN = fattore di capacità portante critico;
pA = area di punta del palo;
sq = coefficiente di interazione palo-terreno funzione della spinta laterale,dal tipo di terreno e
dalla pressione di iniezione; (abaco di Bustamante)
iD = diametro efficace dipendente dal tipo di terreno, dalla pressione di iniezione e
proporzionale al diametro di perforazione; D×0α . A favore della sicurezza assumiamo un
coefficiente 10 =α .
iL = spessore dello strato i-esimo
Al calcolo della resistenza limite viene applicato un coefficiente di sicurezza pari a 2,5, come da
vecchia normativa “ex DM88”.
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 55 di 206
Il valore di resistenza limite ottenuto dalle predette formule è da ritenersi un valore di calcolo da
cui si dovranno estrapolare, secondo normativa (D.M. 14 gennaio 2008 6.4.3.1.1), prima i valori
caratteristici ktkc RR ,, , e poi i valori di progetto dtdc RR ,, ,
a compressione ed a trazione.
Per il calcolo dei valori a trazione non è stato considerato il contributo della resistenza di punta.
Si osserva che, nel caso specifico dei pali, i valori dei parametri del terreno da prendere in
considerazione sono coefficientati per tutti gli approcci secondo M1 (Tab. 6.2.II), come indicato
dalla nota 5 pag.203 della “Circolare 2 febbraio 2009, n°617 – Istruzioni per l’applicazione
delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al DM 14 gennaio 2008” – C6.4.3.1.
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GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
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19 ANALISI DEI CARICHI
Si considerano i carichi previsti dal D.M. 14.01.08, paragrafo ∫ 5.1.3, riguardante i le azioni sui
ponti stradali. La dicitura che segue è conforme con tale disposizione di legge.
Azioni permanenti 4. Il peso proprio della struttura: (g1)
5. Carichi permanenti portati: Piano di calpestio: g2,imp = 50 daN/m2
6. Altre azioni permanenti: non considerate (g3)
Deformazioni impresse 5. Distorsioni e presollecitazioni di progetto: non contemplate (�1)
6. Effetti reologici: non contemplate (�2)
7. Variazioni termiche: Tmax = 45°C; T min = -15°C �3 = 30°
8. Cedimenti vincolari: non contemplati (�4)
Azioni variabili da traffico Il ponte è di tipo pedonale e quindi di terza categoria. All’inizio e alla fine del ponte saranno
poste delle barriere per evitare che un veicolo possa transitare su di esso.
Dovrà essere applicato lo schema di carico 4, folla compatta, su tutta la parte sfavorevole della
superficie d’influenza, come previsto al punto ∫ C5.1.4.9 della circolare applicativa.
Carico verticale distribuito: q fk = 500 daN/m2
Inoltre seguendo le prescrizioni presenti sull’EC 1991-2 si addotteranno inoltre:
Carico orizzontale distribuito (punto ∫5.4 EC1991-2) q flk = 50 daN/m2
Carico concentrato (punto ∫5.3.2.2 EC1991-2) Qfw = 1000 daN Le altre azioni dovute al traffico sono quindi non contemplabili.
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Azione di neve q 5 NEVE
Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni)
Il carico provocato dalla presenza della neve agisce in direzione verticale ed è riferito alla
proiezione orizzontale della superfice della copertura. Esso è valutato con la seguente
espressione:
qs = µi · qsk · CE · Ct
Provincia : Treviso
Zona : Im
Altitudine : 3 m s.l.m.
Valore caratteristico neve al suolo : qsk = 1,50 kN/m2
Coefficiente di esposizione Ce : 1 (Normale)
Coefficiente termico Ct : 1
Tipo di copertura : Piana
Si assume che la neve non sia impedita di scivolare.
Se l'estremità più bassa della falda termina con un parapetto, una barriera o altre ostruzioni,
allora il coefficiente di forma non potrà essere assunto inferiore a 0,8 indipendentemente
dall'angolo α.
Carico da neve :
q5,snow(µ1=0.8) = 1,20 kN/m2
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Azione del vento q 5 Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni) La pressione del vento è calcolata secondo l'espressione:
p = qb · ce · cp · cd Provincia : Treviso Zona : 1 Altitudine : 30 m s.l.m Tempo di ritorno Tr: 50 anni; Velocità di riferimento vb(Tr): 25,02 m/s
Pressione cinetica di riferimento qb: 40 Kg/m2 Altezza della costruzione z: 5 m (zmin: 4m) Distanza dalla costa : Mare, entro 2 km dalla costa Classe di rugosità del terreno : D Categoria di esposizione del sito : II Coefficiente topografico ct: 1 Coefficiente dinamico cd: 1 Coefficiente di esposizione ce(z): ce(zmin = 4m): 1,8 ce(z = 5m): 1,93 Travi ad anima piena e reticolare :
Superficie delimitata dal contorno della trave S = 42,75 m2
Superficie della parte piena della trave Sp = 16,296 m2
Travi multiple: cp = 1,6
Il cp calcolato per le travi isolate va moltiplicato per il coefficiente di riduzione µ = 0,2
Pressione del vento con coefficiente di forma c p = 0,8
p(zmin = 4 m) = 57,5 Kg/m2
p(z = 5 m) = 61,61 Kg/m2
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Azioni sismiche q 6 Analisi svolta secondo il D.M. 14.01.2008
L’azione sismica è stata applicata alla struttura in conformità alle disposizioni delle Norme
Tecniche per le Costruzioni (D.M. 14.01.2008).
Il ponte è stato inquadrato nella seguente posizione:
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I parametri che determinano l’azione sismica, per lo stato limite ultimo SLV, sono i seguenti:
INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro VKA11-41B SLU Intestazione del lavoro VKA11-41B SLU Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze daN Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione II Vita di riferimento 50 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 475 anni Localita' TREVISO ag/g 0.1306 F0 2.48 Tc 0.34 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 5% Numero di frequenze 50 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor = 1 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Presente Fattore di struttura qv per sisma verticale 1 Combinazione dei modi CQC
Combinazione componenti azioni sismiche e(EX ^ 2 + EZ ^ 2) ; e (EY ^ 2 + EZ ^ 2)
λ 0.3 µ 0.3 L’impostazione dei parametri deriva dalle seguenti considerazioni:
La vita nominale della struttura è stata valutata intorno ai 50 anni.
Infatti l’opera in questione, una passerella pedonale, ricade nella classificazione “Opere
ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale”.
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La classe d’uso della struttura è stata assunta pari a II.
Dato che si ritiene che l’opera in questione ricada in “Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non
ricadenti in classe d’uso III o in classe d’uso IV”.
La vita di riferimento per la struttura è quindi presa pari al minimo di 50 anni.
Il fattore di struttura in direzione orizzontale è stato preso cautelativamente pari ad 1.
Il fattore di struttura in direzione verticale è stato preso pari ad 1.
Gli elementi duttili della struttura sono difatti le pile e le spalle del ponte, che non sono trattate in
questa relazione di calcolo.
Si assume un coefficiente di Regolarità pari all’unità, kR = 1,valore che dovrà essere riverificato
dopo aver completato la progettazione delle pile.
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Resistenze passive dei vincoli q 7
A questo livello della progettazione i sistemi di appoggio dell’impalcato devono ancora essere
determinati, quindi si trascurano le resistenze passive dei vincoli.
Azioni sui parapetti q 8
L’altezza dei parapetti non deve essere inferiore a 1,10m.
I parapetti devono essere calcolati in base ad un’azione orizzontale di 1,5 kN applicata al
corrimano.
I sicurvia non sono presenti, quindi non si considera l’azione dovuta all’urto di veicolo in svio.
Altre Azioni variabili q 9
Azioni idrauliche
Non sono prese in considerazione perché il dimensionamento delle pile non viene trattato in
questa relazione.
Urto di ghiacci e natanti su pile
Sebbene il Sile sia navigabile in quel punto, non sono prese in considerazione perché il
dimensionamento delle pile non viene trattato in questa relazione.
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CODICI DI CARICO PER MASTERSAP: Carico distribuito con riferimento globale Y
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Val. iniz. Dist. iniz.
nodo I Val.
finale Dist.fin. nodo I
Aliq.inerz.
Aliq.inerz.
SLD
Variabile_vento Y 6 Condizione 6 Variabile: Vento 0.460000
0.000
0.460000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfl 7 Condizione 7 Nessuna
0.005000
0.000
0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Carico distribuito con riferimento globale Z
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Val. iniz. Dist. iniz.
nodo I Val.
finale Dist.fin. nodo I
Aliq.inerz.
Aliq.inerz.
SLD
Piano calpestio 1 Condizione 1 Permanente: Permanente portato
-0.005000
0.000
-0.005000
0.000 1.0000 1.0000
Variabile_neve 2 Condizione 2 Variabile: Neve -0.012000
0.000
-0.012000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfw 3 Condizione 3 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Carico termico tx
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Temperatura
Carico termico +45 4 Condizione 4 Nessuna 25.000000 Carico termico -15 5 Condizione 5 Nessuna -35.000000
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COMBINAZIONI DI CARICO: La trave reticolare del ponte consiste in una trave continua su tre appoggi. Data la particolare
conformazione si ritiene che le seguenti combinazioni di carico per le azioni di traffico siano
sufficienti ad individuare le condizioni di carico più gravose:
• Azioni traffico su tutta stesa
NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULT IMO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore
1 PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP45
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 1.500 Nessuna Condizione 4 1.200 Nessuna Condizione 7 1.500 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.350 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.350 Variabile: Vento Condizione 6 0.900
2 PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP-15
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 1.500 Nessuna Condizione 5 1.200 Nessuna Condizione 7 1.500 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.350 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.350 Variabile: Vento Condizione 6 0.900
3 PERM+TRAFFICO+DOM. VENTO
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 7 0.600 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.350 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.350 Variabile: Vento Condizione 6 1.500
4 PERM+DOM. NEVE+TEMP-15
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 5 1.200 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300 Variabile: Neve Condizione 2 1.500
5 PERM+DOM. TRAFFICO Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 1.500 Nessuna Condizione 7 1.500 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300
7 SOLO PERMANENTE Azione sismica: Sisma assente
Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300
8 PERM+SISMA Azione sismica: Presente Torsione:
Nessuna Condizione 5 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Neve Condizione 2 1.000
C
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COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'E SERCIZIO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore
9 PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP45
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 1.000 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Vento Condizione 6 0.600
10 PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP-15
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Vento Condizione 6 0.600
11 PERM+TRAFFICO+DOM. VENTO
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 7 0.600 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Vento Condizione 6 1.000
12 PERM+DOM. NEVE+TEMP-15
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 5 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Neve Condizione 2 1.000
13 PERM+DOM. TRAFFICO Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
14 SOLO PERMANENTE Tipologia: Rara
Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
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20 VALIDAZIONE SOFTWARE
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21 Criteri di concezione e di schematizzazione stru tturale.
La struttura viene schematizzato con un modello ad elementi finiti.
Per le travi ed i pilastri si sono utilizzati degli elementi di tipo “beam”. Gli elementi di tipo “beam”
sono utilizzati quando l’elemento da modellare ha una dimensione (in genere la lunghezza)
prevalente sulle altre due. Ad ognuno di questi elementi vengono assegnati diversi parametri,
tra cui la sezione ed il materiale, in modo da definirne le caratteristiche geometriche e
meccaniche, ed infine i carichi.
I carichi sono stati applicati ad ogni elemento trave assegnando ad ogni tipo un diverso codice
di carico. Le azioni sulla struttura che andranno a generare i carichi saranno quindi differenziate
in base alla variazione della loro intensità nel tempo, secondo la classica caratterizzazione in
permanenti G, accidentali Q e sismiche E.
Una volta definiti i carichi andranno definite le diverse combinazioni di carico, sia per gli stati
limite ultimi che per quelli di esercizio. Questi sono stati creati in modo da ottenere l’inviluppo
degli sforzi più svantaggioso per la struttura.
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Per quanto riguarda la modellazione delle azioni sismiche ci si è attenuti al punto §7.2.6 delle
NTC.
Si è utilizzata un’analisi di tipo lineare, si trascura quindi la non linearità meccanica e
geometrica dei materiali che costituiscono la struttura. Per tener conto della fessurazione dei
materiali fragili come il cemento armato, nelle analisi allo limite ultimo, si andrà a ridurne la
rigidezza flessionale ed a taglio del 50%.
L’azione sismica è stata modellata attraverso uno spettro di risposta ottenuto seguendo le
prescrizioni contenute nel capitolo §3.2 della normativa. In particolare lo spettro di progetto per
lo stato limite di esercizio è lo spettro elastico corrispondente alla probabilità di superamento nel
periodo di riferimento Pvr considerato. Lo spettro di progetto per lo stato limite ultimo è lo
spettro elastico corrispondente alla probabilità di superamento (Pvr = 10%) considerata, ma con
le ordinate ridotte, sostituendo il coefficiente di smorzamento µ con 1/q, dove q è il fattore di
struttura determinato precedentemente.
Il metodo di analisi per determinare gli effetti dell'azione sismica è del tipo dinamica modale con
uno spettro di risposta conforme alle NTC 2008.
Il sistema da analizzare è essere visto come un oscillatore a n gradi di libertà, di cui vanno
individuati i modi propri di vibrazione. Vengono calcolati, per ogni modo di vibrazione, gli
spostamenti e le sollecitazioni relative a ciascuna direzione dinamica attivata, per ogni modo di
vibrazione. Per ogni direzione dinamica viene calcolato l'effetto globale, dovuto ai singoli modi
di vibrazione, mediante la radice quadrata della somma dei quadrati dei singoli effetti.
La risposta viene calcolata separatamente per le due componenti orizzontale e verticale, che
saranno poi combinate secondo la seguente espressione, con rotazione dei coefficienti
moltiplicativi:
L’azione verticale viene considerata, come prescritto dalla normativa.
Di seguito si riportano i tabulati indicanti la massa di partecipazione per ogni modo.
La normativa richiede di considerare tutti i modi con una massa partecipante superiore al 5% e
comunque un numero di modi la cui massa partecipante sia superiore all’85%.
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FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE
Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione 1 2.826e+001 4.498e+000 2.223e-001 0.000e+000 2 3.530e+001 5.618e+000 1.780e-001 9.702e-199 3 3.675e+001 5.849e+000 1.710e-001 1.427e-195 4 4.101e+001 6.526e+000 1.532e-001 1.764e-186 5 4.718e+001 7.509e+000 1.332e-001 2.199e-168 6 4.718e+001 7.510e+000 1.332e-001 1.515e-170 7 5.138e+001 8.177e+000 1.223e-001 1.264e-167 8 5.780e+001 9.199e+000 1.087e-001 5.042e-158 9 5.949e+001 9.468e+000 1.056e-001 4.032e-156 10 7.360e+001 1.171e+001 8.537e-002 2.354e-134 11 7.576e+001 1.206e+001 8.294e-002 2.637e-132 12 9.015e+001 1.435e+001 6.970e-002 4.611e-117 13 9.276e+001 1.476e+001 6.774e-002 4.420e-113 14 9.333e+001 1.485e+001 6.732e-002 1.316e-112 15 9.583e+001 1.525e+001 6.556e-002 2.991e-111 16 1.101e+002 1.753e+001 5.705e-002 1.722e-100 17 1.114e+002 1.773e+001 5.639e-002 1.474e-098 18 1.162e+002 1.850e+001 5.407e-002 4.482e-096 19 1.246e+002 1.983e+001 5.042e-002 2.677e-090 20 1.316e+002 2.094e+001 4.776e-002 9.107e-085 21 1.363e+002 2.170e+001 4.609e-002 1.392e-082 22 1.440e+002 2.291e+001 4.365e-002 5.972e-077 23 1.484e+002 2.362e+001 4.234e-002 4.212e-075 24 1.497e+002 2.383e+001 4.196e-002 8.375e-075 25 1.554e+002 2.473e+001 4.043e-002 4.266e-072 26 1.604e+002 2.553e+001 3.917e-002 8.861e-069 27 1.606e+002 2.556e+001 3.912e-002 3.604e-070 28 1.805e+002 2.873e+001 3.480e-002 6.825e-063 29 1.850e+002 2.944e+001 3.397e-002 5.834e-061 30 1.891e+002 3.010e+001 3.322e-002 8.500e-060 31 2.048e+002 3.259e+001 3.069e-002 5.355e-052 32 2.060e+002 3.278e+001 3.051e-002 3.093e-049 33 2.062e+002 3.282e+001 3.047e-002 1.705e-050 34 2.108e+002 3.356e+001 2.980e-002 1.384e-051 35 2.348e+002 3.737e+001 2.676e-002 4.951e-043 36 2.385e+002 3.796e+001 2.634e-002 2.915e-044 37 2.554e+002 4.064e+001 2.460e-002 1.600e-038 38 2.634e+002 4.192e+001 2.385e-002 4.976e-034 39 2.638e+002 4.198e+001 2.382e-002 1.471e-033 40 2.643e+002 4.207e+001 2.377e-002 2.427e-033 41 2.675e+002 4.258e+001 2.349e-002 1.403e-034 42 2.918e+002 4.643e+001 2.154e-002 3.684e-029 43 2.935e+002 4.671e+001 2.141e-002 9.395e-029 44 3.037e+002 4.834e+001 2.069e-002 4.756e-026 45 3.077e+002 4.896e+001 2.042e-002 1.146e-024 46 3.158e+002 5.026e+001 1.990e-002 1.218e-021 47 3.164e+002 5.036e+001 1.986e-002 1.376e-021 48 3.170e+002 5.046e+001 1.982e-002 2.150e-021 49 3.209e+002 5.107e+001 1.958e-002 3.852e-020 50 3.210e+002 5.109e+001 1.957e-002 4.849e-020
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 71 di 206
COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE MODALE Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z
1 -1.794e-001 -2.246e+000 2.208e-001 2 -7.865e-004 -1.661e-004 8.339e-003 3 1.366e-001 1.948e-001 -2.633e+000 4 -2.330e-001 -1.420e+000 -3.880e-001 5 -8.360e-002 -2.290e-001 -3.677e-002 6 -1.621e-001 -4.385e-001 -6.831e-002 7 3.903e-001 1.467e+000 7.625e-002 8 -1.783e-003 -5.050e-004 4.078e-004 9 -3.662e-002 -5.736e-001 2.349e-004 10 -7.204e-004 1.977e-004 -6.715e-005 11 -6.594e-003 -1.064e-002 1.251e-003 12 -7.556e-001 2.285e-001 3.010e-001 13 -1.808e-003 -1.337e-003 1.133e-003 14 5.312e-003 1.145e-001 1.022e-003 15 1.822e-002 -3.165e-001 -3.432e-003 16 1.462e+000 -1.776e-001 -5.827e-001 17 -6.796e-002 8.900e-003 2.812e-002 18 1.019e+000 -1.218e-001 -5.002e-001 19 -1.404e+000 2.294e-001 9.901e-001 20 3.800e-003 3.918e-003 -5.342e-003 21 -1.945e-002 -1.671e-001 3.686e-002 22 -3.122e-002 -1.386e-001 -1.684e-001 23 -3.272e-001 5.218e-002 7.934e-002 24 -3.122e-002 6.396e-002 -1.601e-001 25 2.168e-002 -3.881e-004 2.025e-002 26 -2.753e-001 -3.931e-003 -1.733e-001 27 -2.024e+000 8.583e-002 -1.256e+000 28 7.756e-003 -3.513e-002 1.674e-003 29 -1.744e-001 2.769e-001 -3.476e-002 30 2.623e-001 -8.876e-001 4.536e-002 31 1.332e-002 -4.953e-002 -8.222e-003 32 5.639e-001 -4.778e-002 1.093e-001 33 1.923e-002 -1.897e-003 3.421e-003 34 -2.781e-002 1.814e-002 -3.021e-003 35 2.628e-003 3.104e-004 1.884e-004 36 9.827e-004 -1.059e-001 8.197e-005 37 6.050e-002 -1.361e-002 7.109e-003 38 1.725e-001 4.882e-003 1.725e-001 39 2.937e-001 3.932e-003 5.436e-001 40 3.622e-005 -8.933e-005 -6.694e-003 41 1.366e-002 -1.808e-002 -3.337e-003 42 7.509e-004 5.631e-003 7.051e-005 43 -6.305e-003 -2.904e-003 -4.297e-004 44 2.971e-001 2.410e-002 7.631e-002 45 -1.892e-001 1.563e-002 -9.454e-002 46 -1.197e-004 -2.861e-003 1.079e-004 47 -3.523e-003 4.098e-001 4.893e-003 48 3.509e-003 -3.638e-001 -3.896e-003 49 3.743e-002 -1.100e-002 9.243e-003 50 8.185e-002 1.560e-002 3.131e-002
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
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MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z %
Modo: 1 +3.06e-002 0 +5.04e+000 42 +4.88e-002 0 Progressiva +3.06e-002 0 +5.04e+000 42 +4.88e-002 0 Modo: 2 +5.42e-007 0 +3.09e-008 0 +6.95e-005 0 Progressiva +3.06e-002 0 +5.04e+000 42 +4.88e-002 0 Modo: 3 +1.60e-002 0 +3.79e-002 0 +6.93e+000 58 Progressiva +4.66e-002 0 +5.08e+000 42 +6.98e+000 58 Modo: 4 +5.24e-002 0 +2.02e+000 17 +1.51e-001 1 Progressiva +9.90e-002 1 +7.10e+000 59 +7.13e+000 60 Modo: 5 +6.70e-003 0 +5.25e-002 0 +1.35e-003 0 Progressiva +1.06e-001 1 +7.15e+000 60 +7.13e+000 60 Modo: 6 +2.52e-002 0 +1.92e-001 2 +4.67e-003 0 Progressiva +1.31e-001 1 +7.34e+000 61 +7.14e+000 60 Modo: 7 +1.46e-001 1 +2.15e+000 18 +5.81e-003 0 Progressiva +2.77e-001 2 +9.49e+000 79 +7.14e+000 60 Modo: 8 +3.00e-006 0 +3.23e-007 0 +1.66e-007 0 Progressiva +2.77e-001 2 +9.49e+000 79 +7.14e+000 60 Modo: 9 +1.28e-003 0 +3.29e-001 3 +5.52e-008 0 Progressiva +2.78e-001 2 +9.82e+000 82 +7.14e+000 60 Modo: 10 +5.11e-007 0 +1.23e-007 0 +4.51e-009 0 Progressiva +2.78e-001 2 +9.82e+000 82 +7.14e+000 60 Modo: 11 +4.15e-005 0 +1.08e-004 0 +1.56e-006 0 Progressiva +2.78e-001 2 +9.82e+000 82 +7.14e+000 60 Modo: 12 +5.47e-001 5 +5.21e-002 0 +9.06e-002 1 Progressiva +8.25e-001 7 +9.88e+000 83 +7.23e+000 60 Modo: 13 +3.18e-006 0 +1.15e-006 0 +1.28e-006 0 Progressiva +8.25e-001 7 +9.88e+000 83 +7.23e+000 60 Modo: 14 +2.62e-005 0 +1.31e-002 0 +1.04e-006 0 Progressiva +8.25e-001 7 +9.89e+000 83 +7.23e+000 60 Modo: 15 +3.13e-004 0 +9.98e-002 1 +1.18e-005 0 Progressiva +8.25e-001 7 +9.99e+000 83 +7.23e+000 60 Modo: 16 +2.02e+000 17 +3.11e-002 0 +3.39e-001 3 Progressiva +2.85e+000 24 +1.00e+001 84 +7.57e+000 63 Modo: 17 +4.37e-003 0 +8.54e-005 0 +7.91e-004 0 Progressiva +2.85e+000 24 +1.00e+001 84 +7.57e+000 63 Modo: 18 +9.81e-001 8 +1.47e-002 0 +2.50e-001 2 Progressiva +3.83e+000 32 +1.00e+001 84 +7.82e+000 65 Modo: 19 +1.86e+000 16 +5.34e-002 0 +9.80e-001 8 Progressiva +5.69e+000 48 +1.01e+001 84 +8.80e+000 74 Modo: 20 +1.36e-005 0 +1.12e-005 0 +2.85e-005 0 Progressiva +5.69e+000 48 +1.01e+001 84 +8.80e+000 74 Modo: 21 +3.54e-004 0 +2.78e-002 0 +1.36e-003 0 Progressiva +5.69e+000 48 +1.01e+001 85 +8.80e+000 74 Modo: 22 +9.38e-004 0 +1.91e-002 0 +2.84e-002 0 Progressiva +5.69e+000 48 +1.01e+001 85 +8.83e+000 74 Modo: 23 +9.88e-002 1 +2.73e-003 0 +6.29e-003 0 Progressiva +5.79e+000 48 +1.01e+001 85 +8.84e+000 74 Modo: 24 +9.74e-004 0 +4.07e-003 0 +2.56e-002 0 Progressiva +5.79e+000 48 +1.01e+001 85 +8.86e+000 74 Modo: 25 +4.44e-004 0 +1.27e-006 0 +4.10e-004 0 Progressiva +5.79e+000 48 +1.01e+001 85 +8.87e+000 74 Modo: 26 +7.14e-002 1 +1.91e-005 0 +3.00e-002 0 Progressiva +5.86e+000 49 +1.01e+001 85 +8.90e+000 74 Modo: 27 +3.86e+000 32 +7.50e-003 0 +1.58e+000 13 Progressiva +9.72e+000 81 +1.01e+001 85 +1.05e+001 88 Modo: 28 +5.60e-005 0 +1.17e-003 0 +2.80e-006 0 Progressiva +9.72e+000 81 +1.01e+001 85 +1.05e+001 88
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
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Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 29 +2.83e-002 0 +7.61e-002 1 +1.21e-003 0 Progressiva +9.75e+000 81 +1.02e+001 85 +1.05e+001 88 Modo: 30 +6.38e-002 1 +7.81e-001 7 +2.06e-003 0 Progressiva +9.81e+000 82 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 31 +1.67e-004 0 +2.41e-003 0 +6.76e-005 0 Progressiva +9.81e+000 82 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 32 +2.91e-001 2 +2.26e-003 0 +1.20e-002 0 Progressiva +1.01e+001 84 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 33 +3.39e-004 0 +8.63e-007 0 +1.17e-005 0 Progressiva +1.01e+001 84 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 34 +7.08e-004 0 +3.10e-004 0 +9.13e-006 0 Progressiva +1.01e+001 84 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 35 +6.14e-006 0 +4.08e-007 0 +3.55e-008 0 Progressiva +1.01e+001 84 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 36 +8.25e-007 0 +1.11e-002 0 +6.72e-009 0 Progressiva +1.01e+001 84 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 37 +3.23e-003 0 +3.69e-004 0 +5.05e-005 0 Progressiva +1.01e+001 84 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 38 +2.66e-002 0 +2.10e-005 0 +2.98e-002 0 Progressiva +1.01e+001 85 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 39 +7.94e-002 1 +1.63e-005 0 +2.96e-001 2 Progressiva +1.02e+001 85 +1.10e+001 92 +1.08e+001 90 Modo: 40 +4.68e-009 0 +3.98e-007 0 +4.48e-005 0 Progressiva +1.02e+001 85 +1.10e+001 92 +1.08e+001 90 Modo: 41 +1.60e-004 0 +3.88e-004 0 +1.11e-005 0 Progressiva +1.02e+001 85 +1.10e+001 92 +1.08e+001 90 Modo: 42 +4.35e-007 0 +2.40e-005 0 +4.97e-009 0 Progressiva +1.02e+001 85 +1.10e+001 92 +1.08e+001 90 Modo: 43 +3.22e-005 0 +8.47e-006 0 +1.85e-007 0 Progressiva +1.02e+001 85 +1.10e+001 92 +1.08e+001 90 Modo: 44 +7.14e-002 1 +6.05e-004 0 +5.82e-003 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.10e+001 92 +1.08e+001 90 Modo: 45 +3.04e-002 0 +2.33e-004 0 +8.94e-003 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.10e+001 92 +1.08e+001 91 Modo: 46 +1.12e-008 0 +1.08e-005 0 +1.16e-008 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.10e+001 92 +1.08e+001 91 Modo: 47 +3.51e-006 0 +1.64e-001 1 +2.39e-005 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.12e+001 94 +1.08e+001 91 Modo: 48 +4.12e-006 0 +1.29e-001 1 +1.52e-005 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.13e+001 95 +1.08e+001 91 Modo: 49 +9.79e-004 0 +1.12e-004 0 +8.55e-005 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.13e+001 95 +1.08e+001 91 Modo: 50 +4.96e-003 0 +2.39e-004 0 +9.81e-004 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.13e+001 95 +1.08e+001 91 MASSA TOTALE ECCITABILE
Direzione X Direzione Y Direzione Z +1.20e+001 +1.20e+001 +1.20e+001
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22 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA
Metodo di calcolo agli stati limite
In generale ai fini della sicurezza sono stati adottati i criteri contemplati dal metodo
semiprobabilistico agli stati limite.
In particolare sono stati soddisfatti i requisiti per la sicurezza allo stato limite ultimo:
È stata quindi effettuata una verifica degli elementi strutturali in termini di resistenza,
assicurandosi che il valore di progetto di ciascuna sollecitazione presente su di essi (Ed) sia
inferiore al corrispondente valore della resistenza di progetto (Rd). In questo caso si
confrontano le tensioni ottenute dall’analisi del modello con la tensione di snervamento di
progetto dell’acciaio.
Per quanto riguarda lo stato limite di esercizio:
È’ necessario verificare gli elementi strutturali in termini di contenimento del danno degli
elementi non strutturali. Questa verifica viene effettuata controllando che le deformazioni della
struttura e le tensioni negli elementi in condizioni di carico di esercizio non siano eccessive.
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23 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO
L’ impalcato del ponte si realizza tramite un tavolato ligneo di spessore 4 cm con uno strato
superiore trasversale al senso di marcia, poggiante sui 3 elementi longitudinali del telaio in
acciaio.
La verifica a flessione dell’impalcato sfrutta uno schema statico di trave continua su tre appoggi
di luce eguale di 125cm e per una larghezza pari ad un metro.
Luce luce (m) 1,25 Materiale interasse i (m) 1 Massa volumica (kg/mc) 420inclinazione A (°) 0base/appoggio B (cm) 100 5 Modulo di resistenzaW (cm^3) 266,6666667altezza/intaglio H (cm) 4 4 Momento d'inerziaJ (cm 4̂) 533,3333333
coeff.SLUcoeff.SLE
comb. Raracoeff. SLE
comb. q.perm.peso proprio g (kg/m) 16,8 1,3 1 1permanente p (kg/mq) 0 1,3 1 1accidentale a (kq/mq) 500 1,5 1 0
carico totale trave q (kg/m) 771,84 516,8 16,8Kmod 0,65 taglio T (kg) 482,4Xk flessione (daN/cm 2̂) 240 momento M (kg m) 150,75Kh 1 flessione (N/cm^2) 56,53125gamma m 1,5 resist. di calcolo (N/cm^2) 104Xk taglio (daN/cm 2̂) 25 taglio (N/cm^2) 1,809Xk compressione ortogonale fibre (daN/cm 2̂) 25 resist. di calcolo (N/cm^2) 10,83333333
compr. Orto (N/cm^2) 0,9648resist. di calcolo (N/cm^2) 10,83333333
Kdef 2 freccia ist.(rara) cm 0,280472317freccia diff. (q.perm.*Kdef) cm 0,018235042
modulo di elasticità E (daN/cm^2) 110000 freccia finale f (cm) 0,298707359modulo di elasticità G 69000 L/f ist (300÷500) 445,676783fatt. taglio sez. 1,2 L/f fin (250÷350) 418,4697701
VERIFICA TAVOLATO DI CALPESTIO
VERIFICHE PRESSOFLESSIONE E TAGLIO (D.M. 14/01/2008 )MASSICCIO C24
VERIFICA DEFORMABILITA' (EC5)
L’impalcato è quindi verificato.
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24 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE
Presentazione modello
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25 VERIFICHE
Correnti superiori ed inferiori reticolare - SLU
Nella seguente figura vengono riportate i correnti della trave reticolare
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
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Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
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Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
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Diagonali reticolare - SLU
Nella seguente figura vengono riportate gli irrigidimenti trasversali della trave reticolare
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
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Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
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Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
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Piano calpestio - SLU
Nella seguente figura vengono riportati gli elementi che compongono il piano di calpestio
dell’impalcato.
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
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Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
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Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
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26 REAZIONI VINCOLARI
Di seguito si riporta l’inviluppo delle reazioni vincolari positive e negative per tutte le
combinazioni di carico applicate sul modello.
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27 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI
Di seguito si riporta la deformata dei correnti della trave reticolare per la combinazione di carico
CC9, per la quale si hanno le maggiori deformazioni verticali.
Si riportano gli spostamenti massimi: Combinazione di carico CC 9 Combinazione SLE Rara PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP+45
z,max = - 3.85 cm quale massima freccia nodo 136 z,lim = L/ 300 = 2125/300 = 7.08 cm
Si ritengono le deformazioni verticali accettabili.
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28 CONCLUSIONI
La presente relazione riguarda il calcolo preliminare delle strutture della passerella pedonale,
cioè l’impalcato in acciaio, tralasciando la progettazione delle strutture di fondazione e gli
appoggi.
Si segnala che la frequenza del primo modo proprio dell’intera struttura è pari ad 4.498 Hz e
riguarda un modo di vibrare orizzontale.
L’ annesso A.2 dell’Eurocodice EC EN 1990 infatti prescrive che per ponti con periodi propri con
frequenze minori di:
5 Hz per vibrazioni verticali;
2,5 Hz per vibrazioni orizzontali e verticali
debba essere condotta un’appropriata verifica.
Quindi in questo caso non sono da prevedere dissipatori per evitare incrementi alle
sollecitazioni di tipo dinamico.
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29 PONTE A CASALE SUL SILE - PREMESSA
La presente relazione riguarda la verifica di una struttura pedonale in comune di Casale sul Sile
(TV), costituita da un ponte in acciaio di 3° categ oria (passerella pedonale), collegante le due
sponde del fiume Sile.
La struttura del ponte risulta così formata: un traliccio a tre correnti come struttura portante,
ottenuto dalla riproposizione di un modulo piramidale a base quadrata. Questi moduli misurano
2m di lato, e 1.41m di altezza e sono saldati gli uni agli altri sino a formare un’ unica struttura
portante.
Al di sopra della struttura portante, trovano spazio altri elementi modulari in acciaio, dei telai in
grado di ospitare il tavolato ligneo di calpestio e la struttura del parapetto, collegati tramite nodi
cerniera alla struttura portante.
Il ponte poggia su due spalle in c.a. agli estremi, mentre grava su quattro pile, a due a due
accoppiate nella parte centrale, proponendo di fatto lo schema statico di trave continua su 6
appoggi ed in particolare si è in presenza di una cerniera e cinque carrelli; la soluzione a doppia
pila serve a ricalcare e mascherare la situazione indotta dall’ adiacenza del ponte stradale
collegante i centri di Casale sul Sile e Roncade lungo la Strada Provinciale n° 63.
La lunghezza totale del ponte è di 76m, suddivisi in tre campate principali con luce di 28m la
campata centrale, mentre le due laterali hanno una luce di 20m; tra le pile accoppiate c’è la
distanza di un doppio modulo cioè 4m. La larghezza di transito è pari a 2,25 m.
Il ponte poggia su delle spalle in c.a. a loro volta sorrette da fondazioni su palo in c.a.
centrifugato.
Anche le pile del ponte, in acciaio cor-ten., poggiano su una platea sorretta da pali di
fondazione in c.a. centrifugato.
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30 NORMATIVA
Per il calcolo si fa riferimento alle leggi e normative di seguito elencate: NORMATIVA ITALIANA
• Legge 5 novembre 1971 N. 1086 – “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato
cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica.”
• D.M. 14/01/2008 – “Norme tecniche per le Costruzioni “
• Circolare n°617 02/02/09 –“ Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le
costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.”
ELENCO EUROCODICI
UNI EN 1990:2004
Eurocodice 1 - Criteri generali di progettazione strutturale. Versione ufficiale in lingua italiana
della norma europea EN 1990 (edizione aprile 2002). La norma stabilisce principi e requisiti per
la sicurezza, l'esercizio e la durabilità delle strutture, descrive i criteri generali per la loro
progettazione e verifica e fornisce linee giuda per i correlati aspetti di affidabilità strutturale.
UNI EN 1991-1-4:1997
Eurocodice 1 - Basi di calcolo ed azioni sulle strutture - Parte 1-4: Azioni del vento. Versione
italiana alla norma europea EN 1991-1-4 (edizione aprile 2005). Fornisce regole e metodi per il
calcolo dei carichi del vento per la progettazione strutturale di edifici e opere di ingegneria civile
per ciascuna delle zone di carico considerate. La norma si applica a edifici ed opere di
ingegneria civile con altezza fino a 200 m e a ponti con campata non maggiore di 200 m.
UNI EN 1991-2:2005
Eurocodice 1 - Basi di calcolo ed azioni sulle strutture - Parte 2: Carichi da traffico su ponti.
Versione ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1991-2 (settembre
2003) e tiene conto dell’errata corrige di febbraio 2010 (AC:2010). La norma, definisce i criteri
per determinare il carico dovuto all'azione del traffico stradale e ferroviario sui ponti.
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UNI EN 1993-1-1:2005
Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali e regole per
gli edifici. Versione ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1993-1-1
(edizione maggio 2005), e tiene conto dell'errata corrige di aprile 2009 (AC:2009). La norma,
sperimentale, fornisce i criteri generali di progettazione di edifici e opere di ingegneria civile di
acciaio. Si riferisce solamente ai requisiti di resistenza, esercizio e durata delle strutture. Altri
requisiti, quali per esempio quelli dell'isolamento termico e acustico, non sono considerati. Non
contiene i requisiti particolari per la progettazione in zone sismiche. Le regole inerenti a tali
requisiti sono fornite nell'Eurocodice 8 che integra o adatta in modo specifico le regole
dell'Eurocodice 3 a questo scopo. I valori numerici delle azioni sugli edifici e opere di ingegneria
civile che devono essere considerati nel progetto non sono forniti nell'Eurocodice 3. Essi sono
forniti nell'Eurocodice 1.
UNI EN 1993-2:2007
Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciao - Parte 2: Ponti di acciaio. Versione
ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1993-2 (edizione ottobre 2006)
e tiene conto dell’erata corrige di luglio 2009 (AC:2009). La norma, sperimentale, fornisce le
basi per la progettazione di ponti con struttura di acciaio e delle parti metalliche di ponti la cui
struttura è realizzata con altri materiali. La norma fornisce prescrizioni sulla resistenza,
affidabilità e durabilità delle strutture da ponte. Vengono considerate anche opere a carattere
provisionale. La norma non copre i ponti a struttura composta, per i quali si rimanda alla EN
1994-2. Le prescrizioni contenute in tale parte sono complementari oppure modificano quelle
contenute nella UNI EN 1993-1-1. Indicazioni sull'esecuzione di ponti di acciaio sono fornite
dalla UNI EN 1090-5.
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31 MATERIALI
3.1 LEGNO
Riferimenti:
• D.M. 14.01.2008, par. 11.7
• CNR-DT 206/2007: Istruzioni per la Progettazione, l’Esecuzione ed il
Controllo di strutture in legno.
• UNI EN 1194
Classi di resistenza per legno di conifere e di pio ppo.
Valori Resistenze [MPa]
C14 C16 C 18
C20 C22 C24 C27 C30 C35 C40 C45 C50
Flessione fm,k 14 16 18 20 22 24 27 30 35 40 45 50
Trazione parallela alle fibre
ft,0,k 8 10 11 12 13 14 16 18 21 24 37 30
Trazione perpendicolare alla fibra
ft,90,k 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
Compressione par. alla fibra
fc,0,k 16 17 18 19 20 21 22 23 25 26 27 29
Compressione perp. alla fibra
fc,90,k 2.0 2.2 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2
Taglio fv,k 1.7 1.8 2.0 2.2 2.4 2.5 2.8 3.0 3.4 3.8 3.8 3.8
Modulo Elastico [GPa]
Medio parallelo alle fibre E0,me
an 7 8 9 9.5 10 11 11.5 12 13 14 15 16
Caratteristico parallelo alle fibre
E0,05 4.7 5.4 6.0 6.4 6.7 7.4 7.7 8.0 8.7 9.4 10.0 10.7
Medio perpendicolare alle fibre
E90,mean
0.23 0.27 0.30 0.32 0.33 0.37 0.38 0.40 0.43 0.47 0.50 0.53
Modulo di taglio medio Gmea
n 0.44 0.50 0.56 0.59 0.63 0.69 0.72 0.75 0.81 0.88 0.94 1.00
Massa Volumica [kg/m3]
Massa volumica caratteristica
ρk 290 310 320 330 340 350 370 380 400 420 440 460
Massa volumica media ρm 350 370 380 390 410 420 450 460 480 500 520 550
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3.2 ACCIAIO PER CARPENTERIA METALLICA
Proprietà dei materiali per la fase di analisi stru tturale Modulo Elastico: E = 2.100.000 kg/cm2 (210.000 N/mm2) Coefficiente di Poisson: ν = 0.3 Modulo di elasticità trasversale: G = E / [2*(1+ν)] (N/mm2) Coefficiente di espansione termica lineare: α = 12*10-6 per °C -1 (per T < 100°C) Densità: ρ = 7850 kg/m3 Caratteristiche minime dei materiali
S235 S275 S355 S355
tensione di rottura 360 N/mm2 430 N/mm2 510 N/mm2
550 N/mm2
tensione di snervamento 235 N/mm2 275 N/mm2 355 N/mm2
440 N/mm2
Bulloneria Nelle unioni con bulloni si assumono le seguenti resistenze di calcolo:
CLASSE VITE ftb
(N/mm2)
fyb
(N/mm2)
fk,N
(N/mm2)
fd,N
(N/mm2)
fd,V
(N/mm2)
4.6 400 240 240 240 170 5.6 500 300 300 300 212 6.8 600 480 360 360 255 8.8 800 640 560 560 396 10.9 1000 900 700 700 495
legenda:
fk,N è assunto pari al minore dei due valori fk,N = 0.7 ft (fk,N = 0.6 ft per viti di classe 6.8)
fk,N = fy essendo ftb ed fyb le tensioni di rottura e di snervamento
fd,N = fk,N = resistenza di calcolo a trazione
fd,V = fk,N / √2 = resistenza di calcolo a taglio
Saldature
Su tutte le saldature è stato eseguito un controllo visivo e dimensionale. Le saldature più
importanti (ad esempio le saldature delle giunzioni flangiate) sono state controllate a mezzo di
particelle magnetiche e/o ultrasuoni.
Il filo di saldatura utilizzato è di tipo IT-SG3 (Saldature ad alta resistenza, fino a 600N/mm2), ed
ha le seguenti caratteristiche:
Caratteristiche meccaniche: R=590N/mm2; S=420N/mm2; KV (20°C) = 50J
Composizione chimica media: C = 0.08%; Mn =1.4%; Si = 0.8%; P = 0.02%; S = 0.02%.
I saldatori utilizzati per la costruzione delle strutture sono certificati secondo la UNI EN 287/1.
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32 CONSIDERAZIONI SUL TERRENO DI FONDAZIONE
L’opera in progetto verrà realizzata sulla sommità dell’argine, in corrispondenza dell’altica
alzaia, nei comuni di Casale sul Sile e di Roncade. Ha una lunghezzadi alcuni chilometri, è
prevista con tratti posti sia sull’alzaia sia a margine della viabilità esistente.
La caratterizzazione geologica è desumibile dalla campagna di sondaggi geognostici e dalle
successive considerazioni riportate nella relazione Geologica effettuata sul sito dal dott. Geol.
Eros Tomio.
In corrispondenza al ponte sul Sile della strada Casale-Roncade (S.P. n.64) il percorso
attraverserà il fiume su una passerella, adiacente al tracciato stradale.
Poco a N di Musestre, in prossimità delle ex fornaci Torzo, ove la strada provinciale (S.P. n133)
occupa l’argine, la pista procederà esternamente alla piattaforma stradale, verso il fiume,
realizzata in parte con una struttura in legno della larghezza di 2m sostenuta da pali.
La presente perizia ha interessato le porzioni di pista che comprendono le situazioni particolari
sopra descritte, ove sono previste opere di fondazione dirette e su pali.
L’area allargata interessata dalla presente indagine è posta nella parte meridionale della
provincia di Treviso, nel territorio dei comuni di Casale sul Sile e di Roncade ed è compresa
nella bassa pianura veneta.
Tale porzione di pianura è stata formata dall’alternarsi di processi di deposizione e di erosione
elegati prevalentemente all’azione delle acque correnti.
La morfologia attuale è legata alla sovrapposizione dei caratteri originari dell’area con il
manufatto attuale del ponte della S.P. n.64 e dei terrapieni delle rampe di accesso.
Il piano di campagna originario era caratterizzato da un limitato degradare verso il corso del
fiume, connesso alla bassura che lo accompagna dalle sorgenti sino poco a S dell’abitato di
Casale.
In destra si nota a N dell’attuale ponte, leggermente rilevata, la traccia dell’antica alzaia. Qesta
procede poi, in sinistra, verso S.
Le quote del locale piano campagna sono comprese tra un minimo di circa 1,4 m s.l.m e 3,2 m
s.l.m. il pelo della corrente risulta a quota di 0,81 m in data 22.03.06 in corrispondenza al ponte
di Casale.
Gli elementi morfologici particolari che interessano l’area sono i seguenti:
• I due grandi terrapieni che comprendono le due rampe di accesso al ponte: sono stati
realizzati in terra battuta, prevalentemente di natura sabbioso-limosa ( da alcune
osservazioni sulle scarpate). La quota sommitale risulta essere intorno a 9,0 m s.l.m. Le
scarpate hanno inclinazione di circa 32-35°.
• In riva destra, a S del ponte, si rileva una estesa e limitata depressione, forse legata ad
una antica e limitata escavazione, la quota minima risulta essere di circa 1,4 m s.l.m
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• In prossimità del fiume su ambedue le rive, in corrispondenza al ponte ed alle
immediate adiacenze, si rilevano interventi di riporto e regolarizzazione, probabilmente
immediatamente successivi alla realizzazione del manufatto e legai alla sistemazione
dell’area interessata dai lavori;
• In riva sinistra il piano campagna è sub pianeggiante e regolare; è posto a quota pi
elevata, variabile intorno a 3,2-3,3 m s.l.m. Si depreime a N della rampa.
La zona di progetto èinserita tra le “areee a rischio idraulico” nel P.A.I. dell’Autorità di Bacino del
Sile e della Pianura tra Sile e Livenza. In particolare la porzione destra idrografica risulta
classificata nella categoria “P3-pericolosità elevat” e quella sinistra in “P2-pericolosità media”.
Dalle informazioni raccolte in loco la grande depressione in riva destra, a S del ponte, risulta
interessata frequentemente da esondazione.
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32.1 CONSIDERAZIONI GEOTECNICHE
Stratigrafia riva destra
• Tra 0.00 e circa 0,40 m – Terreno vegetale mescolato a riporto dato da sabbia
variamente limosa, localmente con giaia ed altri inerti;
• Tra 0,40 m e circa 1,50-1,90 m – sabbia variamente limosa. I valori medi di Rp sono
discreti, risultano collocati su 33-51 kg/mcq. L’angolo di attrito interno è stato stimato in
circa 29-30°
• Tra 1,50-1,90 m e 7,30-7,50 m – Argilla, torbosa sino a 4,30-6,31 m, limosa e sabbiosa
più sotto. I valori di rp misurati sono apparsi da molto ridotti a modesti, collocandosi su
medie di 8-10 kg/cmq superiormente e di 12-17kg/cmq inferiormente. La coesione è
stata conseguentemente quantificata in circa 0,37-0,46 kg/cmq per la parte soprastante
e in circa 0,58-0,74 kg/cmq per quella sottostante
• Tra 7,30-7,50 m e 18,00 m – Prevalenti livelli di sabbia alternati con altri di argilla e limo
( in genere di contenuto spessore). I valori di Rp raggiunti sono stati mediamente di 76-
77 kg/cmq. L’angolo di attrito interno è stato stimato in circa 32°
Stratigrafia riva destra
• Tra 0.00 e circa 0,40 m – Terreno vegetale mescolato a riporto dato da sabbia
variamente limosa, localmente con giaia ed altri inerti;
• Tra 0,40 m e circa 1,30-1,70 m – sabbia variamente limosa con riporto grossolano
disperso ( ghiaia e pezzi limitati di cemento). I valori medi di Rp sono discreti, risultano
collocati su 31-98 kg/cmq. L’angolo di attrito interno è stato stimato in circa 29-33°.
• Tra 1,30-1,70 m e 7,90-8,90 m – Argilla, torbosa sino a 5,30-6,70 m, limosa e sabbiosa
più sotto. I valori di rp misurati sono apparsi da molto ridotti a modesti, collocandosi su
medie di 9-10 kg/cmq superiormente e di 12-21kg/cmq inferiormente. La coesione è
stata conseguentemente quantificata in circa 0,56-0,75 kg/cmq per la parte soprastante
e in circa 0,56-0,75 kg/cmq per quella sottostante. Nella P4 è stata riscontrata una lente
di sabbia a 5,30-6,90 m con valori di Rp di 37 kg/cmq.
• Tra 7,90-8,90 m e 16,10 m – Prevalenti livelli di sabbia alternati con altri di argilla e limo
( in genere di contenuto spessore). I valori di Rp raggiunti sono stati mediamente di 52-
68 kg/cmq. L’angolo di attrito interno è stato stimato in circa 31-32°
• Tra 16,10 m e 20 m – Limo variamente sabbioso e argilloso. I valori di Rp
raggiunti sono stati mediamente di 22-26 kg/cmq. La coesione è stata quantificata in
circa 0,83 kg/cmq per la prova P4, ove riulta un terreno più argilloso e l’angolo di attrito
interno in 28° per la prova P3, ove risulta un terr eno più sabbioso.
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32.2 CAPACITÀ PORTANTE DEL SISTEMA PALO TERRENO ALL E AZIONI VERTICALI
Viene di seguito determinata la portata dei pali, facendo ricorso alle formule teoriche statiche,
che tengono conto del contributo della resistenza alla punta e di quella laterale negli strati
coesivi e granulari, secondo quanto riportato dalle raccomandazioni A.G.I. sui pali di fondazione
(dicembre 1984).
Si prevede l'impiego di micropali eseguiti mediante perforazione a rotopercussione con l’uso di
rivestimento provvisorio ed iniezione di malta cementizia.
Il calcolo della portata utile del micropalo è stato effettuato fruendo delle usuali correlazioni che
suddividono il terreno in strati di caratteristiche omogenee desunti dalle prove penetrometriche
eseguite.
Il calcolo della portata di un singolo micropalo viene effettuato in termini di tensioni totali,
metodo α, per gli strati coesivi e con il metodo di Bustamante e Doix per gli strati incoerenti.
Metodo α
La portata limite laterale è espressa dalla relazione:
cuAlQl α=
Con:
Al = area laterale del tronco di palo in terreno coesivo
a = coefficiente di adesione desunto in letteratura e variabile in funzione di cu.
cu = coesione non drenata espressa dalla relazione:
2515÷= Rp
Cu
con
Rp = valore di resistenza alla punta da prova CPT
Metodo Bustamante e Doix
La portata di un singolo elemento si può calcolare con la relazione:
sii qLDQl ⋅⋅⋅= π
Con:
sq = coefficiente di interazione palo-terreno funzione della spinta laterale, dal tipo di terreno e
dalla pressione di iniezione; (abaco di Bustamante)
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iD = diametro efficace dipendente dal tipo di terreno, dalla pressione di iniezione e
proporzionale al diametro di perforazione; D×0α . A favore della sicurezza assumiamo un
coefficiente 10 =α .
iL = spessore dello strato i-esimo
In generale la portata limite del palo, comprensiva dei contributi laterale e di punta:
( )isiiuiiqp LqDLCDvNAQ ππασ ∑+×∑+××=lim
Con:
uC = resistenza al taglio non drenata
α = coefficiente adesione palo-terreno ( Raccomandazioni AGI '84 ) e funzione di Cu
qN = fattore di capacità portante critico;
pA = area di punta del palo;
sq = coefficiente di interazione palo-terreno funzione della spinta laterale,dal tipo di terreno e
dalla pressione di iniezione; (abaco di Bustamante)
iD = diametro efficace dipendente dal tipo di terreno, dalla pressione di iniezione e
proporzionale al diametro di perforazione; D×0α . A favore della sicurezza assumiamo un
coefficiente 10 =α .
iL = spessore dello strato i-esimo
Al calcolo della resistenza limite viene applicato un coefficiente di sicurezza pari a 2,5, come da
vecchia normativa “ex DM88”.
Il valore di resistenza limite ottenuto dalle predette formule è da ritenersi un valore di calcolo da
cui si dovranno estrapolare, secondo normativa (D.M. 14 gennaio 2008 6.4.3.1.1), prima i valori
caratteristici ktkc RR ,, , e poi i valori di progetto dtdc RR ,, ,
a compressione ed a trazione.
Per il calcolo dei valori a trazione non è stato considerato il contributo della resistenza di punta.
Si osserva che, nel caso specifico dei pali, i valori dei parametri del terreno da prendere in
considerazione sono coefficientati per tutti gli approcci secondo M1 (Tab. 6.2.II), come indicato
dalla nota 5 pag.203 della “Circolare 2 febbraio 2009, n°617 – Istruzioni per l’applicazione
delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al DM 14 gennaio 2008” – C6.4.3.1.
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33 ANALISI DEI CARICHI
Si considerano i carichi previsti dal D.M. 14.01.08, paragrafo ∫ 5.1.3, riguardante i le azioni sui
ponti stradali. La dicitura che segue è conforme con tale disposizione di legge.
Azioni permanenti 7. Il peso proprio della struttura: (g1)
8. Carichi permanenti portati: Peso impalcato: g2,imp = 25 daN/m2
Peso parapetto: g2,par = 80 daN/m 9. Altre azioni permanenti: non considerate (g3)
Deformazioni impresse 9. Distorsioni e presollecitazioni di progetto: non contemplate (�1)
10. Effetti reologici: non contemplate (�2)
11. Variazioni termiche: Tmax = 45°C; T min = -15°C �3 = 30°
12. Cedimenti vincolari: non contemplati (�4)
Azioni variabili da traffico Il ponte è di tipo pedonale e quindi di terza categoria. All’inizio e alla fine del ponte saranno
poste delle barriere per evitare che un veicolo possa transitare su di esso.
Dovrà essere applicato lo schema di carico 4, folla compatta, su tutta la parte sfavorevole della
superficie d’influenza, come previsto al punto ∫ C5.1.4.9 della circolare applicativa.
Carico verticale distribuito: q fk = 500 daN/m2
Inoltre seguendo le prescrizioni presenti sull’EC 1991-2 si addotteranno inoltre:
Carico orizzontale distribuito (punto ∫5.4 EC1991-2) q flk = 50 daN/m2
Carico concentrato (punto ∫5.3.2.2 EC1991-2) Qfw = 1000 daN Le altre azioni dovute al traffico sono quindi non contemplabili.
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Azione di neve q 5 NEVE
Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni)
Il carico provocato dalla presenza della neve agisce in direzione verticale ed è riferito alla
proiezione orizzontale della superfice della copertura. Esso è valutato con la seguente
espressione:
qs = µi · qsk · CE · Ct
Provincia : Treviso
Zona : Im
Altitudine : 3 m s.l.m.
Valore caratteristico neve al suolo : qsk = 1,50 kN/m2
Coefficiente di esposizione Ce : 1 (Normale)
Coefficiente termico Ct : 1
Tipo di copertura : Piana
Si assume che la neve non sia impedita di scivolare.
Se l'estremità più bassa della falda termina con un parapetto, una barriera o altre ostruzioni,
allora il coefficiente di forma non potrà essere assunto inferiore a 0,8 indipendentemente
dall'angolo α.
Carico da neve :
q5,snow(µ1=0.8) = 1,20 kN/m2
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Azione del vento q 5 Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni)
La pressione del vento è calcolata secondo l'espressione:
p = qb · ce · cp · cd
Provincia : Treviso
Zona : 1
Altitudine : 3 m s.l.m
Tempo di ritorno Tr: 50 anni;
Velocità di riferimento vb(Tr): 25 m/s
Pressione cinetica di riferimento qb: 391 N/m2
Altezza della costruzione z: 11.03 m (zmin: 4m)
Distanza dalla costa : Terra, tra 10 e 2 km dalla costa
Classe di rugosità del terreno : C
Categoria di esposizione del sito : II
Coefficiente topografico ct: 1
Coefficiente dinamico cd: 1
Coefficiente di esposizione ce(z):
ce(z = 11.03 m): 2.415
ce(z = 9.23m): 2.302
ce(z = 8.19 m): 2.227
ce(z = 8.03 m): 2.215
ce(z = 6.44 m): 2.080
ce(z = 4.00 m): 1.801
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
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Coefficiente di di forma cp(z):
Per il calcolo dei coefficienti di forma si utilizz a l’EC1991-1-4:
Si ritiene che per il dimensionamento corrente non sia necessaria un’analisi dinamica
dell’interazione dell’azione del vento con la struttura. Si assume quindi, come prescritto
al punto ∫∫∫∫ 8.2
Fattore di struttura c scd: 1
Impalcato direzione x: Larghezza impalcato b: 2.96 m Altezza impalcato d: 0.25 m Ponte con parapetti aperti su ambo i lati (tab 8.1)
Altezza area influenza d tot : d+0.6 =0.85 m
Coefficiente di forma viene desunto da figura 8.3 Rapporto b/d tot : 3.482 Coefficiente di forma c f,x=
Impalcato direzione z: Sopraelevazione ββββ: 0 Inclinazione azione vento con orizzontale a: 0 Coefficiente di forma c f,z: 0.90 Trave reticolare: Rapporto di solidità f: 0.33 Coefficiente di formac f,0: 1.30
Coefficiente y λλλλ: 1 Coefficiente di forma c f: 1.30
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 104 di 206
Azioni sismiche q 6 Analisi svolta secondo il D.M. 14.01.2008 L’azione sismica è stata applicata alla struttura in conformità alle disposizioni delle Norme
Tecniche per le Costruzioni (D.M. 14.01.2008).
Il ponte è stato inquadrato nella seguente posizione:
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 105 di 206
I parametri che determinano l’azione sismica, per lo stato limite ultimo SLV, sono i seguenti: INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro Casale_v1d Intestazione del lavoro Ponte Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze daN Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione II Vita di riferimento 50 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 475 anni Localita' casale ag/g 0.106 F0 2.53 Tc 0.35 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 2% Eccentricita' accidentale 0% Numero di frequenze 45 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=1 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Presente Fattore di struttura qv per sisma verticale 1 Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche NTC 2008 - Eurocodice 8 λ 0.3 µ 0.3
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 106 di 206
L’impostazione dei parametri deriva dalle seguenti considerazioni:
La vita nominale della struttura è stata valutata intorno ai 50 anni.
Infatti l’opera in questione, una passerella pedonale, ricade nella classificazione “Opere
ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale”.
La classe d’uso della struttura è stata assunta pari a II.
Dato che si ritiene che l’opera in questione ricada in “Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non
ricadenti in classe d’uso III o in classe d’uso IV”.
La vita di riferimento per la struttura è quindi presa pari al minimo di 50 anni.
Il fattore di struttura in direzione orizzontale è stato preso cautelativamente pari ad 1.
Il fattore di struttura in direzione verticale è stato preso pari ad 1.
Gli elementi duttili della struttura sono difatti le pile e le spalle del ponte, che non sono trattate in
questa relazione di calcolo.
Si assume un coefficiente di Regolarità pari all’unità, kR = 1,valore che dovrà essere riverificato
dopo aver completato la progettazione delle pile.
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Resistenze passive dei vincoli q 7
A questo livello della progettazione i sistemi di appoggio dell’impalcato devono ancora essere
determinati, quindi si trascurano le resistenze passive dei vincoli.
Azioni sui parapetti q 8
L’altezza dei parapetti non deve essere inferiore a 1,10m.
I parapetti devono essere calcolati in base ad un’azione orizzontale di 1,5 kN applicata al
corrimano.
I sicurvia non sono presenti, quindi non si considera l’azione dovuta all’urto di veicolo in svio.
Altre Azioni variabili q 9
Azioni idrauliche
Non sono prese in considerazione perché il dimensionamento delle pile non viene trattato in
questa relazione.
Urto di ghiacci e natanti su pile
Sebbene il Sile sia navigabile in quel punto, non sono prese in considerazione perché il
dimensionamento delle pile non viene trattato in questa relazione.
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 108 di 206
CODICI DI CARICO PER MASTERSAP: Carico distribuito con riferimento globale Y
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Val. iniz. Dist. iniz. nodo
I
Val. finale
Dist.fin. nodo I
Aliq.inerz.
Aliq.inerz.
SLD
Azione_traffico_qfl_campata_C1 5 Condizione 5 Nessuna -0.005000
0.000
-0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfl_campata_C2 7 Condizione 7 Nessuna 0.005000
0.000
0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfl_campata_C3 9 Condizione 9 Nessuna 0.005000
0.000
0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Variabile_vento_lungo Y 10 Condizione 10 Variabile: Vento 1.000000
0.000
1.000000
0.000 0.0000 0.0000
Eccezionale_orizzontale_parapetto 13 Condizione 13 Eccezionale 1.500000
0.000
1.500000
0.000 0.0000 0.0000
Carico distribuito con riferimento globale Z
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Val. iniz. Dist. iniz. nodo
I
Val. finale
Dist.fin. nodo I
Aliq.inerz.
Aliq.inerz.
SLD
Permanente_peso_tavolato 1 Condizione 1 Permanente: Permanente portato
-0.002500
0.000
-0.002500
0.000 1.0000 1.0000
Permamente_peso_parapetto 2 Condizione 2 Permanente: Permanente portato
-1.000000
0.000
-1.000000
0.000 1.0000 1.0000
Azione_traffico_qfw_campata_C1 4 Condizione 4 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfw_campata_C2 6 Condizione 6 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfw_campata_C3 8 Condizione 8 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Variabile_vento_lungo_Z 11 Condizione 11 Variabile: Vento 1.000000
0.000
1.000000
0.000 0.0000 0.0000
Variabile_neve 12 Condizione 12 Variabile: Neve -0.012000
0.000
-0.012000
0.000 0.0000 0.0000
Momento distribuito torcente mx
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Val. iniz. Dist. nodo I
Val. finale
Dist.fin. nodo I
Eccezionale_momento_parapetto 14 Condizione 14 Eccezionale 165.000000 0.000
165.000000 0.000
Carico termico tx
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Temperatura
Distorsione_carico_termico 3 Condizione 3 Nessuna 30.000000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 109 di 206
COMBINAZIONI DI CARICO: La trave reticolare del ponte consiste in una trave continua a più appoggi. Data la particolare
conformazione si ritiene che le seguenti combinazioni di carico per le azioni di traffico siano
sufficienti ad individuare le condizioni di carico più gravose:
• Azioni traffico su tutta stesa • Azioni traffico sulla sola campata centrale, con luce maggiore.
COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore
1 Peso Propria Azione sismica: Sisma assente
Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000
2 Statica MAX N Pila P1 Dominante traffico
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.900 Variabile: Vento Condizione 11 -0.900 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
3 Statica MAX M Campata C2 Dominante Traffico
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.900 Variabile: Vento Condizione 11 -0.900 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
4 Statica MAX V su campata C2 Dominante Traffico
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 110 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.300 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.900 Variabile: Vento Condizione 11 -0.900 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
5 Statica dominante Termica Traffico
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 1.200 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.300 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.900 Variabile: Vento Condizione 11 -0.900 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
6 Statica dominante Termica Traffico solo C2
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 1.200 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.900 Variabile: Vento Condizione 11 -0.900 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
7 Statica Dominante Vento + X - Z
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.540 Nessuna Condizione 5 0.540 Nessuna Condizione 6 0.540 Nessuna Condizione 7 0.540 Nessuna Condizione 8 0.540 Nessuna Condizione 9 0.540 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 1.500 Variabile: Vento Condizione 11 -1.500 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
8 Statica dominante vento - X - Z
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.540
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Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore
Nessuna Condizione 5 0.540 Nessuna Condizione 6 0.540 Nessuna Condizione 7 0.540 Nessuna Condizione 8 0.540 Nessuna Condizione 9 0.540 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 -1.500 Variabile: Vento Condizione 11 -1.500 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
9 Statica Dominante Vento + X + Z
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.540 Nessuna Condizione 5 0.540 Nessuna Condizione 6 0.540 Nessuna Condizione 7 0.540 Nessuna Condizione 8 0.540 Nessuna Condizione 9 0.540 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 1.500 Variabile: Vento Condizione 11 1.500 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
10 Statica Dominante Vento - X + Z
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.540 Nessuna Condizione 5 0.540 Nessuna Condizione 6 0.540 Nessuna Condizione 7 0.540 Nessuna Condizione 8 0.540 Nessuna Condizione 9 0.540 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 -1.500 Variabile: Vento Condizione 11 1.500 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
11 Statica Dominante Neve
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 -0.720 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 1.500 Variabile: Vento Condizione 10 0.900
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 112 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Variabile: Vento Condizione 11 -0.900 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
12 Statica Eccezionale spinta parapetto
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 1.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.000 Variabile: Vento Condizione 11 0.000 Eccezionale Condizione 13 1.500 Eccezionale Condizione 14 1.500
13 Dinamica Sismica Azione sismica: Presente Torsione:
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.750 Variabile: Vento Condizione 10 0.000 Variabile: Vento Condizione 11 0.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
21 Statica solo traffico C2 (prova)
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.000 Variabile: Vento Condizione 11 0.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
22 Statica solo termica (prova)
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 1.500 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 1.000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 113 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.000 Variabile: Vento Condizione 11 0.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
23 Statica solo vento + X - Z (prova)
Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.300 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 1.500 Variabile: Vento Condizione 11 -1.500 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 114 di 206
COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore
14 Rara Dominante Traffico
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.600 Variabile: Vento Condizione 11 -0.600 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
15 Rara dominante traffico C2
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.600 Variabile: Vento Condizione 11 -0.600 Eccezionale Condizione 13 1.000 Eccezionale Condizione 14 1.000
16 Rara Dominante Termica
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 1.000 Nessuna Condizione 4 0.400 Nessuna Condizione 5 0.400 Nessuna Condizione 6 0.400 Nessuna Condizione 7 0.400 Nessuna Condizione 8 0.400 Nessuna Condizione 9 0.400 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.600 Variabile: Vento Condizione 11 -0.600 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
17 Rara Dominante Vento + X - Z
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.400 Nessuna Condizione 5 0.400 Nessuna Condizione 6 0.400 Nessuna Condizione 7 0.400 Nessuna Condizione 8 0.400 Nessuna Condizione 9 0.400
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 115 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 1.000 Variabile: Vento Condizione 11 -1.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
18 Rara Dominante Vento +X + Z
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.400 Nessuna Condizione 5 0.400 Nessuna Condizione 6 0.400 Nessuna Condizione 7 0.400 Nessuna Condizione 8 0.400 Nessuna Condizione 9 0.400 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 1.000 Variabile: Vento Condizione 11 1.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
19 Rara Solo Traffico Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 0.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.000 Variabile: Vento Condizione 11 0.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
20 Rara Solo traffico C2 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 0.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.000 Variabile: Vento Condizione 11 0.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
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34 VALIDAZIONE SOFTWARE
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35 CRITERI DI CONCEZIONE E DI SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE.
La struttura viene schematizzato con un modello ad elementi finiti.
Per le travi ed i pilastri si sono utilizzati degli elementi di tipo “beam”. Gli elementi di tipo “beam”
sono utilizzati quando l’elemento da modellare ha una dimensione (in genere la lunghezza)
prevalente sulle altre due. Ad ognuno di questi elementi vengono assegnati diversi parametri,
tra cui la sezione ed il materiale, in modo da definirne le caratteristiche geometriche e
meccaniche, ed infine i carichi.
Per le pareti, i setti e la platea di fondazione sono stati invece utilizzati degli elementi di tipo
“guscio”. Gli elementi di tipo “guscio” vengono utilizzati quando si vuole modellare un elemento
bidimensionale in grado di sopportare azioni ortogonali al piano medio. A questi elementi
vengono assegnati diversi parametri, tra cui lo spessore ed il materiale, in modo da definirne le
caratteristiche geometriche e meccaniche, ed infine i carichi insistenti su di essi.
I carichi sono stati applicati ad ogni elemento trave ed elemento guscio, assegnando ad ogni
tipo un diverso codice di carico. Le azioni sulla struttura che andranno a generare i carichi
saranno quindi differenziate in base alla variazione della loro intensità nel tempo, secondo la
classica caratterizzazione in permanenti G, accidentali Q e sismiche E.
Una volta definiti i carichi andranno definite le diverse combinazioni di carico, sia per gli stati
limite ultimi che per quelli di esercizio. Questi sono stati creati in modo da ottenere l’inviluppo
degli sforzi più svantaggioso per la struttura.
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Per quanto riguarda la modellazione delle azioni sismiche ci si è attenuti al punto §7.2.6 delle
NTC.
Si è utilizzata un’analisi di tipo lineare, si trascura quindi la non linearità meccanica e
geometrica dei materiali che costituiscono la struttura. Per tener conto della fessurazione dei
materiali fragili come il cemento armato, nelle analisi allo limite ultimo, si andrà a ridurne la
rigidezza flessionale ed a taglio del 50%.
L’azione sismica è stata modellata attraverso uno spettro di risposta ottenuto seguendo le
prescrizioni contenute nel capitolo §3.2 della normativa. In particolare lo spettro di progetto per
lo stato limite di esercizio è lo spettro elastico corrispondente alla probabilità di superamento nel
periodo di riferimento Pvr considerato. Lo spettro di progetto per lo stato limite ultimo è lo
spettro elastico corrispondente alla probabilità di superamento (Pvr = 10%) considerata, ma con
le ordinate ridotte, sostituendo il coefficiente di smorzamento µ con 1/q, dove q è il fattore di
struttura determinato precedentemente.
Il metodo di analisi per determinare gli effetti dell'azione sismica è del tipo dinamica modale con
uno spettro di risposta conforme alle NTC 2008.
Il sistema da analizzare è essere visto come un oscillatore a n gradi di libertà, di cui vanno
individuati i modi propri di vibrazione. Vengono calcolati, per ogni modo di vibrazione, gli
spostamenti e le sollecitazioni relative a ciascuna direzione dinamica attivata, per ogni modo di
vibrazione. Per ogni direzione dinamica viene calcolato l'effetto globale, dovuto ai singoli modi
di vibrazione, mediante la radice quadrata della somma dei quadrati dei singoli effetti.
La risposta viene calcolata separatamente per le due componenti orizzontale e verticale, che
saranno poi combinate secondo la seguente espressione, con rotazione dei coefficienti
moltiplicativi:
L’azione verticale viene considerata, come prescritto dalla normativa.
Di seguito si riportano i tabulati indicanti la massa di partecipazione per ogni modo.
La normativa richiede di considerare tutti i modi con una massa partecipante superiore al 5% e
comunque un numero di modi la cui massa partecipante sia superiore all’85%.
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 119 di 206
FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE
Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione 1 3.258e+001 5.185e+000 1.928e-001 0.000e+000 2 3.613e+001 5.750e+000 1.739e-001 0.000e+000 3 4.663e+001 7.422e+000 1.347e-001 0.000e+000 4 4.797e+001 7.634e+000 1.310e-001 0.000e+000 5 5.401e+001 8.595e+000 1.163e-001 0.000e+000 6 5.726e+001 9.113e+000 1.097e-001 0.000e+000 7 5.856e+001 9.320e+000 1.073e-001 0.000e+000 8 6.144e+001 9.778e+000 1.023e-001 0.000e+000 9 7.410e+001 1.179e+001 8.479e-002 0.000e+000 10 8.268e+001 1.316e+001 7.599e-002 0.000e+000 11 8.656e+001 1.378e+001 7.259e-002 0.000e+000 12 8.926e+001 1.421e+001 7.039e-002 0.000e+000 13 1.072e+002 1.707e+001 5.859e-002 0.000e+000 14 1.090e+002 1.734e+001 5.766e-002 0.000e+000 15 1.143e+002 1.819e+001 5.498e-002 0.000e+000 16 1.249e+002 1.988e+001 5.031e-002 0.000e+000 17 1.263e+002 2.010e+001 4.975e-002 0.000e+000 18 1.331e+002 2.118e+001 4.722e-002 0.000e+000 19 1.342e+002 2.136e+001 4.681e-002 0.000e+000 20 1.465e+002 2.331e+001 4.290e-002 0.000e+000 21 1.505e+002 2.395e+001 4.176e-002 0.000e+000 22 1.576e+002 2.508e+001 3.987e-002 0.000e+000 23 1.580e+002 2.514e+001 3.978e-002 0.000e+000 24 1.602e+002 2.550e+001 3.922e-002 0.000e+000 25 1.607e+002 2.557e+001 3.911e-002 0.000e+000 26 1.612e+002 2.566e+001 3.897e-002 0.000e+000 27 1.619e+002 2.576e+001 3.881e-002 0.000e+000 28 1.633e+002 2.599e+001 3.848e-002 0.000e+000 29 1.633e+002 2.599e+001 3.848e-002 0.000e+000 30 1.636e+002 2.604e+001 3.840e-002 0.000e+000 31 1.642e+002 2.614e+001 3.826e-002 0.000e+000 32 1.646e+002 2.620e+001 3.817e-002 0.000e+000 33 1.650e+002 2.626e+001 3.808e-002 0.000e+000 34 1.664e+002 2.649e+001 3.776e-002 0.000e+000 35 1.667e+002 2.653e+001 3.769e-002 0.000e+000 36 1.668e+002 2.654e+001 3.768e-002 0.000e+000 37 1.669e+002 2.656e+001 3.766e-002 2.945e-024 38 1.672e+002 2.661e+001 3.758e-002 1.940e-023 39 1.674e+002 2.664e+001 3.753e-002 3.089e-023 40 1.675e+002 2.666e+001 3.751e-002 5.618e-023 41 1.676e+002 2.667e+001 3.749e-002 6.043e-022 42 1.676e+002 2.667e+001 3.749e-002 5.165e-022 43 1.676e+002 2.667e+001 3.749e-002 3.479e-022 44 1.683e+002 2.679e+001 3.733e-002 0.000e+000 45 1.743e+002 2.774e+001 3.605e-002 3.450e-013
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COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE MODALE
Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 6.236e-002 -1.110e+000 -2.044e+000 2 7.991e-002 2.092e+000 -1.104e+000 3 -1.694e+000 -3.969e-001 -2.226e+000 4 9.259e-002 1.139e+000 2.111e+000 5 -6.553e-002 1.842e+000 -1.563e+000 6 -2.234e+000 1.026e+000 -4.435e-001 7 -1.321e+000 1.773e+000 3.134e-001 8 -3.684e+000 -1.145e+000 1.107e+000 9 -3.223e-002 -8.503e-003 2.585e-002 10 7.508e-003 9.373e-001 3.846e-001 11 -4.827e-002 3.171e-001 7.251e-002 12 1.193e-001 -1.358e+000 -2.447e-001 13 -4.195e-002 1.379e-001 -5.978e-002 14 1.044e-002 -7.107e-002 -5.584e-002 15 -2.958e-002 6.846e-001 6.133e-001 16 -3.653e-003 1.747e-002 -8.152e-004 17 -3.615e-002 1.020e-001 3.945e-002 18 -4.715e-003 -2.103e-001 3.329e-001 19 -4.958e-003 -4.579e-001 7.064e-001 20 -7.178e-003 2.714e-003 1.136e-002 21 -9.244e-002 -2.802e-001 -5.362e-001 22 -1.760e-002 6.320e-003 -3.097e-003 23 -1.343e-002 4.275e-002 3.392e-001 24 -5.892e-002 2.216e-002 1.321e-002 25 6.536e-002 -4.384e-001 -4.124e-001 26 5.389e-003 -1.041e-002 -2.242e-002 27 -5.735e-002 -4.869e-001 1.230e-001 28 -8.418e-003 2.632e-002 -1.535e-001 29 -1.470e-002 4.272e-002 -1.865e-002 30 7.294e-003 6.122e-002 -6.288e-001 31 3.428e-003 4.272e-003 -5.369e-002 32 1.196e-003 -1.407e-003 4.346e-002 33 1.254e-002 -5.847e-002 1.999e-001 34 3.653e-002 9.184e-005 6.669e-004 35 2.237e-001 1.967e-001 1.249e-001 36 2.113e-003 1.919e-002 1.503e-001 37 2.484e-003 -7.350e-003 -1.088e-002 38 -4.501e-003 -3.856e-004 -2.336e-003 39 -1.164e-003 7.965e-003 1.613e-001 40 -2.604e-003 -7.279e-004 -1.347e-001 41 8.420e-003 -9.694e-004 -1.719e-003 42 -1.992e-002 2.027e-003 9.030e-004 43 -2.173e-005 4.791e-004 -9.331e-004 44 1.463e+000 -1.001e-001 -1.096e-001 45 9.693e-003 2.814e-004 -6.786e-003
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
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MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 1 +3.89e-003 0 +1.23e+000 4 +4.18e+000 15 Progressiva +3.89e-003 0 +1.23e+000 4 +4.18e+000 15 Modo: 2 +6.39e-003 0 +4.38e+000 16 +1.22e+000 4 Progressiva +1.03e-002 0 +5.61e+000 20 +5.40e+000 19 Modo: 3 +2.87e+000 10 +1.58e-001 1 +4.95e+000 18 Progressiva +2.88e+000 10 +5.77e+000 21 +1.04e+001 37 Modo: 4 +8.57e-003 0 +1.30e+000 5 +4.46e+000 16 Progressiva +2.89e+000 10 +7.06e+000 25 +1.48e+001 53 Modo: 5 +4.29e-003 0 +3.39e+000 12 +2.44e+000 9 Progressiva +2.89e+000 10 +1.05e+001 37 +1.73e+001 62 Modo: 6 +4.99e+000 18 +1.05e+000 4 +1.97e-001 1 Progressiva +7.88e+000 28 +1.15e+001 41 +1.74e+001 62 Modo: 7 +1.75e+000 6 +3.14e+000 11 +9.82e-002 0 Progressiva +9.63e+000 34 +1.46e+001 52 +1.75e+001 63 Modo: 8 +1.36e+001 48 +1.31e+000 5 +1.22e+000 4 Progressiva +2.32e+001 83 +1.60e+001 57 +1.88e+001 67 Modo: 9 +1.04e-003 0 +7.23e-005 0 +6.68e-004 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.60e+001 57 +1.88e+001 67 Modo: 10 +5.64e-005 0 +8.78e-001 3 +1.48e-001 1 Progressiva +2.32e+001 83 +1.68e+001 60 +1.89e+001 68 Modo: 11 +2.33e-003 0 +1.01e-001 0 +5.26e-003 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.69e+001 60 +1.89e+001 68 Modo: 12 +1.42e-002 0 +1.85e+000 7 +5.99e-002 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.88e+001 67 +1.90e+001 68 Modo: 13 +1.76e-003 0 +1.90e-002 0 +3.57e-003 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.88e+001 67 +1.90e+001 68 Modo: 14 +1.09e-004 0 +5.05e-003 0 +3.12e-003 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.88e+001 67 +1.90e+001 68 Modo: 15 +8.75e-004 0 +4.69e-001 2 +3.76e-001 1 Progressiva +2.32e+001 83 +1.93e+001 69 +1.94e+001 69 Modo: 16 +1.33e-005 0 +3.05e-004 0 +6.65e-007 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.93e+001 69 +1.94e+001 69 Modo: 17 +1.31e-003 0 +1.04e-002 0 +1.56e-003 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.93e+001 69 +1.94e+001 69 Modo: 18 +2.22e-005 0 +4.42e-002 0 +1.11e-001 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.93e+001 69 +1.95e+001 70 Modo: 19 +2.46e-005 0 +2.10e-001 1 +4.99e-001 2 Progressiva +2.32e+001 83 +1.95e+001 70 +2.00e+001 71 Modo: 20 +5.15e-005 0 +7.37e-006 0 +1.29e-004 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.95e+001 70 +2.00e+001 71 Modo: 21 +8.54e-003 0 +7.85e-002 0 +2.88e-001 1 Progressiva +2.32e+001 83 +1.96e+001 70 +2.03e+001 72 Modo: 22 +3.10e-004 0 +3.99e-005 0 +9.59e-006 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.96e+001 70 +2.03e+001 72 Modo: 23 +1.80e-004 0 +1.83e-003 0 +1.15e-001 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.96e+001 70 +2.04e+001 73 Modo: 24 +3.47e-003 0 +4.91e-004 0 +1.74e-004 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.96e+001 70 +2.04e+001 73 Modo: 25 +4.27e-003 0 +1.92e-001 1 +1.70e-001 1 Progressiva +2.32e+001 83 +1.98e+001 71 +2.06e+001 73 Modo: 26 +2.90e-005 0 +1.08e-004 0 +5.03e-004 0
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 122 di 206
Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Progressiva +2.32e+001 83 +1.98e+001 71 +2.06e+001 73 Modo: 27 +3.29e-003 0 +2.37e-001 1 +1.51e-002 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.06e+001 73 Modo: 28 +7.09e-005 0 +6.93e-004 0 +2.36e-002 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.06e+001 74 Modo: 29 +2.16e-004 0 +1.82e-003 0 +3.48e-004 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.06e+001 74 Modo: 30 +5.32e-005 0 +3.75e-003 0 +3.95e-001 1 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.10e+001 75 Modo: 31 +1.18e-005 0 +1.83e-005 0 +2.88e-003 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.10e+001 75 Modo: 32 +1.43e-006 0 +1.98e-006 0 +1.89e-003 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.10e+001 75 Modo: 33 +1.57e-004 0 +3.42e-003 0 +4.00e-002 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.10e+001 75 Modo: 34 +1.33e-003 0 +8.43e-009 0 +4.45e-007 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.10e+001 75 Modo: 35 +5.00e-002 0 +3.87e-002 0 +1.56e-002 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.10e+001 75 Modo: 36 +4.46e-006 0 +3.68e-004 0 +2.26e-002 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 37 +6.17e-006 0 +5.40e-005 0 +1.18e-004 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 38 +2.03e-005 0 +1.49e-007 0 +5.46e-006 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 39 +1.35e-006 0 +6.34e-005 0 +2.60e-002 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 40 +6.78e-006 0 +5.30e-007 0 +1.81e-002 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 41 +7.09e-005 0 +9.40e-007 0 +2.95e-006 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 42 +3.97e-004 0 +4.11e-006 0 +8.15e-007 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 43 +4.72e-010 0 +2.30e-007 0 +8.71e-007 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 44 +2.14e+000 8 +1.00e-002 0 +1.20e-002 0 Progressiva +2.54e+001 91 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 45 +9.40e-005 0 +7.92e-008 0 +4.61e-005 0 Progressiva +2.54e+001 91 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 MASSA TOTALE ECCITABILE
Direzione X Direzione Y Direzione Z +2.80e+001 +2.80e+001 +2.80e+001
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 123 di 206
36 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA
Metodo di calcolo agli stati limite
In generale ai fini della sicurezza sono stati adottati i criteri contemplati dal metodo
semiprobabilistico agli stati limite.
In particolare sono stati soddisfatti i requisiti per la sicurezza allo stato limite ultimo:
È stata quindi effettuata una verifica degli elementi strutturali in termini di resistenza,
assicurandosi che il valore di progetto di ciascuna sollecitazione presente su di essi (Ed) sia
inferiore al corrispondente valore della resistenza di progetto (Rd). In questo caso si
confrontano le tensioni ottenute dall’analisi del modello con la tensione di snervamento di
progetto dell’acciaio.
Per quanto riguarda lo stato limite di esercizio: È’ necessario verificare gli elementi strutturali in termini di contenimento del danno degli
elementi non strutturali. Questa verifica viene effettuata controllando che le deformazioni della
struttura e le tensioni negli elementi in condizioni di carico di esercizio non siano eccessive.
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 124 di 206
37 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO
L’ impalcato del ponte si realizza tramite un tavolato ligneo di spessore 4 cm con uno strato
superiore trasversale al senso di marcia, poggiante sui 4 elementi longitudinali del telaio in
acciaio.
La verifica a flessione dell’impalcato sfrutta uno schema statico di trave continua su quattro
appoggi di luce eguale di 66.8cm e per una larghezza pari ad un metro.
GEOMETRIA DATI MECCANICI COEFFICENTI VERIFICHE RESISTENZA (SLU)
DIMENSIONI TRAVE TIPO LEGNO C24 qp 0,8 kN/m2
1,5 sfavorevole
B 20 cm rk 350 kg/m3
qa 5 kN/m2
1 favorevole
H 4 cm fm,k 24 N/mm2
CATEGORIA 1,35 sfavorevole Wy 53,33 cm3
ft,0,k 14 N/mm2
0 favorevole Wz 266,67 cm3
luce 0,668 m ft,90,k 0,5 N/mm2
gga 1 sfavorevole km 0,7 RETT
interasse 20 cm fc,0,k 21 N/mm2
C.C.
fc,90,k 2,5 N/mm2
q 1,63 kN/m Y01 0,7 C - Affol. sm,y,d 1,71 N/mm2
fv,k 2,5 N/mm2
Y11 0,7 C - Affol. sm,z,d 0,00 N/mm2
sx Eo,mean 11000 N/mm2
Myd 0,09 kNm Y21 0,6 C - Affol. 5.1.6a 0,08
dx E90,mean 370 N/mm2
Vyd 0,55 kN 5.1.6b 0,11
USO Eo,05 7400 N/mm2
Kmod 0,65 MEDIA IR 0,11 OK
angolo 0 ° G,mean 690 N/mm2
Mzd 0,00 kNm gm 1,35 MASSICCIO
Vzd 0,00 kN Kdef 2 MASSICCIO
Tipo fm,d 15,02 N/mm2
Kh 1,3 MASSICCIO
sx 0 mm ft,0,d 8,76 N/mm2
C.C. ty,d 0,10 N/mm2
dx 0 mm ft,90,d 0,24 N/mm2
q 0,61 kN/m Kmod,fi 1 sez eff IR 0,08 OK
sotto 0 mm fc,0,d 10,11 N/mm2
Kfi 1,15 Lamellare tz,d 0,00 N/mm2
fc,90,d 1,20 N/mm2
Myd 0,03 kNm gm,fi 1 IR 0,00 OK
fv,d 1,20 N/mm2
Vyd 0,20 kN VERIFICHE DEFORMAZIONE (SLE)
Eo,mean 8148,15 N/mm2
E90,mean 274,07 N/mm2
Mzd 0,00 kNm Jy 1,07E+06 mm4
Eo,05 5481,48 N/mm2
Vzd 0,00 kN u,controfreccia 0 mm
G,mean 511,11 N/mm2
C.C.
g 0,19 kN/m
fm,d,fi 35,88 N/mm2
q 0,70 kN/m u,ist,g,rara 0,04 mm
ft,0,d,fi 20,93 N/mm2
C.C. u,ist,q,rara 0,22 mm
ft,90,d,fi 0,58 N/mm2
g 0,19 kN/m 500
fc,0,d,fi 24,15 N/mm2
q 0,60 kN/m u,ist,acc 0,22 OK
fc,90,d,fi 2,88 N/mm2
VERIFICA A FUOCO (SLU) 300
fv,d,fi 2,88 N/mm2
u, ist 0,26 OK
Eo,mean,fi 11000 N/mm2
bo 0,8 mm/min
G,mean,fi 690 N/mm2
t 60 min
dchar 48 mm u, ist,g,qp 0,04 mm
tpr SX 0 min u, ist,q,qp 0,19 mm
tpr DX 0 min u,dif,g,qp 0,09 mm
tpr INF 0 min u,dif,q,qp 0,3776066 mm
250
u,net,fin 0,73 OK
VALORI DI PROGETTO
ultimo
gg
gq
C - Affol.
MEDIA
TIPOLOGIA VINCOLI
FLESSIONE
TAGLIO
DATI CARICHI
SOLLECITAZIONI
Limite def. ist. Acc. l/
Limite def. Ist. Netta l/
BREVE TERMINE
LUNGO TERMINE
Limite def. Ist. finale l/
PANNELLI PROTETTIVI
VALORI CARATTERISTICI
APPOGGIO
VALORI DI PROGETTO FUOCO
APPOGGIO
RETT
LEGNO
eccezionale
Rara
CLASSE DI SERVIZIO
TIPO DI MATERIALE
DURATA CARICO
Quasi permanente
MASSICCIO
3
L’impalcato è quindi verificato.
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38 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE
Presentazione modello
Si riporta lo schema di quattro moduli tipo del ponte:
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39 VERIFICHE
Traliccio portanti - SLU
Nella seguente figura vengono riportate i correnti della trave reticolare
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 127 di 206
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 128 di 206
Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
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Irrigidimenti traliccio - SLU
Nella seguente figura vengono riportate gli irrigidimenti trasversali della trave reticolare
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 130 di 206
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 131 di 206
Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
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Telaio impalcato - SLU
Nella seguente figura vengono riportati gli elementi che compongono il telaio di supoerto
dell’impalcato.
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
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Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 134 di 206
Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
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40 REAZIONI VINCOLARI
Di seguito si riporta l’inviluppo delle reazioni vincolari per tutte le combinazioni di carico
applicate sul modello.
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41 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI
Di seguito si riporta la deformata dei correnti della trave reticolare per la combinazione di carico
CC5, per la quale si hanno le maggiori deformazioni verticali.
Si riportano gli spostamenti massimi:
Combinazione di carico CC 19
Combinazione SLE Rara Solo azioni di traffico solo su C2
z,2,max = - 2.85 cm quale massima freccia in mezzeria di C2
z,2,lim = L/ 300 = 2800/300 = 9,3 cm
Combinazione di carico CC 15
Combinazione SLE Rara con traffico solo su C2
z,max = - 4.38 cm quale massima freccia in mezzeria di C2.
z,lim = L/ 250 = 2800/250 = 11.2 cm
Si ritengono le deformazioni verticali accettabili.
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 137 di 206
Di seguito si riporta la deformata dei correnti della trave reticolare per la combinazione di carico
CC16, per la quale si hanno le maggiori deformazioni orizzontali.
Si riportano gli spostamenti massimi
Combinazione di carico CC 15
Combinazione SLE Rara Termica
z,2,max = - 2.56 cm quale massimo spostamento in corrispondenza dell’appoggio della spalla
SPA2
Si ritengono le deformazioni verticali accettabili.
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42 CONCLUSIONI
La presente relazione riguarda il calcolo preliminare delle strutture della passerella pedonale,
cioè l’impalcato in acciaio, tralasciando la progettazione delle struture di fondazione e gli
appoggi.
Si deve però segnalare che la frequenza del primo modo proprio dell’intera struttura è pari ad
5,19 Hz e riguarda un modo di vibrare verticale.
L’ annesso A.2 dell’ Eurocodice EC EN 1990infatti prescrive che per ponti con periodi propri con
frequenze minori di:
5 Hz per vibrazioni verticali;
2,5 Hz per vibrazioni orizzontali e verticali
Debba essere condotta una verifica un’appropriata verifica.
Quindi in questo caso non sono da prevedere dissipatori per evitare incrementi alle
sollecitazioni di tipo dinamico.
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43 PONTE SU MUSESTRE - PREMESSA
La presente relazione riguarda la verifica di una struttura pedonale nella località di Musestre in
comune di Roncade (TV), costituita da un ponte in acciaio di 3° categoria (passerella pedonale),
collegante le due sponde del fiume Musestre.
La struttura del ponte, molto leggera, risulta poco invasiva per la connotazione del sito; una
coppia di piloni in acciaio, posizionati al centro del fiume Musestre, reggono l’impalcato con un
sistema di stralli.
L’impalcato quindi, di forma sinusoidale nella visione prospettica, è costituito da una serie di
profilati HEA160 calandrati a sagoma di sinusoide, collegati e controventati trasversalmente da
altri HEA160 e HEA100; esso poggia alle due estremità su delle spalle in c.a. ed in mezzeria
appunto su di un traverso collegante i piloni in acciaio, aventi diametro di 25cm. Ulteriori 6 punti
di appoggio, vengono garantiti dagli stralli, aventi passo di 4m, proponendo di fatto lo schema
statico è di trave continua su 9 appoggi.
Al di sopra della struttura portante, viene fissato il tavolato ligneo di calpestio, mentre la
struttura del parapetto viene resa solidale alla struttura portante.
La lunghezza totale del ponte è di 34m, suddivisi in due campate di luce di 17m, mentre la
larghezza di transito è pari a 2,25 m.
Il ponte poggia su delle spalle in c.a. a loro volta sorrette da fondazioni su palo in c.a.
centrifugato.
Anche i piloni in acciaio centrali del ponte poggiano su una platea sorretta da pali di fondazione
in c.a. centrifugato.
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44 NORMATIVA
Per il calcolo si fa riferimento alle leggi e normative di seguito elencate: NORMATIVA ITALIANA
• Legge 5 novembre 1971 N. 1086 – “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica.”
• D.M. 14/01/2008 – “Norme tecniche per le Costruzioni “ • Circolare n°617 02/02/09 –“ Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le
costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.” ELENCO EUROCODICI
UNI EN 1990:2004
Eurocodice 1 - Criteri generali di progettazione strutturale. Versione ufficiale in lingua italiana
della norma europea EN 1990 (edizione aprile 2002). La norma stabilisce principi e requisiti per
la sicurezza, l'esercizio e la durabilità delle strutture, descrive i criteri generali per la loro
progettazione e verifica e fornisce linee giuda per i correlati aspetti di affidabilità strutturale.
UNI EN 1991-1-4:1997
Eurocodice 1 - Basi di calcolo ed azioni sulle strutture - Parte 1-4: Azioni del vento. Versione
italiana alla norma europea EN 1991-1-4 (edizione aprile 2005). Fornisce regole e metodi per il
calcolo dei carichi del vento per la progettazione strutturale di edifici e opere di ingegneria civile
per ciascuna delle zone di carico considerate. La norma si applica a edifici ed opere di
ingegneria civile con altezza fino a 200 m e a ponti con campata non maggiore di 200 m.
UNI EN 1991-2:2005
Eurocodice 1 - Basi di calcolo ed azioni sulle strutture - Parte 2: Carichi da traffico su ponti.
Versione ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1991-2 (settembre
2003) e tiene conto dell’errata corrige di febbraio 2010 (AC:2010). La norma, definisce i criteri
per determinare il carico dovuto all'azione del traffico stradale e ferroviario sui ponti.
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
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UNI EN 1993-1-1:2005
Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali e regole per
gli edifici. Versione ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1993-1-1
(edizione maggio 2005), e tiene conto dell'errata corrige di aprile 2009 (AC:2009). La norma,
sperimentale, fornisce i criteri generali di progettazione di edifici e opere di ingegneria civile di
acciaio. Si riferisce solamente ai requisiti di resistenza, esercizio e durata delle strutture. Altri
requisiti, quali per esempio quelli dell'isolamento termico e acustico, non sono considerati. Non
contiene i requisiti particolari per la progettazione in zone sismiche. Le regole inerenti a tali
requisiti sono fornite nell'Eurocodice 8 che integra o adatta in modo specifico le regole
dell'Eurocodice 3 a questo scopo. I valori numerici delle azioni sugli edifici e opere di ingegneria
civile che devono essere considerati nel progetto non sono forniti nell'Eurocodice 3. Essi sono
forniti nell'Eurocodice 1.
UNI EN 1993-2:2007
Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciao - Parte 2: Ponti di acciaio. Versione
ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1993-2 (edizione ottobre 2006)
e tiene conto dell’erata corrige di luglio 2009 (AC:2009). La norma, sperimentale, fornisce le
basi per la progettazione di ponti con struttura di acciaio e delle parti metalliche di ponti la cui
struttura è realizzata con altri materiali. La norma fornisce prescrizioni sulla resistenza,
affidabilità e durabilità delle strutture da ponte. Vengono considerate anche opere a carattere
provisionale. La norma non copre i ponti a struttura composta, per i quali si rimanda alla EN
1994-2. Le prescrizioni contenute in tale parte sono complementari oppure modificano quelle
contenute nella UNI EN 1993-1-1. Indicazioni sull'esecuzione di ponti di acciaio sono fornite
dalla UNI EN 1090-5.
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45 MATERIALI
3.1 LEGNO
Riferimenti: • D.M. 14.01.2008, par. 11.7
• CNR-DT 206/2007: Istruzioni per la Progettazione, l’Esecuzione ed il
Controllo di strutture in legno.
• UNI EN 1194
Classi di resistenza per legno di conifere e di pio ppo.
Valori Resistenze [MPa]
C14 C16 C 18
C20 C22 C24 C27 C30 C35 C40 C45 C50
Flessione fm,k 14 16 18 20 22 24 27 30 35 40 45 50
Trazione parallela alle fibre
ft,0,k 8 10 11 12 13 14 16 18 21 24 37 30
Trazione perpendicolare alla fibra
ft,90,k 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
Compressione par. alla fibra
fc,0,k 16 17 18 19 20 21 22 23 25 26 27 29
Compressione perp. alla fibra
fc,90,k 2.0 2.2 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2
Taglio fv,k 1.7 1.8 2.0 2.2 2.4 2.5 2.8 3.0 3.4 3.8 3.8 3.8
Modulo Elastico [GPa]
Medio parallelo alle fibre E0,me
an 7 8 9 9.5 10 11 11.5 12 13 14 15 16
Caratteristico parallelo alle fibre
E0,05 4.7 5.4 6.0 6.4 6.7 7.4 7.7 8.0 8.7 9.4 10.0 10.7
Medio perpendicolare alle fibre
E90,mean
0.23 0.27 0.30 0.32 0.33 0.37 0.38 0.40 0.43 0.47 0.50 0.53
Modulo di taglio medio Gmea
n 0.44 0.50 0.56 0.59 0.63 0.69 0.72 0.75 0.81 0.88 0.94 1.00
Massa Volumica [kg/m3]
Massa volumica caratteristica
ρk 290 310 320 330 340 350 370 380 400 420 440 460
Massa volumica media ρm 350 370 380 390 410 420 450 460 480 500 520 550
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3.2 ACCIAIO PER CARPENTERIA METALLICA
Proprietà dei materiali per la fase di analisi stru tturale Modulo Elastico: E = 2.100.000 kg/cm2 (210.000 N/mm2) Coefficiente di Poisson: ν = 0.3 Modulo di elasticità trasversale: G = E / [2*(1+ν)] (N/mm2) Coefficiente di espansione termica lineare: α = 12*10-6 per °C -1 (per T < 100°C) Densità: ρ = 7850 kg/m3 Caratteristiche minime dei materiali
S235 S275 S355 S355
tensione di rottura 360 N/mm2 430 N/mm2 510 N/mm2
550 N/mm2
tensione di snervamento 235 N/mm2 275 N/mm2 355 N/mm2
440 N/mm2
Bulloneria Nelle unioni con bulloni si assumono le seguenti resistenze di calcolo:
CLASSE VITE ftb
(N/mm2)
fyb
(N/mm2)
fk,N
(N/mm2)
fd,N
(N/mm2)
fd,V
(N/mm2)
4.6 400 240 240 240 170 5.6 500 300 300 300 212 6.8 600 480 360 360 255 8.8 800 640 560 560 396 10.9 1000 900 700 700 495
legenda:
fk,N è assunto pari al minore dei due valori fk,N = 0.7 ft (fk,N = 0.6 ft per viti di classe 6.8)
fk,N = fy essendo ftb ed fyb le tensioni di rottura e di snervamento
fd,N = fk,N = resistenza di calcolo a trazione
fd,V = fk,N / √2 = resistenza di calcolo a taglio
Saldature
Su tutte le saldature è stato eseguito un controllo visivo e dimensionale. Le saldature più importanti (ad esempio le saldature delle giunzioni flangiate) sono state controllate a mezzo di particelle magnetiche e/o ultrasuoni. Il filo di saldatura utilizzato è di tipo IT-SG3 (Saldature ad alta resistenza, fino a 600N/mm2), ed ha le seguenti caratteristiche: Caratteristiche meccaniche: R=590N/mm2; S=420N/mm2; KV (20°C) = 50J Composizione chimica media: C = 0.08%; Mn =1.4%; Si = 0.8%; P = 0.02%; S = 0.02%. I saldatori utilizzati per la costruzione delle strutture sono certificati secondo la UNI EN 287/1.
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46 CONSIDERAZIONI SUL TERRENO DI FONDAZIONE
L’opera in progetto verrà realizzata sulla sommità dell’argine, in corrispondenza dell’altica
alzaia, nei comuni di Casale sul Sile e di Roncade. Ha una lunghezzadi alcuni chilometri, è
prevista con tratti posti sia sull’alzaia sia a margine della viabilità esistente.
La caratterizzazione geologica è desumibile dalla campagna di sondaggi geognostici e dalle
successive considerazioni riportate nella relazione Geologica effettuata sul sito dal dott. Geol.
Eros Tomio.
In corrispondenza al ponte sul Sile della strada Casale-Roncade (S.P. n.64) il percorso
attraverserà il fiume su una passerella, adiacente al tracciato stradale.
Poco a N di Musestre, in prossimità delle ex fornaci Torzo, ove la strada provinciale (S.P. n133)
occupa l’argine, la pista procederà esternamente alla piattaforma stradale, verso il fiume,
realizzata in parte con una struttura in legno della larghezza di 2m sostenuta da pali.
La presente perizia ha interessato le porzioni di pista che comprendono le situazioni particolari
sopra descritte, ove sono previste opere di fondazione dirette e su pali.
L’area allargata interessata dalla presente indagine è posta nella parte meridionale della
provincia di Treviso, nel territorio dei comuni di Casale sul Sile e di Roncade ed è compresa
nella bassa pianura veneta.
Tale porzione di pianura è stata formata dall’alternarsi di processi di deposizione e di erosione
elegati prevalentemente all’azione delle acque correnti.
I tratti morfologici principali sono costituiti:
• Dalla alzaia, che in loco risulta notevolmente rilevata ed assume anche funzioni di
argine. La quota sommitale è di circa 3,5-4,0 m, con i valori maggiori ove l’argine-alzaia
è anche sede della S.P. n.113;
• Della bassa pianura esterna con quote di circa 2,7-3,0 m, che immerge con debole
inclinazione verso S;
• Da alcune opere idrauliche minori legate alla particolare regimazione delle acque dei
corsi minori che immettono nel Sile ed alla presenza della antica fornace.
Nel particolare l’argine ha inclinazione di 35-40°, si rialza di 0,7-1,0 m dal piano campagna
locale, evidenzia verso il fiume una lunga protezione, realizzata con massi.
L’area è inserita tra le “aree a rischio idraulico” nel PAI dell’Autorità di Bacino del Sile e della
Pianura tra Sile e Venezia. Nello specifico risulta a “P2-pericolosità media”
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46.1 CONSIDERAZIONI GEOTECNICHE
Stratigrafia riva destra
• Tra 0.00 e circa 1,10-1,30 m – Sabbia variamente limosa con ghiaia fine. I valori medi
di Rp sono elevati, risultano infatti collocati su 129-141 kg/cmq. L’angolo di attrito
interno è stato stimato in circa 35°.
• Tra 1,10-1,30 m e 4,50 m – Sabbia limosa con lente di argilla a profondità di circa 2,20-
3,00 m dal p.c. I valori medi di Rp sono discreti, risultano collocati su 38-39 kg/cmq.
L’angolo di attrito interno è stato stimato in circa 30°
• Tra 4,50 m e 8,10-9,10 m – Argilla, torbosa sino a 5,30-5,50 m, limosa più sotto. I valori
di Rp misurati sono apparsi da molto ridotti a modesti, collocandosi su medie di 8-10
kg/cmq superiormente e di 12-15 kg/cmq inferiormente. La coesione media è stata
quantificata in circa 0,53-0,61 kg/cmq.
• Tra 8,10 m e 11,10-11,90 m – Sabbia addensata. I valori di Rp raggiunti sono stati
mediamente di 129-133 kg/cmq. L’angolo di attrito interno è stato stimato in circa 35°
• Tra 11,10-11,90 m e 18,00 m – Prevalenti livelli di sabbia alternati con altri di argilla e
limo. I valori di Rp raggiunti sono stati mediamente di 37-49 kg/cmq. L’angolo di attrito
interno è stato stimato in circa 30°
46.2 CAPACITÀ PORTANTE DEL SISTEMA PALO TERRENO ALL E AZIONI VERTICALI
Viene di seguito determinata la portata dei pali, facendo ricorso alle formule teoriche statiche,
che tengono conto del contributo della resistenza alla punta e di quella laterale negli strati
coesivi e granulari, secondo quanto riportato dalle raccomandazioni A.G.I. sui pali di fondazione
(dicembre 1984).
Si prevede l'impiego di micropali eseguiti mediante perforazione a rotopercussione con l’uso di
rivestimento provvisorio ed iniezione di malta cementizia.
Il calcolo della portata utile del micropalo è stato effettuato fruendo delle usuali correlazioni che
suddividono il terreno in strati di caratteristiche omogenee desunti dalle prove penetrometriche
eseguite.
Il calcolo della portata di un singolo micropalo viene effettuato in termini di tensioni totali,
metodo α, per gli strati coesivi e con il metodo di Bustamante e Doix per gli strati incoerenti.
Metodo α
La portata limite laterale è espressa dalla relazione:
cuAlQl α=
Con:
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Al = area laterale del tronco di palo in terreno coesivo
a = coefficiente di adesione desunto in letteratura e variabile in funzione di cu.
cu = coesione non drenata espressa dalla relazione:
2515÷= Rp
Cu
con
Rp = valore di resistenza alla punta da prova CPT
Metodo Bustamante e Doix
La portata di un singolo elemento si può calcolare con la relazione:
sii qLDQl ⋅⋅⋅= π
Con:
sq = coefficiente di interazione palo-terreno funzione della spinta laterale, dal tipo di terreno e
dalla pressione di iniezione; (abaco di Bustamante)
iD = diametro efficace dipendente dal tipo di terreno, dalla pressione di iniezione e
proporzionale al diametro di perforazione; D×0α . A favore della sicurezza assumiamo un
coefficiente 10 =α .
iL = spessore dello strato i-esimo
In generale la portata limite del palo, comprensiva dei contributi laterale e di punta:
( )isiiuiiqp LqDLCDvNAQ ππασ ∑+×∑+××=lim
Con:
uC = resistenza al taglio non drenata
α = coefficiente adesione palo-terreno ( Raccomandazioni AGI '84 ) e funzione di Cu
qN = fattore di capacità portante critico;
pA = area di punta del palo;
sq = coefficiente di interazione palo-terreno funzione della spinta laterale,dal tipo di terreno e
dalla pressione di iniezione; (abaco di Bustamante)
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iD = diametro efficace dipendente dal tipo di terreno, dalla pressione di iniezione e
proporzionale al diametro di perforazione; D×0α . A favore della sicurezza assumiamo un
coefficiente 10 =α .
iL = spessore dello strato i-esimo
Al calcolo della resistenza limite viene applicato un coefficiente di sicurezza pari a 2,5, come da
vecchia normativa “ex DM88”.
Il valore di resistenza limite ottenuto dalle predette formule è da ritenersi un valore di calcolo da
cui si dovranno estrapolare, secondo normativa (D.M. 14 gennaio 2008 6.4.3.1.1), prima i valori
caratteristici ktkc RR ,, , e poi i valori di progetto dtdc RR ,, ,
a compressione ed a trazione.
Per il calcolo dei valori a trazione non è stato considerato il contributo della resistenza di punta.
Si osserva che, nel caso specifico dei pali, i valori dei parametri del terreno da prendere in
considerazione sono coefficientati per tutti gli approcci secondo M1 (Tab. 6.2.II), come indicato
dalla nota 5 pag.203 della “Circolare 2 febbraio 2009, n°617 – Istruzioni per l’applicazione
delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al DM 14 gennaio 2008” – C6.4.3.1.
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47 ANALISI DEI CARICHI
Si considerano i carichi previsti dal D.M. 14.01.08, paragrafo ∫ 5.1.3, riguardante i le azioni sui
ponti stradali. La dicitura che segue è conforme con tale disposizione di legge.
Azioni permanenti 10. Il peso proprio della struttura: (g1)
11. Carichi permanenti portati: Peso impalcato: g2,imp = 25 daN/m2
Peso parapetto: g2,par = 80 daN/m 12. Altre azioni permanenti: non considerate (g3)
Deformazioni impresse 13. Distorsioni e presollecitazioni di progetto: non contemplate (�1)
14. Effetti reologici: non contemplate (�2)
15. Variazioni termiche: Tmax = 45°C; T min = -15°C �3 = 30°
16. Cedimenti vincolari: non contemplati (�4)
Azioni variabili da traffico Il ponte è di tipo pedonale e quindi di terza categoria. All’inizio e alla fine del ponte saranno
poste delle barriere per evitare che un veicolo possa transitare su di esso.
Dovrà essere applicato lo schema di carico 4, folla compatta, su tutta la parte sfavorevole della
superficie d’influenza, come previsto al punto ∫ C5.1.4.9 della circolare applicativa.
Carico verticale distribuito: q fk = 500 daN/m2
Inoltre seguendo le prescrizioni presenti sull’EC 1991-2 si addotteranno inoltre:
Carico orizzontale distribuito (punto ∫5.4 EC1991-2) q flk = 50 daN/m2
Carico concentrato (punto ∫5.3.2.2 EC1991-2) Qfw = 1000 daN Le altre azioni dovute al traffico sono quindi non contemplabili.
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Azione di neve q 5 NEVE
Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni)
Il carico provocato dalla presenza della neve agisce in direzione verticale ed è riferito alla
proiezione orizzontale della superfice della copertura. Esso è valutato con la seguente
espressione:
qs = µi · qsk · CE · Ct
Provincia : Treviso
Zona : Im
Altitudine : 3 m s.l.m.
Valore caratteristico neve al suolo : qsk = 1,50 kN/m2
Coefficiente di esposizione Ce : 1 (Normale)
Coefficiente termico Ct : 1
Tipo di copertura : Piana
Si assume che la neve non sia impedita di scivolare.
Se l'estremità più bassa della falda termina con un parapetto, una barriera o altre ostruzioni,
allora il coefficiente di forma non potrà essere assunto inferiore a 0,8 indipendentemente
dall'angolo α.
Carico da neve :
q5,snow(µ1=0.8) = 1,20 kN/m2
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Azione del vento q 5 Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni)
La pressione del vento è calcolata secondo l'espressione:
p = qb · ce · cp · cd
Provincia: Treviso
Zona: 1
Altitudine: 3 m s.l.m
Tempo di ritorno Tr: 50 anni;
Velocità di riferimento vb(Tr): 25 m/s
Pressione cinetica di riferimento qb: 391 N/m2
Altezza della costruzione z: 11.03 m (zmin: 4m)
Distanza dalla costa: Terra, tra 10 e 2 km dalla costa
Classe di rugosità del terreno: C
Categoria di esposizione del sito: II
Coefficiente topografico ct: 1
Coefficiente dinamico cd: 1
Coefficiente di esposizione ce(z):
ce(z = 9.26 m): 2.304
ce(z = 7.81 m): 2.197
ce(z = 4.81 m): 1.907
ce(z = 4.00 m): 1.801
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Coefficiente di di forma cp(z):
Per il calcolo dei coefficienti di forma si utilizza l’EC1991-1-4:
Si ritiene che per il dimensionamento corrente non sia necessaria un’analisi dinamica
dell’interazione dell’azione del vento con la struttura. Si assume quindi, come prescritto al punto
∫∫∫∫ 8.2
Fattore di struttura c scd: 1
Impalcato direzione x: Larghezza impalcato b: 2.50 m Altezza impalcato d: 0.19 m Ponte con parapetti aperti su ambo i lati (tab 8.1)
Altezza area influenza d tot : d+0.6 = 0.79 m Coefficiente di forma viene desunto da figura 8.3
Rapporto b/d tot : 3.16
Coefficiente di forma
c f,x =
Impalcato direzione z: Sopraelevazione ββββ: 0 Inclinazione azione vento con orizzontale a: 0 Coefficiente di forma c f,z: 0.90 Pennoni: velocità di picco v(z e): 25 m/s Numero di Reynolds Re: 4.17*105
Coefficiente di forma c f,0: 1,2 Coefficiente y λλλλ: 1 Coefficiente di forma c f: 1.2
Stralli: Punto ∫ 7.9.2 punto (2) indipendetemente da numero Re Coefficiente di forma c f: 1.2
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Azioni sismiche q 6 Analisi svolta secondo il D.M. 14.01.2008
L’azione sismica è stata applicata alla struttura in conformità alle disposizioni delle Norme
Tecniche per le Costruzioni (D.M. 14.01.2008).
Il ponte è stato inquadrato nella seguente posizione:
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I parametri che determinano l’azione sismica, per lo stato limite ultimo SLV, sono i seguenti:
INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro Musestre_v2b Intestazione del lavoro Ponte Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze daN Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione II Vita di riferimento 50 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10
Tempo di ritorno del sisma 475 anni Localita' musestre ag/g 0.099 F0 2.55 Tc 0.35 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 2% Eccentricita' accidentale 0% Numero di frequenze 37 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=1 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Presente Fattore di struttura qv per sisma verticale 1 Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche NTC 2008 - Eurocodice 8 λ 0.3 µ 0.3
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 155 di 206
L’impostazione dei parametri deriva dalle seguenti considerazioni:
La vita nominale della struttura è stata valutata intorno ai 50 anni.
Infatti l’opera in questione, una passerella pedonale, ricade nella classificazione “Opere
ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale”.
La classe d’uso della struttura è stata assunta pari a II.
Dato che si ritiene che l’opera in questione ricada in “Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non
ricadenti in classe d’uso III o in classe d’uso IV”.
La vita di riferimento per la struttura è quindi presa pari al minimo di 50 anni.
Il fattore di struttura in direzione orizzontale è stato preso cautelativamente pari ad 1.
Il fattore di struttura in direzione verticale è stato preso pari ad 1.
Gli elementi duttili della struttura sono difatti le pile e le spalle del ponte, che non sono trattate in
questa relazione di calcolo.
Si assume un coefficiente di Regolarità pari all’unità, kR = 1,valore che dovrà essere riverificato
dopo aver completato la progettazione delle pile.
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Resistenze passive dei vincoli q 7
A questo livello della progettazione i sistemi di appoggio dell’impalcato devono ancora essere
determinati, quindi si trascurano le resistenze passive dei vincoli.
Azioni sui parapetti q 8
L’altezza dei parapetti non deve essere inferiore a 1,10m.
I parapetti devono essere calcolati in base ad un’azione orizzontale di 1,5 kN applicata al
corrimano.
I sicurvia non sono presenti, quindi non si considera l’azione dovuta all’urto di veicolo in svio.
Altre Azioni variabili q 9
Azioni idrauliche
Non sono prese in considerazione perché il dimensionamento delle pile non viene trattato in
questa relazione.
Urto di ghiacci e natanti su pile
Poiché il musestre in questo punto non è navigabile non vengono prese in considerazione forze
dovute ad urti con natanti.
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CODICI DI CARICO PER MASTERSAP: Carico distribuito con riferimento globale Y
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Val. iniz. Dist. iniz. nodo
I
Val. finale
Dist.fin. nodo I
Aliq.inerz.
Aliq.inerz.
SLD
Azione_traffico_qwl_C1 5 Condizione 5 Nessuna 0.005000
0.000
0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qwl_C2 7 Condizione 7 Nessuna 0.005000
0.000
0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qwl_C3 9 Condizione 9 Nessuna 0.005000
0.000
0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qwl_C4 11 Condizione 11 Nessuna 0.005000
0.000
0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qwl_C5 13 Condizione 13 Nessuna 0.005000
0.000
0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qwl_C6 15 Condizione 15 Nessuna 0.005000
0.000
0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qwl_C7 17 Condizione 17 Nessuna 0.005000
0.000
0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qwl_C8 19 Condizione 19 Nessuna 0.005000
0.000
0.005000
0.000 0.0000 0.0000
Variabile_vento_lungo_Y 20 Condizione 20 Variabile: Vento 1.000000
0.000
1.000000
0.000 0.0000 0.0000
Eccezionale_orizzontale_parapetto 23 Condizione 23 Eccezionale 1.500000
0.000
1.500000
0.000 0.0000 0.0000
Carico distribuito con riferimento globale Z
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Val. iniz. Dist. iniz.
nodo I
Val. finale
Dist.fin. nodo I
Aliq.inerz.
Aliq.inerz.
SLD
Permanente_peso_tavolato 1 Condizione 1 Permanente: Permanente portato
-0.002500
0.000
-0.002500
0.000 1.0000 1.0000
Permanente_peso_parapetto 2 Condizione 2 Permanente: Permanente portato
-0.800000
0.000
-0.800000
0.000 1.0000 1.0000
Azione_traffico_qfw_C1 4 Condizione 4 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfw_C2 6 Condizione 6 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfw_C3 8 Condizione 8 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfw_C4 10 Condizione 10 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfw_C5 12 Condizione 12 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfw_C6 14 Condizione 14 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfw_C7 16 Condizione 16 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Azione_traffico_qfw_C8 18 Condizione 18 Nessuna -0.050000
0.000
-0.050000
0.000 0.0000 0.0000
Variabile_vento_lungo_Z 21 Condizione 21 Variabile: Vento 1.000000
0.000
1.000000
0.000 0.0000 0.0000
Variabile_neve 22 Condizione 22 Variabile: Neve -0.012000
0.000
-0.012000
0.000 0.0000 0.0000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 158 di 206
Momento distribuito torcente mx
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Val. iniz. Dist. nodo I
Val. finale
Dist.fin. nodo I
Eccezionale_momento_parapetto 24 Condizione 24 Eccezionale 165.000000 0.000
165.000000 0.000
Carico termico tx
Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria
Temperatura
Distorsione_carico_termico 3 Condizione 3 Nessuna 30.000000
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 159 di 206
COMBINAZIONI DI CARICO: L’impalcato del ponte consiste in una trave continua a nove appoggi e otto campate.
Data la particolare conformazione si è utlizzata una scacchiera di carico per le azioni di traffico
in modo da individuare le condizioni di carico più gravose.
COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore
1 Peso Proprio Azione sismica: Sisma assente
Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000
2 Statica_Dominante_scacchiera_traffico_1 Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350 Nessuna Condizione 10 1.350 Nessuna Condizione 11 1.350 Nessuna Condizione 12 1.350 Nessuna Condizione 13 1.350 Nessuna Condizione 14 1.350 Nessuna Condizione 15 1.350 Nessuna Condizione 16 1.350 Nessuna Condizione 17 1.350 Nessuna Condizione 18 1.350 Nessuna Condizione 19 1.350 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.900 Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
3 Statica_Dominante_scacchiera_traffico_2 Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 1.350 Nessuna Condizione 13 1.350 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 1.350 Nessuna Condizione 17 1.350
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 160 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 1.500 Variabile: Vento Condizione 20 0.900 Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
4 Statica_Dominante_scacchiera_traffico_3 Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.350 Nessuna Condizione 11 1.350 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 1.350 Nessuna Condizione 15 1.350 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.350 Nessuna Condizione 19 1.350 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.900 Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
5 Statica_Dominante_scacchiera_traffico_4 Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.350 Nessuna Condizione 11 1.350 Nessuna Condizione 12 1.350 Nessuna Condizione 13 1.350 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 1.350 Nessuna Condizione 17 1.350 Nessuna Condizione 18 1.350 Nessuna Condizione 19 1.350 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300
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Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.900 Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
6 Statica_Dominante_scacchiera_traffico_5 Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 1.350 Nessuna Condizione 13 1.350 Nessuna Condizione 14 1.350 Nessuna Condizione 15 1.350 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.350 Nessuna Condizione 19 1.350 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.900 Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
7 Statica_Dominante_scacchiera_traffico_6 Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350 Nessuna Condizione 10 1.350 Nessuna Condizione 11 1.350 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 1.350 Nessuna Condizione 15 1.350 Nessuna Condizione 16 1.350 Nessuna Condizione 17 1.350 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente Condizione 2 1.500
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 162 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore portato Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.900 Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
8 Statica_Dominante_scacchiera_traffico_7 Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 1.350 Nessuna Condizione 13 1.350 Nessuna Condizione 14 1.350 Nessuna Condizione 15 1.350 Nessuna Condizione 16 1.350 Nessuna Condizione 17 1.350 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.900 Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
9 Statica_Dominante_scacchiera_traffico_8 Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350 Nessuna Condizione 10 1.350 Nessuna Condizione 11 1.350 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 1.350 Nessuna Condizione 15 1.350 Nessuna Condizione 16 1.350 Nessuna Condizione 17 1.350 Nessuna Condizione 18 1.350 Nessuna Condizione 19 1.350 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.900
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 163 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
10 Statica_Dominante_scacchiera_traffico_9 Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.350 Nessuna Condizione 11 1.350 Nessuna Condizione 12 1.350 Nessuna Condizione 13 1.350 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.350 Nessuna Condizione 19 1.350 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.900 Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
11 Statica_Dominante_termica Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 1.200 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350 Nessuna Condizione 10 1.350 Nessuna Condizione 11 1.350 Nessuna Condizione 12 1.350 Nessuna Condizione 13 1.350 Nessuna Condizione 14 1.350 Nessuna Condizione 15 1.350 Nessuna Condizione 16 1.350 Nessuna Condizione 17 1.350 Nessuna Condizione 18 1.350 Nessuna Condizione 19 1.350 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.900 Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 164 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 12 Statica_dominante_vento + X - Z Azione sismica:
Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.540 Nessuna Condizione 5 0.540 Nessuna Condizione 6 0.540 Nessuna Condizione 7 0.540 Nessuna Condizione 8 0.540 Nessuna Condizione 9 0.540 Nessuna Condizione 10 0.540 Nessuna Condizione 11 0.540 Nessuna Condizione 12 0.540 Nessuna Condizione 13 0.540 Nessuna Condizione 14 0.540 Nessuna Condizione 15 0.540 Nessuna Condizione 16 0.540 Nessuna Condizione 17 0.540 Nessuna Condizione 18 0.540 Nessuna Condizione 19 0.540 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.300
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 1.500 Variabile: Vento Condizione 21 -1.500 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
13 Statica_dominante_vento - X - Z Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.540 Nessuna Condizione 5 0.540 Nessuna Condizione 6 0.540 Nessuna Condizione 7 0.540 Nessuna Condizione 8 0.540 Nessuna Condizione 9 0.540 Nessuna Condizione 10 0.540 Nessuna Condizione 11 0.540 Nessuna Condizione 12 0.540 Nessuna Condizione 13 0.540 Nessuna Condizione 14 0.540 Nessuna Condizione 15 0.540 Nessuna Condizione 16 0.540 Nessuna Condizione 17 0.540 Nessuna Condizione 18 0.540 Nessuna Condizione 19 0.540 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 -1.500 Variabile: Vento Condizione 21 -1.500 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
14 Statica_dominante_vento + X + Z Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.540 Nessuna Condizione 5 0.540
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 165 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 6 0.540 Nessuna Condizione 7 0.540 Nessuna Condizione 8 0.540 Nessuna Condizione 9 0.540 Nessuna Condizione 10 0.540 Nessuna Condizione 11 0.540 Nessuna Condizione 12 0.540 Nessuna Condizione 13 0.540 Nessuna Condizione 14 0.540 Nessuna Condizione 15 0.540 Nessuna Condizione 16 0.540 Nessuna Condizione 17 0.540 Nessuna Condizione 18 0.540 Nessuna Condizione 19 0.540 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 1.500 Variabile: Vento Condizione 21 1.500 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
15 Statica_dominante_vento - X + Z Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.540 Nessuna Condizione 5 0.540 Nessuna Condizione 6 0.540 Nessuna Condizione 7 0.540 Nessuna Condizione 8 0.540 Nessuna Condizione 9 0.540 Nessuna Condizione 10 0.540 Nessuna Condizione 11 0.540 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 0.540 Nessuna Condizione 14 0.540 Nessuna Condizione 15 0.540 Nessuna Condizione 16 0.540 Nessuna Condizione 17 0.540 Nessuna Condizione 18 0.540 Nessuna Condizione 19 0.540 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 -1.500 Variabile: Vento Condizione 21 1.500 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
16 Statica_dominante_neve Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 -0.720 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 166 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 1.500 Variabile: Vento Condizione 20 0.900 Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
17 Eccezionale_spinta_parapetto Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 1.500 Eccezionale Condizione 24 1.500
18 Dinamica_sismica Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 167 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.750 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
40 Statica_solo_traffico_(prova) Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.350 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 1.350 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 1.350 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 1.350 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.350 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
41 Statica_solo_termica_(prova) Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 1.200 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 0.000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 168 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
42 Statica_solo_vento + X - Z (prova) Azione sismica: Sisma assente
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 1.500 Variabile: Vento Condizione 21 -1.500 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
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COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore
19 Rara_dominante_traffico_Scacchiera_1 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.600 Variabile: Vento Condizione 21 -0.600 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
20 Rara_dominante_traffico_scacchiera_2 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.600 Variabile: Vento Condizione 21 -0.600 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 170 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 21 Rara_dominante_traffico_scacchiera_3 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.600 Variabile: Vento Condizione 21 -0.600 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
22 Rara_dominante_traffico_scacchiera_4 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.600 Variabile: Vento Condizione 21 -0.600 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
23 Rara_dominante_traffico_scacchiera_5 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 171 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.600 Variabile: Vento Condizione 21 -0.600 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
24 Rara_dominante_traffico_scacchiera_6 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.600 Variabile: Vento Condizione 21 -0.600 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
25 Rara_dominante_traffico_scacchiera_7 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 172 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.600 Variabile: Vento Condizione 21 -0.600 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
26 Rara_dominante_traffico_scacchiera_8 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.600 Variabile: Vento Condizione 21 -0.600 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
27 Rara_dominante_traffico_scacchiera_9 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 173 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.600 Variabile: Vento Condizione 21 -0.600 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
28 Rara_dominante_termica Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 1.000 Nessuna Condizione 4 0.400 Nessuna Condizione 5 0.400 Nessuna Condizione 6 0.400 Nessuna Condizione 7 0.400 Nessuna Condizione 8 0.400 Nessuna Condizione 9 0.400 Nessuna Condizione 10 0.400 Nessuna Condizione 11 0.400 Nessuna Condizione 12 0.400 Nessuna Condizione 13 0.400 Nessuna Condizione 14 0.400 Nessuna Condizione 15 0.400 Nessuna Condizione 16 0.400 Nessuna Condizione 17 0.400 Nessuna Condizione 18 0.400 Nessuna Condizione 19 0.400 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 1.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.600 Variabile: Vento Condizione 21 -0.600 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
29 Rara dominante vento + X - Z Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.400 Nessuna Condizione 5 0.400 Nessuna Condizione 6 0.400 Nessuna Condizione 7 0.400 Nessuna Condizione 8 0.400 Nessuna Condizione 9 0.400 Nessuna Condizione 10 0.400 Nessuna Condizione 11 0.400 Nessuna Condizione 12 0.400 Nessuna Condizione 13 0.400 Nessuna Condizione 14 0.400
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 174 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 15 0.400 Nessuna Condizione 16 0.400 Nessuna Condizione 17 0.400 Nessuna Condizione 18 0.400 Nessuna Condizione 19 0.400 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 1.000 Variabile: Vento Condizione 21 -1.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
30 Rara dominante vento + X + Z Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.400 Nessuna Condizione 5 0.400 Nessuna Condizione 6 0.400 Nessuna Condizione 7 0.400 Nessuna Condizione 8 0.400 Nessuna Condizione 9 0.400 Nessuna Condizione 10 0.400 Nessuna Condizione 11 0.400 Nessuna Condizione 12 0.400 Nessuna Condizione 13 0.400 Nessuna Condizione 14 0.400 Nessuna Condizione 15 0.400 Nessuna Condizione 16 0.400 Nessuna Condizione 17 0.400 Nessuna Condizione 18 0.400 Nessuna Condizione 19 0.400 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 1.000 Variabile: Vento Condizione 21 1.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
31 Rara_solo_traffico_scacchiera_1 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 175 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 0.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
32 Rara_solo_traffico_scacchiera_2 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 0.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
33 Rara_solo_traffico_scacchiera_3 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 176 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 0.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
34 Rara_solo_traffico_scacchiera_4 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 0.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
35 Rara_solo_traffico_scacchiera_5 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000
Permanente: Permanente Condizione 2 0.000
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 177 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore portato Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
36 Rara_solo_traffico_scacchiera_6 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 0.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
37 Rara_solo_traffico_scacchiera_7 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 0.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 178 di 206
Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
38 Rara_solo_traffico_Scacchiera_8 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 0.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
39 Rara_solo_traffico_scacchiera_9 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000
Permanente: Permanente portato Condizione 2 0.000
Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000
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COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore
14 Rara Dominante Traffico
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.600 Variabile: Vento Condizione 11 -0.600 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
15 Rara dominante traffico C2
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.600 Variabile: Vento Condizione 11 -0.600 Eccezionale Condizione 13 1.000 Eccezionale Condizione 14 1.000
16 Rara Dominante Termica
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 1.000 Nessuna Condizione 4 0.400 Nessuna Condizione 5 0.400 Nessuna Condizione 6 0.400 Nessuna Condizione 7 0.400 Nessuna Condizione 8 0.400 Nessuna Condizione 9 0.400 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.600 Variabile: Vento Condizione 11 -0.600 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
17 Rara Dominante Vento + X - Z
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.400 Nessuna Condizione 5 0.400 Nessuna Condizione 6 0.400 Nessuna Condizione 7 0.400 Nessuna Condizione 8 0.400
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Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 9 0.400 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 1.000 Variabile: Vento Condizione 11 -1.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
18 Rara Dominante Vento +X + Z
Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.400 Nessuna Condizione 5 0.400 Nessuna Condizione 6 0.400 Nessuna Condizione 7 0.400 Nessuna Condizione 8 0.400 Nessuna Condizione 9 0.400 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 1.000 Variabile: Vento Condizione 11 1.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
19 Rara Solo Traffico Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 0.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.000 Variabile: Vento Condizione 11 0.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
20 Rara Solo traffico C2 Tipologia: Rara
Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 0.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.000 Variabile: Vento Condizione 11 0.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000
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48 VALIDAZIONE SOFTWARE
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49 CRITERI DI CONCEZIONE E DI SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE.
La struttura viene schematizzata con un modello ad elementi finiti.
Per le travi ed i pilastri si sono utilizzati degli elementi di tipo “beam”. Gli elementi di tipo “beam”
sono utilizzati quando l’elemento da modellare ha una dimensione (in genere la lunghezza)
prevalente sulle altre due. Ad ognuno di questi elementi vengono assegnati diversi parametri,
tra cui la sezione ed il materiale, in modo da definirne le caratteristiche geometriche e
meccaniche, ed infine i carichi.
Per le pareti, i setti e la platea di fondazione sono stati invece utilizzati degli elementi di tipo
“guscio”. Gli elementi di tipo “guscio” vengono utilizzati quando si vuole modellare un elemento
bidimensionale in grado di sopportare azioni ortogonali al piano medio. A questi elementi
vengono assegnati diversi parametri, tra cui lo spessore ed il materiale, in modo da definirne le
caratteristiche geometriche e meccaniche, ed infine i carichi insistenti su di essi.
I carichi sono stati applicati ad ogni elemento trave ed elemento guscio, assegnando ad ogni
tipo un diverso codice di carico. Le azioni sulla struttura che andranno a generare i carichi
saranno quindi differenziate in base alla variazione della loro intensità nel tempo, secondo la
classica caratterizzazione in permanenti G, accidentali Q e sismiche E.
Una volta definiti i carichi andranno definite le diverse combinazioni di carico, sia per gli stati
limite ultimi che per quelli di esercizio. Questi sono stati creati in modo da ottenere l’inviluppo
degli sforzi più svantaggioso per la struttura.
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Per quanto riguarda la modellazione delle azioni sismiche ci si è attenuti al punto §7.2.6 delle
NTC.
Si è utilizzata un’analisi di tipo lineare, si trascura quindi la non linearità meccanica e
geometrica dei materiali che costituiscono la struttura. Per tener conto della fessurazione dei
materiali fragili come il cemento armato, nelle analisi allo limite ultimo, si andrà a ridurne la
rigidezza flessionale ed a taglio del 50%.
L’azione sismica è stata modellata attraverso uno spettro di risposta ottenuto seguendo le
prescrizioni contenute nel capitolo §3.2 della normativa. In particolare lo spettro di progetto per
lo stato limite di esercizio è lo spettro elastico corrispondente alla probabilità di superamento nel
periodo di riferimento Pvr considerato. Lo spettro di progetto per lo stato limite ultimo è lo
spettro elastico corrispondente alla probabilità di superamento (Pvr = 10%) considerata, ma con
le ordinate ridotte, sostituendo il coefficiente di smorzamento µ con 1/q, dove q è il fattore di
struttura determinato precedentemente.
Il metodo di analisi per determinare gli effetti dell'azione sismica è del tipo dinamica modale con
uno spettro di risposta conforme alle NTC 2008.
Il sistema da analizzare è essere visto come un oscillatore a n gradi di libertà, di cui vanno
individuati i modi propri di vibrazione. Vengono calcolati, per ogni modo di vibrazione, gli
spostamenti e le sollecitazioni relative a ciascuna direzione dinamica attivata, per ogni modo di
vibrazione. Per ogni direzione dinamica viene calcolato l'effetto globale, dovuto ai singoli modi
di vibrazione, mediante la radice quadrata della somma dei quadrati dei singoli effetti.
La risposta viene calcolata separatamente per le due componenti orizzontale e verticale, che
saranno poi combinate secondo la seguente espressione, con rotazione dei coefficienti
moltiplicativi:
L’azione verticale viene considerata, come prescritto dalla normativa.
Di seguito si riportano i tabulati indicanti la massa di partecipazione per ogni modo.
La normativa richiede di considerare tutti i modi con una massa partecipante superiore al 5% e
comunque un numero di modi la cui massa partecipante sia superiore all’85%.
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FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE
Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione 1 3.262e+000 5.192e-001 1.926e+000 4.441e-016 2 9.795e+000 1.559e+000 6.414e-001 4.441e-016 3 1.543e+001 2.457e+000 4.071e-001 4.441e-016 4 1.604e+001 2.552e+000 3.918e-001 4.441e-016 5 3.971e+001 6.320e+000 1.582e-001 4.441e-016 6 5.943e+001 9.458e+000 1.057e-001 4.441e-016 7 6.326e+001 1.007e+001 9.932e-002 4.441e-016 8 6.630e+001 1.055e+001 9.477e-002 4.441e-016 9 7.299e+001 1.162e+001 8.609e-002 4.441e-016 10 7.553e+001 1.202e+001 8.319e-002 4.441e-016 11 7.810e+001 1.243e+001 8.046e-002 4.441e-016 12 7.972e+001 1.269e+001 7.882e-002 4.441e-016 13 8.472e+001 1.348e+001 7.417e-002 4.441e-016 14 8.746e+001 1.392e+001 7.184e-002 4.441e-016 15 8.902e+001 1.417e+001 7.059e-002 4.441e-016 16 8.950e+001 1.425e+001 7.020e-002 4.441e-016 17 9.716e+001 1.546e+001 6.467e-002 4.441e-016 18 9.782e+001 1.557e+001 6.423e-002 4.441e-016 19 9.976e+001 1.588e+001 6.298e-002 4.441e-016 20 1.053e+002 1.676e+001 5.967e-002 4.441e-016 21 1.091e+002 1.737e+001 5.757e-002 4.441e-016 22 1.403e+002 2.233e+001 4.479e-002 4.441e-016 23 1.458e+002 2.321e+001 4.309e-002 4.441e-016 24 1.520e+002 2.420e+001 4.133e-002 4.441e-016 25 1.526e+002 2.428e+001 4.118e-002 4.441e-016 26 1.653e+002 2.631e+001 3.800e-002 4.441e-016 27 1.700e+002 2.706e+001 3.695e-002 4.441e-016 28 1.908e+002 3.037e+001 3.293e-002 4.441e-016 29 1.975e+002 3.143e+001 3.181e-002 4.441e-016 30 2.009e+002 3.198e+001 3.127e-002 4.441e-016 31 2.048e+002 3.259e+001 3.069e-002 4.441e-016 32 2.127e+002 3.385e+001 2.954e-002 4.441e-016 33 2.185e+002 3.477e+001 2.876e-002 4.441e-016 34 2.356e+002 3.750e+001 2.667e-002 4.441e-016 35 2.368e+002 3.768e+001 2.654e-002 4.441e-016 36 2.474e+002 3.937e+001 2.540e-002 4.441e-016 37 2.523e+002 4.016e+001 2.490e-002 4.441e-016
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COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE MODALE
Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 -4.017e+000 -1.070e-007 1.533e-009 2 3.310e-001 -1.678e-008 9.408e-011 3 -8.569e-008 -2.025e+000 1.967e-006 4 -1.534e-008 3.038e-008 1.567e-010 5 2.326e-007 -3.153e+000 -6.452e-006 6 -3.018e-009 3.416e-006 -2.676e+000 7 4.743e-003 1.568e-008 5.421e-009 8 9.792e-008 -1.221e-008 -3.283e-010 9 4.088e-008 2.778e-001 -4.296e-007 10 -1.435e-002 -5.714e-009 1.445e-008 11 4.062e-008 3.472e-009 1.674e-010 12 -3.991e-009 1.260e-006 -1.008e+000 13 -3.128e-009 3.413e-007 -3.135e-001 14 9.535e-001 7.973e-008 -3.567e-009 15 -1.086e-007 -2.519e-001 -1.451e-006 16 -8.848e-002 -1.597e-008 3.786e-009 17 1.539e-009 1.872e-006 -1.998e+000 18 -1.651e-007 -1.549e-008 4.190e-010 19 -2.980e-008 -8.454e-003 4.842e-007 20 8.909e-008 -2.094e-009 -1.255e-010 21 -1.617e-008 -3.567e-001 1.260e-006 22 5.494e-007 6.943e-008 -2.026e-009 23 -1.635e-008 -9.324e-001 -1.103e-007 24 -4.213e-003 -1.240e-010 1.844e-008 25 1.244e-009 -2.823e-007 7.164e-002 26 5.774e-009 2.526e-008 -4.973e-011 27 -3.396e-009 -2.716e-001 1.545e-007 28 -5.375e-003 9.181e-009 4.756e-009 29 -2.580e-010 2.155e-009 -3.427e-001 30 2.910e-003 1.509e-009 -4.579e-009 31 -3.384e-009 -9.003e-010 -9.543e-011 32 2.834e-009 -3.013e-009 1.167e-011 33 1.345e-009 -1.135e-001 -1.697e-007 34 -2.222e-009 7.228e-010 -3.838e-010 35 1.765e-010 -3.450e-008 -1.234e-001 36 -3.873e-003 5.946e-009 8.536e-009 37 2.326e-010 1.877e-007 5.220e-001
GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale
All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 186 di 206
MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 1 +1.13e+001 84 +7.75e-015 0 +1.68e-018 0 Progressiva +1.13e+001 84 +7.75e-015 0 +1.68e-018 0 Modo: 2 +8.71e-002 1 +1.77e-016 0 +2.25e-021 0 Progressiva +1.14e+001 85 +7.93e-015 0 +1.68e-018 0 Modo: 3 +4.78e-015 0 +3.22e+000 24 +4.06e-012 0 Progressiva +1.14e+001 85 +3.22e+000 24 +4.06e-012 0 Modo: 4 +6.05e-017 0 +8.14e-016 0 +1.80e-020 0 Progressiva +1.14e+001 85 +3.22e+000 24 +4.06e-012 0 Modo: 5 +2.13e-014 0 +5.31e+000 39 +3.54e-011 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.53e+000 63 +3.95e-011 0 Modo: 6 +1.72e-018 0 +7.15e-012 0 +6.81e+000 51 Progressiva +1.14e+001 85 +8.53e+000 63 +6.81e+000 51 Modo: 7 +1.70e-003 0 +7.07e-017 0 +4.15e-017 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.53e+000 63 +6.81e+000 51 Modo: 8 +3.11e-016 0 +8.20e-017 0 +1.16e-019 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.53e+000 63 +6.81e+000 51 Modo: 9 +3.21e-017 0 +1.42e-001 1 +1.46e-013 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.67e+000 64 +6.81e+000 51 Modo: 10 +7.93e-004 0 +5.76e-019 0 +1.96e-016 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.67e+000 64 +6.81e+000 51 Modo: 11 +3.81e-017 0 +2.74e-017 0 +2.26e-020 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.67e+000 64 +6.81e+000 51 Modo: 12 +4.66e-019 0 +1.58e-012 0 +9.73e-001 7 Progressiva +1.14e+001 85 +8.67e+000 64 +7.78e+000 58 Modo: 13 +2.52e-019 0 +3.10e-013 0 +2.70e-001 2 Progressiva +1.14e+001 85 +8.67e+000 64 +8.05e+000 60 Modo: 14 +2.54e-002 0 +8.81e-018 0 +3.09e-017 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.67e+000 64 +8.05e+000 60 Modo: 15 +4.47e-016 0 +1.23e-002 0 +6.96e-013 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.68e+000 65 +8.05e+000 60 Modo: 16 +1.77e-003 0 +2.52e-017 0 +6.06e-018 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.68e+000 65 +8.05e+000 60 Modo: 17 +9.71e-019 0 +2.08e-012 0 +2.93e+000 22 Progressiva +1.14e+001 85 +8.68e+000 65 +1.10e+001 82 Modo: 18 +7.59e-016 0 +2.56e-017 0 +1.35e-019 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.68e+000 65 +1.10e+001 82 Modo: 19 +2.14e-016 0 +3.15e-003 0 +1.66e-013 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.69e+000 65 +1.10e+001 82 Modo: 20 +2.19e-016 0 +4.96e-017 0 +1.53e-020 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.69e+000 65 +1.10e+001 82 Modo: 21 +1.57e-016 0 +2.45e-003 0 +1.32e-012 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.69e+000 65 +1.10e+001 82 Modo: 22 +7.72e-015 0 +1.60e-014 0 +7.13e-018 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.69e+000 65 +1.10e+001 82 Modo: 23 +9.23e-016 0 +3.04e+000 23 +7.83e-014 0 Progressiva +1.14e+001 85 +1.17e+001 87 +1.10e+001 82 Modo: 24 +5.71e-004 0 +2.32e-020 0 +4.15e-016 0 Progressiva +1.14e+001 85 +1.17e+001 87 +1.10e+001 82 Modo: 25 +4.41e-017 0 +4.39e-013 0 +5.96e-003 0 Progressiva +1.14e+001 85 +1.17e+001 87 +1.10e+001 82 Modo: 26 +2.06e-019 0 +2.08e-015 0 +6.32e-021 0
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 187 di 206
Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Progressiva +1.14e+001 85 +1.17e+001 87 +1.10e+001 82 Modo: 27 +9.18e-017 0 +2.58e-001 2 +9.99e-015 0 Progressiva +1.14e+001 85 +1.20e+001 89 +1.10e+001 82 Modo: 28 +1.61e-002 0 +2.70e-017 0 +1.16e-016 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.10e+001 82 Modo: 29 +2.87e-018 0 +6.98e-014 0 +1.56e-001 1 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.11e+001 83 Modo: 30 +8.33e-007 0 +3.04e-019 0 +1.53e-017 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.11e+001 83 Modo: 31 +3.79e-016 0 +1.54e-020 0 +2.42e-021 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.11e+001 83 Modo: 32 +1.34e-017 0 +1.06e-019 0 +1.09e-022 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.11e+001 83 Modo: 33 +4.40e-017 0 +1.16e-005 0 +1.47e-014 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.11e+001 83 Modo: 34 +5.42e-017 0 +1.39e-018 0 +1.53e-018 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.11e+001 83 Modo: 35 +2.55e-018 0 +5.84e-015 0 +1.30e-001 1 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.13e+001 84 Modo: 36 +3.84e-003 0 +3.54e-020 0 +1.78e-017 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.13e+001 84 Modo: 37 +6.01e-018 0 +3.59e-014 0 +8.30e-001 6 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.21e+001 90 MASSA TOTALE ECCITABILE
Direzione X Direzione Y Direzione Z +1.35e+001 +1.35e+001 +1.35e+001
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50 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA
Metodo di calcolo agli stati limite
In generale ai fini della sicurezza sono stati adottati i criteri contemplati dal metodo
semiprobabilistico agli stati limite.
In particolare sono stati soddisfatti i requisiti per la sicurezza allo stato limite ultimo:
È stata quindi effettuata una verifica degli elementi strutturali in termini di resistenza,
assicurandosi che il valore di progetto di ciascuna sollecitazione presente su di essi (Ed) sia
inferiore al corrispondente valore della resistenza di progetto (Rd). In questo caso si
confrontano le tensioni ottenute dall’analisi del modello con la tensione di snervamento di
progetto dell’acciaio.
Per quanto riguarda lo stato limite di esercizio:
È’ necessario verificare gli elementi strutturali in termini di contenimento del danno degli
elementi non strutturali. Questa verifica viene effettuata controllando che le deformazioni della
struttura e le tensioni negli elementi in condizioni di carico di esercizio non siano eccessive.
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All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 189 di 206
51 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO
L’ impalcato del ponte si realizza tramite un tavolato ligneo di spessore 4 cm con uno strato
superiore trasversale al senso di marcia, poggiante su 4 punti.
La verifica a flessione dell’impalcato sfrutta uno schema statico di trave continua su quattro
appoggi di luce variabile, ma al limite al centro della croce si riduce a schema su tre appoggi e
luce 1.25m, quindi per una larghezza pari ad un metro lineare si ottene:
GEOMETRIA DATI MECCANICI COEFFICENTI VERIFICHE RESISTENZA (SLU)
DIMENSIONI TRAVE TIPO LEGNO C24 qp 0,8 kN/m2
1,5 sfavorevole
B 20 cm rk 350 kg/m3
qa 5 kN/m2
1 favorevole
H 4 cm fm,k 24 N/mm2
CATEGORIA 1,35 sfavorevole Wy 53,33 cm3
ft,0,k 14 N/mm2
0 favorevole Wz 266,67 cm3
luce 1,25 m ft,90,k 0,5 N/mm2
gga 1 sfavorevole km 0,7 RETT
interasse 20 cm fc,0,k 21 N/mm2
C.C.
fc,90,k 2,5 N/mm2
q 1,63 kN/m Y01 0,7 C - Affol. sm,y,d 5,98 N/mm2
fv,k 2,5 N/mm2
Y11 0,7 C - Affol. sm,z,d 0,00 N/mm2
sx Eo,mean 11000 N/mm2
Myd 0,32 kNm Y21 0,6 C - Affol. 5.1.6a 0,28
dx E90,mean 370 N/mm2
Vyd 1,02 kN 5.1.6b 0,40
USO Eo,05 7400 N/mm2
Kmod 0,65 MEDIA IR 0,40 OK
angolo 0 ° G,mean 690 N/mm2
Mzd 0,00 kNm gm 1,35 MASSICCIO
Vzd 0,00 kN Kdef 2 MASSICCIO
Tipo fm,d 15,02 N/mm2
Kh 1,3 MASSICCIO
sx 0 mm ft,0,d 8,76 N/mm2
C.C. ty,d 0,19 N/mm2
dx 0 mm ft,90,d 0,24 N/mm2
q 0,61 kN/m Kmod,fi 1 sez eff IR 0,16 OK
sotto 0 mm fc,0,d 10,11 N/mm2
Kfi 1,15 Lamellare tz,d 0,00 N/mm2
fc,90,d 1,20 N/mm2
Myd 0,12 kNm gm,fi 1 IR 0,00 OK
fv,d 1,20 N/mm2
Vyd 0,38 kN VERIFICHE DEFORMAZIONE (SLE)
Eo,mean 8148,15 N/mm2
E90,mean 274,07 N/mm2
Mzd 0,00 kNm Jy 1,07E+06 mm4
Eo,05 5481,48 N/mm2
Vzd 0,00 kN u,controfreccia 0 mm
G,mean 511,11 N/mm2
C.C.
g 0,19 kN/m
fm,d,fi 35,88 N/mm2
q 0,70 kN/m u,ist,g,rara 0,52 mm
ft,0,d,fi 20,93 N/mm2
C.C. u,ist,q,rara 2,60 mm
ft,90,d,fi 0,58 N/mm2
g 0,19 kN/m 500
fc,0,d,fi 24,15 N/mm2
q 0,60 kN/m u,ist,acc 2,60 NO
fc,90,d,fi 2,88 N/mm2
VERIFICA A FUOCO (SLU) 300
fv,d,fi 2,88 N/mm2
u, ist 3,12 OK
Eo,mean,fi 11000 N/mm2
bo 0,8 mm/min
G,mean,fi 690 N/mm2
t 60 min
dchar 48 mm u, ist,g,qp 0,52 mm
tpr SX 0 min u, ist,q,qp 2,23 mm
tpr DX 0 min u,dif,g,qp 1,03 mm
tpr INF 0 min u,dif,q,qp 4,4578533 mm
250
u,net,fin 8,61 OK
LUNGO TERMINE
Limite def. Ist. finale l/
VALORI DI PROGETTO FUOCO BREVE TERMINE
Quasi permanente
Limite def. ist. Acc. l/
Limite def. Ist. Netta l/
3
DURATA CARICO
MEDIA Rara
TIPO DI MATERIALE
MASSICCIO
CLASSE DI SERVIZIO
LEGNO
eccezionale
PANNELLI PROTETTIVI VALORI DI PROGETTO TAGLIO
APPOGGIO
APPOGGIO
RETT
ultimo
TIPOLOGIA VINCOLI
C - Affol.gq
SOLLECITAZIONI
gg
FLESSIONE
DATI CARICHI
VALORI CARATTERISTICI
L’impalcato è quindi verificato.
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52 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE
Presentazione modello
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53 VERIFICHE
Correnti impalcato - SLU
Nella seguente figura vengono riportate i correnti dell’impalcato
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
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Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
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Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
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Irrigidimenti impalcato- SLU
Nella seguente figura vengono riportate gli irrigidimenti trasversali dell’impalcato.
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
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Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
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Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
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Cavi - SLU
Nella seguente figura vengono riportate i cavi.
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
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Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
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Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
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Piloni - SLU
Nella seguente figura vengono riportati i piloni.
Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate
sulla struttura, come indicato dall’EC 3.
Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo
elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni
riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.
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Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono
considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,
come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3
Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto
al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e
della torsione.
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Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che
comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato
seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata
seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità
perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali
fenomeni.
Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.
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54 REAZIONI VINCOLARI
Di seguito si riporta l’inviluppo delle reazioni vincolari per tutte le combinazioni di carico
applicate sul modello.
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55 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI
Di seguito si riporta la deformata della struttura per la combinazione di carico CC37, per la
quale si hanno le maggiori deformazioni verticali.
Si riportano gli spostamenti massimi:
Combinazione di carico CC 37 Combinazione SLE Rara Solo azioni di traffico a scacchiera 7.
z,2,max = - 5.40 cm quale massima freccia in campata C2
z,2,lim = L/ 300 = 1700/300 = 5.67 cm
Combinazione di carico CC 25 Combinazione SLE Rara con traffico a scacchiera 7.
z,max = - 5.76 cm quale massima freccia in mezzeria di C2.
z,lim = L/ 250 = 1700/250 = 6.80 cm
Si ritengono le deformazioni verticali accettabili.
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Di seguito si riporta la deformata della struttura per la combinazione di carico CC19, per la
quale si hanno le maggiori deformazioni orizzontali trasversali
Si riportano gli spostamenti massimi:
Combinazione di carico CC 19 Combinazione SLE Rara vento + X -Z
z,2,max = - 2.11 cm quale massimo spostamento in corrispondenza della cima del Pilone
z,2,lim = h/ 300 = 850/300 = 2.83 cm
Si ritengono le deformazioni verticali accettabili.
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56 CONCLUSIONI
La presente relazione riguarda il calcolo preliminare delle strutture della passerella pedonale,
cioè l’impalcato e piloni in acciaio, tralasciando la progettazione delle struture di fondazione e gli
appoggi.
Si deve però segnalare che la frequenza del primo modo proprio dell’intera struttura è pari ad
1,6 Hz e riguarda un modo di vibrare verticale.
Questo è da evitare dato che è vicino alla frequenza di una persona media in corsa leggera,
come riportato al punto ∫C.5.1.4.9 della circolare del 2 febbraio 2009.
L’ annesso A.2 dell’ Eurocodice EC EN 1990infatti prescrive che per ponti con periodi propri con
frequenze minori di:
5 Hz per vibrazioni verticali;
2,5 Hz per vibrazioni orizzontali e verticali
Debba essere condotta una verifica un’appropriata verifica.
Si consiglia quindi di applicare dei dissipatori per evitare incrementi delle sollecitazioni di tipo
dinamico.
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