DATICARATTERISTICHE GEOMETRICHE DELLA SEZIONEAREA SEZIONI ELEMENTARI AREA SEZIONI CARICHI MOMENTI FLETTENTI IN MEZZERIAMASSIMO MOMENTO MASSIMO MOMENTO FLETTENTE (IN FLETTENTE (IN CARICO CARICO TOTALE MEZZERIA) ,DOVUTO MEZZERIA) ,A PIENO TOTALE DELLA DELLA TRAVE IN CARICO (gI+qacc.) AL PESO PROPRIO (gI) TRAVE IN C.A.P. C.A.P. CON DELLA TRAVE CON DELLA TRAVE CON CON SEZIONE A SEZIONE SEZIONE A DOPPIO SEZIONE A DOPPIO DOPPIO BULBO RETTANGOLARE BULBO,AGENTE NELLA BULBO,AGENTE NELLA FASE DI TIRO FASE DI ESERCIZIO
DEFINIZIONE
BASE BASE ALTEZZA BULBO BULBO BULBO INFERIORE SUPERIORE INFERIORE
ALTEZZA BULBO SUPERIORE
BASE ANIMA
ALTEZZA ANIMA
BASE ALTEZZA LUNGHEZZA TOTALE TOTALE DELLA TRAVE DELLA DELLA APPOGGIATA- SEZIONE SEZIONE APPOGGIATA RETTANG RETTANG OLARE OLARE
CARICO CARICO PESO SPECIFICO PERMANENTE PERMANENTE DEL AREA TOTALE DOVUTO AL DOVUTO AL DELLA AREA TOTALE CONGLOMERATO PESO PROPRIO PESO PROPRIO CEMENTIZIO SEZIONE A DELLA SEZIONE DELLA TRAVE DELLA TRAVE IN ORDINARIO DOPPIO RETTANGOLARE IN C.A.P. CON C.A.P. CON ARMATO (E/O BULBO SEZIONE A SEZIONE PRECOMPRESSO) DOPPIO BULBO RETTANGOLARE
CARICO ACCIDENTALE
FORMULA
(B-Ba)/2
(H-Ha-Hbi-Hbs)/2
A1+A2+A3+A4+A5 A1+A2+A3+A4+A5+ A6+A7+A8+A9 +A6+A7
D.M.LL.PP.del 14/02/1992
g * AI
g * AII
0,5*qacc. (lunga durata) + 0,5*qacc. (breve durata)
gI + qacc.
gII + qacc.
(gI * L2)/8
((gI+qacc.) * L2)/8
SIMBOLO UNITA' DI MISURA VALORE
Bbi cm40
Bbs cm40
Hbi cm20
Hbs cm20
Ba cm18
Ha cm70
L cm2300
B cm40
H cm120
(B-Ba)/2
(H-Ha-Hbi-Hbs)/2
A1 cm2
A2 cm2
A3 cm2
A4 cm2
A5 cm2
A6 cm2
A7 cm2
A8 cm2
A9 cm2
AI cm2
AII cm2
g kgf / cm3
cm11
cm5
gI kgf / cm8.0301375
gII kgf / cm12.2364
qacc. kgf / cm45
QI kgf / cm53.0301375
QII kgf / cm57.2364
MImin kgf * cm5309928.422
MImax kgf * cm35066178.42
800
28
28
1440
28
28
800
825
825
3150
4800
0.00254925
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GEOMETRIA SEZIONI , MOMENTI STATICI E D'INERZIADEFINIZIONE
CARATTERISTICHE GEOMETRICHE DELLA SEZIONE
AREA DELLA SUPERFICIE DELLE SEZIONI ELEMENTARI
SEZIONE A DOPPIO BULBO
DISTANZA DEL BARICENTRO DI Ai DALLA RETTA a
MOMENTO STATICO DELL'AREA Ai RISPETTO ALLA RETTA a
MOMENTO D'INERZIA DELL'AREA Ai RISPETTO AL PROPRIO ASSE BARICENTRICO xgi
DISTANZA DEL BARICENTRO DI Ai DALL'ASSE BARICENTRICO xg
DISTANZA "AL QUADRATO" DEL BARICENTRO DI Ai DALL'ASSE BARICENTRICO xg
MOMENTO D'INERZIA DELL'AREA Ai RISPETTO ALL' ASSE BARICENTRICO xg
FORMULA SIMBOLO UNITA' DI MISURA
bi * hi Ai A0i cm B bi B bs H bi H bs Ba Ha B H (B-B a )/2 (H-H a -H bi -H bs )/2 y gi y gs W i W0i W s W0s = = = = = = = = = = = = = = 35 35 25 25 15 70 35 140 10 10 70 70 101952.381 101952.381 cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm 3 cm 3 A A0 = 3300.00 cm 2 da,G = 70.00 cm Sa = A1 A01 = A2 A02 = A3 A03 = A4 A04 = A5 A05 = A6 A06 = A7 A07 =2
Ai * da,Gi da,Gi cm cm2 cm cm cm cm cm cm2 2 2 2 2 2
(bi * hi^3)/12 oppure (bi * hi^3)/36
Ixgi,i + Ai * d2xg,Gi dxg,Gi cm d2xg,Gi cm2
Sa,i cm Sa,1 = Sa,2 = Sa,3 = Sa,4 = Sa,5 = Sa,6 = Sa,7 =3
Ixgi,i cm cm3 cm cm cm cm cm cm3 3 3 3 3 3 4
Ixg,i cm4 Ixg,1 = Ixg,2 = Ixg,3 = Ixg,4 = Ixg,5 = Ixg,6 = Ixg,7 = 2938541.667 87083.333 87083.333 911250.000 87083.333 87083.333 2938541.667 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4
875.00 50.00 50.00 1350.00 50.00 50.00 875.00
da,G1 = 127.50 cm da,G2 = 111.67 cm da,G3 = 111.67 cm da,G4 = da,G5 = da,G6 = da,G7 = 70.00 28.33 28.33 12.50 cm cm cm cm
111562.50 5583.33 5583.33 94500.00 1416.67 1416.67 10937.50
Ixg1,1 = Ixg2,2 = Ixg3,3 = Ixg4,4 = Ixg5,5 = Ixg6,6 = Ixg7,7 =
45572.916667 277.777778 277.777778
cm4 cm cm4 4 4
dxg,G1 = 57.50 cm dxg,G2 = 41.67 cm dxg,G3 = 41.67 cm dxg,G4 = 0.00 cm dxg,G5 = 41.67 cm dxg,G6 = 41.67 cm dxg,G7 = 57.50 cm
d2xg,G1 = 3306.250 cm2 d2xg,G2 = 1736.111 cm2 d2xg,G3 d2xg,G4 d2xg,G5 d2xg,G6 d2xg,G7 = 1736.111 cm = 0.000 cm2 = 1736.111 cm = 1736.111 cm2 = 3306.250 cm2 2 2
911250.000000 cm 277.777778 cm4 277.777778 45572.916667 cm cm4 4
231000.00
cm 3
dxg,G =
0.00
cm
d2xg,G =
0.000
cm2
I xg =
7136666.667
cm 4
SEZIONE (compatta o completa) RETTANGOLARE
DEFINIZIONE
CARATTERISTICHE GEOMETRICHE DELLA SEZIONE
AREA DELLA SUPERFICIE DELLE SEZIONI ELEMENTARI
DISTANZA DEL BARICENTRO DI Ai DALLA RETTA a
MOMENTO STATICO DELL'AREA Ai RISPETTO ALLA RETTA a
MOMENTO D'INERZIA DELL'AREA Ai RISPETTO AL PROPRIO ASSE BARICENTRICO xgi
DISTANZA DEL BARICENTRO DI Ai DALL'ASSE BARICENTRICO xg
DISTANZA "AL QUADRATO" DEL BARICENTRO DI Ai DALL'ASSE BARICENTRICO xg
MOMENTO D'INERZIA DELL'AREA Ai RISPETTO ALL' ASSE BARICENTRICO xg
FORMULA SIMBOLO UNITA' DI MISURA
bi * hi Ai A0i cm2 B bi B bs H bi H bs Ba Ha B H (B-B a )/2 (H-H a -H bi -H bs )/2 y gi y gs W i W0i W s W0s = = = = = = = = = = = = = = 35 35 25 25 15 70 35 140 10 10 70 70 114333.3333 114333.3333 cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm 3 cm 3 A1 A01 = A2 A02 = A3 A03 = A4 A04 = A5 A05 = A6 A06 = A7 A07 = A8 A08 = A9 A09 = A A0 = 875.00 50.00 50.00 1350.00 50.00 50.00 875.00 800.00 800.00 4900.00 cm2 cm2 cm cm cm cm cm cm cm cm2 2 2 2 2 2 2 2
Ai * da,Gi da,Gi cm da,G1 = 127.50 cm da,G2 = 111.67 cm da,G3 = 111.67 cm da,G4 = da,G5 = da,G6 = da,G7 = da,G8 = da,G9 = da,G = 70.00 28.33 28.33 12.50 70.00 70.00 70.00 cm cm cm cm cm cm cm Sa,1 = Sa,2 = Sa,3 = Sa,4 = Sa,5 = Sa,6 = Sa,7 = Sa,8 = Sa,9 = Sa = Sa,i cm3 111562.50 5583.33 5583.33 94500.00 1416.67 1416.67 10937.50 56000.00 56000.00 343000.00 cm3 cm3 cm cm cm cm cm cm cm cm3 3 3 3 3 3 3 3
(bi * hi^3)/12 oppure (bi * hi^3)/36
Ixgi,i + Ai * d2xg,Gi dxg,Gi cm d2xg,Gi cm2 d2xg,G1 = 3306.250 cm2 d2xg,G2 = 1736.111 cm2 d2xg,G3 = 1736.111 cm2 0.000 d2xg,G4 = cm2 d2xg,G5 d2xg,G6 d2xg,G7 d2xg,G8 d2xg,G9 d2xg,G = 1736.111 cm = 1736.111 cm2 = 3306.250 cm = 0.000 cm2 = = 0.000 0.000 cm cm2 2 2 2
Ixgi,i cm4 Ixg1,1 = Ixg2,2 = Ixg3,3 = Ixg4,4 = Ixg5,5 = Ixg6,6 = Ixg7,7 = Ixg8,8 = Ixg9,9 = 45572.916667 277.777778 277.777778 cm4 cm4 cm4 4
Ixg,i cm4 Ixg,1 = Ixg,2 = Ixg,3 = Ixg,4 = Ixg,5 = Ixg,6 = Ixg,7 = Ixg,8 = Ixg,9 = I xg = 2938541.667 87083.333 87083.333 911250.000 87083.333 87083.333 2938541.667 433333.333 433333.333 8003333.333 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm 4
dxg,G1 = 57.50 cm dxg,G2 = 41.67 cm dxg,G3 = 41.67 cm dxg,G4 = 0.00 cm dxg,G5 = 41.67 cm dxg,G6 = 41.67 cm dxg,G7 = 57.50 cm dxg,G8 = dxg,G9 = dxg,G = 0.00 0.00 0.00 cm cm cm
911250.000000 cm 277.777778 cm4 277.777778 45572.916667 cm cm4 4 4
433333.333333 cm 433333.333333 cm4
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CAVO 1DISTANZA DELLA SEZIONE IN CUI SI VUOLE VALUTARE LA CADUTA DI TENSIONE PER ATTRITO DALLA SEZIONE DI APPLICAZIONE DI sf ORDINATA DEL ANGOLO CHE LA RETTA VARIAZIONE BARICENTRO DEI DISTANZA DEL TANGENTE AL CAVO 1 NEL ANGOLARE ECCENTRICITA' 3 CAVI NELLA ORDINATA DEL BARICENTRO PUNTO x (CIOE' IN CHE SUBISCE DEL CAVO 1 SEZIONE DI CAVO 1 IN "G" DELLA CORRISPONDENZA DELLA IL CAVO RISPETTO AL MEZZERIA CORRISPONDENZA SEZIONE i DAL GENERICA SEZIONE i) FORMA PASSANDO BARICENTRO "G" (ORDINATA DEL DELLA SEZIONE i LEMBO COL SEMIASSE POSITIVO DALLA DELLA SEZIONE VERTICE DI (DELL'ASCISSA x) INFERIORE DI DELLE ASCISSE (CIOE' CON SEZIONE I i CIASCUNA QUESTA UNA RETTA ORIZZONTALEALLA DELLE 3 ASSE DELLA TRAVE) SEZIONE I+1 PARABOLE)
( M5/4 )TENSIONE INIZIALE DEPURATA DELLA COEFFICIENTE COEFFICIENTE CADUTA DI TENSIONE DI ATTRITO IN DI ATTRITO IN DEVIAZIONE ISTANTANEA PER CURVA LINEA ANGOLARE ATTRITO Ds fa (NEL (SECONDO LE CONVENZIONALE (SECONDO LE NORME NORME DEL CAVO CAVO 1) IN ITALIANE) ITALIANE) CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE i
DEFINIZIONE
SEZIONE
AREA DELLA SUPERFICIE DELLA SEZIONE NOMINALE DEL CAVO 1 (M5/4)
ACSISSA ACSISSA DELLA DELLA SEZIONE i SEZIONE i DELLA DELLA TRAVE TRAVE
-
-
ANGOLO CHE LA RETTA TANGENTE AL CAVO 1 NEL PUNTO x (CIOE' IN i CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i) FORMA CON LA RETTA TANGENTE AL CAVO 1 NEL PUNTO ix +1 (CIOE' IN CORRISPONDENZA DELLA SUCCESSIVA SEZIONE i+1 CONSIDERATA)
-
CADUTA DI TENSIONE PER ATTRITO (NEL CAVO 1) TRA LA SEZIONE i E LA SEZIONE i+1
FORMULA
4*0,9290
xi-xi+1
y(x)=ax2+y0
yG - y(x)
a=arctg(dy(x)/dx)
(180*x)/p
ai - ai+1
ai - ai+1
D.M. 14/02/1992
D.M. 14/02/1992
b*fc
si+1 = si - Ds fa = si*(1fc*(ai-ai+1)-fl*(xi-xi+1))
s i - s i+1
SIMBOLO UNITA' DI MISURA
Af1cm2
a
xcm
xm m
y0cm
y(x)cm
yGcm
e10(x)cm
arad
agradi
sin (a)-
cos (a)rad gradi
fcrad-1
brad / m
flm-1
sspi
(stiro)
Ds fakg f / cm 2
kgf / cm2
TESTATA1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo) TOTALE
3.716 3.716 3.716 3.716 3.716 3.716
1.765E-04 1.765E-04 1.765E-04 1.765E-04 1.765E-04 1.765E-04
750 700 490 350 175 0
7.50 7.00 4.90 3.50 1.75 0.00
0.50 2.10 1.40 1.75 1.75 7.50
10 10 10 10 10 10
109.21 96.50 52.39 31.63 15.41 10.00
70 70 70 70 70 70
-39.21 -26.50 17.61 38.37 54.59 60.00
0.258750 0.242288 0.171304 0.122948 0.061707 0.000000
14.83 13.88 9.82 7.04 3.54 0.00
0.255873 0.239924 0.170468 0.122639 0.061668 0.000000
0.966711 0.970792 0.985363 0.992451 0.998097 1.000000
0.016462 0.070983 0.048356 0.061241 0.061707 0.258750 CAVO 2 ( M5/8 )
0.94 4.07 2.77 3.51 3.54 14.83
0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3
0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01
0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003
13000.00 12916.42 12559.99 12325.03 12033.89 11747.94
83.58 356.43 234.96 291.15 285.95 1252.06
CADUTE DI TENSIONE PER ATTRITO
DEFINIZIONE
SEZIONE
AREA DELLA SUPERFICIE DELLA SEZIONE NOMINALE DEL CAVO 2 (M5/8)
ACSISSA ACSISSA DELLA DELLA SEZIONE i SEZIONE i DELLA DELLA TRAVE TRAVE
DISTANZA DELLA SEZIONE IN CUI SI VUOLE VALUTARE LA CADUTA DI TENSIONE PER ATTRITO DALLA SEZIONE DI APPLICAZIONE DI sf
ORDINATA DEL ANGOLO CHE LA RETTA VARIAZIONE BARICENTRO DEI TANGENTE AL CAVO 2 NEL ANGOLARE DISTANZA DEL ECCENTRICITA' 3 CAVI NELLA PUNTO x (CIOE' IN CHE SUBISCE BARICENTRO ORDINATA DEL DEL CAVO 2 SEZIONE DI CORRISPONDENZA DELLA IL CAVO "G" DELLA CAVO 2 IN RISPETTO AL MEZZERIA GENERICA SEZIONE i) FORMA PASSANDO CORRISPONDENZA SEZIONE i DAL BARICENTRO "G" (ORDINATA DEL COL SEMIASSE POSITIVO DALLA LEMBO DELLA SEZIONE i DELLA SEZIONE VERTICE DI DELLE ASCISSE (CIOE' CON SEZIONE I INFERIORE DI (DELL'ASCISSA x) i CIASCUNA UNA RETTA ORIZZONTALEALLA QUESTA DELLE 3 ASSE DELLA TRAVE) SEZIONE I+1 PARABOLE)
-
-
ANGOLO CHE LA RETTA TANGENTE AL CAVO 2 NEL PUNTO x (CIOE' IN i CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i) FORMA CON LA RETTA TANGENTE AL CAVO 1 NEL PUNTO ix +1 (CIOE' IN CORRISPONDENZA DELLA SUCCESSIVA SEZIONE i+1 CONSIDERATA)
-
TENSIONE INIZIALE DEPURATA DELLA COEFFICIENTE COEFFICIENTE DI ATTRITO IN DI ATTRITO IN CADUTA DI TENSIONE DEVIAZIONE ISTANTANEA PER CURVA LINEA ANGOLARE ATTRITO Ds fa (NEL (SECONDO LE CONVENZIONALE (SECONDO LE NORME NORME DEL CAVO CAVO 2) IN ITALIANE) ITALIANE) CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE i
CADUTA DI TENSIONE PER ATTRITO (NEL CAVO 2) TRA LA SEZIONE i E LA SEZIONE i+1
FORMULA
8*0,9290
xi-xi+1
y(x)=ax2+y0
yG - y(x)
a=arctg(dy(x)/dx)
(180*x)/p
ai - ai+1
ai - ai+1
b*fc
si+1 = si - Ds fa = si*(1fc*(ai-ai+1)-fl*(xi-xi+1))
s i - s i+1
SIMBOLO UNITA' DI MISURA
Af2cm2
a
xcm
xm m
y0cm
y(x)cm
yGcm
e20(x)cm
arad
agradi
sin (a)-
cos (a)rad gradi
fcrad-1
brad / m
flm-1
sspi
(stiro)
Ds fakg f / cm 2
kgf / cm2
TESTATA1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo) TOTALE
7.432 7.432 7.432 7.432 7.432 7.432
1.224E-04 1.224E-04 1.224E-04 1.224E-04 1.224E-04 1.224E-04
756 700 490 350 175 0
7.56 7.00 4.90 3.50 1.75 0.00
0.56 2.10 1.40 1.75 1.75 7.56
10 10 10 10 10 10
79.93 70.00 39.40 25.00 13.75 10.00
70 70 70 70 70 70
-9.93 0.00 30.60 45.00 56.25 60.00
0.182996 0.169778 0.119429 0.085505 0.042831 0.000000
10.48 9.73 6.84 4.90 2.45 0.00
0.181976 0.168964 0.119145 0.085401 0.042818 0.000000
0.983303 0.985622 0.992877 0.996347 0.999083 1.000000
0.013218 0.050349 0.033924 0.042674 0.042831 0.182996 CAVO 3 ( M5/4 )
0.76 2.88 1.94 2.45 2.45 10.48
0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3
0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01
0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003
13000.00 12926.73 12650.04 12468.17 12243.09 12021.50
73.27 276.69 181.87 225.08 221.59 978.50
DEFINIZIONE
SEZIONE
AREA DELLA SUPERFICIE DELLA SEZIONE NOMINALE DEL CAVO 3 (M5/4)
ACSISSA ACSISSA DELLA DELLA SEZIONE i SEZIONE i DELLA DELLA TRAVE TRAVE
DISTANZA DELLA SEZIONE IN CUI SI VUOLE VALUTARE LA CADUTA DI TENSIONE PER ATTRITO DALLA SEZIONE DI APPLICAZIONE DI sf
ORDINATA DEL ANGOLO CHE LA RETTA VARIAZIONE BARICENTRO DEI TANGENTE AL CAVO 3 NEL ANGOLARE DISTANZA DEL 3 CAVI NELLA ECCENTRICITA' PUNTO x (CIOE' IN CHE SUBISCE BARICENTRO ORDINATA DEL SEZIONE DI DEL CAVO 3 CORRISPONDENZA DELLA IL CAVO "G" DELLA CAVO 3 IN MEZZERIA RISPETTO AL GENERICA SEZIONE i) FORMA PASSANDO CORRISPONDENZA SEZIONE i DAL (ORDINATA DEL BARICENTRO "G" COL SEMIASSE POSITIVO DALLA LEMBO DELLA SEZIONE i VERTICE DI DELLA SEZIONE DELLE ASCISSE (CIOE' CON SEZIONE I INFERIORE DI (DELL'ASCISSA x) CIASCUNA i UNA RETTA ORIZZONTALEALLA QUESTA DELLE 3 ASSE DELLA TRAVE) SEZIONE I+1 PARABOLE)
-
-
ANGOLO CHE LA RETTA TANGENTE AL CAVO 3 NEL PUNTO x (CIOE' IN i CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i) FORMA CON LA RETTA TANGENTE AL CAVO 1 NEL PUNTO ix +1 (CIOE' IN CORRISPONDENZA DELLA SUCCESSIVA SEZIONE i+1 CONSIDERATA)
-
TENSIONE INIZIALE DEPURATA DELLA COEFFICIENTE COEFFICIENTE DEVIAZIONE DI ATTRITO IN DI ATTRITO IN CADUTA DI TENSIONE ISTANTANEA PER ANGOLARE CURVA LINEA ATTRITO Ds fa (NEL (SECONDO LE CONVENZIONALE (SECONDO LE DEL CAVO NORME NORME CAVO 3) IN ITALIANE) ITALIANE) CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE i
CADUTA DI TENSIONE PER ATTRITO (NEL CAVO 3) TRA LA SEZIONE i E LA SEZIONE i+1
FORMULA
4*0,9290
xi-xi+1
y(x)=ax2+y0
yG - y(x)
a=arctg(dy(x)/dx)
(180*x)/p
ai - ai+1
ai - ai+1
b*fc
si+1 = si - Ds fa = si*(1fc*(ai-ai+1)-fl*(xi-xi+1))
s i - s i+1
SIMBOLO UNITA' DI MISURA
Af3cm2
a
xcm
xm m
y0cm
y(x)cm
yGcm
e30(x)cm
arad
agradi
sin (a)-
cos (a)rad gradi
fcrad-1
brad / m
flm-1
sspi
(stiro)
Ds fakg f / cm 2
kgf / cm2
TESTATA1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo) TOTALE
3.716 3.716 3.716 3.716 3.716 3.716
6.837E-05 6.837E-05 6.837E-05 6.837E-05 6.837E-05 6.837E-05
759 700 490 350 175 0
7.59 7.00 4.90 3.50 1.75 0.00
0.59 2.10 1.40 1.75 1.75 7.59
10 10 10 10 10 10
49.33 43.50 26.42 18.38 12.09 10.00
70 70 70 70 70 70
20.67 26.50 43.58 51.62 57.91 60.00
0.103345 0.095424 0.066900 0.047821 0.023924 0.000000
5.92 5.47 3.83 2.74 1.37 0.00
0.103161 0.095279 0.066850 0.047802 0.023922 0.000000
0.994665 0.995451 0.997763 0.998857 0.999714 1.000000
0.007922 0.028524 0.019079 0.023897 0.023924 0.103345 CAVO RISULTANTE
0.45 1.63 1.09 1.37 1.37 5.92
0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3
0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01
0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003
13000.00 12946.29 12753.94 12627.37 12470.56 12315.58
53.71 192.34 126.57 156.82 154.97 684.42
DEFINIZIONE
SEZIONE
AREA DELLA SUPERFICIE DELLA SEZIONE NOMINALE DEL CAVO RISULTANTE
ACSISSA ACSISSA DELLA DELLA SEZIONE i SEZIONE i DELLA DELLA TRAVE TRAVE
DISTANZA DELLA SEZIONE IN CUI SI VUOLE VALUTARE LA CADUTA DI TENSIONE PER ATTRITO DALLA SEZIONE DI APPLICAZIONE DI sf
ORDINATA DEL BARICENTRO DEI 3 CAVI NELLA SEZIONE DI MEZZERIA (ORDINATA DEL VERTICE DI CIASCUNA DELLE 3 PARABOLE)
ORDINATA DEL CAVO RISULTANTE IN CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE i (DELL'ASCISSA x)
ANGOLO CHE LA RETTA VARIAZIONE TANGENTE AL CAVO 3 NEL ANGOLARE DISTANZA DEL ECCENTRICITA' PUNTO x (CIOE' IN CHE SUBISCE BARICENTRO DEL CAVO CORRISPONDENZA DELLA IL CAVO "G" DELLA RISULTANTE GENERICA SEZIONE i) FORMA PASSANDO SEZIONE i DAL RISPETTO AL COL SEMIASSE POSITIVO DALLA LEMBO BARICENTRO DELLE ASCISSE (CIOE' CON SEZIONE I INFERIORE DI "G" DELLA UNA RETTA ORIZZONTALEALLA QUESTA SEZIONE i ASSE DELLA TRAVE) SEZIONE I+1
-
-
ANGOLO CHE LA RETTA TANGENTE AL CAVO RISULTANTE NEL PUNTO ix(CIOE' IN CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i) FORMA CON LA RETTA TANGENTE AL CAVO 1 NEL PUNTO ix +1 (CIOE' IN CORRISPONDENZA DELLA SUCCESSIVA SEZIONE i+1 CONSIDERATA)
-
TENSIONE INIZIALE DEPURATA DELLA COEFFICIENTE COEFFICIENTE DI ATTRITO IN DI ATTRITO IN CADUTA DI TENSIONE DEVIAZIONE ISTANTANEA PER CURVA LINEA ANGOLARE ATTRITO Ds fa (NEL (SECONDO LE CONVENZIONALE (SECONDO LE NORME NORME DEL CAVO CAVO RISULTANTE) IN ITALIANE) ITALIANE) CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE i
CADUTA DI TENSIONE PER ATTRITO (NEL CAVO 3) TRA LA SEZIONE i E LA SEZIONE i+1
FORMULA
Af1+Af2+Af3
xi-xi+1
y G - e 0 eq. (x)
M eq. / N n tiro
a=arctg(dy(x)/dx)
(180*x)/p
ai - ai+1
ai - ai+1
b*fc
N eq. tiro / A f
s i - s i+1
SIMBOLO UNITA' DI MISURA
Afcm2
a
xcm
xm m
y0cm
y(x)cm
yGcm
e 0 eq. (x)cm
arad
agradi
sin (a)-
cos (a)rad gradi
fcrad-1
brad / m
flm-1
sspi
(stiro)
Ds fakg f / cm 2
kgf / cm2
TESTATA1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo)
14.864 14.864 14.864 14.864 14.864 14.864
1.221E-04 1.221E-04 1.221E-04 1.221E-04 1.221E-04 1.221E-04
756 700 490 350 175 0
7.56 7.00 4.90 3.50 1.75 0.00
0.56 2.10 1.40 1.75 1.75 7.56
10 10 10 10 10 10
79.39 69.82 39.31 24.95 13.73 10.00
70 70 70 70 70 70
-9.39 0.18 30.69 45.05 56.27 60.00
0.182459 0.169279 0.119074 0.085250 0.042703 0.000000
10.45 9.70 6.82 4.88 2.45 0.00
0.181448 0.168471 0.118793 0.085147 0.042690 0.000000
0.983400 0.985707 0.992919 0.996368 0.999088 1.000000
0.013180 0.050205 0.033824 0.042547 0.042703 0.182459
0.76 2.88 1.94 2.44 2.45 10.45
0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3
0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01
0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003
12980.38 12911.62 12644.88 12467.79 12246.56 12026.63
68.76 266.74 177.10 221.22 219.93 953.75
SFORZO DI PRECOMPRESSIONE PERCENTUALE (DEPURATO DELLA DELLA TENSIONE CADUTA DI SFORZO PER INIZIALE DI TIRO ATTRITO) AGENTE SULLA PERSA DI SEZIONE DEL CAVO 1 IN SEZIONE IN CORRISPONDENZA SEZIONE DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE
COMPONENTE ORIZZONTALE COMPONENTE VERTICALE SFORZO DI DELLO SFORZO DI DELLO SFORZO DI PRECOMPRESSIONE PRECOMPRESSIONE PRECOMPRESSIONE (DEPURATO DELLA MOMENTO FLETTENTE (DEPURATO DELLA CADUTA DI (DEPURATO DELLA CADUTA DI CADUTA DI SFORZO PER GENERATO NELLA SFORZO PER ATTRITO) SFORZO PER ATTRITO) ATTRITO) AGENTE SULLA SEZIONE i DELLA TRAVE AGENTE SULLA SEZIONE DEL AGENTE SULLA SEZIONE DEL SEZIONE DEL CAVO 1 IN DA Nnitiro CAVO 1 IN CORRISPONDENZA CAVO 1 IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA GENERICA SEZIONE i GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE DELLA TRAVE DELLA TRAVE
Dsfa = % sfi (sfi = 13000 kg f / cm2)
sf * Af1
Af1*sf*cos(a)
Af1*sf*sin(a)
RADQ(N2ni+N2vi)
Nnitiro * e
Dsfa% sfi
Ntirokgf
Nnitirokgf
Nvitirokgf
Ntirokgf
Mkgf * cm
0.64 2.74 1.81 2.24 2.20 9.63
48308.00 47997.42 46672.93 45799.82 44717.93 43655.33
46699.85 46595.49 45989.79 45454.10 44632.82 43655.33
12360.69 11515.74 7956.23 5616.83 2757.67 0.00
48308.00 47997.42 46672.93 45799.82 44717.93 43655.33
-1831306.09 -1234780.51 810110.12 1744301.04 2436672.85 2619319.96
SFORZO DI PRECOMPRESSIONE PERCENTUALE (DEPURATO DELLA DELLA TENSIONE CADUTA DI SFORZO PER INIZIALE DI TIRO ATTRITO) AGENTE SULLA PERSA DI SEZIONE DEL CAVO 2 IN SEZIONE IN CORRISPONDENZA SEZIONE DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE
COMPONENTE ORIZZONTALE COMPONENTE VERTICALE SFORZO DI PRECOMPRESSIONE DELLO SFORZO DI DELLO SFORZO DI (DEPURATO DELLA PRECOMPRESSIONE PRECOMPRESSIONE MOMENTO FLETTENTE (DEPURATO DELLA CADUTA DI (DEPURATO DELLA CADUTA DI CADUTA DI SFORZO PER GENERATO NELLA ATTRITO) AGENTE SULLA SFORZO PER ATTRITO) SFORZO PER ATTRITO) SEZIONE i DELLA TRAVE AGENTE SULLA SEZIONE DEL AGENTE SULLA SEZIONE DEL SEZIONE DEL CAVO 3 IN DA Nnitiro CAVO 2 IN CORRISPONDENZA CAVO 2 IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE DELLA TRAVE DELLA TRAVE
Dsfa = % sfi (sfi = 13000 kg f / cm2)
sf * Af2
Af2*sf*cos(a)
Af2*sf*sin(a)
RADQ(N2ni+N2vi)
Nnitiro * e
Dsfa% sfi
Ntirokgf
Nnitirokgf
Nvitirokgf
Ntirokgf
Mkgf * cm
0.56 2.13 1.40 1.73 1.70 7.53
96616.00 96071.48 94015.09 92663.43 90990.64 89343.77
95002.80 94690.19 93345.41 92324.90 90907.19 89343.77
17581.81 16232.60 11201.45 7913.56 3896.02 0.00
96616.00 96071.48 94015.09 92663.43 90990.64 89343.77
-943008.14 0.00 2856369.46 4154620.34 5113529.54 5360626.48
SFORZO DI PRECOMPRESSIONE PERCENTUALE (DEPURATO DELLA DELLA TENSIONE CADUTA DI SFORZO PER INIZIALE DI TIRO ATTRITO) AGENTE SULLA PERSA DI SEZIONE DEL CAVO 3 IN SEZIONE IN CORRISPONDENZA SEZIONE DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE
COMPONENTE ORIZZONTALE COMPONENTE VERTICALE SFORZO DI PRECOMPRESSIONE DELLO SFORZO DI DELLO SFORZO DI (DEPURATO DELLA PRECOMPRESSIONE PRECOMPRESSIONE MOMENTO FLETTENTE (DEPURATO DELLA CADUTA DI (DEPURATO DELLA CADUTA DI CADUTA DI SFORZO PER GENERATO NELLA ATTRITO) AGENTE SULLA SFORZO PER ATTRITO) SFORZO PER ATTRITO) SEZIONE i DELLA TRAVE AGENTE SULLA SEZIONE DEL AGENTE SULLA SEZIONE DEL SEZIONE DEL CAVO 3 IN DA Nnitiro CAVO 3 IN CORRISPONDENZA CAVO 3 IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE DELLA TRAVE DELLA TRAVE
Dsfa = % sfi (sfi = 13000 kg f / cm2)
sf * Af3
Af3*sf*cos(a)
Af3*sf*sin(a)
RADQ(N2ni+N2vi)
Nnitiro * e
Dsfa% sfi
Ntirokgf
Nnitirokgf
Nvitirokgf
Ntirokgf
Mkgf * cm
0.41 1.48 0.97 1.21 1.19 5.26
48308.00 48108.40 47393.65 46923.32 46340.58 45764.70
48050.26 47889.54 47287.63 46869.68 46327.32 45764.70
4983.52 4583.71 3168.27 2243.05 1108.55 0.00
48308.00 48108.40 47393.65 46923.32 46340.58 45764.70
992988.09 1269072.72 2061031.42 2419647.33 2682641.52 2745881.99
COMPONENTE ORIZZONTALE COMPONENTE VERTICALE SFORZO DI SFORZO DI PRECOMPRESSIONE DELLO SFORZO DI DELLO SFORZO DI PRECOMPRESSIONE PERCENTUALE (DEPURATO DELLA PRECOMPRESSIONE PRECOMPRESSIONE (DEPURATO DELLA DELLA TENSIONE (DEPURATO DELLA CADUTA DI (DEPURATO DELLA CADUTA DI CADUTA DI SFORZO PER MOMENTO FLETTENTE CADUTA DI SFORZO PER GENERATO NELLA INIZIALE DI TIRO ATTRITO) AGENTE SULLA SFORZO PER ATTRITO) SFORZO PER ATTRITO) ATTRITO) AGENTE SULLA SEZIONE i DELLA TRAVE PERSA DI SEZIONE DEL CAVO AGENTE SULLA SEZIONE DEL AGENTE SULLA SEZIONE DEL SEZIONE DEL CAVO 3 IN SEZIONE IN RISULTANTE IN CAVO RISULTANTE IN CAVO RISULTANTE IN DA Nntiro CORRISPONDENZA SEZIONE CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA CORRISPONDENZA DELLA DELLA GENERICA DELLA GENERICA GENERICA SEZIONE i DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA SEZIONE i DELLA TRAVE SEZIONE i DELLA TRAVE TRAVE TRAVE
Dsfa = % sfi (sfi = 13000 kg f / cm2)
sf * Af3
Nni,1 + Nni,2 + Nni,3
Nvi,1 + Nvi,2 + Nvi,3
RADQ(N 2 n +N 2 v )
Mi,1 + Mi,2 + Mi,3
Dsfa% sfi
Ntirokgf
Nntirokgf
Nvtirokgf
N eq. tirokg f
Meq.kgf * cm
0.53 2.05 1.36 1.70 1.69 7.34
192940.39 191918.28 187953.53 185321.17 182032.91 178763.81
189752.91 189175.22 186622.83 184648.68 181867.33 178763.81
34926.03 32332.06 22325.95 15773.44 7762.24 0.00
192940.39 191918.28 187953.53 185321.17 182032.91 178763.81
-1781326.15 34292.21 5727511.00 8318568.71 10232843.91 10725828.43
VERIFICA A FLESSIONECOMPONENTE ORIZZONTALE DELLO SFORZO DI PRECOMPRESSIONE (DEPURATO DELLA CADUTA DI SFORZO PER ATTRITO) AGENTE SULLA SEZIONE DEL CAVO RISULTANTE IN CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE
;
FASE DI TIRO ( t = 0 )
CAVO RISULTANTETENSIONE NELLA FIBRA DI CLS CORRISPONDENTE RESISTENZA PESO SPECIFICO CARICO TENSIONE NELLA AL LEMBO CARATTERISTICA MOMENTO MINIMA MASSIMA DEL PERMANENTE FIBRA DI CLS ACSISSA SUPERIORE LUNGHEZZA TENSIONE TENSIONE VERIFICA AL VERIFICA AL CUBICA DEL FLETTENTE CONGLOMERATO DOVUTO AL CORRISPONDENTE DELLA DELLA TRAVE DELLA TRAVE LEMBO LEMBO CONGLOMERATO AMMISSIBILE AMMISSIBILE ,DOVUTO AL CARICO CEMENTIZIO PESO AL LEMBO SEZIONE i (NELLA FASE DI APPOGGIATASUPERIORE INFERIORE CEMENTIZIO AD NELLA FASE NELLA FASE PERMANENTE ORDINARIO PROPRIO INFERIORE DELLA DELLA TIRO) (dovrei APPOGGIATA ALTA RESISTENZA INIZIALE ( AL INIZIALE ( AL SODDISFATTA ? SODDISFATTA ? (g),AGENTE NELLA ARMATO (E/O DELLA TRAVE TRAVE (NELLA TRAVE mettere la TIRO ) TIRO ) A 28 GIORNI DI FASE DI TIRO PRECOMPRESSO) IN C.A.P. FASE DI TIRO) componente STAGIONATURA tiro orizzontale di N ?)
DEFINIZIONE
SEZIONE
AREA ECCENTRICITA' DELLA DEL CAVO MODULO DI SUPERFICI RISULTANTE RESISTENZA E DELLA RISPETTO AL INFERIORE GENERICA BARICENTRO DELLA SEZIONE "G" DELLA SEZIONE DELLA SEZIONE i TRAVE
MODULO DI RESISTENZA SUPERIORE DELLA SEZIONE
FORMULA
Nni,1 + Nni,2 + Nni,3
-
Meq. / Nntiro
Ixg / y i
Ixg / y s
D.M.LL.PP.del 14/02/1992
N n tiro / A (( g * z ) / 2 ) * ( L - z ) N n tiro e eq. / W s + M min / W s
N n tiro / A + N n tiro e eq. / W i M min / W i -0,08 R ck 0,48 R ck -
SIMBOLO UNITA' DI MISURA
Nntirokgf
Acm2
e0eq. (x)cm
W i W 0icm3
W s W 0scm3
gkgf / cm3
gkgf / cm
Lcm
zcm
Mmin = Mgkgf * cm
s0skg f / cm2
s0ikg f / cm2
Rck 28kgf / cm2
K0minkgf / cm2
K0maxkgf / cm2
-
-
1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo)
189175.22 186622.83 184648.68 181867.33 178763.81
4900 4900 3300 3300 3300
0.18 30.69 45.05 56.27 60.00
114333.3333 114333.3333 114333.3333 114333.3333 101952.3810 101952.3810 101952.3810 101952.3810 101952.3810 101952.3810
0.00254925 0.00254925 0.00254925 0.00254925 0.00254925
9.63617 9.63617 9.63617 9.63617 9.63617
1400 1400 1400 1400 1400
0 210 350 525 700
0.00 1204039.44 1770646.24 2213307.80 2360861.65
38.31 -1.48 -8.27 -23.55 -27.88
38.91 77.65 120.18 133.77 136.22
500 500 500 500 500
-40 -40 -40 -40 -40
240 240 240 240 240
SI SI SI SI SI
SI SI SI SI SI
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CADUTE DI TENSIONE PER FLUAGE DEL CALCESTRUZZOCAVO RISULTANTERESISTENZA CARATTERISTIC A CUBICA DEL CONGLOMERAT O CEMENTIZIO AD ALTA RESISTENZA A 28 GIORNI DI STAGIONATURA
DEFINIZIONE
SEZIONE
MODULO MODULO ELASTICO ELASTICO DEL DELL'ACCIAIO CONGLOMERA DA TO PRECOMPRES CEMENTIZIO SO (ACCIAIO ARMONICO)
SFORZO DI PRECOMPRESSIONE (DEPURATO DELLA CADUTA DI SFORZO PER ATTRITO) AGENTE SULLA SEZIONE DEL CAVO RISULTANTE IN CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE
AREA MOMENTO ECCENTRICITA' DELLA MOMENTO D'INERZIA DEL CAVO SUPERFICI FLETTENTE RISULTANTE DELL'AREA "A" E DELLA ,DOVUTO AL CARICO RISPETTO AL RISPETTO ALL' GENERICA PERMANENTE ASSE BARICENTRO SEZIONE (g),AGENTE NELLA BARICENTRICO "G" DELLA DELLA FASE DI TIRO SEZIONE i xg TRAVE
TENSIONE MEDIA DI CADUTA DI COMPRESSIONE TENSIONE (NELLA FASE DI PER FLUAGE TIRO) DELLA DEL FIBRA DI CLS CALCESTRUZ POSTA ALLA ZO QUOTA DEI CAVI
FORMULA
-
-
18000 * RADQ(500)
N eq. tiro / A + NORMA RADQ(N2n+N2v) Meq. / Nntiro (( g * z ) / 2 ) * ( L - z ) N eq. tiro *e eq. 2 / I xg M min *e eq. / I xg
m * s ci * E f / Ec
SIMBOLOUNITA' DI MISURA
m
Rck 28kgf / cm2
Eckgf / cm2
Epkgf / cm2
Ep/ Ec Ep/ Ec-
Neq.tirokgf
Acm2
e0eq. (x)cm
Ixgcm4
Mmin = Mgkgf * cm
s cikg f / cm 2
Ds fvkg f / cm 2
1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo)
2 2 2 2 2
500 500 500 500 500
4.02E+05 4.02E+05 4.02E+05 4.02E+05 4.02E+05
2.05E+06 2.05E+06 2.05E+06 2.05E+06 2.05E+06
5.09 5.09 5.09 5.09 5.09
6 6 6 6 6
191918.28 187953.53 185321.17 182032.91 178763.81
4900 4900 3300 3300 3300
0.18 30.69 45.05 56.27 60.00
8003333.333 8003333.333 7136666.667 7136666.667 7136666.667
0.00 1204039.44 1770646.24 2213307.80 2360861.65
39.17 55.86 97.68 118.46 124.50
470.01 670.33 1172.20 1421.53 1493.97
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CADUTE DI TENSIONE PER RILASSAMENTOCAVO RISULTANTETENSIONE INIZIALE TENSIONE DEPURATA DELLA CADUTA CADUTA DI CADUTA DI CARATTERISTICA DI TENSIONE ISTANTANEA DI ROTTURA A TENSIONE PER TENSIONE PER PER ATTRITO Ds fa (NEL RITIRO DEL FLUAGE DEL TRAZIONE CAVO RISULTANTE) IN DELL'ACCIAIO DA CALCESTRUZZO CALCESTRUZZO CORRISPONDENZA DELLA PRECOMPRESSO SEZIONE i N eq. tiro / A f CADUTA DI TENSIONE PER RILASSAMENTO "MUTUO" DELL'ACCIAIO ARMONICO (CHE TIENE CONTO CIOE' DELL'INFLUENZA RECIPROCA TRA Ds ssf E Ds fr ) CADUTA DI TENSIONE PER RILASSAMENTO DELL'ACCIAIO ARMONICO
DEFINIZIONE
SEZIONE
FORMULA
0,18 / ( 0,25 2 )
-
-
-
Ds fs + Ds fv
K s fi ( s fi / f ptk - 0,50 ) 2
Ds fr (1- 2,50 Ds ssf / s fi )
SIMBOLO UNITA' DI MISURA
k 1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo)
sspi
(stiro)
fptkkgf / cm2
Dsfskgf / cm2
Ds fvkg f / cm 2
Ds ssfkg f / cm 2
Ds fr
( Ds pr )kg f / cm 2
Ds ' fr
( Ds ' pr )kg f / cm 2
kgf / cm2
2.88 2.88 2.88 2.88 2.88
12911.62 12644.88 12467.79 12246.56 12026.63
18000 18000 18000 18000 18000
512.5 512.5 512.5 512.5 512.5
470.01 670.33 1172.20 1421.53 1493.97
982.51 1182.83 1684.70 1934.03 2006.47
1756.07 1493.24 1332.73 1147.39 979.29
1422.00 1144.04 882.52 694.38 570.84
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VERIFICA A FLESSIONETENSIONE INIZIALE DEPURATA DELLA CADUTA DI TENSIONE ISTANTANEA PER ATTRITO Ds fa (NEL CAVO RISULTANTE) IN CORRISPONDENZ A DELLA SEZIONE i COEFFICIENTE CADUTA DI TENSIONE DI PER RILASSAMENTO AMPLIFICAZIONE "MUTUO" DELLO SFORZO TENSIONE DI CADUTA DI CADUTA DI DELL'ACCIAIO NORMALE DI ESERCIZIO (NEL CAVO TENSIONE PER TENSIONE PER ARMONICO (CHE PRECOMPRESSI RISULTANTE) IN RITIRO DEL FLUAGE DEL TIENE CONTO CIOE' ONE IN CORRISPONDENZA CALCESTRUZZO CALCESTRUZZO DELL'INFLUENZA ESERCIZIO PER DELLA SEZIONE i RECIPROCA TRA Dsssf OTTENERE QUELLO IN FASE E Dsfr) DI TIRO (No) AREA DELLA SUPERFICIE DELLA SEZIONE NOMINALE DEL CAVO RISULTANTE SFORZO DI PRECOMPRESSIONE (DEPURATO DI TUTTE LE CADUTE DI TENSIONE ) AGENTE SULLA SEZIONE DEL CAVO RISULTANTE IN FASE DI ESERCIZIO IN CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE
;
FASE DI ESERCIZIO (t= )PESO SPECIFICO DEL CONGLOMERATO CEMENTIZIO ORDINARIO ARMATO (E/O PRECOMPRESSO) CARICO PERMANENTE DOVUTO AL CARICO PESO ACCIDENTALE PROPRIO DELLA TRAVE IN C.A.P. MOMENTO MOMENTO FLETTENTE FLETTENTE DOVUTO ,DOVUTO AL A g+q , AGENTE CARICO NELLA FASE DI ACCIDENTALE ESERCIZIO (q),AGENTE NELLA FASE DI ESERCIZIO
CAVO RISULTANTECOMPONENTE COMPONENTE VERTICALE DELLO ORIZZONTALE DELLO SFORZO DI SFORZO DI AREA DELLA ECCENTRICITA' PRECOMPRESSIONE PRECOMPRESSIONE MODULO DI SUPERFICIE DEL CAVO (DEPURATO DI TUTTE LE (DEPURATO DI TUTTE LE RESISTENZA DELLA RISULTANTE CADUTE DI TENSIONE ) CADUTE DI TENSIONE ) INFERIORE GENERICA RISPETTO AL AGENTE SULLA SEZIONE AGENTE SULLA SEZIONE DELLA SEZIONE BARICENTRO DEL CAVO RISULTANTE IN DEL CAVO RISULTANTE IN SEZIONE DELLA "G" DELLA FASE DI ESERCIZIO IN FASE DI ESERCIZIO IN TRAVE SEZIONE i CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA GENERICA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE SEZIONE i DELLA TRAVE
DEFINIZIONE
SEZIONE
-
-
MODULO DI RESISTENZA SUPERIORE DELLA SEZIONE
ACSISSA LUNGHEZZA DELLA DELLA TRAVE SEZIONE APPOGGIATAi DELLA APPOGGIATA TRAVE
FORMULA
N eq. tiro / A f
-
-
Dsfr (1- 2,50 Dsssf / sfi )
stiro - Dsfs - Dsfv - Dsfr
stiro / sesercizio
Af1+Af2+Af3
s esercizio * A f
Af*sesercizio*sen(a)
Af*sesercizio*cos(a)
-
Meq. / Nntiro
Ixg / y i
Ixg / y s
D.M.LL.PP.del 16/01/1996
0,5*qacc. (lunga durata) + 0,5*qacc. (brevedurata)
(( q * z ) / 2 ) * ( L - z )
(( (g+q) * z ) / 2 ) * ( L z)
SIMBOLO UNITA' DI MISURA
sspi
(stiro)2
Dsfskgf / cm2
Ds fvkg f / cm2
Ds'fr (Ds'pr )kgf / cm2
s eserciziokg f / cm2
b-
Afcm2
Neq.eserciziokgf
sen (a)-
cos (a)-
Nveserciziokgf
Nneserciziokgf
Acm2
eeq. (x)cm
W i W 0icm3
W s W 0scm3
gkgf / cm3
gkgf / cm
qkgf / cm
g+qkgf / cm
Lcm
zcm
Mqkgf * cm
Mmax = Mg+qkgf * cm
kgf / cm
1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo)
12911.62 12644.88 12467.79 12246.56 12026.63
512.5 512.5 512.5 512.5 512.5
470.01 670.33 1172.20 1421.53 1493.97
1422.00 1144.04 882.52 694.38 570.84
10507.11 10318.02 9900.57 9618.15 9449.32
1.23 1.23 1.26 1.27 1.27
14.864 14.864 14.864 14.864 14.864
156177.67 153367.01 147162.02 142964.13 140454.72
0.168471 0.118793 0.085147 0.042690 0.000000
0.985707 0.992919 0.996368 0.999088 1.000000
26311.46 18218.90 12530.37 6103.08 0.00
153945.35 152281.03 146627.59 142833.80 140454.72
4900 4900 3300 3300 3300
0.18 30.69 45.05 56.27 60.00
114333.3333 114333.3333 114333.3333 114333.3333 101952.3810 101952.3810 101952.3810 101952.3810 101952.3810 101952.3810
0.00254925 0.00254925 0.00254925 0.00254925 0.00254925
9.63617 9.63617 9.63617 9.63617 9.63617
45 45 45 45 45
54.64 54.64 54.64 54.64 54.64
1400 1400 1400 1400 1400
0 210 350 525 700
0.0 5622750.0 8268750.0 10335937.5 11025000.0
0.00 6826789.44 10039396.24 12549245.30 13385861.65
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TENSIONE NELLA FIBRA DI CLS RESISTENZA CORRISPONDENTE TENSIONE NELLA MINIMA MASSIMA FIBRA DI CLS CARATTERISTICA AL LEMBO CORRISPONDENTE CUBICA DEL TENSIONE TENSIONE VERIFICA AL VERIFICA AL SUPERIORE AL LEMBO CONGLOMERATO AMMISSIBILE AMMISSIBILE LEMBO LEMBO DELLA TRAVE INFERIORE DELLA CEMENTIZIO AD NELLA FASE NELLA FASE SUPERIORE INFERIORE (NELLA FASE DI TRAVE (NELLA ALTA RESISTENZA INIZIALE ( AL INIZIALE ( AL SODDISFATTA ? SODDISFATTA ? ESERCIZIO) FASE DI A 28 GIORNI DI TIRO ) TIRO ) (dovrei mettere la ESERCIZIO) STAGIONATURA componente orizzontale di N esercizio ?)
N n esercizio / A N n esercizio e eq. (x) / W s + M max / W s
N n esercizio / A + N n esercizio e eq. (x) / W i - M max / W i 0,38 R ck -0,06 R ck -
s1skg f / cm2
s1ikg f / cm2
Rck 28kgf / cm2
K1maxkgf / cm2
K1minkgf / cm2
-
-
31.17 49.91 78.11 87.55 91.20
31.66 12.24 10.75 -0.98 -6.07
500 500 500 500 500
190 190 190 190 190
-30 -30 -30 -30 -30
SI SI SI SI SI
SI SI SI SI SI
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RIDUZIONE DELLO SFORZO DI TAGLIO PER L'INCLINAZIONE DEI CAVICAVO RISULTANTECOMPONENTE VERTICALE DELLO SFORZO DI SFORZO DI SFORZO DI TAGLIO TAGLIO PRECOMPRESSIONE ACSISSA SFORZO DI LUNGHEZZA ,DOVUTO AL ,DOVUTO AL (DEPURATO DELLA DELLA TAGLIO DOVUTO CARICO CARICO DELLA TRAVE CADUTA DI SFORZO PER SEZIONE A g+q , AGENTE PERMANENTE ACCIDENTALE APPOGGIATAATTRITO) AGENTE SULLA i DELLA NELLA FASE DI (g),AGENTE (q),AGENTE APPOGGIATA SEZIONE DEL CAVO TRAVE ESERCIZIO NELLA FASE DI NELLA FASE DI RISULTANTE IN TIRO ESERCIZIO CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE COMPONENTE VERTICALE DELLO SFORZO DI PRECOMPRESSIONE AGENTE (NELLA FASE DI ESERCIZIO) SULLA SEZIONE DEL CAVO RISULTANTE IN CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE CARICO PERMANENTE DOVUTO AL CARICO PESO ACCIDENTAL PROPRIO E DELLA TRAVE IN C.A.P.
DEFINIZIONE
SEZIONE
-
-
TAGLIO EFFICACE IN FASE DI TIRO
TAGLIO EFFICACE IN FASE DI TIRO
TAGLIO EFFICACE ( O RESIDUO O RIDOTTO ) IN FASE DI ESERCIZIO
TAGLIO EFFICACE ( O RESIDUO O RIDOTTO ) IN FASE DI ESERCIZIO
FORMULA
g*A
0,5*qacc. (lunga durata) + 0,5*qacc. (brevedurata)
g * ( L/2 - z )
q * ( L/2 - z )
( g+q ) * ( L/2 - z )
Nvi,1 + Nvi,2 + Nvi,3
(2/3) * Nvtiro
Af*sesercizio*sin(a)
(2/3) * Nvesercizio
T g - N v tiro
T g - (2/3)*N v tiro
Tg + Tq N v esercizio
Tg + Tq (2/3)*N v esercizio
SIMBOLO
gkgf / cm
qkgf / cm
g+qkgf / cm
Lcm
zcm
Tmin = Tgkgf
Tqkgf
Tmax = Tg+qkgf
Nvtirokgf
(2/3) Nvtiro
Nveserciziokgf
(2/3) Nvesercizio
T r1kg f
T * r1kg f
T r2kg f
T * r2kg f
UNITA' DI MISURA
kgf
kgf
1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo)
9.63617 9.63617 9.63617 9.63617 9.63617
45 45 45 45 45
54.64 54.64 54.64 54.64 54.64
1400 1400 1400 1400 1400
0 210 350 525 700
6745.32 4721.72 3372.66 1686.33 0.00
31500 22050 15750 7875 0
38245.32 26771.72 19122.66 9561.33 0.00
32332.06 22325.95 15773.44 7762.24 0.00
21554.71 14883.97 10515.63 5174.83 0.00
26311.46 18218.90 12530.37 6103.08 0.00
17540.97 -25586.74 -14809.39 11933.86 20704.35 12145.94 -17604.23 -10162.25 8552.82 14625.79 8353.58 -12400.78 -7142.97 6592.28 10769.08 4068.72 -6075.91 -3488.50 3458.25 5492.61 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
VERITAGLIO EFFICACE IN FASE DI TIRO TAGLIO EFFICACE ( O RESIDUO O RIDOTTO ) IN FASE DI ESERCIZIO MOMENTO STATICO MOMENTO , RISPETTO ALLA STATICO , CORDA RISPETTO ALLA BARICENTRICA m-m CORDA , DELL'AREA DELLA BARICENTRICA mSEZIONE SITUATA m , DELL'AREA AL DI SOPRA DELLA DELLA SEZIONE CORDA m-m (area SITUATA AL DI met sezione a SOPRA DELLA doppio bubo - area CORDA s-s (area meta' sezione bulbo superiore) rettangolare) MOMENTO VALORE DELLA VALORE DELLA STATICO , VALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE TENSIONE BASE VALORE DELLA VALORE DELLA RISPETTO ALLA TENSIONE TENSIONE MOMENTO TANGENZIALE TANGENZIALE DELL'ANIMA TENSIONE TENSIONE CORDA TANGENZIALE TANGENZIALE D'INERZIA (NELLA FASE DI (NELLA FASE DI DELLA SEZIONE TANGENZIALE TANGENZIALE BARICENTRICA (NELLA FASE DI (NELLA FASE DI DELL'AREA "A" TIRO) IN ESERCIZIO) IN A DOPPIO (NELLA FASE DI (NELLA FASE DI m-m , TIRO) IN ESERCIZIO) IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA RISPETTO ALL' BULBO -BASE TIRO) IN ESERCIZIO) IN DELL'AREA CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA CORDA DELLA CORDA ASSE DELLA SEZIONE CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO BARICENTRICA BARICENTRICA BARICENTRICO RETTANGOLARE DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO SITUATA AL DI DELL'ANIMA CON DELL'ANIMA CON ( t = 3 T max / 2 A per ( t = 3 T max / 2 A per DELL'ANIMA CON IL DELL'ANIMA CON IL xg = LARGHEZZA SOTTO DELLA LA SUOLA LA SUOLA DELLA CORDA BULBO INFERIORE BULBO INFERIORE la sezione la sezione CORDA i-i (area SUPERIORE SUPERIORE rettangolare) rettangolare) bulbo inferiore) SFORZO DI PRECOMPRESSION E (DEPURATO DELLA CADUTA DI SFORZO PER ATTRITO) AGENTE SULLA SEZIONE DEL CAVO RISULTANTE IN CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE SFORZO DI PRECOMPRESSION E (DEPURATO DI DISTANZA DISTANZA DISTANZA AREA MOMENTO TUTTE LE CADUTE DEL DEL DEL DELLA FLETTENTE ECCENTRICITA' MOMENTO DI TENSIONE ) BARICENTRO BARICENTRO BARICENTRO ,DOVUTO AL DEL CAVO FLETTENTE AGENTE SULLA SUPERFICIE DELLA DELLA DELLA DELLA CARICO RISULTANTE DOVUTO A g+q SEZIONE DEL CAVO SEZIONE SEZIONE SEZIONE GENERICA PERMANENTE RISPETTO AL , AGENTE RISULTANTE IN DALLA FIBRA DALLA FIBRA DALLA FIBRA (g),AGENTE BARICENTRO "G" NELLA FASE DI FASE DI ESERCIZIO SEZIONE s-s (attacco m-m (fibra di i-I (attacco DELLA NELLA FASE DI DELLA SEZIONE i ESERCIZIO IN anima-suola cls anima-bulbo TRAVE TIRO CORRISPONDENZA superiore) baricentrica) inferiore) DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE
DEFINIZIONE
SEZIONE
FORMULA
T g - N v tiro
Tg + Tq (2/3)*N v esercizio
VEDI RELAZIONE
VEDI RELAZIONE
VEDI RELAZIONE
-
-
T0 SmA1+A2 / Ixg b
T SmA1+A2 / Ixg b
T0 SmA1+A2+A3/2 / I xg b
T SmA1+A2+A3/2 / I xg b
T0 SmA4+A5 / Ixg b
T SmA4+A5 / Ixg b
RADQ(N2n+N2v)
s esercizio * A f Neq.eserciziokgf
-
Meq. / Nntiro
(( g * z ) / 2 ) * ( (( (g+q) * z ) / 2 ) * L-z) (L-z)
SIMBOLO UNITA' DI MISURA
T0kg f
Tkg f
SmA1+A2cm3
SmA1+A2+A3/2cm3
SmA4+A5cm3
Ixgcm4
bcm
t0s-skgf / cm2
ts-skgf / cm2
t0m-mkgf / cm2
tm-mkgf / cm2
t0i-ikgf / cm2
ti-ikgf / cm2
Neq.tirokgf
Acm2
eeq. (x)cm
ys-scm
ym-mcm
yi-icm
Mmin = Mg Mmax = Mg+qkgf * cm kgf * cm
1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo)
-25586.74 20704.35 -17604.23 14625.79 -12400.78 10769.08 -6075.91 5492.61 0.00 0.00
60479.20 60479.20 60479.20
85750.00 85750.00 69666.70 69666.70 69666.70
8003333.333 8003333.333
60479.20 60479.20 60479.20
7136666.667 7136666.667 7136666.667
35 35 15 15 15
-7.006 -3.433 0.000
6.084 3.103 0.000
-7.833 -5.389 -8.070 -3.954 0.000
6.338 4.477 7.008 3.575 0.000
-7.006 -3.433 0.000
6.084 3.103 0.000
191918.28 187953.53 185321.17 182032.91 178763.81
156177.67 153367.01 147162.02 142964.13 140454.72
4900 4900 3300 3300 3300
0.18 30.69 45.05 56.27 60.00
35 35 35
0 0 0 0 0
0.00 1204039.44
0.00 6826789.44 10039396.24 12549245.30 13385861.65
35 35 35
1770646.24 2213307.80 2360861.65
CAVO RISULTANTEVALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE VALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE NORMALE (NELLA TENSIONE TENSIONE NORMALE NORMALE (NELLA FASE DI NORMALE (NELLA (NELLA FASE DI FASE DI TIRO) IN ESERCIZIO) IN FASE DI TIRO) IN ESERCIZIO) IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO DELLA CORDA DELLA CORDA DELL'ANIMA CON DELL'ANIMA CON BARICENTRICA BARICENTRICA LA SUOLA LA SUOLA SUPERIORE SUPERIORE VALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE VALORE DELLA VALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE VALORE DELLA PRINCIPALE DI TENSIONE TENSIONE TENSIONE PRINCIPALE DI TENSIONE TRAZIONE (NELLA NORMALE (NELLA PRINCIPALE DI NORMALE (NELLA TRAZIONE (NELLA PRINCIPALE DI FASE DI FASE DI TRAZIONE (NELLA FASE DI TIRO) IN TRAZIONE (NELLA FASE DI TIRO) IN ESERCIZIO) IN ESERCIZIO) IN FASE DI CORRISPONDENZA FASE DI TIRO) IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA ESERCIZIO) IN DELL'ATTACCO CORRISPONDENZA DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO CORRISPONDENZA DELL'ANIMA CON IL DELLA CORDA DELL'ANIMA CON DELL'ANIMA CON DELL'ANIMA CON IL DELLA CORDA BULBO INFERIORE BARICENTRICA LA SUOLA LA SUOLA BULBO INFERIORE BARICENTRICA SUPERIORE SUPERIORE VALORE DELLA VALORE DELLA VALORE DELLA VALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE TENSIONE VALORE DELLA VALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE TENSIONE TENSIONE PRINCIPALE DI PRINCIPALE DI TENSIONE TENSIONE TENSIONE PRINCIPALE DI PRINCIPALE DI PRINCIPALE DI COMPRESSIONE COMPRESSIONE PRINCIPALE DI PRINCIPALE DI PRINCIPALE DI TRAZIONE (NELLA COMPRESSIONE COMPRESSIONE (NELLA FASE DI (NELLA FASE DI TRAZIONE (NELLA COMPRESSIONE COMPRESSIONE FASE DI (NELLA FASE DI (NELLA FASE DI TIRO) IN ESERCIZIO) IN FASE DI TIRO) IN (NELLA FASE DI (NELLA FASE DI ESERCIZIO) IN TIRO) IN ESERCIZIO) IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA TIRO) IN ESERCIZIO) IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO DELL'ANIMA CON DELL'ANIMA CON DELL'ANIMA CON IL DELLA CORDA DELLA CORDA DELL'ANIMA CON IL DELL'ANIMA CON IL DELL'ANIMA CON IL LA SUOLA LA SUOLA BULBO INFERIORE BARICENTRICA BARICENTRICA BULBO INFERIORE BULBO INFERIORE BULBO INFERIORE SUPERIORE SUPERIORE
RESISTENZA CARATTERISTICA CUBICA DEL CONGLOMERATO CEMENTIZIO AD ALTA RESISTENZA A 28 GIORNI DI STAGIONATURA
E' RICHIESTO IL INCLINAZIONE CALCOLO DELLE DELLE ISOSTATICHE DI ARMATURE COMPRESSIONE RESISTENTI A TAGLIO?
esercizio tiro tiro / A Nesercizio * e tiro Nesercizio / A - Nesercizio N / A N * e * y m- N Nesercizio / A + Nesercizio Ntiro / A - Ntiro * e * y s-s N / A + Ntiro * e * y i-i 1/2 ( s - RADQ(s2 + 4 1/2 ( s - RADQ(s2 + 4 1/2 ( s - RADQ(s2 + 4 1/2 ( s - RADQ(s2 + 4 1/2 ( s - RADQ(s2 + 4 1/2 ( s - RADQ(s2 + 4 1/2 ( s + RADQ(s2 + * e * y s-s / I xg + Mmax * m / I xg Mmin * ym-m / * ym-m / I xg Mmax * ym-m / * e * y i-i / I xg - Mmax * / Ixg + Mmin * ys-s / I xg / Ixg - Mmin * yi-i / I xg t2)) t2)) t2)) t2)) t2)) t2)) 4 t2)) esercizio ys-s / I xg yi-i / I xg /A Ixg = Ntiro / A Ixg = N
1/2 ( s + RADQ(s2 + 4 t2))
1/2 ( s + RADQ(s2 + 4 t2))
1/2 ( s + RADQ(s2 + 4 t2))
1/2 ( s + RADQ(s2 + 4 t2))
1/2 ( s + RADQ(s2 + 4 t2))
-
-0,02 R ck 28
-
I sh / t I
s0s-skgf / cm2
ss-skgf / cm2
s0m-mkgf / cm2
sm-mkgf / cm2
s0i-ikgf / cm2
si-ikgf / cm2
s0h s-skgf / cm2
sh s-skgf / cm2
s0h m-mkgf / cm2
sh m-mkgf / cm2
s0h i-ikgf / cm2
sh i-ikgf / cm2
s0x s-skgf / cm2
sx s-skgf / cm2
s0x m-mkgf / cm2
sx m-mkgf / cm2
s0x i-ikgf / cm2
sx i-ikgf / cm2
Rck 28kgf / cm2
VERIFICA kgf / cm2
tgf-
-
23.90 15.79 13.15
61.32 65.42 66.88
39.17 38.36 56.16 55.16 54.17
31.87 31.30 44.59 43.32 42.56
88.42 94.54 95.19
27.87 21.23 18.24
-1.90 -0.71 0.00
-0.60 -0.15 0.00
-1.51 -0.74 -1.14 -0.28 0.00
-1.21 -0.63 -1.08 -0.29 0.00
-0.55 -0.12 0.00
-1.27 -0.44 0.00
25.80 16.50 13.15
61.91 65.56 66.88
40.68 39.10 57.29 55.44 54.17
33.09 31.93 45.67 43.62 42.56
88.97 94.66 95.19
29.14 21.67 18.24
500 500 500 500 500
-10 -10 -10 -10 -10
NO NO NO NO NO
0.19 0.14 0.24 0.18
AREA NUMERO TASSO DI DELLA DI LAVORO SEZIONE BRACCI ( TENSIONE ) PASSO DELLE DELLA DI UNA STAFFE " STAFFA AMMISSIBILE STAFFA PER LE VERTICALI " UTILIZZAT DI ARMATURE A ( in SEZIONE ( STAFFE ) questo wf caso F8 )
-
p * 0,4 2
-
( n w f s famm. ) / ( t b tg f )
n-
wfcm2
sfamm.kgf / cm2
Dzcm
2 2 2 2
0.50 0.50 0.50 0.50
1800 1800 1800 1800
42.36 83.78 84.11 215.26
VERIFICA A FESSURAZIONECOMPONENTE ORIZZONTALE DELLO SFORZO DI ECCENTRICITA' PRECOMPRESSIONE MOMENTO DEL CAVO (DEPURATO DI TUTTE LE FLETTENTE DOVUTO RISULTANTE CADUTE DI TENSIONE ) A g+q , (AGENTE AGENTE SULLA SEZIONE RISPETTO AL NELLA FASE DI DEL CAVO RISULTANTE IN BARICENTRO ESERCIZIO) "G" DELLA FASE DI ESERCIZIO IN CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE i GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE
;
FASE DI ESERCIZIO (t= )
CAVO RISULTANTE
DEFINIZIONE
SEZIONE
RESISTENZA AREA DELLA CARATTERISTICA RESISTENZA SUPERFICIE CUBICA DEL MASSIMA (DEL DELLA CONGLOMERATO CALCESTRUZZO) A GENERICA CEMENTIZIO AD TRAZIONE PER SEZIONE ALTA RESISTENZA FLESSIONE DELLA A 28 GIORNI DI TRAVE STAGIONATURA
MODULO DI RESISTENZA INFERIORE DELLA SEZIONE
MOMENTO DI FESSURAZIONE
COEFFICIENTE CONVENZIONALE VERIFICA A DI SICUREZZA FESSURAZIONE ALLA SODDISFATTA ? FESSURAZIONE
FORMULA
(( (g+q) * z ) / 2 ) * ( L z)
(N n esercizio / A + Nni,1 + Nni,2 + Nni,3 Meq. / Nntiro -1,20*0,70*0,58*R ck(2/3) Ixg / y i N n esercizio *e eq. / W i s ct ) * W i M 0 * / M max
D.M.LL.PP.del 14/02/1992
SIMBOLO UNITA' DI MISURA
Mmax = Mg+qkgf * cm
Nneserciziokgf
eeq. (x)cm
Rck 28kgf / cm2
fcfk (sct)kgf / cm2
Acm2
W i W 0icm3
M0* kg f * cm
hf -
-
5 (doppio bulbo)
13385861.65
140454.72
60.00
500
-30.6917
3300
101952.3810
15895673.49
1.19
NO
VERIFICA A ROTTURA PER FLESSIONE PER MOMENTO MACAVO RISULTANTE
DEFINIZIONE
SEZIONE
SFORZO DI AREA PRECOMPRESSIONE DELL'ARM (DEPURATO DI TUTTE ECCENTRICITA' AREA DELLA AREA DELLA ATURA LE CADUTE DI DEL CAVO SUPERFICIE SUPERFICIE DOLCE ORDINATA DEL CAVO MOMENTO FLETTENTE TENSIONE ) AGENTE RISULTANTE DELLA DELLA RISULTANTE IN DISPOSTA DOVUTO A g+q , SULLA SEZIONE DEL SEZIONE GENERICA INFERIOR CORRISPONDENZA RISPETTO AL AGENTE NELLA FASE DI CAVO RISULTANTE IN BARICENTRO NOMINALE SEZIONE MENTE (IN DELLA SEZIONE i ESERCIZIO FASE DI ESERCIZIO "G" DELLA DEL CAVO DELLA (DELL'ASCISSA x) TRAZIONE IN CORRISPONDENZA RISULTANTE TRAVE SEZIONE i ) DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA 4 F 12 TRAVE
AREA RESISTENZA DELL'ARM MOMENTO CARATTERISTICA TENSIONE DI ATURA TENSIONE D'INERZIA CUBICA DEL ROTTURA ( O TENSIONE DOLCE CARATTERISTICA COEFFICIENTE DISPOSTA DELL'AREA "A" CONGLOMERATO CONVENZIONALE DI ROTTURA A DI SICUREZZA RESISTENZA ) DI CALCOLO A LIMITE DEL SUPERIOR RISPETTO ALL' CEMENTIZIO AD ALLO STATO TRAZIONE ASSE ALTA TRAZIONE CONGLOMERATO MENTE (IN DELL'ACCIAIO DA LIMITE ULTIMO DELL'ACCIAIO DA COMPRESSO COMPRES BARICENTRICO RESISTENZA A 28 PRECOMPRESSO xg GIORNI DI PRECOMPRESSO SIONE) STAGIONATURA
4 F 12
TENSIONE DI ROTTURA DELL'ACCIAO Feb44k (TENSIONE DI MODULO MODULO MODULO SNERVAMENTO DELLE ELASTICO ELASTICO ELASTICO DEL DELL'ACCIAIO DA DELL'ACCIAIO ARMATURE CONGLOMERATO PRECOMPRESSO ORDINARIO TRASVERSALI) ; CEMENTIZIO RESISTENZA DI (ACCIAIO (ACCIAIO CALCOLO ARMONICO) DOLCE) DELL'ACCIAIO ORDINARIO
DILATAZIONE SPECIFICA DELL'ACCIAIO (ARMONICO) SOLLECITATO DALLO SFORZO DI PRETENSIONE ( Nesercizio ) ; DILATAZIONE CORRISPONDENTE ALLA PRECOMPRESSIONE RESIDUA ; DILATAZIONE DOVUTA ALLA PRETENSIONE DELL'ARMATURA
FORMULA
(( (g+q) * z ) / 2 ) * ( L - z )
s esercizio * A f
yG - e 0eq. (x)
Meq. / Nntiro
Ap1+Ap2+Ap3
-
4 p *0,6 2
4 p *0,6 2
-
-
0,44 R ck
-
-
fptk / gs
-
fyk / gs
18000 * RADQ(500)
-
-
-
-
fptd / Ep
Nesercizio / ( Ap Ep )
SIMBOLO UNITA' DI MISURA
Mmax = Mg+qkgf * cm
Neq.eserciziokgf
y(x)cm
e0eq. (x)cm
Apcm2
Accm2
Afcm2
A'fcm2
Ixgcm4
Rck 28kgf / cm2
sc0kgf / cm2
fptkkgf / cm2
gs-
fptdkgf / cm2
fykkgf / cm2
fydkgf / cm2
Eckgf / cm2
Epkgf / cm2
Efkgf / cm2
Ep / Ec-
Ef / Ec-
s0p
efp-
1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo)
0.00 6826789.44 10039396.24 12549245.30 13385861.65
156177.67 153367.01 147162.02 142964.13 140454.72
69.82 39.31 24.95 13.73 10.00
0.18 30.69 45.05 56.27 60.00
14.864 14.864 14.864 14.864 14.864
4900 4900 3300 3300 3300
4.52 4.52 4.52 4.52 4.52
4.52 4.52 4.52 4.52 4.52
8003333.333 8003333.333 7136666.667 7136666.667 7136666.667
500 500 500 500 500
220 220 220 220 220
18000 18000 18000 18000 18000
1.15 1.15 1.15 1.15 1.15
15652.17 15652.17 15652.17 15652.17 15652.17
4400 4400 4400 4400 4400
3826 3826 3826 3826 3826
4.02E+05 4.02E+05 4.02E+05 4.02E+05 4.02E+05
2.05E+06 2.05E+06 2.05E+06 2.05E+06 2.05E+06
2.10E+06 2.10E+06 2.10E+06 2.10E+06 2.10E+06
5.09 5.09 5.09 5.09 5.09
5.22 5.22 5.22 5.22 5.22
0.007635 0.007635 0.007635 0.007635 0.007635
0.005125 0.005033 0.004830 0.004692 0.004609
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)PRIMO TENTATIVODEFORMAZIONE (CONTRAZIONE O DILATAZIONE SPECIFICA TENSIONE DI DEFORMAZIONE DILATAZIONE) SPECIFICA DELLA DELLA FIBRA DI CALCOLO DI Af ; DEFORMAZIONE FIBRA DI CONGLOMERATO POSTA CONGLOMERATO POSTA ALLA DELL'ACCIAIO COPRIFERRO ESTENSIONE DEL DEFORMAZIONE DI A'f ; MASSIMA TENSIONE DI RISULTANTE DEGLI RISULTANTE DILATAZIONE DEFORMAZIONE ALTEZZA DELL'ARMAT ALL'ALTEZZA DEL'ARMATURA QUOTA DELL'ARMATURA LETTA ORDINARIO DIAGRAMMA DI CONTRAZIONE DELL'ACCIAIO CALCOLO SFORZI DI DEGLI SFORZI DI PROFONDITA' TENSIONE AREA DELL'ARMATURA DEFORMAZIONE TOTALE PRETESA (ALLA QUOTA DEI CAVI) ; A ROTTURA DEL SUL DIAGRAMMA DELLAe COMPRESSO URA COMPRESSIONE TESO AL DI LA' DELL'ACCIAIO DELL'ACCIAIO DELL'ASSE DELL'ARMATURA ORDINARIA DELL'ACCIAIO COMPRESSA DI COMPRESSIONE (agente TRAZIONE (agente ORDINARIA CONGLOMERATO DELLA (non superiore a DEFORMAZIONE ORDINARIA RETTANGOLARE DISPOSTA SUPERIORMENTE NELLA SITUAZIONE ULTIMA DELLA ORDINARIO NEUTRO ARMONICO ARMONICO CALCESTRUZZO nel baricentro della zona nel baricentro della DISPOSTA COMPRESSO SEZIONE DELLA SEZIONE ; quella CORRISPONDENTE ALLA (ACCIAIO DEL ( ACCIAIO DOLCE IN DECOMPRESSIO TESO compressa) zona tesa) INFERIORMENTE corrispondente ad DECOMPRESSIONE DELLA FIBRA DOLCE) CALCESTRUZZO DEFORMAZIONE DELL'ACCIAIO COMPRESSIONE) NE ( ACCIAIO DOLCE una deformazione DI CALCESTRUZZO POSTA ALLA PRETESO AL DI LA' DELLA IN TRAZIONE) dello 0,20%) QUOTA DEL CAVO PRECOMPRESSIONE
( Nesercizio / Ec ) * ( 1 / Ac + e2 / I xg )
0,35%
1,0%
-
-
( ec0 * (H-c) ) / ( ec0 + efu )
( ec0 * (xc - c ) ) / x c
( efu * ((H-c)-(y-c)-xc)) / (H-c-xc)
efu
efp + eap + ea
-
-
-
0,80 x c
sco * Acompr.cls + s'f * A'f
sp * Ap + sf * Af
eap-
ec0-
efu-
H cm140 140 140 140 140
ccm
xccm
e'f-
ea-
ef-
ep-
s'f-
sf-
sp-
ycm
Acompr.clscm2
Ckgf
Tkgf
0.000079 0.000123 0.000215 0.000265 0.000282
0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035
0.01 0.01 0.01 0.01 0.01
3 3 3 3 3
35.52 35.52 35.52 35.52 35.52
0.003204 0.003204 0.003204 0.003204 0.003204
0.003416 0.006422 0.007837 0.008942 0.009310
0.01 0.01 0.01 0.01 0.01
0.008620 0.011578 0.012881 0.013899 0.014201
3826 3826 3826 3826 3826
3826 3826 3826 3826 3826
15652.17 15652.17 15652.17 15652.17 15652.17
28.41 28.41 28.41 28.41 28.41
982.72 982.72 982.72 982.72 982.72
233507.65 233507.65 233507.65 233507.65 233507.65
249962.72 249962.72 249962.72 249962.72 249962.72
Pagina 2 di 2
a a1 a2 a3
CADUTE DI TENSIONE NELL'ACCIAIO ARMONICO b c1 c2
c c3
SISTEMA DI PRECOMPRESSIONE
SISTEMA A CAVI SCORREVOLI
0
SISTEMA A FILI ADERENTI
0
0
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