Tecnolab srl Laboratorio sperimentale di ingegneria...(RILEM 1993, NDT4) MEDIA 40 Tecnolab srl...

ing. Andrea Basile

Ordine degli Ingegneri della Provincia di Caserta

SEMINARIO

“LA NTC ED IL CONTROLLO DEI MATERIALI:TECNICA, PROFESSIONE E ADEMPIMENTI SU EDIFICI NUOVI O ESISTENTI ”

Tecnolab srl Laboratorio sperimentale di ingegneria

l’impoverimento dei suoli edificabili nelle aree centrali urbane, unitamente al fenomeno del deprezzamento delle aree periferiche, ha indirizzato i recenti filoni

d’investimento verso l’ammodernamento e la ristrutturazione degli edifici nei esistenti

Prove Non Distruttive

testare caratteristiche fisiche, meccaniche e statiche di strutture, materiali senza l’applicazione di sollecitazioni distruttive, o incisivi

prelievi di materiale a campione.

ESIGENZA

DETERMINAZIONE DELLE CARATTERISTICHE DEI MATERIALI FINALIZZATA ALLA VERIFICA STRUTTURALE

Tecnolab srl

Laboratorio sperimentale di ingegneria

N.T.C. Normativa Tecnica CostruzioniLivello di conoscenza - Fattore di ConfidenzaLivello di conoscenza - Fattore di Confidenza

Lc 1 limitata Fc=1.35 limitate prove

in-situ

Lc 2 estesa Fc=1.20 estese prove

in-situ

Lc 3 esaustiva Fc=1.00 esaustive prove in-situ

Per ogni tipo di elemento primario

MIGLIORE CONOSCENZA

VERIFICA STRUTTURALE MENO ONEROSA

Tecnolab srl


Prova StoricaValutazione della resistenza cubica del cls sulla base di

quella cilindrica determinata con prove su carote.

UNI EN 12504-1

Valutazione della resistenza cubica del cls sulla base di quella cilindrica determinata con prove su carote.

UNI EN 12504-1

Inerte Tagliato

DETERMINAZIONE CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEL CONGLOMERATO

MEDIANTE PROVE DISTRUTTIVEDANNEGGIAMENTO

Tecnolab srl


5

Rck RckRckRckRck 54321 ++++

Letteratura tecnicaK = Coefficiente che tiene conto della direzione di perforazione

K = 2.00 per perforazioni orizzontaliK = 1.84 per perforazioni verticali

K = Coefficiente che tiene conto della direzione di perforazioneK = 2.00 per perforazioni orizzontaliK = 1.84 per perforazioni verticali

R’carota φφφφ200 1.25

250 1.20

300 1.17

350 1.14

400 1.13

450 1.11

500 1.10

φφφφ = Coefficiente di passaggio dal valore cilindrico della resistenza a quello cubico per effetto forma (è funzione della stessa resistenza)

φφφφ = Coefficiente di passaggio dal valore cilindrico della resistenza a quello cubico per effetto forma (è funzione della stessa resistenza)

ψψψψ = Coefficiente di compattazione del conglomerato ψ = 1.5

ψψψψ = Coefficiente di compattazione del conglomerato ψ = 1.5

n = Rapporto tra altezza e diametro della carotan = Rapporto tra altezza e diametro della carota

Tecnolab srl


1. Rck 1 =

2. Rck 2 =

3. Rck 3 =

4. Rck 4 =

5. Rck 5 =

NTC 11.2.6 integrato C11.2.6

1. Rck 1 =

2. Rck 2 =

3. Rck 3 =

4. Rck 4 =

5. Rck 5 =

NTC 11.2.6 integrato C11.2.6

CarotaR

n1

5.1

5.2 ⋅+

CarotaR5.1 ⋅φ⋅

( ) 10.1CarotaR83.0 ⋅

CarotaR

n

15.1

K ⋅+

ψ⋅φ⋅

( ) ( )2-n83.01-n

RCarota

−⋅

Rilievi Microsismici UNI 12504-4Si eseguono nell'ambito dei controlli non distruttivi per le indagini di omogeneità del

calcestruzzo, difetti di getto, variazioni delle proprietà (dovute a degrado, a sollecitazioni, ecc.), modulo di elasticità dinamico, coefficiente di Poisson dinamico, stima della resistenza

del calcestruzzo in combinazione con altre determinazioni

Si eseguono nell'ambito dei controlli non distruttivi per le indagini di omogeneità del calcestruzzo, difetti di getto, variazioni delle proprietà (dovute a degrado, a sollecitazioni,

ecc.), modulo di elasticità dinamico, coefficiente di Poisson dinamico, stima della resistenza del calcestruzzo in combinazione con altre determinazioni

Tempo di ritardo

Punto di arrivo

Trasm. Ricev.T1Trasm. Ricev.

T2

Normativa Inglese BSI

Velocità m/sec Struttura

4727 Solette

4575 Travi a T in c.a.p.

4360 Lastre in c.a.p.

4117 Cls ad alta res.

Zocca - Di Lena

Istituto

Sperimentale F.S.

Velocità m/sec Condizioni

> 4570 Eccellenti

4570 – 3660 buone

3660 - 3050 Accettabili

3050 – 2130 cattive

< 2130 Pessime

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Prove Sclerometriche UNI 12504-2

Consentono di individuare la resistenza del materiale attraverso curve standard, corredandola con l’entità del rimbalzo di una massa battente e quindi con la durezza

superficiale del materiale

Consentono di individuare la resistenza del materiale attraverso curve standard, corredandola con l’entità del rimbalzo di una massa battente e quindi con la durezza

superficiale del materiale

CON TALE METODO NON SI OTTENGONO INFORMAZIONI SULLO STATO DEL CONGLOMERATO CHE SI TROVA AD UNA

PROFONDITÀ SUPERIORE A 3 CM . I RISULTATI DELLA PROVA SONO PERTANTO INFLUENZATI DALLE PROPRIETÀLOCALI DELLO STRATO SUPERFICIALE FORNENDO DATI

INESATTI SE QUESTO SI PRESENTA DEGRADATO.

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Prove Sclerometriche UNI EN 12504-2

EFFICACE ALL’INTERNO DEL SOLIDO

Rilievi Microsismici UNI 12504-4

EFFICACE SULLA SUPERFICE DEL SOLIDO

METODI COMBINATI PER LA DETERMINAZIONE DELLA RESISTENZA

DEL CALCESTRUZZO

( )( )( ) 1994) Pascale Leo, (Di 1vRs109.9643Rcls

1992)Gasparik (J. 1vRs10693.62Rcls

NDT4) 1993, (RILEM 1vRs107,6951Rcls

446.2058.1(-9)3

85.1246.1(-7)2

58.2450.1(-10)1

⋅⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅⋅=

αααα

αααα

αααα

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Tabelle del FACAROUTabelle del FACAROU

Normativa Inglese BSI

Velocità m/sec Struttura

4727 Solette

4575 Travi a T in c.a.p.

4360 Lastre in c.a.p.

4117 Cls ad alta res.

Zocca - Di Lena

Istituto

Sperimentale F.S.

Velocità m/sec Condizioni

> 4570 Eccellenti

4570 – 3660 buone

3660 - 3050 Accettabili

3050 – 2130 cattive

< 2130 Pessime

Rck del Calcestruzzo in funzione del valore medio di battuta sclerometrica e

della velocità di propagazione

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Calcestruzzo a dosaggioCalcestruzzo a dosaggio

Innanzitutto sarebbe più corretto parlare del calcestruzzi anni 50 e anni 60, se non altro perché ormai dagli anni 70 e 80 in poi sono di corrente uso i calcestruzzi a Rck ovvero

confezionati tramite curva granulometrica.

La differenza fondamentale è, in buona sostanza, l’ASSORTIMENTO GRANULOMETRICO.

Nel calcestruzzo a Rck si riesce a chiudere una curva efficace con un minimo di 3-4 pezzature ad esempio con i metodi di:- Fuller che tiene conto principalmente del diametro massimo degli inerti.- Bolomej che tiene conto del diametro massimo degli inerti, del dosaggio di cemento e della lavorabilità (plastico – fluido -umido).

Lo scopo è ridurre al minimo l’indice dei vuoti onde minimizzare il quantitativo di fino e di cemento.

Il calcestruzzo a dosaggio invece si otteneva volte col seguente metodo empirico:

Pietrisco (φ 8 - 63) e pietrischetto (φ 4 - 8) miscelatoad occhio n. 2 porzioni (n. 2 carriole);

sabbia (φ 0.075 - 4) n. 1 porzioni (n. 1 carriola);

cemento 325 300 kg/mc (n. 1 sacco);

Acqua (quanto basta)

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In termini pratici

Con lo sclerometro su un cls a dosaggio si può facilmente battere direttamente su un inerte di grossa pezzatura (φ 30 o 40).

Contro un valore tipico dell’indice di rimbalzo pari a 28 – 30, si ottiene 38 - 42

Anche la prova ultrasonica ne èfortemente influenzata in quanto l'indice alto dei vuoti caratterizza vari passaggi da un materiale all’altro rallentando la velocità di attraversamento dell’impulso.

Contro un valore tipico pari a 3300 – 3500 m/secsi ottiene 2400 – 2600 m/sec

SI RISCHIA QUINDI:

• ESEGUENDO SOLO LA PROVA SCLEROMETRICA DI ASSEGNARE UNA RESISTENZA MAGGIORE DI QUELLA REALE;• ESEGUENDO SOLO LA PROVA ULTRASONICA DI ASSEGNARE UNA RESISTENZA INFERIORE A QUELLA REALE

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METODO METODO

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1. Si prelevano significative carote di cls2. Si sottopongono a prova ultrasuono sclerometrica ricavando Rs e V3. Si sottopongono a rottura e quindi si passa da resistenza cilindrica a resistenza cubica,

da cui Rcarota

4. Si ricava a = coefficiente di normalizzazione:

5. Si eseguono su varie parti della struttura le prove ultrasuono-sclerometriche ricavandola resistenza del calcestruzzo con le formule:

dove rI= resistenza del materiale R = valore medio totale dell’indice di rimbalzov = velocità di propagazione

provinoprovino

provino

vRs

Rclsγγγγββββδδδδ

αααα⋅⋅

=




446.2058.1(-9)3

85.1246.1(-7)2

58.2450.1(-10)1

⋅⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅⋅=

αααα

αααα

αααα

3

RclsRclsRclsRcls 321 ++=

40

10

15

20

25

30

35

45

0

10

20

30

40

50

1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500

Indice di Rimbalzo

velocità

1994) Pascale Leo, (Di

1992)Gasparik (J.

NDT4) 1993, (RILEM

MEDIA

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40

4040

0

10

20

30

40

50

1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500

Indice di Rimbalzo

velocità


NDT4) 1993, (RILEM

1992)Gasparik (J.




446.2058.1(-9)3

85.1246.1(-7)2

58.2450.1(-10)1

⋅⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅⋅=

αααα

αααα

αααα2525

25

0

10

20

30

40

50

1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500

Indice di Rimbalzo

velocità

1992)Gasparik (J.

NDT4) 1993, (RILEM


RECUPERO E RIUSO DELLA SCUOLA AUDIOLESI SEZIONE STACCATA DELLA CORTE DI APPELLO DI LECCE IN TARANTO

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RECUPERO E RIUSO DELLA SCUOLA AUDIOLESI SEZIONE STACCATA DELLA CORTE DI APPELLO DI LECCE IN TARANTO

21.40m

21.40m

21.40m

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FABBRICATO 1 QUADRO DI RIEPILOGOPIANO PRIMO

ultrasuoni resistenzaRESISTENZA battute sclerometriche valore d ritardo veloc ità vel corr cls d ritardo

STRUTTURA dimensioni armatura staffe passo MEDIA MPa valo ri di rimbalzo medio cm sec-3 m/sec m/sec in MPa cm sec-3

pilastro 6 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 23,011 32 32 36 32 38 32 38 31 36 32 33,90 15 67,8 2212 2323 24,11 30 140,7

pilastro 7 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 18,798 29 24 32 34 23 33 26 30 35 22 28,80 15 68,8 2180 2289 18,48 30 135,8

pilastro 8 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 18,635 32 28 30 32 32 30 28 32 32 30 30,60 15 69,2 2168 2276 19,81 30 145,3

pilastro 13 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 19,539 26 26 26 27 26 25 28 25 26 26 26,10 15 62,7 2392 2512 20,49 30 130,2

pilastro 15 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 18,799 30 32 30 28 28 30 30 32 28 30 29,80 15 68,9 2177 2286 19,31 30 140,7

pilastro 16 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 26,111 38 30 30 39 26 38 34 28 38 36 33,70 15 65,8 2280 2394 25,85 30 130,6

pilastro 17 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 22,221 33 32 33 32 31 32 31 32 32 28 31,60 15 66,9 2242 2354 22,63 30 135,7

pilastro 18 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 31,925 39 36 42 37 45 37 40 40 44 39 39,90 15 66,8 2246 2358 31,49 30 132,2

pilastro 19 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 29,588 38 32 33 35 30 36 34 33 34 30 33,50 15 61,9 2423 2544 30,05 30 125,3

pilastro 25 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 27,711 30 28 32 24 28 26 29 27 32 32 28,80 15 58,4 2568 2697 28,29 30 118,7

pilastro 33 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 31,490 32 40 32 37 38 44 34 41 41 33 37,20 15 63,4 2366 2484 32,70 30 130,6

pilastro 34 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 30,873 35 38 30 31 37 32 38 33 37 39 35,00 15 62,5 2400 2520 31,16 30 125,9

pilastro 35 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 29,234 32 32 32 30 31 33 31 30 38 30 31,90 15 60,2 2492 2616 30,17 30 123,4

pilastro 36 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 18,151 32 30 28 33 36 28 31 33 30 28 30,90 15 71,6 2095 2200 18,38 30 144,6

pilastro 37 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 28,167 32 33 34 34 32 30 38 38 38 38 34,70 15 64,6 2322 2438 28,25 30 129,5

pilastro 41 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 27,465 34 32 36 32 38 38 36 32 34 32 34,40 15 64,1 2340 2457 28,48 30 131,9

pilastro 42 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 30,238 37 38 40 28 38 31 38 40 28 42 36,00 15 63,7 2355 2473 30,85 30 129,4

pilastro 43 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 30,609 34 41 38 36 40 32 30 42 38 40 37,10 15 63,8 2351 2469 32,05 30 132,3

pilastro 44 40 x 40 8φ14 φ6 20cm 32,279 37 39 40 38 38 40 36 38 40 40 38,60 15 64,6 2322 2438 32,80 30 130,8

MEDIA DELLE RESISTENZE CALCOLATE MPa 26,044 33,29 26,60

Tecnolab srl


Andamento delle resistenze

10,000

15,000

20,000

25,000

30,000

35,000

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47

pilastro n.

resi

ste

nza

in M

Pa

r.m.

Tecnolab srl


FABBRICATO 2 FONDAZIONI - PLINTI ultrasuoni

Resist. resist.media battute sclerometriche valore d ritardo velocità vel corr cls d ritardo

STRUTTURA DIMENZIONI ARMATURA STAFFE MPa valori di rimba lzo medio cm sec-3 m/sec m/sec MPa cm sec-3

plinto 1 140 x 140 - h 60 3φ14 φ14 19,470 30 32 28 26 26 30 32 28 28 32 29,20 15 71,4 2101 2206 17,10 30 130,0

plinto 2 140 x 140 - h 60 3φ14 φ14 17,647 30 30 30 28 26 26 24 30 30 25 27,90 15 69,5 2158 2266 17,21 30 136,4

plinto 3 140 x 140 - h 60 3φ14 φ14 19,109 32 26 26 28 28 32 32 28 30 30 29,20 15 69,5 2158 2266 18,35 30 134,8

plinto 4 140 x 140 - h 60 3φ14 φ14 20,763 30 32 32 28 28 26 26 32 32 30 29,60 15 68,4 2193 2303 19,49 30 130,5

plinto 5 140 x 140 - h 60 3φ14 φ14 20,336 28 28 26 30 30 30 32 32 34 26 29,60 15 68,4 2193 2303 19,49 30 132,5

plinto 6 140 x 140 - h 60 3φ14 φ14 21,322 32 32 32 30 30 28 28 26 34 26 29,80 15 67,4 2226 2337 20,44 30 130,6

plinto 7 140 x 140 - h 60 3φ14 φ14 19,877 28 26 30 30 30 26 26 32 32 28 28,80 15 65,5 2290 2405 21,00 30 136,8

plinto 13 140 x 140 - h 50 3φ18 φ14 27,962 32 32 36 36 34 34 35 36 32 30 33,70 15 63,4 2366 2484 28,47 30 128,6

plinto 14 140 x 140 - h 50 3φ18 φ14 24,606 32 30 36 34 36 32 30 30 30 28 31,80 15 64,8 2315 2431 24,80 30 130,4

plinto 18 140 x 140 - h 50 3φ18 φ14 23,896 30 34 28 28 26 32 36 36 36 38 32,40 15 66,4 2259 2372 23,90 30 132,8

plinto 30 140 x 140 - h 45 3φ18 φ14 26,577 30 28 28 32 36 36 36 32 32 40 33,00 15 63,4 2366 2484 27,65 30 130,8

plinto 33 140 x 140 - h 50 3φ18 φ14 26,521 32 30 30 28 28 28 30 30 32 32 30,00 15 58,3 2573 2702 30,09 30 129,4

plinto 41 140 x 140 - h 50 3φ14 φ14 22,288 30 28 30 27 33 29 33 28 28 26 29,20 15 62,6 2396 2516 24,08 30 133,2

plinto 42 140 x 140 - h 50 3φ14 φ14 22,543 28 26 30 26 26 32 26 34 28 28 28,40 15 60,1 2496 2621 25,75 30 134,2

plinto 43 140 x 140 - h 50 3φ14 φ14 19,691 28 24 26 26 28 30 30 30 26 30 27,80 15 66,3 2262 2376 19,36 30 130,9

plinto 44 140 x 140 - h 50 3φ14 φ14 23,524 28 32 30 26 26 28 28 26 30 30 28,40 15 59,3 2530 2656 26,66 30 131,5

plinto 45 140 x 140 - h 50 3φ14 φ14 22,058 30 30 28 28 28 26 24 26 26 28 27,40 15 58,4 2568 2697 26,39 30 136,1

plinto 48 140 x 140 - h 50 3φ18 φ14 22,109 32 26 26 32 30 30 30 34 36 26 30,20 15 64,9 2311 2427 22,98 30 133,8

plinto 50 140 x 140 - h 50 3φ14 φ14 20,064 26 28 28 28 26 28 28 28 30 26 27,60 15 63,5 2362 2480 21,44 30 133,9

plinto 53 140 x 140 - h 50 3φ18 φ14 25,072 28 28 32 32 30 30 30 32 28 34 30,40 15 60,2 2492 2616 28,20 30 132,6

plinto 54 140 x 140 - h 60 3φ14 φ14 24,379 32 30 30 30 32 32 34 35 26 26 30,70 15 62,8 2389 2508 25,62 30 130,6

plinto 55 140 x 140 - h 60 3φ14 φ14 20,971 26 30 27 28 30 30 29 33 26 28 28,70 15 64,2 2336 2453 22,01 30 133,4

plinto 58 140 x 140 - h 50 3φ18 φ14 19,080 30 30 28 28 24 26 30 30 28 30 28,40 15 66,4 2259 2372 19,87 30 137,1

plinto 59 140 x 140 - h 60 3φ14 φ14 20,391 30 30 34 34 35 32 26 26 26 26 29,90 15 70,2 2137 2244 18,48 30 130,6

plinto 60 140 x 140 - h 50 3φ14 φ14 19,060 30 28 26 26 28 30 27 28 28 32 28,30 15 66,9 2242 2354 19,39 30 135,6

plinto 63 140 x 140 - h 50 3φ18 φ14 18,375 30 28 28 24 24 26 30 30 30 28 27,80 15 71,5 2098 2203 15,91 30 128,9

plinto 64 140 x 140 - h 60 3φ14 φ14 18,058 26 26 28 26 26 32 30 30 24 24 27,20 15 65,3 2297 2412 19,54 30 139,1

plinto 65 140 x 140 - h 40 3φ14 φ14 20,139 28 30 33 28 29 26 34 28 30 30 29,60 15 67,2 2232 2344 20,41 30 135,8

plinto 66 140 x 140 - h 50 3φ18 φ14 17,755 34 30 28 28 24 24 26 28 30 34 28,60 15 70,6 2125 2231 17,11 30 137,3

plinto 67 140 x 140 - h 50 3φ18 φ14 18,576 28 28 26 28 28 26 24 26 30 30 27,40 15 65,4 2294 2408 19,66 30 136,8

plinto 68 140 x 140 - h 50 3φ18 φ14 17,829 24 28 28 26 28 28 26 30 30 30 27,80 15 69,2 2168 2276 17,32 30 135,4

plinto 69 140 x 140 - h 60 3φ14 φ14 20,241 32 32 30 30 30 26 26 26 28 32 29,20 15 66,7 2249 2361 20,42 30 134,3

plinto 70 140 x 140 - h 40 3φ14 φ14 20,293 28 30 33 33 28 26 32 30 30 28 29,80 15 68,1 2203 2313 19,90 30 134,2

plinto 71 150 x 150 - h 50 3φ14 φ14 22,155 30 30 32 32 30 30 28 28 28 30 29,80 15 65,4 2294 2408 22,11 30 130,6

plinto 72 140 x 140 - h 50 3φ14 φ14 19,551 30 30 26 28 32 26 28 32 26 30 28,80 15 70,1 2140 2247 17,60 30 129,8

plinto 73 150 x 150 - h 50 3φ14 φ14 23,481 38 44 30 31 34 32 33 29 32 30 33,30 15 68,4 2193 2303 22,99 30 134,6

plinto 74 140 x 140 - h 50 3φ14 φ14 23,501 28 34 30 32 26 26 34 30 32 30 30,20 15 62,5 2400 2520 25,35 30 132,8

plinto 75 120 x 120 - h 50 3φ14 φ14 24,112 34 36 32 31 30 29 30 24 42 39 32,70 15 66,4 2259 2372 24,21 30 133,2

plinto 76 120 x 120 - h 45 3φ14 φ14 20,366 30 32 30 34 28 30 28 32 29 32 30,50 15 68,3 2196 2306 20,40 30 136,8

plinto 77 120 x 120 - h 40 3φ14 φ14 22,187 31 36 34 34 31 32 30 32 31 34 32,50 15 69,2 2168 2276 21,56 30 135,4

plinto 78 140 x 140 - h 30 3φ14 φ14 19,183 28 29 34 28 30 34 32 27 28 30 30,00 15 70,4 2131 2237 18,43 30 136,6

plinto 79 120 x 120 - h 45 3φ14 φ14 18,257 28 27 32 34 28 26 30 30 28 32 29,50 15 71,2 2107 2212 17,48 30 137,8

plinto 80 150 x 150 - h 20 3φ14 φ14 20,111 34 30 36 28 30 32 34 32 34 28 31,80 15 70,8 2119 2225 19,70 30 139,4

MEDIA DELLE RESISTENZE CALCOLATE MPa21,244 29,70 V.medio 21,59

Tecnolab srl


Andamento delle resistenze

11,00

13,00

15,00

17,00

19,00

21,00

23,00

25,00

27,00

29,00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81

plinto n.

resi

sten

ze in

MP

a r.m.

Tecnolab srl


Tecnolab srl Laboratorio sperimentale di ingegneria...(RILEM 1993, NDT4) MEDIA 40 Tecnolab srl...

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