SISTEMAZIONE ESTERNA CON MOVIMENTAZIONI … · illustrativa riportata nella tavola di progetto a...

COMUNE DI VERGATO PROVINCIA DI BOLOGNA

PROGETTO

ELABORATO

COMMITTENTE

TECNICO

SETTEMBRE 2017

RELAZIONE GEOLOGICA

Az. Agr. Molino Cà di Bombi

SISTEMAZIONE ESTERNA CON MOVIMENTAZIONI

TERRENO IN LOCALITA’ MOLINO CA’ DEI BOMBI

Dott. Geol. Carosi Simone

Via Toscana, 75/A – Piano del Voglio

40048 San Benedetto Val di Sambro (BO)

Tel / Fax 0534 99264

Cell. 339 8737721 [email protected]

1. PREMESSA

Su incarico del Sig. Troncelliti Francesco per conto dell’Azienda Agricola Molino Cà di Bombi è stato eseguito

il presente studio geologico e geomorfologico di dettaglio a supporto del progetto per il completamento

degli interventi connessi alla posa di cisterne interrate con sistemazione esterna in località Molino Ca’ dei

Bombi (Foglio 66 – Mappale 187 parte) nel Comune di Vergato (BO), così come individuato negli

inquadramenti cartografici che seguono.

Inquadramento territoriale dell’area di studio (base IGM 1:25.000)

Inquadramento di dettaglio dell’area di studio (base CTR 1:5.000)

N

N

Il presente studio è stato condotto a partire dal mese di agosto 2017, sulla base delle indicazioni di progetto

fornite dalla Committenza, mediante rilevamento geologico e geomorfologico diretto supportato da una

dettagliata analisi cartografica ed aerofotogrammetrica e da n. 4 prove penetrometriche dinamiche pesanti.

2. INQUADRAMENTO GEOLOGICO

In seguito al rilievo diretto e all’esame della Carta Geologica redatta dalla Regione Emilia-Romagna, le opere

oggetto di richiesta risultano interamente impostate sulle Argille Variegate di Grizzana Morandi (AVT). Si tratta

di argilliti e argille rosso-violacee, verdastre, grigio scure e grigio-azzurrognole con subordinate siltiti grigio

scure in strati sottili o molto sottili e calcilutiti grigio-verdi in strati sottili e medi. La Formazione si presenta

spesso intensamente deformata e caratterizzata da aspetto caotico per le intense deformazioni tettoniche,

con evidenze di boudinage e perdita dell’originario ordine stratigrafico alla scala dell’affioramento. Lo

spessore stratigrafico è difficilmente determinabile per l’intensa tettonizzazione; la potenza affiorante è

comunque valutabile in circa 200 m.

Tali termini affiorano diffusamente nella porzione mediana della valle del Fiume Reno, costituendo la base di

diverse formazioni che compaiono stratigraficamente più elevate, nella fattispecie, del complesso del Gruppo

del Bismantova che costituisce i rilievi del Monte Vigese e del Montovolo in destra idraulica.

Affiorano altresì su larga scala anche nei bacini degli affluenti principali, quale quello del Rio Secco che

rappresenta nell’intorno la linea di deflusso principale. I terreni descritti sono rilevabili nell’intorno dell’area di

studio, in particolare, lungo il tracciato della strada comunale per Oreglia e in corrispondenza di numerosi

interventi legati alla edificazione nella zona.

Dal punto di vista geotecnico, questi terreni presentano caratteristiche meccaniche complessivamente

modeste che risultano comunque direttamente correlate al grado di imbibizione, stante la granulometria fine

e la bassa permeabilità.

Inquadramento geologico dell’area di studio su base cartografica a cura del Servizio Geologico

della Regione Emilia-Romagna

Nell’area di studio il substrato argillitico si presenta interamente ricoperto da estese coltri detritiche di origine

gravitativa.

3. INQUADRAMENTO GEOMORFOLOGICO ED IDROGEOLOGICO

L’area in oggetto è ubicata nella porzione meridionale del Comune di Vergato, a Sud dell’abitato di Oreglia di

Sotto. E’ compresa tra le quote di 295 e 305 m slm, su un ampio versate orientato a NW che presenta

morfologie morbide a contenuta acclività, modellate dalla dinamica del versante. Queste aree si raccordano,

sul fondovalle, con le morfologie pseudopianeggianti dei depositi alluvionali terrazzati del Fiume Reno.

La pendenza media dei terreni di proprietà risulta dell’ordine del 12%, minore nell’area di intervento e in lieve

incremento nella porzione distale. Sono presenti due linee di deflusso naturali, ai limiti nord-orientale e sud-

occidentale della proprietà (rispettivamente il Fosso Monara e il Fosso Cavallino), che fungono da collettori per

le acque superficiali della porzione di versante in oggetto.

L’area, che presenta una copertura pedogenizzata in quanto già interessata in precedenza da lavorazioni

agricole, risulta classificata nell’ambito della citata Carta del Dissesto come “frana quiescente”. L’esame di

superficie eseguito nell’area di intervento e nel suo intorno più significativo non ha evidenziato elementi

morfodinamici che riconducano a fenomeni in evoluzione o recentemente stabilizzati, ne movimenti

superficiali riferibili a fenomeni di creeps, anche se sono visibili deboli lineamenti superficiali di passati

movimenti gravitativi nell’andamento morfologico generale.

In merito all’assetto idrogeologico, per l’area di intervento ed il dominio geologico/litologico di riferimento

(Formazione delle Argille Variegate di Grizzana Morandi) la cartografia delle unità geologiche sede di acquiferi

a cura del Servizio Geologico Regionale non indica la presenza di elementi connessi a potenzialità

idrogeologiche particolari.

Sorgenti e unità geologiche sede di

acquiferi nell'Appennino Emiliano-

Romagnolo

Non si rilevano inoltre sintomi di erosione diffusa o localizzata per l’assetto a lieve displuvio i cui fianchi fanno

capo ai citati corsi d’acqua, con regolare deflusso delle acque meteoriche e superficiali.

Alla luce di quanto riportato l'area in cui è richiesta la regolarizzazione delle lavorazioni non autorizzate può

ritenersi naturalmente stabilizzata e pertanto idonea ad accogliere tali interventi.

4. ANALISI DEGLI STRUMENTI DI PIANIFICAZIONE URBANISTICA E SETTORIALI VIGENTI

In merito agli strumenti di pianificazione territoriale e settoriale vigenti, si riportano di seguito gli estratti

cartografici di riferimento del Piano Stralcio per l’Assetto Idrogeologico (PSAI) dell’Autorità di Bacino Reno e del

Piano Territoriale di Coordinamento Provinciale (PTCP) della Provincia di Bologna.

Estratti delle cartografie del Rischio di frana (a sinistra) e delle Attitudini alle trasformazioni edilizie e urbanistiche (a destra)

del PSAI

L’area di intervento è posta all’interno di una UIE classificata “a rischio medio”, per quanto concerne la Carta

del Rischio di frana nel territorio del bacino montano e “non idonea ad usi urbanistici” nella Carta delle

Attitudini alle Trasformazioni Edilizie e Urbanistiche.

Tenuto conto che gli interventi in progetto consistono sostanzialmente nei lavori di completamento per la

posa delle cisterne di accumulo idrico interrate e nella movimentazione di terreno ad essa connessa, senza

incremento del carico antropico, non si ravvisano particolari limitazioni d’uso e prescrizioni che possano

precludere la sanabilità degli stessi in merito al Vincolo Idrogeologico.

La Tav. 1 Tutela dei sistemi ambientali e delle risorse naturali e storici-culturali del PTCP ricomprende l’intero

versante di intervento tra le zone di particolare interesse paesaggistico e ambientale (art. 7.3 della NTA).

Stralcio della Tav. 1 del PTCP di Bologna

La Tav. 2A Rischio da frana, assetto dei versanti e gestione delle acque meteoriche del PTCP riprende

integralmente quanto definito nel Piano Stralcio di Assetto Idrogeologico.

Stralcio della Tav. 2A del PTCP di Bologna

La Tav. 2B Tutela delle acque superficiali e sotterranee del PTCP conferma l’assenza di perimetrazioni di sorta.

Stralcio della Tav. 2B del PTCP di Bologna

La Tav. 2C Rischio sismico: carta delle aree suscettibili di effetti locali del PTCP identifica parzialmente l’area dei

lavori in zona Q - Area potenzialmente instabile e soggetta ad amplificazione per caratteristiche litologiche (in

ragione della presenza del fenomeno franoso quiescente cartografato nell’Inventario del Dissesto regionale).

Stralcio della Tav. 2C del PTCP di Bologna

5. INQUADRAMENTO SISMICO

Il presente studio è stato condotto tenendo conto dell’Ordinanza di Protezione Civile n. 3274 del 20 marzo

2003 del Presidente del Consiglio “Normativa tecnica per le costruzioni in zona sismica e connessa

classificazione sismica del territorio nazionale”; dell’Ordinanza di Protezione Civile n. 3519 del 28 aprile 2006

del Presidente del Consiglio “Criteri generali da utilizzare per l’individuazione delle zone sismiche e per la

formazione e l’aggiornamento degli elenchi delle medesime zone” e delle nuove “Norme Tecniche per le

Costruzioni” approvate con D.M. del 14 gennaio 2008.

L’area in esame è ubicata nel Comune di Vergato che risultava classificato in III° categoria secondo il D.M. 24

gennaio 1996, riconvertita in Zona 3 secondo l’OPCM 3274/2003.

Inquadramento macro-sismico dell’area di intervento

Considerando in senso conservativo una categoria di sottosuolo di tipo C, un coefficiente di amplificazione

topografica St pari a 1, una vita nominale pari a 50 anni ed una classe d’uso II, l’area risulta quindi

caratterizzata dai seguenti spettri di risposta elastici, assegnati sulla base dell’allegato B alle Norme Tecniche

per le Costruzioni (NTC) approvate con D.M. del 14/01/2008.

Parametri ag, F0, Tc* derivanti dalla caratterizzazione sismica dell’area di intervento

Spettri di risposta elastici normalizzati per gli stati limite ultimi e di esercizio

Rischio di liquefazione dei terreni

Il rischio di liquefazione dei terreni nell’area di intervento è da escludersi in considerazione della natura

litologica dominante caratterizzata da coperture prevalentemente coesive limoso-argillose sovrastanti un

substrato litoide a componente prevalentemente argillitica.

6. DESCRIZIONE DEGLI INTERVENTI IN PROGETTO

Si riporta di seguito una descrizione degli interventi in progetto finalizzati al completamento dei lavori

connessi alla posa delle cisterne interrate e alla sistemazione esterna dell’area, con riferimento alla planimetria

illustrativa riportata nella tavola di progetto a firma del Geom. Lucio Zolin, allegata alla presente richiesta.

Nella porzione sommitale del comparto, in prossimità della sponda destra del fosso Cavallino e dell’adiacente

viabilità di collegamento tra gli abitati di Oreglia di Sotto e Oreglia di Sopra, è previsto il completo rinterro dei

manufatti posati, con la regolarizzazione del piano di campagna che si raccorderà dolcemente alla pendice

senza particolari alterazioni delle linee di deflusso delle acque superficiali.

Sezione trasversale A-A’ dell’area di intervento (fonte: elaborati progettuali a cura del Geom. Lucio Zolin)

Le suddette cisterne, finalizzate all’irrigazione del vigneto recentemente impiantato, saranno alimentate

tramite pompaggio dell’acqua invasata lungo una condotta in polietilene con diametro di 110 mm posta ad

una profondità media di 0,90 m dal piano di campagna e prevalentemente impostata lungo la capezzagna

longitudinale esistente tra i comparti coltivati, già oggetto di precedente richiesta autorizzativa (Prot. n. 11712

del 11/07/2017). Contestualmente ai lavori di sistemazione sopra descritti saranno raccordate definitivamente

anche le condotte di adduzione e di irrigazione verso i singoli settori.

Al fine di evitare che le acque provenienti dal versante a monte interferiscano direttamente con l’area di

sedime delle cisterne in oggetto, si prevede la realizzazione di un fosso di guardia (fosso di sezione trapezia

con base 50 cm, altezza 50 cm e pendenza delle sponde di 45°) a monte delle stesse con scarico verso

l’adiacente Fosso Cavallino.

Si propone inoltre, a completamento della sistemazione finale della porzione sommitale del comparto, la posa

in opera dei rimanenti blocchi litoidi (stimati in circa 300 m3) ottenuti dalle lavorazioni di preparazione del

terreno per l’impianto della vigna e precedentemente accumulati nella porzione sommitale della proprietà. Si

tratta della posa regolare giustapposta dei singoli elementi litoidi lungo la scarpata naturale che si raccorda

alla viabilità pubblica asfaltata, con finalità essenzialmente antierosive a salvaguardia delle condizioni statiche

della medesima.

Tra i lavori in progetto è previsto l’installazione di un palo metallico di altezza massima pari a 5 m funzionale

alla videosorveglianza dell’area coltivata, dotato di un plinto di fondazione di dimensioni ridotte attestato alla

profondità massima di metri 1 dall’attuale piano campagna. A tale profondità, per il calcolo della resistenza di

progetto dei terreni di fondazione, si può adottare un valore caratteristico di coesione non drenata (Cuk) di

54 KPa e densità naturale (γ) di 19 kN/m3.

Sulla base dello studio geologico con modellazione geotecnica e della verifica di stabilità del versante

elaborati nella presente relazione, si evince che le opere in progetto per il completamento dei lavori di

sistemazione esterna in località Molino Ca’ dei Bombi (Foglio 66 Mappale 187 parte) del Comune di Vergato

(BO) risultino sostanzialmente compatibili con l’assetto idrogeologico dell’area di intervento.

7. INDAGINI GEOGNOSTICHE ESEGUITE e MODELLO GEOTECNICO DI RIFERIMENTO

Per la definizione dell’assetto stratigrafico ed idrogeologico dell’area dei lavori in data 12/09/2017 sono state

realizzate n. 4 prove penetrometriche dinamiche superpesanti DPSH, l’ubicazione delle quali è riportata nella

figura seguente.

L’analisi delle indagini eseguite evidenzia la presenza di terreni detritici superficiali di natura prevalentemente

limoso-argillosa a media consistenza, caratterizzati da una notevole eterogeneità, con profondità di rifiuto per

eccesso di resistenza variabili da -2,70 m (P1, eseguita a valle delle cisterne) a -7,50 m (P3, eseguita a monte

delle cisterne).

Tenuto conto del rilevamento geologico effettuato e delle risultanze degli scavi eseguiti per la posa delle

cisterne oggetto di sanatoria, si può desumere che le profondità di arresto registrate dalle prove

penetrometriche siano imputabili alla presenza di trovanti litoidi di dimensioni rilevanti e che pertanto,

nell’ambito della massima profondità di indagine, non sia stato raggiunto il substrato argillitico in posto.

P2 P1

P3

P4

All’interno dei fori delle prove penetrometriche non è stata rilevata la presenza di falda idrica né di umidità

apprezzabile sulle aste di perforazione. Non si esclude che, in periodi stagionali diversi da quello durante il

quale si è operato, possano verificarsi variazioni delle condizioni idrologiche nell’immediato sottosuolo.

L’analisi delle indagini eseguite e delle prove di laboratorio in disponibilità dello scrivente, supportata dal

trattamento statistico dei dati medi ottenuti ha consentito di estrapolare i valori caratteristici di resistenza al

taglio in condizioni drenate dei terreni individuati (così come definiti dalle Norme Tecniche per le Costruzioni

di cui al D.M. 14/01/2008) come 5° percentile della distribuzione log-normale dei dati (sulla base di quanto

disposto dall’EC7 2.4.5.2).

PARAMETRI GEOTECNICI CARATTERISTICI

φ’k (°) c'k (kg/cm2) γn (kg/m3) γsat (kg/m3)

STRATO 1

Terreno limoso-argilloso

mediamente consistente

24 0,05 1.750 1.850

8. ANALISI DI STABILITA’

Con riferimento alla sezione trasversale A-A’ dello stato di progetto elaborata dal Geom. Lucio Zolin e sulla

base del modello geotecnico riportato nel capitolo precedente, tramite il software SSAP 2010 Slope Stability

Analysis Program ver. 4.8.6, elaborato dal Dott. Geol. Lorenzo Borselli (CNR – IRPI Firenze), secondo quanto

disposto dal punto 6.8.2 delle NTC (Approccio 1 – Combinazione 2), è stata elaborata una verifica di stabilità

globale in condizioni drenate e pseudostatiche.

Al terreno di riporto sono state conservativamente assegnate le caratteristiche di resistenza al taglio dei

terreni detritici in posto con aliquota coesiva ridotta a 4 kPa. Alle strutture in blocchi è stata assegnata una

resistenza attritiva paria a 40° con coesione nulla e peso di volume pari a 2,2 ton/mc.

L’azione sismica è stata simulata applicando un coefficiente sismico orizzontale Kh pari a 0,052 per lo stato

limite SLV, così come risultante dall’analisi di pericolosità sismica riportata nel capitolo 5 del presente studio.

La verifica elaborata tramite il calcolo iterativo di 5.000 superfici (i cui diagrammi completi sono riportati in

allegato) risulta soddisfatta ai sensi di quanto disposto dalle NTC 2008 con i seguenti risultati:

STATO di PROGETTO

Verifica globale

(condizioni pseudo-statiche)

Fs min = 1,803 ≥ 1,1

9. CONSIDERAZIONI CONCLUSIVE

Sulla base delle risultanze dello studio geologico e geomorfologico riportato nella presente relazione,

supportato dall’esecuzione di indagini geognostiche dirette con modellazione geotecnica ed idrogeologica

dei terreni ed elaborazione di analisi di stabilità conformi a quanto disposto dalle NTC2008, si può

ragionevolmente concludere che gli interventi di sistemazione esterna definiti dal progetto a cura dello

Studio Tecnico del Geom. Lucio Zolin, risultano compatibili con l’assetto idrogeologico del versante

interessato senza pregiudicarne le attuali condizioni di stabilità.

Per quanto concerne i blocchi litoidi estratti nel corso delle lavorazioni di preparazione del terreno per

l’impianto del vigneto e accumulati nella parte alta del lotto, contestati nel verbale n. 29/2017 redatto dal

Gruppo Carabinieri Forestale di Bologna notificato il 09/05/17, si precisa che la collocazione prevista nelle

tavole di progetto, tramite realizzazione di una scogliera a presidio perimetrale della viabilità pubblica e di

accesso all’area coltivata a vigneto sottostante, costituisce un intervento di consolidamento volto a garantire

sia il mantenimento di adeguate condizioni di sicurezza alle medesime viabilità, sia il drenaggio delle

eventuali acque di infiltrazione che potrebbero inficiarne la stabilità.

Data: Settembre 2017

Dott. Geol. Simone Carosi

(firmato digitalmente)

Allegati :

Diagrammi delle prove penetrometriche dinamiche pesanti DPSH

Report delle verifiche di stabilità

PROVE PENETROMETRICHE

Studio di Geologia Applicata: Dott. Geol. ALBERTO PELAGATTI - Dott. Geol. SIMONE CAROSI Via del Faggio, 17 – 40048 San Benedetto Val di Sambro Tel. 0534 99175 – Fax 0534 99264

COMMITTENTE: Az. Agr. Cà di BombiCANTIERE: Sanatoria cisterneLOCALITA': Molino Cà di Bombi - Vergato (BO)

DITTA ESECUTRICE: DIREZIONE CANTIERE: Geol. Simone CarosiDATA:12/09/17

NOTA: Arresto su trovante FIRMA:

5 10 15 20 25 30 35 40 45

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Numero dei Colpi-profondità, m

PROVA PENETROMETRICA DINAMICA No. 1Rpd, MPa-profondità, m

8 16 24 32

1

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PENETROMETRO DINAMICO TIPO: PAGANI TG 63-200 kN Statico-Dinamico

Massa battente, Kg: 63.50Altezza caduta,m: 0.75Area punta,cm2: 20.00

Peso sistema di battuta,Kg: 0.00Peso per metro aste,Kg: 5.40Intervallo di misura,cm: 30.00Uso rivestimento/fanghi iniezione: trueAngolo apertura punta, gradi: 90.00





PROVA PENETROMETRICA DINAMICA No.1

PENETROMETRO DINAMICO TIPO: PAGANI TG 63-200 kN Statico-DinamicoPARAMETRI GEOTECNICI

N. profondità, m N medio Coeff.Nspt Nspt ϕ (°) Cu, kPa Cu, kPa1 2

LITOLOGIA

1 0.00 - 1.20 1.604.00 6.00 29.21 39.10 76.12 LIMO ARGILLOSO

2 1.20 - 2.70 1.6010.33 17.00 32.41 110.79 184.17 LIMO ARGILLOSO

ϕ (gradi sess.)= angolo di attrito: da correlazione valore Nspt (TERZAGHI-PECK 1967)

1-Cu (KPa) = coesione non drenata: da correlazione valore Nspt (TERZAGHI 1948)

2-Cu (KPa) = coesione non drenata: da correlazione con penetrometro statico (Rp=Qd*0.5)

L'attendibilità dei parametri geotecnici calcolati da Nspt mediante la relazione Nspt = N medio*Coeff.Nspt

dipende da tale relazione e dalle correlazioni tra Nspt e parametri.

Il valore della Cu calcolata per correlazione con lo statico dipende dall'algoritmo usato

e dalla correlazione tra Rd e Qc.

Per alcuni tipi litologici viene fornito sia il valore di Cu che dell'angolo di attrito.

Si attribuisca al terreno coesione o angolo di attrito.






STAMPA TABULATI-pagina n. 1

Prof. (m) N Rd (MPa)

0.30 2.00 1.46

0.60 6.00 4.39

0.90 4.00 2.71

1.20 4.00 2.71

1.50 8.00 5.43

1.80 12.00 8.14

2.10 14.00 9.50

2.40 11.00 6.96

2.70 49.00 30.99





5 10 15 20 25 30 35 40 45

1

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8 16 24 32

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19











LITOLOGIA

1 0.00 - 0.60 1.602.50 4.00 28.60 26.07 49.47 LIMO ARGILLOSO

2 0.60 - 2.40 1.606.75 11.00 30.70 71.69 120.87 LIMO ARGILLOSO

3 2.40 - 4.20 1.609.00 14.00 31.56 91.24 148.98 LIMO ARGILLOSO

4 4.20 - 5.10 1.6025.50 41.00 38.47 267.20 406.21 LIMO ARGILLOSO

















0.30 2.00 1.46

0.60 3.00 2.19

0.90 7.00 4.75

1.20 11.00 7.46

1.50 14.00 9.50

1.80 7.00 4.75

2.10 6.00 4.07

2.40 7.00 4.43

2.70 9.00 5.69

3.00 13.00 8.22

3.30 8.00 5.06

3.60 10.00 6.32

3.90 9.00 5.33

4.20 15.00 8.88

4.50 24.00 14.21

4.80 27.00 15.99

5.10 49.00 29.02




NOTA: FIRMA:

5 10 15 20 25 30 35 40 45

1

2

3

4

5

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8

9

10

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6 12 18 24

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19







NOTA: FIRMA:




LITOLOGIA

1 0.00 - 3.00 1.609.50 15.00 31.85 97.76 170.17 LIMO ARGILLOSO

2 3.00 - 5.70 1.6015.00 24.00 34.31 156.41 237.79 LIMO ARGILLOSO

3 5.70 - 6.30 1.6021.00 34.00 36.83 221.58 312.01 LIMO ARGILLOSO

4 6.30 - 7.20 1.6011.50 18.00 32.69 117.31 162.49 LIMO ARGILLOSO

5 7.20 - 7.50 1.6049.00 78.00 45.33 - SUBSTRATO ARGILLITICO













NOTA: FIRMA:




0.30 11.00 8.05

0.60 9.00 6.58

0.90 10.00 6.78

1.20 10.00 6.78

1.50 13.00 8.82

1.80 12.00 8.14

2.10 13.00 8.82

2.40 10.00 6.32

2.70 9.00 5.69

3.00 9.00 5.69

3.30 16.00 10.12

3.60 14.00 8.85

3.90 15.00 8.88

4.20 19.00 11.25

4.50 15.00 8.88

4.80 15.00 8.88

5.10 18.00 10.66

5.40 13.00 7.24

5.70 17.00 9.47

6.00 23.00 12.81

6.30 21.00 11.70

6.60 12.00 6.68

6.90 11.00 5.78

7.20 15.00 7.88

7.50 49.00 25.75




NOTA: FIRMA:

5 10 15 20 25 30 35 40 45

1

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5

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19



6 12 18 24

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19







NOTA: FIRMA:




LITOLOGIA

1 0.00 - 1.50 1.608.80 14.00 31.56 91.24 165.76 LIMO ARGILLOSO

2 1.50 - 2.70 1.6011.50 18.00 32.69 117.31 195.75 LIMO ARGILLOSO

3 2.70 - 5.10 1.6013.00 21.00 33.51 136.86 208.30 LIMO ARGILLOSO

4 5.10 - 5.70 1.6018.00 29.00 35.60 188.99 267.17 LIMO ARGILLOSO

5 5.70 - 6.60 1.6023.50 38.00 37.78 247.65 349.76 LIMO ARGILLOSO

6 6.60 - 6.90 1.6049.00 78.00 45.33 - SUBSTRATO ARGILLITICO













NOTA: FIRMA:




0.30 6.00 4.39

0.60 8.00 5.85

0.90 9.00 6.11

1.20 12.00 8.14

1.50 9.00 6.11

1.80 26.00 17.64

2.10 17.00 11.53

2.40 12.00 7.59

2.70 11.00 6.96

3.00 13.00 8.22

3.30 15.00 9.49

3.60 20.00 12.65

3.90 17.00 10.07

4.20 13.00 7.70

4.50 14.00 8.29

4.80 13.00 7.70

5.10 12.00 7.11

5.40 21.00 11.70

5.70 18.00 10.02

6.00 26.00 14.48

6.30 22.00 12.25

6.60 25.00 13.92

6.90 49.00 25.75

VERIFICHE DI STABILITA’

0.00

6.00

12.00

18.00

24.00

30.00

36.00

42.00

48.00

54.00

60.00

X (

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2.00

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8.00

10.0

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14.0

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16.0

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18.0

0

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0

Y (

m)

[1]

[2]

[3]

[4]

[5]

[6]

[7]

[8]

[9]

[10]

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0.05

20

# Report elaborazioni #

---------------------------------------------------------------- SSAP 4.8.6 - Slope Stability Analysis Program (1991,2017) Build No. 9772 BY Dr. Geol. LORENZO BORSELLI *,** *UASLP, San Luis Potosi, Mexico e-mail: [email protected] CV e WEB page personale: WWW.LORENZO-BORSELLI.EU ** Gia' Ricercatore CNR-IRPI fino a Luglio 2011---------------------------------------------------------------- Ultima Revisione struttura tabelle del report: 22 maggio 2017----------------------------------------------------------------

File report: C:\SSAP2010\Ca_Bombi_cisterne\cisterne_REPORT_2.txt Data: 18/9/2017 Localita' : Ca dei Bombi - Vergato (BO) Descrizione: Analisi di stabilità del versante di posa di cisterne Modello pendio: 2.mod ------------ PARAMETRI DEL MODELLO DEL PENDIO ------------

__ PARAMETRI GEOMETRICI - Coordinate X Y (in m) __

SUP T. SUP 2 SUP 3 SUP 4

X Y X Y X Y X Y

0.00 9.00 46.13 16.36 36.37 14.60 35.58 14.60 16.47 10.47 36.37 14.42 36.37 11.91 35.58 11.91 22.97 13.92 36.37 14.60 35.58 11.91 35.07 11.91 28.37 14.19 37.24 14.89 35.58 14.60 35.07 14.25 29.16 14.18 46.13 16.36 36.37 14.60 35.58 14.60 29.96 14.18 - - - - - - 30.47 14.25 - - - - - - 35.07 14.25 - - - - - - 35.58 14.60 - - - - - - 36.37 14.60 - - - - - - 37.24 14.89 - - - - - - 46.13 16.36 - - - - - -

SUP 5 SUP 6 SUP 7 SUP 8

X Y X Y X Y X Y

35.07 14.25 32.97 14.25 32.57 14.25 30.47 14.25 35.07 11.91 32.97 11.91 32.57 11.91 30.47 11.91 32.97 11.91 32.57 11.91 30.47 11.91 29.96 11.91 32.97 14.25 32.57 14.25 30.47 14.25 29.96 14.18 35.07 14.25 32.97 14.25 32.57 14.25 30.47 14.25

SUP 9 SUP 10 SUP 11 SUP 12

X Y X Y X Y X Y

29.96 14.18 29.15 14.18 - - - - 29.96 11.91 29.15 12.99 - - - - 29.15 11.91 16.47 10.47 - - - - 29.15 14.18 22.97 13.92 - - - - 29.96 14.18 28.37 14.19 - - - - - - 29.15 14.18 - - - - ## ASSENZA DI FALDA ##

------- PARAMETRI GEOMECCANICI -------

fi` C` Cu Gamm Gamm_sat STR_IDX sgci GSI mi D STRATO 1 19.60 4.00 0.00 17.50 18.50 1.113 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 2 19.60 3.20 0.00 17.50 18.50 1.087 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 3 33.80 0.00 0.00 22.00 22.00 2.264 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 4 19.60 3.20 0.00 17.50 18.50 1.087 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 5 1.00 0.00 0.00 10.00 10.00 0.036 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 6 19.60 3.20 0.00 17.50 18.50 1.087 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 7 1.00 0.00 0.00 10.00 10.00 0.036 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 8 19.60 3.20 0.00 17.50 18.50 1.087 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 9 33.80 0.00 0.00 22.00 22.00 2.264 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 10 19.60 3.20 0.00 17.50 18.50 1.087 0.00 0.00 0.00 0.00

Note: fi`________ Angolo di attrito interno efficace(in gradi) C` ________ Coesione efficace (in Kpa) Cu ________ Resistenza al taglio Non drenata (in Kpa) Gamm ______ Peso di volume terreno fuori falda (in KN/m^3) Gamm_sat __ Peso di volume terreno immerso (in KN/m^3) STR_IDX ___ Indice di resistenza (usato in solo in 'SNIFF SEARCH) (adimensionale) ---- SOLO Per AMMASSI ROCCIOSI FRATTURATI - Parametri Criterio di Rottura di Hoek (2002)- sigci _____ Resistenza Compressione Uniassiale Roccia Intatta (in MPa) GSI _______ Geological Strenght Index ammasso(adimensionale) mi ________ Indice litologico ammasso(adimensionale) D _________ Fattore di disturbo ammasso(adimensionale) Fattore di riduzione NTC2008 gammaPHI=1.25 e gammaC=1.25 - DISATTIVATO (solo per ROCCE)

------------ INFORMAZIONI GENERAZIONE SUPERFICI RANDOM ---------- *** PARAMETRI PER LA GENERAZIONE DELLE SUPERFICI METODO DI RICERCA: CONVEX RANDOM - Chen (1992) FILTRAGGIO SUPERFICI : ATTIVATO

COORDINATE X1,X2,Y OSTACOLO : 33.00 35.00 12.00 LUNGHEZZA MEDIA SEGMENTI (m): 1.9 (+/-) 50%

INTERVALLO ASCISSE RANDOM STARTING POINT (Xmin .. Xmax): 0.10 16.00 LIVELLO MINIMO CONSIDERATO (Ymin): 2.38

INTERVALLO ASCISSE AMMESSO PER LA TERMINAZIONE (Xmin .. Xmax): 36.00 45.21

*** TOTALE SUPERFICI GENERATE : 5000

------------ INFORMAZIONI PARAMETRI DI CALCOLO ------------ METODO DI CALCOLO : MORGENSTERN - PRICE (Morgenstern & Price, 1965) COEFFICIENTE SISMICO UTILIZZATO Kh : 0.0520 COEFFICIENTE SISMICO UTILIZZATO Kv (assunto Positivo): 0.0260 COEFFICIENTE c=Kv/Kh UTILIZZATO : 0.5000 FORZA ORIZZONTALE ADDIZIONALE IN TESTA (kN/m): 0.00 FORZA ORIZZONTALE ADDIZIONALE ALLA BASE (kN/m): 0.00

N.B. Le forze orizzontali addizionali in testa e alla base sono poste uguali a 0 durante le tutte le verifiche globali. I valori >0 impostati dall'utente sono utilizzati solo in caso di verifica singola

------------ RISULTATO FINALE ELABORAZIONI ------------------ --------------------------------------------------------- * DATI RELATIVI ALLE 10 SUPERFICI GENERATE CON MINOR Fs *

# DATI RELATIVI ALLE 10 SUPERFICI GENERATE CON MINOR Fs * # Analisi Deficit in riferimento a FS(progetto) = 1.100

Sup N. FS FTR(kN/m) FTA(kN/m) Bilancio(kN/m) ESITO 1 1.803 874.6 485.1 341.0 Surplus 2 1.810 776.5 429.1 304.5 Surplus 3 1.822 975.3 535.2 386.6 Surplus 4 1.837 947.7 516.0 380.1 Surplus 5 1.844 808.5 438.5 326.1 Surplus 6 1.844 875.8 474.9 353.4 Surplus 7 1.850 1111.5 600.7 450.7 Surplus 8 1.852 925.2 499.6 375.7 Surplus 9 1.853 846.6 456.8 344.1 Surplus

10 1.855 893.3 481.6 363.6 Surplus

Esito analisi: SURPLUS di RESISTENZA!

Valore minimo di SURPLUS di RESISTENZA (kN/m): 304.5

Note: FTR --> Forza totale Resistente rispetto alla superficie di scivolamento (componente Orizzontale) FTA --> Forza totale Agente rispetto alla superficie di scivolamento (componente Orizzontale)

IMPORTANTE! : Il Deficit o il Surplus di resistenza viene espresso in kN per metro di LARGHEZZA rispetto al fronte della scarpata------------------------------------------------------------------------------

TABELLA PARAMETRI CONCI DELLA SUPERFICIE INDIVIDUATA CON MINOR FS--------------------------------------------------------------------------------------------------------- X dx alpha W ru U phi' (c',Cu) (m) (m) (°) (kN/m) (-) (kPa) (°) (kPa) 9.854 0.299 -33.70 0.61 0.00 0.00 19.60 4.00 10.154 0.299 -33.70 1.82 0.00 0.00 19.60 4.00 10.453 0.299 -33.70 3.04 0.00 0.00 19.60 4.00 10.752 0.299 -33.70 4.26 0.00 0.00 19.60 4.00 11.051 0.299 -33.70 5.47 0.00 0.00 19.60 4.00 11.351 0.299 -33.70 6.69 0.00 0.00 19.60 4.00 11.650 0.299 -33.70 7.90 0.00 0.00 19.60 4.00 11.949 0.213 -33.70 6.38 0.00 0.00 19.60 4.00 12.162 0.299 -32.51 9.96 0.00 0.00 19.60 4.00 12.462 0.299 -32.51 11.13 0.00 0.00 19.60 4.00 12.761 0.299 -32.51 12.30 0.00 0.00 19.60 4.00 13.060 0.183 -32.51 8.09 0.00 0.00 19.60 4.00 13.243 0.299 -29.75 14.13 0.00 0.00 19.60 4.00 13.542 0.299 -29.75 15.19 0.00 0.00 19.60 4.00 13.842 0.117 -29.75 6.23 0.00 0.00 19.60 4.00 13.959 0.299 -26.03 16.60 0.00 0.00 19.60 4.00 14.258 0.288 -26.03 16.83 0.00 0.00 19.60 4.00 14.546 0.299 -21.08 18.34 0.00 0.00 19.60 4.00 14.845 0.286 -21.08 18.24 0.00 0.00 19.60 4.00 15.131 0.299 -16.82 19.77 0.00 0.00 19.60 4.00 15.430 0.226 -16.82 15.35 0.00 0.00 19.60 4.00 15.656 0.299 -12.38 20.81 0.00 0.00 19.60 4.00 15.955 0.286 -12.38 20.33 0.00 0.00 19.60 4.00 16.241 0.229 -8.62 16.58 0.00 0.00 19.60 4.00 16.470 0.299 -8.62 22.37 0.00 0.00 19.60 4.00 16.769 0.122 -8.62 9.40 0.00 0.00 19.60 4.00 16.891 0.299 -5.93 23.88 0.00 0.00 19.60 4.00 17.190 0.299 -5.93 24.90 0.00 0.00 19.60 4.00 17.489 0.227 -5.93 19.58 0.00 0.00 19.60 4.00 17.716 0.299 -3.73 26.66 0.00 0.00 19.60 4.00 18.016 0.299 -3.73 27.62 0.00 0.00 19.60 4.00 18.315 0.064 -3.73 6.04 0.00 0.00 19.60 4.00 18.379 0.299 -0.65 28.74 0.00 0.00 19.60 4.00 18.678 0.298 -0.65 29.45 0.00 0.00 19.60 4.00 18.976 0.299 3.04 30.43 0.00 0.00 19.60 4.00 19.275 0.242 3.04 25.20 0.00 0.00 19.60 4.00 19.518 0.299 6.77 31.76 0.00 0.00 19.60 4.00 19.817 0.289 6.77 31.33 0.00 0.00 19.60 4.00 20.106 0.299 10.26 33.02 0.00 0.00 19.60 4.00 20.405 0.234 10.26 26.17 0.00 0.00 19.60 4.00 20.639 0.299 13.74 33.97 0.00 0.00 19.60 4.00 20.938 0.274 13.74 31.50 0.00 0.00 19.60 4.00 21.212 0.299 16.63 34.81 0.00 0.00 19.60 4.00 21.511 0.299 16.63 35.18 0.00 0.00 19.60 4.00 21.811 0.011 16.63 1.26 0.00 0.00 19.60 4.00 21.821 0.299 18.84 35.53 0.00 0.00 19.60 4.00 22.121 0.299 18.84 35.84 0.00 0.00 19.60 4.00 22.420 0.119 18.84 14.36 0.00 0.00 19.60 4.00

22.539 0.299 19.12 36.26 0.00 0.00 19.60 4.00 22.838 0.132 19.12 16.05 0.00 0.00 19.60 4.00 22.970 0.242 19.12 29.39 0.00 0.00 19.60 4.00 23.212 0.299 19.43 35.91 0.00 0.00 19.60 4.00 23.511 0.299 19.43 35.42 0.00 0.00 19.60 4.00 23.810 0.044 19.43 5.22 0.00 0.00 19.60 4.00 23.855 0.299 19.74 34.86 0.00 0.00 19.60 4.00 24.154 0.299 19.74 34.36 0.00 0.00 19.60 4.00 24.453 0.030 19.74 3.41 0.00 0.00 19.60 4.00 24.483 0.299 20.07 33.81 0.00 0.00 19.60 4.00 24.783 0.299 20.07 33.30 0.00 0.00 19.60 4.00 25.082 0.020 20.07 2.20 0.00 0.00 19.60 4.00 25.102 0.299 20.38 32.76 0.00 0.00 19.60 4.00 25.401 0.269 20.38 28.99 0.00 0.00 19.60 4.00 25.670 0.048 20.38 5.12 0.00 0.00 19.60 4.00 25.718 0.299 20.68 31.69 0.00 0.00 19.60 4.00 26.017 0.299 20.68 31.16 0.00 0.00 19.60 4.00 26.316 0.019 20.68 1.99 0.00 0.00 19.60 4.00 26.336 0.299 20.98 30.59 0.00 0.00 19.60 4.00 26.635 0.299 20.98 30.06 0.00 0.00 19.60 4.00 26.934 0.023 20.98 2.30 0.00 0.00 19.60 4.00 26.957 0.299 21.28 29.48 0.00 0.00 19.60 4.00 27.257 0.299 21.28 28.93 0.00 0.00 19.60 4.00 27.556 0.030 21.28 2.85 0.00 0.00 19.60 4.00 27.586 0.299 21.33 28.33 0.00 0.00 19.60 4.00 27.885 0.299 21.33 27.78 0.00 0.00 19.60 4.00 28.184 0.029 21.33 2.69 0.00 0.00 19.60 4.00 28.213 0.157 21.38 14.29 0.00 0.00 19.60 4.00 28.370 0.299 21.38 26.84 0.00 0.00 19.60 4.00 28.669 0.168 21.38 14.80 0.00 0.00 19.60 4.00 28.837 0.299 21.44 25.83 0.00 0.00 19.60 4.00 29.137 0.013 21.44 1.13 0.00 0.00 19.60 4.00 29.150 0.010 21.44 0.96 0.00 0.00 19.60 4.00 29.160 0.299 21.44 28.27 0.00 0.00 19.60 4.00 29.459 0.003 21.44 0.24 0.00 0.00 19.60 4.00 29.462 0.299 21.49 27.63 0.00 0.00 19.60 4.00 29.761 0.199 21.49 18.01 0.00 0.00 19.60 4.00 29.960 0.122 21.49 9.68 0.00 0.00 19.60 4.00 30.082 0.299 21.55 23.38 0.00 0.00 19.60 4.00 30.382 0.088 21.55 6.83 0.00 0.00 19.60 4.00 30.470 0.243 21.55 14.14 0.00 0.00 19.60 4.00 30.713 0.299 21.60 16.83 0.00 0.00 19.60 4.00 31.012 0.299 21.60 16.19 0.00 0.00 19.60 4.00 31.312 0.038 21.60 2.01 0.00 0.00 19.60 4.00 31.350 0.299 21.65 15.48 0.00 0.00 19.60 4.00 31.649 0.299 21.65 14.84 0.00 0.00 19.60 4.00 31.948 0.055 21.65 2.67 0.00 0.00 19.60 4.00 32.003 0.299 21.70 14.08 0.00 0.00 19.60 4.00 32.303 0.267 21.70 12.04 0.00 0.00 19.60 4.00 32.570 0.108 21.70 6.66 0.00 0.00 19.60 4.00 32.678 0.092 23.45 5.61 0.00 0.00 19.60 4.00 32.770 0.200 23.45 11.96 0.00 0.00 19.60 4.00 32.970 0.299 23.45 11.93 0.00 0.00 19.60 4.00 33.269 0.017 23.45 0.68 0.00 0.00 19.60 4.00 33.287 0.299 25.42 11.16 0.00 0.00 19.60 4.00 33.586 0.292 25.42 10.15 0.00 0.00 19.60 4.00 33.878 0.142 27.49 4.66 0.00 0.00 19.60 4.00 34.020 0.299 27.49 9.21 0.00 0.00 19.60 4.00 34.319 0.128 27.49 3.69 0.00 0.00 19.60 4.00 34.448 0.299 29.45 7.98 0.00 0.00 19.60 4.00 34.747 0.113 29.45 2.78 0.00 0.00 19.60 4.00 34.860 0.192 29.45 4.51 0.00 0.00 1.00 0.00 35.052 0.018 31.91 0.40 0.00 0.00 1.00 0.00 35.070 0.299 31.91 11.98 0.00 0.00 19.60 3.20 35.369 0.211 31.91 8.50 0.00 0.00 19.60 3.20 35.580 0.115 31.91 5.75 0.00 0.00 33.80 0.00 35.695 0.299 33.81 14.06 0.00 0.00 33.80 0.00 35.994 0.299 33.81 12.70 0.00 0.00 33.80 0.00

36.293 0.077 33.81 3.03 0.00 0.00 33.80 0.00 36.370 0.071 33.81 2.18 0.00 0.00 19.60 4.00 36.441 0.299 35.40 8.86 0.00 0.00 19.60 4.00 36.740 0.299 35.40 8.25 0.00 0.00 19.60 4.00 37.039 0.201 35.40 5.20 0.00 0.00 19.60 4.00 37.240 0.284 35.40 6.76 0.00 0.00 19.60 4.00 37.524 0.299 36.17 6.26 0.00 0.00 19.60 4.00 37.823 0.299 36.17 5.35 0.00 0.00 19.60 4.00 38.122 0.299 36.17 4.44 0.00 0.00 19.60 4.00 38.422 0.299 36.17 3.53 0.00 0.00 19.60 4.00 38.721 0.299 36.17 2.62 0.00 0.00 19.60 4.00 39.020 0.299 36.17 1.71 0.00 0.00 19.60 4.00 39.319 0.010 36.17 0.04 0.00 0.00 19.60 4.00 39.329 0.299 36.17 0.77 0.00 0.00 19.60 3.20 39.629 0.102 36.17 0.05 0.00 0.00 19.60 3.20

----------------------------------------------------------------------------------------------------------LEGENDA SIMBOLIX(m) : Ascissa sinistra conciodx(m) : Larghezza concioalpha(°) : Angolo pendenza base concioW(kN/m) : Forza peso concioru(-) : Coefficiente locale pressione interstizialeU(kPa) : Pressione totale dei pori base concio phi'(°) : Angolo di attrito efficace base concioc'/Cu (kPa) : Coesione efficace o Resistenza al taglio in condizioni non drenate-------------------------------------------------------------------------------------------------------

TABELLA DIAGRAMMA DELLE FORZE DELLA SUPERFICIE INDIVIDUATA CON MINOR FS------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- X ht yt yt' E(x) T(x) E' rho(x) FS_FEM FS_p-qFEM (m) (m) (m) (--) (kN/m) (kN/m) (kN) (--) (--) (--) 9.854 0.000 9.880 -0.475 0.0000000000E+000 0.0000000000E+000 1.1816358498E+000 0.060 6.504 5.150 10.154 0.057 9.737 -0.475 4.5891914460E-001 1.2755489021E-003 1.8853955669E+000 0.060 6.504 5.150 10.453 0.115 9.595 -0.469 1.1284450705E+000 8.6979182204E-003 2.7506396878E+000 0.060 4.441 3.359 10.752 0.175 9.456 -0.471 2.1052292615E+000 3.4571903695E-002 4.0129609003E+000 0.060 4.295 2.926 11.051 0.232 9.313 -0.462 3.5302784180E+000 1.1978228161E-001 5.8545854840E+000 0.060 5.148 2.854 11.351 0.298 9.180 -0.439 5.6093099144E+000 3.1859452190E-001 8.5413668463E+000 0.088 6.127 2.811 11.650 0.369 9.051 -0.426 8.6424487666E+000 6.9335242136E-001 1.5802745080E+001 0.147 6.659 2.703 11.949 0.443 8.925 -0.415 1.5067553106E+001 1.5470368081E+000 2.5766563012E+001 0.238 6.750 2.654 12.162 0.498 8.838 -0.398 2.1216079169E+001 2.4966038572E+000 3.0269076521E+001 0.310 6.610 2.610 12.462 0.572 8.721 -0.379 3.0879223874E+001 4.2007622696E+000 3.4027173885E+001 0.402 6.280 2.525 12.761 0.652 8.611 -0.356 4.1581989276E+001 6.3371671555E+000 3.7337727208E+001 0.486 5.889 2.419 13.060 0.740 8.508 -0.335 5.3226563047E+001 8.9629174846E+000 3.9974755956E+001 0.566 5.577 2.319 13.243 0.798 8.449 -0.315 6.0659061588E+001 1.0786055078E+001 4.1020270136E+001 0.613 5.398 2.263 13.542 0.876 8.356 -0.300 7.3128295534E+001 1.4110248474E+001 4.1333685107E+001 0.688 5.075 2.182 13.842 0.961 8.270 -0.281 8.5398057489E+001 1.7693446116E+001 3.9858623655E+001 0.758 4.725 2.116 13.959 0.996 8.239 -0.260 9.0008804366E+001 1.9145986429E+001 3.9496801216E+001 0.783 4.581 2.093 14.258 1.065 8.162 -0.244 1.0189330549E+002 2.3041396273E+001 3.8314739515E+001 0.848 4.206 2.034 14.546 1.140 8.096 -0.218 1.1252392572E+002 2.6805590652E+001 3.6552285239E+001 0.904 3.852 1.980 14.845 1.193 8.034 -0.192 1.2333206318E+002 3.0877710968E+001 3.6085769706E+001 0.962 3.505 1.931 15.131 1.253 7.984 -0.157 1.3364340826E+002 3.4426369350E+001 3.5736898108E+001 1.000 3.213 1.885 15.430 1.302 7.942 -0.121 1.4423789012E+002 3.6778684885E+001 3.4865886244E+001 1.000 2.976 1.842 15.656 1.349 7.920 -0.076 1.5202710318E+002 3.8513361811E+001 3.4111713951E+001 1.000 2.836 1.814 15.955 1.396 7.902 -0.041 1.6209708043E+002 4.0707184610E+001 3.3145476249E+001 1.000 2.685 1.781 16.241 1.453 7.896 0.002 1.7143201224E+002 4.2746606476E+001 3.1963315509E+001 1.000 2.576 1.752 16.470 1.494 7.903 0.046 1.7862052136E+002 4.4288648118E+001 3.0502957907E+001 1.000 2.514 1.729 16.769 1.558 7.921 0.069 1.8739708026E+002 4.6430959785E+001 2.8656271872E+001 1.000 2.449 1.700 16.891 1.587 7.932 0.104 1.9084641326E+002 4.7278268659E+001 2.7891236531E+001 1.000 2.427 1.688 17.190 1.651 7.964 0.125 1.9883024677E+002 4.9232400477E+001 2.5875252086E+001 1.000 2.388 1.653 17.489 1.725 8.007 0.152 2.0633324328E+002 5.1091566906E+001 2.4061154131E+001 1.000 2.355 1.617 17.716 1.786 8.045 0.177 2.1162355417E+002 5.2422756533E+001 2.2155992643E+001 1.000 2.331 1.587 18.016 1.861 8.100 0.196 2.1780514881E+002 5.3995171096E+001 1.9578804705E+001 1.000 2.298 1.548 18.315 1.942 8.162 0.208 2.2334184080E+002 5.5440217276E+001 1.6784985734E+001 1.000 2.262 1.504 18.379 1.960 8.176 0.239 2.2439364148E+002 5.5723207767E+001 1.6046743646E+001 1.000 2.253 1.495 18.678 2.037 8.249 0.256 2.2867743121E+002 5.6885045370E+001 1.3157431475E+001 1.000 2.208 1.451 18.976 2.119 8.328 0.275 2.3225145985E+002 5.7905036530E+001 1.0833034832E+001 1.000 2.153 1.402

19.275 2.188 8.413 0.293 2.3514035924E+002 5.8748680423E+001 8.2969106755E+000 1.000 2.089 1.350 19.518 2.250 8.487 0.334 2.3688473823E+002 5.9314329691E+001 6.2350544135E+000 1.000 2.034 1.306 19.817 2.321 8.594 0.365 2.3839461689E+002 5.9842063981E+001 3.8275029970E+000 1.000 1.958 1.249 20.106 2.394 8.702 0.387 2.3916114506E+002 6.0215263277E+001 1.3302764206E+000 1.000 1.883 1.202 20.405 2.460 8.822 0.401 2.3915036545E+002 6.0401283366E+001 -1.1108238631E+000 1.000 1.806 1.154 20.639 2.512 8.915 0.377 2.3869475993E+002 6.0458198514E+001 -3.0144796677E+000 1.000 1.748 1.118 20.938 2.546 9.023 0.359 2.3738462645E+002 6.0345428709E+001 -5.3801846243E+000 1.000 1.678 1.076 21.212 2.577 9.121 0.376 2.3565901778E+002 6.0138280431E+001 -7.4569292888E+000 1.000 1.617 1.041 21.511 2.605 9.238 0.392 2.3304861858E+002 5.9732665675E+001 -9.3994072085E+000 1.000 1.561 1.009 21.811 2.633 9.356 0.392 2.3003329397E+002 5.9247078081E+001 -1.0419814712E+001 1.000 1.513 0.982 21.821 2.634 9.360 0.416 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33.586 0.942 12.184 0.330 4.8763866037E+001 3.9883657580E+000 -9.9409242317E+000 1.000 2.925 2.408 33.878 0.900 12.281 0.331 4.5963416751E+001 3.2114186128E+000 -9.3617230597E+000 1.000 3.097 2.450 34.020 0.873 12.328 0.372 4.4650893136E+001 2.8088613254E+000 -9.2055766728E+000 1.000 3.180 2.472 34.319 0.834 12.445 0.392 4.1925887658E+001 1.9647077588E+000 -9.1437336048E+000 1.000 3.357 2.576 34.448 0.818 12.495 0.405 4.0750444420E+001 1.6040122569E+000 -9.0779921729E+000 1.000 3.427 2.631 34.747 0.772 12.618 0.413 3.8090993205E+001 7.0085684729E-001 -9.0325121078E+000 1.000 3.588 2.785 34.860 0.756 12.666 0.416 3.7062039595E+001 3.5881106086E-001 -9.1405744311E+000 1.000 3.648 2.843 35.052 0.727 12.745 0.413 3.5287283069E+001 3.4162899860E-001 -9.1054558664E+000 1.000 3.743 3.067 35.070 0.723 12.752 0.424 3.5126685452E+001 5.0088165147E+000 -9.1151419326E+000 0.460 3.752 3.097 35.369 0.663 12.879 0.428 3.2291556590E+001 4.5327713703E+000 -9.8311459530E+000 0.438 3.889 3.582 35.580 0.623 12.971 0.433 3.0166706197E+001 4.1712283152E+000 -1.0149254665E+001 0.372 3.975 3.916 35.695 0.602 13.020 0.441 2.8995658734E+001 3.9733058864E+000 -1.0296214939E+001 0.369 4.013 4.057 35.994 0.534 13.153 0.458 2.5828193669E+001 3.4450450994E+000 -1.0849035290E+001 0.359 4.078 4.315 36.293 0.475 13.295 0.470 2.2502304975E+001 2.8948793731E+000 -1.0733853983E+001 0.346 4.100 4.438 36.370 0.459 13.330 0.462 2.1688496822E+001 2.7574312983E+000 -1.0591351149E+001 0.343 4.093 4.432 36.441 0.445 13.363 0.504 2.0944309491E+001 2.6273056514E+000 -1.0577307689E+001 0.335 4.076 4.410 36.740 0.385 13.516 0.536 1.7743655598E+001 2.0902852485E+000 -1.1229876361E+001 0.301 4.013 4.223 37.039 0.340 13.684 0.588 1.4223015114E+001 1.5890607674E+000 -1.2095687220E+001 0.266 3.973 3.920 37.240 0.324 13.810 0.619 1.1747841327E+001 1.2438932050E+000 -1.1744155777E+001 0.235 3.895 3.725 37.524 0.296 13.984 0.626 8.6452748172E+000 8.0172749165E-001 -1.0182093579E+001 0.184 3.662 3.457 37.823 0.268 14.175 0.677 5.8353963052E+000 4.3623057579E-001 -9.1430158137E+000 0.127 3.247 3.356 38.122 0.263 14.389 0.666 3.1730061299E+000 1.7696143908E-001 -7.3848732904E+000 0.070 2.703 3.181 38.422 0.229 14.573 0.600 1.4154093239E+000 5.5396443583E-002 -4.8655535643E+000 0.060 2.163 3.065 38.721 0.185 14.748 0.575 2.6087987325E-001 6.3089557351E-003 -2.9723103784E+000 0.060 1.668 3.125 39.020 0.135 14.917 0.523 -3.6357491328E-001 -5.1626434064E-003 -1.2757148459E+000 0.060 1.245 3.616 39.319 0.060 15.061 0.476 -5.0265970136E-001 -4.6429732797E-003 1.3158557462E-001 0.060 0.970 0.880 39.329 0.056 15.065 0.584 -5.0113265422E-001 -4.5817473535E-003 1.7779256428E-001 0.060 0.964 0.774 39.629 0.015 15.242 0.584 -2.1543131009E-001 -1.2480887415E-003 1.8117840816E+000 0.060 1.854 1.607

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------LEGENDA SIMBOLIX(m) : Ascissa sinistra concioht(m) : Altezza linea di thrust da nodo sinistro base concioyt(m) : coordinata Y linea di trustyt'(-) : gradiente pendenza locale linea di trustE(x)(kN/m) : Forza Normale interconcioT(x)(kN/m) : Forza Tangenziale interconcioE' (kN) : derivata Forza normale interconcioRho(x) (-) : fattore mobilizzazione resistenza al taglio verticale interconcio ZhU et al.(2003)FS_FEM(x) (-) : fattore di sicurezza locale stimato (locale in X) by qFEMFS_SRM(x) (-) : fattore di sicurezza locale stimato (locale in X) by SRM Procedure-------------------------------------------------------------------------------------------------------

TABELLA SFORZI DI TAGLIO DISTRIBUITI LUNGO SUPERFICIE INDIVIDUATA CON MINOR FS------------------------------------------------------------------------------------------------- X dx dl alpha TauStress TauF (m) (m) (m) (°) (kPa) (kN/m) 9.854 0.299 0.360 -33.702 -0.865 -0.311 10.154 0.299 0.360 -33.702 -2.594 -0.933 10.453 0.299 0.360 -33.702 -4.324 -1.555 10.752 0.299 0.360 -33.702 -6.053 -2.177 11.051 0.299 0.360 -33.702 -7.783 -2.800 11.351 0.299 0.360 -33.702 -9.512 -3.422 11.650 0.299 0.360 -33.702 -11.242 -4.044 11.949 0.213 0.256 -33.702 -12.723 -3.262 12.162 0.299 0.355 -32.509 -13.857 -4.917 12.462 0.299 0.355 -32.509 -15.482 -5.494 12.761 0.299 0.355 -32.509 -17.107 -6.071 13.060 0.183 0.217 -32.509 -18.416 -3.995 13.243 0.299 0.345 -29.747 -18.488 -6.373 13.542 0.299 0.345 -29.747 -19.878 -6.852 13.842 0.117 0.135 -29.747 -20.845 -2.809 13.959 0.299 0.333 -26.035 -19.550 -6.511 14.258 0.288 0.320 -26.035 -20.623 -6.599 14.546 0.299 0.321 -21.080 -17.794 -5.707 14.845 0.286 0.306 -21.080 -18.518 -5.675 15.131 0.299 0.313 -16.815 -15.144 -4.734

15.430 0.226 0.236 -16.815 -15.567 -3.676 15.656 0.299 0.306 -12.381 -11.111 -3.404 15.955 0.286 0.293 -12.381 -11.370 -3.327 16.241 0.229 0.232 -8.619 -7.050 -1.632 16.470 0.299 0.303 -8.619 -7.277 -2.203 16.769 0.122 0.123 -8.619 -7.528 -0.925 16.891 0.299 0.301 -5.935 -4.101 -1.234 17.190 0.299 0.301 -5.935 -4.276 -1.287 17.489 0.227 0.228 -5.935 -4.430 -1.012 17.716 0.299 0.300 -3.727 -1.165 -0.349 18.016 0.299 0.300 -3.727 -1.207 -0.362 18.315 0.064 0.064 -3.727 -1.232 -0.079 18.379 0.299 0.299 -0.646 3.911 1.170 18.678 0.298 0.298 -0.646 4.029 1.199 18.976 0.299 0.300 3.036 10.650 3.192 19.275 0.242 0.243 3.036 10.894 2.644 19.518 0.299 0.301 6.766 17.861 5.383 19.817 0.289 0.291 6.766 18.228 5.308 20.106 0.299 0.304 10.258 24.889 7.569 20.405 0.234 0.237 10.258 25.267 5.999 20.639 0.299 0.308 13.739 31.755 9.783 20.938 0.274 0.282 13.739 32.167 9.073 21.212 0.299 0.312 16.635 37.454 11.698 21.511 0.299 0.312 16.635 37.855 11.823 21.811 0.011 0.011 16.635 38.063 0.425 21.821 0.299 0.316 18.842 41.820 13.224 22.121 0.299 0.316 18.842 42.179 13.337 22.420 0.119 0.126 18.842 42.430 5.343 22.539 0.299 0.317 19.121 43.122 13.658 22.838 0.132 0.139 19.121 43.375 6.046 22.970 0.242 0.256 19.121 43.223 11.070 23.212 0.299 0.317 19.427 43.185 13.704 23.511 0.299 0.317 19.427 42.600 13.518 23.810 0.044 0.047 19.427 42.264 1.994 23.855 0.299 0.318 19.742 42.397 13.480 24.154 0.299 0.318 19.742 41.793 13.288 24.453 0.030 0.032 19.742 41.460 1.318 24.483 0.299 0.319 20.068 41.595 13.252 24.783 0.299 0.319 20.068 40.971 13.053 25.082 0.020 0.021 20.068 40.638 0.861 25.102 0.299 0.319 20.375 40.726 13.001 25.401 0.269 0.287 20.375 40.116 11.508 25.670 0.048 0.051 20.375 39.776 2.031 25.718 0.299 0.320 20.681 39.804 12.732 26.017 0.299 0.320 20.681 39.142 12.520 26.316 0.019 0.021 20.681 38.790 0.801 26.336 0.299 0.321 20.982 38.814 12.440 26.635 0.299 0.321 20.982 38.134 12.222 26.934 0.023 0.025 20.982 37.768 0.934 26.957 0.299 0.321 21.276 37.752 12.124 27.257 0.299 0.321 21.276 37.053 11.899 27.556 0.030 0.032 21.276 36.669 1.173 27.586 0.299 0.321 21.329 36.345 11.676 27.885 0.299 0.321 21.329 35.642 11.451 28.184 0.029 0.031 21.329 35.257 1.108 28.213 0.157 0.168 21.383 35.098 5.902 28.370 0.299 0.321 21.383 34.495 11.086 28.669 0.168 0.181 21.383 33.843 6.114 28.837 0.299 0.321 21.436 33.246 10.688 29.137 0.013 0.014 21.436 32.808 0.467 29.150 0.010 0.011 21.436 36.813 0.395 29.160 0.299 0.321 21.436 36.392 11.700 29.459 0.003 0.003 21.436 35.982 0.101 29.462 0.299 0.322 21.490 35.632 11.460 29.761 0.199 0.214 21.490 34.952 7.470 29.960 0.122 0.132 21.490 30.528 4.015 30.082 0.299 0.322 21.545 30.205 9.718 30.382 0.088 0.095 21.545 29.858 2.837

30.470 0.243 0.261 21.545 22.485 5.875 30.713 0.299 0.322 21.599 21.778 7.009 31.012 0.299 0.322 21.599 20.954 6.744 31.312 0.038 0.041 21.599 20.490 0.839 31.350 0.299 0.322 21.653 20.058 6.458 31.649 0.299 0.322 21.653 19.231 6.192 31.948 0.055 0.059 21.653 18.741 1.114 32.003 0.299 0.322 21.703 18.278 5.887 32.303 0.267 0.288 21.703 17.492 5.034 32.570 0.108 0.116 21.703 23.966 2.785 32.678 0.092 0.100 23.454 24.921 2.500 32.770 0.200 0.218 23.454 24.456 5.332 32.970 0.299 0.326 23.454 16.298 5.317 33.269 0.017 0.019 23.454 15.794 0.301 33.287 0.299 0.331 25.420 16.035 5.313 33.586 0.292 0.323 25.420 14.950 4.836 33.878 0.142 0.160 27.492 14.795 2.366 34.020 0.299 0.337 27.492 13.867 4.678 34.319 0.128 0.145 27.492 12.967 1.876 34.448 0.299 0.344 29.450 12.471 4.286 34.747 0.113 0.130 29.450 11.494 1.494 34.860 0.192 0.221 29.450 10.965 2.421 35.052 0.018 0.021 31.913 11.104 0.231 35.070 0.299 0.353 31.913 19.467 6.863 35.369 0.211 0.248 31.913 19.608 4.868 35.580 0.115 0.135 31.913 24.331 3.295 35.695 0.299 0.360 33.810 23.404 8.429 35.994 0.299 0.360 33.810 21.150 7.617 36.293 0.077 0.092 33.810 19.735 1.817 36.370 0.071 0.085 33.810 15.363 1.304 36.441 0.299 0.367 35.403 15.004 5.508 36.740 0.299 0.367 35.403 13.976 5.131 37.039 0.201 0.247 35.403 13.117 3.234 37.240 0.284 0.348 35.403 12.068 4.201 37.524 0.299 0.371 36.175 10.669 3.955 37.823 0.299 0.371 36.175 9.117 3.380 38.122 0.299 0.371 36.175 7.565 2.805 38.422 0.299 0.371 36.175 6.014 2.229 38.721 0.299 0.371 36.175 4.462 1.654 39.020 0.299 0.371 36.175 2.910 1.079 39.319 0.010 0.012 36.175 2.108 0.026 39.329 0.299 0.371 36.175 1.307 0.484 39.629 0.102 0.127 36.175 0.265 0.034-------------------------------------------------------------------------------------------------LEGENDA SIMBOLIX(m) : Ascissa sinistra conciodx(m) : Larghezza conciodl(m) : lunghezza base concioalpha(°) : Angolo pendenza base concioTauStress(kPa) : Sforzo di taglio su base concioTauF (kN/m) : Forza di taglio su base concio-------------------------------------------------------------------------------------------------

SISTEMAZIONE ESTERNA CON MOVIMENTAZIONI … · illustrativa riportata nella tavola di progetto a...

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