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Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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RELAZIONE TECNICO ILLUSTRATIVA

RELAZIONE DI CALCOLO

RELAZIONE SUI MATERIALI

RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

PIANO DI MANUTENZIONE

CALCOLI DEI POZZETTI INDICE

1 Descrizione della struttura ...................................................................................... 2

2 Materiali utilizzati .................................................................................................... 3

3 Normativa di riferimento .......................................................................................... 3

4 Codice di calcolo .................................................................................................... 4

5 Analisi dei carichi .................................................................................................... 6

6 Caratteristiche del sito di fabbrica .......................................................................... 9

7 Analisi sismica ........................................................................................................ 9

7.1 Definizione delle spettro di risposta ........................................................................ 9

8 Combinazioni di carico.......................................................................................... 11

9 Modellazione delle struttura .................................................................................. 13

10 Dati di Input........................................................................................................... 24

11 Verifiche ................................................................................................................ 26

11.1 Note esplicative dei tabulati di verifica ................................................................. 26

11.2 Verifica della struttura in c.a. ................................................................................ 39

11.2.1 Piastra di fondazione .................................................................................... 39

11.2.2 Pareti ............................................................................................................ 43

11.2.3 Soletta di copertura ...................................................................................... 52

12 Relazione sui materiali ......................................................................................... 55

13 Relazione sulle fondazioni e calcolo della capacità portante del terreno ............. 62

14 Allegati grafici ....................................................................................................... 70

15 Piano di manutenzione ......................................................................................... 75

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1 Descrizione della struttura

La presente relazione riguarda il progetto delle strutture da adibirsi a pozzetti.

Con riferimento alla tavolo grafica n.20, il presente calcolo fa riferimento al pozzetto più

sollecitato (pozzetto sulle condotte prementi). Le sollecitazioni qui valutate e le relative

armature (maglia doppia sulle pareti, fondazione e copertura) vengono estese anche alle

altre tipologie di pozzetti (pozzetto di linea a quattro e tre derivazioni))

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2 Materiali utilizzati

Per la realizzazione delle strutture si prescrive l'adozione dei seguenti materiali:

§ Calcestruzzo per magrone di fondazione C12/15;

§ Calcestruzzo per struttura di fondazione ed elevazione C25/30;

§ Calcestruzzo per solai C25/30;

§ Acciaio in barre ad aderenza migliorata tipo B450C.

3 Normativa di riferimento

Per il dimensionamento ed il calcolo delle strutture si è osservato quanto prescritto

dalla vigente normativa tecnica ed in particolare:

§ D.M. 14/01/2008: Nuovo Testo Unico sulle costruzioni;

§ EUROCODICE 2 - UNI ENV 1992: Progettazione delle strutture in calcestruzzo.

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4 Codice di calcolo

Le elaborazione sono state eseguite mediante l’ausilio del codice di calcolo

MASTERSAP 2009, prodotto dalla ditta AMV S.r.l., con sede in Via Roma, 96 - 34077 -

Ronchi dei Legionari (GO), di cui si allega la licenza d’uso e l’attestato di affidabilità.

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5 Analisi dei carichi

I pesi e le masse degli elementi strutturali sono messi in conto automaticamente dal

codice di calcolo, mentre si riporta di seguito l’analisi dei carichi permanenti portati ed

accidentali che gravano sulla struttura:

Tipo di soletta: Soletta piena h= 25 cmDestinazione d'uso: Traffico stradalePeso proprio: - P.p. soletta (default) = 625 kg/m2

Permanenti portati: - Manto bituminoso 0,05 x 2500 = 125 kg/m2

Condizione di carico 1 - + 125 = 125 kg/m2

Accidentali: - Ruota veicolo - schema di carico 2 (cap. 5.1.3.3.3 NTC08)200 kN su 0,60x0,35

20396 / 0,18 = 113309 kg/m2

Condizione di carico 3

SOLAIO DI COPERTURA POZZETTO

Si riporta di seguito il calcolo delle spinte del terreno sulle pareti dei muri di contenimento,

considerando come indicato al paragrafo 5.1.3.3.6 del DM. 14/01/2008. Come

sovraccarico sul terapieno quello trasmesso dall’improta di una ruota del veicolo

convenzionale di 200kN.

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CALCOLO DELLA SPINTA DEL TERRENO

γc 25 kN/m3 peso specifico del calcestruzzo

γ 19 kN/m3 peso specifico del terreno saturo

γw 0 kN/m3 peso specifico dell'acqua

γ∗ 19 kN/m3 peso specifico del terreno

H 2.35 m altezza del muro

q 635.00 kN/m2 sovraccarico accidentale

φ 33.00 ° angolo di resistenza a taglio del terreno (angolo di attrito interno del terreno)

δ 22.0 ° angolo di resistenza a taglio tra terreno e muro (angolo di attrito terra-muro)

φf 33.0 ° Angolo di attrito tra muro e terreno di fondazione

ψ 90 ° angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale della parete del muro rivolta a monte

β 0 ° angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale della superficie del terrapieno

φ' 33.0 ° Angolo di attrito di calcolo

δ' 22.0 ° angolo di resistenza di calcolo

φ'f 33.0 Angolo di attrito tra muro e terreno di fondazione di calcolo

Cat.Suolo B categoria suolo (A, B, C, D o E)

S 1.000 coeff. di amplificazione topografica (funzione della categoria del suolo)

ag/g 0.055 accelerazione orizzontale adimensionalizzata (funzione della zona sismica)

βm 0.310 coefficiente di riduzione della accelerazione max attesa

kh 0.0171 coefficiente sismico orizzontale

kv 0.0085 coefficiente sismico verticale

Ews 0.000 kN/m spinta dell'acqua in condizioni statiche

Ewd 0.000 kN/m incremento di spinta dell'acqua in condizioni sismiche

K1 0.274 coeff. di spinta attiva statica+dinamica per kv>0

K2 0.275 coeff. di spinta attiva statica+dinamica per kv<0

Ed1 14.52 kN/m spinta di progetto con +K v e per K 1

Ed2 14.28 kN/m spinta di progetto con -K v e per K 2

Ka 0.264 coeff. di spinta attiva del terreno ( θ =0)

E st,d 13.87 kN/m spinta statica di progetto

E d1,d 0.64 kN/m spinta dinamica di progetto con +K v e per K 1

E d2,d 0.40 kN/m spinta dinamica di progetto con -K v e per K 2

Ed1q,d 412.87 kN/m spinta di progetto sovraccarico con +K v e per K 1

Ed2q,d 406.14 kN/m spinta di progetto sovraccarico con -K v e per K 2

E sq,d 394.64 kN/m spinta statica dovuta al sovraccarico accidentale

E dq1,d 18.23 kN/m spinta dinamica dovuta al sovraccarico accidentale con +K v e per K 1

E dq2,d 11.50 kN/m spinta dinamica dovuta al sovraccarico accidentale con -K v e per K 2

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CALCOLO SOLLECITAZIONI PARAMENTOh p 2.35 m Altezza del paramento

Condizione di carico staticaq htesta 233.56 kN/m2 pressione superiore (componente orizzontale)

q hpiede 247.79 kN/m2 pressione inferiore (componente orizzontale) Condizione di carico sismica (sisma orizzontale con +k v e per k 1 )

q htesta 0.38 kN/m2 pressione superiore (componente orizzontale)

q hpiede 11.33 kN/m2 pressione inferiore (componente orizzontale) Condizione di carico sismica (sisma orizzontale con -k v e per k 2 )

q htesta 0.29 kN/m2 pressione superiore (componente orizzontale)

q hpiede 11.23 kN/m2 pressione inferiore (componente orizzontale)

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6 Caratteristiche del sito di fabbrica

I manufatti in oggetto sono ubicati lungo le condotte da realizzare nel territorio

contermine all’abitato di Pantelleria. l siti di posa presentano andamento morfologico in

prevalenza costituito da acclività poco marcate.

7 Analisi sismica

Il modello utilizzato per la simulazione del moto sismico sul piano di fondazione è

costituito dallo spettro di risposta elastico. Lo spettro di risposta elastico è costituito da

una forma spettrale (spettro normalizzato) riferita ad uno smorzamento convenzionale del

5% e considerata indipendente dal livello di sismicità, moltiplicata per il valore

dell’accelerazione massima convenzionale del terreno fondale ag che caratterizza il sito.

7.1 Definizione delle spettro di risposta

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Il fattore di struttura utilizzato per ciascuna direzione dell’azione sismica orizzontale

è così definito:

o Struttura con classe di duttilità “B”;

o Struttura regolare in altezza Kr=1,00;

o Struttura a pareti, q0=3,00;

o Fattore di struttura: q =3,00x1,00=3,00.

Il numero di modi propri di vibrazione messi in conto nell'analisi dinamica eccita il

85% della massa totale della struttura.

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8 Combinazioni di carico

Le combinazioni di carico s.l.u. statiche (in assenza di azioni sismiche) sono

ottenute mediante diverse combinazioni dei carichi permanenti ed accidentali in modo da

considerare tutte le situazioni più sfavorevoli agenti sulla struttura. I carichi vengono

applicati mediante opportuni coefficienti parziali di sicurezza, considerando l’eventualità

più gravosa per la sicurezza della struttura.

Le azioni sismiche sono valutate in conformità a quanto stabilito dalle norme e

specificato nel paragrafo sulle azioni. Vengono in particolare controllate le deformazioni

allo stato limite ultimo, allo stato limite di danno e gli effetti del second’ordine.

In sede di dimensionamento vengono analizzate tutte le combinazioni, anche

sismiche, impostate ai fini della verifica s.l.u. Vengono anche processate le specifiche

combinazioni di carico introdotte per valutare lo stato limite di esercizio (tensioni,

fessurazione, deformabilità).

Oltre all’impostazione spaziale delle situazioni di carico potenzialmente più critiche,

in sede di dimensionamento vengono ulteriormente valutate, per le varie travate, tutte le

condizioni di lavoro statico derivanti dall’alternanza dei carichi variabili, i cui effetti si

sovrappongono a quelli dei pesi propri e dei carichi permanenti. Vengono anche imposte

delle sollecitazioni flettenti di sicurezza in campata e risultano controllate le deformazioni

in luce degli elementi.

I carichi sono stati raggruppati come segue:

§ Condizione 1 : Peso proprio e permanenti portati;

§ Condizione 3 : Ruota veicolo;

§ Condizione 4, 5 : Spinta statica e dinamica del terreno;

Le combinazioni di carico utilizzate per la verifica delle strutture sono di seguito

riportate:

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COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore

1 Perm+Spinta terreno (din.) Azione sismica: Presente Torsione:

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000

Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 5 1.000

2 Perm+Spinta terreno (st.) Azione sismica: Sisma assente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300

Permanente: Permanente portato Condizione 4 1.300

7 Ruota sul pozzetto Azione sismica: Sisma assente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300

Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300 Variabile: Autorimesse Condizione 3 1.500

COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore

3 Rara Tipologia: Rara

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000

Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000

Variabile: Autorimesse Condizione 3 1.000

4 Frequente Tipologia: Frequente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000

Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Autorimesse Condizione 3 1.000

5 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Autorimesse Condizione 3 1.000

COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore

6 S.L.D. Azione sismica: Presente Torsione:

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Autorimesse Condizione 3 1.000

Per il calcolo della capacità portante si rimanda al capitolo 13 che riguarda la

relazione sulle fondazioni.

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9 Modellazione delle struttura

La struttura e il suo comportamento sotto le azioni statiche e dinamiche è stata

adeguatamente valutata, interpretata e trasferita nel modello che si caratterizza per la sua

impostazione completamente tridimensionale. A tal fine ai nodi strutturali possono

convergere diverse tipologie di elementi, che corrispondono nel codice numerico di

calcolo in altrettante tipologie di elementi finiti. Travi e pilastri, ovvero componenti in cui

una dimensione prevale sulle altre due, vengono modellati con elementi “beam”, il cui

comportamento può essere opportunamente perfezionato attraverso alcune opzioni quali

quelle in grado di definire le modalità di connessione all’estremità. Eventuali elementi

soggetti a solo sforzo normale possono essere trattati come elementi “truss” oppure con

elementi “beam” opportunamente svincolati. Le pareti, le piastre, le platee ovvero in

generale i componenti strutturali bidimensionali, con due dimensioni prevalenti sulla terza

(lo spessore), sono stati modellati con elementi “shell” a comportamento flessionale e

membranale. I vincoli con il mondo esterno vengono rappresentati, nei casi più semplici

(apparecchi d’appoggio, cerniere, carrelli), con elementi in grado di definire le modalità di

vincolo e le rigidezze nello spazio. Questi elementi, coniugati con i precedenti,

consentono di modellare i casi più complessi ma più frequenti di interazione con il

terreno, realizzabile tipicamente mediante fondazioni, pali, platee nonché attraverso una

combinazione di tali situazioni. Il comportamento del terreno è sostanzialmente

rappresentato tramite una schematizzazione lineare alla Winkler, principalmente

caratterizzabile attraverso una opportuna costante di sottofondo, che può essere anche

variata nella superficie di contatto fra struttura e terreno e quindi essere in grado di

descrivere anche situazioni più complesse. Nel caso dei pali il comportamento del terreno

implica anche l’introduzione di vincoli per la traslazione orizzontale.

I parametri dei materiali utilizzati per la modellazione riguardano il modulo di Young,

il coefficiente di Poisson, ma sono disponibili anche opzioni per ridurre la rigidezza

flessionale e tagliante dei materiali per considerare l’effetto di fenomeni fessurativi nei

materiali.

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Il calcolo viene condotto mediante analisi lineare, ma vengono considerati gli effetti

del secondo ordine e si può simulare il comportamento di elementi resistenti a sola

trazione o compressione.

La presenza di diaframmi orizzontali, se rigidi, nel piano viene gestita attraverso

l’impostazione di un’apposita relazione fra i nodi strutturali coinvolti, che ne condiziona il

movimento relativo. Relazioni analoghe possono essere impostate anche fra elementi

contigui.

Si ritiene che il modello utilizzato sia rappresentativo del comportamento reale della

struttura. Sono stati inoltre valutate tutti i possibili effetti o le azioni anche transitorie che

possano essere significative e avere implicazione per la struttura.

Il programma utilizzato (Mastersap) considera l’edificio come una struttura

tridimensionale composta da un insieme di pannelli murari telai collegati tra loro dai

diaframmi orizzontali dei solai. Questi ultimi sono considerati rigidi nel piano ed

infinitamente deformabili fuori piano.

Questa parte richiede di precisare una serie di proprietà che possono essere

ricavate in forma grafica direttamente da MasterSap. In particolare:

o Modelli strutturali

o Eventuali sconnessioni

o Sezioni impiegate

o Disposizione e intensità dei carichi

o Distorsioni impresse

o Carichi termici

o Materiali

o Combinazioni di carico

Diamo una breve descrizione delle simbologie adottate da MasterSap.

I nodi

La struttura è individuata da nodi riportati in coordinate.

Ogni nodo possiede sei gradi di libertà, associati alle sei possibili deformazioni. I

gradi di libertà possono essere liberi (spostamenti generalizzati incogniti), bloccati

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(spostamenti generalizzati corrispondente uguale a zero), di tipo slave o linked (il

parametro cinematico dipende dalla relazione con altri gradi di libertà).

Si può intervenire sui gradi di libertà bloccando uno o più gradi. I blocchi vengono

applicate nella direzione della terna locale del nodo.

Le relazioni complesse creano un legame tra uno o più gradi di libertà di un nodo

detto slave con quelli di un altro nodo detto master. Esistono tre tipi di relazioni

complesse.

Le relazioni di tipo link prescrivono l’uguaglianza tra gradi di libertà analoghi di nodi

diversi. Specificare una relazione di tipo link significa specificare il nodo slave assieme ai

gradi di libertà che partecipano al vincolo ed il nodo master. I gradi di libertà slave

saranno eguagliati ai rispettivi gradi di libertà del nodo master.

La relazione di piano rigido prescrive che il nodo slave appartiene ad un piano rigido

e quindi che i due spostamenti in piano e la rotazione normale al piano sono legati ai tre

parametri di roto-traslazione rigida di un piano.

Il Corpo rigido prescrive che il nodo slave fa parte di un corpo rigido e tutti e sei i

suoi gradi di libertà sono legati ai sei gradi di libertà posseduti dal corpo rigido (i gradi di

libertà del suo nodo master).

I materiali

I materiali sono individuati da un codice specifico e descritti dal modulo di elasticità,

dal coefficiente di Poisson, dal peso specifico, dal coefficiente di dilatazione termica.

Le sezioni

Le sezioni sono individuate in ogni caso da un codice numerico specifico, dal tipo e

dai relativi parametri identificativi. La simbologia adottata dal programma è la seguente:

• Rettangolare piena (Rp);

• Rettangolare cava (Rc);

• Circolare piena (Cp);

• Circolare cava (Cc);

• T (T.);

• T rovescia (Tr);

• L (L.);

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• C (C.);

• C rovescia (Cr);

• Cassone (Ca);

• Profilo singolo (Ps);

• Profilo doppio (Pd);

• Generica (Ge).

I carichi

I carichi agenti sulla struttura possono essere suddivisi in carichi nodali e carichi

elementari. I carichi nodali sono forze e coppie concentrate applicate ai nodi della

discretizzazione. I carichi elementari sono forze, coppie e sollecitazioni termiche.

I carichi in luce sono individuati da un codice numerico, da un tipo e da una

descrizione. Sono previsti carichi distribuiti trapezoidali riferiti agli assi globali (fX, fY, fZ,

fV) e locali (fx, fy, fz), forze concentrate riferite agli assi globali (FX, FY, FZ, FV) o locali

(Fx, Fy, Fz), momenti concentrati riferiti agli assi locali (Mx, My, Mz), momento torcente

distribuito riferito all'asse locale x (mx), carichi termici (tx, ty, tz), descritti con i relativi

parametri identificativi, aliquote inerziali comprese, rispetto al riferimento locale. I carichi

in luce possono essere attribuiti solo a elementi finiti del tipo trave o trave di fondazione.

Gli elementi finiti

La struttura può essere suddivisa in sottostrutture, chiamate gruppi.

ELEMENTO TRUSS (ASTA RETICOLARE)

L’elemento truss (asta reticolare) rappresenta il modello meccanico della biella

elastica. Possiede 2 nodi I e J e di conseguenza 12 gradi di libertà.

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Gli elementi truss sono caratterizzati da 4 parametri fisici e geometrici ovvero:

1. A Area della sezione.

2. E. Modulo elastico.

3. ρ. Densità di peso (peso per unità di volume).

4. α. Coefficiente termico di dilatazione cubica.

I dati di input e i risultati del calcolo relativi all’elemento stesso sono riferiti alla terna

locale di riferimento indicata in figura.

ELEMENTO FRAME (TRAVE E PILASTRO, TRAVE DI FONDAZIONE)

L’elemento frame implementa il modello della trave nello spazio tridimensionale. E’

caratterizzato da 2 nodi principali I e J posti alle sue estremità ed un nodo geometrico

facoltativo K che serve solamente a fissare univocamente la posizione degli assi locali.

L’elemento frame possiede 12 gradi di libertà.

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Ogni elemento viene riferito a una terna locale destra x, y, z, come mostrato in

figura. L’elemento frame supporta varie opzioni tra cui:

1. deformabilità da taglio (travi tozze);

2. sconnessioni totali o parziali alle estremità;

3. connessioni elastiche alle estremità;

4. offsets, ovvero tratti rigidi eventualmente fuori asse alle estremità;

5. suolo elastico alla Winkler nelle tre direzioni locali e a torsione.

L’elemento frame supporta i seguenti carichi:

1. carichi distribuiti trapezoidali in tutte le direzioni locali o globali;

2. sollecitazioni termiche uniformi e gradienti termici nelle due direzioni principali;

3. forza concentrata in tutte le direzioni locali o globali applicata in un punto

arbitrario;

4. carichi generici mediante prescrizione delle reazioni di incastro perfetto.

I gruppi formati da elementi del tipo trave riportano, in ordine, i numeri dei nodi

iniziale (I), finale (J) e di riferimento (K), la situazione degli svincoli ai nodi I e J (indicate

in legenda eventuali situazioni diverse dall’incastro perfetto ad entrambi i nodi), i codici

dei materiali e delle sezioni, la situazione di carico nelle otto possibili condizioni A, B, C,

D, E, F, G, H: se è presente un numero, esso individua il coefficiente moltiplicativo del

carico corrispondente.

I gruppi relativi all'elemento trave di fondazione riportano informazioni analoghe; le

condizioni di carico sono limitate a due (A e B); È indicata la caratteristica del suolo, la

larghezza di contatto con il terreno e il numero di suddivisioni interne.

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Per la trave di fondazione il programma abilita automaticamente solo i gradi di

libertà relativi alla rotazione intorno agli assi globali X, Y e alla traslazione secondo Z,

bloccando gli altri gradi di libertà. Ogni trave di fondazione è suddivisa in un numero

adeguato di parti (aste). Ogni singola asta interagisce con il terreno mediante un elemen-

to finito del tipo vincolo elastico alla traslazione verticale tZ convergente ai suoi nodi (vedi

figura), il cui valore di rigidezza viene determinato da programma moltiplicando la

costante di sottofondo assegnata dall’utente per l’area di contatto con il terreno in

corrispondenza del nodo.

I tipi di carichi ammessi sono solo di tipo distribuito fZ, fV, fy. Inoltre accade che:

Vi=Vf; di=df=0, ovvero il carico è di tipo rettangolare esteso per tutta la lunghezza

della trave.

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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ELEMENTO SHELL (GUSCIO)

L’elemento shell implementa il modello del guscio piatto ortotropo nello spazio

tridimensionale. E’ caratterizzato da 3 o 4 nodi I, J, K ed L posti nei vertici e 6 gradi di

libertà per ogni nodo. Il comportamento flessionale e quello membranale sono

disaccoppiati.

Gli elementi guscio/piastra si caratterizzano perché possono subire carichi nel piano

ma anche ortogonali al piano ed essere quindi soggetti anche ad azioni flettenti e torcenti.

Gli elementi in esame hanno formalmente tutti i sei gradi di libertà attivi, ma non

posseggono rigidezza per la rotazione ortogonale al piano dell’elemento.

Nei gruppi shell definiti “platea” viene attuato il blocco di tre gradi di libertà, uX, uY,

rZ, per tutti i nodi del gruppo.

Ogni gruppo può contenere uno o più elementi (max 1999). Ogni elemento viene

definito da questi parametri:

1. elemento numero (massimo 1999 per ogni gruppo);

2. nodi di riferimento I, J, K, L;

3. spessore;

4. materiale;

5. pressioni e relative aliquote dinamiche;

6. temperatura;

7. gradiente termico;

8. carichi distribuiti e relative aliquote dinamiche.

ELEMENTO PLANE (STATO PIANO DI TENSIONE, STATO PIANO DI DEFORMAZIONE,

ASSIALSIMMETRICO)

L’elemento plane implementa i modelli dell’elasticità piana nelle tre classiche

varianti degli stati piani di tensione, di deformazione e dei problemi assialmsimmetrici, per

materiali ortotropi nello spazio bidimensionale. E’ caratterizzato da 3 o 4 nodi I, J, K, L

posti nei vertici e 2 gradi di libertà per ogni nodo.

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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Gli elementi in stato piano di tensione, di deformazione o asialsimmetrici sono

elementi piani quadrilateri (4 nodi) o triangolari (3 nodi) bidimensionali, caratterizzati da

due dimensioni dello stesso ordine di grandezza, prevalenti sulla terza dimensione, che

individua lo spessore. Vengono utilizzati per rappresentare strutture bidimensionali

caricate nel piano: sono nulle le tensioni ortogonali al piano dell’elemento.

Gli elementi in Stato Piano di Deformazione sono elementi per cui è nulla la

deformazione ortogonale al piano, ma non la tensione relativa. Vanno obbligatoriamente

analizzati nel piano YZ e si assume uno sviluppo unitario sulla terza dimensione (lungo

X). Hanno attivi i due gradi di libertà relativi agli spostamenti nel piano YZ.

Gli elementi Assialsimmetrici rappresentano solidi simmetrici, ottenuti per rotazione

intorno all’asse verticale Z e simmetricamente caricati; sono individuati dalla loro sezione

nel piano YZ. Anche gli elementi assialsimmetrici vanno studiati nel piano YZ e hanno

attivi i gradi di libertà relativi agli spostamenti in questo piano.

Il programma analizza il loro comportamento per uno sviluppo angolare di un

radiante.

Ogni gruppo può contenere uno o più elementi (max 1999). Ogni elemento viene

definito con questi parametri:

1. numero elemento (massimo 1999 per gruppo);

2. nodi di riferimento I, J, K, L;

3. spessore;

4. materiale;

5. carichi (o pressioni) e relative aliquote dinamiche;

6. temperatura.

ELEMENTO BOUNDARY (VINCOLO)

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

Pagina 22

L’elemento boundary è sostanzialmente un elemento molla con rigidezza assiale in

una direzione specificata e rigidezza torsionale attorno alla stessa direzione. E’ utile

quando si vogliono determinare le reazioni vincolari oppure quando si vogliono imporre

degli spostamenti o delle rotazioni di alcuni nodi (cedimenti vincolari).

I parametri relativi ad ogni singolo vincolo sono:

1. il nodo a cui è collegato il vincolo (o i vincoli, massimo sei);

2. la traslazione imposta (L) o la rotazione imposta (radianti);

3. la rigidezza (per le traslazioni in F/L, per le rotazioni in F*L/rad).

ELEMENTO PLINTO

Il plinto viene modellato mediante vincoli elastici alla traslazione e alla rotazione.

Il nodo I è il nodo di attacco del plinto e generalmente corrisponde con il nodo al

piede di un pilastro. Si suppone, implicitamente, l’esistenza di un nodo J posizionato

sopra I, sulla sua verticale (vedi figura).

Il nodo K consente, assieme a I e J, di orientare il plinto nello spazio. Valgono al

riguardo considerazioni analoghe a quelle fatte per i pilastri. L’asse locale x è diretto da I

verso J, l’asse locale y è ortogonale a x e punta verso K, l’asse locale z forma, con x e y

l’usuale terna cartesiana destrorsa.

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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La sezione del plinto è quella orizzontale in pianta, esclusivamente rettangolare. La

base della sezione si misura parallelamente all’asse locale z, l’altezza si valuta secondo

y.

L’altezza h del plinto si misura in verticale (secondo l’asse globale Z).

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10 Dati di Input

INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro Pozzetto_SLU

Intestazione del lavoro Pozzetti - Pantelleria (TP) Tipo di struttura Nello Spazio

Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare

Unita' di misura delle forze kg Unita' di misura delle lunghezze m

Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 100 anni Classe d'uso costruzione I Vita di riferimento 70 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv

Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10

Tempo di ritorno del sisma 664 anni Localita' Pantelleria

ag/g 0.055 F0 2.93

Tc 0.35 Categoria del suolo B Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 0% Numero di frequenze 120 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=3 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI

Angolo del sisma nel piano orizzontale 0

Sisma verticale Assente Combinazione dei modi CQC

Combinazione componenti azioni sismiche e(EX ^ 2 + EY ^ 2 + EZ ^ 2)

λ 0.3

µ 0.3

RIEPILOGO DELLE SEZIONI UTILIZZATE NEL MODELLO STRUTTURALE SEZIONI RETTANGOLARI

Codice Base H

1 0.400 0.400 2 0.400 0.650

3 0.400 0.550

4 0.400 0.300 5 0.350 0.050

6 0.350 0.050 CARICHI PER ELEMENTI TRAVE, TRAVE DI FONDAZIONE E RETICOLARE Carico distribuito con riferimento globale Z, agente sulla lunghezza reale

Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categori

a

Val. iniz. Dist.iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz. SLD

Perm. solaio vasca 1 Condizione 1 Permanente: Permanente portato

-2635.000000 0.000 -2635.000000 0.000 1.0000 1.0000

Perm. solaio locale macchine 2 Condizione 1

Permanente: Permanente portato

-627.000000 0.000 -627.000000 0.000 1.0000 1.0000

Categoria A - Ambienti ad uso residenziale 3 Condizione 2

Variabile: Domestici e residenziali

-204.000000 0.000 -204.000000 0.000 0.3000 0.3000

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CARICHI PER ELEMENTI BIDIMENSIONALI Carico di superficie nella direzione locale z, agente sulla superficie reale

Descrizione Codice Cond. carico Tipo Azione/categoria Valore Aliq.dinamica Aliq.inerz.SLD

Spinta statica del terreno 6 Condizione 4 Permanente: Permanente portato 248.000000 0.0000 0.0000

Spinta dinamica del terreno 7 Condizione 5 Permanente: Permanente

portato 1155.000000 0.0000 0.0000

Carico di superficie nella direzione globale Z, agente sulla superficie reale

Descrizione Codice Cond. carico Tipo Azione/categoria Valore Aliq.dinamica Aliq.inerz.SLD

Categoria F - Rimesse e parcheggi 4 Condizione 3 Variabile: Autorimesse -113309.000000 0.0000 0.0000

Perm.port. piastra copertura 8 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -125.000000 1.0000 1.0000

LISTA MATERIALI UTILIZZATI

Codice Descrizione Mod. elast. Coef. Poisson Peso unit. Dil. term. Aliq. inerz. Rigid. taglio Rigid. fless. 1 C25/30 - Rck300 +3.15e+009 0.120 2500.00000 +1.00e-005 1.000 1.000 1.000

GRUPPI DELLA STRUTTURA ELEMENTO FINITO: PIASTRA Numero gruppo Descrizione gruppo

1 Piastra di fondazione

2 Pareti

3 Piastra di copertura ELEMENTO FINITO: VINCOLO Numero gruppo Descrizione gruppo

1 Vincoli di platea cost. sottofondo = 2000000.00

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11 Verifiche

11.1 Note esplicative dei tabulati di verifica

Opere in c.a.

TRAVI, PILASTRI, SETTI E TRAVI DI FONDAZIONE

Fra le informazioni di testa per le travi è anche segnalata la componente del peso

proprio e il carico medio. Per i soli pilastri oltre al numero strutturale dell’asta è anche

indicato l’eventuale numero di pilastrata.

Le sollecitazioni sono riferite al sistema locale x, y, z. Vengono riportate, in ordine:

• numero combinazione di carico;

• ascissa di calcolo (cm);

• in sequenza Fx, Fy, Fz (F); Mx, My, Mz (F*m).

Per le travi e le fondazioni viene applicata la regola della traslazione. In particolare il

momento flettente viene incrementato, dove richiesto, del prodotto di Fy (o Fz) con 0.9*d,

dove d è l’altezza utile corrispondente.

Per elementi trave di fondazione Fx, Fz, My sono generalmente nulli.

Le convenzioni adottate sui segni delle sollecitazioni sono (vedi figura):

• Fx (sforzo normale) è positivo se di trazione;

• Fy (forza tagliante) è positiva se agisce, a sinistra dell’ascissa interessata, nel

verso positivo dell’asse locale corrispondente;

• Fz (forza tagliante) è positiva se agisce, a sinistra dell’ascissa interessata, nel

verso negativo dell’asse locale corrispondente;

• Mx (momento torcente) è positivo se antiorario intorno a x a sinistra dell’ascissa

in esame;

• My (momento flettente) è positivo se tende le fibre posteriori, cioè quelle

disposte nel verso negativo dell’asse z;

• Mz (momento flettente) è positivo se tende le fibre inferiori, cioè quelle disposte

nel verso negativo dell’asse y.

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RELAZIONE DI CALCOLO

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Pagina 27

Compaiono poi nel tabulato gli ulteriori risultati:

• in sequenza, armatura posteriore, anteriore, inferiore, superiore (cm2); si noti

che tali armature sono quelle totali. La sezione di due reggistaffe contribuisce in

tutti quattro i valori di armatura; per i pilastri circolari viene determinata e

stampata l’armatura totale distribuita uniformemente su tutta la circonferenza;

• campo (di rottura): rappresenta il campo di rottura determinato dalla procedura

di verifica; nel caso delle travi, qualora sia stata deselezionata la verifica a

sforzo normale, il campo di rottura viene sostituita dal rapporto x/d;

• indice di resistenza a presso-tensoflessione (Fx, My, Mz): rappresenta il

moltiplicatore delle sollecitazioni allo s.l.u., ovvero il rapporto fra la

sollecitazione agente e quella resistente;

• indice di resistenza a taglio/torsione (Fy, Fz, Mx): rappresenta l’indice di

resistenza delle bielle compresse sollecitate a taglio e/o torsione;

• indice di resistenza a scorrimento: compare solo nel caso di setti calcolati con

l’Ordinanza 3431 e riporta l’indice di resistenza che si ricava dal rapporto fra la

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Pagina 28

resistenza a scorrimento (vedi § 5.4.5.2 dell’Ordinanza) e la sollecitazione di

taglio;

• aswta, aswto: in cm2/m rappresenta l’area di armatura per unità di lunghezza

derivante, rispettivamente, dall’effetto di taglio e torsione;

• passo staffe: in cm rappresenta il passo delle staffe derivante da aswta e aswto

e dall’applicazione dei minimi di normativa.

Viene evidenziata, su una riga conclusiva apposita, l’inviluppo delle armature in

grado di resistere a tutte le situazioni. Per la sezione rettangolare viene riportata

l’armatura aggiuntiva effettiva sui quattro lati, detraendo dall’armatura totale quella dei

reggistaffe. Per la sezione circolare è invece sempre riportato il valore totale distribuito.

Viene infine indicato il passo delle staffe calcolato o di normativa.

Alla fine del tabulato di progetto delle armature riguardante un’asta, se attivata

l’opzione sulla combinazione dei carichi, la procedura propone uno specchietto che

riepiloga nell’ordine:

• numero della combinazione di carico che dà luogo al momento massimo; tale

sollecitazione può infatti derivare per effetto di una combinazione di carico

spaziale di MasterSap (in questo caso viene riportato il relativo numero di

combinazione o simbolo identificativo) o a causa della combinazione dei carichi

permanenti e variabili o dell’eventuale momento di sicurezza (in questo

secondo caso il contrassegno di combinazione è dato dal simbolo --);

• xMmax; ascissa dell’asta in cui si verifica il momento massimo positivo;

• Mmax; valore del momento massimo positivo;

• Ainf, D. inf agg.; armatura inferiore totale derivante dall’azione del momento

massimo positivo, numero e diametro delle barre aggiuntive, come al solito,

rispetto ai reggistaffe comunque presenti;

• Asup, D. sup agg.; valgono le stesse considerazioni di sopra, riferite

all’armatura superiore;

• il rapporto x/d e l’indice di resistenza a flessione.

Nelle verifiche di esercizio per gli elementi vengono considerati i soli effetti del

momento flettente Mz, ma per comodità dell’utente il tabulato riporta anche il valore delle

altre sollecitazioni, incluse fra [ ] per significare che non entrano in gioco nella verifica.

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

Pagina 29

Per lo stesso motivo fra parentesi [ ] sono anche riportate le armature anteriori e

posteriori.

• Apertura delle fessure w (mm): rappresenta l’ampiezza della fessura derivante

dall’azione del momento flettente Mz all’ascissa indicata. La fessura si apre

superiormente per Mz negativo, inferiormente per Mz positivo.

La freccia viene riportata nel prospetto specifico (che compare a fine trave)

riguardante anche il momento massimo in campata.

Per i restanti tipi di elementi (pilastri e setti) viene effettuata la sola verifica delle

tensioni di esercizio (non compaiono pertanto risultati sull’apertura delle fessure e sulla

freccia). La sezione viene trattata a presso-tensoflessione, trascurando in questo caso

l’eventuale contributo del calcestruzzo a trazione. Vengono ignorate agli effetti della

verifica le sollecitazioni torcenti e di taglio, comunque riportate fra [ ] nei tabulati per

memoria.

Se si verifica la necessità di armare a punzonamento le

travi o le fondazioni viene determinata la sezione complessiva

delle barre piegate, che andranno disposte parallelamente alle

staffe della trave.

Vengono indicate:

• asta: numero dell’asta oggetto di verifica;

• ascissa x (cm): ascissa dell’asta;

• taglio: valore dell’azione di taglio complessiva agente al nodo;

• carico limite di punzonamento;

• coefficiente di sicurezza al punzonamento;

• armatura piegati a punzonamento (cm2), eventuale.

Considerazioni per l’analisi dinamica.

I risultati dinamici considerati sono quelli ottenuti per inviluppo, a seconda della

modalità scelta. Si possono generare diverse combinazioni risultanti (sovrapposizione

degli effetti statici e degli effetti dinamici) indicate nei tabulati con delle lettere.

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RELAZIONE DI CALCOLO

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Pagina 30

Per quanto riguarda gli effetti dinamici si tenga presente che il segno degli inviluppi

è sempre positivo e che le norme impongono che tali risultati siano considerati anche con

segno opposto.

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RELAZIONE DI CALCOLO

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Pagina 31

I RISULTATI PER I PLINTI

Viene riportato il nodo di attacco del plinto e le informazioni su sezione e peso

proprio. Il peso proprio del plinto viene incrementato di un fattore moltiplicativo 1.4.

Vengono anche indicate le sollecitazioni esterne agenti, riferite agli assi locali. Lo

sforzo normale N viene qui riportato con segno positivo se di compressione, come di

norma avviene. Fy e Fz esprimono le reazioni vincolari taglianti, positive se agenti nel

verso del rispettivo asse.

In caso di analisi dinamica il risultato dinamico viene preso con lo stesso segno di

quello statico. La combinazione derivante da tale sovrapposizione è indicata con la lettera

A.

Viene indicato:

• ascissa di calcolo (cm); la verifica viene attuata sugli assi locali y e z, prima sul

semiasse positivo e poi su quello negativo;

• momento flettente (F*m) e relativa combinazione di massimo: viene effettuata la

verifica per tutte le combinazioni di carico agenti, riportando, fra parentesi, solo

quella che ha generato il massimo effetto; il momento è riferito all’intera sezione

rettangolare in esame (che per le ascisse secondo y ha dimensioni B in

larghezza e h in altezza, mentre secondo z vale rispettivamente H e h);

• sforzo tagliante (F) e relativa combinazione di massimo: valgono considerazioni

analoghe a quelle del momento flettente, riferite allo sforzo di taglio;

• armatura inferiore (cm2) e passo delle barre: viene calcolata l’armatura totale

minima necessaria a supportare il momento flettente e il relativo passo delle

barre;

• armatura superiore (cm2) e passo delle barre: analogamente all’armatura

inferiore; quella superiore è generalmente nulla, in quanto situata in zona

compressa, dove la presenza del calcestruzzo è già sufficiente a sostenere le

azioni presenti;

• indice di resistenza a flessione;

• indice di resistenza a taglio;

• per ogni combinazione di carico dichiarata allo s.l.u. si ricava la pressione

ultima sul terreno. Si determina l’area efficace che dipende dalle due

eccentricità ey ed ez e si ricava lo sforzo normale ultimo Fxult (corrispondente

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Pagina 32

alla pressione qult) da cui deriva, in relazione all’Fx esterno agente, l’indice di

resistenza finale;

• per ogni combinazione di carico dichiarata allo s.l.e. si determina la pressione

effettiva sul suolo che si confronta con la capacità portante, determinata

riducendo la pressione ultima sul terreno in base al fattore di sicurezza stabilito

in tabella.

Viene infine calcolato il carico limite di punzonamento e il coefficiente di sicurezza al

punzonamento (con relativa combinazione più gravosa). Se il coefficiente di sicurezza al

punzonamento scende sotto il valore 1 viene calcolata la sezione delle barre piegate per

ognuna delle due direzioni ortogonali.

I RISULTATI PER ELEMENTI IN STATO PIANO DI TENSIONE, STATO PIANO DI

DEFORMAZIONE, ASSIALSIMMETRICI

Il tabulato riporta:

• numero elemento in esame;

• per N11, N22, N33 (F): massimo valore positivo riscontrato fra tutte le

combinazioni di carico previste; fra parentesi viene indicato il numero di

combinazione che ha dato luogo alla situazione più sfavorevole in esame; N33

non ha significato per l’elemento “lastra” e non compare nel tabulato;

• per N11, N22, N33 (F): massimo valore negativo riscontrato fra tutte le

combinazioni di carico previste; valgono le considerazioni di cui sopra;

• N11, N22 e N33 sono gli sforzi normali che agiscono su una particolare sezione

dell’elemento; lo sforzo normale è positivo se di trazione;

Successivamente il programma riporta:

• A11, A22 (cm2), A33 (cm2/m2); il programma determina l’armatura totale e il

numero di barre da porre in opera per sostenere lo sforzo normale agente su

una particolare sezione. A33 viene calcolata solo per gli elementi in stato piano

di deformazione e assialsimmetrico: in questo caso il programma riporta

l’armatura in cm2/m2 (quindi per unità di superficie) e il corrispondente numero

barre/m2;

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RELAZIONE DI CALCOLO

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Pagina 33

• indici di resistenza per le tensioni massime riscontrate, rispettivamente, nel

calcestruzzo e nell’acciaio, nonché per la tensione di taglio, con l’indicazione

della combinazione di carico più gravosa.

I RISULTATI PER ELEMENTI GUSCIO

Il tabulato riporta:

• numero elemento in esame.;

• numero combinazione di carico;

• Nxx (F), Mxx (F*m), Nyy (F), Myy (F*m): sollecitazioni di sforzo normale e

momento flettente; le sollecitazioni con indice xx producono tensioni in

direzione locale xx; analogamente per yy. Si tenga presente che gli sforzi

normali sono positivi se di trazione, i momenti flettenti sono positivi se tendono

le fibre inferiori.

Successivamente vengono riportati gli esiti della verifica:

• Axx inf, Axx sup, Ayy inf, Ayy sup (cm2): le armature in direzione xx risultano

dalla verifica a presso-tensoflessione effettuata sulla base di Nxx e Mxx;

analogamente per yy; le sollecitazioni sono calcolate per un tratto pari al passo;

• indici di resistenza per le verifica a pressoflessione, a taglio nel piano e a taglio

fuori piano. Per il taglio nel piano si controlla che Sxy <= fcd/(fck)1/2; l’indice di

resistenza a taglio è il rapporto fra il primo e il secondo termine della

disuguaglianza;

• il taglio fuori piano (chiamato Vz), agente lungo l’asse locale z ortogonale

all’elemento, viene perciò utilmente confrontato con il taglio limite Vrd1

contemplato per sezioni sprovviste di armatura a taglio.

I risultati della verifica a punzonamento si riferiscono alla situazione più sfavorevole

che determina il valore più elevato dell’azione di punzonamento.

Vengono riportati:

• forza di punzonamento (valore dell’azione di punzonamento agente al nodo);

• carico limite di punzonamento;

• se necessaria: armatura totale teorica nella 1^ direzione locale (cm2), ovvero

parallelamente all’asse locale y del pilastro;

• analogamente per la 2^ direzione, parallela all’asse locale z.

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RELAZIONE DI CALCOLO

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I RISULTATI PER LE PARETI

Il tabulato ricalca parzialmente quello degli elementi guscio in cui viene però

esplicitata l’armatura verticale e orizzontale

I risultati della verifica riguardano innanzitutto le azioni di presso flessione. L’indice

di resistenza a taglio riguarda il rapporto fra l’azione tagliante nell’elemento e la

corrispondente Vrd2. E’ riportato l’indice della verifica a scorrimento (§ 5.4.5.2

dell’Ordinanza).

Opere in acciaio, alluminio e legno

I RISULTATI PER ASTE RETICOLARI

Viene eseguita la verifica per aste soggette unicamente a sforzo normale. Per tutte

le combinazioni di carico, viene effettuata la verifica di resistenza per aste e di stabilità

per aste compresse. Per aste compresse viene utilizzato il metodo “ω”.

Viene riportata una descrizione dei parametri di progetto e successivamente, in

sequenza per ogni asta:

• numero combinazione di carico;

• sforzo normale N (corrispondente a Fx), positivo se di trazione;

• sezione utile (cm2); rappresenta il valore Ax, eventualmente diminuito per

effetto del coefficiente di riduzione dell’area;

• snellezza; è la snellezza più elevata dell’asta fra le due corrispondenti ai piani

di flessione e quella ulteriore, eventuale, derivante da assi principali di inerzia della

sezione non coincidenti con gli assi locali y e z (come avviene per la sezione a L);

nelle note è indicato il piano di massima snellezza cui si riferisce il valore riportato;

• Sf, tensione nell’acciaio o nell’alluminio (in kg/cm2, N/mm2 o daN/cm2); nel

caso del legno la voce diventa esplicitamente tensione, anziché Sf .

A fine riga compaiono due note; la prima indica il piano di massima snellezza; la

seconda, eventuale, è riservata a informazioni di commento.

Nel caso dei profili a freddo la stampa dei risultati riporta anche il valore di Q che

concorre a determinare il coefficiente “ϖ” e la tensione massima che non può essere

superata.

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I RISULTATI PER TRAVI E PILSTRI

Le sollecitazioni sono riferite al sistema locale x, y, z:

• numero combinazione di carico;

• ascissa di calcolo (cm);

• in sequenza Fx, Fy, Fz (F), Mx, My, Mz (F*m).

Le convenzioni sui segni delle sollecitazioni sono:

• Fx (sforzo normale) è positivo se di trazione;

• Fy (forza tagliante) è positiva se agisce, a sinistra della sezione interessata, nel

verso positivo dell’asse locale corrispondente;

• Fz (forza tagliante) è positiva se agisce, a sinistra della sezione interessata, nel

verso negativo dell’asse locale corrispondente;

• Mx (momento torcente) è positivo se antiorario intorno a x a sinistra dell’ascissa

in esame;

• My (momento flettente) è positivo se tende le fibre posteriori, cioè quelle

disposte nel verso negativo dell’asse z;

• Mz (momento flettente) è positivo se tende le fibre inferiori, cioè quelle disposte

nel verso negativo dell’asse y.

Il tabulato di uscita riporta inoltre in ordine:

• Sf (Fx), (Tens.(Fx) per il legno): tensione derivante solo da sforzo normale;

• Sf (M), (Tens.(M) per il legno): tensione derivante solo dagli effetti flettenti di My

e Mz; viene riportato il valore massimo riscontrato fra tutti i punti soggetti a indagine;

• tensione da torsione, derivante da Mx, valore massimo riscontrato;

• tensione di taglio, derivante da Fy e Fz, valore massimo riscontrato;

• Sf ideale: tensione ideale massima nel caso di acciaio e alluminio. Nel caso del

legno, invece, viene riportata una “tensione (Fx, M)” derivante dall’interazione fra Fx e

M, in cui si somma il contributo tensionale dovuto allo sforzo normale con quello

derivante dal momento flettente, la cui entità viene però riparametrizzata tramite il

rapporto fra le tensioni ammissibili a sforzo normale e momento flettente. In questo

modo tens (Fx, M) viene confrontata, per la sua accettabilità, con la tensione massima

ammessa a sforzo normale;

• locazione, ovvero il punto della sezione in cui si verifica il massimo della

tensione ideale;

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Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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• Nota: compare un avviso qualora la tensione ideale o “tens (Fx, M)” superi il

valore massimo ammissibile, che dipende anche dal relativo coefficiente di

incremento connesso alle combinazioni di carico.

Alla fine del tabulato delle verifiche di resistenza, se attivata l’opzione sulla

combinazione dei carichi, la procedura propone uno specchietto che riepiloga

nell’ordine:

• numero della combinazione di carico che dà luogo al momento massimo: tale

sollecitazione si può infatti verificare per effetto di una combinazione di carico

spaziale di MasterSap (in questo caso viene riportato il relativo numero o simbolo

identificativo) o a causa della combinazione dei carichi permanenti e accidentali

(contrassegnata in stampa dal simbolo --);

• xMmax: ascissa dell’asta in cui si verifica il momento massimo positivo;

• Mmax: valore del momento massimo positivo;

• Xfmax: ascissa in cui si verifica la freccia massima in campata;

• Fmax: valore della freccia massima in campata;

• fmax/l: rapporto fra freccia massima e luce dell’asta.

La verifica di stabilità viene effettuata per le sole combinazioni di carico che

presentano, in almeno un’ascissa, condizioni di lavoro a pressoflessione. Il prospetto

riepilogativo della verifica a stabilità riporta le informazioni relative all’asta iniziale e

finale coinvolte, e inoltre:

• numero combinazione di carico;

• valore dello sforzo normale; (compressione più elevata trovata in tutte le ascisse

soggette a verifica);

• valore del momento flettente My equivalente;

• valore del momento flettente Mz equivalente;

• snellezza ω (che influisce sullo sforzo normale), solo per acciaio e alluminio;

• snellezza nel piano locale “yx” (che influisce su Mz);

• snellezza nel piano locale “zx” (che influisce su My);

• ω; ω1 (solo per acciaio e alluminio);

• tensione nell’acciaio o alluminio; nel caso del legno viene riportata un valore di

tensione (Fx, M) calcolato nei modi già espressi per la verifica di resistenza;

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• Nota, eventuale, qualora le tensioni superino i limiti ammessi, oppure quando la

snellezza supera il valore 250 (200 per il legno e alluminio).

Opere in muratura

Il tabulato che riguarda la verifica dei maschi murari riporta i seguenti risultati:

• posizione: le posizioni sono quelle di testa (indicata con l), di piede (0) e quelle

intermedie (le due previste per l’EC6, 2/5l e 3/5l) oppure l’unica per s.l. e t.a. (½l); in

questo caso con ½l si intende indicare la posizione a momento massimo;

• c.c., combinazione di carico; la verifica è differente per le combinazioni

sismiche e quelle non sismiche;

• Fx: sforzo normale, negativo se di compressione;

• V: taglio nel piano del pilastro;

• My, Mz: momenti flettenti con azione nel piano e fuori piano del pilastro; in

relazione al valore di B e H i due momenti possono svolgere un’azione nel piano o fuori

dal piano dell’elemento;

• es1/eV, es2/eb: sono le eccentricità; es1 viene calcolato in testa, eV in

posizione intermedia, es2 ancora in testa, eb alla base, questi quattro dati sono stati

compattati in due colonne e vanno letti alla riga (sezione) corrispondente. Nel caso

dell’EC6 queste eccentricità sono sostituite da ei/emk.

• φ/φt/φb: sono i coefficienti di riduzione della resistenza; anche in questo caso

viene utilizzata una sola colonna: φ viene determinato in testa, φt in posizione

intermedia, φb alla base. Nel caso dell’EC6 questi φ sono sostituiti da φi/φmk;

• Fx/A: tensione media nell’elemento, negativa se di compressione;

• IRN: rappresenta l’indice di resistenza inteso come rapporto fra la tensione media

di compressione e la tensione limite. Al piede del pilastro rappresenta l’indice peggiore

(più elevato) derivante dalla verifica a compressione e da quella a presso flessione nel

piano dell’elemento;

• β: coefficiente di parzializzazione della sezione, calcolato in base all’eccentricità

eb;

• τ: rappresenta la tensione media a taglio;

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• fvk: resistenza caratteristica a taglio;

• IRV: rapporto fra la tensione media e la tensione limite a taglio;

• IrM: viene calcolato solo al piede del pilastro; rappresenta l’indice di resistenza a

momento flettente per pressoflessione nel piano, ottenuto come rapporto fra il

momento flettente agente nel piano e il momento ultimo Mult calcolato. Viene anche

messo in evidenza, con il simbolo IrMz, se il momento nel piano è Mz, con IrMy se il

momento nel piano è My;

• IrMfp: viene calcolato solo al piede del pilastro; rappresenta l’indice di resistenza

a momento flettente per pressoflessione fuori piano, ottenuto come rapporto fra il

momento flettente agente fuori piano e il momento ultimo Mult calcolato. Viene anche

messo in evidenza con IrMz se il momento che agisce fuori piano è Mz, con IrMy se

agisce invece My.

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11.2 Verifica della struttura in c.a.

11.2.1 Piastra di fondazione

Lavoro: Pozzetto_SLU Intestazione lavoro: Pozzetti - Pantelleria (TP) Elem.: GUSCIO (piastra) Gruppo: 1 Tabella: Piastra di fondazione Descrizione: Piastra di fondazione Rck: 300.00 kg/cmq fyk: 4580.0 kg/cmq Copriferro sup.: 4.0 cm Copriferro inf.: 4.0 cm Coeff. di partecipazione Mxy: 1.00 Coeff. di partecipazione Sxy: 1.00 dxx base sup.: 12 mm dxx base inf.: 12 mm pxx: 30 cm dxx agg.: 12 mm pxx agg.: 30 cm dyy base sup.: 12 mm dyy base inf.: 12 mm pyy: 30 cm dyy agg.: 12 mm pyy agg.: 30 cm Orientamento armature: rif._globale Angolo di posa delle armature: 0.00 gradi La armature aggiuntive, riferite al proprio passo, vanno aggiunte all'armatura di base: vedere riga riassuntiva ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- El. comb. Nxx Mxx Nyy Myy Vz Axx inf. Axx sup. Ayy inf. Ayy sup. Indice di resistenza --- --- --- --- -- ----------------- ----------------- -------------------- kg/30 cm kg*m/30 cm kg/30 cm kg*m/30 cm kg/m cmq /30 cm cmq /30 cm N, M txy Vz/Vrd1 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3 1A 0 -94 0 -95 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 3 1B 0 -94 0 -95 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 3 1C 0 -78 0 -68 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 3 1D 0 -78 0 -68 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 3 2 0 -113 0 -110 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 3 7 0 -331 0 -328 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.28 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 4 1A 0 -98 0 -103 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 4 1B 0 -98 0 -103 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 4 1C 0 -82 0 -76 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 4 1D 0 -82 0 -76 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 4 2 0 -116 0 -115 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 4 7 0 -331 0 -329 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.29 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 29 1A 0 -77 0 -91 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 29 1B 0 -77 0 -91 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 29 1C 0 -52 0 -76 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 29 1D 0 -52 0 -76 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 29 2 0 -97 0 -115 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 29 7 0 -319 0 -349 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.30 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 30 1A 0 20 0 -48 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 30 1B 0 20 0 -48 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 30 1C 0 48 0 -32 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 30 1D 0 48 0 -32 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 30 2 0 24 0 -59 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 30 7 0 -46 0 -195 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.17 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 31 1A 0 -78 0 -91 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 31 1B 0 -78 0 -91 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 31 1C 0 -52 0 -76 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 31 1D 0 -52 0 -76 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 31 2 0 -97 0 -115 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 31 7 0 -320 0 -349 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.30 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 32 1A 0 21 0 -49 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 32 1B 0 21 0 -49 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 32 1C 0 48 0 -32 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 32 1D 0 48 0 -32 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 32 2 0 25 0 -60 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 32 7 0 -47 0 -196 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.17 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 33 1A 0 -44 0 -72 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 33 1B 0 -44 0 -72 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 33 1C 0 -17 0 -55 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 33 1D 0 -17 0 -55 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 33 2 0 -57 0 -90 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 33 7 0 -217 0 -282 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.24 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 34 1A 0 91 0 -21 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 34 1B 0 91 0 -21 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 --

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Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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34 1C 0 111 0 -8 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 34 1D 0 111 0 -8 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 34 2 0 112 0 -25 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 34 7 0 277 0 -92 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.24 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 35 1A 0 -45 0 -72 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 35 1B 0 -45 0 -72 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 35 1C 0 -18 0 -56 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 35 1D 0 -18 0 -56 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 35 2 0 -58 0 -91 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 35 7 0 -218 0 -283 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.24 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 36 1A 0 92 0 -21 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 36 1B 0 92 0 -21 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 36 1C 0 111 0 -8 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 36 1D 0 111 0 -8 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 36 2 0 113 0 -26 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 36 7 0 279 0 -93 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.24 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 61 1A 0 -32 0 74 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 61 1B 0 -32 0 74 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 61 1C 0 -17 0 95 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 61 1D 0 -17 0 95 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 61 2 0 -28 0 111 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 61 7 0 -74 0 298 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.26 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 69 1A 0 -61 0 -33 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 69 1B 0 -61 0 -33 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 69 1C 0 -44 0 -4 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 69 1D 0 -44 0 -4 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 69 2 0 -65 0 -18 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 69 7 0 -176 0 -39 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.15 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 70 1A 0 -21 0 64 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 70 1B 0 -21 0 64 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 70 1C 0 -6 0 86 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 70 1D 0 -6 0 86 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 70 2 0 -20 0 103 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 70 7 0 -73 0 298 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.26 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 72 1A 0 -49 0 -17 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 72 1B 0 -49 0 -17 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 72 1C 0 -32 0 11 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.03 0.00 -- 72 1D 0 -32 0 11 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.03 0.00 -- 72 2 0 -56 0 -7 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 72 7 0 -176 0 -39 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.15 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 75 1A 0 -83 0 -80 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 75 1B 0 -83 0 -80 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 75 1C 0 -66 0 -51 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 75 1D 0 -66 0 -51 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 75 2 0 -95 0 -81 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 75 7 0 -265 0 -222 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.23 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 76 1A 0 -74 0 -68 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 76 1B 0 -74 0 -68 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 76 1C 0 -57 0 -39 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 76 1D 0 -57 0 -39 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 76 2 0 -89 0 -73 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 76 7 0 -265 0 -221 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.23 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 85 1A 0 -99 0 -105 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 85 1B 0 -99 0 -105 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 85 1C 0 -82 0 -78 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 85 1D 0 -82 0 -78 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 85 2 0 -117 0 -118 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 85 7 0 -332 0 -331 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.29 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 86 1A 0 -95 0 -97 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 86 1B 0 -95 0 -97 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 86 1C 0 -78 0 -70 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 86 1D 0 -78 0 -70 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 86 2 0 -114 0 -112 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 86 7 0 -332 0 -331 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.29 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 93 1A 0 -106 0 -114 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 --

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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93 1B 0 -106 0 -114 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 93 1C 0 -92 0 -93 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 93 1D 0 -92 0 -93 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 93 2 0 -130 0 -136 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.12 0.00 -- 93 7 0 -375 0 -389 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.33 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 94 1A 0 -107 0 -111 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 94 1B 0 -107 0 -111 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 94 1C 0 -93 0 -90 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 94 1D 0 -93 0 -90 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 94 2 0 -131 0 -134 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.11 0.00 -- 94 7 0 -375 0 -388 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.33 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 101 1A 0 -83 0 -78 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 101 1B 0 -83 0 -78 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 101 1C 0 -65 0 -49 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 101 1D 0 -65 0 -49 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 101 2 0 -94 0 -79 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 101 7 0 -264 0 -219 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.23 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 109 1A 0 -60 0 -31 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 109 1B 0 -60 0 -31 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 109 1C 0 -44 0 -3 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 109 1D 0 -44 0 -3 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 109 2 0 -64 0 17 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 109 7 0 -176 0 -37 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.15 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 110 1A 0 -74 0 -65 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 110 1B 0 -74 0 -65 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 110 1C 0 -57 0 -36 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 110 1D 0 -57 0 -36 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 110 2 0 -88 0 -70 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 110 7 0 -263 0 -218 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.23 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 112 1A 0 -48 0 -16 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 112 1B 0 -48 0 -16 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 112 1C 0 -32 0 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.03 0.00 -- 112 1D 0 -32 0 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.03 0.00 -- 112 2 0 -55 0 5 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.05 0.00 -- 112 7 0 -175 0 -36 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.15 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 115 1A 0 -31 0 73 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 115 1B 0 -31 0 73 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 115 1C 0 -16 0 95 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 115 1D 0 -16 0 95 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 115 2 0 -28 0 110 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 115 7 0 -74 0 299 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.26 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 116 1A 0 -21 0 64 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 116 1B 0 -21 0 64 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 116 1C 0 -6 0 86 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 116 1D 0 -6 0 86 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 116 2 0 -20 0 103 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 116 7 0 -72 0 297 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.26 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 121 1A 0 65 0 -34 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 121 1B 0 65 0 -34 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 121 1C 0 85 0 -21 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 121 1D 0 85 0 -21 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 121 2 0 99 0 -34 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 121 7 0 279 0 -93 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.24 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 122 1A 0 -119 0 -113 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 122 1B 0 -119 0 -113 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 122 1C 0 -100 0 -99 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 122 1D 0 -100 0 -99 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 122 2 0 -138 0 -138 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.12 0.00 -- 122 7 0 -374 0 -392 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.34 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 123 1A 0 66 0 -35 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 123 1B 0 66 0 -35 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 123 1C 0 85 0 -22 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 123 1D 0 85 0 -22 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.07 0.00 -- 123 2 0 100 0 -35 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 123 7 0 279 0 -93 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.24 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.)

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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124 1A 0 -119 0 -113 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 124 1B 0 -119 0 -113 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 124 1C 0 -100 0 -99 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 124 1D 0 -100 0 -99 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 124 2 0 -138 0 -138 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.12 0.00 -- 124 7 0 -374 0 -392 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.34 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 125 1A 0 -89 0 -89 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 125 1B 0 -89 0 -89 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 125 1C 0 -61 0 -72 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 125 1D 0 -61 0 -72 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 125 2 0 -88 0 -102 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 125 7 0 -219 0 -283 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.24 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 126 1A 0 -39 0 -65 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 126 1B 0 -39 0 -65 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 126 1C 0 -11 0 -49 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 126 1D 0 -11 0 -49 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 126 2 0 -24 0 -71 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 126 7 0 -47 0 -196 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.17 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 127 1A 0 -106 0 -112 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 127 1B 0 -106 0 -112 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 127 1C 0 -96 0 -100 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 127 1D 0 -96 0 -100 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 127 2 0 -134 0 -141 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.12 0.00 -- 127 7 0 -391 0 -408 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.35 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 128 1A 0 -112 0 -113 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 128 1B 0 -112 0 -113 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 128 1C 0 -102 0 -101 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 128 1D 0 -102 0 -101 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 128 2 0 -138 0 -142 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.12 0.00 -- 128 7 0 -391 0 -408 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.35 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 129 1A 0 -89 0 -89 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 129 1B 0 -89 0 -89 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 129 1C 0 -62 0 -73 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 129 1D 0 -62 0 -73 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 129 2 0 -89 0 -103 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 129 7 0 -220 0 -283 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.24 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 130 1A 0 -39 0 -66 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 130 1B 0 -39 0 -66 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 130 1C 0 -12 0 -49 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 130 1D 0 -12 0 -49 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.04 0.00 -- 130 2 0 -25 0 -72 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.06 0.00 -- 130 7 0 -48 0 -196 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.17 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 131 1A 0 -106 0 -111 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 131 1B 0 -106 0 -111 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 131 1C 0 -96 0 -100 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 131 1D 0 -96 0 -100 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 131 2 0 -134 0 -140 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.12 0.00 -- 131 7 0 -391 0 -408 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.35 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 132 1A 0 -112 0 -113 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 132 1B 0 -112 0 -113 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 132 1C 0 -102 0 -101 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 132 1D 0 -102 0 -101 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 132 2 0 -138 0 -141 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.12 0.00 -- 132 7 0 -391 0 -407 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.35 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 133 1A 0 -114 0 -105 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 133 1B 0 -114 0 -105 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 133 1C 0 -88 0 -90 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 133 1D 0 -88 0 -90 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 133 2 0 -123 0 -125 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.11 0.00 -- 133 7 0 -321 0 -350 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.30 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 134 1A 0 -97 0 -105 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 134 1B 0 -97 0 -105 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 134 1C 0 -78 0 -91 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 134 1D 0 -78 0 -91 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 134 2 0 -121 0 -132 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.11 0.00 -- 134 7 0 -373 0 -391 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.34 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.)

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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135 1A 0 -114 0 -105 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 135 1B 0 -114 0 -105 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 135 1C 0 -88 0 -90 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 135 1D 0 -88 0 -90 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 135 2 0 -123 0 -125 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.11 0.00 -- 135 7 0 -322 0 -350 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.30 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 136 1A 0 -97 0 -104 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 136 1B 0 -97 0 -104 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 136 1C 0 -78 0 -91 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 136 1D 0 -78 0 -91 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 136 2 0 -121 0 -132 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.11 0.00 -- 136 7 0 -373 0 -391 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.34 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 141 1A 0 -106 0 -113 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 141 1B 0 -106 0 -113 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.10 0.00 -- 141 1C 0 -92 0 -92 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 141 1D 0 -92 0 -92 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 141 2 0 -129 0 -134 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.12 0.00 -- 141 7 0 -374 0 -387 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.33 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 142 1A 0 -107 0 -110 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 142 1B 0 -107 0 -110 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.09 0.00 -- 142 1C 0 -93 0 -89 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 142 1D 0 -93 0 -89 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.08 0.00 -- 142 2 0 -130 0 -132 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.11 0.00 -- 142 7 0 -374 0 -387 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.33 0.00 -- Spess.= 30.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.)

11.2.2 Pareti

Lavoro: Pozzetto_SLU Intestazione lavoro: Pozzetti - Pantelleria (TP) Elem.: GUSCIO (parete) Gruppo: 2 Tabella: Pareti esterne Descrizione: Pareti Rck: 300.00 kg/cmq fyk: 4580.0 kg/cmq Copriferro: 4.0 cm Spessore: 30.0 cm Coeff. di partecipazione Mxy: 1.00 Coeff. di partecipazione Sxy: 1.00 Diam. vertic.: 12 mm Passo vertic.: 30 cm ρ vertic.: 0.25 % Diam. agg. vertic.: 12 mm Passo agg. vertic.: 30 cm Diam. orizz.: 10 mm Passo orizz.: 30 cm ρ orizz.: 0.17 % Diam. agg. orizz.: 10 mm Passo agg. orizz.: 30 cm La armature aggiuntive, riferite al proprio passo, vanno aggiunte all'armatura di base: vedere riga riassuntiva ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- El. comb. Nxx Mxx Nyy Myy V Ao Av Indice di resistenza Note --- --- --- --- - -- -- -------------------- kg/30 cm kg*m/30 cm kg/30 cm kg*m/30 cm kg/30 cm cmq/30 cm cmq/30 cm N, M Bielle ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 13 1A 392 -1 -614 11 156 1.57 2.26 0.06 0.01 13 1B 145 -1 -904 11 156 1.57 2.26 0.02 0.01 13 1C 392 5 -614 15 156 1.57 2.26 0.07 0.01 13 1D 145 5 -904 15 156 1.57 2.26 0.03 0.01 13 2 384 -13 -1031 -3 129 1.57 2.26 0.08 0.00 13 7 1610 -99 -3753 -22 441 1.57 2.26 0.38 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 14 1A 704 3 -340 14 257 1.57 2.26 0.12 0.01 14 1B 235 3 -618 14 257 1.57 2.26 0.04 0.01 14 1C 704 9 -340 16 257 1.57 2.26 0.13 0.01 14 1D 235 9 -618 16 257 1.57 2.26 0.05 0.01 14 2 675 -18 -656 -3 249 1.57 2.26 0.13 0.01 14 7 2609 -119 -2334 -19 803 1.57 2.26 0.57 0.03 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 15 1A 528 9 27 13 87 1.57 2.26 0.10 0.00 15 1B 198 9 -354 13 87 1.57 2.26 0.04 0.00 15 1C 528 13 27 16 87 1.57 2.26 0.10 0.00 15 1D 198 13 -354 16 87 1.57 2.26 0.05 0.00 15 2 547 -15 -219 -9 15 1.57 2.26 0.11 0.00 15 7 2144 -47 -936 2 63 1.57 2.26 0.41 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni )

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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18 1A -49 -8 -724 -9 136 1.57 2.26 0.01 0.00 18 1B -213 -8 -1307 -9 136 1.57 2.26 0.01 0.00 18 1C -49 -5 -724 -2 136 1.57 2.26 0.01 0.00 18 1D -213 -5 -1307 -2 136 1.57 2.26 0.01 0.00 18 2 -172 -21 -1380 -33 91 1.57 2.26 0.01 0.00 18 7 -498 -105 -4868 -106 320 1.57 2.26 0.05 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 19 1A 155 -6 -701 -34 140 1.57 2.26 0.03 0.00 19 1B -225 -6 -1308 -34 140 1.57 2.26 0.01 0.00 19 1C 155 -2 -701 -29 140 1.57 2.26 0.03 0.00 19 1D -225 -2 -1308 -29 140 1.57 2.26 0.01 0.00 19 2 -27 -14 -1357 -59 23 1.57 2.26 0.01 0.00 19 7 -46 -61 -4620 -153 37 1.57 2.26 0.07 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 20 1A 380 -16 -680 -48 134 1.57 2.26 0.08 0.00 20 1B 213 -16 -1109 -48 134 1.57 2.26 0.05 0.00 20 1C 380 -13 -680 -44 134 1.57 2.26 0.08 0.00 20 1D 213 -13 -1109 -44 134 1.57 2.26 0.05 0.00 20 2 423 -24 -1215 -67 105 1.57 2.26 0.10 0.00 20 7 1443 -80 -4069 -170 342 1.57 2.26 0.33 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 21 1A 652 -20 -125 -41 187 1.57 2.26 0.13 0.01 21 1B 253 -20 -653 -41 187 1.57 2.26 0.07 0.01 21 1C 652 -16 -125 -34 187 1.57 2.26 0.13 0.01 21 1D 253 -16 -653 -34 187 1.57 2.26 0.06 0.01 21 2 642 -28 -513 -51 90 1.57 2.26 0.14 0.00 21 7 2239 -103 -1680 -139 304 1.57 2.26 0.49 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 22 1A 810 -12 -453 -33 275 1.57 2.26 0.15 0.01 22 1B 233 -12 -699 -33 275 1.57 2.26 0.05 0.01 22 1C 810 -5 -453 -27 275 1.57 2.26 0.14 0.01 22 1D 233 -5 -699 -27 275 1.57 2.26 0.04 0.01 22 2 744 -27 -795 -53 294 1.57 2.26 0.15 0.01 22 7 2575 -119 -2621 -171 985 1.57 2.26 0.57 0.03 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 361 1A 22 -5 -714 -34 70 1.57 2.26 0.01 0.00 361 1B -90 -5 -1308 -34 70 1.57 2.26 0.01 0.00 361 1C 22 -3 -714 -29 70 1.57 2.26 0.01 0.00 361 1D -90 -3 -1308 -29 70 1.57 2.26 0.01 0.00 361 2 -27 -14 -1366 -59 23 1.57 2.26 0.01 0.00 361 7 -130 -62 -4700 -154 101 1.57 2.26 0.06 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 362 1A 457 -16 -702 -49 162 1.57 2.26 0.09 0.01 362 1B 142 -16 -1094 -49 162 1.57 2.26 0.04 0.01 362 1C 457 -13 -702 -44 162 1.57 2.26 0.09 0.01 362 1D 142 -13 -1094 -44 162 1.57 2.26 0.04 0.01 362 2 426 -24 -1220 -67 106 1.57 2.26 0.10 0.00 362 7 1464 -82 -4121 -171 377 1.57 2.26 0.34 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 363 1A 737 -21 -221 -41 182 1.57 2.26 0.15 0.01 363 1B 186 -21 -568 -41 182 1.57 2.26 0.06 0.01 363 1C 737 -15 -221 -35 182 1.57 2.26 0.14 0.01 363 1D 186 -15 -568 -35 182 1.57 2.26 0.05 0.01 363 2 653 -28 -520 -51 93 1.57 2.26 0.14 0.00 363 7 2264 -103 -1765 -138 352 1.57 2.26 0.50 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 364 1A 795 -12 -359 -34 316 1.57 2.26 0.14 0.01 364 1B 266 -12 -811 -34 316 1.57 2.26 0.06 0.01 364 1C 795 -6 -359 -26 316 1.57 2.26 0.14 0.01 364 1D 266 -6 -811 -26 316 1.57 2.26 0.05 0.01 364 2 755 -28 -806 -53 297 1.57 2.26 0.16 0.01 364 7 2557 -118 -2548 -170 943 1.57 2.26 0.56 0.03 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 368 1A 70 -9 -746 -8 187 1.57 2.26 0.02 0.01 368 1B -333 -9 -1299 -8 187 1.57 2.26 0.01 0.01 368 1C 70 -4 -746 -3 187 1.57 2.26 0.02 0.01 368 1D -333 -4 -1299 -3 187 1.57 2.26 0.01 0.01 368 2 -173 -21 -1389 -33 91 1.57 2.26 0.01 0.00 368 7 -413 -104 -4766 -105 258 1.57 2.26 0.06 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 369 1A 349 -0 -600 11 143 1.57 2.26 0.06 0.00 369 1B 192 -0 -924 11 143 1.57 2.26 0.03 0.00 369 1C 349 4 -600 15 143 1.57 2.26 0.06 0.00 369 1D 192 4 -924 15 143 1.57 2.26 0.04 0.00 369 2 387 -13 -1035 -2 130 1.57 2.26 0.08 0.00 369 7 1583 -97 -3694 -21 407 1.57 2.26 0.38 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni )

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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370 1A 675 3 -282 13 274 1.57 2.26 0.11 0.01 370 1B 278 3 -688 13 274 1.57 2.26 0.05 0.01 370 1C 675 9 -282 17 274 1.57 2.26 0.12 0.01 370 1D 278 9 -688 17 274 1.57 2.26 0.06 0.01 370 2 685 -18 -663 -3 253 1.57 2.26 0.13 0.01 370 7 2560 -118 -2235 -17 745 1.57 2.26 0.56 0.03 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 371 1A 574 9 -31 14 79 1.57 2.26 0.10 0.00 371 1B 162 9 -302 14 79 1.57 2.26 0.04 0.00 371 1C 574 13 -31 16 79 1.57 2.26 0.11 0.00 371 1D 162 13 -302 16 79 1.57 2.26 0.04 0.00 371 2 555 -15 -225 -8 16 1.57 2.26 0.11 0.00 371 7 2155 -49 -983 4 105 1.57 2.26 0.41 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 404 1A -53 -2 -131 -21 29 1.57 2.26 0.01 0.00 404 1B -139 -2 -177 -21 29 1.57 2.26 0.01 0.00 404 1C -53 1 -131 -18 29 1.57 2.26 0.01 0.00 404 1D -139 1 -177 -18 29 1.57 2.26 0.01 0.00 404 2 -109 -4 -190 -24 14 1.57 2.26 0.01 0.00 404 7 -903 -230 -2432 -633 277 1.57 2.26 0.28 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 405 1A 158 9 -212 16 54 1.57 2.26 0.04 0.00 405 1B 56 9 -350 16 54 1.57 2.26 0.02 0.00 405 1C 158 12 -212 18 54 1.57 2.26 0.04 0.00 405 1D 56 12 -350 18 54 1.57 2.26 0.02 0.00 405 2 179 7 -375 17 32 1.57 2.26 0.04 0.00 405 7 1360 -60 -1924 19 225 1.57 2.26 0.30 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 406 1A 89 7 -190 6 51 1.57 2.26 0.02 0.00 406 1B 10 7 -274 6 51 1.57 2.26 0.01 0.00 406 1C 89 11 -190 9 51 1.57 2.26 0.03 0.00 406 1D 10 11 -274 9 51 1.57 2.26 0.01 0.00 406 2 76 3 -288 5 28 1.57 2.26 0.02 0.00 406 7 1531 -76 -2516 -125 537 1.57 2.26 0.34 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 407 1A -18 2 -160 -14 41 1.57 2.26 0.01 0.00 407 1B -95 2 -216 -14 41 1.57 2.26 0.01 0.00 407 1C -18 6 -160 -11 41 1.57 2.26 0.01 0.00 407 1D -95 6 -216 -11 41 1.57 2.26 0.01 0.00 407 2 -57 1 -233 -10 26 1.57 2.26 0.01 0.00 407 7 628 -152 -2601 -397 466 1.57 2.26 0.29 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 408 1A 212 10 -233 19 83 1.57 2.26 0.05 0.00 408 1B 98 10 -396 19 83 1.57 2.26 0.03 0.00 408 1C 212 14 -233 21 83 1.57 2.26 0.05 0.00 408 1D 98 14 -396 21 83 1.57 2.26 0.03 0.00 408 2 248 6 -423 17 64 1.57 2.26 0.05 0.00 408 7 1161 -54 -1654 27 53 1.57 2.26 0.26 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 409 1A 106 8 -195 10 48 1.57 2.26 0.03 0.00 409 1B 22 8 -294 10 48 1.57 2.26 0.01 0.00 409 1C 106 11 -195 13 48 1.57 2.26 0.03 0.00 409 1D 22 11 -294 13 48 1.57 2.26 0.02 0.00 409 2 96 5 -304 10 16 1.57 2.26 0.02 0.00 409 7 1603 -72 -2355 -66 483 1.57 2.26 0.35 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 410 1A 11 5 -179 -7 49 1.57 2.26 0.01 0.00 410 1B -65 5 -248 -7 49 1.57 2.26 0.01 0.00 410 1C 11 9 -179 -3 49 1.57 2.26 0.01 0.00 410 1D -65 9 -248 -3 49 1.57 2.26 0.01 0.00 410 2 45 2 -265 -1 31 1.57 2.26 0.01 0.00 410 7 1230 -105 -2609 -236 535 1.57 2.26 0.33 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 411 1A 237 10 -182 19 88 1.57 2.26 0.05 0.00 411 1B 81 10 -383 19 88 1.57 2.26 0.03 0.00 411 1C 237 14 -182 21 88 1.57 2.26 0.06 0.00 411 1D 81 14 -383 21 88 1.57 2.26 0.03 0.00 411 2 256 -9 -381 15 57 1.57 2.26 0.05 0.00 411 7 1048 -49 -1379 21 30 1.57 2.26 0.23 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 412 1A 118 7 -192 12 38 1.57 2.26 0.03 0.00 412 1B 27 7 -310 12 38 1.57 2.26 0.01 0.00 412 1C 118 11 -192 15 38 1.57 2.26 0.03 0.00 412 1D 27 11 -310 15 38 1.57 2.26 0.02 0.00 412 2 116 6 -320 14 4 1.57 2.26 0.03 0.00 412 7 1523 -67 -2152 -27 375 1.57 2.26 0.33 0.01

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 413 1A -52 -2 -138 -24 23 1.57 2.26 0.01 0.00 413 1B -145 -2 -187 -24 23 1.57 2.26 0.01 0.00 413 1C -52 1 -138 -22 23 1.57 2.26 0.01 0.00 413 1D -145 1 -187 -22 23 1.57 2.26 0.01 0.00 413 2 -111 -4 -201 -26 4 1.57 2.26 0.01 0.00 413 7 -1071 -211 -3160 -710 170 1.57 2.26 0.28 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 414 1A 192 8 -252 17 61 1.57 2.26 0.04 0.00 414 1B 89 8 -389 17 61 1.57 2.26 0.02 0.00 414 1C 192 12 -252 20 61 1.57 2.26 0.05 0.00 414 1D 89 12 -389 20 61 1.57 2.26 0.03 0.00 414 2 222 -4 -428 16 39 1.57 2.26 0.04 0.00 414 7 1405 -97 -2139 13 102 1.57 2.26 0.36 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 415 1A 80 5 -191 5 38 1.57 2.26 0.02 0.00 415 1B -0 5 -273 5 38 1.57 2.26 0.01 0.00 415 1C 80 9 -191 8 38 1.57 2.26 0.02 0.00 415 1D -0 9 -273 8 38 1.57 2.26 0.01 0.00 415 2 67 1 -292 6 12 1.57 2.26 0.01 0.00 415 7 1350 -121 -2780 -145 330 1.57 2.26 0.37 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 416 1A -10 1 -163 -14 30 1.57 2.26 0.01 0.00 416 1B -93 1 -219 -14 30 1.57 2.26 0.01 0.00 416 1C -10 4 -163 -11 30 1.57 2.26 0.01 0.00 416 1D -93 4 -219 -11 30 1.57 2.26 0.01 0.00 416 2 -50 -2 -237 -12 11 1.57 2.26 0.01 0.00 416 7 375 -171 -3150 -444 307 1.57 2.26 0.27 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 417 1A 264 8 -304 19 100 1.57 2.26 0.05 0.00 417 1B 150 8 -469 19 100 1.57 2.26 0.03 0.00 417 1C 264 12 -304 22 100 1.57 2.26 0.06 0.00 417 1D 150 12 -469 22 100 1.57 2.26 0.04 0.00 417 2 316 -8 -522 16 86 1.57 2.26 0.06 0.00 417 7 1418 -91 -2084 23 93 1.57 2.26 0.34 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 418 1A 105 6 -199 10 36 1.57 2.26 0.02 0.00 418 1B 20 6 -297 10 36 1.57 2.26 0.01 0.00 418 1C 105 10 -199 13 36 1.57 2.26 0.03 0.00 418 1D 20 10 -297 13 36 1.57 2.26 0.02 0.00 418 2 98 2 -313 11 4 1.57 2.26 0.02 0.00 418 7 1484 -114 -2559 -75 293 1.57 2.26 0.38 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 419 1A 24 3 -180 -6 36 1.57 2.26 0.01 0.00 419 1B -55 3 -247 -6 36 1.57 2.26 0.01 0.00 419 1C 24 7 -180 -2 36 1.57 2.26 0.01 0.00 419 1D -55 7 -247 -2 36 1.57 2.26 0.01 0.00 419 2 27 -1 -267 -2 14 1.57 2.26 0.01 0.00 419 7 1014 -142 -2990 -266 339 1.57 2.26 0.34 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 420 1A 372 7 -366 18 184 1.57 2.26 0.07 0.01 420 1B 219 7 -582 18 184 1.57 2.26 0.04 0.01 420 1C 372 12 -366 21 184 1.57 2.26 0.07 0.01 420 1D 219 12 -582 21 184 1.57 2.26 0.05 0.01 420 2 440 -11 -647 12 188 1.57 2.26 0.09 0.01 420 7 1725 -88 -2364 19 494 1.57 2.26 0.39 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 421 1A 135 7 -213 13 38 1.57 2.26 0.03 0.00 421 1B 42 7 -329 13 38 1.57 2.26 0.01 0.00 421 1C 135 11 -213 16 38 1.57 2.26 0.03 0.00 421 1D 42 11 -329 16 38 1.57 2.26 0.02 0.00 421 2 148 2 -358 14 12 1.57 2.26 0.03 0.00 421 7 1488 -106 -2347 -29 222 1.57 2.26 0.37 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 422 1A -66 -3 -154 -26 34 1.57 2.26 0.01 0.00 422 1B -161 -3 -202 -26 34 1.57 2.26 0.01 0.00 422 1C -66 1 -154 -23 34 1.57 2.26 0.01 0.00 422 1D -161 1 -202 -23 34 1.57 2.26 0.01 0.00 422 2 -133 -3 -224 -27 21 1.57 2.26 0.01 0.00 422 7 -1455 -150 -3903 -728 329 1.57 2.26 0.23 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 423 1A -55 -3 -145 -26 24 1.57 2.26 0.01 0.00 423 1B -152 -3 -194 -26 24 1.57 2.26 0.01 0.00 423 1C -55 0 -145 -23 24 1.57 2.26 0.01 0.00 423 1D -152 0 -194 -23 24 1.57 2.26 0.01 0.00 423 2 -119 -3 -212 -27 7 1.57 2.26 0.01 0.00 423 7 -1129 -159 -3545 -720 44 1.57 2.26 0.25 0.00

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 424 1A 194 6 -260 17 43 1.57 2.26 0.04 0.00 424 1B 91 6 -395 17 43 1.57 2.26 0.02 0.00 424 1C 194 11 -260 20 43 1.57 2.26 0.04 0.00 424 1D 91 11 -395 20 43 1.57 2.26 0.03 0.00 424 2 222 -4 -437 14 14 1.57 2.26 0.04 0.00 424 7 1409 -115 -2274 8 16 1.57 2.26 0.37 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 425 1A 200 7 -268 17 48 1.57 2.26 0.04 0.00 425 1B 97 7 -402 17 48 1.57 2.26 0.02 0.00 425 1C 200 11 -268 20 48 1.57 2.26 0.05 0.00 425 1D 97 11 -402 20 48 1.57 2.26 0.03 0.00 425 2 228 -4 -445 15 20 1.57 2.26 0.04 0.00 425 7 1434 -113 -2281 6 24 1.57 2.26 0.37 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 426 1A 81 4 -194 5 38 1.57 2.26 0.02 0.00 426 1B -1 4 -275 5 38 1.57 2.26 0.01 0.00 426 1C 81 9 -194 8 38 1.57 2.26 0.02 0.00 426 1D -1 9 -275 8 38 1.57 2.26 0.01 0.00 426 2 69 -1 -298 5 14 1.57 2.26 0.01 0.00 426 7 1223 -145 -2899 -154 261 1.57 2.26 0.38 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 427 1A -19 -1 -172 -14 37 1.57 2.26 0.01 0.00 427 1B -105 -1 -228 -14 37 1.57 2.26 0.01 0.00 427 1C -19 4 -172 -11 37 1.57 2.26 0.01 0.00 427 1D -105 4 -228 -11 37 1.57 2.26 0.01 0.00 427 2 -66 -2 -251 -12 21 1.57 2.26 0.01 0.00 427 7 388 -166 -3642 -458 369 1.57 2.26 0.27 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 428 1A 71 4 -187 4 27 1.57 2.26 0.02 0.00 428 1B -10 4 -267 4 27 1.57 2.26 0.01 0.00 428 1C 71 8 -187 7 27 1.57 2.26 0.02 0.00 428 1D -10 8 -267 7 27 1.57 2.26 0.01 0.00 428 2 60 -1 -290 6 2 1.57 2.26 0.01 0.00 428 7 1067 -144 -2730 -155 44 1.57 2.26 0.35 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 429 1A -5 -1 -162 -14 24 1.57 2.26 0.01 0.00 429 1B -91 -1 -218 -14 24 1.57 2.26 0.01 0.00 429 1C -5 3 -162 -11 24 1.57 2.26 0.01 0.00 429 1D -91 3 -218 -11 24 1.57 2.26 0.01 0.00 429 2 -47 -2 -238 -12 4 1.57 2.26 0.01 0.00 429 7 36 -161 -3270 -453 17 1.57 2.26 0.20 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 430 1A 270 6 -332 18 62 1.57 2.26 0.05 0.00 430 1B 157 6 -489 18 62 1.57 2.26 0.03 0.00 430 1C 270 10 -332 21 62 1.57 2.26 0.06 0.00 430 1D 157 10 -489 21 62 1.57 2.26 0.04 0.00 430 2 322 -7 -554 13 39 1.57 2.26 0.06 0.00 430 7 1619 -108 -2437 19 96 1.57 2.26 0.40 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 431 1A 275 6 -337 18 66 1.57 2.26 0.05 0.00 431 1B 162 6 -495 18 66 1.57 2.26 0.03 0.00 431 1C 275 10 -337 21 66 1.57 2.26 0.06 0.00 431 1D 162 10 -495 21 66 1.57 2.26 0.04 0.00 431 2 327 -7 -561 13 44 1.57 2.26 0.06 0.00 431 7 1594 -106 -2400 17 65 1.57 2.26 0.39 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 432 1A 110 6 -206 10 37 1.57 2.26 0.03 0.00 432 1B 25 6 -302 10 37 1.57 2.26 0.01 0.00 432 1C 110 10 -206 13 37 1.57 2.26 0.03 0.00 432 1D 25 10 -302 13 37 1.57 2.26 0.02 0.00 432 2 108 -1 -325 10 8 1.57 2.26 0.02 0.00 432 7 1340 -136 -2614 -79 174 1.57 2.26 0.38 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 433 1A 20 2 -184 -5 38 1.57 2.26 0.01 0.00 433 1B -62 2 -251 -5 38 1.57 2.26 0.01 0.00 433 1C 20 6 -184 -1 38 1.57 2.26 0.01 0.00 433 1D -62 6 -251 -1 38 1.57 2.26 0.01 0.00 433 2 28 -1 -274 -2 19 1.57 2.26 0.01 0.00 433 7 981 -159 -3262 -276 351 1.57 2.26 0.35 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 434 1A 106 5 -203 10 31 1.57 2.26 0.02 0.00 434 1B 20 5 -299 10 31 1.57 2.26 0.01 0.00 434 1C 106 10 -203 13 31 1.57 2.26 0.03 0.00 434 1D 20 10 -299 13 31 1.57 2.26 0.01 0.00 434 2 105 -1 -325 11 3 1.57 2.26 0.02 0.00

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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434 7 1273 -133 -2527 -78 60 1.57 2.26 0.37 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 435 1A 35 2 -174 -4 24 1.57 2.26 0.01 0.00 435 1B -46 2 -241 -4 24 1.57 2.26 0.01 0.00 435 1C 35 6 -174 -1 24 1.57 2.26 0.01 0.00 435 1D -46 6 -241 -1 24 1.57 2.26 0.01 0.00 435 2 14 -1 -262 -2 2 1.57 2.26 0.01 0.00 435 7 697 -155 -2994 -275 30 1.57 2.26 0.30 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 436 1A 393 4 -477 17 103 1.57 2.26 0.07 0.00 436 1B 280 4 -669 17 103 1.57 2.26 0.05 0.00 436 1C 393 8 -477 20 103 1.57 2.26 0.07 0.00 436 1D 280 8 -669 20 103 1.57 2.26 0.06 0.00 436 2 490 -11 -780 9 101 1.57 2.26 0.09 0.00 436 7 2117 -103 -3049 13 340 1.57 2.26 0.47 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 437 1A 398 4 -481 17 107 1.57 2.26 0.07 0.00 437 1B 284 4 -674 17 107 1.57 2.26 0.05 0.00 437 1C 398 8 -481 20 107 1.57 2.26 0.07 0.00 437 1D 284 8 -674 20 107 1.57 2.26 0.06 0.00 437 2 495 -11 -785 9 105 1.57 2.26 0.09 0.00 437 7 2079 -102 -3000 12 304 1.57 2.26 0.46 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 438 1A 142 7 -222 14 34 1.57 2.26 0.03 0.00 438 1B 49 7 -336 14 34 1.57 2.26 0.02 0.00 438 1C 142 11 -222 17 34 1.57 2.26 0.04 0.00 438 1D 49 11 -336 17 34 1.57 2.26 0.02 0.00 438 2 150 -2 -363 13 1 1.57 2.26 0.03 0.00 438 7 1389 -125 -2403 -29 96 1.57 2.26 0.38 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 439 1A 147 6 -228 14 38 1.57 2.26 0.03 0.00 439 1B 53 6 -342 14 38 1.57 2.26 0.02 0.00 439 1C 147 10 -228 17 38 1.57 2.26 0.04 0.00 439 1D 53 10 -342 17 38 1.57 2.26 0.02 0.00 439 2 159 -2 -374 14 9 1.57 2.26 0.03 0.00 439 7 1381 -123 -2374 -27 57 1.57 2.26 0.37 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 440 1A -78 -2 -154 -25 46 1.57 2.26 0.01 0.00 440 1B -167 -2 -202 -25 46 1.57 2.26 0.01 0.00 440 1C -78 4 -154 -22 46 1.57 2.26 0.01 0.00 440 1D -167 4 -202 -22 46 1.57 2.26 0.01 0.00 440 2 -148 -4 -225 -27 37 1.57 2.26 0.01 0.00 440 7 -1687 -218 -3817 -762 698 1.57 2.26 0.26 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 441 1A 186 8 -242 17 57 1.57 2.26 0.04 0.00 441 1B 82 8 -380 17 57 1.57 2.26 0.02 0.00 441 1C 186 12 -242 19 57 1.57 2.26 0.04 0.00 441 1D 82 12 -380 19 57 1.57 2.26 0.03 0.00 441 2 215 -4 -417 16 34 1.57 2.26 0.04 0.00 441 7 1336 -99 -2125 14 81 1.57 2.26 0.34 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 442 1A 86 6 -191 6 49 1.57 2.26 0.02 0.00 442 1B 5 6 -273 6 49 1.57 2.26 0.01 0.00 442 1C 86 10 -191 9 49 1.57 2.26 0.03 0.00 442 1D 5 10 -273 9 49 1.57 2.26 0.01 0.00 442 2 72 1 -292 5 26 1.57 2.26 0.01 0.00 442 7 1340 -121 -2816 -142 498 1.57 2.26 0.37 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 443 1A -35 1 -171 -14 51 1.57 2.26 0.01 0.00 443 1B -118 1 -227 -14 51 1.57 2.26 0.01 0.00 443 1C -35 5 -171 -11 51 1.57 2.26 0.01 0.00 443 1D -118 5 -227 -11 51 1.57 2.26 0.01 0.00 443 2 -85 -2 -249 -11 39 1.57 2.26 0.01 0.00 443 7 845 -181 -3492 -451 830 1.57 2.26 0.36 0.03 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 444 1A 259 8 -297 19 96 1.57 2.26 0.05 0.00 444 1B 145 8 -461 19 96 1.57 2.26 0.03 0.00 444 1C 259 12 -297 22 96 1.57 2.26 0.06 0.00 444 1D 145 12 -461 22 96 1.57 2.26 0.04 0.00 444 2 311 -7 -513 15 81 1.57 2.26 0.06 0.00 444 7 1433 -92 -2141 24 131 1.57 2.26 0.35 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 445 1A 108 7 -197 11 44 1.57 2.26 0.03 0.00 445 1B 23 7 -296 11 44 1.57 2.26 0.01 0.00 445 1C 108 11 -197 13 44 1.57 2.26 0.03 0.00 445 1D 23 11 -296 13 44 1.57 2.26 0.02 0.00

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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445 2 101 2 -312 10 13 1.57 2.26 0.02 0.00 445 7 1422 -116 -2567 -77 366 1.57 2.26 0.37 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 446 1A 2 4 -182 -5 51 1.57 2.26 0.01 0.00 446 1B -78 4 -250 -5 51 1.57 2.26 0.01 0.00 446 1C 2 8 -182 -3 51 1.57 2.26 0.01 0.00 446 1D -78 8 -250 -3 51 1.57 2.26 0.01 0.00 446 2 38 0 -271 -1 34 1.57 2.26 0.01 0.00 446 7 1141 -146 -3108 -261 653 1.57 2.26 0.36 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 447 1A 367 7 -361 18 181 1.57 2.26 0.07 0.01 447 1B 214 7 -575 18 181 1.57 2.26 0.04 0.01 447 1C 367 12 -361 21 181 1.57 2.26 0.07 0.01 447 1D 214 12 -575 21 181 1.57 2.26 0.05 0.01 447 2 434 -11 -639 12 184 1.57 2.26 0.08 0.01 447 7 1776 -89 -2438 20 543 1.57 2.26 0.40 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 448 1A 129 7 -202 14 35 1.57 2.26 0.03 0.00 448 1B 36 7 -319 14 35 1.57 2.26 0.01 0.00 448 1C 129 11 -202 16 35 1.57 2.26 0.03 0.00 448 1D 36 11 -319 16 35 1.57 2.26 0.02 0.00 448 2 138 2 -343 14 6 1.57 2.26 0.03 0.00 448 7 1415 -108 -2341 -32 235 1.57 2.26 0.36 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 449 1A -90 1 -133 -21 61 1.57 2.26 0.01 0.00 449 1B -176 1 -177 -21 61 1.57 2.26 0.01 0.00 449 1C -90 6 -133 -18 61 1.57 2.26 0.01 0.00 449 1D -176 6 -177 -18 61 1.57 2.26 0.01 0.00 449 2 -166 5 -197 -24 59 1.57 2.26 0.01 0.00 449 7 -1871 -257 -2363 -677 1186 1.57 2.26 0.33 0.04 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 450 1A 153 9 -200 16 52 1.57 2.26 0.04 0.00 450 1B 51 9 -339 16 52 1.57 2.26 0.02 0.00 450 1C 153 13 -200 18 52 1.57 2.26 0.04 0.00 450 1D 51 13 -339 18 52 1.57 2.26 0.02 0.00 450 2 173 7 -361 16 29 1.57 2.26 0.04 0.00 450 7 1258 -61 -1917 20 187 1.57 2.26 0.28 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 451 1A 86 8 -180 6 58 1.57 2.26 0.02 0.00 451 1B 7 8 -262 6 58 1.57 2.26 0.01 0.00 451 1C 86 12 -180 9 58 1.57 2.26 0.03 0.00 451 1D 7 12 -262 9 58 1.57 2.26 0.02 0.00 451 2 72 3 -277 5 37 1.57 2.26 0.02 0.00 451 7 1306 -72 -2421 -121 596 1.57 2.26 0.30 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 452 1A -50 3 -152 -12 60 1.57 2.26 0.01 0.00 452 1B -129 3 -206 -12 60 1.57 2.26 0.01 0.00 452 1C -50 8 -152 -9 60 1.57 2.26 0.01 0.00 452 1D -129 8 -206 -9 60 1.57 2.26 0.01 0.00 452 2 -103 2 -225 -9 52 1.57 2.26 0.01 0.00 452 7 -1123 -155 -2446 -389 891 1.57 2.26 0.10 0.03 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 453 1A 208 10 -223 18 82 1.57 2.26 0.05 0.00 453 1B 93 10 -386 18 82 1.57 2.26 0.03 0.00 453 1C 208 14 -223 21 82 1.57 2.26 0.05 0.00 453 1D 93 14 -386 21 82 1.57 2.26 0.03 0.00 453 2 243 6 -411 17 61 1.57 2.26 0.05 0.00 453 7 1091 -54 -1649 27 11 1.57 2.26 0.24 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 454 1A 104 8 -185 10 53 1.57 2.26 0.03 0.00 454 1B 19 8 -285 10 53 1.57 2.26 0.01 0.00 454 1C 104 12 -185 13 53 1.57 2.26 0.03 0.00 454 1D 19 12 -285 13 53 1.57 2.26 0.02 0.00 454 2 92 5 -293 10 22 1.57 2.26 0.02 0.00 454 7 1408 -73 -2302 -69 482 1.57 2.26 0.32 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 455 1A -14 6 -168 -6 61 1.57 2.26 0.01 0.00 455 1B -90 6 -236 -6 61 1.57 2.26 0.01 0.00 455 1C -14 10 -168 -3 61 1.57 2.26 0.01 0.00 455 1D -90 10 -236 -3 61 1.57 2.26 0.01 0.00 455 2 -50 3 -253 -1 47 1.57 2.26 0.01 0.00 455 7 1044 -100 -2466 -225 711 1.57 2.26 0.29 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 456 1A 235 10 -174 18 87 1.57 2.26 0.05 0.00 456 1B 78 10 -376 18 87 1.57 2.26 0.03 0.00 456 1C 235 14 -174 21 87 1.57 2.26 0.06 0.00

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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456 1D 78 14 -376 21 87 1.57 2.26 0.03 0.00 456 2 253 -9 -371 14 55 1.57 2.26 0.05 0.00 456 7 1019 -50 -1391 21 13 1.57 2.26 0.23 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 457 1A 117 8 -185 12 42 1.57 2.26 0.03 0.00 457 1B 25 8 -302 12 42 1.57 2.26 0.01 0.00 457 1C 117 11 -185 15 42 1.57 2.26 0.03 0.00 457 1D 25 11 -302 15 42 1.57 2.26 0.02 0.00 457 2 107 6 -303 14 0 1.57 2.26 0.02 0.00 457 7 1377 -68 -2129 -30 347 1.57 2.26 0.31 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 619 1A 357 13 -479 56 227 1.57 2.26 0.07 0.01 619 1B 182 13 -783 56 227 1.57 2.26 0.05 0.01 619 1C 357 18 -479 66 227 1.57 2.26 0.08 0.01 619 1D 182 18 -783 66 227 1.57 2.26 0.05 0.01 619 2 395 31 -869 87 226 1.57 2.26 0.10 0.01 619 7 1300 115 -2760 254 737 1.57 2.26 0.35 0.03 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 620 1A -25 25 -511 99 157 1.57 2.26 0.03 0.01 620 1B -183 25 -828 99 157 1.57 2.26 0.02 0.01 620 1C -25 31 -511 116 157 1.57 2.26 0.05 0.01 620 1D -183 31 -828 116 157 1.57 2.26 0.02 0.01 620 2 -146 41 -921 134 134 1.57 2.26 0.03 0.00 620 7 -469 134 -2889 375 443 1.57 2.26 0.09 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 621 1A 245 16 -419 63 120 1.57 2.26 0.06 0.00 621 1B 14 16 -763 63 120 1.57 2.26 0.02 0.00 621 1C 245 20 -419 72 120 1.57 2.26 0.06 0.00 621 1D 14 20 -763 72 120 1.57 2.26 0.03 0.00 621 2 184 31 -798 91 51 1.57 2.26 0.07 0.00 621 7 689 106 -2596 255 216 1.57 2.26 0.24 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 622 1A 58 22 -514 107 89 1.57 2.26 0.04 0.00 622 1B -116 22 -852 107 89 1.57 2.26 0.02 0.00 622 1C 58 28 -514 122 89 1.57 2.26 0.05 0.00 622 1D -116 28 -852 122 89 1.57 2.26 0.03 0.00 622 2 -40 36 -936 141 27 1.57 2.26 0.04 0.00 622 7 -87 112 -2908 383 67 1.57 2.26 0.12 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 623 1A 365 14 -670 68 120 1.57 2.26 0.08 0.00 623 1B 182 14 -1007 68 120 1.57 2.26 0.05 0.00 623 1C 365 17 -670 75 120 1.57 2.26 0.08 0.00 623 1D 182 17 -1007 75 120 1.57 2.26 0.05 0.00 623 2 389 25 -1143 94 84 1.57 2.26 0.09 0.00 623 7 1359 83 -3753 253 299 1.57 2.26 0.32 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 624 1A 361 14 -664 68 116 1.57 2.26 0.08 0.00 624 1B 177 14 -1002 68 116 1.57 2.26 0.05 0.00 624 1C 361 17 -664 75 116 1.57 2.26 0.08 0.00 624 1D 177 17 -1002 75 116 1.57 2.26 0.05 0.00 624 2 382 25 -1135 94 79 1.57 2.26 0.09 0.00 624 7 1324 84 -3707 254 268 1.57 2.26 0.32 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 625 1A 105 17 -609 109 82 1.57 2.26 0.04 0.00 625 1B -65 17 -945 109 82 1.57 2.26 0.02 0.00 625 1C 105 23 -609 121 82 1.57 2.26 0.04 0.00 625 1D -65 23 -945 121 82 1.57 2.26 0.02 0.00 625 2 31 27 -1058 139 13 1.57 2.26 0.04 0.00 625 7 152 78 -3360 370 62 1.57 2.26 0.12 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 626 1A 101 17 -602 109 78 1.57 2.26 0.04 0.00 626 1B -70 17 -938 109 78 1.57 2.26 0.02 0.00 626 1C 101 23 -602 122 78 1.57 2.26 0.04 0.00 626 1D -70 23 -938 122 78 1.57 2.26 0.02 0.00 626 2 25 27 -1049 139 8 1.57 2.26 0.04 0.00 626 7 112 80 -3316 371 24 1.57 2.26 0.11 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 627 1A 241 16 -410 63 118 1.57 2.26 0.06 0.00 627 1B 9 16 -756 63 118 1.57 2.26 0.02 0.00 627 1C 241 20 -410 72 118 1.57 2.26 0.06 0.00 627 1D 9 20 -756 72 118 1.57 2.26 0.03 0.00 627 2 179 31 -788 91 48 1.57 2.26 0.07 0.00 627 7 634 107 -2533 256 170 1.57 2.26 0.23 0.01 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 628 1A 55 22 -509 107 92 1.57 2.26 0.04 0.00 628 1B -118 22 -847 107 92 1.57 2.26 0.02 0.00

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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628 1C 55 29 -509 122 92 1.57 2.26 0.05 0.00 628 1D -118 29 -847 122 92 1.57 2.26 0.03 0.00 628 2 -44 36 -930 140 31 1.57 2.26 0.04 0.00 628 7 -129 113 -2934 384 108 1.57 2.26 0.12 0.00 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 629 1A 354 13 -469 56 226 1.57 2.26 0.07 0.01 629 1B 179 13 -771 56 226 1.57 2.26 0.05 0.01 629 1C 354 18 -469 66 226 1.57 2.26 0.08 0.01 629 1D 179 18 -771 66 226 1.57 2.26 0.05 0.01 629 2 390 30 -855 86 224 1.57 2.26 0.10 0.01 629 7 1343 116 -2802 254 777 1.57 2.26 0.36 0.03 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni ) 630 1A -25 24 -499 98 157 1.57 2.26 0.03 0.01 630 1B -183 24 -815 98 157 1.57 2.26 0.02 0.01 630 1C -25 31 -499 115 157 1.57 2.26 0.05 0.01 630 1D -183 31 -815 115 157 1.57 2.26 0.03 0.01 630 2 -146 41 -905 133 134 1.57 2.26 0.03 0.00 630 7 -504 134 -2915 376 479 1.57 2.26 0.08 0.02 Spess.= 30.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni )

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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11.2.3 Soletta di copertura

Lavoro: Pozzetto_SLU Intestazione lavoro: Pozzetti - Pantelleria (TP) Elem.: GUSCIO (piastra) Gruppo: 3 Tabella: Soletta copertura Descrizione: Piastra di copertura Rck: 300.00 kg/cmq fyk: 4580.0 kg/cmq Copriferro sup.: 4.0 cm Copriferro inf.: 4.0 cm Coeff. di partecipazione Mxy: 0.50 Coeff. di partecipazione Sxy: 0.50 dxx base sup.: 12 mm dxx base inf.: 12 mm pxx: 30 cm dxx agg.: 6 mm pxx agg.: 30 cm dyy base sup.: 12 mm dyy base inf.: 12 mm pyy: 30 cm dyy agg.: 6 mm pyy agg.: 30 cm Orientamento armature: rif._globale Angolo di posa delle armature: 0.00 gradi La armature aggiuntive, riferite al proprio passo, vanno aggiunte all'armatura di base: vedere riga riassuntiva ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- El. comb. Nxx Mxx Nyy Myy Vz Axx inf. Axx sup. Ayy inf. Ayy sup. Indice di resistenza --- --- --- --- -- ----------------- ----------------- -------------------- kg/30 cm kg*m/30 cm kg/30 cm kg*m/30 cm kg/m cmq /30 cm cmq /30 cm N, M txy Vz/Vrd1 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 33 1A -20 -16 13 2 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 33 1B -53 -16 -61 2 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 33 1C -20 -14 13 3 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 33 1D -53 -14 -61 3 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 33 2 -46 -19 -39 3 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 33 7 -998 -615 -1055 83 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.54 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 34 1A -50 14 -13 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 34 1B -69 14 -30 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 34 1C -50 15 -13 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 34 1D -69 15 -30 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 34 2 -70 19 -35 18 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 34 7 -954 714 -991 766 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.70 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 35 1A -33 8 -7 10 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 35 1B -61 8 -43 10 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 35 1C -33 8 -7 10 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 35 1D -61 8 -43 10 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 35 2 -58 10 -38 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 35 7 -1005 -158 -939 420 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.34 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 36 1A -26 -4 1 6 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 36 1B -57 -4 -51 6 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 36 1C -26 -3 1 7 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 36 1D -57 -3 -51 7 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 36 2 -52 -4 -39 9 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 36 7 -1007 -382 -942 246 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.29 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 37 1A -66 15 -10 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 37 1B -80 15 -28 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 37 1C -66 15 -10 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 37 1D -80 15 -28 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 37 2 -83 19 -34 19 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 37 7 -943 1072 -961 829 -- 1.41 1.13 1.13 1.13 0.84 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= 1 d 6/30 Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 38 1A -59 15 -12 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 38 1B -73 15 -28 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 38 1C -59 15 -12 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 38 1D -73 15 -28 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 38 2 -77 20 -34 19 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 38 7 -939 1075 -996 847 -- 1.41 1.13 1.13 1.13 0.84 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= 1 d 6/30 Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 39 1A -42 12 -11 12 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 39 1B -64 12 -35 12 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 39 1C -42 13 -11 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 39 1D -64 13 -35 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 39 2 -64 16 -36 17 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 39 7 -981 353 -964 599 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.52 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 40 1A -71 14 -9 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 40 1B -89 14 -30 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 40 1C -71 14 -9 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 40 1D -89 14 -30 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 40 2 -90 19 -34 18 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 40 7 -967 732 -887 744 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.68 0.00 --

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 41 1A -16 -16 19 1 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 41 1B -49 -16 -60 1 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 41 1C -16 -14 19 2 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 41 1D -49 -14 -60 2 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 41 2 -41 -19 -36 2 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 41 7 -1036 -637 -1151 57 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.56 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 42 1A -51 15 -11 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 42 1B -67 15 -24 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 42 1C -51 15 -11 15 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 42 1D -67 15 -24 15 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 42 2 -69 19 -32 19 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 42 7 -957 716 -977 895 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.83 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 45 1A -31 7 -3 9 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 45 1B -58 7 -40 9 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 45 1C -31 7 -3 10 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 45 1D -58 7 -40 10 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 45 2 -55 9 -35 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 45 7 -1023 -102 -934 435 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.36 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 46 1A -22 -3 5 5 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 46 1B -54 -3 -49 5 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 46 1C -22 -2 5 6 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 46 1D -54 -2 -49 6 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 46 2 -48 -3 -36 8 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 46 7 -1050 -356 -971 230 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.26 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 47 1A -68 16 -7 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 47 1B -78 16 -25 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 47 1C -68 16 -7 15 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 47 1D -78 16 -25 15 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 47 2 -83 21 -31 20 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 47 7 -967 1207 -969 1031 -- 1.41 1.13 1.13 1.13 0.98 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= 1 d 6/30 Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 48 1A -61 16 -10 15 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 48 1B -71 16 -24 15 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 48 1C -61 16 -10 15 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 48 1D -71 16 -24 15 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 48 2 -76 21 -31 20 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 48 7 -946 1210 -991 1058 -- 1.41 1.13 1.41 1.13 0.95 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= 1 d 6/30 Axxsup= -- Ayyinf= 1 d 6/30 Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 53 1A -41 12 -8 12 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 53 1B -62 12 -31 12 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 53 1C -41 13 -8 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 53 1D -62 13 -31 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 53 2 -62 16 -33 17 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 53 7 -986 291 -949 662 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.59 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 54 1A -73 14 -5 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 54 1B -88 14 -29 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 54 1C -73 15 -5 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 54 1D -88 15 -29 14 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 54 2 -90 19 -32 18 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 54 7 -1022 748 -892 863 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.81 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 113 1A -75 11 -10 11 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 113 1B -100 11 -36 11 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 113 1C -75 11 -10 12 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 113 1D -100 11 -36 12 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 113 2 -97 15 -38 16 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 113 7 -1034 384 -830 581 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.52 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 114 1A -79 -8 -28 5 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 114 1B -116 -8 -75 5 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 114 1C -79 -8 -28 6 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 114 1D -116 -8 -75 6 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 114 2 -105 -7 -67 9 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 114 7 -1121 -389 -866 246 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.29 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 115 1A -78 5 -15 9 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 115 1B -110 5 -49 9 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 115 1C -78 6 -15 10 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 115 1D -110 6 -49 10 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 115 2 -103 9 -48 13 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 --

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RELAZIONE DI CALCOLO

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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115 7 -1101 -145 -817 412 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.34 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 116 1A -76 -22 -48 1 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 116 1B -114 -22 -115 1 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 116 1C -76 -21 -48 2 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 116 1D -114 -21 -115 2 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 116 2 -101 -23 -97 3 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 116 7 -1041 -636 -979 86 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.55 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 117 1A -77 11 -5 11 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 117 1B -101 11 -34 11 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 117 1C -77 11 -5 12 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 117 1D -101 11 -34 12 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 117 2 -99 16 -35 16 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 117 7 -1088 343 -776 638 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.58 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 118 1A -84 -8 -26 5 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 118 1B -125 -8 -73 5 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 118 1C -84 -7 -26 5 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 118 1D -125 -7 -73 5 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 118 2 -113 -7 -66 7 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 118 7 -1245 -370 -838 234 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.26 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 121 1A -80 4 -11 8 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 121 1B -116 4 -45 8 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 121 1C -80 5 -11 9 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 121 1D -116 5 -45 9 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 121 2 -108 8 -44 12 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 121 7 -1173 -81 -721 426 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.37 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 122 1A -84 -23 -51 1 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.02 0.00 -- 122 1B -126 -23 -121 1 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 122 1C -84 -22 -51 1 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 122 1D -126 -22 -121 1 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 122 2 -110 -24 -102 2 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.01 0.00 -- 122 7 -1193 -674 -1125 62 -- 1.13 1.13 1.13 1.13 0.58 0.00 -- Spess.= 25.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.)

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RELAZIONE SUI MATERIALI

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12 Relazione sui materiali

Cemento armato

CALCESTRUZZI

Riferimenti: D.M. 14.01.2008, par. 11.2;

Linee Guida per la messa in opera del calcestruzzo strutturale;

UNI EN 206-1/2006;

UNI 11104.

Tipologia strutturale: Fondazioni Classe di resistenza necessaria ai fini statici:

30 N/mm2 (300 daN/cm2)

Condizioni ambientali: Strutture completamente interrate in terreno permeabile.

Classe di esposizione: XC2 Rapporto acqua/cemento max: 0.60 Classe di consistenza: S3 (Plastica) Diametro massimo aggregati: 16 mm

Tipologia strutturale: Elevazione Classe di resistenza necessaria ai fini statici:

30 N/mm2 (300 daN/cm2)

Condizioni ambientali: Strutture interne di edifici non industriali con umidità bassa.

Classe di esposizione: XC1 Rapporto acqua/cemento max: 0.60 Classe di consistenza: S4 (Fluida) con Additivo

Superfluidificante Diametro massimo aggregati: 16 mm

Dosatura dei materiali.

La dosatura dei materiali per ottenere Rck 300 (30) è orientativamente la seguente

(per m3 d’impasto).

sabbia 0.4 m3

ghiaia 0.8 m3

acqua 150 litri cemento tipo 325 350 kg/m3

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RELAZIONE SUI MATERIALI

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Qualità dei componenti

La sabbia deve essere viva, con grani assortiti in grossezza da 0 a 3 mm, non

proveniente da rocce in decomposizione, scricchiolante alla mano, pulita, priva di materie

organiche, melmose, terrose e di salsedine.

La ghiaia deve contenere elementi assortiti, di dimensioni fino a 16 mm, resistenti e

non gelivi, non friabili, scevri di sostanze estranee, terra e salsedine. Le ghiaie sporche

vanno accuratamente lavate. Anche il pietrisco proveniente da rocce compatte, non

gessose né gelive, dovrà essere privo di impurità od elementi in decomposizione.

In definitiva gli inerti dovranno essere lavati ed esenti da corpi terrosi ed organici.

Non sarà consentito assolutamente il misto di fiume. L’acqua da utilizzare per gli impasti

dovrà essere potabile, priva di sali (cloruri e solfuri).

Potranno essere impiegati additivi fluidificanti o superfluidificanti per contenere il

rapporto acqua/cemento mantenendo la lavorabilità necessaria.

Prescrizione per inerti

Sabbia viva 0-7 mm, pulita, priva di materie organiche e terrose; sabbia fino a 30

mm (70mm per fondazioni), non geliva, lavata;pietrisco di roccia compatta.

Assortimento granulometrico in composizione compresa tra le curve granulometriche

sperimentali:

- passante al vaglio di mm 16 = 100% - passante al vaglio di mm 8 = 88-60% - passante al vaglio di mm 4 = 78-36% - passante al vaglio di mm 2 = 62-21% - passante al vaglio di mm 1 = 49-12% - passante al vaglio di mm 0.25 = 18-3%

Prescrizione per il disarmo

Indicativamente: pilastri 3-4 giorni; solette modeste 10-12 giorni; travi, archi 24-25

giorni, mensole 28 giorni.

Per ogni porzione di struttura, il disarmo non può essere eseguito se non previa

autorizzazione della Direzione Lavori.

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RELAZIONE SUI MATERIALI

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Provini da prelevarsi in cantiere

n° 2cubi di lato 15 cm;

un prelievo ogni 100 mc

σc28 >= 3* σc adm; Rck 28= Rm – 35 kg/cm2; Rmin> Rck – 35 kg/cm2

Parametri caratteristici e tensioni limite per il metodo tensioni ammissibili

Tabella riassuntiva per vari Rck

Rck σc1 σc2 σc3 τ b0 τ b1 Ec ν u.m. 250 85 59.5 76.5 5.3 16.8 284 600 0.12 [kg/cm2] 300 97.5 68.3 87.8 6.0 18.3 311 800 0.12 [kg/cm2] 350 110 77 99 6.6 19.7 336 750 0.12 [kg/cm2] 400 122.5 85.7 110 7.3 21.1 360 000 0.12 [kg/cm2] 450 135 94.5 121.5 8.0 22.6 381 838 0.12 [kg/cm2] 500 147.5 103.3 132.7 8.7 24.0 402 492 0.12 [kg/cm2]

Rck σc1 σc2 σc3 τ b0 τ b1 Ec ν u.m. 25 8.3 5.8 7.5 0.5 1.6 27 919 0.12 [N/mm2] 30 9.56 6.7 8.6 0.6 1.8 30 588 0.12 [N/mm2] 35 10.8 7.6 9.7 0.6 1.9 33 035 0.12 [N/mm2] 40 12.0 8.4 10.8 0.7 2.1 35 316 0.12 [N/mm2] 45 13.2 9.3 11.9 0.8 2.2 37 458 0.12 [N/mm2] 50 14.5 10.1 13.0 0.8 2.4 39 484 0.12 [N/mm2]

legenda:

• σc1 tensione di compressione ammissibile; • σc2 tensione di compressione ammissibile per pilastri calcolati a compressione

semplice (s>25 cm), per solette di spessore minore di 5 cm e per travi con soletta collaborante con s<5 cm;

• σc3 tensione di compressione ammissibile per travi con soletta collaborante avente s > 5 cm;

• τ b0 tensione tangenziale ammissibile in assenza di armatura al taglio; • τ b1 tensione tangenziale massima ammissibile; • Ec modulo di elasticità normale; • ν coefficiente di Poission.

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Parametri caratteristici e tensioni limite per il metodo degli stati limite

Tabella riassuntiva per vari Rck

Rck fck fcd fctm u.m. 250 207.5 117.6 10.5 [kg/cm2] 300 249.0 141.1 11.9 [kg/cm2] 350 290.5 164.6 13.3 [kg/cm2] 400 332.0 188.1 14.5 [kg/cm2] 450 373.5 211.6 15.7 [kg/cm2] 500 415.0 235.2 16.8 [kg/cm2]

Rck fck fcd fctm u.m. 25 20.75 11.75 1.05 [N/mm2] 30 24.90 14.11 1.19 [N/mm2] 35 29.05 16.46 1.32 [N/mm2] 40 33.20 18.81 1.44 [N/mm2] 45 37.35 21.16 1.56 [N/mm2] 50 41.50 23.51 1.67 [N/mm2]

legenda:

• fck (resistenza cilindrica a compressione); fck = 0.83 Rck;

• fcd (resistenza di calcolo a compressione); fcd = αcc*fck/γc

• fctd (resistenza di calcolo a trazione); fctd = fctk/γc; fctk = 0.7*fctm; fctm = 0.30*fck

2/3 per classi ≤ C50/60 fctm = 2.12*ln[1+fcm/10] per classi > C50/60

Valori indicativi di alcune caratteristiche meccaniche dei calcestruzzi impiegati:

Ritiro (valori stimati): 0.25 mm/m (dopo 5 anni, strutture non armate);

0.10mm/m (strutture armate).

Rigonfiamento in acqua (valori stimati): 0.20 mm/m (dopo 5 anni in strutture armate).

Dilatazione termica: 10*10^(-6) °C^(-1).

Viscosità ϕ = 1.70.

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Pagina 59

PROSPETTO CLASSI DI ESPOSIZIONE E COMPOSIZIONE UNI EN 206-1 (UNI 11104 MARZO 2004)

Denom.

della

classe

Descrizione

dell’ambiente

Esempi informativi di situzioni a cui possono applicarsi

le classi di esposizione

UNI

9858

A/C

MAX R’ck min.

Dos.

Min.

Cem.

KG.

1 Assenza di rischio di corrosione o attacco

X0

Per calcestruzzo privo di armatura o inserti metallici: tutte le esposizioni eccetto dove c’è gelo e disgelo o attacco chimico. Calcestruzzi con armatura o inserti metallici: in ambiente molto asciutto

Interno di edifici con umidità relativa molto bassa. Calcestruzzo non armato all’interno di edifici. Calcestruzzo non armato immerso in suolo non aggressivo o in acqua non aggressiva. Calcestruzzo non armato soggetto ad cicli di bagnato asciutto ma non soggetto ad abrasioni, gelo o attacco chimico 1 --- 15 ---

2 Corrosione indotta da carbonatazione Nota – Le condizioni di umidità si riferiscono a quelle presenti nel copriferro e nel ricomprimento di inserti metallici, ma in molti casi si può considerare che tali condizioni riflettano quelle dell’ambiente circostante, in questi la classificazione dell’ambiente circostante può essere adeguata. Questo può non essere il caso se c’è una barriera fra il calcestruzzo ed il suo ambiente.

XC1 Asciutto o permanentemente bagnato

Interni di edifici con umidità relativa bassa. Calcestruzzo armato ordinario o precompresso con le superfici all’interno di strutture con eccezione delle parti esposte a condensa o immerse in acqua

2a 0,60 30 300

XC2 Bagnato, raramente asciutto

Parti di strutture di contenimento liquidi, fondazioni. Calcestruzzo armato ordinario o precompresso prevalentemente immerso in acqua o terreno non aggressivo.

2a 0,60 30 300

XC3 Umidità moderata Calcestruzzo armato ordinario o precompresso in esterni con

superfici esterne riparate dalla pioggia o in interni con umidità da moderata ad alta

5a 0,55 35 320

XC4 Ciclicamente asciutto e bagnato

Calcestruzzo armato ordinario o precompresso in esterni con superfici soggette ad alternanze di asciutto ed umido. Calcestruzzi a vista in ambienti urbani.

4a, 5b 0,50 40 340

3 Corrosione indotta da cloruri esclusi quelli provenienti dall’acqua di mare

XD1 Umidità moderata Calcestruzzo armato ordinario o precompresso in superfici o

parti di ponti e viadotti esposti a spruzzi d’acqua contenenti cloruri

5a 0,55 35 320

XD2 Bagnato, raramente asciutto

Calcestruzzo armato ordinario o precompresso in elementi strutturali totalmente immersi in acqua industriali contenente cloruri (piscine)

4a, 5b 0,50 40 340

XD3

Ciclicamente asciutto e bagnato

Calcestruzzo armato ordinario o precompresso, di elementi strutturali direttamente soggetti agli agenti disgelanti o agli spruzzi contenenti agenti disgelanti. Calcestruzzo armato o precompresso, elementi con una superficie immersa in acqua contenente cloruri e l’altra esposta all’aria. Parti di ponti, pavimentazioni e parcheggi per auto.

5c 0,45 45 360

4 Corrosione indotta da cloruri presenti nell’acqua di mare

XS1 Esposto alla salsedine marina ma non direttamente in contatto con l’acqua

Calcestruzzo armato ordinario o precompresso con elementi strutturali sulle coste o in prossimità 4a, 5b 0,50 40 340

XS2 Permanentemente sommerso

Calcestruzzo armato ordinario o precompresso di strutture marine completamente immersa in acqua 5c 0,45 45 360

XS3 Zone esposte agli spruzzi oppure alla marea

Calcestruzzo armato ordinario o precompresso con elementi strutturali esposti alla battigia o alle zone soggette agli spruzzi ed onde del mare

5c 0,45 45 360

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Pagina 60

5 Attacco dei cicli gelo/disgelo con o senza disgelanti *(NB XF2 – XF3 – XF4 contenuto minimo aria 3%)

XF1

Moderata saturazione d’acqua, in assenza di agente disgelante

Superfici verticali di calcestruzzo come facciate o colonne esposte alla pioggia ed al gelo. Superfici non verticali e non soggette alla completa saturazione ma esposte al gelo, alla pioggia o all’acqua

4a, 5b 0,50 40 320

XF2* Moderata saturazione d’acqua in presenza di agente disgelante

Elementi come parti di ponti che in altro modo sarebbero classificati come XF1 ma che sono esposti direttamente o indirettamente agli agenti disgelanti

3, 4b 0,50 30 340

XF3* Elevata saturazione d’acqua in assenza di agente disgelante

Superfici orizzontali in edifici dove l’acqua può accumularsi e che possono essere soggetti ai fenomeni di gelo, elementi soggetti a frequenti bagnature ed esposti al gelo

2b, 4b 0,50 30 340

XF4*

Elevata saturazione d’acqua con presenza di agente antigelo oppure acqua di mare

Superfici orizzontali quali strade o pavimentazioni esposte al gelo ed ai sali disgelanti in modo diretto od indiretto, elementi esposti al gelo e soggetti a frequenti bagnature in presenza di agenti disgelanti o di acqua di mare

3, 4b 0,45 35 360

6 Attacco chimico **)

XA1

Ambiente chimicamente debolmente aggressivo secondo il prospetto 2 della UNI EN 206-1

Contenitori di fanghi e vasche di decantazione. Contenitori e vasche per acqua reflue

5a 0,55 35 320

XA2

Ambiente chimicamente moderatamente aggressivo secondo il prospetto 2 della UNI EN 206-1

Elementi strutturali o pareti a contatto di terreni aggressivi

5b 0,50 40 340

XA3

Ambiente chimicamente fortemente aggressivo secondo il prospetto 2 della UNI EN 206-1

Elementi strutturali o pareti a contatto di acqua industriali fortemente aggressive. Contenitori di foraggi, mangimi e liquami provenienti dall’allevamento animale. Torri di raffreddamento di fumi e gas di scarico industriali.

5c 0,45 45 360

*) il grado di saturazione della seconda colonna riflette la relativa frequenza con cui si verifica il gelo in condizioni di saturazione: moderato occasionalmente gelato in condizioni di saturazione; elevato alta frequenza di gelo in condizioni di saturazione. **) da parte di acque del terreno o acqua fluenti

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RELAZIONE SUI MATERIALI

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Pagina 61

ACCIAIO PER C.A.

(Rif. D.M. 14.01.2008, par. 11.3.2)

ACCIAIO PER C.A. B450C

fyk tensione nominale di snervamento: ≥ 4580 kg/cm2 (≥ 450 N/mm2) ftk tensione nominale di rottura: ≥ 5500 kg/cm2 (≥ 540 N/mm2) ftd tensione di progetto a rottura: fyk / γS = fyk / 1.15 = 3980 kg/cm2 (= 391

N/mm2)

L’acciaio dovrà rispettare i seguenti rapporti:

fy / fyk < 1.35 ft / fy ≥ 1.15

Diametro delle barre: 6 ≤ φ 40 mm.

E’ ammesso l’uso di acciai forniti in rotoli per diametri ≤ 16 mm.

Reti e tralicci con elementi base di diametro 6 ≤ φ 16 mm.

Rapporto tra i diametri delle barre componenti reti e tralicci: φmin/φmax ≥ 0.6

ACCIAIO PER C.A. B450A

fyk tensione nominale di snervamento: ≥ 4580 kg/cm2 (≥ 450 N/mm2) ftk tensione nominale di rottura: ≥ 5500 kg/cm2 (≥ 540 N/mm2) ftd tensione di progetto a rottura: fyk / γS = fyk / 1.15 = 3980 kg/cm2 (= 391 N/mm2)

L’acciaio dovrà rispettare i seguenti rapporti:

fy / fyk < 1.25 ft / fy ≥ 1.05

Diametro delle barre: 5 ≤ φ 10 mm.

E’ ammesso l’uso di acciai forniti in rotoli per diametri ≤ 10 mm.

Reti e tralicci con elementi base di diametro 5 ≤ φ 10 mm.

Rapporto tra i diametri delle barre componenti reti e tralicci: φmin/φmax ≥ 0.6

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RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

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Pagina 62

13 Relazione sulle fondazioni e calcolo della capacità portante del terreno

Come si evince dalla relazione geologica allegata al progetto a firma della Dott. ssa

Caterina Caradonna , il litotipo di appoggio è costituito da lave fratturate e presenza di

breccie vulcanoclastiche, caratterizzato dai seguenti parametri geotecnici:

• Φ= 33° Angolo di attrito interno;

• γ= 1,90 t/m3 Peso specifico del terreno;

• c= 0,00 t/mq Coesione (valore cautelativo);

La fondazione si configura del tipo diretto a piastra dello spessore di 30cm modellata

come mesh di elementi shell su suolo elastico alla Winkler per il quale si assume

coefficiente di sottofondo k=2 kg/cm3.

Per il calcolo della capacità portante del complesso terreno-fondazione si fa riferimento

alla seguente formula generale di combinazione di azioni correlata ai coefficienti di

sicurezza del materiale e della stabilità della stessa fondazione come indicato nella

successiva tabella in tre condizioni denominate GEO1-2-3, secondo quanto previsto al §6.4

del DM 14/01/08:

γG1 Gk1 +γG2 Gk2 +γQ ψ2j Qk+γRd E;

dove

• Gk1: Azioni permanenti;

• Gk2: Azioni permanenti non strutturali;

• Qk: Azioni accidentali;

• E : Azione sismica;

• γG1:Coefficiente per le azioni permanenti;

• γG2:Coefficiente per le azioni permanenti non strutturali;

• γQ:Coefficiente per le azioni accidentali;

• ψ2j: Coefficiente di combinazione dei carichi;

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RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

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Pagina 63

• γRd:Fattore di amplificazione delle azioni sismiche;

• γR:Cefficiente di sicurezza agli SLU delle fondazioni;

Per le verifiche di sicurezza agli SLU si adotta “l’approccio 2”, in cui si impiega un’unica

combinazione dei gruppi di coefficienti parziali definiti per le Azioni (A), per le resistenze dei

materiali (M) e, eventualmente per la resistenza globale (R), sintetizzati nella seguente

tabella di correlazione:

GEO Stato limite Spettro

Sisma

γF [A] γM [M] γR [R]

ψ2j

γg1 γg2 γq γγ γc γφ

1 SLE - 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 3,0 -

2 SLU (approccio 2)

- 1,3 1,5 1,5 1,0 1,0 1,0 2,3 -

3 SLU SLV 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 presente

Si riporta di seguito le relative schede di calcolo della capacità portante secondo il

metodo di Hansen, prendendo in esame la porzione di platea della sola piscina (porzione

maggiormante caricata) per le tre condizioni di carico.

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RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

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Pagina 64

Calcolo della capacità portante del terreno (Hansen) GEO 1

- Pressione p1 = 11,274 t/m2

- Pressione p2 = 11,043 t/m2

- Pressione p3 = 10,837 t/m2

- Pressione p4 = 11,069 t/m2

- Altezza fondazione Hf= 0,300 m- Lato minore della fondazione B = 2,300 m- Lato maggiore della fondazione L = 2,300 m- Profondita' del piano di posa

della fondazione D = 2,350 m- Peso specifico del terreno (*) g = 1,900 t/m3

- Angolo di attrito del terreno (*) f'= 33,0 deg

- Coesione (*) c = 0,000 t/m2

- Tensione totale nel terreno al al livello del piano di posa q = 4,465 t/m2

- Eccentricita' del carico verticalein direzione di B eB= 0,00 min direzione di L eL= 0,00 m

- Carico parallelo al piano di posa

in direzione di B HB= 0,000 tin direzione di L HL= 12,633 t

- Carico ortogonale al piano di posa V = 58,485 t- Inclinazione del piano di posa

della fondazione a = 0,000 deg- Inclinazione del piano di campagna b = 0,000 deg

- Lato minore ridotto per eB B'= 2,293 m- Lato maggiore ridotto per eL L'= 2,292 m- Area efficace Af= 5,255

*Parametri di calcolo (DM 14/01/2008)

DATIPiastra di fondazione

3

4

B

L

Y

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RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

Pagina 65

FATTORI DI CAPACITA' PORTANTE FATTORI DI FORMA

Nq = 26,092 sq = 1,650Nc = 38,638 sc = 1,676Nj = 24,442 sj = 0,600

FATTORI DI PROFONDITA' FATTORI DI INCLINAZIONE DEL CARICO

k = 0,796 iqB= 1,000dq = 1,214 iqL= 0,565dc = 1,318 ic = 0,547dj = 1,000 ijB= 1,000

ijH= 0,441

FATTORI DI INCLINAZIONE FATTORI DI INCLINAZIONE DEL TERRENO DEL PIANO DI POSA

gq = 1,000 bq = 1,000gc = 1,000 bc = 1,000gj = 1,000 bj = 1,000

CAPACITA' PORTANTE PRESSIONE RESISTENTEPu= 5,458 kg/cm2

Qc = 0,000 t/m2gR = 3,0

Qq = 131,800 t/m2

Qj = 31,936 t/m2 PRESSIONE SOLLECITANTEQt = 163,737 t/m2 Pd= 1,127 kg/cm2

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RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

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Pagina 66

Calcolo della capacità portante del terreno (Hansen) GEO 2

- Pressione p1 = 15,020 t/m2

- Pressione p2 = 15,620 t/m2

- Pressione p3 = 15,352 t/m2

- Pressione p4 = 15,653 t/m2

- Altezza fondazione Hf= 0,300 m- Lato minore della fondazione B = 2,300 m- Lato maggiore della fondazione L = 2,300 m- Profondita' del piano di posa

della fondazione D = 2,350 m- Peso specifico del terreno (*) γ = 1,900 t/m3

- Angolo di attrito del terreno (*) φ'= 33,0 deg- Coesione (*) c = 0,000 t/m2

- Tensione totale nel terreno al al livello del piano di posa q = 4,465 t/m2

- Eccentricita' del carico verticalein direzione di B eB= -0,01 min direzione di L eL= 0,00 m

- Carico parallelo al piano di posa

in direzione di B HB= 0,000 tin direzione di L HL= 17,610 t

- Carico ortogonale al piano di posa V = 81,526 t- Inclinazione del piano di posa

della fondazione a = 0,000 deg- Inclinazione del piano di campagna b = 0,000 deg

- Lato minore ridotto per eB B'= 2,284 m- Lato maggiore ridotto per eL L'= 2,296 m- Area efficace Af= 5,245

*Parametri di calcolo (DM 14/01/2008)

DATIPiastra di fondazione

1

23

4

B

L X

Y

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RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

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Pagina 67

FATTORI DI CAPACITA' PORTANTE FATTORI DI FORMA

Nq = 26,092 sq = 1,646Nc = 38,638 sc = 1,672Nj = 24,442 sj = 0,602

FATTORI DI PROFONDITA' FATTORI DI INCLINAZIONE DEL CARICO

k = 0,796 iqB= 1,000dq = 1,214 iqL= 0,565dc = 1,318 ic = 0,547dj = 1,000 ijB= 1,000

ijH= 0,441

FATTORI DI INCLINAZIONE FATTORI DI INCLINAZIONE DEL TERRENO DEL PIANO DI POSA

gq = 1,000 bq = 1,000gc = 1,000 bc = 1,000gj = 1,000 bj = 1,000

CAPACITA' PORTANTE PRESSIONE RESISTENTEPu= 7,106 kg/cm2

Qc = 0,000 t/m2gR = 2,3

Qq = 131,508 t/m2

Qj = 31,936 t/m2 PRESSIONE SOLLECITANTEQt = 163,444 t/m2 Pd= 1,565 kg/cm2

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RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

Pagina 68

Calcolo della capacità portante del terreno (Hansen) GEO 3

- Pressione p1 = 6,520 t/m2

- Pressione p2 = 6,289 t/m2

- Pressione p3 = 2,952 t/m2

- Pressione p4 = 3,183 t/m2

- Altezza fondazione Hf= 0,300 m- Lato minore della fondazione B = 2,300 m- Lato maggiore della fondazione L = 2,300 m- Profondita' del piano di posa

della fondazione D = 0,550 m- Peso specifico del terreno (*) γ = 1,912 t/m3

- Angolo di attrito del terreno (*) φ'= 35,0 deg- Coesione (*) c = 0,000 t/m2

- Tensione totale nel terreno al al livello del piano di posa q = 1,052 t/m2

- Eccentricita' del carico verticalein direzione di B eB= 0,14 min direzione di L eL= 0,01 m

- Carico parallelo al piano di posa

in direzione di B HB= 0,000 tin direzione di L HL= 5,412 t

- Carico ortogonale al piano di posa V = 25,053 t- Inclinazione del piano di posa

della fondazione a = 0,000 deg- Inclinazione del piano di campagna b = 0,000 deg

- Lato minore ridotto per eB B'= 2,030 m- Lato maggiore ridotto per eL L'= 2,281 m- Area efficace Af= 4,631

*Parametri di calcolo (DM 14/01/2008)

DATIPiastra di fondazione

1

23

4

B

L X

Y

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RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

Pagina 69

FATTORI DI CAPACITA' PORTANTE FATTORI DI FORMA

Nq = 33,296 sq = 1,623Nc = 46,124 sc = 1,642Nj = 33,921 sj = 0,644

FATTORI DI PROFONDITA' FATTORI DI INCLINAZIONE DEL CARICO

k = 0,239 iqB= 1,000dq = 1,061 iqL= 0,565dc = 1,096 ic = 0,551dj = 1,000 ijB= 1,000

ijH= 0,441

FATTORI DI INCLINAZIONE FATTORI DI INCLINAZIONE DEL TERRENO DEL PIANO DI POSA

gq = 1,000 bq = 1,000gc = 1,000 bc = 1,000gj = 1,000 bj = 1,000

CAPACITA' PORTANTE PRESSIONE RESISTENTEPu= 7,644 kg/cm2

Qc = 0,000 t/m2gR = 1,0

Qq = 34,046 t/m2

Qj = 42,398 t/m2 PRESSIONE SOLLECITANTEQt = 76,444 t/m2 Pd= 0,652 kg/cm2

Dai risultati ottenuti le verifiche di sicurezza sono tutte soddisfatte.

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ALLEGATI GRAFICI

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

Pagina 70

14 Allegati grafici

MODELLO GEOMETRICO

Figura 1 - Vista assonometrica del modello di calcolo.

Figura 2 - Spaccato assonometrico del modello di calcolo.

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ALLEGATI GRAFICI

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

Pagina 71

DEFORMAZIONI

Figura 3 - Mappa delle deformazioni assolute della struttura – c.c. Rara [m]

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ALLEGATI GRAFICI

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

Pagina 72

PRESSIONI DI CONTATTO

Figura 4 - Pressioni di contatto nella platea– comb GEO 1.

Figura 5 - Pressioni di contatto nella platea– comb GEO 2.

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ALLEGATI GRAFICI

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

Pagina 73

Figura 6 - Pressioni di contatto nella platea – comb GEO 3.

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ALLEGATI GRAFICI

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

Pagina 74

Figura 7 – Armatura aggiunta oltre la maglia di base adottata

(cmq/passo maglia indicata negli elaborati grafici).

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INDICE

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

Pagina 75

15 Piano di manutenzione

Premessa

Il presente elaborato, richiesto dal punto 10.1 del D.M. 14/1/2008 e redatto secondo le

indicazioni di cui all’art. 40 del D.P.R. 554/99, ha lo scopo di pianificare e programmare

l’attività di manutenzione delle strutture dell’opera in epigrafe, al fine di mantenerne nel

tempo la funzionalità, l’efficienza e di conseguenza il valore economico.

Risorse necessarie all’intervento manutentivo

Le operazioni di manutenzione devono essere eseguite e verbalizzate da personale

qualificato, dotato di adeguata attrezzatura di verifica e di controllo, secondo le specifiche di

seguito riportate.

MANUALE D’USO E MANUTENZIONE

Con riferimento agli elaborati del progetto esecutivo delle strutture allegate, che

costituiscono parte integrante del piano di manutenzione, si elencano di seguito i controlli da

effettuare sulla tipologia strutturale adottata in c.a.

Controlli sulle strutture in c.a. in elevazione (le fondazioni non sono ispezionabili)

Occorre verificare, con frequenza di seguito indicata, l’insorgenza delle seguenti

anomalie: cavillature, fessure, lesioni, decolorazioni, efflorescenze, erosioni, cedimenti,

movimenti relativi fra i giunti.

Tali anomalie possono ricondursi a due differenti tipologie di fenomeni: • degrado del calcestruzzo per carbonatazione e conseguente corrosione delle armature con

aumento di volume ed espulsione del copriferro;

• stati di sollecitazione e/o deformazione dovuti ad assestamenti o azioni eccezionali (ad es.

sismiche).

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INDICE

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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C. PROGRAMMA DI MANUTENZIONE

La frequenza delle ispezioni finalizzate ad accertare la presenza delle anomalie sopra

descritte deve essere biennale.

Nelle strutture in c.a., poiché il tempo impiegato da CO2 o da Cl a raggiungere

l’armatura, vale a dire ad attraversare il copriferro, è funzione dello spessore dello stesso e

delle caratteristiche di resistenza del calcestruzzo, dal diagramma sotto riportato si desume

che il tempo di attivazione della corrosione, per gli spessori di copriferro e la classe di

calcestruzzo previsti in questo caso, è di circa 20 anni.

Cautelativamente è da prevedersi un’ispezione di controllo ogni cinque anni, al fine di

ricondurre a tale causa l’eventuale osservazione di cavillature o fessure con misura della

profondità di carbonatazione mediante estrazione di microcarote sottoposte a verifica di

fenolftaleina.

In funzione di mutate e più severe condizioni ambientali, tale cadenza temporale

potrebbe diventare biennale.

Qualora si riscontrasse l’avvenuto degrado del calcestruzzo di copriferro si interverrà

seguendo tale procedura:

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INDICE

Calcoli statici relativi al nuovo serbatoio di Kuddia Bruciata in Pantelleria (TP) Relazione di calcolo

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• rimozione dello strato di copriferro degradato;

• pulizia delle barre di armatura e trattamento delle stesse con strato protettivo

passivante cementizio;

• ripristino del calcestruzzo di copriferro con malta ad alta resistenza a ritiro

compensato.

• Qualora si riscontrassero anomalie non riconducibili a degrado del calcestruzzo

di copriferro per carbonatazione si interverrà seguendo tale procedura:

• monitoraggio della struttura (carotaggi e applicazione di fessurimetri) per

accertare la causa e l’eventuale evoluzione delle anomalie;

• ripristino delle zone interessate da anomalie una volta accertato che il fenomeno

sia riconducibile a normale assestamento della struttura.

Catania, agosto 2010

Dott. Ing. Fabrizio Sperduto