RELAZIONE SPECIALISTICA STRUTTURALE 13005 – C – CS – … · 3.5 Opere in elevazione:...

Comune di Bollate PROJECT: 13005

DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001

Esecuzione di un “Urban Centre - Auditorium” in Bollate DATE: 29/05/2014

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RELAZIONE SPECIALISTICA STRUTTURALE

13005 – C – CS – 00 – RT – 0001

1° LOTTO FUNZIONALE


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Esecuzione di un “Urban Centre - Auditorium” in Bollate DATE: 29/05/2014 PAGE: 2 of 68 REV. 02

RELAZIONE TECNICA E SPECIALISTICA STRUTTURE

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INDICE 1 INTRODUZIONE ............................................................................................................................................ 4

2 ASSEVERAZIONE DEL PROGETTISTA .......................................................................................................... 5

3 DESCRIZIONE OPERE STRUTTURALI .......................................................................................................... 6

3.1 OPERE DI FONDAZIONE ............................................................................................................................................ 6 3.2 OPERE IN ELEVAZIONE: ELEMENTI PREFABBRICATI ................................................................................................ 7 3.3 OPERE IN ELEVAZIONE: COPERTURA AUDITORIUM IN LEGNO LAMELLARE ......................................................... 8 3.4 OPERE IN ELEVAZIONE ED INTERRATE: STRUTTURE IN C.A GETTATE IN OPERA ................................................... 9 3.5 OPERE IN ELEVAZIONE: STRUTTURE IN CARPENTERIA METALLICA ....................................................................... 9

4 PRESTAZIONI ATTESE DELLE STRUTTURE ............................................................................................... 11

4.1 PRESTAZIONI DI RESISTENZA ................................................................................................................................. 11 4.2 PRESTAZIONI DI DURABILITÀ.................................................................................................................................. 11 4.3 PRESTAZIONI ALL'INCENDIO .................................................................................................................................. 13

5 NORMATIVA E RIFERIMENTI PROGETTUALI ........................................................................................... 16

5.1 NORMATIVA E RACCOMANDAZIONI ..................................................................................................................... 16 5.2 RIFERIMENTI DI CALCOLO ....................................................................................................................................... 17 5.3 ELABORATI PROGETTUALI ALLEGATI ...................................................................................................................... 17

6 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI .......................................................................................................... 18

6.1 SPECIFICHE DEI MATERIALI, PRESTAZIONI E CONFORMITÀ ................................................................................. 18 6.2 PARAMETRI DI PROGETTO DEI MATERIALI ............................................................................................................ 20

6.2.2 Calcestruzzo .......................................................................................................................................................... 20 6.2.3 Barre di armatura ordinaria ............................................................................................................................. 21 6.2.4 Carpenteria metallica ........................................................................................................................................ 22 6.2.5 Legno lamellare ................................................................................................................................................... 23

7 ANALISI DEI CARICHI E SOVRACCARICHI ............................................................................................... 24

7.1 CARICHI DI TIPO STATICO ....................................................................................................................................... 24 7.1.2 Pesi propri elementi strutturali ...................................................................................................................... 24 7.1.3 Sovraccarichi permanenti non strutturali .................................................................................................. 25 7.1.4 Sovraccarichi variabili ........................................................................................................................................ 26 7.1.5 Azioni delle neve ................................................................................................................................................. 26 7.1.6 Azioni del vento................................................................................................................................................... 27

7.2 CARICHI DI TIPO SISMICO (AED) ............................................................................................................................ 29

8 CARATTERIZZAZIONE GEOLOGICA DEL TERRENO ................................................................................. 32

8.1 INDAGINI GEOGNOSTICHE ..................................................................................................................................... 32 8.2 CARATTERIZZAZIONE GEOLOGICA DEL TERRENO ................................................................................................ 32

9 MODELLAZIONE ED ANALISI STRUTTURALI ........................................................................................... 33

9.1 AUDITORIUM ........................................................................................................................................................... 33 9.2 CORRIDOIO VETRATO LATO OVEST ....................................................................................................................... 34 9.3 SCALA ESTERNA (DA LIV. +0.00M A LIV. +8.86M) ............................................................................................ 34


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9.4 VANO ASCENSORE ZONA FOYER .......................................................................................................................... 35

10 RISULTATI DI CALCOLO ......................................................................................................................... 36

10.1 CORRIDOIO VETRATO LATO OVEST ................................................................................................................... 36 10.2 SCALA ESTERNA (DA LIV. +0.00M A LIV. +8.86M) ........................................................................................ 37 10.3 VANO ASCENSORE ZONA FOYER ...................................................................................................................... 38

11 VERIFICHE STRUTTURALI ....................................................................................................................... 39

11.1 AUDITORIUM ....................................................................................................................................................... 39 11.2 CORRIDOIO VETRATO LATO OVEST ................................................................................................................... 60 11.3 SCALA ESTERNA (DA LIV. +0.00M A LIV. +8.86M) ........................................................................................ 61 11.4 VANO ASCENSORE ZONA FOYER ...................................................................................................................... 61 11.5 SCALA SEMINTERRATO-PIANO TERRA (PARTE ESTERNA LOCALI TECNICI) .................................................... 62 11.6 SCALA SEMINTERRATO-PIANO TERRA (AUDITORIUM) ................................................................................... 64 11.7 BOCCHE DI LUPO ZONA FOYER ......................................................................................................................... 66 11.8 PARTE STONDATA ............................................................................................................................................... 66


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1 INTRODUZIONE

L'opera in esame riguarda la costruzione di una nuova struttura denominata "URBAN CENTER" adibita ad uso culturale e ricreativo da realizzarsi nel comune di Bollate (Mi). L'edificio principale (Auditorium) presenta una tipologia strutturale mista: le fondazioni, la scala del corridoio vetrato, la scala esterna tra i fili “A” e “B”, la scala esterna tra i fili “B” e “C” sono tutti realizzati in c.a gettato in opera mentre la parte in elevazione in pannelli prefabbricati ad esclusione della copertura realizzata in legno lamellare. La struttura esterna adiacente all'Auditorium (corridoio vetrato lato ovest) è realizzata a livello terreno in elementi portanti in c.a e blocchi di cls mentre la parte in elevazione in carpenteria metallica. L'Auditorium è caratterizzato da una particolare forma curvilinea ottenuta con elementi di facciata denominati "Archi di bordo" realizzati in carpenteria metallica. Completano l'opera, due scale metalliche di accesso ai livelli +5.01m e +8.86m ed una vasca di ridotta altezza con funzione architettonica di "specchio d'acqua". Planimetricamente l'Auditorium si sviluppa su una superficie rettangolare di lati 25x50 metri mentre in elevazione presenta una porzione semi-interrata di altezza 2.50m ed una porzione fuori terra di altezza massima 13 metri. Ai sensi della normativa vigente, D.M Infrastrutture 14 gennaio 2008, l'edificio è stato considerato di tipo 2, classe d'uso III e ricadente in zona sismica 4 e progettato in classe di duttilità B (bassa duttilità). Per una migliore comprensione dell'opera si riporta di seguito una sezione longitudinale dell'Auditorium ed una vista assonometrica della struttura esterna adiacente.

FIGURA 1.1 Sezione longitudinale Auditorium


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FIGURA 1.2 Corridoio vetrato lato ovest (Vista 3d)

2 ASSEVERAZIONE DEL PROGETTISTA

Il sottoscritto attesta che le strutture sono state calcolate e progettate a norma delle vigenti disposizioni di legge e che gli elaborati depositati sono completi e sufficienti ad individuare e definire esattamente le opere da eseguire e che i materiali di cui si prevede l'impiego e rispettiva dosatura, sono idonei in relazione alle sollecitazioni assunte a base dei calcoli. In particolare si specifica che il progetto esecutivo fornito, per quanto attiene le strutture prefabbricate ed in legno lamellare, fornisce un parziale predimensionamento di quest'ultime. L’Appaltatore dovrà fornire la più ampia garanzia per l'esecuzione di tali strutture; egli dovrà esaminare il progetto fornito e, se ritenuto idoneo al raggiungimento della sicurezza statica richiesta, presenterà la propria offerta. Dovrà altresì prendere visione delle condizioni di carico e dei dimensionamenti geometrici previsti dal progettista strutturale e – se ritenuti congrui – farli propri nel preventivo; in caso di differenti valutazioni, queste dovranno essere evidenziate in fase di offerta, e tempestivamente segnalate al progettista strutturale ed alla direzione lavori.

Il progettista delle strutture:


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3 DESCRIZIONE OPERE STRUTTURALI

Si riporta nei paragrafi seguenti una breve descrizione dei principali elementi strutturali costituenti l'opera in oggetto.

3.1 Opere di fondazione

Tutte le opere di fondazione sono di tipo superficiale gettate in opera. Per la parte semi-interrata si prevedono travi continue perimetrali porta muro e plinti in corrispondenza dei pilastri mentre per quella in elevazione si è optato per plinti in corrispondenza dei pilastri P32, P21, P12, P5 e due travi rovesce su pali (φ 1000 in corrispondenza dei pilastri; φ 600 posizionati tra due pali del 1000 e alle estremità) rispettivamente sottostanti ai pilastri P33, P22, P13, P6 e P35, P24, P15, P8. Il collegamento tra i pilastri prefabbricati in elevazione e le fondazioni avviene inserendo le armature in appositi tubi corrugati predisposti nei plinti e successivamente solidarizzate con malta ad elevate prestazioni autocompattante ed autolivellante.

FIGURA 3.1 Carpenteria opere di fondazione edificio prncipale (Auditorium)


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3.2 Opere in elevazione: elementi prefabbricati

Tutte le opere in elevazione ad esclusione della copertura in legno, degli elementi in acciaio (scale ed corridoio vetrato lato ovest) e degli "archi" di bordo (lati est ed ovest auditorium) sono realizzati in pannelli prefabbricati. Tale tecnologia costruttiva garantisce evidenti vantaggi rispetto ad una tradizionale costruzione in c.a gettata in opera. In particolare oltre a risparmi di carattere economico si evidenziano anche vantaggi sia in termini di tempistiche di realizzazione dell'opera che di qualità del prodotto finale. L'ossatura portante verticale è costituita da pilastri 50x50 e 60x60 cm mentre quella orizzontale da travi e solai precompressi con cappa aggiuntiva collaborante. La parte semi-interrata è realizzata con pannelli prefabbricati.

FIGURA 3.2 Carpenteria impalcati piano terra/1° livello (Auditorium)


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3.3 Opere in elevazione: copertura Auditorium in legno lamellare

La copertura dell'auditorium è realizzata in legno lamellare. L'orditura principale è costituita da travi che poggiano sui pilastri prefabbricati. L'orditura secondaria è caratterizzata da travetti di differente sezione poggianti su quella principale. La controventatura di piano è assicurata da tiranti in acciaio.

FIGURA 3.3 Carpenteria copertura (Auditorium)


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3.4 Opere in elevazione ed interrate: strutture in c.a gettate in opera

Si riporta nel seguito l'elenco delle strutture realizzate in calcestruzzo armato gettato in opera:

Solette e muri (parte esterna corridoio vetrato lato ovest)

Vasca ("Specchio d'acqua")

Bocche di lupo zona foyer

3.5 Opere in elevazione: strutture in carpenteria metallica

Si riporta nel seguito l'elenco delle strutture realizzate in carpenteria metallica:

Scala seminterrato-piano terra (parte esterna locali tecnici) realizzata tramite profili angolari 60x60x6 a cui si aggancia un grigliato antitacco con barre portanti 40x2 e maglia 15x76

Scala seminterrato-piano terra (Auditorium) realizzata con cosciali UPN180 e elementi trasversali IPE120; la scala si aggancia lateralmente ai pilastri prefabbricati e poggia sul solaio a quota Q.p.r.=+1,55m tramite un profilo HEA100

Corridoio vetrato lato ovest realizzato con struttura portante in profili tubolari (colonne 200x200x8; travi 100x200x8) e soletta in lamiera grecata tipo HI-BOND A75/P570 S100 con cappa in cls armata. (Figura 3.4)

FIGURA 3.4 Carpenteria corridoio vetrato lato ovest (Qp.f=+5.01m)


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Scala esterna di accesso al corridoio vetrato (da liv. +0,00m a liv. +5,01m) realizzata con cosciali UPN200 e telai controventati in profili HEA180.

FIGURA 3.5 Scala in acciaio di accesso al liv. Qp.f=+5.01m

Scala esterna di accesso all'Auditorium (da liv. +0,00m a liv. +8,86m) realizzata con cosciali UPN220 e telai controventati in profili HEA260. (Figura 3.6)

Scala interna all'Auditorium (da liv. +0,02m a liv. +8,88m) realizzata con cosciali UPN260 e sorretta dal vano ascensore attraverso mensole in profili IPE330. (Figura 3.7)

FIGURA 3.6 Scala di accesso al liv. Qp.f=+8.86m FIGURA 3.7 Scala in acciaio vano ascensore.


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4 PRESTAZIONI ATTESE DELLE STRUTTURE

Il presente progetto è stato redatto in accordo con il D.M. 14/1/2008 “Norme tecniche per le costruzioni” e relative Istruzioni (Circolare 26/2/2009) per edifici in calcestruzzo, acciaio e legno. La sicurezza e le prestazioni dell’opera o di una parte di essa sono valutate in relazione gli stati limite che si possono verificare durante la vita nominale. Stato limite è la condizione superata la quale l’opera non soddisfa piu le esigenze per le quali è stata progettata. In particolare, secondo quanto stabilito nel D.M. 2008, l’opera e le varie tipologie strutturali devono possedere i seguenti requisiti:

4.1 Prestazioni di resistenza

Sicurezza nei confronti di stati limite ultimi (SLU): capacita di evitare crolli, perdite di equilibrio e dissesti gravi, totali o parziali, che possano compromettere l’incolumità delle persone ovvero comportare la perdita di beni, ovvero provocare gravi danni ambientali e sociali, ovvero mettere fuori servizio l’opera;

Sicurezza nei confronti di stati limite di esercizio (SLE): capacita di garantire le prestazioni previste per le condizioni di esercizio;

Il superamento di uno stato limite ultimo ha carattere irreversibile e si definisce collasso. Il superamento di uno stato limite di esercizio può avere carattere reversibile o irreversibile. Per la valutazione della sicurezza delle costruzioni sono stati adottati criteri del metodo semiprobabilistico agli stati limite basati sull’impiego dei coefficienti parziali di sicurezza.

4.2 Prestazioni di durabilità

La durabilità è definita come conservazione delle caratteristiche fisiche e meccaniche dei materiali e delle strutture, proprietà essenziale affinché i livelli di sicurezza vengano mantenuti durante tutta la vita dell’opera. Essa è garantita attraverso la scelta dei materiali ed un opportuno dimensionamento delle strutture, comprese le eventuali misure di protezione, manutenzione e adozione di adeguati copriferri. Il copriferro e inteso come la distanza fra la superficie dell’armatura più vicina alla superficie del calcestruzzo (incluso morette e staffe) e la più vicina superficie libera di calcestruzzo.

Copriferro nominale cnom = cmin + ∆cdev !

dove: cmin = copriferro minimo = max [cmin,b; cmin,dur+∆cdur,g-∆cdur,st-∆cdur,add;10mm] cmin,b = minimo copriferro per aderenza: armatura ordinaria ⇒ barre separate cmin,b = diametro barra = 24 mm (max) cmin,dur = minimo copriferro per condizione ambientale: classe strutturale: XC2 vita nominale 100 anni ⇒ +2


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speciali controlli di qualità di calcestruzzo ⇒ -1 S4 + 2 – 1 ⇒ S5 armatura ordinaria ⇒ S5/ XC2 cmin,dur = 30 mm ∆cdur,g = 0 ∆cdur,st = 0 ∆cdur,add = 0 ∆cdev = tolleranza per costruzione (rif. Appendice Nazionale dei parametri nazionali alla UNI-EN 1992-1-1, C.S. LL.PP. 27/7/2007): esecuzione sottoposta ad un sistema sicuro di controllo della qualità, nel quale siano incluse le misure dei copriferro: 10 mm ≥ ∆cdev ≥ 5 mm.

In definitiva si ha:

cnom = max[26mm; 30mm;10mm]+5mm= 35mm (per elementi strutturali in c.a gettati in opera)


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4.3 Prestazioni all'incendio

La progettazione delle strutture in condizione d'incendio deve garantire una sufficiente robustezza nei confronti dell’incendio in modo tale che la struttura non possa essere danneggiata in misura sproporzionata rispetto alla causa e che sia garantito il raggiungimento delle prestazioni minime richiesta dalla norma (NTC D.M.2008). Al fine di limitare i rischi derivanti dagli incendi, le costruzioni devono essere progettate e costruite in modo tale da garantire la resistenza e la stabilita degli elementi portanti e limitare la propagazione del fuoco e dei fumi secondo quanto previsto dalle normative antincendio. Gli obiettivi suddetti, sono raggiunti attraverso l’adozione di misure e sistemi di protezione attiva e passiva. Tutti i sistemi di protezione dovranno essere adeguatamente mantenuti. Le prestazioni richieste alle strutture di una costruzione, in funzione degli obiettivi sopra definiti, sono individuate in termini di livello nella seguente tabella.

La determinazione del carico di incendio ed i conseguenti requisiti di resistenza al fuoco degli elementi strutturali sono valutati secondo le prescrizioni contenute nel Decreto Ministero dell’Interno 9 marzo 2007. Si precisa che tutti gli elementi strutturali saranno di classe di resistenza al fuoco pari a REI60, infavore di sicurezza in accordo alla relazione prevenzione incendi (doc. 12P15-C-FF-00-RT-0001) In particolare per le strutture in c.a gettate in opera e quelle in acciaio, si definiscono di seguito i requisiti necessari a soddisfare la classe di resistenza al fuoco richiesta. - MURI / TRAVI / SOLETTE IN CALCESTRUZZO ARMATO Fanno parte di questa categoria i vani ascensore e le solette in lamiera grecata. Tali elementi dovranno avere spessori e copriferri di armatura non inferiori ai valori riportati nelle seguenti tabelle.


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TABELLA 4.A Valida per solette

TABELLA 4.B Valida per travi


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TABELLA 4.C Valida per muri

- STRUTTURE IN ACCIAIO Le strutture in acciaio interne all'Auditorium verranno trattate con adeguata vernice intumescente.


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5 NORMATIVA E RIFERIMENTI PROGETTUALI

5.1 Normativa e raccomandazioni

Il dimensionamento delle opere in progetto e la redazione della presente relazione sono stati effettuati nel rispetto della normativa in vigore, in particolare:

[1] Legge 05/11/1971, n.1086: “Norma per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica” e relative istruzioni (Circ. LL.PP. 14/02/1974, n. 11951);

[2] Legge 02/02/1974, n.64: “Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche”;

[3] Decreto del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti 14.01.2008 – “Norme Tecniche per le Costruzioni”.

[4] Circolare 2 febbraio 2008, n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti approvata dal Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici "Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni"

[5] Eurocodice 2 – PROGETTAZIONE DELLE STRUTTURE IN CALCESTRUZZO - UNI EN1992- 1-1:2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici.

[6] Eurocodice 2 – PROGETTAZIONE DELLE STRUTTURE IN CALCESTRUZZO - UNI EN1992- 1-1:2005 Parte 1-2: Regole generali – Progettazione della resistenza all’incendio.

[7] Eurocodice 3 – PROGETTAZIONE DELLE STRUTTURE IN ACCIAIO - UNI ENV 1993-1-1:2005 -Parte 1- 1: Regole generali e regole per gli edifici.

[8] Eurocodice 3 – PROGETTAZIONE DELLE STRUTTURE IN ACCIAIO - UNI ENV 1993-1-1:1998 -Parte 1-2: Regole generali - Progettazione strutturale contro l'incendio.

[9] UNI ENV 1998-1-1,1-2,1-3,-5 Eurocodice 8 - Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture;

[10] UNI ENV 1995-1-1:1995/1994, Eurocodice 5 - Progettazione delle strutture di legno. Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici.

[11] UNI ENV 1995-1-2:1995/2005, Eurocodice 5 - Progettazione di strutture di legno. Parte 1-2: Regole generali - Progettazione strutturale contro l'incendio.

[12] Norma UNI EN 206-1 Calcestruzzo – Specificazione, prestazione, produzione e conformita

[13] UNI EN 11104/2004, “Calcestruzzo – Specificazione, prestazione, produzione e conformita” Istruzioni complementari per l’applicazione della EN 206-1.


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5.2 Riferimenti di calcolo

Per l'analisi ad elementi finiti della struttura si è utilizzato il seguente software di calcolo: [1] ModeSt 8.0, sviluppato dalla societa Tecnisoft s.a.s., via Ferrucci n. 203/C, Prato. Il programma è un

pre/post-processore per solutori ad elementi finiti che consente di definire il modello di calcolo e svolgere le operazioni di verifica per strutture in c.a. ed acciaio. I risultati sono forniti sia in forma di tabulati che di diagrammi; il solutore adottato e Xfinest 2012.

[2] Il solutore Xfinest 2010 è sviluppato dalla societa Ce.A.S. s.r.l., viale Giustiniano n. 10, Milano. Il

programma, codice di calcolo ad elementi finiti in campo elastico lineare, è costituito da diversi moduli che comprendono: modellatore per la generazione dei dati di input, solutore ad elementi finiti in campo elastico lineare, post-processore per l’analisi sismica, per! l’archiviazione e la gestione dei risultati e per la visualizzazione grafica dei risultati.

[3] Il solutore SAP2000 è sviluppato da Computer and Structures inc. di Barkeley, California. Le Tecniche di Analisi Avanzata consentono Analisi non lineare a Passo per Grandi Deformazioni, P-delta multipli, Analisi di Eigen e Ritz, Cavi, Elementi solo Tesi o Compressi, Analisi di Instabilità, Analisi Non Lineare Veloce (FNA) con Smorzatori, Isolatori alla Base e Appoggi Plastici, Controllo degli Spostamenti con il metodo dei Lavori Virtuali, Costruzione per Fasi e molto altro. I processori di verifica includono resistenza, instabilità, controllo degli spostamenti, gerarchia e prescrizioni di dettaglio.

5.3 Elaborati progettuali allegati

Ad integrazione della presente relazione tecnica e specialistica delle strutture si elencano di seguito gli elaborati grafici di progetto:

1. 13005-C-CS-00-GA- 0001/00 Carpenteria fondazioni edificio principale (seminterrato – piano terra).

2. 13005-C-CS-00-GA- 0002/00 Carpenteria solai piano terra- 1°livello.

3. 13005-C-CS-00-GA- 0003/00 Carpenteria copertura.

4. 13005-C-CS-00-GA- 0004/00 Carpenteria e dettagli corridoio vetrato lato ovest.

5. 13005-C-CS-00-DT- 0005/00 Carpenteria ed armature prospetti est-ovest.

6. 13005-C-SS-00-DT- 0006/00 Carpenterie scale metalliche.

7. 13005-C-CS-00-DT- 0007/00 Carpenterie ed armature vani ascensore e scale in c.a.

8. 13005-C-CS-00-DT- 0008/00 Dettagli armature opere in c.a parti esterne.

9. 13005-C-CS-00-GA- 0009/00 Sezioni Auditorium

10. 13005-C-CS-00-DT- 00010/00 Armature fondazioni edificio principale (seminterrato – piano terra)

11. 13005-C-CS-00-GA- 00011/00 Carpenterie e dettagli muri prefabbricati seminterrati.


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6 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI

6.1 Specifiche dei materiali, prestazioni e conformità

- CALCESTRUZZI Calcestruzzo per magrone fondazioni

Classificazione secondo norma UNI-EN 206-1, UNI 11104-2004 e D.M. 14.1.2008:

Classe di resistenza del calcestruzzo C16/20 Classe di esposizione X0

Calcestruzzo per fondazioni


Classe di resistenza del calcestruzzo C25/30 Classe di abbassamento al cono (slump) S4 Dimensione massima dell’inerte Dmax = 32 mm Classe di esposizione XC2 Contenuto minimo di cemento per durabilità 300 kg/m3 Massimo rapporto acqua/cemento per durabilità 0.60 Calcestruzzo per opere in elevazione gettate in opera


Classe di resistenza del calcestruzzo C25/30 Classe di abbassamento al cono (slump) S4 Dimensione massima dell’inerte Dmax = 32 mm Classe di esposizione XC2 Contenuto minimo di cemento per durabilità 300 kg/m3 Massimo rapporto acqua/cemento per durabilità 0.60

Calcestruzzo per opere in elevazione prefabbricate (pilastri e travi)


Classe di resistenza del calcestruzzo C45/55 Classe di abbassamento al cono (slump) S5 Dimensione massima dell’inerte Dmax = 28 mm Classe di esposizione XC3 Contenuto minimo di cemento per durabilità 320 kg/m3 Massimo rapporto acqua/cemento per durabilità 0.55 Calcestruzzo per opere in elevazione prefabbricate (pilastri e travi)


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Classe di resistenza del calcestruzzo C35/45 Classe di abbassamento al cono (slump) S5 Dimensione massima dell’inerte Dmax = 28 mm Classe di esposizione XC3 Contenuto minimo di cemento per durabilità 320 kg/m3 Massimo rapporto acqua/cemento per durabilità 0.55 - ACCIAIO PER ARMATURA LENTA

Barre ad aderenza migliorata in acciaio tipo B 450 C Tensione caratteristica di snervamento fyk ≥ 450 MPa Tensione caratteristica di rottura ftk ≥ 540 MPa Sovrapposizione 50 ϕ

- ACCIAIO PER ARMATURA DA PRECOMPRESSIONE

Trefoli Tensione di rottura: fptk = 1865.0 MPa Tensione all’1% di allungamento: fp(1)k = 1670.0 Mpa Tesatura iniziale: 1400.0 Mpa

- ACCIAIO DA CARPENTERIA PER LAMINATI A CALDO

Acciaio tipo S275 J0, conforme alle prescrizioni di cui alle norme EN 10025:

Tensione caratteristica di rottura ft ≥ 430 MPa per spessori fino a 40 mm Tensione caratteristica di snervamento fy ≥ 275 MPa per spessori fino a 40 mm

- ACCIAIO PER BULLONI

Classe 10.9 Bulloni ad alta resistenza con viti di classe 10.9. Resistenza di calcolo a trazione fd,N=700 MPa Resistenza di calcolo a taglio fd,V=495 MPa

- SALDATURE

Le saldature sono eseguite secondo quanto previsto da CNR-UNI 10011/97. Classi di saldatura: Per giunti a completa penetrazione del tipo testa a testa, a croce o a T si prescrivono giunti di I Classe, riferimento CNR-UNI 10011, par. 2.5. I giunti con saldature a cordone d’angolo sono effettuati secondo prescrizioni CNR-UNI 10011, par. 2.5. - LEGNO LAMELLARE

Legno lamellare, essenza abete, appartenente alla classe di resistenza GL24h, secondo UNI EN 1194:2000.


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6.2 Parametri di progetto dei materiali

6.2.2 Calcestruzzo

Tipo di calcestruzzo NR

Fondazioni, muri, solette, specchio d'acqua (parti esterne) 1 Fondazioni, vani ascensore, scale, getti integrativi solai e muri prefabbr. Solette in lamiera grecata (Auditorium)

1

Solai prefabbricati 2 Travi e pilastri prefabbricati 3

NR Rck fck fcm fcd fctm fctk0.05 fctk0.95 fctd fcfm 1 30 24.9 32.9 14.11 2.56 1.79 3.3 1.20 3.07

2 45 37.35 45.35 21.17 3.36 2.35 4.2 1.57 4.03

3 55 45.65 53.65 25.87 3.84 2.69 4.9 1.79 4.60

Dove: - Rck resistenza caratteristica a compressione (cubica) - fck resistenza caratteristica a compressione (cilindrica) = Rck x 0.83 - fcm resistenza media a compressione = fck + 8 MPa - fcd resistenza di progetto a compressione = fck/γC (γC = 1.5) - fctm resistenza media a trazione = 0.3.fck

2/3 - fctk0.05 resistenza caratteristica (frattile 0.05) a trazione = 0.7.fctm - fctk0.95 resistenza caratteristica (frattile 0.95) a trazione = 1.3.fctm - fctd resistenza di progetto a trazione = fctk0.05/γC (γC = 1.5) - fcfm resistenza media a trazione per flessione = 1.2.fcfm

DIAGRAMMA SFORZO DEFORMAZIONE PER PROGETTO SEZIONI

(Diagramma parabola rettangolo)


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dove: n = 2 εc2 = 0.0020 (deformazione allo sforzo massimo) εcu2 = 0.0035 (deformazione ultima)

6.2.3 Barre di armatura ordinaria

L’acciaio per cemento armato B450C e caratterizzato: - Modulo di Young Es=205000 N/mm2 - Tensioni caratteristiche di snervamento fyk=450 N/mm2 - Tensioni caratteristiche di rottura ft=540 N/mm2 - Rapporto rottura/snervamento caratteristici 1.15 ≤ (ft/fy)k < 1.35 - Tensione nominale di snervamento (fy/fy,nom)k ≤ 1.25 - Allungamento a rottura (Agt)k ≥ 7.5 % Diametro del mandrino per prove di piegamento a 90° e successivo raddrizzamento senza cricche:

ϕ<12 ⇒ 4 ϕ 14 < ϕ < 16 ⇒ 5 ϕ 16< ϕ < 25 ⇒ 8 ϕ

RESISTENZA DI PROGETTO A TRAZIONE E COMPRESSIONE: La resistenza di calcolo dell’acciaio fyd è riferita alla tensione di snervamento ed il suo valore è dato da: Resistenza di progetto (trazione/compressione) fyd = fyk/γS = 391 MPa

dove:

γS è il coefficiente parziale di sicurezza relativo all’acciaio = 1.15 Il diagramma tensione-deformazione dell’acciaio è definito in base ad un modello rappresentativo del reale comportamento del materiale, in base al valore di calcolo εud=0.9euk (εuk=(Agt)k) della deformazione uniforme ultima e al valore di calcolo della tensione di snervamento fyd=391 MPa ed al rapporto di sovraresistenza k=(ft/fy)k=1.


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dove: fyd/Es = 0.0019 εud = 0.9 εuk = 0.0675

6.2.4 Carpenteria metallica

PROFILI E MEMBRATURE

- Acciaio tipo S275J0 (profili) - Modulo elastico Es = 210000 MPa - Densita γ=7850 kg/m3 - Coefficiente di Poisson ν = 0.3 - Coefficiente di dilatazione termica α = 1.2×10-5 1/°C

Coefficienti di sicurezza per la resistenza delle membrature e la stabilita (S.L.U):


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6.2.5 Legno lamellare

Legno lamellare, essenza abete, appartenente alla classe di resistenza GL24h

- Flessione fm,g,k= 24.0 MPa - Trazione parallela ft,0,g,k= 16.5 MPa - Trazione perpendicolare ft,90,g.k= 0.40 MPa - Compressione parallela fc,0,g.k= 24.0 MPa - Compressione perpendicolare fc,90,g.k= 2.7 MPa - Taglio fv,g.k= 2.7 MPa - Modulo di elasticita medio parallela E0,g.mean= 11600 MPa - Modulo di elasticita medio perpendicolare E90,g.mean= 390 MPa - Modulo elastico caratt. parallelo al 5% E0,05= 9400 MPa - Modulo di taglio medio Gmean = 720 MPa - Massa volumica caratteristica ϱgk= 380 kg/m3


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7 ANALISI DEI CARICHI E SOVRACCARICHI

Si descrivono nel seguito le ipotesi di carico considerate per l’analisi e la verifica della struttura in esame.

7.1 Carichi di tipo statico

7.1.2 Pesi propri elementi strutturali

Il peso proprio delle strutture e valutato in base alle caratteristiche geometriche degli elementi strutturali e del peso specifico assunto per il materiali. In particolare:

Calcestruzzo armato ordinario e precompresso γ=25 kN/m3 Acciaio per carpenteria metallica γ =78.5 kN/m3 Legno lamellare γ =3.8 kN/m3

In particolare per le solette in c.a.p. il peso proprio per unita di superficie risulta: SOLAIO LIVELLO -0.18m Zona foyer fili “G” e “I” 5.50 kN/m2 - Solaio Dallone H= 40cm 3.00 kN/m2 - Cappa collaborante h=10 cm 2.50 kN/m2 SOLAI LIVELLI +1.55m - 8.75m 5.90 kN/m2 - Tegolo prefabbricato H= 30cm 3.40 kN/m2 - Cappa collaborante h=10 cm 2.50 kN/m2 SOLAI GRADONATA 5.80 kN/m2

- Tegolo prefabbricato H= 48cm 4.30 kN/m2 - Cappa collaborante h=6 cm 1.50 kN/m2 Le solette del corridoio vetrato (liv. +4.96m) e della zona "scena integrata" Auditorium (liv. +2.56m) sono realizzate mediante lamiere grecate rispettivamente di tipo Hi-bond A75/P570 (sp. 10/10) con getto di calcestruzzo per un’altezza complessiva di 12cm (180 KN/m2) e Hi-bond A55/P600 (sp. 7/10) con getto di calcestruzzo per un’altezza complessiva di 10cm (190 KN/m2) Il peso proprio delle restanti parti strutturali è valutato di volta in volta secondo le diverse caratteristiche geometriche degli elementi portanti.


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7.1.3 Sovraccarichi permanenti non strutturali Si riportano le varie tipologie di solaio con indicazione dei carichi permanenti cosi concordati in sede di progetto esecutivo con la committenza:

- SOLAIO AUDITORIUM LIV. +1.55m (zona scena integrata)

Battuto cemento (2cm) 0.50 kN/m2 Massetto (10cm) 2.00 kN/m2 Intonaco (2cm) 0.40 kN/m2 Impianti appesi 0.50 kN/m2

Carico totale 3.40 kN/m2

- SOLAIO AUDITORIUM LIV. +8.75m

Battuto cemento (2cm) 0.50 kN/m2 Massetto (10cm) 2.00 kN/m2 Intonaco (2cm) 0.40 kN/m2 Tramezzi 1.20 kN/m2 Impianti appesi 0.50 kN/m2


- SOLAIO AUDITORIUM LIV. +8.75m (zona locali impianti U.T.A)

Battuto cemento (2cm) 0.50 kN/m2 Massetto (10cm) 2.00 kN/m2 Intonaco (2cm) 0.40 kN/m2 Impianti appesi 0.50 kN/m2

Impianti 7.00 kN/m2


- SOLAIO AUDITORIUM GRADONATA

Massetto (5cm) 1.00 kN/m2 Travetti lignei (25x12cm) 0.35 kN/m2 Tavolato (2cm) 0.15 kN/m2


- COPERTURA AUDITORIUM

Battuto (1cm) 0.25 kN/m2 Leca (5cm) 0.50 kN/m2 Tavolato (2+2cm) 0.25 kN/m2 Listelli (7x14cm) 0.10 kN/m2


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Isolante 0.05 kN/m2 Impianti appesi 0.50 kN/m2


- COPERTURA AUDITORIUM (Zona con pannelli fotovoltaici)

Copertura 1.65 kN/m2 Pannelli fotovoltaici 0.20 kN/m2


COPERTURA AUDITORIUM (Zona intercapedine evacuazione fumo)

tavolato (2+2cm) 0.25 kN/m2 listelli (7x14cm) 0.10 kN/m2 isolante 0.05 kN/m2 carichi appesi 1.10 kN/m2


- SOLAIO CORRIDOIO VETRATO LIV. +4.96m

Battuto cemento (5cm) 1.00 kN/m2 Controsoffitto in cartongesso 0.20 kN/m2


7.1.4 Sovraccarichi variabili !

I carichi variabili comprendono i carichi legati alla destinazione d’uso dell’opera in oggetto e vengono di seguito riportati: - SOLAIO AUDITORIUM LIV. +1.55m (zona scena integrata) Cat. C2 4.00 kN/m2

- SOLAIO AUDITORIUM LIV. +8.75m Cat. C1 3.00 kN/m2

- SOLAIO AUDITORIUM LIV. +8.75m (zona locali impiantistici) Cat. C1 3.00 kN/m2

- SOLAIO AUDITORIUM GRADONATA Cat. C2 4.00 kN/m2

- SOLAIO CORRIDOIO VETRATO LIV. +4.96m Cat. C2 4.00 kN/m2

- SCALE Cat. C2 4.00 kN/m2

7.1.5 Azioni delle neve

Il carico provocato dalla neve sulla copertura sarà valutato mediante la seguente espressione:

qs = µi x qsk/ref x CE x Ct = 1.20 kN/m2


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dove:

qsk = 1.50 kN/m2 carico caratteristico di neve al suolo, periodi di ritorno 50 anni (Zona I Mediterranea, as < 200 m s.l.m.)

CE = 1.0 coefficiente di esposizione (topografia normale) Ct = 1.0 coefficiente termico µi = 0.8 coefficiente di forma, da definirsi in base alla geometria della copertura. Nella seguente figura si illustrano i valori dei coefficienti di forma per le tipologie di copertura ad una, a due o a più falde, al variare dell’angolo α di inclinazione della falda sull’orizzontale espresso in gradi sessagesimali.

7.1.6 Azioni del vento

Il vento, la cui direzione si considera generalmente orizzontale, esercita sulle costruzioni azioni che variano nel tempo e nello spazio provocando, in generale, effetti dinamici. Per le costruzioni usuali tali azioni sono convenzionalmente ricondotte alle azioni statiche equivalenti. La velocità di riferimento vb è il valore caratteristico della velocità del vento a 10 m dal suolo su un terreno di categoria di esposizione V (classe di rugosità A) , mediata su 10 minuti e riferita ad un periodo di ritorno di 50 anni. In mancanza di specifiche ed adeguate indagini statistiche vb è dato dall’espressione: vb = vb,0 per as ≤ a0 vb = vb,0 + ka (as – a0) per a0 < as ≤ 1500 m dove:

vb,0, a0, ka sono parametri forniti nella seguente tabella in base alla regione di appartenenza (Lombardia); as = 156 m è l’altitudine sul livello del mare (in m) del sito ove sorge la costruzione.


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L’azione d’insieme esercitata dal vento su una costruzione è data dalla risultante delle azioni sui singoli elementi, considerando come direzione del vento, quella corrispondente ad uno degli assi principali della pianta della costruzione. La pressione del vento è data da:

p = qb x ce x cp x cd = 390.6 x 1.54 x 0.8 = 481.21 N/m2 dove:

⇒ qb =½ x ϱ x r x vb2 = 390.6 N/m2

vb = 25 m/s è la velocità di riferimento del vento (in m/s) r è la densità dell’aria assunta convenzionalmente costante e pari a 1.25 kg/m3

Il coefficiente di esposizione ce dipende dall’altezza z sul suolo del punto considerato, dalla topografia del terreno, e dalla categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione. Nel caso in esame, esso è dato dalla formula:

ce(z) = kr2 x ct x ln(z/z0) x [7+ ct x ln (z/z0)] per z > zmin

ce(z) = ce (zmin) per z< zmin Dove: kr , z0 , zmin sono assegnati in funzione della categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione:

Classe di rugosita del terreno: A (aree prive di ostacoli)

Zona: I Distanza dalla costa > 30 km Categoria di esposizione del suolo: V, kr = 0.23, z0 = 0.7 m, zmin= 12 m ct= 1 è il coefficiente di topografia.

⇒ ce(zmin) = 1.48 ; ce(z=13.14) = 1.54

Per il coefficiente aereodinamico si assumerà:

- per elementi sopravento (cioè direttamente investiti dal vento), con inclinazione sull’orizzontale a α ≥60°, cpe = + 0.8

- per elementi sopravento, con inclinazione sull’orizzontale 0°≤ α ≤ 20° e per elementi sottovento (intendendo come tali quelli non direttamente investiti dal vento o quelli investiti da vento radente) cpe = - 0.4

Il coefficiente dinamico tiene in conto degli effetti riduttivi associati alla non contemporaneità delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alla risposta dinamica della struttura. Esso può essere assunto cautelativamente pari ad 1 nelle costruzioni di tipologia ricorrente. ⇒ cd = 1


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7.2 Carichi di tipo sismico (AED)

!

Il sito di costruzione dell' auditorium è identificato dalle seguenti coordinate geografiche:

- lat(°) 45.5447 - long(°) 9.1177

Con riferimento al periodo di riferimento per l’azione sismica VR=75 anni ed in base alle caratteristiche del sottosuolo di Categoria C si valutano nel seguito gli spettri di accelerazione elastici per gli stati limite di riferimento per la struttura in esame. Successivamente in base alle caratteristiche strutturali resistenti al sisma dei singoli corpi strutturali (auditorium, corridoio vetrato, scale) si determinano i fattori di struttura ad essi associati (eventualmente differenziati secondo le due direzioni orizzontali principali) ed i relativi spettri di progetto.


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FIGURA 7.1 Spettro elastico di accellerazione orizzontale SLV


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FIGURA 7.1 Spettro elastico di accellerazione orizzontale SLD


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8 CARATTERIZZAZIONE GEOLOGICA DEL TERRENO

L’indagine geognostica, svolta a cura dello STUDIO IDROGEOTECNICO APPLICATO S.a.s, è stata finalizzata principalmente alla definizione delle caratteristiche stratigrafiche, geotecniche e sismiche dei terreni di fondazione allo scopo di ottenere la corretta scelta, impostazione e dimensionamento delle opere di fondazione.

8.1 Indagini geognostiche

In data 8 maggio 2012, al fine di ottenere i parametri necessari per la caratterizzazione geotecnica dei terreni di fondazione, è stata condotta una specifica campagna di indagini in sito consistenti in 4 prove penetrometriche dinamiche continue SCPT spinte fino a 9 metri dal piano di inizio indagini.

8.2 Caratterizzazione geologica del terreno

Le indagini geognostiche hanno evidenziato che dal piano di inizio indagini a circa – 4,5 metri, il terreno è costituito da sabbia limosa e argillosa debolmente ghiaiosa avente un grado di addensamento scarso; da tale profondità al termine delle prove, il terreno passa a ghiaia e sabbia, con grado di addensamento medio. L’area oggetto di indagine presenta terreni rientranti nella categoria C, definiti nel DM come “Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati...caratterizzati da graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (15 < NSPT <50). Come condizione topografica al contorno, dovrà essere considerata la categoria T1, propria dei terreni pianeggianti. Di seguito si riportano i parametri geotecnici ottenuti indirettamente, mediante correlazioni empiriche, a partire dai risultati delle prove penetrometriche. - Fino a circa – 4,5 m dal piano strada NSPT = 6 Φ = 27° γ = 17 kN/m3 Dr = 20 %

- Da circa – 4,5 m al termine delle prove NSPT = 20 Φ = 33° γ = 19 kN/m3 Dr = 50 %

Alla scala del sito, la soggiacenza della falda si colloca attualmente a circa 12 m circa dal piano campagna.


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9 MODELLAZIONE ED ANALISI STRUTTURALI

Per il dimensionamento delle diverse parti strutturali costituenti l'opera si sono adottati diversi modelli di calcolo ad elementi finiti. Le analisi svolte, tramite il programma Modest 8.0, analizzano le strutture nelle condizioni di carico statiche e sismiche. Nei paragrafi seguenti si riportano i modelli di calcolo con una breve descrizione dei criteri di modellazione adottati. 9.1 Auditorium

In figura 9.1 viene riportata una vista tridimensionale del modello di calcolo adottato. Le strutture portanti in elevazione (travi e pilastri prefabbricati) sono state modellate con elementi di tipo "Beam" mentre i muri in c.a seminterrati con elementi di tipo "plate". Si pone in evidenza che le strutture in elevazione gettate in opera (vani ascensore, corridoio vetrato lato ovest) sono disgiunte dalla struttura portante dell'Auditorium e pertanto non verranno modellate. I solai prefabbricati e il pacchetto di copertura sono stati schematizzati con elementi tipo "Area" aventi rigidezza nulla e con unica funzione strutturale di ripartizione dei carichi. Le fondazioni sono state modellate con elementi finiti su suolo elastico. Le costanti di winkler adottate sono pari a 0.98 Kg/cm3 (p.p.f a -1.5m) e 1.9 Kg/cm3 (p.p.f a -3.5m) coerentemente con quanto riportato nella relazione geologica.

FIGURA 9.1 Modello fem Auditorium


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9.2 Corridoio vetrato lato ovest

In figura 9.2 viene riportata una vista tridimensionale del modello di calcolo adottato. La struttura principale in carpenteria metallica è stata modellata con elementi di tipo "Beam". In particolare le colonne sono state svincolate a flessione alla base. La struttura risulta essere controventata nei confronti delle azioni orizzontali con controventi a X sia nel piano che fuori-piano. Quest'ultimi sono stati schematizzati con elementi tipo "biella" con rigidezza dimezzata essendo stata condotta un'analisi lineare della struttura che non prevede l'utilizzo di elementi non-lineari resistenti solo a trazione.

FIGURA 9.2 Modello fem corridoio vetrato lato ovest

9.3 Scala esterna (da liv. +0.00m a liv. +8.86m)

In figura 9.3 viene riportata una vista tridimensionale del modello di calcolo adottato. La struttura principale è costituita da due telai in profili tipo HEA 260 mentre la scala è realizzata con cosciali in UPN 220.

FIGURA 9.3 Modello fem scala esterna in acciao


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9.4 Vano ascensore zona Foyer

In figura 9.4 viene riportata una vista tridimensionale del modello di calcolo adottato. La struttura principale del vano ascensore è realizzata con pareti prefabbricate di 25cm. La fondazione è costituita da una platea di spessore 50cm su 4 pali φ600 posti in corrispondenza degli angoli della platea. I carichi gravanti sulla struttura sono quelli derivanti dagli ascensori e dalla scala in carpenteria metallica. Quest'ultima è realizzata con cosciali tipo UPN 260 che poggiano un mensole in profili di acciaio tipo IPE330. Si ricorda che il vano ascensore è disgiunto dalle strutture orizzontali (solai prefabbricati) e che pertanto non ha nessuna funzione controventante per l'Auditorium.

FIGURA 9.4 Modello fem vano ascensore zona Foyer


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10 RISULTATI DI CALCOLO

Nei paragrafi seguenti si riporta la sintesi dei principali risultati ottenuti dalle analisi effettuate. 10.1 Corridoio vetrato lato ovest

Le immagini seguenti riportano i diagrammi dei momenti sollecitanti delle travi di impalcato (Q.p.r= +5.96m) e della scala di pertinenza.

FIGURA 10.2 Momenti flettenti SLU travi impalcato Q.p.r= +5.96m

FIGURA 10.3 Momenti flettenti SLU scala e grigliato esterni


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Le immagini seguenti riportano i diagrammi dei momenti sollecitanti dei cosciali e dei traversi del telaio in profili HEA260.

FIGURA 10.4 Momenti flettenti SLU scala.


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FIGURA 10.5 Momenti flettenti SLU scala interna vano ascensore zona Foyer


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11 VERIFICHE STRUTTURALI

Nel presente paragrafo si riportano alcune verifiche tipo eseguite sui principali elementi strutturali allo scopo di illustrare la "filosofia" di dimensionamento adottata per l'opera. Tutte le verifiche sono state condotte rispettando la normativa vigente D.M. 2008 ed adottando il metodo degli stati limite. 11.1 Auditorium

Si riporta la verifica geotecnica delle fondazioni con particolare riferimento alla zona denominata Foyer. Il calcolo del valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico è stato condotto secondo l' Approccio 2 (azioniA1+materiali M1+resistenze R3) secondo il quale i coefficienti parziali dei parametri di resistenza del terreno (M) sono unitari e la resistenza globale del sistema (R) è ridotta tramite il coefficiente del gruppo R3, pari a 2,3. In particolare, per il calcolo del carico limite del opere di fondazione, è stata utilizzata la formulazione proposta da Brinch-Hansen (1970); l’equazione adottata, nella sua forma più generale, è la seguente:

Rk = 0.5 γ B Nγ sγ dγ + c Nc sc dc + q Nq sq dq dove:

Rk [kPa] = resistenza allo stato limite ultimo; γ [kN/mc] = peso di volume; B [m] = larghezza della fondazione; c [kPa] = coesione; q [kPa] = γ × D = sovraccarico dovuto al rinterro; D [m] = profondità di incasso della fondazione; Nγ, Nc, Nq [-] = fattori di capacità portante; Sγ sc, sq [-] = fattori forma; dγ, dc, dq [-] = fattori profondità.

Di seguito si riporta il calcolo della portata per le varie tipologie di fondazione previste.

- PLINTI ZONA FOYER ( Q.i.f a -1.18 m) γ = 17 KN/m3

B = 3.0 m D = 1.0 m Φ = 27° Coefficienti di capacità portante:


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Nq = tan2(45 + ϕ'/2)*e(π*tgϕ') = 13.20 Nc = (Nq - 1)/tanϕ' = 23.94 Nγ = 2*(Nq + 1)*tanϕ' = 14.47 qultima = 0.244 Mpa

Per il calcolo del valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico, l’approccio impone il coefficiente parziale R3=2,3 ne consegue che la resistenza di progetto Rd che non deve essere superata dalle azioni di progetto Ed è:

qRd = 0.239 Mpa

La pressione massima sotto i plinti pari a 0,239 Mpa risulta inferiore a quella limite sopra riportata e pertanto la verifica risulta essere soddisfatta. Per rispettare le percentuali di armatura previste dall’ NTC08 par. 7.2.5, la stessa quantità di armatura inferiore, il cui dimensionamento viene riportato di seguito, è stata posizionata anche superiormente. Armatura inferiore T 983,58 KN

As 2513,59 mm2

Scelgo inferiormente n 20 s 0,16 m φ 18 mm

Aseff 5089,38 mm2 Verificato

Scelgo superiormente n 20 s 0,16 m φ 18 mm

Aseff 5089,38 mm2

Verifica spaziatura

Smin 0,04 m

σsle 138,04 N/mm2

σsle φmax φmax def 240 20 20 Verificato 280 16


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σsle Smax Smax def 240 200 200 mm 280 150

Smax 0,20 m s 0,16 m Verificato

Verifica % armatura

ρmin 0,0020 ρ 0,0021 % armatura a trazione

ρmax 0,0400

Verifica: ρmin<ρ<ρmax Verificato

Lunghezze di ancoraggio

αA 1,00 barre dritte 0,70 barre piegate

φ 18 mm

fctm 2,56 N/mm2

fctk 1,79 N/mm2

fbk 4,03 N/mm2

fbd 2,69 N/mm2

Lb 655 mm

Lb,min 393 mm

Lb,net 393 mm dritta

Lb,net 393 mm piegata

Verifica a punzonamento

Atot 9,61 m2

Apunz -0,31 m2 Verifica a punzona mento non necessaria

- TRAVE ROVESCIA SU PALI FILO “G” ( Q.i.f a -1.18 m) La trave rovescia sul filo “G” è stata schematizzata come una trave su due appoggi avente lunghezza pari alla distanza massima tra due pali: i carichi agenti sono il peso proprio del solaio tipo “Dallone” e i


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relativi carichi permanenti e variabili. I pali φ1000 sono stati posti al di sotto dei pilastri affinché le sollecitazioni derivanti da questi ultimi possano trasmettano direttamente ai pali. Per rispettare le percentuali di armatura previste dall’ NTC08 par. 7.2.5, la stessa quantità di armatura inferiore è stata posizionata anche superiormente.

Bfond 1,40 m

bfond 0,60 m

Hfond 0,90 m

hfond 0,50 m

Afond 0,94 m2

Lfond,max 4,12 m

PPfond 23,50 KN/m

PPS 5,50 KN/m2

PPNS 2,50 KN/m2

Q 4,00 KN/m2

Lbanda 5,00 m

Gk 63,50 KN/m

Qk 20,00 KN/m

Gd 82,55 KN/m

Qd 30,00 KN/m

Ed 112,55 KN/m

L 4,12 m

VEd 231,85 KN

M+Ed 238,81 KNm

M-Ed 159,21 KNm

Dimensionamento momento positivo

M+Ed 238,81 KNm

μ 0,0332 b 0,60 m d 0,85 m cf 0,05 m


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h 0,90 m PP 13,50 KN/m Verificato

µ x/d x/d def ω ω def 0,029 0,22 0,223 0,030 0,0340,039 0,23 0,040

As 739,62 mm2

Scelgo n 5,00 s 0,13 m φ 14,00 mm


ω 0,04 μ 0,06

MR 417,37 KNm Verificato

Verifica spaziatura

Smin 0,03 m

σsle 278,96 N/mm2

σsle φmax φmax def 240 20,00 16 Verificato280 16,00

σsle Smax Smax def 240 200,00 151 mm 280 150,00


Verifica % armatura


ρmax 0,0400



DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




Lunghezza di ancoraggio


φ 14,00 mm

fctm 2,56 N/mm2

fctk 1,79 N/mm2

fbk 4,03 N/mm2

fbd 2,69 N/mm2

Lb 509,51 mm

Lb,min 305,71 mm

Lb,net 490,00 mm dritta

Lb,net 345,00 mm piegata Dimensionamento momento negativo

M-Ed 159,21 KNm

μ 0,0092 b 1,40 m d 0,87 m cf 0,04 m h 0,90 m

µ x/d x/d def ω ω def 0,020 0,08 0,058 0,020 0,008 0,029 0,09 0,030

x 0,05 m Uso tabelle sez rettangolari

As 408,46 mm2

Scelgo n 10,00 s 0,15 m φ 16,00 mm


ω 0,04


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




μ 0,05


Verifica spaziatura

Smin 0,03 m

σsle 58,98 N/mm2

σsle φmax φmax def 200 25,00 25 Verificato 240 20,00


Smax 0,25 m

s 0,15 m Verificato

Verifica % armatura


ρmax 0,0400


Lunghezza di ancoraggio


φ 16,00 mm

fctm 2,56 N/mm2

fctk 1,79 N/mm2

fbk 4,03 N/mm2

fbd 2,69 N/mm2

Lb 582,30 mm

Lb,min 349,38 mm



DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




Lb,net 85,00 mm piegata Verifica a taglio

VEd 238,81 KN

VRsd=VEd 238,81 KN

Asw/s 0,80 mm

smax 680,00 mm

smin 333,33 mm Passo: 333,33 mm s 250,00 mm Verificato

Asw 199,44 mm2 La prima a 5cm filo pilastro

Scelgo: n 4,00

sdef 200,00 mm φ 12,00 mm


Asmin 2100,00 mm2 Verificato

Dimensionamento trazione pari al taglio V 231,85 KN

VR 301,18 KN Verificato


Atot 1,96 m2

u1 13,08 m a 1,70 m distanza perimetro critico b 0,60 m base pilastro

Apunz 13,52 m2

Verifica: -11,56 m2 Verifica a punzonamento non necessaria

- TRAVE ROVESCIA SU PALI FILO “I” ( Q.i.f a -1.18 m) Il dimensionamento della trave rovescia sul filo “I” è stato eseguito con la stessa modalità della trave rovescia su filo “G”. Si riporta di seguito una sintesi dei calcoli eseguiti:

Bfond 1,40 m

bfond 1,00 m


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




Hfond 1,00 m

hfond 0,40 m

Afond 1,16 m2

Lfond,max 4,12 m

PPfond 29,00 KN/m

PPS 5,50 KN/m2

PPNS 2,50 KN/m2

Q 4,00 KN/m2

Lbanda 5,00 m

Gk 69,00 KN/m

Qk 20,00 KN/m

Gd 89,70 KN/m

Qd 30,00 KN/m

Ed 119,70 KN/m

L 4,12 m

VEd 246,58 KN

M+Ed 253,98 KNm

M-Ed 169,32 KNm


M+Ed 253,98 KNm

μ 0,0170 b 1,00 m d 0,95 m cf 0,05 m h 1,00 m PP 25,00 KN/m Verificato

µ ω ω def 0,048 0,050 0,019 0,058 0,060


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




As 763,82 mm2

Scelgo n 10,00 s 0,10 m φ 16,00 mm


ω 0,05 μ 0,06


Verifica spaziatura Smin 0,03 m

σsle 110,53 N/mm2

σsle φmax φmax def 240 20,00 20 Verificato280 16,00


Smax 0,20 m

s 0,10 m Verificato

Verifica % armatura ρmin 0,0020 ρ 0,0021 % armatura a trazione

ρmax 0,0400


Lunghezza di ancoraggio αA 1,00 barre dritte

0,70 barre piegate


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




φ 16,00 mm

fctm 2,56 N/mm2

fctk 1,79 N/mm2

fbk 4,03 N/mm2

fbd 2,69 N/mm2

Lb 582,30 mm

Lb,min 349,38 mm


Lb,net 155,00 mm piegata Dimensionamento momento negativo

M+Ed 148,00 KNm

μ 0,0494 b 0,20 m d 0,95 m cf 0,05 m h 1,00 m

µ x/d x/d def ω ω def 0,048 0,12 0,122 0,050 0,0510,058 0,13 0,060

x 0,12 m Uso tabelle sez rettangolari

As 414,25 mm2

Scelgo n 12,00 s 0,12 m φ 16,00 mm


ω 0,30 μ 0,27


Verifica spaziatura


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




Smin 0,03 m

σsle 49,95 N/mm2



Smax 0,25 m

s 0,12 m Verificato


ρmax 0,0400


Lunghezza di ancoraggio αA 1,00 barre dritte

0,70 barre piegate

φ 16,00 mm

fctm 2,56 N/mm2

fctk 1,79 N/mm2

fbk 4,03 N/mm2

fbd 2,69 N/mm2

Lb 582,30 mm

Lb,min 349,38 mm


Lb,net 70,00 mm piegata Dimensionamento trazione pari al taglio V 246,58 KN


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




VR 786,76 KN Verificato Dimensionamento staffe VEd 253,98 KN

VRsd=VEd 253,98 KN

Asw/s 0,76 mm

smax 760,00 mm

smin 333,33 mm Passo: 333,33 mm s 250,00 mm Verificato


Scelgo n 4,00

sdef 200,00 mm φ 12,00 mm


Asmin 2100,00 mm2 Verificato


Atot 1,96 m2

u1 14,34 m a 1,90 m distanza perimetro critico b 0,60 m base pilastro

Apunz 16,26 m2

Verifica: -14,30 m2 Verifica a punzonamento non necessaria

- PLATEA SU PALI_ VANO ASCENSORE ZONA FOYER ( Q.i.f a -1.18 m) Per il dimensionamento della platea del vano ascensore zona foyer è stata analizzata una fascia di un metro di lunghezza 3,59m, ossia la distanza tra i due pali disposti nella direzione più lunga, con vincoli di appoggio alle sue estremità: i carichi gravanti su di essa derivano dai carichi assiali delle tre pareti parallele tra loro del vano ascensore distribuiti omogeneamente sull’intera platea (carico lineare sulla trave schematizzata) e dal carico lineare della trave su cui poggia il solaio “Dallone” dal filo “G” fino alla platea (carico concentrato sulla trave schematizzata). L’armatura richiesta viene ripetuta ogni metro per tutto lo sviluppo della platea. È stata poi analizzata la parte sottostante la parete prefabbricata di lunghezza maggiore e la trave di appoggio del solaio ad essa adiacente: si è schematizzata questa parte come una trave larga 1m e lunga 3,50m con vincoli di appoggio alle sue estremità. Vengono riportati di seguito una sintesi dei calcoli effettuati:


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




DIMENSIONAMENTO TRAVE L=3,65M

NEd,muri 811,23 KN

PPcord 12,50 KN/m

PPS 5,50 KN/m2

PPNS 2,50 KN/m2

Q 4,00 KN/m2

Ltrave 3,59 m

Lbanda 3,65 m

Lsolaio 2,55 m

Gk 120,09 KN

Qk 37,23 KN

Gd 156,11 KN

Qd 55,85 KN

Ed 211,96 KN concentrato a 0,74 m b 2,85 m

NEd,muri 222,25 KN/m

M+Ed 426,00 KNm

M-Ed 320,00 KNm

VEd 567,21 KN


M+Ed 426,00 KNm

μ 0,0987 h 0,55 m cf 0,04 m d 0,51 m B 1,00

µ ω ω def 0,095 0,100 0,104 0,104 0,110


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




As 2251,63 mm2

Scelgo n 8,00 s 0,14 m φ 20,00 mm


ω 0,12 μ 0,11


Verifica spaziatura

Smin 0,04 m

σsle 250,41 N/mm2




Verifica % armatura


ρmax 0,040000




φ 20,00 mm

fctm 2,56 N/mm2


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




fctk 1,79 N/mm2

fbk 4,03 N/mm2

fbd 2,69 N/mm2

Lb 727,87 mm

Lb,min 436,72 mm


Lb,net 460,00 mm piegata

Dimensionamento momento negativo

M- 320,00 KNm

μ 0,0741

µ ω ω def 0,067 0,070 0,078 0,076 0,080

As 1685,49 mm2

Scelgo n 8,00 s 0,14 m φ 18,00 mm


ω 0,09 μ 0,10


Verifica spaziatura

Smin 0,04 m

σsle 231,41 N/mm2



DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001






Verifica % armatura


ρmax 0,040000






φ 18,00 mm

fctm 2,56 N/mm2

fctk 1,79 N/mm2

fbk 4,03 N/mm2

fbd 2,69 N/mm2

Lb 655,09 mm

Lb,min 393,05 mm



Dimensionamento a taglio

VEd 567,21 KN

VRsd=VEd 567,21 KN

Asw/s 3,16 mm Passo: 333,33 mm s 300,00 mm Verificato


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001





n 4,00

sdef 250,00 mm φ 12,00 mm


Asmin 1500,00 mm2 Verificato DIMENSIONAMENTO TRAVE L=3,50M

NEd,muri 122,30 KN/m

PPcord 12,50 KN/m

PPS 5,50 KN/m2 5,39 KN/m

PPNS 2,50 KN/m2 2,45 KN/m Q 4,00 KN/m2 3,92 KN/m

Ltrave 3,50 m

Lsolaio 0,98 m

Gk 142,64 KN/m

Qk 3,92 KN/m

Gd 185,43 KN/m

Qd 5,88 KN/m

Ed 191,31 KN/m

M+Ed 292,95 KNm

M-Ed 195,30 KNm

VEd 334,80 KN


M+Ed 292,95 KNm

μ 0,0678 h 0,55 m cf 0,04 m d 0,51 m B 1,00


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




µ ω ω def 0,085 0,090 0,073 0,095 0,100

As 1576,12 mm2

Scelgo n 8,00 s 0,14 m φ 18,00 mm


ω 0,09 μ 0,10



σsle 216,40 N/mm2





ρmax 0,040000


Lunghezze di ancoraggio αA 1,00 barre dritte


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




0,70 barre piegate

φ 18,00 mm

fctm 2,56 N/mm2

fctk 1,79 N/mm2

fbk 4,03 N/mm2

fbd 2,69 N/mm2

Lb 655,09 mm

Lb,min 393,05 mm



Dimensionamento momento negativo

M- 195,30 KNm μ 0,0452

µ ω ω def 0,048 0,050 0,047 0,058 0,060

As 1021,90 mm2

Scelgo n 8,00 s 0,14 m φ 14,00 mm


ω 0,06 μ 0,06



σsle 231,93 N/mm2

σsle φmax φmax def


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




240 20,00 21 Verificato 280 16,00



Verifica % armatura ρmin 0,002000 ρ 0,002415 % armatura a trazione ρmax 0,040000




Lunghezze di ancoraggio αA 1,00 barre dritte

0,70 barre piegate

φ 14,00 mm

fctm 2,56 N/mm2

fctk 1,79 N/mm2

fbk 4,03 N/mm2

fbd 2,69 N/mm2

Lb 509,51 mm

Lb,min 305,71 mm



Dimensionamento a taglio trasversale

VEd 334,80 KN


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




VRsd=VEd 334,80 KN

Asw/s 1,86 mm Passo: 333,33 mm s 300,00 mm Verificato


n 4,00

sdef 250,00 mm φ 12,00 mm


Asmin 1500,00 mm2 Verificato 11.2 Corridoio vetrato lato ovest

Si riporta di seguito la verifica del tubolare 100x200x8 più sollecitato dell'impalcato.

Caratteristiche profilati utilizzati Sez. Cod. Wy,plas Wz,plas Atag,y Atag,z cmc cmc cmq cmq ---------------------------------------------------------- 2 100X200X8 289.02 175.42 15.15 30.29

- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.2) - Classe 3 Sollecitazioni: N,Ed=-291.19 My,Ed=-2550.34

Resistenze: Nc,Rd=119010.00 My,c,Rd=6039.56 L=264.00

αmy, αmz, αLT = 0.95, 0.95, 0.95

λY =37.06 Ncr,y=685762.00 λ* y =0.43 Curva a: Φy =0.61 χy =0.95

λZ =64.64 Ncr,z=225370.00 λ* z =0.74 Curva a: Φz =0.83 χz =0.83

Kyy, Kyz, Kzy, Kzz = 0.95, 0.95, 0.00, 0.95

Verifica YY: 0.00 + 0.40 = 0.40

Verifica ZZ: 0.00 = 0.00

- Verifica Freccia massima per soli carichi accidentali

fZ,L =0.15 (L/1804)

- Verifica Freccia massima carichi totali

fZ,L =0.26 (L/998)

- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - Classe 3

Sollecitazioni: N=-291.19 Tz =30.92 My =-2550.34 Mx =6.11

Tensioni: σN =-0.641 σM =-110.595 τ=0.216 σm a x =-111.236 Mpa

Tensioni: σN =-0.641 σM =0.00 τ=0.337 τm a x =0.337 Mpa


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




Tensioni: σN =-0.641 σM =-110.595 τ=0.216 σI D, m a x =111.236 Mpa

La verifica risulta essere soddisfatta essendo la tensione di calcolo minore di quella ammissibile del materiale utilizzato per il profilo in esame.


Si riporta di seguito la verifica del cosciale più sollecitato della scala. Asta UPN220

- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) - Classe 3

Lc r =2.46 Curva d: α-imp=0.76 kc =0.94 ψ=1.21 M,cr=0.00 λL T =0.00

λL T , 0 =0.00 βL T =0.00 ΦL T =0.00 βL T =0.00 f=0.00 χL T =1.00

CC 1 My,Ed=-829.09 My,b,Rd=6557.11 My,Ed/My,b,Rd=0.13

- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - Classe 3

Sollecitazioni: N,Ed=-43.62 Myeq,Ed=-1422.67 Mzeq,Ed=-58.63

Resistenze: Nc,Rd=99627.50 My,c,Rd=6557.11 Mz,c,Rd=1014.36 L=245.52

λY =28.86 Ncr,y=946886.00 λ* y =0.33 Curva c: Φy =0.59 χy =0.93

λZ =101.86 Ncr,z=75982.70 λ* z =1.17 Curva c: Φz =1.43 χz =0.45

χ,min=0.45

Verifica: 0.00 + 0.22 + 0.06 = 0.28

- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 9 Xl=0.00 - Classe 3

Sollecitazioni: N=-43.62 Tz =-1431.21 My =-1451.16 Ty =42.94 Mz =-58.63

Tensioni: σN =-0.115 σM =-73.101 τ=0.00 σm a x =-73.215 Mpa

Tensioni: σN =-0.115 σM =3.699 τ=8.760 τm a x =8.760 Mpa

Tensioni: σN =-0.115 σM =-73.101 τ=0.00 σI D , m a x =73.215 Mpa



Si riporta di seguito la verifica della mensola IPE300 a sostegno della scala.

Sez. Cod. Wy,plas Wz,plas Atag,y Atag,z cmc cmc cmq cmq ------------------------------------------ 2 IPE330 808.14 153.95 42.28 24.75

- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.2) - Classe 3

Sollecitazioni: N,Ed=-2067.52 My,Ed=5424.04 Mz,Ed=744.26


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




Resistenze: Nc,Rd=163973.00 My,c,Rd=18678.20 Mz,c,Rd=2580.24 L=3.10

αmy, αmz, αLT = 0.95, 0.95, 0.95

Lc r =0.03 Curva d: α-imp=0.76 kc =0.94 ψ=1.02 M,cr=274264000.00 λL T =0.01

λL T , 0 =0.40 βL T =0.75 ΦL T =0.35 βL T =0.75 f=1.01 χL T =1.00

λY =0.23 Ncr,y= 2.538E+010 λ* y =0.00 Curva b: Φy =0.00 χy =1.00

λZ =0.87 Ncr,z= 1.700E+009 λ* z =0.01 Curva c: Φz =0.00 χz =1.00

Kyy, Kyz, Kzy, Kzz = 0.95, 0.95, 1.00, 0.95

Verifica YY: 0.01 + 0.28 + 0.27 = 0.56

Verifica ZZ: 0.01 + 0.29 + 0.27 = 0.58

- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - Classe 3

Sollecitazioni: N=-2067.52 Tz =5762.15 My =5424.04 Ty =111.02 Mz =740.82

Tensioni: σN =-3.302 σM =-151.251 τ=0.00 σm a x =-154.554

Tensioni: σN =-3.302 σM =3.525 τ=28.020 τm a x =28.020

Tensioni: σN =-3.302 σM =-151.251 τ=0.00 σI D , m a x =154.554


11.5 Scala seminterrato-piano terra (parte esterna locali tecnici)

Si riporta di seguito la verifica del grigliato antitacco in barre portanti 40x2 e maglia 15x76:

Analisi dei carichi

PP 0,47 KN/m2

Q 4,00 KN/m2

dmax 1,75 m

p 0,31 m

Gk 0,15 KN/m

Qk 1,24 KN/m

Ek 1,39 KN/m

Ed 2,05 KN/m

M+Ed 0,78 KNm

VEd 1,79 KN

Verifica a flessione

h 4,00 cm


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




s 0,20 cm

n 20

W 10,67 cm3

fy,k,griglia 235,00 N/mm2

fy,d 204,35 N/mm2


Verifica a taglio

Av 16,00 mm2

Vrd 2,07 KN Verificato

Di seguito si riporta la verifica degli angolari di appoggio L 60x60x6: Analisi dei carichi

Lmax 1,23 m

Lbanda 0,88 m

Gk,gradino 0,47 KN/m2

qk 4,00 KN/m2

PPk,HP 0,10 KN/m

Gk,gradino,lin 0,41 KN/m

Gk,tot 0,51 KN/m

qk,lin 3,50 KN/m

PPd,HP 0,13 KN/m

Gd,gradino,lin 0,53 KN/m

Gd,tot 0,66 KN/m

qd,lin 5,25 KN/m

Sollecitazioni

VEd 3,64 KN

M+Ed 1,12 KNm

Wmin 4,91 cm3


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




Scelgo dei profili angolari L60x60x6

Tipo L Classe 2,00

Wx 7,27 cm3

Wy 5,29 cm3

PP 0,05 KN/m Verificato

A 691,00 mm2

b 60,00 mm h 60,00 mm tf 6,00 mm tw 6,00 mm r 8,00 mm Jx 22,79 cm4 Jy 22,79 cm4

Verifica a flessione MRd 1,66 KNm Verificato

Verifica a taglio Av 103,00 mm2

VRd 13,54 KN Verificato

11.6 Scala seminterrato-piano terra (Auditorium)

Si riporta di seguito la verifica del cosciale UPN180. Le sollecitazioni derivano dall’analisi effettuata tramite SAP2000.

Lmax 6,22 m

Lbanda 0,88 m

Analisi dei carichi

Gk,gradino 1,37 KN/m2

qk 4,00 KN/m2

PPk,HP 0,25 KN/m

Gk,gradino,lin 1,19 KN/m

Gk,tot 1,44 KN/m

qk,lin 3,50 KN/m


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




PPd,HP 0,33 KN/m

Gd,gradino,lin 1,55 KN/m

Gd,tot 1,88 KN/m

qd,lin 5,25 KN/m

Sollecitazioni NEd 56,10 KN

VEd 42,61 KN

MEd 23,58 KNm

Wmin 103,55 cm3

Scelgo delle travi UPN180

Tipo UPN Classe 1,00

Wx 150,00 cm3

Wy 22,40 cm3

PP 0,22 KN/m Verificato

A 2800,00 mm2

b 70,00 mm h 180,00 mm tf 11,00 mm tw 8,00 mm r 11,00 mm Jx 1350,00 cm4 Jy 114,00 cm4



VRd 222,13 KN Verificato

Stabilità delle membrature Nb,Rd 424,30 KN Verificato


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




11.7 Bocche di lupo zona foyer

Date le dimensioni ridotte e le conseguenti sollecitazioni contenute, si è deciso di armare le bocche di lupo con una quantità di armatura minima, come prescritto da normativa. 11.8 Parte stondata

In prima istanza è stata dimensionata la lamiera grecata che poggia sulle travi curve poste sui fili 1-2-4-5-7 e “a” su cui gravano i carichi permanenti e variabili delle stratificazioni sovrastanti; il dimensionamento è stato effettuato considerando che la lamiera grecata scarica su più appoggi e che le campate hanno luce massima (da progetto Lmax=7,62m). Poiché i carichi gravanti sulle travi curve è rimasto sostanzialmente invariato, non è stata eseguita alcuna verifica ulteriore. È stata invece eseguita una verifica sul profilo UPN300 di appoggio al solaio del retropalco. Viene di seguito riportata una sintesi dei calcoli eseguiti:

Lamiera grecata

γisolante 1,50 KN/m3

sisolante 0,12 m

γtavolato 5,00 KN/m3

stavolato 0,03 m

γstrutt 5,00 KN/m3

s,6*,8 0,06 m

h,6*,8 0,08 m

s,2*,2 0,02 m

h,2*,2 0,02 m passo travetti 0,65 m

passo lamiera 2,90 m

PPlamiera 0,17 KN/m2

PPisolante 0,18 KN/m2

PPtravetti,06*,08 0,04 KN/m2

PPtravetti,02*,06 0,01 KN/m2

PPtavolato 0,13 KN/m2

PPlamiera,cop 0,02 KN/m2

Q 1,50 KN/m2 Lbanda 6,125 m

Ventox 2,95 KN/m Ventoy 0,45 KN/m

Gk 0,53 KN/m2


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




Qk 1,50 KN/m2

Ek 2,03 KN/m2

Gk,lin 3,28 KN/m

Qk,lin 9,19 KN/m

Ek,lin 12,46 KN/m

FK 51,95 KN

Gd 4,26

Qd 13,78

Scelgo EGB2000 h 175,00 mm s 1,00 mm Tipo appoggio: n campate

ER 2,50 KN/m2 VerificatoPP 0,17 KN/m2 Verifica UPN300 di appoggio solaio retropalco

PPsolaio 1,99 KN/m2

PPHEA120 0,20 KN/m

PPHP 0,50 KN/m

Lbanda 1,11 m

iHEA120 1,00 m

PPsolaio 2,21 KN/m

PPHEA120 0,22 KN/m

PPHP 0,50 KN/m

Gk 2,93 KN/m

Qk 5,55 KN/m

Ek 8,48 KN/m

Gd 3,81 KN/m


DOC.NO.: 13005-C-CS-00-RT-0001




Qd 8,33 KN/m

Ed 12,14 KN/m

Lmax 7,50 m

V 45,51 KN M 85,33 KNm

Wmin 374,68 cm3

Scelgo delle travi UPN300 Tipo UPN Classe 1,00

Wx 535,00 cm3 Verificato

Wy 67,80 cm3 PP 0,46 KN/m VerificatoA 5880,00 mm2 b 100,00 mm h 300,00 mm tf 16,00 mm tw 10,00 mm r 16,00 mm Jx 8030,00 cm4 Jy 495,00 cm4



Vrd 440,75 KN Verificato

Verifica deformata f 0,02 m L/250 0,04 m Verificato

RELAZIONE SPECIALISTICA STRUTTURALE 13005 – C – CS – … · 3.5 Opere in elevazione:...

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