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RELAZIONE GEOTECNICA SULLE INDAGINI

In conformita’ agli adempimenti del D.M. 14/01/08, la D.ssa Geol. Elisabetta

Bravin ha redatto il presente studio geologico e geologico - tecnico, su incarico

dell’Amministrazione Comunale di Soverato (Determina Dirigenziale n. 195 del

06.12.2017), sull'area destinata ad accogliere il “Lavori di adeguamento sismico

della sede COM del Comune di Soverato”, tendente ad accertare la stratigrafia

geotecnica e le principali proprieta’ geomeccaniche dei vari strati.

Al tal fine sono state effettuate due prove penetrometriche dinamiche pesanti

del tipo DPSH

Le prove sono state stata spinte, rispettivamente, fino alle profondita’ di -15.00

(DPSH 1) metri, e – 11.80 m. (DPSH 2) dal piano di campagna. La stratigrafia

che ne’ scaturita e’ allegata all’elaborazione dei dati geognostici. Nello specifico, i

principali dati geotecnici per la caratterizzazione dei singoli geostrati, desunti in

base alle caratteristiche litologiche, sono i seguenti:

SONDAGGIO DPSH N. 1

Litologia Spessore m.

da/a

Angolo di

attrito

interno (°)

Coesione

Kg/cmq

Peso di

volume

T/mc

Peso di

volume

saturo

T/mc

Modulo di

Young

Kg/cmq

Modulo di

Poisson

Terreno areato

0.00 - 1.00

Terreno

non

interessato

dalle

fondazioni

Sabbia e limo con

addensamento

sciolto

1.00 – 3.60

23°

0.00

1.68

1.91

103

0.34

Sabbie limose con

ghiaia con

addensamento

medio

3.60 – 4.80

26° - 31°

0.00

2.05

2.15

272

0.31

Sabbie e limo con

addensamento

sciolto

4.80 – 6.80

23°

0.00

1.68

1.91

101

0.34

Sabbie limose con

ghiaia

6.80 – 10.60

30° - 32°

0.00

1.92

1.96

197

0.32

Ghiaie e ghiaie

sabbiose ben

addensate

10.60 – 15.00

33° - 35°

0.00

2.22

2.30

536

0.26

3

SONDAGGIO DPSH N. 2

Litologia Spessore m.

da/a

Angolo di

attrito

interno (°)

Coesione

Kg/cmq

Peso di

volume

T/mc

Peso di

volume

saturo

T/mc

Modulo di

Young

Kg/cmq

Modulo di

Poisson

Terreno areato

0.00 – 0.80

Terreno

non

interessato

dalle

fondazioni

Sabbia e limo con

addensamento

sciolto

0.80 – 3.60

21°

0.00

1.54

1.89

39

0.34

Sabbie limose con

ghiaia con

addensamento

medio

3.60 – 10.60

24° - 26°

0.00

1.89

1.95

122

0.32

Ghiaie e ghiaie

sabbiose ben

addensate

10.60 – 11.80

35° - 36°

0.00

2.27

2.30

461

0.24

Durante l’esecuzione dei sondaggi, e dai controlli effettuati nei giorni

successivi all’esecuzione delle prove, grazie all’installazione di un piezometro,

non e’ stata rilevata alcuna falda freatica; tuttavia, dai dati scaturiti dalle indagini

fatte effettuare dall’Amministrazione comunale per l’approvazione del progetto

definitvo (febbraio 2017 – Dott. Geol. Gullifa) e messeci a disposizione emerge,

al contrario, che il tetto della falda era attestato alla profondita’ di -4.60 m. dal

piano di campagna.

Tale dato, apparentemente in discordanza, risulta invece ampiamente

giustificato dalla natura e composizione dei litotipi costituenti il sito. Difatti,

essendo in presenza di sedimenti di natura alluvionale (il sito e’ ubicato nella

piana alluvionale formata dalle esondazioni del Torrente Ancinale), ed in

considerazione delle scarse precipitazioni che ne hanno interessato il bacino di

alimentazione per tutto il 2017, una escursione della falda di spessori superiori ai

10 metri rientra nel normale range di escursione dal momento che in pianure

alluvionali di corsi d’acqua simili a quello del T. Ancinale, durante l’estate sono

state osservate escursione idriche anche superiori ai 30 metri.

I risultati conseguiti, unitamente alle proprieta’ geotecniche che servono a

meglio caratterizzare i singoli strati, vengono di seguito allegati.

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Soverato, Dicembre 2017 D ssa Geol. Elisabetta Bravin

COMUNE DI SOVERATO (CZ)

GEOLAGS s.r.l.s.

Sede legale: Via San Giuseppe Moscati s.n.c. 89900 Vibo Valentia (VV) Tel. Fax 0963 94627 – P.IVA 03352390797 [email protected][email protected]

OGGETTO: “Lavori adeguamento sismico nella sede COM del Comune di Soverato”.

GEOLAGS s.r.l.s. Sede legale: Via San Giuseppe Moscati s.n.c.

89900 Vibo Valentia (VV) Tel. Fax 0963 94627 P.IVA 03352390797

[email protected] [email protected]

RELAZIONE TECNICA SULLE ATTIVITÀ

D’INDAGINE GEOGNOSTICA

COMMITTENTI: Dott.ssa Geol. Elisabetta Bravin per conto dell’Amm. Comunale di Soverato.

GEOLAGS s.r.l.s. “LAVORI ADEGUAMENTO SISMICO NELLA SEDE COM DEL COMUNE

DI SOVERATO” DOTT.SSA GEOL. ELISABETTA

BRAVIN PER CONTO DELL’AMM. COMUNALE DI

SOVERATO. RELAZIONE TECNICA SULLE ATTIVITÀ D’ INDAGINE

GEOGNOSTICA

GEOLAGS s.r.l.s.

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Pag

ina 2

1.  PREMESSA  3 

2.  PROVA PENETROMETRICA DINAMICA CONTINUA SUPERPESANTE (DPSH)  3 

2.1  STRUMENTAZIONE UTILIZZATA  4 

3.  INSTALLAZIONE PIEZOMETRO  5 

 

Allegati:

Allegato n°1 Planimetria con ubicazione delle indagini;

Allegato n°2 Documentazione fotografica;

Allegato n°3 Risultati prove penetrometriche dinamiche DPSH.

REV. DOCUMENTO REDATTO VERIFICATO DATA

00 Dr. Carlo Artusa Dr. Domenico Scidone 11/12/2017

GEOLAGS s.r.l.s. “LAVORI ADEGUAMENTO SISMICO NELLA SEDE COM DEL COMUNE

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1. PREMESSA

La Geolags S.r.l.s., ditta operante nei settori della geologia applicata, della geofisica applicata, della

geoarcheologia e dei monitoraggi ambientali, con sede legale a Vibo Valentia, in Via San Giuseppe

Moscati, s.n.c. è stata incaricata dalla Dott.ssa Geol. Elisabetta Bravin per conto dell’Amm. Comunale di

Soverato per i “Lavori adeguamento sismico nella sede COM del Comune di Soverato”, nell’abitato del

Comune di Soverato (CZ).

In particolare durante la campagna sono state svolte le seguenti attività:

n° 2 prove penetrometriche dinamiche continue superpesanti DPSH.

Di seguito vengono illustrate le metodiche di esecuzione delle attività.

2. PROVA PENETROMETRICA DINAMICA CONTINUA SUPERPESANTE (DPSH) 

Sono state eseguite n. 2 prove penetrometriche dinamiche DPSH spinte sino alla profondità massima di

15,00 m dal piano campagna.

Le coordinate dei punti di sondaggio sono elencate nella seguente tabella:

SIGLA Coordinate UTM – WGS84

Zona 33S Profondità dal p.c.

P1 Lat. 4282725,61 m N Long. 635051,53 m E

15,00 m

P2 Lat. 4282759,30 m N Long. 635063,74 m E

10,80 m

Tabella 1 – coordinate metriche (UTM-WGS84)

La prova penetrometrica dinamica consiste nell’infiggere nel terreno una punta conica (per tratti

consecutivi) misurando il numero di colpi N necessari.

Le prove penetrometriche dinamiche sono molto diffuse ed utilizzate nel territorio da geologi e

geotecnici, data la loro semplicità esecutiva, economicità e rapidità di esecuzione.

La loro elaborazione, interpretazione e visualizzazione grafica consente di “catalogare e

parametrizzare” il suolo attraversato con un’immagine in continuo, che permette anche di avere un

raffronto sulle consistenze dei vari livelli attraversati e una correlazione diretta con il sondaggio

geognostico per la caratterizzazione stratigrafica.

La sonda penetrometrica permette inoltre di riconoscere abbastanza precisamente lo spessore delle

coltri sul substrato, la quota di eventuali falde e superfici di rottura sui pendii, e la consistenza in generale

del terreno.

Elementi caratteristici del penetrometro dinamico sono i seguenti:

- peso massa battente M

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- altezza libera caduta H

- punta conica: diametro base cono D, area base A (angolo di apertura)

- avanzamento (penetrazione)

- presenza o meno del rivestimento esterno (fanghi bentonitici).

L’ubicazione del sondaggio penetrometrico è stata concordata con la committenza prima dell’avvio dei

lavori.

Gli elaborati grafici e tabellari sono riportati in allegato e contengono:

Stima dei parametri geotecnici;

Colonna stratigrafica.

2.1 STRUMENTAZIONE UTILIZZATA

Per l’esecuzione delle indagini penetrometriche, è stato utilizzato un penetrometro tipo Emilia prodotto

da Pagani Geotechnical modello TG 63-100 Kn.

DATI TECNICI

Motore

Tipo Benzina; 2 cil.; V

Potenza [HP (kW) - RPM] 16 (12) - 3600

Raffreddamento Aria

Traslazione

Cingolato a trasmissione idrostatica Cingolato Gommato

Velocità di traslazione [km/h] 0 ÷ 1.8

Pendenza Max % 30

Pompa Idraulica

Numero di Pompe 2

Max. pressione operativa [bar] 245

Stabilizzatori Numero 3

Tipo Idraulico

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DIMENSIONI E PESI

H mm] 1600

PENETROMETRO DINAMICO TG 63-100 KN

L [mm] 2450

P [mm] 1040

Peso [kg] 910

Massa battente[kg] 63.5

Altezza caduta (m) 0.75

Avanzamento ∆ (cm)

20

Punta conica diametro (apertura 60°) (mm)

50.5

Area base cono (cm2) 20

Lunghezza aste (m) 1

Diametro aste (mm) 32

Peso aste (Kg) 6.31

3. INSTALLAZIONE PIEZOMETRO

Al fine di determinare la presenza o meno di falda lungo la verticale della perforazione penetrometrica

P1, è stato predisposto un piezometro a tubo aperto all’interno del foro di perforazione, questo costituito

da spezzoni di tubo cilindrico della dimensione di 1 pollice (2,54 cm), vedi foto in allegato, collegati da

manicotti di giunzione opportunamente sigillati con del nastro adesivo, su cui si è proceduto prima

dell’installazione a incidere delle finestrature. Tale strumento ci ha permesso di verificare che allo stato

attuale nel punto di perforazione non vi è la presenza di una falda.

Vibo Valentia 11/12/2017 Il Tecnico Dott. Scidone Domenico

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Allegato n.1

Planimetria con ubicazione delle indagini

Progetto: “Lavori adeguamento sismico nella sede COM del Comune di Soverato”

Committenti: Dott.ssa Geol. Elisabetta Bravin per conto

dell’Amm. Comunale di Soverato

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UBICAZIONE INDAGINI

STRALCIO CON UBICAZIONE PROVE PENETROMETRICHE - Scala 1:2.000 -

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Allegato n.2

Documentazione Fotografica

Progetto: “Lavori adeguamento sismico nella sede COM del Comune di Soverato”

Committenti: Dott.ssa Geol. Elisabetta Bravin per conto

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DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA

Prova penetrometrica dinamica P1

Prova penetrometrica dinamica P2

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Piezometro

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Allegato n.3

Risultati prova penetrometrica dinamica DPSH

Progetto: “Lavori adeguamento sismico nella sede COM del Comune di Soverato”

Committenti: Dott.ssa Geol. Elisabetta Bravin per conto

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PROVA P1 Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI Prova eseguita in data 11/12/2017 Profondità prova 15,00 mt Falda non rilevata

Profondità (m) Nr. Colpi Nr. Colpi Rivestimento

Calcolo coeff. riduzione sonda

Chi

Res. dinamica ridotta

(Kg/cm²)

Res. dinamica (Kg/cm²)

Pres. ammissibile con

riduzione Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

Pres. ammissibile Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

0,20 4 0 0,855 35,92 42,03 1,80 2,100,40 7 0 0,851 62,58 73,55 3,13 3,680,60 10 0 0,847 81,68 96,43 4,08 4,820,80 10 0 0,843 81,33 96,43 4,07 4,821,00 9 0 0,840 72,88 86,79 3,64 4,341,20 4 0 0,836 32,26 38,57 1,61 1,931,40 9 0 0,833 72,29 86,79 3,61 4,341,60 8 0 0,830 59,14 71,29 2,96 3,561,80 9 0 0,826 66,27 80,20 3,31 4,012,00 8 0 0,823 58,68 71,29 2,93 3,562,20 5 0 0,820 36,54 44,55 1,83 2,232,40 5 0 0,817 36,41 44,55 1,82 2,232,60 4 0 0,814 26,97 33,13 1,35 1,662,80 4 0 0,811 26,88 33,13 1,34 1,663,00 5 0 0,809 33,49 41,41 1,67 2,073,20 4 0 0,806 26,70 33,13 1,34 1,663,40 3 0 0,803 19,96 24,85 1,00 1,243,60 7 0 0,801 43,37 54,15 2,17 2,713,80 13 0 0,748 75,26 100,56 3,76 5,034,00 16 0 0,746 92,33 123,77 4,62 6,194,20 18 0 0,744 103,55 139,24 5,18 6,964,40 21 0 0,691 112,32 162,45 5,62 8,124,60 14 0 0,739 75,10 101,60 3,76 5,084,80 10 0 0,787 57,12 72,57 2,86 3,635,00 8 0 0,785 45,57 58,06 2,28 2,905,20 7 0 0,783 39,78 50,80 1,99 2,545,40 5 0 0,781 28,34 36,28 1,42 1,815,60 5 0 0,779 26,62 34,17 1,33 1,715,80 7 0 0,777 37,18 47,84 1,86 2,396,00 6 0 0,775 31,80 41,00 1,59 2,056,20 6 0 0,774 31,73 41,00 1,59 2,056,40 5 0 0,772 26,38 34,17 1,32 1,716,60 5 0 0,770 24,87 32,29 1,24 1,616,80 5 0 0,769 24,82 32,29 1,24 1,617,00 9 0 0,767 44,59 58,12 2,23 2,917,20 11 0 0,766 54,39 71,04 2,72 3,557,40 11 0 0,764 54,28 71,04 2,71 3,557,60 11 0 0,763 51,35 67,33 2,57 3,377,80 12 0 0,761 55,92 73,45 2,80 3,678,00 11 0 0,760 51,16 67,33 2,56 3,378,20 9 0 0,759 41,79 55,09 2,09 2,758,40 11 0 0,757 50,99 67,33 2,55 3,378,60 13 0 0,706 53,39 75,62 2,67 3,788,80 11 0 0,755 48,29 63,99 2,41 3,209,00 7 0 0,753 30,68 40,72 1,53 2,049,20 10 0 0,752 43,76 58,17 2,19 2,919,40 10 0 0,751 43,69 58,17 2,18 2,919,60 9 0 0,750 37,41 49,88 1,87 2,499,80 11 0 0,749 45,65 60,97 2,28 3,05

10,00 14 0 0,698 54,14 77,59 2,71 3,8810,20 11 0 0,747 45,52 60,97 2,28 3,05

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SOVERATO. RELAZIONE TECNICA SULLE ATTIVITÀ D’ INDAGINE

GEOGNOSTICA

GEOLAGS s.r.l.s.

Sede legale: Via San Giuseppe Moscati s.n.c. 89900 Vibo Valentia (VV) Tel. Fax 0963 94627 – P.IVA 03352390797 [email protected][email protected]

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ina 1

3

10,40 14 0 0,696 53,97 77,59 2,70 3,8810,60 16 0 0,694 58,80 84,68 2,94 4,2310,80 22 0 0,643 74,91 116,43 3,75 5,8211,00 29 0 0,642 98,59 153,48 4,93 7,6711,20 29 0 0,641 98,43 153,48 4,92 7,6711,40 27 0 0,640 91,49 142,89 4,57 7,1411,60 24 0 0,639 77,69 121,53 3,88 6,0811,80 12 0 0,738 44,86 60,77 2,24 3,0412,00 16 0 0,687 55,68 81,02 2,78 4,0512,20 12 0 0,736 44,74 60,77 2,24 3,0412,40 26 0 0,635 83,63 131,66 4,18 6,5812,60 44 0 0,534 114,09 213,59 5,70 10,6812,80 35 0 0,583 99,07 169,90 4,95 8,5013,00 38 0 0,582 107,38 184,46 5,37 9,2213,20 42 0 0,531 108,27 203,88 5,41 10,1913,40 26 0 0,630 79,52 126,21 3,98 6,3113,60 31 0 0,579 83,66 144,50 4,18 7,2313,80 34 0 0,578 91,59 158,49 4,58 7,9214,00 33 0 0,577 88,73 153,83 4,44 7,6914,20 39 0 0,526 95,57 181,79 4,78 9,0914,40 41 0 0,525 100,26 191,12 5,01 9,5614,60 38 0 0,573 97,70 170,36 4,88 8,5214,80 33 0 0,572 84,67 147,95 4,23 7,4015,00 46 0 0,521 107,47 206,23 5,37 10,31

STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA P1

TERRENI COESIVI Coesione non drenata (Kg/cm²) Nspt Prof.

Strato (m)

Terzaghi-Peck

Sanglerat Terzaghi-Peck (1948)

U.S.D.M.S.M Schmertmann 1975

SUNDA (1983) Benassi e Vannelli

Fletcher (1965) Argilla di Chicago

Houston (1960)

Shioi - Fukui 1982

Begemann De Beer

Strato 1 11,91 1,00 0,80 1,49 0,50 0,47 1,17 2,37 1,05 1,36 0,60 1,98 1,49 Strato 2 8,59 3,60 0,58 1,07 0,50 0,35 0,84 1,52 0,77 1,09 0,43 1,04 1,07 Strato 3 22,83 4,80 1,54 2,85 1,00 0,88 2,26 3,50 1,91 2,35 1,14 3,35 2,85 Strato 4 8,79 6,80 0,59 1,10 0,50 0,35 0,86 1,22 0,78 1,10 0,44 0,63 1,10 Strato 5 16,54 10,60 1,12 2,07 1,00 0,65 1,63 1,96 1,42 1,76 0,83 1,38 2,07 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Qc

(Kg/cm²) Strato 1 11,91 1,00 Robertson (1983) 23,82 Strato 2 8,59 3,60 Robertson (1983) 17,18 Strato 3 22,83 4,80 Robertson (1983) 45,66 Strato 4 8,79 6,80 Robertson (1983) 17,58 Strato 5 16,54 10,60 Robertson (1983) 33,08 Modulo Edometrico (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Stroud e Butler (1975) Vesic (1970) Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner Buisman-Sanglerat

Strato 1 11,91 1,00 54,64 -- 123,27 119,10 Strato 2 8,59 3,60 39,41 -- 89,41 107,38 Strato 3 22,83 4,80 104,74 -- 234,64 228,30 Strato 4 8,79 6,80 40,33 -- 91,45 109,88 Strato 5 16,54 10,60 75,89 -- 170,49 165,40 Modulo di Young (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Schultze Apollonia

Strato 1 11,91 1,00 116,57 119,10 Strato 2 8,59 3,60 78,39 85,90 Strato 3 22,83 4,80 242,15 228,30 Strato 4 8,79 6,80 80,69 87,90 Strato 5 16,54 10,60 169,81 165,40

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4

Classificazione AGI Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Classificazione

Strato 1 11,91 1,00 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE Strato 2 8,59 3,60 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE Strato 3 22,83 4,80 Classificaz. A.G.I. (1977) MOLTO CONSISTENTE Strato 4 8,79 6,80 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE Strato 5 16,54 10,60 Classificaz. A.G.I. (1977) MOLTO CONSISTENTE Peso unità di volume Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Peso unità di volume

(t/m³) Strato 1 11,91 1,00 Meyerhof ed altri 2,02 Strato 2 8,59 3,60 Meyerhof ed altri 1,92 Strato 3 22,83 4,80 Meyerhof ed altri 2,11 Strato 4 8,79 6,80 Meyerhof ed altri 1,93 Strato 5 16,54 10,60 Meyerhof ed altri 2,08 Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Peso unità di volume saturo

(t/m³) Strato 1 11,91 1,00 Bowles 1982, Terzaghi-Peck

1948/1967 --

Strato 2 8,59 3,60 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967

--

Strato 3 22,83 4,80 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967

2,17

Strato 4 8,79 6,80 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967

--

Strato 5 16,54 10,60 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967

--

TERRENI INCOERENTI Densità relativa Nspt Prof. Strato

(m) Gibbs & Holtz 1957 Meyerhof 1957 Schultze &

Menzenbach (1961) Skempton 1986

Strato 1 11,91 1,00 42,9 80,98 60,44 37,05Strato 2 8,59 3,60 29,06 57,35 54,94 29,79Strato 3 22,83 4,80 44,28 81,18 59,22 55,2Strato 4 8,79 6,80 20,96 45,81 52,97 30,26Strato 5 16,54 10,60 27,57 54,72 55,05 45,73Strato 6 45,82 15,00 42,15 78,02 59,45 76,96

Angolo di resistenza al taglio Nspt Prof.

Strato (m)

Nspt corretto

per presenza

falda

Peck-Hanson-

Thornburn-Meyerhof

1956

Meyerhof (1956)

Sowers (1961)

Malcev (1964)

Meyerhof (1965)

Schmertmann (1977) Sabbie

Mitchell & Katti (1981)

Shioi-Fukuni 1982 (ROAD BRIDGE

SPECIFICATION)

Japanese National Railway

De Mello

Owasaki &

Iwasaki

Strato 1 11,91 1,00 11,91 30,4 23,4 31,33 0 34,38 39,34 <30 28,37 30,57 28,35 30,43Strato 2 8,59 3,60 8,59 29,45 22,45 30,41 30,79 33,13 0 <30 26,35 29,58 27,02 28,11Strato 3 22,83 4,80 22,83 33,52 26,52 34,39 31,54 37,89 39,37 30-32 33,51 33,85 30,67 36,37Strato 4 8,79 6,80 8,79 29,51 22,51 30,46 29,44 33,2 0 <30 26,48 29,64 26,99 28,26Strato 5 16,54 10,60 16,54 31,73 24,73 32,63 29,33 35,98 35,66 30-32 30,75 31,96 29,22 33,19Strato 6 45,82 15,00 45,82 40,09 33,09 40,83 30,09 42,15 38,92 35-38 41,22 40,75 32,87 45,27

Modulo di Young (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Terzaghi Schmertmann

(1978) (Sabbie) Schultze-

Menzenbach (Sabbia

ghiaiosa)

D'Appollonia ed altri 1970 (Sabbia)

Bowles (1982) Sabbia Media

Strato 1 11,91 1,00 11,91 246,34 95,28 141,24 269,33 134,55Strato 2 8,59 3,60 8,59 --- 68,72 102,06 --- ---Strato 3 22,83 4,80 22,83 341,05 182,64 270,09 351,23 189,15Strato 4 8,79 6,80 8,79 --- 70,32 104,42 --- ---Strato 5 16,54 10,60 16,54 290,29 132,32 195,87 304,05 157,70Strato 6 45,82 15,00 45,82 483,17 366,56 541,38 523,65 304,10

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5

Modulo Edometrico (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Buisman-Sanglerat

(sabbie) Begemann 1974

(Ghiaia con sabbia) Farrent 1963 Menzenbach e

Malcev (Sabbia media)

Strato 1 11,91 1,00 11,91 71,46 51,93 84,56 91,12Strato 2 8,59 3,60 8,59 --- 45,11 60,99 76,31Strato 3 22,83 4,80 22,83 136,98 74,36 162,09 139,82Strato 4 8,79 6,80 8,79 --- 45,52 62,41 77,20Strato 5 16,54 10,60 16,54 99,24 61,44 117,43 111,77Strato 6 45,82 15,00 45,82 274,92 121,58 325,32 242,36

Classificazione AGI Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Classificazione AGI

Strato 1 11,91 1,00 11,91 Classificazione A.G.I. 1977

MODERATAMENTE ADDENSATO

Strato 2 8,59 3,60 8,59 Classificazione A.G.I. 1977

POCO ADDENSATO

Strato 3 22,83 4,80 22,83 Classificazione A.G.I. 1977

MODERATAMENTE ADDENSATO

Strato 4 8,79 6,80 8,79 Classificazione A.G.I. 1977

POCO ADDENSATO

Strato 5 16,54 10,60 16,54 Classificazione A.G.I. 1977

MODERATAMENTE ADDENSATO

Strato 6 45,82 15,00 45,82 Classificazione A.G.I. 1977

ADDENSATO

Peso unità di volume Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Gamma

(t/m³) Strato 1 11,91 1,00 11,91 Meyerhof ed altri 1,79Strato 2 8,59 3,60 8,59 Meyerhof ed altri 1,68Strato 3 22,83 4,80 22,83 Meyerhof ed altri 2,04Strato 4 8,79 6,80 8,79 Meyerhof ed altri 1,69Strato 5 16,54 10,60 16,54 Meyerhof ed altri 1,92Strato 6 45,82 15,00 45,82 Meyerhof ed altri 2,22

Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Gamma Saturo

(t/m³) Strato 1 11,91 1,00 11,91 Terzaghi-Peck 1948-1967 1,93Strato 2 8,59 3,60 8,59 Terzaghi-Peck 1948-1967 1,91Strato 3 22,83 4,80 22,83 Terzaghi-Peck 1948-1967 ---Strato 4 8,79 6,80 8,79 Terzaghi-Peck 1948-1967 1,91Strato 5 16,54 10,60 16,54 Terzaghi-Peck 1948-1967 1,96Strato 6 45,82 15,00 45,82 Terzaghi-Peck 1948-1967 ---

Modulo di Poisson Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Poisson

Strato 1 11,91 1,00 11,91 (A.G.I.) 0,33Strato 2 8,59 3,60 8,59 (A.G.I.) 0,34Strato 3 22,83 4,80 22,83 (A.G.I.) 0,31Strato 4 8,79 6,80 8,79 (A.G.I.) 0,34Strato 5 16,54 10,60 16,54 (A.G.I.) 0,32Strato 6 45,82 15,00 45,82 (A.G.I.) 0,26

Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Velocità

(m/s) Strato 1 11,91 1,00 11,91 Ohta & Goto (1978) 91,866Strato 2 8,59 3,60 8,59 Ohta & Goto (1978) 116,551Strato 3 22,83 4,80 22,83 Ohta & Goto (1978) 155,035Strato 4 8,79 6,80 8,79 Ohta & Goto (1978) 139,886Strato 5 16,54 10,60 16,54 Ohta & Goto (1978) 168,754Strato 6 45,82 15,00 45,82 Ohta & Goto (1978) 216,858

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6

Modulo di reazione Ko Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Ko

Strato 1 11,91 1,00 11,91 Navfac 1971-1982 2.50Strato 2 8,59 3,60 8,59 Navfac 1971-1982 1.80Strato 3 22,83 4,80 22,83 Navfac 1971-1982 4.53Strato 4 8,79 6,80 8,79 Navfac 1971-1982 1.84Strato 5 16,54 10,60 16,54 Navfac 1971-1982 3.42Strato 6 45,82 15,00 45,82 Navfac 1971-1982 7.61

Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Qc

(Kg/cm²) Strato 1 11,91 1,00 11,91 Robertson 1983 23.82Strato 2 8,59 3,60 8,59 Robertson 1983 17.18Strato 3 22,83 4,80 22,83 Robertson 1983 45.66Strato 4 8,79 6,80 8,79 Robertson 1983 17.58Strato 5 16,54 10,60 16,54 Robertson 1983 33.08Strato 6 45,82 15,00 45,82 Robertson 1983 91.64

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PROVA P2 Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI Prova eseguita in data 11/12/2017 Profondità prova 11,80 mt Falda non rilevata

Profondità (m) Nr. Colpi Nr. Colpi Rivestimento

Calcolo coeff. riduzione sonda

Chi

Res. dinamica ridotta

(Kg/cm²)

Res. dinamica (Kg/cm²)

Pres. ammissibile con riduzione Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

Pres. ammissibile Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

0,20 2 0 0,855 17,96 21,01 0,90 1,050,40 2 0 0,851 17,88 21,01 0,89 1,050,60 4 0 0,847 32,67 38,57 1,63 1,930,80 9 0 0,843 73,19 86,79 3,66 4,341,00 5 0 0,840 40,49 48,22 2,02 2,411,20 2 0 0,836 16,13 19,29 0,81 0,961,40 2 0 0,833 16,06 19,29 0,80 0,961,60 2 0 0,830 14,78 17,82 0,74 0,891,80 1 0 0,826 7,36 8,91 0,37 0,452,00 2 0 0,823 14,67 17,82 0,73 0,892,20 3 0 0,820 21,92 26,73 1,10 1,342,40 3 0 0,817 21,84 26,73 1,09 1,342,60 4 0 0,814 26,97 33,13 1,35 1,662,80 3 0 0,811 20,16 24,85 1,01 1,243,00 4 0 0,809 26,79 33,13 1,34 1,663,20 4 0 0,806 26,70 33,13 1,34 1,663,40 3 0 0,803 19,96 24,85 1,00 1,243,60 7 0 0,801 43,37 54,15 2,17 2,713,80 11 0 0,798 67,94 85,09 3,40 4,254,00 14 0 0,746 80,79 108,30 4,04 5,414,20 13 0 0,744 74,79 100,56 3,74 5,034,40 11 0 0,791 67,34 85,09 3,37 4,254,60 7 0 0,789 40,09 50,80 2,00 2,544,80 9 0 0,787 51,41 65,31 2,57 3,275,00 10 0 0,785 56,97 72,57 2,85 3,635,20 8 0 0,783 45,46 58,06 2,27 2,905,40 9 0 0,781 51,01 65,31 2,55 3,275,60 7 0 0,779 37,27 47,84 1,86 2,395,80 7 0 0,777 37,18 47,84 1,86 2,396,00 7 0 0,775 37,10 47,84 1,85 2,396,20 8 0 0,774 42,30 54,67 2,12 2,736,40 6 0 0,772 31,66 41,00 1,58 2,056,60 7 0 0,770 34,82 45,20 1,74 2,266,80 4 0 0,769 19,86 25,83 0,99 1,297,00 5 0 0,767 24,77 32,29 1,24 1,617,20 7 0 0,766 34,61 45,20 1,73 2,267,40 7 0 0,764 34,54 45,20 1,73 2,267,60 11 0 0,763 51,35 67,33 2,57 3,377,80 17 0 0,711 74,01 104,05 3,70 5,208,00 9 0 0,760 41,86 55,09 2,09 2,758,20 11 0 0,759 51,07 67,33 2,55 3,378,40 14 0 0,707 60,61 85,69 3,03 4,288,60 14 0 0,706 57,50 81,44 2,87 4,078,80 15 0 0,705 61,49 87,26 3,07 4,369,00 15 0 0,703 61,39 87,26 3,07 4,369,20 12 0 0,752 52,52 69,81 2,63 3,499,40 13 0 0,701 53,02 75,62 2,65 3,789,60 14 0 0,700 54,31 77,59 2,72 3,889,80 10 0 0,749 41,50 55,42 2,08 2,77

10,00 14 0 0,698 54,14 77,59 2,71 3,8810,20 11 0 0,747 45,52 60,97 2,28 3,0510,40 8 0 0,746 33,06 44,34 1,65 2,2210,60 11 0 0,744 43,34 58,22 2,17 2,9110,80 26 0 0,643 88,53 137,60 4,43 6,8811,00 34 0 0,592 106,59 179,94 5,33 9,0011,20 40 0 0,541 114,59 211,69 5,73 10,5811,40 39 0 0,540 111,51 206,40 5,58 10,3211,60 41 0 0,539 111,96 207,62 5,60 10,3811,80 50 0 0,538 136,28 253,19 6,81 12,66

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Pag

ina 1

8

STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA P2

TERRENI COESIVI Coesione non drenata (Kg/cm²) Nspt Prof.

Strato (m)

Terzaghi-Peck

Sanglerat Terzaghi-Peck (1948)

U.S.D.M.S.M Schmertmann 1975

SUNDA (1983) Benassi e Vannelli

Fletcher (1965) Argilla di Chicago

Houston (1960)

Shioi - Fukui 1982

Begemann De Beer

Strato 1 6,33 0,80 0,40 0,79 0,25 0,26 0,62 1,26 0,57 0,91 0,32 1,03 0,79 Strato 2 4,78 3,60 0,30 0,60 0,25 0,19 0,47 0,83 0,43 0,79 0,24 0,40 0,60 Strato 3 15,14 10,60 1,02 1,89 1,00 0,60 1,49 1,95 1,31 1,64 0,76 1,14 1,89 Strato 4 57,07 11,80 3,85 7,13 0,00 1,95 5,72 5,98 4,06 6,45 2,85 8,08 7,13 Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Qc

(Kg/cm²) Strato 1 6,33 0,80 Robertson (1983) 12,66 Strato 2 4,78 3,60 Robertson (1983) 9,56 Strato 3 15,14 10,60 Robertson (1983) 30,28 Strato 4 57,07 11,80 Robertson (1983) 114,14 Modulo Edometrico (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Stroud e Butler (1975) Vesic (1970) Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner Buisman-Sanglerat

Strato 1 6,33 0,80 29,04 -- 66,35 79,13 Strato 2 4,78 3,60 21,93 71,70 50,55 59,75 Strato 3 15,14 10,60 69,46 -- 156,21 151,40 Strato 4 57,07 11,80 261,84 -- 583,87 570,70 Modulo di Young (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Schultze Apollonia

Strato 1 6,33 0,80 52,40 63,30 Strato 2 4,78 3,60 34,57 47,80 Strato 3 15,14 10,60 153,71 151,40 Strato 4 57,07 11,80 635,91 570,70 Classificazione AGI Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Classificazione

Strato 1 6,33 0,80 Classificaz. A.G.I. (1977) MODERAT. CONSISTENTE Strato 2 4,78 3,60 Classificaz. A.G.I. (1977) MODERAT. CONSISTENTE Strato 3 15,14 10,60 Classificaz. A.G.I. (1977) MOLTO CONSISTENTE Strato 4 57,07 11,80 Classificaz. A.G.I. (1977) ESTREM. CONSISTENTE Peso unità di volume Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Peso unità di volume

(t/m³) Strato 1 6,33 0,80 Meyerhof ed altri 1,83 Strato 2 4,78 3,60 Meyerhof ed altri 1,75 Strato 3 15,14 10,60 Meyerhof ed altri 2,07 Strato 4 57,07 11,80 Meyerhof ed altri 2,50 Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Peso unità di volume saturo

(t/m³) Strato 1 6,33 0,80 Bowles 1982, Terzaghi-Peck

1948/1967 1,89

Strato 2 4,78 3,60 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967

1,88

Strato 3 15,14 10,60 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967

--

Strato 4 57,07 11,80 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967

2,50

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9

TERRENI INCOERENTI Densità relativa Nspt Prof. Strato

(m) Gibbs & Holtz 1957 Meyerhof 1957 Schultze &

Menzenbach (1961) Skempton 1986

Strato 1 6,33 0,80 30,04 60,09 58,02 24,29Strato 2 4,78 3,60 19,05 43,95 51,68 20,24Strato 3 15,14 10,60 29,17 56,92 54,55 43,27Strato 4 57,07 11,80 50,41 92,6 60,94 86,88

Angolo di resistenza al taglio Nspt Prof.

Strato (m)

Nspt corretto

per presenza

falda

Peck-Hanson-

Thornburn-Meyerhof

1956

Meyerhof (1956)

Sowers (1961)

Malcev (1964)

Meyerhof (1965)

Schmertmann (1977) Sabbie

Mitchell & Katti (1981)

Shioi-Fukuni 1982 (ROAD BRIDGE

SPECIFICATION)

Japanese National Railway

De Mello

Owasaki &

Iwasaki

Strato 1 6,33 0,80 6,33 28,81 21,81 29,77 0 32,22 0 <30 24,74 28,9 25,97 26,25Strato 2 4,78 3,60 4,78 28,37 21,37 29,34 30,04 31,58 0 <30 23,47 28,43 24,81 24,78Strato 3 15,14 10,60 15,14 31,33 24,33 32,24 29,2 35,52 35,97 30-32 30,07 31,54 28,89 32,4Strato 4 57,07 11,80 57,07 43,31 36,31 43,98 30,71 42,69 40,96 >38 44,26 44,12 33,77 48,78

Modulo di Young (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Terzaghi Schmertmann

(1978) (Sabbie) Schultze-

Menzenbach (Sabbia

ghiaiosa)

D'Appollonia ed altri 1970 (Sabbia)

Bowles (1982) Sabbia Media

Strato 1 6,33 0,80 6,33 --- 50,64 --- --- ---Strato 2 4,78 3,60 4,78 --- 38,24 --- --- ---Strato 3 15,14 10,60 15,14 277,74 121,12 179,35 293,55 150,70Strato 4 57,07 11,80 57,07 539,23 456,56 674,13 608,03 360,35

Modulo Edometrico (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Buisman-Sanglerat

(sabbie) Begemann 1974

(Ghiaia con sabbia) Farrent 1963 Menzenbach e

Malcev (Sabbia media)

Strato 1 6,33 0,80 6,33 --- 40,47 44,94 66,23Strato 2 4,78 3,60 4,78 --- 37,28 33,94 59,32Strato 3 15,14 10,60 15,14 90,84 58,56 107,49 105,52Strato 4 57,07 11,80 57,07 342,42 144,69 405,20 292,53

Classificazione AGI Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Classificazione AGI

Strato 1 6,33 0,80 6,33 Classificazione A.G.I. 1977

POCO ADDENSATO

Strato 2 4,78 3,60 4,78 Classificazione A.G.I. 1977

POCO ADDENSATO

Strato 3 15,14 10,60 15,14 Classificazione A.G.I. 1977

MODERATAMENTE ADDENSATO

Strato 4 57,07 11,80 57,07 Classificazione A.G.I. 1977

MOLTO ADDENSATO

Peso unità di volume Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Gamma

(t/m³) Strato 1 6,33 0,80 6,33 Meyerhof ed altri 1,59Strato 2 4,78 3,60 4,78 Meyerhof ed altri 1,53Strato 3 15,14 10,60 15,14 Meyerhof ed altri 1,88Strato 4 57,07 11,80 57,07 Meyerhof ed altri 2,27

Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Gamma Saturo

(t/m³) Strato 1 6,33 0,80 6,33 Terzaghi-Peck 1948-1967 1,90Strato 2 4,78 3,60 4,78 Terzaghi-Peck 1948-1967 1,89Strato 3 15,14 10,60 15,14 Terzaghi-Peck 1948-1967 1,95Strato 4 57,07 11,80 57,07 Terzaghi-Peck 1948-1967 ---

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Pag

ina 2

0

Modulo di Poisson Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Poisson

Strato 1 6,33 0,80 6,33 (A.G.I.) 0,34Strato 2 4,78 3,60 4,78 (A.G.I.) 0,34Strato 3 15,14 10,60 15,14 (A.G.I.) 0,32Strato 4 57,07 11,80 57,07 (A.G.I.) 0,24

Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Velocità

(m/s) Strato 1 6,33 0,80 6,33 Ohta & Goto (1978) Limi 78,879Strato 2 4,78 3,60 4,78 Ohta & Goto (1978) Limi 104,412Strato 3 15,14 10,60 15,14 Ohta & Goto (1978) Limi 159,8Strato 4 57,07 11,80 57,07 Ohta & Goto (1978) Limi 219,522

Modulo di reazione Ko Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Ko

Strato 1 6,33 0,80 6,33 Navfac 1971-1982 1,29Strato 2 4,78 3,60 4,78 Navfac 1971-1982 0,94Strato 3 15,14 10,60 15,14 Navfac 1971-1982 2,90Strato 4 57,07 11,80 57,07 Navfac 1971-1982 1,87

Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda Correlazione Qc

(Kg/cm²) Strato 1 6,33 0,80 6,33 Robertson 1983 12,66Strato 2 4,78 3,60 4,78 Robertson 1983 9,56Strato 3 15,14 10,60 15,14 Robertson 1983 27,72Strato 4 57,07 11,80 57,07 Robertson 1983 17,86

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PROVA PENETROMETRICA DINAMICA P1Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANIDIAGRAMMA NUMERO COLPI PUNTA-Rpd

Committente : Dott.ssa Geol. Elisabetta Bravin per conto dell'Amministrazione comunale di Soverato Data :11/12/2017Cantiere : Lavori adeguamento sismico nella sede COM del Comune di SoveratoLocalità : Soverato (CZ)

Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

4

7

10

10

9

4

9

8

9

8

5

5

4

4

5

4

3

7

13

16

18

21

14

10

8

7

5

5

7

6

6

5

5

5

9

11

11

11

12

11

9

11

13

11

7

10

10

9

11

14

11

14

16

22

29

29

27

24

12

16

12

26

44

35

38

42

26

31

34

33

39

41

38

33

46

0 23,0 46,0 69,0 92,0 115,0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

1

100

cm

0.00

100,0

terreno areato

2

260

cm

360,0

limo sabbioso

3

120

cm

480,0

sabbia limosa ghiaiosa

4

200

cm 680,0

limo sabbioso

5

380

cm

1060,0

sabbia limosa ghiaiosa

6

440

cm

1500,0

ghiaia sabbiosa

Scala 1:66

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PROVA PENETROMETRICA DINAMICA P2Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANIDIAGRAMMA NUMERO COLPI PUNTA-Rpd

Committente : Dott.ssa Geol. Elisabetta Bravin per conto dell'Amministrazione comunale di Soverato Data :11/12/2017Cantiere : Lavori adeguamento sismico nella sede COM del Comune di SoveratoLocalità : Soverato (CZ)

Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

2

2

4

9

5

2

2

2

1

2

3

3

4

3

4

4

3

7

11

14

13

11

7

9

10

8

9

7

7

7

8

6

7

4

5

7

7

11

17

9

11

14

14

15

15

12

13

14

10

14

11

8

11

26

34

40

39

41

50

0 27,4 54,8 82,2 109,6 137,0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1 80 c

m

0.00

80,0

terreno areato

2 280

cm

360,0

limo sabbioso

3 700

cm

1060,0

sabbia limosa ghiaiosa

4 120

cm

1180,0

ghiaia sabbiosa

Scala 1:52

TecnoGeo s.a.s. • Sondaggi Geognostici • Sondaggi Penetrometrici dinamici e statici (D.P.S.H. e C.P.T.) • Prospezione geosismica a rifrazione • Indagine geosismica in foro (Down Hole) • Prospezione geoelettrica • Prospezione geomagnetica • Rilievi geostrutturali • Ispezione televisiva in foro • Determinazione in situ della resistenza a compressione monoassiale degli ammassi rocciosi (martello di Schmidt)

Telefono / fax 0966 55201 0966 500879

Sede Amministriva Via Giotto n.20 89013 Gioia Tauro (RC)

Sede Operativa Via Lomoro 110 89013 Gioia Tauro (RC)

Partita Iva e Codice Fiscale

02195310806

Registro Imprese di Reggio Calabria - Sez. Ordinaria

Numero REA 153858

ISO 9001:2000 – Cert. n. 4536/0

PROVA PENETROMETRICA

D.P.S.H. (Dynamic Probing Super Heavy)

Data Esecuzione Indagine:14/02/2017

Committente:Dott. Geol. Domenico Gullifa

Località: Soverato(CZ)

MESSA IN SICUREZZA IN PROSPETTIVA SISMICA DELL’EDIFICIO ADIBITO A C.O.M.

Direzione dei Lavori: Dott. Geol. Domenico Gullifa

TecnoGeo s.a.s.

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PROVA PENETROMETRICA DINAMICA D.P.S.H.(Dynamic Probing Super Heavy)

Caratteristiche Tecniche-Strumentali Sonda: DPSH (Dinamic Probing Super Heavy)

Rif. Norme DIN 4094 Peso Massa battente 63.5 Kg Altezza di caduta libera 0.75 m Peso sistema di battuta 8 Kg Diametro punta conica 50.46 mm Area di base punta 20 cm² Lunghezza delle aste 1 m Peso aste a metro 6.3 Kg/m Profondità giunzione prima asta 0.80 m Avanzamento punta 0.20 m Numero colpi per punta N(20) Coeff. Correlazione 1.504 Rivestimento/fanghi No Angolo di apertura punta 90°

PROVE PENETROMETRICHE DINAMICHE CONTINUE (DYNAMIC PROBING)

DPSH – DPM (... scpt ecc.) La prova penetrometrica dinamica consiste nell’infiggere nel terreno una punta conica (per tratti consecutivi

δ) misurando il numero di colpi N necessari.

Le Prove Penetrometriche Dinamiche sono molto diffuse ed utilizzate nel territorio da geologi e geotecnici,

data la loro semplicità esecutiva, economicità e rapidità di esecuzione.

La loro elaborazione, interpretazione e visualizzazione grafica consente di “catalogare e parametrizzare” il

suolo attraversato con un’immagine in continuo, che permette anche di avere un raffronto sulle consistenze

dei vari livelli attraversati e una correlazione diretta con sondaggi geognostici per la caratterizzazione

stratigrafica.

La sonda penetrometrica permette inoltre di riconoscere abbastanza precisamente lo spessore delle coltri sul

substrato, la quota di eventuali falde e superfici di rottura sui pendii, e la consistenza in generale del terreno.

L’utilizzo dei dati, ricavati da correlazioni indirette e facendo riferimento a vari autori, dovrà comunque

essere trattato con le opportune cautele e, possibilmente, dopo esperienze geologiche acquisite in zona.

Elementi caratteristici del penetrometro dinamico sono i seguenti:

- peso massa battente M

- altezza libera caduta H

- punta conica: diametro base cono D, area base A (angolo di apertura α)

- avanzamento (penetrazione) δ

- presenza o meno del rivestimento esterno (fanghi bentonitici).

Con riferimento alla classificazione ISSMFE (1988) dei diversi tipi di penetrometri dinamici (vedi tabella

sotto riportata) si rileva una prima suddivisione in quattro classi (in base al peso M della massa battente) :

- tipo LEGGERO (DPL)

- tipo MEDIO (DPM)

TecnoGeo s.a.s.

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- tipo PESANTE (DPH)

- tipo SUPERPESANTE (DPSH)

Classificazione ISSMFE dei penetrometri dinamici:

Tipo Sigla di riferimento peso della massa M (kg)

prof.max indagine battente

(m) Leggero DPL (Light) M ≤10 8 Medio DPM (Medium) 10<M <40 20-25 Pesante DPH (Heavy) 40≤M <60 25

Super pesante (Super Heavy)

DPSH M≥60 25

Penetrometri in uso in Italia

In Italia risultano attualmente in uso i seguenti tipi di penetrometri dinamici (non rientranti però nello

Standard ISSMFE):

- DINAMICO LEGGERO ITALIANO (DL-30) (MEDIO secondo la classifica ISSMFE) massa battente M = 30 kg, altezza di caduta H = 0.20 m, avanzamento δ = 10 cm, punta conica (α=60-90°), diametro D 35.7 mm, area base cono A=10 cm² rivestimento / fango bentonitico : talora previsto;

- DINAMICO LEGGERO ITALIANO (DL-20) (MEDIO secondo la classifica ISSMFE) massa battente M = 20 kg, altezza di caduta H=0.20 m, avanzamento δ = 10 cm, punta conica (α= 60-90°), diametro D 35.7 mm, area base cono A=10 cm²rivestimento / fango bentonitico : talora previsto;

- DINAMICO PESANTE ITALIANO (SUPERPESANTE secondo la classifica ISSMFE) massa battente M = 73 kg, altezza di caduta H=0.75 m, avanzamento δ=30 cm, punta conica (α = 60°), diametro D = 50.8 mm, area base cono A=20.27 cm²rivestimento: previsto secondo precise indicazioni;

- DINAMICO SUPERPESANTE (Tipo EMILIA) massa battente M=63.5 kg, altezza caduta H=0.75 m, avanzamento δ=20-30 cm, punta conica conica (α = 60°-90°) diametro D = 50.5 mm, area base cono A = 20 cm², rivestimento / fango bentonitico : talora previsto. Correlazione con Nspt

Poiché la prova penetrometrica standard (SPT) rappresenta, ad oggi, uno dei mezzi più diffusi ed economici

per ricavare informazioni dal sottosuolo, la maggior parte delle correlazioni esistenti riguardano i valori del

numero di colpi Nspt ottenuto con la suddetta prova, pertanto si presenta la necessità di rapportare il numero

di colpi di una prova dinamica con Nspt. Il passaggio viene dato da:

Nspt = βt N

Dove:

SPTt Q

Q=β

TecnoGeo s.a.s.

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in cui Q è l’energia specifica per colpo e Qspt è quella riferita alla prova SPT.

L’energia specifica per colpo viene calcolata come segue:

( )'2

MMAHMQ+⋅⋅

⋅=

δ

in cui

M = peso massa battente;

M’ = peso aste;

H = altezza di caduta;

A = area base punta conica;

δ = passo di avanzamento.

Valutazione resistenza dinamica alla punta Rpd

Formula Olandesi

( )[ ] ( )[ ]PMANHM

PMeAHMRpd

+⋅⋅⋅⋅

=+⋅⋅

⋅=

δ

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Rpd = resistenza dinamica punta (area A); e = infissione media per colpo (δ/N); M = peso massa battente (altezza caduta H); P = peso totale aste e sistema battuta.

Metodologia di Elaborazione.

Le elaborazioni sono state effettuate mediante un programma di calcolo automatico Dynamic Probing della

GeoStru Software.

Il programma calcola il rapporto delle energie trasmesse (coefficiente di correlazione con SPT) tramite le

elaborazioni proposte da Pasqualini 1983 - Meyerhof 1956 - Desai 1968 - Borowczyk-Frankowsky 1981.

Permette inoltre di utilizzare i dati ottenuti dall’effettuazione di prove penetrometriche per estrapolare utili

informazioni geotecniche e geologiche.

Una vasta esperienza acquisita, unitamente ad una buona interpretazione e correlazione, permettono spesso di

ottenere dati utili alla progettazione e frequentemente dati maggiormente attendibili di tanti dati bibliografici

sulle litologie e di dati geotecnici determinati sulle verticali litologiche da poche prove di laboratorio eseguite

come rappresentazione generale di una verticale eterogenea disuniforme e/o complessa.

In particolare consente di ottenere informazioni su:

- l’andamento verticale e orizzontale degli intervalli stratigrafici,

- la caratterizzazione litologica delle unità stratigrafiche,

- i parametri geotecnici suggeriti da vari autori in funzione dei valori del numero dei colpi e delle

resistenza alla punta.

Valutazioni statistiche e correlazioni

Elaborazione Statistica

Permette l’elaborazione statistica dei dati numerici di Dynamic Probing, utilizzando nel calcolo dei valori

TecnoGeo s.a.s.

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rappresentativi dello strato considerato un valore inferiore o maggiore della media aritmetica dello strato

(dato comunque maggiormente utilizzato); i valori possibili in immissione sono :

Media Media aritmetica dei valori del numero di colpi sullo strato considerato.

Media minima Valore statistico inferiore alla media aritmetica dei valori del numero di colpi sullo strato considerato.

Massimo Valore massimo dei valori del numero di colpi sullo strato considerato.

Minimo Valore minimo dei valori del numero di colpi sullo strato considerato.

Scarto quadratico medio Valore statistico di scarto dei valori del numero di colpi sullo strato considerato.

Media deviata Valore statistico di media deviata dei valori del numero di colpi sullo strato considerato.

Media + s Media + scarto (valore statistico) dei valori del numero di colpi sullo strato considerato.

Media - s Media - scarto (valore statistico) dei valori del numero di colpi sullo strato considerato.

Correlazioni geotecniche terreni incoerenti Correzione Nspt in presenza di falda

Nspt corretto = 15 + 0.5 × (Nspt - 15)

Nspt è il valore medio nello strato

La correzione viene applicata in presenza di falda solo se il numero di colpi è maggiore di 15 (la correzione viene eseguita se

tutto lo strato è in falda) .

Angolo di Attrito

• Peck-Hanson-Thornburn-Meyerhof 1956 - Correlazione valida per terreni non molli a prof. < 5 mt.; correlazione valida per

sabbie e ghiaierappresenta valori medi. - Correlazione storica molto usata, valevole per prof. < 5 mt. per terreni sopra falda e

< 8 mt. per terreni in falda (tensioni < 8-10 t/mq)

• Meyerhof 1956 - Correlazioni valide per terreni argillosi ed argillosi-marnosifessurati, terreni di riporto sciolti e coltri

detritiche (da modifica sperimentale di dati).

• Sowers 1961)- Angolo di attrito in gradi valido per sabbiein genere (cond. ottimali per prof. < 4 mt. sopra falda e < 7 mt. per

terreni in falda) σ>5 t/mq.

• De Mello - Correlazione valida per terreni prevalentemente sabbiosi e sabbioso-ghiaiosi (da modifica sperimentale di dati)

con angolo di attrito < 38° .

• Malcev 1964 - Angolo di attrito in gradi valido per sabbie in genere (cond. ottimali per prof. >2 m. e per valori di angolo di

attrito < 38° ).

• Schmertmann 1977- Angolo di attrito (gradi) per vari tipi litologici (valori massimi). N.B. valori spesso troppo ottimistici

poiché desunti da correlazioni indirette da Dr %.

• Shioi-Fukuni 1982 (ROAD BRIDGE SPECIFICATION) Angolo di attrito in gradi valido per sabbie - sabbie fini o limose e

limi siltosi (cond. ottimali per prof. di prova > 8 mt. sopra falda e > 15 mt. per terreni in falda) σ>15 t/mq.

• Shioi-Fukuni 1982 (JAPANESE NATIONALE RAILWAY) Angolo di attrito valido per sabbie medie e grossolane fino a

ghiaiose .

• Angolo di attrito in gradi (Owasaki & Iwasaki) valido per sabbie - sabbie medie e grossolane-ghiaiose(cond. ottimali per

prof. > 8 mt. sopra falda e > 15 mt. per terreni in falda) s>15 t/mq.

• Meyerhof 1965 - Correlazione valida per terreni per sabbiecon % di limo < 5% a profondità < 5 mt. e con % di limo > 5% a

profondità < 3 mt.

• Mitchell e Katti (1965) - Correlazione valida per sabbie e ghiaie.

Densità relativa(%)

TecnoGeo s.a.s.

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• Gibbs & Holtz (1957) correlazione valida per qualunque pressione efficace, per ghiaieDr viene sovrastimato, per

limisottostimato.

• Skempton (1986) elaborazione valida per limi esabbie esabbie da fini a grossolane NC a qualunque pressione efficace, per

ghiaie il valore di Dr % viene sovrastimato, per limi sottostimato.

• Meyerhof (1957).

• Schultze & Menzenbach (1961) per sabbie fini eghiaiose NC ,metodo valido per qualunque valore di pressione efficace in

depositi NC, per ghiaie il valore di Dr % viene sovrastimato, per limi sottostimato.

Modulo Di Young (Ey)

• Terzaghi - elaborazione valida per sabbia pulitaesabbia con ghiaiasenza considerare la pressione efficace.

• Schmertmann (1978), correlazione valida per vari tipi litologici .

• Schultze-Menzenbach , correlazione valida per vari tipi litologici.

• D'Appollonia ed altri (1970) , correlazione valida per sabbia, sabbia SC, sabbia NC e ghiaia

• Bowles (1982), correlazione valida per sabbia argillosa, sabbia limosa, limo sabbioso, sabbia media, sabbia e ghiaia.

Modulo Edometrico

• Begemann (1974) elaborazione desunta da esperienze in Grecia, correlazione valida per limo con sabbia, sabbia e ghiaia

• Buismann-Sanglerat , correlazione valida per sabbia e sabbia argillosa.

• Farrent (1963) valida per sabbie, talora anche per sabbie con ghiaia (da modifica sperimentale di dati).

• Menzenbach e Malcev valida per sabbia fine, sabbia ghiaiosa e sabbia e ghiaia.

Stato di consistenza

• Classificazione A.G.I. 1977

Peso di Volume Gamma

• Meyerhof ed altri, valida per sabbie, ghiaie, limo, limo sabbioso.

Peso di volume saturo

• Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948-1967. Correlazione valida per peso specifico del materiale pari a circa γ = 2,65 t/mc e per

peso di volume secco variabile da 1,33 (Nspt = 0) a 1,99 (Nspt = 95)

Modulo di poisson

• Classificazione A.G.I.

Modulo di deformazione di taglio(G)

• Ohsaki & Iwasaki – elaborazione valida per sabbie con fine plastico e sabbie pulite.

• Robertson e Campanella (1983) e Imai & Tonouchi (1982) elaborazione valida soprattutto per sabbiee per tensioni

litostatiche comprese tra 0,5 - 4,0 kg/cmq.

Modulo di reazione (Ko)

• Navfac 1971-1982 - elaborazione valida per sabbie, ghiaie, limo, limo sabbioso .

Resistenza alla punta del Penetrometro Statico (Qc)

• Robertson 1983 Qc

Correlazioni geotecniche terreni coesivi Coesione non drenata

• Benassi & Vannelli- correlazioni scaturite da esperienze ditta costruttrice Penetrometri SUNDA 1983.

• Terzaghi-Peck (1948-1967), correlazione valida per argille sabbiose-siltose NC con Nspt <8 , argille limose-siltose

mediamente plastiche, argille marnose alterate-fessurate.

• Terzaghi-Peck (1948). Cu min-max.

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• Sanglerat , da dati Penetr. Statico per terreni coesivi saturi , tale correlazione non è valida per argille sensitive con sensitività

> 5, per argille sovraconsolidate fessurate e per i limi a bassa plasticità.

• Sanglerat , (per argille limose-sabbiose poco coerenti), valori validi per resistenze penetrometriche < 10 colpi, per resistenze

penetrometriche >10 l'elaborazione valida è comunque quella delle "argille plastiche " di Sanglerat.

• (U.S.D.M.S.M.) U.S. Design Manual Soil Mechanics Coesione non drenata per argille limose e argille di bassa media ed alta

plasticità , (Cu-Nspt-grado di plasticità).

• Schmertmann 1975 Cu (Kg/cmq) (valori medi), valida per argille e limi argillosi con Nc=20 e Qc/Nspt=2.

• Schmertmann 1975 Cu (Kg/cmq) (valori minimi), valida per argille NC .

• Fletcher 1965 - (Argilla di Chicago) . Coesione non drenata Cu (Kg/cmq), colonna valori validi per argille a medio-bassa

plasticità .

• Houston (1960) - argilla di media-alta plasticità.

• Shioi-Fukuni 1982 , valida per suoli poco coerenti e plastici, argilla di media-alta plasticità.

• Begemann.

• De Beer.

Resistenza alla punta del Penetrometro Statico (Qc)

• Robertson 1983 Qc

Modulo Edometrico-Confinato(Mo)

• Stroud e Butler (1975) - per litotipi a media plasticità, valida per litotipi argillosi a media-medio-alta plasticità - da esperienze

su argille glaciali.

• Stroud e Butler (1975), per litotipi a medio-bassa plasticità (IP< 20), valida per litotipi argillosi a medio-bassa plasticità (IP<

20) - da esperienze su argille glaciali .

• Vesic (1970) correlazione valida per argille molli (valori minimi e massimi).

• Trofimenkov (1974), Mitchell e Gardner Modulo Confinato -Mo (Eed) (Kg/cmq)-, valida per litotipi argillosi e limosi-

argillosi (rapporto Qc/Nspt=1.5-2.0).

• Buismann- Sanglerat, valida per argille compatte ( Nspt <30) medie e molli ( Nspt <4) e argille sabbiose (Nspt=6-12).

Modulo Di Young (EY)

• Schultze-Menzenbach - (Min. e Max.), correlazione valida per limi coerenti e limi argillosi con I.P. >15

• D'Appollonia ed altri (1983) - correlazione valida per argille sature-argille fessurate.

Stato di consistenza

• Classificazione A.G.I. 1977

Peso di Volume Gamma

• Meyerhof ed altri, valida per argille, argille sabbiose e limose prevalentemente coerenti.

Peso di volume saturo

• Correlazione Bowles (1982), Terzaghi-Peck (1948-1967), valida per condizioni specifiche: peso specifico del materiale pari

a circa G=2,70 (t/mc) e per indici dei vuoti variabili da 1,833 (Nspt=0) a 0,545 (Nspt=28)

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PROVA PENETROMETRICA DINAMICAD.P.S.H.(Dynamic Probing Super Heavy)

Documentazione Fotografica

Piezometro Semplice

Misurazione istantanea

del livello freatico

FaldaRilevata a -4,6 m. dal p.c.

Alla Data: 14-02-2017

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TecnoGeo s.a.s.

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PROVA PENETROMETRICA DINAMICAD.P.S.H. (Dynamic Probing Super Heavy) Tabulato di Prova e Parametri Geotecnici

Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI Prova eseguita in data 15/02/2017 Profondità prova 10,20 mt Falda rilevata Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio

Profondità (m)

Nr. Colpi Calcolo coeff.

riduzione sonda Chi

Res. dinamica

ridotta (Kg/cm²)

Res. dinamica (Kg/cm²)

Pres. ammissibile

con riduzione

Herminier - Olandesi (Kg/cm²)

Pres. ammissibile Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

0,20 7 0,855 62,87 73,56 3,14 3,68 0,40 18 0,801 151,47 189,16 7,57 9,46 0,60 23 0,747 165,73 221,86 8,29 11,09 0,80 19 0,793 145,40 183,27 7,27 9,16 1,00 13 0,790 99,03 125,40 4,95 6,27 1,20 5 0,836 40,33 48,23 2,02 2,41 1,40 6 0,833 48,20 57,88 2,41 2,89 1,60 7 0,830 51,76 62,40 2,59 3,12 1,80 3 0,826 22,10 26,74 1,10 1,34 2,00 3 0,823 22,01 26,74 1,10 1,34 2,20 3 0,820 21,93 26,74 1,10 1,34 2,40 2 0,817 14,57 17,83 0,73 0,89 2,60 2 0,814 13,49 16,57 0,67 0,83 2,80 2 0,811 13,45 16,57 0,67 0,83 3,00 2 0,809 13,40 16,57 0,67 0,83 3,20 2 0,806 13,36 16,57 0,67 0,83 3,40 1 0,803 6,66 8,29 0,33 0,41 3,60 4 0,801 24,79 30,96 1,24 1,55 3,80 4 0,798 24,72 30,96 1,24 1,55 4,00 2 0,796 12,32 15,48 0,62 0,77 4,20 7 0,794 43,00 54,18 2,15 2,71 4,40 11 0,791 67,38 85,14 3,37 4,26 4,60 7 0,789 40,12 50,83 2,01 2,54 4,80 5 0,787 28,58 36,31 1,43 1,82 5,00 5 0,785 28,50 36,31 1,43 1,82 5,20 5 0,783 28,43 36,31 1,42 1,82 5,40 4 0,781 22,69 29,04 1,13 1,45 5,60 5 0,779 26,64 34,19 1,33 1,71 5,80 8 0,777 42,52 54,71 2,13 2,74 6,00 9 0,775 47,73 61,55 2,39 3,08 6,20 8 0,774 42,33 54,71 2,12 2,74 6,40 7 0,772 36,96 47,87 1,85 2,39 6,60 7 0,770 34,85 45,24 1,74 2,26 6,80 7 0,769 34,78 45,24 1,74 2,26 7,00 8 0,767 39,66 51,70 1,98 2,58 7,20 6 0,766 29,69 38,77 1,48 1,94

TecnoGeo s.a.s.

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7,40 6 0,764 29,63 38,77 1,48 1,94 7,60 6 0,763 28,03 36,75 1,40 1,84 7,80 7 0,761 32,64 42,88 1,63 2,14 8,00 6 0,760 27,93 36,75 1,40 1,84 8,20 4 0,759 18,59 24,50 0,93 1,23 8,40 5 0,757 23,19 30,63 1,16 1,53 8,60 6 0,756 26,41 34,93 1,32 1,75 8,80 5 0,755 21,97 29,11 1,10 1,46 9,00 9 0,753 39,48 52,40 1,97 2,62 9,20 9 0,752 39,42 52,40 1,97 2,62 9,40 10 0,751 43,73 58,22 2,19 2,91 9,60 11 0,750 45,76 61,02 2,29 3,05 9,80 12 0,749 49,84 66,56 2,49 3,33

10,00 12 0,748 49,77 66,56 2,49 3,33 10,20 12 0,747 49,70 66,56 2,48 3,33

Prof. Strato (m)

NPDM Rd (Kg/cm²)

Tipo Peso unità di volume (t/m³)

Peso unità di volume saturo (t/m³)

Tensione efficace

(Kg/cm²)

Coeff. di correlaz. con Nspt

Nspt Descrizione

1 16 158,65 Incoerente - coesivo

2,11 2,2 0,11 1,5 24,06 strato superficiale

(prob. materiale di

riporto) 1,6 6 56,17 Incoerente

- coesivo 1,94 2,13 0,27 1,5 9,02 sabbia limosa

2,2 3 26,74 Incoerente - coesivo

1,73 1,87 0,38 1,5 4,51 limo sabbioso

3,4 1,83 15,4 Incoerente - coesivo

1,62 1,86 0,53 1,5 2,75 limo

4 3,33 25,8 Incoerente - coesivo

1,76 1,88 0,68 1,5 5,01 sabbia limosa

8,8 6,42 43,18 Incoerente - coesivo

1,96 2,16 1,06 1,5 9,66 sabbia limosa deb. ghiaiosa

10,2 10,71 60,53 Incoerente - coesivo

2,08 2,29 1,43 1,5 16,11 sabbia

Liquefazione Metodo di Shi-Ming (1982)

Strato VII Nspt

critico

VIII Nspt

critico

IX Nspt

critico

X Nspt

critico

Condizione

Strato 1 0 0 0 0 Strato 2 0 0 0 0 Strato 3 0 0 0 0 Strato 4 0 0 0 0 Strato 5 0 0 0 0 Strato 6 9,69 16,15 25,84 38,76 Liquefazione

possibile al VII° Mercalli

Strato 7 10,32 17,2 27,52 41,28 Liquefazione possibile al

VIII° Mercalli

TecnoGeo s.a.s.

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STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.1

TERRENI COESIVI Coesione non drenata (Kg/cm²) Nspt Prof.

Strato (m)

Terzaghi-Peck

Sanglerat

Terzaghi-Peck (1948)

U.S.D.M.S.M

Schmertmann 1975

SUNDA (1983) Benassi e Vannelli

Fletcher (1965) Argilla di Chicago

Houston (1960)

Shioi - Fukui 1982

Begemann

De Beer

[1] - strato superficiale (prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 1,62 3,01 1,00 0,92 2,39 4,76 2,00 2,48 1,20 4,15 3,01

[2] - sabbia limosa

9,02 1,60 0,61 1,13 0,50 0,36 0,88 1,69 0,80 1,12 0,45 1,39 1,13

[3] - limo sabbioso

4,51 2,20 0,28 0,56 0,25 0,18 0,44 0,80 0,41 0,77 0,23 0,53 0,56

[4] - limo

2,75 3,40 0,17 0,34 0,15 0,11 0,27 0,46 0,25 0,64 0,14 0,10 0,34

[5] - sabbia limosa

5,01 4,00 0,31 0,63 0,25 0,20 0,49 0,77 0,45 0,81 0,25 0,39 0,63

[6] - sabbia limosa deb. ghiaiosa

9,66 8,80 0,65 1,21 0,50 0,39 0,95 1,30 0,86 1,17 0,48 0,49 1,21

[7] - sabbia

16,11 10,20 1,09 2,01 1,00 0,63 1,59 1,82 1,39 1,72 0,81 1,36 2,01

Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Qc

(Kg/cm²) [1] - strato superficiale (prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 Robertson (1983) 48,12

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 Robertson (1983) 18,04 [3] - limo sabbioso 4,51 2,20 Robertson (1983) 9,02 [4] - limo 2,75 3,40 Robertson (1983) 5,50 [5] - sabbia limosa 5,01 4,00 Robertson (1983) 10,02 [6] - sabbia limosa deb. ghiaiosa

9,66 8,80 Robertson (1983) 19,32

[7] - sabbia 16,11 10,20 Robertson (1983) 32,22 Modulo Edometrico (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Stroud e Butler (1975)

Vesic (1970) Trofimenkov (1974), Mitchell e Gardner

Buisman-Sanglerat

[1] - strato superficiale (prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 110,39 -- 247,19 240,60

[2] - sabbia limosa

9,02 1,60 41,38 -- 93,79 112,75

[3] - limo sabbioso

4,51 2,20 20,69 67,65 47,79 56,38

[4] - limo 2,75 3,40 12,62 41,25 29,84 34,38 [5] - sabbia limosa

5,01 4,00 22,99 75,15 52,89 62,63

[6] - sabbia limosa deb. ghiaiosa

9,66 8,80 44,32 -- 100,32 120,75

TecnoGeo s.a.s.

13

[7] - sabbia 16,11 10,20 73,91 -- 166,10 161,10 Modulo di Young (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Schultze Apollonia

[1] - strato superficiale (prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 256,29 240,60

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 83,33 90,20 [3] - limo sabbioso 4,51 2,20 31,47 45,10 [4] - limo 2,75 3,40 11,23 27,50 [5] - sabbia limosa 5,01 4,00 37,22 50,10 [6] - sabbia limosa deb. ghiaiosa

9,66 8,80 90,69 96,60

[7] - sabbia 16,11 10,20 164,87 161,10 Classificazione AGI Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Classificazione

[1] - strato superficiale (prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 A.G.I. (1977) MOLTO CONSISTENTE

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 A.G.I. (1977) CONSISTENTE [3] - limo sabbioso 4,51 2,20 A.G.I. (1977) MODERAT.

CONSISTENTE [4] - limo 2,75 3,40 A.G.I. (1977) POCO CONSISTENTE [5] - sabbia limosa 5,01 4,00 A.G.I. (1977) MODERAT.

CONSISTENTE [6] - sabbia limosa deb. ghiaiosa

9,66 8,80 A.G.I. (1977) CONSISTENTE

[7] - sabbia 16,11 10,20 A.G.I. (1977) MOLTO CONSISTENTE

Peso unità di volume Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Peso unità di volume

(t/m³) [1] - strato superficiale (prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 Meyerhof ed altri 2,11

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 Meyerhof ed altri 1,94 [3] - limo sabbioso 4,51 2,20 Meyerhof ed altri 1,73 [4] - limo 2,75 3,40 Meyerhof ed altri 1,62 [5] - sabbia limosa 5,01 4,00 Meyerhof ed altri 1,76 [6] - sabbia limosa deb. ghiaiosa

9,66 8,80 Meyerhof ed altri 1,96

[7] - sabbia 16,11 10,20 Meyerhof ed altri 2,08 Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato

(m) Correlazione Peso unità di volume

saturo (t/m³)

[1] - strato superficiale (prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 Meyerhof ed altri 2,20

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 Meyerhof ed altri 2,13 [3] - limo sabbioso 4,51 2,20 Meyerhof ed altri 1,87 [4] - limo 2,75 3,40 Meyerhof ed altri 1,86 [5] - sabbia limosa 5,01 4,00 Meyerhof ed altri 1,88 [6] - sabbia limosa deb. ghiaiosa

9,66 8,80 Meyerhof ed altri 2,16

[7] - sabbia 16,11 10,20 Meyerhof ed altri 2,29

TERRENI INCOERENTI Densità relativa IntestazioneNSP

T$ Prof. Strato

(m) Gibbs & Holtz

1957 Meyerhof 1957 Schultze &

Menzenbach (1961)

Skempton 1986

[1] - strato superficiale

(prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 60,16 100 100 56,79

[2] - sabbia 9,02 1,60 33,21 64,06 69,07 30,79

TecnoGeo s.a.s.

14

limosa [3] - limo sabbioso

4,51 2,20 18,21 42,93 45,33 19,52

[4] - limo 2,75 3,40 8,25 31,42 32,81 14,58 [5] - sabbia

limosa 5,01 4,00 16,11 40,04 40,93 20,86

[6] - sabbia limosa deb.

ghiaiosa

9,66 8,80 23,59 49,23 49,87 32,23

[7] - sabbia 16,11 10,20 29,08 56,8 57,9 44,01

Angolo di resistenza al taglio Nspt Prof.

Strato (m)

Nspt corretto per

presenza falda

Peck-Hanson

-Thornb

urn-Meyer

hof 1956

Meyerhof

(1956)

Sowers (1961)

Malcev (1964)

Meyerhof

(1965)

Schmertmann (1977) Sabbie

Mitchell & Katti

(1981)

Shioi-Fukuni 1982 (ROA

D BRID

GE SPECIFICATION)

Japanese

National

Railway

De Mello

Owasaki &

Iwasaki

[1] - strato

superficiale

(prob. materia

le di riporto)

24,06 1,00 24,06 33,87 26,87 34,74 35,04 38,22 42 30-32 34 34,22 46,37 36,94

[2] - sabbia limosa

9,02 1,60 9,02 29,58 22,58 30,53 31,41 33,29 0 <30 26,63 29,71 37,18 28,43

[3] - limo

sabbioso

4,51 2,20 4,51 28,29 21,29 29,26 29,55 31,46 0 <30 23,22 28,35 30,71 24,5

[4] - limo

2,75 3,40 2,75 27,79 20,79 28,77 28,02 30,7 0 <30 21,42 27,83 25,82 22,42

[5] - sabbia limosa

5,01 4,00 5,01 28,43 21,43 29,4 28,45 31,67 0 <30 23,67 28,5 30,49 25,01

[6] - sabbia limosa

deb. ghiaios

a

9,66 8,80 9,66 29,76 22,76 30,7 28,55 33,54 0 <30 27,04 29,9 34,78 28,9

[7] - sabbia

16,11 10,20 15,555 31,44 24,44 32,36 28,67 35,66 35,95 30-32 30,27 31,67 37,54 32,64

Modulo di Young (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda

Terzaghi Schmertmann (1978) (Sabbie)

Schultze-Menzenbach

(Sabbia ghiaiosa)

D'Appollonia ed altri 1970

(Sabbia)

Bowles (1982) Sabbia Media

[1] - strato superficiale

(prob. materiale di

riporto)

24,06 1,00 24,06 350,12 192,48 284,61 360,45 195,30

[2] - sabbia limosa

9,02 1,60 9,02 --- 72,16 107,14 --- ---

[3] - limo sabbioso

4,51 2,20 4,51 --- 36,08 --- --- ---

[4] - limo 2,75 3,40 2,75 --- 22,00 --- --- --- [5] - sabbia

limosa 5,01 4,00 5,01 --- 40,08 --- --- ---

[6] - sabbia limosa deb.

ghiaiosa

9,66 8,80 9,66 --- 77,28 114,69 --- ---

[7] - sabbia 16,11 10,20 15,555 281,52 124,44 184,25 296,66 152,77

Modulo Edometrico (Kg/cm²)

TecnoGeo s.a.s.

15

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza

falda

Buisman-Sanglerat (sabbie)

Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia)

Farrent 1963 Menzenbach e Malcev

(Sabbia media) [1] - strato

superficiale (prob.

materiale di riporto)

24,06 1,00 24,06 144,36 76,88 170,83 145,31

[2] - sabbia limosa

9,02 1,60 9,02 --- 45,99 64,04 78,23

[3] - limo sabbioso

4,51 2,20 4,51 --- 36,73 32,02 58,11

[4] - limo 2,75 3,40 2,75 --- 33,11 19,52 50,26 [5] - sabbia

limosa 5,01 4,00 5,01 --- 37,76 35,57 60,34

[6] - sabbia limosa deb.

ghiaiosa

9,66 8,80 9,66 --- 47,31 68,59 81,08

[7] - sabbia 16,11 10,20 15,555 93,33 59,41 110,44 107,38

Classificazione AGI Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Correlazione Classificazione AGI

[1] - strato superficiale (prob.

materiale di riporto)

24,06 1,00 24,06 Classificazione A.G.I

MODERATAMENTE ADDENSATO

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 9,02 Classificazione A.G.I

POCO ADDENSATO

[3] - limo sabbioso 4,51 2,20 4,51 Classificazione A.G.I

POCO ADDENSATO

[4] - limo 2,75 3,40 2,75 Classificazione A.G.I

SCIOLTO

[5] - sabbia limosa 5,01 4,00 5,01 Classificazione A.G.I

POCO ADDENSATO

[6] - sabbia limosa deb. ghiaiosa

9,66 8,80 9,66 Classificazione A.G.I

POCO ADDENSATO

[7] - sabbia 16,11 10,20 15,555 Classificazione A.G.I

MODERATAMENTE ADDENSATO

Peso unità di volume Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Correlazione Gamma

(t/m³) [1] - strato

superficiale (prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 24,06 Meyerhof ed altri 2,06

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 9,02 Meyerhof ed altri 1,70 [3] - limo sabbioso 4,51 2,20 4,51 Meyerhof ed altri 1,52

[4] - limo 2,75 3,40 2,75 Meyerhof ed altri 1,44 [5] - sabbia limosa 5,01 4,00 5,01 Meyerhof ed altri 1,54 [6] - sabbia limosa

deb. ghiaiosa 9,66 8,80 9,66 Meyerhof ed altri 1,72

[7] - sabbia 16,11 10,20 15,555 Meyerhof ed altri 1,89

Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Correlazione Gamma Saturo

(t/m³) [1] - strato

superficiale (prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 24,06 Terzaghi-Peck 1948-1967

2,47

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 9,02 Terzaghi-Peck 1948-1967

1,91

[3] - limo sabbioso 4,51 2,20 4,51 Terzaghi-Peck 1948-1967

1,88

[4] - limo 2,75 3,40 2,75 Terzaghi-Peck 1948-1967

1,87

[5] - sabbia limosa 5,01 4,00 5,01 Terzaghi-Peck 1948-1967

1,89

[6] - sabbia limosa deb. ghiaiosa

9,66 8,80 9,66 Terzaghi-Peck 1948-1967

1,92

[7] - sabbia 16,11 10,20 15,555 Terzaghi-Peck 1948-1967

1,95

Modulo di Poisson

TecnoGeo s.a.s.

16

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Poisson

[1] - strato superficiale (prob.

materiale di riporto)

24,06 1,00 24,06 (A.G.I.) 0,31

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 9,02 (A.G.I.) 0,34 [3] - limo sabbioso 4,51 2,20 4,51 (A.G.I.) 0,34

[4] - limo 2,75 3,40 2,75 (A.G.I.) 0,35 [5] - sabbia limosa 5,01 4,00 5,01 (A.G.I.) 0,34 [6] - sabbia limosa

deb. ghiaiosa 9,66 8,80 9,66 (A.G.I.) 0,33

[7] - sabbia 16,11 10,20 15,555 (A.G.I.) 0,32

Modulo di deformazione a taglio dinamico (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Ohsaki (Sabbie

pulite) Robertson e

Campanella (1983) e Imai & Tonouchi

(1982) [1] - strato

superficiale (prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 24,06 1292,20 872,73

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 9,02 513,82 479,23 [3] - limo sabbioso 4,51 2,20 4,51 267,82 313,77

[4] - limo 2,75 3,40 2,75 168,22 231,92 [5] - sabbia limosa 5,01 4,00 5,01 295,64 334,59 [6] - sabbia limosa

deb. ghiaiosa 9,66 8,80 9,66 548,01 499,72

[7] - sabbia 16,11 10,20 15,555 857,57 668,56

Liquefazione Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Correlazione Fs

Liquefazione [1] - strato

superficiale (prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 24,06 Seed e Idriss (1971) --

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 9,02 Seed e Idriss (1971) -- [3] - limo sabbioso 4,51 2,20 4,51 Seed e Idriss (1971) --

[4] - limo 2,75 3,40 2,75 Seed e Idriss (1971) -- [5] - sabbia limosa 5,01 4,00 5,01 Seed e Idriss (1971) -- [6] - sabbia limosa

deb. ghiaiosa 9,66 8,80 9,66 Seed e Idriss (1971) 0,531

[7] - sabbia 16,11 10,20 15,555 Seed e Idriss (1971) 0,575

Modulo di reazione Ko Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Correlazione Ko

[1] - strato superficiale (prob.

materiale di riporto)

24,06 1,00 24,06 Navfac 1971-1982 4,73

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 9,02 Navfac 1971-1982 1,89 [3] - limo sabbioso 4,51 2,20 4,51 Navfac 1971-1982 0,87

[4] - limo 2,75 3,40 2,75 Navfac 1971-1982 0,45 [5] - sabbia limosa 5,01 4,00 5,01 Navfac 1971-1982 0,99 [6] - sabbia limosa

deb. ghiaiosa 9,66 8,80 9,66 Navfac 1971-1982 2,03

[7] - sabbia 16,11 10,20 15,555 Navfac 1971-1982 3,23

Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Correlazione Qc

(Kg/cm²) [1] - strato

superficiale (prob. materiale di riporto)

24,06 1,00 24,06 Robertson 1983 48,12

[2] - sabbia limosa 9,02 1,60 9,02 Robertson 1983 18,04 [3] - limo sabbioso 4,51 2,20 4,51 Robertson 1983 9,02

[4] - limo 2,75 3,40 2,75 Robertson 1983 5,50 [5] - sabbia limosa 5,01 4,00 5,01 Robertson 1983 10,02 [6] - sabbia limosa

deb. ghiaiosa 9,66 8,80 9,66 Robertson 1983 19,32

[7] - sabbia 16,11 10,20 15,555 Robertson 1983 31,11

COMUNE DI SOVERATO (CZ)

GEOLAGS s.r.l.s.

Sede legale: Via San Giuseppe Moscati s.n.c. 89900 Vibo Valentia (VV) Tel. Fax 0963 94627 – P.IVA 03352390797 [email protected][email protected]

OGGETTO: “Lavori adeguamento sismico nella sede COM del Comune di Soverato”.

GEOLAGS s.r.l.s. Sede legale: Via San Giuseppe Moscati s.n.c.

89900 Vibo Valentia (VV) Tel. Fax 0963 94627 P.IVA 03352390797

[email protected] [email protected]

RELAZIONE TECNICA INTEGRATIVA

DELL’ATTIVITÀ D’INDAGINE GEOFISICA

COMMITTENTI: Dott.ssa Geol. Elisabetta Bravin per conto dell’Amm. Comunale di Soverato.

GEOLAGS s.r.l.s. “LAVORI ADEGUAMENTO SISMICO NELLA SEDE COM DEL COMUNE

DI SOVERATO” DOTT.SSA GEOL. ELISABETTA

BRAVIN PER CONTO DELL’AMM. COMUNALE DI

SOVERATO. RELAZIONE TECNICA INTEGRATIVA DELL’ATTIVITÀ D’INDAGINE

GEOFISICA

GEOLAGS s.r.l.s.

Sede legale: Via San Giuseppe Moscati s.n.c. 89900 Vibo Valentia (VV) Tel. Fax 0963 94627 – P.IVA 03352390797 [email protected][email protected]

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ina 2

INDICE

PREMESSA ........................................................................................................................................................................ 3 

1.  ANALISI HVSR (HORIZONTAL TO VERTICAL SPECTRAL RATIO) ................................................................. 3 

1.1  MODALITÀ ESECUTIVE DELLA PROVA E ACQUISIZIONE DATI ................................................................................... 3 

1.2  DESCRIZIONE DELLA STRUMENTAZIONE ................................................................................................................. 4 

Allegati:

Allegato n°1 Planimetria con ubicazione delle indagini;

Allegato n°2 Documentazione fotografica;

Allegato n°3 Risultati prova sismica passiva HVSR.

REV. DOCUMENTO REDATTO VERIFICATO DATA

00 Dr. Carlo Artusa Dr. Domenico Scidone 16/01/2018

GEOLAGS s.r.l.s. “LAVORI ADEGUAMENTO SISMICO NELLA SEDE COM DEL COMUNE

DI SOVERATO” DOTT.SSA GEOL. ELISABETTA

BRAVIN PER CONTO DELL’AMM. COMUNALE DI

SOVERATO. RELAZIONE TECNICA INTEGRATIVA DELL’ATTIVITÀ D’INDAGINE

GEOFISICA

GEOLAGS s.r.l.s.

Sede legale: Via San Giuseppe Moscati s.n.c. 89900 Vibo Valentia (VV) Tel. Fax 0963 94627 – P.IVA 03352390797 [email protected][email protected]

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ina 3

PREMESSA

La Geolags S.r.l.s., ditta operante nei settori della geologia applicata, della geofisica applicata, della

geoarcheologia e dei monitoraggi ambientali, con sede legale a Vibo Valentia, in Via San Giuseppe

Moscati, s.n.c. è stata incaricata dalla Dott.ssa Geol. Elisabetta Bravin per conto dell’Amm. Comunale di

Soverato, ad eseguire l’indagine geofisica integrativa per i “Lavori adeguamento sismico nella sede COM

del Comune di Soverato”, nell’abitato del Comune di Soverato (CZ).

In particolare durante la nuova campagna sono state svolte le seguenti attività:

n° 1 prova sismica passiva HVSR.

Di seguito vengono illustrate le metodiche di esecuzione delle diverse attività.

1. ANALISI HVSR (Horizontal to Vertical Spectral Ratio)

La caratterizzazione sismica dei terreni tramite la tecnica di indagine passiva HVSR (Horizzontal to

Vertical SpectralRario- Metodo di Nakamura), è finalizzata all'individuazione delle frequenze

caratteristiche di risonanza di sito, correlabili ai cambi litologici presenti sia all'interno della copertura che

nell'ammasso roccioso. Il metodo è basato sull’acquisizione del rumore sismico (detto anche microtremore

poiché riguarda oscillazioni molto più piccole rispetto a quelle indotte dai terremoti), generato dai

fenomeni atmosferici (onde oceaniche, vento) e dall’attività antropica. Le ipotesi alla base della tecnica

sono: una concentrazione del contenuto in frequenza localizzato maggiormente in quelle basse

(tipicamente al di sotto dei 20 Hz); assenza di sorgenti periodiche e/o con contenuto in alte frequenze;

sorgenti di rumore uniformemente distribuite intorno alla stazione di registrazione. Il risultato che si

ottiene da una registrazione di questo tipo è la frequenza caratteristica di risonanza del sito che

rappresenta un parametro fondamentale per il corretto dimensionamento degli edifici in termini di

risposta sismica locale in quanto si dovranno adottare adeguate precauzioni nell’edificare edifici aventi la

stessa frequenza di vibrazione del terreno per evitare l’effetto di “doppia risonanza” estremamente

pericolosa per la stabilità degli stessi.

L’ubicazione e le coordinate degli estremi, della prova, sono riportate di seguito in tabella.

SIGLA Coordinate Lat (m) Coordinate Long (m)

HVSR Lat. 4282723,33 N Long. 635052,68 E Tabella 2 – le coordinate sono espresse in UTM (WGS84) zona 33S.

1.1  MODALITÀ ESECUTIVE DELLA PROVA E ACQUISIZIONE DATI Si esegue una registrazione del rumore ambientale lungo tre direzioni ortogonali tra loro (x,y,z). Tale

registrazione deve essere effettuata, secondo le indicazioni del progetto SESAME, per una durata non

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inferiore a 20 minuti. Successivamente si esegue un’operazione detta di windowing, in cui le tre tracce

registrate vengono suddivise in finestre temporali di durata prefissata. Tale dimensione, detta Long Period,

deve essere pari almeno a 20 secondi. Si ottiene così un insieme di finestre “long”, sincronizzate fra le

tracce, che vengono filtrate in base a dei criteri che permettono di individuare l’eventuale presenza di

transienti (disturbi temporanei con grandi contributi nelle alte frequenze) o di fenomeni di saturazione.

Per ciascuna delle finestre rimanenti, quindi ritenute valide, viene valutato lo spettro di Fourier.

Quest’ultimo viene sottoposto a tapering e/o lisciamento secondo una delle varie tecniche note in

letteratura e ritenute idonee. Si prendono così in considerazione gli spettri delle finestre relative alle tracce

orizzontali in coppia (ogni spettro di una finestra per esempio della direzione X, ha il suo corrispettivo per

le finestre nella direzione Y, vale a dire che sono relative a finestre temporali sincrone) e per ognuna di

queste viene eseguita una somma tra le componenti in frequenza secondo un determinato criterio che può

essere, ad esempio, una semplice media aritmetica o una media ponderale o geometrica. Per ciascuna

coppia, esiste lo spettro nella direzione verticale Z, ovvero relativo alla finestra temporale sincrona a quelle

della coppia. Ogni componente in frequenza di questo spettro viene usato come denominatore nel

rapporto con quello della coppia. Questo permette quindi di ottenere il rapporto spettrale H/V per tutti gli

intervalli temporali in cui viene suddivisa la registrazione durante l’operazione di windowing. Eseguendo

per ciascuna frequenza di tali rapporti spettrali una media sulle varie finestre, si ottiene il rapporto

spettrale H/V medio, la cui frequenza di picco (frequenza in cui è localizzato il massimo valore assunto

dal rapporto medio stesso) rappresenta la deducibile stima della frequenza naturale di vibrazione del sito.

1.2  DESCRIZIONE DELLA STRUMENTAZIONE  Il Tromografo digitale SARA Geobox SR04 della Sara Eletronic Instruments, utilizzato per l’acquisizione

del rumore sismico, ha le seguenti caratteristiche strumentali:

Serial number 903

Classo of instrument Siesmic digitizer

Conformità agli standard EN 61326, EN 61326 Class B, EN 61000-4-2, EN 61000-4-3, EN 61000-4-11, EN 61010-1

Alimentazione 10-15 Vdc 180mA (max), batterie alcaline

Potenza utilizzata 75 mW

Numero canali 3 azionati da microcontroller

Rumore ≤ -124dB @ 100SPS Impedenza in ingresso 300k Ohm

Sensitivity 40 v/m/s (+/-10%)

Risoluzione A/D 24 bit

Livellamento a bolla, alta precisione orizzontale, sensibilità 5’ arco (0.083°)

Connessioni Porta USB a RS232

Vibo Valentia 16/01/2018 Il Tecnico Dott. Domenico Scidone

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Allegato n.1

Planimetria con ubicazione delle indagini

Progetto: “Lavori adeguamento sismico nella sede COM del Comune di Soverato”

Committenti: Dott.ssa Geol. Elisabetta Bravin per conto

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UBICAZIONE INDAGINI

STRALCIO CON UBICAZIONE INDAGINE GEOFISICA HVSR - Scala 1:2.000 –

Legenda:

Indagine sismica passiva HVSR. HVSR

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Allegato n.2

Documentazione Fotografica

Progetto: “Lavori adeguamento sismico nella sede COM del Comune di Soverato”

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DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA

Prova sismica passiva HVSR

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Allegato n.3

Risultati prova sismica passiva HVSR

Progetto: “Lavori adeguamento sismico nella sede COM del Comune di Soverato”

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HVSR

Instrument: TZ3-0003/01-13 Start recording: 15/01/18 10:13:04 End recording: 15/01/18 11:33:04

Channel labels: NORTH SOUTH EAST WEST UP DOWN

Trace length: 0h20'00'' Analyzed 75% trace (manual window selection)

Sampling rate: 128 Hz Window size: 20 s

Tracce

Fig. 1: Tracciato della registrazione lungo le direttrici: 1) Verticale; 2) N-S; 3) E-W.

Fig. 2: Tracciato depurato dai transienti

1

2

3

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Fig.3: Rapporto Amplificazione su frequenza, con evidenziato il periodo fondamentale.

Risultati dell’elaborazione Periodo fondamentale F0= 2,8675 (+/- 0.133998) Fattore di amplificazione A0= 5,72472

Criteria for a reliable H/V curve [All 3 should be fulfilled]

f0 > 10 / Lw 6.84 > 0.50 OK nc(f0) > 200 6433.1 > 200 OK

σA(f) < 2 for 0.5f0 < f < 2f0 if f0 > 0.5Hz

σA(f) < 3 for 0.5f0 < f < 2f0 if f0 < 0.5Hz

Exceeded 0 out of 330 times

OK

Criteria for a clear H/V peak [At least 5 out of 6 should be fulfilled]

Exists f - in [f0/4, f0] | AH/V(f -) < A0 / 2 2.438 Hz OK Exists f + in [f0, 4f0] | AH/V(f +) < A0 / 2 14.469 Hz OK

A0 > 2 2.41 > 2 OK

fpeak[AH/V(f) ± σA(f)] = f0 ± 5% |1.72188| < 0.05 NO

σf < ε(f0) 11.78409 < 0.34219 NO

σA(f0) < θ(f0) 0.5668 < 1.58 OK

f0= 2.8675 (+/- 0.133998) A0= 5.72472

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Lw nw

nc = Lw nw f0 f

f0

σf

ε(f0) A0

AH/V(f) f –

f +

σA(f)

σlogH/V(f)

θ(f0)

window length number of windows used in the analysis number of significant cycles current frequency H/V peak frequency standard deviation of H/V peak frequency

threshold value for the stability condition σf < σ (f0) H/V peak amplitude at frequency f0

H/V curve amplitude at frequency f frequency between f0/4 and f0 for which AH/V(f -) < A0/2 frequency between f0 and 4f0 for which AH/V(f +) < A0/2

standard deviation of AH/V(f), σA(f) is the factor by which the mean AH/V(f) curve should be multiplied or divided standard deviation of log AH/V(f) curve

threshold value for the stability condition σA(f) < σ (f0)

NOTA: - i primi 3 criteri SESAME (2005) dicono se la registrazione è stata condotta per un tempo sufficientemente

lungo rispetto alla frequenza del picco considerata. E’ opportuno che questi 3 criteri siano tutti soddisfatti;

- i secondi 6 criteri della tabella SESAME dicono se il picco è significativo dal punto di vista statistico. E’ bene che ne siano soddisfatti il maggior numero possibile ma si ricordi che eventuali NO su tutte le righe non implicano necessariamente che la registrazione è stata effettuata male ma implicano che non ci sono picchi significativi.

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Dall’analisi delle rapporto Amplificazione su frequenza, si e ricavato il profilo di velocità delle onde di taglio. Qui di seguito sarà esposto il grafico e i valori tabellari delle velocità.

Fig.4: Rapporto profondità su velocità di taglio.

Profondità (metri) Poisson

Velocità (m/sec) h z Vp Vs

5.33 5.33 0.32 304.93 185.69 20.54 25.87 0.3 505.28 327.60 5.20 31.07 0.3 2112.38 577.23

41.49 72.56 0.27 2684.88 850.31 27.44 100 0.26 3052.91 1212.73

Tab. 1: Parametri ottenuti dal calcolo.