relazione di calcolo STRUTTURA ENTRATA - comune.legnago.vr.it · DM 14.01.2008) 2.500 0 LEGENDA:...

pag.1

Comune di Legnago

Provincia di Provincia di Verona

RELAZIONE TECNICA GENERALE RELAZIONE DI CALCOLO

OGGETTO:

Struttura entrata cimitero Struttura di Entrata

COMMITTENTE:

Amministrazione Comunale di Legnago (VR)

Legnago (VR), ottobre 2017

Il Progettista

_________________________

(Cottarelli ing. Ermanno)

STUDIO TECNICO COTTARELLI & DA VIA' Vicolo S. Martino, 2 - 37045 LEGNAGO (VR) 0442 22222 - [email protected]

pag.2

1 - DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA La struttura di entrata è composta da pilastri in c.a. con soprastante struttura in ferro portante una copertura in Riverclack. La fondazione è a platea.

Vengono riportate di seguito due viste assonometriche contrapposte, allo scopo di consentire una migliore comprensione della struttura oggetto della presente relazione:

Vista Anteriore La direzione di visualizzazione (bisettrice del cono ottico), relativamente al sistema di riferimento globale 0,X,Y, Z, ha versore (1;1;-1)

Vista Posteriore

La direzione di visualizzazione (bisettrice del cono ottico), relativamente al sistema di riferimento globale 0,X,Y, Z, ha versore (-1;-1;-1)

2 - NORMATIVA DI RIFERIMENTO

pag.3

Le fasi di analisi e verifica della struttura sono state condotte in accordo alle seguenti disposizioni normative, per quanto applicabili in relazione al criterio di calcolo adottato dal progettista, evidenziato nel prosieguo della presente relazione:

Legge 5 novembre 1971 n. 1086 (G. U. 21 dicembre 1971 n. 321) “Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica”.

Legge 2 febbraio 1974 n. 64 (G. U. 21 marzo 1974 n. 76) “Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche”. Indicazioni progettive per le nuove costruzioni in zone sismiche a cura del Ministero per la Ricerca scientifica - Roma 1981.

D. M. Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008 n. 29 - Suppl. Ord.) “Norme tecniche per le Costruzioni”.

Inoltre, in mancanza di specifiche indicazioni, ad integrazione della norma precedente e per quanto con esse non in contrasto, sono state utilizzate le indicazioni contenute nella:

Circolare 2 febbraio 2009 n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (G.U. 26 febbraio 2009 n. 27 – Suppl. Ord.) “Istruzioni per l'applicazione delle 'Norme Tecniche delle Costruzioni' di cui al D.M. 14 gennaio 2008”.

3 - MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO Per la realizzazione dell’opera in oggetto saranno impiegati i seguenti materiali:

MATERIALI CALCESTRUZZO ARMATO

Caratteristiche calcestruzzo armato Nid γk αT, i E G CErid Stz Rck Rcm %Rck γc fcd fctd fcfm N n Ac

[N/m3] [1/°C] [N/mm2] [N/mm2] [%] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2]

Cls C25/30_B450C - (C25/30) 002 25.000 0,000010 31.447 13.103 100 P 30,00 - 0,85 1,50 14,11 1,19 3,07 15 003

LEGENDA: Nid Numero identificativo del materiale, nella relativa tabella dei materiali. γk Peso specifico. αT, i Coefficiente di dilatazione termica. E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. CErid Coefficiente di riduzione del Modulo elastico normale per Analisi Sismica [Esisma = E∙cErid ]. Stz Tipo di situazione: [F] = di Fatto (Esistente); [P] = di Progetto (Nuovo). Rck Resistenza caratteristica cubica. Rcm Resistenza media cubica. %Rck Percentuale di riduzione della Rck γc Coefficiente parziale di sicurezza del materiale. fcd Resistenza di calcolo a compressione. fctd Resistenza di calcolo a trazione. fcfm Resistenza media a trazione per flessione. n Ac Identificativo, nella relativa tabella materiali, dell'acciaio utilizzato: [-] = parametro NON significativo per il materiale.

MATERIALI ACCIAIO PER C.A.

Caratteristiche acciaio

Nid γk αT, i E G Stz fyk,1/ fyk,2

ftk,1/ ftk,2

fyd,1/ fyd,2

ftd γs γM1 γM2 γM3,SLV γM3,SLE γM7

NCnt Cnt

[N/m3] [1/°C] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2]

Acciaio B450C - (B450C)

003 78.500 0,000010 210.00

0 80.769 P 450,00

- 391,30

- 1,15 - - - - - - - -

LEGENDA: Nid Numero identificativo del materiale, nella relativa tabella dei materiali. γk Peso specifico. αT, i Coefficiente di dilatazione termica. E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. Stz Tipo di situazione: [F] = di Fatto (Esistente); [P] = di Progetto (Nuovo). ftk,1 Resistenza caratteristica a Rottura (per profili con t ≤ 40 mm).

pag.4

Caratteristiche acciaio

Nid γk αT, i E G Stz fyk,1/ fyk,2

ftk,1/ ftk,2

fyd,1/ fyd,2

ftd γs γM1 γM2 γM3,SLV γM3,SLE γM7

NCnt Cnt

[N/m3] [1/°C] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2]

ftk,2 Resistenza caratteristica a Rottura (per profili con 40 mm < t ≤ 80 mm). ftd Resistenza di calcolo a Rottura (Bulloni). γs Coefficiente parziale di sicurezza allo SLV del materiale. γM1 Coefficiente parziale di sicurezza per instabilità. γM2 Coefficiente parziale di sicurezza per sezioni tese indebolite. γM3,SLV Coefficiente parziale di sicurezza per scorrimento allo SLV (Bulloni). γM3,SLE Coefficiente parziale di sicurezza per scorrimento allo SLE (Bulloni). γM7 Coefficiente parziale di sicurezza precarico di bulloni ad alta resistenza (Bulloni - NCnt = con serraggio NON controllato; Cnt = con

serraggio controllato). [-] = parametro NON significativo per il materiale. fyk,1 Resistenza caratteristica allo snervamento (per profili con t <= 40 mm). fyk,2 Resistenza caratteristica allo snervamento (per profili con 40 mm < t ≤ 80 mm). fyd,1 Resistenza di calcolo (per profili con t ≤ 40 mm). fyd,2 Resistenza di calcolo (per profili con 40 mm < t ≤ 80 mm). NOTE [-] = Parametro non significativo per il materiale.

MATERIALI ACCIAIO DA CARPENTERIA

Caratteristiche altri materiali Nid γk αT, i E G CErid ffk

[N/m3] [1/°C] [N/mm2] [N/mm2] [%] [N/mm2]

Acciaio - (Fe) S235 001 78.500 0,000012 210.000 80.769 100 360

LEGENDA: Nid Numero identificativo del materiale, nella relativa tabella dei materiali. γk Peso specifico. αT, i Coefficiente di dilatazione termica. E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. CErid Coefficiente di riduzione del Modulo elastico normale per Analisi Sismica [Esisma = E∙cErid ]. ffk Resistenza caratteristica a rottura.

TENSIONI AMMISSIBILI ALLO SLE DEI VARI MATERIALI

Tensioni ammissibili allo SLE dei vari materiali Materiale SL Tensione di verifica σd,amm

[N/mm2]

Cls C25/30_B450C Caratteristica(RARA) Compressione Calcestruzzo 14,94 Quasi permanente Compressione Calcestruzzo 11,21

Acciaio B450C Caratteristica(RARA) Trazione Acciaio 360,00

LEGENDA: SL Stato limite di esercizio per cui si esegue la verifica. σd,amm Tensione ammissibile per la verifica.

I valori dei parametri caratteristici dei suddetti materiali sono riportati anche nei “Tabulati di calcolo”, nella relativa sezione.

Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio secondo le prescrizioni della vigente Normativa.

I diagrammi costitutivi degli elementi in calcestruzzo sono stati adottati in conformità alle indicazioni riportate al par. 4.1.2.1.2.2 del D.M. 14/01/2008; in particolare per le verifiche effettuate a pressoflessione retta e pressoflessione deviata è adottato il modello riportato in fig. (a).

Diagrammi di calcolo tensione/deformazione del calcestruzzo.

pag.5

I valori di deformazione assunti sono:

εc2 = 0,0020; εcu2 = 0,0035.

I diagrammi costitutivi dell’acciaio sono stati adottati in conformità alle indicazioni riportate al par. 4.1.2.1.2.3 del D.M. 14/01/2008; in particolare è adottato il modello elastico perfettamente plastico rappresentato in fig. (b). La resistenza di calcolo è data da fyk/γf. Il coefficiente di sicurezza γf si assume pari a 1,15.

4 - TERRENO DI FONDAZIONE Le indagini effettuate, mirate alla valutazione della velocità delle onde di taglio (VS30) e/o del numero di colpi dello Standard Penetration Test (NSPT), permettono di classificare il profilo stratigrafico, ai fini della determinazione dell’azione sismica, di categoria D [D - Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti].

Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei “Tabulati di calcolo”, nella relativa sezione. Per ulteriori dettagli si rimanda alle relazioni geologica e geotecnica.

5 - ANALISI DEI CARICHI Un’accurata valutazione dei carichi è un requisito imprescindibile di una corretta progettazione, in particolare per le costruzioni realizzate in zona sismica. Essa, infatti, è fondamentale ai fini della determinazione delle forze sismiche, in quanto incide sulla valutazione delle masse e dei periodi propri della struttura dai quali dipendono i valori delle accelerazioni (ordinate degli spettri di progetto). La valutazione dei carichi e dei sovraccarichi è stata effettuata in accordo con le disposizioni del D.M. 14/01/2008. La valutazione dei carichi permanenti è effettuata sulle dimensioni definitive.

Le analisi effettuate, corredate da dettagliate descrizioni, oltre che nei “Tabulati di calcolo” nella relativa sezione, sono di seguito riportate:

ANALISI CARICHI

Analisi carichi

Nid T. C. Descrizione del Carico

Tipologie di Carico

Peso Proprio Permanente NON Strutturale Sovraccarico Accidentale Caric

o Neve Descrizione PP Descrizione PNS Descrizione SA

[N/m2]

001 S Platea Magazzini *vedi le relative tabelle dei carichi - Sottofondo e

pavimento 1.000

Rimesse e parcheggi per il transito di

automezzi di peso a pieno carico fino a 30

kN (Cat. F – Tab. 3.1.II -

DM 14.01.2008)

2.500 0

LEGENDA: Nid Numero identificativo dell'analisi di carico. T. C. Identificativo del tipo di carico: [S] = Superficiale - [L] = Lineare - [C] = Concentrato. PP, PNS, SA

Valori, rispettivamente, del Peso Proprio, del Sovraccarico Permanente NON strutturale, del Sovraccarico Accidentale. Secondo il tipo di carico indicato nella colonna ''T.C.'' (''S'' - ''L'' - ''C''), i valori riportati nelle colonne ''PP'', ''PNS'' e ''SA'', sono espressi in [N/m2] per carichi Superficiali, [N/m] per carichi Lineari, [N] per carichi Concentrati.

6 - VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA L’azione sismica è stata valutata in conformità alle indicazioni riportate al capitolo 3.2 del D.M. 14/01/2008 “Norme tecniche per le Costruzioni”.

pag.6

In particolare il procedimento per la definizione degli spettri di progetto per i vari Stati Limite per cui sono state effettuate le verifiche è stato il seguente:

• definizione della Vita Nominale e della Classe d’Uso della struttura, il cui uso combinato ha portato alla definizione del Periodo di Riferimento dell’azione sismica.

• Individuazione, tramite latitudine e longitudine, dei parametri sismici di base ag, F0 e T*c per tutti e quattro gli

Stati Limite previsti (SLO, SLD, SLV e SLC); l’individuazione è stata effettuata interpolando tra i 4 punti più vicini al punto di riferimento dell’edificio.

• Determinazione dei coefficienti di amplificazione stratigrafica e topografica. • Calcolo del periodo Tc corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello Spettro.

I dati così calcolati sono stati utilizzati per determinare gli Spettri di Progetto nelle verifiche agli Stati Limite considerate.

Si riportano di seguito le coordinate geografiche del sito rispetto al Datum ED50:

Latitudine Longitudine Altitudine [°] [°] [m]

45.1928 11.2891 14

6.1 Verifiche di regolarità Sia per la scelta del metodo di calcolo, sia per la valutazione del fattore di struttura adottato, deve essere effettuato il controllo della regolarità della struttura. La tabella seguente riepiloga, per la struttura in esame, le condizioni di regolarità in pianta ed in altezza soddisfatte.

REGOLARITÀ DELLA STRUTTURA IN PIANTA La configurazione in pianta è compatta e approssimativamente simmetrica rispetto a due direzioni ortogonali, in relazione alla distribuzione di masse e rigidezze SI

Il rapporto tra i lati di un rettangolo in cui la costruzione risulta inscritta è inferiore a 4 SI Nessuna dimensione di eventuali rientri o sporgenze supera il 25 % della dimensione totale della costruzione nella corrispondente direzione SI

Gli orizzontamenti possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano rispetto agli elementi verticali e sufficientemente resistenti SI

REGOLARITÀ DELLA STRUTTURA IN ALTEZZA Tutti i sistemi resistenti verticali (quali telai e pareti) si estendono per tutta l’altezza della costruzione SI Massa e rigidezza rimangono costanti o variano gradualmente, senza bruschi cambiamenti, dalla base alla sommità della costruzione (le variazioni di massa da un orizzontamento all’altro non superano il 25 %, la rigidezza non si riduce da un orizzontamento a quello sovrastante più del 30% e non aumenta più del 10%); ai fini della rigidezza si possono considerare regolari in altezza strutture dotate di pareti o nuclei in c.a. o pareti e nuclei in muratura di sezione costante sull’altezza o di telai controventati in acciaio, ai quali sia affidato almeno il 50% dell’azione sismica alla base

SI

Nelle strutture intelaiate progettate in CD“B” il rapporto tra resistenza effettiva e resistenza richiesta dal calcolo non è significativamente diverso per orizzontamenti diversi (il rapporto fra la resistenza effettiva e quella richiesta, calcolata ad un generico orizzontamento, non deve differire più del 20% dall’analogo rapporto determinato per un altro orizzontamento); può fare eccezione l’ultimo orizzontamento di strutture intelaiate di almeno tre orizzontamenti

SI

Eventuali restringimenti della sezione orizzontale della costruzione avvengono in modo graduale da un orizzontamento al successivo, rispettando i seguenti limiti: ad ogni orizzontamento il rientro non supera il 30% della dimensione corrispondente al primo orizzontamento, né il 20% della dimensione corrispondente all’orizzontamento immediatamente sottostante. Fa eccezione l’ultimo orizzontamento di costruzioni di almeno quattro piani per il quale non sono previste limitazioni di restringimento

SI

La rigidezza è calcolata come rapporto fra il taglio complessivamente agente al piano e δ, spostamento relativo di piano (il taglio di piano è la sommatoria delle azioni orizzontali agenti al di sopra del piano considerato). Tutti i valori calcolati ed utilizzati per le verifiche sono riportati nei “Tabulati di calcolo” nella relativa sezione.

La struttura è pertanto:

in pianta in altezza REGOLARE REGOLARE

6.2 Classe di duttilità La classe di duttilità è rappresentativa della capacità dell’edificio di dissipare energia in campo anelastico per azioni cicliche ripetute. Le deformazioni anelastiche devono essere distribuite nel maggior numero di elementi duttili, in particolare le travi, salvaguardando in tal modo i pilastri e soprattutto i nodi travi pilastro che sono gli elementi più fragili.

pag.7

Il D.M. 14/01/2008 definisce due tipi di comportamento strutturale:

a) comportamento strutturale non-dissipativo; b) comportamento strutturale dissipativo.

Per strutture con comportamento strutturale dissipativo si distinguono due livelli di Capacità Dissipativa o Classi di Duttilità (CD).

- CD“A” (Alta); - CD“B” (Bassa).

La differenza tra le due classi risiede nell’entità delle plasticizzazioni cui ci si riconduce in fase di progettazione; per ambedue le classi, onde assicurare alla struttura un comportamento dissipativo e duttile evitando rotture fragili e la formazione di meccanismi instabili imprevisti, si fa ricorso ai procedimenti tipici della gerarchia delle resistenze.

La struttura in esame è stata progettata in classe di duttilità classe "BASSA".

6.3 Spettri di Progetto per S.L.U. e S.L.D. L’edificio è stato progettato per una Vita Nominale pari a 50 e per Classe d’Uso pari a 3. In base alle indagini geognostiche effettuate si è classificato il suolo di fondazione di categoria D, cui corrispondono i seguenti valori per i parametri necessari alla costruzione degli spettri di risposta orizzontale e verticale:

Parametri di pericolosità sismica Stato Limite ag FO T*c CC TB TC TD SS

[g] [s] [s] [s] [s] [s]

SLO 0.0365 2.548 0.251 2.49 0.209 0.626 1.746 1.80

SLD 0.0435 2.542 0.281 2.36 0.221 0.663 1.774 1.80

SLV 0.0974 2.596 0.318 2.22 0.235 0.705 1.989 1.80

SLC 0.1239 2.572 0.326 2.19 0.238 0.714 2.096 1.80

Per la definizione degli spettri di risposta, oltre all’accelerazione (ag) al suolo (dipendente dalla classificazione sismica del Comune) occorre determinare il Fattore di Struttura (q). Il Fattore di struttura q è un fattore riduttivo delle forze elastiche introdotto per tenere conto delle capacità dissipative della struttura che dipende dal sistema costruttivo adottato, dalla Classe di Duttilità e dalla regolarità in altezza. Si è inoltre assunto il Coefficiente di Amplificazione Topografica (ST) pari a 1,00. Tali succitate caratteristiche sono riportate negli allegati “Tabulati di calcolo” al punto “DATI GENERALI ANALISI SISMICA”.

Per la struttura in esame sono stati determinati i seguenti valori:

Stato Limite di salvaguardia della Vita

Fattore di Struttura (qX) per sisma orizzontale in direzione X: 3,300; Fattore di Struttura (qY) per sisma orizzontale in direzione Y: 3,300; Fattore di Struttura (qZ) per sisma verticale: 1,50.

Di seguito si esplicita il calcolo del fattore di struttura utilizzato per il sisma orizzontale:

Dir. X Dir. Y Tipologia

(Tab. 7.4.I D.M. 14/01/2008)

A telaio, miste equivalenti a telaio A telaio, miste equivalenti a telaio

Tipologia strutturale con più campate telai ad una sola campata αu/α1 1,1 1,1

qo 3,300 3,300 kw 0,50 0,50

Il fattore di struttura è calcolato secondo la relazione (7.3.1) del par. 7.3.1 del D.M. 14/01/2008:

q = KW·qo·KR; dove:

qo è il valore massimo del fattore di struttura che dipende dal livello di duttilità attesa, dalla tipologia strutturale e dal rapporto αu/α1 tra il valore dell’azione sismica per il quale si verifica la formazione di un numero di cerniere plastiche tali da rendere la struttura labile e quello per il quale il primo elemento strutturale raggiunge la plasticizzazione a flessione;

pag.8

KR è un fattore riduttivo che dipende dalle caratteristiche di regolarità in altezza della costruzione, con valore pari ad 1 per costruzioni regolari in altezza e pari a 0,8 per costruzioni non regolari in altezza;

kw è il coefficiente che riflette la modalità di collasso prevalente in sistemi strutturali con pareti.

N.B: Per le costruzioni regolari in pianta, qualora non si proceda ad un'analisi non lineare finalizzata alla valutazione del rapporto αu/α1, per esso possono essere adottati i valori indicati nei par. 7.4.3.2 del D.M. 14/01/2008 per le diverse tipologie costruttive. Per le costruzioni non regolari in pianta, si possono adottare valori di αu/α1 pari alla media tra 1,0 ed i valori di volta in volta forniti per le diverse tipologie costruttive.

Tabella 7.4.I - Valori di q0

Tipologia q0

CD“B” CD“A” Strutture a telaio, a pareti accoppiate, miste 3,0· αu/α1 4,5· αu/α1 Strutture a pareti non accoppiate 3,0 4,0· αu/α1 Strutture deformabili torsionalmente 2,0 3,0 Strutture a pendolo inverso 1,5 2,0

Gli spettri utilizzati sono riportati nella successiva figura.

6.4 Metodo di Analisi Il calcolo delle azioni sismiche è stato eseguito in analisi dinamica modale, considerando il comportamento della struttura in regime elastico lineare. Il numero di modi di vibrazione considerato (100) ha consentito, nelle varie condizioni, di mobilitare le seguenti percentuali delle masse della struttura:

Stato Limite Direzione Sisma % salvaguardia della vita X 100.0

Grafico degli Spettri di Risposta

Periodo4.003.503.002.502.001.501.000.500.00

Valo

re

6.00

5.50

5.00

4.50

4.00

3.50

3.00

2.50

2.00

1.50

1.00

0.50

Spettro Elastico SLO X Spettro Elastico SLO Y Spettro Elastico SLO ZSpettro Elastico SLD X Spettro Elastico SLD Y Spettro Elastico SLD ZSpettro Elastico SLV X Spettro Elastico SLV Y Spettro Elastico SLV ZSpettro Elastico SLC X Spettro Elastico SLC Y Spettro Elastico SLC ZSpettro Progetto SLV X Spettro Progetto SLV Y Spettro Progetto SLV ZSpettro Progetto SLC X Spettro Progetto SLC Y Spettro Progetto SLC ZSpettro Verifiche SLO X Spettro Verifiche SLO Y Spettro Verifiche SLO ZSpettro Verifiche SLD X Spettro Verifiche SLD Y Spettro Verifiche SLD Z

pag.9

salvaguardia della vita Y 100.0 salvaguardia della vita Z 100.0

Per valutare la risposta massima complessiva di una generica caratteristica E, conseguente alla sovrapposizione dei modi, si è utilizzata una tecnica di combinazione probabilistica definita CQC (Complete Quadratic Combination - Combinazione Quadratica Completa):

con

dove: n è il numero di modi di vibrazione considerati; ξ è il coefficiente di smorzamento viscoso equivalente espresso in percentuale; βij è il rapporto tra le frequenze di ciascuna coppia i-j di modi di vibrazione.

Le sollecitazioni derivanti da tali azioni sono state composte poi con quelle derivanti da carichi verticali, orizzontali non sismici secondo le varie combinazioni di carico probabilistiche. Il calcolo è stato effettuato mediante un programma agli elementi finiti le cui caratteristiche verranno descritte nel seguito.

Il calcolo degli effetti dell’azione sismica è stato eseguito con riferimento alla struttura spaziale, tenendo cioè conto degli elementi interagenti fra loro secondo l’effettiva realizzazione escludendo i tamponamenti. Non ci sono approssimazioni su tetti inclinati, piani sfalsati o scale, solette, pareti irrigidenti e nuclei. Si è tenuto conto delle deformabilità taglianti e flessionali degli elementi monodimensionali; muri, pareti, setti, solette sono stati correttamente schematizzati tramite elementi finiti a tre/quattro nodi con comportamento a guscio (sia a piastra che a lastra). Sono stati considerati sei gradi di libertà per nodo; in ogni nodo della struttura sono state applicate le forze sismiche derivanti dalle masse circostanti. Le sollecitazioni derivanti da tali forze sono state poi combinate con quelle derivanti dagli altri carichi come prima specificato.

6.5 Valutazione degli spostamenti Gli spostamenti dE della struttura sotto l’azione sismica di progetto allo SLV sono stati ottenuti moltiplicando per il fattore μd i valori dEe ottenuti dall’analisi lineare, dinamica o statica, secondo l’espressione seguente:

dE = ± µd ∙ dEe dove µd = q se T1 ≥ TC; µd =1+(q-1)∙TC/T1 se T1 < TC.

In ogni caso µd ≤ 5q - 4.

6.6 Combinazione delle componenti dell’azione sismica Le azioni orizzontali dovute al sisma sulla struttura vengono convenzionalmente determinate come agenti separatamente in due direzioni tra loro ortogonali prefissate. In generale, però, le componenti orizzontali del sisma devono essere considerate come agenti simultaneamente. A tale scopo, la combinazione delle componenti orizzontali dell'azione sismica è stata tenuta in conto come segue:

• gli effetti delle azioni dovuti alla combinazione delle componenti orizzontali dell'azione sismica sono stati valutati mediante le seguenti combinazioni:

EEdX ± 0,30EEdY EEdY ± 0,30EEdX dove:

EEdX rappresenta gli effetti dell’azione dovuti all'applicazione dell’azione sismica lungo l'asse orizzontale X scelto della struttura;

EEdY rappresenta gli effetti dell’azione dovuti all'applicazione dell’azione sismica lungo l'asse orizzontale Y scelto della struttura.

L'azione sismica verticale deve essere considerata in presenza di: elementi pressoché orizzontali con luce superiore a 20 m, elementi pressoché orizzontali precompressi, elementi a sbalzo pressoché orizzontali con luce maggiore di 5 m, travi che sostengono colonne, strutture isolate. La combinazione della componente verticale del sisma, qualora portata in conto, con quelle orizzontali è stata tenuta in conto come segue:

∑=

⋅⋅ρ=n,1j,i

jiij EEE ( )( ) ( )2

ijij222

ij

23

j1ij2

ij141

18

β+⋅β⋅ξ⋅+β−

β⋅β+⋅ξ⋅=ρ

j

iij ϖ

ϖ=β

pag.10

• gli effetti delle azioni dovuti alla combinazione delle componenti orizzontali e verticali del sisma sono stati valutati mediante le seguenti combinazioni:

EEdX ± 0,30EEdY ± 0,30EEdZ EEdY ± 0,30EEdX ± 0,30EEdZ EEdZ ± 0,30EEdX ± 0,30EEdY

dove:

EEdX e EEdY sono gli effetti dell’azione sismica nelle direzioni orizzontali prima definite; EEdZ rappresenta gli effetti dell’azione dovuti all'applicazione della componente verticale dell’azione sismica di

progetto.

6.7 Eccentricità accidentali Per valutare le eccentricità accidentali, previste in aggiunta all’eccentricità effettiva sono state considerate condizioni di carico aggiuntive ottenute applicando l’azione sismica nelle posizioni del centro di massa di ogni piano ottenute traslando gli stessi, in ogni direzione considerata, di una distanza pari a +/- 5% della dimensione massima del piano in direzione perpendicolare all’azione sismica.

7 - AZIONI SULLA STRUTTURA I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le indicazioni del D.M. 14/01/2008. I carichi agenti sui solai, derivanti dall’analisi dei carichi, vengono ripartiti dal programma di calcolo in modo automatico sulle membrature (travi, pilastri, pareti, solette, platee, ecc.). I carichi dovuti ai tamponamenti, sia sulle travi di fondazione che su quelle di piano, sono schematizzati come carichi lineari agenti esclusivamente sulle aste. Su tutti gli elementi strutturali è inoltre possibile applicare direttamente ulteriori azioni concentrate e/o distribuite (variabili con legge lineare ed agenti lungo tutta l’asta o su tratti limitati di essa). Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti, accidentali e sisma) mediante le combinazioni di carico di seguito descritte; da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche.

7.1 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare più sfavorevoli ai fini delle singole verifiche, tenendo conto della probabilità ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori più sfavorevoli, come consentito dalle norme vigenti. Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo:

γG1·G1+γG2·G2+γp·P+γQ1·QK1+γQ2·ψ02·QK2+γQ3·ψ03·QK3+…… (1) dove:

G1 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali; peso proprio del terreno, quando pertinente; forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno); forze risultanti dalla pressione dell’acqua (quando si configurino costanti nel tempo);

G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali; P rappresenta l'azione di pretensione e/o precompressione; Q azioni sulla struttura o sull’elemento strutturale con valori istantanei che possono risultare

sensibilmente diversi fra loro nel tempo: - di lunga durata: agiscono con un’intensità significativa, anche non continuativamente, per

un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura; - di breve durata: azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita

nominale della struttura; Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile; γg, γq, γp coefficienti parziali come definiti nella Tab. 2.6.I del D.M. 14/01/2008; ψ0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilità di concomitanza

delle azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici.

Le 184 combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico elementare: ciascuna condizione di carico accidentale, a rotazione, è stata considerata sollecitazione di base (Qk1 nella formula precedente). I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati “Tabulati di calcolo”.

pag.11

In zona sismica, oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche, devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma. L’azione sismica è stata combinata con le altre azioni secondo la seguente relazione:

G1+G2+P+E+Σiψ2i·Qki; dove:

E rappresenta l'azione sismica per lo stato limite in esame; G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali; G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali; P rappresenta l'azione di pretensione e/o precompressione; ψ2i coefficiente di combinazione delle azioni variabili Qi; Qki valore caratteristico dell’azione variabile Qi.

Gli effetti dell’azione sismica sono valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali:

GK+Σi(ψ2i·Qki).

I valori dei coefficienti ψ2i sono riportati nella seguente tabella:

Categoria/Azione ψ2i

Categoria A - Ambienti ad uso residenziale 0,3 Categoria B - Uffici 0,3

Categoria C - Ambienti suscettibili di affollamento 0,6 Categoria D - Ambienti ad uso commerciale 0,6 Categoria E - Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale 0,8 Categoria F - Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN) 0,6 Categoria G - Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) 0,3

Categoria H - Coperture 0,0 Vento 0,0 Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.) 0,0

Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0,2 Variazioni termiche 0,0

Le verifiche strutturali e geotecniche delle fondazioni, sono state effettuate con l’Approccio 2 come definito al par. 2.6.1 del D.M. 14/01/2008, attraverso la combinazione A1+M1+R3. Le azioni sono state amplificate tramite i coefficienti della colonna A1 (STR) definiti nella Tab. 6.2.I del D.M. 14/01/2008. I valori di resistenza del terreno sono stati ridotti tramite i coefficienti della colonna M1 definiti nella Tab. 6.2.II del D.M. 14/01/2008. I valori calcolati delle resistenze totali dell’elemento strutturale sono stati divisi per i coefficienti R3 della Tab. 6.4.I del D.M. 14/01/2008 per le fondazioni superficiali. Si è quindi provveduto a progettare le armature di ogni elemento strutturale per ciascuno dei valori ottenuti secondo le modalità precedentemente illustrate. Nella sezione relativa alle verifiche dei “Tabulati di calcolo” in allegato sono riportati, per brevità, i valori della sollecitazione relativi alla combinazione cui corrisponde il minimo valore del coefficiente di sicurezza.

7.2 Stato Limite di Danno L’azione sismica, ottenuta dallo spettro di progetto per lo Stato Limite di Danno, è stata combinata con le altre azioni mediante una relazione del tutto analoga alla precedente:

G1+G2+P+E+Σiψ2i·Qki; dove:

E rappresenta l'azione sismica per lo stato limite in esame; G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali; G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali; P rappresenta l'azione di pretensione e/o precompressione; ψ2i coefficiente di combinazione delle azioni variabili Qi; Qki valore caratteristico dell’azione variabile Qi.

Gli effetti dell’azione sismica sono valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali:

GK+Σi(ψ2i·Qki).

I valori dei coefficienti ψ2i sono riportati nella tabella di cui allo SLV.

pag.12

7.3 Stati Limite di Esercizio Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in c.a. sono state ricavate applicando le formule riportate nel D.M. 14/01/2008 al par. 2.5.3. Per le verifiche agli stati limite di esercizio, a seconda dei casi, si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico:

rara frequente quasi permanente

dove:

Gkj: valore caratteristico della j-esima azione permanente; Pkh: valore caratteristico della h-esima deformazione impressa; Qkl: valore caratteristico dell’azione variabile di base di ogni combinazione; Qki: valore caratteristico della i-esima azione variabile; ψ0i: coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora significativi nei

riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili; ψ1i: coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 0,95 delle distribuzioni

dei valori istantanei; ψ2i: coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle

distribuzioni dei valori istantanei.

Ai coefficienti ψ0i, ψ1i, ψ2i sono attribuiti i seguenti valori:

Azione ψ0i ψ1i ψ2i

Categoria A – Ambienti ad uso residenziale 0,7 0,5 0,3

Categoria B – Uffici 0,7 0,5 0,3 Categoria C – Ambienti suscettibili di affollamento 0,7 0,7 0,6 Categoria D – Ambienti ad uso commerciale 0,7 0,7 0,6

Categoria E – Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale 1,0 0,9 0,8 Categoria F – Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN) 0,7 0,7 0,6

Categoria G – Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) 0,7 0,5 0,3 Categoria H – Coperture 0,0 0,0 0,0 Vento 0,6 0,2 0,0 Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.) 0,5 0,2 0,0

Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0,7 0,5 0,2 Variazioni termiche 0,6 0,5 0,0

In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico; a turno ogni condizione di carico accidentale è stata considerata sollecitazione di base [Qk1 nella formula (1)], con ciò dando origine a tanti valori combinati. Per ognuna delle combinazioni ottenute, in funzione dell’elemento (trave, pilastro, etc...) sono state effettuate le verifiche allo SLE (tensioni, deformazioni e fessurazione). Negli allegati “Tabulati Di Calcolo” sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate relativamente alle combinazioni di azioni "Quasi Permanente" (1), "Frequente" (7) e "Rara" (14). Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati, inoltre, sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati più gravosi.

7.4 Azione del Vento L’applicazione dell’azione del vento sulla struttura si articola in due fasi:

1. calcolo della pressione Normale e Tangenziale lungo l’altezza dell’edificio; 2. trasformazione delle pressioni in forze (lineari/concentrate) sugli elementi (strutturali/non strutturali)

dell’edificio. 7.4.1 Calcolo pressione normale e tangenziale • Pressione Normale

La pressione Normale del vento è data dall’espressione:

∑∑>≥

⋅ψ+++1i

kii01k1j

kj QQPG ∑∑>≥

⋅ψ+⋅ψ++1i

kii21k111j

kj QQPG ∑∑>≥

⋅ψ++1i

kii21j

kj QPG

pag.13

p = qb·ce·cp·cd (relazione 3.3.2 - D.M. 14/01/2008); dove

- qb: la pressione cinetica di riferimento data dall’espressione:

)T(v21

q R2bb ⋅ρ⋅= (relazione 3.3.4 - D.M. 14/01/2008);

con:

ρ: densità dell’aria (assunta pari a 1,25 kg/m3); vb(TR): velocità di riferimento del vento (in m/s), data da:

vb(TR) = αR·vb, con:

αR: coefficiente dato dalla seguente relazione:

−−⋅−⋅=α

RR T

11lnln2,0175,0 (relazione C3.3.2 - Circolare 02-02-2009 n. 617);

vb: velocità di riferimento del vento associata ad un periodo di ritorno di 50 anni, data da:

vb = vb,0 per as ≤ a0; vb = vb,0 + ka·(as - a0) per a0 < as ≤ 1500 m;

dove:

vb,0, a0, ka: parametri forniti dalla Tab. 3.3.I del par. 3.3.2 D.M. 14/01/2008; as: altitudine sul livello del mare (m.s.l.m) del sito ove sorge la costruzione;

TR: periodo di ritorno espresso in anni [10 anni; 500 anni].

- Ce: coefficiente di esposizione, che per altezza sul suolo (z) non maggiori di 200 m è dato dalla formula:

ce(z) = kr2·ct·ln (z/z0)·[7+ ct·ln·(z/z0)] per z ≥ zmin (relazione 3.3.5 - D.M. 14/01/2008); ce(z) = ce(zmin) per z < zmin

dove:

kr , z0 , zmin: parametri forniti dalla Tab. 3.3.II del par. 3.3.7 D.M. 14/01/2008 (funzione della categoria di esposizione del sito e della classe di rugosità del terreno);

ct: coefficiente di topografia (assunto pari ad 1). - cp: coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della geometria della costruzione

e del suo orientamento rispetto alla direzione del vento.

- cd: coefficiente dinamico (assunto pari ad 1; par. 3.3.8 - D.M. 14/01/2008). • Pressione Tangenziale

L’azione tangente per unità di superficie parallela alla direzione del vento è data dall’espressione

pf = qb·ce·cf (relazione 3.3.3 - D.M. 14/01/2008); dove

- qb, ce: definiti in precedenza; - cf: coefficiente d’attrito, funzione della scabrezza della superficie sulla quale il vento esercita l’azione tangente

funzione (valori presi dalla Tab. C3.3.1 della Circolare 02-02-2009 n. 617).

Per il caso in esame:

Vento - calcolo pressione cinetica di riferimento as Zona Vb,0 a0 ka Vb TR αR qb [m] [m/s] [m] [1/s] [m/s] [anni] [N/m2]

14 1 25 1.000 0,010 25,00 50 1,00 391

LEGENDA: as Altitudine sul livello del mare (m.s.l.m) del sito ove sorge la costruzione; Zona Zona di riferimento per il calcolo del vento; Vb,0 , a0 , ka Parametri forniti dalla Tab. 3.3.I - § 3.3.2 D.M. 14 gennaio 2008; Vb Velocità di riferimento del vento associata ad un periodo di ritorno di 50 anni; TR Periodo di ritorno; αR Coefficiente per il calcolo della pressione cinetica di riferimento; qb Pressione cinetica di riferimento.

Vento - calcolo coefficiente di esposizione Z dct ClRg Cat exp kr ZG Zmin Ct Ce

[m] [km] [m] [m]

0,00 sulla costa, oltre 30 Km A V 0,23 0,70 12,00 1,00

1,48 3,20 1,48

pag.14

Vento - calcolo pressione cinetica di riferimento as Zona Vb,0 a0 ka Vb TR αR qb [m] [m/s] [m] [1/s] [m/s] [anni] [N/m2]

LEGENDA: Z Altezza dell’edifico a cui viene calcolata la pressione del vento; dct Distanza dalla costa; ClRg Classe di rugosità del terreno (A, B, C, D); Cat exp Categoria di esposizione del sito (I, II, III, IV, V); kr, Z0 , Zmin Parametri forniti dalla Tab. 3.3.II - § 3.3.7 D.M. 14 gennaio 2008; Ct Coefficiente di topografia; Ce Coefficiente di esposizione;

Vento - calcolo pressione del vento Z qb Ce Cp Cd p Scz Cf pf

[m] [N/m2] [N/m2] [N/m2]

0,00 391

1,48 1,00 1,00

578 - -

- 3,20 1,48 578 -

LEGENDA: Z Altezza dell’edifico a cui viene calcolata la pressione del vento; qb Pressione cinetica di riferimento. Ce Coefficiente di esposizione; Cp Coefficiente di forma/aerodinamico.

(*) Valorizzato al momento del calcolo della pressione agente sul singolo elemento strutturale ed è funzione della posizione dello stesso (sopravento/sottovento);

Cd Coefficiente dinamico; p Pressione normale (senza il contributo di Cp); Scz Scabrezza della superficie (liscia, scabra, molto scabra); Cf Coefficiente d’attrito; pf Pressione tangenziale (senza il contributo di Cp).

7.4.2 Applicazione delle forze sulla struttura Per ogni superficie esposta all’azione del vento si individua la posizione del baricentro e in corrispondenza di esso, dal diagramma delle pressioni dell'edificio, si ricava la pressione per unità di superficie. Per gli elementi strutturali la pressione è trasformata in:

- forze lineari per i beam (pilastri e travi); - forze nodali per le shell (pareti, muri e solette).

Per gli elementi non strutturali (tamponature, solai e balconi) la forza totale (pressione nel baricentro x superficie) viene divisa per il perimetro in modo da ottenere una forza per unità di lunghezza che viene applicata sugli elementi strutturali confinanti.

8 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO

8.1 Denominazione Nome del Software EdiLus

Versione 40.00e

Caratteristiche del Software Software per il calcolo di strutture agli elementi finiti per Windows

Numero di serie 88030468

Intestatario Licenza COTTARELLI & DA VIA' Studio Associato

Produzione e Distribuzione ACCA software S.p.A.

Contrada Rosole 13 83043 BAGNOLI IRPINO (AV) - Italy Tel. 0827/69504 r.a. - Fax 0827/601235 e-mail: [email protected] - Internet: www.acca.it

8.2 Sintesi delle funzionalità generali Il pacchetto consente di modellare la struttura, di effettuare il dimensionamento e le verifiche di tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi. È una procedura integrata dotata di tutte le funzionalità necessarie per consentire il calcolo completo di una struttura mediante il metodo degli elementi finiti (FEM); la modellazione della struttura è realizzata tramite elementi Beam (travi e pilastri) e Shell (platee, pareti, solette, setti, travi-parete).

pag.15

L’input della struttura avviene per oggetti (travi, pilastri, solai, solette, pareti, etc.) in un ambiente grafico integrato; il modello di calcolo agli elementi finiti, che può essere visualizzato in qualsiasi momento in una apposita finestra, viene generato dinamicamente dal software. Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Sezioni, Materiali e Carichi; tali archivi sono generali, nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo, potendoli comunque integrare/modificare in ogni momento.

L'utente non può modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come:

• definire i vincoli di estremità per ciascuna asta (vincoli interni) e gli eventuali vincoli nei nodi (vincoli esterni); • modificare i parametri necessari alla definizione dell’azione sismica; • definire condizioni di carico; • definire gli impalcati come rigidi o meno.

Il programma è dotato di un manuale tecnico ed operativo. L'assistenza è effettuata direttamente dalla casa produttrice, mediante linea telefonica o e-mail.

Il calcolo si basa sul solutore agli elementi finiti MICROSAP prodotto dalla società TESYS srl. La scelta di tale codice è motivata dall’elevata affidabilità dimostrata e dall’ampia documentazione a disposizione, dalla quale risulta la sostanziale uniformità dei risultati ottenuti su strutture standard con i risultati internazionalmente accettati ed utilizzati come riferimento.

Tutti i risultati del calcolo sono forniti, oltre che in formato numerico, anche in formato grafico permettendo così di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze.

Il programma consente la stampa di tutti i dati di input, dei dati del modello strutturale utilizzato, dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate.

8.3 Sistemi di Riferimento 8.3.1 Riferimento globale

Il sistema di riferimento globale, rispetto al quale va riferita l'intera struttura, è costituito da una terna di assi cartesiani sinistrorsa O, X, Y, Z (X, Y, e Z sono disposti e orientati rispettivamente secondo il pollice, l'indice ed il medio della mano destra, una volta posizionati questi ultimi a 90° tra loro).

8.3.2 Riferimento locale per travi

L'elemento Trave è un classico elemento strutturale in grado di ricevere Carichi distribuiti e Carichi Nodali applicati ai due nodi di estremità; per effetto di tali carichi nascono, negli estremi, sollecitazioni di taglio, sforzo normale, momenti flettenti e torcenti. Definiti i e j (nodi iniziale e finale della Trave) viene individuato un sistema di assi cartesiani 1-2-3 locale all'elemento, con origine nel Nodo i così composto:

• asse 1 orientato dal nodo i al nodo j; • assi 2 e 3 appartenenti alla sezione dell’elemento e coincidenti con gli assi principali d’inerzia della sezione stessa.

Le sollecitazioni verranno fornite in riferimento a tale sistema di riferimento:

1

2

3

i

j j

i

3

2

1T2

T2

T3

T1

T3T1

M3

M2 M1j

i

3

2

1

pag.16

1. Sollecitazione di Trazione o Compressione T1 (agente nella direzione i-j); 2. Sollecitazioni taglianti T2 e T3, agenti nei due piani 1-2 e 1-3, rispettivamente secondo l'asse 2 e l'asse 3; 3. Sollecitazioni che inducono flessione nei piani 1-3 e 1-2 (M2 e M3); 4. Sollecitazione torcente M1. 8.3.3 Riferimento locale per pilastri

Definiti i e j come i due nodi iniziale e finale del pilastro, viene individuato un sistema di assi cartesiani 1-2-3 locale all'elemento, con origine nel Nodo i così composto:

• asse 1 orientato dal nodo i al nodo j; • asse 2 perpendicolare all' asse 1, parallelo e discorde all'asse globale Y; • asse 3 che completa la terna destrorsa, parallelo e concorde all'asse globale X.

Tale sistema di riferimento è valido per Pilastri con angolo di rotazione pari a '0' gradi; una rotazione del pilastro nel piano XY ha l'effetto di ruotare anche tale sistema (ad es. una rotazione di '90' gradi porterebbe l'asse 2 a essere parallelo e concorde all’asse X, mentre l'asse 3 sarebbe parallelo e concorde all'asse globale Y). La rotazione non ha alcun effetto sull'asse 1 che coinciderà sempre e comunque con l'asse globale Z.

Per quanto riguarda le sollecitazioni si ha:

• una forza di trazione o compressione T1, agente lungo l’asse locale 1; • due forze taglianti T2 e T3 agenti lungo i due assi locali 2 e 3; • due vettori momento (flettente) M2 e M3 agenti lungo i due assi locali 2 e 3; • un vettore momento (torcente) M1 agente lungo l’asse locale nel piano 1. 8.3.4 Riferimento locale per pareti

Una parete è costituita da una sequenza di setti; ciascun setto è caratterizzato da un sistema di riferimento locale 1-2-3 così individuato:

• asse 1, coincidente con l’asse globale Z; • asse 2, parallelo e discorde alla linea d’asse della traccia del setto

in pianta; • asse 3, ortogonale al piano della parete, che completa la terna

levogira.

Su ciascun setto l’utente ha la possibilità di applicare uno o più carichi uniformemente distribuiti comunque orientati nello spazio; le componenti di tali carichi possono essere fornite, a discrezione dell’utente, rispetto al riferimento globale X,Y,Z oppure rispetto al riferimento locale 1,2,3 appena definito.

Si rende necessario, a questo punto, meglio precisare le modalità con cui EdiLus restituisce i risultati di calcolo. Nel modello di calcolo agli elementi finiti ciascun setto è discretizzato in una serie di elementi tipo “shell” interconnessi; il solutore agli elementi finiti integrato nel programma EdiLus, definisce un riferimento locale per ciascun elemento shell e restituisce i valori delle tensioni esclusivamente rispetto a tali riferimenti. Il software EdiLus provvede ad omogeneizzare tutti i valori riferendoli alla terna 1-2-3. Tale operazione consente, in fase di input, di ridurre al mimino gli errori dovuti alla complessità d’immissione dei dati stessi ed allo stesso tempo di restituire all’utente dei risultati facilmente interpretabili.

j

i

1

2

3

T3

T3

T2

T1

T1

T2

3

2

1

i

j j

i

1

2

3

M1

M2M3

pag.17

Tutti i dati cioè, sia in fase di input che in fase di output, sono organizzati secondo un criterio razionale vicino al modo di operare del tecnico e svincolato dal procedimento seguito dall’elaboratore elettronico.

In tal modo ad esempio, il significato dei valori delle tensioni può essere compreso con immediatezza non solo dal progettista che ha operato con il programma ma anche da un tecnico terzo non coinvolto nell’elaborazione; entrambi, così, potranno controllare con facilità dal tabulato di calcolo, la congruità dei valori riportati.

Un'ultima notazione deve essere riservata alla modalità con cui il programma fornisce le armature delle pareti, con riferimento alla faccia anteriore e posteriore. La faccia anteriore è quella di normale uscente concorde all'asse 3 come prima definito o, identicamente, quella posta alla destra dell'osservatore che percorresse il bordo superiore della parete concordemente al verso di tracciamento. 8.3.5 Riferimento locale per solette e platee

Ciascuna soletta e platea è caratterizzata da un sistema di riferimento locale 1,2,3 così definito:

• asse 1, coincidente con la direzione principale di armatura;

• asse 2, coincidente con la direzione secondaria di armatura;

• asse 3, ortogonale al piano della parete, che completa la terna levogira.

8.4 Modello di Calcolo Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo, individuando i vari elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche. Viene definita un’opportuna numerazione degli elementi (nodi, aste, shell) costituenti il modello, al fine di individuare celermente ed univocamente ciascun elemento nei “Tabulati di calcolo”. Qui di seguito è fornita una rappresentazione grafica dettagliata della discretizzazione operata con evidenziazione dei nodi e degli elementi.

Vista Anteriore

Vista Posteriore

pag.18

Dalle illustrazioni precedenti si evince come le aste, sia travi che pilastri, siano schematizzate con un tratto flessibile centrale e da due tratti (braccetti) rigidi alle estremità. I nodi vengono posizionati sull’asse verticale dei pilastri, in corrispondenza dell’estradosso della trave più alta che in esso si collega. Tramite i braccetti i tratti flessibili sono quindi collegati ad esso. In questa maniera il nodo risulta perfettamente aderente alla realtà poiché vengono presi in conto tutti gli eventuali disassamenti degli elementi con gli effetti che si possono determinare, quali momenti flettenti/torcenti aggiuntivi. Le sollecitazioni vengono determinate, com’è corretto, solo per il tratto flessibile. Sui tratti rigidi, infatti, essendo (teoricamente) nulle le deformazioni le sollecitazioni risultano indeterminate. Questa schematizzazione dei nodi viene automaticamente realizzata dal programma anche quando il nodo sia determinato dall’incontro di più travi senza il pilastro, o all’attacco di travi/pilastri con elementi shell.

9 PROGETTO E VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento:

• si costruiscono le combinazioni non sismiche in base al D.M. 14/01/2008, ottenendo un insieme di sollecitazioni; • si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute all'azione del sisma secondo quanto indicato nel par. 2.5.3,

relazione (2.5.5) del D.M. 14/01/2008; • per sollecitazioni semplici (flessione retta, taglio, etc.) si individuano i valori minimo e massimo con cui progettare

o verificare l’elemento considerato; per sollecitazioni composte (pressoflessione retta/deviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciò si individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza.

9.1 Verifiche di Resistenza 9.1.1 Elementi in C.A. Illustriamo, in dettaglio, il procedimento seguito in presenza di pressoflessione deviata (pilastri e trave di sezione generica):

• per tutte le terne Mx, My, N, individuate secondo la modalità precedentemente illustrata, si calcola il coefficiente di sicurezza in base alla formula 4.1.10 del D.M. 14/01/2008, effettuando due verifiche a pressoflessione retta con la seguente formula:

dove:

1M

M

MM

Ry

Ey

Rx

Ex ≤

+

αα

pag.19

MEx, MEy sono i valori di calcolo delle due componenti di flessione retta dell’azione attorno agli assi di flessione X ed Y del sistema di riferimento locale;

MRx, MRy sono i valori di calcolo dei momenti resistenti di pressoflessione retta corrispondenti allo sforzo assiale NEd valutati separatamente attorno agli assi di flessione.

L’esponente α può dedursi in funzione della geometria della sezione, della percentuale meccanica dell’armatura e della sollecitazione di sforzo normale agente.

• se per almeno una di queste terne la relazione 4.1.10 non è rispettata, si incrementa l’armatura variando il diametro delle barre utilizzate e/o il numero delle stesse in maniera iterativa fino a quando la suddetta relazione è rispettata per tutte le terne considerate.

Sempre quanto concerne il progetto degli elementi in c.a. illustriamo in dettaglio il procedimento seguito per le travi verificate/semiprogettate a pressoflessione retta:

• per tutte le coppie Mx, N, individuate secondo la modalità precedentemente illustrata, si calcola il coefficiente di sicurezza in base all'armatura adottata;

• se per almeno una di queste coppie esso è inferiore all'unità, si incrementa l’armatura variando il diametro delle barre utilizzate e/o il numero delle stesse in maniera iterativa fino a quando il coefficiente di sicurezza risulta maggiore o al più uguale all’unità per tutte le coppie considerate.

Nei “Tabulati di calcolo”, per brevità, non potendo riportare una così grossa mole di dati, si riporta la terna Mx, My, N, o la coppia Mx, N che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza.

Una volta semiprogettate le armature allo SLU, si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare, frequenti e quasi permanenti; se necessario, le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti. Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione, quando richiesto, ed alla fessurazione che, come è noto, sono tese ad assicurare la durabilità dell’opera nel tempo.

9.1.1.1 Fondazioni superficiali Le metodologie, i modelli usati ed i risultati del calcolo del carico limite sono esposti nella relazione GEOTECNICA.

9.2 Gerarchia delle Resistenze 9.2.1 Elementi in C.A. Relativamente agli elementi in c.a., sono state applicate le disposizioni contenute al par. 7.4.4 del D.M. 14/01/2008. Più in particolare: • per le travi, al fine di escludere la formazione di meccanismi inelastici dovuti al taglio, le sollecitazioni di calcolo

si ottengono sommando il contributo dovuto ai carichi gravitazionali agenti sulla trave, considerata incernierata agli estremi, alle sollecitazioni di taglio corrispondenti alla formazione delle cerniere plastiche nella trave e prodotte dai momenti resistenti delle due sezioni di estremità, amplificati del fattore di sovraresistenza γRd assunto pari, rispettivamente, ad 1,20 per strutture in CD“A”, ad 1,00 per strutture in CD“B”. La verifica di resistenza è eseguita secondo le indicazioni del par. 7.4.4.1.2.2.

• per i pilastri, al fine di scongiurare l’attivazione di meccanismi fragili globali, come il meccanismo di “piano debole” che comporta la plasticizzazione, anticipata rispetto alle travi, di gran parte dei pilastri di un piano, il progetto a flessione delle zone dissipative dei pilastri è effettuato considerando le sollecitazioni corrispondenti alla resistenza delle zone dissipative delle travi amplificata mediante il coefficiente γRd che vale 1,3 in CD“A” e 1,1 per CD“B”. In tali casi, generalmente, il meccanismo dissipativo prevede la localizzazione delle cerniere alle estremità delle travi e le sollecitazioni di progetto dei pilastri possono essere ottenute a partire dalle resistenze d’estremità delle travi che su di essi convergono, facendo in modo che, per ogni nodo trave-pilastro ed ogni direzione e verso dell’azione sismica, la resistenza complessiva dei pilastri sia maggiore della resistenza complessiva delle travi amplificata del coefficiente γRd, in accordo con la formula (7.4.4) del D.M. 14/01/2008. Le verifiche di resistenza sono eseguite secondo le indicazioni del par. 7.4.4.2.2.1. Al fine di escludere la formazione di meccanismi inelastici dovuti al taglio, le sollecitazioni di calcolo da utilizzare per le verifiche ed il dimensionamento delle armature si ottengono dalla condizione di equilibrio del pilastro soggetto all’azione dei momenti resistenti nelle sezioni di estremità superiore ed inferiore secondo l’espressione (7.4.5). Le verifiche di resistenza sono eseguite secondo le indicazioni del par. 7.4.4.2.2.2.

• per i nodi trave-pilastro, si deve verificare che la resistenza del nodo sia tale da assicurare che non pervenga a rottura prima delle zone della trave e del pilastro ad esso adiacente. L’azione di taglio, agente in direzione orizzontale per le varie direzioni del sisma, nel nucleo di calcestruzzo del nodo è calcolata secondo l’espressione (7.4.6) per i nodi interni e (7.4.7) per quelli esterni. Le verifiche di resistenza sono eseguite invece secondo le indicazioni del par. 7.4.4.3.1.

pag.20

• per i setti sismo resistenti, le sollecitazioni di calcolo sono determinate secondo quanto indicato nel par. 7.4.4.5.1. Le verifiche di resistenza sono eseguite invece secondo le indicazioni del par. 7.4.4.5.2.

9.2.2 Fondazioni Per quanto riguarda la struttura di fondazione sono applicate le disposizioni contenute al par. 7.2.5 del D.M. 14/01/2008. Più in particolare: • le azioni trasmesse in fondazione derivano dall’analisi del comportamento dell’intera struttura, condotta

esaminando la sola struttura in elevazione alla quale sono applicate le azioni statiche e sismiche; • il dimensionamento della struttura di fondazione e la verifica di sicurezza del complesso fondazione-terreno sono

eseguite, nell’ipotesi di comportamento strutturale dissipativo, assumendo come azioni in fondazione quelle trasferite dagli elementi soprastanti amplificate di un coefficiente γRd pari a 1,1 in CD“B” e 1,3 in CD“A”.

I risultati delle suddette verifiche sono riportate nei “Tabulati di calcolo”.

9.3 Verifiche SLD Essendo la struttura di Classe 3 sono state condotte le Verifiche allo Stato Limite di Danno come indicato al par. 7.3.7.1 del D.M. 14/01/2008, assumendo fattori parziali dei materiali γm pari a 1.

10 - TABULATI DI CALCOLO Per quanto non espressamente sopra riportato, ed in particolar modo per ciò che concerne i dati numerici di calcolo, si rimanda all'allegato “Tabulati di calcolo” costituente parte integrante della presente relazione.

pag.20

• per i setti sismo resistenti, le sollecitazioni di calcolo sono determinate secondo quanto indicato nel par. 7.4.4.5.1. Le verifiche di resistenza sono eseguite invece secondo le indicazioni del par. 7.4.4.5.2.

9.2.2 Fondazioni Per quanto riguarda la struttura di fondazione sono applicate le disposizioni contenute al par. 7.2.5 del D.M. 14/01/2008. Più in particolare: • le azioni trasmesse in fondazione derivano dall’analisi del comportamento dell’intera struttura, condotta

esaminando la sola struttura in elevazione alla quale sono applicate le azioni statiche e sismiche; • il dimensionamento della struttura di fondazione e la verifica di sicurezza del complesso fondazione-terreno sono

eseguite, nell’ipotesi di comportamento strutturale dissipativo, assumendo come azioni in fondazione quelle trasferite dagli elementi soprastanti amplificate di un coefficiente γRd pari a 1,1 in CD“B” e 1,3 in CD“A”.

I risultati delle suddette verifiche sono riportate nei “Tabulati di calcolo”.

9.3 Verifiche SLD Essendo la struttura di Classe 3 sono state condotte le Verifiche allo Stato Limite di Danno come indicato al par. 7.3.7.1 del D.M. 14/01/2008, assumendo fattori parziali dei materiali γm pari a 1.

10 - TABULATI DI CALCOLO Per quanto non espressamente sopra riportato, ed in particolar modo per ciò che concerne i dati numerici di calcolo, si rimanda all'allegato “Tabulati di calcolo” costituente parte integrante della presente relazione.

ANALISI CARICHI

Analisi carichi

Nid T. C. Descrizione del

Carico Tipologie di

Carico Peso Proprio Permanente NON Strutturale Sovraccarico Accidentale Carico

Neve Descrizione PP Descrizione PNS Descrizione SA [N/m2]

001 S Platea Locali Pubblici *vedi le relative tabelle dei

carichi - Sottofondo e pavimento 1.000

Ambienti suscettibili di affollamento

(Cat.C2 – Tab. 3.1.II - DM 14.01.2008)

4.000 0

LEGENDA: Nid Numero identificativo dell'analisi di carico. T. C. Identificativo del tipo di carico: [S] = Superficiale - [L] = Lineare - [C] = Concentrato. PP, PNS, SA Valori, rispettivamente, del Peso Proprio, del Sovraccarico Permanente NON strutturale, del Sovraccarico Accidentale. Secondo il tipo di carico indicato nella

colonna ''T.C.'' (''S'' - ''L'' - ''C''), i valori riportati nelle colonne ''PP'', ''PNS'' e ''SA'', sono espressi in [N/m2] per carichi Superficiali, [N/m] per carichi Lineari, [N] per carichi Concentrati.

TIPOLOGIE DI CARICO

Tipologie di carico

Nid Descrizione F+E +/- F CDC ψ0 ψ1 ψ2

0001 Carico Permanente SI NO Permanente 1,00 1,00 1,00 0002 Permanenti NON Strutturali SI NO Lunga 1,00 1,00 1,00 0003 Locali Pubblici SI NO Media 0,70 0,70 0,60 0004 Carico da Neve <= 1000 m s.l.m. SI NO Breve 0,50 0,20 0,00 0005 Pressione del Vento (+X) NO NO Istantanea 0,60 0,20 0,00 0006 Pressione del Vento (-X) NO NO Istantanea 0,60 0,20 0,00 0007 Pressione del Vento (+Y) NO NO Istantanea 0,60 0,20 0,00 0008 Pressione del Vento (-Y) NO NO Istantanea 0,60 0,20 0,00 0009 Sisma X NO NO Media 1,00 1,00 1,00 0010 Sisma Y NO NO Media 1,00 1,00 1,00 0011 Sisma Z NO NO Media 1,00 1,00 1,00 0012 Sisma Ecc.X NO NO Media 1,00 1,00 1,00 0013 Sisma Ecc.Y NO NO Media 1,00 1,00 1,00

LEGENDA: Nid Numero identificativo della Tipologia di Carico. F+E Indica se la tipologia di carico considerata è AGENTE con il sisma. +/- F Indica se la tipologia di carico è ALTERNATA (cioè considerata due volte con segno opposto) o meno. CDC Indica la classe di durata del carico.

NOTA: dato significativo solo per elementi in materiale legnoso. ψ0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (carichi rari). ψ1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (carichi frequenti). ψ2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (carichi frequenti e quasi permanenti).

DATI GENERALI ANALISI SISMICA

Dati generali analisi sismica

Ang NV CD MP Dir TS EcA IrTmp C.S.T. RP RH ξ [°]

0 100 B ca X [T +C]

S N D SI SI 5 Y [T 1C]

LEGENDA: Ang Direzione di una componente dell'azione sismica rispetto all'asse X (sistema di riferimento globale); la seconda componente dell'azione sismica e' assunta con

direzione ruotata di 90 gradi rispetto alla prima. NV Nel caso di analisi dinamica, indica il numero di modi di vibrazione considerati. CD Classe di duttilità: [A] = Alta - [B] = Bassa - [ND] = Non Dissipativa - [-] = Nessuna. MP Tipo di struttura sismo-resistente prevalente: [ca] = calcestruzzo armato - [caOld] = calcestruzzo armato esistente - [muOld] = muratura esistente - [muNew] =

muratura nuova - [muArm] = muratura armata - [ac] = acciaio. Dir Direzione del sisma. TS Tipologia della struttura:

Cemento armato: [T 1C] = Telai ad una sola campata - [T+C] = Telai a più campate - [P] = Pareti accoppiate o miste equivalenti a pareti- [2P NC] = Due pareti per direzione non accoppiate - [P NC] = Pareti non accoppiate - [DT] = Deformabili torsionalmente - [PI] = Pendolo inverso - [PM] = Pendolo inverso intelaiate monopiano; Muratura: [P] = un solo piano - [PP] = più di un piano; Acciaio: [T 1C] = Telai ad una sola campata - [T+C] = Telai a più campate - [CT] = controventi concentrici diagonale tesa - [CV] = controventi concentrici a V - [M] = mensola o pendolo inverso - [TT] = telaio con tamponature.

EcA Eccentricita' accidentale: [S] = considerata come condizione di carico statica aggiuntiva - [N] = Considerata come incremento delle sollecitazioni. IrTmp Per piani con distribuzione dei tamponamenti in pianta fortemente irregolare, l'eccentricità accidentale è stata incrementata di un fattore pari a 2: [SI] =

Distribuzione tamponamenti irregolare fortemente - [NO] = Distribuzione tamponamenti regolare. C.S.T. Categoria di sottosuolo: [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni

a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m - [S1] = Depositi di terreni caratterizzati da valori di Vs,30 inferiori a 100 m/s (ovvero 10 < cu,30 < 20 kPa), che includono uno strato di almeno 8 m di terreni a grana fina di bassa consistenza, oppure che includono almeno 3 m di torba o di argille altamente organiche - [S2] = Depositi di terreni suscettibili di liquefazione, di argille sensitive o qualsiasi altra categoria di sottosuolo non classificabile nei tipi precedenti.

RP Regolarita' in pianta: [SI] = Struttura regolare - [NO] = Struttura non regolare. RH Regolarita' in altezza: [SI] = Struttura regolare - [NO] = Struttura non regolare. ξ Coefficiente viscoso equivalente. NOTE [-] = Parametro non significativo per il tipo di calcolo effettuato.

DATI GENERALI ANALISI SISMICA - FATTORI DI STRUTTURA

STUDIO TECNICO COTTARELLI & DA VIA'

Struttura entrata cimitero

pag. 22

Fattori di struttura

Dir. X Dir. Y Dir. Z

q q0 αu/α1 Kw q q0 αu/α1 Kw q

3,300 3,30 1,10 - 3,300 3,30 1,10 - 1,500

LEGENDA: q Fattore di riduzione dello spettro di risposta sismico allo SLU (Fattore di struttura). q0 Valore di base. αu/α1 Rapporto di sovraresistenza. Kw Fattore di riduzione di q0.

Stato Limite Tr ag/g Amplif. Stratigrafica

F0 T*C TB TC TD

SS CC [t] [s] [s] [s] [s]

SLO 45 0,0365 1,800 2,494 2,548 0,251 0,209 0,626 1,746 SLD 75 0,0435 1,800 2,357 2,542 0,281 0,221 0,663 1,774 SLV 712 0,0974 1,800 2,216 2,596 0,318 0,235 0,705 1,989 SLC 1462 0,1239 1,800 2,188 2,572 0,326 0,238 0,714 2,096

LEGENDA: Tr Periodo di ritorno dell'azione sismica. [t] = anni. ag/g Coefficiente di accelerazione al suolo. SS Coefficienti di Amplificazione Stratigrafica allo SLO/SLD/SLV/SLC. CC Coefficienti di Amplificazione di Tc allo SLO/SLD/SLV/SLC. F0 Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale. T*

C Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale. TB Periodo di inizio del tratto accelerazione costante dello spettro di progetto. TC Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro di progetto. TD Periodo di inizio del tratto a spostamento costante dello spettro di progetto.

Cl Ed VN VR Lat. Long. Qg CTop ST

[t] [t] [°ssdc] [°ssdc] [m]

3 50 75 45.1928 11.2891 14 T1 1,00

LEGENDA: Cl Ed Classe dell'edificio. Lat. Latitudine geografica del sito. Long. Longitudine geografica del sito. Qg Altitudine geografica del sito. CTop Categoria topografica (Vedi NOTE). ST Coefficiente di amplificazione topografica. NOTE [-] = Parametro non significativo per il tipo di calcolo effettuato.

Categoria topografica. T1: Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i <= 15°. T2: Pendii con inclinazione media i > 15°. T3: Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media 15° <= i <= 30°. T4: Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media i > 30°.

PRINCIPALI ELEMENTI ANALISI SISMICA

Dir MStr MSLU MEcc,SLU MSLD MEcc,SLD %T.MEcc ΣVEd,SLU

[N∙s2/m] [N∙s2/m] [N∙s2/m] [N∙s2/m] [N∙s2/m] [%] [N]

X 33.219 6.132 6.132 6.132 6.132 100,00 0 Y 33.219 6.132 6.131 6.132 6.131 100,00 0 Z 33.219 26.566 26.564 26.566 26.564 100,00 15.408

LEGENDA: Dir Direzione del sisma. MStr Massa complessiva della struttura. MSLU Massa eccitabile allo SLU. MEcc,SLU Massa Eccitata dal sisma allo SLU. MSLD Massa eccitabile della struttura allo SLD, nelle direzioni X, Y, Z. MEcc,SLD Massa Eccitata dal sisma allo SLD. %T.MEcc Percentuale Totale di Masse Eccitate dal sisma. ΣVEd,SLU Tagliante totale, alla base, per sisma allo SLU.

RIEPILOGO MODI DI VIBRAZIONEMODI DI VIBRAZIONE N.100

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc [s] [m/s2] [m/s2] [%] [N∙s2/m]

Modo Vibrazione n. 1 SLU-X 0,030 1,672 0,000 -0,019 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,030 1,672 0,000 0,002 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,030 0,000 0,580 -152,626 -0,0035 87,69 23.295 SLD-X 0,030 0,930 0,000 -0,019 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,030 0,930 0,000 0,002 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,030 0,000 0,232 -152,626 -0,0035 87,69 23.295



pag. 23

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc Elast-X - 0,930 0,000 - - - - Elast-Y - 0,930 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,790 - - - -

Modo Vibrazione n. 2 SLU-X 0,147 1,490 0,000 -77,457 -0,0424 97,84 6.000 SLU-Y 0,147 1,490 0,000 -0,037 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,147 0,000 0,695 0,073 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,147 1,556 0,000 -77,457 -0,0424 97,84 6.000 SLD-Y 0,147 1,556 0,000 -0,037 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,147 0,000 0,305 0,073 0,0000 0,00 0 Elast-X - 1,556 0,000 - - - - Elast-Y - 1,556 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 1,043 - - - -

Modo Vibrazione n. 3 SLU-X 0,151 1,483 0,000 0,042 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,151 1,483 0,000 -75,327 -0,0437 92,53 5.674 SLU-Z 0,151 0,000 0,690 0,001 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,151 1,579 0,000 0,042 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,151 1,579 0,000 -75,327 -0,0437 92,53 5.674 SLD-Z 0,151 0,000 0,303 0,001 0,0000 0,00 0 Elast-X - 1,579 0,000 - - - - Elast-Y - 1,579 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 1,036 - - - -

Modo Vibrazione n. 4 SLU-X 0,060 1,626 0,000 0,216 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,060 1,626 0,000 0,015 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,060 0,000 0,696 52,916 0,0048 10,54 2.800 SLD-X 0,060 1,088 0,000 0,216 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,060 1,088 0,000 0,015 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,060 0,000 0,305 52,916 0,0048 10,54 2.800 Elast-X - 1,088 0,000 - - - - Elast-Y - 1,088 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 1,045 - - - -

Modo Vibrazione n. 5 SLU-X 0,065 1,618 0,000 0,429 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,065 1,618 0,000 20,013 0,0021 6,53 401 SLU-Z 0,065 0,000 0,696 -0,083 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,065 1,115 0,000 0,429 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,065 1,115 0,000 20,013 0,0021 6,53 401 SLD-Z 0,065 0,000 0,305 -0,083 0,0000 0,00 0 Elast-X - 1,115 0,000 - - - - Elast-Y - 1,115 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 1,045 - - - -

Modo Vibrazione n. 6 SLU-X 0,026 1,679 0,000 -0,021 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,026 1,679 0,000 0,005 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,026 0,000 0,553 -13,968 -0,0002 0,73 195 SLD-X 0,026 0,905 0,000 -0,021 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,026 0,905 0,000 0,005 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,026 0,000 0,215 -13,968 -0,0002 0,73 195 Elast-X - 0,905 0,000 - - - - Elast-Y - 0,905 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,732 - - - -

Modo Vibrazione n. 7 SLU-X 0,032 1,670 0,000 -0,014 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,032 1,670 0,000 -0,052 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,032 0,000 0,589 -10,910 -0,0003 0,45 119 SLD-X 0,032 0,937 0,000 -0,014 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,032 0,937 0,000 -0,052 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,032 0,000 0,237 -10,910 -0,0003 0,45 119 Elast-X - 0,937 0,000 - - - - Elast-Y - 0,937 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,809 - - - -

Modo Vibrazione n. 8 SLU-X 0,030 1,672 0,000 0,017 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,030 1,672 0,000 0,016 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,030 0,000 0,580 8,945 0,0002 0,30 80 SLD-X 0,030 0,930 0,000 0,017 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,030 0,930 0,000 0,016 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,030 0,000 0,232 8,945 0,0002 0,30 80 Elast-X - 0,930 0,000 - - - - Elast-Y - 0,930 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,791 - - - -

Modo Vibrazione n. 9 SLU-X 0,064 1,619 0,000 -8,622 -0,0009 1,21 74 SLU-Y 0,064 1,619 0,000 1,157 0,0001 0,02 1 SLU-Z 0,064 0,000 0,696 -0,709 -0,0001 0,00 1 SLD-X 0,064 1,113 0,000 -8,622 -0,0009 1,21 74 SLD-Y 0,064 1,113 0,000 1,157 0,0001 0,02 1 SLD-Z 0,064 0,000 0,305 -0,709 -0,0001 0,00 1 Elast-X - 1,113 0,000 - - - - Elast-Y - 1,113 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 1,045 - - - -



pag. 24

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc Modo Vibrazione n. 10

SLU-X 0,024 1,681 0,000 0,000 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,024 1,681 0,000 5,998 0,0001 0,59 36 SLU-Z 0,024 0,000 0,546 0,030 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,024 0,898 0,000 0,000 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,024 0,898 0,000 5,998 0,0001 0,59 36 SLD-Z 0,024 0,000 0,210 0,030 0,0000 0,00 0 Elast-X - 0,898 0,000 - - - - Elast-Y - 0,898 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,715 - - - -

Modo Vibrazione n. 11 SLU-X 0,057 1,630 0,000 5,797 0,0005 0,55 34 SLU-Y 0,057 1,630 0,000 0,066 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,057 0,000 0,696 -2,504 -0,0002 0,02 6 SLD-X 0,057 1,074 0,000 5,797 0,0005 0,55 34 SLD-Y 0,057 1,074 0,000 0,066 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,057 0,000 0,305 -2,504 -0,0002 0,02 6 Elast-X - 1,074 0,000 - - - - Elast-Y - 1,074 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 1,045 - - - -

Modo Vibrazione n. 12 SLU-X 0,012 1,700 0,000 0,010 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,012 1,700 0,000 -0,001 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,012 0,000 0,476 -5,190 0,0000 0,10 27 SLD-X 0,012 0,835 0,000 0,010 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,012 0,835 0,000 -0,001 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,012 0,000 0,166 -5,190 0,0000 0,10 27 Elast-X - 0,835 0,000 - - - - Elast-Y - 0,835 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,562 - - - -

Modo Vibrazione n. 13 SLU-X 0,040 1,657 0,000 -0,033 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,040 1,657 0,000 -0,004 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,040 0,000 0,638 5,048 0,0002 0,10 25 SLD-X 0,040 0,983 0,000 -0,033 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,040 0,983 0,000 -0,004 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,040 0,000 0,269 5,048 0,0002 0,10 25 Elast-X - 0,983 0,000 - - - - Elast-Y - 0,983 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,917 - - - -




Modo Vibrazione n. 17 SLU-X 0,007 1,709 0,000 -0,849 0,0000 0,01 1 SLU-Y 0,007 1,709 0,000 -0,010 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,007 0,000 0,442 -2,914 0,0000 0,03 8 SLD-X 0,007 0,804 0,000 -0,849 0,0000 0,01 1 SLD-Y 0,007 0,804 0,000 -0,010 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,007 0,000 0,145 -2,914 0,0000 0,03 8 Elast-X - 0,804 0,000 - - - - Elast-Y - 0,804 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,489 - - - -

Modo Vibrazione n. 18 SLU-X 0,007 1,709 0,000 1,325 0,0000 0,03 2 SLU-Y 0,007 1,709 0,000 0,000 0,0000 0,00 0



pag. 25

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc SLU-Z 0,007 0,000 0,443 -1,835 0,0000 0,01 3 SLD-X 0,007 0,805 0,000 1,325 0,0000 0,03 2 SLD-Y 0,007 0,805 0,000 0,000 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,007 0,000 0,146 -1,835 0,0000 0,01 3 Elast-X - 0,805 0,000 - - - - Elast-Y - 0,805 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,491 - - - -

Modo Vibrazione n. 19 SLU-X 0,027 1,678 0,000 0,014 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,027 1,678 0,000 -1,358 0,0000 0,03 2 SLU-Z 0,027 0,000 0,560 0,005 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,027 0,911 0,000 0,014 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,027 0,911 0,000 -1,358 0,0000 0,03 2 SLD-Z 0,027 0,000 0,219 0,005 0,0000 0,00 0 Elast-X - 0,911 0,000 - - - - Elast-Y - 0,911 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,746 - - - -




Modo Vibrazione n. 23 SLU-X 0,046 1,648 0,000 -0,006 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,046 1,648 0,000 -1,110 -0,0001 0,02 1 SLU-Z 0,046 0,000 0,670 -0,119 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,046 1,012 0,000 -0,006 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,046 1,012 0,000 -1,110 -0,0001 0,02 1 SLD-Z 0,046 0,000 0,288 -0,119 0,0000 0,00 0 Elast-X - 1,012 0,000 - - - - Elast-Y - 1,012 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,986 - - - -


Modo Vibrazione n. 25 SLU-X 0,031 1,671 0,000 -0,063 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,031 1,671 0,000 0,000 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,031 0,000 0,584 0,801 0,0000 0,00 1 SLD-X 0,031 0,933 0,000 -0,063 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,031 0,933 0,000 0,000 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,031 0,000 0,234 0,801 0,0000 0,00 1 Elast-X - 0,933 0,000 - - - - Elast-Y - 0,933 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,798 - - - -

Modo Vibrazione n. 26 SLU-X 0,069 1,612 0,000 0,010 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,069 1,612 0,000 -0,798 -0,0001 0,01 1 SLU-Z 0,069 0,000 0,696 -0,113 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,069 1,135 0,000 0,010 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,069 1,135 0,000 -0,798 -0,0001 0,01 1



pag. 26

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc SLD-Z 0,069 0,000 0,305 -0,113 0,0000 0,00 0 Elast-X - 1,135 0,000 - - - - Elast-Y - 1,135 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 1,045 - - - -








Modo Vibrazione n. 34 SLU-X 0,010 1,704 0,000 -0,086 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,010 1,704 0,000 -0,012 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,010 0,000 0,460 -0,434 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,010 0,821 0,000 -0,086 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,010 0,821 0,000 -0,012 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,010 0,000 0,157 -0,434 0,0000 0,00 0 Elast-X - 0,821 0,000 - - - - Elast-Y - 0,821 0,000 - - - -



pag. 27

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc Elast-Z - 0,000 0,529 - - - -


Modo Vibrazione n. 36 SLU-X 0,007 1,709 0,000 -0,125 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,007 1,709 0,000 0,070 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,007 0,000 0,442 -0,369 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,007 0,804 0,000 -0,125 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,007 0,804 0,000 0,070 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,007 0,000 0,145 -0,369 0,0000 0,00 0 Elast-X - 0,804 0,000 - - - - Elast-Y - 0,804 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,489 - - - -







Modo Vibrazione n. 43 SLU-X 0,007 1,708 0,000 -0,133 0,0000 0,00 0



pag. 28

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc SLU-Y 0,007 1,708 0,000 0,001 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,007 0,000 0,444 0,235 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,007 0,806 0,000 -0,133 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,007 0,806 0,000 0,001 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,007 0,000 0,147 0,235 0,0000 0,00 0 Elast-X - 0,806 0,000 - - - - Elast-Y - 0,806 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,494 - - - -








Modo Vibrazione n. 51 SLU-X 0,007 1,708 0,000 0,163 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,007 1,708 0,000 -0,021 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,007 0,000 0,446 -0,108 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,007 0,807 0,000 0,163 0,0000 0,00 0



pag. 29

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc SLD-Y 0,007 0,807 0,000 -0,021 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,007 0,000 0,148 -0,108 0,0000 0,00 0 Elast-X - 0,807 0,000 - - - - Elast-Y - 0,807 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,498 - - - -








Modo Vibrazione n. 59 SLU-X 0,005 1,712 0,000 -0,145 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,005 1,712 0,000 0,000 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,005 0,000 0,431 0,135 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,005 0,794 0,000 -0,145 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,005 0,794 0,000 0,000 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,005 0,000 0,138 0,135 0,0000 0,00 0 Elast-X - 0,794 0,000 - - - -



pag. 30

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc Elast-Y - 0,794 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,465 - - - -









Modo Vibrazione n. 68



pag. 31

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc SLU-X 0,013 1,699 0,000 0,095 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,013 1,699 0,000 0,010 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,013 0,000 0,481 0,040 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,013 0,839 0,000 0,095 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,013 0,839 0,000 0,010 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,013 0,000 0,169 0,040 0,0000 0,00 0 Elast-X - 0,839 0,000 - - - - Elast-Y - 0,839 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,574 - - - -








Modo Vibrazione n. 76 SLU-X 0,006 1,710 0,000 0,001 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,006 1,710 0,000 0,078 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,006 0,000 0,439 -0,007 0,0000 0,00 0



pag. 32

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc SLD-X 0,006 0,801 0,000 0,001 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,006 0,801 0,000 0,078 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,006 0,000 0,143 -0,007 0,0000 0,00 0 Elast-X - 0,801 0,000 - - - - Elast-Y - 0,801 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,481 - - - -








Modo Vibrazione n. 84 SLU-X 0,002 1,716 0,000 0,000 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,002 1,716 0,000 0,000 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,002 0,000 0,417 -0,061 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,002 0,781 0,000 0,000 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,002 0,781 0,000 0,000 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,002 0,000 0,129 -0,061 0,0000 0,00 0



pag. 33

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc Elast-X - 0,781 0,000 - - - - Elast-Y - 0,781 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,434 - - - -











pag. 34

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc Modo Vibrazione n. 93

SLU-X 0,009 1,706 0,000 -0,005 0,0000 0,00 0 SLU-Y 0,009 1,706 0,000 0,046 0,0000 0,00 0 SLU-Z 0,009 0,000 0,453 0,001 0,0000 0,00 0 SLD-X 0,009 0,813 0,000 -0,005 0,0000 0,00 0 SLD-Y 0,009 0,813 0,000 0,046 0,0000 0,00 0 SLD-Z 0,009 0,000 0,152 0,001 0,0000 0,00 0 Elast-X - 0,813 0,000 - - - - Elast-Y - 0,813 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,512 - - - -








LEGENDA: Sptr Spettro di risposta considerato.



pag. 35

Sptr T ag,O ag,V Γ CM %M.M MEcc T Periodo del Modo di vibrazione. ag,O Valore dell'Accelerazione Spettrale Orizzontale, riferita al corrispondente periodo. ag,V Valore dell'Accelerazione Spettrale Verticale, riferita al corrispondente periodo. Γ Coefficiente di partecipazione. CM Coefficiente modale del modo di vibrazione. %M.M Percentuale di mobilitazione delle masse nel modo di vibrazione. MEcc Massa Eccitata nel modo di vibrazione. SLU-X Spettro di progetto allo S.L. Ultimo per sisma in direzione X. SLU-Y Spettro di progetto allo S.L. Ultimo per sisma in direzione Y. SLU-Z Spettro di progetto allo S.L. Ultimo per sisma in direzione Z. SLD-X Spettro di progetto allo S.L. di Danno per sisma in direzione X. SLD-Y Spettro di progetto allo S.L. di Danno per sisma in direzione Y. SLD-Z Spettro di progetto allo S.L. di Danno per sisma in direzione Z. Elast-X Spettro Elastico per sisma in direzione X. Elast-Y Spettro Elastico per sisma in direzione Y. Elast-Z Spettro Elastico per sisma in direzione Z.

TRAVI - SOLLECITAZIONI PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE

Travi - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche

IdTr CC Estr. Inz. Estr. Fin.

M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3 [N∙m] [N∙m] [N∙m] [N] [N] [N] [N∙m] [N∙m] [N∙m] [N] [N] [N]

Piano Terra Travata: Trave 1-15a-16a-17a-18a-19a-2-3 Trave 1-15a 001 -3 -244 475 1.457 569 298 -3 -30 100 1.259 478 298 002 0 0 0 1 -1 0 0 0 1 1 -1 0 003 0 -1 1 4 -2 1 0 0 3 4 -2 1 004 -3 -230 439 1.192 451 282 -3 -28 116 1.192 451 282 005 0 -47 -12 -60 -6 72 0 -4 -7 -60 -6 48 006 0 -47 -12 -60 -6 72 0 -4 -7 -60 -6 48 007 0 -47 -12 -60 -6 72 0 -4 -7 -60 -6 48 008 1 93 23 120 11 -143 1 8 15 120 11 -95

Trave 15a-16a 001 15 -41 124 938 965 298 15 47 -150 881 897 298 002 0 0 1 1 0 0 0 0 1 1 0 0 003 0 0 3 5 0 1 0 0 3 5 0 1 004 14 -38 138 889 913 282 14 44 -130 889 913 282 005 2 -6 -8 -52 -31 48 2 7 1 -52 -31 38 006 2 -6 -8 -52 -31 48 2 7 1 -52 -31 38 007 2 -6 -8 -52 -31 48 2 7 1 -52 -31 38 008 -4 11 15 104 61 -94 -4 -13 -2 104 61 -73

Trave 16a-17a 001 -7 49 -150 399 1.192 298 -7 192 -689 363 1.051 298 002 0 0 1 1 0 0 0 0 0 1 0 0 003 0 0 3 5 2 1 0 1 2 5 2 1 004 -7 46 -130 399 1.211 282 -7 182 -712 399 1.211 282 005 -1 7 1 -34 -50 36 -1 20 25 -34 -50 19 006 -1 7 1 -34 -50 36 -1 20 25 -34 -50 19 007 -1 7 1 -34 -50 36 -1 20 25 -34 -50 19 008 2 -14 -2 67 100 -71 2 -40 -51 67 100 -38

Trave 17a-18a 001 8 217 -688 383 -967 -324 8 48 -147 420 -1.120 -324 002 0 0 0 1 1 0 0 0 0 1 1 0 003 0 0 2 3 3 -1 0 0 0 3 3 -1 004 8 235 -711 452 -1.144 -352 8 52 -118 452 -1.144 -352 005 1 12 25 -34 46 -5 1 5 2 -34 46 -24 006 1 12 25 -34 46 -5 1 5 2 -34 46 -24 007 1 12 25 -34 46 -5 1 5 2 -34 46 -24 008 -2 -24 -50 67 -91 11 -2 -9 -3 67 -91 47

Trave 18a-19a 001 -18 44 -149 872 -818 -324 -18 -46 87 927 -883 -324 002 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 1 0 003 0 0 0 1 4 -1 0 0 -1 1 4 -1 004 -19 48 -120 912 -826 -352 -19 -50 109 912 -826 -352 005 -2 4 2 -50 26 -26 -2 -4 -5 -50 26 -35 006 -2 4 2 -50 26 -26 -2 -4 -5 -50 26 -35 007 -2 4 2 -50 26 -26 -2 -4 -5 -50 26 -35 008 3 -8 -4 100 -52 51 3 8 11 100 -52 70

Trave 19a-2 001 3 -34 66 1.224 -374 -324 3 -264 361 1.422 -459 -324 002 0 0 0 0 1 0 0 0 -1 0 1 0 003 0 0 -1 -1 4 -1 0 0 -4 -1 4 -1 004 4 -38 90 1.185 -330 -352 4 -287 324 1.185 -330 -352 005 0 -3 -5 -57 0 -36 0 -37 -5 -57 0 -60 006 0 -3 -5 -57 0 -36 0 -37 -5 -57 0 -60 007 0 -3 -5 -57 0 -36 0 -37 -5 -57 0 -60 008 -1 6 10 113 -1 71 -1 73 11 113 -1 119

Trave 2-3 001 0 -15 246 227 5 -29 0 -26 268 227 -117 -29 002 0 0 -1 1 0 0 0 0 -1 1 0 0 003 0 0 -3 3 0 0 0 0 -3 3 0 0 004 0 -20 207 233 -49 -33 0 -33 227 233 -49 -33 005 0 -5 -6 -29 -1 8 0 -4 -5 -29 -1 -6 006 0 -5 -6 -29 -1 8 0 -4 -5 -29 -1 -6 007 0 -5 -6 -29 -1 8 0 -4 -5 -29 -1 -6 008 0 9 11 57 0 -15 0 8 11 57 0 13 Piano Terra Travata: Trave 3-20a-21a-22a-23a-24a-4 Trave 3-20a 001 -4 -277 370 1.409 503 339 -4 -34 41 1.211 412 339



pag. 36




002 0 0 -1 0 -1 0 0 0 0 0 -1 0 003 0 -1 -4 -1 -4 1 0 0 -1 -1 -4 1 004 -4 -300 332 1.181 369 367 -4 -37 67 1.181 369 367 005 0 -37 -6 -58 -3 61 0 -3 -5 -58 -3 36 006 0 -37 -6 -58 -3 61 0 -3 -5 -58 -3 36 007 0 -37 -6 -58 -3 61 0 -3 -5 -58 -3 36 008 1 73 13 115 5 -119 1 5 9 115 5 -71

Trave 20a-21a 001 17 -46 62 923 885 339 17 53 -188 865 817 339 002 0 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 -1 0 003 0 0 -1 1 -4 1 0 0 0 1 -4 1 004 19 -50 86 914 834 367 19 57 -159 914 834 367 005 2 -4 -5 -52 -27 36 2 5 3 -52 -27 26 006 2 -4 -5 -52 -27 36 2 5 3 -52 -27 26 007 2 -4 -5 -52 -27 36 2 5 3 -52 -27 26 008 -3 8 9 102 53 -70 -3 -10 -6 102 53 -49

Trave 21a-22a 001 -8 55 -188 420 1.114 339 -8 218 -689 384 972 339 002 0 0 0 1 -1 0 0 0 0 1 -1 0 003 0 0 0 3 -3 1 0 0 2 3 -3 1 004 -9 60 -159 456 1.150 367 -9 236 -712 456 1.150 367 005 -1 5 3 -35 -47 24 -1 13 26 -35 -47 7 006 -1 5 3 -35 -47 24 -1 13 26 -35 -47 7 007 -1 5 3 -35 -47 24 -1 13 26 -35 -47 7 008 2 -10 -6 69 93 -47 2 -24 -51 69 93 -13

Trave 22a-23a 001 7 197 -688 361 -1.052 -293 7 49 -120 397 -1.201 -293 002 0 0 0 1 0 0 0 0 1 1 0 0 003 0 1 2 5 -2 -1 0 0 3 5 -2 -1 004 7 185 -711 396 -1.209 -275 7 46 -100 396 -1.209 -275 005 1 21 26 -33 50 -18 1 7 1 -33 50 -36 006 1 21 26 -33 50 -18 1 7 1 -33 50 -36 007 1 21 26 -33 50 -18 1 7 1 -33 50 -36 008 -2 -41 -51 65 -99 36 -2 -14 -1 65 -99 72

Trave 23a-24a 001 -15 46 -120 888 -902 -293 -15 -39 154 945 -970 -293 002 0 0 1 1 0 0 0 0 1 1 0 0 003 0 0 3 5 0 -1 0 0 3 5 0 -1 004 -14 44 -100 890 -909 -275 -14 -37 166 890 -909 -275 005 -2 7 1 -52 30 -38 -2 -6 -8 -52 30 -48 006 -2 7 1 -52 30 -38 -2 -6 -8 -52 30 -48 007 -2 7 1 -52 30 -38 -2 -6 -8 -52 30 -48 008 4 -13 -1 102 -60 74 4 11 17 102 -60 94

Trave 24a-4 001 3 -29 132 1.279 -443 -293 3 -237 476 1.477 -528 -293 002 0 0 1 1 1 0 0 0 0 1 1 0 003 0 0 3 4 2 -1 0 -1 1 4 2 -1 004 3 -27 145 1.203 -414 -275 3 -222 438 1.203 -414 -275 005 0 -4 -8 -60 4 -48 0 -47 -11 -60 4 -72 006 0 -4 -8 -60 4 -48 0 -47 -11 -60 4 -72 007 0 -4 -8 -60 4 -48 0 -47 -11 -60 4 -72 008 -1 8 16 118 -8 95 -1 92 21 118 -8 143

Piano Terra Travata: Trave 5-25a-26a-27a-28a-29a-6-7 Trave 5-25a 001 3 243 479 1.443 579 -297 3 30 97 1.245 487 -297 002 0 0 0 1 -1 0 0 0 1 1 -1 0 003 0 1 1 4 -2 -1 0 0 3 4 -2 -1 004 3 229 443 1.181 459 -280 3 28 113 1.181 459 -280 005 0 -47 11 61 5 72 0 -4 8 61 5 48 006 0 -47 11 61 5 72 0 -4 8 61 5 48 007 0 -47 11 61 5 72 0 -4 8 61 5 48 008 1 93 -22 -120 -11 -143 1 8 -15 -120 -11 -95

Trave 25a-26a 001 -15 41 121 921 968 -297 -15 -46 -153 864 900 -297 002 0 0 1 1 0 0 0 0 1 1 0 0 003 0 0 3 5 0 -1 0 0 3 5 0 -1 004 -14 38 136 876 916 -280 -14 -44 -133 876 916 -280 005 2 -6 8 53 30 48 2 7 -1 53 30 38 006 2 -6 8 53 30 48 2 7 -1 53 30 38 007 2 -6 8 53 30 48 2 7 -1 53 30 38 008 -4 11 -15 -104 -61 -94 -4 -13 2 -104 -61 -73

Trave 26a-27a 001 7 -48 -153 382 1.187 -297 7 -191 -690 347 1.045 -297 002 0 0 1 1 0 0 0 0 0 1 0 0 003 0 0 3 5 2 -1 0 -1 2 5 2 -1 004 7 -46 -133 385 1.207 -280 7 -180 -713 385 1.207 -280 005 -1 7 -1 34 50 36 -1 20 -25 34 50 19 006 -1 7 -1 34 50 36 -1 20 -25 34 50 19 007 -1 7 -1 34 50 36 -1 20 -25 34 50 19 008 2 -14 2 -67 -100 -71 2 -40 50 -67 -100 -38

Trave 27a-28a 001 -8 -221 -689 388 -971 331 -8 -49 -146 425 -1.124 331 002 0 0 0 1 1 0 0 0 0 1 1 0 003 0 0 2 3 3 1 0 0 0 3 3 1 004 -8 -239 -713 456 -1.148 358 -8 -53 -117 456 -1.148 358 005 1 12 -25 34 -45 -5 1 5 -2 34 -45 -24 006 1 12 -25 34 -45 -5 1 5 -2 34 -45 -24 007 1 12 -25 34 -45 -5 1 5 -2 34 -45 -24



pag. 37




008 -2 -24 50 -68 91 11 -2 -9 3 -68 91 47

Trave 28a-29a 001 18 -45 -148 878 -820 331 18 47 89 933 -885 331 002 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 1 0 003 0 0 0 1 4 1 0 0 -1 1 4 1 004 20 -49 -119 917 -828 358 20 51 110 917 -828 358 005 -2 4 -2 51 -26 -26 -2 -4 5 51 -26 -35 006 -2 4 -2 51 -26 -26 -2 -4 5 51 -26 -35 007 -2 4 -2 51 -26 -26 -2 -4 5 51 -26 -35 008 3 -8 4 -101 51 51 3 8 -11 -101 51 70

Trave 29a-6 001 -4 35 67 1.230 -373 331 -4 270 362 1.428 -458 331 002 0 0 0 0 1 0 0 0 -1 0 1 0 003 0 0 -1 -1 4 1 0 0 -4 -1 4 1 004 -4 38 91 1.191 -329 358 -4 292 325 1.191 -329 358 005 0 -3 5 57 0 -36 0 -37 5 57 0 -60 006 0 -3 5 57 0 -36 0 -37 5 57 0 -60 007 0 -3 5 57 0 -36 0 -37 5 57 0 -60 008 -1 6 -10 -113 1 71 -1 73 -11 -113 1 119

Trave 6-7 001 0 19 245 224 2 10 0 23 268 224 -119 10 002 0 0 -1 1 0 0 0 0 -1 1 0 0 003 0 0 -3 3 0 0 0 0 -3 3 0 0 004 0 25 207 230 -52 14 0 30 228 230 -52 14 005 0 -5 6 29 1 8 0 -4 5 29 1 -6 006 0 -5 6 29 1 8 0 -4 5 29 1 -6 007 0 -5 6 29 1 8 0 -4 5 29 1 -6 008 0 9 -11 -58 0 -14 0 9 -11 -58 0 14

Piano Terra Travata: Trave 7-30a-31a-32a-33a-34a-8 Trave 7-30a 001 3 274 369 1.407 503 -335 3 33 41 1.209 411 -335 002 0 0 -1 0 -1 0 0 0 0 0 -1 0 003 0 1 -4 -1 -4 -1 0 0 -1 -1 -4 -1 004 4 297 331 1.179 368 -363 4 37 67 1.179 368 -363 005 0 -37 6 58 3 61 0 -3 5 58 3 36 006 0 -37 6 58 3 61 0 -3 5 58 3 36 007 0 -37 6 58 3 61 0 -3 5 58 3 36 008 1 73 -13 -116 -5 -119 1 5 -9 -116 -5 -70

Trave 30a-31a 001 -17 46 62 921 884 -335 -17 -53 -188 864 815 -335 002 0 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 -1 0 003 0 0 -1 1 -4 -1 0 0 0 1 -4 -1 004 -18 50 85 913 833 -363 -18 -57 -159 913 833 -363 005 2 -4 5 52 27 36 2 5 -3 52 27 26 006 2 -4 5 52 27 36 2 5 -3 52 27 26 007 2 -4 5 52 27 36 2 5 -3 52 27 26 008 -3 8 -9 -103 -53 -69 -3 -9 6 -103 -53 -49 Trave 31a-32a 001 8 -55 -188 419 1.112 -335 8 -216 -688 383 970 -335 002 0 0 0 1 -1 0 0 0 0 1 -1 0 003 0 0 0 3 -3 -1 0 0 2 3 -3 -1 004 9 -59 -159 455 1.148 -363 9 -234 -711 455 1.148 -363 005 -1 5 -3 35 47 24 -1 13 -26 35 47 7 006 -1 5 -3 35 47 24 -1 13 -26 35 47 7 007 -1 5 -3 35 47 24 -1 13 -26 35 47 7 008 2 -10 6 -69 -93 -47 2 -24 51 -69 -93 -13

Trave 32a-33a 001 -7 -195 -687 359 -1.051 291 -7 -48 -119 395 -1.200 291 002 0 0 0 1 0 0 0 0 1 1 0 0 003 0 -1 2 5 -2 1 0 0 3 5 -2 1 004 -7 -183 -710 395 -1.208 273 -7 -45 -100 395 -1.208 273 005 1 21 -26 33 -50 -18 1 7 -1 33 -50 -36 006 1 21 -26 33 -50 -18 1 7 -1 33 -50 -36 007 1 21 -26 33 -50 -18 1 7 -1 33 -50 -36 008 -2 -41 51 -65 99 36 -2 -14 1 -65 99 72 Trave 33a-34a 001 15 -46 -120 885 -901 291 15 39 154 943 -969 291 002 0 0 1 1 0 0 0 0 1 1 0 0 003 0 0 3 5 0 1 0 0 3 5 0 1 004 14 -43 -100 889 -909 273 14 36 166 889 -909 273 005 -2 7 -1 51 -30 -38 -2 -6 8 51 -30 -48 006 -2 7 -1 51 -30 -38 -2 -6 8 51 -30 -48 007 -2 7 -1 51 -30 -38 -2 -6 8 51 -30 -48 008 4 -13 1 -102 60 74 4 11 -17 -102 60 94

Trave 34a-8 001 -3 28 132 1.277 -444 291 -3 235 477 1.475 -529 291 002 0 0 1 1 1 0 0 0 0 1 1 0 003 0 0 3 4 2 1 0 1 1 4 2 1 004 -3 27 145 1.202 -414 273 -3 220 439 1.202 -414 273 005 0 -4 8 60 -4 -48 0 -47 11 60 -4 -72 006 0 -4 8 60 -4 -48 0 -47 11 60 -4 -72 007 0 -4 8 60 -4 -48 0 -47 11 60 -4 -72 008 -1 8 -16 -118 7 95 -1 92 -21 -118 7 143

Piano Terra Travata: Trave 7a-8a-9a-10a-11a-12a-13a-14a Trave 7a-8a 001 0 -169 18 29 105 -34 0 -192 19 29 -108 -34 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 -1 1 0 0 0 0 -1 1 0 0 004 0 -158 -137 -14 -1 -34 0 -182 -137 -14 -1 -34



pag. 38




005 0 -5 -6 14 0 12 0 -6 -6 14 0 -13 006 0 -5 -6 14 0 12 0 -6 -6 14 0 -13 007 0 -5 -6 14 0 12 0 -6 -6 14 0 -13 008 0 11 12 -28 -1 -24 0 11 12 -28 -1 25

Trave 8a-9a 001 -10 -693 16 518 101 831 -10 -91 -24 318 9 831 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 -1 0 -1 0 0 0 0 0 -1 0 004 -9 -655 -133 89 -46 785 -9 -86 -100 89 -46 785 005 0 -20 -5 18 -11 40 0 -1 3 18 -11 15 006 0 -20 -5 18 -11 40 0 -1 3 18 -11 15 007 0 -20 -5 18 -11 40 0 -1 3 18 -11 15 008 0 39 11 -35 23 -78 0 1 -6 -35 23 -29 Trave 9a-10a 001 43 -129 -22 284 142 831 43 126 -54 224 71 831 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 -1 0 004 41 -122 -102 101 -4 785 41 119 -100 101 -4 785 005 1 -2 3 21 -3 15 1 1 3 21 -3 4 006 1 -2 3 21 -3 15 1 1 3 21 -3 4 007 1 -2 3 21 -3 15 1 1 3 21 -3 4 008 -1 3 -5 -41 6 -29 -1 -3 -6 -41 6 -7

Trave 10a-11a 001 -17 132 -54 171 162 831 -17 526 -98 135 22 831 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 1 -1 0 0 0 0 1 -1 0 004 -16 125 -100 92 41 785 -16 498 -120 92 41 785 005 0 2 3 20 7 2 0 -1 0 20 7 -14 006 0 2 3 20 7 2 0 -1 0 20 7 -14 007 0 2 3 20 7 2 0 -1 0 20 7 -14 008 1 -3 -6 -40 -13 -5 1 2 0 -40 -13 28

Trave 11a-12a 001 15 481 -97 176 -29 -713 15 117 -44 212 -180 -713 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 -1 004 13 422 -119 206 -222 -625 13 102 -6 206 -222 -625 005 0 4 0 15 -9 7 0 3 5 15 -9 -11 006 0 4 0 15 -9 7 0 3 5 15 -9 -11 007 0 4 0 15 -9 7 0 3 5 15 -9 -11 008 -1 -8 -1 -30 17 -13 -1 -6 -9 -30 17 23

Trave 12a-13a 001 -39 111 -44 270 -68 -713 -39 -108 -12 330 -139 -713 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 -1 004 -34 97 -6 283 -108 -625 -34 -94 27 283 -108 -625 005 -1 3 5 17 -1 -13 -1 -3 5 17 -1 -24 006 -1 3 5 17 -1 -13 -1 -3 5 17 -1 -24 007 -1 3 5 17 -1 -13 -1 -3 5 17 -1 -24 008 2 -6 -9 -34 2 25 2 5 -10 -34 2 46

Trave 13a-14a 001 8 -76 -14 358 24 -713 8 -585 0 557 -62 -713 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 0 -1 0 -1 0 0 0 -1 004 7 -66 26 301 30 -625 7 -513 5 301 30 -625 005 0 -2 5 16 7 -24 0 -27 1 16 7 -48 006 0 -2 5 16 7 -24 0 -27 1 16 7 -48 007 0 -2 5 16 7 -24 0 -27 1 16 7 -48 008 0 3 -11 -32 -13 46 0 53 -1 -32 -13 95

Piano Terra Travata: Trave 1a-2a-3a-4a-5a-6a-7a Trave 1a-2a 001 -7 -595 0 559 66 714 -7 -75 -15 358 -27 714 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 -1 0 0 0 1 0 0 0 0 0 1 004 -6 -525 5 310 -30 629 -6 -66 27 310 -30 629 005 0 -27 1 16 -7 47 0 -2 5 16 -7 23 006 0 -27 1 16 -7 47 0 -2 5 16 -7 23 007 0 -27 1 16 -7 47 0 -2 5 16 -7 23 008 0 53 -1 -32 13 -94 0 3 -11 -32 13 -45 Trave 2a-3a 001 38 -100 -15 336 127 714 38 109 -43 278 59 714 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 1 004 33 -88 26 293 104 629 33 96 -5 293 104 629 005 1 -2 5 18 1 23 1 3 5 18 1 12 006 1 -2 5 18 1 23 1 3 5 18 1 12 007 1 -2 5 18 1 23 1 3 5 18 1 12 008 -2 5 -10 -35 -2 -44 -2 -5 -10 -35 -2 -23

Trave 3a-4a 001 -14 115 -43 224 175 714 -14 473 -93 187 27 714 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 1 004 -13 101 -5 218 222 629 -13 417 -116 218 222 629 005 0 3 5 15 9 10 0 4 1 15 9 -7 006 0 3 5 15 9 10 0 4 1 15 9 -7 007 0 3 5 15 9 10 0 4 1 15 9 -7 008 1 -6 -10 -31 -17 -21 1 -7 -1 -31 -17 14 Trave 4a-5a 001 16 529 -93 139 -27 -822 16 120 -43 175 -174 -822 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0



pag. 39




003 0 0 0 1 1 0 0 0 0 1 1 0 004 15 502 -116 96 -41 -779 15 114 -95 96 -41 -779 005 0 -1 1 20 -7 14 0 1 4 20 -7 -3 006 0 -1 1 20 -7 14 0 1 4 20 -7 -3 007 0 -1 1 20 -7 14 0 1 4 20 -7 -3 008 -1 2 -1 -39 13 -28 -1 -3 -8 -39 13 6

Trave 5a-6a 001 -46 109 -44 234 -79 -822 -46 -120 -14 288 -144 -822 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 1 0 004 -44 103 -96 104 6 -779 -44 -113 -98 104 6 -779 005 -1 1 4 21 3 -5 -1 -1 3 21 3 -15 006 -1 1 4 21 3 -5 -1 -1 3 21 3 -15 007 -1 1 4 21 3 -5 -1 -1 3 21 3 -15 008 1 -3 -7 -41 -5 10 1 3 -6 -41 -5 30 Trave 6a-7a 001 9 -91 -15 322 1 -822 9 -682 16 522 -85 -822 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 1 0 0 0 -1 0 1 0 004 9 -86 -96 90 52 -779 9 -646 -133 90 52 -779 005 0 -1 3 17 12 -16 0 -21 -5 17 12 -40 006 0 -1 3 17 12 -16 0 -21 -5 17 12 -40 007 0 -1 3 17 12 -16 0 -21 -5 17 12 -40 008 0 2 -7 -34 -23 31 0 41 10 -34 -23 80

Piano Terra Travata: Trave 35a-36a-37a-38a-39a-40a-41a-42a Trave 35a-36a 001 7 604 -10 566 59 -719 7 74 -19 362 -36 -719 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 1 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 -1 004 6 533 -1 318 -36 -635 6 65 25 318 -36 -635 005 0 -27 0 -16 7 47 0 -2 -5 -16 7 22 006 0 -27 0 -16 7 47 0 -2 -5 -16 7 22 007 0 -27 0 -16 7 47 0 -2 -5 -16 7 22 008 0 53 1 33 -14 -94 0 3 11 33 -14 -44

Trave 36a-37a 001 -38 100 -20 343 121 -719 -38 -111 -45 286 53 -719 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 -1 004 -33 88 24 304 103 -635 -33 -98 -6 304 103 -635 005 1 -2 -5 -18 -1 22 1 3 -5 -18 -1 12 006 1 -2 -5 -18 -1 22 1 3 -5 -18 -1 12 007 1 -2 -5 -18 -1 22 1 3 -5 -18 -1 12 008 -2 4 10 36 1 -43 -2 -5 10 36 1 -23

Trave 37a-38a 001 15 -117 -45 234 173 -719 15 -462 -94 198 31 -719 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 -1 004 14 -103 -6 228 225 -635 14 -408 -114 228 225 -635 005 0 3 -5 -16 -8 10 0 4 -1 -16 -8 -7 006 0 3 -5 -16 -8 10 0 4 -1 -16 -8 -7 007 0 3 -5 -16 -8 10 0 4 -1 -16 -8 -7 008 1 -5 10 31 17 -21 1 -7 2 31 17 13

Trave 38a-39a 001 -15 -539 -92 134 -23 813 -15 -118 -41 171 -176 813 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 1 1 0 0 0 0 1 1 0 004 -15 -511 -112 91 -36 770 -15 -111 -93 91 -36 770 005 0 -1 -1 -20 7 15 0 2 -4 -20 7 -3 006 0 -1 -1 -20 7 15 0 2 -4 -20 7 -3 007 0 -1 -1 -20 7 15 0 2 -4 -20 7 -3 008 -1 3 2 40 -13 -29 -1 -3 9 40 -13 7

Trave 39a-40a 001 46 -106 -42 231 -82 813 46 120 -11 286 -147 813 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 1 0 004 43 -100 -94 98 8 770 43 113 -96 98 8 770 005 -1 1 -4 -21 -3 -5 -1 -1 -3 -21 -3 -15 006 -1 1 -4 -21 -3 -5 -1 -1 -3 -21 -3 -15 007 -1 1 -4 -21 -3 -5 -1 -1 -3 -21 -3 -15 008 1 -3 8 42 6 11 1 3 7 42 6 31

Trave 40a-41a 001 -10 92 -12 321 -3 813 -10 669 20 519 -88 813 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 1 0 0 0 -1 0 1 0 004 -9 87 -95 84 51 770 -9 634 -131 84 51 770 005 0 -1 -4 -17 -12 -16 0 -21 5 -17 -12 -40 006 0 -1 -4 -17 -12 -16 0 -21 5 -17 -12 -40 007 0 -1 -4 -17 -12 -16 0 -21 5 -17 -12 -40 008 0 2 8 35 24 32 0 41 -10 35 24 80

Trave 41a-42a 001 0 156 13 30 101 54 0 194 17 30 -112 54 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 -1 1 0 0 0 0 -1 1 0 0 004 0 147 -136 -13 0 52 0 183 -136 -13 0 52 005 0 -5 6 -15 0 11 0 -6 6 -15 0 -14 006 0 -5 6 -15 0 11 0 -6 6 -15 0 -14 007 0 -5 6 -15 0 11 0 -6 6 -15 0 -14 008 0 10 -12 29 1 -22 0 11 -13 29 1 27



pag. 40




Piano Terra Travata: Trave 42a-43a-44a-45a-46a-47a-48a Trave 42a-43a 001 9 696 14 515 99 -835 9 88 -25 314 6 -835 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 -1 0 -1 0 0 0 0 0 -1 0 004 9 658 -132 91 -47 -789 9 83 -98 91 -47 -789 005 0 -20 5 -18 11 40 0 -1 -3 -18 11 15 006 0 -20 5 -18 11 40 0 -1 -3 -18 11 15 007 0 -20 5 -18 11 40 0 -1 -3 -18 11 15 008 0 39 -11 35 -23 -78 0 1 6 35 -23 -29

Trave 43a-44a 001 -44 119 -24 282 139 -835 -44 -126 -54 225 70 -835 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 -1 0 004 -41 112 -100 102 -4 -789 -41 -120 -99 102 -4 -789 005 1 -1 -3 -21 3 15 1 2 -3 -21 3 5 006 1 -1 -3 -21 3 15 1 2 -3 -21 3 5 007 1 -1 -3 -21 3 15 1 2 -3 -21 3 5 008 -1 2 5 42 -6 -28 -1 -3 7 42 -6 -7

Trave 44a-45a 001 17 -133 -54 171 162 -835 17 -529 -98 136 22 -835 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 1 -1 0 0 0 0 1 -1 0 004 16 -126 -99 93 41 -789 16 -500 -119 93 41 -789 005 0 2 -3 -20 -7 3 0 -1 0 -20 -7 -14 006 0 2 -3 -20 -7 3 0 -1 0 -20 -7 -14 007 0 2 -3 -20 -7 3 0 -1 0 -20 -7 -14 008 0 -3 7 40 13 -5 0 3 0 40 13 28

Trave 45a-46a 001 -15 -483 -97 177 -31 716 -15 -117 -43 214 -182 716 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 1 004 -13 -424 -119 206 -222 628 -13 -103 -5 206 -222 628 005 0 4 0 -15 9 6 0 3 -5 -15 9 -11 006 0 4 0 -15 9 6 0 3 -5 -15 9 -11 007 0 4 0 -15 9 6 0 3 -5 -15 9 -11 008 -1 -9 1 30 -17 -13 -1 -6 10 30 -17 23 Trave 46a-47a 001 39 -111 -43 272 -68 716 39 98 -13 329 -137 716 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 1 004 34 -98 -5 283 -107 628 34 86 26 283 -107 628 005 -1 3 -5 -17 1 -13 -1 -3 -5 -17 1 -24 006 -1 3 -5 -17 1 -13 -1 -3 -5 -17 1 -24 007 -1 3 -5 -17 1 -13 -1 -3 -5 -17 1 -24 008 2 -6 10 34 -2 25 2 5 10 34 -2 46

Trave 47a-48a 001 -8 73 -12 356 26 716 -8 588 0 556 -61 716 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 0 1 0 1 0 0 0 1 004 -7 64 27 301 31 628 -7 516 5 301 31 628 005 0 -2 -6 -16 -7 -24 0 -27 -1 -16 -7 -48 006 0 -2 -6 -16 -7 -24 0 -27 -1 -16 -7 -48 007 0 -2 -6 -16 -7 -24 0 -27 -1 -16 -7 -48 008 0 3 11 32 13 47 0 54 1 32 13 95 Piano Terra Travata: Trave 1a-1-5-35a Trave 1a-1 001 0 273 -584 714 -535 -176 0 -73 2.030 714 -2.119 -176 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 -1 1 0 0 0 -1 0 1 0 0 004 0 241 -514 629 -268 -158 0 -70 1.954 629 -2.238 -158 005 0 12 -28 50 -12 -13 0 -13 -4 50 -12 -13 006 0 12 -28 50 -12 -13 0 -13 -4 50 -12 -13 007 0 12 -28 50 -12 -13 0 -13 -4 50 -12 -13 008 0 -25 55 -100 24 26 0 26 7 -100 24 26 Trave 1-5 001 0 10 792 564 442 -3 0 6 792 564 -442 -3 002 0 0 1 2 0 0 0 0 1 2 0 0 003 0 0 3 7 0 0 0 0 3 7 0 0 004 0 9 765 453 547 -3 0 6 769 453 -553 -3 005 0 0 -312 1 -567 1 0 0 312 1 -567 1 006 0 0 -312 1 -567 1 0 0 312 1 -567 1 007 0 0 -312 1 -567 1 0 0 312 1 -567 1 008 0 1 624 -1 1.135 -2 0 -1 -624 -1 1.135 -2

Trave 5-35a 001 0 -77 2.034 719 2.122 185 0 288 -586 719 538 185 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 -1 0 1 0 0 0 0 -1 1 0 0 004 0 -73 1.962 635 2.244 166 0 254 -518 635 274 166 005 0 13 3 -49 -12 -13 0 -13 27 -49 -12 -13 006 0 13 3 -49 -12 -13 0 -13 27 -49 -12 -13 007 0 13 3 -49 -12 -13 0 -13 27 -49 -12 -13 008 0 -26 -7 99 24 26 0 26 -54 99 24 26

Piano Terra Travata: Trave 7a-2-6-41a Trave 7a-2 001 0 -127 -678 788 -618 100 0 69 2.100 788 -2.202 100 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 1 0 0 0 -1 0 1 0 004 0 -122 -642 745 -62 97 0 69 2.390 745 -3.017 97



pag. 41




005 0 -4 -22 55 -11 3 0 3 1 55 -11 3 006 0 -4 -22 55 -11 3 0 3 1 55 -11 3 007 0 -4 -22 55 -11 3 0 3 1 55 -11 3 008 0 7 43 -109 23 -7 0 -6 -2 -109 23 -7

Trave 2-6 001 0 -7 815 625 445 0 0 -7 812 625 -439 0 002 0 0 1 1 0 0 0 0 1 1 0 0 003 0 0 2 5 0 0 0 0 2 5 0 0 004 0 -9 959 511 827 0 0 -9 957 511 -823 0 005 0 -4 -312 1 -568 7 0 4 312 1 -568 7 006 0 -4 -312 1 -568 7 0 4 312 1 -568 7 007 0 -4 -312 1 -568 7 0 4 312 1 -568 7 008 0 8 623 -1 1.132 -15 0 -8 -623 -1 1.132 -15 Trave 6-41a 001 0 66 2.096 759 2.197 -95 0 -120 -671 759 613 -95 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 -1 0 -1 0 0 0 0 0 -1 0 004 0 66 2.387 718 3.012 -93 0 -116 -636 718 57 -93 005 0 -3 -1 -54 -12 3 0 4 22 -54 -12 3 006 0 -3 -1 -54 -12 3 0 4 22 -54 -12 3 007 0 -3 -1 -54 -12 3 0 4 22 -54 -12 3 008 0 6 2 107 23 -7 0 -7 -44 107 23 -7

Piano Terra Travata: Trave 8a-3-7-42a Trave 8a-3 001 0 127 -679 865 -620 -97 0 -65 2.103 865 -2.204 -97 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 0 1 0 0 0 -1 0 1 0 004 0 120 -642 819 -62 -93 0 -64 2.391 819 -3.017 -93 005 0 4 -21 56 -11 -3 0 -3 0 56 -11 -3 006 0 4 -21 56 -11 -3 0 -3 0 56 -11 -3 007 0 4 -21 56 -11 -3 0 -3 0 56 -11 -3 008 0 -7 41 -109 22 7 0 6 -1 -109 22 7

Trave 3-7 001 0 8 813 777 441 1 0 9 814 777 -443 1 002 0 0 1 1 0 0 0 0 1 1 0 0 003 0 0 2 6 0 0 0 0 2 6 0 0 004 0 10 956 667 824 2 0 12 957 667 -826 2 005 0 5 -313 -1 -569 -9 0 -5 313 -1 -569 -9 006 0 5 -313 -1 -569 -9 0 -5 313 -1 -569 -9 007 0 5 -313 -1 -569 -9 0 -5 313 -1 -569 -9 008 0 -9 623 1 1.134 16 0 9 -624 1 1.134 16

Trave 7-42a 001 0 -65 2.101 888 2.205 97 0 127 -682 888 621 97 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 -1 0 -1 0 0 0 0 0 -1 0 004 0 -63 2.390 841 3.018 93 0 120 -645 841 63 93 005 0 3 0 -56 -11 -3 0 -4 21 -56 -11 -3 006 0 3 0 -56 -11 -3 0 -4 21 -56 -11 -3 007 0 3 0 -56 -11 -3 0 -4 21 -56 -11 -3 008 0 -6 1 111 21 6 0 7 -41 111 21 6 Piano Terra Travata: Trave 14a-4-8-48a Trave 14a-4 001 0 -254 -582 713 -536 164 0 69 2.034 713 -2.120 164 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 -1 1 0 0 0 1 0 1 0 0 004 0 -222 -510 625 -264 147 0 67 1.951 625 -2.234 147 005 0 -12 -28 51 -12 13 0 13 -5 51 -12 13 006 0 -12 -28 51 -12 13 0 13 -5 51 -12 13 007 0 -12 -28 51 -12 13 0 13 -5 51 -12 13 008 0 23 56 -100 24 -25 0 -25 8 -100 24 -25 Trave 4-8 001 0 -6 794 556 445 0 0 -5 792 556 -440 0 002 0 0 1 2 0 0 0 0 1 2 0 0 003 0 0 3 7 0 0 0 0 3 7 0 0 004 0 -5 766 442 551 0 0 -4 765 442 -549 0 005 0 1 -315 0 -573 -2 0 -1 315 0 -573 -2 006 0 1 -315 0 -573 -2 0 -1 315 0 -573 -2 007 0 1 -315 0 -573 -2 0 -1 315 0 -573 -2 008 0 -2 626 0 1.139 4 0 2 -626 0 1.139 4

Trave 8-48a 001 0 70 2.029 716 2.119 -165 0 -255 -585 716 535 -165 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 1 0 1 0 0 0 0 -1 1 0 0 004 0 68 1.948 628 2.234 -148 0 -223 -513 628 264 -148 005 0 -13 5 -51 -12 13 0 12 28 -51 -12 13 006 0 -13 5 -51 -12 13 0 12 28 -51 -12 13 007 0 -13 5 -51 -12 13 0 12 28 -51 -12 13 008 0 26 -9 100 24 -25 0 -24 -56 100 24 -25 Piano Terra Travata: Trave 4a-17a-27a-38a Trave 4a-17a 001 0 -55 -275 -1.537 131 47 0 44 1.253 -1.537 -1.573 47 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 -1 -1 0 0 0 1 -1 -1 0 004 0 -82 -252 -1.408 331 75 0 76 1.295 -1.408 -1.789 75 005 0 5 -1 24 23 -5 0 -5 -51 24 23 -5 006 0 5 -1 24 23 -5 0 -5 -51 24 23 -5 007 0 5 -1 24 23 -5 0 -5 -51 24 23 -5 008 0 -9 3 -45 -46 10 0 11 101 -45 -46 10



pag. 42




Trave 17a-27a 001 0 20 1.139 -2.159 564 2 0 23 1.137 -2.159 -561 2 002 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 -1 0 0 003 0 0 1 -2 0 0 0 0 1 -2 0 0 004 0 25 1.179 -2.043 701 2 0 27 1.178 -2.043 -699 2 005 0 2 -60 1 -86 -3 0 -2 60 1 -86 -3 006 0 2 -60 1 -86 -3 0 -2 60 1 -86 -3 007 0 2 -60 1 -86 -3 0 -2 60 1 -86 -3 008 0 -4 120 0 171 6 0 4 -120 0 171 6

Trave 27a-38a 001 0 53 1.252 -1.531 1.572 -60 0 -75 -274 -1.531 -132 -60 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 1 -1 1 0 0 0 0 -1 1 0 004 0 83 1.294 -1.405 1.789 -86 0 -100 -251 -1.405 -331 -86 005 0 5 51 -23 23 -5 0 -5 1 -23 23 -5 006 0 5 51 -23 23 -5 0 -5 1 -23 23 -5 007 0 5 51 -23 23 -5 0 -5 1 -23 23 -5 008 0 -11 -101 45 -46 9 0 9 -3 45 -46 9

Piano Terra Travata: Trave 11a-22a-32a-45a Trave 11a-22a 001 0 43 -283 -1.544 125 -38 0 -37 1.259 -1.544 -1.580 -38 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 0 -1 -1 0 0 0 1 -1 -1 0 004 0 72 -258 -1.410 326 -67 0 -70 1.298 -1.410 -1.794 -67 005 0 -5 -1 24 23 5 0 6 -51 24 23 5 006 0 -5 -1 24 23 5 0 6 -51 24 23 5 007 0 -5 -1 24 23 5 0 6 -51 24 23 5 008 0 10 3 -45 -46 -10 0 -12 101 -45 -46 -10

Trave 22a-32a 001 0 -16 1.141 -2.176 564 -1 0 -17 1.139 -2.176 -561 -1 002 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 -1 0 0 003 0 0 1 -2 0 0 0 0 1 -2 0 0 004 0 -21 1.177 -2.053 701 0 0 -22 1.176 -2.053 -699 0 005 0 -2 -61 0 -87 3 0 2 61 0 -87 3 006 0 -2 -61 0 -87 3 0 2 61 0 -87 3 007 0 -2 -61 0 -87 3 0 2 61 0 -87 3 008 0 5 120 0 172 -6 0 -4 -121 0 172 -6 Trave 32a-45a 001 0 -37 1.256 -1.551 1.578 38 0 43 -283 -1.551 -126 38 002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 003 0 0 1 -1 1 0 0 0 0 -1 1 0 004 0 -70 1.295 -1.417 1.793 67 0 72 -259 -1.417 -327 67 005 0 -6 51 -23 23 5 0 5 1 -23 23 5 006 0 -6 51 -23 23 5 0 5 1 -23 23 5 007 0 -6 51 -23 23 5 0 5 1 -23 23 5 008 0 12 -101 45 -46 -11 0 -11 -3 45 -46 -11

LEGENDA: IdTr Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. CC Identificativo della tipologia di carico nella relativa tabella. Estr. Inz./Fin.

Sollecitazione caratteristiche relative al sistema di riferimento locale 1, 2, 3 (N > 0: compressione).

TRAVI - SOLLECITAZIONI PER EFFETTO DEL SISMA

Travi - Sollecitazioni per effetto del sisma

IdTr Dir

Estr. Inz. Estr. Fin. M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3

[N∙m] [N∙m] [N∙m] [N] [N] [N] [N∙m] [N∙m] [N∙m] [N] [N] [N]

Piano Terra Travata: Trave 1-15a-16a-17a-18a-19a-2-3 Trave 1-15a X 1 76 930 832 369 91 1 8 663 832 369 91 Y 3 171 60 315 35 208 3 20 36 315 35 208 Z 0 18 39 82 50 23 0 3 4 82 50 23

Trave 15a-16a X 6 13 685 581 701 93 6 14 478 581 701 93 Y 11 29 38 272 162 185 11 29 11 272 162 185 Z 0 3 6 53 69 24 0 4 16 53 69 24

Trave 16a-17a X 1 13 478 202 890 91 1 58 53 202 890 91 Y 6 29 11 172 264 166 6 110 135 172 264 166 Z 1 4 16 33 74 23 1 16 50 33 74 23 Trave 17a-18a X 1 48 64 620 776 70 1 11 343 620 776 70 Y 3 103 135 198 252 151 3 24 5 198 252 151 Z 0 16 50 37 69 28 0 4 16 37 69 28

Trave 18a-19a X 4 9 337 913 410 70 4 11 449 913 410 70 Y 10 22 6 288 139 169 10 24 34 288 139 169 Z 0 3 17 55 65 27 0 3 4 55 65 27

Trave 19a-2 X 0 8 447 1.008 66 70 0 57 403 1.008 66 70 Y 1 18 33 323 14 190 1 153 30 323 14 190 Z 0 2 4 79 47 27 0 21 31 79 47 27

Trave 2-3 X 0 141 1.228 5 6.106 710 0 141 1.215 5 6.106 710 Y 0 20 25 167 4 4 0 19 29 167 4 4 Z 0 1 24 35 5 4 0 1 23 35 5 4

Piano Terra Travata: Trave 3-20a-21a-22a-23a-24a-4 Trave 3-20a X 0 61 402 1.011 48 73 0 8 436 1.011 48 73 Y 1 157 36 325 15 197 1 17 27 325 15 197



pag. 43


IdTr Dir



Z 1 22 35 77 50 28 1 2 5 77 50 28

Trave 20a-21a X 4 11 436 917 404 73 4 12 319 917 404 73 Y 8 24 29 293 145 173 8 25 14 293 145 173 Z 1 4 4 54 65 27 1 4 17 54 65 27

Trave 21a-22a X 1 12 320 629 769 72 1 48 52 629 769 72 Y 3 27 14 201 256 153 3 100 138 201 256 153 Z 1 4 16 37 68 28 1 20 51 37 68 28

Trave 22a-23a X 1 58 37 190 888 88 1 15 484 190 888 88 Y 5 114 138 171 261 168 5 31 7 171 261 168 Z 1 15 51 32 76 22 1 4 12 32 76 22

Trave 23a-24a X 6 14 483 572 704 89 6 12 689 572 704 89 Y 10 29 7 268 160 187 10 26 43 268 160 187 Z 1 3 13 56 69 22 1 3 11 56 69 22 Trave 24a-4 X 1 9 669 837 351 89 1 71 919 837 351 89 Y 3 21 41 313 28 211 3 169 57 313 28 211 Z 1 2 6 85 49 21 1 17 40 85 49 21

Piano Terra Travata: Trave 5-25a-26a-27a-28a-29a-6-7 Trave 5-25a X 1 74 929 832 371 90 1 9 664 832 371 90 Y 3 171 62 315 35 208 3 20 38 315 35 208 Z 0 19 40 80 52 24 0 2 3 80 52 24 Trave 25a-26a X 6 14 684 580 702 90 6 14 477 580 702 90 Y 11 28 40 273 162 184 11 28 11 273 162 184 Z 1 4 7 52 71 25 1 4 16 52 71 25

Trave 26a-27a X 1 14 479 195 890 90 1 59 52 195 890 90 Y 6 29 11 175 264 166 6 110 136 175 264 166 Z 1 5 16 32 74 24 1 16 50 32 74 24

Trave 27a-28a X 1 46 59 621 773 70 1 11 343 621 773 70 Y 3 101 134 196 252 151 3 24 7 196 252 151 Z 1 19 50 36 69 25 1 4 15 36 69 25

Trave 28a-29a X 3 9 337 913 408 72 3 11 449 913 408 72 Y 10 22 8 288 138 169 10 24 31 288 138 169 Z 2 3 15 53 64 26 2 3 4 53 64 26

Trave 29a-6 X 0 8 447 1.006 69 72 0 58 399 1.006 69 72 Y 1 18 31 321 13 191 1 152 29 321 13 191 Z 0 2 5 80 47 25 0 22 32 80 47 25 Trave 6-7 X 0 141 1.225 3 6.106 709 0 141 1.214 3 6.106 709 Y 0 17 27 167 4 4 0 19 28 167 4 4 Z 0 1 22 35 4 1 0 1 23 35 4 1

Piano Terra Travata: Trave 7-30a-31a-32a-33a-34a-8 Trave 7-30a X 0 60 403 1.009 51 71 0 8 432 1.009 51 71 Y 2 158 35 326 15 195 2 17 28 326 15 195 Z 0 22 33 80 48 27 0 2 4 80 48 27

Trave 30a-31a X 4 11 435 913 402 71 4 12 317 913 402 71 Y 8 24 29 293 145 172 8 25 14 293 145 172 Z 0 3 4 56 65 26 0 4 17 56 65 26



Piano Terra Travata: Trave 7a-8a-9a-10a-11a-12a-13a-14a Trave 7a-8a X 0 229 7 3 14 651 0 227 3 3 14 651 Y 0 17 18 44 1 1 0 18 18 44 1 1 Z 0 18 0 3 0 3 0 20 1 3 0 3 Trave 8a-9a X 1 84 22 107 81 104 1 11 80 107 81 104 Y 0 69 15 64 40 82 0 8 14 64 40 82 Z 1 70 0 36 1 83 1 10 0 36 1 83


Trave 11a-12a X 3 95 71 48 71 144 3 21 34 48 71 144 Y 1 45 15 52 37 63 1 12 20 52 37 63 Z 2 50 6 20 10 74 2 12 2 20 10 74

Trave 12a-13a X 8 21 35 4 72 145 8 24 14 4 72 145 Y 5 10 20 64 14 81 5 14 20 64 14 81 Z 5 11 2 27 7 74 5 11 0 27 7 74

Trave 13a-14a X 3 17 18 47 38 143 3 121 11 47 38 143 Y 1 11 20 59 26 104 1 83 2 59 26 104



pag. 44


IdTr Dir



Z 1 7 0 40 3 73 1 58 1 40 3 73

Piano Terra Travata: Trave 1a-2a-3a-4a-5a-6a-7a Trave 1a-2a X 3 126 11 47 36 147 3 17 17 47 36 147 Y 0 84 3 60 26 102 0 10 21 60 26 102 Z 1 60 0 39 1 71 1 8 0 39 1 71 Trave 2a-3a X 8 22 15 7 67 150 8 21 35 7 67 150 Y 5 13 20 65 14 80 5 11 19 65 14 80 Z 4 11 0 29 6 71 4 12 1 29 6 71

Trave 3a-4a X 3 21 33 45 70 149 3 97 67 45 70 149 Y 1 11 19 53 35 63 1 42 14 53 35 63 Z 1 13 1 22 8 73 1 49 4 22 8 73

Trave 4a-5a X 3 66 61 82 46 103 3 16 84 82 46 103 Y 0 35 14 67 33 50 0 7 16 67 33 50 Z 1 57 4 16 9 83 1 13 3 16 9 83

Trave 5a-6a X 5 14 83 109 7 103 5 14 81 109 7 103 Y 3 7 16 72 18 67 3 11 12 72 18 67 Z 5 12 3 25 8 84 5 13 2 25 8 84

Trave 6a-7a X 1 11 83 103 77 102 1 85 27 103 77 102 Y 0 8 15 63 41 86 0 71 15 63 41 86 Z 0 10 2 36 1 82 0 70 2 36 1 82 Piano Terra Travata: Trave 35a-36a-37a-38a-39a-40a-41a-42a Trave 35a-36a X 3 126 9 46 34 148 3 17 17 46 34 148 Y 0 85 1 62 26 102 0 10 20 62 26 102 Z 1 64 0 40 3 75 1 7 0 40 3 75 Trave 36a-37a X 8 22 14 5 66 148 8 21 32 5 66 148 Y 5 13 19 63 13 81 5 11 20 63 13 81 Z 4 10 1 31 4 76 4 11 0 31 4 76

Trave 37a-38a X 3 22 32 41 68 147 3 94 64 41 68 147 Y 1 11 20 54 35 63 1 42 14 54 35 63 Z 2 12 0 23 7 76 2 48 5 23 7 76

Trave 38a-39a X 3 67 59 80 46 100 3 16 84 80 46 100 Y 0 34 14 67 34 50 0 8 17 67 34 50 Z 1 55 5 16 8 83 1 13 0 16 8 83

Trave 39a-40a X 5 13 81 106 7 100 5 14 80 106 7 100 Y 4 8 17 72 19 66 4 11 13 72 19 66 Z 5 10 2 24 7 82 5 13 3 24 7 82


Piano Terra Travata: Trave 42a-43a-44a-45a-46a-47a-48a Trave 42a-43a X 1 84 23 103 80 104 1 10 81 103 80 104 Y 0 69 15 63 40 83 0 8 14 63 40 83 Z 0 72 0 35 2 85 0 10 1 35 2 85 Trave 43a-44a X 5 14 79 111 11 104 5 15 83 111 11 104 Y 3 9 11 73 18 64 3 8 16 73 18 64 Z 5 13 0 26 5 86 5 14 3 26 5 86


Trave 46a-47a X 8 19 35 4 70 143 8 22 15 4 70 143 Y 5 10 21 63 14 82 5 14 20 63 14 82 Z 5 12 0 29 8 73 5 10 1 29 8 73

Trave 47a-48a X 3 16 17 46 39 143 3 121 11 46 39 143 Y 1 9 21 62 26 105 1 83 3 62 26 105 Z 1 8 2 39 2 71 1 61 0 39 2 71 Piano Terra Travata: Trave 1a-1-5-35a Trave 1a-1 X 1 59 124 147 59 143 1 222 9 147 59 143 Y 0 38 93 241 79 45 0 53 138 241 79 45 Z 0 27 59 71 113 16 0 6 163 71 113 16

Trave 1-5 X 0 95 21 268 1 0 0 96 21 268 1 0 Y 0 14 1.605 0 2.914 24 0 14 1.605 0 2.914 24 Z 0 0 57 56 1 1 0 0 58 56 1 1

Trave 5-35a X 1 222 9 149 58 144 1 61 120 149 58 144 Y 0 53 136 241 80 46 0 40 93 241 80 46 Z 0 8 163 73 114 18 0 30 62 73 114 18

Piano Terra Travata: Trave 7a-2-6-41a Trave 7a-2 X 0 265 85 549 79 286 0 297 72 549 79 286 Y 0 16 83 236 87 12 0 13 142 236 87 12 Z 0 14 69 78 118 9 0 6 166 78 118 9

Trave 2-6 X 0 31 7 1.201 1 2 0 32 6 1.201 1 2 Y 0 21 1.579 1 2.870 37 0 20 1.581 1 2.870 37 Z 0 0 59 60 1 2 0 1 59 60 1 2



pag. 45


IdTr Dir



Trave 6-41a X 0 296 70 551 79 283 0 264 86 551 79 283 Y 0 12 142 234 87 12 0 16 82 234 87 12 Z 0 6 166 77 118 8 0 12 70 77 118 8


Trave 3-7 X 0 29 4 1.197 1 0 0 31 4 1.197 1 0 Y 0 21 1.584 1 2.876 41 0 22 1.583 1 2.876 41 Z 0 1 58 76 0 2 0 0 61 76 0 2

Trave 7-42a X 0 295 69 548 77 286 0 266 83 548 77 286 Y 0 13 142 242 87 13 0 13 79 242 87 13 Z 0 6 166 88 119 10 0 13 70 88 119 10 Piano Terra Travata: Trave 14a-4-8-48a Trave 14a-4 X 1 53 119 146 59 139 1 223 5 146 59 139 Y 0 36 95 244 80 46 0 51 141 244 80 46 Z 0 26 57 72 112 16 0 7 166 72 112 16

Trave 4-8 X 0 97 18 258 2 0 0 97 18 258 2 0 Y 0 16 1.607 0 2.920 29 0 16 1.607 0 2.920 29 Z 0 0 58 55 1 0 0 0 57 55 1 0 Trave 8-48a X 1 221 5 142 59 139 1 54 119 142 59 139 Y 0 51 140 244 80 46 0 37 94 244 80 46 Z 0 5 163 71 114 17 0 25 60 71 114 17

Piano Terra Travata: Trave 4a-17a-27a-38a Trave 4a-17a X 0 156 8 45 9 152 0 169 11 45 9 152 Y 0 12 25 87 111 14 0 16 258 87 111 14 Z 0 4 27 159 55 5 0 5 89 159 55 5

Trave 17a-27a X 0 67 8 66 1 0 0 66 8 66 1 0 Y 0 12 329 0 469 15 0 12 328 0 469 15 Z 0 5 81 210 2 1 0 4 81 210 2 1

Trave 27a-38a X 0 167 12 49 9 151 0 155 8 49 9 151 Y 0 17 258 87 112 12 0 11 25 87 112 12 Z 0 4 89 159 55 6 0 6 27 159 55 6

Piano Terra Travata: Trave 11a-22a-32a-45a Trave 11a-22a X 0 155 6 41 9 153 0 170 8 41 9 153 Y 0 18 27 90 111 20 0 21 257 90 111 20 Z 0 0 29 161 57 3 0 3 90 161 57 3 Trave 22a-32a X 0 67 6 57 0 2 0 66 7 57 0 2 Y 0 9 331 1 474 13 0 10 331 1 474 13 Z 0 2 80 212 1 1 0 4 80 212 1 1

Trave 32a-45a X 0 167 9 41 7 151 0 155 6 41 7 151 Y 0 23 258 87 111 19 0 18 27 87 111 19 Z 0 3 90 162 55 3 0 1 29 162 55 3

LEGENDA: IdTr Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. Dir Direzione del sisma. Estr. Inz./Fin.


TRAVI - SOLLECITAZIONI PER ECCENTRICITÀ ACCIDENTALE

Travi - Sollecitazioni per eccentricità accidentale

IdTr Dir e



Piano Terra Travata: Trave 1-15a-16a-17a-18a-19a-2-3 Trave 1-15a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 15a-16a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 16a-17a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 17a-18a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 18a-19a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Trave 19a-2 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0



pag. 46


IdTr Dir

e Estr. Inz. Estr. Fin.


Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 2-3 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Piano Terra Travata: Trave 3-20a-21a-22a-23a-24a-4 Trave 3-20a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 20a-21a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 21a-22a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 22a-23a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Trave 23a-24a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 24a-4 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Piano Terra Travata: Trave 5-25a-26a-27a-28a-29a-6-7 Trave 5-25a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Trave 25a-26a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Trave 26a-27a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 27a-28a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 28a-29a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 29a-6 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Trave 6-7 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Piano Terra Travata: Trave 7-30a-31a-32a-33a-34a-8 Trave 7-30a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0


Trave 32a-33a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 33a-34a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0



pag. 47


IdTr Dir



Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 34a-8 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Piano Terra Travata: Trave 7a-8a-9a-10a-11a-12a-13a-14a Trave 7a-8a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 8a-9a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 9a-10a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0


Trave 12a-13a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 13a-14a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Piano Terra Travata: Trave 1a-2a-3a-4a-5a-6a-7a Trave 1a-2a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Trave 2a-3a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 3a-4a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 4a-5a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 5a-6a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Trave 6a-7a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Piano Terra Travata: Trave 35a-36a-37a-38a-39a-40a-41a-42a Trave 35a-36a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0


Trave 38a-39a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 39a-40a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0



pag. 48


IdTr Dir



Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 40a-41a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 41a-42a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Piano Terra Travata: Trave 42a-43a-44a-45a-46a-47a-48a Trave 42a-43a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 43a-44a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0


Trave 46a-47a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 47a-48a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Piano Terra Travata: Trave 1a-1-5-35a Trave 1a-1 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Trave 1-5 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 5-35a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Piano Terra Travata: Trave 7a-2-6-41a Trave 7a-2 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 2-6 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 6-41a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Piano Terra Travata: Trave 8a-3-7-42a Trave 8a-3 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 3-7 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 7-42a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Piano Terra Travata: Trave 14a-4-8-48a Trave 14a-4 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0



pag. 49


IdTr Dir



Trave 4-8 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 8-48a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Piano Terra Travata: Trave 4a-17a-27a-38a Trave 4a-17a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 17a-27a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 27a-38a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Piano Terra Travata: Trave 11a-22a-32a-45a Trave 11a-22a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 22a-32a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave 32a-45a X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

LEGENDA: IdTr Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. Dir Direzione del sisma. e Segno dell'eccentricità accidentale. Estr. Inz./Fin.


TRAVI - SOLLECITAZIONI ALLO SLD

Travi - Sollecitazioni allo SLD

IdTr Dir





Trave 17a-18a X 1 36 48 463 583 55 1 8 257 463 583 55 Y 2 82 109 158 203 121 2 19 4 158 203 121 Z 0 5 13 11 22 8 0 0 4 11 22 8


Trave 2-3 X 0 110 920 3 4.582 552 0 109 913 3 4.582 552 Y 0 15 20 133 4 3 0 15 25 133 4 3 Z 0 0 7 11 1 0 0 0 8 11 1 0 Piano Terra Travata: Trave 3-20a-21a-22a-23a-24a-4 Trave 3-20a X 0 47 303 757 33 57 0 6 327 757 33 57 Y 1 126 30 261 10 157 1 14 22 261 10 157 Z 0 7 10 23 14 9 0 1 1 23 14 9

Trave 20a-21a X 3 8 328 686 304 57 3 9 239 686 304 57 Y 7 19 23 234 117 138 7 20 12 234 117 138 Z 0 1 1 15 19 9 0 2 4 15 19 9 Trave 21a-22a X 1 9 240 470 578 56 1 36 40 470 578 56 Y 2 21 12 160 206 123 2 81 112 160 206 123



pag. 50


IdTr Dir



Z 0 2 4 11 21 9 0 4 15 11 21 9

Trave 22a-23a X 1 46 29 146 666 68 1 11 365 146 666 68 Y 4 90 112 135 210 133 4 24 5 135 210 133 Z 0 4 15 8 22 7 0 2 4 8 22 7

Trave 23a-24a X 4 10 364 434 525 69 4 9 518 434 525 69 Y 8 23 6 214 129 148 8 21 34 214 129 148 Z 0 1 4 17 21 7 0 1 3 17 21 7

Trave 24a-4 X 1 7 504 631 259 69 1 56 688 631 259 69 Y 2 16 33 250 22 167 2 134 47 250 22 167 Z 0 1 1 25 14 7 0 5 11 25 14 7


Trave 25a-26a X 4 10 515 438 525 70 4 10 360 438 525 70 Y 8 22 32 217 131 148 8 22 8 217 131 148 Z 0 1 3 16 18 7 0 1 4 16 18 7


Trave 28a-29a X 2 7 252 685 308 56 2 8 338 685 308 56 Y 8 17 6 231 113 134 8 19 25 231 113 134 Z 1 1 4 17 18 8 1 1 2 17 18 8

Trave 29a-6 X 0 6 335 756 49 56 0 46 301 756 49 56 Y 1 15 25 258 6 151 1 122 23 258 6 151 Z 0 1 1 23 13 8 0 7 8 23 13 8

Trave 6-7 X 0 110 920 2 4.582 552 0 110 912 2 4.582 552 Y 0 14 22 133 3 2 0 15 23 133 3 2 Z 0 0 7 11 1 0 0 0 7 11 1 0

Piano Terra Travata: Trave 7-30a-31a-32a-33a-34a-8 Trave 7-30a X 0 46 303 757 35 56 0 6 325 757 35 56 Y 0 126 29 261 10 156 0 14 23 261 10 156 Z 0 6 10 24 14 7 0 0 1 24 14 7


Trave 32a-33a X 1 45 31 144 667 67 1 11 366 144 667 67 Y 4 92 110 135 209 133 4 24 6 135 209 133 Z 0 5 14 9 22 7 0 1 4 9 22 7


Piano Terra Travata: Trave 7a-8a-9a-10a-11a-12a-13a-14a Trave 7a-8a X 0 179 6 2 11 508 0 176 2 2 11 508 Y 0 10 14 36 1 0 0 12 14 36 1 0 Z 0 6 0 0 0 1 0 5 0 0 0 1

Trave 8a-9a X 1 66 17 83 63 81 1 8 63 83 63 81 Y 0 46 12 45 33 55 0 5 13 45 33 55 Z 0 21 1 10 1 26 0 2 0 10 1 26



Trave 13a-14a X 2 14 14 36 30 112 2 93 8 36 30 112 Y 1 9 17 39 21 75 1 60 2 39 21 75 Z 0 3 1 12 0 20 0 18 0 12 0 20

Piano Terra Travata: Trave 1a-2a-3a-4a-5a-6a-7a Trave 1a-2a X 2 98 8 36 29 114 2 14 13 36 29 114 Y 0 61 2 41 21 73 0 7 18 41 21 73 Z 0 18 0 12 0 21 0 2 0 12 0 21

Trave 2a-3a X 6 17 11 4 54 116 6 16 27 4 54 116



pag. 51


IdTr Dir



Y 3 9 16 48 8 57 3 8 16 48 8 57 Z 1 2 1 8 1 22 1 3 0 8 1 22


Trave 5a-6a X 3 11 65 84 6 80 3 11 64 84 6 80 Y 2 5 13 54 12 43 2 8 10 54 12 43 Z 1 3 1 7 2 25 1 3 0 7 2 25

Trave 6a-7a X 1 9 65 80 60 80 1 66 21 80 60 80 Y 0 5 12 44 33 59 0 49 12 44 33 59 Z 0 2 1 10 0 24 0 20 0 10 0 24

Piano Terra Travata: Trave 35a-36a-37a-38a-39a-40a-41a-42a Trave 35a-36a X 2 99 7 35 28 116 2 14 13 35 28 116 Y 0 62 1 43 21 73 0 7 17 43 21 73 Z 0 18 0 11 0 21 0 2 0 11 0 21

Trave 36a-37a X 6 17 10 4 53 115 6 16 25 4 53 115 Y 3 9 15 48 7 57 3 8 17 48 7 57 Z 1 2 0 10 1 22 1 3 1 10 1 22


Trave 39a-40a X 3 10 63 82 6 79 3 11 63 82 6 79 Y 3 6 14 54 13 42 3 8 11 54 13 42 Z 2 3 2 7 1 24 2 3 1 7 1 24

Trave 40a-41a X 1 9 64 80 57 80 1 65 22 80 57 80 Y 0 5 12 44 33 59 0 46 11 44 33 59 Z 0 2 1 9 0 24 0 19 0 9 0 24

Trave 41a-42a X 0 178 5 2 12 507 0 177 2 2 12 507 Y 0 9 15 37 1 1 0 11 14 37 1 1 Z 0 6 1 1 0 1 0 5 0 1 0 1

Piano Terra Travata: Trave 42a-43a-44a-45a-46a-47a-48a Trave 42a-43a X 1 66 17 81 63 81 1 8 64 81 63 81 Y 0 47 12 45 33 56 0 5 12 45 33 56 Z 0 21 1 11 1 25 0 2 0 11 1 25

Trave 43a-44a X 3 11 63 85 9 81 3 11 65 85 9 81 Y 2 6 10 55 12 41 2 6 14 55 12 41 Z 1 3 0 7 2 25 1 4 2 7 2 25



Piano Terra Travata: Trave 1a-1-5-35a Trave 1a-1 X 1 47 96 115 45 111 1 173 7 115 45 111 Y 0 29 68 177 44 35 0 43 93 177 44 35 Z 0 8 18 21 31 6 0 2 47 21 31 6 Trave 1-5 X 0 75 18 208 1 0 0 74 17 208 1 0 Y 0 12 1.233 0 2.238 21 0 11 1.233 0 2.238 21 Z 0 0 17 16 1 0 0 1 17 16 1 0

Trave 5-35a X 1 173 7 117 45 112 1 48 94 117 45 112 Y 0 42 93 177 44 36 0 30 68 177 44 36 Z 0 3 47 21 33 5 0 9 18 21 33 5


Trave 2-6 X 0 24 5 934 2 0 0 24 5 934 2 0 Y 0 16 1.214 0 2.210 29 0 15 1.216 0 2.210 29 Z 0 0 16 19 1 0 0 0 16 19 1 0

Trave 6-41a X 0 231 53 429 61 222 0 206 66 429 61 222 Y 0 10 93 170 48 9 0 10 57 170 48 9 Z 0 1 49 22 34 2 0 4 20 22 34 2

Piano Terra Travata: Trave 8a-3-7-42a Trave 8a-3 X 0 207 65 427 60 224 0 232 52 427 60 224 Y 0 10 55 172 48 11 0 9 93 172 48 11



pag. 52


IdTr Dir



Z 0 2 21 25 35 2 0 1 49 25 35 2

Trave 3-7 X 0 23 3 932 1 0 0 24 4 932 1 0 Y 0 17 1.220 0 2.214 32 0 18 1.219 0 2.214 32 Z 0 0 17 23 0 0 0 0 17 23 0 0

Trave 7-42a X 0 231 52 426 60 224 0 208 65 426 60 224 Y 0 10 94 177 48 11 0 10 55 177 48 11 Z 0 2 50 25 36 1 0 3 20 25 36 1


Trave 4-8 X 0 75 14 201 0 0 0 76 14 201 0 0 Y 0 13 1.233 0 2.244 23 0 13 1.233 0 2.244 23 Z 0 1 18 15 1 1 0 0 17 15 1 1

Trave 8-48a X 1 172 3 111 45 109 1 41 92 111 45 109 Y 0 40 96 179 44 35 0 27 69 179 44 35 Z 0 1 47 21 34 4 0 7 18 21 34 4

Piano Terra Travata: Trave 4a-17a-27a-38a Trave 4a-17a X 0 122 7 35 7 118 0 131 8 35 7 118 Y 0 10 17 68 90 12 0 13 208 68 90 12 Z 0 1 8 46 17 1 0 1 27 46 17 1


Piano Terra Travata: Trave 11a-22a-32a-45a Trave 11a-22a X 0 120 6 32 7 119 0 132 7 32 7 119 Y 0 14 19 70 90 15 0 17 207 70 90 15 Z 0 0 9 46 16 0 0 0 26 46 16 0 Trave 22a-32a X 0 52 4 44 0 1 0 52 4 44 0 1 Y 0 7 265 1 380 10 0 7 265 1 380 10 Z 0 0 23 62 0 0 0 0 24 62 0 0

Trave 32a-45a X 0 130 7 32 6 117 0 120 6 32 6 117 Y 0 18 207 69 90 15 0 14 19 69 90 15 Z 0 0 27 47 17 0 0 0 9 47 17 0

LEGENDA: IdTr Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. Dir Direzione del sisma. Estr. Inz./Fin.




pag. 53

PILASTRI - SOLLECITAZIONI PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE Pilastri - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche

IdPil CC Estr. Inf. Estr. Sup.

Lv M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3


Pilastrata: Pilastrata 1 Pilastro 1 001 -10 -463 422 10.837 448 270 -10 562 -1.282 4.122 448 270 01 002 0 -4 -4 1 -1 1 0 0 1 1 -1 1 01 003 0 -15 -17 3 -6 4 0 1 4 3 -6 4 01 004 -9 -434 492 4.057 458 249 -9 511 -1.248 4.057 458 249 01 005 -9 12 616 -613 387 -7 -9 -13 -357 -613 125 -7 01 006 -9 12 616 -613 387 -7 -9 -13 -357 -613 125 -7 01 007 -9 12 616 -613 387 -7 -9 -13 -357 -613 125 -7 01 008 18 -24 -1.234 1.224 -777 13 18 26 715 1.224 -249 13 01

Pilastrata: Pilastrata 2 Pilastro 2 001 9 -54 422 10.854 458 -15 9 -112 -1.317 4.139 458 -15 01 002 0 0 -4 -1 -1 0 0 0 1 -1 -1 0 01 003 0 2 -14 -3 -5 0 0 1 4 -3 -5 0 01 004 11 -2 591 5.013 554 -31 11 -118 -1.513 5.013 554 -31 01 005 1 9 623 -609 393 -3 1 -2 -371 -609 130 -3 01 006 1 9 623 -609 393 -3 1 -2 -371 -609 130 -3 01 007 1 9 623 -609 393 -3 1 -2 -371 -609 130 -3 01 008 -2 -18 -1.247 1.214 -787 6 -2 4 740 1.214 -259 6 01

Pilastrata: Pilastrata 3 Pilastro 3 001 -9 69 419 10.967 456 10 -9 105 -1.314 4.252 456 10 01 002 0 0 -4 -1 -1 0 0 0 1 -1 -1 0 01 003 0 -2 -14 -3 -5 0 0 -1 4 -3 -5 0 01 004 -12 15 588 5.117 551 25 -12 112 -1.508 5.117 551 25 01 005 -3 -7 624 -611 393 2 -3 0 -371 -611 131 2 01 006 -3 -7 624 -611 393 2 -3 0 -371 -611 131 2 01 007 -3 -7 624 -611 393 2 -3 0 -371 -611 131 2 01 008 5 14 -1.248 1.218 -788 -4 5 0 742 1.218 -260 -4 01

Pilastrata: Pilastrata 4 Pilastro 4 001 7 464 425 10.845 450 -263 7 -537 -1.287 4.130 450 -263 01 002 0 4 -4 1 -1 -1 0 0 1 1 -1 -1 01 003 0 15 -17 3 -6 -4 0 -1 4 3 -6 -4 01 004 6 435 493 4.054 458 -243 6 -489 -1.249 4.054 458 -243 01 005 7 -10 619 -617 389 6 7 11 -359 -617 126 6 01 006 7 -10 619 -617 389 6 7 11 -359 -617 126 6 01 007 7 -10 619 -617 389 6 7 11 -359 -617 126 6 01 008 -15 21 -1.236 1.226 -778 -11 -15 -23 716 1.226 -250 -11 01

Pilastrata: Pilastrata 5 Pilastro 5 001 9 -466 -427 10.831 -451 272 9 567 1.287 4.116 -451 272 01 002 0 -4 4 1 1 1 0 0 -1 1 1 1 01 003 0 -15 17 3 6 4 0 1 -4 3 6 4 01 004 8 -436 -498 4.061 -461 250 8 515 1.255 4.061 -461 250 01 005 -9 -12 616 613 387 7 -9 13 -357 613 125 7 01 006 -9 -12 616 613 387 7 -9 13 -357 613 125 7 01 007 -9 -12 616 613 387 7 -9 13 -357 613 125 7 01 008 18 24 -1.235 -1.224 -777 -13 18 -26 715 -1.224 -249 -13 01 Pilastrata: Pilastrata 6 Pilastro 6 001 -7 -53 -417 10.845 -455 -16 -7 -113 1.311 4.131 -455 -16 01 002 0 0 4 -1 1 0 0 0 -1 -1 1 0 01 003 0 2 14 -3 5 0 0 1 -4 -3 5 0 01 004 -9 0 -585 5.007 -550 -32 -9 -120 1.506 5.007 -550 -32 01 005 1 -9 623 609 393 3 1 2 -371 609 130 3 01 006 1 -9 623 609 393 3 1 2 -371 609 130 3 01 007 1 -9 623 609 393 3 1 2 -371 609 130 3 01 008 -2 18 -1.246 -1.213 -787 -6 -2 -4 740 -1.213 -259 -6 01

Pilastrata: Pilastrata 7 Pilastro 7 001 11 71 -420 10.969 -456 9 11 103 1.315 4.255 -456 9 01 002 0 0 4 -1 1 0 0 0 -1 -1 1 0 01 003 0 -2 14 -3 5 0 0 -1 -4 -3 5 0 01 004 14 17 -587 5.120 -551 24 14 110 1.508 5.120 -551 24 01 005 -3 7 624 612 393 -2 -3 0 -371 612 131 -2 01 006 -3 7 624 612 393 -2 -3 0 -371 612 131 -2 01 007 -3 7 624 612 393 -2 -3 0 -371 612 131 -2 01 008 5 -14 -1.248 -1.219 -788 4 5 0 742 -1.219 -259 4 01

Pilastrata: Pilastrata 8 Pilastro 8 001 -5 465 -426 10.837 -451 -264 -5 -537 1.287 4.122 -451 -264 01 002 0 4 4 1 1 -1 0 0 -1 1 1 -1 01 003 0 15 17 3 6 -4 0 -1 -4 3 6 -4 01 004 -4 436 -494 4.051 -459 -244 -4 -489 1.249 4.051 -459 -244 01 005 7 10 619 617 389 -6 7 -11 -359 617 126 -6 01 006 7 10 619 617 389 -6 7 -11 -359 617 126 -6 01 007 7 10 619 617 389 -6 7 -11 -359 617 126 -6 01 008 -15 -21 -1.236 -1.226 -778 11 -15 23 716 -1.226 -249 11 01

LEGENDA: IdPil Identificativo del Pilastro. CC Identificativo della tipologia di carico nella relativa tabella. Lv Identificativo del livello, nella relativa tabella.



pag. 54

Pilastri - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche

IdPil CC Estr. Inf. Estr. Sup.

Lv M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3


Estr. Inf./Sup.


PILASTRI - SOLLECITAZIONI PER EFFETTO DEL SISMA

Pilastri - Sollecitazioni per effetto del sisma

IdPil Dir Dist

r Estr. Inf. Estr. Sup.

Lv M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3


Pilastrata: Pilastrata 1 Pilastro 1 X - 111 2.155 51 985 30 824 111 984 55 985 30 824 01 Y - 44 61 2.378 3.201 1.120 33 44 70 1.875 3.201 1.120 33 01 Z - 2 36 41 460 39 21 2 45 107 460 39 21 01 Pilastrata: Pilastrata 2 Pilastro 2 X - 37 2.931 26 5.148 12 1.449 37 2.567 18 5.148 12 1.449 01 Y - 5 38 2.343 3.150 1.109 11 5 11 1.871 3.150 1.109 11 01 Z - 0 4 41 466 39 4 0 13 107 466 39 4 01 Pilastrata: Pilastrata 3 Pilastro 3 X - 37 2.934 25 5.151 10 1.450 37 2.574 19 5.151 10 1.450 01 Y - 12 33 2.347 3.170 1.109 11 12 7 1.873 3.170 1.109 11 01 Z - 1 5 41 473 39 3 1 14 108 473 39 3 01

Pilastrata: Pilastrata 4 Pilastro 4 X - 113 2.137 48 978 26 815 113 959 49 978 26 815 01 Y - 37 54 2.381 3.203 1.120 30 37 61 1.877 3.203 1.120 30 01 Z - 0 36 38 461 37 21 0 44 108 461 37 21 01

Pilastrata: Pilastrata 5 Pilastro 5 X - 113 2.153 49 980 28 825 113 985 55 980 28 825 01 Y - 44 60 2.379 3.200 1.121 35 44 69 1.877 3.200 1.121 35 01 Z - 0 36 43 462 38 21 0 46 107 462 38 21 01

Pilastrata: Pilastrata 6 Pilastro 6 X - 35 2.930 30 5.146 11 1.446 35 2.567 21 5.146 11 1.446 01 Y - 6 41 2.345 3.152 1.107 12 6 11 1.870 3.152 1.107 12 01 Z - 1 6 40 465 40 2 1 13 108 465 40 2 01 Pilastrata: Pilastrata 7 Pilastro 7 X - 35 2.933 27 5.151 13 1.449 35 2.574 17 5.151 13 1.449 01 Y - 11 32 2.346 3.171 1.109 8 11 6 1.874 3.171 1.109 8 01 Z - 0 5 40 473 39 3 0 13 108 473 39 3 01 Pilastrata: Pilastrata 8 Pilastro 8 X - 114 2.136 47 981 26 813 114 957 51 981 26 813 01 Y - 37 55 2.380 3.204 1.120 30 37 61 1.876 3.204 1.120 30 01 Z - 1 36 40 461 38 21 1 44 109 461 38 21 01

LEGENDA: IdPil Identificativo del Pilastro. Dir Direzione del sisma. Distr Distribuzione delle forze (0P = Principale non richiesta; 1P = Principale proporzionale alle forze statiche; 2P = Proporzionale I Modo vibrazione; 3P = Principale

proporzionale ai taglianti; 0S = Secondaria non richiesta; 1S = Secondaria proporzionale alle masse; 2S = secondaria multimodale). Lv Identificativo del livello, nella relativa tabella. Estr. Inf./Sup.


PILASTRI - SOLLECITAZIONI PER ECCENTRICITÀ ACCIDENTALE

Pilastri - Sollecitazioni per eccentricità accidentale

IdPil Dir e

Estr. Inf. Estr. Sup. Lv


Pilastrata: Pilastrata 1 Pilastro 1 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 01 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 01 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 01 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 01



Pilastrata: Pilastrata 4 Pilastro 4 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 01 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 01 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 01 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 01 Pilastrata: Pilastrata 5 Pilastro 5 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 01



pag. 55

Pilastri - Sollecitazioni per eccentricità accidentale

IdPil Dir

e Estr. Inf. Estr. Sup.

Lv M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3


X - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 01 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 01 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 01




LEGENDA: IdPil Identificativo del Pilastro. Dir Direzione del sisma. e Segno dell'eccentricità accidentale. Lv Identificativo del livello, nella relativa tabella. Estr. Inf./Sup.


PILASTRI - SOLLECITAZIONI ALLO SLD

Pilastri - Sollecitazioni allo SLD

IdPil Dir

Estr. Inf. Estr. Sup. Lv


Pilastrata: Pilastrata 1 Pilastro 1 X 87 1.617 39 744 22 619 87 736 45 744 22 619 01 Y 35 49 1.795 2.487 842 27 35 57 1.407 2.487 842 27 01 Z 0 10 11 134 12 7 0 14 32 134 12 7 01

Pilastrata: Pilastrata 2 Pilastro 2 X 29 2.202 19 3.859 10 1.087 29 1.929 12 3.859 10 1.087 01 Y 4 30 1.770 2.454 834 8 4 7 1.404 2.454 834 8 01 Z 0 2 11 136 11 2 0 4 32 136 11 2 01

Pilastrata: Pilastrata 3 Pilastro 3 X 29 2.204 19 3.864 8 1.088 29 1.934 14 3.864 8 1.088 01 Y 9 24 1.773 2.470 835 7 9 5 1.405 2.470 835 7 01 Z 0 2 12 138 11 2 0 3 32 138 11 2 01 Pilastrata: Pilastrata 4 Pilastro 4 X 88 1.603 36 740 20 611 88 717 38 740 20 611 01 Y 30 44 1.797 2.490 843 23 30 49 1.408 2.490 843 23 01 Z 1 11 13 136 11 5 1 13 32 136 11 5 01 Pilastrata: Pilastrata 5 Pilastro 5 X 86 1.615 38 740 22 619 86 738 43 740 22 619 01 Y 35 49 1.796 2.487 844 28 35 57 1.408 2.487 844 28 01 Z 1 10 13 134 11 6 1 13 31 134 11 6 01



Pilastrata: Pilastrata 8 Pilastro 8 X 88 1.602 36 740 21 611 88 718 40 740 21 611 01 Y 31 46 1.797 2.490 843 24 31 49 1.408 2.490 843 24 01 Z 0 11 11 134 12 5 0 13 32 134 12 5 01

LEGENDA: IdPil Identificativo del Pilastro. Dir Direzione del sisma. Lv Identificativo del livello, nella relativa tabella. Estr. Inf./Sup.


EDIFICIO - VERIFICHE DI RIPARTIZIONE DELLE FORZE SISMICHE

Edificio - Verifiche di ripartizione delle forze sismiche Dir VT,tot VT,Pil %T,Pil VT,Set %T,Set VT,atr %T,atr

[N] [N] [%] [N] [%] [N] [%]

X 9.071 9.071 100,0 0 0,0 0 0,0 Y 8.915 8.915 100,0 0 0,0 0 0,0



pag. 56

Edificio - Verifiche di ripartizione delle forze sismiche Dir VT,tot VT,Pil %T,Pil VT,Set %T,Set VT,atr %T,atr

[N] [N] [%] [N] [%] [N] [%]

LEGENDA: VT,tot Taglio totale alla quota Zero Sismico (nella direzione X o Y). VT,Pil Taglio totale alla quota Zero Sismico assorbito dai pilastri (nella direzione X o Y). %T,Pil Percentuale del Taglio totale alla quota Zero Sismico assorbito dai pilastri (nella direzione X o Y). VT,Set Taglio totale alla quota Zero Sismico assorbito dai setti (nella direzione X o Y). %T,Set Percentuale del Taglio totale alla quota Zero Sismico assorbito dai setti (nella direzione X o Y). VT,atr Taglio totale alla quota Zero Sismico NON assorbito dai pilastri e dai setti (nella direzione X o Y). %T,atr Percentuale del Taglio totale alla quota Zero Sismico NON assorbito dai pilastri e dai setti (nella direzione X o Y).

PLATEE - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLU (Fondazione)

Platee - Verifiche pressoflessione retta allo SLU Dir Pos Nodo NEd MEd As CS Nodo NEd MEd As CS Nodo NEd MEd As CS

[N] [N∙m] [cm2/cm] [N] [N∙m] [cm2/cm] [N] [N∙m] [cm2/cm]

Fondazione Platea 1 P S 00024 0 0 0,02513 - 00025 0 0 0,02513 - 00031 0 0 0,02513 - I 4 5.738 0,02513 4,03 3 3.407 0,02513 6,78 4 5.527 0,02513 4,18

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 1 5.592 0,02513 4,13 -3 4.374 0,02513 5,28 1 5.476 0,02513 4,22

P S 00032 0 0 0,02513 - 00048 0 0 0,02513 - 00049 0 0 0,02513 - I 4 3.281 0,02513 7,04 1 3.409 0,02513 6,78 4 5.831 0,02513 3,96 S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I -4 4.226 0,02513 5,47 -1 4.376 0,02513 5,28 1 5.640 0,02513 4,10 P S 00055 0 0 0,02513 - 00056 0 0 0,02513 - 00065 0 0 0,02513 - I 2 3.282 0,02513 7,04 5 5.626 0,02513 4,11 -1 186 0,02513 NS S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 65 0,02513 NS I -2 4.227 0,02513 5,47 2 5.529 0,02513 4,18 3 138 0,02513 NS P S 00066 0 0 0,02513 - 00067 0 0 0,02513 - 00068 0 0 0,02513 - I -1 186 0,02513 NS -2 186 0,02513 NS -1 186 0,02513 NS

S S 0 65 0,02513 NS 0 65 0,02513 NS 0 65 0,02513 NS I -12 83 0,02513 NS -11 83 0,02513 NS 4 138 0,02513 NS P S 00069 0 149 0,02513 NS 00070 -2 124 0,02513 NS 00071 -59 325 0,02513 71,13 I 14 188 0,02513 NS 0 108 0,02513 NS -2 701 0,02513 32,97

S S -8 63 0,02513 NS 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I -1 1.599 0,02513 14,45 0 2.988 0,02513 7,73 6 2.117 0,02513 10,92 P S 00072 -60 324 0,02513 71,35 00073 -5 171 0,02513 NS 00074 -3 62 0,02513 NS I 10 837 0,02513 27,61 1 106 0,02513 NS 14 188 0,02513 NS

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - -8 62 0,02513 NS I 5 2.013 0,02513 11,48 0 2.984 0,02513 7,74 1 1.865 0,02513 12,39 P S 00075 0 0 0,02513 - 00076 90 1.320 0,02513 17,50 00077 0 2.121 0,02513 10,90 I -2 838 0,02513 27,58 -106 563 0,02513 41,07 0 0 0,02513 -

S S 28 221 0,02513 NS 27 42 0,02513 NS 0 0 0,02513 - I -43 216 0,02513 NS 1 968 0,02513 23,87 0 1.152 0,02513 20,06 P S 00078 -3 1.096 0,02513 21,09 00079 34 1.029 0,02513 22,46 00080 0 0 0,02513 - I 5 564 0,02513 40,97 -54 2.085 0,02513 11,09 61 2.360 0,02513 9,79

S S 0 79 0,02513 NS 1 119 0,02513 NS -3 411 0,02513 56,23 I 0 129 0,02513 NS 0 938 0,02513 24,64 -2 1.287 0,02513 17,96 P S 00081 27 1.012 0,02513 22,83 00082 -3 1.086 0,02513 21,28 00083 0 2.105 0,02513 10,98 I -48 2.106 0,02513 10,98 5 580 0,02513 39,84 0 0 0,02513 - S S 1 121 0,02513 NS 0 79 0,02513 NS 0 0 0,02513 - I 0 936 0,02513 24,69 0 129 0,02513 NS 0 1.153 0,02513 20,04 P S 00084 93 1.310 0,02513 17,63 00085 0 0 0,02513 - 00086 -3 62 0,02513 NS I -104 557 0,02513 41,51 -2 839 0,02513 27,54 13 189 0,02513 NS S S 26 40 0,02513 NS 31 219 0,02513 NS -7 61 0,02513 NS I 0 968 0,02513 23,87 -42 214 0,02513 NS 1 1.865 0,02513 12,39 P S 00087 -1 146 0,02513 NS 00088 -55 324 0,02513 71,34 00089 -54 324 0,02513 71,34 I 1 106 0,02513 NS 10 836 0,02513 27,64 0 702 0,02513 32,92 S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 0 2.987 0,02513 7,74 4 2.016 0,02513 11,46 4 2.117 0,02513 10,92

P S 00090 -1 124 0,02513 NS 00091 0 149 0,02513 NS 00092 0 0 0,02513 - I 4 134 0,02513 NS 3 178 0,02513 NS 0 649 0,02513 35,61 S S 0 0 0,02513 - -7 62 0,02513 NS 38 290 0,02513 79,68 I 0 2.986 0,02513 7,74 0 1.600 0,02513 14,44 -6 159 0,02513 NS

P S 00093 94 1.311 0,02513 17,62 00094 0 1.984 0,02513 11,65 00095 -3 1.085 0,02513 21,30 I -102 556 0,02513 41,58 0 0 0,02513 - 6 581 0,02513 39,77 S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 79 0,02513 NS I 1 945 0,02513 24,45 0 1.153 0,02513 20,04 0 130 0,02513 NS

P S 00096 23 1.011 0,02513 22,86 00097 0 0 0,02513 - 00098 34 1.028 0,02513 22,48 I -50 2.107 0,02513 10,97 63 2.360 0,02513 9,79 -50 2.086 0,02513 11,08 S S 1 64 0,02513 NS -3 411 0,02513 56,23 1 61 0,02513 NS I 0 930 0,02513 24,85 -3 977 0,02513 23,65 0 935 0,02513 24,72

P S 00099 -3 1.096 0,02513 21,09 00100 0 2.001 0,02513 11,55 00101 91 1.321 0,02513 17,49 I 5 564 0,02513 40,97 0 0 0,02513 - -105 563 0,02513 41,07 S S 0 79 0,02513 NS 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 0 130 0,02513 NS 0 1.151 0,02513 20,08 2 944 0,02513 24,48

P S 00102 0 0 0,02513 - 00103 0 0 0,02513 - 00104 0 0 0,02513 - I 1 647 0,02513 35,72 20 663 0,02513 34,85 13 664 0,02513 34,80 S S 37 292 0,02513 79,13 3 61 0,02513 NS 0 38 0,02513 NS



pag. 57

Platee - Verifiche pressoflessione retta allo SLU Dir Pos Nodo NEd MEd As CS Nodo NEd MEd As CS Nodo NEd MEd As CS

[N] [N∙m] [cm2/cm] [N] [N∙m] [cm2/cm] [N] [N∙m] [cm2/cm]

I -8 159 0,02513 NS 0 1.043 0,02513 22,16 0 1.043 0,02513 22,16

P S 00105 0 0 0,02513 - 00106 0 0 0,02513 - 00107 0 0 0,02513 - I 20 740 0,02513 31,23 27 664 0,02513 34,80 2 1.681 0,02513 13,75

S S 0 38 0,02513 NS 3 62 0,02513 NS 0 0 0,02513 - I 0 807 0,02513 28,64 0 806 0,02513 28,67 3 3.552 0,02513 6,51

P S 00108 -2 2.013 0,02513 11,48 00109 4 1.511 0,02513 15,29 00110 0 0 0,02513 - I 0 0 0,02513 - -6 587 0,02513 39,37 11 2.987 0,02513 7,74

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I -2 1.722 0,02513 13,42 -1 2.242 0,02513 10,31 21 4.919 0,02513 4,70

P S 00111 4 1.498 0,02513 15,43 00112 -1 2.004 0,02513 11,53 00113 0 0 0,02513 - I -7 605 0,02513 38,20 0 0 0,02513 - 1 1.680 0,02513 13,76

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I -2 2.270 0,02513 10,18 -1 1.725 0,02513 13,40 1 3.551 0,02513 6,51

P S 00114 -46 806 0,02513 28,68 00115 0 2.279 0,02513 10,14 00116 6 273 0,02513 84,65 I 55 918 0,02513 25,17 0 0 0,02513 - -9 2.076 0,02513 11,13

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - -11 244 0,02513 94,72 I -7 979 0,02513 23,61 0 1.506 0,02513 15,35 -5 800 0,02513 28,89

P S 00117 6 255 0,02513 90,62 00118 0 2.255 0,02513 10,25 00119 -49 796 0,02513 29,04 I -11 2.126 0,02513 10,87 0 0 0,02513 - 55 912 0,02513 25,33

S S -11 249 0,02513 92,82 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I -7 785 0,02513 29,44 0 1.509 0,02513 15,31 -4 981 0,02513 23,56

P S 00120 0 0 0,02513 - 00121 -1 2.150 0,02513 10,75 00122 4 1.511 0,02513 15,29 I 1 1.750 0,02513 13,21 0 0 0,02513 - -6 587 0,02513 39,37

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 2 3.650 0,02513 6,33 -2 1.723 0,02513 13,41 -2 2.245 0,02513 10,29

P S 00123 0 0 0,02513 - 00124 4 1.499 0,02513 15,42 00125 -1 2.141 0,02513 10,79 I 11 2.987 0,02513 7,74 -7 604 0,02513 38,26 0 0 0,02513 -

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 21 4.922 0,02513 4,69 -1 2.268 0,02513 10,19 -1 1.726 0,02513 13,39

P S 00126 0 0 0,02513 - I 0 1.750 0,02513 13,21

S S 0 0 0,02513 - I 1 3.652 0,02513 6,33

LEGENDA: Dir Direzione [P] = principale (asse locale 1) - [S] = secondaria (asse locale 2). Pos Posizione [S] = superiore - [I] = inferiore. As Area delle armature esecutive per unità di lunghezza. CS Coefficiente di sicurezza ([NS] = Non Significativo per valori di CS >= 100; [VNR]= Verifica Non Richiesta). NEd, MEd Sollecitazioni di progetto.

PLATEE - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO SLD (Fondazione)

Platee - Verifiche pressoflessione retta allo SLD Dir Pos Nodo NEd MEd As CS Nodo NEd MEd As CS Nodo NEd MEd As CS

[N] [N∙m] [cm2/cm] [N] [N∙m] [cm2] [N] [N∙m] [cm2]

Fondazione Platea 1 P S 00024 0 0 0,02513 - 00025 0 0 0,02513 - 00031 0 0 0,02513 - I 5 4.180 0,02513 6,47 1 2.228 0,02513 12,13 5 4.179 0,02513 6,47

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 3 3.605 0,02513 7,50 12 2.772 0,02513 9,75 3 3.603 0,02513 7,50

P S 00032 0 0 0,02513 - 00048 0 0 0,02513 - 00049 0 0 0,02513 - I 0 2.226 0,02513 12,14 1 2.229 0,02513 12,13 5 4.217 0,02513 6,41

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 12 2.770 0,02513 9,76 12 2.774 0,02513 9,74 2 3.623 0,02513 7,46

P S 00055 0 0 0,02513 - 00056 0 0 0,02513 - 00065 0 0 0,02513 - I 1 2.228 0,02513 12,13 5 4.218 0,02513 6,41 11 113 0,02513 NS

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 45 0,02513 NS I 12 2.772 0,02513 9,75 3 3.623 0,02513 7,46 1 80 0,02513 NS

P S 00066 0 0 0,02513 - 00067 0 0 0,02513 - 00068 0 0 0,02513 - I 8 114 0,02513 NS 8 114 0,02513 NS 10 114 0,02513 NS

S S 0 45 0,02513 NS 0 45 0,02513 NS 0 45 0,02513 NS I 1 79 0,02513 NS 2 79 0,02513 NS 2 80 0,02513 NS

P S 00069 0 106 0,02513 NS 00070 -4 134 0,02513 NS 00071 -49 216 0,02513 NS I 12 149 0,02513 NS 3 97 0,02513 NS 37 452 0,02513 59,80

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 0 1.219 0,02513 22,18 0 1.807 0,02513 14,96 12 1.131 0,02513 23,90

P S 00072 -50 216 0,02513 NS 00073 -6 82 0,02513 NS 00074 0 106 0,02513 NS I 36 452 0,02513 59,80 5 46 0,02513 NS 12 149 0,02513 NS

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 12 1.131 0,02513 23,90 0 1.788 0,02513 15,12 0 1.220 0,02513 22,16

P S 00075 0 0 0,02513 - 00076 69 1.086 0,02513 24,88 00077 0 1.420 0,02513 19,04 I 0 581 0,02513 46,53 -85 330 0,02513 81,94 0 0 0,02513 -

S S 21 175 0,02513 NS 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I -34 153 0,02513 NS -13 465 0,02513 58,14 0 461 0,02513 58,64

P S 00078 -2 890 0,02513 30,37 00079 23 642 0,02513 42,10 00080 0 0 0,02513 - I 4 358 0,02513 75,51 -43 1.698 0,02513 15,92 20 1.074 0,02513 25,17

S S 0 44 0,02513 NS 1 22 0,02513 NS -3 251 0,02513 NS I 0 0 0,02513 - 0 519 0,02513 52,08 -2 755 0,02513 35,80



pag. 58

Platee - Verifiche pressoflessione retta allo SLD Dir Pos Nodo NEd MEd As CS Nodo NEd MEd As CS Nodo NEd MEd As CS

[N] [N∙m] [cm2/cm] [N] [N∙m] [cm2] [N] [N∙m] [cm2]

P S 00081 18 625 0,02513 43,25 00082 -2 879 0,02513 30,75 00083 -1 1.481 0,02513 18,25 I -39 1.719 0,02513 15,73 4 373 0,02513 72,47 0 0 0,02513 -

S S 1 25 0,02513 NS 0 61 0,02513 NS 0 0 0,02513 - I 0 517 0,02513 52,29 0 49 0,02513 NS 0 451 0,02513 59,94

P S 00084 71 1.078 0,02513 25,07 00085 0 0 0,02513 - 00086 -8 95 0,02513 NS I -82 325 0,02513 83,20 1 581 0,02513 46,53 2 161 0,02513 NS S S 0 0 0,02513 - 23 173 0,02513 NS 0 0 0,02513 - I -14 464 0,02513 58,26 -33 152 0,02513 NS 5 1.299 0,02513 20,81 P S 00087 -6 82 0,02513 NS 00088 -45 216 0,02513 NS 00089 -44 216 0,02513 NS I 3 97 0,02513 NS 35 452 0,02513 59,80 36 451 0,02513 59,93 S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 0 1.788 0,02513 15,12 4 1.088 0,02513 24,85 3 1.088 0,02513 24,85 P S 00090 -4 134 0,02513 NS 00091 -9 95 0,02513 NS 00092 0 0 0,02513 - I 5 45 0,02513 NS 2 161 0,02513 NS 0 581 0,02513 46,53 S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 29 228 0,02513 NS I 0 1.805 0,02513 14,98 5 1.298 0,02513 20,83 -27 98 0,02513 NS P S 00093 72 1.079 0,02513 25,05 00094 -2 1.480 0,02513 18,26 00095 -2 878 0,02513 30,79 I -81 324 0,02513 83,46 0 0 0,02513 - 5 374 0,02513 72,28 S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I -18 516 0,02513 52,39 0 512 0,02513 52,80 0 31 0,02513 NS

P S 00096 15 623 0,02513 43,39 00097 0 0 0,02513 - 00098 25 641 0,02513 42,17 I -42 1.720 0,02513 15,72 17 1.078 0,02513 25,07 -41 1.699 0,02513 15,91 S S 0 0 0,02513 - -3 251 0,02513 NS 0 0 0,02513 - I 0 561 0,02513 48,19 -2 755 0,02513 35,80 0 563 0,02513 48,01

P S 00099 -2 890 0,02513 30,37 00100 0 1.419 0,02513 19,05 00101 70 1.087 0,02513 24,86 I 4 358 0,02513 75,51 0 0 0,02513 - -83 329 0,02513 82,19 S S 0 61 0,02513 NS 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 0 49 0,02513 NS 0 514 0,02513 52,59 -18 518 0,02513 52,19

P S 00102 0 0 0,02513 - 00103 0 0 0,02513 - 00104 0 0 0,02513 - I 0 580 0,02513 46,61 14 440 0,02513 61,43 8 441 0,02513 61,29 S S 28 229 0,02513 NS 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I -27 99 0,02513 NS 0 670 0,02513 40,35 -2 688 0,02513 39,29

P S 00105 0 0 0,02513 - 00106 0 0 0,02513 - 00107 0 0 0,02513 - I 7 441 0,02513 61,30 13 440 0,02513 61,43 -11 1.363 0,02513 19,83 S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I -2 687 0,02513 39,35 0 670 0,02513 40,35 -16 2.445 0,02513 11,06 P S 00108 6 1.497 0,02513 18,06 00109 3 1.250 0,02513 21,63 00110 0 0 0,02513 - I 0 0 0,02513 - -5 326 0,02513 82,92 3 1.388 0,02513 19,48 S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I -6 904 0,02513 29,90 -2 1.601 0,02513 16,88 6 2.294 0,02513 11,78 P S 00111 3 1.237 0,02513 21,85 00112 6 1.489 0,02513 18,15 00113 0 0 0,02513 - I -6 344 0,02513 78,58 0 0 0,02513 - -11 1.359 0,02513 19,89 S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I -2 1.612 0,02513 16,77 -6 904 0,02513 29,90 -17 2.441 0,02513 11,07 P S 00114 -35 590 0,02513 45,82 00115 -1 1.279 0,02513 21,14 00116 0 0 0,02513 - I 44 703 0,02513 38,44 0 0 0,02513 - -10 1.733 0,02513 15,60 S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - -9 136 0,02513 NS I 21 367 0,02513 73,65 -1 645 0,02513 41,91 6 513 0,02513 52,69 P S 00117 0 0 0,02513 - 00118 -1 1.274 0,02513 21,22 00119 -38 583 0,02513 46,37 I -10 1.753 0,02513 15,42 0 0 0,02513 - 43 699 0,02513 38,67

S S -9 142 0,02513 NS 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 5 507 0,02513 53,32 -1 647 0,02513 41,78 22 369 0,02513 73,25 P S 00120 0 0 0,02513 - 00121 6 1.497 0,02513 18,06 00122 3 1.250 0,02513 21,63 I -10 1.363 0,02513 19,83 0 0 0,02513 - -5 326 0,02513 82,92

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I -16 2.446 0,02513 11,05 -8 891 0,02513 30,34 -2 1.560 0,02513 17,33 P S 00123 0 0 0,02513 - 00124 3 1.238 0,02513 21,83 00125 6 1.489 0,02513 18,15 I 3 1.345 0,02513 20,10 -6 343 0,02513 78,81 0 0 0,02513 -

S S 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - 0 0 0,02513 - I 7 2.262 0,02513 11,95 -2 1.570 0,02513 17,22 -8 889 0,02513 30,41 P S 00126 0 0 0,02513 - I -11 1.359 0,02513 19,89

S S 0 0 0,02513 - I -17 2.442 0,02513 11,07

LEGENDA: Dir Direzione [P] = principale (asse locale 1) - [S] = secondaria (asse locale 2). Pos Posizione [S] = superiore - [I] = inferiore. As Area delle armature esecutive per unità di lunghezza. CS Coefficiente di sicurezza ([NS] = Non Significativo per valori di CS >= 100; [VNR]= Verifica Non Richiesta). NEd, MEd Sollecitazioni di progetto.

Platee - VERIFICHE DELLE TENSIONI DI ESERCIZIO (Fondazione)



pag. 59

Platee - verifiche delle tensioni di esercizio

Nodo/ Tprnf

Dir

Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo

Trazione acciaio Trazione acciaio/FRP rinforzo

IdCmb σcc σcd,amm NEd MEd CS Verific

ato IdCmb σat σtd,amm NEd MEd CS

Verificato

[N/mm2] [N/mm2] [N] [N∙m] [N/mm2] [N/mm2] [N] [N∙m]

Fondazione Platea 1

00049 P

RAR 0,385 14,94 -3 -4.238 38,85 SI RAR 4,615 360,00 -3 -4.238 78,00 SI QPR 0,240 11,21 -1 -2.644 46,70 SI - - - - - - -

S RAR 0,376 14,94 -1 -4.140 39,77 SI RAR 4,508 360,00 -1 -4.140 79,85 SI QPR 0,249 11,21 0 -2.743 45,02 SI - - - - - - -

LEGENDA: Rinf. Indica la presenza del rinforzo sulla sezione di verifica. Dir Direzione [P] = principale (asse locale 1) - [S] = secondaria (asse locale 2). IdCmb Identificativo della Combinazione di Azione: [QPR] = Quasi Permanente - [FRQ] = Frequente - [RAR] = Rara. σcc Tensione massima di compressione nel calcestruzzo della Trave/Rinforzo. σcd,amm Tensione ammissibile per la verifica a compressione del calcestruzzo. σat Tensione massima di trazione nell'acciaio della Trave/Rinforzo o nel FRP. σtd,amm Tensione ammissibile per la verifica a trazione dell'acciaio/rinforzo. NEd, MEd

Sollecitazioni di progetto.

CS Coefficiente di Sicurezza (= σcd, amm/σcc ; σtd, amm/σat). [NS] = Non Significativo (CS ≥ 100). Verificato

[SI] = La verifica è soddisfatta (σcc≤σcd,amm ; σat≤σtd,amm). [NO] = La verifica NON è soddisfatta (σcc>σcd,amm; σat>σtd,amm ).

Nota Nella tabella, per ogni elemento, viene riportato il nodo della shell che ha il coefficiente di sicurezza (CS) più piccolo.

Platee - VERIFICA ALLO STATO LIMITE DI FESSURAZIONE (Fondazione) Platee - verifica allo stato limite di fessurazione

Nodo Dir IdCmb NEd MEd σct,f σt εsm Ae ∆sm Wd Wamm CS Verificat

o [N] [N∙m] [N/mm2] [N/mm2] [cm2] [mm] [mm] [mm]

Fondazione Platea 1 AA= PCA NOTA: L'elemento NON è fessurato. Di seguito si riporta il nodo strutturale per la quale si riscontra la massima tensione di trazione(max σct,f )

00056 P

FRQ -2 -2.908 0,26 2,13 0 E+00 0 0 0,000 0,400 - SI QPR -2 -2.645 0,24 2,13 0 E+00 0 0 0,000 0,300 - SI

S FRQ -1 -2.990 0,27 2,13 0 E+00 0 0 0,000 0,400 - SI

QPR -1 -2.743 0,25 2,13 0 E+00 0 0 0,000 0,300 - SI

LEGENDA: Dir Direzione [P] = principale (asse locale 1) - [S] = secondaria (asse locale 2). AA Identificativo dell'aggressività dell'ambiente: [PCA] = Ordinarie (Poco aggressivo) - [MDA] = Aggressive (Moderatamente aggressivo) - [MLA] = Molto

aggressive. IdCmb Identificativo della Combinazione di Azione: [QPR] = Quasi Permanente - [FRQ] = Frequente - [RAR] = Rara. NEd, MEd Sollecitazioni di progetto. σct,f Tensione massima di trazione nel calcestruzzo per la fessurazione, calcolata nell’ipotesi di calcestruzzo resistente a trazione. Se tale valore è maggiore di σt la

sezione è soggetta a fessurazione. N.B. I valori negativi indicano una sezione interamente compressa. In tal caso le sollecitazioni forniscono il minimo valore di compressione.

σt Tensione massima di trazione nel calcestruzzo relativa allo stato limite di formazione delle fessure [relazione (4.1.37) del § 4.1.2.2.4.1 del DM 2008]. εsm Deformazione media nel calcestruzzo. Ae Area efficace del calcestruzzo teso. ∆sm Distanza media tra le fessure. Wd Valore di calcolo di apertura massima delle fessure. Wamm Valore ammissibile di apertura delle fessure. CS Coefficiente di Sicurezza (=Wd / Wamm ). [NS] = Non Significativo (CS ≥ 100). [-] = Fessurazioni nulle (Wd = 0). Verificato [SI] = Wd ≤ Wamm ; [NO] = Wd > Wamm

VERIFICHE CARICO LIMITE FONDAZIONI DIRETTE ALLO SLU (Fondazione) Verifiche Carico Limite fondazioni dirette allo SLU

IdFnd CS LX LY Rtz ZP.cmp ZFld Cmp T C. Terzaghi

QEd QRd Rf per Nq per Nc per Nγ Nq Nc Nγ [m] [m] [°] [m] [m] [N/mm2] [N/mm2]

Platea 1 6,31 6,00 3,00 0,00 0,35 - NON

Coesivo 1,26 0,00 0,74 11,85 22,25 12,54 0,024 0,151 NO

LEGENDA: IdFnd Descrizione dell'oggetto di fondazione al quale è riferita la verifica. CS Coefficiente di sicurezza ([NS] = Non Significativo per valori di CS >= 100; [VNR]= Verifica Non Richiesta). LX/Y Dimensioni dell'elemento di fondazione. Rtz Angolo compreso tra l'asse X e il lato più lungo del minimo rettangolo che delimita il poligono della platea. ZP.cmp Profondità di posa dell'elemento di fondazione dal piano campagna. ZFld Profondità della falda dal piano campagna. Cmp T Classificazione del comportamento del terreno ai fini del calcolo. C. Terzaghi

Coefficienti correttivi per la formula di Terzaghi.

QEd Carico di progetto sul terreno. QRd Resistenza di progetto del terreno. Rf [SI] = elemento con presenza di rinforzo; [NO] = elemento senza rinforzo.

relazione di calcolo STRUTTURA ENTRATA - comune.legnago.vr.it · DM 14.01.2008) 2.500 0 LEGENDA:...

Documents

Transcript of relazione di calcolo STRUTTURA ENTRATA - comune.legnago.vr.it · DM 14.01.2008) 2.500 0 LEGENDA:...