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REGIONE AUTONOMA FRIULI VENEZIA GIULIA PROVINCIA DI UDINE COMUNE DI BUTTRIO AMMINISTRAZIONE COMUNALE DI BUTTRIO P R O G E T T O E S E C U T I V O RISTRUTTURAZIONE FABBRICATO DA ADIBIRE A SEDE BIBLIOTECA COMUNALE E PROTEZIONE CIVILE RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE E SULLE CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Buttrio, lì marzo 2013 Il Progettista architetto Umberto Sistarelli A.16

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REGIONE AUTONOMA FRIULI VENEZIA GIULIA

PROVINCIA DI UDINE

COMUNE DI BUTTRIO

AMMINISTRAZIONE COMUNALE DI

BUTTRIO

P R O G E T T O E S E C U T I V O

RISTRUTTURAZIONE FABBRICATO

DA ADIBIRE A SEDE BIBLIOTECA COMUNALE E PROTEZIONE CIVILE

RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE E SULLE CARATTERISTICHE DEI MATERIALI

Buttrio, lì marzo 2013

Il Progettista

architetto Umberto Sistarelli

A.16

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Relazione di calcolo

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SOMMARIO RELAZIONE SULLE CARATTERISTICHE DEI MATERIALI IMPIEGATI .......................3 RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI .....................................................5

1. GENERALITA’ ..................................................................................................... 5

2. CARATTERISTICHE GEOTECNICHE ................................................................ 5

3. CARATTERISTICHE SISMICHE ......................................................................... 5

4. CALCOLO DELLA CAPACITA’ PORTANTE...................................................... 5

5. CONCLUSIONI .................................................................................................... 6 RELAZIONE DI CALCOLO..............................................................................................7

1. PREMESSE ......................................................................................................... 7

2. STIMA DEL LIVELLO DI CONOSCENZA E DEL FATTORE DI CONFIDENZA. 8 2.1 RILIEVO GEOMETRICO E DEI DETTAGLI COSTRUTTIVI...........................................8 2.2 PROPRIETA’ DEI MATERIALI..................................................................................... 10 2.3 LIVELLO DI CONOSCENZA E FATTORE DI CONFIDENZA ...................................... 11

3. ANALISI DEI CARICHI E COMBINAZIONI DI CALCOLO................................ 12 3.1 CARICHI PERMANENTI STRUTTURALI..................................................................... 12 3.2 CARICHI PERMANENTI NON STRUTTURALI............................................................ 12 3.3 CARICHI ACCIDENTALI.............................................................................................. 13 3.4 CARICO NEVE............................................................................................................. 14 3.5 AZIONE DEL VENTO................................................................................................... 15 3.6 AZIONE SISMICA ........................................................................................................ 15 3.7 COMBINAZIONI DI CARICO........................................................................................ 17

4. ANALISI SISMICA GLOBALE EDIFICIO PRE INTERVENTO.......................... 18 4.1 GENERALITA’ ............................................................................................................. 18 4.2 MODELLAZIONE STRUTTURALE .............................................................................. 19 4.3 VERIFICA SISMICA ..................................................................................................... 31

5. ANALISI SISMICA GLOBALE EDIFICIO POST INTERVENTO ....................... 34 5.1 GENERALITA’ ............................................................................................................. 34 5.2 MODELLAZIONE STRUTTURALE .............................................................................. 36 5.3 VERIFICA DELLE FONDAZIONI ................................................................................. 49 5.4 VERIFICHE LOCALI SULLE NUOVE MURATURE ..................................................... 51 5.5 VERIFICA SISMICA ..................................................................................................... 53 5.6 OSSERVAZIONI........................................................................................................... 57

6. CALCOLO DEI SOLAI....................................................................................... 58 6.1 PREMESSE.................................................................................................................. 58 6.2 SOLAIO TIPO 1 PT ...................................................................................................... 58 6.3 SOLAIO TIPO 1 PIANO PRIMO................................................................................... 60 6.4 SOLAIO TIPO 2 PIANO PRIMO................................................................................... 62 6.5 SOLAIO TIPO 3 PIANO PRIMO................................................................................... 64 6.6 SOLAIO TIPO 1 COPERTURA .................................................................................... 66 6.7 VERIFICA A COMPRESSIONE DELLA MURATURA ................................................. 68

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6.8 VERIFICA A TAGLIO DEL COLLEGAMENTO ALLA MURATURA ............................ 69

7. CALCOLO DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI IN ACCIAIO............................ 70

8. CALCOLO DELLE SCALE................................................................................ 71 8.1 RAMPA 1 ..................................................................................................................... 71 8.2 RAMPA 2 ..................................................................................................................... 73

9. CALCOLO DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI IN C.A. .................................... 76

10. CALCOLO DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI IN LEGNO .............................. 83 10.1 ARCARECCI ................................................................................................................ 83 10.2 COLMO L = 7,20 M ...................................................................................................... 86 10.3 COLMO L = 5,75 M ...................................................................................................... 89 10.4 TRAVE CENTINATA.................................................................................................... 92

11. COLLEGAMENTI ELEMENTI IN LEGNO ......................................................... 94 11.1 COLLEGAMENTO TRAVE DI COLMO-TRAVE CENTINATA - SPINOTTI.................. 94 11.2 COLLEGAMENTO TRAVE DI COLMO-TRAVE CENTINATA - VITI............................ 95 11.3 APPOGGIO DEGLI ARCARECCI .............................................................................. 100

12. ANALISI DEI MECCANISMI LOCALI.............................................................. 101

13. GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI........................ 104 13.1 TIPO DI ANALISI SVOLTA ........................................................................................ 104 13.2 ORIGINE E CARATTERISTICHE DEI CODICI DI CALCOLO UTILIZZATI ................ 104 13.3 VALIDAZIONE DEI CALCOLI.................................................................................... 104

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Relazione sulle caratteristiche dei materiali impiegati Redatta ai sensi dell’art. 65, comma 3, lett. b) del DPR 380/2001

I materiali utilizzati nelle strutture di cui all’oggetto sono:

• Calcestruzzo per fondazioni Classe di resistenza C25/30 Resistenza cubica caratteristica: Rck = 30 MPa Resistenza cilindrica caratteristica: fck = 25 MPa Resistenza media a trazione semplice: fctm = 0,30 x fck

2/3 = 2,56 MPa Resistenza caratteristica a trazione semplice: fctk = 0,7 x fctm = 1,79 MPa Classe di esposizione ambientale XC2 (secondo UNI 11104)

• Calcestruzzo per elevazioni

Classe di resistenza C28/35 Resistenza cubica caratteristica: Rck = 35 MPa Resistenza cilindrica caratteristica: fck = 28 MPa Resistenza media a trazione semplice: fctm = 0,30 x fck

2/3 = 2,77 MPa Resistenza caratteristica a trazione semplice: fctk = 0,7 x fctm = 1,94 MPa Classe di esposizione ambientale XC3 (secondo UNI 11104)

• Acciaio per cemento armato Ad aderenza migliorata tipo B450C Resistenza caratteristica a snervamento fyk = 450 MPa Resistenza caratteristica a rottura ftk = 540 MPa

• Legno massiccio Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: fm,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio: fv,k = 2,5 MPa Modulo elastico medio parallelo alle fibre: E0,mean = 11.000 MPa

• Legno lamellare Classe di resistenza GL28h (secondo EN 1194) Resistenza caratteristica a flessione: fm,g,k = 28 MPa Resistenza caratteristica a taglio: fv,g,k = 3,2 MPa Modulo elastico medio parallelo alle fibre: E0,g,mean = 12.600 MPa

• Acciaio per carpenteria metallica - classe S275 Profilati laminati a caldo di classe S275 (UNI EN 10025) Avente le seguenti caratteristiche: Resistenza caratteristica a snervamento fyk = 275 MPa Resistenza caratteristica a rottura ftk = 430 MPa

• Saldature I collegamenti saldati devono essere conformi alle prescrizioni contenute al par. 11.3.4.5 del D.M. 14/01/2008.

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• Bulloni e dadi Vite di classe 8.8 Avente le seguenti caratteristiche: Resistenza caratteristica a snervamento fyb = 640 MPa Resistenza caratteristica a rottura ftb = 800 MPa Accoppiate con dadi di classe 8

• Muratura portante Blocchi in laterizio sempieno tipo Poroton 800 Percentuale di foratura φ ≤ 45% Resistenza caratteristica a compressione verticale fbk > 8,0 MPa Resistenza caratteristica a compressione orizzontale f’bk > 1,5 MPa Malta di classe M10

IL DIRETTORE LAVORI IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE

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Relazione geotecnica e sulle fondazioni

1. GENERALITA’ La presente relazione fa riferimento alla relazione geologica redatta dai dott. geologi Davide Rigo e Pierluigi Perricone. Il sito interessato dall’intervento è caratterizzato da limi alternati a sabbie e ghiaie in matrice limosa. Il basamento ghiaioso addensato è stato rilevato a profondità superiori ai 4,60 m. L’area si presenta pianeggiante, non sondabile, costituita da terreno non liquefacibile. Non si riscontra possibilità di iterazione con la falda idrica. Le opere di fondazione riguardano essenzialmente la realizzazione di cordoli di rinfianco alle murature esistenti e di opere di fondazione a trave rovescia per le nuove strutture in elevazazione.

2. CARATTERISTICHE GEOTECNICHE Le fondazioni sono realizzate su due livelli. Un primo livello è posto a circa 3,00 m di profondità dal piano campagna ed è costituito dalle fondazioni esistenti del piano interrato. Un secondo livello è posto a circa 1,50 m dal piano campagna dove viene individuato il piano di posa delle nuove fondazioni e dei cordoli di rinforzo. Entrambi i livelli di posa sono nello strato ghiaioso (si noti che il lo strato limoso inconsistente è dovuto alla presenza di un reinterro visibile nei prospetti dello stato di fatto). Caratteristiche del terreno di fondazione al secondo livello: - peso di volume γ = 18,0 kN/mc; - angolo di attrito interno φ = 31°; - coesione c = 0,0 kg/cm2.

3. CARATTERISTICHE SISMICHE Si assume per il sito in esame: Categoria di sottosuolo C Categoria topografica T1 I parametri sismici calcolati sono riportati in relazione di calcolo.

4. CALCOLO DELLA CAPACITA’ PORTANTE La valutazione della capacità portante viene effettuata con la formula di Brinch Hansen. Si adotta l’approccio progettuale 2, facendo pertanto impiego dei coefficienti parziali di sicurezza del gruppo A1 per le azioni, del gruppo M1 per i parametri di resistenza del terreno e del gruppo R3 (γR = 2,3) per la verifica di capacità portante.

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Calcolo della pressione limite per il terreno al primo livello qult=c Nc sc dc ic gc bc + q Nq sq dq iq gq bq + 0.5 Bγ Nγ sγ dγ iγ gγ bγ = 16,74 kg/cm2 Nc = 32.671 Nq= 20.631 Nγ= 17.693 sc = 1.028 sq= 1.027 sγ= 0.982 dc = 1.569 dq= 1.402 dγ= 1.000 ic = 1.000 iq= 1.000 iγ= 1.000 gc = 1.000 gq= 1.000 gγ= 1.000 qlim = qult / FS = 7,28 kg/cm2 (dove FS = 2,3) Calcolo della pressione limite per il terreno al secondo livello qult=c Nc sc dc ic gc bc + q Nq sq dq iq gq bq + 0.5 Bγ Nγ sγ dγ iγ gγ bγ = 8,85 kg/cm2 Nc = 32.671 Nq= 20.631 Nγ= 17.693 sc = 1.051 sq= 1.048 sγ= 0.968 dc = 1.432 dq= 1.305 dγ= 1.000 ic = 1.000 iq= 1.000 iγ= 1.000 gc = 1.000 gq= 1.000 gγ= 1.000 qlim = qult / FS = 3,85 kg/cm2 (dove FS = 2,3) Il calcolo delle tensioni del terreno è stato effettuato nell’ambito dell’analisi globale dell’edificio rimandando alla relazione di calcolo per i dettagli. Il minimo fattore di sicurezza è pari a 8,38 e le verifiche risultano soddisfatte.

5. CONCLUSIONI Gli interventi previsti in progetto risultano compatibili dal punto di vista geotecnico con le caratteristiche del terreno in sito. Le tensioni trasmesse al terreno non comportano problematiche legate a possibili fenomeni di cedimento.

IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE

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1. PREMESSE Il presente intervento riguarda l’adeguamento strutturale dell’edificio “ex latteria” di Buttrio (UD) al fine di adibirlo a sede della Protezione Civile al piano terra, e a biblioteca al piano primo. La struttura portante dell’edificio esistente è realizzato in muratura in pietrame e in muratura di laterizio pieno. I solai di piano sono realizzati in laterocemento. La copertura esistente è realizzata in legno massiccio. L’edificio presenta inoltre un vano interrato realizzato con pareti in calcestruzzo. Gli interventi di progetto prevedono la demolizione della muratura esistente sul lato est dell’edificio e dei solai di piano e di copertura. Vengono mantenute le restanti murature portanti perimetrali con il loro consolidamento delle murature in pietrame mediante iniezioni di malta cementizia. Si prevede il miglioramento dell’ammorsamento fra le pareti d’angolo mediante cuciture con perforazioni armate e incamiciatura con betoncino armato. Sul lato est demolito vengono realizzate nuove murature in laterizio semipieno portante e telaio in calcestruzzo armato. La funzione portante viene comunque demandata alle nuove murature. I nuovi solai sono previsti del tipo laterocementizio di altezza h=20+5 cm con la formazione di cordoli in c.a. opportunamente collegati alla muratura esistente. La nuova copertura viene realizzata in legno lamellare, per quanto riguarda l’orditura principale, e in legno massiccio l’orditura secondaria. Al disopra degli elementi lignei di copertura viene realizzato un doppio tavolato di legno con funzione irrigidente di piano. Inoltre tale tavolato costituisce un vincolo allo sbandamento fuori piano degli elementi principali. Tutte le strutture al piano primo sono progettate con una resistenza al fuoco R60. La nuova scala viene realizzata a doppia rampa in calcestruzzo armato. Le nuove fondazioni sono del tipo a trave rovescia, mentre per le murature esistenti è stato previsto un allargamento della base fondale mediante cordoli in c.a. affiancati alle pareti.

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2. STIMA DEL LIVELLO DI CONOSCENZA E DEL FATTORE DI CONFIDENZA

2.1 RILIEVO GEOMETRICO E DEI DETTAGLI COSTRUTTIVI L’edificio esistente è stato realizzato nella prima metà del novecento ed adibito a latteria. Le caratteristiche geometriche dell’edificio e i dettagli costruttivi sono stati desunti da un rilievo in sito riportato nelle tavole architettoniche dello Stato di Fatto. In sintesi il corpo di fabbrica presenta due piani fuori terra e un piano interrato. L’edificio presenta una forma in pianta pressoché rettangolare di dimensioni pari a circa 9,20 m x 19,85 m. L’altezza fuori terra massima è pari a circa 8,95 m. Si rimanda alle tavole relative allo stato di fatto per ulteriori informazioni. A seguito del rilievo geometrico in sito si è proceduto ad un rilievo visivo dei dettagli costruttivi rimuovendo parte delle finiture e degli intonaci mettondo alla luce lo scheletro strutturale. Si riportano le piante con indicazione della posizione dei sondaggi effettuati e la documentazione fotografica di supporto. Scantinato

Piano terra

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Foto d’insieme:

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2.2 PROPRIETA’ DEI MATERIALI Sulla base dei rilievi effettuati la muratura portante è riconducibile a due tipologie riconducibili alla tab. C8A.2.1 delle NTC 2008:

- mattoni pieni e malta di calce; - muratura in pietrame disordinata.

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2.3 LIVELLO DI CONOSCENZA E FATTORE DI CONFIDENZA Con riferimento alle operazioni di rilievo e di caratterizzazione dei materiali viene raggiunto un livello di conoscenza LC1 a cui corrisponde un fattore di confidenza pari a FC = 1,35.

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3. ANALISI DEI CARICHI E COMBINAZIONI DI CALCOLO

3.1 CARICHI PERMANENTI STRUTTURALI Per i materiali da costruzione ad uso strutturale si utilizzano i seguenti pesi specifici:

• Calcestruzzo armato γca = 25,00 kN/mc • Acciaio γacc = 78,50 kN/mc • Legno γleg = 6,00 kN/mc • Muratura esistente in pietrame γes,piet = 19,00 kN/mc • Muratura esistente in laterizio pieno γes,lat = 18,00 kN/mc • Muratura in laterizio semipieno γlat = 14,00 kN/mc

3.2 CARICHI PERMANENTI NON STRUTTURALI I carichi permanenti non strutturali sono costituiti dai solai di piano e di copertura.

• Solaio di interpiano in laterocemento h = 20+5 cm Peso proprio 3,00 kN/mq Controsoffitto in cartongesso 0,20 kN/mq Guaina 0,05 kN/mq Isocal sp. 12 cm 0,96 kN/mq Massetto alleggerito sp. 4 cm 0,60 kN/mq Pavimento in piastrelle 0,40 kN/mq 5,21 kN/mq

• Solaio di copertura in legno Orditura lignea 0,25 kN/mq Tavolato sp. 5 cm 0,30 kN/mq Guaina 0,05 kN/mq Barriera al vapore 0,10 kN/mq Isolante 0,05 kN/mq Incidenza listelli 0,10 kN/mq Manto in coppi 0,60 kN/mq 1,45 kN/mq

• Solaio terrazzo di copertura Peso proprio 3,00 kN/mq Controsoffitto in cartongesso 0,20 kN/mq Guaina ardesiata 0,15 kN/mq Massetto alleggerito sp. 5 cm 0,75 kN/mq 4,10 kN/mq

• Serramenti e pannelli vano scale Peso proprio 0,25 kN/mq

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• Scale in calcestruzzo armato

Peso proprio 5,00 kN/mq Intonaco in malta 0,35 kN/mq Piastrelle 0,50 kN/mq 5,85 kN/mq

3.3 CARICHI ACCIDENTALI In funzione dei locali dell’edificio si considerano i seguenti carichi accidentali evidenziati in tabella.

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3.4 CARICO NEVE Zona I (alpina) Altitudine sul livello del mare as = 10 m Carico caratteristico di neve al suolo (as < 200 m) qsk = 1,50 kN/m2 Coefficiente di esposizione CE = 1 Coefficiente termico Ct = 1 Inclinazione della falda α = 23° Coefficiente di forma μ1 = 0,8 Carico neve (μ1 · qsk · CE · Ct) qs(μ1) = 1,20 kN/m2 Sulla zona della copertura piana sono possibili fenomeni di accumulo che vengono considerati come di seguito specificato.

b1 = 6,20 m b2 = 3,30 m h = 1,05 m γ = 2,0 kN/mc μw = γ x h / qsk = 1,5 μs = 0,4 μ2 = μw + μs = 1,9 μ1 = 0,8 ls = 2,10 m qs(μ2) = 2,85 kN/m2

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3.5 AZIONE DEL VENTO La pressione del vento viene valutata mediante l’espressione: p = qb x ce x cp x cd = 0,391 x 1,63 x 1,2 x 1,0 = 0,76 kN/mq dove: qb = 0,5 x ρ x vb

2 = 0,5 x 1,25 x 252 = 391 N/m2 vb = vb,0 = 25 m/s ρ = 1,25 kg/m3 ce = kr

2 x ct x ln (z/z0) x (7 + ct x ln (z / z0)) = 1,63 categoria di esposizione del sito IV classe di rugosità del terreno B kr = 0,22 z0 = 0,30 m zmin = 8 m z = 7,00 m ct = 1,0 cd = 1,0 cp = 1,2

3.6 AZIONE SISMICA Comune Buttrio (UD) Vita nominale dell’opera (opera ordinaria di importanza normale) VN = 50 anni Classe d’uso Classe IV Coefficiente d’uso CU = 2 Periodo di riferimento per l’azione sismica VR = 100 anni Categoria di sottosuolo C Categoria topografica T1 I parametri spettrali vengono calcolati tramite il foglio di calcolo “Spettri-NTC”, versione 1.0.3, diffuso dal Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici. Di seguito si riportano i parametri sismici e il grafico relativi allo spettro di risposta elastico per lo Stato Limite di Salvaguardia della Vita (SLV).

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3.7 COMBINAZIONI DI CARICO La verifica viene condotta in accordo con il metodo degli stati limite. Ai fini delle verifiche si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni:

- Combinazione fondamentale agli SLU: ....30332022112211 +++++ kQkQkQGG QQQGG ψγψγγγγ

- Combinazione sismica: ...22212121 +++++ kk QQGGE ψψ

- Combinazione allo SLE rara: ....303202121 +++++ kkk QQQGG ψψ

- Combinazione allo SLE frequente: ...32322211121 +++++ kkk QQQGG ψψψ

- Combinazione allo SLE quasi permanente: ...32322212121 +++++ kkk QQQGG ψψψ Si riportano nelle tabelle seguenti i coefficienti parziali di sicurezza per le combinazioni agli SLU e sismica, e la tabella dei coefficienti di combinazione ψ delle azioni.

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4. ANALISI SISMICA GLOBALE EDIFICIO PRE INTERVENTO

4.1 GENERALITA’ L’analisi globale dell’edificio viene effettuata con il software dedicato alle murature POR2000 dell’azienda NEWSOFT. Sono eseguite tutte le verifiche richieste dalle Ntc08 per le costruzioni in muratura in assenza e in presenza di sisma, utilizzando il metodo degli stati limite. La sicurezza sotto azione sismica è stata determinata con analisi statica non lineare, eseguita in accordo con le disposizioni contenute nelle Ntc08 e tenendo presenti le indicazioni fornite nelle relative istruzioni per l'applicazione, con riferimento agli stati limite di operatività (Slo), di salvaguardia vita (Slv). Il quadro complessivo delle verifiche globali svolte è il seguente: Verifica pushover dello stato limite di operatività. Verifica pushover dello stato limite di salvaguardia vita. Si riportano alcune immagini del modello di calcolo.

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4.2 MODELLAZIONE STRUTTURALE Si riportano i relativi tabulati di calcolo.

Condizioni di carico id u nome tipo psi0 psi1 psi2 1 si Permanente Per - - -2 no Abitazioni, uffici Vab 0,70 0,50 0,303 si Affollati, commerciali Vaf 0,70 0,70 0,604 si Biblioteche, archivi Vma 1,00 0,90 0,805 no Rimesse, parcheggi Vpa 0,70 0,70 0,606 si Neve bassa quota Vne1 0,50 0,20 0,007 no Neve alta quota Vne2 0,70 0,50 0,208 no Vento Vve 0,60 0,20 0,009 no Precompressione Pre 1,00 1,00 1,00

Combinazioni di carico per le verifiche id Nome combinazione S.limite Pe min Pe max Pr min Pr max Va min Va max Sis + - Psi 1 Statica locale SLU 1,00 1,30 0,90 1,20 0,00 1,50 0,00 1.0/psi02 Statica fondazioni SLU 1,00 1,30 0,90 1,20 0,00 1,50 0,00 1.0/psi03 Sismica locale SLV 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 psi2/psi24 Sismica fondazioni SLV 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 psi2/psi25 Sismica pushover SLD/SLV 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 psi2/psi2

Tipi murature: caratteristiche generali Nome Blocchi resistenti Stato Armatura Malta Cel Cma Ces Cct Peso fbv fbo kg/mc kg/cmq kg/cmq In c.a. In c.a. esist. - - - - - - 2549,0 - - Pme disord. Pme disord. esist. Assente M5 II CP 2 M 1900,0 28,6 28,6 Laterizi pieni Laterizi pieni esist. Assente M5 II CP 2 M 1800,0 81,6 81,6Laterizi s.pieni nuova Laterizi s.pieni nuova Assente M10 I PG 2 A 1400,0 80,0 15,0

Tipi murature: caratteristiche meccaniche Nome iq% f fv E G gst gsi gph gco tga dd dut duf kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq

In c.a. 50 291,3 22,2 257056 107107 3,00 2,00 1,00 1,35 0,40 0,30 0,80 1,20Pme disord. - 10,0 0,2 8700 2900 3,00 2,00 1,00 1,35 0,40 0,30 0,40 0,60Laterizi pieni - 24,0 0,6 15000 5000 3,00 2,00 1,00 1,35 0,40 0,30 0,40 0,60Laterizi s.pieni nuova - 51,4 2,0 51434 20574 2,50 2,00 1,00 1,00 0,40 0,30 0,40 0,80

Tipi di armatura per muratura id Nome Acciaio Afv estremi Afv diffusa Afo diffusa amv amo 1 Assente - - - - - -2 Ma08 B450C 1ø16/400 1ø5/60 2ø5/60 0,05 0,043 Ma96 Fe44k 2ø16/500 1ø5/60 2ø5/60 0,04 0,04

Tipi di fondazione id Nome Muratura anima Muratura ali hf bs hs bd hd hm rv qlim1 qlim2 fs1 fs2 kw cm cm cm cm cm cm cm kg/cmq kg/cmq kg/cmc

1 Fondazione rinforzata

Pme disord. In c.a. 50,0 40,0 50,0 40,0 50,0 10,0 0,0 7,3 7,3 2,30 2,30 5,00

2 Fondazione interrato

In c.a. In c.a. 100,0 7,5 100,0 7,5 100,0 0,0 0,0 16,7 16,7 2,30 2,30 5,00

3 Fondazione c.a. 80x50

In c.a. In c.a. 50,0 25,0 50,0 25,0 50,0 10,0 0,0 7,3 7,3 2,30 2,30 5,00

4 Fondazione c.a. 60x50

In c.a. In c.a. 50,0 15,0 50,0 25,0 50,0 10,0 0,0 7,3 7,3 2,30 2,30 5,00

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Relazione di calcolo

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Tipi di impalcato id Nome Tipo frt it bt ht ss pp cm cm cm cm kg/mq 1 Latero-cementizio tr. c.a. 0,10 50,0 10,0 20,0 5,0 3502 copertura in legno tr. legno 0,05 80,0 14,0 20,0 0,0 1453 soletta tr. c.a. 0,00 0,0 0,0 0,0 20,0 585

Tipi di cordoli id Nome Tipo B H Str Ammorsamento Vincolo cm cm kg/m

1 Assente nullo - - - - -2 CA continuo CA rett. 30,0 25,0 3000 aderenza Appoggio3 CA ammorsato CA rett. 30,0 25,0 3000 svasature 30% Incastro

Tipi di aperture id Nome b h m q s materiale sa la fa cm cm cm cm cm cm cm cm 1 Finestra 100x160 100,0 160,0 45,0 0,0 0,0 muratura 20,0 140,0 0,02 Porta 195x260 195,0 260,0 45,0 0,0 0,0 c.a. 30,0 235,0 0,03 Porta 90x210 90,0 210,0 25,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 110,0 0,04 Porta 100x210 100,0 210,0 30,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 140,0 0,05 Porta 230x210 230,0 210,0 30,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 240,0 0,06 Finestra 60x100 60,0 100,0 30,0 0,0 0,0 muratura 20,0 120,0 0,07 Finestra 60x100_2 60,0 100,0 45,0 0,0 0,0 muratura 20,0 120,0 0,08 Finestra 100x160 100,0 160,0 45,0 0,0 0,0 muratura 20,0 140,0 0,09 Porta 125x210 125,0 210,0 30,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 145,0 0,010 Porta 150x250 150,0 250,0 30,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 170,0 0,011 Finestra 100x160_2 100,0 160,0 30,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 140,0 0,012 Finestra 60x100_3 60,0 100,0 30,0 0,0 0,0 muratura 20,0 120,0 0,013 Porta 340x250 340,0 250,0 45,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 360,0 0,014 Porta 240x250 240,0 250,0 45,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 260,0 0,015 Porta 290x250 290,0 250,0 45,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 310,0 0,016 Porta 130x250 130,0 250,0 45,0 0,0 0,0 muratura 20,0 170,0 0,017 Porta 120x250 120,0 250,0 45,0 0,0 0,0 muratura 20,0 160,0 0,018 Porta 80x210 80,0 210,0 45,0 0,0 0,0 muratura 20,0 100,0 0,019 Porta 80x210_2 80,0 210,0 30,0 0,0 0,0 muratura 20,0 100,0 0,020 Porta 80x250 80,0 250,0 45,0 0,0 0,0 muratura 20,0 100,0 0,0

Tipi di travi id Nome Materiale Sezione bt ht sv so cm cm cm cm 1 Trave 55x25 in cls Cls Rbk300 Rett 55,00 25,00 0,00 0,002 Trave 25x25 in cls Cls Rbk300 Rett 25,00 25,00 0,00 0,003 Trave 30x25 in cls Cls Rbk300 Rett 30,00 25,00 0,00 0,004 Trave 45x25 in cls Cls Rbk300 Rett 45,00 20,00 0,00 0,00

Livelli id nome h Fvx Fvy Cvx Cvy vp vs m kg kg m m 0 Fondazione - - - - - si si1 Primo 3,35 0 0 0,00 0,00 si si2 Falda 3,45 0 0 0,00 0,00 si si

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Relazione di calcolo

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Nodi id x y m m 1 0,00 0,002 0,00 4,303 0,00 19,384 8,76 19,385 8,76 14,336 5,93 14,337 5,93 5,678 5,93 4,309 8,76 5,6710 8,76 0,0011 3,53 4,30

Pannelli al livello 0 id Nodi [Elemento] Tipo materiale s ff df cp po pv na Cordolo ffc NV cm cm kg/m kg/mq kg/mq 1 1 2 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si2 2 3 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si3 3 4 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si4 4 5 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si5 5 6 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si6 6 7 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si7 7 8 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si8 8 11 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si9 7 9 [fond] Fondazione interrato 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si10 9 10 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si11 1 10 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si12 2 11 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si

Pannelli al livello 1 id Nodi [Elemento] Tipo materiale s ff df cp po pv na Cordolo ffc NV cm cm kg/m kg/mq kg/mq 1 1 2 [muro] Pme disord. 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 Assente cen si2 2 3 [muro] Pme disord. 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 5 Assente cen si3 3 4 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 2 Assente cen si4 4 5 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 Assente cen si5 5 6 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si6 6 7 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 3 Assente cen si7 7 8 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si8 8 11 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 Assente cen si9 7 9 [muro] Laterizi pieni 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 Assente cen si10 9 10 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 2 Assente cen si11 1 10 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 2 Assente cen si12 2 11 [trave] Trave 45x25 in cls 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 - - si

Aperture nel pannello 1 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 215,0 0,0 Porta 340x250 cen-a

Aperture nel pannello 2 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 197,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a2 518,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a3 829,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a4 1050,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a5 1260,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

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Relazione di calcolo

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Aperture nel pannello 3 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 161,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a2 674,0 0,0 Porta 240x250 cen-a

Aperture nel pannello 4 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 258,0 0,0 Porta 240x250 cen-a

Aperture nel pannello 6 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 166,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a2 484,0 0,0 Porta 130x250 cen-a3 700,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Aperture nel pannello 8 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 80,0 0,0 Porta 80x210 cen-a

Aperture nel pannello 9 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 80,0 0,0 Porta 80x210_2 cen-a

Aperture nel pannello 10 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 106,0 150,0 Finestra 60x100_2 cen-a2 356,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Aperture nel pannello 11 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 231,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a2 642,0 0,0 Porta 120x250 cen-a

Solai al livello 1 idNodi Tipo alfa ess esd sp sa idv nos kg/mq kg/mq

1 1 10 9 7 6 5 4 3 2 Latero-cementizio 0 33 33 171 600 Biblioteche, archivi si2 5 6 7 9 soletta 90 33 33 0 400 Affollati,

commercialisi

Rialzi sol.1 liv.1 Nodo Rialzo cm 1 no 0,010 no 0,09 no 0,07 no 0,06 no 0,05 no 0,0

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Relazione di calcolo

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3 no 0,02 no 0,0

Pannelli al livello 2 id Nodi [Elemento] Tipo materiale s ff df cp po pv na Cordolo ffc NV cm cm kg/m kg/mq kg/mq 1 1 2 [muro] Pme disord. 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 Assente cen si2 2 3 [muro] Pme disord. 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 5 Assente cen si3 3 4 [muro] Laterizi pieni 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 2 Assente cen si4 4 5 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si5 5 6 [muro] Laterizi pieni 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si6 6 7 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 3 Assente cen si7 7 8 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si8 8 11 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 Assente cen si9 7 9 [muro] Laterizi pieni 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si10 9 10 [muro] Laterizi pieni 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 2 Assente cen si11 1 10 [muro] Laterizi pieni 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 2 Assente cen si12 2 11 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si

Aperture nel pannello 1 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 215,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Aperture nel pannello 2 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 197,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a2 518,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a3 829,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a4 1050,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a5 1260,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Aperture nel pannello 3 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 161,0 90,0 Finestra 100x160_2 cen-a2 622,0 90,0 Finestra 100x160_2 cen-a

Aperture nel pannello 6 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 166,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a2 484,0 0,0 Porta 120x250 cen-a3 700,0 0,0 Porta 80x250 cen-a

Aperture nel pannello 8 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 80,0 0,0 Porta 80x210 cen-a

Aperture nel pannello 10 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 106,0 90,0 Finestra 100x160_2 cen-a2 356,0 90,0 Finestra 100x160_2 cen-a

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Relazione di calcolo

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Aperture nel pannello 11 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 231,0 90,0 Finestra 100x160_2 cen-a2 642,0 90,0 Finestra 100x160_2 cen-a

Solai al livello 2 idNodi Tipo alfa ess esd sp sa idv nos kg/mq kg/mq

1 1 10 9 7 6 5 4 3 2 Latero-cementizio 0 33 33 145 120 Neve bassa quota no

Rialzi sol.1 liv.2 Nodo Rialzo cm 1 no 0,010 no 0,09 no 0,07 no 0,06 no 0,05 no 0,04 no 0,03 no 0,02 no 0,0

Composizione delle pareti al livello 0 id Nodi Pannelli Ntr 1 1 2 3 1 2 2 2 3 4 3 1 3 4 5 4 1 4 5 6 5 1 5 6 7 8 6 7 2 6 8 11 2 8 12 2 7 7 9 9 1 8 9 10 10 1 9 1 10 11 1

Tratti murari della parete 1 (nodi: 1-3) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 2,15 0,00 2,15 4,30 0,45 1,00 0,00 0,00 0,002 11,84 0,00 11,84 15,08 0,45 1,00 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 2 (nodi: 3-4) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 4,38 4,38 19,38 8,76 0,45 1,00 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 3 (nodi: 4-5) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 2,52 8,76 16,86 5,05 0,45 1,00 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 4 (nodi: 5-6) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 1,42 7,34 14,33 2,83 0,45 1,00 0,00 0,00 0,00

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Relazione di calcolo

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Tratti murari della parete 5 (nodi: 6-8) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 4,33 5,93 10,00 8,66 0,45 1,00 0,00 0,00 0,002 9,35 5,93 4,99 1,37 0,45 1,00 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 6 (nodi: 8-2) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 1,20 4,73 4,30 2,40 0,45 1,00 0,00 0,00 0,002 4,17 1,76 4,30 3,53 0,45 1,00 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 7 (nodi: 7-9) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 1,42 7,34 5,67 2,83 0,30 1,00 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 8 (nodi: 9-10) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 2,83 8,76 2,83 5,67 0,45 1,00 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 9 (nodi: 1-10) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 4,38 4,38 0,00 8,76 0,45 1,00 0,00 0,00 0,00

Caratteristiche dei setti murari al livello 0 Set Pa/Pr/Mu xg yg S L Hn Fd1 Fdv1 Fd2 Fdv2 Fd3 Fdv3 Kel Ket cm cm cm cm cm kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/m kg/m

1 1/1/1 0,0 215,0 45,0 430 100 71,94 5,48 107,91 8,22 215,81 16,45 53999941 1504998592 2/1/1 0,0 1184,0 45,0 1508 100 71,94 5,48 107,91 8,22 215,81 16,45 102240056 9319444673 3/2/1 438,0 1938,0 45,0 876 100 71,94 5,48 107,91 8,22 215,81 16,45 63844770 3545112144 4/3/1 876,0 1685,5 45,0 505 100 71,94 5,48 107,91 8,22 215,81 16,45 82984142 2580666195 5/4/1 734,5 1433,0 45,0 283 100 71,94 5,48 107,91 8,22 215,81 16,45 103428441 1767624936 6/5/1 593,0 1000,0 45,0 866 100 71,94 5,48 107,91 8,22 215,81 16,45 93702608 4941136617 7/5/1 593,0 498,5 45,0 137 100 71,94 5,48 107,91 8,22 215,81 16,45 92523797 772708908 8/6/1 473,0 430,0 45,0 240 100 71,94 5,48 107,91 8,22 215,81 16,45 67878816 1025050889 12/6/1 176,5 430,0 45,0 353 100 71,94 5,48 107,91 8,22 215,81 16,45 35093485 8647222310 9/7/1 734,5 567,0 30,0 283 100 71,94 5,48 107,91 8,22 215,81 16,45 68429315 15406062011 10/8/1 876,0 283,5 45,0 567 100 71,94 5,48 107,91 8,22 215,81 16,45 84648768 29499362012 11/9/1 438,0 0,0 45,0 876 100 71,94 5,48 107,91 8,22 215,81 16,45 69309298 381105252

Composizione delle pareti al livello 1 id Nodi Pannelli Ntr 1 1 2 3 1 2 14 2 3 4 3 5 3 4 5 4 3 4 5 6 5 1 5 6 7 8 6 7 8 6 8 11 2 8 12 4 7 7 9 9 3 8 9 10 10 5 9 1 10 11 5

Page 27: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

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Tratti murari della parete 1 (nodi: 1-3) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,23 0,00 0,23 0,45 0,45 3,35 0,00 0,00 0,002 2,15 0,00 2,15 3,40 0,45 3,35 0,00 2,50 0,003 4,08 0,00 4,08 0,45 0,45 3,35 0,00 0,00 0,004 5,04 0,00 5,04 1,47 0,45 3,35 0,00 0,00 0,005 6,27 0,00 6,27 1,00 0,45 3,35 0,90 1,60 0,006 7,88 0,00 7,88 2,21 0,45 3,35 0,00 0,00 0,007 9,48 0,00 9,48 1,00 0,45 3,35 0,90 1,60 0,008 11,04 0,00 11,04 2,11 0,45 3,35 0,00 0,00 0,009 12,59 0,00 12,59 1,00 0,45 3,35 0,90 1,60 0,0010 13,70 0,00 13,70 1,21 0,45 3,35 0,00 0,00 0,0011 14,80 0,00 14,80 1,00 0,45 3,35 0,90 1,60 0,0012 15,85 0,00 15,85 1,10 0,45 3,35 0,00 0,00 0,0013 16,90 0,00 16,90 1,00 0,45 3,35 0,90 1,60 0,0014 18,39 0,00 18,39 1,98 0,45 3,35 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 2 (nodi: 3-4) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,56 0,56 19,38 1,11 0,45 3,35 0,00 0,00 0,002 1,61 1,61 19,38 1,00 0,45 3,35 0,90 1,60 0,003 3,83 3,83 19,38 3,43 0,45 3,35 0,00 0,00 0,004 6,74 6,74 19,38 2,40 0,45 3,35 0,00 2,50 0,005 8,35 8,35 19,38 0,82 0,45 3,35 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 3 (nodi: 4-5) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,69 8,76 18,69 1,38 0,45 3,35 0,00 0,00 0,002 2,58 8,76 16,80 2,40 0,45 3,35 0,00 2,50 0,003 4,42 8,76 14,96 1,27 0,45 3,35 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 4 (nodi: 5-6) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m

1 1,42 7,34 14,33 2,83 0,45 3,35 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 5 (nodi: 6-8) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,58 5,93 13,75 1,16 0,45 3,35 0,00 0,00 0,002 1,66 5,93 12,67 1,00 0,45 3,35 0,90 1,60 0,003 3,17 5,93 11,15 2,03 0,45 3,35 0,00 0,00 0,004 4,84 5,93 9,49 1,30 0,45 3,35 0,00 2,50 0,005 6,00 5,93 8,34 1,01 0,45 3,35 0,00 0,00 0,006 7,00 5,93 7,33 1,00 0,45 3,35 0,90 1,60 0,007 8,08 5,93 6,25 1,16 0,45 3,35 0,00 0,00 0,008 9,35 5,93 4,99 1,37 0,45 3,35 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 6 (nodi: 8-2) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,20 5,73 4,30 0,40 0,45 3,35 0,00 0,00 0,002 0,80 5,13 4,30 0,80 0,45 3,35 0,00 2,10 0,003 1,80 4,13 4,30 1,20 0,45 3,35 0,00 0,00 0,004 4,17 1,76 4,30 3,53 0,45 3,35 0,00 3,15 0,00

Page 28: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

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Tratti murari della parete 7 (nodi: 7-9) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,20 6,13 5,67 0,40 0,30 3,35 0,00 0,00 0,002 0,80 6,73 5,67 0,80 0,30 3,35 0,00 2,10 0,003 2,02 7,95 5,67 1,63 0,30 3,35 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 8 (nodi: 9-10) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,38 8,76 5,29 0,76 0,45 3,35 0,00 0,00 0,002 1,06 8,76 4,61 0,60 0,45 3,35 1,50 1,00 0,003 2,21 8,76 3,46 1,70 0,45 3,35 0,00 0,00 0,004 3,56 8,76 2,11 1,00 0,45 3,35 0,90 1,60 0,005 4,87 8,76 0,81 1,61 0,45 3,35 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 9 (nodi: 1-10) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,91 0,91 0,00 1,81 0,45 3,35 0,00 0,00 0,002 2,31 2,31 0,00 1,00 0,45 3,35 0,90 1,60 0,003 4,32 4,32 0,00 3,01 0,45 3,35 0,00 0,00 0,004 6,42 6,42 0,00 1,20 0,45 3,35 0,00 2,50 0,005 7,89 7,89 0,00 1,74 0,45 3,35 0,00 0,00 0,00

Caratteristiche dei setti murari al livello 1 Set Pa/Pr/Mu xg yg S L Hn Fd1 Fdv1 Fd2 Fdv2 Fd3 Fdv3 Kel Ket cm cm cm cm cm kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/m kg/m 1 1/1/2 0,0 22,5 45,0 45 267 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 169865 02 1/1/2 0,0 407,5 45,0 45 267 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 1249214 03 2/1/2 0,0 503,5 45,0 147 235 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 4647574 04 2/1/2 0,0 787,5 45,0 221 241 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 7516189 05 2/1/2 0,0 1103,5 45,0 211 237 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 7172772 06 2/1/2 0,0 1369,5 45,0 121 204 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 3600628 07 2/1/2 0,0 1585,0 45,0 110 200 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 3114861 08 2/1/2 0,0 1839,0 45,0 198 253 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 5856313 09 3/2/3 55,5 1938,0 45,0 111 220 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 4541316 010 3/2/3 382,5 1938,0 45,0 343 278 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 19609826 011 3/2/3 835,0 1938,0 45,0 82 280 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 1297808 012 4/3/3 876,0 1869,0 45,0 138 297 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 3809899 013 4/3/3 876,0 1496,5 45,0 127 294 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 3259470 014 5/4/3 734,5 1433,0 45,0 283 335 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 11401619 015 6/5/3 593,0 1375,0 45,0 116 222 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 4866688 016 6/5/3 593,0 1115,5 45,0 203 248 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 10855915 017 6/5/3 593,0 833,5 45,0 101 215 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 3895235 018 6/5/3 593,0 625,0 45,0 116 222 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 7720135 019 7/5/3 593,0 498,5 45,0 137 335 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 6035857 020 8/6/3 573,0 430,0 45,0 40 228 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 326620 021 8/6/3 413,0 430,0 45,0 120 259 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 3774056 022 9/7/3 613,0 567,0 30,0 40 228 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 217747 023 9/7/3 794,5 567,0 30,0 163 274 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 4179570 024 10/8/3 876,0 529,0 45,0 76 166 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 3682180 025 10/8/3 876,0 346,0 45,0 170 219 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 9935719 026 10/8/3 876,0 80,5 45,0 161 240 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 7784175 027 11/9/3 90,5 0,0 45,0 181 247 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 9046754 028 11/9/3 431,5 0,0 45,0 301 269 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 17203595 029 11/9/3 789,0 0,0 45,0 174 301 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 5921561 0

Page 29: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

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Composizione delle pareti al livello 2 id Nodi Pannelli Ntr 1 1 2 3 1 2 14 2 3 4 3 5 3 4 5 4 1 4 5 6 5 1 5 6 7 8 6 7 8 6 8 11 2 8 12 4 7 7 9 9 1 8 9 10 10 5 9 1 10 11 5

Tratti murari della parete 1 (nodi: 1-3) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,82 0,00 0,82 1,65 0,45 3,45 0,00 0,00 0,002 2,15 0,00 2,15 1,00 0,45 3,45 0,90 1,60 0,003 3,48 0,00 3,48 1,65 0,45 3,45 0,00 0,00 0,004 5,04 0,00 5,04 1,47 0,45 3,45 0,00 0,00 0,005 6,27 0,00 6,27 1,00 0,45 3,45 0,90 1,60 0,006 7,88 0,00 7,88 2,21 0,45 3,45 0,00 0,00 0,007 9,48 0,00 9,48 1,00 0,45 3,45 0,90 1,60 0,008 11,04 0,00 11,04 2,11 0,45 3,45 0,00 0,00 0,009 12,59 0,00 12,59 1,00 0,45 3,45 0,90 1,60 0,0010 13,70 0,00 13,70 1,21 0,45 3,45 0,00 0,00 0,0011 14,80 0,00 14,80 1,00 0,45 3,45 0,90 1,60 0,0012 15,85 0,00 15,85 1,10 0,45 3,45 0,00 0,00 0,0013 16,90 0,00 16,90 1,00 0,45 3,45 0,90 1,60 0,0014 18,39 0,00 18,39 1,98 0,45 3,45 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 2 (nodi: 3-4) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,56 0,56 19,38 1,11 0,30 3,45 0,00 0,00 0,002 1,61 1,61 19,38 1,00 0,30 3,45 0,90 1,60 0,003 3,92 3,92 19,38 3,61 0,30 3,45 0,00 0,00 0,004 6,22 6,22 19,38 1,00 0,30 3,45 0,90 1,60 0,005 7,74 7,74 19,38 2,04 0,30 3,45 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 3 (nodi: 4-5) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 2,52 8,76 16,86 5,05 0,45 3,45 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 4 (nodi: 5-6) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 1,42 7,34 14,33 2,83 0,30 3,45 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 5 (nodi: 6-8) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,58 5,93 13,75 1,16 0,45 3,45 0,00 0,00 0,002 1,66 5,93 12,67 1,00 0,45 3,45 0,90 1,60 0,003 3,20 5,93 11,13 2,08 0,45 3,45 0,00 0,00 0,004 4,84 5,93 9,49 1,20 0,45 3,45 0,00 2,50 0,005 6,02 5,93 8,31 1,16 0,45 3,45 0,00 0,00 0,006 7,00 5,93 7,33 0,80 0,45 3,45 0,00 2,50 0,007 8,03 5,93 6,30 1,26 0,45 3,45 0,00 0,00 0,00

Page 30: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

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Tratti murari della parete 6 (nodi: 8-2) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,20 5,73 4,30 0,40 0,45 3,45 0,00 0,00 0,002 0,80 5,13 4,30 0,80 0,45 3,45 0,00 2,10 0,003 1,80 4,13 4,30 1,20 0,45 3,45 0,00 0,00 0,004 4,17 1,76 4,30 3,53 0,45 3,45 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 7 (nodi: 7-9) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 1,42 7,34 5,67 2,83 0,30 3,45 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 8 (nodi: 9-10) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m

1 0,28 8,76 5,39 0,56 0,30 3,45 0,00 0,00 0,002 1,06 8,76 4,61 1,00 0,30 3,45 0,90 1,60 0,003 2,31 8,76 3,36 1,50 0,30 3,45 0,00 0,00 0,004 3,56 8,76 2,11 1,00 0,30 3,45 0,90 1,60 0,005 4,87 8,76 0,81 1,61 0,30 3,45 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 9 (nodi: 1-10) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m

1 0,91 0,91 0,00 1,81 0,30 3,45 0,00 0,00 0,002 2,31 2,31 0,00 1,00 0,30 3,45 0,90 1,60 0,003 4,37 4,37 0,00 3,11 0,30 3,45 0,00 0,00 0,004 6,42 6,42 0,00 1,00 0,30 3,45 0,90 1,60 0,005 7,84 7,84 0,00 1,84 0,30 3,45 0,00 0,00 0,00

Caratteristiche dei setti murari al livello 2 Set Pa/Pr/Mu xg yg S L Hn Fd1 Fdv1 Fd2 Fdv2 Fd3 Fdv3 Kel Ket cm cm cm cm cm kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/m kg/m 1 1/1/2 0,0 82,5 45,0 165 244 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 4574315 02 1/1/2 0,0 347,5 45,0 165 244 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 6313523 03 2/1/2 0,0 503,5 45,0 147 237 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 5792748 04 2/1/2 0,0 787,5 45,0 221 245 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 7305135 05 2/1/2 0,0 1103,5 45,0 211 241 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 6974363 06 2/1/2 0,0 1369,5 45,0 121 207 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 3518101 07 2/1/2 0,0 1585,0 45,0 110 202 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 3045986 08 2/1/2 0,0 1839,0 45,0 198 256 2,47 0,05 3,70 0,07 7,41 0,15 5743476 09 3/2/3 55,5 1938,0 30,0 111 222 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 2973910 010 3/2/3 391,5 1938,0 30,0 361 299 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 12668819 011 3/2/3 774,0 1938,0 30,0 204 258 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 6840390 012 4/3/3 876,0 1685,5 45,0 505 345 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 24295839 013 5/4/3 734,5 1433,0 30,0 283 345 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 7257548 014 6/5/3 593,0 1375,0 45,0 116 224 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 4779632 015 6/5/3 593,0 1113,0 45,0 208 252 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 10969675 016 6/5/3 593,0 831,0 45,0 116 265 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 3358931 017 6/5/3 593,0 630,0 45,0 126 295 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 5730824 018 7/5/3 593,0 498,5 45,0 137 345 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 5327555 019 8/6/3 573,0 430,0 45,0 40 229 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 324221 020 8/6/3 413,0 430,0 45,0 120 261 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 7825364 021 12/6/3 176,5 430,0 45,0 353 345 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 17418186 022 9/7/3 734,5 567,0 30,0 283 345 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 7257548 023 10/8/3 876,0 539,0 30,0 56 194 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 831999 024 10/8/3 876,0 336,0 30,0 150 218 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 5428695 025 10/8/3 876,0 80,5 30,0 161 242 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 5091510 026 11/9/3 90,5 0,0 30,0 181 250 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 5915892 027 11/9/3 436,5 0,0 30,0 311 280 5,93 0,15 8,89 0,22 17,78 0,44 11339830 0

Page 31: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

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Pianta al livello 1 Pianta al livello 2

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Relazione di calcolo

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4.3 VERIFICA SISMICA Si riportano i relativi tabulati di calcolo.

Parametri di analisi -coordinate geografiche del sito: latitudine:46.011° longitudine:13.335° -tipo di costruzione: 2 ordinario -classe d'uso: IV strategica -tipo di muratura prevalente: ordinaria -categoria stratigrafica suolo: C -categoria topografica suolo: T1 -riduzione sismica regionale: 1,00 -dimensione massima dell'edificio: 10,00 m -dimensione minima dell'edificio: 10,00 m -eccentricità minima addizionale: 5% Dmax -tipo di analisi sismica globale: Statica non lineare (pushover) -verifiche pushover eseguite: Slo Slv -fattore di confidenza sulle resistenze (min/max): 1,00 / 1,35 -fattore di sicurezza sulle duttilità: 1,56 -forza residua per Slv: 0,90 Fmax -forza residua per Slc: 0,85 Fmax -coefficiente viscoso equivalente: 0,05

Parametri di pericolosità sismica S.limite Pr ago Fo Tc*

SLO 60 0,077 2,46 0,27SLD 101 0,099 2,46 0,28SLV 949 0,260 2,47 0,34SLC 1950 0,346 2,45 0,36

Spettri di risposta sismici S.limite ag Tb Tc Td F Ss St eta q SLO orizzontale 0,077 0,15 0,44 1,90 2,46 1,50 1,00 0,66 -SLD orizzontale 0,099 0,15 0,45 1,99 2,46 1,50 1,00 0,66 -SLV orizzontale 0,260 0,17 0,51 2,64 2,47 1,31 1,00 - 3,60SLC orizzontale 0,346 0,18 0,53 2,98 2,45 1,19 1,00 - -SLO verticale 0,077 0,05 0,15 1,00 0,92 1,00 1,00 0,66 -SLD verticale 0,099 0,05 0,15 1,00 1,04 1,00 1,00 0,66 -SLV verticale 0,260 0,05 0,15 1,00 1,70 1,00 1,00 - 1,50SLC verticale 0,346 0,05 0,15 1,00 1,95 1,00 1,00 - -

Masse sismiche ai livelli equivalenti ad una distribuzione lineare delle accelerazioni Liv z Mp Xp Yp Mc Xg Yg Xr Yr T m kg m m kg m m m m kg 1 3,35 299698 4,19 9,52 390991 4,05 9,48 4,70 9,02 848292 6,80 142349 3,90 9,44 191925 3,90 9,44 4,50 8,05 41640

Masse sismiche ai livelli equivalenti ad una distribuzione costante delle accelerazioni Liv z Mp Xp Yp Mc Xg Yg Xr Yr T m kg m m kg m m m m kg

1 3,35 299698 4,19 9,52 442047 4,10 9,49 4,70 9,02 1080142 6,80 142349 3,90 9,44 142349 3,90 9,44 4,50 8,05 34783

Modi di vibrare id T pxC pyC pxL pyL % % % %

1 0,169 0,947 0,163 0,890 0,1502 0,145 0,185 0,970 0,170 0,9013 0,090 0,229 0,114 0,151 0,1134 0,064 0,123 0,008 0,201 0,0195 0,057 0,005 0,141 0,008 0,191

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Relazione di calcolo

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Partecipazioni di massa delle scansioni pushover dir m1 pm1 m2 pm2 0°L 1 79,23 4 4,030°C 1 89,76 3 5,2445°L 2 59,48 1 57,6245°C 2 68,89 1 65,3590°L 2 81,23 5 3,6590°C 2 94,01 1 2,65135°L 2 55,40 1 54,43135°C 2 64,05 1 61,60180°L 1 79,23 4 4,03180°C 1 89,76 3 5,24225°L 2 59,48 1 57,62225°C 2 68,89 1 65,35270°L 2 81,23 5 3,65270°C 2 94,01 1 2,65315°L 2 55,40 1 54,43315°C 2 64,05 1 61,60

Risultati verifica pushover SLO: Operatività dir Keq Teq fe fy qeq psa uc ud pgac pgad fsa cm cm 0°L 626,47 0,158 111,1 77,4 1,435 0,277 0,260 0,273 0,075 0,077 0,9740°C 699,49 0,159 125,6 77,3 1,624 0,252 0,245 0,301 0,068 0,077 0,88845°L 686,17 0,151 111,1 99,2 1,120 0,305 0,230 0,195 0,083 0,077 1,07345°C 765,53 0,152 125,6 99,3 1,265 0,275 0,214 0,229 0,075 0,077 0,96890°L 770,15 0,143 108,0 88,6 1,219 0,309 0,244 0,193 0,086 0,077 1,11890°C 855,75 0,144 122,7 88,6 1,385 0,282 0,231 0,225 0,078 0,077 1,015135°L 698,85 0,150 111,1 103,4 1,074 0,330 0,255 0,180 0,089 0,077 1,161135°C 778,25 0,151 125,6 104,3 1,205 0,301 0,240 0,214 0,081 0,077 1,058180°L 626,47 0,158 111,1 77,1 1,440 0,277 0,261 0,274 0,075 0,077 0,974180°C 699,49 0,159 125,6 77,2 1,628 0,252 0,246 0,301 0,068 0,077 0,888225°L 686,17 0,151 111,1 98,3 1,131 0,303 0,228 0,198 0,082 0,077 1,065225°C 765,53 0,152 125,6 98,7 1,273 0,273 0,213 0,230 0,074 0,077 0,962270°L 770,31 0,143 108,0 88,6 1,218 0,309 0,244 0,192 0,086 0,077 1,118270°C 855,89 0,144 122,7 88,6 1,384 0,282 0,231 0,225 0,078 0,077 1,015315°L 698,85 0,150 111,1 104,9 1,059 0,334 0,258 0,176 0,090 0,077 1,175315°C 778,25 0,151 125,6 105,2 1,193 0,303 0,242 0,211 0,082 0,077 1,065

Risultati verifica pushover SLV: S.Vita dir Keq Teq fe fy qeq psa uc ud pgac pgad fsa cm cm 0°L 626,47 0,158 315,7 78,9 4,003 0,494 0,715 1,342 0,159 0,260 0,6120°C 699,49 0,159 358,2 78,8 4,547 0,466 0,695 1,390 0,150 0,260 0,57545°L 686,17 0,151 307,5 102,3 3,006 0,431 0,474 1,156 0,142 0,260 0,54845°C 765,53 0,152 349,0 102,4 3,410 0,399 0,458 1,212 0,131 0,260 0,50590°L 770,07 0,143 297,8 89,8 3,315 0,502 0,609 1,080 0,171 0,260 0,65990°C 855,65 0,144 338,3 89,8 3,766 0,476 0,602 1,132 0,162 0,260 0,622135°L 698,85 0,150 306,0 105,2 2,910 0,423 0,444 1,127 0,140 0,260 0,540135°C 778,25 0,151 347,4 106,0 3,278 0,395 0,435 1,183 0,131 0,260 0,503180°L 626,47 0,158 315,7 78,4 4,026 0,491 0,710 1,344 0,158 0,260 0,608180°C 699,49 0,159 358,2 78,5 4,564 0,463 0,688 1,391 0,149 0,260 0,571225°L 686,17 0,151 307,5 101,3 3,036 0,425 0,465 1,160 0,140 0,260 0,540225°C 765,53 0,152 349,0 101,7 3,431 0,392 0,447 1,214 0,129 0,260 0,497270°L 770,23 0,143 297,8 89,8 3,315 0,502 0,609 1,080 0,171 0,260 0,659270°C 855,79 0,144 338,3 89,8 3,765 0,476 0,603 1,132 0,162 0,260 0,622315°L 698,85 0,150 306,0 106,6 2,870 0,429 0,450 1,122 0,142 0,260 0,548315°C 778,25 0,151 347,4 106,9 3,250 0,400 0,439 1,180 0,132 0,260 0,509

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Relazione di calcolo

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Le verifiche sismiche non sono pienamente soddisfatte come riportato nel seguente messaggio.

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Relazione di calcolo

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5. ANALISI SISMICA GLOBALE EDIFICIO POST INTERVENTO

5.1 GENERALITA’ L’analisi globale dell’edificio viene effettuata con il software dedicato alle murature POR2000 dell’azienda NEWSOFT. Sono eseguite tutte le verifiche richieste dalle Ntc08 per le costruzioni in muratura in assenza e in presenza di sisma, utilizzando il metodo degli stati limite. La sicurezza sotto azione sismica è stata determinata con analisi statica non lineare, eseguita in accordo con le disposizioni contenute nelle Ntc08 e tenendo presenti le indicazioni fornite nelle relative istruzioni per l'applicazione, con riferimento agli stati limite di operatività (Slo), di salvaguardia vita (Slv). Il quadro complessivo delle verifiche globali svolte è il seguente: Verifica pushover dello stato limite di operatività. Verifica pushover dello stato limite di salvaguardia vita. Verifica a ribaltamento. Verifica del terreno di fondazione. Per quanto riguarda le nuove murature si sono svolte le seguenti verifiche locali: Verifica della snellezza dei setti. Verifica della eccentricità massima trasversale. Verifica eccentricità massima longitudinale. Verifica a taglio per azioni non sismiche. Verifica a pressoflessione trasversale per azioni non sismiche. Verifica a pressoflessione longitudinale per azioni non sismiche. Verifica a pressoflessione trasversale per azioni sismiche. In accordo con le disposizioni della normativa, per le costruzioni in muratura non sono richieste verifiche nei confronti degli stati limite di esercizio, quando siano soddisfatte le verifiche per gli stati limite ultimi. Si riportano alcune immagini del modello di calcolo.

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Relazione di calcolo

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modello di calcolo 3D

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Relazione di calcolo

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5.2 MODELLAZIONE STRUTTURALE Si riportano i relativi tabulati di calcolo.

Condizioni di carico id u nome tipo psi0 psi1 psi2 1 si Permanente Per - - -2 si Abitazioni, uffici Vab 0,70 0,50 0,303 si Affollati, commerciali Vaf 0,70 0,70 0,604 si Biblioteche, archivi Vma 1,00 0,90 0,805 no Rimesse, parcheggi Vpa 0,70 0,70 0,606 si Neve bassa quota Vne1 0,50 0,20 0,007 no Neve alta quota Vne2 0,70 0,50 0,208 no Vento Vve 0,60 0,20 0,009 no Precompressione Pre 1,00 1,00 1,00

Combinazioni di carico per le verifiche id Nome combinazione S.limite Pe min Pe max Pr min Pr max Va min Va max Sis + - Psi 1 Statica locale SLU 1,00 1,30 0,90 1,20 0,00 1,50 0,00 1.0/psi02 Statica fondazioni SLU 1,00 1,30 0,90 1,20 0,00 1,50 0,00 1.0/psi03 Sismica locale SLV 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 psi2/psi24 Sismica fondazioni SLV 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 psi2/psi25 Sismica pushover SLD/SLV 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 psi2/psi2

Tipi murature: caratteristiche generali Nome Blocchi resistenti Stato Armatura Malta Cel Cma Ces Cct Peso fbv fbo kg/mc kg/cmq kg/cmq In c.a. In c.a. esist. - - - - - - 2549,0 - -Pme disord. Pme disord. esist. Assente M5 II CP 2 M 1900,0 28,6 28,6 Laterizi pieni Laterizi pieni esist. Assente M5 II CP 2 M 1800,0 81,6 81,6Laterizi s.pieni nuova Laterizi s.pieni nuova Assente M10 I PG 2 A 1400,0 80,0 15,0

Tipi murature: caratteristiche meccaniche Nome iq% f fv E G gst gsi gph gco tga dd dut duf kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq

In c.a. 50 291,3 22,2 257056 107107 3,00 2,00 1,00 1,35 0,40 0,30 0,80 1,20Pme disord. - 10,0 0,2 8700 2900 3,00 2,00 1,00 1,35 0,40 0,30 0,40 0,60Laterizi pieni - 24,0 0,6 15000 5000 3,00 2,00 1,00 1,35 0,40 0,30 0,40 0,60Laterizi s.pieni nuova - 51,4 2,0 51434 20574 2,50 2,00 1,00 1,00 0,40 0,30 0,40 0,80

Tipi di fondazione id Nome Muratura anima Muratura ali hf bs hs bd hd hm rv qlim1 qlim2 fs1 fs2 kw cm cm cm cm cm cm cm kg/cmq kg/cmq kg/cmc 1 Fondazione

rinforzata Pme disord. In c.a. 50,0 40,0 50,0 40,0 50,0 10,0 0,0 7,3 7,3 2,30 2,30 5,00

2 Fondazione interrato

In c.a. In c.a. 100,0 7,5 100,0 7,5 100,0 0,0 0,0 16,7 16,7 2,30 2,30 5,00

3 Fondazione c.a. 80x50

In c.a. In c.a. 50,0 25,0 50,0 25,0 50,0 10,0 0,0 7,3 7,3 2,30 2,30 5,00

4 Fondazione c.a. 60x50

In c.a. In c.a. 50,0 15,0 50,0 25,0 50,0 10,0 0,0 7,3 7,3 2,30 2,30 5,00

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Relazione di calcolo

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Tipi di impalcato id Nome Tipo frt it bt ht ss pp cm cm cm cm kg/mq 1 Latero-cementizio tr. c.a. 0,10 50,0 10,0 20,0 5,0 3502 copertura in legno tr. legno 0,05 80,0 14,0 20,0 0,0 1453 soletta tr. c.a. 0,00 0,0 0,0 0,0 20,0 585

Tipi di cordoli id Nome Tipo B H Str Ammorsamento Vincolo cm cm kg/m

1 Assente nullo - - - - -2 CA continuo CA rett. 30,0 25,0 3000 aderenza Appoggio3 CA ammorsato CA rett. 30,0 25,0 3000 svasature 30% Incastro

Tipi di aperture id Nome b h m q s materiale sa la fa cm cm cm cm cm cm cm cm 1 Finestra 100x160 100,0 160,0 45,0 0,0 0,0 muratura 20,0 140,0 0,02 Porta 195x260 195,0 260,0 45,0 0,0 0,0 c.a. 30,0 235,0 0,03 Porta 90x210 90,0 210,0 25,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 110,0 0,04 Porta 100x210 100,0 210,0 30,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 140,0 0,05 Porta 230x210 230,0 210,0 30,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 240,0 0,06 Finestra 60x100 60,0 100,0 30,0 0,0 0,0 muratura 20,0 120,0 0,07 Finestra 60x100_2 60,0 100,0 45,0 0,0 0,0 muratura 20,0 120,0 0,08 Finestra 100x160 100,0 160,0 45,0 0,0 0,0 muratura 20,0 140,0 0,09 Porta 125x210 125,0 210,0 30,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 145,0 0,010 Porta 150x250 150,0 250,0 30,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 170,0 0,011 Finestra 100x160_2 100,0 160,0 30,0 0,0 0,0 c.a. 20,0 140,0 0,012 Finestra 60x100_3 60,0 100,0 30,0 0,0 0,0 muratura 20,0 120,0 0,0

Tipi di travi id Nome Materiale Sezione bt ht sv so cm cm cm cm 1 Trave 55x25 in cls Cls Rbk300 Rett 55,00 25,00 0,00 0,002 Trave 25x25 in cls Cls Rbk300 Rett 25,00 25,00 0,00 0,003 Trave 30x25 in cls Cls Rbk300 Rett 30,00 25,00 0,00 0,00

Livelli id nome h Fvx Fvy Cvx Cvy vp vs m kg kg m m 0 Fondazione - - - - - si si1 Primo 3,55 0 0 0,00 0,00 si si2 Falda 3,70 0 0 0,00 0,00 si si

Nodi id x y m m

1 0,00 0,002 0,00 10,273 0,00 19,384 8,84 19,385 8,84 15,836 7,09 15,837 5,84 15,838 7,09 14,089 5,84 10,2710 5,84 8,3011 8,84 8,3012 5,84 5,4813 8,84 5,48

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Relazione di calcolo

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15 8,84 18,4116 8,84 14,0817 5,84 14,0818 5,35 0,0019 5,35 19,3820 0,00 4,3021 0,00 14,45

Pannelli al livello 0 id Nodi [Elemento] Tipo materiale s ff df cp po pv na Cordolo ffc NV cm cm kg/m kg/mq kg/mq 1 1 20 [fond] Fondazione rinforzata 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si2 3 21 [fond] Fondazione rinforzata 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si3 3 4 [fond] Fondazione rinforzata 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si4 4 15 [fond] Fondazione rinforzata 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si5 5 15 [fond] Fondazione c.a. 80x50 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si6 5 16 [fond] Fondazione c.a. 80x50 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si7 11 16 [fond] Fondazione c.a. 80x50 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si8 11 13 [fond] Fondazione c.a. 80x50 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si9 13 14 [fond] Fondazione rinforzata 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si10 1 14 [fond] Fondazione rinforzata 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si11 2 9 [fond] Fondazione c.a. 80x50 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si12 5 6 [fond] Fondazione c.a. 60x50 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si13 6 7 [fond] Fondazione c.a. 60x50 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si14 7 17 [fond] Fondazione interrato 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si15 9 17 [fond] Fondazione interrato 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si16 9 10 [fond] Fondazione interrato 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si17 10 12 [fond] Fondazione interrato 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si18 12 13 [fond] Fondazione c.a. 80x50 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si19 10 11 [fond] Fondazione c.a. 80x50 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si20 8 17 [fond] Fondazione c.a. 60x50 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si21 8 16 [fond] Fondazione c.a. 60x50 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si22 6 8 [fond] Fondazione c.a. 60x50 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si23 2 21 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si24 2 20 [fond] Fondazione interrato 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 Assente cen si

Pannelli al livello 1 id Nodi [Elemento] Tipo materiale s ff df cp po pv na Cordolo ffc NV cm cm kg/m kg/mq kg/mq 1 1 20 [muro] Pme disord. 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA ammorsato des si2 3 19 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA ammorsato des si3 4 15 [muro] Laterizi pieni 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA ammorsato des si4 5 6 [muro] In c.a. 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen si5 6 7 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen no6 6 8 [muro] Laterizi s.pieni nuova 25,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen no7 5 16 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen no8 8 16 [muro] In c.a. 25,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA continuo cen si9 7 17 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen no10 10 11 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen no11 10 12 [trave] Trave 55x25 in cls 55,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 - - si12 12 13 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA continuo cen no13 13 14 [muro] Laterizi pieni 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA ammorsato des si14 1 18 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA ammorsato des si15 2 9 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA continuo cen no16 2 21 [muro] Pme disord. 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA ammorsato des si17 9 10 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo des no18 5 15 [trave] Trave 55x25 in cls 55,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 - - si19 11 13 [trave] Trave 25x25 in cls 25,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 - - si20 9 17 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen no21 8 17 [trave] Trave 30x25 in cls 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 - - si22 14 18 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 2 CA ammorsato des si23 12 18 [trave] Trave 55x25 in cls 55,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 - - si24 4 19 [muro] Laterizi pieni 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA ammorsato des si25 7 19 [trave] Trave 55x25 in cls 55,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 - - si26 2 20 [muro] Pme disord. 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 2 CA ammorsato des si27 3 21 [muro] Pme disord. 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 2 CA ammorsato des si

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Relazione di calcolo

39

Aperture nel pannello 1 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 211,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Aperture nel pannello 2 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 161,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Aperture nel pannello 8 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 80,0 0,0 Porta 90x210 cen-a

Aperture nel pannello 12 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 90,0 0,0 Porta 125x210 cen-a

Aperture nel pannello 13 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 90,0 150,0 Finestra 60x100 cen-a

Aperture nel pannello 14 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 231,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Aperture nel pannello 15 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 475,0 0,0 Porta 100x210 cen-a

Aperture nel pannello 16 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 232,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Aperture nel pannello 22 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 76,0 150,0 Finestra 60x100_2 cen-a2 248,0 150,0 Finestra 60x100_2 cen-a

Aperture nel pannello 24 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 220,0 0,0 Porta 195x260 cen-a

Aperture nel pannello 26 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo

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Relazione di calcolo

40

2 400,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Aperture nel pannello 27 al liv. 1 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 170,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a2 409,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Solai al livello 1 idNodi Tipo alfa ess esd sp sa idv nos kg/mq kg/mq

1 1 18 12 10 9 17 7 19 3 21 2 20

Latero-cementizio 0 33 33 171 600 Biblioteche, archivi si

2 8 17 9 10 11 16 soletta 90 33 33 0 400 Affollati, commerciali

si

3 10 12 18 14 13 11 Latero-cementizio 0 33 33 171 600 Biblioteche, archivi si4 4 19 7 6 5 15 Latero-cementizio 0 33 33 171 600 Biblioteche, archivi si

Rialzi sol.1 liv.1 Nodo Rialzo cm 1 no 0,018 no 0,012 no 0,010 no 0,09 no 0,017 no 0,07 no 0,019 no 0,03 no 0,021 no 0,02 no 0,020 no 0,0

Pannelli al livello 2 id Nodi [Elemento] Tipo materiale s ff df cp po pv na Cordolo ffc NV cm cm kg/m kg/mq kg/mq 1 1 2 [muro] Pme disord. 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 3 CA continuo des si2 3 4 [muro] Laterizi pieni 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 2 CA continuo des si3 4 15 [muro] Laterizi pieni 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo des si4 5 6 [muro] In c.a. 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen si5 6 8 [muro] Laterizi s.pieni nuova 25,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen no6 5 16 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen no7 8 16 [muro] In c.a. 25,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA continuo cen si8 10 11 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen no9 10 12 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen no10 12 13 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA continuo cen no11 13 14 [muro] Laterizi pieni 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA continuo des si12 1 14 [muro] Laterizi pieni 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 3 CA continuo des si13 2 9 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA continuo cen no14 2 3 [muro] Pme disord. 45,0 cen-a 0,0 0 0 0 3 CA continuo des si15 9 10 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo des no16 5 15 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA continuo cen no17 11 13 [trave] Trave 30x25 in cls 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 - - si18 11 16 [trave] Trave 30x25 in cls 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 - - si19 9 17 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 1 CA continuo cen no20 8 17 [muro] Laterizi s.pieni nuova 30,0 cen-a 0,0 0 0 0 0 CA continuo cen no

Aperture nel pannello 1 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 211,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

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Relazione di calcolo

41

2 627,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a3 940,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Aperture nel pannello 2 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 161,0 90,0 Finestra 100x160_2 cen-a2 693,0 90,0 Finestra 100x160_2 cen-a

Aperture nel pannello 7 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 80,0 0,0 Porta 90x210 cen-a

Aperture nel pannello 10 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 100,0 0,0 Porta 100x210 cen-a

Aperture nel pannello 11 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 90,0 150,0 Finestra 60x100 cen-a

Aperture nel pannello 12 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 231,0 90,0 Finestra 100x160_2 cen-a2 612,0 150,0 Finestra 60x100_3 cen-a3 784,0 150,0 Finestra 60x100_3 cen-a

Aperture nel pannello 13 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 165,0 0,0 Porta 150x250 cen-a

Aperture nel pannello 14 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 232,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a2 503,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a3 742,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Aperture nel pannello 16 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 170,0 90,0 Finestra 100x160 cen-a

Aperture nel pannello 19 al liv. 2 id Xm Hd Tipo Filo cm cm

1 270,0 0,0 Porta 150x250 cen-a

Solai al livello 2 idNodi Tipo alfa ess esd sp sa idv nos

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Relazione di calcolo

42

1 1 18 14 13 12 10 9 2 copertura in legno 0 33 33 0 120 Neve bassa quota si2 8 17 9 10 12 13 11 16 Latero-cementizio 90 33 33 60 120 Neve bassa quota si3 2 9 17 8 16 5 15 4 19 3 21 copertura in legno 0 33 33 0 120 Abitazioni, uffici si

Rialzi sol.1 liv.2 Nodo Rialzo cm 1 no 0,018 no 0,014 no 0,013 no 0,012 no 0,010 no 0,09 no 0,02 no 0,0

Composizione delle pareti al livello 0 id Nodi Pannelli Ntr

1 1 20 2 21 3 1 24 23 2 4 2 3 4 3 1 3 4 15 5 16 11 13 14 4 5 6 7 8 9 6 4 1 14 10 1 5 2 9 11 1 6 5 6 7 12 13 2 7 7 17 9 10 12 14 15 16 17 4 8 12 13 18 1 9 10 11 19 1 10 17 8 16 20 21 2 11 6 8 22 1 12 12 18 # 0 13 7 19 # 0

Tratti murari della parete 1 (nodi: 1-3) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 2,15 0,00 2,15 4,30 0,45 0,50 0,00 0,00 0,002 7,29 0,00 7,29 5,97 0,45 1,00 0,00 0,00 0,003 12,36 0,00 12,36 4,18 0,45 1,00 0,00 0,00 0,004 16,91 0,00 16,91 4,93 0,45 0,50 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 2 (nodi: 3-4) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 4,42 4,42 19,38 8,84 0,45 0,50 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 3 (nodi: 4-14) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,48 8,84 18,89 0,97 0,30 0,50 0,00 0,00 0,002 2,26 8,84 17,12 2,58 0,30 0,50 0,00 0,00 0,003 4,42 8,84 14,96 1,75 0,30 0,50 0,00 0,00 0,004 8,19 8,84 11,19 5,78 0,30 0,50 0,00 0,00 0,005 12,49 8,84 6,89 2,82 0,30 0,50 0,00 0,00 0,006 16,64 8,84 2,74 5,48 0,45 0,50 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 4 (nodi: 1-14) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 4,42 4,42 0,00 8,84 0,45 0,50 0,00 0,00 0,00

Page 44: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

43

Tratti murari della parete 5 (nodi: 2-9) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 2,92 2,92 10,27 5,84 0,30 0,50 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 6 (nodi: 5-7) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,88 7,96 15,83 1,75 0,30 0,50 0,00 0,00 0,002 2,38 6,46 15,83 1,25 0,30 0,50 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 7 (nodi: 7-12) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,88 5,84 14,96 1,75 0,30 1,00 0,00 0,00 0,002 3,65 5,84 12,18 3,81 0,30 1,00 0,00 0,00 0,003 6,54 5,84 9,29 1,97 0,30 1,00 0,00 0,00 0,004 8,94 5,84 6,89 2,82 0,30 1,00 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 8 (nodi: 12-13) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 1,50 7,34 5,48 3,00 0,30 0,50 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 9 (nodi: 10-11) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 1,50 7,34 8,30 3,00 0,30 0,50 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 10 (nodi: 17-16) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,63 6,46 14,08 1,25 0,30 0,50 0,00 0,00 0,002 2,13 7,96 14,08 1,75 0,30 0,50 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 11 (nodi: 6-8) al livello 0 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,88 7,09 14,96 1,75 0,30 0,50 0,00 0,00 0,00

Composizione delle pareti al livello 1 id Nodi Pannelli Ntr 1 1 20 2 21 3 1 26 16 27 16 2 3 19 4 2 24 6 3 4 15 5 16 11 13 14 3 18 7 # 19 13 7 4 1 18 14 14 22 8 5 2 9 15 3 6 5 6 7 4 5 2 7 7 17 9 10 12 9 20 17 11 4 8 12 13 12 3 9 10 11 10 1 10 17 8 16 21 8 4 11 6 8 6 1 12 12 18 23 1 13 7 19 25 1

Page 45: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

44

Tratti murari della parete 1 (nodi: 1-3) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,81 0,00 0,81 1,61 0,45 3,55 0,00 0,00 0,002 2,11 0,00 2,11 1,00 0,45 3,55 0,90 1,60 0,003 3,46 0,00 3,46 1,69 0,45 3,55 0,00 0,00 0,004 5,04 0,00 5,04 1,47 0,45 3,55 0,00 0,00 0,005 6,27 0,00 6,27 1,00 0,45 3,55 0,90 1,60 0,006 7,82 0,00 7,82 2,10 0,45 3,55 0,00 0,00 0,007 9,37 0,00 9,37 1,00 0,45 3,55 0,90 1,60 0,008 10,07 0,00 10,07 0,40 0,45 3,55 0,00 0,00 0,009 11,18 0,00 11,18 1,82 0,45 3,55 0,00 0,00 0,0010 12,59 0,00 12,59 1,00 0,45 3,55 0,90 1,60 0,0011 13,77 0,00 13,77 1,36 0,45 3,55 0,00 0,00 0,0012 14,62 0,00 14,62 0,34 0,45 3,55 0,00 0,00 0,0013 15,29 0,00 15,29 1,00 0,45 3,55 0,90 1,60 0,0014 16,48 0,00 16,48 1,39 0,45 3,55 0,00 0,00 0,0015 17,68 0,00 17,68 1,00 0,45 3,55 0,90 1,60 0,0016 18,78 0,00 18,78 1,20 0,45 3,55 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 2 (nodi: 3-4) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,56 0,56 19,38 1,11 0,45 3,55 0,00 0,00 0,002 1,61 1,61 19,38 1,00 0,45 3,55 0,90 1,60 0,003 3,73 3,73 19,38 3,24 0,45 3,55 0,00 0,00 0,004 5,51 5,51 19,38 0,32 0,55 3,55 0,00 0,00 0,005 6,64 6,64 19,38 1,95 0,55 3,55 0,00 2,60 0,006 8,23 8,23 19,38 1,23 0,55 3,55 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 3 (nodi: 4-14) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,48 8,84 18,89 0,97 0,40 3,55 0,00 0,00 0,002 2,26 8,84 17,12 2,58 0,55 3,55 0,00 3,30 0,003 4,42 8,84 14,96 1,75 0,30 3,55 0,00 0,00 0,004 12,49 8,84 6,89 2,82 0,25 3,55 0,00 3,30 0,005 14,20 8,84 5,18 0,60 0,30 3,55 0,00 0,00 0,006 14,80 8,84 4,58 0,60 0,30 3,55 1,50 1,00 0,007 17,24 8,84 2,14 4,28 0,30 3,55 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 4 (nodi: 1-14) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,91 0,91 0,00 1,81 0,45 3,55 0,00 0,00 0,002 2,31 2,31 0,00 1,00 0,45 3,55 0,90 1,60 0,003 4,08 4,08 0,00 2,54 0,45 3,55 0,00 0,00 0,004 5,71 5,71 0,00 0,71 0,45 3,55 0,00 0,00 0,005 6,36 6,36 0,00 0,60 0,45 3,55 1,50 1,00 0,006 7,22 7,22 0,00 1,12 0,45 3,55 0,00 0,00 0,007 8,08 8,08 0,00 0,60 0,45 3,55 1,50 1,00 0,008 8,61 8,61 0,00 0,46 0,45 3,55 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 5 (nodi: 2-9) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 2,13 2,13 10,27 4,25 0,30 3,55 0,00 0,00 0,002 4,75 4,75 10,27 1,00 0,30 3,55 0,00 2,10 0,003 5,54 5,54 10,27 0,59 0,30 3,55 0,00 0,00 0,00

Page 46: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

45

Tratti murari della parete 6 (nodi: 5-7) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,88 7,96 15,83 1,75 0,30 3,55 0,00 0,00 0,002 2,38 6,46 15,83 1,25 0,30 3,55 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 7 (nodi: 7-12) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,88 5,84 14,96 1,75 0,30 3,55 0,00 0,00 0,002 3,65 5,84 12,18 3,81 0,30 3,55 0,00 0,00 0,003 6,54 5,84 9,29 1,97 0,30 3,55 0,00 0,00 0,004 8,94 5,84 6,89 2,82 0,55 3,55 0,00 3,30 0,00

Tratti murari della parete 8 (nodi: 12-13) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,14 5,98 5,48 0,28 0,30 3,55 0,00 0,00 0,002 0,90 6,74 5,48 1,25 0,30 3,55 0,00 2,10 0,003 2,26 8,10 5,48 1,48 0,30 3,55 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 9 (nodi: 10-11) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 1,50 7,34 8,30 3,00 0,30 3,55 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 10 (nodi: 17-16) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,63 6,46 14,08 1,25 0,30 3,55 0,00 3,30 0,002 1,43 7,26 14,08 0,35 0,25 3,55 0,00 0,00 0,003 2,05 7,89 14,08 0,90 0,25 3,55 0,00 2,10 0,004 2,75 8,59 14,08 0,50 0,25 3,55 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 11 (nodi: 6-8) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,88 7,09 14,96 1,75 0,25 3,55 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 12 (nodi: 12-18) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 2,75 5,59 2,74 5,50 0,55 3,55 0,00 3,30 0,00

Tratti murari della parete 13 (nodi: 7-19) al livello 1 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 1,79 5,59 17,60 3,58 0,55 3,55 0,00 3,30 0,00

Composizione delle pareti al livello 2 id Nodi Pannelli Ntr 1 1 2 3 1 14 14 2 3 4 2 5 3 4 15 5 16 11 13 14 3 16 6 18 17 11 10 4 1 14 12 7

Page 47: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

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6 5 6 7 4 # 1 7 7 17 9 10 12 # 19 15 9 5 8 12 13 10 3 9 10 11 8 1 10 17 8 16 20 7 4 11 6 8 5 1 12 12 18 # 0 13 7 19 # 0

Tratti murari della parete 1 (nodi: 1-3) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,81 0,00 0,81 1,61 0,45 3,70 0,00 0,00 0,002 2,11 0,00 2,11 1,00 0,45 3,70 0,90 1,60 0,003 4,19 0,00 4,19 3,16 0,45 3,70 0,00 0,00 0,004 6,27 0,00 6,27 1,00 0,45 3,70 0,90 1,60 0,005 7,83 0,00 7,83 2,13 0,45 3,70 0,00 0,00 0,006 9,40 0,00 9,40 1,00 0,45 3,70 0,90 1,60 0,007 10,09 0,00 10,09 0,37 0,45 3,70 0,00 0,00 0,008 11,18 0,00 11,18 1,82 0,45 3,70 0,00 0,00 0,009 12,59 0,00 12,59 1,00 0,45 3,70 0,90 1,60 0,0010 13,95 0,00 13,95 1,71 0,45 3,70 0,00 0,00 0,0011 15,30 0,00 15,30 1,00 0,45 3,70 0,90 1,60 0,0012 16,50 0,00 16,50 1,39 0,45 3,70 0,00 0,00 0,0013 17,69 0,00 17,69 1,00 0,45 3,70 0,90 1,60 0,0014 18,79 0,00 18,79 1,19 0,45 3,70 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 2 (nodi: 3-4) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,56 0,56 19,38 1,11 0,30 3,70 0,00 0,00 0,002 1,61 1,61 19,38 1,00 0,30 3,70 0,90 1,60 0,003 4,27 4,27 19,38 4,32 0,30 3,70 0,00 0,00 0,004 6,93 6,93 19,38 1,00 0,30 3,70 0,90 1,60 0,005 8,13 8,13 19,38 1,41 0,30 3,70 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 3 (nodi: 4-14) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,48 8,84 18,89 0,97 0,30 3,70 0,00 0,00 0,002 1,16 8,84 18,22 0,38 0,30 3,70 0,00 0,00 0,003 1,85 8,84 17,53 1,00 0,30 3,70 0,90 1,60 0,004 2,95 8,84 16,43 1,20 0,30 3,70 0,00 0,00 0,005 4,42 8,84 14,96 1,75 0,30 3,70 0,00 0,00 0,006 8,19 8,84 11,19 5,78 0,30 3,70 0,00 3,45 0,007 12,49 8,84 6,89 2,82 0,30 3,70 0,00 3,45 0,008 14,20 8,84 5,18 0,60 0,30 3,70 0,00 0,00 0,009 14,80 8,84 4,58 0,60 0,30 3,70 1,50 1,00 0,0010 17,24 8,84 2,14 4,28 0,30 3,70 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 4 (nodi: 1-14) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,91 0,91 0,00 1,81 0,30 3,70 0,00 0,00 0,002 2,31 2,31 0,00 1,00 0,30 3,70 0,90 1,60 0,003 4,32 4,32 0,00 3,01 0,30 3,70 0,00 0,00 0,004 6,12 6,12 0,00 0,60 0,30 3,70 1,50 1,00 0,005 6,98 6,98 0,00 1,12 0,30 3,70 0,00 0,00 0,006 7,84 7,84 0,00 0,60 0,30 3,70 1,50 1,00 0,007 8,49 8,49 0,00 0,70 0,30 3,70 0,00 0,00 0,00

Page 48: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

47

Tratti murari della parete 5 (nodi: 2-9) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,45 0,45 10,27 0,90 0,30 3,70 0,00 0,00 0,002 1,65 1,65 10,27 1,50 0,30 3,70 0,00 2,50 0,003 4,12 4,12 10,27 3,44 0,30 3,70 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 6 (nodi: 5-7) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m

1 0,88 7,96 15,83 1,75 0,30 3,70 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 7 (nodi: 7-12) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 1,93 5,84 13,90 0,36 0,30 3,70 0,00 0,00 0,002 2,86 5,84 12,97 1,50 0,30 3,70 0,00 2,50 0,003 4,58 5,84 11,24 1,95 0,30 3,70 0,00 0,00 0,004 6,54 5,84 9,29 1,97 0,30 3,70 0,00 0,00 0,005 8,94 5,84 6,89 2,82 0,30 3,70 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 8 (nodi: 12-13) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,25 6,09 5,48 0,50 0,30 3,70 0,00 0,00 0,002 1,00 6,84 5,48 1,00 0,30 3,70 0,00 2,10 0,003 2,25 8,09 5,48 1,50 0,30 3,70 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 9 (nodi: 10-11) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m

1 1,50 7,34 8,30 3,00 0,30 3,70 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 10 (nodi: 17-16) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,63 6,46 14,08 1,25 0,30 3,70 0,00 0,00 0,002 1,43 7,26 14,08 0,35 0,25 3,70 0,00 0,00 0,003 2,05 7,89 14,08 0,90 0,25 3,70 0,00 2,10 0,004 2,75 8,59 14,08 0,50 0,25 3,70 0,00 0,00 0,00

Tratti murari della parete 11 (nodi: 6-8) al livello 2 id s X Y Lt Sp Ht Ya Ha Rm m m m m m m m m m 1 0,88 7,09 14,96 1,75 0,25 3,70 0,00 0,00 0,00

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Relazione di calcolo

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Pianta al livello 1 Pianta al livello 2

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Relazione di calcolo

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5.3 VERIFICA DELLE FONDAZIONI Si riportano i relativi tabulati di calcolo.

Verifica delle fondazioni al livello 0 set pan par Area cc N e s0 s1 fss cmq kg cm kg/cmq kg/cmq 0 1 1 5,38 statica 59333 4,1 0,9 (3,2) 1,3 (3,2) -- - - - sismica 57861 2,4 1,0 (3,2) 1,2 (3,2) 8,541 24 1 3,58 statica 65464 5,3 0,9 (7,3) 2,8 (7,3) -- - - - sismica 56366 3,6 1,0 (7,3) 2,1 (7,3) >102 23 1 2,51 statica 41904 4,5 0,9 (7,3) 2,4 (7,3) -- - - - sismica 37319 3,2 1,0 (7,3) 2,0 (7,3) >103 2 1 6,16 statica 60326 3,6 0,8 (3,2) 1,1 (3,2) -- - - - sismica 61511 2,2 0,9 (3,2) 1,1 (3,2) 9,154 3 2 11,05 statica 89571 0,4 0,8 (3,2) 0,8 (3,2) -- - - - sismica 84219 0,3 0,8 (3,2) 0,8 (3,2) >105 4 3 1,07 statica 8472 2,7 0,7 (3,2) 0,9 (3,2) -- - - - sismica 9564 1,4 0,8 (3,2) 1,0 (3,2) 8,386 5 3 2,06 statica 16419 2,7 0,6 (3,2) 1,0 (3,2) -- - - - sismica 18334 1,4 0,8 (3,2) 1,0 (3,2) 8,357 6 3 1,40 statica 11693 1,4 0,7 (3,2) 0,9 (3,2) -- - - - sismica 12882 0,7 0,9 (3,2) 1,0 (3,2) 8,418 7 3 4,62 statica 21380 0,6 0,4 (3,2) 0,5 (3,2) -- - - - sismica 30177 0,3 0,6 (3,2) 0,7 (3,2) 9,499 8 3 2,26 statica 18103 0,8 0,8 (3,2) 0,9 (3,2) -- - - - sismica 19839 0,4 0,9 (3,2) 0,9 (3,2) 8,7210 9 3 6,85 statica 60153 1,5 0,8 (3,2) 0,9 (3,2) -- - - - sismica 64011 0,8 0,9 (3,2) 1,0 (3,2) 8,5611 10 4 11,05 statica 94535 -0,3 0,9 (3,2) 0,8 (3,2) -- - - - sismica 87151 -0,2 0,8 (3,2) 0,8 (3,2) >1012 11 5 4,67 statica 53494 0,0 1,1 (3,2) 1,1 (3,2) -- - - - sismica 40098 0,0 0,9 (3,2) 0,9 (3,2) >1013 12 6 1,23 statica 13829 -4,3 1,5 (3,2) 0,7 (3,2) -- - - - sismica 11313 -3,7 1,2 (3,2) 0,6 (3,2) >1014 13 6 0,88 statica 14650 -4,6 2,3 (3,2) 1,0 (3,2) -- - - - sismica 11248 -4,1 1,7 (3,2) 0,8 (3,2) >1015 14 7 0,79 statica 14381 3,8 0,9 (7,3) 2,8 (7,3) -- - - - sismica 10918 3,1 0,8 (7,3) 2,0 (7,3) >1016 15 7 1,71 statica 34039 4,5 0,8 (7,3) 3,2 (7,3) -- - - - sismica 25709 3,6 0,8 (7,3) 2,2 (7,3) >1017 16 7 0,89 statica 14752 2,5 1,1 (7,3) 2,2 (7,3) -- - - - sismica 11458 1,9 1,0 (7,3) 1,6 (7,3) >1018 17 7 1,27 statica 14867 0,7 1,1 (7,3) 1,3 (7,3) -- - - - sismica 11913 0,5 0,9 (7,3) 1,0 (7,3) >1019 18 8 2,40 statica 32417 -0,6 1,4 (3,2) 1,3 (3,2) -- - - - sismica 24086 -0,5 1,0 (3,2) 1,0 (3,2) >1020 19 9 2,40 statica 27343 -1,5 1,3 (3,2) 1,0 (3,2) -- - - - sismica 20237 -1,2 0,9 (3,2) 0,8 (3,2) >1021 20 10 0,88 statica 11215 4,9 0,7 (3,2) 1,8 (3,2) -- - - - sismica 8640 4,3 0,6 (3,2) 1,4 (3,2) >1022 21 10 1,23 statica 10092 -2,9 1,0 (3,2) 0,6 (3,2) -- - - - sismica 8319 -2,5 0,8 (3,2) 0,5 (3,2) >1023 22 11 1,23 statica 13765 -4,3 1,5 (3,2) 0,7 (3,2) -- - - - sismica 12460 -3,3 1,3 (3,2) 0,7 (3,2) >10

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Relazione di calcolo

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Pianta impegno delle tensioni sul terreno.

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Relazione di calcolo

51

5.4 VERIFICHE LOCALI SULLE NUOVE MURATURE Si riportano i relativi tabulati di calcolo.

Verifiche statiche a pressoflessione fuori piano al livello 1 set pan Area l sez rif N e f s cmq kg cm kg/cmq 16 7 0,53 2,31 piede e1 19880 4,7 (10,0) 0,590 6,4 (20,6)- - - - mezz. e2 18184 2,3 (10,0) 0,742 4,7 (20,6)24 15 1,27 11,83 piede e1 20773 1,8 (10,0) 0,624 2,6 (20,6)- - - - mezz. e2 16654 0,9 (10,0) 0,711 1,8 (20,6)25 15 0,18 1,18 piede e1 5090 1,8 (10,0) 0,802 3,6 (20,6)- - - - mezz. e2 4518 0,9 (10,0) 0,897 2,8 (20,6)27 5 0,38 1,31 piede e1 11010 2,1 (10,0) 0,775 3,8 (20,6)- - - - mezz. e2 9799 1,0 (10,0) 0,883 3,0 (20,6)28 9 0,53 2,31 piede e1 18929 7,1 (10,0) 0,440 8,2 (20,6)- - - - mezz. e2 17233 3,6 (10,0) 0,660 5,0 (20,6)29 20 1,14 11,83 piede e1 36536 7,2 (10,0) 0,256 12,5 (20,6)- - - - mezz. e2 32843 3,6 (10,0) 0,493 5,8 (20,6)30 17 0,59 11,83 piede e1 24718 6,1 (10,0) 0,327 12,8 (20,6)- - - - mezz. e2 22808 3,1 (10,0) 0,527 7,3 (20,6)31 12 0,08 11,83 piede e1 34935 2,2 (10,0) 0,589 71,9 (20,6)- - - - mezz. e2 34668 1,1 (10,0) 0,693 60,6 (20,6)32 12 0,44 4,83 piede e1 14175 3,7 (10,0) 0,635 5,0 (20,6)- - - - mezz. e2 12746 1,8 (10,0) 0,779 3,7 (20,6)33 10 0,90 4,93 piede e1 35452 4,3 (10,0) 0,598 6,6 (20,6)- - - - mezz. e2 32544 2,1 (10,0) 0,749 4,8 (20,6)36 6 0,44 2,78 piede e1 13486 1,8 (8,3) 0,762 4,0 (20,6)- - - - mezz. e2 12072 0,9 (8,3) 0,873 3,2 (20,6)

Verifiche statiche a pressoflessione e taglio nel piano al livello 1 set pan Area l sez N e f1 f2 s T b t cmq kg cm kg/cmq kg kg/cmq 16 7 0,53 2,31 piede 19880 0,0 (58,3) 0,700 1,000 5,4 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,4)24 15 1,27 11,83 piede 20773 0,0 (141,7) 0,791 1,000 2,1 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,1)25 15 0,18 1,18 piede 5090 0,0 (19,7) 0,986 1,000 2,9 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,3)27 5 0,38 1,31 piede 11010 0,0 (41,7) 0,959 1,000 3,1 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,3)28 9 0,53 2,31 piede 18929 0,0 (58,3) 0,549 1,000 6,6 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,4)29 20 1,14 11,83 piede 36536 0,0 (127,0) 0,376 1,000 8,5 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,3)30 17 0,59 11,83 piede 24718 0,0 (65,7) 0,444 1,000 9,4 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,5)31 12 0,08 11,83 piede 34935 0,0 (9,2) 0,756 1,000 56,0 (20,6) 0 1,000 0,0 (7,6)32 12 0,44 4,83 piede 14175 0,0 (49,2) 0,773 1,000 4,1 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,3)33 10 0,90 4,93 piede 35452 0,0 (100,0) 0,712 1,000 5,5 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,4)36 6 0,44 2,78 piede 13486 0,0 (58,3) 0,983 1,000 3,1 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,3)

Verifiche statiche a pressoflessione fuori piano al livello 2 set pan Area l sez rif N e f s cmq kg cm kg/cmq 13 16 0,11 4,29 piede e1 2480 7,6 (10,0) 0,391 5,6 (20,6)- - - - mezz. e2 2096 3,8 (10,0) 0,631 2,9 (20,6)14 16 0,36 3,65 piede e1 6365 7,1 (10,0) 0,427 4,1 (20,6)- - - - mezz. e2 5153 3,6 (10,0) 0,651 2,2 (20,6)15 6 0,53 4,33 piede e1 9772 5,5 (10,0) 0,525 3,5 (20,6)- - - - mezz. e2 8004 2,7 (10,0) 0,699 2,2 (20,6)22 13 0,27 2,36 piede e1 2975 2,0 (10,0) 0,780 1,4 (20,6)- - - - mezz. e2 2066 1,0 (10,0) 0,883 0,9 (20,6)23 13 1,03 11,87 piede e1 9099 2,2 (10,0) 0,591 1,5 (20,6)- - - - mezz. e2 5624 1,1 (10,0) 0,694 0,8 (20,6)25 19 0,11 0,45 piede e1 2539 5,9 (10,0) 0,529 4,4 (20,6)- - - - mezz. e2 2176 3,0 (10,0) 0,709 2,8 (20,6)26 19 0,58 6,80 piede e1 10843 6,9 (10,0) 0,386 4,8 (20,6)- - - - mezz. e2 8873 3,5 (10,0) 0,613 2,5 (20,6)27 15 0,59 2,72 piede e1 6737 4,7 (10,0) 0,587 1,9 (20,6)- - - - mezz. e2 4747 2,4 (10,0) 0,739 1,1 (20,6)28 9 0,85 4,53 piede e1 10628 4,3 (10,0) 0,597 2,1 (20,6)- - - - mezz. e2 7779 2,2 (10,0) 0,748 1,2 (20,6)29 10 0,15 0,84 piede e1 2538 5,2 (10,0) 0,573 3,0 (20,6)- - - - mezz. e2 2033 2,6 (10,0) 0,730 1,9 (20,6)

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Relazione di calcolo

52

Verifiche statiche a pressoflessione e taglio nel piano al livello 2 set pan Area l sez N e f1 f2 s T b t cmq kg cm kg/cmq kg kg/cmq 13 16 0,11 4,29 piede 2480 0,0 (12,7) 0,507 1,000 4,3 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,2)14 16 0,36 3,65 piede 6365 0,0 (40,0) 0,544 1,000 3,3 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,1)15 6 0,53 4,33 piede 9772 0,0 (58,3) 0,642 1,000 2,9 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,1)22 13 0,27 2,36 piede 2975 0,0 (30,0) 0,973 1,000 1,1 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,0)23 13 1,03 11,87 piede 9099 0,0 (114,7) 0,765 1,000 1,2 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,0)25 19 0,11 0,45 piede 2539 0,0 (12,0) 0,641 1,000 3,7 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,2)26 19 0,58 6,80 piede 10843 0,0 (65,0) 0,510 1,000 3,6 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,1)27 15 0,59 2,72 piede 6737 0,0 (65,7) 0,702 1,000 1,6 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,0)28 9 0,85 4,53 piede 10628 0,0 (94,0) 0,716 1,000 1,8 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,0)29 10 0,15 0,84 piede 2538 0,0 (16,7) 0,685 1,000 2,5 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,1)30 10 0,45 4,89 piede 7949 0,0 (50,0) 0,610 1,000 2,9 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,1)31 8 0,90 4,89 piede 8643 0,0 (100,0) 0,971 1,000 1,0 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,0)32 20 0,38 1,26 piede 7354 0,0 (41,7) 0,762 1,000 2,6 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,1)35 5 0,44 2,71 piede 4651 0,0 (58,3) 0,984 1,000 1,1 (20,6) 0 1,000 0,0 (1,0)

Verifiche a ribaltamento id Nome Par X cc1 liv Msta Mrib cc2 liv Msta Mrib fss m kg m kg m kg m kg m 1 Par.1 x=80 1 0,80 statica 1 34696,4 0,0 sismica 1 33869,4 15528,9 2,182 Par.1 x=345 1 3,45 statica 1 34947,9 0,0 sismica 1 33959,4 15528,9 2,193 Par.1 x=503 1 5,03 statica 1 34964,7 0,0 sismica 1 33967,8 15528,9 2,194 Par.1 x=782 1 7,82 statica 1 35166,5 0,0 sismica 1 34059,4 15528,9 2,195 Par.1 x=1007 1 10,07 statica 1 34785,4 0,0 sismica 1 33899,7 15528,9 2,186 Par.1 x=1118 1 11,18 statica 1 34825,8 0,0 sismica 1 33917,5 15528,9 2,187 Par.1 x=1377 1 13,77 statica 1 35124,2 0,0 sismica 1 34074,4 15528,9 2,198 Par.1 x=1462 1 14,62 statica 1 35199,2 0,0 sismica 1 34109,3 15528,9 2,209 Par.1 x=1648 1 16,48 statica 1 35316,3 0,0 sismica 1 34145,5 15528,9 2,2010 Par.1 x=1878 1 18,78 statica 1 34667,7 0,0 sismica 1 33919,7 15528,9 2,1811 Par.2 x=55 2 0,55 statica 1 34787,9 0,0 sismica 1 34032,6 10522,8 3,2312 Par.2 x=373 2 3,73 statica 1 34607,4 0,0 sismica 1 33878,6 10522,8 3,2213 Par.2 x=550 2 5,50 statica 1 38239,1 0,0 sismica 1 35741,5 9965,2 3,5914 Par.2 x=822 2 8,22 statica 1 35535,0 0,0 sismica 1 34705,2 9965,2 3,4815 Par.3 x=48 3 0,48 statica 1 34818,7 0,0 sismica 1 33979,9 10378,5 3,2716 Par.3 x=442 3 4,42 statica 1 33772,5 0,0 sismica 1 33386,2 7593,9 4,4017 Par.3 x=1420 3 14,20 statica 1 33850,5 0,0 sismica 1 33277,6 9995,0 3,3318 Par.3 x=1724 3 17,24 statica 1 33351,5 0,0 sismica 1 33036,8 9995,0 3,3119 Par.4 x=90 4 0,90 statica 1 34627,3 0,0 sismica 1 33933,3 10250,1 3,3120 Par.4 x=408 4 4,08 statica 1 35010,8 0,0 sismica 1 34028,9 10250,1 3,3221 Par.4 x=570 4 5,70 statica 1 36633,5 0,0 sismica 1 34632,9 10250,1 3,3822 Par.4 x=722 4 7,22 statica 1 34314,8 0,0 sismica 1 33864,7 10250,1 3,3023 Par.4 x=861 4 8,61 statica 1 34897,0 0,0 sismica 1 34101,3 10250,1 3,3324 Par.6 x=87 6 0,87 statica 1 33687,6 0,0 sismica 1 33368,2 10233,0 3,2625 Par.6 x=237 6 2,37 statica 1 11999,1 0,0 sismica 1 11355,7 1197,9 9,4826 Par.7 x=87 7 0,87 statica 1 11693,2 0,0 sismica 1 11067,1 1169,5 9,4627 Par.11 x=87 11 0,87 statica 1 33363,3 0,0 sismica 1 33059,7 6222,8 5,31

Page 54: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

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5.5 VERIFICA SISMICA Si riportano i relativi tabulati di calcolo.

Parametri di analisi -coordinate geografiche del sito: latitudine:46.011° longitudine:13.335° -tipo di costruzione: 2 ordinario -classe d'uso: IV strategica -tipo di muratura prevalente: ordinaria -categoria stratigrafica suolo: C -categoria topografica suolo: T1 -riduzione sismica regionale: 1,00 -dimensione massima dell'edificio: 10,00 m -dimensione minima dell'edificio: 10,00 m -eccentricità minima addizionale: 5% Dmax -tipo di analisi sismica globale: Statica non lineare (pushover) -verifiche pushover eseguite: Slo Slv -fattore di confidenza sulle resistenze (min/max): 1,00 / 1,35 -fattore di sicurezza sulle duttilità: 1,56 -forza residua per Slv: 0,90 Fmax -forza residua per Slc: 0,85 Fmax -coefficiente viscoso equivalente: 0,05

Parametri di pericolosità sismica S.limite Pr ago Fo Tc*

SLO 60 0,077 2,46 0,27SLD 101 0,099 2,46 0,28SLV 949 0,260 2,47 0,34SLC 1950 0,346 2,45 0,36

Spettri di risposta sismici S.limite ag Tb Tc Td F Ss St eta q SLO orizzontale 0,077 0,15 0,44 1,90 2,46 1,50 1,00 0,66 -SLD orizzontale 0,099 0,15 0,45 1,99 2,46 1,50 1,00 0,66 -SLV orizzontale 0,260 0,17 0,51 2,64 2,47 1,31 1,00 - 3,60SLC orizzontale 0,346 0,18 0,53 2,98 2,45 1,19 1,00 - -SLO verticale 0,077 0,05 0,15 1,00 0,92 1,00 1,00 0,66 -SLD verticale 0,099 0,05 0,15 1,00 1,04 1,00 1,00 0,66 -SLV verticale 0,260 0,05 0,15 1,00 1,70 1,00 1,00 - 1,50SLC verticale 0,346 0,05 0,15 1,00 1,95 1,00 1,00 - -

Masse sismiche ai livelli equivalenti ad una distribuzione lineare delle accelerazioni Liv z Mp Xp Yp Mc Xg Yg Xr Yr T m kg m m kg m m m m kg 1 3,55 295819 4,08 9,69 356698 4,15 9,80 4,13 11,26 901912 7,25 107257 4,23 9,96 151755 4,23 9,96 4,83 11,44 38371

Masse sismiche ai livelli equivalenti ad una distribuzione costante delle accelerazioni Liv z Mp Xp Yp Mc Xg Yg Xr Yr T m kg m m kg m m m m kg

1 3,55 295819 4,08 9,69 403076 4,12 9,76 4,13 11,26 1150902 7,25 107257 4,23 9,96 107257 4,23 9,96 4,83 11,44 30625

Modi di vibrare id T pxC pyC pxL pyL % % % %

1 0,111 0,705 0,236 0,683 0,2312 0,086 0,279 0,951 0,263 0,8793 0,066 0,634 0,159 0,557 0,1264 0,040 0,073 0,004 0,188 0,0415 0,035 0,075 0,110 0,040 0,190

Page 55: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

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Partecipazioni di massa delle scansioni pushover dir m1 pm1 m2 pm2 0°L 1 46,58 3 31,000°C 1 49,69 3 40,2045°L 2 59,51 1 36,7045°C 2 69,44 1 39,0690°L 2 77,23 1 5,3190°C 2 90,43 1 5,55135°L 2 49,71 1 29,18135°C 2 58,45 1 31,21180°L 1 46,58 3 31,00180°C 1 49,69 3 40,20225°L 2 59,51 1 36,70225°C 2 69,44 1 39,06270°L 2 77,23 1 5,31270°C 2 90,43 1 5,55315°L 2 49,71 1 29,18315°C 2 58,45 1 31,21

Risultati verifica pushover SLO: Operatività dir Keq Teq fe fy qeq psa uc ud pgac pgad fsa cm cm 0°L 1855,40 0,088 76,5 123,8 0,618 0,426 0,143 0,041 0,153 0,077 1,9870°C 2133,06 0,087 86,1 123,0 0,700 0,380 0,129 0,040 0,137 0,077 1,77845°L 1965,11 0,085 75,5 160,8 0,469 0,521 0,148 0,038 0,190 0,077 2,46445°C 2191,88 0,086 85,5 160,4 0,533 0,463 0,135 0,039 0,168 0,077 2,18390°L 1991,54 0,085 75,2 129,0 0,583 0,522 0,213 0,038 0,190 0,077 2,47490°C 2184,20 0,086 85,6 128,5 0,666 0,483 0,214 0,039 0,175 0,077 2,276135°L 1953,71 0,086 75,6 151,5 0,499 0,496 0,144 0,039 0,180 0,077 2,341135°C 2184,79 0,086 85,6 151,4 0,565 0,442 0,132 0,039 0,160 0,077 2,083180°L 1888,11 0,087 76,2 121,4 0,627 0,423 0,143 0,040 0,152 0,077 1,979180°C 2156,46 0,087 85,9 121,5 0,707 0,378 0,129 0,040 0,137 0,077 1,776225°L 1971,46 0,085 75,4 158,7 0,475 0,517 0,148 0,038 0,188 0,077 2,446225°C 2192,82 0,086 85,5 159,2 0,537 0,461 0,135 0,039 0,167 0,077 2,175270°L 1987,31 0,085 75,3 128,3 0,587 0,520 0,213 0,038 0,190 0,077 2,464270°C 2184,66 0,086 85,6 128,1 0,668 0,483 0,214 0,039 0,175 0,077 2,272315°L 1956,79 0,086 75,5 152,6 0,495 0,501 0,146 0,039 0,182 0,077 2,364315°C 2189,22 0,086 85,6 152,0 0,563 0,445 0,133 0,039 0,161 0,077 2,097

Risultati verifica pushover SLV: S.Vita dir Keq Teq fe fy qeq psa uc ud pgac pgad fsa cm cm 0°L 1765,84 0,090 216,2 137,2 1,576 0,730 0,472 0,331 0,313 0,260 1,2040°C 2045,24 0,089 243,0 136,3 1,783 0,666 0,437 0,365 0,287 0,260 1,10445°L 1947,51 0,086 211,7 168,7 1,255 0,774 0,414 0,218 0,339 0,260 1,30445°C 2176,28 0,086 239,8 168,0 1,427 0,714 0,402 0,272 0,312 0,260 1,20090°L 1977,06 0,085 211,0 137,6 1,534 0,932 0,660 0,292 0,410 0,260 1,57590°C 2157,74 0,087 240,2 137,1 1,752 0,878 0,655 0,345 0,383 0,260 1,474135°L 1950,05 0,086 211,6 154,0 1,374 0,721 0,394 0,255 0,316 0,260 1,216135°C 2182,36 0,086 239,6 153,6 1,560 0,667 0,383 0,304 0,292 0,260 1,122180°L 1793,00 0,089 215,5 135,4 1,591 0,753 0,499 0,330 0,324 0,260 1,247180°C 2063,23 0,089 242,5 135,3 1,793 0,680 0,453 0,365 0,294 0,260 1,130225°L 1962,92 0,086 211,3 165,5 1,277 0,771 0,418 0,224 0,338 0,260 1,302225°C 2187,83 0,086 239,5 165,8 1,444 0,720 0,412 0,275 0,315 0,260 1,212270°L 1971,50 0,085 211,1 136,9 1,542 0,929 0,659 0,294 0,408 0,260 1,569270°C 2154,58 0,087 240,3 136,7 1,758 0,876 0,654 0,346 0,382 0,260 1,470315°L 1953,76 0,086 211,5 155,4 1,361 0,726 0,394 0,250 0,318 0,260 1,224315°C 2187,83 0,086 239,5 154,6 1,550 0,674 0,388 0,301 0,295 0,260 1,134

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Relazione di calcolo

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Si riportano le curve pushover per i vari casi di carico.

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Relazione di calcolo

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Relazione di calcolo

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5.6 OSSERVAZIONI L’analisi dimostra che globalmente la struttura ha raggiunto un livello pari a quello richiesto dall’adeguamento sismico. Inoltre si osserva un miglioramento del comportamento rispetto a quello dell’edificio senza gli interventi previsti in progetto.

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Relazione di calcolo

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6. CALCOLO DEI SOLAI

6.1 PREMESSE Si riportano le tipologie e le relative denominazioni dei solai presenti.

6.2 SOLAIO TIPO 1 PT Il solaio è del tipo in laterocemento dello spessore 20+5 cm, interasse dei travetti i=60 cm. Lo schema statico è di trave in semplice appoggio di luce L = 5,50 m. Il calcolo del taglio di progetto viene effettuato sulla sezione di interfaccia con il travetto prendendo una luce di calcolo pari a L’=5,25 m. Peso proprio: gk = 0,60 x 5,21 = 3,13 kN/m Carico accidentale: qk = 0,60 x 3,00 = 1,80 kN/m Calcolo delle sollecitazioni: MEd = (γg x gk + γq x qk) x L2 / 8 = 25,60 kNm VEd = (γg x gk + γq x qk) x L / 2 = 18,61 kN VEd,int = (γg x gk + γq x qk) x L’ / 2 = 17,77 kN L’armatura a flessione e taglio è costituita da 1 φ16 + 1 φ12 / travetto.

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Relazione di calcolo

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Verifica a flessione:

Verifica a taglio:

classe di  resistenza del  calcestruzzo C 28/35resistenza caratteristica ci lincrica a compressione f ck = 28 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ c = 1,50coefficiente per carichi  di  lunga durata α = 0,85resistenza a compressione di  progetto f cd = α ·f ck / γ c = 15,9 MPa

tipo di  acciaio B 450 Cresistenza caratteristica a snervamento f yk = 450 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ s = 1,15resistenza di  progetto a snervamento f yd = f yk / γ s =

caratteristiche della sezione in c.a.larghezza minima della sezione b w = 120 mmaltezza  utile della sezione d = 220 mmdiametro delle barre longitudinal i  di  armatura tipo 1 φ1 = 16 mm

area dell'armatura longitudinale tipo 1 A s1 = 201 mm2

numero di  barre longitudinali  di  armatura tipo 1 n 1 = 1diametro delle barre longitudinal i  di  armatura tipo 2 φ2 = 12 mm

area dell'armatura longitudinale tipo 2 A s2 = 113 mm2

numero di  barre longitudinali  di  armatura tipo 2 n 2 = 1

area totale di  armatura longitudinale A sl = n 1 ·A s1 + n 2 ·A s2 = 314 mm2

rapporto geometrico di  armatura  longitudinale ρ l = A sl / (b w ·d) = 0,0119tensione media di  compressione nella sezione σcp = 0 MPa

verificacoefficiente k k = 1 + (200/d) 1/2 (≤ 2) = 1,95parametro vmin v min = 0,035·k 3/2 ·f ck

1/2 = 0,51 MPa

V Rd,1 = [0,18·k·(100 ∙ρ l ·f ck ) 1/3 / γ c + 0,15· σ cp ] · b w ·d = 19,91 kNV Rd,2 = (v min + 0,15· σcp ) · b w ·d = 13,35 kN

resistenza a tagl io di  progetto V Rd = V Rd,1 (≥ V Rd,2 ) = 19,91 kNsollecitazione a taglio di  progetto V Ed = 17,77 kN

verifica SI

Resistenza al taglio di elementi in c.a. privi di armatura specifica a taglio

Page 61: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

60

6.3 SOLAIO TIPO 1 PIANO PRIMO Il solaio è del tipo in laterocemento dello spessore 20+5 cm, interasse dei travetti i=60 cm. Lo schema statico è di trave in semplice appoggio di luce L = 5,50 m. Il calcolo del taglio di progetto viene effettuato sulla sezione di interfaccia con il travetto prendendo una luce di calcolo pari a L’=5,06 m. Peso proprio: gk = 0,60 x 5,21 = 3,13 kN/m Carico accidentale: qk = 0,60 x 6,00 = 3,60 kN/m Calcolo delle sollecitazioni: MEd = (γg x gk + γq x qk) x L2 / 8 = 35,80 kNm VEd = (γg x gk + γq x qk) x L / 2 = 26,04 kN VEd,int = (γg x gk + γq x qk) x L’ / 2 = 23,96 kN L’armatura a flessione e taglio è costituita da 1 φ16 + 1 φ20 / travetto. Verifica a flessione:

Page 62: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

61

Verifica a taglio:

classe di  resistenza del  calcestruzzo C 28/35resistenza caratteristica cil incrica a compressione f ck = 28 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ c = 1,50coefficiente per carichi  di  lunga durata α = 0,85resistenza a compressione di  progetto f cd = α ·f ck / γ c = 15,9 MPa

tipo di  acciaio B 450 Cresistenza caratteristica a snervamento f yk = 450 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ s = 1,15resistenza di  progetto a snervamento f yd = f yk / γ s =

caratteristiche della sezione in c.a.larghezza minima della sezione b w = 120 mmaltezza utile della sezione d = 220 mmdiametro del le barre longitudinali  di  armatura tipo 1 φ1 = 16 mm

area dell'armatura longitudinale tipo 1 A s1 = 201 mm2

numero di  barre longitudinali  di  armatura tipo 1 n 1 = 1diametro del le barre longitudinali  di  armatura tipo 2 φ2 = 20 mm

area dell'armatura longitudinale tipo 2 A s2 = 314 mm2

numero di  barre longitudinali  di  armatura tipo 2 n 2 = 1

area totale di  armatura longitudinale A sl = n 1 ·A s1 + n 2 ·A s2 = 515 mm2

rapporto geometrico di  armatura longitudinale ρ l = A sl / (b w ·d) = 0,0195tensione media di  compressione nella sezione σ cp = 0 MPa

verificacoefficiente k k = 1 + (200/d) 1/2 (≤ 2) = 1,95parametro vmin v min = 0,035·k 3/2 ·f ck

1/2 = 0,51 MPa

V Rd,1 = [0,18·k·(100 ∙ρ l ·f ck ) 1/3 / γ c + 0,15· σcp ] · b w ·d = 24,08 kNV Rd,2 = (v min + 0,15· σ cp ) · b w ·d = 13,94 kN

resistenza a taglio di  progetto V Rd = V Rd,1 (≥ V Rd,2 ) = 24,08 kNsollecitazione a taglio di  progetto V Ed = 23,96 kN

verifica SI

Resistenza al taglio di elementi in c.a. privi di armatura specifica a taglio

Page 63: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

62

6.4 SOLAIO TIPO 2 PIANO PRIMO Il solaio è del tipo in laterocemento dello spessore 20+5 cm, interasse dei travetti i=60 cm. Lo schema statico è di trave continua su due appoggi1 di luce L1 = 5,50 m e L2 = 2,80 m. Il calcolo del taglio di progetto viene effettuato sulla sezione di interfaccia con il travetto. Peso proprio: gk = 0,60 x 5,21 = 3,13 kN/m Carico accidentale: qk = 0,60 x 6,00 = 3,60 kN/m Calcolo delle sollecitazioni con il programma Travecon v. 7.4.

Page 64: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

63

Verifica a flessione sulla prima campata (armatura 1 φ16 + 1 φ12 / travetto):

Verifica a flessione all’appoggio (armatura 2 φ16 / travetto):

Page 65: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

64

Verifica a taglio all’appoggio centrale:

classe di resistenza del calcestruzzo C 28/35resistenza caratteristica cil incrica a compressione f ck = 28 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ c = 1,50coefficiente per carichi di  lunga durata α = 0,85resistenza a compressione di  progetto f cd = α ·f ck / γ c = 15,9 MPa

tipo di  acciaio B 450 Cresistenza caratteristica a snervamento f yk = 450 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ s = 1,15resistenza di progetto a snervamento f yd = f yk / γ s =

caratteristiche della sezione in c.a.larghezza minima della sezione b w = 120 mmaltezza utile della sezione d = 220 mmdiametro delle barre longitudinali  di  armatura tipo 1 φ1 = 16 mm

area dell'armatura longitudinale tipo 1 A s1 = 201 mm2

numero di  barre longitudinali  di  armatura tipo 1 n 1 = 2diametro delle barre longitudinali  di  armatura tipo 2 φ2 = 12 mm

area dell'armatura longitudinale tipo 2 A s2 = 113 mm2

numero di  barre longitudinali  di  armatura tipo 2 n 2 =

area totale di  armatura longitudinale A sl = n 1 ·A s1 + n 2 ·A s2 = 402 mm2

rapporto geometrico di armatura longitudinale ρ l = A sl / (b w ·d) = 0,0152tensione media di  compressione nella sezione σ cp = 0 MPa

verificacoefficiente k k = 1 + (200/d) 1/2 (≤ 2) = 1,95parametro vmin v min = 0,035·k 3/2 ·f ck

1/2 = 0,51 MPa

V Rd,1 = [0,18·k ·(100 ∙ρ l ·f ck ) 1/3 / γ c + 0,15· σcp ] · b w ·d = 21,62 kNV Rd,2 = (v min + 0,15· σcp ) · b w ·d = 13,35 kN

resistenza a taglio di  progetto V Rd = V Rd,1 (≥ V Rd,2 ) = 21,62 kNsollecitazione a taglio di  progetto V Ed = 20,46 kN

verifica SI

Resistenza al taglio di elementi in c.a. privi di armatura specifica a taglio

6.5 SOLAIO TIPO 3 PIANO PRIMO Il solaio è del tipo in laterocemento dello spessore 20+5 cm, interasse dei travetti i=60 cm. Lo schema statico è di trave in semplice appoggio di luce L = 2,85 m. Il calcolo del taglio di progetto viene effettuato sulla sezione di interfaccia con il travetto prendendo una luce di calcolo pari a L’ = 2,55 m. Peso proprio: gk = 0,60 x 5,21 = 3,13 kN/m Carico accidentale: qk = 0,60 x 6,00 = 3,60 kN/m Calcolo delle sollecitazioni: MEd = (γg x gk + γq x qk) x L2 / 8 = 9,61 kNm VEd = (γg x gk + γq x qk) x L / 2 = 13,49 kN VEd,int = (γg x gk + γq x qk) x L’ / 2 = 12,07 kN L’armatura a flessione e taglio è costituita da 1 φ16 / travetto.

Page 66: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

65

Verifica a flessione:

Verifica a taglio:

classe di  resistenza del calcestruzzo C 28/35resistenza caratteristica cil incrica a compressione f ck = 28 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ c = 1,50coefficiente per carichi  di  lunga durata α = 0,85resistenza a compressione di  progetto f cd = α ·f ck / γ c = 15,9 MPa

tipo di  acciaio B 450 Cresistenza caratteristica a snervamento f yk = 450 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ s = 1,15resistenza di  progetto a snervamento f yd = f yk / γ s =

caratteristiche della sezione in c.a.larghezza minima della sezione b w = 120 mmaltezza utile della sezione d = 220 mmdiametro delle barre longitudinali  di  armatura tipo 1 φ1 = 16 mm

area dell 'armatura longitudinale tipo 1 A s1 = 201 mm2

numero di  barre longitudinali  di  armatura tipo 1 n 1 = 1diametro delle barre longitudinali  di  armatura tipo 2 φ2 = 12 mm

area dell 'armatura longitudinale tipo 2 A s2 = 113 mm2

numero di  barre longitudinali  di  armatura tipo 2 n 2 =

area totale di  armatura longitudinale A sl = n 1 ·A s1 + n 2 ·A s2 = 201 mm2

rapporto geometrico di  armatura longitudinale ρ l = A sl / (b w ·d) = 0,0076tensione media di  compressione nella sezione σ cp = 0 MPa

verificacoefficiente k k = 1 + (200/d) 1/2 (≤ 2) = 1,95parametro vmin v min = 0,035·k 3/2 ·f ck

1/2 = 0,51 MPa

V Rd,1 = [0,18·k·(100 ∙ρ l ·f ck ) 1/3 / γ c + 0,15· σcp ] · b w ·d = 17,16 kNV Rd,2 = (v min + 0,15· σ cp ) · b w ·d = 13,35 kN

resistenza a taglio di  progetto V Rd = V Rd,1 (≥ V Rd,2 ) = 17,16 kNsollecitazione a taglio di  progetto V Ed = 12,07 kN

verifica SI

Resistenza al taglio di elementi in c.a. privi di armatura specifica a taglio

Page 67: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

66

6.6 SOLAIO TIPO 1 COPERTURA Il solaio è del tipo in laterocemento dello spessore 20+5 cm, interasse dei travetti i=60 cm. Lo schema statico è di trave continua su due appoggi1 di luce L1 = 2,85 m e L2 = 5,80 m. Il calcolo del taglio di progetto viene effettuato sulla sezione di interfaccia con il travetto. Peso proprio: gk = 0,60 x 4,10 = 2,46 kN/m Carico accidentale: qk = 0,60 x 2,85 = 1,71 kN/m Calcolo delle sollecitazioni con il programma Travecon v. 7.4.

Page 68: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

67

Verifica a flessione sulla seconda campata (armatura 2 φ12 / travetto):

Verifica a flessione all’appoggio (armatura 1 φ12 1 φ16 / travetto):

Page 69: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

68

Verifica a taglio all’appoggio centrale:

classe di  resistenza del  calcestruzzo C 28/35resistenza  caratteristica  ci lincrica  a compressione f ck = 28 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ c = 1,50coefficiente per carichi  di  lunga durata α = 0,85resistenza  a compressione di  progetto f cd = α ·f ck / γ c = 15,9 MPa

tipo di  acciaio B 450 Cresistenza  caratteristica  a snervamento f yk = 450 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ s = 1,15resistenza  di  progetto a snervamento f yd = f yk / γ s =

caratteristiche della  sezione in c.a.larghezza minima della sezione b w = 120 mmaltezza uti le della sezione d = 220 mmdiametro delle barre longitudinali  di  armatura  tipo 1 φ1 = 16 mm

area  dell'armatura longitudinale tipo 1 A s1 = 201 mm2

numero di  barre longitudinali  di  armatura tipo 1 n 1 = 1diametro delle barre longitudinali  di  armatura  tipo 2 φ2 = 12 mm

area  dell'armatura longitudinale tipo 2 A s2 = 113 mm2

numero di  barre longitudinali  di  armatura tipo 2 n 2 = 1

area  totale di  armatura longitudinale A sl = n 1 ·A s1 + n 2 ·A s2 = 314 mm2

rapporto geometrico di  armatura  longitudinale ρ l = A sl / (b w ·d) = 0,0119tensione media di  compressione nella sezione σcp = 0 MPa

verificacoefficiente k k = 1 + (200/d) 1/2 (≤ 2) = 1,95parametro vmin v min = 0,035·k 3/2 ·f ck

1/2 = 0,51 MPa

V Rd,1 = [0,18·k·(100 ∙ρ l ·f ck ) 1/3 / γ c + 0,15· σcp ] · b w ·d = 19,91 kNV Rd,2 = (v min + 0,15· σcp ) · b w ·d = 13,35 kN

resistenza  a taglio di  progetto V Rd = V Rd,1 (≥ V Rd,2 ) = 19,91 kNsollecitazione a taglio di  progetto V Ed = 19,85 kN

verifica SI

Resistenza al taglio di elementi in c.a. privi di armatura specifica a taglio

6.7 VERIFICA A COMPRESSIONE DELLA MURATURA Viene effettuata la verifica locale a schiacciamento della muratura per il massimo taglio trasmesso su essa dai collegamenti dei solai di interpiano. I collegamenti sono effettuati ad interasse i = 1,20 m, hanno dimensioni medie in pianta a x b = 45 x 30 cm. Il massimo taglio trasmesso allo SLU dal solaio vale: VEd = 26,04 kN Si riporta lo schema di calcolo adottato, supponendo per la muratura un comportamento elastico lineare.

Page 70: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

69

Lunghezza dell’appoggio: a = 45 cm Base dell’appoggio: b = 30 cm Il taglio rapportato all’interasse dei collegamenti vale: N’Ed = VEd x i = 26,04 x 1,20 = 31,25 kN Oltre al taglio trasmesso dalla trave si considera il carico proveniente dalla muratura sovrastante e il carico trasmesso dalla copertura. L’altezza del paramento di muro sovrastante vale: h = 3,70 m. La larghezza di influenza della copertura vale: L = 2,61 m. Allo stato limite ultimo tali sollecitazioni valgono rispettivamente: N’’Ed = γg x a x b x h x γmur = 1,30 x 0,45 x 0,30 x 3,70 x 19,0 = 12,34 kN N’’’Ed = L x (γg x b x gk,cop + γq x b x qk,n) = 2,61 x (1,3 x 0,30 x 1,45 + 1,5 x 0,30 x 1,20) = 2,89 kN NEd = N’’Ed + N’’’Ed = 15,23 kN pmax = 2 x N’Ed / (a x b) + NEd / (a x b) = 57,6 N/cm2 < fmd = fm x C / FC = 100 x 2,0 / 1,35 = 148,2 N/cm2

6.8 VERIFICA A TAGLIO DEL COLLEGAMENTO ALLA MURATURA Viene effettuata la verifica locale a taglio delle barre di armatura presenti nei collegamenti tra solaio e pareti. I collegamenti sono effettuati ad interasse i = 1,20 m, hanno dimensioni medie in pianta a x b = 45 x 30 cm. Il massimo taglio trasmesso allo SLU dal solaio vale: VEd = 26,04 kN Il taglio rapportato all’interasse dei collegamenti vale: V’Ed = VEd x i = 26,04 x 1,20 = 31,25 kN Nel collegamento sono presenti n = 6 φ16. Su ciascuna barra di armatura agisce la sollecitazione: F = V’Ed / n = 31,25 / 6 = 5,21 kN τ = 4/3 x F / (φ/2)2 = 108,54 MPa < fyd / 30,5 = 391 / 30,5 = 225,74 MPa

Page 71: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

70

7. CALCOLO DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI IN ACCIAIO Si riporta il calcolo dei montanti in acciaio a sostegno delle tamponature e dei serramenti in corrispondenza del vano scale. I montanti sono costituiti da profili HEA 100 realizzati in acciaio S275. La larghezza massima di influenza è pari a Linf = 141 cm. Il profilo è vincolato in corrispondenza dei livelli di piano ed è soggetto ai carichi verticali costituiti dal peso proprio e dal permanente non strutturale, e dall’azione orizzontale del vento. La lunghezza massima di un montante è pari a L = 6,05 m. Carichi agenti: gk = 1,41 x 0,25 + 0,17 = 0,52 kN qk = 1,41 x 0,76 = 1,07 kN Calcolo delle sollecitazioni: NEd = γg x gk x L = 4,09 kN MEd = γq x qk x L2 / 8 = 7,34 kNm VEd = γq x qk x L / 2 = 4,86 kN Verifiche del profilo:

Page 72: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

71

8. CALCOLO DELLE SCALE

8.1 RAMPA 1 Si riportano schema di calcolo e condizioni di carico.

g (kg; cm)

q (kg; cm)

Si riportano i diagrammi dei momenti flettenti e del taglio allo SLU.

MEd = 45,76 kNm

Page 73: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

72

VEd = 43,17 kN Verifica a flessione:

Page 74: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

73

Verifica a taglio:

classe di  resistenza del  calcestruzzo C 28/35resistenza caratteristica ci lincrica a compressione f ck = 28 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ c = 1,50coefficiente per carichi  di  lunga durata α = 0,85resistenza a compressione di  progetto f cd = α ·f ck / γ c = 15,9 MPa

tipo di  acciaio B 450 Cresistenza caratteristica a snervamento f yk = 450 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ s = 1,15resistenza di  progetto a snervamento f yd = f yk / γ s =

caratteristiche della sezione in c.a.larghezza minima della sezione b w = 1450 mmaltezza utile della sezione d = 170 mmdiametro delle barre longitudinal i  di  armatura tipo 1 φ1 = 16 mm

area dell 'armatura longitudinale tipo 1 A s1 = 201 mm2

numero di  barre longitudinal i  di  armatura tipo 1 n 1 = 8diametro delle barre longitudinal i  di  armatura tipo 2 φ2 = 12 mm

area dell 'armatura longitudinale tipo 2 A s2 = 113 mm2

numero di  barre longitudinal i  di  armatura tipo 2 n 2 =

area totale di  armatura longitudinale A sl = n 1 ·A s1 + n 2 ·A s2 = 1608 mm2

rapporto geometrico di  armatura longitudinale ρ l = A sl / (b w ·d) = 0,0065tensione media di  compressione nella sezione σ cp = 0 MPa

verificacoefficiente k k = 1 + (200/d) 1/2 (≤ 2) = 2,00parametro vmin v min = 0,035·k 3/2 ·f ck

1/2 = 0,52 MPa

V Rd,1 = [0,18·k·(100 ∙ρ l ·f ck ) 1/3 / γ c + 0,15· σcp ] · b w ·d = 155,82 kNV Rd,2 = (v min + 0,15· σ cp ) · b w ·d = 129,12 kN

resistenza a taglio di  progetto V Rd = V Rd,1 (≥ V Rd,2 ) = 155,82 kNsollecitazione a tagl io di  progetto V Ed = 43,17 kN

verifica SI

Resistenza al taglio di elementi in c.a. privi di armatura specifica a taglio

8.2 RAMPA 2 Si riportano schema di calcolo e condizioni di carico.

g (kg; cm)

Page 75: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

74

q (kg; cm)

Si riportano i diagrammi dei momenti flettenti e del taglio allo SLU.

MEd = 89,59 kNm

VEd = 59,24 kN

Page 76: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

75

Verifica a flessione:

Verifica a taglio:

classe di  resistenza  del  calcestruzzo C 28/35resistenza caratteristica cil incrica  a  compressione f ck = 28 MPacoefficiente di  sicurezza  sul  materiale γ c = 1,50coefficiente per carichi  di  lunga durata α = 0,85resistenza a compressione di  progetto f cd = α ·f ck / γ c = 15,9 MPa

tipo di  acciaio B 450 Cresistenza caratteristica a  snervamento f yk = 450 MPacoefficiente di  sicurezza  sul  materiale γ s = 1,15resistenza di  progetto a  snervamento f yd = f yk / γ s =

caratteristiche della sezione in c.a.larghezza minima  della sezione b w = 1340 mmaltezza  utile della  sezione d = 170 mmdiametro delle barre longitudinali  di  armatura tipo 1 φ1 = 16 mm

area  dell 'armatura longitudinale tipo 1 A s1 = 201 mm2

numero di  barre longitudinali  di  armatura tipo 1 n 1 = 12diametro delle barre longitudinali  di  armatura tipo 2 φ2 = 12 mm

area  dell 'armatura longitudinale tipo 2 A s2 = 113 mm2

numero di  barre longitudinali  di  armatura tipo 2 n 2 =

area  totale di  armatura  longitudinale A sl = n 1 ·A s1 + n 2 ·A s2 = 2413 mm2

rapporto geometrico di  armatura longitudinale ρ l = A sl / (b w ·d) = 0,0106tensione media  di  compressione nella sezione σcp = 0 MPa

verificacoefficiente k k = 1 + (200/d) 1/2 (≤ 2) = 2,00parametro vmin v min = 0,035·k 3/2 ·f ck

1/2 = 0,52 MPa

V Rd,1 = [0,18·k ·(100 ∙ρ l ·f ck ) 1/3 / γ c + 0,15· σ cp ] · b w ·d = 169,23 kNV Rd,2 = (v min + 0,15· σ cp ) · b w ·d = 119,33 kN

resistenza a taglio di  progetto V Rd = V Rd,1 (≥ V Rd,2 ) = 169,23 kNsollecitazione a taglio di  progetto V Ed = 59,24 kN

verifica SI

Resistenza al taglio di elementi in c.a. privi di armatura specifica a taglio

Page 77: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

76

9. CALCOLO DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI IN C.A. Si riporta la verifica su un modello locale degli elementi in c.a., travi e pilastri che formano il telaio di rinforzo della nuova muratura portante sul lato est del fabbricato. Tale verifica è da considerarsi di carattere locale e di completamento della verifica globale dell’edificio. La modellazione è avvenuta con il software Nolian EWS 37 con analisi per soli carichi verticali. Modello agli elementi finiti.

Carichi permanenti strutturali – “g0” (kg/cm)

Page 78: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

77

Carichi permanenti non strutturali da solai – “g1” (kg/cm)

Carichi permanenti non strutturali da murature – “g2” (kg/cm)

Carichi accidentali di interpiano – “q” (kg/cm”

Page 79: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

78

Carico neve – “qn” (kg/cm)

Si riportano i diagrammi allo SLU statico: Diagrammi dei momenti flettenti

Page 80: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

79

Diagrammi dei tagli

Trave 45x25 cm M-

Ed = 170,78 kN M+

Ed = 115,45 kN VEd = 183,60 kN Trave 30x25 cm MEd = 26,23 kN VEd = 58,88 kN Non si esegue la verifica sui pilastri in quanto le sollecitazioni sono del tutto trascurabili. Per quanto riguarda la trave 45x25 cm sulla restante porzione di trave l’armatura di confezione risulta adeguata ad assorbire le sollecitazioni presenti.

Page 81: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

80

Trave 45x25 cm – verifica a flessione negativa

Trave 45x25 cm – verifica a flessione positiva

Page 82: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

81

Trave 45x25 cm – verifica a taglio

classe di  resistenza del  calcestruzzo C 28/35resistenza caratteristica cil incrica a compressione f ck = 28 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ c = 1.50coefficiente per carichi  di  lunga durata α = 0.85resistenza a compressione di  progetto f cd = α ·f ck / γ c = 15.9 MParesistenza a compressione ridotta del  calcestruzzo d'anima f' cd = 0,5·f cd = 7.9 MPa

tipo di  acciaio B 450 Cresistenza caratteristica a snervamento f yk = 450 MPacoefficiente di  sicurezza sul  materiale γ s = 1.15resistenza di  progetto a snervamento f yd = f yk / γ s = 391 MPa

caratteristiche della sezione in c.a.larghezza della sezione  b w = 450 mmaltezza utile della sezione d = 212 mmbraccio della coppia interna z = 0,9 d = 191 mmtensione media di  compressione nella sezione σcp = 0 MPacoefficiente maggiorativo per membrature compresse α c = 1

verifica della sezionediametro delle staffe tipo 1 φsw1 = 8 mm

area della singola staffa tipo 1 A sw1 = 50 mm2

numero di  bracci  delle staffe tipo 1 n b1 = 4diametro delle staffe tipo 2 φsw2 = 0 mm

area della singola staffa tipo 2 A sw2 = 0 mm2

numero di  bracci  delle staffe tipo 2 n b2 = 0

area di  armatura trasversale A sw = n b1 ∙A sw1 + n b2 ·A sw2 = 201 mm2

passo delle staffe s = 50 mmangolo di  inclinazione dell'armatura trasversale rispetto all'asse della trave α = 90 °

cotg α = 0.00angolo di  inclinazione del  puntone compresso (1 ≤ cotgθ ≤ 2,5) θ = 45.00 °

cotg θ = 1.00

= 300.23 kN

= 340.58 kN

resistenza a taglio di  progetto V Rd = min (V Rcd ; V Rsd ) = 300.23 kNsollecitazione a taglio di  progetto V Ed = 183.60 kN

verifica SI

resistenza di  calcolo a "taglio compressione"V Rcd = 0,9 ∙d ∙b w ∙α c ∙f' cd ∙(ctg α + ctg θ )/(1 + ctg 2 θ )

Resistenza al taglio di elementi in c.a. con armature trasversali resistenti al taglio

V Rsd = 0,9 ∙d ∙(A sw /s) ∙f yd ∙(ctg α + ctg θ ) ∙sen αresistenza di  calcolo a "taglio trazione"

Page 83: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

82

Trave 30x25 cm – verifica a flessione

Trave 30x25 cm – verifica a taglio

classe di  resistenza del  calcestruzzo C 28/35resistenza caratteristica  cil incrica a  compressione f ck = 28 MPacoefficiente di  sicurezza  sul  materiale γ c = 1.50coefficiente per carichi  di  lunga durata α = 0.85resistenza a  compressione di  progetto f cd = α ·f ck / γ c = 15.9 MParesistenza a  compressione ridotta  del  calcestruzzo d'anima f' cd = 0,5·f cd = 7.9 MPa

tipo di acciaio B 450 Cresistenza caratteristica  a snervamento f yk = 450 MPacoefficiente di  sicurezza  sul  materiale γ s = 1.15resistenza di progetto a snervamento f yd = f yk / γ s = 391 MPa

caratteristiche della sezione in c.a.larghezza della  sezione  b w = 350 mmaltezza utile della sezione d = 220 mmbraccio della coppia interna z = 0,9 d = 198 mmtensione media di  compressione nella sezione σ cp = 0 MPacoefficiente maggiorativo per membrature compresse α c = 1

verifica della sezionediametro delle staffe tipo 1 φsw1 = 8 mm

area della singola  staffa tipo 1 A sw1 = 50 mm2

numero di  bracci  delle staffe tipo 1 n b1 = 2diametro delle staffe tipo 2 φsw2 = 0 mm

area della singola  staffa tipo 2 A sw2 = 0 mm2

numero di  bracci  delle staffe tipo 2 n b2 = 0

area di  armatura  trasversale A sw = n b1 ∙A sw1 + n b2 ·A sw2 = 101 mm2

passo delle staffe s = 50 mmangolo di  inclinazione dell 'armatura  trasversale rispetto all 'asse della trave α = 90 °

cotg α = 0.00angolo di  inclinazione del  puntone compresso (1 ≤ cotgθ ≤ 2,5) θ = 45.00 °

cotg θ = 1.00

= 155.78 kN

= 274.89 kN

resistenza a  taglio di  progetto V Rd = min (V Rcd ; V Rsd ) = 155.78 kNsollecitazione a taglio di  progetto V Ed = 58.88 kN

verifica SI

resistenza di calcolo a "taglio compressione"V Rcd = 0,9 ∙d ∙b w ∙α c ∙f' cd ∙(ctg α + ctg θ )/(1 + ctg 2 θ )

Resistenza al taglio di elementi in c.a. con armature trasversali resistenti al taglio

resistenza di  calcolo a "taglio trazione"V Rsd = 0,9 ∙d ∙(A sw /s) ∙f yd ∙(ctg α + ctg θ ) ∙sen α

Page 84: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

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10. CALCOLO DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI IN LEGNO Si riportano i calcoli degli elementi strutturali lignei componenti la copertura. Il calcolo delle sollecitazioni e degli spostamenti viene effettuato su modelli locali. Le strutture devono garantire una resistenza all’incendio R60.

10.1 ARCARECCI

10.1.1 Verifiche allo SLU Gli arcarecci di copertura sono realizzati in legno massiccio di classe C24 con sezione rettangolare 14x20 cm. Il calcolo viene effettuato sull’elemento di lunghezza massima considerando un interasse massimo di 88 cm. La trave inclinata (inclinazione 23°) viene riportata sull’orizzontale adeguando i carichi permanenti. Non si considera l’effetto delle mensole costituenti gli sporti di linda. Lo schema statico è quindi di trave in semplice appoggio di luce L = 3,10 m. Peso proprio: 0,14 x 0,20 x 6,00 = 0,17 kN/m Permanente portato: 1,25 x 0,88 = 1,10 kN/m 1,27 kN/m 1,27 / cos 23° = 1,38 kN/m Carico neve: 1,20 x 0,88 = 1,06 kN/m Carichi agenti: gk = 1,38 kN/m qk = 1,06 kN/m Calcolo delle sollecitazioni: MEd = (γg x gk + γq x qk) x L2 / 8 = 4,07 kNm VEd = (γg x gk + γq x qk) x L / 2 = 5,25 kN Caratteristiche geometriche della sezione: W = b x h2 / 6 = 14 x 202 / 6 = 933 cm3 A = b x h = 14 x 20 = 280 cm2 J = b x h3 / 12 = 14 x 203 / 12 = 9.333 cm4 Calcolo delle tensioni: σ = MEd / W = 4,07 x 106 / (933 x 103) = 4,36 MPa τ = 3 / 2 x VEd / A = 3 / 2 x (5,25 x 103) / (280 x 102) = 0,28 MPa Caratteristiche del materiale: classe della durata del carico breve classe di servizio 2 kmod = 0,90 kdef = 0,80 γM = 1,5 fm,k = 24 MPa fv,k = 2,5 MPa E0,mean = 11.000 MPa

Page 85: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

84

Verifiche di resistenza: fm,d = kmod x fm,k / γM = 0,90 x 24 / 1,5 = 14,40 MPa > σ fv,d = kmod x fv,k / γM = 0,90 x 2,5 / 1,5 = 1,50 MPa > τ

10.1.2 Verifiche allo SLE In accordo con le norme CNR DT 206 si adottano le seguenti limitazioni: u2,in ≤ L / 300 u2,fin ≤ L / 300 unet,fin ≤ L / 250 dove: u2,in = freccia istantanea calcolata in combinazione rara unet,fin = u1,fin + u2,fin – u0 u1,fin = freccia finale dovuta ai soli carichi permanenti u2,fin = freccia finale dovuta ai soli carichi variabili u0 = controfreccia ufin = uin + udif udif = kdef x u’in uin = deformazione iniziale calcolata con la combinazione di carico rara udif = deformazione differita u’in = deformazione iniziale istantanea calcolata nella combinazione di carico permanente Calcolo delle deformazioni: u0 = 0,0 mm

( )=

⋅⋅+

⋅=JELqgu

mean

kkin

,0

4

,2 3845

2,9 mm < L / 300 = 3.100 / 300 = 10,3 mm

( )=

⋅⋅⋅+

⋅==JE

Lgkuu

mean

kdeffinnetfin

,0

4

,,2

1384

52,9 mm < L / 250 = 3.100 / 250 = 12,4 mm

10.1.3 Verifiche al fuoco La verifica viene effettuata con il metodo della sezione efficace. Tale sezione si ottiene riducendo quella iniziale di una profondità di carbonizzazione “effettiva” calcolata come di seeguito esposto: def = dchar + k0 x d0 in cui: def = profondità di carbonizzazione dchar = β0 x t β0 = velocità di carbonizzazione ideale k0 = coefficiente dipendente dal tempo d0 = 7 mm Nel calcolo della resistenza si adottano i seguenti valori: fd,fi = kmod,fi x kfi x fk / γM,fi

Page 86: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

85

Calcolo della profondità di carbonizzazione β0 = 0,8 mm/min t = 60 min k0 = 1 def = dchar + k0 x d0 = 55 mm Caratteristiche geometriche della sezione efficace: beff = b – 2 x def = 30 mm heff = h – def = 145 mm Weff = beff x heff

2 / 6 = 3,0 x 14,52 / 6 = 105 cm3 Aeff = beff x heff = 3,0 x 14,5 = 43,5 cm2 Calcolo delle sollecitazioni (combinazione eccezionale): MEd = gk x L2 / 8 = 1,66 kNm VEd = gk x L / 2 = 2,14 kN Calcolo delle tensioni: σ = MEd / Weff = 1,66 x 106 / (105 x 103) = 15,81 MPa τ = 3 / 2 x VEd / Aeff = 3 / 2 x (2,14 x 103) / (43,5 x 102) = 0,74 MPa Verifiche di resistenza: fm,d,fi = kmod,fi x kfi x fm,k / γM,fi = 1,0 x 1,25 x 24 / 1,0 = 30,00 MPa > σ fv,d,fi = kmod,fi x kfi x fv,k / γM,fi = 1,0 x 1,25 x 2,5 / 1,0 = 3,13 MPa > τ

Page 87: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

86

10.2 COLMO L = 7,20 M

10.2.1 Verifiche allo SLU Il colmo è realizzato in legno lamellare di classe GL28h con sezione rettangolare 20x44 cm. La larghezza di influenza è pari a Linf = 3,00 m. Lo schema statico è di trave in semplice appoggio di luce L = 7,20 m. Peso proprio: 0,20 x 0,44 x 6,00 = 0,53 kN/m Permanente portato: 1,45 x 3,00 / cos 23° = 4,73 kN/m 5,26 kN/m Carico neve: 1,20 x 3,00 = 3,60 kN/m Carichi agenti: gk = 5,26 kN/m qk = 3,60 kN/m Calcolo delle sollecitazioni: MEd = (γg x gk + γq x qk) x L2 / 8 = 79,30 kNm VEd = (γg x gk + γq x qk) x L / 2 = 44,06 kN Caratteristiche geometriche della sezione: W = b x h2 / 6 = 20 x 442 / 6 = 6.453 cm3 A = b x h = 20 x 44 = 880 cm2 J = b x h3 / 12 = 20 x 443 / 12 = 141.973 cm4 Calcolo delle tensioni: σ = MEd / W = 79,30 x 106 / (6.453 x 103) = 12,29 MPa τ = 3 / 2 x VEd / A = 3 / 2 x (43,82 x 103) / (800 x 102) = 0,82 MPa Caratteristiche del materiale: classe della durata del carico breve classe di servizio 2 kmod = 0,90 kdef = 0,80 γM = 1,45 fm,g,k = 28 MPa fv,g,k = 3,2 MPa E0,g,mean = 12.600 MPa Verifiche di resistenza: fm,g,d = kmod x fm,g,k / γM = 0,90 x 28 / 1,45 = 17,38 MPa > σ fv,g,d = kmod x fv,g,k / γM = 0,90 x 3,2 / 1,45 = 1,98 MPa > τ

Page 88: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

87

10.2.2 Verifiche allo SLE In accordo con le norme CNR DT 206 si adottano le seguenti limitazioni: u2,in ≤ L / 300 u2,fin ≤ L / 300 unet,fin ≤ L / 250 dove: u2,in = freccia istantanea calcolata in combinazione rara unet,fin = u1,fin + u2,fin – u0 u1,fin = freccia finale dovuta ai soli carichi permanenti u2,fin = freccia finale dovuta ai soli carichi variabili u0 = controfreccia ufin = uin + udif udif = kdef x u’in uin = deformazione iniziale calcolata con la combinazione di carico rara udif = deformazione differita u’in = deformazione iniziale istantanea calcolata nella combinazione di carico permanente Calcolo delle deformazioni: u0 = 0,0 mm

( )=

⋅⋅+

⋅=JELqgu

meang

kkin

,,0

4

,2 3845

18,8 mm < L / 300 = 7.200 / 300 = 24 mm

( )=

⋅⋅+⋅==

JELgk

uumeang

kdeffinnetfin

,,0

4

,,2

1384

520,1 mm < L / 250 = 7.200 / 250 = 28,8 mm

10.2.3 Verifiche al fuoco La verifica viene effettuata con il metodo della sezione efficace. Tale sezione si ottiene riducendo quella iniziale di una profondità di carbonizzazione “effettiva” calcolata come di seeguito esposto: def = dchar + k0 x d0 in cui: def = profondità di carbonizzazione dchar = β0 x t β0 = velocità di carbonizzazione ideale k0 = coefficiente dipendente dal tempo d0 = 7 mm Nel calcolo della resistenza si adottano i seguenti valori: fd,fi = kmod,fi x kfi x fk / γM,fi Calcolo della profondità di carbonizzazione β0 = 0,7 mm/min

Page 89: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

88

t = 60 min k0 = 1 def = dchar + k0 x d0 = 49 mm Caratteristiche geometriche della sezione efficace: beff = b – 2 x def = 102 mm heff = h – def = 391 mm Weff = beff x heff

2 / 6 = 10,2 x 39,12 / 6 = 2.599 cm3 Aeff = beff x heff = 10,2 x 39,1 = 398,8 cm2 Calcolo delle sollecitazioni (combinazione eccezionale): MEd = gk x L2 / 8 = 34,08 kNm VEd = gk x L / 2 = 18,94 kN Calcolo delle tensioni: σ = MEd / Weff = 34,08 x 106 / (2.599 x 103) = 13,11 MPa τ = 3 / 2 x VEd / Aeff = 3 / 2 x (18,94 x 103) / (398,8 x 102) = 0,71 MPa Verifiche di resistenza: fm,g,d,fi = kmod,fi x kfi x fm,g,k / γM,fi = 1,0 x 1,25 x 28 / 1,0 = 35,00 MPa > σ fv,g,d,fi = kmod,fi x kfi x fv,g,k / γM,fi = 1,0 x 1,25 x 3,2 / 1,0 = 4,00 MPa > τ

Page 90: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

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10.3 COLMO L = 5,75 M

10.3.1 Verifiche allo SLU Il colmo è realizzato in legno lamellare di classe GL28h con sezione rettangolare 20x44 cm. La larghezza di influenza è pari a Linf = 2,85 m. Lo schema statico è di trave in semplice appoggio di luce L = 5,75 m. Peso proprio: 0,20 x 0,44 x 6,00 = 0,53 kN/m Permanente portato: 1,45 x 2,85 / cos 23° = 4,49 kN/m 5,02 kN/m Carico neve: 1,20 x 2,85 = 3,42 kN/m Carichi agenti: gk = 5,02 kN/m qk = 3,42 kN/m Calcolo delle sollecitazioni: MEd = (γg x gk + γq x qk) x L2 / 8 = 48,17 kNm VEd = (γg x gk + γq x qk) x L / 2 = 33,51 kN Caratteristiche geometriche della sezione: W = b x h2 / 6 = 20 x 442 / 6 = 6.453 cm3 A = b x h = 20 x 44 = 880 cm2 J = b x h3 / 12 = 20 x 443 / 12 = 141.973 cm4 Calcolo delle tensioni: σ = MEd / W = 48,17 x 106 / (6.453 x 103) = 7,46 MPa τ = 3 / 2 x VEd / A = 3 / 2 x (33,51 x 103) / (800 x 102) = 0,63 MPa Caratteristiche del materiale: classe della durata del carico breve classe di servizio 2 kmod = 0,90 kdef = 0,80 γM = 1,45 fm,g,k = 28 MPa fv,g,k = 3,2 MPa E0,g,mean = 12.600 MPa Verifiche di resistenza: fm,g,d = kmod x fm,g,k / γM = 0,90 x 28 / 1,45 = 17,38 MPa > σ fv,g,d = kmod x fv,g,k / γM = 0,90 x 3,2 / 1,45 = 1,99 MPa > τ

10.3.2 Verifiche allo SLE In accordo con le norme CNR DT 206 si adottano le seguenti limitazioni: u2,in ≤ L / 300 u2,fin ≤ L / 300 unet,fin ≤ L / 250

Page 91: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

90

dove: u2,in = freccia istantanea calcolata in combinazione rara unet,fin = u1,fin + u2,fin – u0 u1,fin = freccia finale dovuta ai soli carichi permanenti u2,fin = freccia finale dovuta ai soli carichi variabili u0 = controfreccia ufin = uin + udif udif = kdef x u’in uin = deformazione iniziale calcolata con la combinazione di carico rara udif = deformazione differita u’in = deformazione iniziale istantanea calcolata nella combinazione di carico permanente Calcolo delle deformazioni: u0 = 0,0 mm

( )=

⋅⋅+

⋅=JELqgu

meang

kkin

,,0

4

,2 3845

7,3 mm < L / 300 = 5.750 / 300 = 19,2 mm

( )=

⋅⋅+⋅==

JELgk

uumeang

kdeffinnetfin

,,0

4

,,2

1384

57,9 mm < L / 250 = 5.750 / 250 = 23 mm

10.3.3 Verifiche al fuoco La verifica viene effettuata con il metodo della sezione efficace. Tale sezione si ottiene riducendo quella iniziale di una profondità di carbonizzazione “effettiva” calcolata come di seeguito esposto: def = dchar + k0 x d0 in cui: def = profondità di carbonizzazione dchar = β0 x t β0 = velocità di carbonizzazione ideale k0 = coefficiente dipendente dal tempo d0 = 7 mm Nel calcolo della resistenza si adottano i seguenti valori: fd,fi = kmod,fi x kfi x fk / γM,fi Calcolo della profondità di carbonizzazione β0 = 0,7 mm/min t = 60 min k0 = 1 def = dchar + k0 x d0 = 49 mm Caratteristiche geometriche della sezione efficace: beff = b – 2 x def = 102 mm heff = h – def = 391 mm

Page 92: RELAZIONE DI CALCOLO - comune.buttrio.ud.it · Classe di resistenza C24 (secondo EN 338) Resistenza caratteristica a flessione: f m,k = 24 MPa Resistenza caratteristica a taglio:

Relazione di calcolo

91

Weff = beff x heff2 / 6 = 10,2 x 39,12 / 6 = 2.599 cm3

Aeff = beff x heff = 10,2 x 39,1 = 398,8 cm2 Calcolo delle sollecitazioni (combinazione eccezionale): MEd = gk x L2 / 8 = 20,75 kNm VEd = gk x L / 2 = 14,43 kN Calcolo delle tensioni: σ = MEd / Weff = 20,75 x 106 / (2.599 x 103) = 13,11 MPa τ = 3 / 2 x VEd / Aeff = 3 / 2 x (14,43 x 103) / (398,8 x 102) = 0,54 MPa Verifiche di resistenza: fm,g,d,fi = kmod,fi x kfi x fm,g,k / γM,fi = 1,0 x 1,25 x 28 / 1,0 = 35,00 MPa > σ fv,g,d,fi = kmod,fi x kfi x fv,g,k / γM,fi = 1,0 x 1,25 x 3,2 / 1,0 = 4,00 MPa > τ

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Relazione di calcolo

92

10.4 TRAVE CENTINATA

10.4.1 Verifiche allo SLU Il colmo è realizzato in legno lamellare di classe GL28h con caratteristiche geometriche come da figura. Il calcolo viene effettuato come trave curva senza la collaborazione della catena.

Caratteristiche geometriche Base della sezione b = 200 mm Lunghezza di appoggio la = 300 mm Altezza di appoggio ha = 300 mm Altezza massima all’apice hap = 640 mm Luce fra gli appoggi L = 802 cm Pendenza all’estradosso α = 17° Pendenza all’intradosso β = 12° Corda della parte curva c = 202 cm Raggio di curvatura interno rin = 500 cm Spessore di una lamella t = 40 mm Caratteristiche del materiale fm,y,k = 28,00 MPa fm,y,d = 17,38 MPa fm,z,k = 32,20 MPa fm,z,d = 19,99 MPa ft,0,k = 19,50 MPa ft,0,d = 12,10 MPa ft,90,k = 0,45 MPa ft,90,d = 0,28 MPa fc,0,k = 26,50 MPa fc,0,d = 16,45 MPa fc,90,k = 3,00 MPa fc,90,d = 1,86 MPa fv,k = 3,20 MPa fv,d = 1,99 MPa I carichi distribuiti sono costituiti dal peso proprio e dall’aliquota di solaio di competenza. Allo SLU tali carichi fattorizzati valgono: p = 6,47 kN/m Il carico totale trasmesso dai colmi che convergono alla trave vale: P = 77,47 kN Si calcolano le sollecitazioni con il software 1Camp.

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Relazione di calcolo

93

MEd = 207,30 kNm VEd = 64,68 kN La tensione di flessione massima può essere localizzata in modo approssimato:

=⋅⋅

=l

a

hhLx

2227,8 cm

( ) =−+=βcos

ininapl

rrhh 52,8 cm

L’altezza dellla trave per il calcolo della sollecitazione massima nel tratto rastremato viene determinata in modo approssimato come:

( )=

−⋅+=

ββα

costan

maxxhh a 50,4 cm

Con valore di momento massimo sollecitante pari a: =⋅= xVM Edd 147,47 kNm

Verifica a taglio nella sezione di appoggio: τ = 3 / 2 x VEd / A = 3 / 2 x (64,68 x 103) / (200 x 300) = 1,62 MPa < fv,g,d Per la resistenza a flessione si applica la formula di Hankins:

( ) ( )=

β−α+β−α=β−α

22

d,90,c

d,y,m

d,y,md,,m

cossenff

ff

16,34 MPa

La tensione al bordo rastremato vale:

( )( ) =⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⋅⋅⋅β−α⋅−=σ β−α 2

maxd

2d,,m hb

6Mtan4116,88 MPa

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Relazione di calcolo

94

11. COLLEGAMENTI ELEMENTI IN LEGNO

11.1 COLLEGAMENTO TRAVE DI COLMO-TRAVE CENTINATA - SPINOTTI Trattasi di unione a doppio piano di taglio con piastra posta in posizione centrale. La resistenza caratteristica per ciascun mezzo di unione e piano di taglio viene assunto come:

⎪⎪⎪

⎪⎪⎪

+

+⎥⎥⎦

⎢⎢⎣

⎡−+=

43.2

41

42

,,1,,

,21,

,1,

1,

,

Rkaxkhky

Rkax

kh

kykh

kh

Rkv

FdfM

Fdtf

Mdtf

dtf

F

α = 0° d = 12 mm t1 = 50 mm ρk = 350 kg ζb = 1,8 / d0,4 = 0,59 fu,k = 510 MPa My,Rk = ζb fu,k d3 / 6 = 86.659 Nmm fh,k = 0,082 (1 – 0,01 d) ρk = 25,26 MPa Fax,Rk = 0 kN

dtf kh 1, = 15,16 kN

41

42 ,

21,

,1,

Rkax

kh

kykh

Fdtf

Mdtf +

⎥⎥⎦

⎢⎢⎣

⎡−+ = 8,60 kN

43.2 ,

,1,,Rkax

khky

FdfM + = 11,79 kN

da cui: Fv,Rk = 8,60 kN Ponendo: kmod = 0,9 γM = 1,45 Fv,Rd = kmod Fv,Rk / γM = 5,34 kN Indicando con n = 7 il numero di spinotti l’azione sollecitante ciascun spinotto su ciascun piano di taglio vale: Fv,Ed = VEd / (2 n) = 3,15 kN La verifica risulta soddisfatta. dove VEd = 44,06 kN La verifica al fuoco è assicurata da un adeguata protezione fornita dagli spessori in legno.

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Relazione di calcolo

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11.2 COLLEGAMENTO TRAVE DI COLMO-TRAVE CENTINATA - VITI Trattasi di unioni con viti 100x8 mm. Il numero totale delle viti è pari a n = 16. Su ciascuna vite il taglio agente è pari a: Fv,Ed = VEd / n = 2,75 kN . dove VEd = 44,06 kN Il taglio resistente è pari a Fv,Rd = 3,70 kN così come riportato nei successivi calcoli. La verifica risulta soddisfatta. La verifica al fuoco è assicurata da un adeguata protezione fornita dagli spessori in legno.

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Relazione di calcolo

96

Normative:Scelta della vite

Caratteristiche geometricheØ nominale 8.00 mmØ gambo 5.80 mmØ nocciolo 5.40 mmØ testa 14.50 mmØ sotto-testa 10.00 mmØ FORO PIASTRA 11.00 mm

Tipo di legno

ρk = 410 kg/m3

Spessore degli elementit = 10 mm (piastra di acciaio)t2,MIN = 64 mm (profondità minima di penetrazione)

LVITE,MIN = 74 mm (lunghezza minima della vite)

Lunghezza della vite

L = 100 mm lunghezza della vite

Lg = 60 mm lunghezza del filetto ** Per esigenze costruttive si consiglia che il filetto sia interamente inserito nell'elemento 1.

Angolo della forza rispetto alla fibraα1 = 90 ° angolo tra forza e fibra nell'elemento 1

Resistenza caratteristica a taglio per ogni mezzo di unione

F v,Rk = 6.17 kN EN 1995-1-1:2009

Coefficienti e parametri di calcolokmod = 0.9

γM,connessione = 1.5 (NTC 2008: γM,connessione = 1,5)

Resistenza di progetto a taglio per ogni mezzo di unione

F v,Rd = 3.70 kN

NOTA:le viti poste in opera non possono essere riutilizzate a causa dello sforzo torsionale impresso. Si raccomanda l'utilizzo di almeno due mezzi di unione per ogni giunzione

CAPACITA' PORTANTE A TAGLIO VITE HBS+UNIONI LEGNO-ACCIAIO CON UN PIANO DI TAGLIOLEGNO DI CONIFERA

EN 1995-1-1:2009NT 14-01-2008

LLg

Ø g

ambo

Ø te

sta

Ø n

omØ

noc

ciol

o

LEGNO LAMELLARE GL 28 h

HBS+ Ø8,0

100 mm

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Relazione di calcolo

97

Tipologia: Unione legno-acciaioPiani di taglio: 1

Parametri geometrici dei connettoriHBS+ Ø8,0 tipologia connettore scelto

Ø nominale = 8.00 mm diametro esterno del filettoØ nocciolo = 5.40 mm diametro del nocciolo (diametro interno del filetto)

Ø gambo = 5.80 mm diametro del gamboØ testa = 14.50 mm diametro della testa

Ø calcolo = 5.94 mm diametro di calcolo (Øef)

L = 100.0 mm lunghezza del connettoreL,g = 60.0 mm lunghezza del filetto

Parametri meccanici dei connettori (secondo EN 14592)My,k 26500 Nmm momento caratteristico di snervamento

Rt,u,k 24.50 kN resistenza caratteristica a trazione del filo di acciaiof ax ,k 15.80 kN parametro caratteristico di resistenza ad estrazione del filettoρa = 410 kg/m3 densità caratteristica associata al parametro di estrazione del filetto

bullone

Legno 1: elemento lateralet1 = 90.00 mm profondità di penetrazione nell'elemento 1

Tipo di legno LEGNO LAMELLARE GL 28 hρk = 410.00 kg/m3 densità caratteristica del legno

Piastra in acciaiot = 10.00 mm spessore della piastra in acciaio

Nota: in fase di calcolo non si considera la resistenza a rifollamento e/o della sezione efficace della piastra.

Tali verifiche dovranno essere svolte separatamente.

Resistenza a rifollamentofh,0,k = 31.62 Mpa resistenza caratteristica a rifollamento nell'elemento 1 (α = 0°)

α1 = 90.00 ° angolo tra sforzo e fibre nell'elemento laterale 1

k90 = 1.44fh,α1, k = 21.97 Mpa resistenza caratteristica a rifollamento nell'elemento 1 (α ≠ 0°) - Viti come Bulloni

RELAZIONE DI CALCOLO VITE HBS+ A TAGLIONormativa:

Considerando le sue caratteristiche geometriche, il connettore in fase di calcolo è assimilabile a

NTC 2008 (integrato con UNI EN 1995 : 2009)Connettore: VITI HBS+

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Relazione di calcolo

98

Resistenza assiale della vite (effetto cavo)R ax,Rk = 7.58 kN resistenza caratteristica a trazione della vite

R ax ,Rk = min { R t,u,k ; R ax ,α,k ; R ax ,k,k }

Resistenza a trazione dell'acciaioR t,u,k = 24.50 KN resistenza caratteristica a trazione della vite (filo di acciaio)

Resistenza ad estrazione del filetto nell'elemento 2R ax,α, k= 7.58 KN resistenza caratteristica ad estrazione del filetto

R ax ,α, k= nef * d * lef * f ax ,k / (1,2 cos(αax )2 + sen(αax )2 )* (ρk / ρa) 0,8

d 8.00 mm diametro esterno del filettof ax ,k 15.80 Mpa parametro caratteristico di resistenza ad estrazione del filettoρa = 410.00 kg/m3 densità caratteristica associata al parametro di estrazione del filettonef = 1.00 numero efficace di viti (si considera nef = 1)

lef = Lg 60.00 mm lunghezza di penetrazione della parte filettata nell'elemento 1αax = 90.00 ° angolo tra la vite e la fibra (si ipotizza essere 90°)ρk = 410.00 kg/m3 densità caratteristica del legno

Resistenza a penetrazione della testa nella piastra in acciaioR ax,k,k →

Resistenza a taglio della viteLa capacità portante di progetto per ciascun mezzo di unione ad un piano di taglio è funzione dello spessore delle piastre.La normativa distingue fra piastre sottili e piastre spesse. Per valori intermedi si interpola linearmente.

Se si ha piastra sottile (t ≤ 0,5d)4.70 = 4.70 kN (a)3.02 + 1.90 = 4.92 kN (b)

Se si ha piastra spessa (t ≥ d)5.28 + 1.90 = 7.17 kN (e)4.28 + 1.90 = 6.17 kN (d)

11.75 = 11.75 kN (c)

In questo caso si ha

6.17 KN resistenza caratteristica a taglio del connettore

kmod = 0.90γM,connessione = 1.50

3.70 KN resistenza di progetto a taglio del connettore

Fv,Rk, connettore =

Fv,Rd, connettore =

Nelle connessioni legno-acciaio solitamente è v incolante la resistenza a trazione dell’acciaio rispetto al distacco della testa; per tale motivo tale contributo non v iene conteggiato in quanto si ipotizza sia maggiore della resistenza Rt,u,k.

Fv,Rk = min

Fv,Rk = min

t ≥ d (piastra spessa)

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Relazione di calcolo

99

a1,MIN

a2,MIN

a3,t,MIN

a3,c,MIN

a4,t,MIN

a4,c,MIN

Connessione con più mezzi di unione

a4,t,MIN max ( [2+2senα]d ; 3d )

(4+|cosα|)d

a3,t,MIN max (7d;80 mm)

DISTANZE MINIME PREVISTE DALLA NORMATIVA

VITI COME BULLONI Spaziature e distanzeda bordi / estremità Angolo

-90° ≤ α ≤ 90°a2,MIN 4d 0° ≤ α ≤ 360°a1,MIN 0° ≤ α ≤ 360°

150° ≤ α ≤ 210°210° ≤ α ≤ 270°

90° ≤ α ≤ 150°

Spaziature e distanze minimetra bordi/estremità [mm]

a4,c,MIN 3d 180° ≤ α ≤ 360° 0° ≤ α ≤ 180°

parallela alla fibratura 32.00

estremità sollecitata 80.0056.00

bordo sollecitato 24.0024.00

La valutazione della capacità portante di collegamenti con mezzi di unione multipli, tutti dello stesso tipo e dimensione, terrà conto della ridotta efficienza dovuta alla presenza di più mezzi di unione.

a3,c,MIN

(1+6 senα)d4d

(1+6 |senα|) d

estremità scarica

Per viti avente diametro nominale maggiore a 6 mm la valutazione del numero efficace segue le regole previste per i bulloni (si veda il p.to 8.5.1 - EN 1995-1-1:2009).

Circolare NTC 2008 - C 4.4.9

ortogonale alla fibratura 32.00

Le spaziature e distanze di seguito riportate sono le minime da adottare.

Per viti avente diametro nominale minore o uguale a 6 mm la valutazione del numero efficace segue le regole previste per i chiodi (si veda il p.to 8.3.1 - EN 1995-1-1:2009).

bordo scarico

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Relazione di calcolo

100

11.3 APPOGGIO DEGLI ARCARECCI Viene verificato l’appoggio degli arcarecci alla trave di colmo a compressione perpendicolare alla fibratura. La resistenza di calcolo fc,90,d viene incrementata di 1,5 volte accettando valori più elevati della deformazione in direzione ortogonale alla fibratura. Caratteristiche geometriche dell’appoggio: b = 14 cm l = 3 cm A = b x l = 14 x 3 = 42 cm2 Caratteristiche del materiale: classe della durata del carico breve classe di servizio 2 kmod = 0,90 kdef = 0,80 fc,90,k = 2,5 MPa Calcolo delle tensioni: σc,90,d = VEd / A = 5,25 x 103 / (42 x 102) = 1,25 MPa Verifiche di resistenza: fc,90,d = 1,5 x kmod x fc,90,k / γM = 1,5 x 0,9 x 2,5 / 1,5 = 2,25 MPa > σc,90,d La verifica al fuoco è assicurata da un adeguata protezione fornita dagli spessori in legno.

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Relazione di calcolo

101

12. ANALISI DEI MECCANISMI LOCALI In accordo al paragrafo C8.7.1.6 della Circ. 617/2009 si riportano le verifiche dei possibili meccanismi di danno locali. Il modello di calcolo utilizzato è quello dell’analisi limite dell’equilibrio, considerando le murature come corpi rigidi privi di resistenza a trazione. Il metodo di verifica allo SLV utilizzato è quello che prevede l’utilizzo del fattore di struttura (analisi cinematica lineare). Le verifiche sono state eseguite sui possibili meccanismi di danno innescabili nella struttura in esame utilizzando il foglio di calcolo CINE 1.0.1 realizzato dall’ITC-CNR sulla base dei meccanismi di collasso descritti nel volume “Repertorio dei Meccanismi di danno, delle tecniche di intervento e dei relativi costi negli edifici in muratura”. Si riporta l’amalisi dei principali meccanismi interessati. I meccanismi di ribaltamento semplice viene impedito dai sistemi di controvento di piano che vincolano le facciate dell’edificio. Si considera il meccanismo di flessione verticale della porzione di facciata compresa tra il solaio del primo piano e il solaio di sottotetto (situazione più sfavorevole rispetto a quella al piano terra). La verifica viene effettuata su una larghezza unitaria.

Si riporta la verifica. Valutazione del moltiplicatore orizzontale dei carichi α0 di attivazione dei meccanismi locali di PARETI MONOLITICHE VINCOLATE AGLI ORIZZONTAMENTI (PARETI TRATTENUTE DA EFFICACI VINCOLI DI CONNESSIONE IN CORRISPONDENZA DEGLI ORIZZONTAMENTI) AD OGNI PIANO DELL'EDIFICIO e delle relative PGA per le verifiche.Si considera la flessione verticale di una fascia muraria continua da cielo a terra di larghezza unitaria appartenente alla parete in esame e compresa tra due orizzontamenti successivi. Per questo motivo è opportuno che le grandezze richieste siano valutate considerando una fascia di muratura verticale di larghezza unitaria coerentemente con tutte le azioni ad essa riferite e le aree di influenza dei carichi che agiscono sulla stessa. In tal modo l'applicazione considera tutte le possibili posizioni della cerniera cilindrica lungo l'altezza della parete ed indica quella alla quale corrisponde il valore minimo del moltiplicatore cercato. Per maggiore chiarezza si faccia riferimento alla Legenda ed alle Figure riportate a lato.

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Relazione di calcolo

102

Spessore della paretes [m]

Altezza della parete

(interpiano)h [m]

Braccio orizzontale del

carico trasmesso dai piani superiori

rispetto al carrello in B

d [m]

Braccio orizzontale

dell'azione di archi o volte rispetto al

carrello in B

dV [m]

Braccio verticale dell'azione di archi o volte rispetto al

carrello in B

hV [m]

Braccio orizzontale del

carico trasmesso dal

solaio rispetto al carrello in B

a [m]

0,45 3,70 0,23 0,23

Peso proprio della parete

W [kN]

Carico trasmesso dal

solaio

PS [kN]

Carico trasmesso alla parete dai piani

superioriN [kN]

Componente verticale della

spinta di archi o volte

FV [kN]

Componente orizzontale della spinta di archi o

volte

FH [kN]

19,0 31,6 7,0 0,0

Peso specifico della muratura

γi [kN/m3]

AZIONI SUI MACROELEMENTI

DATIINIZIALI

CARATTERIZZAZIONE GEOMETRICA DELLA PARETE

Valore minimo

assunto da α0

Valore di h1 per

α0 minimo [m]

Valore assunto da α0 per

h2 = hV

0,504 2,81 N.C.

Valore minimo assunto da

α0

Quota di formazione della cerniera rispetto alla base della

parete

h1 [m]

0,504 2,81

MOLTIPLI-CATORE

α 0

DATI DI CALCOLO

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Relazione di calcolo

103

Massa partecipante

M*

Frazione massa partecipante

e*

Accelerazione spettrale

a0* [m/sec2]

Quota di base della parete rispetto alla fondazione

[m]

Altezza baricentro delle forze peso

Z [m]

Altezza della struttura rispetto alla fondazione

H [m]

Fattore di SuoloS

Fattore di Struttura

q

3,225 1,000 4,940 1,85

ag(SLU)

N.C.

CALCOLO DELLE PGA PER LA VERIFICA DELLO STATO LIMITE ULTIMOOPCM 3274/03 e ss. mm. ii.

PARAMETRI DI CALCOLO

PGA-SLU

2,001,00

C1,5262,5570,3621,0004,4008,201,0001,4681,000

31,2860,242

Baricentro delle linee di vincolo

Z [m]ψ(Z) = Z/H ag(SLV)

(C8D.9)Se(T1)

(C8D.10)

6,300 0,768 1,007 10,001

ag(SLV)min(C8D.9; C8D.10)

0,399

PGA-SLV

Coefficiente di amplificazione stratigrafica SS

Coefficiente CCFattore di amplificazione locale del suolo di fondazione S

Numero di piani dell'edificio N

PGA di riferimento ag(PVR) [g]Fattore di amplificazione massima dello spettro FO

Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro TC* [sec]

Coefficiente di partecipazione modale γ

PARAMETRI DI CALCOLO

Primo periodo di vibrazione dell'intera struttura T1 [sec]

Altezza della struttura H [m]

Fattore di struttura qCoefficiente di amplificazione topografica ST

Categoria suolo di fondazione

CALCOLO DELLE PGA PER LA VERIFICA DELLO STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA DELLA VITAISTRUZIONI PER L'APPLICAZIONE DELLE NTC 14-01-2008 (bozza del 07-03-2008)

Fattore di smorzamento ηQuota di base del macroelemento rispetto alla fondazione [m]

Verifica: ag(SLV) = 0,399 ≥ ag (PVR) = 0,341

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Relazione di calcolo

104

13. GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI

13.1 TIPO DI ANALISI SVOLTA Per l’analisi globale dell’edificio esistente è stata impiegata un’analisi statica non lineare di tipo push over. Le analisi locali sono di tipo elastico lineare. Le verifiche sono state effettuate nelle condizioni più sfavorevoli secondo il metodo degli stati limite. Per le combinazioni di carico impiegate, esplicitate caso per caso, si rimanda alle relazioni di calcolo dei diversi elementi.

13.2 ORIGINE E CARATTERISTICHE DEI CODICI DI CALCOLO UTILIZZATI Per il calcolo delle strutture in esame sono stati impiegati i seguenti codici:

• POR 2000 – NEWSOFT • NOLIAN EWS 37 – SOFTING • VCA SLU • PROVILI v6 • TRAVICON • Fogli di calcolo elettronici

Le documentazioni a corredo dei software sono state accuratamente esaminate, verificandone l’affidabilità e l’idoneità ai casi studiati. Si rimanda alla manualistica dei programmi di calcolo per la descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi e dei casi prova.

13.3 VALIDAZIONE DEI CALCOLI Relativamente all’edificio esistente, si riporta un controllo riguardante l’analisi push over effettuata. In particolare viene confrontato il taglio sismico alla base ottenuto dall’analisi con il taglio alla base calcolato supponendo di effettuare un’analisi statica lineare di massima secondo le indicazioni riportate al punto C.8.7.1.2 della Circ. 617/2009. Per la valutazione dei carichi di piano si assume un altezza di influenza pari a 3,63 m per il primo piano e pari a 1,85 m per la copertura. Carichi al primo piano Peso murature in pietrame: 615,5 kN Peso murature in laterizio: 677,4 kN Peso nuove murature: 480,2 kN Peso solaio di interpiano: 736,7 kN Aliquota carico accidentale solaio: 678,7 kN Peso scala: 89,9 kN Aliquota carico accidentale scala: 36,9 kN W1 = 3.315,3 kN

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Relazione di calcolo

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Carichi al secondo piano Peso murature in pietrame: 313,7 kN Peso murature in laterizio: 257,7 kN Peso nuove murature: 244,8 kN Peso solaio di copertura: 286,9 kN Peso terrazza di copertura: 99,1 kN W2 = 1.202,2 kN Wtot = W1 + W2 = 3.315,3 + 1.202,2 = 4.517,5 kN Si considera un accelerazione sismica pari a quella di attacco allo spetto Sd(0) = 0,341 e un coefficiente λ = 1,0. Il taglio risultante alla base vale: V = Wtot x Sd(0) x λ = 4.517,5 x 0,341 x 1,0 = 1.540,4 kN Il taglio alla base calcolato manualmente, differisce di poco dal valore restituito dal programma di calcolo che risulta variabile tra circa 1.400 kN e circa 1.700 kN. Si può concludere che i risultati globali ottenuti dall’analisi statica non lineare sono confrontabili con quelli ottenuti con metodi semplici quali l’analisi statica lineare, e dunque accettabili da un punto di vista ingegneristico. IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE