RELAZIONE DI CALCOLO · 2009. 11. 17. · RELAZIONE DI CALCOLO Committente: PROVINCIA DI BARI...

RELAZIONE DI CALCOLO

Committente:

PROVINCIA DI BARI

Oggetto:

COSTRUZIONE DELLA DIRAMAZIONE DELLA S.P. 231 AL KM 1+450 VERSO LA

S.P. 54 MODUGNO-PALESE E LA S.S. 96

Località

Modugno (BA)

Archi a due cerniere realizzati con elementi prefabbricati

HxL = 4.25x10.00

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1 - Normativa di riferimento...............................................................................................................4 2 - Descrizione della struttura ............................................................................................................4 3 - Materiali impiegati ........................................................................................................................5 4 - Analisi dei carichi .........................................................................................................................5 5 – Prospetto delle condizioni di carico .............................................................................................8 7 - Verifica delle sezioni allo stato limite ultimo...............................................................................12 8 - Verifica allo stato limite di esercizio per fessurazione .................................................................13 9 - Verifica sismica della struttura. ....................................................................................................14 10 - fondazioni....................................................................................................................................17

ALLEGATI: TABELLE DEI RISULTATI � Dati geometrici dell'opera - Materiali � Descrizione del telaio � Descrizione delle sezioni � Calcolo della ripartizione trasversale � Coefficienti moltiplicativi delle azioni � Condizione di carico 10: Dati carichi � Condizione di carico 10: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 10: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 20: Dati carichi � Condizione di carico 20: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 20: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 21: Dati carichi � Condizione di carico 21: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 21: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 22: Dati carichi � Condizione di carico 22: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 22: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 23: Dati carichi � Condizione di carico 23: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 23: Verifica delle sezioni – SLU � Verifica delle sezioni a stato limite ultimo (INVILUPPO) � Verifica a fessurazione: combinazione quasi permanente � Verifica a fessurazione: combinazione frequente � Condizione di carico 91(sisma): Dati carichi � Condizione di carico 91: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 91: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 92 (sisma): Dati carichi

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� Condizione di carico 92: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 92: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 93: (sisma): Dati carichi � Condizione di carico 93: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 93: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 94 (sisma): Dati carichi � Condizione di carico 94: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 94: Verifica delle sezioni – SLU � Calcolo delle fondazioni

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1 - Normativa di riferimento. Le normative utilizzate sono indicate nel prospetto che segue:

N° e data Titolo

Legge n° 1086 del 5/11/1971 Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato, normale e precompresso, e a struttura metallica

D.M. del 14/1/2008 Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioniCirc.n.617/C.S.LL.PP.

29/02/2009Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 14 febbraio 2008

2 - Descrizione della struttura I dati geometrici principali della struttura sono indicati nella prima tabella degli allegati (tabella “Dati geometrici”). La struttura è costituita da una successione di archi prefabbricati in cemento armato uguali fra loro, posati su due cordoli di fondazione anch'essi in cemento armato. Ogni arco è costituito da due elementi prefabbricati: identici a forma di ΓΓΓΓ, che, a montaggio ultimato, costituiscono ciascuno un ritto, una trave inclinata sull'orizzontale di 45° e una trave orizzontale. I vari elementi prefabbricati che costituiscono la struttura sono posati in opera affiancati, quasi a contatto tra loro. L'armatura é in parte inserita all'interno degli elementi prefabbricati, in parte posata in opera negli appositi vani fra un prefabbricato e l'altro e nelle articolazioni. Successivamente i prefabbricati sono solidarizzati tra loro con un getto di calcestruzzo in opera che congloba le armature aggiuntive in opera e rende la struttura monolitica. I prefabbricati sono costruiti in modo da formare delle cerniere statiche nel collegamento alla fondazione; mentre il collegamento centrale fra i due semiarchi è reso monolitico dai getti in opera e dalle armature integrative. Sulla struttura è situata una soletta collaborante gettata in opera. La trasmissione degli sforzi tra un arco prefabbricato ed il successivo avviene sia sull'intero sviluppo dell'arco nel suo intero spessore, sia tramite apposite travi traversali in cemento armato localizzate negli spigoli tra le varie falde.

Le cerniere laterali, situate alla base dei montanti verticali, collegano il piede del prefabbricato, opportunamente profilato, e il getto di sigillatura solidale alla fondazione. Esse sono in realtà delle cerniere doppie, con due centri di rotazione distinti. Nel loro funzionamento possono verificarsi tre casi:

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• Se il ritto verticale della struttura tende a ruotare verso l’interno del portale, lavora solo la cerniera interna, cioè quella vicina alla facciata interna a vista della struttura, mentre la cerniera esterna si solleva leggermente, ruotando solidalmente al ritto.

• Se il ritto verticale della struttura tende a ruotare verso l’esterno del portale, lavora solo la cerniera esterna, cioè quella vicina al lato contro terra, mentre la cerniera interna si solleva leggermente, ruotando solidalmente al ritto.

• Se la risultante degli sforzi trasmessi dal ritto alla fondazione passa fra i centri delle due cerniere, lo sforzo normale tiene a contatto entrambe le cerniere e non si ha alcuna rotazione. In tal caso il ritto risulta solidale alla fondazione (comportamento ad incastro).

Il programma di calcolo provvede automaticamente a modificare le coordinate delle cerniere di base a seconda del verso di rotazione.

La struttura ha un comportamento isostatico nei confronti degli spostamenti verticali delle fondazioni (che quindi non inducono teoricamente sollecitazioni nella struttura), ma è iperstatica rispetto a spostamenti orizzontali delle fondazioni. Tuttavia anche nei confronti di queste deformazioni il calcolo della struttura dimostra che occorrono deformazioni di notevole entità per indurre stati di sollecitazione rilevanti.

3 - Materiali impiegati La resistenza caratteristica del calcestruzzo degli elementi prefabbricati e dei getti in opera è

indicata nella tabella “materiali”, nel primo foglio degli allegati della presente relazione. Le armature sono tutte in acciaio ad aderenza migliorata del tipo FeB44K.

4 - Analisi dei carichi Nei paragrafi che seguono sono esposti i criteri di valutazione delle azioni, che dovranno poi essere moltiplicate per i coefficienti di combinazione stabiliti dalle norme per i diversi tipi di verifiche.

PESO PROPRIO Il peso proprio degli elementi strutturali è calcolato assumendo il peso specifico del cemento armato pari a 25 kN/m3 ed è considerato distribuito lungo l'asse della struttura.

PESO E SPINTA DELLE TERRE Il profilo del terreno di riempimento ed i suoi parametri geotecnici sono indicati, per ogni condizione di carico, nella tabella intitolata “Verifica delle sezioni” (nella prima parte della tabella, denominata “Dati del calcolo”).

Nel caso più generale il terreno è descritto attraverso un profilo trasversale bi-lineare, con pendenza diversa a sinistra e a destra. Lo spigolo P dove si incontrano i due tratti con pendenza diversa é individuato attraverso le sue coordinate XP e YP, riferite rispettivamente alla mezzeria della struttura ed al suo estradosso superiore.

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Nel caso di terreno di riempimento orizzontale le due pendenze a sinistra e a destra sono ovviamente uguali e in tal caso la quota YP rappresenta lo spessore di terra sulla sommità della struttura. Il diagramma della pressione esercitata dal terreno contro la struttura è calcolato in base all’interazione elastica tra struttura e terreno. In altre parole, la pressione laterale della terra è calcolata in funzione della deformazione della struttura e della rigidezza del terrapieno.

Il calcolo dell’interazione della struttura con il terreno è effettuato mediante un programma per travi costituenti un telaio piano.

Nel caso più generale, la spinta della terra sulla struttura è modellizzata attraverso due termini separati: • il primo è un carico distribuito indipendente dagli spostamenti e variabile linearmente lungo ogni

trave; • il secondo è una reazione elastica distribuita, funzione degli spostamenti nodali e variabile

anch’essa linearmente lungo ogni trave. In merito al termine elastico il programma agisce in modo che la pressione della terra sulla

struttura assuma il valore esatto nei nodi alle estremità di ogni trave (in base alla deformazione della struttura, al modulo elastico del terreno e alla lunghezza dello spessore di terra interessato alla deformazione), mentre all’interno della trave il programma impone che la pressione vari linearmente fra i due valori nodali.

Il termine di pressione della terra indipendente dagli spostamenti (e corrispondente pertanto alla pressione su una struttura indeformata, infinitamente rigida) agente sul paramento contro terra è assunto pari alla spinta quiete, valutata con un coefficiente di spinta pari a 1-sen ϕ per terreno orizzontale, dove ϕ è l’angolo d’attrito del terreno. La pressione di quiete ha un diagramma triangolare che parte da zero alla quota del suolo.

La variazione di spinta rispetto a quella di quiete, dovuta all’interazione tra terreno e struttura, è calcolata nel secondo termine. Essa dipende dalla deformazione della struttura e dalla rigidezza del terreno alle deformazioni orizzontali, e quindi dal suo modulo elastico e dalla lunghezza del tratto interessato dalla deformazione.

Per i moduli elastici del terreno abbiamo assunto un diagramma lineare crescente con la profondità dalla superficie del suolo. La tabella “Dati del calcolo” riporta il valore del modulo elastico ed il valore di incremento adottato per ogni m di profondità.

La lunghezza del terreno Lp interessata alla deformazione è data dalla formula seguente: Lp = 2/3 * Hscavo * tg (45° + ϕ/2).

Dove Hscavo è il dislivello fra la superficie del terreno e l’estradosso della fondazione misurato sulla verticale del ritto della struttura.

Dal punto di vista della costruzione del rilevato contro la struttura, il calcolo conferma che è sempre opportuno un buon costipamento della terra di riporto sui lati della struttura, per incrementare il modulo elastico del terreno e garantirne l’uniformità. Inoltre occorre che il riempimento di terra avvenga in modo non troppo asimmetrico.

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CARICHI MOBILI I carichi d'esercizio assunti nel calcolo sono quelli stabiliti dal D.M. 14/1/2008 "Approvazione

delle nuove norme tecniche per le costruzioni". La struttura è progettata per i massimi carichi stradali previsti per i ponti di 1a categoria: n° 2

forze concentrate di 300 kN per il carico Qik ed un carico distribuito pari a 9 kN/m2 per il carico qik, quest’ultimo considerato solo se sfavorevole.

Indichiamo con Y9 il “Coefficiente di ripartizione”, ovvero la quota della colonna di carico mobile direttamente agente sul singolo arco. Se non si considerasse la collaborazione degli archi vicini, essa sarebbe pari al rapporto tra la larghezza di un arco e la larghezza della colonna di carico e assumerebbe pertanto il valore:

Y9 = 1,25 / 3,00 = 0,4167 Nella struttura in esame sono situati tre travi trasversali (due nelle articolazioni superiori e

una nel giunto di mezzeria) dotate di una rigidezza finita e una soletta collaborante di larghezza circa pari alla luce del ponte.

Il coefficiente di ripartizione trasversale è calcolato in via semplificata con uno schema di trave continua su appoggi elastici, dove la rigidezza della trave continua tiene conto delle rigidezze dei trasversi e della soletta e gli appoggi elastici rappresentano i singoli archi della struttura.

Il valore del coefficiente di ripartizione trasversale, denominato Y9, è riportato nelle tabelle. Il programma di calcolo utilizzato ammette un numero massimo di 30 archi ai fini del calcolo

della ripartizione trasversale. Nel caso di strutture con un maggior numero di archi viene comunque adottato tale valore. Questa limitazione non influenza in maniera significativa il coefficiente di ripartizione calcolato, perché gli archi più lontani sono soggetti a spostamenti modesti e partecipano alla ripartizione trasversale in misura trascurabile.

I carichi nominali citati includono gli effetti dinamici per pavimentazioni di media rugosità. In definitiva il carico mobile che agisce su un singolo arco è costituito da due forze

concentrate distanti 1,20 m una dall'altra, ciascuna di intensità Y9 * 300 kN

E inoltre, quando sfavorevole per la struttura, da un carico linearmente distribuito di intensità pari a Y9 * 9 kN/m2 * 3,00 m = Y9 * 27,0 kN/m.

Il sovraccarico, se agisce sul rilevato, determina una pressione orizzontale uniforme sulla parete esterna della struttura assunta pari al coefficiente di spinta di quiete moltiplicato per il carico distribuito Y9 * 27,0 kN/m..

La forza di frenamento stabilita dalla normativa risulta agente nella direzione dell'asse della strada con un'intensità pari al 60% dei due assi Q1k oltre al 10 % del carico distribuito q1k. Data la grande rigidezza trasversale dell’impalcato, la forza di frenamento si ripartisce su diversi archi contigui. Il numero di archi sui quali è ripartita la forza di frenamento è indicato, per ogni condizione di carico, nella tabella “Verifica delle sezioni”.

Il verso applicato alla forza di frenamento è ovviamente quello più sfavorevole alla stabilità.

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COEFFICIENTI MOLTIPLICATIVI DELLE AZIONI. Le azioni utilizzate nel calcolo sono moltiplicate per i coefficienti delle azioni indicate nel

D.M. 14/1/2008.

TABELLA I - COEFFICIENTI MOLTIPLICATIVI DELLE AZIONI impiegati nelle verifiche. AZIONI Verifiche a s.l.u.

(senza sisma) Verifiche a s.l. di

fessurazione verifiche a s.l.u. con

sisma Peso proprio strutture g1 1,35 1 1 Peso della terra portata g2 1,35 1 1 Spinta della terra g3 1,35 (1 se favorevole) 1 1Carichi mobili q1 1,35 0 per quasi perman.

0,75 per frequente 0

Frenamento q4 1,5 0 0

5 – Prospetto delle condizioni di carico Le disposizioni più sfavorevoli dei carichi mobili sulla struttura sono state scelte con il criterio di generare le massime sollecitazioni nelle principali sezioni. Le disposizione dei carichi sono individuate in base all’esame delle linee di influenza. Le condizioni di carico sono descritte negli schemi grafici che seguono.

L’analisi comprende le verifiche allo stato limite ultimo, le verifiche allo stato limite di esercizio per la fessurazione e le verifiche sismiche allo stato limite ultimo. Le condizioni di carico analizzate sono conseguentemente così suddivise:

TABELLA II – ELENCO DELLE CONDIZIONI DI CARICO VERIFICATE

Condiz di carico Tipo di verifica 10 s.l.u. (solo carichi permanenti: terra max) 20 s.l.u. (solo carichi permanenti: terra min)

21 ÷ 23 s.l.u. (con carichi accidentali) 41 s.l. di fessurazione (combinazione quasi permanente)

51, 55, 56 s.l. di fessurazione (combinazione frequente) 91, 92, 93, 94 Verifica sismica allo s.l.u.

9

1.20

spinta di quietespinta di quieteconsiderata nel calcolo

spinta causata dal carico sul rilevato

considerata nel calcolo

21 51maggior spinta generata dalla

deformazione elastica della struttura

qik

maggior spinta generata dalladeformazione elastica della struttura

Qik

Qik

frenata

maggior spinta generata dalla



spinta di quiete

20maggior spinta generata dalla

spinta di quieteconsiderata nel calcolo




10 41

considerata nel calcolospinta di quiete

deformazione elastica della strutturamaggior spinta generata dalla

CONDIZIONI DI CARICO

10

23

22

53

52

1.20

qik

Qik

Qik

1.20

qik

Qik

Qik

frenata

frenata

spinta di quietespinta di quieteconsiderata nel calcolo

spinta causata dal carico sul rilevato







spinta di quiete




6 - Calcolo delle sollecitazioni nelle travi e degli spostamenti nodali

Le caratteristiche di sollecitazione nelle sezioni della struttura e gli spostamenti nodali sono calcolati con un modello elastico lineare, senza ridistribuzioni, mediante un programma per travi costituenti un telaio piano, interattivo con la spinta della terra sulle pareti esterne della struttura. La struttura è schematizzata considerando gli assi baricentrici delle travi.

Il programma risolve anche il particolare vincolo a doppia cerniera esistente alla base di ogni ritto.

In particolare la base di ogni ritto è sagomata in modo da formare due cerniere: una con asse di rotazione in prossimità della facciata interna del manufatto e l’altra in prossimità della facciata contro terra. Le diverse disposizioni dei carichi applicati possono attivare nelle cerniere tre situazioni: • quando la rotazione della base del ritto avviene verso il terreno si attiva la cerniera in prossimità

del lato esterno; • quando la rotazione della base del ritto è verso l’interno della struttura si attiva la cerniera in

prossimità del lato interno; • quando la risultante delle forze passa tra le due cerniere poste alla base del ritto non si ha alcuna

rotazione e lo schema statico diventa di incastro anziché di cerniera.

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Nelle prime due situazioni, il modello di calcolo considera due travi fittizie aggiuntive (travi 1 e 10) per tenere conto dell'eccentricità della cerniera rispetto all'asse baricentrico della trave. Le due travi fittizie hanno una lunghezza pari alla distanza tra l'asse baricentrico ed il centro della cerniera e sono orientate verso la cerniera che é attiva (a seconda dei casi, 0° o 180°). Per simulare una rigidezza infinita, queste travi sono dotate di un’area e di un momento d'inerzia molto maggiori di quelli delle altre travi.

La tabella "Sollecitazioni nelle travi" espone anche le caratteristiche di sollecitazione delle travi fittizie e indica con le espressioni “cerniera esterna”, “cerniera interna” o “incastro” l'effettiva condizione di vincolo alla base di ciascun ritto per ogni condizione di carico.

Gli schemi che seguono mostrano la numerazione delle travi, la numerazione delle sezioni in cui sono calcolate le caratteristiche di sollecitazione e la numerazione degli spostamenti nodali considerati.

1 3 2

4

232021

22

10

9 8

12

1

14

19

18 17

15

16

3

2

4

3

5

1

45

8

67

7

56

23

45

1 2 3 4 5

10

95

3

4

2

34

5

1

12

51 2 3 4

1

2

3

45

10

9

8

76

1112

13

12

7 - Verifica delle sezioni allo stato limite ultimo La verifica allo stato limite ultimo è svolta secondo le norme di calcolo esposte al punto 4.1.2

del D.M.14/1/2008 ”Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”. Le tabelle espongono i dati e i risultati del calcolo per ciascuna delle cinque sezioni di ogni

trave:

SOLLECITAZIONI ESTERNE Le sollecitazioni esterne agenti nella sezione, calcolate con i coefficienti γ delle azioni, sono

rappresentate come segue: MEd Momento flettente baricentrico e1 Eccentricità della risultante rispetto alla facciata interna o intradosso delle travi MEd + décalage Momento flettente baricentrico massimo agente sulla trave in una zona larga

0,9 * Y / 2 estesa da ciascun lato della sezione analizzata (con Y = altezza utile) NEd Sforzo normale VEd Sforzo di taglio

DESCRIZIONE DELLE SEZIONI E AREE DEI FERRI La descrizione geometrica della sezione segue lo schema della figura seguente:

Nelle tabelle di verifica sono indicate le seguenti grandezze: • H = altezza della sezione • Y = altezza utile = distanza del lembo compresso dal baricentro delle armature tese • B5=larghezza lato compresso; dipende dal segno del momento baricentrico MEd e dalla larghezza

di compartecipazione della soletta compressa • B1 = larghezza della sezione al fine della tensione tangenziale

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• X1 = distanza dell'asse neutro dal lembo compresso • A1 = area delle armature esterne, cioè dal lato della terra o dell’estradosso dell’arco • A2 = area delle armature interne, cioè dal lato della facciata interna della galleria o del ponte • A3 = sezione dei ferri piegati checompetono ad un concio di trave di lunghezza pari 0,9 * Y. • A4 = sezione complessiva delle staffe che competono ad un concio di trave di lunghezza pari ad 1

m.

SOLLECITAZIONI RESISTENTI: Mrd Momento flettente baricentrico a cui resiste la sezione allo stato limite

ultimo in presenza dello sforzo normale NEd VRsd Resistenza di calcolo a “taglio trazione” VRcd Resistenza di calcolo a “taglio compressione” La sezione è verificata se MEd + dècalage < Mrd

abs(VEd) < VRd = min(VRsd,VRcd)

8 - Verifica allo stato limite di esercizio per fessurazione La normativa prescrive di prendere in conto le seguenti combinazioni delle azioni (punto

4.1.2.2.4.2): • Combinazione quasi permanente: considera le azioni dei soli carichi permanenti • Combinazione frequente: considera le azioni dei carichi permanenti computati interamente e dei

carichi mobili ridotti con un fattore di combinazione 0,75 Nei tabulati di verifica le caratteristiche della sollecitazione sono calcolate con i metodi del

calcolo elastico lineare, senza ridistribuzioni. Le disposizioni dei carichi mobili sono le stesse impiegate per determinare le sollecitazioni massime nelle verifiche allo s.l.u..

I momenti flettenti M0 sono calcolati rispetto all'asse baricentrico della trave. I momenti flettenti M1 e le eccentricità e1 sono calcolati rispetto alla facciata interna (=intradosso) delle travi. Hanno segno positivo se tendono la facciata interna e comprimono l'estradosso.

Lo sforzo normale e lo sforzo di taglio sono indicati rispettivamente con N1 e T1. La descrizione geometrica della sezione avviene secondo lo schema già esposto nella verifica

allo stato limite ultimo. Le aperture delle fessure Wd, calcolate in conformità al paragrafo 4.1.2.2.4.6, sono esposte

nell’ultima colonna della tabella. Lo stato limite di fessurazione è commisurato alle condizioni ambientali ed alla sensibilità

delle armature alla corrosione. Per armature poco sensibili, tra le quali rientra l’acciaio da cemento armato ordinario, in condizioni ambientali “aggressive” lo stato limite di fessurazione risulta: • w1 = 0,2 mm per la combinazione quasi permanente

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• w2 = 0,3 mm per la combinazione frequente I risultati dimostrano la conformità del progetto alle norme richiamate.

9 - Verifica sismica della struttura. Dati di progetto dell’azione sismica

Le azioni sismiche di progetto sono definite in base alla “pericolosità sismica di base” del sito di costruzione attraverso i seguenti tre parametri:

ag = accelerazione orizzontale massima al sito Fo = fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale Tc* = periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale Il loro valore è espresso nei tabulati di verifica delle condizioni sismiche in base alla zona

geografica in cui è inserita l’opera, in relazione alla vita di riferimento VR ed alla probabilità di superamento del 10% per la stato ultimo di vita (SLV). Sono inoltre esposti il fattore di struttura e la categoria del suolo di fondazione

La struttura è verificata secondo il metodo del modo fondamentale di oscillare (analisi statica lineare).

Abbiamo preso in conto due modi fondamentali di oscillare: L’oscillazione orizzontale: la struttura, per effetto di un’azione sismica ondulatoria, oscilla

orizzontalmente flettendo i due ritti che sostengono la copertura e per congruenza si deforma anche la copertura, essendo solidale ai ritti (oscillazione di tipo “A”). L’analisi semplificata può essere applicata in quanto la deformata dinamica della struttura è governata da un solo modo di vibrare e la risposta è quindi fornita in buona approssimazione dall’analisi di un oscillatore a 1 grado di libertà.

Oscillazione di tipo “A” Oscillazione di tipo “B” L’oscillazione verticale: l’impalcato, per effetto di un’azione sismica sussultoria, oscilla

verticalmente nel modo rappresentato nella figura (oscillazione di tipo “B”). In questo caso il periodo fondamentale della vibrazione risulta alquanto più breve, essendo la massa oscillante molto più

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piccola, mentre la rigidezza media dell’impalcato ai carichi verticali è similare; pertanto anche il coefficiente di risposta risulta in genere più piccolo.

In conformità al paragrafo 7.3.5 gli effetti massimi del sisma sono ottenuti combinando l’azione sismica verticale con quella orizzontale, assumendo alternativamente il 100 % di una con il 30% dell’altra. Considerando inoltre che l’oscillazione verticale può causare un incremento o un decremento dei pesi, si ottengono le seguenti quattro combinazioni delle azioni: • condizione di carico 91: 100% dell’azione verticale verso il basso + 30% dell’azione orizzontale

da sinistra verso destra • condizione di carico 92: 100% dell’azione verticale verso l’alto + 30% dell’azione orizzontale da

sinistra verso destra • condizione di carico 93: 30% dell’azione verticale verso il basso + 100% dell’azione orizzontale

da sinistra verso destra • condizione di carico 94: 30% dell’azione verticale verso l’alto+ 100% dell’azione orizzontale da

sinistra verso destra Le condizioni di carico 92 e 94 sono inoltre più significative quando il riempimento sopra

l’impalcato è minimo. Di questo si è tenuto conto riducendo il riempimento Yp quando è maggiore di 0,30 m.

Coefficiente di risposta

In base al paragrafo 7.9.4.1, il periodo fondamentale della vibrazione del ponte risulta:

T = 2 π KM /nella quale: • M è la massa efficace. Per l’azione sismica orizzontale risulta pari alla somma di tutte le masse

della copertura (travi 4, 5, 6 e 7) più metà delle masse dei ritti (travi 3 e 8). Per l’azione sismica verticale abbiamo assunto circa metà della copertura.

• K è la rigidezza complessiva della struttura alle forze orizzontali o verticali. Il valore è stato letto direttamente nella matrice di rigidezza della struttura.

Lo spettro di risposta di progetto per le componenti orizzontali e lo stato limite di collasso è

calcolato a sensi del paragrafo 3.2.3.2.1 con le seguenti espressioni: se 0 ≤ T < TB Sd(T) = ag * S * Fo / q * [T / TB + q / Fo* (1 - T / TB)] se TB ≤ T < TC Sd(T) = ag * S * Fo / q

In queste prime fasi di applicazione della nuova normativa, abbiamo calcolato il valore Sd(T)

assumendo cautelativamente un coefficiente di struttura q = 1,0, benché dalla tabella 7.9.1 risulti

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possibile utilizzare, per strutture dotate di spalle rigidamente connesse con l'impalcato, quale quella in esame, il valore q = 1,5 che é più favorevole.

La massa efficace M, la rigidezza complessiva K, il periodo fondamentale di vibrazione T, il coefficiente per le azioni sismiche orizzontali sono indicati nelle tabelle dei risultati.

Lo spettro di risposta di progetto per le componenti verticali e lo stato limite di collasso è calcolato a sensi del paragrafo 3.2.3.2.2 con le seguenti espressioni:

se 0 ≤ T < TB = 0,05 Svd(T) = ag * S / q * Fv * [T / TB + q / Fv (1 – T / TB)] se 0,05 = TB ≤ T < TC = 0,15 Svd (T) = ag * S / q * Fv se 0,15 = TC ≤ T < TD = 1 Svd (T) = ag * S / q * Fv * TC *Td / T^2

assumendo Tv = 1,35 * Fo * (ag/g)^0,5 e sempre q = 1. L’accelerazione competente allo spettro di progetto è applicata:

• Alle masse costituenti l’impalcato (travi 4, 5, 6 e 7). Le loro forze d’inerzia sono distribuite con legge lineare sull’asse baricentrico di ciascuna trave;

• Alla metà delle masse costituenti i due ritti (travi 3 e 8). Anche le loro forze d’inerzia sono distribuite sull’asse baricentrico di ciascun ritto;

• A tutte le masse di terra portate dall’impalcato. Le relative forze d’inerzia sono distribuite con legge lineare sulle varie travi costituenti l’impalcato, in proporzione al peso della terra portata.

Verifica delle sezioni allo s.l.u. - Conclusioni

Il calcolo numerico delle caratteristiche di sollecitazione è effettuato con un calcolo elastico lineare, impiegando lo stesso programma per il calcolo di telai piani già impiegato per il calcolo della struttura in condizioni normali. Esso tiene conto in modo completo dell’interazione con il terreno in corrispondenza delle spalle. In merito, ricordiamo che nel nostro caso non è necessaria l’esatta valutazione del modulo elastico del terreno e degli altri parametri geotecnici, avendo verificato che la loro variazione ha una modesta influenza sui risultati.

Le verifiche delle sezioni allo stato limite ultimo sono sviluppate con lo stesso procedimento seguito per le verifiche ai carichi di progetto. I dati e i risultati del calcolo sono esposti in tabelle del tutto analoghe.

Dall’esame dei risultati numerici si conclude che la struttura è idonea a resistere al sisma di progetto con un adeguato margine. Risulta infatti verificato che in tutte le sezioni sia il massimo momento flettente che il massimo sforzo di taglio sotto l’effetto del sisma sono inferiori alle rispettive resistenze delle sezioni. Questa verifica è soddisfatta senza prendere in considerazione non solo la formazione di cerniere plastiche, ma neppure una ridistrubuzione di momenti flettenti rispetto al calcolo elastico.

Concordemente con quanto ripetutamente espresso nella norma la struttura è verificata sia in termini di resistenza (R>S) sia in termini di duttilità e capacità di deformazione, ossia nel rispetto dei criteri di “gerarchia delle resistenze”.

Il fattore di sovraresistenza calcolato mediante l’espressione 7.9.7 ed utilizzando q=1 risulta: γRd = 0,7 + 0,2 * q = 0,9 occorre pertanto applicare la limitazione inferiore γRd = 1.

17

Pertanto non occorre ottenere una sovraresistenza fuori dalle zone critiche nelle verifiche a pressoflessione.

Per scongiurare il verificarsi di meccanismi resistenti fragili, occorre invece verificare che tutte le sezioni siano dotate di una sovraresistenza a taglio calcolata tramite l’espressione 7.9.10

γRd = 1,25 + 1 –q * Ved / Vgr,o , variabile tra 1 e 1,25. Tutte le sezioni risultano possedere la sovraresistenza di 1,25 nei riguardi del taglio esterno

dovuto alle azioni sismiche, infatti risulta ovunque VRd / VEd > 1,25. Nelle tabelle di verifica il taglio resistente è quello ottenuto mediante la verifica a stato limite ultimo già esposto, in altre parole i valori esposti non sono ancora divisi per il coefficiente di sovraresistenza γRd

10 - fondazioni Le due componenti della risultante Rvert e Rorizz e la distanza dalla facciata del punto

d'applicazione della risultante sono indicati nella tabella “Calcolo delle fondazioni”. La risultante verticale sul terreno di fondazione è calcolata tenendo conto della risultante

trasmessa dalla struttura, del peso proprio della fondazione e del peso del volume di terra direttamente gravante sulla fondazione all’esterno dei ritti del ponte.

Nella tabella "Calcolo della pressione sul terreno" sono esposti i valori della pressione sul terreno, calcolati sia con diagramma di pressione plastico parzializzato, sia con diagramma di pressione elastico, calcolati con coefficienti di combinazione delle azioni pari a 1.

La tabella espone inoltre, nella parte "Verifica a s.l.u. della sezione più sollecitata" i valori delle caratteristiche di sollecitazione (Md, Vd) agenti nelle fondazioni a stato limite ultimo.

Tali valori risultano inferiori alle sollecitazioni resistenti della sezione, esposte nella tabella denominata "Calcolo della sollecitazione resistente a s.l.u." nella parte alta del foglio.

luce del pontelato terra

fondazione β

T positivase direttaverso terra

Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10

DATI GEOMETRICI DELL'OPERA

Luce netta della struttura m 10,00Altezza nominale interna della struttura m 4,25Numero di archi prefabbricati n° 10Interasse tra gli archi della struttura m 1,25Larghezza teorica totale m 12,50Lunghezza orizzontale dell'obliquo (aa) m 1,00

MATERIALI

Calcestruzzo dei prefabbricatiResistenza caratteristica cubica Rck N/mm2 40Resistenza di calcolo N/mm2 22,13Calcestruzzo dei giuntiResistenza caratteristica cubica Rck N/mm2 35Resistenza di calcolo N/mm2 19,37Modulo elastico impiegato nel calcolo N/mm2 32 600Calcestruzzo della soletta superioreResistenza caratteristica cubica Rck N/mm2 30Resistenza di calcolo N/mm2 16,60

Acciaio B450C

PROGRAMMA DI CALCOLO'CalcoloArticolati' vers.3.0.19Normativa: Italia: D.M. 14/1/08


DESCRIZIONE DEL TELAIOLunghezza Orientamento Mod. elastico terreno

facciata trave facciata trave esterno internocm. cm. cm2 cm4 gradi gradi cm. cm. N/cm2 N/cm2

1 0,00 33,49 1 10 0,00° 0,00° 0,00 0,00 0 02 0,00 0,01 1000000 21 90,00° 90,00° 0,00 0,00 0 03 325,00 347,09 4020 2173785 90,00° 90,00° 75,00 29,51 9750 04 141,42 174,44 4658 3280866 45,00° 45,00° 75,00 36,49 8015 05 400,00 406,16 6120 5217451 0,00° 0,00° 85,00 45,44 7398 06 400,00 406,16 6120 5217451 0,00° 0,00° 85,00 45,44 7398 07 141,42 174,44 4658 3280866 -45,00° -45,00° 75,00 36,49 8015 08 325,00 347,09 4020 2173785 -90,00° -90,00° 75,00 29,51 9750 09 0,00 0,01 0 0 -90,00° -90,00° 0,00 0,00 0 010 0,00 33,49 1000000 1000000000 0,00° 0,00° 0,00 0,00 0 0

H sez. Posizionebaricentron° trave Area Momento

d'inerzia


DESCRIZIONE DELLE SEZIONI

TRAVE Sez H1 Y1 Y2 B1 B2 S2 V2 B3 S3 V3 A1 A2 A3 A4 I0 G3 1 75,0 69,0 5,0 40 125 12 0 40 0 0 12,57 6,79 0,00 7,44 0 29,53 2 75,0 69,0 5,0 40 125 12 0 40 0 0 12,57 6,79 0,00 7,44 0 29,53 3 75,0 69,0 5,8 40 125 12 0 40 0 0 12,57 6,79 0,00 7,44 0 29,53 4 75,0 69,0 21,0 44 125 12 0 44 0 0 20,86 6,79 9,02 7,44 0 29,53 5 75,0 69,0 6,6 49 125 12 0 49 0 0 29,15 8,20 8,31 7,44 0 29,54 1 75,0 69,0 7,1 36 125 12 0 125 10 0 26,89 9,01 3,39 8,01 0 36,54 2 75,0 69,0 7,1 36 125 12 0 125 10 0 26,89 7,85 0,00 8,01 0 36,54 3 75,0 69,0 7,1 36 125 12 0 125 10 0 26,89 7,85 0,00 8,01 0 36,54 4 75,0 69,0 7,1 36 125 12 0 125 10 0 25,32 7,85 0,00 8,01 0 36,54 5 75,0 69,0 7,1 36 125 12 0 125 10 0 20,61 12,44 3,39 8,01 0 36,55 1 85,0 79,0 9,5 40 125 12 0 125 20 0 22,87 13,11 5,36 10,46 0,00 45,45 2 85,0 79,0 9,5 40 125 12 0 125 20 0 19,35 20,88 4,77 10,46 0,00 45,45 3 85,0 79,0 9,0 40 125 12 0 125 20 0 13,95 26,50 3,45 10,46 0,00 45,45 4 85,0 79,0 8,5 40 125 12 0 125 20 0 10,81 30,11 0,00 10,46 0,00 45,45 5 85,0 79,0 8,0 40 125 12 0 125 20 0 11,31 27,28 0,00 10,46 0,00 45,46 1 85,0 79,0 8,0 40 125 12 0 125 20 0 11,31 27,28 0,00 10,46 0,00 45,46 2 85,0 79,0 8,5 40 125 12 0 125 20 0 10,81 30,11 0,00 10,46 0,00 45,46 3 85,0 79,0 9,0 40 125 12 0 125 20 0 13,95 26,50 3,45 10,46 0,00 45,46 4 85,0 79,0 9,5 40 125 12 0 125 20 0 19,35 20,88 4,77 10,46 0,00 45,46 5 85,0 79,0 9,5 40 125 12 0 125 20 0 22,87 13,11 5,36 10,46 0,00 45,47 1 75,0 69,0 7,1 36 125 12 0 125 10 0 20,61 12,44 3,39 8,01 0 36,57 2 75,0 69,0 7,1 36 125 12 0 125 10 0 25,32 7,85 0,00 8,01 0 36,57 3 75,0 69,0 7,1 36 125 12 0 125 10 0 26,89 7,85 0,00 8,01 0 36,57 4 75,0 69,0 7,1 36 125 12 0 125 10 0 26,89 7,85 0,00 8,01 0 36,57 5 75,0 69,0 7,1 36 125 12 0 125 10 0 26,89 9,01 3,39 8,01 0 36,58 1 75,0 69,0 6,6 49 125 12 0 49 0 0 29,15 8,20 8,31 7,44 0 29,58 2 75,0 69,0 6,6 44 125 12 0 44 0 0 20,86 6,79 9,02 7,44 0 29,58 3 75,0 69,0 5,8 40 125 12 0 40 0 0 12,57 6,79 0,00 7,44 0 29,58 4 75,0 69,0 5,0 40 125 12 0 40 0 0 12,57 6,79 0,00 7,44 0 29,58 5 75,0 69,0 5,0 40 125 12 0 40 0 0 12,57 6,79 0,00 7,44 0 29,5

Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10CALCOLO DELLA RIPARTIZIONE TRASVERSALE DEI CARICHI MOBILI

Dati:Numero di archi prefabbricati che formano il ponte n° 10 Luce del ponte m 10,00Interasse tra gli archi della struttura m 1,25 Larghezza teorica del ponte m 12,50Larghezza delle corsie veicolari 21 3 Numero di corsie veicolari n° 3Distanza della 1a corsia veicolare dal bordo del ponte m 1 Larghezza del marciapiede con sovracc m 1Carico sulla corsia più carica: q1a * Coeff.dinam * q1 kN 0,0 Sovraccarico sul marciapiede (corsia 0) t/m2 0.2548

Carichi sulle corsie e ripartizione sugli archi:

Corsia Aliquota Distanza dal bordo del ponte

Larghezza corsia

Carico per arco Note

0 4% 0,00 1,00 0,017 Folla sul marciapiede1 100% 1,00 3,00 0,4172 67% 4,00 3,00 0,2783 33% 7,00 3,00 0,139

Rigidezza del nodo centrale di un arco isolato 1 730,10 kN/cmMomento d'inerzia del trasverso 3 637 101 cm4

Sollecitazioni del trasverso con le azioni per le verifiche allo s.l.u.:

Carico mobile FRECCE DEGLI ARCHIAliquota Totale Isolati Con trasverso Differenza

della corsia più caricata kN mm mm mm kN kN kN.m

1° arco 0,148 0,0 1,57 2,21 0,64 110,5 110,5 0,02° arco 0,394 0,0 2,98 2,51 -0,48 -82,5 28,0 138,13° arco 0,410 0,0 3,08 2,64 -0,44 -75,4 -47,4 173,04° arco 0,312 0,0 2,51 2,57 0,06 10,2 -37,2 113,75° arco 0,278 0,0 2,32 2,35 0,03 5,4 -31,8 67,36° arco 0,222 0,0 2,00 2,04 0,04 7,0 -24,9 27,57° arco 0,140 0,0 1,52 1,68 0,16 27,5 2,6 -3,68° arco 0,122 0,0 1,42 1,33 -0,09 -15,9 -13,3 -0,49° arco 0,017 0,0 0,82 0,98 0,16 27,0 13,6 -17,1

10° arco 0,000 0,0 0,72 0,64 -0,08 -13,6 0,0 0,0

Risultati:Freccia di un arco isolato con i soli carichi permanenti (condizione 20: verifica s.l.u.) mm 0,72Freccia max. di un arco isolato con carichi permanenti + mobili (condiz 21: verifica s.l.u) mm 3,12Freccia max. della struttura con trasverso: carichi permanenti + mobili (in corrispondenza del 3° arco) mm 2,64Coefficiente di ripartizione trasversale teorico (= rapporto tra il carico agente sull'arco più carico e quello agente sulla corsia più carica) 0,334Momento flettente positivo massimo sul trasverso (in corrispondenza del 3° arco) kN.m 173,0Momento flettente negativo massimo sul trasverso (in corrispondenza del 9° arco) kN.m -17,1

Calcolo delle sollecitazioni resistenti del trasverso:

Descrizione sezioni Aree ferri Sollecitaz. resistentiH Y B1 A1 A2

altezza totale altezza utile larghezza utile superiori inferioricm cm cm cm2 cm2 kN kN.m

Trave centrale a T, con piattaban- 85,0 80,3 228 11,56 21,99 366,8da = metà della soletta superiore

85,0 80,3 28 11,56 21,99

634,0

-305,6

ARCO

Componenti del traverso Vwd Mrd

MOMENTO flettenteTAGLIO

Forze tra trasverso e

arco


Coefficienti moltiplicativi delle azioniper le diverse condizioni di carico impiegate

cond. carico gi1 gi2 gi3 gi4 q1 q3 dinamico10, 20 1,35 1,35 1,35 1 0 0 1

21, 22, 23 1,35 1,35 1,35 1 1,35 1,5 141 1 1 1 1 0 0 1

51, 52, 53 1 1 1 1 0,75 0 161, 62, 63 1 1 1 1 0,75 0 1

91, 92, 93, 94 1 1 1 1 0 0 1


CARICHI DISTRIBUITI su una striscia larga un arcocarichi verticali pressione orizzontale a inizio trave pressione orizzontale a fine trave

inizio trave fine trave quiete/altro per deformaz TOTALE quiete/altro per deformaz TOTALEN/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm.

1 0,0 0,0 0,0 21,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 754,0 0,0 754,0 278,2 8,1 286,34 442,4 74,8 278,2 8,1 286,3 109,1 -15,6 93,55 119,2 119,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 119,2 119,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 74,8 442,4 -80,8 -8,2 -89,0 -206,0 -30,5 -236,58 0,0 0,0 -206,0 -30,5 -236,5 -558,5 0,0 -558,59 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

N.B.: I carichi distribuiti sono riferiti alla proiezione della trave e non al suo sviluppo

FORZE CONCENTRATE VERTICALI ad arco

Trave n° forze sulla trave

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteEntità della

forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteN cm N cm N cm

1 02 03 04 05 06 07 08 09 010 0

FORZE NODALI su un arco

Trave Peso lineare Posizione nodale

Forza o coppia

n° N/cm N o N.cm1 0,0 trave fittizia2 0,0 trave fittizia3 135,74 157,25 206,66 206,67 157,28 135,79 0,0 trave fittizia10 0,0 trave fittizia

N.B. I carichi, le forze concentrate e i pesi proprii sono già moltiplicati per i coefficienti 'g' moltiplicativi delle azioni

DATI CONDIZIONE DI CARICO 20 - Solo carichi permanenti, profilo dei carichi accidentali (s.l.u.)

Note

(La tabella è compilata soltanto nelle posizioni in cui vi siano forze o coppie nodali)

n° trave

PESI PROPRII delle travi(Carichi distribuiti che si aggiungono ai carichi verticali esposti nella prima tabella)

Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10CONDIZIONE DI CARICO 20 - Solo carichi permanenti, profilo dei carichi accidentali (s.l.u.)

SOLLECITAZIONI NELLE TRAVIsez. 2 sez. 4

TRAVE 1 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 2 N (kN) 237,00 237,00M (kN.m) -9,76 -9,76T (kN) 71,31 71,31

TRAVE 3 N (kN) 225,98 203,93M (kN.m) 24,50 -27,40T (kN) 14,50 -72,44



TRAVE 6 N (kN) 132,65 132,65M (kN.m) 162,59 28,86T (kN) -34,29 -99,44

TRAVE 7 N (kN) 196,42 208,17M (kN.m) -100,15 -119,56T (kN) -16,11 -40,04

TRAVE 8 N (kN) 207,37 229,41M (kN.m) -37,21 47,43T (kN) 83,17 16,91



SPOSTAMENTI NODALIROTAZIONE SPOSTAM. VERT. SPOSTAM. ORIZZ.

mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,00000inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,00000 X(3)= 0,00 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= 0,06813 X(6)= -0,06 X(7)= -0,05inizio trave 5 X(8)= 0,22031 X(9)= -0,26 X(10)= 0,11inizio trave 6 X(11)= -0,00540 X(12)= -0,91 X(13)= 0,09inizio trave 7 X(14)= -0,21446 X(15)= -0,24 X(16)= 0,06inizio trave 8 X(17)= -0,03672 X(18)= -0,06 X(19)= 0,21inizio trave 9 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= 0,00000

Incas

tro

0,000,00

44,39-25,40

0,00

215,23-136,27

132,65180,60

sez. 1 sez. 5sez. 3

240,44

-54,77240,44

44,39-25,40

-86,88-132,02

132,65

-102,57189,19-81,52

4,59

0,00

0,000,000,00

237,00-9,7571,31

192,91-99,10

-1,72

44,39-25,40

0,000,00

218,3918,5753,10

240,44

-66,87201,91

-107,74-27,15

118,8863,43

132,65112,01

198,63-91,7125,57

132,65

0,00

0,000,000,00

237,00-9,7671,31

214,9516,21

-33,42

44,39-25,40

0,000,00

196,34-114,93107,12240,44

-1,72191,73-96,14

-6,91

-73,14128,58132,65180,60

210,57-119,58

54,58132,65

Incas

tro

0,000,000,00

237,00-9,7671,31

237,00-9,7571,31

VERIFICA DELLE SEZIONI - Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10Condizione di carico 20 - Solo carichi permanenti, profilo dei carichi accidentali (s.l.u.)Dati del calcolo:PROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: CARICHI MOBILI:Coordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.40 m. NessunoPendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0%Peso specifico del terre 21,0 a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.621 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / mSpessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.75 m. a dx: 6.75 m.Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.35 g2 = 1.35 g3 = 1.35 (g3 = 1.0 se favorevole)Il fattore g3 = 1.35 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro

Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

1 -9,8 -25,4 -15,5 237,0 71,3 71,3 75,0 69,0 125,0 40,0 7,0 12,57 6,79 0,00 7,44 -375,5 259,1 978,4 259,12 24,5 -40,4 26,2 226,0 14,5 14,5 75,0 70,0 40,0 40,0 9,2 12,57 6,79 0,00 7,44 260,8 262,9 991,0 262,93 16,2 -37,1 16,2 215,0 -33,4 -33,4 75,0 69,2 40,0 40,0 9,1 12,57 6,79 0,00 7,44 254,4 -259,9 -978,1 -259,94 -27,4 -16,1 -65,5 203,9 -72,4 -71,2 75,0 69,0 125,0 44,1 8,5 20,86 6,79 9,02 7,44 -568,6 -518,2 -1072,1 -518,25 -99,1 21,9 -122,5 192,9 -102,6 -88,6 75,0 69,0 125,0 49,0 9,7 29,15 8,20 8,31 7,44 -764,2 -518,2 -1186,7 -518,2

1 -119,6 20,3 -122,5 210,6 54,6 24,2 75,0 69,0 125,0 36,0 9,5 26,89 9,01 3,39 8,01 -726,0 476,5 873,5 476,52 -103,1 14,0 -122,5 204,3 39,1 22,7 75,0 69,0 125,0 36,0 9,5 26,89 7,85 0,00 8,01 -724,2 279,0 872,8 279,03 -91,7 9,7 -107,7 198,6 25,6 17,8 75,0 69,0 125,0 36,0 9,5 26,89 7,85 0,00 8,01 -722,5 279,0 872,1 279,04 -84,8 7,3 -94,8 193,6 14,1 8,9 75,0 69,0 125,0 36,0 9,2 25,32 7,85 0,00 8,01 -683,8 279,0 871,6 279,05 -81,5 6,6 -86,5 189,2 4,6 -4,0 75,0 69,0 125,0 36,0 8,3 20,61 12,44 3,39 8,01 -570,0 -476,5 -871,1 -476,5

Sezio

ne

TRAV

E

3

4


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



Sezio

ne

TRAV

E

1 -73,1 9,7 -81,1 132,6 128,6 104,8 85,0 79,0 125,0 40,0 9,3 22,87 13,11 5,36 10,46 -703,5 729,1 1095,7 729,12 39,2 -75,0 83,9 132,6 96,0 93,2 85,0 75,5 125,0 40,0 8,1 19,35 20,88 4,77 10,46 612,0 676,4 1047,2 676,43 118,9 -135,1 147,1 132,6 63,4 63,4 85,0 76,0 125,0 40,0 9,1 13,95 26,50 3,45 10,46 765,2 601,7 1054,1 601,74 166,0 -170,6 177,6 132,6 30,9 30,9 85,0 76,5 125,0 40,0 9,9 10,81 30,11 0,00 10,46 865,9 403,7 1061,0 403,75 180,6 -181,6 180,6 132,6 -1,7 -1,7 85,0 77,0 125,0 40,0 9,4 11,31 27,28 0,00 10,46 796,0 -406,4 -1068,0 -406,4

1 180,6 -181,6 180,6 132,6 -1,7 -1,7 85,0 77,0 125,0 40,0 9,4 11,31 27,28 0,00 10,46 796,0 -406,4 -1068,0 -406,42 162,6 -168,0 176,0 132,6 -34,3 -34,3 85,0 76,5 125,0 40,0 9,9 10,81 30,11 0,00 10,46 865,9 -403,7 -1061,0 -403,73 112,0 -129,9 142,0 132,6 -66,9 -66,9 85,0 76,0 125,0 40,0 9,1 13,95 26,50 3,45 10,46 765,2 -601,7 -1054,1 -601,74 28,9 -67,2 75,3 132,6 -99,4 -96,7 85,0 75,5 125,0 40,0 8,1 19,35 20,88 4,77 10,46 612,0 -676,4 -1047,2 -676,45 -86,9 20,1 -95,1 132,6 -132,0 -108,3 85,0 79,0 125,0 40,0 9,3 22,87 13,11 5,36 10,46 -703,5 -729,1 -1095,7 -729,1

1 -96,1 13,7 -102,1 191,7 -6,9 1,6 75,0 69,0 125,0 36,0 8,3 20,61 12,44 3,39 8,01 -570,8 476,5 871,4 476,52 -100,1 14,5 -111,0 196,4 -16,1 -11,0 75,0 69,0 125,0 36,0 9,2 25,32 7,85 0,00 8,01 -684,7 -279,0 -871,9 -279,03 -107,7 16,9 -124,3 201,9 -27,1 -19,8 75,0 69,0 125,0 36,0 9,5 26,89 7,85 0,00 8,01 -723,5 -279,0 -872,5 -279,04 -119,6 20,9 -139,2 208,2 -40,0 -24,5 75,0 69,0 125,0 36,0 9,5 26,89 7,85 0,00 8,01 -725,4 -279,0 -873,2 -279,05 -136,3 26,8 -139,2 215,2 -54,8 -26,0 75,0 69,0 125,0 36,0 9,5 26,89 9,01 3,39 8,01 -727,4 -476,5 -874,0 -476,5

1 -114,9 29,0 -139,2 196,3 107,1 95,6 75,0 69,0 125,0 49,0 9,7 29,15 8,20 8,31 7,44 -765,0 518,2 1187,2 518,22 -37,2 -11,6 -79,4 207,4 83,2 82,1 75,0 69,0 125,0 44,1 8,5 20,86 6,79 9,02 7,44 -569,4 518,2 1072,7 518,23 18,6 -38,0 18,6 218,4 53,1 53,1 75,0 69,2 40,0 40,0 9,1 12,57 6,79 0,00 7,44 255,8 259,9 978,6 259,94 47,4 -50,2 47,4 229,4 16,9 16,9 75,0 70,0 40,0 40,0 9,2 12,57 6,79 0,00 7,44 262,2 262,9 991,5 262,95 44,4 -48,0 50,3 240,4 -25,4 -25,4 75,0 70,0 40,0 40,0 9,3 12,57 6,79 0,00 7,44 266,6 -262,9 -993,1 -262,9

7

8

5

6




1 0,0 0,0 0,0 21,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 810,0 0,0 810,0 334,2 -22,2 311,94 442,4 74,8 334,2 -22,2 311,9 165,1 -112,9 52,15 240,9 240,9 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 240,9 240,9 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 74,8 442,4 -80,8 -99,6 -180,4 -206,0 -177,6 -383,68 0,0 0,0 -206,0 -177,6 -383,6 -558,5 0,0 -558,59 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0




Entità della forza

Distanza dal nodo


forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo


1 02 03 04 05 1 135 270 346,26 1 135 270 60,07 08 09 010 0



Forza o coppia

n° N/cm N o N.cm1 0,0 trave fittizia 13 71 5502 0,0 trave fittizia3 135,74 157,25 206,66 206,67 157,28 135,79 0,0 trave fittizia10 0,0 trave fittizia


DATI CONDIZIONE DI CARICO 21 - Carichi stradali: q1a in mezzeria + spinte asimm (s.l.u.)

Note


n° trave


Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10CONDIZIONE DI CARICO 21 - Carichi stradali: q1a in mezzeria + spinte asimm (s.l.u.)




TRAVE 3 N (kN) 393,75 371,70M (kN.m) 23,72 -135,47T (kN) -47,94 -141,67









mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,00000inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,00000 X(3)= 0,00 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= 0,37391 X(6)= -0,10 X(7)= 0,15inizio trave 5 X(8)= 0,72619 X(9)= -0,84 X(10)= 0,82inizio trave 6 X(11)= -0,06637 X(12)= -2,83 X(13)= 0,78inizio trave 7 X(14)= -0,67793 X(15)= -0,54 X(16)= 0,73inizio trave 8 X(17)= -0,10810 X(18)= 0,00 X(19)= 1,20inizio trave 9 X(20)= 0,32994 X(21)= 0,11 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= 0,32994 X(21)= 0,11 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= 0,32986

Incas

tro

0,00-442,10

0,000,00

77,29

448,96-415,87

204,02616,58

sez. 1 sez. 5sez. 3

0,00

-106,32442,10148,07

77,29

-275,99-332,93

275,57

-174,33358,89

-164,2472,25

-442,10

0,000,000,00

404,7738,5013,13

360,68-264,49

-18,66

0,000,00

77,2974,03

420,05-47,67161,40

0,00

-243,43440,37

-352,62-73,95

375,02206,11275,57300,37

368,94-222,01

92,63204,02

-442,10

0,000,000,00

404,7738,5013,13

382,73-36,84-99,54

0,000,00

77,29148,07

398,00-369,27232,19

0,00

-18,66434,14

-309,36-49,77

-126,69295,61275,57616,58

380,52-297,36121,99204,02

Cern

ierae

stern

a

0,000,000,00

404,7738,5013,13

404,7738,5013,13

VERIFICA DELLE SEZIONI - Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10Condizione di carico 21 - Carichi stradali: q1a in mezzeria + spinte asimm (s.l.u.)Dati del calcolo:PROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: CARICHI MOBILI:Coordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.40 m. Le forze verticali agenti su un arco solo tengono conto di:Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Incremento dinamico q2 = 1.000Peso specifico del terre 21,0 a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 Coefficiente di ripartizione trasversale tra gli archi Y9 = 0.334Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.621 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Coefficiente moltiplicativo dei carichi mobili q1 = 1.35, q3 = 1.50Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Carico 'tandem' di 2 forze Q1k da 300 kN x 0.334 x 1.350 = 135.3 kN/cad.Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.75 m. a dx: 6.75 m. alle distanze dalla facc. interna del ritto sinistro di m 4.40, 5.60Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.35 g2 = 1.35 g3 = 1.35 (g3 = 1.0 se favorevole) Carichi distribuiti q1k = 9 kN/m2 x 3m x 0.334 x 1.35 = 12.2 kN/m/arcoIl fattore g3 = 1.35 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Frenata: (60% di 600kN + 10% di 9x3x8 kN) x 1.5 / 8 archi = 71.6 kN/arco


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



1 38,5 -39,0 39,4 404,8 13,1 13,1 75,0 70,0 40,0 40,0 10,8 12,57 6,79 0,00 7,44 331,3 262,9 1016,9 262,92 23,7 -35,5 23,7 393,7 -47,9 -47,9 75,0 70,0 40,0 40,0 10,7 12,57 6,79 0,00 7,44 327,0 -262,9 -1015,3 -262,93 -36,8 -19,9 -89,2 382,7 -99,5 -99,5 75,0 69,0 125,0 40,0 7,8 12,57 6,79 0,00 7,44 -412,1 -259,1 -999,2 -259,14 -135,5 6,9 -206,2 371,7 -141,7 -140,3 75,0 69,0 125,0 44,1 9,2 20,86 6,79 9,02 7,44 -610,5 -518,2 -1097,0 -518,25 -264,5 43,8 -303,8 360,7 -174,3 -159,1 75,0 69,0 125,0 49,0 10,4 29,15 8,20 8,31 7,44 -806,1 -518,2 -1212,4 -518,2

1 -297,4 41,7 -303,8 380,5 122,0 90,8 75,0 69,0 125,0 36,0 10,2 26,89 9,01 3,39 8,01 -777,6 476,5 892,3 476,52 -257,1 32,2 -303,8 374,5 106,2 89,4 75,0 69,0 125,0 36,0 10,2 26,89 7,85 0,00 8,01 -775,9 279,0 891,6 279,03 -222,0 23,7 -269,3 368,9 92,6 84,8 75,0 69,0 125,0 36,0 10,2 26,89 7,85 0,00 8,01 -774,2 279,0 891,0 279,04 -191,3 16,1 -232,6 363,7 81,3 76,5 75,0 69,0 125,0 36,0 9,9 25,32 7,85 0,00 8,01 -735,8 279,0 890,4 279,05 -164,2 9,3 -200,6 358,9 72,3 64,6 75,0 69,0 125,0 36,0 9,0 20,61 12,44 3,39 8,01 -622,7 476,5 889,9 476,5

Sezio

ne

TRAV

E

3

4


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



Sezio

ne

TRAV

E

1 -126,7 16,7 -145,0 204,0 295,6 263,0 85,0 79,0 125,0 40,0 9,6 22,87 13,11 5,36 10,46 -731,5 729,1 1103,4 729,12 146,5 -117,3 268,6 204,0 250,9 247,1 85,0 75,5 125,0 40,0 8,3 19,35 20,88 4,77 10,46 636,6 676,4 1054,5 676,43 375,0 -229,3 474,9 204,0 206,1 206,1 85,0 76,0 125,0 40,0 9,4 13,95 26,50 3,45 10,46 789,5 601,7 1061,5 601,74 558,8 -319,3 620,4 204,0 161,4 161,4 85,0 76,5 125,0 40,0 10,2 10,81 30,11 0,00 10,46 889,9 403,7 1068,5 403,75 616,6 -347,7 620,2 204,0 -18,7 65,2 85,0 77,0 125,0 40,0 9,7 11,31 27,28 0,00 10,46 820,3 406,4 1075,4 406,4

1 616,6 -269,2 620,2 275,6 -18,7 -18,7 85,0 77,0 125,0 40,0 10,0 11,31 27,28 0,00 10,46 844,4 -406,4 -1082,9 -406,42 521,4 -234,7 602,3 275,6 -198,7 -114,8 85,0 76,5 125,0 40,0 10,4 10,81 30,11 0,00 10,46 913,9 -403,7 -1075,9 -403,73 300,4 -154,4 419,4 275,6 -243,4 -243,4 85,0 76,0 125,0 40,0 9,7 13,95 26,50 3,45 10,46 813,7 -601,7 -1068,9 -601,74 34,6 -58,0 175,6 275,6 -288,2 -284,4 85,0 75,5 125,0 40,0 8,6 19,35 20,88 4,77 10,46 661,3 -676,4 -1061,8 -676,45 -276,0 54,7 -296,6 275,6 -332,9 -300,3 85,0 79,0 125,0 40,0 9,9 22,87 13,11 5,36 10,46 -759,5 -729,1 -1111,1 -729,1

1 -309,4 34,8 -335,9 434,1 -49,8 -39,3 75,0 69,0 125,0 36,0 9,3 20,61 12,44 3,39 8,01 -645,8 -476,5 -898,3 -476,52 -328,9 38,8 -361,2 437,0 -60,8 -54,6 75,0 69,0 125,0 36,0 10,2 25,32 7,85 0,00 8,01 -757,9 -279,0 -898,6 -279,03 -352,6 43,6 -391,7 440,4 -74,0 -65,3 75,0 69,0 125,0 36,0 10,5 26,89 7,85 0,00 8,01 -795,6 -279,0 -898,9 -279,04 -381,4 49,3 -421,5 444,4 -89,1 -71,1 75,0 69,0 125,0 36,0 10,5 26,89 7,85 0,00 8,01 -796,8 -279,0 -899,4 -279,05 -415,9 56,1 -421,5 449,0 -106,3 -72,8 75,0 69,0 125,0 36,0 10,5 26,89 9,01 3,39 8,01 -798,1 -476,5 -899,9 -476,5

1 -369,3 63,3 -421,5 398,0 232,2 213,5 75,0 69,0 125,0 49,0 10,6 29,15 8,20 8,31 7,44 -815,3 518,2 1218,1 518,22 -194,1 17,9 -291,2 409,0 198,5 196,8 75,0 69,0 125,0 44,1 9,4 20,86 6,79 9,02 7,44 -619,7 518,2 1102,5 518,23 -47,7 -18,2 -127,9 420,1 161,4 161,4 75,0 69,0 125,0 40,0 8,0 12,57 6,79 0,00 7,44 -421,4 259,1 1004,5 259,14 67,3 -45,1 67,3 431,1 121,0 121,0 75,0 70,0 40,0 40,0 11,0 12,57 6,79 0,00 7,44 341,6 262,9 1020,7 262,95 148,1 -63,0 148,1 442,1 77,3 77,3 75,0 70,0 40,0 40,0 11,1 12,57 6,79 0,00 7,44 345,9 262,9 1022,3 262,9

7

8

5

6




1 0,0 0,0 0,0 21,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 810,0 0,0 810,0 334,2 -39,9 294,34 564,1 196,5 334,2 -39,9 294,3 165,1 -132,7 32,35 240,9 240,9 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 119,2 119,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 74,8 442,4 -80,8 -118,3 -199,1 -206,0 -182,1 -388,18 0,0 0,0 -206,0 -182,1 -388,1 -558,5 0,0 -558,59 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0




Entità della forza

Distanza dal nodo


forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo


1 02 03 04 05 2 135 270 271,2 135 270 391,26 07 08 09 010 0



Forza o coppia



DATI CONDIZIONE DI CARICO 22 - Carichi stradali: taglio max sul giunto + spinte asimm (s.l.u.)

Note


n° trave


Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10CONDIZIONE DI CARICO 22 - Carichi stradali: taglio max sul giunto + spinte asimm (s.l.u.)













mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,00000inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,00000 X(3)= 0,00 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= 0,41360 X(6)= -0,11 X(7)= 0,27inizio trave 5 X(8)= 0,71852 X(9)= -0,87 X(10)= 0,97inizio trave 6 X(11)= -0,15402 X(12)= -2,60 X(13)= 0,92inizio trave 7 X(14)= -0,57857 X(15)= -0,41 X(16)= 0,86inizio trave 8 X(17)= -0,04185 X(18)= 0,02 X(19)= 1,23inizio trave 9 X(20)= 0,33279 X(21)= 0,11 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= 0,33279 X(21)= 0,11 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= 0,33272

Incas

tro

0,00-386,03

0,000,00

58,88

396,84-373,09

259,38566,51

sez. 1 sez. 5sez. 3

0,00

-79,12386,03129,29

58,88

-283,33-277,61

259,38

-162,34355,17

-123,8588,73

-386,03

0,000,000,00

426,4113,3822,43

382,32-256,49

-147,31

0,000,00

58,8864,65

363,98-36,62143,16

0,00

-212,46388,53

-329,15-46,48

433,45212,73259,38206,74

370,19-194,55112,74259,38

-386,03

0,000,000,00

426,4113,3822,43

404,37-46,49-89,58

0,000,00

58,88129,29

341,93-328,96214,47

0,00

-147,31382,78

-305,47-21,81

-81,51302,23259,38566,51

386,72-285,41145,76259,38

Cern

ierae

stern

a

0,000,000,00

426,4113,3822,43

426,4113,3822,43

VERIFICA DELLE SEZIONI - Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10Condizione di carico 22 - Carichi stradali: taglio max sul giunto + spinte asimm (s.l.u.)Dati del calcolo:PROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: CARICHI MOBILI:Coordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.40 m. Le forze verticali agenti su un arco solo tengono conto di:Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Incremento dinamico q2 = 1.000Peso specifico del terre 21,0 a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 Coefficiente di ripartizione trasversale tra gli archi Y9 = 0.334Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.621 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Coefficiente moltiplicativo dei carichi mobili q1 = 1.35, q3 = 1.50Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Carico 'tandem' di 2 forze Q1k da 300 kN x 0.334 x 1.350 = 135.3 kN/cad.Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.75 m. a dx: 6.75 m. alle distanze dalla facc. interna del ritto sinistro di m 3.65, 4.85Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.35 g2 = 1.35 g3 = 1.35 (g3 = 1.0 se favorevole) Carichi distribuiti q1k = 9 kN/m2 x 3m x 0.334 x 1.35 = 12.2 kN/m/arcoIl fattore g3 = 1.35 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Frenata: (60% di 600kN + 10% di 9x3x5 kN) x 1.5 / 8 archi = 70.0 kN/arco


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



1 13,4 -32,6 16,5 426,4 22,4 22,4 75,0 70,0 40,0 40,0 11,0 12,57 6,79 0,00 7,44 339,8 262,9 1020,0 262,92 6,2 -31,0 19,4 415,4 -38,5 -38,5 75,0 70,0 40,0 40,0 10,9 12,57 6,79 0,00 7,44 335,5 -262,9 -1018,4 -262,93 -46,5 -18,0 -94,1 404,4 -89,6 -89,6 75,0 69,0 125,0 40,0 7,9 12,57 6,79 0,00 7,44 -417,5 -259,1 -1002,3 -259,14 -136,7 5,2 -202,3 393,3 -130,9 -129,6 75,0 69,0 125,0 44,1 9,3 20,86 6,79 9,02 7,44 -615,8 -518,2 -1100,2 -518,25 -256,5 37,6 -293,1 382,3 -162,3 -148,0 75,0 69,0 125,0 49,0 10,5 29,15 8,20 8,31 7,44 -811,5 -518,2 -1215,7 -518,2

1 -285,4 37,3 -293,1 386,7 145,8 111,3 75,0 69,0 125,0 36,0 10,2 26,89 9,01 3,39 8,01 -779,5 476,5 893,0 476,52 -237,1 26,2 -293,1 378,3 128,1 109,5 75,0 69,0 125,0 36,0 10,2 26,89 7,85 0,00 8,01 -777,0 279,0 892,1 279,03 -194,6 16,1 -251,7 370,2 112,7 103,9 75,0 69,0 125,0 36,0 10,2 26,89 7,85 0,00 8,01 -774,6 279,0 891,2 279,04 -157,1 6,8 -207,5 362,5 99,6 93,6 75,0 69,0 125,0 36,0 9,9 25,32 7,85 0,00 8,01 -735,4 279,0 890,3 279,05 -123,9 -1,6 -168,5 355,2 88,7 78,8 75,0 69,0 125,0 36,0 9,0 20,61 12,44 3,39 8,01 -621,5 476,5 889,5 476,5

Sezio

ne

TRAV

E

3

4


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



Sezio

ne

TRAV

E

1 -81,5 -14,0 -100,2 259,4 302,2 269,6 85,0 79,0 125,0 40,0 9,9 22,87 13,11 5,36 10,46 -753,2 729,1 1109,3 729,12 198,3 -121,9 323,8 259,4 257,5 253,7 85,0 75,5 125,0 40,0 8,6 19,35 20,88 4,77 10,46 655,7 676,4 1060,2 676,43 433,4 -212,6 536,7 259,4 212,7 212,7 85,0 76,0 125,0 40,0 9,6 13,95 26,50 3,45 10,46 808,3 601,7 1067,2 601,74 576,5 -267,7 587,4 259,4 32,7 52,4 85,0 76,5 125,0 40,0 10,4 10,81 30,11 0,00 10,46 908,5 403,7 1074,2 403,75 566,5 -263,8 588,4 259,4 -147,3 -5,2 85,0 77,0 125,0 40,0 9,9 11,31 27,28 0,00 10,46 839,0 -406,4 -1081,2 -406,4

1 566,5 -263,8 588,4 259,4 -147,3 -147,3 85,0 77,0 125,0 40,0 9,9 11,31 27,28 0,00 10,46 839,0 -406,4 -1081,2 -406,42 402,9 -200,8 491,5 259,4 -179,9 -179,9 85,0 76,5 125,0 40,0 10,4 10,81 30,11 0,00 10,46 908,5 -403,7 -1074,2 -403,73 206,7 -125,1 311,4 259,4 -212,5 -212,5 85,0 76,0 125,0 40,0 9,6 13,95 26,50 3,45 10,46 808,3 -601,7 -1067,2 -601,74 -22,0 -37,0 -157,3 259,4 -245,0 -242,3 85,0 79,0 125,0 40,0 9,3 19,35 20,88 4,77 10,46 -657,6 -694,9 -1109,3 -694,95 -283,3 63,8 -300,5 259,4 -277,6 -253,8 85,0 79,0 125,0 40,0 9,9 22,87 13,11 5,36 10,46 -753,2 -729,1 -1109,3 -729,1

1 -305,5 43,3 -319,1 382,8 -21,8 -10,9 75,0 69,0 125,0 36,0 9,1 20,61 12,44 3,39 8,01 -630,0 -476,5 -892,6 -476,52 -315,1 45,3 -334,6 385,3 -33,1 -26,8 75,0 69,0 125,0 36,0 10,0 25,32 7,85 0,00 8,01 -742,3 -279,0 -892,8 -279,03 -329,1 48,2 -355,5 388,5 -46,5 -37,7 75,0 69,0 125,0 36,0 10,3 26,89 7,85 0,00 8,01 -780,1 -279,0 -893,2 -279,04 -348,2 52,3 -377,3 392,4 -61,8 -43,7 75,0 69,0 125,0 36,0 10,3 26,89 7,85 0,00 8,01 -781,3 -279,0 -893,6 -279,05 -373,1 57,5 -377,3 396,8 -79,1 -45,5 75,0 69,0 125,0 36,0 10,2 26,89 9,01 3,39 8,01 -782,5 -476,5 -894,1 -476,5

1 -329,0 66,7 -377,3 341,9 214,5 195,6 75,0 69,0 125,0 49,0 10,3 29,15 8,20 8,31 7,44 -801,5 518,2 1209,5 518,22 -168,3 18,2 -257,0 353,0 180,4 178,7 75,0 69,0 125,0 44,1 9,2 20,86 6,79 9,02 7,44 -605,9 518,2 1094,2 518,23 -36,6 -19,4 -108,4 364,0 143,2 143,2 75,0 69,0 125,0 40,0 7,7 12,57 6,79 0,00 7,44 -407,4 259,1 996,5 259,14 63,5 -46,4 63,5 375,0 102,6 102,6 75,0 70,0 40,0 40,0 10,5 12,57 6,79 0,00 7,44 319,7 262,9 1012,6 262,95 129,3 -63,0 129,3 386,0 58,9 58,9 75,0 70,0 40,0 40,0 10,6 12,57 6,79 0,00 7,44 324,0 262,9 1014,2 262,9

7

8

5

6




1 0,0 0,0 0,0 21,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 754,0 0,0 754,0 278,2 14,0 292,14 564,1 196,5 278,2 14,0 292,1 109,1 -40,0 69,15 240,9 240,9 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 240,9 240,9 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 74,8 442,4 -80,8 -30,0 -110,8 -206,0 -98,9 -304,98 0,0 0,0 -206,0 -98,9 -304,9 -558,5 0,0 -558,59 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0




Entità della forza

Distanza dal nodo


forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo


1 02 03 04 05 06 2 135 270 385,0 135 270 265,07 08 09 010 0



Forza o coppia



DATI CONDIZIONE DI CARICO 23 - Carichi stradali: taglio max su incastro del tetto (s.l.u.)

Note


n° trave


Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10CONDIZIONE DI CARICO 23 - Carichi stradali: taglio max su incastro del tetto (s.l.u.)













mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,00000inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,00000 X(3)= 0,00 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= 0,17975 X(6)= -0,08 X(7)= -0,09inizio trave 5 X(8)= 0,46099 X(9)= -0,52 X(10)= 0,29inizio trave 6 X(11)= 0,05687 X(12)= -1,96 X(13)= 0,26inizio trave 7 X(14)= -0,55264 X(15)= -0,63 X(16)= 0,22inizio trave 8 X(17)= -0,16788 X(18)= -0,10 X(19)= 0,67inizio trave 9 X(20)= 0,09874 X(21)= 0,03 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= 0,09874 X(21)= 0,03 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= 0,09865

Incas

tro

0,00-529,18

0,000,00

76,21

499,89-363,36

179,63352,24

sez. 1 sez. 5sez. 3

0,00

-178,52529,18177,23

76,21

-90,54-420,01

179,63

-150,57281,52

-144,0229,81

-529,18

0,000,000,00

332,7149,5224,20

288,62-193,91

29,53

0,000,00

76,2188,62

507,13-15,12157,32

0,00

-59,97488,60

-248,09-148,86

203,68119,03179,63321,80

295,73-173,37

54,62179,63

-529,18

0,000,000,00

332,7149,5224,20

310,66-1,20

-80,76

0,000,00

76,21177,23

485,08-323,60219,14

0,00

29,53479,79

-150,94-127,26

-123,88208,53179,63352,24

312,02-223,26

87,89179,63

Cern

ierae

stern

a

0,000,000,00

332,7149,5224,20

332,7149,5224,20

VERIFICA DELLE SEZIONI - Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10Condizione di carico 23 - Carichi stradali: taglio max su incastro del tetto (s.l.u.)Dati del calcolo:PROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: CARICHI MOBILI:Coordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.40 m. Le forze verticali agenti su un arco solo tengono conto di:Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Incremento dinamico q2 = 1.000Peso specifico del terre 21,0 a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 Coefficiente di ripartizione trasversale tra gli archi Y9 = 0.334Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.621 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Coefficiente moltiplicativo dei carichi mobili q1 = 1.35, q3 = 1.50Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Carico 'tandem' di 2 forze Q1k da 300 kN x 0.334 x 1.350 = 135.3 kN/cad.Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.75 m. a dx: 6.75 m. alle distanze dalla facc. interna del ritto sinistro di m 8.85, 7.65Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.35 g2 = 1.35 g3 = 1.35 (g3 = 1.0 se favorevole) Carichi distribuiti q1k = 9 kN/m2 x 3m x 0.334 x 1.35 = 12.2 kN/m/arcoIl fattore g3 = 1.35 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Frenata: (60% di 600kN + 10% di 9x3x9 kN) x 1.5 / 8 archi = 72.1 kN/arco


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



1 49,5 -44,4 53,2 332,7 24,2 24,2 75,0 70,0 40,0 40,0 10,2 12,57 6,79 0,00 7,44 303,1 262,9 1006,4 262,92 45,5 -43,6 45,5 321,7 -32,7 -32,7 75,0 70,0 40,0 40,0 10,1 12,57 6,79 0,00 7,44 298,7 -262,9 -1004,8 -262,93 -1,2 -29,1 -44,4 310,7 -80,8 -80,8 75,0 69,0 125,0 40,0 7,5 12,57 6,79 0,00 7,44 -394,0 -259,1 -988,9 -259,14 -83,4 -1,7 -143,7 299,6 -120,1 -118,8 75,0 69,0 125,0 44,1 8,9 20,86 6,79 9,02 7,44 -592,6 -518,2 -1086,3 -518,25 -193,9 37,7 -227,9 288,6 -150,6 -136,4 75,0 69,0 125,0 49,0 10,1 29,15 8,20 8,31 7,44 -788,2 -518,2 -1201,3 -518,2

1 -223,3 35,1 -227,9 312,0 87,9 53,5 75,0 69,0 125,0 36,0 9,9 26,89 9,01 3,39 8,01 -756,9 476,5 884,7 476,52 -195,4 27,9 -227,9 303,6 70,2 51,6 75,0 69,0 125,0 36,0 9,9 26,89 7,85 0,00 8,01 -754,5 279,0 883,8 279,03 -173,4 22,1 -203,6 295,7 54,6 45,7 75,0 69,0 125,0 36,0 9,9 26,89 7,85 0,00 8,01 -752,1 279,0 882,9 279,04 -156,5 17,8 -179,8 288,4 41,2 34,8 75,0 69,0 125,0 36,0 9,6 25,32 7,85 0,00 8,01 -712,9 279,0 882,1 279,05 -144,0 14,7 -161,3 281,5 29,8 19,1 75,0 69,0 125,0 36,0 8,7 20,61 12,44 3,39 8,01 -598,7 476,5 881,3 476,5

Sezio

ne

TRAV

E

3

4


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



Sezio

ne

TRAV

E

1 -123,9 23,5 -136,8 179,6 208,5 175,9 85,0 79,0 125,0 40,0 9,5 22,87 13,11 5,36 10,46 -721,9 729,1 1100,8 729,12 62,3 -80,1 139,9 179,6 163,8 160,0 85,0 75,5 125,0 40,0 8,2 19,35 20,88 4,77 10,46 628,2 676,4 1052,0 676,43 203,7 -158,8 258,9 179,6 119,0 119,0 85,0 76,0 125,0 40,0 9,3 13,95 26,50 3,45 10,46 781,2 601,7 1059,0 601,74 300,3 -212,6 332,7 179,6 74,3 74,3 85,0 76,5 125,0 40,0 10,1 10,81 30,11 0,00 10,46 881,8 403,7 1065,9 403,75 352,2 -241,5 361,5 179,6 29,5 29,5 85,0 77,0 125,0 40,0 9,6 11,31 27,28 0,00 10,46 812,0 406,4 1072,9 406,4

1 352,2 -241,5 361,5 179,6 29,5 29,5 85,0 77,0 125,0 40,0 9,6 11,31 27,28 0,00 10,46 812,0 406,4 1072,9 406,42 359,4 -245,5 361,8 179,6 -15,2 -15,2 85,0 76,5 125,0 40,0 10,1 10,81 30,11 0,00 10,46 881,8 -403,7 -1065,9 -403,73 321,8 -224,6 346,7 179,6 -60,0 -60,0 85,0 76,0 125,0 40,0 9,3 13,95 26,50 3,45 10,46 781,2 -601,7 -1059,0 -601,74 192,1 -152,4 287,0 179,6 -240,0 -221,8 85,0 75,5 125,0 40,0 8,2 19,35 20,88 4,77 10,46 628,2 -676,4 -1052,0 -676,45 -90,5 5,0 -116,5 179,6 -420,0 -255,8 85,0 79,0 125,0 40,0 9,5 22,87 13,11 5,36 10,46 -721,9 -729,1 -1100,8 -729,1

1 -150,9 -5,0 -213,2 479,8 -127,3 -118,3 75,0 69,0 125,0 36,0 9,5 20,61 12,44 3,39 8,01 -659,8 -476,5 -903,3 -476,52 -197,6 4,3 -265,0 483,9 -137,1 -131,7 75,0 69,0 125,0 36,0 10,4 25,32 7,85 0,00 8,01 -772,0 -279,0 -903,8 -279,03 -248,1 14,3 -321,6 488,6 -148,9 -140,9 75,0 69,0 125,0 36,0 10,7 26,89 7,85 0,00 8,01 -810,0 -279,0 -904,3 -279,04 -303,1 24,9 -372,8 493,9 -162,7 -146,0 75,0 69,0 125,0 36,0 10,7 26,89 7,85 0,00 8,01 -811,6 -279,0 -904,9 -279,05 -363,4 36,2 -372,8 499,9 -178,5 -147,6 75,0 69,0 125,0 36,0 10,7 26,89 9,01 3,39 8,01 -813,3 -476,5 -905,5 -476,5

1 -323,6 37,2 -372,8 485,1 219,1 204,3 75,0 69,0 125,0 49,0 10,9 29,15 8,20 8,31 7,44 -836,6 518,2 1231,4 518,22 -156,8 2,1 -249,6 496,1 190,6 189,3 75,0 69,0 125,0 44,1 9,8 20,86 6,79 9,02 7,44 -641,1 518,2 1115,4 518,23 -15,1 -26,5 -93,0 507,1 157,3 157,3 75,0 69,0 125,0 40,0 8,4 12,57 6,79 0,00 7,44 -442,9 259,1 1017,0 259,14 97,5 -48,3 97,5 518,2 119,2 119,2 75,0 70,0 40,0 40,0 11,7 12,57 6,79 0,00 7,44 375,3 262,9 1033,3 262,95 177,2 -63,0 177,2 529,2 76,2 76,2 75,0 70,0 40,0 40,0 11,8 12,57 6,79 0,00 7,44 379,5 262,9 1034,9 262,9

7

8

5

6

Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

VERIFICA SEZIONI a stato limite ultimo Caso più gravoso fra le condizioni di carico n° 10, 20, 21, 23, 26, 28 Coefficiente di ripartizione trasversale per i carichi mobili: 0.417


MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd VEd -

riduzionH

altezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-

presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd


kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN28dx 47,4 -28,7 53,8 323,4 -32,4 -32,4 40,0 35,7 36,0 36,0 9,0 5,34 4,78 0,00 6,15 126,4 -110,9 -474,3 -110,926sx -31,6 -4,0 -31,6 314,3 109,7 109,7 40,0 32,7 125,0 36,0 4,4 5,34 4,78 0,00 6,15 -101,3 101,6 433,6 101,626sx -31,6 -4,0 -31,6 314,3 109,7 109,7 40,0 32,7 125,0 36,0 4,4 5,34 4,78 0,00 6,15 -101,3 101,6 433,6 101,610sx 39,3 -57,1 45,1 91,3 30,4 30,4 40,0 35,7 36,0 36,0 6,5 5,34 4,78 0,00 4,88 80,7 87,9 449,6 87,9

26sx 32,1 -24,5 39,4 306,9 38,7 38,7 40,0 35,7 36,0 36,0 8,6 5,34 4,78 0,00 4,88 123,9 87,9 472,5 87,910sx 46,7 -69,7 46,7 83,9 -11,6 -11,6 40,0 35,7 36,0 36,0 6,2 5,34 4,78 1,03 4,88 79,0 -147,8 -448,8 -147,8

21dx 32,7 -24,1 32,7 326,7 51,5 51,5 40,0 35,7 36,0 36,0 8,6 5,34 4,78 1,03 4,88 128,3 147,8 474,7 147,810sx 22,5 -43,4 22,5 76,5 -41,7 -41,7 40,0 35,7 36,0 36,0 6,0 9,55 4,49 0,82 4,88 74,1 -135,4 -448,0 -135,428dx -31,2 -3,7 -53,4 301,2 91,5 91,5 40,0 34,0 125,0 36,0 5,0 9,55 4,49 0,82 4,88 -151,0 131,2 449,5 131,221dx -31,2 -4,3 -54,1 319,3 94,4 94,4 40,0 35,7 36,0 36,0 5,1 9,55 4,49 0,82 4,88 -153,0 131,2 451,3 131,2

21dx -132,3 28,4 -152,2 311,9 136,7 127,1 40,0 34,0 125,0 36,0 5,5 12,22 4,27 3,57 4,88 -182,7 167,4 450,5 167,421dx -132,3 28,4 -152,2 311,9 136,7 127,1 40,0 34,0 125,0 36,0 5,5 12,22 4,27 3,57 4,88 -182,7 167,4 450,5 167,4

21dx -152,4 27,5 -152,4 321,1 -125,7 -100,9 40,0 34,0 125,0 32,0 5,5 12,22 4,86 3,08 3,67 -202,8 -126,0 -393,0 -126,023dx -149,2 25,6 -149,2 327,3 -131,4 -115,1 40,0 34,0 125,0 32,0 5,5 12,22 4,86 3,08 3,67 -203,8 -126,0 -393,4 -126,0

21dx -132,6 21,8 -152,2 317,0 -105,8 -92,2 40,0 34,0 125,0 32,0 5,2 10,99 6,50 2,51 3,67 -188,0 -126,0 -392,8 -126,026sx -32,9 -6,7 -57,8 246,5 137,7 127,5 40,0 34,0 125,0 32,0 5,0 10,99 6,50 2,51 3,67 -176,3 126,0 388,2 126,0

21dx -115,0 16,8 -138,3 312,9 -93,7 -86,6 40,0 34,0 125,0 32,0 5,1 9,91 4,52 1,93 3,67 -175,1 -126,0 -392,5 -126,026sx -9,3 -16,1 -40,2 239,1 128,9 123,7 40,0 34,0 125,0 32,0 4,8 9,91 4,52 1,93 3,67 -162,7 126,0 387,8 126,026sx 12,7 -25,5 40,5 231,8 120,7 116,2 40,0 35,7 125,0 32,0 5,0 9,14 8,44 1,93 3,67 151,6 132,2 406,6 132,226dx -108,4 19,8 -121,2 272,0 -51,0 -47,0 40,0 34,0 125,0 32,0 4,8 9,14 8,44 1,93 3,67 -159,2 -126,0 -389,9 -126,026sx 12,7 -25,5 40,5 231,8 120,7 116,2 40,0 34,0 125,0 32,0 5,0 9,14 8,44 1,93 3,67 151,6 132,2 406,6 132,226sx 33,4 -34,9 50,0 224,6 113,0 104,9 40,0 35,7 125,0 32,0 5,2 9,14 9,80 3,08 3,67 166,7 132,2 406,2 132,226dx -100,0 16,7 -111,1 272,6 -44,1 -36,9 40,0 34,0 125,0 32,0 4,8 9,14 9,80 3,08 3,67 -159,2 -126,0 -389,9 -126,026sx 33,4 -34,9 50,0 224,6 113,0 104,9 40,0 34,0 125,0 32,0 5,2 9,14 9,80 3,08 3,67 166,7 132,2 406,2 132,2

4 4

4 5

4 2

4 3

3 5

4 1

3 4

3 3

3 2

TRAV

Ese

zione

Cond

izion

e

di ca

rico

3 1


MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd VEd -

riduzionH

altezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-

presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



TRAV

Ese

zione

Cond

izion

e

di ca

rico

26sx 57,9 -98,1 106,2 79,0 227,4 197,3 48,0 43,7 125,0 36,0 4,8 9,14 9,21 4,54 9,20 164,1 405,8 544,5 405,826dx -86,2 27,1 -93,7 165,9 -217,9 -187,7 48,0 42,0 125,0 36,0 4,7 9,14 9,21 4,54 9,20 -175,7 -390,0 -529,8 -390,028dx -67,4 16,5 -76,0 163,2 -248,0 -224,7 48,0 42,0 125,0 36,0 4,7 9,14 9,21 4,54 9,20 -175,1 -390,0 -529,6 -390,028sx 99,2 -185,3 142,7 61,8 156,2 149,6 48,0 43,7 125,0 36,0 5,8 6,47 16,46 0,48 9,20 269,3 230,8 543,2 230,826dx -10,0 -18,8 -66,6 165,9 -188,6 -180,0 48,0 42,0 125,0 36,0 4,3 6,47 16,46 0,48 9,20 -136,7 -222,9 -529,8 -222,928dx 21,4 -37,9 85,2 163,2 -225,4 -218,8 48,0 42,0 125,0 36,0 6,2 6,47 16,46 0,48 9,20 288,8 -230,8 -551,1 -230,828sx 153,6 -273,3 172,9 61,8 133,7 133,5 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 4,21 14,70 3,05 9,20 242,9 380,3 543,2 380,310dx -12,5 -6,2 -20,0 67,0 -22,4 -22,3 48,0 42,0 125,0 36,0 3,5 4,21 14,70 3,05 9,20 -81,8 -372,4 -522,5 -372,428dx 101,7 -87,1 141,0 163,2 -202,9 -167,6 48,0 42,0 125,0 36,0 6,0 4,21 14,70 3,05 9,20 262,6 -380,3 -551,1 -380,328sx 171,7 -302,7 172,9 61,8 -12,0 23,1 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 3,08 14,70 0,00 9,20 242,8 202,9 543,2 202,910dx -6,2 -15,6 -10,6 67,0 -11,5 -11,5 48,0 42,0 125,0 36,0 3,4 3,08 14,70 0,00 9,20 -65,2 -195,0 -522,5 -195,026dx 109,5 -90,9 144,5 165,9 -130,1 -130,1 48,0 42,0 125,0 36,0 6,0 3,08 14,70 0,00 9,20 263,1 -202,9 -551,3 -202,928sx 163,0 -288,5 170,6 61,8 -34,6 0,6 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 3,08 14,70 0,00 9,20 242,8 202,9 543,2 202,910dx -3,9 -19,0 -5,2 67,0 -0,5 -0,5 48,0 42,0 125,0 36,0 3,4 3,08 14,70 0,00 9,20 -65,2 -195,0 -522,5 -195,026dx 152,8 -117,0 167,1 165,9 -100,8 -100,8 48,0 42,0 125,0 36,0 6,0 3,08 14,70 0,00 9,20 263,1 -202,9 -551,3 -202,9

5 5

5 3

5 4

5 1

5 2

Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10VERIFICA A FESSURAZIONE: combinazione quasi permanente (apertura < 0.20 mmCaso più gravoso fra le condizioni di carico n° 41 Ψ2 = 0,000

Sollecitazioni Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Tensioni massime assolute AperturaM0

baricen-trico

e1distanzada facc.

M1facciatainterna

N1 T1H

altezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-

presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mσσσσacc σσσσcls ττττcls σσσσstaffe σσσσf.pieg

fessureWk

kN.m cm kN.m kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m MPa MPa MPa MPa MPa mm

1 41sx 2,1 -30,7 54,3 176,8 49,6 75,0 70,0 40,0 40,0 ###### 12,57 6,79 0,00 7,44 -6,1 0,4 0,23 - - 0,002 41sx 24,9 21,0 74,6 168,7 7,5 75,0 70,0 40,0 40,0 87,4 12,57 6,79 0,00 7,44 -2,4 0,8 0,03 - - 0,003 41sx 16,0 -39,5 63,4 160,5 -28,2 75,0 69,2 40,0 40,0 110,7 12,57 6,79 0,00 7,44 -3,5 0,6 -0,13 - - 0,004 41sx -19,3 -16,9 25,7 152,3 -57,5 75,0 69,0 125,0 44,1 70,6 20,86 6,79 9,02 7,44 -0,2 0,6 -0,24 - - 0,005 41sx -75,6 23,0 -33,1 144,2 -80,2 75,0 69,0 125,0 49,0 31,0 29,15 8,20 8,31 7,44 25,0 1,4 -0,27 - - 0,00

1 41sx -91,9 20,9 -33,5 160,0 38,2 75,0 69,0 125,0 36,0 31,4 26,89 9,01 3,39 8,01 27,4 1,5 0,17 - - 0,002 41sx -80,5 15,3 -23,8 155,5 26,6 75,0 69,0 125,0 36,0 33,4 26,89 7,85 0,00 8,01 21,8 1,4 0,12 - - 0,003 41sx -72,9 11,7 -17,7 151,4 16,4 75,0 69,0 125,0 36,0 35,0 26,89 7,85 0,00 8,01 18,2 1,2 0,07 - - 0,004 41sx -68,7 10,0 -14,7 147,8 7,8 75,0 69,0 125,0 36,0 35,1 25,32 7,85 0,00 8,01 17,3 1,2 0,04 - - 0,005 41sx -67,2 10,0 -14,4 144,7 0,6 75,0 69,0 125,0 36,0 32,2 20,61 12,44 3,39 8,01 20,1 1,2 0,00 - - 0,00

1 41sx -61,7 14,1 -14,7 103,6 96,5 85,0 79,0 125,0 40,0 35,7 22,87 13,11 5,36 10,46 14,6 0,8 0,34 - - 0,002 41sx 22,7 -67,4 69,8 103,6 72,4 85,0 75,5 125,0 40,0 78,6 19,35 20,88 4,77 10,46 -0,2 0,3 0,28 - - 0,003 41sx 83,0 -125,6 130,1 103,6 48,3 85,0 76,0 125,0 40,0 26,7 13,95 26,50 3,45 10,46 28,0 1,0 0,18 - - 0,004 41sx 119,2 -160,5 166,3 103,6 24,1 85,0 76,5 125,0 40,0 25,4 10,81 30,11 0,00 10,46 41,8 1,4 0,09 - - 0,005 41sx 131,3 -172,1 178,4 103,6 0,0 85,0 77,0 125,0 40,0 23,8 11,31 27,28 0,00 10,46 51,8 1,5 0,00 - - 0,00

4

5

Cond

izion

e

di ca

rico

TRAV

Ese

zione

3

Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10VERIFICA A FESSURAZIONE: combinazione frequente (apertura fessure < 0.30 mm)Caso più gravoso fra le condizioni di carico n° 51, 52, 53 Ψ1 = 0,750

Sollecitazioni Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Tensioni massime assolute AperturaM0

baricen-trico

e1distanzada facc.

M1facciatainterna

N1 T1H

altezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-

presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mσσσσacc σσσσcls ττττcls σσσσstaffe σσσσf.pieg

fessureWk

kN.m cm kN.m kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m MPa MPa MPa MPa MPa mm

1 51sx 81,0 -58,6 163,2 278,5 -1,5 75,0 70,0 40,0 40,0 57,1 12,57 6,79 0,00 7,44 7,4 2,2 -0,01 - - 0,002 51sx 61,2 21,0 141,0 270,4 -46,4 75,0 70,0 40,0 40,0 71,1 12,57 6,79 0,00 7,44 -0,4 1,7 -0,21 - - 0,003 51sx 7,3 -32,3 84,7 262,2 -85,2 75,0 69,2 40,0 40,0 403,0 12,57 6,79 0,00 7,44 -8,5 0,7 -0,39 - - 0,004 51sx -75,6 0,2 -0,6 254,0 -117,9 75,0 69,0 125,0 44,1 38,9 20,86 6,79 9,02 7,44 19,4 1,7 -0,45 - - 0,005 51sx -182,6 44,8 -110,1 245,9 -144,6 75,0 69,0 125,0 49,0 27,2 29,15 8,20 8,31 7,44 70,8 3,1 -0,48 - - 0,00

1 51sx -211,9 39,6 -110,3 278,4 63,7 75,0 69,0 125,0 36,0 27,4 26,89 9,01 3,39 8,01 77,4 3,4 0,28 - - 0,002 51sx -191,6 33,3 -91,4 274,7 51,2 75,0 69,0 125,0 36,0 28,6 26,89 7,85 0,00 8,01 66,4 3,1 0,23 - - 0,003 51sx -175,5 28,2 -76,4 271,4 40,3 75,0 69,0 125,0 36,0 29,6 26,89 7,85 0,00 8,01 57,7 2,9 0,18 - - 0,004 51sx -162,9 24,2 -64,9 268,4 31,1 75,0 69,0 125,0 36,0 29,8 25,32 7,85 0,00 8,01 53,9 2,7 0,14 - - 0,005 51sx -153,3 21,2 -56,3 265,8 23,4 75,0 69,0 125,0 36,0 27,8 20,61 12,44 3,39 8,01 58,3 2,6 0,10 - - 0,00

1 51sx -135,3 32,5 -56,4 173,7 197,8 85,0 79,0 125,0 40,0 30,1 22,87 13,11 5,36 10,46 42,6 1,7 0,69 131 131 0,002 51sx 47,0 -72,5 126,0 173,7 166,9 85,0 75,5 125,0 40,0 62,3 19,35 20,88 4,77 10,46 1,9 0,6 0,68 127 127 0,003 51sx 198,5 -159,7 277,4 173,7 136,0 85,0 76,0 125,0 40,0 23,7 13,95 26,50 3,45 10,46 78,7 2,4 0,50 - - 0,004 51sx 319,1 -229,2 398,0 173,7 105,1 85,0 76,5 125,0 40,0 22,9 10,81 30,11 0,00 10,46 126,4 3,6 0,38 - - 0,005 51sx 363,6 -254,8 442,6 173,7 -0,9 85,0 77,0 125,0 40,0 21,6 11,31 27,28 0,00 10,46 161,0 4,2 0,00 - - 0,00

4

5

Cond

izion

e

di ca

rico

TRAV

Ese

zione

3




1 0,0 0,0 0,0 21,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 558,5 0,0 558,5 206,0 1,5 207,54 406,1 68,6 239,2 1,5 240,7 86,4 -23,1 63,35 109,4 109,4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 109,4 109,4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 68,6 406,1 -75,2 -16,5 -91,6 -172,9 -35,6 -208,58 0,0 0,0 -206,0 -35,6 -241,6 -558,5 0,0 -558,59 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0




Entità della forza

Distanza dal nodo


forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo


1 02 03 04 05 06 07 08 09 010 0



Forza o coppia



DATI CONDIZIONE DI CARICO 91 - Verifica sismica (s.l.u.)

Note


n° trave


Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10CONDIZIONE DI CARICO 91 - Verifica sismica (s.l.u.)




TRAVE 3 N (kN) 201,01 182,72M (kN.m) 16,85 -32,19T (kN) 4,49 -60,39









mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,00000inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,00000 X(3)= 0,00 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= 0,08655 X(6)= -0,05 X(7)= -0,01inizio trave 5 X(8)= 0,21217 X(9)= -0,26 X(10)= 0,17inizio trave 6 X(11)= -0,01427 X(12)= -0,84 X(13)= 0,15inizio trave 7 X(14)= -0,19410 X(15)= -0,20 X(16)= 0,12inizio trave 8 X(17)= -0,01594 X(18)= -0,05 X(19)= 0,24inizio trave 9 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= 0,00000

Incas

tro

0,000,00

48,35-25,13

0,00

205,89-131,68

118,50167,28

sez. 1 sez. 5sez. 3

219,76

-46,52219,76

48,35-25,13

-91,16-124,41

128,27

-82,82162,14-62,1511,17

0,00

0,000,000,00

210,15-3,5946,94

173,58-90,82

-4,81

48,35-25,13

0,000,00

201,4822,6452,75

219,76

-64,61192,92

-107,87-21,90

117,0955,00

123,3897,87

171,00-76,3630,23

113,61

0,00

0,000,000,00

210,15-3,5946,94

191,865,51

-31,29

48,35-25,13

0,000,00

183,19-110,03106,52219,76

-4,81183,10-99,16

-3,80

-52,71114,80118,50167,28

182,16-106,65

56,67108,73

Incas

tro

0,000,000,00

210,15-3,6046,94

210,15-3,5946,94

VERIFICA DELLE SEZIONI - Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10Condizione di carico 91 - Verifica sismica (s.l.u.)Dati del calcolo: Verifica sismicaPROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: Valore di ag/g = 0.15 Categoria del suolo di fondazione: BCoordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.40 m. Fo = fattore di amplificazione orizz. = 2.4 Fattore di struttura q = 1.0Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Tc* = periodo iniziale a velocità costante = 0.2Peso specifico del terre 21,0 a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 orizz. vert.Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.46 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Massa efficace di un arco kg 18988 6335Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Rigidezza complessiva di un arco kN/cm 2241 1808Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.75 m. a dx: 6.75 m. Periodo fondamentale della vibrazione sec 0,0578 0,0372Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.00 g2 = 1.00 g3 = 1.00 (g3 = 1.0 se favorevole) Coefficiente per le azioni sismiche 0,10125 0,2392Il fattore g3 = 1.00 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Carichi mobili presenti sull'impalcato: nessuno


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



1 -3,6 -27,8 -12,3 210,1 46,9 46,9 75,0 69,0 125,0 40,0 6,9 12,57 6,79 0,00 7,44 -368,7 259,1 974,6 259,12 16,8 -37,9 16,8 201,0 4,5 4,5 75,0 70,0 40,0 40,0 9,0 12,57 6,79 0,00 7,44 250,8 262,9 987,4 262,93 5,5 -32,4 13,3 191,9 -31,3 -31,3 75,0 69,2 40,0 40,0 8,9 12,57 6,79 0,00 7,44 245,2 -259,9 -974,8 -259,94 -32,2 -11,9 -63,6 182,7 -60,4 -59,5 75,0 69,0 125,0 44,1 8,4 20,86 6,79 9,02 7,44 -563,2 -518,2 -1069,0 -518,25 -90,8 22,8 -109,7 173,6 -82,8 -72,5 75,0 69,0 125,0 49,0 9,7 29,15 8,20 8,31 7,44 -759,3 -518,2 -1183,7 -518,2

1 -106,6 22,1 -109,7 182,2 56,7 29,0 75,0 69,0 125,0 36,0 9,4 26,89 9,01 3,39 8,01 -717,3 476,5 870,3 476,52 -89,2 14,1 -109,7 176,3 42,5 27,6 75,0 69,0 125,0 36,0 9,4 26,89 7,85 0,00 8,01 -715,6 279,0 869,7 279,03 -76,4 8,2 -94,2 171,0 30,2 23,2 75,0 69,0 125,0 36,0 9,4 26,89 7,85 0,00 8,01 -714,0 279,0 869,1 279,04 -67,6 4,1 -80,0 166,3 19,8 15,1 75,0 69,0 125,0 36,0 9,1 25,32 7,85 0,00 8,01 -675,4 279,0 868,6 279,05 -62,2 1,8 -70,0 162,1 11,2 3,4 75,0 69,0 125,0 36,0 8,2 20,61 12,44 3,39 8,01 -561,5 476,5 868,1 476,5

Sezio

ne

TRAV

E

3

4


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



Sezio

ne

TRAV

E

1 -52,7 3,0 -59,8 108,7 114,8 93,0 85,0 79,0 125,0 40,0 9,2 22,87 13,11 5,36 10,46 -694,0 729,1 1093,1 729,12 47,1 -87,8 86,5 111,2 84,9 82,4 85,0 75,5 125,0 40,0 8,0 19,35 20,88 4,77 10,46 604,5 676,4 1045,0 676,43 117,1 -148,5 141,4 113,6 55,0 55,0 85,0 76,0 125,0 40,0 9,0 13,95 26,50 3,45 10,46 758,7 601,7 1052,1 601,74 157,1 -180,8 166,1 116,1 25,1 25,1 85,0 76,5 125,0 40,0 9,8 10,81 30,11 0,00 10,46 860,3 403,7 1059,3 403,75 167,3 -186,6 167,5 118,5 -4,8 -4,8 85,0 77,0 125,0 40,0 9,4 11,31 27,28 0,00 10,46 791,2 -406,4 -1066,5 -406,4

1 167,3 -186,6 167,5 118,5 -4,8 -4,8 85,0 77,0 125,0 40,0 9,4 11,31 27,28 0,00 10,46 791,2 -406,4 -1066,5 -406,42 147,5 -167,4 161,5 120,9 -34,7 -34,7 85,0 76,5 125,0 40,0 9,8 10,81 30,11 0,00 10,46 862,0 -403,7 -1059,8 -403,73 97,9 -124,8 127,1 123,4 -64,6 -64,6 85,0 76,0 125,0 40,0 9,1 13,95 26,50 3,45 10,46 762,0 -601,7 -1053,1 -601,74 18,3 -60,0 62,6 125,8 -94,5 -92,0 85,0 75,5 125,0 40,0 8,0 19,35 20,88 4,77 10,46 609,6 -676,4 -1046,5 -676,45 -91,2 25,6 -98,9 128,3 -124,4 -102,6 85,0 79,0 125,0 40,0 9,3 22,87 13,11 5,36 10,46 -701,7 -729,1 -1095,2 -729,1

1 -99,2 17,7 -103,4 183,1 -3,8 3,9 75,0 69,0 125,0 36,0 8,3 20,61 12,44 3,39 8,01 -568,1 476,5 870,4 476,52 -101,9 17,8 -110,5 187,6 -12,0 -7,5 75,0 69,0 125,0 36,0 9,2 25,32 7,85 0,00 8,01 -681,9 -279,0 -870,9 -279,03 -107,9 19,4 -121,6 192,9 -21,9 -15,3 75,0 69,0 125,0 36,0 9,4 26,89 7,85 0,00 8,01 -720,7 -279,0 -871,5 -279,04 -117,6 22,6 -134,2 199,0 -33,4 -19,6 75,0 69,0 125,0 36,0 9,5 26,89 7,85 0,00 8,01 -722,6 -279,0 -872,2 -279,05 -131,7 27,5 -134,2 205,9 -46,5 -20,9 75,0 69,0 125,0 36,0 9,5 26,89 9,01 3,39 8,01 -724,6 -476,5 -872,9 -476,5

1 -110,0 30,6 -134,2 183,2 106,5 95,0 75,0 69,0 125,0 49,0 9,7 29,15 8,20 8,31 7,44 -761,7 518,2 1185,2 518,22 -32,8 -12,5 -74,7 192,3 82,6 81,6 75,0 69,0 125,0 44,1 8,4 20,86 6,79 9,02 7,44 -565,6 518,2 1070,4 518,23 22,6 -40,7 22,6 201,5 52,8 52,8 75,0 69,2 40,0 40,0 8,9 12,57 6,79 0,00 7,44 249,0 259,9 976,2 259,94 51,3 -53,9 51,3 210,6 16,8 16,8 75,0 70,0 40,0 40,0 9,1 12,57 6,79 0,00 7,44 254,7 262,9 988,8 262,95 48,4 -51,5 54,2 219,8 -25,1 -25,1 75,0 70,0 40,0 40,0 9,2 12,57 6,79 0,00 7,44 258,3 -262,9 -990,1 -262,9

7

8

5

6




1 0,0 0,0 0,0 21,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 548,3 0,0 548,3 195,9 -18,2 177,74 236,1 25,7 229,8 -18,2 211,6 74,3 -28,3 46,05 51,2 51,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 51,2 51,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 25,7 236,1 -66,9 -23,4 -90,4 -162,0 -28,1 -190,08 0,0 0,0 -195,9 -28,1 -224,0 -548,3 0,0 -548,39 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0




Entità della forza

Distanza dal nodo


forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo


1 02 03 04 05 06 07 08 09 010 0



Forza o coppia




Note


n° trave






TRAVE 3 N (kN) 119,21 104,74M (kN.m) 10,98 3,07T (kN) 28,39 -33,42




TRAVE 7 N (kN) 123,28 128,35M (kN.m) -68,52 -68,47T (kN) 6,78 -7,37

TRAVE 8 N (kN) 114,89 129,36M (kN.m) -3,19 35,29T (kN) 53,38 -10,14




mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,04524inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,04525 X(3)= 0,01 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= 0,04437 X(6)= -0,02 X(7)= 0,12inizio trave 5 X(8)= 0,10102 X(9)= -0,12 X(10)= 0,20inizio trave 6 X(11)= -0,01418 X(12)= -0,39 X(13)= 0,19inizio trave 7 X(14)= -0,08016 X(15)= -0,07 X(16)= 0,17inizio trave 8 X(17)= 0,03370 X(18)= -0,03 X(19)= 0,19inizio trave 9 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= 0,00000

Cern

ierai

nter

na

0,000,00

10,80-51,15

0,00

131,48-72,58

86,1084,49

sez. 1 sez. 5sez. 3

136,60

-16,10136,60

10,81-51,15

-71,27-72,81

95,83

-53,76100,23-32,56

-5,41

0,00

69,87-28,46

-126,450,000,000,00

97,50-32,83

-5,07

10,80-51,15

0,000,00

122,1328,9524,71

136,60

-38,94125,62-67,24

0,26

60,7828,7990,9740,48

103,93-32,83

7,0881,23

0,00

69,87-14,23

-126,450,000,000,00

111,9819,58-6,04

10,81-51,15

0,000,00

107,65-56,1375,89

136,60

-5,07121,34-71,9012,18

-30,6762,6686,1084,49

108,28-43,8424,9676,36

Incas

tro

69,870,00

-126,450,000,000,00

126,45-28,4669,87

VERIFICA DELLE SEZIONI - Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10Condizione di carico 92 - Verifica sismica (s.l.u.)Dati del calcolo: Verifica sismicaPROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: Valore di ag/g = 0.15 Categoria del suolo di fondazione: BCoordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.30 m. Fo = fattore di amplificazione orizz. = 2.4 Fattore di struttura q = 1.0Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Tc* = periodo iniziale a velocità costante = 0.2Peso specifico del terre 21,0 a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 orizz. vert.Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.46 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Massa efficace di un arco kg 19855 6335Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Rigidezza complessiva di un arco kN/cm 1580 1556Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.63 m. a dx: 6.63 m. Periodo fondamentale della vibrazione sec 0,0704 0,0401Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.00 g2 = 1.00 g3 = 1.00 (g3 = 1.0 se favorevole) Coefficiente per le azioni sismiche 0,111 -0,2276Il fattore g3 = 1.00 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Carichi mobili presenti sull'impalcato: nessuno


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



1 -28,5 -7,0 -28,5 126,4 69,9 69,9 75,0 69,0 125,0 40,0 6,4 12,57 6,79 0,00 7,44 -347,2 259,1 962,6 259,12 11,0 -38,7 19,4 119,2 28,4 28,4 75,0 70,0 40,0 40,0 8,2 12,57 6,79 0,00 7,44 218,1 262,9 975,5 262,93 19,6 -47,0 19,6 112,0 -6,0 -6,0 75,0 69,2 40,0 40,0 8,1 12,57 6,79 0,00 7,44 213,2 -259,9 -963,3 -259,94 3,1 -32,4 15,3 104,7 -33,4 -32,6 75,0 68,4 44,1 44,1 7,4 20,86 6,79 9,02 7,44 207,6 -513,7 -1048,3 -513,75 -32,8 4,2 -45,2 97,5 -53,8 -44,8 75,0 69,0 125,0 49,0 9,3 29,15 8,20 8,31 7,44 -739,9 -518,2 -1172,0 -518,2

1 -43,8 4,0 -45,2 108,3 25,0 6,0 75,0 69,0 125,0 36,0 9,1 26,89 9,01 3,39 8,01 -694,6 476,5 862,1 476,52 -36,8 -1,8 -45,2 106,0 15,3 5,1 75,0 69,0 125,0 36,0 9,1 26,89 7,85 0,00 8,01 -694,0 279,0 861,9 279,03 -32,8 -4,9 -38,6 103,9 7,1 2,3 75,0 69,0 125,0 36,0 9,1 26,89 7,85 0,00 8,01 -693,3 279,0 861,6 279,04 -31,6 -5,5 -33,8 102,0 0,2 1,6 75,0 69,0 125,0 36,0 8,8 25,32 7,85 0,00 8,01 -655,4 279,0 861,4 279,05 -32,6 -4,0 -34,6 100,2 -5,4 -0,6 75,0 69,0 125,0 36,0 8,0 20,61 12,44 3,39 8,01 -542,1 -476,5 -861,2 -476,5

Sezio

ne

TRAV

E

3

4


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



Sezio

ne

TRAV

E

1 -30,7 -5,3 -34,6 76,4 62,7 50,3 85,0 79,0 125,0 40,0 9,1 22,87 13,11 5,36 10,46 -681,2 729,1 1089,7 729,12 23,5 -75,3 44,6 78,8 45,7 44,3 85,0 75,5 125,0 40,0 7,8 19,35 20,88 4,77 10,46 593,3 676,4 1041,6 676,43 60,8 -120,3 73,3 81,2 28,8 28,8 85,0 76,0 125,0 40,0 8,9 13,95 26,50 3,45 10,46 747,6 601,7 1048,8 601,74 81,1 -142,4 85,0 83,7 11,9 11,9 85,0 76,5 125,0 40,0 9,6 10,81 30,11 0,00 10,46 849,4 403,7 1055,9 403,75 84,5 -143,6 85,2 86,1 -5,1 -5,1 85,0 77,0 125,0 40,0 9,2 11,31 27,28 0,00 10,46 780,2 -406,4 -1063,1 -406,4

1 84,5 -143,6 85,2 86,1 -5,1 -5,1 85,0 77,0 125,0 40,0 9,2 11,31 27,28 0,00 10,46 780,2 -406,4 -1063,1 -406,42 71,0 -125,6 80,1 88,5 -22,0 -22,0 85,0 76,5 125,0 40,0 9,7 10,81 30,11 0,00 10,46 851,0 -403,7 -1056,5 -403,73 40,5 -89,9 58,2 91,0 -38,9 -38,9 85,0 76,0 125,0 40,0 8,9 13,95 26,50 3,45 10,46 750,9 -601,7 -1049,8 -601,74 -6,9 -38,0 -39,1 93,4 -55,9 -54,4 85,0 79,0 125,0 40,0 8,6 19,35 20,88 4,77 10,46 -592,4 -694,9 -1091,5 -694,95 -71,3 28,9 -75,8 95,8 -72,8 -60,5 85,0 79,0 125,0 40,0 9,2 22,87 13,11 5,36 10,46 -688,9 -729,1 -1091,8 -729,1

1 -71,9 22,8 -75,8 121,3 12,2 7,2 75,0 69,0 125,0 36,0 8,0 20,61 12,44 3,39 8,01 -548,7 476,5 863,6 476,52 -68,5 19,1 -73,4 123,3 6,8 3,8 75,0 69,0 125,0 36,0 8,9 25,32 7,85 0,00 8,01 -662,0 279,0 863,8 279,03 -67,2 17,0 -69,4 125,6 0,3 3,4 75,0 69,0 125,0 36,0 9,2 26,89 7,85 0,00 8,01 -700,0 279,0 864,0 279,04 -68,5 16,9 -73,5 128,3 -7,4 1,8 75,0 69,0 125,0 36,0 9,2 26,89 7,85 0,00 8,01 -700,9 279,0 864,3 279,05 -72,6 18,7 -73,5 131,5 -16,1 1,0 75,0 69,0 125,0 36,0 9,2 26,89 9,01 3,39 8,01 -701,7 476,5 864,7 476,5

1 -56,1 22,6 -73,5 107,7 75,9 65,3 75,0 69,0 125,0 49,0 9,4 29,15 8,20 8,31 7,44 -742,5 518,2 1173,6 518,22 -3,2 -26,7 -31,3 114,9 53,4 52,4 75,0 69,0 125,0 44,1 8,1 20,86 6,79 9,02 7,44 -546,0 518,2 1059,0 518,23 28,9 -53,2 28,9 122,1 24,7 24,7 75,0 69,2 40,0 40,0 8,2 12,57 6,79 0,00 7,44 217,2 259,9 964,8 259,94 35,3 -56,8 36,4 129,4 -10,1 -10,1 75,0 70,0 40,0 40,0 8,3 12,57 6,79 0,00 7,44 222,1 -262,9 -977,0 -262,95 10,8 -37,4 29,1 136,6 -51,2 -51,2 75,0 70,0 40,0 40,0 8,4 12,57 6,79 0,00 7,44 225,0 -262,9 -978,0 -262,9

7

8

5

6




1 0,0 0,0 0,0 21,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 558,5 0,0 558,5 206,0 -97,6 108,54 350,0 59,2 339,1 -97,6 241,6 103,3 -123,7 -20,45 94,3 94,3 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 94,3 94,3 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 59,2 350,0 -58,3 -117,6 -175,9 -72,9 -124,5 -197,48 0,0 0,0 -206,0 -124,5 -330,5 -558,5 0,0 -558,59 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0




Entità della forza

Distanza dal nodo


forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo


1 02 03 04 05 06 07 08 09 010 0



Forza o coppia




Note


n° trave













TRAVE 10 N (kN) -12,25 -12,25M (kN.m) 52,56 17,52T (kN) -209,25 -209,25


mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,18916inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,18918 X(3)= 0,04 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= 0,19676 X(6)= 0,00 X(7)= 0,66inizio trave 5 X(8)= 0,20323 X(9)= -0,26 X(10)= 0,90inizio trave 6 X(11)= -0,06556 X(12)= -0,64 X(13)= 0,89inizio trave 7 X(14)= -0,12505 X(15)= -0,01 X(16)= 0,86inizio trave 8 X(17)= 0,13078 X(18)= 0,00 X(19)= 0,84inizio trave 9 X(20)= 0,15655 X(21)= 0,05 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= 0,15655 X(21)= 0,05 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= 0,15651

Cern

ierai

nter

na

0,00-209,25

0,000,00

-12,25

216,88-164,39

109,92139,60

sez. 1 sez. 5sez. 3

0,00

-25,32209,25

70,08-12,25

-152,90-124,67

149,13

-45,06111,02

11,5313,70

-209,25

74,61-37,38

-166,090,000,000,00

132,32-26,45

-21,58

0,000,00

-12,2535,04

192,3723,6466,52

0,00

-73,12205,11

-154,05-4,68

131,2129,96

129,5244,89

118,06-3,7130,7390,32

-209,25

74,61-18,69

-166,090,000,000,00

149,2116,70-2,34

0,000,00

-12,2570,08

175,48-136,72127,95

0,00

-21,58197,21

-156,7111,48

19,7581,51

109,92139,60

125,51-33,7955,6870,71

Cern

ierae

stern

a

74,610,00

-166,090,000,000,00

166,09-37,3874,61

VERIFICA DELLE SEZIONI - Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10Condizione di carico 93 - Verifica sismica (s.l.u.)Dati del calcolo: Verifica sismicaPROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: Valore di ag/g = 0.15 Categoria del suolo di fondazione: BCoordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.40 m. Fo = fattore di amplificazione orizz. = 2.4 Fattore di struttura q = 1.0Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Tc* = periodo iniziale a velocità costante = 0.2Peso specifico del terre 21,0 a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 orizz. vert.Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.46 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Massa efficace di un arco kg 19218 6335Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Rigidezza complessiva di un arco kN/cm 1068 1541Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.75 m. a dx: 6.75 m. Periodo fondamentale della vibrazione sec 0,0843 0,0403Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.00 g2 = 1.00 g3 = 1.00 (g3 = 1.0 se favorevole) Coefficiente per le azioni sismiche 0,4062 0,068Il fattore g3 = 1.00 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Carichi mobili presenti sull'impalcato: nessuno


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



1 -37,4 -7,0 -37,4 166,1 74,6 74,6 75,0 69,0 125,0 40,0 6,6 12,57 6,79 0,00 7,44 -357,4 259,1 968,3 259,12 5,3 -32,9 15,3 157,6 31,9 31,9 75,0 70,0 40,0 40,0 8,6 12,57 6,79 0,00 7,44 233,5 262,9 981,1 262,93 16,7 -40,7 16,7 149,2 -2,3 -2,3 75,0 69,2 40,0 40,0 8,5 12,57 6,79 0,00 7,44 228,1 -259,9 -968,7 -259,94 3,8 -32,2 11,7 140,8 -28,0 -27,4 75,0 68,4 44,1 44,1 7,7 20,86 6,79 9,02 7,44 221,8 -513,7 -1053,6 -513,75 -26,5 -9,5 -36,8 132,3 -45,1 -38,8 75,0 69,0 125,0 49,0 9,5 29,15 8,20 8,31 7,44 -748,8 -518,2 -1177,4 -518,2

1 -33,8 -9,6 -36,8 125,5 55,7 29,0 75,0 69,0 125,0 36,0 9,1 26,89 9,01 3,39 8,01 -699,9 476,5 864,0 476,52 -16,5 -22,9 -36,8 121,7 42,2 27,9 75,0 69,0 125,0 36,0 9,1 26,89 7,85 0,00 8,01 -698,8 279,0 863,6 279,03 -3,7 -33,3 -21,5 118,1 30,7 24,1 75,0 69,0 125,0 36,0 9,1 26,89 7,85 0,00 8,01 -697,7 279,0 863,2 279,04 5,4 -41,2 12,9 114,5 21,2 17,3 75,0 67,9 125,0 36,0 5,6 25,32 7,85 0,00 8,01 236,9 274,6 849,1 274,65 11,5 -46,9 14,7 111,0 13,7 7,5 75,0 67,9 125,0 36,0 6,3 20,61 12,44 3,39 8,01 345,1 472,1 848,7 472,1

Sezio

ne

TRAV

E

3

4


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



Sezio

ne

TRAV

E

1 19,7 -73,4 57,9 70,7 81,5 62,7 85,0 75,5 125,0 40,0 6,5 22,87 13,11 5,36 10,46 384,1 710,6 1040,8 710,62 88,4 -155,2 113,4 80,5 55,7 53,5 85,0 75,5 125,0 40,0 7,8 19,35 20,88 4,77 10,46 593,9 676,4 1041,8 676,43 131,2 -190,7 143,2 90,3 30,0 30,0 85,0 76,0 125,0 40,0 8,9 13,95 26,50 3,45 10,46 750,7 601,7 1049,7 601,74 148,3 -193,6 148,5 100,1 4,2 4,2 85,0 76,5 125,0 40,0 9,7 10,81 30,11 0,00 10,46 854,9 403,7 1057,7 403,75 139,6 -172,4 147,3 109,9 -21,6 -21,6 85,0 77,0 125,0 40,0 9,3 11,31 27,28 0,00 10,46 788,3 -406,4 -1065,6 -406,4

1 139,6 -172,4 147,3 109,9 -21,6 -21,6 85,0 77,0 125,0 40,0 9,3 11,31 27,28 0,00 10,46 788,3 -406,4 -1065,6 -406,42 105,1 -133,3 126,1 119,7 -47,4 -47,4 85,0 76,5 125,0 40,0 9,8 10,81 30,11 0,00 10,46 861,6 -403,7 -1059,7 -403,73 44,9 -80,1 79,0 129,5 -73,1 -73,1 85,0 76,0 125,0 40,0 9,1 13,95 26,50 3,45 10,46 764,1 -601,7 -1053,8 -601,74 -41,1 -15,9 -97,5 139,3 -98,9 -96,7 85,0 79,0 125,0 40,0 8,8 19,35 20,88 4,77 10,46 -610,5 -694,9 -1096,4 -694,95 -152,9 57,1 -160,6 149,1 -124,7 -105,9 85,0 79,0 125,0 40,0 9,4 22,87 13,11 5,36 10,46 -709,9 -729,1 -1097,5 -729,1

1 -156,7 43,0 -160,6 197,2 11,5 3,9 75,0 69,0 125,0 36,0 8,4 20,61 12,44 3,39 8,01 -572,5 476,5 872,0 476,52 -154,0 40,2 -158,1 200,7 4,0 -0,4 75,0 69,0 125,0 36,0 9,2 25,32 7,85 0,00 8,01 -686,0 -279,0 -872,4 -279,03 -154,0 38,6 -159,2 205,1 -4,7 0,9 75,0 69,0 125,0 36,0 9,5 26,89 7,85 0,00 8,01 -724,5 279,0 872,9 279,04 -157,4 38,3 -165,8 210,5 -14,4 -3,2 75,0 69,0 125,0 36,0 9,5 26,89 7,85 0,00 8,01 -726,1 -279,0 -873,5 -279,05 -164,4 39,3 -165,8 216,9 -25,3 -4,4 75,0 69,0 125,0 36,0 9,5 26,89 9,01 3,39 8,01 -727,9 -476,5 -874,2 -476,5

1 -136,7 48,4 -165,8 175,5 127,9 112,9 75,0 69,0 125,0 49,0 9,7 29,15 8,20 8,31 7,44 -759,8 518,2 1184,0 518,22 -44,1 -5,6 -94,3 183,9 99,4 98,1 75,0 69,0 125,0 44,1 8,4 20,86 6,79 9,02 7,44 -563,5 518,2 1069,2 518,23 23,6 -41,8 23,6 192,4 66,5 66,5 75,0 69,2 40,0 40,0 8,9 12,57 6,79 0,00 7,44 245,4 259,9 974,9 259,94 62,9 -60,8 62,9 200,8 29,3 29,3 75,0 70,0 40,0 40,0 9,0 12,57 6,79 0,00 7,44 250,8 262,9 987,3 262,95 70,1 -63,0 71,5 209,3 -12,2 -12,2 75,0 70,0 40,0 40,0 9,1 12,57 6,79 0,00 7,44 254,1 -262,9 -988,6 -262,9

7

8

5

6




1 0,0 0,0 0,0 21,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 548,3 0,0 548,3 195,9 -100,6 95,34 284,8 31,0 320,2 -100,6 219,6 84,2 -119,2 -35,05 61,7 61,7 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 61,7 61,7 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 31,0 284,8 -57,1 -113,7 -170,8 -71,6 -114,6 -186,28 0,0 0,0 -195,9 -114,6 -310,5 -548,3 0,0 -548,39 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0




Entità della forza

Distanza dal nodo


forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo


1 02 03 04 05 06 07 08 09 010 0



Forza o coppia




Note


n° trave













TRAVE 10 N (kN) -21,78 -21,78M (kN.m) 43,96 14,65T (kN) -175,01 -175,01


mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,21895inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,21896 X(3)= 0,05 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= 0,16199 X(6)= 0,02 X(7)= 0,67inizio trave 5 X(8)= 0,15125 X(9)= -0,19 X(10)= 0,86inizio trave 6 X(11)= -0,05925 X(12)= -0,45 X(13)= 0,84inizio trave 7 X(14)= -0,07660 X(15)= 0,03 X(16)= 0,82inizio trave 8 X(17)= 0,14426 X(18)= 0,00 X(19)= 0,76inizio trave 9 X(20)= 0,13271 X(21)= 0,04 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= 0,13271 X(21)= 0,04 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= 0,13268

Cern

ierai

nter

na

0,00-175,01

0,000,00

-21,78

184,07-135,27

97,71103,88

sez. 1 sez. 5sez. 3

0,00

-13,50175,01

58,61-21,78

-139,23-101,64

133,38

-38,9890,2315,48

4,68

-175,01

76,93-30,42

-135,170,000,000,00

103,62-6,09

-19,92

0,000,00

-21,7829,31

159,2329,2154,96

0,00

-60,78174,75

-132,144,00

102,8520,95

115,5423,19

95,617,60

18,8379,88

-175,01

76,93-15,21

-135,170,000,000,00

119,4028,83

1,74

0,000,00

-21,7858,61

143,46-110,19113,60

0,00

-19,92168,85

-140,0217,64

20,1061,8197,71

103,88

100,98-12,8740,2862,05

Cern

ierae

stern

a

76,930,00

-135,170,000,000,00

135,17-30,4276,93

VERIFICA DELLE SEZIONI - Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10Condizione di carico 94 - Verifica sismica (s.l.u.)Dati del calcolo: Verifica sismicaPROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: Valore di ag/g = 0.15 Categoria del suolo di fondazione: BCoordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.30 m. Fo = fattore di amplificazione orizz. = 2.4 Fattore di struttura q = 1.0Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Tc* = periodo iniziale a velocità costante = 0.2Peso specifico del terre 21,0 a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 orizz. vert.Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.46 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Massa efficace di un arco kg 19461 6335Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Rigidezza complessiva di un arco kN/cm 1075 1541Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.63 m. a dx: 6.63 m. Periodo fondamentale della vibrazione sec 0,0845 0,0403Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.00 g2 = 1.00 g3 = 1.00 (g3 = 1.0 se favorevole) Coefficiente per le azioni sismiche 0,4067 -0,068Il fattore g3 = 1.00 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Carichi mobili presenti sull'impalcato: nessuno


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



1 -30,4 -7,0 -30,4 135,2 76,9 76,9 75,0 69,0 125,0 40,0 6,5 12,57 6,79 0,00 7,44 -349,4 259,1 963,9 259,12 14,5 -40,9 26,1 127,3 35,0 35,0 75,0 70,0 40,0 40,0 8,3 12,57 6,79 0,00 7,44 221,3 262,9 976,7 262,93 28,8 -53,7 28,8 119,4 1,7 1,7 75,0 69,2 40,0 40,0 8,2 12,57 6,79 0,00 7,44 216,1 259,9 964,4 259,94 19,6 -47,1 19,6 111,5 -22,9 -22,4 75,0 68,4 44,1 44,1 7,4 20,86 6,79 9,02 7,44 210,3 -513,7 -1049,3 -513,75 -6,1 -23,6 -15,0 103,6 -39,0 -33,3 75,0 69,0 125,0 49,0 9,4 29,15 8,20 8,31 7,44 -741,5 -518,2 -1173,0 -518,2

1 -12,9 -23,7 -15,0 101,0 40,3 17,1 75,0 69,0 125,0 36,0 9,0 26,89 9,01 3,39 8,01 -692,3 476,5 861,3 476,52 -0,7 -35,7 -15,0 98,3 28,6 16,2 75,0 69,0 125,0 36,0 9,0 26,89 7,85 0,00 8,01 -691,6 279,0 861,0 279,03 7,6 -44,4 13,8 95,6 18,8 13,2 75,0 67,9 125,0 36,0 5,5 26,89 7,85 0,00 8,01 230,4 274,6 847,0 274,64 12,8 -50,3 15,9 92,9 10,8 7,7 75,0 67,9 125,0 36,0 5,5 25,32 7,85 0,00 8,01 229,4 274,6 846,7 274,65 15,5 -53,6 16,3 90,2 4,7 -0,1 75,0 67,9 125,0 36,0 6,2 20,61 12,44 3,39 8,01 337,9 -472,1 -846,4 -472,1

Sezio

ne

TRAV

E

3

4


MEde1

distanzada facc.



Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd



Sezio

ne

TRAV

E

1 20,1 -77,8 48,9 62,0 61,8 46,9 85,0 75,5 125,0 40,0 6,4 22,87 13,11 5,36 10,46 381,1 710,6 1039,9 710,62 71,7 -146,5 90,1 71,0 41,4 39,6 85,0 75,5 125,0 40,0 7,8 19,35 20,88 4,77 10,46 590,5 676,4 1040,8 676,43 102,9 -174,2 110,9 79,9 20,9 20,9 85,0 76,0 125,0 40,0 8,9 13,95 26,50 3,45 10,46 747,1 601,7 1048,7 601,74 113,6 -173,4 113,6 88,8 0,5 0,5 85,0 76,5 125,0 40,0 9,7 10,81 30,11 0,00 10,46 851,1 403,7 1056,5 403,75 103,9 -151,8 111,5 97,7 -19,9 -19,9 85,0 77,0 125,0 40,0 9,3 11,31 27,28 0,00 10,46 784,1 -406,4 -1064,3 -406,4

1 103,9 -151,8 111,5 97,7 -19,9 -19,9 85,0 77,0 125,0 40,0 9,3 11,31 27,28 0,00 10,46 784,1 -406,4 -1064,3 -406,42 73,7 -114,6 91,9 106,6 -40,3 -40,3 85,0 76,5 125,0 40,0 9,7 10,81 30,11 0,00 10,46 857,1 -403,7 -1058,3 -403,73 23,2 -65,5 51,7 115,5 -60,8 -60,8 85,0 76,0 125,0 40,0 9,1 13,95 26,50 3,45 10,46 759,3 -601,7 -1052,3 -601,74 -47,8 -7,0 -94,0 124,5 -81,2 -79,5 85,0 79,0 125,0 40,0 8,8 19,35 20,88 4,77 10,46 -604,6 -694,9 -1094,8 -694,95 -139,2 58,9 -145,5 133,4 -101,6 -86,7 85,0 79,0 125,0 40,0 9,3 22,87 13,11 5,36 10,46 -703,7 -729,1 -1095,8 -729,1

1 -140,0 46,4 -145,5 168,8 17,6 11,3 75,0 69,0 125,0 36,0 8,2 20,61 12,44 3,39 8,01 -563,6 476,5 868,8 476,52 -134,9 42,2 -142,1 171,4 11,3 7,7 75,0 69,0 125,0 36,0 9,1 25,32 7,85 0,00 8,01 -676,9 279,0 869,1 279,03 -132,1 39,1 -136,3 174,7 4,0 -0,7 75,0 69,0 125,0 36,0 9,4 26,89 7,85 0,00 8,01 -715,1 -279,0 -869,5 -279,04 -132,2 37,4 -136,0 179,0 -4,3 5,3 75,0 69,0 125,0 36,0 9,4 26,89 7,85 0,00 8,01 -716,4 279,0 870,0 279,05 -135,3 37,0 -136,0 184,1 -13,5 4,3 75,0 69,0 125,0 36,0 9,4 26,89 9,01 3,39 8,01 -717,9 476,5 870,5 476,5

1 -110,2 47,3 -136,0 143,5 113,6 99,5 75,0 69,0 125,0 49,0 9,5 29,15 8,20 8,31 7,44 -751,6 518,2 1179,1 518,22 -28,6 -10,6 -72,7 151,3 86,5 85,3 75,0 69,0 125,0 44,1 8,3 20,86 6,79 9,02 7,44 -555,2 518,2 1064,4 518,23 29,2 -47,9 29,2 159,2 55,0 55,0 75,0 69,2 40,0 40,0 8,6 12,57 6,79 0,00 7,44 232,1 259,9 970,1 259,94 59,5 -65,1 59,5 167,1 18,8 18,8 75,0 70,0 40,0 40,0 8,7 12,57 6,79 0,00 7,44 237,3 262,9 982,5 262,95 58,6 -63,0 63,1 175,0 -21,8 -21,8 75,0 70,0 40,0 40,0 8,7 12,57 6,79 0,00 7,44 240,5 -262,9 -983,6 -262,9

7

8

5

6

Arco a 2 elementi 2 cerniere 4.25 x 10CALCOLO DELLE FONDAZIONIDati della struttura Calcolo della sollecitazione resistente (s.l.u.)Luce netta della struttura L = m 10,00 Armature/m Sezione sul rittoAltezza nominale interna della struttura H = m 4,25 n°/m.Φ Area/m Area dei ferri per arcoInterasse tra gli archi prefabbricati 21 1,25 51 3.20 9,42 inferiori A1 = cm2 19,31Numero di archi prefabbricati n° 10 52 3.12 3,39 superiori A2 = cm2 7,54Spessore del ritto W = m 0,75 53 3.16 6,03 a 45° A3 = cm2 4,24Cerniera Facc: distanza dalla facciata interna m 0,07 54 3.16 6,03 staffe A4 = cm2 0,00Cerniera Terra: distanza dalla facciata interna m 0,63 Altezza totale della sezione H1 = cm 65,0

Altezza utile della sezione c.a. d = cm 60,5Dimensioni della fondazione in m. Asse neutro x1 = cm 7,6

C Q M N Hvasca Peso Momento resistente ad arco Mrd = kN.m 416m. 3,00 m. 0,80 m. 1,10 m. 1,90 cm 15,0 t. 7,50 Taglio resistente ad arco Vr = kN 271

CALCOLO DELLA PRESSIONE SUL TERRENOLe forze si riferiscono ad una striscia larga I = m. 1.25. Sono già moltiplicate per i coefficienti gamma delle azioni previsti dal caso GEO.(Sono posti per i carichi permanenti gi1=gi2=gi3=gi4=1, per i carichi verticali variabili q1=1.15 e per la frenata q3=1.3)

Sollecitazioni alla base del ritto

Calcolo plastico (Meyerhof) Calcolo elastico

Rorizz=V Rvert=N Distanza da facciata

Pressione media

parte senza carico

Bordo esterno

valore medio

Bordo interno

kN (1) kN m m kN kN m (2) kN/m2 m kN/m2 kN/m2 kN/m2Ritto sinistro

10 50 177 0,307 5,5 140 390 0,187 119 0,375 143 104 6520 50 177 0,307 5,5 140 390 0,187 119 0,375 143 104 6521 -2 320 0,449 5,5 140 533 0,274 174 0,549 220 142 6422 6 338 0,378 5,5 140 552 0,212 171 0,423 209 147 8523 8 259 0,522 5,5 140 472 0,328 161 0,655 208 126 4391 47 210 0,278 5,5 140 423 0,156 126 0,312 148 113 7892 70 126 0,070 5,4 137 337 0,087 95 0,173 105 90 7493 75 166 0,070 5,5 140 379 0,039 104 0,077 109 101 9394 77 135 0,070 5,4 137 346 0,060 96 0,119 103 92 81

Ritto destro10 -50 177 0,307 5,5 140 390 0,391 141 0,782 185 104 2320 -50 177 0,307 5,5 140 390 0,391 141 0,782 185 104 2321 45 348 0,630 5,5 140 562 0,309 189 0,618 242 150 5722 29 301 0,630 5,5 140 514 0,341 177 0,681 230 137 4423 44 422 0,630 5,5 140 636 0,301 212 0,602 271 170 6891 -25 220 0,515 5,5 140 433 0,403 158 0,806 209 115 2292 -51 137 0,374 5,4 137 347 0,473 135 0,946 180 93 593 -12 209 0,630 5,5 140 422 0,443 160 0,886 212 113 1394 -22 175 0,630 5,4 137 386 0,478 151 0,957 201 103 4

VERIFICA A S.L.U DELLA SEZIONE VERTICALE PIÙ SOLLECITATAForze e momenti si riferiscono ad una striscia larga I = m. 1.25. Sono già moltiplicati per i coefficienti gamma delle azioni del caso STR

Sollecitazioni alla base del ritto

Sollecitazioni esterne

Rorizz=V Rvert=N Distanza da facciata Md Vd

kN (1) kN m m kN kN m (2) kN/m2 m m kN.m kNRitto sinistro

10 71 237 0,254 5,50 188 499 0,166 150 0,331 1,113 57 1220 71 237 0,254 5,50 188 499 0,166 150 0,331 1,113 57 1221 13 405 0,390 5,50 188 667 0,240 212 0,480 1,464 128 8122 22 426 0,326 5,50 188 688 0,182 209 0,363 1,384 136 8623 24 333 0,444 5,50 188 595 0,285 196 0,570 1,486 103 5891 47 210 0,278 5,50 140 423 0,156 126 0,312 1,199 62 1792 70 126 0,070 5,40 137 337 0,087 95 0,173 0,728 18 -2893 75 166 0,070 5,50 140 379 0,039 104 0,077 0,811 35 -1394 77 135 0,070 5,40 137 346 0,060 96 0,119 0,715 21 -25

Ritto destro10 -25 240 0,480 5,50 188 503 0,426 187 0,851 1,664 77 3620 -25 240 0,480 5,50 188 503 0,426 187 0,851 1,664 77 3621 77 442 0,630 5,50 188 704 0,304 236 0,608 1,590 142 9922 59 386 0,630 5,50 188 648 0,333 222 0,667 1,608 123 8223 76 529 0,630 5,50 188 791 0,297 263 0,594 1,615 171 12691 -25 220 0,515 5,50 140 433 0,403 158 0,806 1,707 80 3992 -51 137 0,374 5,40 137 347 0,473 135 0,946 1,774 58 1693 -12 209 0,630 5,50 140 422 0,443 160 0,886 1,777 79 4294 -22 175 0,630 5,40 137 386 0,478 151 0,957 1,830 72 35

(1) positiva se diretta verso la luce del ponte(2) positiva se verso il terrapieno massimi 171,272 126,128

h terra contro ritto

Peso striscia terreno

Posizione

Totale forze

verticali

Distanza sezione + sollecitata dal bordo

interno

Eccentricità dalla

mezzeria della fond.

Condiz carico

Condiz carico

Ampiezza senza carico

a

Peso striscia terreno

h terra contro ritto

Totale forze

verticali

Eccentricità dalla

mezzeria della fond.

Carico distribuito plastico

(Meyerhof)

RELAZIONE DI CALCOLO · 2009. 11. 17. · RELAZIONE DI CALCOLO Committente: PROVINCIA DI BARI...

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