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REGIONE SICILIANA

Dipartimento Regionale delle Infrastrutture, della Mobilità e dei Trasporti

COMUNE DI CAMPOFIORITO

Intervento per la realizzazione di un “Centro per le attività sportive e motorie

per diversamente abili”

Relazione tecnica del progetto strutturale della piscina coperta

PREMESSA

La presente relazione tecnica si riferisce alle strutture in legno lamellare della piscina.

Per utili richiami si rimanda alla specifica “Relazione illustrativa” e agli elaborati

grafici del progetto.

Per quanto riguarda gli aspetti geologici si è fatto riferimento alla relazione geologico

– tecnica e sismica a firma del Dott. Paolo Ciulla relativa alla realizzazione di un

“Centro per le attività sportive e motorie per diversamente abili” nel comune di

Campofiorito (in catasto al foglio n°12 p.lla 879).

ASPETTI GEOTECNICI

Dalla relazione citata in “Premessa”, a cui si rimanda, sono state desunte le seguenti

caratteristiche:

- Area urbanizzata ubicata nella parte Sud-Est dell’abitato di Campofiorito;

- Versante con esposizione a Nord-Ovest e pendenza variabile da 10° a 4° a

pianeggiante;

- Substrato di sedime del campo di calcio in parte in rilevato (lato nord) e in parte in

scavo (lato sud). Il tutto protetto da muri perimetrali con recinzione;

- Latitudine 37,751818°;

- Longitudine 13,269928;

- Quota altimetrica del sito di progetto 665 m slm.;

Parametri geotecnici da considerare per il calcolo della portanza delle fondazioni:

- peso specifico γ = 1,8 t/m3;

- coesione c = 1,5 t/m2;

- angolo di attrito interno ϕ = 26 gradi;

- contenuto d’acqua w = 24%.

Il territorio del comune di Campofiorito (PA) ricade in zona sismica di seconda

categoria S=9 come da D.M. 23 settembre 1981 “Aggiornamento delle zone sismiche

della regione Sicilia” pubblicato nella (G.U.R.I. 14 NOVEMBRE 1981, N. 314) e del

vigente D.M. del 14 gennaio 2008 pubblicato nella Gazzetta Ufficiale n. 29 nel S.O. n.

30 alla G.U. 4 febbraio 2008 n. 29 con la Circolare 02 febbraio 2009 n.

617/C.S.LL.PP. pubblicata su S.O. n. 27 alla G.U. n. 26 febbraio 2009, n. 47.

La categoria litostratigrafica del suolo di fondazione ha dato una velocità media delle

Vs30 = 273 m/s che lo fa appartenere alla “C” (depositi di terreni a grana grossa

mediamente addensati o a grana fine mediamente consistenti con 180 m/s < Vs30 <

360 m/s).

LA PISCINA SEMIOLIMPIONICA – CARATTERISTICHE DELL’EDIFICIO

La piscina coperta accoglie al suo interno una vasca di dimensioni (12,50x25ml) oltre

ai locali di servizio ed alla gradinata per il pubblico collocata parallelamente al lato

lungo della vasca.

L’edificio principale ha forma rettangolare con dimensioni in pianta di m 28,00 *

40,50 e copertura a due falde inclinate; la struttura portante sarà realizzata con portali

in legno lamellare aventi interasse di circa 6,80 m collegati da travi in legno lamellare

(vedi schema). Per il pre-dimensionamento del telaio si è fatto riferimento allo schema

statico di un sistema a tre articolazioni.

In aderenza all’edificio principale si ha un edificio secondario, sempre di forma

rettangolare, che accoglie altre aree di servizio; le dimensioni in pianta sono di m 6,90

* 13,75 e copertura ad una falda; la struttura portante sarà realizzata con telai in legno

lamellare aventi lo stesso interasse dell’edificio principale.

Tutto l’edificio è di tipo monopiano con copertura a doppia falda realizzata con

pannelli isolanti tipo isopak ancorati alle travi che collegano trasversalmente i telai.

La fondazione è a platea nervata, così pure la vasca dove sarà collocata la piscina.

Le caratteristiche dell’edificio, tenuto conto della sua funzione e del sito di costruzione

debbono soddisfare le richieste normative e del committente in merito a:

- altezza sul livello del mare : 665 m;

- azione sismica: come da ubicazione;

- classe d’uso: normale affollamento senza contenuti pericolosi per l’ambiente e

senza funzioni pubbliche e sociali essenziali;

- categoria di sottosuolo: “C”;

- classe topografica: T1;

- sovraccarico accidentale neve e vento : come da ubicazione;

Per il pre – dimensionamento delle strutture di fondazione si è presa in considerazione

la porzione di platea in corrispondenza del pilastro; assimilando tale porzione ad un

plinto si è eseguita la verifica della portanza applicandovi le sollecitazioni massime

provenienti dal pilastro; infine si è eseguita la verifica dei collegamento tra i plinti

applicando alle travi di collegamento gli sforzi di trazione e compressione derivanti

dalla normativa.

Sono state determinate le armature necessarie per le nervature che collegano i plinti,

mentre nelle altre porzioni della piastra potrà utilizzarsi semplicemente una rete

elettrosaldata di f 10.

Nel seguito vengono riportate le verifiche effettuate con l’avvertenza che le stesse

costituiscono una indicazione di massima sulla fattibilità dell’opera, mentre si rimanda

al progetto esecutivo per la definizione di schematizzazioni più affinate, per il

dimensionamento degli elementi strutturali e di tutti i dettagli costruttivi.

Inoltre il progetto esecutivo potrà adottare schematizzazioni differenti che,

mantenendo le caratteristiche peculiari delle opere (dimensioni, materiali,

compatibilità con la destinazione d’uso, etc..) comportino un diverso dimensionamento

dei vari elementi strutturai anche in relazione alle caratteristiche di resistenza dei

materiali utilizzati.

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RELAZIONE PRELIMINARE DI CALCOLO

PER LE STRUTTURE DI LEGNO LAMELLARE

EDIFICIO PRINCIPALE

1. RELAZIONE TECNICO ILLUSTRATIVA

1.1 Generalità e descrizione dell'opera Realizzazione di una copertura in legno lamellare in comune di Campofiorito, in provincia di

Palermo con destinazione d’uso edificio sportivo - piscina

Tipologia di struttura Struttura in legno lamellare in appoggio su fondazioni in CA

Località Campofiorito

Hs.l.m. = 660.0 m

Pendenza 14°

Struttura portante in legno lamellare La struttura in legno è formata portali in legno lamellare creati da un

pilastro e da una trave a sezione variabile incastrati tra di loro e con

una cerniera al colmo ed al piede pilastro. L’orditura secondaria è

formata da travi poste ad interasse di 3,5 mt; La controventatura viene

affidata a tiranti in acciaio localizzati in due campate ed aventi

diametro 16 mm. Il manto di copertura viene affidato ad un pannello

sandwich leggero.

Allo scopo di costruire un meccanismo statico di un sol pezzo, ove

necessario, le parti strutturali vengono saldamente collegate tra di loro

mediante idonee piastre metalliche doppie nei giunti d’angolo dei

portali, non a vista e scarpe di acciaio a T per le strutture secondarie.

Si otterrà così un perfetto collegamento tra le varie parti della struttura

che soddisferà pienamente la normativa antisismica vigente.

1.2 Criteri di calcolo L’analisi strutturale viene effettuata per condizioni di carichi verticali e di sisma ai sensi del D.M.

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14.01.2008, sempre con il metodo degli stati limite.

La valutazione delle sollecitazioni agenti sulla struttura per effetto del peso proprio e delle altre

azioni dovute ai carichi permanenti ed accidentali che la interessano, è stata eseguita mediante i

metodi classici derivanti dalla Scienza delle Costruzioni.

Più precisamente, sono state ritenute valide le ipotesi di base della teoria tecnica della trave per

quanto riguarda gli elementi prismatici (travi e pilastri) che costituiscono i telai.

Si è proceduto ad un calcolo agli elementi finiti per la valutazione degli stati tensionali nelle parti

strutturali staticamente indeterminate, discretizzando le stesse in elementi “beam” ed utilizzando un

modello tridimensionale.

La struttura, calcolata mediante l'ausilio dei programmi di calcolo per la verifica dei collegamenti e

per la modellazione tridimensionale, verrà studiata considerando una pericolosità sismica come

fornita dall’Allegato B delle suddette norme (Tabella dei parametri che definiscono l’azione

sismica) nota la posizione del Comune all’interno del reticolo di riferimento oltreché il periodo di

ritorno TR da considerare.

Con l'entrata in vigore del D.M. 14 gennaio 2008, infatti, la stima della pericolosità sismica, intesa

come accelerazione massima orizzontale su suolo rigido (Vs30>800 m/s), viene definita mediante

un approccio "sito dipendente" e non più tramite un criterio "zona dipendente".

Con l'entrata in vigore del D.M. 14 gennaio 2008 la classificazione sismica del territorio è quindi

scollegata dalla determinazione dell'azione sismica di progetto. Pertanto, secondo quanto riportato

nell'allegato A del D.M. 14 gennaio 2008, la stima dei parametri spettrali necessari per la

definizione dell'azione sismica di progetto viene effettuata calcolandoli direttamente per il sito in

esame, utilizzando come riferimento le informazioni disponibili nel reticolo di riferimento (riportato

nella tabella 1 nell'allegato B del D.M. 14 gennaio 2008).

L’edificio, inoltre, rientra secondo il citato Decreto nella II classe d’uso (Costruzioni il cui uso

preveda normali affollamenti, Cu=1,0), mentre si è considerato, a favore di sicurezza, un fattore di

sicurezza q=1.50, valevole per strutture con scarsa capacità di dissipazione.

La classe d’uso considerata è la CLASSE II e vita nominale 50 anni.

Nel caso in questione si fa riferimento al metodo semiprobabilistico agli stati limite.

Nel caso particolare l’esame strutturale, effettuato per gli stati limiti ultimi SLU e di esercizio SLE,

viene riferito ai telai costituenti le campate intermedie con esclusione di quelle di testata in quanto

per queste ultime potrebbe adottarsi uno schema statico differente con l’introduzione di eventuali

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pilastri intermedi. Inoltre nel progetto esecutivo potranno adottarsi delle schematizzazioni differenti

che, mantenendo le caratteristiche peculiari dell’edificio (dimensioni, materiali, compatibilità con la

destinazione d’uso, etc..) comportino un diverso dimensionamento dei vari elementi strutturai anche

in relazione alla classe di resistenza di legno lamellare utilizzato; per tale motivo si rimanda al

progetto esecutivo per la definizione di schematizzazioni più affinate, per il dimensionamento degli

elementi strutturali e di tutti i dettagli costruttivi.

Il presente calcolo costituisce pertanto una indicazione di massima sulla fattibilità dell’opera e si

basa sullo schema rappresentato nella figura seguente in cui si hanno:

Portali in legno lamellare formati da due pilastri doppi di sezione variabile 16x80/192 e da due

puntoni di falda sezione variabile 20x192/76 incastrati tra di loro e con una cerniera al colmo ed al

piede pilastro. L’orditura secondaria è invece formata da travi poste ad interasse di 3,5 mt ed aventi

sezione 16x48. La controventatura viene affidata a tiranti in acciaio, diametro mm 16 in due

campate.

1.3 Normativa di riferimento

D.M. del 14.01.2008

Norme Tecniche relative ai “Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e

dei carichi e sovraccarichi”;

Ordinanze della Presidenza del Consiglio dei ministri n. 3274, n. 3316 ed allegati recanti

“Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio

nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica”;

D.M. del 14.01.2008

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Stati limite;

Azioni sulle costruzioni;

Costruzioni civili ed industriali – Costruzioni di legno;

Progettazioni per azioni sismiche – Requisiti nei confronti degli stati limite;

Criteri generali di progettazione e modellazione; Costruzioni di legno;

Eurocodice 1 – Basi di calcolo ed azioni sulle strutture;

Eurocodice 3 – Progettazione delle strutture in acciaio;

Eurocodice 5 – Progettazione delle strutture in legno

Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici;

• Eurocodice 8 – Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture.

2. MATERIALI

I materiali da porre in opera sono i seguenti:

Legno strutturale: Classe di resistenza GL24h e GL28c secondo UNI EN 338

Acciaio per carpenteria metallica S235JR.

3. ANALISI DEI CARICHI

La normativa fondamentale a cui far riferimento per la preventiva determinazione dei carichi è il Decreto del Ministero delle Infrastrutture 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008, n.29 ,s.o.n. 30): ”Nuove norme tecniche per le costruzioni”. Laddove la norma fa riferimento a “dati suffragati” non presenti nel nuovo testo è stata utilizzata la Circolare del Ministero LL.PP. 4 luglio 1996 n.156 (G.U. 16 settembre 1996, n.217, s.o.n. 151): “Istruzioni per l’applicazione delle norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi”. Pesi Propri e Permanenti:

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Pacchetto di copertura 20 KG/mq + peso proprio strutture

Carichi e Sovraccarichi:

Sovraccarichi variabili Si riporta qui di seguito la Tabella 3.1.II “Valori dei carichi d'esercizio per

le diverse categorie di edifici” del D.M. 14 gennaio 2008.

Tabella 3.1. – Valori dei carichi d'esercizio per le diverse categorie di edifici

Si è andato ad assumere quale sovraccarico variabile:

• per coperture accessibili per sola manutenzione, quello relativo alla categoria H1.

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Pressione del vento

L’azione di pressione del vento può essere determinata secondo quanto previsto dalla normativa

come di seguito riportato:

dpeb CCCqp ⋅⋅⋅=

bq è la pressione cinetica di riferimento

eC è il coefficiente di esposizione

pC è il coefficiente di forma o aerodinamico

dC è il coefficiente dinamico

Poiché la struttura dovrà essere realizzata nella regione Sicilia (zona 4) a quota 660 m s.l.m., a

distanza inferiore a 30 Km dalla costa (categoria IV) e in classe di rugosità del terreno 'B' si ottiene:

smvb /280, = , smvb /31660, =

3/25,1 mkg=ρ ( densità dell'aria)

2222 /6,0/60000.3125,12

1

2

1mKNmNvq bb ==⋅⋅=⋅⋅= ρ

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Il valore del coefficiente esposizione eC per )8()1.8( min mzz > è assunto pari a:

642,1)( =zCe

dove tC è posto pari ad 1, sia per le zone pianeggianti sia per quelle ondulate, collinose e montane.

Per il coefficiente di forma pC ( funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del

suo orientamento rispetto al vento) il suo valore può essere ricavato da dati suffragati da opportuna

documentazione; pertanto si ritiene opportuno rifarsi alla Circolare del Ministero LL.PP. 4 luglio

1996 n.156, dalla quale ricaviamo i seguenti dati:

( )αpp CC = dove α è l'inclinazione sull'orizzontale dell'elemento su cui si vuole calcolare

l'azione del vento

Nel caso in questione si hanno le inclinazioni:

°±= 5α

°±= 90α

da cui si ottiene:

( ) 4,0)5()5(90 −=°+=°−=°− ppp CCC per gli elementi sottovento

( ) 8,090 =°+pC per gli elementi sopravento

Quindi si ottiene:

( ) 21 /39,014,0642,160,0 mKNp −=⋅−⋅⋅= per gli elementi sottovento

22 /78,018,0634,149,0 mKNp =⋅⋅⋅= per gli elementi sopravento

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Carico da neve

Il carico della neve sulla copertura è valutato con:

teskis CCqq ⋅⋅⋅= µ

dove:

sq è il carico neve sulla copertura;

iµ è il coefficiente di forma della copertura;

skq è il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo;

eC è il coefficiente di esposizione;

tC è il coefficiente termico.

Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali

di clima e di esposizione, considerata la variabilità

delle precipitazioni nevose da zona a zona.

In mancanza di adeguate indagini statistiche, che

tengano conto sia dell’altezza del manto nevoso che

della sua densità, il carico di riferimento neve al suolo,

per località poste a quota inferiore a 1500 m s.l.m. sarà

dato da valori non inferiori a quelli forniti dalla mappa

delle ' Zone di carico da neve '.

La costruzione oggetto della relazione si trova in:

Zona III - ad una altitudine aS≡ 660.0 m s.l.m. (as > 200 m), pertanto il valore caratteristico di

riferimento del carico neve sarà:

247.1

m

kNqsk =

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Il coefficiente di esposizione per classe di topografia 'Normale: aree in cui non è presente una

significativa rimozione di neve sulla costruzione prodotta dal vento, a causa del terreno, altre

costruzioni o alberi':

1=eC

Il coefficiente termico in assenza di uno specifico e documentato studio, deve essere utilizzato:

1=tC

I valori del coefficiente di forma riportati nella sottostante tabella si riferiscono alle coperture ad

una o due falde:

Tabella 3.2 - Valori del coefficiente di forma

Nella copertura in esame:

°= 14α

8.0=iµ

per cui:

217.11147.18,0

m

KNCCqq teskis =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= µ

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4. VERIFICHE

4.1 VERIFICA TRAVI

VALORI DI PROGETTO:

Note le caratteristiche meccaniche di progetto, i valori da impiegare in fase di calcolo saranno dati

una volte assunte:

Coefficiente γm Valori di kmod per legno massiccio e legno lamellare incollato

Stati limite ultimi Classi di sevizio

Combinazioni fondamentali

Durata del

carico 1 2 3

legno lamellare 1,45 Permanente 0,60 0,60 0,60

legno massiccio 1,50 Lunga durata 0,70 0,70 0,55

pannelli di particelle o fibre 1,50 Media durata 0,80 0,80 0,65

compensato, pannelli di OSB 1,40 Breve durata 0,90 0,90 0,70

unioni 1,50 Istantaneo 1,00 1,00 0,90

combinazioni eccezionali 1,00

Stati limite di esercizio 1,00

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Avremo pertanto:

Kmod = 0,80 (classe di servizio 1, condizione di carico di media durata);

γm = 1,45 (stato limite ultimo, combinazione di carico fondamentale);

Le principali formule impiegate in fase di calcolo saranno:

Momento di Inerzia:

12

3HBJx

×= 12

3xHBJy =

Momento Resistente:

6

2HBWx

×= 6

2 HBWy

×=

Stati limite ultimi

Carico distribuito di progetto:

( )kqKgd QGiq 1γγ +×=

Le sollecitazioni sanno date:

8

cos2

_

αlqM d

xd = 8

2

_

αsenlqM d

yd =

fm,d = m

kmfk

γ,

mod × ft,0,d = m

ktfkγ

,0,mod ×

fc,0,d = m

kcfkγ

,0,mod × fc,90,d =

m

kcfkγ

,90,mod ×

fv,d = m

kvfkγ

,mod ×

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2

cos_

αlqT d

xd = 2_

αlsenqT d

yd =

x

xddxm W

M _,, =σ

y

yddym W

M _,, =σ

M

kmdm

fkf

γ,

mod, ×=

dm

dymm

dm

dxm

fk

f ,

,,

,

,, σσ×+ < 1,0 → VERIFICATO

dm

dym

dm

dxmm ff

k,

,,

,

,, σσ+× < 1,0 → VERIFICATO

km = 0,70 per sezioni rettangolari

hb

T xdxd ×

×= __ 50,1τ

hb

T ydyd ×

×= __ 50,1τ

ydxdd _2

_2 τττ +=

M

kvdv

fkf

γ,

mod, ×=

dv

d

f ,

τ < 1,0 → VERIFICATO

Stati limite di esercizio

Carichi distribuiti di progetto:

- carico di progetto azione rara: ( )Kkd QGiq 1+×=

- carico di progetto azione frequente: ( )Kkd QGiq 11,1Ψ+×=

- carico di progetto azione quasi permanente: ( )Kkd QGiq 11,2Ψ+×=

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Deformazioni istantanee:

IE

lqu d

××

×=4

384

5

uinst_r,T Combinazione rara

uinst_f,T Combinazione frequente

uinst_qp,T Combinazione quasi permanente

Deformazioni finali:

defTqpinstTrinstfin kuuu ×+= ,_,_ < 200

l → VERIFICATO

kdef = 0,60

Verifiche di resistenza al fuoco:

Le strutture in legno hanno un buon comportamento al fuoco, se progettate con una sufficiente sezione resistente. Infatti il legno brucia lentamente, la carbonizzazione procede dall'esterno verso l'interno della sezione e progressivamente si forma uno strato di legno carbonizzato che inviluppa e 'isola' la parte centrale non ancora carbonizzata (la conducibilità termica del carbone è circa 5 volte inferiore a quella del legno). La rottura dell'elemento avviene per riduzione della sezione resistente quando la parte non ancora carbonizzata è talmente ridotta da non riuscire più ad assolvere la sua funzione portante, e non per decadimento delle caratteristiche meccaniche del materiale della sezione residua. La copertura di progetto è stata calcolata con una resistenza al fuoco R60, il che significa che l'edificio in esame dovrà avere una stabilità al fuoco, per il generico elemento della costruzione portante o no, tale da conservare la propria resistenza meccanica in corrispondenza di un determinato incendio per 60 minuti. Procediamo quindi al calcolo per lo stato limite ultimo della combinazione eccezionale:

( )3232221211 KKKd QQQGiF ψψψ +++×= La normativa europea (EN 1995 1-2) prevede tre metodologie di calcolo :

Metodo della sezione efficace; Metodo della resistenza e rigidezza ridotte; Metodi generali di calcolo, con riferimento ai modelli di carbonizzazione, al profilo della temperatura e del gradiente di umidità all'interno della sezione e alla resistenza e rigidezza del materiale legno in funzione della temperatura e dell'umidità. Si deve osservare che tale metodo si rivela di difficile applicabilità

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Noi procederemo utilizzando la prima metodologia di calcolo (metodo della sezione efficace) che prevede il calcolo di una sezione efficace ottenuta riducendo la sezione iniziale di una 'profondità di

carbonizzazione efficace' efd così calcolata:

00, dkdd ncharef ⋅+=

nchard , : è la profondità di carbonizzazione 'ideale', td nnchar ⋅= β, , essendo nβ una velocità di carbonizzazione ideale, che include gli effetti (negativi) di fessurazioni e arrotondamento degli spigoli il cui valore, riportato per le conifere in tabella 7.1 (ripresa da EN 1995-1-2):

70,0=nβ per legno lamellare in abete (tabella 7.1); 90=t è il tempo, espresso in minuti, per il quale l'edificio deve conservare la propria

resistenza meccanica.

Materiale nβ (mm/min)

a) Conifere e faggio Legno massiccio con massa volumica caratteristica ≥ 290 kg/m3

Legno lamellare incollato con massa volumica caratteristica ≥ 290 kg/m3

0,80 0,70

b) Latifoglie Legno massiccio o lamellare con massa volumica caratteristica di 290 kg/m3

Legno massiccio o lamellare con massa volumica caratteristica ≥ 450 kg/m3

0,70 0,55

c) LVL con massa volumica caratteristica ≥480 kg/m3

0,70

Tabella 7.1 – Valori di velocità di carbonizzazione per legno e materiali derivati

0k è un coefficiente variabile tra 0 ed 1

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10 =k per t>20 minuti

mmd 70 = valore massimo di differenza tra sezione residua ed efficace Per avere una R30 si ha:

mmdef 7.2271907,0 =⋅+⋅=

Per avere una R60 si ha:

mmdef 4371607,0 =⋅+⋅=

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R E L A Z I O N E D I C A L C O L O Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei materiali e del terreno. • NORMATIVA DI RIFERIMENTO I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”. • METODI DI CALCOLO I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti:

1) Per i carichi statici: METODO DELLE DEFORMAZIONI;

2) Per i carichi sismici: metodo dell’ANALISI MODALE o dell’ANALISI SISMICA STATICA EQUIVALENTE. Per lo svolgimento del calcolo si è accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi nel loro piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote. • CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.). Possono essere inseriti due tipi di elementi:

1) Elemento monodimensionale asta (beam) che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di libertà. Per maggiore precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilità a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste aste, inoltre, non sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale. 2) L’elemento bidimensionale shell (quad) che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento è duplice, funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali.

Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene perseguita tramite il metodo di Cholesky. Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati. • RELAZIONE SUI MATERIALI Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nell’allegato CAPITOLATO E SPECIFICHE TECNICHE per ciascuna tipologia di materiale utilizzato. •••• ANALISI SISMICA DINAMICA A MASSE CONCENTRATE L’analisi sismica dinamica è stata svolta con il metodo dell’analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze è stata perseguita con il metodo delle “iterazioni nel sottospazio”. I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l’eccitazione di più dell’85% della massa totale della struttura. Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze modali che vengono applicate su ciascun nodo spaziale (tre forze, in direzione X, Y e Z, e tre momenti). Per la verifica della struttura si è fatto riferimento all’analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli spostamenti modali e poi viene calcolato il loro valore efficace. I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l’equilibrio ai nodi perde di significato. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo. Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all’asse X del sistema di riferimento globale.

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•••• UNITÀ DI MISURA Si adottano le seguenti unità di misura:

[lunghezze] = m [forze] = kgf / daN [tempo] = sec [temperatura] = °C

•••• CONVENZIONI SUI SEGNI I carichi agenti sono:

1) Carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati; 2) Forze e coppie nodali concentrate sui nodi.

Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell’asta, quelle concentrate sono positive se concordi con il sistema di riferimento globale. I gradi di libertà nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi. •••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella caratteristiche statiche dei profili e caratteristiche materiali.

Sez. : Numero d'archivio della sezione U : Perimetro bagnato per metro di sezione P : Peso per unità di lunghezza A : Area della sezione Ax : Area a taglio in direzione X Ay : Area a taglio in direzione Y Jx : Momento d'inerzia rispetto all'asse X Jy : Momento d'inerzia rispetto all'asse Y Jt : Momento d'inerzia torsionale Wx : Modulo di resistenza a flessione, asse X Wy : Modulo di resistenza a flessione, asse Y Wt : Modulo di resistenza a torsione ix : Raggio d'inerzia relativo all'asse X iy : Raggio d'inerzia relativo all'asse Y sver : Coefficiente per verifica a svergolamento (h/(b*t)) E : Modulo di elasticità normale G : Modulo di elasticità tangenziale lambda : Valore massimo della snellezza Tipo Acciaio : Tipo di acciaio ver. : -1 = non esegue verifica; 0 = verifica solo aste tese; 1 = verifica

completa gamma : peso specifico del materiale Wx Plast. : Modulo di resistenza plastica in direzione X Wy Plast. : Modulo di resistenza plastica in direzione Y Wt Plast. : Modulo di resistenza plastica torsionale Ax Plast. : Area a taglio plastica direzione X Ay Plast. : Area a taglio plastica direzione Y Iw : Costante di ingobbamento (momento di inerzia settoriale) Num.Rit.Tors : Numero di ritegni torsionali

Per Norma 1996 valgono anche le seguenti sigle:

samm : Tensione ammissibile fe : Tipo di acciaio (1 = Fe360; 2 = Fe430; 3 = Fe510) ΩΩΩΩ : Prospetto per i coefficienti ΩΩΩΩ (1 = a; 2 = b; 3 = c; 4 = d – Per le

sezioni in legno: 5 = latifoglie dure; 6=conifere) Caric. estra : Coefficiente per carico estradossato per la verifica allo svergolamento E.lim. : Eccentricità limite per evitare la verifica allo svergolamento Coeff.'ni' : Coefficiente “ni”

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•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio materiali.

Materiale N.ro : Numero identificativo del materiale in esame Densità : Peso specifico del materiale Ex * 1E3 : Modulo elastico in direzione x moltiplicato per 10 al cubo Ni.x : Coefficiente di Poisson in direzione x Alfa.x : Coefficiente di dilatazione termica in direzione x Ey * 1E3 : Modulo elastico in direzione y moltiplicato per 10 al cubo Ni.y : Coefficiente di Poisson in direzione y Alfa.y : Coefficiente di dilatazione termica in direzione y E11 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 1a colonna E12 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 2a colonna E13 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 3a colonna E22 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 2a colonna E23 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 3a colonna E33 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 3a riga - 3a colonna

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per quelle di fondazione, per i pilastri e per i setti.

Crit.N.ro : Numero indicativo del criterio di progetto Elem. : Tipo di elemento strutturale %Rig.Tors. : Percentuale di rigidezza torsionale Mod. E : Modulo di elasticità normale Poisson : Coefficiente di Poisson Sgmc : Tensione massima di esercizio del calcestruzzo tauc0 : Tensione tangenziale minima tauc1 : Tensione tangenziale massima Sgmf : Tensione massima di esercizio dell'acciaio Om. : Coefficiente di omogeneizzazione Gamma : Peso specifico del materiale Copristaffa : Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in

calcestruzzo Fi min. : Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali Fi st. : Diametro delle staffe Lar. st. : Larghezza massima delle staffe Psc : Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche Pos.pol. : Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali D arm. : Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali Iteraz. : Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali Def. Tag. : Deformabilità a taglio (si, no) %Scorr.Staf. : Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe P.max staffe : Passo massimo delle staffe P.min.staffe : Passo minimo delle staffe tMt min. : Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione Ferri parete : Presenza di ferri di parete a taglio Ecc.lim. : Eccentricità M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura Tipo ver. : Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata) Fl.rett. : Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili(0=no;1= si) Den.X pos. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la

copertura del diagramma positivo Den.X neg. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la

copertura del diagramma negativo Den.Y pos. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la

copertura del diagramma positivo Den.Y neg. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la

copertura del diagramma negativo %Mag.car. : Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione di

carico

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Linear. : Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta: 1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione 2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione. 3 = comportamento lineare solo a trazione. 4 = comportamento non lineare solo a trazione. 5 = comportamento lineare solo a compressione. 6 = comportamento non lineare solo a compressione.

Appesi : Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso)

Min. T/sigma : Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no) Verif.Alette : Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no) Kwinkl. : Costante di sottofondo del terreno

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati limite.

Cri.Nro : Numero identificativo del criterio di progetto Tipo Elem. : Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro, setto, setto

elastico ("SHela") fck : Resistenza caratteristica del calcestruzzo fcd : Resistenza di calcolo del calcestruzzo rcd : Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma

parabola rettangolo) fyk : Resistenza caratteristica dell'acciaio fyd : Resistenza di calcolo dell'acciaio Ey : Modulo elastico dell'acciaio ec0 : Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico ecu : Deformazione ultima del calcestruzzo eyu : Deformazione ultima dell'acciaio Ac/At : Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa Mt/Mtu : Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente

ultimo del calcestruzzo al di sotto del quale non si arma a torsione Wra : Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare Wfr : Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti Wpe : Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti

cσ Rara : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni rare cσ Perm : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni permanenti

fσ Rara : Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare

SpRar : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per combinazioni rare

SpPer : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per combinazioni permanenti

Coef.Visc.: : Coefficiente di viscosità •••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella coordinate nodi.

Nodo3d : Numero del nodo spaziale Coord.X : Coordinata X del punto nel sistema di riferimento globale Coord.Y : Coordinata Y del punto nel sistema di riferimento globale Coord.Z : Coordinata Z del punto nel sistema di riferimento globale Filo : Numero del filo per individuare le travate in c.a. Piano Sism. : Numero del piano rigido di appartenenza del nodo Peso : Peso sismico del nodo; ogni canale di carico è stato moltiplicato per il

proprio coefficiente di riduzione del sovraccarico

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•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella dati di asta spaziale.

Asta3d : Numero dell'asta spaziale Filo in. : Numero del filo del nodo iniziale Filo fin. : Numero del filo del nodo finale Q. iniz. : Quota del nodo iniziale Q. fin. : Quota del nodo finale Nod3d iniz. : Numero del nodo iniziale Nod3d fin. : Numero del nodo finale Cr. Pr. : Numero del criterio di progetto per la verifica Sez. N.ro : Numero in archivio della sezione Base x Alt : Per le sezioni rettangolari base ed altezza; per le altre tipologie

ingombro massimo della sezione Magr. : Dimensione del magrone per sezioni di fondazione Rot. : Angolo di rotazione della sezione dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo iniziale dell'asta dal

nodo iniziale dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo iniziale dell'asta dal

nodo iniziale dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo iniziale dell'asta dal

nodo iniziale dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo finale dell'asta dal

nodo finale dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo finale dell'asta dal

nodo finale dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo finale dell'asta dal

nodo finale •••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle carichi termici aste, carichi distribuiti aste, carichi concentrati, carichi termici shell e carichi shell.

CARICHI ASTE - Asta3d : Numero dell'asta spaziale - Dt : Delta termico costante - ALI.SISMICA : Coefficiente di riduzione del sovraccarico per la condizione in stampa ai fini del

calcolo della massa sismica

- Riferimento : Sistema di riferimento dei carichi (0 globale ; 1 locale) - Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo iniziale - Qy : Carico distribuito in direzione Y sul nodo iniziale - Qz : Carico distribuito in direzione Z sul nodo iniziale - Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo finale - Qy : Carico distribuito in direzione Y sul nodo finale - Qz : Carico distribuito in direzione Z sul nodo finale - Mt : Momento torcente distribuito

CARICHI CONCENTRATI

- Nodo3d : Numero del nodo spaziale - Fx : Forza in direzione X nel sistema di riferimento globale - Fy : Forza in direzione Y nel sistema di riferimento globale - Fz : Forza in direzione Z nel sistema di riferimento globale - Mx : Momento in direzione X nel sistema di riferimento globale - My : Momento in direzione Y nel sistema di riferimento globale - Mz : Momento in direzione Z nel sistema di riferimento globale

CARICHI SHELL

- Shell : Numero dello shell spaziale - Dt : Delta termico costante

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- Riferimento : Sistema di riferimento delle pressioni e dei carichi distribuiti; verticale è la direzione dell'asse

Z del sistema di riferimento globale, normale è la direzione ortogonale all'elemento per

le pressioni e ortogonale al lato per i carichi distribuiti. Codici:

0 = pressione verticale e carico normale 1 = pressione normale e carico verticale 2 = pressione normale e carico normale 3 = pressione verticale e carico verticale

- P.a : Pressione sul primo vertice dello shell - P.b : Pressione sul secondo vertice dello shell - P.c : Pressione sul terzo vertice dello shell - P.d : Pressione sul quarto vertice dello shell - Q.ab : Carico distribuito sul lato ab - Q.bc : Carico distribuito sul lato bc - Q.cd : Carico distribuito sul lato cd - Q.da : Carico distribuito sul lato da

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ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE

PIATTI UNI PIATTI UNI Sez. Descrizione b s Mat/Tip Sez. Descrizione b s Mat/Tip N.ro mm mm N.ro N.ro mm mm N.ro 1955 20x175 200,0 1750,0 101 1956 20x160 200,0 1600,0 101 1957 20x145 200,0 1450,0 101 1958 20x130 200,0 1300,0 101 1959 20x115 200,0 1150,0 101 1960 20x100 200,0 1000,0 101 1961 20x85 200,0 850,0 101 1962 12x36 120,0 360,0 102 1964 nastro forato 80,0 1,5 1

ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE PIATTI ACCOPPIATI A DISTANZE DIVERSE Sez. Descrizione b s d Mat. N.ro mm mm mm N.ro 1963 binato 16x82 1600,0 160,0 200,0 101

ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE

CARATTERISTICHE STATICHE DEI PROFILI Sez. U P A Ax Ay Jx Jy Jt Wx Wy Wt ix iy sver N.ro m2/m kg/m cmq cmq cmq cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm cm 1/cm 1955 3,90 150,5 3500,00 2333,33 2333,33 8932292,0 116666,7 466666,7 102083,34 11666,67 2666,67 50,52 5,77 0,00 1956 3,60 137,6 3200,00 2133,33 2133,33 6826666,5 106666,7 388608,0 85333,33 10666,67 2428,80 46,19 5,77 0,00 1957 3,30 124,7 2900,00 1933,33 1933,33 5081041,5 96666,7 348522,0 70083,33 9666,67 2403,60 41,86 5,77 0,00 1958 3,00 111,8 2600,00 1733,33 1733,33 3661666,8 86666,7 309192,0 56333,34 8666,67 2378,40 37,53 5,77 0,00 1959 2,70 98,9 2300,00 1533,33 1533,33 2534791,8 76666,7 270618,0 44083,34 7666,67 2353,20 33,20 5,77 0,00 1960 2,40 86,0 2000,00 1333,33 1333,33 1666666,6 66666,7 232800,0 33333,33 6666,67 2328,00 28,87 5,77 0,00 1961 2,10 73,1 1700,00 1133,33 1133,33 1023541,7 56666,7 190740,0 24083,33 5666,67 2244,00 24,54 5,77 0,00 1962 0,96 16,4 432,00 288,00 288,00 46656,0 5184,0 20736,0 2592,00 864,00 576,00 10,39 3,46 0,00 1963 7,04 194,6 5120,00 3413,33 6139,26 1768106,6 10922667,0 436906,7 68004,10 136533,34 27306,67 18,58 46,19 0,00 1964 0,16 0,9 1,20 0,80 0,80 0,0 6,4 0,0 0,03 1,60 0,06 0,04 2,31 0,00

ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE DATI PER VERIFICHE EUROCODICE Sez. Descrizione Wx Plastico Wy Plastico Wt Plastico Ax Plastico Ay Plastico Iw N.ro cm3 cm3 cm3 cm2 cm2 cm6 1955 20x175 153125,00 17500,00 306250,00 3500,00 3500,00 0,0 1956 20x160 128000,00 16000,00 256000,00 3200,00 3200,00 0,0 1957 20x145 105125,00 14500,00 210250,00 2900,00 2900,00 0,0 1958 20x130 84500,00 13000,00 169000,00 2600,00 2600,00 0,0 1959 20x115 66125,00 11500,00 132250,00 2300,00 2300,00 0,0 1960 20x100 50000,00 10000,00 100000,00 2000,00 2000,00 0,0 1961 20x85 36125,00 8500,00 72250,00 1700,00 1700,00 0,0 1962 12x36 3888,00 1296,00 7776,00 432,00 432,00 0,0 1963 binato 16x82 92160,00 204800,00 40960,00 5120,00 5120,00 0,0 1964 nastro forato 0,05 2,40 0,09 1,20 1,20 0,0

ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO CARATTERISTICHE MATERIALE

Mat. E G lambda Tipo Verifica Gamma Lung/ Tipo N.ro kg/cmq kg/cmq max Acciaio kg/mc SpLim Profilat. 1 2100000 850000 200,0 S235 NoVerCompr 7850 250 a Freddo

CARATTERISTICHE MATERIALE LEGNO

CARATTERISTICHE DEL MATERIALE LEGNO LUNGO LA DIREZIONE DELL'ASTA R E S I S T E N Z E MODULI ELASTICI Classi Fless Traz. Compr Tagl. Medio Caratt Taglio Classe Coeff. Rapp.

Mat. ficaz. fmk ft0k fc0k fvk E0 E0,05 G Gamma di Kdef Lung/ N.ro Legno ----- N/mmq ----- ----- kN/mmq ----- kg/mc Serviz x SLE SpLim. 101 GL24h 24,0 16,5 24,0 2,7 11,6 9,4 0,72 380 3 2,00 300 102 GL24h 24,0 16,5 24,0 2,7 11,6 9,4 0,72 380 2 0,80 300

ARCHIVIO MATERIALI PIASTRE: MATRICE ELASTICA

Materiale Densita' Ex*1E3 Ni.x Alfa.x Ey*1E3 Ni.y Alfa.y E11*1E3 E12*1E3 E13*1E3 E22*1E3 E23*1E3 E33*1E3 N.ro kg/mc kg/cmq (*1E5) kg/cmq (*1E5) kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq 1 2500 285 0,20 0,00 285 0,20 0,00 296 59 0 296 0 119

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DATI GENERALI DI STRUTTURA P A R A M E T R I S I S M I C I Vita Nominale (Anni) 50 Classe d' Uso TERZA Longitudine Est (Grd) 13,269928 Latitudine Nord (Grd) 37,751818 Categoria Suolo C Coeff. Condiz. Topogr. 1,00000 Sistema Costruttivo Dir.1 Utente Sistema Costruttivo Dir.2 Utente Regolarita' in Altezza NO(KR=.8) Regolarita' in Pianta NO Direzione Sisma (Grd) 0 Sisma Verticale PRESENTE Effetti P/Delta SI Quota di Zero Sismico (m) 0,00000 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.O. Probabilita' Pvr 0,81 Periodo di Ritorno Anni 45,00 Accelerazione Ag/g 0,04 Periodo T'c (sec.) 0,24 Fo 2,39 Fv 0,67 Fattore Stratigrafia'Ss' 1,50 Periodo TB (sec.) 0,14 Periodo TC (sec.) 0,41 Periodo TD (sec.) 1,77 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D. Probabilita' Pvr 0,63 Periodo di Ritorno Anni 75,00 Accelerazione Ag/g 0,06 Periodo T'c (sec.) 0,27 Fo 2,41 Fv 0,77 Fattore Stratigrafia'Ss' 1,50 Periodo TB (sec.) 0,14 Periodo TC (sec.) 0,43 Periodo TD (sec.) 1,82 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V. Probabilita' Pvr 0,10 Periodo di Ritorno Anni 712,00 Accelerazione Ag/g 0,15 Periodo T'c (sec.) 0,32 Fo 2,47 Fv 1,30 Fattore Stratigrafia'Ss' 1,48 Periodo TB (sec.) 0,16 Periodo TC (sec.) 0,49 Periodo TD (sec.) 2,21 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.C. Probabilita' Pvr 0,05 Periodo di Ritorno Anni 1462,00 Accelerazione Ag/g 0,20 Periodo T'c (sec.) 0,33 Fo 2,52 Fv 1,52 Fattore Stratigrafia'Ss' 1,40 Periodo TB (sec.) 0,17 Periodo TC (sec.) 0,50 Periodo TD (sec.) 2,40 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ESPLICITO - D I R. 1 Fattore di struttura 'q' 1,50 COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI Acciaio per carpenteria 1,21 Verif.Instabilita' acciaio: 1,21 Legno per comb. eccez. 1,00 Legno per comb. fondament.: 1,50 Livello conoscenza NUOVA

COSTRUZIONE

FRP Collasso Tipo 'A' 1,10 FRP Delaminazione Tipo 'A' 1,20 FRP Collasso Tipo 'B' 1,25 FRP Delaminazione Tipo 'B' 1,50 FRP Resist. Press/Fless 1,00 FRP Resist. Taglio/Torsione 1,20 FRP Resist. Confinamento 1,10

COORDINATE DEI NODI IDENT. POSIZIONE NODO ATTRIBUTI Nodo3d Coord.X Coord.Y Coord.Z Filo Piano Peso N.ro (m) (m) (m) N.ro Sism. (t) 1 0,00 0,00 0,00 1 0 0,00 2 0,00 0,00 4,60 1 0 0,75 3 6,80 0,00 0,00 2 0 0,00 4 6,80 0,00 4,60 2 0 0,90 5 13,60 0,00 0,00 3 0 0,00 6 13,60 0,00 4,60 3 0 0,90 7 20,40 0,00 0,00 4 0 0,00 8 20,40 0,00 4,60 4 0 0,90 9 20,40 28,00 0,00 5 0 0,00 10 20,40 28,00 4,60 5 0 0,90 11 13,60 28,00 0,00 6 0 0,00

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COORDINATE DEI NODI IDENT. POSIZIONE NODO ATTRIBUTI Nodo3d Coord.X Coord.Y Coord.Z Filo Piano Peso N.ro (m) (m) (m) N.ro Sism. (t) 12 13,60 28,00 4,60 6 0 0,90 13 6,80 28,00 0,00 7 0 0,00 14 6,80 28,00 4,60 7 0 0,90 15 0,00 28,00 0,00 8 0 0,00 16 0,00 28,00 4,60 8 0 0,75 17 27,20 0,00 0,00 61 0 0,00 18 27,20 0,00 4,60 61 0 0,75 19 27,20 28,00 0,00 62 0 0,00 20 27,20 28,00 4,60 62 0 0,75 21 0,00 2,00 5,10 60 0 0,53 22 6,80 2,00 5,10 37 0 0,76 23 13,60 2,00 5,10 36 0 0,76 24 20,40 2,00 5,10 13 0 0,76 25 0,00 3,99 5,60 59 0 0,50 26 20,40 3,99 5,60 14 0 0,73 27 13,60 3,99 5,60 35 0 0,73 28 6,80 3,99 5,60 38 0 0,73 29 0,00 5,99 6,10 58 0 0,48 30 20,40 5,99 6,10 15 0 0,71 31 13,60 5,99 6,10 34 0 0,71 32 6,80 5,99 6,10 39 0 0,71 33 0,00 8,00 6,60 57 0 0,45 34 20,40 8,00 6,60 16 0 0,68 35 13,60 8,00 6,60 33 0 0,68 36 6,80 8,00 6,60 40 0 0,68 37 0,00 10,00 7,10 56 0 0,42 38 20,40 10,00 7,10 17 0 0,65 39 13,60 10,00 7,10 32 0 0,65 40 6,80 10,00 7,10 41 0 0,65 41 0,00 12,00 7,60 55 0 0,41 42 20,40 12,00 7,60 18 0 0,64 43 13,60 12,00 7,60 31 0 0,64 44 6,80 12,00 7,60 42 0 0,64 45 0,00 14,00 8,10 9 0 0,38 46 20,40 14,00 8,10 12 0 0,63 47 13,60 14,00 8,10 11 0 0,63 48 6,80 14,00 8,10 10 0 0,63 49 0,00 26,00 5,10 49 0 0,53 50 20,40 26,00 5,10 24 0 0,76 51 13,60 26,00 5,10 25 0 0,76 52 6,80 26,00 5,10 48 0 0,76 53 0,00 24,00 5,60 50 0 0,50 54 20,40 24,00 5,60 23 0 0,73 55 13,60 24,00 5,60 26 0 0,73 56 6,80 24,00 5,60 47 0 0,73 57 0,00 22,00 6,10 51 0 0,48 58 20,40 22,00 6,10 22 0 0,71 59 13,60 22,00 6,10 27 0 0,71 60 6,80 22,00 6,10 46 0 0,71 61 0,00 20,00 6,60 52 0 0,45 62 20,40 20,00 6,60 21 0 0,68 63 13,60 20,00 6,60 28 0 0,68 64 6,80 20,00 6,60 45 0 0,68 65 0,00 18,00 7,10 53 0 0,42 66 20,40 18,00 7,10 20 0 0,65 67 13,60 18,00 7,10 29 0 0,65 68 6,80 18,00 7,10 44 0 0,65

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COORDINATE DEI NODI IDENT. POSIZIONE NODO ATTRIBUTI Nodo3d Coord.X Coord.Y Coord.Z Filo Piano Peso N.ro (m) (m) (m) N.ro Sism. (t) 69 0,00 16,00 7,60 54 0 0,40 70 20,40 16,00 7,60 19 0 0,63 71 13,60 16,00 7,60 30 0 0,63 72 6,80 16,00 7,60 43 0 0,63 73 27,20 2,00 5,10 64 0 0,53 74 27,20 3,99 5,60 65 0 0,50 75 27,20 5,99 6,10 66 0 0,48 76 27,20 8,00 6,60 67 0 0,45 77 27,20 10,00 7,10 68 0 0,42 78 27,20 12,00 7,60 69 0 0,40 79 27,20 14,00 8,10 63 0 0,38 80 27,20 26,00 5,10 75 0 0,53 81 27,20 24,00 5,60 74 0 0,50 82 27,20 22,00 6,10 73 0 0,48 83 27,20 20,00 6,60 72 0 0,45 84 27,20 18,00 7,10 71 0 0,42 85 27,20 16,00 7,60 70 0 0,41

DATI ASTE SPAZIALI

IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3d Filo Filo Q.iniz Q.fin. Nod3d Nod3d Cr. Sez. Sigla Sezione Magr. Rot. dx dy dz dx dy dz Cri Tipo Elemento N.ro in. fin. (m) (m) iniz. fin. Pr. N.ro (cm) Grd (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) Geo ai fini sism. 1 1 1 4,60 0,00 2 1 101 1963 binato 16x82 0 90 0 0 0 0 0 0 Pilastri 2 2 2 4,60 0,00 4 3 101 1963 binato 16x82 0 90 0 27 0 0 27 0 Pilastri 3 3 3 4,60 0,00 6 5 101 1963 binato 16x82 0 90 0 27 0 0 27 0 Pilastri 4 4 4 4,60 0,00 8 7 101 1963 binato 16x82 0 90 0 27 0 0 27 0 Pilastri 5 5 5 4,60 0,00 10 9 101 1963 binato 16x82 0 90 0 -27 0 0 -27 0 Pilastri 6 6 6 4,60 0,00 12 11 101 1963 binato 16x82 0 90 0 -27 0 0 -27 0 Pilastri 7 7 7 4,60 0,00 14 13 101 1963 binato 16x82 0 90 0 -27 0 0 -27 0 Pilastri 8 8 8 4,60 0,00 16 15 101 1963 binato 16x82 0 90 0 0 0 0 0 0 Pilastri 9 61 61 4,60 0,00 18 17 101 1963 binato 16x82 0 90 0 27 0 0 27 0 Pilastri 10 62 62 4,60 0,00 20 19 101 1963 binato 16x82 0 90 0 -27 0 0 -27 0 Pilastri 11 1 60 4,60 5,10 2 21 101 1955 20x175 0 0 0 0 -90 0 0 -90 Trave telaio 12 2 37 4,60 5,10 4 22 101 1955 20x175 0 0 0 0 -90 0 0 -90 Trave telaio 13 3 36 4,60 5,10 6 23 101 1955 20x175 0 0 0 0 -90 0 0 -90 Trave telaio 14 4 13 4,60 5,10 8 24 101 1955 20x175 0 0 0 0 -90 0 0 -90 Trave telaio 15 60 59 5,10 5,60 21 25 101 1956 20x160 0 0 0 0 -83 0 0 -83 Trave telaio 16 13 14 5,10 5,60 24 26 101 1956 20x160 0 0 0 0 -83 0 0 -83 Trave telaio 17 36 35 5,10 5,60 23 27 101 1956 20x160 0 0 0 0 -83 0 0 -83 Trave telaio 18 37 38 5,10 5,60 22 28 101 1956 20x160 0 0 0 0 -83 0 0 -83 Trave telaio 19 59 58 5,60 6,10 25 29 101 1957 20x145 0 0 0 0 -75 0 0 -75 Trave telaio 20 14 15 5,60 6,10 26 30 101 1957 20x145 0 0 0 0 -75 0 0 -75 Trave telaio 21 35 34 5,60 6,10 27 31 101 1957 20x145 0 0 0 0 -75 0 0 -75 Trave telaio 22 38 39 5,60 6,10 28 32 101 1957 20x145 0 0 0 0 -75 0 0 -75 Trave telaio 23 58 57 6,10 6,60 29 33 101 1958 20x130 0 0 0 0 -67 0 0 -67 Trave telaio 24 15 16 6,10 6,60 30 34 101 1958 20x130 0 0 0 0 -67 0 0 -67 Trave telaio 25 34 33 6,10 6,60 31 35 101 1958 20x130 0 0 0 0 -67 0 0 -67 Trave telaio 26 39 40 6,10 6,60 32 36 101 1958 20x130 0 0 0 0 -67 0 0 -67 Trave telaio 27 57 56 6,60 7,10 33 37 101 1959 20x115 0 0 0 0 -59 0 0 -59 Trave telaio 28 16 17 6,60 7,10 34 38 101 1959 20x115 0 0 0 0 -59 0 0 -59 Trave telaio 29 33 32 6,60 7,10 35 39 101 1959 20x115 0 0 0 0 -59 0 0 -59 Trave telaio 30 40 41 6,60 7,10 36 40 101 1959 20x115 0 0 0 0 -59 0 0 -59 Trave telaio 31 56 55 7,10 7,60 37 41 101 1960 20x100 0 0 0 0 -52 0 0 -52 Trave telaio 32 17 18 7,10 7,60 38 42 101 1960 20x100 0 0 0 0 -52 0 0 -52 Trave telaio 33 32 31 7,10 7,60 39 43 101 1960 20x100 0 0 0 0 -52 0 0 -52 Trave telaio 34 41 42 7,10 7,60 40 44 101 1960 20x100 0 0 0 0 -52 0 0 -52 Trave telaio 35 55 9 7,60 8,10 41 45 101 1961 20x85 0 0 0 0 -44 0 0 -44 Trave telaio 36 18 12 7,60 8,10 42 46 101 1961 20x85 0 0 0 0 -44 0 0 -44 Trave telaio 37 31 11 7,60 8,10 43 47 101 1961 20x85 0 0 0 0 -44 0 0 -44 Trave telaio 38 42 10 7,60 8,10 44 48 101 1961 20x85 0 0 0 0 -44 0 0 -44 Trave telaio 39 8 49 4,60 5,10 16 49 101 1955 20x175 0 0 0 0 -90 0 0 -90 Trave telaio 40 5 24 4,60 5,10 10 50 101 1955 20x175 0 0 0 0 -90 0 0 -90 Trave telaio 41 6 25 4,60 5,10 12 51 101 1955 20x175 0 0 0 0 -90 0 0 -90 Trave telaio 42 7 48 4,60 5,10 14 52 101 1955 20x175 0 0 0 0 -90 0 0 -90 Trave telaio 43 49 50 5,10 5,60 49 53 101 1956 20x160 0 0 0 0 -83 0 0 -83 Trave telaio 44 24 23 5,10 5,60 50 54 101 1956 20x160 0 0 0 0 -83 0 0 -83 Trave telaio 45 25 26 5,10 5,60 51 55 101 1956 20x160 0 0 0 0 -83 0 0 -83 Trave telaio 46 48 47 5,10 5,60 52 56 101 1956 20x160 0 0 0 0 -83 0 0 -83 Trave telaio 47 50 51 5,60 6,10 53 57 101 1957 20x145 0 0 0 0 -75 0 0 -75 Trave telaio 48 23 22 5,60 6,10 54 58 101 1957 20x145 0 0 0 0 -75 0 0 -75 Trave telaio 49 26 27 5,60 6,10 55 59 101 1957 20x145 0 0 0 0 -75 0 0 -75 Trave telaio 50 47 46 5,60 6,10 56 60 101 1957 20x145 0 0 0 0 -75 0 0 -75 Trave telaio 51 51 52 6,10 6,60 57 61 101 1958 20x130 0 0 0 0 -67 0 0 -67 Trave telaio 52 22 21 6,10 6,60 58 62 101 1958 20x130 0 0 0 0 -67 0 0 -67 Trave telaio 53 27 28 6,10 6,60 59 63 101 1958 20x130 0 0 0 0 -67 0 0 -67 Trave telaio 54 46 45 6,10 6,60 60 64 101 1958 20x130 0 0 0 0 -67 0 0 -67 Trave telaio 55 52 53 6,60 7,10 61 65 101 1959 20x115 0 0 0 0 -59 0 0 -59 Trave telaio 56 21 20 6,60 7,10 62 66 101 1959 20x115 0 0 0 0 -59 0 0 -59 Trave telaio

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DATI ASTE SPAZIALI IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3d Filo Filo Q.iniz Q.fin. Nod3d Nod3d Cr. Sez. Sigla Sezione Magr. Rot. dx dy dz dx dy dz Cri Tipo Elemento N.ro in. fin. (m) (m) iniz. fin. Pr. N.ro (cm) Grd (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) Geo ai fini sism. 57 28 29 6,60 7,10 63 67 101 1959 20x115 0 0 0 0 -59 0 0 -59 Trave telaio 58 45 44 6,60 7,10 64 68 101 1959 20x115 0 0 0 0 -59 0 0 -59 Trave telaio 59 53 54 7,10 7,60 65 69 101 1960 20x100 0 0 0 0 -52 0 0 -52 Trave telaio 60 20 19 7,10 7,60 66 70 101 1960 20x100 0 0 0 0 -52 0 0 -52 Trave telaio 61 29 30 7,10 7,60 67 71 101 1960 20x100 0 0 0 0 -52 0 0 -52 Trave telaio 62 44 43 7,10 7,60 68 72 101 1960 20x100 0 0 0 0 -52 0 0 -52 Trave telaio 63 54 9 7,60 8,10 69 45 101 1961 20x85 0 0 0 0 -44 0 0 -44 Trave telaio 64 19 12 7,60 8,10 70 46 101 1961 20x85 0 0 0 0 -44 0 0 -44 Trave telaio 65 30 11 7,60 8,10 71 47 101 1961 20x85 0 0 0 0 -44 0 0 -44 Trave telaio 66 43 10 7,60 8,10 72 48 101 1961 20x85 0 0 0 0 -44 0 0 -44 Trave telaio 67 8 7 4,60 4,60 16 14 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 68 1 2 4,60 4,60 2 4 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 69 2 3 4,60 4,60 4 6 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 70 3 4 4,60 4,60 6 8 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 71 6 5 4,60 4,60 12 10 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 72 7 6 4,60 4,60 14 12 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 73 9 10 8,10 8,10 45 48 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 74 10 11 8,10 8,10 48 47 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 75 11 12 8,10 8,10 47 46 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 76 25 24 5,10 5,10 51 50 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 77 26 23 5,60 5,60 55 54 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 78 27 22 6,10 6,10 59 58 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 79 28 21 6,60 6,60 63 62 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 80 29 20 7,10 7,10 67 66 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 81 30 19 7,60 7,60 71 70 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 82 31 18 7,60 7,60 43 42 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 83 32 17 7,10 7,10 39 38 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 84 33 16 6,60 6,60 35 34 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 85 34 15 6,10 6,10 31 30 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 86 35 14 5,60 5,60 27 26 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 87 36 13 5,10 5,10 23 24 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 88 37 36 5,10 5,10 22 23 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 89 38 35 5,60 5,60 28 27 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 90 39 34 6,10 6,10 32 31 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 91 40 33 6,60 6,60 36 35 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 92 41 32 7,10 7,10 40 39 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 93 42 31 7,60 7,60 44 43 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 94 43 30 7,60 7,60 72 71 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 95 44 29 7,10 7,10 68 67 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 96 45 28 6,60 6,60 64 63 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 97 46 27 6,10 6,10 60 59 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 98 47 26 5,60 5,60 56 55 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 99 48 25 5,10 5,10 52 51 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 100 49 48 5,10 5,10 49 52 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 101 50 47 5,60 5,60 53 56 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 102 51 46 6,10 6,10 57 60 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 103 52 45 6,60 6,60 61 64 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 104 53 44 7,10 7,10 65 68 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 105 54 43 7,60 7,60 69 72 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 106 55 42 7,60 7,60 41 44 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 107 56 41 7,10 7,10 37 40 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 108 57 40 6,60 6,60 33 36 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 109 58 39 6,10 6,10 29 32 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 110 59 38 5,60 5,60 25 28 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 111 60 37 5,10 5,10 21 22 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 112 1 10 4,60 8,10 2 48 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Secondario Acc 113 9 2 8,10 4,60 45 4 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Secondario Acc 114 8 10 4,60 8,10 16 48 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Secondario Acc 115 9 7 8,10 4,60 45 14 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Secondario Acc 116 2 11 4,60 8,10 4 47 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Secondario Acc 117 10 3 8,10 4,60 48 6 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Secondario Acc 118 10 6 8,10 4,60 48 12 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Secondario Acc 119 7 11 4,60 8,10 14 47 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Secondario Acc 120 3 12 4,60 8,10 6 46 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Secondario Acc 121 6 12 4,60 8,10 12 46 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Secondario Acc 122 11 4 8,10 4,60 47 8 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Secondario Acc 123 11 5 8,10 4,60 47 10 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Secondario Acc 124 61 64 4,60 5,10 18 73 101 1955 20x175 0 0 0 0 -90 0 0 -90 Trave telaio 125 64 65 5,10 5,60 73 74 101 1956 20x160 0 0 0 0 -83 0 0 -83 Trave telaio 126 65 66 5,60 6,10 74 75 101 1957 20x145 0 0 0 0 -75 0 0 -75 Trave telaio 127 66 67 6,10 6,60 75 76 101 1958 20x130 0 0 0 0 -67 0 0 -67 Trave telaio 128 67 68 6,60 7,10 76 77 101 1959 20x115 0 0 0 0 -59 0 0 -59 Trave telaio 129 68 69 7,10 7,60 77 78 101 1960 20x100 0 0 0 0 -52 0 0 -52 Trave telaio 130 69 63 7,60 8,10 78 79 101 1961 20x85 0 0 0 0 -44 0 0 -44 Trave telaio 131 62 75 4,60 5,10 20 80 101 1955 20x175 0 0 0 0 -90 0 0 -90 Trave telaio 132 75 74 5,10 5,60 80 81 101 1956 20x160 0 0 0 0 -83 0 0 -83 Trave telaio 133 74 73 5,60 6,10 81 82 101 1957 20x145 0 0 0 0 -75 0 0 -75 Trave telaio 134 73 72 6,10 6,60 82 83 101 1958 20x130 0 0 0 0 -67 0 0 -67 Trave telaio 135 72 71 6,60 7,10 83 84 101 1959 20x115 0 0 0 0 -59 0 0 -59 Trave telaio 136 71 70 7,10 7,60 84 85 101 1960 20x100 0 0 0 0 -52 0 0 -52 Trave telaio 137 70 63 7,60 8,10 85 79 101 1961 20x85 0 0 0 0 -44 0 0 -44 Trave telaio 138 4 61 4,60 4,60 8 18 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 139 5 62 4,60 4,60 10 20 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 140 12 63 8,10 8,10 46 79 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 141 13 64 5,10 5,10 24 73 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 142 14 65 5,60 5,60 26 74 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 143 15 66 6,10 6,10 30 75 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 144 16 67 6,60 6,60 34 76 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 145 17 68 7,10 7,10 38 77 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 146 18 69 7,60 7,60 42 78 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc

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DATI ASTE SPAZIALI IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3d Filo Filo Q.iniz Q.fin. Nod3d Nod3d Cr. Sez. Sigla Sezione Magr. Rot. dx dy dz dx dy dz Cri Tipo Elemento N.ro in. fin. (m) (m) iniz. fin. Pr. N.ro (cm) Grd (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) Geo ai fini sism. 147 19 70 7,60 7,60 70 85 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 148 20 71 7,10 7,10 66 84 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 149 21 72 6,60 6,60 62 83 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 150 22 73 6,10 6,10 58 82 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 151 23 74 5,60 5,60 54 81 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 152 24 75 5,10 5,10 50 80 101 1962 12x36 0 0 0 0 -18 0 0 -18 Secondario Acc 153 5 63 4,60 8,10 10 79 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Trave telaio 154 12 62 8,10 4,60 46 20 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Trave telaio 155 4 63 4,60 8,10 8 79 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Trave telaio 156 12 61 8,10 4,60 46 18 101 1964 nastro forato 0 0 0 0 0 0 0 0 Trave telaio

VINCOLI INTERNI ASTE VINCOLO NODO INIZIALE VINCOLO NODO FINALE IDENT. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI COEFFICIENTI BETA Asta3d Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Beta X Beta Y N.ro ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m 35 I INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 36 I INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 37 I INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 38 I INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 67 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 68 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 69 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 70 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 71 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 72 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 73 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 74 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 75 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 76 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 77 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 78 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 79 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 80 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 81 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 82 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 83 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 84 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 85 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 86 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 87 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 88 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 89 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 90 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 91 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 92 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 93 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 94 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 95 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 96 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 97 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 98 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 99 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 100 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 101 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 102 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 103 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 104 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 105 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 106 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 107 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 108 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 109 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 110 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 111 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 112 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 113 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 114 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 115 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 116 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 117 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 118 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 119 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 120 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 121 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 122 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 123 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 137 I INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 138 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 139 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 140 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 141 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 142 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 143 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 144 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 145 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 146 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 147 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 148 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70

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VINCOLI INTERNI ASTE VINCOLO NODO INIZIALE VINCOLO NODO FINALE IDENT. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI COEFFICIENTI BETA Asta3d Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Beta X Beta Y N.ro ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m 149 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 150 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 151 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 152 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 153 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 154 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 155 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 156 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70

CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 1 ALIQUOTA SISMICA: 100

IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3d Riferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens

N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t 67 0 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,00 68 0 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,00 69 0 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,00 70 0 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,00 71 0 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,00 72 0 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,00 73 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 74 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 75 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 76 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 77 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 78 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 79 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 80 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 81 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 82 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 83 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 84 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 85 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 86 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 87 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 88 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 89 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 90 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 91 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 92 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 93 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 94 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 95 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 96 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 97 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 98 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 99 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 100 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 101 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 102 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 103 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 104 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 105 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 106 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 107 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 108 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 109 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 110 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 111 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 138 0 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,00 139 0 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,000 -0,010 0,000 0,00 140 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 141 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00

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N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t 142 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 143 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 144 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 145 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 146 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 147 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 148 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 149 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 150 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 151 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00 152 0 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,000 -0,021 0,000 0,00

CARICHI DISTRIBUITI ASTE

CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 2 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3d Riferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens

N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t 67 0 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,00 68 0 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,00 69 0 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,00 70 0 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,00 71 0 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,00 72 0 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,00 73 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 74 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 75 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 76 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 77 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 78 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 79 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 80 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 81 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 82 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 83 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 84 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 85 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 86 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 87 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 88 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 89 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 90 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 91 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 92 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 93 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 94 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 95 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 96 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 97 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 98 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 99 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 100 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 101 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 102 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 103 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 104 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 105 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 106 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 107 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00

Pagina | 30



N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t 108 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 109 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 110 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 111 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 138 0 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,00 139 0 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,000 -0,015 0,000 0,00 140 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 141 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 142 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 143 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 144 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 145 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 146 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 147 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 148 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 149 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 150 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 151 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00 152 0 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,000 -0,031 0,000 0,00

CARICHI DISTRIBUITI ASTE

CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 3 ALIQUOTA SISMICA: 0 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3d Riferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens

N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t 67 0 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,00 68 0 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,00 69 0 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,00 70 0 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,00 71 0 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,00 72 0 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,00 73 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 74 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 75 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 76 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 77 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 78 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 79 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 80 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 81 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 82 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 83 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 84 0 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,00 85 0 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,00 86 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 87 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 88 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 89 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 90 0 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,00 91 0 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,00 92 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 93 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 94 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 95 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 96 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 97 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 98 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 99 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00

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N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t 100 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 101 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 102 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 103 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 104 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 105 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 106 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 107 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 108 0 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,00 109 0 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,00 110 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 111 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 138 0 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,00 139 0 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,000 -0,121 0,000 0,00 140 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 141 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 142 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 143 0 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,00 144 0 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,000 -0,242 0,000 0,00 145 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 146 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 147 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 148 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 149 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 150 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 151 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00 152 0 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,000 -0,241 0,000 0,00

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 Peso Strutturale 1,30 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,50 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Neve h<=1000 0,75 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30 Sisma direz. grd 90 0,00 0,00 0,30 0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 1,00 1,00 -1,00 -1,00 1,00 Sisma verticale 0,00 0,00 0,30 -0,30 0,30 -0,30 0,30 -0,30 0,30 -0,30 0,30 -0,30 0,30 -0,30 0,30

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Neve h<=1000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sisma direz. grd 0 -0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 Sisma direz. grd 90 1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 Sisma verticale -0,30 0,30 -0,30 1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00

COMBINAZIONI RARE - S.L.E.

DESCRIZIONI 1 2 Peso Strutturale 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 Var.Neve h<=1000 0,50 1,00 Var.Coperture 1,00 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00 0,00 Sisma verticale 0,00 0,00

COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.

DESCRIZIONI 1 2 Peso Strutturale 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 Var.Neve h<=1000 0,00 0,20 Var.Coperture 0,00 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00 0,00 Sisma verticale 0,00 0,00

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COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E. DESCRIZIONI 1 Peso Strutturale 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 Var.Neve h<=1000 0,00 Var.Coperture 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00 Sisma verticale 0,00

•••• VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO / LEGNO Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in acciaio e di verifica aste in legno.

Fili N.ro : Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla terza quello del nodo finale

Quota : Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla terza quota del nodo finale

Tratto : Se una trave è suddivisa in più tratti sulla prima riga è riportato il numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave

Cmb N.r : Numero della combinazione per la quale si Š avuta la condi zione più gravosa (rapporto di verifica massimo). La combinazione 0, se presente, si riferisce alle verifiche delle aste in legno, costruita con la sola presenza dei carichi permanenti (1.3*G1 + 1.5*G2). Seguono le caratteristiche associate alla combinazione:

N Sd : Sforzo normale di calcolo MxSd : Momento flettente di calcolo asse vettore X locale MySd : Momento flettente di calcolo asse vettore Y locale VxSd : Taglio di calcolo in direzione dell'asse X locale VySd : Taglio di calcolo in direzione dell'asse Y locale T Sd : Torsione di calcolo N Rd : Sforzo normale resistente ridotto per presenza dell'azione tagliante MxV.Rd : Momento flettente resistente con asse vettore X locale ridotto per

presenza di azione tagliante. Per le sezioni di classe 3 è sempre il momento limite elastico, per quelle di classe 1 e 2 è il momento plastico. Se inoltre la tipologia della sezione è doppio T, tubo tondo, tubo rettangolare e piatto, il momento è ridotto dall'eventuale presenza dello sforzo normale

MyV.Rd : Momento flettente resistente con asse vettore Y locale ridotto per presenza di azione tagliante. Vale quanto riportato per il dato precedente

VxplRd : Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale VyplRd : Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale T Rd : Torsione resistente fy rid : Resistenza di calcolo del materiale ridotta per presenza dell'azione

tagliante Rap % : Rapporto di verifica moltiplicato per 100. Sezione verificata per valori

minori o uguali a 100. La formula utilizzata in verifica è la n.ro 6.41 di EC3. Tale formula nel caso di sezione a doppio T coincide con la formula del DM 2008 n.ro 4.2.39.

Sez.N : Numero di archivio della sezione Ac : Coefficiente di amplificazione dei carichi statici. Sostituisce il dato

'Sez.N.' se l'incremento dei carichi statici è maggiore di 1 Qn : Carico distribuito normale all'asse della trave in kg/m, incluso il peso

proprio Asta : Numerazione dell'asta

Per le strutture dissipative, nei pilastri, sono stati tenuti in conto i fattori di sovraresistenza riportati nella Tab. 7.5.1 delle NTC 2008. L'ultima riga delle quattro relative a ciascuna asta, si riferisce ai valori utili ad effettuare le verifiche di instabilità:

l : Lunghezza della trave ββββ*l : Lunghezza libera di inflessione clas. : Classe di verifica della trave εεεε : (235/fy)^(1/2). Se il valore e' maggiore di 1 significa che il programma

ha classificato la sezione, originariamente di classe 4, come sezione di

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classe 3 secondo il comma (9) del punto 5.5.2 dell'EC3 in base alla tensione di compressione massima. Per tali aste non sono state effettuate le verifiche di instabilita' come previsto nel comma (10) dell'EC3 (vedi anche pto C4.2.3.1).

Lmd : Snellezza lambda R%pf : Rapporto di verifica per l’instabilità alla presso-flessione moltiplicato

per 100 determinato dalla formula [C4.2.32]. Sezione verificata per valori minori o uguali a 100

R%ft : Rapporto di verifica per l’instabilità flesso-torsionale moltiplicato per 100 determinato dalla formula [C4.2.36]

Wmax : Spostamento massimo Wrel : Spostamento relativo, depurato dalla traslazione rigida dei nodi Wlim : Spostamento limite

Gli spostamenti Wmax e Wrel, essendo legati alle verifiche di esercizio, sono calcolati combinando i canali di carico con i coefficienti delle matrici SLE. Per una più agevole comprensione del significato dei dati Wmax e Wrel, si può fare riferimento alla figura seguente:

Quindi ai fini della verifica è sufficiente che risulti Wrel<=Wlim, essendo del tutto normale che l’asta possa risultare verificata anche con Wmax>Wlim. Se:

Rap % : 111 La sezione non verifica per taglio elevato Rap % : 444 Sezione non verificata in automatico perché di classe 4

Per le sezioni in legno vengono modificate le seguenti colonne:

N Rd σσσσn : Tensione normale dovuta a sforzo normale MxV.Rd σσσσM x : Tensione normale dovuta a momento Mx MyV.Rd σσσσM y : Tensione normale dovuta a momento My VxplRd ττττx : Tensione tangenziale dovuta a taglio Tx VyplRd ττττy : Tensione tangenziale dovuta a taglio Ty T Rd ττττM t : Tensione tangenziale da momento torcente fy rid Rapp. Fless : Rapporto di verifica per la flessione composta secondo le

formule del DM 2008 [4.4.6a], [4.4.6b], [4.4.7a], [4.4.7b]. Viene riportato il valore più alto fra tutte le varie combinazioni e si intende verificato, come tutti gli altri rapporti, se il valore è minore di uno

Rap % Rapp.Taglio : Rapporto di verifica per il taglio o la torsione secondo le formule del DM 2008 [4.4.8], [4.4.9] avendo sovrapposto gli effetti con la [4.4.10] nel caso di taglio e torsione agenti contemporaneamente

clas. KcC : Coefficiente di instabilità di colonna (Kcrit,c) determinato dalle formule del DM 2008 [4.4.15]

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lmd KcM : Coefficiente di instabilità di trave (Kcrit,m) determinato dalle formule del DM 2008 [4.4.12]

R%pf Rx : Rapporto globale di verifica di instabilità che tiene in conto sia dell’instabilità di colonna che quella di trave; il coefficiente Km è applicato al termine del momento Y

R%ft Ry : Rapporto globale di verifica di instabilità che tiene in conto sia dell’instabilità di colonna che quella di trave; il coefficiente Km è applicato al termine del momento X

Gli spostamenti Wmax e Wrel sono calcolati secondo le formule [2.2] e [2.3] dell’Eurocodice 5. In particolare si sommano gli spostamenti istantanei delle combinazioni SLE Rare con quelli a tempo infinito delle combinazioni SLE Quasi Permanenti. Quindi indicando con UP gli spostamenti istantanei dei carichi permanenti e con UQ quelli dei carichi variabili lo spostamento finale vale:

Ufin = UP + Kdef * UP + UQ + Kdef * ø2 * U

Q

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FREQUENZE E MASSE ECCITATE

SISMA N.ro 1 SISMA N.ro 2 SISMA N.ro 3 Massa Perc. Massa Perc. Massa Perc. Eccitat 47.18 1 47.16 .99 42.48 .9 Totale 47.18 47.18 47.18

Modo Pulsazione Periodo Smorz Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Massa Mod Perc. Massa Mod Perc. Massa Mod Perc. N.ro (rad/sec) (sec) Mod(%) SLO SLD SLV X SLV Y SLV Z SLC Ecc. (t) Ecc. (t) Ecc. (t) 1 8,059 0,77962 5,0 0,080 0,112 0,230 0,230 0,025 0,449 33,59 0,71 0,00 0,00 0,00 0,00 2 8,684 0,72356 5,0 0,087 0,121 0,247 0,247 0,027 0,484 1,16 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 3 23,053 0,27255 5,0 0,154 0,202 0,366 0,366 0,072 0,700 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4 27,982 0,22454 5,0 0,154 0,202 0,366 0,366 0,087 0,700 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5 29,308 0,21438 5,0 0,154 0,202 0,366 0,366 0,091 0,700 0,00 0,00 32,68 0,69 0,00 0,00 6 32,528 0,19317 5,0 0,154 0,202 0,366 0,366 0,101 0,700 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7 36,768 0,17089 5,0 0,154 0,202 0,366 0,366 0,115 0,700 0,00 0,00 1,74 0,04 0,00 0,00 8 39,177 0,16038 5,0 0,154 0,202 0,364 0,364 0,122 0,685 5,96 0,13 0,00 0,00 0,00 0,00 9 40,135 0,15655 5,0 0,154 0,202 0,361 0,361 0,125 0,675 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 10 40,828 0,15389 5,0 0,154 0,202 0,359 0,359 0,127 0,668 0,01 0,00 0,99 0,02 0,00 0,00 11 47,629 0,13192 5,0 0,151 0,192 0,339 0,339 0,131 0,613 0,00 0,00 0,00 0,00 8,92 0,19 12 49,227 0,12764 5,0 0,149 0,189 0,335 0,335 0,131 0,602 0,01 0,00 0,00 0,00 0,03 0,00 13 49,909 0,12589 5,0 0,148 0,187 0,334 0,334 0,131 0,597 0,01 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 14 51,782 0,12134 5,0 0,145 0,183 0,330 0,330 0,131 0,586 0,00 0,00 0,00 0,00 0,75 0,02 15 56,933 0,11036 5,0 0,137 0,174 0,320 0,320 0,131 0,558 0,10 0,00 0,00 0,00 0,43 0,01 16 57,047 0,11014 5,0 0,137 0,174 0,320 0,320 0,131 0,557 0,15 0,00 0,00 0,00 0,23 0,00 17 58,331 0,10772 5,0 0,136 0,172 0,318 0,318 0,131 0,551 0,09 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 18 60,331 0,10414 5,0 0,133 0,169 0,315 0,315 0,131 0,542 0,00 0,00 0,00 0,00 1,41 0,03 19 62,317 0,10083 5,0 0,131 0,167 0,312 0,312 0,131 0,534 0,01 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 20 65,269 0,09627 5,0 0,128 0,163 0,308 0,308 0,131 0,522 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 21 68,512 0,09171 5,0 0,125 0,159 0,304 0,304 0,131 0,511 0,04 0,00 0,00 0,00 0,28 0,01 22 69,840 0,08996 5,0 0,124 0,158 0,302 0,302 0,131 0,506 0,18 0,00 0,00 0,00 0,56 0,01 23 70,889 0,08863 5,0 0,123 0,157 0,301 0,301 0,131 0,503 1,07 0,02 0,00 0,00 0,21 0,00 24 71,714 0,08761 5,0 0,122 0,156 0,300 0,300 0,131 0,500 0,01 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 25 71,833 0,08747 5,0 0,122 0,156 0,300 0,300 0,131 0,500 0,01 0,00 0,00 0,00 11,15 0,24 26 72,571 0,08658 5,0 0,122 0,155 0,299 0,299 0,131 0,498 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 27 72,671 0,08646 5,0 0,122 0,155 0,299 0,299 0,131 0,497 0,00 0,00 0,00 0,00 0,67 0,01 28 74,819 0,08398 5,0 0,120 0,153 0,297 0,297 0,131 0,491 0,47 0,01 0,00 0,00 0,01 0,00 29 81,979 0,07664 5,0 0,115 0,147 0,290 0,290 0,131 0,472 0,07 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 30 85,657 0,07335 5,0 0,113 0,144 0,287 0,287 0,131 0,464 1,20 0,03 0,00 0,00 0,01 0,00 31 86,064 0,07301 5,0 0,113 0,144 0,287 0,287 0,131 0,463 0,02 0,00 0,00 0,00 2,83 0,06 32 87,392 0,07190 5,0 0,112 0,143 0,286 0,286 0,131 0,460 0,01 0,00 0,00 0,00 2,66 0,06 33 90,644 0,06932 5,0 0,110 0,141 0,284 0,284 0,131 0,454 0,14 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 34 96,375 0,06520 5,0 0,107 0,137 0,280 0,280 0,131 0,443 0,00 0,00 7,45 0,16 0,00 0,00 35 98,529 0,06377 5,0 0,107 0,136 0,279 0,279 0,131 0,440 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 36 98,906 0,06353 5,0 0,106 0,136 0,279 0,279 0,131 0,439 1,71 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 37 100,894 0,06228 5,0 0,106 0,135 0,278 0,278 0,131 0,436 0,00 0,00 0,29 0,01 0,00 0,00 38 101,768 0,06174 5,0 0,105 0,135 0,277 0,277 0,131 0,435 0,63 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 39 103,519 0,06070 5,0 0,105 0,134 0,276 0,276 0,131 0,432 0,48 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 40 113,015 0,05560 5,0 0,101 0,130 0,272 0,272 0,131 0,419 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 41 116,261 0,05404 5,0 0,100 0,128 0,270 0,270 0,131 0,415 0,00 0,00 1,34 0,03 0,00 0,00 42 118,131 0,05319 5,0 0,100 0,128 0,270 0,270 0,131 0,413 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 43 118,843 0,05287 5,0 0,099 0,127 0,269 0,269 0,131 0,412 0,00 0,00 1,23 0,03 0,00 0,00 44 129,727 0,04843 5,0 0,096 0,124 0,265 0,265 0,129 0,401 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 45 141,154 0,04451 5,0 0,094 0,120 0,262 0,262 0,125 0,391 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 46 143,105 0,04391 5,0 0,093 0,120 0,261 0,261 0,124 0,390 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 47 156,699 0,04010 5,0 0,091 0,117 0,258 0,258 0,121 0,380 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 48 158,550 0,03963 5,0 0,091 0,116 0,258 0,258 0,120 0,379 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 49 165,816 0,03789 5,0 0,089 0,115 0,256 0,256 0,118 0,374 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 50 170,086 0,03694 5,0 0,089 0,114 0,255 0,255 0,117 0,372 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 51 179,029 0,03510 5,0 0,088 0,113 0,254 0,254 0,115 0,367 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 52 182,139 0,03450 5,0 0,087 0,112 0,253 0,253 0,115 0,366 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 53 185,111 0,03394 5,0 0,087 0,112 0,253 0,253 0,114 0,364 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 54 192,584 0,03263 5,0 0,086 0,111 0,252 0,252 0,113 0,361 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 55 193,641 0,03245 5,0 0,086 0,111 0,251 0,251 0,113 0,361 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 56 198,941 0,03158 5,0 0,085 0,110 0,251 0,251 0,112 0,358 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 57 201,421 0,03119 5,0 0,085 0,110 0,250 0,250 0,111 0,357 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 58 203,437 0,03089 5,0 0,085 0,109 0,250 0,250 0,111 0,357 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 59 204,424 0,03074 5,0 0,085 0,109 0,250 0,250 0,111 0,356 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 60 206,423 0,03044 5,0 0,085 0,109 0,250 0,250 0,111 0,355 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 61 211,775 0,02967 5,0 0,084 0,108 0,249 0,249 0,110 0,353 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 62 213,392 0,02944 5,0 0,084 0,108 0,249 0,249 0,110 0,353 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 63 216,540 0,02902 5,0 0,084 0,108 0,248 0,248 0,109 0,352 0,00 0,00 0,67 0,01 0,00 0,00 64 216,543 0,02902 5,0 0,084 0,108 0,248 0,248 0,109 0,352 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 65 216,547 0,02902 5,0 0,084 0,108 0,248 0,248 0,109 0,352 0,00 0,00 0,16 0,00 0,00 0,00 66 216,760 0,02899 5,0 0,084 0,108 0,248 0,248 0,109 0,352 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 67 226,926 0,02769 5,0 0,083 0,107 0,247 0,247 0,108 0,348 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 68 237,738 0,02643 5,0 0,082 0,106 0,246 0,246 0,107 0,345 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 69 250,516 0,02508 5,0 0,081 0,105 0,245 0,245 0,105 0,342 0,00 0,00 0,00 0,00 2,76 0,06 70 250,536 0,02508 5,0 0,081 0,105 0,245 0,245 0,105 0,342 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0,00 71 250,564 0,02508 5,0 0,081 0,105 0,245 0,245 0,105 0,342 0,00 0,00 0,00 0,00 0,13 0,00 72 252,813 0,02485 5,0 0,081 0,104 0,245 0,245 0,105 0,341 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 73 259,369 0,02422 5,0 0,080 0,104 0,244 0,244 0,104 0,340 0,00 0,00 0,16 0,00 0,00 0,00 74 265,477 0,02367 5,0 0,080 0,103 0,244 0,244 0,104 0,338 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 75 266,403 0,02359 5,0 0,080 0,103 0,244 0,244 0,104 0,338 0,00 0,00 0,19 0,00 0,00 0,00 76 279,533 0,02248 5,0 0,079 0,102 0,243 0,243 0,102 0,335 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 77 283,674 0,02215 5,0 0,079 0,102 0,242 0,242 0,102 0,334 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 78 291,693 0,02154 5,0 0,079 0,102 0,242 0,242 0,102 0,333 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 79 298,135 0,02107 5,0 0,078 0,101 0,241 0,241 0,101 0,332 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 80 300,251 0,02093 5,0 0,078 0,101 0,241 0,241 0,101 0,331 0,00 0,00 0,00 0,00 0,13 0,00 81 300,366 0,02092 5,0 0,078 0,101 0,241 0,241 0,101 0,331 0,00 0,00 0,00 0,00 0,60 0,01 82 305,479 0,02057 5,0 0,078 0,101 0,241 0,241 0,101 0,330 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 83 308,739 0,02035 5,0 0,078 0,101 0,241 0,241 0,100 0,330 0,00 0,00 0,00 0,00 0,65 0,01 84 318,126 0,01975 5,0 0,078 0,100 0,240 0,240 0,100 0,328 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 85 319,283 0,01968 5,0 0,077 0,100 0,240 0,240 0,100 0,328 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 86 326,174 0,01926 5,0 0,077 0,100 0,240 0,240 0,099 0,327 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00

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FREQUENZE E MASSE ECCITATE SISMA N.ro 1 SISMA N.ro 2 SISMA N.ro 3 Massa Perc. Massa Perc. Massa Perc. Eccitat 47.18 1 47.16 .99 42.48 .9 Totale 47.18 47.18 47.18

Modo Pulsazione Periodo Smorz Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Massa Mod Perc. Massa Mod Perc. Massa Mod Perc. N.ro (rad/sec) (sec) Mod(%) SLO SLD SLV X SLV Y SLV Z SLC Ecc. (t) Ecc. (t) Ecc. (t) 87 326,682 0,01923 5,0 0,077 0,100 0,240 0,240 0,099 0,327 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 88 327,173 0,01920 5,0 0,077 0,100 0,240 0,240 0,099 0,327 0,00 0,00 0,00 0,00 0,25 0,01 89 329,414 0,01907 5,0 0,077 0,100 0,240 0,240 0,099 0,327 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 90 329,472 0,01907 5,0 0,077 0,100 0,240 0,240 0,099 0,327 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 91 333,945 0,01882 5,0 0,077 0,099 0,239 0,239 0,099 0,326 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 92 334,155 0,01880 5,0 0,077 0,099 0,239 0,239 0,099 0,326 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 93 345,316 0,01820 5,0 0,076 0,099 0,239 0,239 0,098 0,324 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 94 348,545 0,01803 5,0 0,076 0,099 0,239 0,239 0,098 0,324 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 95 354,448 0,01773 5,0 0,076 0,099 0,238 0,238 0,098 0,323 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 96 360,783 0,01742 5,0 0,076 0,098 0,238 0,238 0,097 0,322 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 97 382,363 0,01643 5,0 0,075 0,097 0,237 0,237 0,096 0,320 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 98 382,815 0,01641 5,0 0,075 0,097 0,237 0,237 0,096 0,320 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 99 391,353 0,01606 5,0 0,075 0,097 0,237 0,237 0,096 0,319 0,00 0,00 0,00 0,00 0,07 0,00 100 391,782 0,01604 5,0 0,075 0,097 0,237 0,237 0,096 0,319 0,00 0,00 0,00 0,00 0,08 0,00 101 402,866 0,01560 5,0 0,075 0,097 0,237 0,237 0,095 0,318 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 102 403,685 0,01556 5,0 0,075 0,097 0,236 0,236 0,095 0,318 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 103 406,389 0,01546 5,0 0,075 0,097 0,236 0,236 0,095 0,317 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 104 406,441 0,01546 5,0 0,075 0,097 0,236 0,236 0,095 0,317 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 105 420,003 0,01496 5,0 0,074 0,096 0,236 0,236 0,095 0,316 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 106 420,441 0,01494 5,0 0,074 0,096 0,236 0,236 0,095 0,316 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 107 420,845 0,01493 5,0 0,074 0,096 0,236 0,236 0,095 0,316 0,00 0,00 0,12 0,00 0,04 0,00 108 424,334 0,01481 5,0 0,074 0,096 0,236 0,236 0,095 0,316 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 109 424,545 0,01480 5,0 0,074 0,096 0,236 0,236 0,095 0,316 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 110 437,962 0,01435 5,0 0,074 0,096 0,235 0,235 0,094 0,315 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 111 438,042 0,01434 5,0 0,074 0,096 0,235 0,235 0,094 0,315 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 112 470,862 0,01334 5,0 0,073 0,095 0,235 0,235 0,093 0,312 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 113 471,024 0,01334 5,0 0,073 0,095 0,235 0,235 0,093 0,312 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 114 480,992 0,01306 5,0 0,073 0,095 0,234 0,234 0,093 0,311 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0,00 115 481,242 0,01306 5,0 0,073 0,095 0,234 0,234 0,093 0,311 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 116 481,484 0,01305 5,0 0,073 0,095 0,234 0,234 0,093 0,311 0,00 0,00 0,01 0,00 1,05 0,02 117 503,438 0,01248 5,0 0,073 0,094 0,234 0,234 0,092 0,310 0,00 0,00 0,02 0,00 0,01 0,00 118 514,879 0,01220 5,0 0,073 0,094 0,234 0,234 0,092 0,309 0,00 0,00 0,03 0,00 0,01 0,00 119 560,290 0,01121 5,0 0,072 0,093 0,233 0,233 0,091 0,307 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 120 561,037 0,01120 5,0 0,072 0,093 0,233 0,233 0,091 0,307 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 121 561,788 0,01118 5,0 0,072 0,093 0,233 0,233 0,091 0,307 0,00 0,00 0,00 0,00 0,11 0,00 122 581,740 0,01080 5,0 0,072 0,093 0,232 0,232 0,091 0,306 0,00 0,00 0,00 0,00 0,29 0,01 123 593,926 0,01058 5,0 0,071 0,093 0,232 0,232 0,090 0,305 0,00 0,00 0,00 0,00 0,26 0,01 124 657,131 0,00956 5,0 0,071 0,092 0,231 0,231 0,089 0,303 0,00 0,00 0,01 0,00 0,81 0,02 125 657,206 0,00956 5,0 0,071 0,092 0,231 0,231 0,089 0,303 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 126 657,283 0,00956 5,0 0,071 0,092 0,231 0,231 0,089 0,303 0,00 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 127 672,433 0,00934 5,0 0,071 0,092 0,231 0,231 0,089 0,302 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0,00 128 673,791 0,00933 5,0 0,071 0,092 0,231 0,231 0,089 0,302 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0,00 129 701,569 0,00896 5,0 0,070 0,091 0,231 0,231 0,089 0,301 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 130 701,714 0,00895 5,0 0,070 0,091 0,231 0,231 0,089 0,301 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 131 701,851 0,00895 5,0 0,070 0,091 0,231 0,231 0,089 0,301 0,00 0,00 0,03 0,00 0,13 0,00 132 785,516 0,00800 5,0 0,070 0,091 0,230 0,230 0,088 0,299 0,00 0,00 0,00 0,00 0,21 0,00 133 802,109 0,00783 5,0 0,070 0,090 0,230 0,230 0,087 0,298 0,00 0,00 0,00 0,00 0,25 0,01 134 839,683 0,00748 5,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,297 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0,00 135 853,370 0,00736 5,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,297 0,00 0,00 0,00 0,00 0,27 0,01 136 853,569 0,00736 5,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,297 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 137 853,761 0,00736 5,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,297 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 138 855,779 0,00734 5,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,297 0,00 0,00 0,01 0,00 0,02 0,00 139 905,806 0,00694 5,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,296 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 140 905,826 0,00694 5,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,296 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 141 905,843 0,00694 5,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,296 0,00 0,00 0,02 0,00 0,01 0,00 142 914,380 0,00687 5,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,086 0,296 0,00 0,00 0,00 0,00 3,06 0,06 143 914,456 0,00687 5,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,086 0,296 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 144 914,531 0,00687 5,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,086 0,296 0,00 0,00 0,00 0,00 0,09 0,00 145 989,196 0,00635 5,0 0,069 0,089 0,228 0,228 0,086 0,294 0,00 0,00 0,00 0,00 0,17 0,00 146 989,596 0,00635 5,0 0,069 0,089 0,228 0,228 0,086 0,294 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 147 989,996 0,00635 5,0 0,069 0,089 0,228 0,228 0,086 0,294 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 148 1017,259 0,00618 5,0 0,069 0,089 0,228 0,228 0,086 0,294 0,00 0,00 0,00 0,00 0,34 0,01 149 1031,670 0,00609 5,0 0,069 0,089 0,228 0,228 0,086 0,294 0,00 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 150 1059,473 0,00593 5,0 0,068 0,089 0,228 0,228 0,086 0,293 0,00 0,00 0,00 0,00 0,04 0,00

STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO + VERIFICA S.L.E.

VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota Tra Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap ASTA N.ro (m) tto N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*m Kg/cmq % Nover. 1 4,60 4 531 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 23 nastro for qn= -1 4 533 29 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 5059 Asta: 112 10 8,10 4 535 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 23 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648012,4 1648005,0 63,8 mm Nover. 9 8,10 9 667 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 29 nastro for qn= -1 2 217 38 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 6556 Asta: 113 2 4,60 9 663 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 28 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648009,3 1648005,0 63,8 mm Nover. 8 4,60 6 527 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 23 nastro for qn= -1 6 529 29 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 5059 Asta: 114 10 8,10 6 531 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 23 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648009,0 1648002,5 63,8 mm Nover. 9 8,10 7 695 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 30 nastro for qn= -1 2 238 38 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 6557

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota Tra Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap ASTA N.ro (m) tto N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*m Kg/cmq % Asta: 115 7 4,60 7 691 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 30 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648006,0 1648002,4 63,8 mm Nover. 2 4,60 6 596 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 26 nastro for qn= -1 6 598 29 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 5061 Asta: 116 11 8,10 6 599 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 26 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648007,3 1648000,0 63,8 mm Nover. 10 8,10 9 647 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 28 nastro for qn= -1 9 645 29 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 5064 Asta: 117 3 4,60 9 644 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 28 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648007,3 1648000,3 63,8 mm Nover. 10 8,10 7 659 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 28 nastro for qn= -1 7 658 29 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 5064 Asta: 118 6 4,60 7 656 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 28 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648004,3 1647996,9 63,8 mm Nover. 7 4,60 3 605 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 26 nastro for qn= -1 3 607 29 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 5062 Asta: 119 11 8,10 3 609 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 26 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648004,3 1647996,9 63,8 mm Nover. 3 4,60 5 646 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 28 nastro for qn= -1 5 648 29 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 5064 Asta: 120 12 8,10 5 649 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 28 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648008,8 1648001,5 63,8 mm Nover. 6 4,60 3 652 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 28 nastro for qn= -1 3 653 29 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 5064 Asta: 121 12 8,10 3 655 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 28 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648006,3 1647999,3 63,8 mm Nover. 11 8,10 10 616 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 26 nastro for qn= -1 10 614 29 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 5062 Asta: 122 4 4,60 10 613 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 26 Instab.:l= 1595,2 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1647868,9 1647862,3 63,8 mm Nover. 11 8,10 7 616 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 26 nastro for qn= -1 7 615 29 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 5062 Asta: 123 5 4,60 7 613 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 26 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648006,4 1647999,5 63,8 mm Nover. 5 4,60 3 724 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 31 nastro for qn= -1 2 230 38 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 6556 Asta: 153 63 8,10 3 728 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 31 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648003,1 1647999,5 63,8 mm Nover. 12 8,10 10 537 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 23 nastro for qn= -1 10 535 29 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 5059 Asta: 154 62 4,60 10 533 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 23 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1648006,5 1647999,4 63,8 mm Nover. 4 4,60 5 745 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 32 nastro for qn= -1 2 246 38 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 6557 Asta: 155 63 8,10 5 749 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 32 Instab.:l= 1595,2 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1647866,4 1647862,5 63,8 mm Nover. 12 8,10 8 533 0 0 0 7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 23 nastro for qn= -1 8 531 29 0 0 0 0 2331 1 31 896 896 1 1942 5058 Asta: 156 61 4,60 8 529 0 0 0 -7 0 2331 1 31 896 896 1 1942 23 Instab.:l= 1595,2 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 1647869,8 1647862,8 63,8 mm

STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO Per Sisma S.L.V. Per Sisma S.L.D. Mat. Clas Comb Classe durata Kmod Gamma fmd fcd ftd fvd Kmod Gamma fmd fcd ftd fvd N.ro Serv N.ro di riferimento kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq 101 3 0 Permanente 0,50 1,50 80,0 80,0 55,0 9,0 0,50 1,50 80,0 80,0 55,0 9,0 1 Media Durata 0,65 1,50 104,0 104,0 71,5 11,7 0,65 1,50 104,0 104,0 71,5 11,7 2 Media Durata 0,65 1,50 104,0 104,0 71,5 11,7 0,65 1,50 104,0 104,0 71,5 11,7 3 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 4 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 5 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 6 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 7 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 8 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 9 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 10 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 11 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 12 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 13 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 14 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO Per Sisma S.L.V. Per Sisma S.L.D. Mat. Clas Comb Classe durata Kmod Gamma fmd fcd ftd fvd Kmod Gamma fmd fcd ftd fvd N.ro Serv N.ro di riferimento kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq 15 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 16 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 17 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 18 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 19 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 20 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 21 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 22 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 23 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 24 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 25 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 26 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 102 2 0 Permanente 0,60 1,50 96,0 96,0 66,0 10,8 0,60 1,50 96,0 96,0 66,0 10,8 1 Media Durata 0,80 1,50 128,0 128,0 88,0 14,4 0,80 1,50 128,0 128,0 88,0 14,4 2 Media Durata 0,80 1,50 128,0 128,0 88,0 14,4 0,80 1,50 128,0 128,0 88,0 14,4 3 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 4 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 5 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 6 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 7 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 8 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 9 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 10 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 11 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 12 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 13 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 14 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 15 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 16 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 17 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 18 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 19 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 20 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 21 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 22 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 23 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 24 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 25 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 26 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0

STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N. 963 1 4,60 2 -13128 14 54261 11796 24 0 3 0 40 3 0 0 0,38 0,30 binato 16x qn= 0 2 -13710 68 27130 11796 24 0 3 0 20 3 0 0 0,19 0,30 Asta: 1 1 0,00 2 -14291 123 0 11796 24 0 3 0 0 3 0 0 0,00 0,30 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -13128 14 54261 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,41 Ry= 0,41 Wmax/rel/lim= 3,49 3,49 15,33 mm Sez.N. 963 2 4,60 2 -23826 15 91691 21400 16 -1 5 0 67 6 0 0 0,65 0,54 binato 16x qn= 0 2 -24408 51 42472 21400 16 -1 5 0 31 6 0 0 0,30 0,54 Asta: 2 2 0,00 2 -24990 88 -6747 21400 16 -1 5 0 5 6 0 0 0,05 0,54 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -23826 15 91691 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,69 Ry= 0,69 Wmax/rel/lim= 5,44 5,44 15,33 mm Sez.N. 963 3 4,60 2 -23923 2 92422 21564 1 -1 5 0 68 6 0 0 0,65 0,54 binato 16x qn= 0 2 -24505 5 42824 21564 1 -1 5 0 31 6 0 0 0,30 0,54 Asta: 3 3 0,00 2 -25087 7 -6773 21564 1 -1 5 0 5 6 0 0 0,05 0,54 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -23923 2 92422 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,70 Ry= 0,70 Wmax/rel/lim= 5,59 5,59 15,33 mm Sez.N. 963 4 4,60 2 -23812 -13 91576 21374 -13 -1 5 0 67 6 0 0 0,65 0,54 binato 16x qn= 0 2 -24394 -44 42416 21374 -13 -1 5 0 31 6 0 0 0,30 0,54 Asta: 4 4 0,00 2 -24975 -75 -6743 21374 -13 -1 5 0 5 6 0 0 0,05 0,54 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -23812 -13 91576 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,69 Ry= 0,69 Wmax/rel/lim= 5,41 5,41 15,33 mm Sez.N. 963 5 4,60 2 -23817 10 -91614 -21382 -29 -2 5 0 67 6 0 0 0,65 0,54 binato 16x qn= 0 2 -24399 -56 -42434 -21382 -29 -2 5 0 31 6 0 0 0,30 0,54 Asta: 5 5 0,00 2 -24981 -122 6745 -21382 -29 -2 5 0 5 6 0 0 0,05 0,54 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -23817 10 -91614 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,69 Ry= 0,69 Wmax/rel/lim= 5,39 5,39 15,33 mm Sez.N. 963 6 4,60 2 -23932 -2 -92480 -21577 1 1 5 0 68 6 0 0 0,65 0,54 binato 16x qn= 0 2 -24514 1 -42852 -21577 1 1 5 0 31 6 0 0 0,30 0,54 Asta: 6 6 0,00 2 -25095 4 6776 -21577 1 1 5 0 5 6 0 0 0,05 0,54 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -23932 -2 -92480 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,70 Ry= 0,70 Wmax/rel/lim= 5,58 5,58 15,33 mm Sez.N. 963 7 4,60 2 -23823 -12 -91654 -21391 30 4 5 0 67 6 0 0 0,65 0,54 binato 16x qn= 0 2 -24404 56 -42454 -21391 30 4 5 0 31 6 0 0 0,30 0,54 Asta: 7 7 0,00 2 -24986 124 6746 -21391 30 4 5 0 5 6 0 0 0,05 0,54 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -23823 -12 -91654 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,69 Ry= 0,69 Wmax/rel/lim= 5,40 5,40 15,33 mm

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N. 963 8 4,60 2 -13132 -12 -54288 -11802 27 4 3 0 40 3 0 0 0,38 0,30 binato 16x qn= 0 2 -13714 51 -27144 -11802 27 4 3 0 20 3 0 0 0,19 0,30 Asta: 8 8 0,00 2 -14295 114 0 -11802 27 4 3 0 0 3 0 0 0,00 0,30 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -13132 -12 -54288 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,41 Ry= 0,41 Wmax/rel/lim= 3,49 3,49 15,33 mm Sez.N. 963 61 4,60 2 -13140 11 50684 11858 -36 2 3 0 37 3 0 0 0,36 0,30 binato 16x qn= 0 2 -13722 -72 23411 11858 -36 2 3 0 17 3 0 0 0,17 0,30 Asta: 9 61 0,00 2 -14304 -154 -3862 11858 -36 2 3 0 3 3 0 0 0,03 0,30 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -13140 11 50684 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,38 Ry= 0,38 Wmax/rel/lim= 3,28 3,28 15,33 mm Sez.N. 963 62 4,60 2 -13129 -15 -50598 -11838 -21 1 3 0 37 3 0 0 0,36 0,30 binato 16x qn= 0 2 -13711 -62 -23369 -11838 -21 1 3 0 17 3 0 0 0,17 0,30 Asta: 10 62 0,00 2 -14293 -110 3859 -11838 -21 1 3 0 3 3 0 0 0,03 0,30 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -13129 -15 -50598 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,38 Ry= 0,38 Wmax/rel/lim= 3,26 3,26 15,33 mm Sez.N. 955 1 4,60 6 -3980 -9733 710 431 2309 -555 1 10 6 0 1 21 0,09 0,65 20x175 qn= -146 6 -3943 -7508 214 431 2162 -555 1 7 2 0 1 21 0,06 0,65 Asta: 11 60 5,10 6 -3905 -5331 -306 431 2008 -555 1 5 3 0 1 21 0,05 0,65 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -14156 -43859 2 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,45 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 0,72 0,21 6,87 mm Sez.N. 955 2 4,60 8 -5134 -14873 -1037 -544 3715 680 1 15 9 0 2 26 0,14 0,80 20x175 qn= -146 8 -5097 -11331 -408 -544 3568 680 1 11 3 0 2 26 0,09 0,80 Asta: 12 37 5,10 8 -5058 -7772 252 -544 3414 680 1 8 2 0 1 26 0,06 0,80 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -26267 -78711 -3 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,81 Ry= 0,59 Wmax/rel/lim= 1,54 0,34 6,87 mm Sez.N. 955 3 4,60 8 -5112 -14811 -1026 -543 3802 673 1 15 9 0 2 25 0,14 0,79 20x175 qn= -146 8 -5075 -11214 -399 -543 3655 673 1 11 3 0 2 25 0,09 0,79 Asta: 13 36 5,10 8 -5036 -7597 260 -543 3501 673 1 7 2 0 2 25 0,06 0,79 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -26222 -79520 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,82 Ry= 0,60 Wmax/rel/lim= 1,57 0,35 6,87 mm Sez.N. 955 4 4,60 9 -5420 -16997 -1010 -539 3353 683 2 17 9 0 1 26 0,15 0,80 20x175 qn= -146 9 -5383 -13619 -390 -539 3206 683 2 13 3 0 1 26 0,11 0,80 Asta: 14 13 5,10 9 -5345 -10232 261 -539 3052 683 2 10 2 0 1 26 0,08 0,80 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -26273 -78586 0 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,81 Ry= 0,59 Wmax/rel/lim= 1,53 0,34 6,87 mm Sez.N. 956 60 5,10 9 -3251 -8751 306 -438 2030 510 1 10 3 0 1 21 0,08 0,65 20x160 qn= -133 9 -3218 -6808 740 -438 1896 510 1 8 7 0 1 21 0,09 0,65 Asta: 15 59 5,60 9 -3182 -4913 1196 -438 1756 510 1 6 11 0 1 21 0,10 0,65 Instab.:l= 205,6 β*l= 143,9 -13687 -26436 -8 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,34 Ry= 0,25 Wmax/rel/lim= 2,51 0,14 6,85 mm Sez.N. 956 13 5,10 7 -4432 -7149 290 -427 2608 552 1 8 3 0 1 23 0,07 0,71 20x160 qn= -133 7 -4398 -4916 729 -427 2474 552 1 6 7 0 1 23 0,07 0,71 Asta: 16 14 5,60 7 -4363 -2715 1190 -427 2333 552 1 3 11 0 1 23 0,09 0,71 Instab.:l= 205,6 β*l= 143,9 -25431 -47007 6 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,61 Ry= 0,45 Wmax/rel/lim= 3,66 0,24 6,85 mm Sez.N. 956 36 5,10 10 -5903 -12021 301 -420 3017 545 2 14 3 0 1 22 0,11 0,70 20x160 qn= -133 10 -5869 -8783 733 -420 2883 545 2 10 7 0 1 22 0,10 0,70 Asta: 17 35 5,60 10 -5834 -5527 1186 -420 2742 545 2 6 11 0 1 22 0,10 0,70 Instab.:l= 205,6 β*l= 143,9 -25381 -47799 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,62 Ry= 0,45 Wmax/rel/lim= 3,58 0,25 6,85 mm Sez.N. 956 37 5,10 10 -5760 -11568 283 -426 2941 555 2 14 3 0 1 23 0,11 0,71 20x160 qn= -133 10 -5727 -8462 720 -426 2807 555 2 10 7 0 1 23 0,10 0,71 Asta: 18 38 5,60 10 -5691 -5346 1179 -426 2666 555 2 6 11 0 1 23 0,10 0,71 Instab.:l= 205,6 β*l= 143,9 -25426 -47106 -7 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,61 Ry= 0,45 Wmax/rel/lim= 3,65 0,24 6,85 mm Sez.N. 957 59 5,60 6 -3653 -2511 -1235 288 1299 -376 1 4 13 0 1 16 0,10 0,48 20x145 qn= -121 6 -3623 -1288 -1522 288 1177 -376 1 2 16 0 1 16 0,11 0,48 Asta: 19 58 6,10 6 -3591 -136 -1823 288 1049 -376 1 0 19 0 1 16 0,12 0,48 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -13217 -12954 -2 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,17 Wmax/rel/lim= 5,71 0,07 6,87 mm Sez.N. 957 14 5,60 7 -4310 -2890 1236 -275 1872 405 1 4 13 0 1 17 0,10 0,52 20x145 qn= -121 7 -4279 -997 1513 -275 1751 405 1 1 16 0 1 17 0,11 0,52 Asta: 20 15 6,10 7 -4247 860 1803 -275 1623 405 1 1 19 0 1 17 0,12 0,52 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -24582 -22517 1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,39 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 8,90 0,12 6,87 mm Sez.N. 957 35 5,60 8 -4913 -1943 1218 -278 2005 398 2 3 13 0 1 17 0,09 0,52 20x145 qn= -121 8 -4882 -143 1504 -278 1883 398 2 0 16 0 1 17 0,10 0,52 Asta: 21 34 6,10 8 -4850 1615 1805 -278 1756 398 2 2 19 0 1 17 0,13 0,51 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -24531 -23177 0 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,40 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 8,85 0,12 6,87 mm Sez.N. 957 38 5,60 5 -4923 -5951 -1214 278 1945 -407 2 8 13 0 1 17 0,12 0,53 20x145 qn= -121 5 -4892 -3952 -1503 278 1823 -407 2 6 16 0 1 17 0,13 0,53 Asta: 22 39 6,10 5 -4861 -1985 -1806 278 1695 -407 2 3 19 0 1 17 0,13 0,53 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -24577 -22600 -2 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,39 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 8,89 0,12 6,87 mm Sez.N. 958 58 6,10 6 -3509 -384 -1862 107 842 -227 1 1 21 0 0 10 0,14 0,30 20x130 qn= -108 6 -3482 397 -1932 107 733 -227 1 1 22 0 0 10 0,14 0,30 Asta: 23 57 6,60 6 -3453 1098 -2006 107 618 -227 1 2 23 0 0 10 0,16 0,30 Instab.:l= 206,7 β*l= 144,7 -2924 2975 -2017 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,16 Ry= 0,20 Wmax/rel/lim= 9,17 0,02 6,89 mm Sez.N. 958 15 6,10 7 -4187 582 1850 -101 1129 243 2 1 21 0 1 10 0,14 0,32 20x130 qn= -108 7 -4160 1703 1916 -101 1019 243 2 3 22 0 1 10 0,15 0,32 Asta: 24 16 6,60 7 -4131 2761 1986 -101 905 243 2 5 23 0 1 10 0,17 0,32 Instab.:l= 206,7 β*l= 144,7 -23670 7792 -2 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,50 0,03 6,89 mm

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N. 958 34 6,10 5 -4637 -2846 -1832 113 1355 -240 2 5 21 0 1 10 0,16 0,32 20x130 qn= -108 5 -4610 -1417 -1918 113 1246 -240 2 3 22 0 1 10 0,15 0,32 Asta: 25 33 6,60 5 -4581 -36 -2009 113 1131 -240 2 0 23 0 1 10 0,15 0,32 Instab.:l= 206,7 β*l= 144,7 -23620 7394 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,21 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,53 0,03 6,89 mm Sez.N. 958 39 6,10 5 -4690 -2384 -1834 113 1328 -249 2 4 21 0 1 10 0,15 0,33 20x130 qn= -108 5 -4662 -1009 -1919 113 1219 -249 2 2 22 0 1 10 0,15 0,33 Asta: 26 40 6,60 5 -4634 315 -2009 113 1104 -249 2 1 23 0 1 10 0,15 0,33 Instab.:l= 206,7 β*l= 144,7 -23665 7742 0 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,50 0,03 6,89 mm Sez.N. 959 57 6,60 3 -2889 2842 -2067 -174 124 -85 1 6 27 0 0 4 0,20 0,12 20x115 qn= -96 3 -2865 2795 -1891 -174 28 -85 1 6 25 0 0 4 0,19 0,12 Asta: 27 56 7,10 4 -3023 2915 -1693 -168 -26 -92 1 7 22 0 0 4 0,17 0,13 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2889 2842 -2067 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,18 Ry= 0,23 Wmax/rel/lim= 12,12 0,10 6,87 mm Sez.N. 959 16 6,60 4 -4642 3271 -2060 -137 338 -107 2 7 27 0 0 5 0,21 0,15 20x115 qn= -96 2 -22889 9004 -1 0 2791 9 10 20 0 0 2 0 0,21 0,04 Asta: 28 17 7,10 2 -22856 11882 -1 0 2659 9 10 27 0 0 2 0 0,27 0,04 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -22856 11882 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,36 Ry= 0,28 Wmax/rel/lim= 19,19 0,18 6,87 mm Sez.N. 959 33 6,60 4 -4323 3651 -2065 -152 299 -91 2 8 27 0 0 4 0,21 0,13 20x115 qn= -96 4 -4299 3940 -1901 -152 202 -91 2 9 25 0 0 4 0,20 0,13 Asta: 29 32 7,10 2 -22806 11616 -1 0 2721 1 10 26 0 0 2 0 0,26 0,15 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -22806 11616 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,35 Ry= 0,27 Wmax/rel/lim= 19,34 0,18 6,87 mm Sez.N. 959 40 6,60 4 -4373 3321 -2068 -159 332 -91 2 8 27 0 0 4 0,21 0,13 20x115 qn= -96 2 -22884 8963 0 1 2799 -6 10 20 0 0 2 0 0,20 0,04 Asta: 30 41 7,10 2 -22851 11849 -1 1 2667 -6 10 27 0 0 2 0 0,27 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -22851 11849 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,36 Ry= 0,28 Wmax/rel/lim= 19,20 0,18 6,87 mm Sez.N. 960 56 7,10 4 -2982 2675 -1720 -367 -271 -48 1 8 26 0 0 2 0,20 0,07 20x100 qn= -83 6 -3241 1440 -1629 -366 -4 -48 2 4 24 0 0 2 0,18 0,07 Asta: 31 55 7,60 2 -11813 4792 -36 16 -294 -10 6 14 1 0 0 0 0,14 0,02 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -2982 2675 -1720 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,19 Ry= 0,23 Wmax/rel/lim= 13,93 0,17 6,87 mm Sez.N. 960 17 7,10 2 -22103 10203 -4 -35 -352 20 11 31 0 0 0 1 0,31 0,04 20x100 qn= -83 2 -22076 9794 31 -35 -461 20 11 29 0 0 0 1 0,30 0,04 Asta: 32 18 7,60 2 -22048 9247 68 -35 -575 20 11 28 1 0 0 1 0,28 0,04 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -22103 10203 -4 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,40 Ry= 0,31 Wmax/rel/lim= 21,86 0,30 6,87 mm Sez.N. 960 32 7,10 2 -22053 9942 -1 -5 -290 3 11 30 0 0 0 0 0,30 0,02 20x100 qn= -83 2 -22026 9596 4 -5 -399 3 11 29 0 0 0 0 0,29 0,03 Asta: 33 31 7,60 2 -21997 9114 9 -5 -513 3 11 27 0 0 0 0 0,27 0,04 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -22053 9942 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,39 Ry= 0,31 Wmax/rel/lim= 22,18 0,29 6,87 mm Sez.N. 960 41 7,10 2 -22099 10170 0 22 -344 -13 11 31 0 0 0 1 0,30 0,03 20x100 qn= -83 2 -22071 9769 -22 22 -453 -13 11 29 0 0 0 1 0,30 0,03 Asta: 34 42 7,60 2 -22043 9230 -45 22 -568 -13 11 28 1 0 0 1 0,28 0,03 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -22099 10170 0 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,40 Ry= 0,31 Wmax/rel/lim= 21,90 0,30 6,87 mm Sez.N. 961 55 7,60 2 -11437 3904 -38 -19 -1799 0 7 16 1 0 2 0 0,16 0,14 20x85 qn= -71 2 -11414 2049 -20 -19 -1892 0 7 9 0 0 2 0 0,09 0,14 Asta: 35 9 8,10 2 -11389 0 0 -19 -1989 0 7 0 0 0 2 0 0,00 0,15 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -11437 3904 -38 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,23 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,51 0,11 6,87 mm Sez.N. 961 18 7,60 2 -21295 7589 74 36 -3586 0 13 32 1 0 3 0 0,33 0,27 20x85 qn= -71 2 -21272 3936 38 36 -3679 0 13 16 1 0 3 0 0,18 0,28 Asta: 36 12 8,10 2 -21247 0 0 36 -3776 0 12 0 0 0 3 0 0,01 0,29 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -21295 7589 74 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,43 Ry= 0,35 Wmax/rel/lim= 22,35 0,20 6,87 mm Sez.N. 961 31 7,60 2 -21245 7461 9 5 -3524 0 12 31 0 0 3 0 0,31 0,27 20x85 qn= -71 2 -21222 3871 5 5 -3617 0 12 16 0 0 3 0 0,17 0,27 Asta: 37 11 8,10 2 -21197 0 0 5 -3714 0 12 0 0 0 3 0 0,01 0,28 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -21245 7461 9 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 22,88 0,19 6,87 mm Sez.N. 961 42 7,60 2 -21290 7573 -49 -24 -3578 0 13 31 1 0 3 0 0,32 0,27 20x85 qn= -71 2 -21267 3928 -25 -24 -3671 0 13 16 0 0 3 0 0,17 0,28 Asta: 38 10 8,10 2 -21243 0 0 -24 -3768 0 12 0 0 0 3 0 0,01 0,29 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -21290 7573 -49 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,43 Ry= 0,34 Wmax/rel/lim= 22,42 0,19 6,87 mm Sez.N. 955 8 4,60 2 -14175 -43870 -4 -5 9080 32 4 43 0 0 4 1 0,41 0,16 20x175 qn= -146 2 -14128 -34835 1 -5 8889 32 4 34 0 0 4 1 0,33 0,16 Asta: 39 49 5,10 4 -3893 -5218 277 -339 2003 207 1 5 2 0 1 8 0,05 0,24 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -14175 -43870 -4 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,45 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 0,72 0,21 6,87 mm Sez.N. 955 5 4,60 2 -26287 -78613 -3 2 16325 -30 8 77 0 0 7 1 0,75 0,41 20x175 qn= -146 2 -26239 -62292 -5 2 16134 -30 7 61 0 0 7 1 0,59 0,40 Asta: 40 24 5,10 2 -26189 -45361 -8 2 15934 -30 7 44 0 0 7 1 0,43 0,39 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -26287 -78613 -3 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,81 Ry= 0,59 Wmax/rel/lim= 1,53 0,34 6,87 mm Sez.N. 955 6 4,60 2 -26259 -79549 1 1 16389 2 8 78 0 0 7 0 0,75 0,60 20x175 qn= -146 2 -26211 -63163 0 1 16198 2 7 62 0 0 7 0 0,60 0,60 Asta: 41 25 5,10 2 -26161 -46165 -1 1 15998 2 7 45 0 0 7 0 0,44 0,59 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -26259 -79549 1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,82 Ry= 0,60 Wmax/rel/lim= 1,57 0,35 6,87 mm Sez.N. 955 7 4,60 2 -26293 -78651 4 -1 16328 32 8 77 0 0 7 1 0,75 0,41

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio 20x175 qn= -146 2 -26245 -62326 5 -1 16137 32 7 61 0 0 7 1 0,59 0,40 Asta: 42 48 5,10 2 -26195 -45392 6 -1 15937 32 7 44 0 0 7 1 0,43 0,39 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -26293 -78651 4 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,81 Ry= 0,59 Wmax/rel/lim= 1,53 0,34 6,87 mm Sez.N. 956 49 5,10 2 -13701 -26444 7 3 7183 27 4 31 0 0 3 1 0,30 0,13 20x160 qn= -133 2 -13658 -19308 4 3 7009 27 4 23 0 0 3 1 0,22 0,13 Asta: 43 50 5,60 6 -3296 -113 929 -329 1371 162 1 0 9 0 1 7 0,06 0,21 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -13701 -26444 7 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,34 Ry= 0,25 Wmax/rel/lim= 2,53 0,15 6,87 mm Sez.N. 956 24 5,10 2 -25436 -47020 -8 -3 12923 -26 8 55 0 0 6 1 0,54 0,31 20x160 qn= -133 2 -25393 -34112 -5 -3 12748 -26 8 40 0 0 6 1 0,39 0,31 Asta: 44 23 5,60 2 -25347 -20747 -2 -3 12565 -26 8 24 0 0 6 1 0,24 0,30 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -25436 -47020 -8 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,61 Ry= 0,45 Wmax/rel/lim= 3,71 0,24 6,87 mm Sez.N. 956 25 5,10 2 -25408 -47820 -1 0 12987 3 8 56 0 0 6 0 0,54 0,52 20x160 qn= -133 2 -25365 -34848 -1 0 12812 3 8 41 0 0 6 0 0,40 0,52 Asta: 45 26 5,60 2 -25319 -21416 -1 0 12629 3 8 25 0 0 6 0 0,25 0,51 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -25408 -47820 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,62 Ry= 0,45 Wmax/rel/lim= 3,61 0,25 6,87 mm Sez.N. 956 48 5,10 2 -25442 -47052 7 3 12926 29 8 55 0 0 6 1 0,54 0,32 20x160 qn= -133 2 -25399 -34140 4 3 12751 29 8 40 0 0 6 1 0,39 0,31 Asta: 46 47 5,60 2 -25353 -20773 1 3 12568 29 8 24 0 0 6 1 0,24 0,31 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -25442 -47052 7 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,61 Ry= 0,45 Wmax/rel/lim= 3,71 0,24 6,87 mm Sez.N. 957 50 5,60 2 -13235 -12905 1 1 5320 28 5 18 0 0 3 1 0,18 0,11 20x145 qn= -121 10 -2865 -2037 -1193 242 1349 117 1 3 12 0 1 5 0,09 0,15 Asta: 47 51 6,10 10 -2833 -711 -1423 242 1222 117 1 1 15 0 1 5 0,10 0,15 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -13235 -12905 1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,17 Wmax/rel/lim= 5,74 0,07 6,87 mm Sez.N. 957 23 5,60 2 -24594 -22428 -2 -1 9554 -28 8 32 0 0 5 1 0,31 0,23 20x145 qn= -121 2 -24555 -12899 -1 -1 9396 -28 8 18 0 0 5 1 0,18 0,22 Asta: 48 22 6,10 2 -24513 -3066 0 -1 9230 -28 8 4 0 0 5 1 0,05 0,22 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -24594 -22428 -2 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,39 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 8,94 0,12 6,87 mm Sez.N. 957 26 5,60 2 -24566 -23093 -1 0 9618 3 8 33 0 0 5 0 0,32 0,43 20x145 qn= -121 2 -24527 -13500 -1 0 9460 3 8 19 0 0 5 0 0,19 0,42 Asta: 49 27 6,10 2 -24485 -3598 -1 0 9294 3 8 5 0 0 5 0 0,06 0,42 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -24566 -23093 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,40 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 8,88 0,12 6,87 mm Sez.N. 957 47 5,60 2 -24600 -22453 0 1 9557 31 8 32 0 0 5 1 0,31 0,23 20x145 qn= -121 2 -24561 -12922 -1 1 9399 31 8 18 0 0 5 1 0,18 0,23 Asta: 50 46 6,10 2 -24519 -3085 -2 1 9233 31 8 4 0 0 5 1 0,05 0,22 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -24600 -22453 0 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,39 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 8,95 0,12 6,87 mm Sez.N. 958 51 6,10 10 -2804 -961 -1453 107 963 157 1 2 17 0 1 7 0,11 0,21 20x130 qn= -108 10 -2777 112 -1513 107 854 157 1 0 17 0 0 7 0,11 0,21 Asta: 51 52 6,60 10 -2749 1121 -1576 107 740 157 1 2 18 0 0 7 0,12 0,21 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -3113 3017 1569 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,13 Ry= 0,16 Wmax/rel/lim= 9,18 0,02 6,87 mm Sez.N. 958 22 6,10 4 -5262 -2300 1448 -102 1504 -192 2 4 17 0 1 8 0,13 0,26 20x130 qn= -108 4 -5234 -958 1508 -102 1395 -192 2 2 17 0 1 8 0,12 0,25 Asta: 52 21 6,60 4 -5206 334 1572 -102 1280 -192 2 1 18 0 1 8 0,12 0,25 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -23688 7797 0 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,52 0,03 6,87 mm Sez.N. 958 27 6,10 2 -23732 -5254 -1 0 6283 3 9 9 0 0 4 0 0,10 0,31 20x130 qn= -108 2 -23697 993 -1 0 6141 3 9 2 0 0 4 0 0,02 0,31 Asta: 53 28 6,60 2 -23660 7399 -1 0 5992 3 9 13 0 0 3 0 0,13 0,30 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -23660 7399 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,21 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,54 0,03 6,87 mm Sez.N. 958 46 6,10 10 -4774 1031 -1446 101 1226 193 2 2 17 0 1 8 0,11 0,26 20x130 qn= -108 10 -4747 2117 -1506 101 1117 193 2 4 17 0 1 8 0,13 0,26 Asta: 54 45 6,60 10 -4718 3140 -1568 101 1002 193 2 6 18 0 1 8 0,14 0,25 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -23694 7783 -2 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,54 0,03 6,87 mm Sez.N. 959 52 6,60 10 -2717 883 -1601 -121 484 202 1 2 21 0 0 9 0,14 0,28 20x115 qn= -96 10 -2693 1279 -1489 -121 387 202 1 3 19 0 0 9 0,14 0,28 Asta: 55 53 7,10 10 -2668 1592 -1371 -121 286 202 1 4 18 0 0 9 0,13 0,28 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -12265 6072 -2 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,18 Ry= 0,14 Wmax/rel/lim= 12,13 0,10 6,87 mm Sez.N. 959 21 6,60 4 -5043 -49 1600 125 792 -245 2 0 21 0 1 10 0,13 0,35 20x115 qn= -96 4 -5019 699 1472 125 696 -245 2 2 19 0 0 10 0,13 0,35 Asta: 56 20 7,10 4 -4993 1381 1339 125 594 -245 2 3 17 0 0 10 0,13 0,35 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -22871 11887 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,36 Ry= 0,28 Wmax/rel/lim= 19,21 0,18 6,87 mm Sez.N. 959 28 6,60 10 -4327 3128 -1597 -125 343 243 2 7 21 0 0 10 0,17 0,34 20x115 qn= -96 10 -4303 3442 -1477 -125 247 243 2 8 19 0 0 10 0,16 0,34 Asta: 57 29 7,10 10 -4278 3667 -1351 -125 146 243 2 8 18 0 0 10 0,15 0,34 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -22843 11625 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,35 Ry= 0,27 Wmax/rel/lim= 19,35 0,18 6,87 mm Sez.N. 959 45 6,60 10 -4657 2865 -1595 -120 393 244 2 6 21 0 0 10 0,16 0,34 20x115 qn= -96 10 -4633 3217 -1481 -120 297 244 2 7 19 0 0 10 0,16 0,34 Asta: 58 44 7,10 10 -4608 3482 -1362 -120 195 244 2 8 18 0 0 10 0,15 0,34 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -22877 11880 -2 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,36 Ry= 0,28 Wmax/rel/lim= 19,24 0,18 6,87 mm Sez.N. 960 53 7,10 8 -2881 268 -1398 -234 276 238 1 1 21 0 0 10 0,14 0,36 20x100 qn= -83 8 -2860 503 -1162 -234 192 238 1 2 17 0 0 10 0,12 0,36

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Asta: 59 54 7,60 8 -2838 660 -914 -234 104 238 1 2 14 0 0 10 0,10 0,36 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -11888 5172 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,21 Ry= 0,16 Wmax/rel/lim= 13,94 0,17 6,87 mm Sez.N. 960 20 7,10 5 -4227 2844 1365 195 -220 -275 2 9 20 0 0 12 0,17 0,42 20x100 qn= -83 5 -4206 2571 1161 195 -304 -275 2 8 17 0 0 12 0,15 0,42 Asta: 60 19 7,60 5 -4184 2193 947 195 -392 -275 2 7 14 0 0 12 0,12 0,42 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -22118 10207 -3 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,40 Ry= 0,31 Wmax/rel/lim= 21,87 0,30 6,87 mm Sez.N. 960 29 7,10 9 -3807 2948 -1381 -203 -330 282 2 9 21 0 0 12 0,17 0,43 20x100 qn= -83 9 -3786 2652 -1167 -203 -414 282 2 8 17 0 0 12 0,15 0,43 Asta: 61 30 7,60 9 -3764 2250 -942 -203 -502 282 2 7 14 0 0 12 0,12 0,43 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -22090 9948 -2 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,39 Ry= 0,31 Wmax/rel/lim= 22,19 0,29 6,87 mm Sez.N. 960 44 7,10 9 -4218 2847 -1393 -212 -220 287 2 9 21 0 0 12 0,17 0,44 20x100 qn= -83 9 -4197 2574 -1161 -212 -304 287 2 8 17 0 0 12 0,15 0,44 Asta: 62 43 7,60 9 -4175 2196 -917 -212 -392 287 2 7 14 0 0 12 0,12 0,44 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -22124 10199 -2 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,40 Ry= 0,31 Wmax/rel/lim= 21,92 0,30 6,87 mm Sez.N. 961 54 7,60 7 -2589 320 -940 -394 -63 273 2 1 17 0 0 12 0,11 0,46 20x85 qn= -71 7 -2571 242 -515 -394 -134 273 2 1 9 0 0 12 0,06 0,46 Asta: 63 9 8,10 9 -2333 -56 -69 -392 -530 272 1 0 1 0 0 12 0,01 0,46 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -11456 3910 -5 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,51 0,11 6,87 mm Sez.N. 961 19 7,60 5 -4109 1913 979 391 -873 -331 2 8 17 0 1 15 0,15 0,56 20x85 qn= -71 5 -4091 981 543 391 -944 -331 2 4 10 0 1 15 0,08 0,56 Asta: 64 12 8,10 5 -4072 -74 86 391 -1019 -331 2 0 2 0 1 15 0,01 0,56 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -21309 7594 29 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,43 Ry= 0,34 Wmax/rel/lim= 22,36 0,19 6,87 mm Sez.N. 961 30 7,60 6 -4481 2456 978 390 -1007 -329 3 10 17 0 1 15 0,16 0,56 20x85 qn= -71 6 -4463 1261 543 390 -1078 -329 3 5 10 0 1 15 0,09 0,56 Asta: 65 11 8,10 6 -4444 -70 85 390 -1153 -329 3 0 2 0 1 15 0,01 0,56 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -21281 7471 14 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 22,88 0,19 6,87 mm Sez.N. 961 43 7,60 9 -4100 1913 -941 -373 -871 329 2 8 17 0 1 15 0,14 0,56 20x85 qn= -71 9 -4083 1000 -524 -373 -942 329 2 4 9 0 1 15 0,08 0,56 Asta: 66 10 8,10 9 -4064 -36 -85 -373 -1017 329 2 0 2 0 1 15 0,01 0,56 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -21315 7592 1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,43 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 22,43 0,19 6,87 mm Sez.N. 962 8 4,60 2 90 0 0 0 812 0 0 0 0 0 3 0 0,00 0,20 12x36 qn= -163 2 90 1381 0 0 0 0 0 53 0 0 0 0 0,40 0,00 Asta: 67 7 4,60 2 90 0 0 0 -812 0 0 0 0 0 3 0 0,00 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 90 1381 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,29 Wmax/rel/lim= 10,65 10,11 22,67 mm Sez.N. 962 1 4,60 2 100 0 0 0 812 0 0 0 0 0 3 0 0,00 0,20 12x36 qn= -163 2 100 1381 0 0 0 0 0 53 0 0 0 0 0,40 0,00 Asta: 68 2 4,60 2 100 0 0 0 -812 0 0 0 0 0 3 0 0,00 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 100 1381 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,29 Wmax/rel/lim= 10,66 10,11 22,67 mm Sez.N. 962 2 4,60 2 209 0 0 0 812 0 0 0 0 0 3 0 0,01 0,20 12x36 qn= -163 2 209 1381 0 0 0 0 0 53 0 0 0 0 0,40 0,00 Asta: 69 3 4,60 2 209 0 0 0 -812 0 0 0 0 0 3 0 0,01 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 209 1381 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 10,84 10,11 22,67 mm Sez.N. 962 3 4,60 2 212 0 0 0 812 0 0 0 0 0 3 0 0,01 0,20 12x36 qn= -163 2 212 1381 0 0 0 0 0 53 0 0 0 0 0,40 0,00 Asta: 70 4 4,60 2 212 0 0 0 -812 0 0 0 0 0 3 0 0,01 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 212 1381 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 10,83 10,11 22,67 mm Sez.N. 962 6 4,60 2 193 0 0 0 812 0 0 0 0 0 3 0 0,00 0,20 12x36 qn= -163 2 193 1381 0 0 0 0 0 53 0 0 0 0 0,40 0,00 Asta: 71 5 4,60 2 193 0 0 0 -812 0 0 0 0 0 3 0 0,00 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 193 1381 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 10,83 10,11 22,67 mm Sez.N. 962 7 4,60 2 187 0 0 0 812 0 0 0 0 0 3 0 0,00 0,20 12x36 qn= -163 2 187 1381 0 0 0 0 0 53 0 0 0 0 0,40 0,00 Asta: 72 6 4,60 2 187 0 0 0 -812 0 0 0 0 0 3 0 0,00 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 187 1381 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 10,83 10,11 22,67 mm Sez.N. 962 9 8,10 2 -214 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -214 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 73 10 8,10 2 -214 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -214 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,58 Wmax/rel/lim= 33,65 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 10 8,10 2 -455 0 0 0 1552 0 1 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -455 2638 0 0 0 0 1 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 74 11 8,10 2 -455 0 0 0 -1552 0 1 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -455 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,60 Wmax/rel/lim= 37,09 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 11 8,10 2 -466 0 0 0 1552 0 1 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -466 2638 0 0 0 0 1 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 75 12 8,10 2 -466 0 0 0 -1552 0 1 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -466 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,60 Wmax/rel/lim= 37,07 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 25 5,10 2 11 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 11 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 76 24 5,10 2 11 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 11 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,89 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 26 5,60 2 -4 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -4 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 77 23 5,60 2 -4 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -4 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 22,59 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 27 6,10 2 -1 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -1 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 78 22 6,10 2 -1 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -1 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 26,47 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 28 6,60 2 -1 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -1 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 79 21 6,60 2 -1 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -1 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 30,72 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 29 7,10 2 -7 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -7 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 80 20 7,10 2 -7 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -7 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 34,36 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 30 7,60 2 20 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 20 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 81 19 7,60 2 20 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 20 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 36,52 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 31 7,60 2 71 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 71 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 82 18 7,60 2 71 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 71 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 36,51 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 32 7,10 2 -31 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -31 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 83 17 7,10 2 -31 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -31 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 34,35 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 33 6,60 2 -3 0 0 0 1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -310 2 -3 2641 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 84 16 6,60 2 -3 0 0 0 -1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -3 2641 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 30,73 18,72 22,67 mm Sez.N. 962 34 6,10 2 -1 0 0 0 1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -310 2 -1 2641 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 85 15 6,10 2 -1 0 0 0 -1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -1 2641 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 26,47 18,72 22,67 mm Sez.N. 962 35 5,60 2 -4 0 0 0 1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -4 2635 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,75 0,00 Asta: 86 14 5,60 2 -4 0 0 0 -1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -4 2635 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 22,54 18,68 22,67 mm Sez.N. 962 36 5,10 2 11 0 0 0 1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 11 2635 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,75 0,00 Asta: 87 13 5,10 2 11 0 0 0 -1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 11 2635 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,87 18,68 22,67 mm Sez.N. 962 37 5,10 2 11 0 0 0 1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 11 2635 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,75 0,00 Asta: 88 36 5,10 2 11 0 0 0 -1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 11 2635 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,87 18,68 22,67 mm Sez.N. 962 38 5,60 2 -4 0 0 0 1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -4 2635 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,75 0,00 Asta: 89 35 5,60 2 -4 0 0 0 -1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -4 2635 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 22,54 18,68 22,67 mm Sez.N. 962 39 6,10 2 -1 0 0 0 1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -310 2 -1 2641 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 90 34 6,10 2 -1 0 0 0 -1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -1 2641 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 26,46 18,72 22,67 mm Sez.N. 962 40 6,60 2 -3 0 0 0 1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -310 2 -3 2641 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 91 33 6,60 2 -3 0 0 0 -1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -3 2641 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 30,73 18,72 22,67 mm Sez.N. 962 41 7,10 2 -36 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -36 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 92 32 7,10 2 -36 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -36 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 34,36 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 42 7,60 2 81 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 81 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 93 31 7,60 2 81 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 81 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 36,53 18,71 22,67 mm

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N. 962 43 7,60 2 5 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 5 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 94 30 7,60 2 5 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 5 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 36,53 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 44 7,10 2 1 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 1 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 95 29 7,10 2 1 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 1 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 34,37 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 45 6,60 2 -1 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -1 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 96 28 6,60 2 -1 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -1 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 30,73 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 46 6,10 2 -1 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -1 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 97 27 6,10 2 -1 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -1 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 26,48 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 47 5,60 2 -4 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -4 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 98 26 5,60 2 -4 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -4 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 22,59 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 48 5,10 2 12 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 12 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 99 25 5,10 2 12 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 12 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,89 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 49 5,10 2 8 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 8 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 100 48 5,10 2 8 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 8 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,73 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 50 5,60 2 -2 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -2 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 101 47 5,60 2 -2 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -2 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 21,91 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 51 6,10 2 -1 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -1 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 102 46 6,10 2 -1 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -1 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 25,03 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 52 6,60 2 0 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 0 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 103 45 6,60 2 0 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 0 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 28,44 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 53 7,10 2 2 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 2 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 104 44 7,10 2 2 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 2 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 31,38 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 54 7,60 2 0 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 0 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 105 43 7,60 2 0 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 0 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 33,15 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 55 7,60 2 35 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 35 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 106 42 7,60 2 35 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 35 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 33,15 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 56 7,10 2 -14 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -14 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 107 41 7,10 2 -14 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -14 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 31,37 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 57 6,60 2 -2 0 0 0 1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -310 2 -2 2641 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 108 40 6,60 2 -2 0 0 0 -1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -2 2641 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 28,44 18,72 22,67 mm Sez.N. 962 58 6,10 2 -1 0 0 0 1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -310 2 -1 2641 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 109 39 6,10 2 -1 0 0 0 -1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -1 2641 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 25,02 18,72 22,67 mm Sez.N. 962 59 5,60 2 -2 0 0 0 1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -2 2635 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,75 0,00 Asta: 110 38 5,60 2 -2 0 0 0 -1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -2 2635 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 21,87 18,68 22,67 mm

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N. 962 60 5,10 2 7 0 0 0 1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 7 2635 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,75 0,00 Asta: 111 37 5,10 2 7 0 0 0 -1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 7 2635 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,70 18,68 22,67 mm Sez.N. 955 61 4,60 10 -3605 -9404 -1029 -569 2306 439 1 9 9 0 1 16 0,10 0,51 20x175 qn= -146 10 -3569 -7187 -393 -569 2159 439 1 7 3 0 1 16 0,06 0,51 Asta: 124 64 5,10 10 -3530 -5018 275 -569 2005 439 1 5 2 0 1 16 0,04 0,51 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -14212 -43780 4 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,45 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 0,92 0,20 6,87 mm Sez.N. 956 64 5,10 10 -3463 -5272 312 -434 1778 306 1 6 3 0 1 13 0,06 0,39 20x160 qn= -133 10 -3430 -3589 742 -434 1645 306 1 4 7 0 1 13 0,06 0,39 Asta: 125 65 5,60 10 -3395 -1966 1194 -434 1504 306 1 2 11 0 1 13 0,08 0,39 Instab.:l= 205,6 β*l= 143,9 -13743 -26372 10 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,34 Ry= 0,25 Wmax/rel/lim= 2,13 0,14 6,85 mm Sez.N. 957 65 5,60 10 -3325 -2219 1233 -285 1285 168 1 3 13 0 1 7 0,10 0,22 20x145 qn= -121 10 -3294 -1023 1517 -285 1163 168 1 1 16 0 1 7 0,11 0,22 Asta: 126 66 6,10 10 -3262 102 1816 -285 1036 168 1 0 19 0 1 7 0,12 0,22 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -13273 -12901 2 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,17 Wmax/rel/lim= 5,22 0,07 6,87 mm Sez.N. 958 66 6,10 6 -3491 -2782 -1870 103 1155 88 1 5 22 0 1 4 0,16 0,12 20x130 qn= -108 7 -2660 2579 1932 -103 465 -81 1 5 22 0 0 3 0,16 0,11 Asta: 127 67 6,60 7 -2631 3045 1998 -103 350 -81 1 5 23 0 0 3 0,17 0,11 Instab.:l= 206,7 β*l= 144,7 -2631 3045 1998 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,16 Ry= 0,19 Wmax/rel/lim= 8,55 0,02 6,89 mm Sez.N. 959 67 6,60 6 -3352 -992 -2036 -150 721 153 1 2 27 0 0 6 0,18 0,22 20x115 qn= -96 6 -3328 -186 -1887 -150 625 153 1 0 25 0 0 6 0,16 0,22 Asta: 128 68 7,10 6 -3302 556 -1731 -150 524 153 1 1 23 0 0 6 0,15 0,22 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2603 2913 2036 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,18 Ry= 0,22 Wmax/rel/lim= 11,35 0,11 6,87 mm Sez.N. 960 68 7,10 8 -2703 2706 1725 -110 -292 -100 1 8 26 0 0 4 0,20 0,15 20x100 qn= -83 8 -2682 2330 1761 -110 -376 -100 1 7 26 0 0 4 0,20 0,15 Asta: 129 69 7,60 7 -2479 1732 1822 -124 -509 -91 1 5 27 0 0 4 0,20 0,14 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -2703 2706 1725 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,19 Ry= 0,23 Wmax/rel/lim= 13,01 0,17 6,87 mm Sez.N. 961 69 7,60 4 -2882 992 -1912 -844 -433 326 2 4 34 1 0 15 0,23 0,55 20x85 qn= -71 4 -2864 521 -1020 -844 -504 326 2 2 18 1 0 15 0,12 0,55 Asta: 130 63 8,10 4 -2846 -50 -83 -844 -579 326 2 0 1 1 1 15 0,01 0,55 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2444 1551 1915 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,28 Wmax/rel/lim= 13,41 0,11 6,87 mm Sez.N. 955 62 4,60 10 -3133 -7218 786 443 2181 -473 1 7 7 0 1 18 0,08 0,55 20x175 qn= -146 10 -3096 -5063 283 443 2035 -473 1 5 2 0 1 18 0,05 0,55 Asta: 131 75 5,10 10 -3057 -2960 -244 443 1880 -473 1 3 2 0 1 18 0,03 0,55 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -14196 -43704 -2 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,45 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 0,91 0,20 6,87 mm Sez.N. 956 75 5,10 3 -3626 -8753 271 -334 2025 358 1 10 3 0 1 15 0,08 0,46 20x160 qn= -133 3 -3593 -6798 594 -334 1891 358 1 8 6 0 1 15 0,08 0,46 Asta: 132 74 5,60 3 -3557 -4891 934 -334 1750 358 1 6 9 0 1 15 0,08 0,46 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -13721 -26303 -10 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,34 Ry= 0,25 Wmax/rel/lim= 2,15 0,14 6,87 mm Sez.N. 957 74 5,60 8 -3344 -2335 -957 243 1285 -263 1 3 10 0 1 11 0,08 0,34 20x145 qn= -121 8 -3314 -1137 -1175 243 1163 -263 1 2 12 0 1 11 0,08 0,34 Asta: 133 73 6,10 8 -3282 -11 -1403 243 1035 -263 1 0 15 0 1 11 0,09 0,34 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -13256 -12789 -3 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,17 Wmax/rel/lim= 5,25 0,07 6,87 mm Sez.N. 958 73 6,10 8 -3208 -317 -1431 107 823 -150 1 1 17 0 0 6 0,11 0,20 20x130 qn= -108 8 -3181 613 -1499 107 714 -150 1 1 17 0 0 6 0,11 0,20 Asta: 134 72 6,60 8 -3152 1472 -1570 107 600 -150 1 3 18 0 0 6 0,13 0,20 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2810 3076 -1566 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,13 Ry= 0,16 Wmax/rel/lim= 8,56 0,02 6,87 mm Sez.N. 959 72 6,60 10 -3057 2838 -1591 -133 160 -46 1 6 21 0 0 2 0,16 0,06 20x115 qn= -96 10 -3033 2923 -1466 -133 63 -46 1 7 19 0 0 2 0,15 0,06 Asta: 135 71 7,10 10 -3008 2907 -1334 -133 -38 -46 1 7 17 0 0 2 0,14 0,06 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -12285 6115 -1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,19 Ry= 0,15 Wmax/rel/lim= 11,37 0,11 6,87 mm Sez.N. 960 71 7,10 10 -2965 2705 -1365 -467 -278 99 1 8 20 0 0 4 0,17 0,15 20x100 qn= -83 6 -2677 1425 894 483 -60 -109 1 4 13 0 0 5 0,11 0,17 Asta: 136 70 7,60 6 -2655 1267 378 483 -148 -109 1 4 6 0 0 5 0,05 0,17 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -11908 5212 1 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,21 Ry= 0,16 Wmax/rel/lim= 13,02 0,17 6,87 mm Sez.N. 961 70 7,60 2 -11476 3925 -47 -23 -1809 0 7 16 1 0 2 0 0,17 0,14 20x85 qn= -71 2 -11453 2059 -24 -23 -1902 0 7 9 0 0 2 0 0,09 0,15 Asta: 137 63 8,10 2 -11429 0 0 -23 -1999 0 7 0 0 0 2 0 0,00 0,15 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -11476 3925 -47 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,23 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 13,42 0,11 6,87 mm Sez.N. 962 4 4,60 2 93 0 0 0 812 0 0 0 0 0 3 0 0,00 0,20 12x36 qn= -163 2 93 1381 0 0 0 0 0 53 0 0 0 0 0,40 0,00 Asta: 138 61 4,60 2 93 0 0 0 -812 0 0 0 0 0 3 0 0,00 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 93 1381 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,29 Wmax/rel/lim= 10,54 10,11 22,67 mm Sez.N. 962 5 4,60 2 106 0 0 0 812 0 0 0 0 0 3 0 0,00 0,20 12x36 qn= -163 2 106 1381 0 0 0 0 0 53 0 0 0 0 0,40 0,00 Asta: 139 62 4,60 2 106 0 0 0 -812 0 0 0 0 0 3 0 0,00 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 106 1381 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,29 Wmax/rel/lim= 10,53 10,11 22,67 mm Sez.N. 962 12 8,10 2 -228 0 0 0 1552 0 1 0 0 0 5 0 0,00 0,37

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio 12x36 qn= -309 2 -228 2638 0 0 0 0 1 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 140 63 8,10 2 -228 0 0 0 -1552 0 1 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -228 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,58 Wmax/rel/lim= 33,25 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 13 5,10 2 7 0 0 0 1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 7 2635 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,75 0,00 Asta: 141 64 5,10 2 7 0 0 0 -1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 7 2635 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,57 18,68 22,67 mm Sez.N. 962 14 5,60 2 -3 0 0 0 1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -3 2635 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,75 0,00 Asta: 142 65 5,60 2 -3 0 0 0 -1550 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -3 2635 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 21,70 18,68 22,67 mm Sez.N. 962 15 6,10 2 -1 0 0 0 1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -310 2 -1 2641 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 143 66 6,10 2 -1 0 0 0 -1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -1 2641 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 24,82 18,72 22,67 mm Sez.N. 962 16 6,60 2 -2 0 0 0 1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -310 2 -2 2641 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 144 67 6,60 2 -2 0 0 0 -1553 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -2 2641 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 28,20 18,72 22,67 mm Sez.N. 962 17 7,10 2 4 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 4 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 145 68 7,10 2 4 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 4 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 31,09 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 18 7,60 2 1 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 1 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 146 69 7,60 2 1 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 1 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 32,81 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 19 7,60 2 44 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 44 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 147 70 7,60 2 44 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 44 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 32,82 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 20 7,10 2 -21 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -21 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 148 71 7,10 2 -21 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -21 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 31,10 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 21 6,60 2 0 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 0 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 149 72 6,60 2 0 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 0 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 28,20 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 22 6,10 2 0 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 0 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 150 73 6,10 2 0 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 0 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 24,83 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 23 5,60 2 -2 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 -2 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 151 74 5,60 2 -2 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -2 2638 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 21,75 18,71 22,67 mm Sez.N. 962 24 5,10 2 6 0 0 0 1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 12x36 qn= -309 2 6 2638 0 0 0 0 0 102 0 0 0 0 0,76 0,00 Asta: 152 75 5,10 2 6 0 0 0 -1552 0 0 0 0 0 5 0 0,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 6 2638 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,59 18,71 22,67 mm

STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota Tra Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap ASTA N.ro (m) tto N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*m Kg/cmq % Nover. 1 4,60 4 140 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 5 nastro for qn= -1 4 142 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4167 Asta: 112 10 8,10 4 143 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 5 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 9 8,10 9 235 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 8 nastro for qn= -1 9 234 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4170 Asta: 113 2 4,60 9 232 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 8 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 8 4,60 6 137 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 5 nastro for qn= -1 6 139 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4167 Asta: 114 10 8,10 6 140 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 5 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 9 8,10 7 244 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 9

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota Tra Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap ASTA N.ro (m) tto N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*m Kg/cmq % nastro for qn= -1 7 242 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4170 Asta: 115 7 4,60 7 241 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 9 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 2 4,60 6 182 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 6 nastro for qn= -1 6 183 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4168 Asta: 116 11 8,10 6 185 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 10 8,10 9 205 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 nastro for qn= -1 9 203 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4169 Asta: 117 3 4,60 9 201 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 10 8,10 7 206 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 nastro for qn= -1 7 205 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4169 Asta: 118 6 4,60 7 203 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 7 4,60 3 183 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 6 nastro for qn= -1 3 185 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4168 Asta: 119 11 8,10 3 187 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 3 4,60 5 199 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 nastro for qn= -1 5 201 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4169 Asta: 120 12 8,10 5 202 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 6 4,60 3 199 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 nastro for qn= -1 3 200 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4169 Asta: 121 12 8,10 3 202 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 11 8,10 10 193 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 nastro for qn= -1 10 191 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4168 Asta: 122 4 4,60 10 189 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 Instab.:l= 1595,2 β*l= 1116,7 -2 25 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 365361 Rft= 0 Nover. 11 8,10 7 191 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 nastro for qn= -1 7 190 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4169 Asta: 123 5 4,60 7 188 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 7 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 5 4,60 3 254 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 9 nastro for qn= -1 3 256 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4171 Asta: 153 63 8,10 3 258 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 9 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 12 8,10 10 140 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 5 nastro for qn= -1 10 138 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4167 Asta: 154 62 4,60 10 136 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 5 Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 4 4,60 5 260 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 9 nastro for qn= -1 5 262 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4171 Asta: 155 63 8,10 5 264 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 9 Instab.:l= 1595,2 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 12 8,10 8 140 0 0 0 7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 5 nastro for qn= -1 8 138 29 0 0 0 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 4167 Asta: 156 61 4,60 8 136 0 0 0 -7 0 2820 1 38 1084 1084 1 2350 5 Instab.:l= 1595,2 β*l= 1116,7 0 0 0 cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0

STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N. 963 1 4,60 18 -3455 46 14649 3184 -16 -51 1 0 11 1 0 0 0,05 0,05 binato 16x qn= 0 18 -3902 110 7324 3184 -16 -51 1 0 5 1 0 0 0,03 0,05 Asta: 1 1 0,00 18 -4350 173 0 3184 -16 -51 1 0 0 1 0 0 0,00 0,05 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -3455 46 14649 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N. 963 2 4,60 18 -5094 48 20363 4771 117 -47 1 0 15 1 0 0 0,07 0,07 binato 16x qn= 0 18 -5542 327 9373 4771 117 -47 1 0 7 1 0 0 0,03 0,07 Asta: 2 2 0,00 18 -5989 606 -1617 4771 117 -47 1 1 1 1 0 0 0,01 0,07 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -5094 48 20363 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N. 963 3 4,60 18 -5163 39 20886 4886 109 -48 1 0 15 1 0 0 0,07 0,07 binato 16x qn= 0 18 -5611 289 9625 4886 109 -48 1 0 7 1 0 0 0,03 0,07 Asta: 3 3 0,00 18 -6058 539 -1636 4886 109 -48 1 1 1 1 0 0 0,01 0,07 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -5163 39 20886 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,08 Ry= 0,08 Sez.N. 963 4 4,60 18 -5086 27 20310 4759 103 -49 1 0 15 1 0 0 0,07 0,07

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio binato 16x qn= 0 18 -5533 265 9347 4759 103 -49 1 0 7 1 0 0 0,03 0,07 Asta: 4 4 0,00 18 -5981 502 -1615 4759 103 -49 1 1 1 1 0 0 0,01 0,07 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -5086 27 20310 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N. 963 5 4,60 12 -5082 8 -20277 -4752 -113 -42 1 0 15 1 0 0 0,07 0,06 binato 16x qn= 0 12 -5529 -261 -9331 -4752 -113 -42 1 0 7 1 0 0 0,03 0,06 Asta: 5 5 0,00 12 -5977 -530 1614 -4752 -113 -42 1 1 1 1 0 0 0,01 0,06 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -5082 8 -20277 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N. 963 6 4,60 16 -5161 -12 -20852 -4879 102 42 1 0 15 1 0 0 0,07 0,07 binato 16x qn= 0 16 -5608 231 -9608 -4879 102 42 1 0 7 1 0 0 0,03 0,07 Asta: 6 6 0,00 16 -6056 473 1635 -4879 102 42 1 1 1 1 0 0 0,01 0,07 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -5161 -12 -20852 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,08 Ry= 0,08 Sez.N. 963 7 4,60 16 -5091 -9 -20312 -4760 118 42 1 0 15 1 0 0 0,07 0,06 binato 16x qn= 0 16 -5539 269 -9348 -4760 118 42 1 0 7 1 0 0 0,03 0,06 Asta: 7 7 0,00 16 -5986 546 1616 -4760 118 42 1 1 1 1 0 0 0,01 0,06 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -5091 -9 -20312 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N. 963 8 4,60 16 -3456 10 -14619 -3177 39 44 1 0 11 1 0 0 0,05 0,05 binato 16x qn= 0 16 -3904 96 -7310 -3177 39 44 1 0 5 1 0 0 0,03 0,05 Asta: 8 8 0,00 16 -4351 182 0 -3177 39 44 1 0 0 1 0 0 0,00 0,05 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -3456 10 -14619 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N. 963 61 4,60 14 -3450 -8 13589 3207 -131 52 1 0 10 1 0 0 0,05 0,05 binato 16x qn= 0 14 -3897 -309 6208 3207 -131 52 1 0 5 1 0 0 0,02 0,05 Asta: 9 61 0,00 14 -4345 -609 -1173 3207 -131 52 1 1 1 1 0 0 0,01 0,05 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -3450 -8 13589 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N. 963 62 4,60 12 -3453 -24 -13631 -3216 -98 -39 1 0 10 1 0 0 0,05 0,05 binato 16x qn= 0 12 -3901 -248 -6229 -3216 -98 -39 1 0 5 1 0 0 0,02 0,05 Asta: 10 62 0,00 12 -4348 -473 1174 -3216 -98 -39 1 1 1 1 0 0 0,01 0,05 Instab.:l= 460,0 β*l= 460,0 -3453 -24 -13631 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N. 955 1 4,60 6 -3603 -10142 231 141 2342 -180 1 10 2 0 1 7 0,05 0,14 20x175 qn= -146 6 -3566 -7867 69 141 2196 -180 1 8 1 0 1 7 0,04 0,14 Asta: 11 60 5,10 6 -3528 -5636 -101 141 2041 -180 1 6 1 0 1 7 0,03 0,14 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -3474 -11506 -230 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 955 2 4,60 5 -5337 -15808 336 177 3368 -221 2 15 3 0 1 8 0,08 0,17 20x175 qn= -146 5 -5300 -12458 132 177 3221 -221 2 12 1 0 1 8 0,06 0,17 Asta: 12 37 5,10 5 -5261 -9099 -83 177 3067 -221 2 9 1 0 1 8 0,04 0,17 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -5498 -16295 -337 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,09 Ry= 0,07 Sez.N. 955 3 4,60 8 -5196 -15311 -334 -176 3554 218 1 15 3 0 2 8 0,08 0,17 20x175 qn= -146 8 -5159 -11857 -130 -176 3408 218 1 12 1 0 1 8 0,06 0,17 Asta: 13 36 5,10 8 -5121 -8389 84 -176 3253 218 1 8 1 0 1 8 0,04 0,17 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -5537 -16519 -333 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,09 Ry= 0,07 Sez.N. 955 4 4,60 9 -5337 -16049 -329 -176 3423 221 2 16 3 0 1 8 0,08 0,17 20x175 qn= -146 9 -5300 -12657 -127 -176 3276 221 2 12 1 0 1 8 0,06 0,17 Asta: 14 13 5,10 9 -5262 -9254 86 -176 3122 221 2 9 1 0 1 8 0,04 0,17 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -5403 -16258 -330 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,09 Ry= 0,07 Sez.N. 956 60 5,10 4 -3313 -5119 -102 141 1772 -165 1 6 1 0 1 7 0,03 0,14 20x160 qn= -133 4 -3280 -3398 -242 141 1639 -165 1 4 2 0 1 7 0,03 0,14 Asta: 15 59 5,60 4 -3245 -1735 -389 141 1498 -165 1 2 4 0 1 7 0,02 0,14 Instab.:l= 205,6 β*l= 143,9 -3551 -7489 29 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,03 Sez.N. 956 13 5,10 7 -4890 -8490 96 -138 2672 179 2 10 1 0 1 7 0,05 0,15 20x160 qn= -133 7 -4857 -5942 238 -138 2538 179 2 7 2 0 1 7 0,04 0,15 Asta: 16 14 5,60 7 -4821 -3412 388 -138 2398 179 2 4 4 0 1 7 0,03 0,15 Instab.:l= 205,6 β*l= 143,9 -5510 -11018 35 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N. 956 36 5,10 8 -5039 -8727 95 -137 2713 177 2 10 1 0 1 7 0,05 0,15 20x160 qn= -133 8 -5005 -5960 237 -137 2579 177 2 7 2 0 1 7 0,04 0,15 Asta: 17 35 5,60 8 -4970 -3199 385 -137 2439 177 2 4 4 0 1 7 0,03 0,15 Instab.:l= 205,6 β*l= 143,9 -5627 -11506 32 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N. 956 37 5,10 3 -4887 -8316 -93 139 2621 -180 2 10 1 0 1 7 0,05 0,16 20x160 qn= -133 3 -4853 -5792 -235 139 2487 -180 2 7 2 0 1 7 0,04 0,16 Asta: 18 38 5,60 3 -4818 -3286 -385 139 2347 -180 2 4 4 0 1 7 0,03 0,15 Instab.:l= 205,6 β*l= 143,9 -5543 -11057 24 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N. 957 59 5,60 6 -3324 -2649 -401 94 1325 -122 1 4 4 0 1 5 0,03 0,11 20x145 qn= -121 6 -3294 -1383 -495 94 1203 -122 1 2 5 0 1 5 0,03 0,11 Asta: 19 58 6,10 6 -3262 -185 -593 94 1075 -122 1 0 6 0 1 5 0,03 0,10 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -3203 -3625 399 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,04 Sez.N. 957 14 5,60 7 -4727 -3703 401 -90 1947 131 2 5 4 0 1 5 0,04 0,11 20x145 qn= -121 7 -4697 -1793 492 -90 1825 131 2 3 5 0 1 5 0,03 0,11 Asta: 20 15 6,10 7 -4665 81 588 -90 1697 131 2 0 6 0 1 5 0,03 0,11 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -4930 -4830 403 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N. 957 35 5,60 8 -4883 -3528 397 -91 1980 129 2 5 4 0 1 5 0,04 0,11 20x145 qn= -121 8 -4852 -1637 490 -91 1858 129 2 2 5 0 1 5 0,03 0,11

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Asta: 21 34 6,10 8 -4821 218 588 -91 1731 129 2 0 6 0 1 5 0,03 0,11 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -5277 -6574 124 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 957 38 5,60 5 -4928 -4709 -396 91 1971 -132 2 7 4 0 1 5 0,04 0,11 20x145 qn= -121 5 -4898 -2763 -490 91 1850 -132 2 4 5 0 1 5 0,03 0,11 Asta: 22 39 6,10 5 -4866 -851 -589 91 1722 -132 2 1 6 0 1 5 0,03 0,11 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -5020 -4865 400 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N. 958 58 6,10 6 -3197 -408 -605 35 859 -74 1 1 7 0 0 3 0,03 0,06 20x130 qn= -108 6 -3169 400 -629 35 750 -74 1 1 7 0 0 3 0,03 0,06 Asta: 23 57 6,60 6 -3141 1131 -654 35 635 -74 1 2 8 0 0 3 0,04 0,06 Instab.:l= 206,7 β*l= 144,7 -2988 1714 -656 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,05 Sez.N. 958 15 6,10 7 -4569 -231 601 -33 1235 79 2 0 7 0 1 3 0,03 0,07 20x130 qn= -108 7 -4542 964 623 -33 1125 79 2 2 7 0 1 3 0,04 0,07 Asta: 24 16 6,60 7 -4513 2100 647 -33 1010 79 2 4 7 0 1 3 0,04 0,07 Instab.:l= 206,7 β*l= 144,7 -4669 2312 -646 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N. 958 34 6,10 8 -4732 -84 597 -36 1258 78 2 0 7 0 1 3 0,03 0,07 20x130 qn= -108 8 -4705 1100 624 -36 1148 78 2 2 7 0 1 3 0,04 0,07 Asta: 25 33 6,60 8 -4676 2225 653 -36 1033 78 2 4 8 0 1 3 0,04 0,07 Instab.:l= 206,7 β*l= 144,7 -4552 2385 -648 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N. 958 39 6,10 5 -4734 -1202 -598 36 1300 -81 2 2 7 0 1 3 0,04 0,07 20x130 qn= -108 5 -4707 76 -625 36 1191 -81 2 0 7 0 1 3 0,03 0,07 Asta: 26 40 6,60 5 -4679 1300 -653 36 1076 -81 2 2 8 0 1 3 0,04 0,07 Instab.:l= 206,7 β*l= 144,7 -4580 2320 -648 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N. 959 57 6,60 3 -2939 1522 -672 -56 327 -28 1 3 9 0 0 1 0,05 0,03 20x115 qn= -96 3 -2915 1776 -615 -56 230 -28 1 4 8 0 0 1 0,05 0,03 Asta: 27 56 7,10 4 -2930 1999 -552 -55 140 -30 1 5 7 0 0 1 0,05 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2939 1522 -672 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N. 959 16 6,60 4 -4573 2001 -672 -45 520 -33 2 5 9 0 0 1 0,05 0,03 20x115 qn= -96 4 -4549 2485 -623 -45 424 -33 2 6 8 0 0 1 0,05 0,03 Asta: 28 17 7,10 4 -4524 2890 -572 -45 322 -33 2 7 7 0 0 1 0,05 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4549 2485 -623 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,07 Sez.N. 959 33 6,60 4 -4459 2077 -673 -50 515 -30 2 5 9 0 0 1 0,05 0,03 20x115 qn= -96 4 -4435 2556 -619 -50 418 -30 2 6 8 0 0 1 0,05 0,03 Asta: 29 32 7,10 4 -4410 2955 -563 -50 317 -30 2 7 7 0 0 1 0,05 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4435 2556 -619 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,07 Sez.N. 959 40 6,60 4 -4485 2009 -674 -52 519 -31 2 5 9 0 0 1 0,05 0,03 20x115 qn= -96 4 -4460 2492 -617 -52 423 -31 2 6 8 0 0 1 0,05 0,03 Asta: 30 41 7,10 4 -4435 2894 -558 -52 321 -31 2 7 7 0 0 1 0,05 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4460 2492 -617 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N. 960 56 7,10 4 -2879 1780 -561 -119 -92 -16 1 5 8 0 0 1 0,05 0,02 20x100 qn= -83 6 -2964 1380 -556 -118 -2 -16 1 4 8 0 0 1 0,05 0,02 Asta: 31 55 7,60 4 -2836 1395 -308 -119 -264 -16 1 4 5 0 0 1 0,03 0,02 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -2879 1780 -561 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N. 960 17 7,10 4 -4425 2566 -584 -165 -146 25 2 8 9 0 0 1 0,06 0,03 20x100 qn= -83 6 -4527 1855 -541 -166 -3 25 2 6 8 0 0 1 0,05 0,03 Asta: 32 18 7,60 8 -4291 2024 254 150 -297 -17 2 6 4 0 0 1 0,04 0,02 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -4425 2566 -584 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,08 Sez.N. 960 32 7,10 4 -4314 2633 -576 -150 -161 18 2 8 9 0 0 1 0,06 0,02 20x100 qn= -83 4 -4293 2431 -414 -150 -245 18 2 7 6 0 0 1 0,05 0,02 Asta: 33 31 7,60 4 -4271 2129 -243 -150 -333 18 2 6 4 0 0 1 0,04 0,02 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -4314 2633 -576 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,08 Sez.N. 960 41 7,10 4 -4338 2571 -567 -141 -148 16 2 8 9 0 0 1 0,06 0,02 20x100 qn= -83 6 -4440 1854 -531 -141 -3 15 2 6 8 0 0 1 0,05 0,02 Asta: 34 42 7,60 4 -4295 2093 -260 -141 -320 16 2 6 4 0 0 1 0,04 0,02 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -4338 2571 -567 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N. 961 55 7,60 4 -2783 1184 -305 -148 -501 0 2 5 5 0 0 0 0,04 0,02 20x85 qn= -71 4 -2766 644 -156 -148 -572 0 2 3 3 0 1 0 0,02 0,03 Asta: 35 9 8,10 4 -2747 0 0 -148 -647 0 2 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2783 1184 -305 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N. 961 18 7,60 16 -4127 2183 85 41 -986 0 2 9 1 0 1 0 0,05 0,04 20x85 qn= -71 16 -4109 1156 43 41 -1057 0 2 5 1 0 1 0 0,02 0,04 Asta: 36 12 8,10 16 -4091 0 0 41 -1132 0 2 0 0 0 1 0 0,00 0,04 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4191 1704 247 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 961 31 7,60 12 -4102 2330 -71 -34 -1057 0 2 10 1 0 1 0 0,05 0,04 20x85 qn= -71 12 -4084 1231 -36 -34 -1128 0 2 5 1 0 1 0 0,03 0,04 Asta: 37 11 8,10 12 -4065 0 0 -34 -1203 0 2 0 0 0 1 0 0,00 0,04 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4102 2330 -71 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 961 42 7,60 4 -4195 1767 -254 -123 -784 0 2 7 4 0 1 0 0,05 0,03 20x85 qn= -71 12 -4112 1168 -43 -41 -1068 0 2 5 1 0 1 0 0,02 0,04 Asta: 38 10 8,10 12 -4094 0 0 -41 -1143 0 2 0 0 0 1 0 0,00 0,04

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4195 1767 -254 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N. 955 8 4,60 8 -3471 -11534 171 106 2458 -55 1 11 1 0 1 2 0,06 0,04 20x175 qn= -146 4 -3562 -7833 -44 -110 2194 69 1 8 0 0 1 3 0,04 0,05 Asta: 39 49 5,10 4 -3523 -5604 91 -110 2040 69 1 5 1 0 1 3 0,03 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -3471 -11534 171 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 955 5 4,60 12 -5784 -17319 -82 -44 3371 19 2 17 1 0 1 1 0,08 0,02 20x175 qn= -146 10 -5076 -11587 100 139 3319 -90 1 11 1 0 1 3 0,06 0,07 Asta: 40 24 5,10 10 -5038 -8184 -75 139 3165 -90 1 8 1 0 1 3 0,04 0,07 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -5784 -17319 -82 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,09 Ry= 0,07 Sez.N. 955 6 4,60 16 -5854 -17818 79 39 3350 -20 2 17 1 0 1 1 0,08 0,02 20x175 qn= -146 4 -5493 -12885 -101 -140 3258 83 2 13 1 0 1 3 0,06 0,07 Asta: 41 25 5,10 4 -5455 -9490 74 -140 3103 83 2 9 1 0 1 3 0,04 0,07 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -5854 -17818 79 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,09 Ry= 0,07 Sez.N. 955 7 4,60 16 -5787 -17354 81 40 3373 -14 2 17 1 0 1 1 0,08 0,01 20x175 qn= -146 4 -5361 -12628 -103 -139 3261 89 2 12 1 0 1 3 0,06 0,07 Asta: 42 48 5,10 4 -5322 -9238 71 -139 3107 89 2 9 1 0 1 3 0,04 0,07 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -5491 -16280 271 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,09 Ry= 0,07 Sez.N. 956 49 5,10 6 -3314 -5113 92 -107 1773 54 1 6 1 0 1 2 0,03 0,05 20x160 qn= -133 6 -3280 -3386 195 -107 1639 54 1 4 2 0 1 2 0,02 0,05 Asta: 43 50 5,60 6 -3245 -1719 303 -107 1498 54 1 2 3 0 1 2 0,02 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -3540 -7460 -24 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,03 Sez.N. 956 24 5,10 12 -5525 -10989 28 -35 2810 8 2 13 0 0 1 0 0,06 0,06 20x160 qn= -133 12 -5491 -8234 60 -35 2676 8 2 10 1 0 1 0 0,05 0,06 Asta: 44 23 5,60 12 -5456 -5487 95 -35 2535 8 2 6 1 0 1 0 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52 6,60 10 -2911 1104 -513 34 673 53 1 2 6 0 0 2 0,03 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -3030 1721 511 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,04 Sez.N. 958 22 6,10 4 -4885 -1201 470 -33 1342 -64 2 2 5 0 1 3 0,03 0,06 20x130 qn= -108 4 -4857 64 490 -33 1233 -64 2 0 6 0 1 3 0,02 0,06 Asta: 52 21 6,60 4 -4829 1274 511 -33 1119 -64 2 2 6 0 1 3 0,03 0,06 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4575 2331 -508 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N. 958 27 6,10 10 -4607 -80 -470 33 1253 61 2 0 5 0 1 3 0,02 0,05 20x130 qn= -108 10 -4580 1097 -490 33 1144 61 2 2 6 0 1 3 0,03 0,05 Asta: 53 28 6,60 10 -4551 2215 -510 33 1029 61 2 4 6 0 1 3 0,04 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4673 2376 509 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N. 958 46 6,10 10 -4725 -130 -470 33 1253 65 2 0 5 0 1 3 0,02 0,06 20x130 qn= -108 10 -4698 1052 -489 33 1144 65 2 2 6 0 1 3 0,03 0,06 Asta: 54 45 6,60 10 -4669 2176 -510 33 1030 65 2 4 6 0 1 3 0,04 0,06 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4577 2311 508 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N. 959 52 6,60 10 -2863 889 -520 -39 439 67 1 2 7 0 0 3 0,04 0,06 20x115 qn= -96 10 -2839 1273 -484 -39 342 67 1 3 6 0 0 3 0,04 0,06 Asta: 55 53 7,10 10 -2814 1571 -446 -39 241 67 1 4 6 0 0 3 0,04 0,06 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2980 1507 519 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,05

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N. 959 21 6,60 4 -4700 927 520 41 667 -82 2 2 7 0 0 3 0,04 0,08 20x115 qn= -96 4 -4676 1547 478 41 570 -82 2 4 6 0 0 3 0,04 0,08 Asta: 56 20 7,10 4 -4651 2094 435 41 469 -82 2 5 6 0 0 3 0,04 0,08 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4430 2896 -433 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N. 959 28 6,60 10 -4457 1907 -519 -40 529 79 2 4 7 0 0 3 0,04 0,07 20x115 qn= -96 10 -4433 2394 -480 -40 432 79 2 5 6 0 0 3 0,04 0,07 Asta: 57 29 7,10 10 -4408 2801 -439 -40 331 79 2 6 6 0 0 3 0,05 0,07 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4532 2946 439 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N. 959 45 6,60 10 -4573 1864 -519 -39 538 82 2 4 7 0 0 3 0,04 0,08 20x115 qn= -96 10 -4549 2356 -482 -39 442 82 2 5 6 0 0 3 0,04 0,08 Asta: 58 44 7,10 10 -4524 2769 -443 -39 340 82 2 6 6 0 0 3 0,05 0,08 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4432 2885 442 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N. 960 53 7,10 8 -2845 995 -454 -76 92 79 1 3 7 0 0 3 0,04 0,08 20x100 qn= -83 8 -2824 1045 -378 -76 8 79 1 3 6 0 0 3 0,03 0,08 Asta: 59 54 7,60 8 -2802 1006 -297 -76 -80 79 1 3 4 0 0 3 0,03 0,08 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -2880 1772 452 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N. 960 20 7,10 5 -4356 2377 445 62 -107 -91 2 7 7 0 0 4 0,05 0,09 20x100 qn= -83 5 -4335 2224 380 62 -191 -91 2 7 6 0 0 4 0,05 0,09 Asta: 60 19 7,60 5 -4313 1973 311 62 -279 -91 2 6 5 0 0 4 0,04 0,09 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -4332 2574 -443 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N. 960 29 7,10 9 -4222 2389 -450 -67 -138 92 2 7 7 0 0 4 0,05 0,09 20x100 qn= -83 9 -4201 2234 -379 -67 -222 92 2 7 6 0 0 4 0,05 0,09 Asta: 61 30 7,60 9 -4179 1981 -305 -67 -310 92 2 6 5 0 0 4 0,04 0,09 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -4437 2624 452 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N. 960 44 7,10 9 -4355 2374 -454 -69 -106 96 2 7 7 0 0 4 0,05 0,10 20x100 qn= -83 9 -4334 2222 -378 -69 -190 96 2 7 6 0 0 4 0,05 0,10 Asta: 62 43 7,60 9 -4312 1973 -299 -69 -278 96 2 6 4 0 0 4 0,04 0,10 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -4334 2562 456 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N. 961 54 7,60 7 -2703 764 -305 -128 -291 91 2 3 5 0 0 4 0,03 0,10 20x85 qn= -71 7 -2685 442 -168 -128 -362 91 2 2 3 0 0 4 0,02 0,10 Asta: 63 9 8,10 7 -2666 27 -23 -128 -437 91 2 0 0 0 0 4 0,00 0,10 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2784 1176 304 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N. 961 19 7,60 5 -4213 1659 322 129 -738 -110 2 7 6 0 1 5 0,05 0,12 20x85 qn= -71 5 -4195 875 179 129 -810 -110 2 4 3 0 1 5 0,03 0,12 Asta: 64 12 8,10 5 -4176 -26 28 129 -885 -110 2 0 1 0 1 5 0,00 0,12 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4189 1770 -313 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N. 961 30 7,60 9 -4081 1675 -313 -125 -778 107 2 7 6 0 1 5 0,05 0,12 20x85 qn= -71 9 -4064 881 -174 -125 -849 107 2 4 3 0 1 5 0,03 0,12 Asta: 65 11 8,10 9 -4045 -29 -28 -125 -924 107 2 0 0 0 1 5 0,00 0,12 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4294 1801 319 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N. 961 43 7,60 9 -4212 1657 -307 -121 -737 110 2 7 5 0 1 5 0,05 0,12 20x85 qn= -71 9 -4194 880 -171 -121 -808 110 2 4 3 0 1 5 0,03 0,12 Asta: 66 10 8,10 9 -4175 -14 -28 -121 -883 110 2 0 0 0 1 5 0,00 0,12 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -4191 1765 309 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N. 962 8 4,60 3 -165 0 0 0 144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 12x36 qn= -163 7 209 244 0 0 0 0 0 9 0 0 0 0 0,04 0,00 Asta: 67 7 4,60 3 -165 0 0 0 -144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 209 244 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N. 962 1 4,60 3 -229 0 0 0 144 0 1 0 0 0 0 0 0,00 0,02 12x36 qn= -163 9 262 244 0 0 0 0 1 9 0 0 0 0 0,04 0,00 Asta: 68 2 4,60 3 -229 0 0 0 -144 0 1 0 0 0 0 0 0,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 262 244 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N. 962 2 4,60 3 -168 0 0 0 144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 12x36 qn= -163 9 234 244 0 0 0 0 1 9 0 0 0 0 0,04 0,00 Asta: 69 3 4,60 3 -168 0 0 0 -144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 234 244 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N. 962 3 4,60 3 -135 0 0 0 144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 12x36 qn= -163 9 204 244 0 0 0 0 0 9 0 0 0 0 0,04 0,00 Asta: 70 4 4,60 3 -135 0 0 0 -144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 204 244 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N. 962 6 4,60 3 -43 0 0 0 144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 12x36 qn= -163 7 140 244 0 0 0 0 0 9 0 0 0 0 0,04 0,00 Asta: 71 5 4,60 3 -43 0 0 0 -144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 140 244 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N. 962 7 4,60 3 -86 0 0 0 144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 12x36 qn= -163 7 179 244 0 0 0 0 0 9 0 0 0 0 0,04 0,00 Asta: 72 6 4,60 3 -86 0 0 0 -144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 179 244 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N. 962 9 8,10 3 -124 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 7 80 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 73 10 8,10 3 -124 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -131 393 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 962 10 8,10 3 -98 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 6 -113 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 74 11 8,10 3 -98 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -113 393 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 962 11 8,10 3 23 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 3 23 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 75 12 8,10 3 23 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -150 393 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 962 25 5,10 3 -16 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 7 24 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 76 24 5,10 3 -16 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 24 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 26 5,60 3 -17 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 9 22 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 77 23 5,60 3 -17 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 22 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 27 6,10 3 -23 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 9 31 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 78 22 6,10 3 -23 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 31 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 28 6,60 3 -25 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 7 36 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 79 21 6,60 3 -25 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 36 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 29 7,10 3 -48 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 7 58 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 80 20 7,10 3 -48 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 58 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 962 30 7,60 3 109 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 5 110 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 81 19 7,60 3 109 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 110 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 962 31 7,60 3 -177 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 10 197 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 82 18 7,60 3 -177 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 197 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N. 962 32 7,10 3 68 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 4 76 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 83 17 7,10 3 68 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 76 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 962 33 6,60 3 24 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -310 4 34 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 84 16 6,60 3 24 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 34 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 34 6,10 3 -28 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -310 8 28 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 85 15 6,10 3 -28 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 28 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 35 5,60 3 -21 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 8 20 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 86 14 5,60 3 -21 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 20 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 36 5,10 3 -23 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 10 26 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 87 13 5,10 3 -23 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 26 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 37 5,10 3 -24 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 10 28 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 88 36 5,10 3 -24 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 28 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 38 5,60 3 17 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 4 22 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 89 35 5,60 3 17 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 22 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 39 6,10 3 24 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio 12x36 qn= -310 4 32 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 90 34 6,10 3 24 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 32 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 40 6,60 3 28 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -310 4 38 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 91 33 6,60 3 28 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 38 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 41 7,10 3 47 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 3 47 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 92 32 7,10 3 47 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 47 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 42 7,60 3 -102 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 10 123 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 93 31 7,60 3 -102 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 123 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 962 43 7,60 3 74 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 5 75 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 94 30 7,60 3 74 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 75 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 962 44 7,10 3 -26 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 7 38 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 95 29 7,10 3 -26 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 38 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 45 6,60 3 32 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 3 32 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 96 28 6,60 3 32 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 32 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 46 6,10 3 27 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 5 27 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 97 27 6,10 3 27 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 27 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 47 5,60 3 19 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 5 19 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 98 26 5,60 3 19 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 19 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 48 5,10 3 -17 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 7 25 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 99 25 5,10 3 -17 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 25 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 49 5,10 3 -20 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 7 26 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 100 48 5,10 3 -20 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 26 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 50 5,60 3 15 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 5 16 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 101 47 5,60 3 15 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 16 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 51 6,10 3 22 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 3 22 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 102 46 6,10 3 22 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 22 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 52 6,60 3 25 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 5 25 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 103 45 6,60 3 25 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 25 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 53 7,10 3 16 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 5 17 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 104 44 7,10 3 16 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 17 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 54 7,60 3 45 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 5 46 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 105 43 7,60 3 45 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 46 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 55 7,60 3 -29 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 9 41 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 106 42 7,60 3 -29 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 41 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 56 7,10 3 25 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 3 25 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Asta: 107 41 7,10 3 25 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 25 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 57 6,60 3 30 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -310 3 30 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 108 40 6,60 3 30 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 30 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 58 6,10 3 25 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -310 3 25 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 109 39 6,10 3 25 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 25 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 59 5,60 3 19 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 3 19 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 110 38 5,60 3 19 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 19 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 60 5,10 3 -24 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 9 28 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 111 37 5,10 3 -24 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 28 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 955 61 4,60 10 -3501 -9961 -334 -185 2337 145 1 10 3 0 1 5 0,05 0,11 20x175 qn= -146 10 -3464 -7693 -127 -185 2190 145 1 8 1 0 1 5 0,04 0,11 Asta: 124 64 5,10 10 -3426 -5470 90 -185 2036 145 1 5 1 0 1 5 0,03 0,11 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -3623 -11418 335 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N. 956 64 5,10 10 -3367 -5697 101 -142 1810 101 1 7 1 0 1 4 0,03 0,09 20x160 qn= -133 10 -3333 -3957 242 -142 1676 101 1 5 2 0 1 4 0,03 0,09 Asta: 125 65 5,60 10 -3298 -2275 389 -142 1536 101 1 3 4 0 1 4 0,02 0,09 Instab.:l= 205,6 β*l= 143,9 -3603 -7352 -22 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,03 Sez.N. 957 65 5,60 10 -3237 -2503 402 -93 1316 56 1 4 4 0 1 2 0,03 0,05 20x145 qn= -121 10 -3206 -1249 495 -93 1194 56 1 2 5 0 1 2 0,03 0,05 Asta: 126 66 6,10 10 -3174 -65 592 -93 1066 56 1 0 6 0 1 2 0,03 0,05 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -3340 -3567 -403 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,04 Sez.N. 958 66 6,10 6 -3210 -1147 -607 34 956 30 1 2 7 0 1 1 0,04 0,03 20x130 qn= -108 7 -2940 1120 628 -34 663 -23 1 2 7 0 0 1 0,04 0,02 Asta: 127 67 6,60 7 -2912 1771 651 -34 549 -23 1 3 8 0 0 1 0,04 0,02 Instab.:l= 206,7 β*l= 144,7 -2912 1771 651 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,05 Sez.N. 959 67 6,60 6 -3090 344 -664 -49 512 52 1 1 9 0 0 2 0,04 0,05 20x115 qn= -96 6 -3066 838 -615 -49 415 52 1 2 8 0 0 2 0,04 0,05 Asta: 128 68 7,10 6 -3040 1253 -564 -49 314 52 1 3 7 0 0 2 0,04 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2865 1578 663 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N. 960 68 7,10 8 -2807 1810 561 -36 -103 -30 1 5 8 0 0 1 0,05 0,03 20x100 qn= -83 8 -2786 1656 573 -36 -187 -30 1 5 9 0 0 1 0,05 0,03 Asta: 129 69 7,60 7 -2725 1378 591 -39 -285 -28 1 4 9 0 0 1 0,05 0,03 Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -2807 1810 561 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N. 961 69 7,60 6 -2870 794 -623 -274 -308 109 2 3 11 0 0 5 0,06 0,12 20x85 qn= -71 6 -2853 458 -332 -274 -379 109 2 2 6 0 0 5 0,03 0,12 Asta: 130 63 8,10 6 -2834 28 -28 -274 -454 109 2 0 0 0 0 5 0,00 0,12 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2675 1174 622 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N. 955 62 4,60 10 -3348 -9259 256 145 2297 -154 1 9 2 0 1 6 0,05 0,12 20x175 qn= -146 10 -3312 -7010 91 145 2151 -154 1 7 1 0 1 6 0,03 0,12 Asta: 131 75 5,10 10 -3273 -4807 -81 145 1996 -154 1 5 1 0 1 6 0,02 0,12 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -3619 -11424 -257 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 956 75 5,10 10 -3230 -5007 -91 108 1769 -116 1 6 1 0 1 5 0,03 0,10 20x160 qn= -133 10 -3197 -3288 -195 108 1635 -116 1 4 2 0 1 5 0,02 0,10 Asta: 132 74 5,60 10 -3161 -1628 -305 108 1494 -116 1 2 3 0 1 5 0,02 0,10 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -3609 -7389 30 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,03 Sez.N. 957 74 5,60 8 -3244 -2537 -312 79 1316 -85 1 4 3 0 1 4 0,03 0,07 20x145 qn= -121 8 -3214 -1283 -383 79 1194 -85 1 2 4 0 1 4 0,02 0,07 Asta: 133 73 6,10 8 -3182 -97 -457 79 1066 -85 1 0 5 0 1 4 0,02 0,07 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -3340 -3549 316 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,04 Sez.N. 958 73 6,10 8 -3120 -335 -466 35 847 -49 1 1 5 0 0 2 0,02 0,04 20x130 qn= -108 8 -3092 496 -488 35 738 -49 1 1 6 0 0 2 0,03 0,04 Asta: 134 72 6,60 8 -3064 1251 -512 35 623 -49 1 2 6 0 0 2 0,03 0,04 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2952 1773 -510 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,04 Sez.N. 959 72 6,60 10 -2995 1556 -518 -43 329 -15 1 4 7 0 0 1 0,04 0,01 20x115 qn= -96 10 -2971 1834 -478 -43 233 -15 1 4 6 0 0 1 0,04 0,01 Asta: 135 71 7,10 10 -2945 2021 -435 -43 132 -15 1 5 6 0 0 1 0,04 0,01 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2995 1556 -518 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,05 Sez.N. 960 71 7,10 10 -2894 1808 -445 -150 -98 32 1 5 7 0 0 1 0,05 0,03 20x100 qn= -83 6 -2806 1412 442 159 -4 -36 1 4 7 0 0 2 0,04 0,04 Asta: 136 70 7,60 6 -2764 1215 120 159 -172 -36 1 4 2 0 0 2 0,02 0,04

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σMx σMy τx τy τMt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Instab.:l= 206,1 β*l= 144,3 -2894 1808 -445 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N. 961 70 7,60 10 -2798 1198 -129 -62 -508 0 2 5 2 0 0 0 0,03 0,02 20x85 qn= -71 18 -2663 744 -22 -21 -667 0 2 3 0 0 1 0 0,02 0,02 Asta: 137 63 8,10 18 -2644 0 0 -21 -742 0 2 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144,3 -2798 1198 -129 KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N. 962 4 4,60 3 -135 0 0 0 144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 12x36 qn= -163 9 170 244 0 0 0 0 0 9 0 0 0 0 0,04 0,00 Asta: 138 61 4,60 3 -135 0 0 0 -144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 170 244 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N. 962 5 4,60 3 -39 0 0 0 144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 12x36 qn= -163 7 87 244 0 0 0 0 0 9 0 0 0 0 0,04 0,00 Asta: 139 62 4,60 3 -39 0 0 0 -144 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 87 244 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N. 962 12 8,10 3 118 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 4 125 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 140 63 8,10 3 118 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 -183 393 0 KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N. 962 13 5,10 3 -20 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 9 23 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 141 64 5,10 3 -20 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 23 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 14 5,60 3 -22 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 7 25 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 142 65 5,60 3 -22 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 25 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 15 6,10 3 -26 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -310 7 31 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 143 66 6,10 3 -26 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 31 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 16 6,60 3 -28 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -310 7 32 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 144 67 6,60 3 -28 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 32 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 17 7,10 3 117 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 5 118 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 145 68 7,10 3 117 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 118 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 962 18 7,60 3 -264 0 0 0 231 0 1 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 7 273 393 0 0 0 0 1 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 146 69 7,60 3 -264 0 0 0 -231 0 1 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 273 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N. 962 19 7,60 3 148 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 5 150 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 147 70 7,60 3 148 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 150 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N. 962 20 7,10 3 -82 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 7 83 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 148 71 7,10 3 -82 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 83 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N. 962 21 6,60 3 -34 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 7 40 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 149 72 6,60 3 -34 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 40 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 22 6,10 3 -31 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 9 36 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 150 73 6,10 3 -31 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 36 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 23 5,60 3 -23 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 9 26 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 151 74 5,60 3 -23 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 26 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N. 962 24 5,10 3 -18 0 0 0 231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 12x36 qn= -309 7 23 393 0 0 0 0 0 15 0 0 0 0 0,06 0,00 Asta: 152 75 5,10 3 -18 0 0 0 -231 0 0 0 0 0 1 0 0,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476,0 23 393 0 KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04

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VERIFICA ORDITURA SECONDARIA 16/48 Carattetistiche materiali Classe di resistenza legno : GL24h Classe di servizio legno : 3 Dati struttura Sezione rettangolare Base B = 16.0 cm altezza H = 48.0 cm Area sezione = 768.0 cm2 Modulo di resistenza asse forte Wx-x = 6144.0 cm3 Modulo di inerzia asse forte Jx-x = 147456.0 cm4 Resistenza al fuoco = 30.0 min. Velocità di carbonizzazione = 0.8 mm/min. sezione ridotta: base B = 9.8 cm altezza H = 44.9 cm Area sezione = 440.0 cm2 Modulo di resistenza asse forte Wx-x = 3292.8 cm3 Modulo di inerzia asse forte Jx-x = 73923.7 cm4 Dati schema strutturale Lunghezza trave = 680.0 cm

Dati carichi Peso proprio trave (medio in proiezione) = 35.3 daN/m Carichi permanenti = 34.2 daN/mq Carico neve = 117.6 daN/mq

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Risultati per combinazione fondamentale Sollecitazioni massime: Momento flettente = 449644.6 daNcm Taglio : 2725.1 daN Azione assiale = 0.0 daN Sollecitazioni minime: Momento flettente = 0.0 daNcm Taglio : -2725.1 daN Azione assiale = 0.0 daN Sforzi massimi: Tensione longitudinale = 73.1 daN/cmq Tensione tangenziale = 5.3 daN/cmq Sforzi minimi: Tensione longitudinale = -73.1 daN/cmq Tensione tangenziale = -5.3 daN/cmq Verifiche per sforzi massimi: Verifica tensione longitudinale = 0.631 <= 1 Verificato Verifica tensione tangenziale = 0.408 <= 1 Verificato Verifiche per sforzi minimi: Verifica tensione longitudinale = 0.631 <= 1 Verificato Verifica tensione tangenziale = 0.408 <= 1 Verificato Spostamenti: Freccia istantanea (R) = -0.826 cm = L/798 Freccia a tempo infinito (R) = -1.28 cm = L/512 Reazioni vincolari di progetto (in daN/daNcm da sinistra a destra): Appoggio RX RZ MR 001 0.000E+00 2.725E+03 0.000E+00 002 0.000E+00 2.725E+03 0.000E+00 Reazioni vincolari nominali (in daN/daNcm): Permanenti Appoggio RX RZ MR 001 0.000E+00 5.287E+02 0.000E+00 002 0.000E+00 5.287E+02 0.000E+00

Neve 1 Appoggio RX RZ MR 001 0.000E+00 1.358E+03 0.000E+00 002 0.000E+00 1.358E+03 0.000E+00

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Risultati per combinazione da incendio Sollecitazioni massime: Momento flettente = 87247.2 daNcm Taglio : 528.7 daN Azione assiale = 0.0 daN Sollecitazioni minime: Momento flettente = 0.0 daNcm Taglio : -528.7 daN Azione assiale = 0.0 daN Sforzi massimi: Tensione longitudinale = 31.4 daN/cmq Tensione tangenziale = 1.8 daN/cmq Sforzi minimi: Tensione longitudinale = -31.4 daN/cmq Tensione tangenziale = -1.8 daN/cmq Verifiche per sforzi massimi: Verifica tensione longitudinale = 0.113 <= 1 Verificato Verifica tensione tangenziale = 0.0580 <= 1 Verificato Verifiche per sforzi minimi: Verifica tensione longitudinale = 0.113 <= 1 Verificato Verifica tensione tangenziale = 0.0580 <= 1 Verificato

Edificio secondario

In conformità al D.M. 14.01.2008 e con riferimento alla circolare del 02 febbraio 2009 n. 617 I valori di calcolo per le proprietà del materiale, a partire dai valori caratteristici, si assegnano con riferimento combinato alle classi di servizio e alle classi di durata del carico. Il valore di calcolo Xd di una proprietà del materiale è calcolato mediante la relazione:

X d = X k K mod /ggggM dove: Xk è il valore caratteristico della proprietà del materiale; ggggM è il coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale; legno massiccio ggggM = 1,50 legno lamellare incollato ggggM = 1,45 K mod è un coefficiente correttivo che tiene conto dell’effetto, sui parametri di resistenza, sia della durata del carico sia dell’umidità della struttura. Se una combinazione di carico comprende azioni appartenenti a differenti classi di durata del carico si dovrà scegliere un valore di kmod che corrisponde all’azione di minor durata. Si riportano per comodità alcuni valori e definizioni riportate dalle NTC Classe di durata del carico Permanente: durata del carico più di 10 anni Lunga durata: durata del carico 6 mesi - 10 anni Media durata: durata del carico 1 settimana - 6 mesi Breve durata: durata del carico meno di 1 settimana istantaneo: ------- Classe di servizio 1 E' caraterizzata da un'umidità del materiale in equilibrio con l'ambiente a una temperatura di 20 °C e un'umidità relativa dell'aria circostante che non superi il 65%, se non per poche settimane all'anno. Classe di servizio 2 E' caraterizzata da un’umidità del materiale in equilibrio con l'ambiente a una temperatura di 20 °C e un'umidità relativa dell'aria circostante che superi l'85% solo per poche settimane all'anno. Classe di servizio 3 E' caraterizzata da un’umidità più elevata di quella della classe di servizio 2. valori di K mod per legno massiccio e legno lamellare incollato

Classe di servizio Permanente Lunga Media Breve istantanea 1 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 2 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 3 0,50 0,55 0,65 0,70 0,90

STATI LIMITE DI ESERCIZIO Le deformazioni di una struttura, dovute agli effetti delle azioni applicate, degli stati di coazione e delle variazioni di umidità devono essere contenute entro limiti accettabili, sia in relazione ai danni che possono essere indotti ai materiali di rivestimento, ai pavimenti, alle tramezzature e, più in generale, alle finiture, sia in relazione ai requisiti estetici e sia alla funzionalità dell’opera. Considerando il particolare comportamento reologico del legno e dei materiali derivati dal legno, si devono valutare sia la deformazione istantanea sia la deformazione a lungo termine. La deformazione istantanea si calcola usando i valori medi dei moduli elastici per le membrature. La deformazione a lungo termine può essere calcolata utilizzando i valori medi dei moduli elastici

ridotti opportunamente mediante il fattore 1/(1+ kdef). Il coefficiente kdef tiene conto dell’aumento di deformabilità con il tempo causato dall’effetto combinato della viscosità e dell’umidità del materiale. valori di K def per legno massiccio e legno lamellare incollato

Materiale Classe di servizio 1 Classe di servizio 2 Classe di servizio 3 legno massiccio 0,60 0,80 2,00

legno lamellare incollato 0,60 0,80 2,00 STATI LIMITE ULTIMI Verifiche di resistenza Le tensioni interne si possono calcolare nell’ipotesi di conservazione delle sezioni piane e di una relazione lineare tra tensioni e deformazioni fino alla rottura. Le seguenti prescrizioni si riferiscono alla verifica di resistenza di elementi strutturali in legno massiccio o di prodotti derivati dal legno aventi direzione della fibratura coincidente sostanzialmente con il proprio asse longitudinale e sezione trasversale costante, soggetti a sforzi agenti prevalentemente lungo uno o più assi principali dell’elemento stesso. Verifica a Flessione Devono essere soddisfatte entrambe le condizioni seguenti:

ssssm,y,d/ fm,y,d+Kmssssm,z,d/ fm,z,d≤1

Kmssssm,y,d/ fm,y,d+ssssm,z,d/ fm,z,d≤1

dove: ssssm,y,d e ssssm,z,d sono le tensioni di calcolo massime per flessione rispettivamente nei piani xz e xy determinate assumendo una distribuzione elastico lineare delle tensioni sulla sezione. fm,y,d e fm,z,d sono le corrispondenti resistenze di calcolo a flessione. Nello sviluppo dei calcoli sviluppati in avanti non si terrà conto dell'eventuale aumento di resistenza in funzione delle dimensioni della sezione trasversale mediante il coefficiente kh I valori da adottare per il coefficiente km, che tiene conto convenzionalmente della ridistribuzione delle tensioni e della disomogeneità del materiale nella sezione trasversale, sono: - km= 0,7 per sezioni trasversali rettangolari; - km= 1,0 per altre sezioni trasversali. Verifica a Taglio Deve essere soddisfatta la condizione:

ttttd≤fv,d

dove:

ttttd è la tensione massima tangenziale di calcolo, valutata secondo la teoria di Jourawski;

fv,d è la corrispondente resistenza di calcolo a taglio. La tensione tangenziale massima assoluta si ottiene come radice quadrata delle somme dei quadrati delle tensioni parziali ottenute in direzione y e z.

(t²y/f²v,d + t²z/f²v,d)

Dati generali

altezza linea di colmo: 450 cm altezza linea di gronda: 280 cm pendenza : 16,07 ° ascissa pilastro 1: 0,00 cm ordinata pilastro 1: 590 cm ascissa pilastro 2: 710 cm ordinata pilastro 2: 590 cm luce trave di gronda: 710 cm altezza del sito sul livello del mare: 665 m

Strutturalmente l’edificio è costituito da: Trave gronda base: 25,00 cm altezza: 20,00 cm area: 500,00 cm2 Inerzia rispetto all'asse y: 16.667 cm4 Inerzia rispetto all'asse z: 26.042 cm4 modulo di resistenza a flessione lungo y: 1.667 cm3 modulo di resistenza a flessione lungo z: 2.083 cm3 Falso puntone luce trave: 590,00 cm interasse: 710,00 cm base: 25,00 cm altezza: 40,00 cm area: 1000,00 cm2 Inerzia rispetto all'asse y: 133.333 cm4 Inerzia rispetto all'asse z: 52.083 cm4 modulo di resistenza a flessione lungo y: 6.667 cm3 modulo di resistenza a flessione lungo z: 4.167 cm3 Arcarecci o travicelli secondari interasse: 295,00 cm base: 20,00 cm altezza: 40,00 cm area: 800,00 cm2 Inerzia rispetto all'asse y: 106.667 cm4 Inerzia rispetto all'asse z: 26.667 cm4 modulo di resistenza a flessione lungo y: 5.333 cm3 modulo di resistenza a flessione lungo z: 2.667 cm3 Caratteristiche Meccaniche e di Resistenza dei Materiali Le classi di resistenza e i profili caratteristici del legno lamellare sono conformi alla UNI EN 1194 mentre quelle del legno massiccio alle norme EN 338. Trave gronda

Classe di resistenza GL32h Grandezza u. m. valore

Resistenza caratteristica a flessione fm,k MPa 32 Resistenza a trazione parallela alla fibratura ft,0,k MPa 22,5 Resistenza a trazione perpendicolare alla fibratura ft,90,k MPa 0,5 Resistenza a compressione parallela alla fibratura fc,0,k MPa 29 Resistenza a compressione perpendicolare alla fibratura fc,90,k MPa 3,3 Resistenza caratteristica a taglio fv,k MPa 3,8 Modulo elastico medio parallelo alle fibre Emean MPa 13700 Modulo elastico caratteristico E0,05 MPa 11100 Modulo di taglio medio Gg,mean MPa 850 Massa volumica caratteristica rk daN/m³ 430

Falso puntone Classe di resistenza GL32h

Grandezza u. m. valore Resistenza caratteristica a flessione fm,k MPa 32 Resistenza a trazione parallela alla fibratura ft,0,k MPa 22,5 Resistenza a trazione perpendicolare alla fibratura ft,90,k MPa 0,5 Resistenza a compressione parallela alla fibratura fc,0,k MPa 29 Resistenza a compressione perpendicolare alla fibratura fc,90,k MPa 3,3 Resistenza caratteristica a taglio fv,k MPa 3,8 Modulo elastico medio parallelo alle fibre Emean MPa 13700 Modulo elastico caratteristico E0,05 MPa 11100 Modulo di taglio medio Gg,mean MPa 850 Massa volumica caratteristica rk daN/m³ 430

Arcarecci o travicelli secondari

Classe di resistenza GL32h Grandezza u. m. valore

Resistenza caratteristica a flessione fm,k MPa 32 Resistenza a trazione parallela alla fibratura ft,0,k MPa 22,5 Resistenza a trazione perpendicolare alla fibratura ft,90,k MPa 0,5 Resistenza a compressione parallela alla fibratura fc,0,k MPa 29 Resistenza a compressione perpendicolare alla fibratura fc,90,k MPa 3,3 Resistenza caratteristica a taglio fv,k MPa 3,8 Modulo elastico medio parallelo alle fibre Emean MPa 13700 Modulo elastico caratteristico E0,05 MPa 11100 Modulo di taglio medio Gg,mean MPa 850 Massa volumica caratteristica rk daN/m³ 430

ANALISI DEI CARICHI

Carichi permanenti strutturali Peso proprio trave di gronda: 20,500 daN/m Peso proprio falso puntone: 41,000 daN/m Peso proprio arcareccio o trave secondaria: 32,800 daN/m Gk1 16,89 daN/m²

Sovraccarichi permanenti Pannello di copertura tipo isopan: 20,000 daN/m² Pannello solare: 30,000 daN/m² Gk2 50,00 daN/m²

Azioni variabili coperture e sottotetti accessibile per sola manutenzione: (tabella 3.1.II delle NTC 08) verticale distribuito 50 daN/m² verticale concentrato 120 daN orizzontale lineare 100 daN/m Carico Neve Il calcolo del carico provocato dalla neve sulla copertura è valutato utilizzando la procedura descritta nel paragrafo 3.4 delle NTC 2008.

Esso è valutato mediante la seguente formula:

qs = mi * qsk * CE * Ct

dove: qsk è il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo mmmmi è il coefficiente di forma della copertura CE è il coefficiente di esposizione Ct è il coefficiente termico Valore caratteristico del carico neve al suolo. Per la ZONA III: Agrigento, Avellino, Benevento, Brindisi, Cagliari, Caltanisetta, Carbonia-Iglesias, Caserta, Catania, Catanzaro, Cosenza, Crotone, Enna, Frosinone, Grosseto, L 'Aquila, Latina, Lecce, Livorno, Matera, Medio Campidano, Messina, Napoli, Nuoro, Ogliastra, Olbia Tempio, Oristano, Palermo, Pisa, Potenza, Ragusa, Reggio Calabria, Rieti, Roma, Salerno, Sassari, Siena,Siracusa, Taranto, Terni, Trapani, Vibo Valentia, Viterbo. - si ha:

qsk = 0,60 kN/m2 per as≤ 200 m qsk = 0,51*[1+(as /481)2 ] kN/m2 per as>200 m

Per un'altitudine sul livello del mare pari a: 665 m - si ha:

qsk = 0,51*[1+(665 /481)2 ] kN/m2 = 148,48 daN/m2

Coefficiente di esposizione e termico. L'edificio è costruito in zona: NORMALE: Aree in cui non è presente una significativa rimozione di neve sulla costruzione prodotta dal vento, a causa del terreno, altre costruzioni o alberi. Quindi si ha: CE = 1 Essendo la copertura isolata termicamente, non si ha riduzione del carico neve a causa dello scioglimento della neve causata dalle perdite di calore. Quindi si ha: Ct = 1 Coefficiente di Forma. Il coefficiente di forma dipende dalla pendenza della tettoia. Per : a = = = = 16,07° risulta mmmm1 = 0,8 Il carico dovuto alla neve, per la struttura in esame, vale:

qs = 0,8* 148,48 * 1* 1 = 118,80 daN/m²

Carico Vento L'azione del vento è calcolata come previsto dal paragrafo 3.3 delle NTC 2008 e secondo le istruzioni della circolare del Ministero delle Infrastrutture e Trasporti del 2/2/2009 n. 617. La pressione del vento è data dall'espressione:

qw = qb * ce * cp * cd

dove: qb è la pressione cinetica di riferimento ce è il coefficiente di esposizione cp è il coefficiente di forma cd è il coefficiente dinamico la velocità di riferimento vb è data dall'espressione:

vb = vb0 per as ≤ a0 vb = vb0 + ka (as - a0 ) per a0 < as≤ 1500 m dove: vb0, ka, a0 sono parametri dati dalle NTC e legati alla zona in cui sorge la costruzione. In zona 4 si hanno i seguenti valori:

vb0 = 28 m/sec a0 = 500 m ka = 0.02 s-1

Quindi per un'altitudine del sito sul livello del mare pari a 665 m si ha: vb = 31,3 m/sec La pressione cinetica di riferimento qb vale quindi

qb = 0,5*r*vb2 = 0,5*1,25*31,32 = 610 N/m2 = 61 daN/m2

Classe di esposizione Fascia di appartenenza : Entro 40 km dalla costa Rugosità : Aree urbane (non di classe A), suburbane, industriali e boschive. Categoria di Esposizione: III A questa classe di esposizione competono:

kr = 0,2 z0 = 0,1 m zmin = 5 m

Il coefficiente di esposizione è dato da dall'espressione

ce (z) = kr2 *ct *ln(z/z0 )* [7+ct *ln(z/z0 )] z ≥ zmin

ce (z) = ce (zmin) z < zmin

Essendo l'altezza della costruzione, 4,5 m, inferiore a zmin

ce (z) = kr2 *ct*ln(zmin/z0)* [7+ct**ln(zmin/z0)]

ce (z) = 0,22 *1*ln(5/0,1)* [7+1*ln(5/0,1)] = 1,71

Coefficiente di forma La costruzione è isolata a uno spiovente. Essa è considerata, ai fini del calcolo dell'azione del vento, secondo le indicazioni contenute nella circolare del 2 febbraio 2009 n° 617 recanti Istruzioni per l’applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 . Tale norma suggerisce di assumere come valore del coefficiente cp: cp1 = + 1,2 * (1+sin( a ) per i valori di pressione positiva e con a > 0 cp2 = - 1,2 * (1+sin( a ) per i valori di pressione negativa e con a > 0 Nel tetto composto da più falde, le strutture portanti delle diverse falde sono indipendenti una dall'altra e possono quindi essere calcolati separatamente. Per la determinazione del carico massimo del vento si considerano solo le configurazioni che danno carichi positivi. Infatti, la pressione negativa è un carico di segno opposto a quello degli altri carichi e tende ad alleggerirne gli effetti.

In questo caso andrà, invece, attentamente preso in considerazione l’equilibrio del manto di copertura che tende ad essere sollevato. In quest'ultimo caso si dovranno inserire e dimensionare dei connettori metallici (elementi di presidio) Da queste considerazioni risulta prevalente la direzione del vento che investe direttamente la falda (falda sopravento), con valore del coefficiente di forma determinato come sopra riportato. Nel caso in esame essendo l'inclinazione della falda pari a 16,07 ° risulta: cpe1 = 1,53 cpe2 = -1,53 Quindi il carico del vento sulla copertura sopravento vale:

qw = 61 daN/m2* 1 * 1,71* 1,53 = 160 daN/m2

qw1 = 61 daN/m2* 1 * 1,71* -1,53 = -160 daN/m2

L’azione tangente per unità di superficie parallela alla direzione del vento è data dall’espressione:

pf = qb * ce * cf [daN/m2]

dove cf è il coefficiente di attrito. Essendo previsto di realizzare la copertura con materiali lisci (acciaio, cemento a faccia liscia…) il coefficiente di attito sarà pari a 0.01. Quindi si ottiene:

pf = 61 *1,71 *0,01 = 1,04 daN/m2

CONSIDERAZIONE STATICHE SUL CALCOLO DEL PUNTONE Lo schema statico che si adotta, per il calcolo delle caratteristiche di sollecitazioni interne del falso puntone, è quello di trave orizzontale con luce effettiva L=Lo/cos e caricata dalla componente ad essa ortogonale dei carichi. Lunghezza effettiva falso puntone L = LO/ cos(a) = 590/cos(16,07 ) = 613,99 cm;

VERIFICA FALSO PUNTONE I carichi gravanti sulla singola trave, per metro di lunghezza, tenendo conto dell'interasse sono: Interasse: 710,00 cm Peso Proprio: Gk*cos(a) = 41,000 * 0,96 = 39,398 daN/m Strutture secondarie: Gk*cos(a)*i = 11,119 * 0,96 * 7,100 = 11,119 daN/m Peso strutturale: Gk*cos(a)*i = 115,256 daN/m Pacchetto Copertura: Gk1*cos(a)*i = 50,000 * 0,96 * 7,100 = 341,128 daN/m

Carico di esercizio: QE*cos2(a)*i = 50,000 * 0,962 * 7,100 = 327,8 daN/m

Carico Neve: Qs*cos2(a)*i = 118,800 * 0,962 * 7,100 = 778,849 daN/m Carico Vento: Qv*i = 160 * 7,100 = 1136 daN/m Ai fini della verifica le azioni di calcolo agli stati limite ultimi i carichi gravitazionali si ricavano dalla seguente espressione:

Fd = ggggg * Gk + ggggq1 * Qk1 + ggggq2 * [ ∑(Qk2* YYYY02 )]

dove: Gk = Valore caratteristico dei carichi permanenti Qk1 = Valore della azione variabile predominate Qki = Valore delle azioni variabili Y2i = Valore dei coefficienti di combinazione dove: gg = Coefficiente di maggiorazione per carichi permanenti = 1.30 gqi = Coefficiente di maggiorazione per carichi variabili = 1.50 Il coefficiente di combinazione, che tiene in conto della probabilità che tutti i carichi agiscano contemporaneamente è fornito dalla tabella 2.5.I delle NTC.

Categoria Y0j Y1j Y2j

Vento 0,6 0,2 0,0 Neve (a quota <= 1000 m s.l.m.) 0,5 0,2 0,0 Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0,7 0,5 0,2 Categoria H - Coperture 0,0 0,0 0,0

Carico complessivo sulla trave Nel caso specifico abbiamo carichi di diversa durata, pertanto dobbiamo fare riferimento a quello con la durata più breve per la determinazione della classe di durata. Sono infatti le sollecitazioni più elevate a causare il danneggiamento e quindi la rottura del materiale: queste sollecitazioni estreme sono presenti soltanto durante l'azione contemporanea di tutti i carichi previsti dalla combinazione considerata, che si verifica soltanto durante un lasso di tempo pari alla durata dell'azione di più breve durata fra quelle contenute nella combinazione considerata. La durata del carico influenza anche la resistenza del materiale per cui, a priori, non è possibile stabilire qual'è la situazione di carico più onerosa. Nelle calcolazioni seguenti il coefficiente di maggiorazione dei carichi permenenti non strutturali è assunto pari a 1,3.

Combinazione dei carichi Combinazione I Permanente

FdI= 1,30*Gk1+ 1,30*Gk2

1,3*115,256 + 1.30 * 341,128 = 593,299 daN/m

Combinazione II Breve durata (con carico d'esercizio, neve senza vento) Il carico variabile dominante è il carico Neve. La formula di combinazione dei carichi diventa, essendo sempre zero il coefficiente di combinazione del carico relativo alle coperture, la seguente:

FdII = ggggg * Gk + ggggg1 * Gk1 + ggggq1 * Qs

FdII = 1.30 * 115,256 + 1.30 * 341,128 + 1.50 * 778,849 = 1761,572 daN/m

Combinazione III Durata istantanea (con carico d'esercizio, neve e vento) In questo caso il vento è il carico variabile dominante Qk1 = 1136 daN/m Il coefficiente di combinazione relativo alla neve vale 0,5 (quota inferiore a 1000 m s.l.m.).

FdIII = ggggg * Gk + ggggg1 * Gk1 + ggggq1 * Qv + ggggq1 * QsY0

FdIII = 1.30 * 115,256 + 1.30 * 341,128 + 1.50 * 1136,000 + 1.50 * 778,849 * 0,500 = 2881,435 daN/m

VERIFICA DEL FALSO PUNTONE INFLESSO ALLO SLU

Le caratteristiche di resistenza della trave sono: Luce della campata 614 cm Wy = 6667 cm³ Wz = 4167 cm³ Resistenza caratteristica a flessione fm,k = 320 daN/cm²

Classe di durata del carico: Permanente

Classe di esposizione: 2 Coefficiente correttivo Kmod = 0,6 Valore di calcolo a snervamento fmyd = fm,k * kmod / 1,45 = 132,41 daN/cm² Essendo le travi semplicemente appoggiate agli estremi si hanno le seguenti caratteristiche di sollecitazioni: MEd = ql²/8 = 279.580 daN*cm Il momento resistente della trave risulta essere: MRd = fmyd*W y = 882.759 daN*cm Risultando il momento resistente di calcolo maggiore del momento sollecitante di calcolo si ha: SEZIONE VERIFICATA. La sezione risulta impegnata al 31,67% In termini di tensione si ha: 41,94 daN/cm²

Classe di durata del carico: Breve durata

Classe di esposizione: 2 Coefficiente correttivo Kmod = 0,9 Valore di calcolo a snervamento fmyd = fm,k * kmod / 1,45 = 198,62 daN/cm² Essendo le travi semplicemente appoggiate agli estremi si hanno le seguenti caratteristiche di sollecitazioni: MEd = ql²/8 = 830.105 daN*cm Il momento resistente della trave risulta essere: MRd = fmyd*W y = 1.324.138 daN*cm Risultando il momento resistente di calcolo maggiore del momento sollecitante di calcolo si ha: SEZIONE VERIFICATA. La sezione risulta impegnata al 62,69% In termini di tensione si ha: 124,52 daN/cm²

Classe di durata del carico: Istantanea

Classe di esposizione: 2 Coefficiente correttivo Kmod = 1 Valore di calcolo a snervamento fmyd = fm,k * kmod / 1,45 = 220,69 daN/cm² Essendo le travi semplicemente appoggiate agli estremi si hanno le seguenti caratteristiche di sollecitazioni: MEd = ql²/8 = 1.357.818 daN*cm Il momento resistente della trave risulta essere: MRd = fmyd*W y = 1.471.264 daN*cm Risultando il momento resistente di calcolo maggiore del momento sollecitante di calcolo si ha: SEZIONE VERIFICATA. La sezione risulta impegnata al 92,29% In termini di tensione si ha: 203,67 daN/cm²

VERIFICA A TAGLIO

Il taglio massimo, lungo l'asse principale della sezione y, si ottiene sotto la terza combinazione dei carichi che fornisce: Vy= QyL/2 = 8845,862 daN Si calcola la tensione massima sollecitante indotta dal taglio

ty= 1,5*Vy/B*H = 13,269 daN/cm² Resistenza caratteristica a taglio fv,k = 38 daN/cm² Valore di calcolo della resistenza a taglio fv,d = fv,k* kmod/ 1,45 = 26,21 daN/cm² Risultando ty < fv,d la sezione è verificata

VERIFICA AGLI STATI LIMITI DI ESERCIZIO SLE

Il calcolo della freccia massima è effettuato con la formula:

u = (5/384ql4 /(EI))

valida per travi semplicemente appoggiate. Allo stato limite di esercizio si controlla che l'abbassamento della trave sia minore di valori ritenuti ammissibili. Il primo passo si effettua controllando che l'abbassamento istantaneo sotto la combinazione dei carichi rara sia minore o uguale a l/300.Il secondo controllo verifica che l'abbassamento massimo finale (a lungo termine) indotto dalla combinazione dei carichi quasi permanente sia minore di l/200.

Calcolo deformazione istantanea

La combinazione dei carichi rara è data da (venti carico predominante):

Frara= Gk + Gk1 + Qv + Qs * Y01

Gk + Gk1 = 456,38 daN/m Qv = 1136 daN/m Qs * Y01 = 54,85 daN/m I dati della sezione sono: Momento d'inerzia lungo y: Iy = 133.333 cm4 Modulo elastico medio: E = 137.000 daN/cm2 I valori della freccia istantanea valgono: Wist, G = 0,4623 cm Wist, Qv = 1,1508 cm Wist, Qs = 0,0556 cm La deformazione istantanea Wist = 1,6687 cm. Il valore della freccia di confronto risulta di = 2,047 cm. Risultando Wist< l/300 la trave si ritiene verificata.

Calcolo deformazione finale

La combinazione di carico da considerare è quella quasi permanente. Questa combinazione, essendo il carico dominate quello dovuto al carico del vento, vale:

Fqp= Gk + Gk1 + Qv + Qs * Y21

w'ist = wist,G + Y21wist,Qv + Y22 wist,Qs

dove: Y2i = Valore dei coefficienti di combinazione che in questo caso valgono entrambi zero. La deformazione differita può quindi essere valutata moltiplicando la deformazione iniziale per un coefficiente kdef che tiene conto dell'aumento di deformazione nel tempo dovuto all'effetto combinato della viscosità e dell'umidità del materiale.

wdiff = w'istkdef

E quindi la deformazione finale si può valutare come segue:

wfin = wist + wdiff = wist + kdefw'ist

wfin = wist, G (1 + k def ) + wist,Q1 ( 1 + Y21kdef ) + wist,Q2 (Y02 + Y22kdef )

Il valore di kdef vale: 0,800 Sostituendo i numeri ai simboli si ha:

wfin = 0,4623(1+0,8 ) + 1,1508(1+0 *0,8 ) +0,0556(0,5+0 *0,8 ) 0(0,6+0 *0,8 ) = cm 2,0107

Il valore della freccia di confronto risulta di = 3,0700 cm. Risultando Wfin< l/200 la trave si ritiene verificata.

CALCOLO DELLA TRAVE DI GRONDA

Questa è una trave orizzontale, con luce l, semplicemente appoggiata agli estremi. Su di essa gravano i pannelli di copertura che costituiscono il carico. Nei calcoli seguenti si considera la trave di gronda soggetta a un carico uniforme dato dalle azioni della copertura per la fascia di influenza.

VERIFICA TRAVE DI GRONDA I carichi gravanti sulla singola trave: Peso Proprio: 20,500 daN/m peso pacchetto di copertura Gk2 70,968 daN/m Carico permanete complessivo Gk2/cos(a) = 74,000 daN/m Carico di esercizio: QE = 50,000 * 1,48 = 74,000 daN/m Carico Neve: Qs = 118,800 * 1,48 = 175,230 daN/m Carico Vento: Qv = 160 * 1,48 = 255,58 daN/m N. B. I carichi permanenti sono stati calcolati tenendo conto della fascia di influenza del carico sulla gronda, e riferiti al piano orizzontale dividendoli per coseno dell'angolo di inclinazione.

Ai fini della verifica le azioni di calcolo agli stati limite ultimi i carichi gravitazionali si ricavano dalla seguente espressione:






Combinazione dei carichi

Combinazione I Permanente

FdI= 1,30*Gk1+ 1,30*Gk2

1,3*20,50 + 1.30 * 74,00 = 122,850 daN/m



FdII = 1.30 * 20,50 + 1.30 * 74,00 + 1.50 * 175,230 = 385,690 daN/m

Combinazione III Durata istantanea (con carico d'esercizio, neve e vento) In questo caso il vento è il carico variabile dominante Qk1 = 255,581 daN/m Il coefficiente di combinazione relativo alla neve vale 0,5 (quota inferiore a 1000 m s.l.m.).


FdIII = 1.30 * 20,50 + 1.30 * 74,00 + 1.50 * 255,581 + 1.50 * 175,230 * 0,500 = 637,640 daN/m

VERIFICA TRAVE DI GRONDA INFLESSA ALLO SLU

Le caratteristiche di resistenza della trave sono: Luce della campata 710 cm Wy = 1667 cm³ Wz = 2083 cm³ Resistenza caratteristica a flessione fm,k = 320 daN/cm²

Classe di durata del carico: Permanente Classe di esposizione: 2 Coefficiente correttivo Kmod = 0,6 Valore di calcolo a snervamento fmyd = fm,k * kmod / 1,45 = 132,41 daN/cm² Essendo le travi semplicemente appoggiate agli estremi si hanno le seguenti caratteristiche di sollecitazioni: MEd = ql²/8 = 77.411 daN*cm Il momento resistente della trave risulta essere: MRd = fmyd*W y = 220.690 daN*cm Risultando il momento resistente di calcolo maggiore del momento sollecitante di calcolo si ha: SEZIONE VERIFICATA. La sezione risulta impegnata al 35,07% In termini di tensione si ha: 46,44 daN/cm²


Classe di esposizione: 2 Coefficiente correttivo Kmod = 0,9 Valore di calcolo a snervamento fmyd = fm,k * kmod / 1,45 = 198,62 daN/cm² Essendo le travi semplicemente appoggiate agli estremi si hanno le seguenti caratteristiche di sollecitazioni: MEd = ql²/8 = 243.033 daN*cm Il momento resistente della trave risulta essere:

MRd = fmyd*W y = 331.034 daN*cm Risultando il momento resistente di calcolo maggiore del momento sollecitante di calcolo si ha: SEZIONE VERIFICATA. La sezione risulta impegnata al 73,42% In termini di tensione si ha: 145,83 daN/cm²


Classe di esposizione: 2 Coefficiente correttivo Kmod = 1 Valore di calcolo a snervamento fmyd = fm,k * kmod / 1,45 = 220,69 daN/cm² Essendo le travi semplicemente appoggiate agli estremi si hanno le seguenti caratteristiche di sollecitazioni: MEd = ql²/8 = 361.793 daN*cm Il momento resistente della trave risulta essere: MRd = fmyd*W y = 367.816 daN*cm Risultando il momento resistente di calcolo maggiore del momento sollecitante di calcolo si ha: SEZIONE VERIFICATA. La sezione risulta impegnata al 98,36% In termini di tensione si ha: 217,07 daN/cm²

VERIFICA A TAGLIO

Il taglio massimo, lungo l'asse principale della sezione y, si ottiene sotto la terza combinazione dei carichi che fornisce: Vy= QyL/2 = 2263,621 daN Si calcola la tensione massima sollecitante indotta dal taglio ty= 1,5*Vy/B*H = 6,791 daN/cm² Resistenza caratteristica a taglio fv,k = 38 daN/cm² Valore di calcolo della resistenza a taglio fv,d = fv,k* kmod/ 1,45 = 26,21 daN/cm² Risultando ty < fv,d la sezione è verificata

VERIFICA TRAVE SECONDARIA

I carichi gravanti sulla singola trave secondaria, per metro di lunghezza, tenendo conto dell'interasse sono: peso trave secondaria 32,800 daN/m peso permanente 147,500 daN/m carico d'esercizio 147,500 daN/m carico neve 350,460 daN/m carico vento 472,000 daN/m Ai fini della verifica le azioni di calcolo agli stati limite ultimi i carichi gravitazionali si ricavano dalla seguente espressione:






Combinazione dei carichi

Combinazione I Permanente FdI= 1,30*Gk1+ 1,30*Gk2

1,3*32,800 + 1.30 * 147,500 = 234,390 daN/m



FdII = 1.30 * 32,800 + 1.30 * 147,500 + 1.50 * 350,460 = 760,080 daN/m Combinazione III Durata istantanea (con carico d'esercizio, neve e vento) In questo caso il vento è il carico variabile dominante Qk1 = 472 daN/m Il coefficiente di combinazione relativo alla neve vale 0,5 (quota inferiore a 1000 m s.l.m.).


FdIII = 1.30 * 32,800 + 1.30 * 147,500 + 1.50 * 472,000 + 1.50 * 350,460 * 0,500= 205,235 daN/m

VERIFICA DELLA TRAVE SECONDARIA INFLESSA ALLO SLU Le caratteristiche di resistenza della trave sono: Luce della campata 710 cm Wy = 5333 cm³ Wz = 2667 cm³ Resistenza caratteristica a flessione fm,k = 320 daN/cm²

Classe di durata del carico: Permanente

Classe di esposizione: 2 Coefficiente correttivo Kmod = 0,6 Valore di calcolo a snervamento fmyd = fm,k * kmod / 1,45 = 132,41 daN/cm² La trave è soggetta a flessione deviata nelle due direzioni principali y e z. I carichi nelle due direzioni valgono: Qy = 64,882 daN/m Qz = 225,231 daN/m Essendo le travi semplicemente appoggiate agli estremi si hanno le seguenti caratteristiche di sollecitazioni: Mqy = qzl²/8 = 141.924 daN· Mqz = qyl²/8 = 40.884 daN· La tensione provocata da Qy vale: sm,y,d = My /Wz = 26,61 daN/cm² La tensione provocata da Qz vale: sm,z,d = Mz /Wy = 15,33 daN/cm² Devono essere rispettate entrambe le seguenti condizioni:

ssssm,y,d/ fm,y,d+Kmssssm,z,d/ fm,z,d < 1 Kmssssm,y,d/ fm,y,d+ssssm,z,d/ fm,z,d< 1 risultando: 26,61/ 132,41+ 0,7*15,33/ 132,41 = 0,28< 1 0,7*26,61/ 132,41+ 15,33/ 132,41 = 0,26< 1 LA SEZIONE E' VERIFICATA


Classe di esposizione: 2 Coefficiente correttivo Kmod = 0,9 Valore di calcolo a snervamento fmyd = fm,k * kmod / 1,45 = 198,62 daN/cm² La trave è soggetta a flessione deviata nelle due direzioni principali y e z. I carichi nelle due direzioni valgono: Qy = 210,399 daN/m Qz = 730,379 daN/m Essendo le travi semplicemente appoggiate agli estremi si hanno le seguenti caratteristiche di sollecitazioni: Mqy = qzl²/8 = 460.230 daN· Mqz = qyl²/8 = 132.578 daN· La tensione provocata da Qy vale: sm,y,d = My /Wz = 86,29 daN/cm² La tensione provocata da Qz vale: sm,z,d = Mz /Wy = 49,72 daN/cm² Devono essere rispettate entrambe le seguenti condizioni: ssssm,y,d/ fm,y,d+Kmssssm,z,d/ fm,z,d < 1 Kmssssm,y,d/ fm,y,d+ssssm,z,d/ fm,z,d< 1 risultando: 86,29/ 198,62+ 0,7*49,72/ 198,62 = 0,61< 1 0,7*86,29/ 198,62+ 49,72/ 198,62 = 0,55< 1 LA SEZIONE E' VERIFICATA


Classe di esposizione: 2 Coefficiente correttivo Kmod = 1 Valore di calcolo a snervamento fmyd = fm,k * kmod / 1,45 = 220,69 daN/cm² La trave è soggetta a flessione deviata nelle due direzioni principali y e z. I carichi nelle due direzioni valgono: Qy = 333,623 daN/m Qz = 1158,140 daN/m Essendo le travi semplicemente appoggiate agli estremi si hanno le seguenti caratteristiche di sollecitazioni: Mqy = qzl²/8 = 729.773 daN· Mqz = qyl²/8 = 210.224 daN· La tensione provocata da Qy vale: sm,y,d = My /Wz = 136,83 daN/cm² La tensione provocata da Qz vale: sm,z,d = Mz /Wy = 78,83 daN/cm² Devono essere rispettate entrambe le seguenti condizioni: ssssm,y,d/ fm,y,d+Kmssssm,z,d/ fm,z,d < 1 Kmssssm,y,d/ fm,y,d+ssssm,z,d/ fm,z,d< 1 risultando: 136,83/ 220,69+ 0,7*78,83/ 220,69 = 0,87< 1 0,7*136,83/ 220,69+ 78,83/ 220,69 = 0,79< 1 LA SEZIONE E' VERIFICATA

VERIFICA A TAGLIO Il taglio massimo, lungo l'asse principale della sezione y, si ottiene sotto la terza combinazione dei carichi che fornisce: Vy= QyL/2 = 1184,362 daN Vz= QzL/2 = 4111,395 daN Si calcolano le tensioni massime sollecitanti indotte dalle due componenti del taglio ty= 1,5*Qy/B*H = 2,221 daN tz= 1,5*Qz/B*H = 7,709 daN Resistenza caratteristica a taglio fv,k = 38,000 daN/cm² Valore di calcolo della resistenza a taglio fv,d = fv,k* kmod/ 1,45 = 26,21 daN/cm² La tensione tangenziale massima assoluta si ottiene come radice quadrata delle somme dei quadrati delle tensioni parziali ottenute in direzione y e z.

(t²y/f²v,d + t²z/f²v,d) = 0,306 LA SEZIONE E' VERIFICATA

VERIFICA AGLI STATI LIMITI DI ESERCIZIO SLE

Il calcolo della freccia massima è effettuato con la formula:

u = (5/384ql4 /(EI))

valida per travi semplicemente appoggiate. Allo stato limite di esercizio si controlla che l'abbassamento della trave sia minore di valori ritenuti ammissibili. Il primo passo si effettua controllando che l'abbassamento istantaneo sotto la combinazione dei carichi rara sia minore o uguale a l/300.Il secondo controllo verifica che l'abbassamento massimo finale (a lungo termine) indotto dalla combinazione dei carichi quasi permanente sia minore di l/200.

Calcolo deformazione istantanea

La combinazione dei carichi rara è data da (venti carico predominante):

Frara= Gk + Gk1 + Qv + Qs * Y01

Gk + Gk1 = 180,3 daN/m Qv = 472 daN/m Qs * Y01 = 59,4 daN/m I dati della sezione sono: Momento d'inerzia lungo y: Iy = 106.667 cm4 Momento d'inerzia lungo z: Iz = 26.667 cm4 Modulo elastico medio: E = 137.000 daN/cm2 I valori della freccia istantanea valgono: Wist, G = 0,599 cm Wist, Qv = 1,567 cm Wist, Qs = 0,197 cm La deformazione istantanea Wist = 2,363 cm. Il valore della freccia di confronto è di = 2,367 cm. Risultando Wist< l/300 la trave si ritiene verificata.

Calcolo deformazione finale La combinazione di carico da considerare è quella quasi permanente. Questa combinazione, essendo il carico dominate quello dovuto al carico del vento, vale:

Fqp= Gk + Gk1 + Qv + Qs * Y21

w'ist = wist,G + Y21wist,Qv + Y22 wist,Qs

dove: Y2i = Valore dei coefficienti di combinazione che in questo caso valgono entrambi zero. La deformazione differita può quindi essere valutata moltiplicando la deformazione iniziale per un coefficiente kdef che tiene conto dell'aumento di deformazione nel tempo dovuto all'effetto combinato della viscosità e dell'umidità del materiale.

wdiff = w'istkdef

E quindi la deformazione finale si può valutare come segue:

wfin = wist + wdiff = wist + kdefw'ist

wfin = wist, G (1 + k def ) + wist,Q1 ( 1 + Y21kdef ) + wist,Q2 (Y02 + Y22kdef )

Il valore di kdef vale: 0,800 Sostituendo i numeri ai simboli si ha:

wfin = 0,599(1+0,8 ) + 1,567(1+0 *0,8 ) +0,197(0,5+0 *0,8 ) 0(0,6+0 *0,8 ) = cm 2,744

Il valore della freccia di confronto risulta di = 3,550 cm. Risultando Wfin< l/200 la trave si ritiene verificata.

VERIFICA AL SOLLEVAMENTO

Si esegue la verifica al sollevamento del tetto considerando il carico al risucchio, dato dalla spinta del vento e quando il coefficiente assume segno negativo. cp1 = 1,2*(1+sin( a )) per i valori di pressione positiva e negativa con a > 0 cp2 = 1,2 per i valori di pressione positiva e negativa e con a = 0 Indicato con: F ep ==> la forza che l'elemento di presidio è in grado di assorbire; F rv ==> la forza del vento che tende a sollevare il tetto; G tt ==> il peso del tetto asciutto (si stima lo 0.80 di quello di calcolo); la verifica della sicurezza al sollevamento sarà effettuata secondo la seguente equazione: Il peso del tetto risulta dall'analisi dei carichi: G tt = G k1 + G k2 = 50,00 daN/m² Come peso asciutto, ai fini di sicurezza, ne consideriamo solamente l' 80%. Quindi si ha: Gtt = G tt * 0,8 = 40,00 daN/m² L'azione unitaria del vento che tende a sollevare il tetto pari è a: -166,51 daN/m². Il carico Qv si è ottenuto ponendo il segno uguale nella disequazione cui prima. Esso vale: -126,51 daN. Risultando la reazione negativa (l'azione di sollevamento tende ad alzare il tetto) bisognerà predisporre degli elementi di presidio. Le reazioni vincolari della trave secondaria RATSv = RBTSv costituiscono il carico del falso puntone. Tali reazioni valgono: RATSv=RBTSv = Qv* fascia influenza *luce trave* 0,5 = -126,51 * 2,95 * 7,10*0,5 = -1324,88 daN.

Pertanto la trave secondaria andrà ancorata al falso puntone con elementi di presidio capaci di assorbire tale forza di estrazione. Il falso puntone, a sua volta, andrà vincolato ai pilastri con elementi di presidio capaci di assorbire lo stesso sforzo di estrazione ( si trascura il peso proprio della trave secondaria a vantaggio della sicurezza) RAPv = RBPv = RATSv = -1324,88 daN.

Caratteristiche geometriche del plinto e del pilastro

Dimensione del plinto in direzione x Lx = 1.50 [m]

Dimensione del plinto in direzione y Ly = 1.50 [m]

Altezza del plinto Hz = 0.50 [m]

Dimensione del pilastro in direzione x bx = 0.75 [m]

Dimensione del pilastro in direzione y by = 0.50 [m]

Eventuale eccentricità in x del pilastro rispetto alla fondazione sx = 0.00 [m] Positiva

Eventuale eccentricità in y del pilastro rispetto alla fondazione sy = 0.00 [m] Positiva

Volume del plinto Vplinto = 1.13 [m3]

Peso del plinto Wplinto = 28.13 [kN]

CARATTERISTICHE MECCANICHE DEL TERRENO

Angolo di attrito interno ϕ'k = 26.00 [°] 0.454

Coesione efficace c'k = 15.00 [kPa] [rad]

Peso dell'unità di volume γ = 18.00 [kN/m3]

NEd ass(Vx,Ed) ass(Vy,Ed) ass(Mx,Ed) ass(My,Ed)

[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm]

Massima forza normale (positiva se di compressione) GEO_1_A2 251.00 25.00 2.50 2.50 2.50

Minima forza normale (negativa se di trazione) GEO_2_A2 131.00 13.00 1.30 1.30 1.30

Massima forza di taglio in direzione x GEO_3_A2

Massima forza di taglio in direzione y GEO_4_A2

Massimo momento flettente attorno a x GEO_5_A2

Minimo momento flettente attorno a x GEO_6_A2

Massimo momento flettente attorno a y GEO_7_A2

Minimo momento flettente attorno a y GEO_8_A2

Coefficiente di sicurezza da applicare al peso del plinto 0.00 [-]

"APPROCCIO 1" COMB.2: A2 + M2 + R2 (STATICO)

Determinazione della capacità portante del terreno - Combinazioni GEO (STATICHE + SISMICHE)

Geometria della fondazione

0%

10%

20%

30%

40%

50%

60%

70%

80%

90%

100%

0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100%

Plinto Baricentro Centro di sollecitazione Pilastro

Azioni totali sulla fondazione - Combinazioni GEO (A2)NTot Mx,Tot My,Tot ex ey

[kN] [kNm] [kNm] [m] [m]

Massima forza normale GEO_1_A2 251.00 3.75 15.00 0.06 0.01

Minima forza normale GEO_2_A2 131.00 1.95 7.80 0.06 0.01

Massima forza di taglio in direzione x GEO_3_A2 0.00 0.00 0.00

Massima forza di taglio in direzione y GEO_4_A2 0.00 #VALORE! 0.00

Massimo momento flettente attorno a x GEO_5_A2 0.00 0.00 0.00

Minimo momento flettente attorno a x GEO_6_A2 0.00 0.00 0.00

Massimo momento flettente attorno a y GEO_7_A2 0.00 0.00 0.00

Minimo momento flettente attorno a y GEO_8_A2 0.00 0.00 0.00

Dimensioni efficaci del plinto

NTot Mx,Tot My,Tot L'x L'y





Massima forza di taglio in direzione y GEO_4_A2 0.00 #VALORE! 0.00





Caratteristiche del terreno - Combinazioni GEO (M2)Coefficiente parziale di sicurezza γϕ' = 1.25 [-]

Tangente dell'angolo di attrito tan ϕ'k = 0.390 [-] [rad]

Angolo di attrito di calcolo ϕ'd = 21.32 [°] 0.372

Coefficiente parziale di sicurezza γc' = 1.25 [-]

Coesione di calcolo c'd = 12.00 [kPa]

Coefficiente parziale di sicurezza γγ = 1.00 [-]

Peso dell'unità di volume di calcolo γd = 18.00 [kN/m3]

Determinazione della capacità portante della fondazione (R2)Nq = 7.30 [-]

Nc = 16.14 [-]

Nγ = 6.48 [-]

Eventuale inclinazione del piano di posa α = 0.00 [°] 0.000

bq = 1.00 [-]

bc = 1.00 [-]

bγ = 1.00 [-]

L'x L'y sq sc sγ

[m] [m] [-] [-] [-]

GEO_1_A2 1.38 1.47 1.34 1.40 0.72

GEO_2_A2 1.38 1.47 1.34 1.40 0.72

GEO_3_A2

GEO_4_A2

GEO_5_A2

GEO_6_A2

GEO_7_A2

GEO_8_A2

ass(Vx,Ed) ass(Vy,Ed) REd

[kN] [kN] [kN] [°] [rad]

#RIF! GEO_1_A2 25.00 2.50 25.12 84.29 1.47

#RIF! GEO_2_A2 13.00 1.30 13.06 84.29 1.47

#RIF! GEO_3_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

#RIF! GEO_4_A2 0.00 #VALORE! 0.00 0.00

#RIF! GEO_5_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

#RIF! GEO_6_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

#RIF! GEO_7_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

GEO_8_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

EN 1997 - 1 : 2003 Appendice D.4

Fattori di inclinazione delle azioni di taglioθθθθ

Fattori di capacità portante

Fattori di inclinazione del piano di posa

Fattori di forma della fondazione

mLx mLy mθθθθ REd NTot A' mθθθθ iq ic iγ

[-] [-] [-] [kN] [kN] [m2] [-] [-] [-] [-]

GEO_1_A2 1.52 1.48 1.52 25.12 251.00 GEO_1_A2 2.03 1.52 0.88 0.86 0.81

GEO_2_A2 1.52 1.48 1.52 13.06 131.00 GEO_2_A2 2.03 1.52 0.90 0.88 0.84

GEO_3_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 GEO_3_A2 0.00

GEO_4_A2 0.00 #VALORE! #VALORE! #VALORE! 0.00 GEO_4_A2 #VALORE!

GEO_5_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 GEO_5_A2 0.00

GEO_6_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 GEO_6_A2 0.00

GEO_7_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 GEO_7_A2 0.00

GEO_8_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 GEO_8_A2 0.00

Eventuale inclinazione del piano di campagna β = 0.00 [°] 0.000

gq = 1.00 [-]

gc = 1.00 [-]

gγ = 1.00 [-]

Eventuale approfondimento della fondazione D = 1.50 [m]

L'x L'y dq dc dγ

[m] [m] [-] [-] [-]

GEO_1_A2 1.38 1.47 1.32 1.37 1.00

GEO_2_A2 1.38 1.47 1.32 1.37 1.00

GEO_3_A2

GEO_4_A2

GEO_5_A2

GEO_6_A2

GEO_7_A2

GEO_8_A2

Coefficiente parziale di sicurezza per la capacità portante γR = 1.80 [-]

NTot aq ac aγ NRd ∆∆∆∆[kN] [-] [-] [-] [kN] [-]

320.2 308.0 46.8 GEO_1_A2 251.00 1.563 1.653 0.582 761 0.33

328.1 314.4 48.5 GEO_2_A2 131.00 1.596 1.694 0.602 779 0.17

#VALORE! #VALORE! #VALORE! GEO_3_A2 0.00






Fattori di inclinazione del piano di campagna

Fattori di approfondimento della fondazione

Determinazione del Carico Limite Statico

GEO_1_A2

GEO_2_A2 GEO_3_A2 GEO_4_A2 GEO_5_A2

GEO_6_A2

GEO_7_A2 GEO_8_A2

761 779

0

0

0 0 0

00.00

100.00

200.00

300.00

400.00

500.00

600.00

700.00

800.00

900.00

1 2 3 4 5 6 7 8

Sollecitazioni Resistenze



Massima forza normale (positiva se di compressione) GEO_1_A2 251.00 25.00 2.50 2.50 2.50

Minima forza normale (negativa se di trazione) GEO_2_A2 131.00 13.00 1.30 1.30 1.30

Massima forza di taglio in direzione x GEO_3_A2

Massima forza di taglio in direzione y GEO_4_A2

Massimo momento flettente attorno a x GEO_5_A2

Minimo momento flettente attorno a x GEO_6_A2

Massimo momento flettente attorno a y GEO_7_A2

Minimo momento flettente attorno a y GEO_8_A2







Massima forza di taglio in direzione y GEO_4_A2 0.00 0.00 0.00











Massima forza di taglio in direzione y GEO_4_A2 0.00 0.00 0.00





Caratteristiche del terreno - Combinazioni GEO (M2)Coefficiente parziale di sicurezza γϕ' = 1.25 [-]

Tangente dell'angolo di attrito tan ϕ'k = 0.390 [-] [rad]

Angolo di attrito di calcolo ϕ'd = 21.32 [°] 0.372

Coefficiente parziale di sicurezza γc' = 1.25 [-]

Coesione di calcolo c'd = 12.00 [kPa]

Coefficiente parziale di sicurezza γγ = 1.00 [-]

Peso dell'unità di volume di calcolo γd = 18.00 [kN/m3]

Determinazione della capacità portante della fondazione (R2)Nq = 7.30 [-]

Nc = 16.14 [-]

Nγ = 6.48 [-]

Eventuale inclinazione del piano di posa α = 0.00 [°] 0.000

bq = 1.00 [-]

bc = 1.00 [-]

bγ = 1.00 [-]

EN 1997 - 1 : 2003 Appendice D.4

Fattori di capacità portante

Fattori di inclinazione del piano di posa

"APPROCCIO 1" COMB.2: A2 + M2 + R2 (SISMICO)

L'x L'y sq sc sγ

[m] [m] [-] [-] [-]

GEO_1_A2 1.38 1.47 1.34 1.40 0.72

GEO_2_A2 1.38 1.47 1.34 1.40 0.72

GEO_3_A2

GEO_4_A2

GEO_5_A2

GEO_6_A2

GEO_7_A2

GEO_8_A2

ass(Vx,Ed) ass(Vy,Ed) REd

[kN] [kN] [kN] [°] [rad]

#RIF! GEO_1_A2 25.00 2.50 25.12 84.29 1.47

#RIF! GEO_2_A2 13.00 1.30 13.06 84.29 1.47

#RIF! GEO_3_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

#RIF! GEO_4_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

#RIF! GEO_5_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

#RIF! GEO_6_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

#RIF! GEO_7_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

GEO_8_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

mLx mLy mθθθθ REd NTot A' mθθθθ iq ic iγ

[-] [-] [-] [kN] [kN] [m2] [-] [-] [-] [-]

GEO_1_A2 1.52 1.48 1.52 25.12 251.00 GEO_1_A2 2.03 1.52 0.88 0.86 0.81

GEO_2_A2 1.52 1.48 1.52 13.06 131.00 GEO_2_A2 2.03 1.52 0.90 0.88 0.84

GEO_3_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 GEO_3_A2 0.00

GEO_4_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 GEO_4_A2 0.00

GEO_5_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 GEO_5_A2 0.00

GEO_6_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 GEO_6_A2 0.00

GEO_7_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 GEO_7_A2 0.00

GEO_8_A2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 GEO_8_A2 0.00

Eventuale inclinazione del piano di campagna β = 0.00 [°] 0.000

gq = 1.00 [-]

gc = 1.00 [-]

gγ = 1.00 [-]

Eventuale approfondimento della fondazione D = 1.50 [m]

L'x L'y dq dc dγ

[m] [m] [-] [-] [-]

GEO_1_A2 1.38 1.47 1.32 1.37 1.00

GEO_2_A2 1.38 1.47 1.32 1.37 1.00

GEO_3_A2

GEO_4_A2

GEO_5_A2

GEO_6_A2

GEO_7_A2

GEO_8_A2

Accelerazione orizzonatale massima "adimensionale" attesa su sito rigido ag = 0.10 [g]

Amplificazione stratigrafica SS = 1.00 [-]

Amplificazione topografica ST = 1.00 [-]

Categoria del sottosuolo CAT. =

Coefficiente di riduzione dell'accelerazione massima attesa al sito βs = 0.28 [-]

Accelerazione orizzonatale massima "adimensionale" attesa al sito amax = 0.100 [g]

Coefficiente sismico orizzontale khk = 0.028 [g] OK

Coefficienti sismici verticali kvk,1 = 0.014 [g]

kvk,2 = -0.014 [g]

θθθθ

Fattori di inclinazione del piano di campagna

Fattori di approfondimento della fondazione

Fattori di forma della fondazione

Fattori di inclinazione delle azioni di taglio

B,C,D,E

NTot ass(Vx,Ed) ass(Vy,Ed) ννννh,x ννννh,y

[kN] [kN] [kN] [-] [-]

GEO_1_A2 251.00 25.00 2.50 0.688 0.965

GEO_2_A2 131.00 13.00 1.30 0.689 0.965

GEO_3_A2 0.00 0.00 0.00

GEO_4_A2 0.00 0.00 0.00

GEO_5_A2 0.00 0.00 0.00

GEO_6_A2 0.00 0.00 0.00

GEO_7_A2 0.00 0.00 0.00

GEO_8_A2 0.00 0.00 0.00

ex ey ννννe,x ννννe,y

[m] [m] [-] [-]

GEO_1_A2 0.06 0.01 0.861 0.964

GEO_2_A2 0.06 0.01 0.862 0.965

GEO_3_A2

GEO_4_A2

GEO_5_A2

GEO_6_A2

GEO_7_A2

GEO_8_A2

νi = 0.97 [-]

Coefficiente parziale di sicurezza per la capacità portante γR = 1.80 [-]

aq ac aγ qLIM,S qLIM,E,x qLIM,E,y

[-] [-] [-] [kPa] [kPa] [kPa]

320.2 308.0 46.8 GEO_1_A2 1.563 1.653 0.582 675 390 612

328.1 314.4 48.5 GEO_2_A2 1.596 1.694 0.602 691 400 627

#VALORE! #VALORE! #VALORE! GEO_3_A2






NTot ass(Vx,Ed) ass(Vy,Ed) NRd,E VRd,E ∆∆∆∆[kN] [kN] [kN] [kN] [kN] [-]

GEO_1_A2 251.00 25.00 2.50 439 12 0.57

GEO_2_A2 131.00 13.00 1.30 451 13 0.29

GEO_3_A2 0.00 0.00 0.00

GEO_4_A2 0.00 0.00 0.00

GEO_5_A2 0.00 0.00 0.00

GEO_6_A2 0.00 0.00 0.00

GEO_7_A2 0.00 0.00 0.00

GEO_8_A2 0.00 0.00 0.00

Determinazione del Carico Limite Sismico

Coefficienti di Paolucci e Pecker (1997): ECCENTRICITA' DEL CARICO

Coefficienti di Paolucci e Pecker (1997): FORZA ORIZZONTALE

Coefficienti di Paolucci e Pecker (1997): INERZIA DEL TERRENO

Determinazione della Capacità Portante

GEO_1_A2

GEO_2_A2

GEO_3_A2 GEO_4_A2 GEO_5_A2

GEO_6_A2

GEO_7_A2 GEO_8_A2

439 451

0

0

0 0 0

00.00

50.00

100.00

150.00

200.00

250.00

300.00

350.00

400.00

450.00

500.00

1 2 3 4 5 6 7 8

Sollecitazioni Resistenze



Massima forza normale (positiva se di compressione) STR_1_A1 251.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Minima forza normale (negativa se di trazione) STR_2_A1 131.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Massima forza di taglio in direzione x STR_3_A1

Massima forza di taglio in direzione y STR_4_A1

Massimo momento flettente attorno a x STR_5_A1

Minimo momento flettente attorno a x STR_6_A1

Massimo momento flettente attorno a y STR_7_A1

Minimo momento flettente attorno a y STR_8_A1




Massima forza normale STR_1_A1 287.56 0.00 0.00 0.000 0.000

Minima forza normale STR_2_A1 167.56 0.00 0.00 0.000 0.000

Massima forza di taglio in direzione x STR_3_A1 36.56 0.00 0.00 0.000 0.000

Massima forza di taglio in direzione y STR_4_A1 36.56 0.00 0.00 0.000 0.000

Massimo momento flettente attorno a x STR_5_A1 36.56 0.00 0.00 0.000 0.000

Minimo momento flettente attorno a x STR_6_A1 36.56 0.00 0.00 0.000 0.000

Massimo momento flettente attorno a y STR_7_A1 36.56 0.00 0.00 0.000 0.000

Minimo momento flettente attorno a y STR_8_A1 36.56 0.00 0.00 0.000 0.000




Massima forza normale STR_1_A1 287.56 0.00 0.00 1.500 1.500

Minima forza normale STR_2_A1 167.56 0.00 0.00 1.500 1.500

Massima forza di taglio in direzione x STR_3_A1 36.56 0.00 0.00 1.500 1.500

Massima forza di taglio in direzione y STR_4_A1 36.56 0.00 0.00 1.500 1.500

Massimo momento flettente attorno a x STR_5_A1 36.56 0.00 0.00 1.500 1.500

Minimo momento flettente attorno a x STR_6_A1 36.56 0.00 0.00 1.500 1.500

Massimo momento flettente attorno a y STR_7_A1 36.56 0.00 0.00 1.500 1.500

Minimo momento flettente attorno a y STR_8_A1 36.56 0.00 0.00 1.500 1.500

Copriferro inferiore d' = 25.00 [mm]

Resistenza di calcolo delle armature del plinto fyd = 391.30 [MPa]

Progetto dell'armatura inferiore in direzione "X" (Modello a mensola flessibile)

Lmensola,x Braccio x σσσσt Mmensola Asx,min

[m] [m] [kPa] [kNm/m] [cm2/m]

Massima forza normale STR_1_A1 0.375 0.188 128 8.99 0.54

Minima forza normale STR_2_A1 0.375 0.188 74 5.24 0.31

Massima forza di taglio in direzione x STR_3_A1 0.375 0.188 16 1.14 0.07

Massima forza di taglio in direzione y STR_4_A1 0.375 0.188 16 1.14 0.07

Massimo momento flettente attorno a x STR_5_A1 0.375 0.188 16 1.14 0.07

Minimo momento flettente attorno a x STR_6_A1 0.375 0.188 16 1.14 0.07

Massimo momento flettente attorno a y STR_7_A1 0.375 0.188 16 1.14 0.07

Minimo momento flettente attorno a y STR_8_A1 0.375 0.188 16 1.14 0.07

0.54

Progetto dell'armatura inferiore in direzione "Y" (Modello a mensola flessibile)

Lmensola,y Braccio y σσσσt Mmensola Asy,min

[m] [m] [kPa] [kNm/m] [cm2/m]

Massima forza normale STR_1_A1 0.500 0.250 128 15.98 0.96

Minima forza normale STR_2_A1 0.500 0.250 74 9.31 0.56

Massima forza di taglio in direzione x STR_3_A1 0.500 0.250 16 2.03 0.12

Massima forza di taglio in direzione y STR_4_A1 0.500 0.250 16 2.03 0.12

Massimo momento flettente attorno a x STR_5_A1 0.500 0.250 16 2.03 0.12

Minimo momento flettente attorno a x STR_6_A1 0.500 0.250 16 2.03 0.12

Massimo momento flettente attorno a y STR_7_A1 0.500 0.250 16 2.03 0.12

Minimo momento flettente attorno a y STR_8_A1 0.500 0.250 16 2.03 0.12

0.96

Determinazione della resistenza del plinto - Combinazioni STR

Armatura minima necessaria in "Y"

Armatura minima necessaria in "X"

"APPROCCIO 1" COMB.1: A1 + M1 + R1 (STAT.+SISMA)

Progetto dell'armatura (Modello a tiranti e puntoni)

Il presente metodo si adotta unicamente se l'area ridotta consente la formazione di un tetraedro di bielle compresse, altrimenti le

ipotesi di utilizzo decadono.

Determinazione della risultanti delle forze agenti nel baricentro di ciascuna delle quattro aree caricate

σσσσt Ax,1 Ax,2 Ay,1 Ay,2 Rx,1 Rx,2 Ry,1 Ry,2

[kPa] [m2] [m

2] [m

2] [m

2] [kN] [kN] [kN] [kN]

STR_1_A1 128 0.469 0.469 0.656 0.656 59.91 59.91 83.87 83.87

STR_2_A1 74 0.469 0.469 0.656 0.656 34.91 34.91 48.87 48.87

STR_3_A1 16 0.469 0.469 0.656 0.656 7.62 7.62 10.66 10.66

STR_4_A1 16 0.469 0.469 0.656 0.656 7.62 7.62 10.66 10.66

STR_5_A1 16 0.469 0.469 0.656 0.656 7.62 7.62 10.66 10.66

STR_6_A1 16 0.469 0.469 0.656 0.656 7.62 7.62 10.66 10.66

STR_7_A1 16 0.469 0.469 0.656 0.656 7.62 7.62 10.66 10.66

STR_8_A1 16 0.469 0.469 0.656 0.656 7.62 7.62 10.66 10.66

Determinazione dei bracci delle risultanti delle forze e degli angoli delle bielle compresse

x1 x2 y1 y2 H - 2c ββββx1 ββββx2 ββββy1 ββββy2

[m] [m] [m] [m] [m] [°] [°] [°] [°]

STR_1_A1 0.344 0.344 0.361 0.361 0.45 37.4 37.4 38.7 38.7

STR_2_A1 0.344 0.344 0.361 0.361 0.45 37.4 37.4 38.7 38.7

STR_3_A1 0.344 0.344 0.361 0.361 0.45 37.4 37.4 38.7 38.7

STR_4_A1 0.344 0.344 0.361 0.361 0.45 37.4 37.4 38.7 38.7

STR_5_A1 0.344 0.344 0.361 0.361 0.45 37.4 37.4 38.7 38.7

STR_6_A1 0.344 0.344 0.361 0.361 0.45 37.4 37.4 38.7 38.7

STR_7_A1 0.344 0.344 0.361 0.361 0.45 37.4 37.4 38.7 38.7

STR_8_A1 0.344 0.344 0.361 0.361 0.45 37.4 37.4 38.7 38.7

Determinazione delle trazioni nell'armatura tesa e delle compressioni nelle bielle di cls

Cx,1 Cx,2 Cy,1 Cy,2 Tx,1 Tx,2 Ty,1 Ty,2

[kN] [kN] [kN] [kN] [kN] [kN] [kN] [kN]

STR_1_A1 75.39 75.39 107.54 107.54 45.76 45.76 67.31 67.31

STR_2_A1 43.93 43.93 62.66 62.66 26.67 26.67 39.22 39.22

STR_3_A1 9.59 9.59 13.67 13.67 5.82 5.82 8.56 8.56

STR_4_A1 9.59 9.59 13.67 13.67 5.82 5.82 8.56 8.56

STR_5_A1 9.59 9.59 13.67 13.67 5.82 5.82 8.56 8.56

STR_6_A1 9.59 9.59 13.67 13.67 5.82 5.82 8.56 8.56

STR_7_A1 9.59 9.59 13.67 13.67 5.82 5.82 8.56 8.56

STR_8_A1 9.59 9.59 13.67 13.67 5.82 5.82 8.56 8.56

Massima compressione in direzione x Cx,max = 75.39 [kN]

Massima trazione in direzione x Tx,max = 45.76 [kN]

Massima compressione in direzione y Cy,max = 107.54 [kN]

Massima trazione in direzione y Ty,max = 67.31 [kN]

Resistenza di calcolo delle armature del plinto fyd 391.30 [MPa]

Numero ferri adottati in direzione x nx = 10.00 [-]

Diametro ferri adottati in direzione x φx = 12.00 [-]

Numero ferri adottati in direzione y ny = 10.00 [-]

Diametro ferri adottati in direzioney φy = 12.00 [-]

Tasso

Resistenza a trazione dell'armatura in direzione x Nt,Rd,x = 442.55 [kN] 0.10

Resistenza a trazione dell'armatura in direzione y Nt,Rd,y = 442.55 [kN] 0.15

Resistenza delle bielle compresse (NODO COMPRESSO - TESO CON ARMATURA DISPOSTA IN DUE DIREZIONI ORTOGONALI)

Resistenza caratteristica cubica del calcestruzzo Rck = 25.00 [MPa]

Coefficiente di sicurezza da applicare alla resistenza di calcolo γc = 1.50 [-]

Resistenza caratteristica cilindrica del calcestruzzo fck = 20.75 [MPa]

Resistenza di calcolo del calcestruzzo fcd = 13.83 [MPa]

Determinazione del coefficiente ν' ν' = 0.92 [-]

Massima resistenza a compressione per i nodi compressi - tesi σσσσRd,max = 9.51 [MPa]

Area della biella compressa in direzione x Ab,cx = 95000 [mm2] Tasso

Verifica di resistenza della biella compressa in direzione x σσσσ2x,max = 0.79 [MPa] 0.08

Area della biella compressa in direzione y Ab,cy = 142500 [mm2] Tasso

Verifica di resistenza della biella compressa in direzione y σσσσ2y,max = 0.75 [MPa] 0.08

VERIFICA DELLE TRAVI DI COLLEGAMENTO TRA PLINTI

La verifica delle travi di collegamento tra i plinti di fondazione viene eseguita considerando le azioni e le indicazioni di cui al § 7.2.5.1 del D.M. 14.01.2008 (“Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”) nonché tutto quanto riportato nella Circolare 02.02.2009 n° 617 (“Istruzioni per l’applicazione delle «Nuove norme tecniche per le costruzioni» di cui al Decreto Ministeriale 14 gennaio 2008”).

La trave di collegamento viene verificata sia a sforzo di trazione che a sforzo di compressione; in quest’ultimo caso la verifica viene eseguita secondo quanto riportato al § 4.1.2.1.7.2 ("Verifiche di stabilità per elementi snelli") del D.M. 14.01.2008 trascurando, a favore della sicurezza, l’effetto di contenimento dell’instabilità della trave offerto dal terreno di fondazione.

I calcoli di verifica vengono condotti nei confronti della trave di collegamento relativa ai due plinti maggiormente sollecitati per cui, a parità di dimensioni geometriche della sezione della trave e del quantitativo di acciaio utilizzato, possono ritenersi verificate anche tutte le altre travi di collegamento.

Ai fini dei calcoli di verifica il profilo stratigrafico di tipo E è assimilato a quello di tipo C se i terreni posti sul substrato di riferimento sono mediamente addensati (terreni a grana grossa) o mediamente consistenti (terreni a grana fina) e a quello di tipo D se i terreni posti su substrato di riferimento sono scarsamente addensati (terreni a grana grossa) o scarsamente consistenti (terreni a grana fina).

Si evidenzia, inoltre, come il collegamento tra strutture di fondazione non sia necessario per profili stratigrafici di tipo A e per siti ricadenti in zona 4. Travi o piastre di piano possono, infine, essere assimilate a elementi di collegamento se realizzate ad una distanza minore o uguale ad 1 m dall'intradosso degli elementi di fondazione superficiali o dalla testa degli eventuali pali di fondazione.

Dati per la valutazione dell'azione sismica:

Accelerazione orizzontale massima su sito di riferimento rigido (suolo di tipo A) ag 0.175 g

Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale F0 2.235

Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale TC* 0.328

Categoria di sottosuolo C

La categoria di sottosuolo è la "E"? No

Terreni posti sul substrato di riferimento mediamente addensati (terreni a grana grossa) o mediamente consistenti (terreni a grana fina)?

Si

Terreni posti sul substrato di riferimento scarsamente addensati (terreni a grana grossa) o scarsamente consistenti (terreni a grana fina)?

No

SS 1.47 Coefficienti di amplificazione stratigrafica

CC 1.52

Categoria topografica T1

Coefficiente di amplificazione topografica ST 1.00

Caratteristiche geometriche e armature della trave di collegamento tra i plinti:

Base della sezione b 100 cm

Altezza della sezione h 25 cm

VERIFICA DELLE TRAVI DI COLLEGAMENTO TRA PLINTI PAGINA 1

Diametro delle barre longitudinali Φl 12 mm

Numero delle barre longitudinali nl 10

Diametro delle staffe Φ st 8 mm

Passo delle staffe p 20 cm

Area della sezione Ac 2500 cmq

Area delle barre di acciaio presenti nella sezione As 11.31 cmq

Caratteristiche dei materiali costituenti la trave di collegamento tra i plinti:

Classe di resistenza del calcestruzzo C20/25

Resistenza caratteristica cubica del calcestruzzo R bk

25.00 MPa

Resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo f cd

11.76 MPa

Valore nominale della tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio f yk

450 MPa

Resistenza di calcolo dell'acciaio f yd

391.30 MPa

Sollecitazioni agenti sui plinti:

Forza verticale agente sul plinto n° 1 N1 251.00 kN

Forza verticale agente sul plinto n° 2 N2 251.00 kN

Valore medio delle forze verticali agenti sui plinti considerati N sd

251.00 kN

Risultati e verifiche:

Accelerazione orizzontale massima attesa al sito a max

0.256 g

Forza assiale agente nella trave di collegamento N ed

25.75 kN

Forza assiale resistente a compressione della trave di collegamento N Rd

2794.22 kN

Rapporto tra forza assiale resistente a compressione e forza assiale sollecitante N /N Rd ed

108.53

NRd/Ned > 1 - VERIFICA SODDISFATTA

Forza assiale di resistente a trazione della trave di collegamento N Rt

442.55 kN

Rapporto tra forza assiale resistente a trazione e forza assiale sollecitante N /N Rt ed

17.19

NRt/Ned > 1 - VERIFICA SODDISFATTA

Le verifiche di stabilità degli elementi snelli, come nel caso in esame, devono essere generalmente condotte attraverso un’analisi del secondo ordine che tenga conto degli effetti flessionali delle azioni assiali sulla configurazione deformata degli elementi stessi. Deve, inoltre, essere tenuto adeguatamente conto delle imperfezioni geometriche e delle deformazioni viscose per carichi di lunga durata.

In via approssimativa, come meglio specificato al § 4.1.2.1.7.2 del D.M. 14.01.2008, gli effetti del secondo ordine possono essere trascurati se il valore della snellezza λ dell'elemento considerato, calcolata come rapporto tra la lunghezza libera di inflessione ed il raggio di inerzia della sezione di calcestruzzo non fessurato, non supera il valore limite λlim, definito dall'espressione 4.1.33.

Controllo della snellezza:

VERIFICA DELLE TRAVI DI COLLEGAMENTO TRA PLINTI PAGINA 2

Lunghezza netta della trave di collegamento l 6.00 m

Coefficiente per il calcolo della lunghezza libera di inflessione β 0.5

Momento flettente minore agente all'estremità 1 della trave di collegamento M 01

200.00 kNm

Momento flettente maggiore agente all'estremità 2 della trave di collegamento M 02

300.00 kNm

Coefficiente C per il calcolo della snellezza limite C 1.03

Lunghezza libera d'inflessione della trave di collegamento l0 3.00 m

Raggio di inerzia minimo della sezione di calcestruzzo non fessurato i min

7.22 cm

Snellezza della trave di collegamento λ 41.57

Snellezza limite λ lim 170.04

λ < λlim - VERIFICA SODDISFATTA

Si procederà dunque alla realizzazione di travi di collegamento tra i plinti di fondazione delle dimensioni pari a 100 x 25 cm, le quali saranno armate con 5+5Φ12 barre longitudinali e staffe Φ8/20". Il Tecnico:

REGIONE SICILIANA - Comune di Campofiorito (PA) | Comune ... · Il tutto protetto da muri...

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