prov. di Lecco Comune di Lomagna · ... ovvero con vincoli perfetti di incastro, appoggio,...

Comune di Lomagna

prov. di Lecco

SCALA DATA

CODICE ELABORATO

REVISIONE

DATA REVAPPROVAZIONE

Rev. 0

FASCICOLO DEI CALCOLI

PALESTRA

TAV. 0606

N. ELABORATO

ELABORATO

R.U.P.

Arch. Carmelo MARTUFFO

PROGETTISTI

Ing. Pompilio MOBILIA

Arch. Floriana GRANDE

Comune di Lomagna

prov. di Lecco

Servizio Associato tra i Comuni di Osnago e Lomagna

PROGETTO DI MIGLIORAMENTO

SISMICO DELLA SCUOLA SECONDARIA

DI PRIMO GRADO "G.VERGA" E

ANNESSA PALESTRA DI CERNUSCO

LOMBARDONE

PROGETTO DEFINITIVO / ESECUTIVO

APRILE 2018

FASCICOLO DEI CALCOLI

DIMOSTRAZIONE NUMERICA DELLA SICUREZZA DELL'OPERA E DEL RAGGIUNGIMENTO DELLE PRESTAZIONI ATTESE

INDICE: PRESENTAZIONE DEI RISULTATI 4 TABULATI DI INPUT 7 Dati generali 7 Impalcati 7 Percentuali Spostamento masse impalcati 7 Combinazioni del Sisma in X e Y e Verticale 7 Spettri di risposta 8 Caratteristiche del terreno 9 Materiali 10 Nodi - Geometria e vincoli 10 Input - Aste - Tabella sezioni tipo 11 Aste - Geometria e vincoli 11 Aste - Carichi 13 Tabella solai tipo 16 Dati solai 16 TABULATI DI VERIFICA 17 Risultati Analisi Dinamica - Baricentri masse e masse 17 Verifica Degli Spostamenti Relativi 17 Periodi di vibrazione e Masse modali 18 Risultati Analisi Dinamica - Massime tensioni sul terreno aste 19 Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Nodi 20 Risultati Analisi Dinamica - Reazioni massime - Nodi 20 Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Impalcati 21 Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Impalcati (SLD) 21 Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Travi 21 Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Pilastri 22 Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Travi di fondazione 23 Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Aste generiche 24 VERIFICHE STATO LIMITE ULTIMO 25 Verifica dei Pilastri 25 Verifica Resistenza aste Metalliche 31 VERIFICHE STATO LIMITE DI ESERCIZIO 33

Il Progettista

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MODELLAZIONE

La struttura è costituita da diversi elementi distinti, in base alla loro funzione, in

[lista elementi del modello]

I livelli di sicurezza scelti dal Committente e dal Progettista in funzione del tipo e dell'uso della struttura, nonché in funzione delle conseguenze del danno, con riguardo a persone, beni, e possibile turbativa sociale, compreso il costo delle opere necessarie per la riduzione del rischio di danno o di collasso, hanno indirizzato al progetto di una struttura con i seguenti requisiti:

sicurezza nei confronti degli Stati Limite Ultimi (SLU)

sicurezza nei confronti degli Stati Limite di Esercizio (SLE)

sicurezza nei confronti di deformazioni permanenti inaccettabili: Stato Limite di Danno (SLD).

La struttura è stata schematizzata con un modello spaziale agli elementi finiti che tengono conto dell'effettivo stato deformativo e di sollecitazione, secondo l'effettiva realizzazione. I vincoli esterni della struttura sono stati caratterizzati, a seconda degli elementi in fondazione se presenti, con: travi winkler, plinti diretti, plinti su pali, platee; ovvero con vincoli perfetti di incastro, appoggio, carrello, ecc. I vincoli interni sono stati schematizzati secondo le sollecitazioni mutuamente scambiate tra gli elementi strutturali, inserendo, ove opportuno, il rilascio di alcune caratteristiche della sollecitazione per schematizzare il comportamento di vincoli interni non iperstatici (cerniere, carrelli, ecc.). Il modello agli elementi finiti è stato calcolato tenendo conto dell’interazione tra strutture in fondazione e strutture in elevazione, consentendo un’accurata distribuzione delle azioni statiche e sismiche; il calcolo viene eseguito considerando il comportamento elastico lineare della struttura. I solai sono schematizzati come aree di carico, sulle quali vengono definiti i carichi permanenti (QP Solai), carichi fissi (QFissi Solai) e variabili (QV solai); tali carichi vengono assegnati alle aste in modo automatico in relazione all’influenza delle diverse aree di carico. Le masse corrispondenti ai carichi variabili sui solai nelle combinazioni sismiche vengono trattate in maniera automatica mediante un coefficiente moltiplicativo definito insieme alla tipologia del solaio.

Il modello utilizzato è stato valutato alla luce dei diversi scenari di carico a cui viene sottoposta la struttura durante la sua costruzione e la sua vita, atto a garantire la sicurezza e la durabilità della stessa. Per la tipologia strutturale affrontata non è stato necessario definire scenari di contingenza, quindi non è stata schematizzata la struttura durante le fasi costruttive, e si ritiene che non ci siano variazioni del modello di calcolo e degli schemi di vincolo, durante la vita dell'opera. Per il dettaglio degli scenari di calcolo si faccia riferimento alla "Relazione di Calcolo"

Il progetto e la verifica degli elementi strutturali è stato effettuato seguendo la teoria degli Stati limite. I parametri relativi alle verifiche effettuate sono riportati nella Relazione di Calcolo.

Il solutore agli elementi finiti impiegato nell’analisi è SpaceSolver, per il calcolo di strutture piane e spaziali schematizzabili da un insieme di elementi finiti tipo

BEAM,

PLATE-SHELL,

WINK,

BOUNDARY, interagenti tra loro attraverso i nodi, con la possibilità di tenere in conto tutti i possibili disassamenti, mediante l’introduzione di conci rigidi e traslazioni degli elementi bidimensionali. Il solutore lavora in campo elastico lineare, si basa sulle routines di Matlab ed è stato sviluppato in collaborazione con l'Università di Roma – Tor Vergata. Il solutore offre la possibilità di risolvere anche travi su suolo alla Winkler con molle spalmate sull'intera suola, anziché sul solo asse, plinti diretti e su pali, pali singoli, platee, piastre sottili e spesse con controllo delle rotazioni attorno all’asse normale alla

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piastra (drilling). Inoltre, per gli elementi BEAM considera il centro di taglio e non il baricentro. L’affidabilità del solutore è stata testata su una serie di esempi campioni calcolati con altri

procedimenti o con formule note, di cui si rende disponibile la documentazione.

AFFIDABILITA' DEI CODICI UTILIZZATI

Il programma è dotato di una serie di filtri di auto diagnostica che segnalano i seguenti eventi:

labilità della struttura

assenza di masse

nodi collegati ad aste nulle

mancanza di terreno sugli elementi in fondazione

controllo sull'assegnazione dei nodi all'impalcato

correttezza degli spettri di progetto

fattori di partecipazione modali

assegnazione dei criteri di verifica agli elementi

numerazione degli elementi strutturali

congruenza delle connessioni tra elementi shell

congruenza delle aree di carico

definizione delle caratteristiche d'inerzia delle sezioni

presenza del magrone sotto la travi tipo wink

elementi non verificati per semi progetto allo SLU, con inserimento automatico delle armature secondo i criteri di verifica.

elementi non verificati allo SLU per armature già inserite nell'elemento strutturale

elementi non verificati allo SLE per armature già inserite nell'elemento strutturale

PRESENTAZIONE DEI RISULTATI

I disegni dello schema statico adottato sono riportati nel fascicolo allegato alla presente relazione E’ stato impiegato il Sistema Internazionale per le unità di misura, con riferimento al daN per le forze.

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Il sistema di riferimento globale rispetto al quale è stata riferita l'intera struttura è una terna di assi cartesiani sinistrorsa OXYZ (X,Y, e Z sono disposti e orientati rispettivamente secondo il pollice, l'indice ed il medio della mano destra, una volta posizionati questi ultimi a 90° tra loro). La terna di riferimento locale per un'asta è pure una terna sinistrorsa O'xyz che ha l'asse x orientato dal nodo iniziale I dell'asta verso il nodo finale J e gli assi y e z diretti secondo gli assi geometrici della sezione con l'asse y orizzontale e orientato in modo da portarsi a coincidere con l'asse x a mezzo di una rotazione oraria di 90° e l'asse z di conseguenza.

Per un'asta comunque disposta nello spazio la sua terna locale è orientata in modo tale da portarsi a coincidere con la terna globale a mezzo di rotazioni orarie degli assi locali inferiori a 180°.

Le forze, sia sulle aste che sulle pareti o lastre, sono positive se opposte agli assi locali;

Le forze nodali sono positive se opposte agli assi globali;

Le coppie sono positive se sinistrorse. Le caratteristiche di sollecitazione sono positive se sulla faccia di normale positiva sono rappresentate da vettori equiversi agli assi di riferimento locali; in particolare il vettore momento positivo rappresenta una coppia che ruota come le dita della mano destra che si chiudono quando il pollice è equi verso all'asse locale.

Le traslazioni sono positive se concorde con gli assi globali;

Le rotazioni sono positive se sinistrorse. Il sistema di riferimento locale per gli elementi bidimensionali è quello riportato in figura

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La terna locale per l’elemento shell è costituita dall'asse x locale che va dal nodo li al nodo jk, l'asse y è diretto secondo il piano dell’elemento e orientato verso il nodo l e l'asse z di conseguenza in modo da formare la solita terna sinistrorsa. L'asse z locale rappresenta la normale positiva all’elemento. Le sollecitazioni dell’elemento sono: a) sforzi membranali. Sxx = sx Syy = sy Sxy = txy b) sforzi flessionali: Mxx momento flettente che genera sx, cioè intorno ad y. Myy momento flettente che genera sy, cioè intorno ad x Mxy momento torcente che genera txy. Le sollecitazioni principali dell’elemento sono:

dove q è l’angolo formato dagli assi principali di M1 e M2 con quelli di riferimento e

dove è l’angolo formato dagli assi principali di S1 e S2 con quelli di riferimento L’elemento shell usato come piastra dà i momenti flettenti e non i tagli in direzione ortogonale all’elemento che possono ottenersi come derivazione dei momenti flettenti;

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Tzx = Mxx,x + Mxy,y Tzy = Mxy,y + Myy,y

quando invece viene usato come lastra ci restituisce una 's' costante ed una 't' costante non adatti a rappresentare momenti flettenti, ma solo sforzi normali e tagli nel piano della lastra.

I tabulati di calcolo contengono due sezioni principali: la descrizione del modello di calcolo e la presentazione dei risultati. La descrizione del modello di calcolo contiene:

i dati generali (dimensioni)

le coordinate nodali;

i vincoli dei nodi e i vincoli interni delle aste, con le eventuali sconnessioni;

le caratteristiche sezionali;

le caratteristiche dei solai;

le caratteristiche delle aste;

i carichi sulle aste, sui nodi e sui muri (inclusa la distribuzione delle distorsioni impresse, e delle variazioni e dei gradienti di temperatura);

configurazione di sistemi che introducono stati coattivi;

le caratteristiche dei materiali;

legami costitutivi e criteri di verifica;

le condizioni di carico; La stampa dei risultati contiene:

le combinazioni dei carichi;

le forze sismiche agenti sulla struttura;

gli spostamenti d'impalcato, se l'impalcato è rigido;

gli spostamenti nodali;

le sollecitazioni sulle membrature per ogni combinazione di carico;

la sollecitazione sul terreno sotto travi di fondazione o platee;

deformate;

diagrammi sollecitazioni;

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TABULATI DI INPUT

Dati generali

Nome struttura

Fattore rigidezza assiale pilastri 10

Numero di frequenze 15

% Filtro masse libere 0.1

% Coefficiente di smorzamento viscoso 5

Spostamenti modali con segno Si

Deformabilità a taglio delle aste Si

Spostamento ammissibile impalcati 0.0050*h

Impalcati

N° Quota Rigido Incr.Soll.Pil Inc.Soll.Par.

mm

0 0 No 1.000 1.000

1 8000 Si 1.000 1.000

Percentuali Spostamento masse impalcati

Posizione % Spostamento direzione X % Spostamento direzione Y

1 0 -5

2 5 0

3 0 5

4 -5 0

Combinazioni del Sisma in X e Y e Verticale

Comb Pos. SismaX Pos. SismaY Fx Fy Fz

1 1 2 1 0.3 0

2 1 2 0.3 1 0

3 1 4 1 0.3 0

4 1 4 0.3 1 0

5 3 2 1 0.3 0

6 3 2 0.3 1 0

7 3 4 1 0.3 0

8 3 4 0.3 1 0

Comb. = Numero di combinazione dei sismi

Pos. SismaX = Posizione in cui viene scelto il sisma in direzione X

Pos. SismaY = Posizione in cui viene scelto il sisma in direzione Y

Fx = Fattore con cui il sisma X partecipa

Fy = Fattore con cui il sisma Y partecipa

Fz = Fattore con cui il sisma Verticale partecipa (quando richiesto)

Ogni combinazione genera al massimo 8 sotto-combinazioni in base a tutte le combinazioni possibili dei segni di Fx ed

Fy ed Fz

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Spettri di risposta

Spettro :SpettroNT

Il calcolo degli spettri e del fattore di struttura sono stati calcolati per la seguente tipologia di terreno e struttura

Vita della struttura

Tipo Opere ordinarie (50-100) 50 - 100

anni

Vita nominale(anni) 50.0

Classe d'uso Classe III

Coefficiente d'uso 1.500

Periodo di riferimento(anni) 75.000

Stato limite di esercizio - SLO PVR=81.0%

Stato limite ultimo - SLV PVR=10.0%

Periodo di ritorno SLO(anni) TR=45.2

Periodo di ritorno SLV(anni) TR=711.8

Parametri del sito

Comune Cernusco Lombardone - (LC)

Longitudine 9.399

Latitudine 45.694

Id reticolo del sito 11375-11376-11154-11153

Valori di riferimento del sito

Ag/g(TR=45.2) SLO 0.0263

F0(TR=45.2) SLO 2.5307

T*C(TR=45.2) SLO 0.193

Ag/g(TR=711.8) SLV 0.0731

F0(TR=711.8) SLV 2.5923

T*C(TR=711.8) SLV 0.286

Coefficiente Amplificazione Topografica St=1.000

Categoria terreno D

stato limite SLV

S=1.80

TB=0.22

TC=0.67

TD=1.89

stato limite SLO

S=1.80

TB=0.18

TC=0.55

TD=1.71

Fattore di struttura (SLV)

Classe duttilità B

Tipo struttura Calcestruzzo

Struttura non regolare in altezza Kr=0.800000

Kw=1.000

Regolare in pianta SI

Tipologia : struttura a telaio, a pareti accoppiate e miste Ce=3.000

Telaio + piani + campate Au/A1=1.300

Fattore di struttura q=Kw*Kr*q0=Kw*Kr*Ce*au/a1 3.120

TSLV [s] SLV[a/g] TSLO [s] SLO[a/g]

0.00000 0.13165 0.00000 0.04739

0.22267 0.10938 0.18328 0.11994

0.66800 0.10938 0.54985 0.11994

0.84293 0.08668 0.74243 0.08883

1.01787 0.07178 0.93501 0.07053

1.19280 0.06126 1.12758 0.05849

9

1.36774 0.05342 1.32016 0.04995

1.54267 0.04736 1.51274 0.04359

1.71761 0.04254 1.70532 0.03867

1.89255 0.03861 1.91393 0.03070

2.10329 0.03126 2.12253 0.02496

2.31404 0.02582 2.33114 0.02069

2.52478 0.02169 2.53975 0.01743

2.73553 0.01848 2.74836 0.01489

2.94627 0.01593 2.95696 0.01286

3.15702 0.01463 3.16557 0.01122

3.36776 0.01463 3.37418 0.00988

3.57851 0.01463 3.58279 0.00876

3.78925 0.01463 3.79139 0.00782

4.00000 0.01463 4.00000 0.00703

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Caratteristiche del terreno

Terreno1- Cost.Winkler=2.00 kg/cmc

Falda assente

Strato

n° Spessore Sat Addensato OCR Coesione Cu E

cm kg/mc kg/mc ° kg/cmq kg/cmq kg/cmq

1 1500 1900 2000 0 No -- 0.06 0.00 9E00 0.30

Materiali

Materiale: C25/30

Peso specifico kg/mc 2500

Modulo di Young E kg/cmq 3E05

Modulo di Poisson 0.13

Coefficiente di dilatazione termica 1/°C 1e-005

Materiale: Acciaio

Peso specifico kg/mc 7850

Modulo di Young E kg/cmq 2E06

Modulo di Poisson 0.30

Coefficiente di dilatazione termica 1/°C 1.2e-005

Nodi - Geometria e vincoli

Nodo X Y Z Tx Ty Tz Rx Ry Rz Impalcato

Coordinate [mm] Vincoli

41 31975 225 0 1 1 0 0 0 1 0

42 200 275 0 1 1 0 0 0 1 0

43 5500 275 0 1 1 0 0 0 1 0

44 10800 275 0 1 1 0 0 0 1 0

45 16100 275 0 1 1 0 0 0 1 0

46 21400 275 0 1 1 0 0 0 1 0

47 26700 275 0 1 1 0 0 0 1 0

48 200 7300 0 1 1 0 0 0 1 0

49 31975 7425 0 1 1 0 0 0 1 0

50 200 14400 0 1 1 0 0 0 1 0

51 31975 14400 0 1 1 0 0 0 1 0

52 31975 21375 0 1 1 0 0 0 1 0

53 200 21500 0 1 1 0 0 0 1 0

54 200 28525 0 1 1 0 0 0 1 0

55 5500 28525 0 1 1 0 0 0 1 0

56 10800 28525 0 1 1 0 0 0 1 0

57 16100 28525 0 1 1 0 0 0 1 0

58 21400 28525 0 1 1 0 0 0 1 0

59 26700 28525 0 1 1 0 0 0 1 0

60 31975 28575 0 1 1 0 0 0 1 0

141 31975 225 8000 0 0 0 0 0 0 1

142 200 275 8000 0 0 0 0 0 0 1

143 5500 275 8000 0 0 0 0 0 0 1

144 10800 275 8000 0 0 0 0 0 0 1

145 16100 275 8000 0 0 0 0 0 0 1

11

Nodo X Y Z Tx Ty Tz Rx Ry Rz Impalcato

146 21400 275 8000 0 0 0 0 0 0 1

147 26700 275 8000 0 0 0 0 0 0 1

148 200 7300 8000 0 0 0 0 0 0 1

149 31975 7425 8000 0 0 0 0 0 0 1

150 200 14400 8000 0 0 0 0 0 0 1

151 31975 14400 8000 0 0 0 0 0 0 1

152 31975 21375 8000 0 0 0 0 0 0 1

153 200 21500 8000 0 0 0 0 0 0 1

154 200 28525 8000 0 0 0 0 0 0 1

155 5500 28525 8000 0 0 0 0 0 0 1

156 10800 28525 8000 0 0 0 0 0 0 1

157 16100 28525 8000 0 0 0 0 0 0 1

158 21400 28525 8000 0 0 0 0 0 0 1

159 26700 28525 8000 0 0 0 0 0 0 1

160 31975 28575 8000 0 0 0 0 0 0 1

Input - Aste - Tabella sezioni tipo

Tipo Nome Area Ix Iy It Fx Fy Lx Lx

G mq m^4 m^4 m^4 cm cm

2UPNH240

_10 0.0 7.196E-05 1.129E-05 3.648E-07 1.000 1.000 18 24

Tipo Nome Base Altezza Larg.mag.

R cm cm cm

40X40 40 40 0

40X60 40 60 0

30x100 30 100 0

40X45 40 45 0

Tipo Nome Alt. sup. Base sup. Alt. inf. Base inf. Larg.mag.

T cm cm cm cm cm

T130 90 70 40 130 140

Aste - Geometria e vincoli

Ni Nf Vinc. Sez. Mat. Crit.pr. Rot. f.f. xi yi zi xf yf zf Tipo L2 L3

° cm cm

1 42 142 I-I 40X60 C25/30 CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

2 43 143 I-I 40X60 C25/30 CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

3 44 144 CC-

CC 40X60 C25/30

CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

4 45 145 CC-

CC 40X60 C25/30

CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

5 46 146 CC-

CC 40X60 C25/30

CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

6 47 147 I-I 40X60 C25/30 CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

7 41 141 I-I 40X45 C25/30 CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

8 48 148 I-I 40X40 C25/30 CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

9 49 149 CC-

CC 40X40 C25/30

CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

10 50 150 CC- 40X40 C25/30 CLS_Pilast 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

12


CC ri

11 51 151 CC-

CC 40X40 C25/30

CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

12 53 153 CC-

CC 40X40 C25/30

CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

13 52 152 I-I 40X40 C25/30 CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

14 54 154 I-I 40X60 C25/30 CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

15 55 155 I-I 40X60 C25/30 CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

16 56 156 CC-

CC 40X60 C25/30

CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

17 57 157 CC-

CC 40X60 C25/30

CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

18 58 158 CC-

CC 40X60 C25/30

CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

19 59 159 I-I 40X60 C25/30 CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

20 60 160 I-I 40X45 C25/30 CLS_Pilast

ri 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila. 800 800

101 142 148 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 703 703

101 148 150 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 710 710

101 150 153 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 710 710

101 153 154 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 702 702

102 143 155 CC-

CC 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 2825 2825

103 144 156 CC-

CC 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 2825 2825

104 145 157 CC-

CC 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 2825 2825

105 146 158 CC-

CC 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 2825 2825

107 141 149 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 720 720

107 149 151 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 697 697

107 151 152 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 698 698

107 152 160 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 720 720

108 142 143 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 530 530

108 143 144 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 530 530

108 144 145 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 530 530

108 145 146 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 530 530

108 146 147 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 530 530

108 147 141 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 528 528

109 154 155 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 530 530

109 155 156 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 530 530

109 156 157 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 530 530

109 157 158 I-I 30x100 C25/30 CLS_Travi

Fondazion0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 530 530

13


e

109 158 159 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 530 530

109 159 160 I-I 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 528 528

110 147 159 CC-

CC 30x100 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 2525 0 0 0 0 0 0 Trave 2825 2825

9001 42 43 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 530 530

9001 43 44 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 530 530

9001 44 45 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 530 530

9001 45 46 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 530 530

9001 46 47 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 530 530

9001 47 41 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 528 528

9002 41 49 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 720 720

9002 49 51 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 697 697

9002 51 52 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 698 698

9002 52 60 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 720 720

9003 42 48 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 703 703

9003 48 50 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 710 710

9003 50 53 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 710 710

9003 53 54 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 702 702

9004 54 55 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 530 530

9004 55 56 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 530 530

9004 56 57 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 530 530

9004 57 58 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 530 530

9004 58 59 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 530 530

9004 59 60 I-I T130 C25/30

CLS_Travi

Fondazion

e

0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond. 528 528

8000 44 145 CC-

CC

2UPNH24

0_10 Acciaio

Acciaio_Ti

rante 0 2525 0 0 0 0 9 0 Gen. 960 960

8001 45 144 CC-

CC

2UPNH24

0_10 Acciaio

Acciaio_Ti

rante 0 2525 0 0 0 0 0 0 Gen. 960 960

8002 51 149 CC-

CC

2UPNH24

0_10 Acciaio

Acciaio_Ti

rante 0 5655 0 0 0 0 0 0 Gen. 1061 1061

8003 49 151 CC-

CC

2UPNH24

0_10 Acciaio

Acciaio_Ti

rante 0 5555 0 -0 0 0 -0 0 Gen. 1061 1061

8004 53 150 CC-

CC

2UPNH24

0_10 Acciaio

Acciaio_Ti

rante 0 5555 0 0 0 0 0 0 Gen. 1070 1070

8005 50 153 CC-

CC

2UPNH24

0_10 Acciaio

Acciaio_Ti

rante 0 5555 0 0 0 0 0 0 Gen. 1070 1070

8006 57 158 CC-

CC

2UPNH24

0_10 Acciaio

Acciaio_Ti

rante 0 5555 0 0 0 0 0 0 Gen. 960 960

8007 58 157 CC-

CC

2UPNH24

0_10 Acciaio

Acciaio_Ti

rante 0 5555 0 0 0 0 0 0 Gen. 960 960

14

Aste - Carichi

Descrizione carichi aste

UnifG Uniforme globale

UnifL Uniforme locale

VarG Variabile lineare globale

VarL Variabile lineare locale

PolG Poligonale globale

Termico Distorsione termica

Torcente Carico torcente

Precomp. Carico da precompressione

PolL Poligonale locale Sezione Ni Nf Cond. Tipo c. Xi QXi QYi QZi Xf QXf QYf QZf

cm car. dist. kg/m

coppie torc. kg*m/m cm

car. dist. kg/m

coppie torc. kg*m/m

Pilastro 1

40X60 42 142 Peso Proprio UnifG 0 0 0 600 800 0 0 600

Pilastro 2


Pilastro 3


Pilastro 4


Pilastro 5


Pilastro 6


Pilastro 7


Pilastro 8


Pilastro 9


Pilastro 10


Pilastro 11


Pilastro 12


Pilastro 13


Pilastro 14


Pilastro 15


Pilastro 16


Pilastro 17


Pilastro 18


Pilastro 19


Pilastro 20


Trave 101

30x100 142 148 Peso Proprio UnifG 0 0 0 750 703 0 0 750

30x100 142 148 QP Solai PolG 0 0 0 742 703 0 0 742

30x100 142 148 QFissi Solai PolG 0 0 0 132 703 0 0 132

30x100 142 148 QV Solai PolG 0 0 0 397 703 0 0 397


30x100 148 150 QP Solai PolG 0 0 0 742 710 0 0 742

15

Sezione Ni Nf Cond. Tipo c. Xi QXi QYi QZi Xf QXf QYf QZf


30x100 148 150 QV Solai PolG 0 0 0 397 710 0 0 397


30x100 150 153 QP Solai PolG 0 0 0 742 710 0 0 742


30x100 150 153 QV Solai PolG 0 0 0 397 710 0 0 397


30x100 153 154 QP Solai PolG 0 0 0 742 702 0 0 742


30x100 153 154 QV Solai PolG 0 0 0 397 702 0 0 397

Trave 102


30x100 143 155 QP Solai PolG 0 0 0 1484 2825 0 0 1484


30x100 143 155 QV Solai PolG 0 0 0 795 2825 0 0 795

Trave 103


30x100 144 156 QP Solai PolG 0 0 0 1484 2825 0 0 1484


30x100 144 156 QV Solai PolG 0 0 0 795 2825 0 0 795

Trave 104


30x100 145 157 QP Solai PolG 0 0 0 1484 2825 0 0 1484


30x100 145 157 QV Solai PolG 0 0 0 795 2825 0 0 795

Trave 105


30x100 146 158 QP Solai PolG 0 0 0 1484 2825 0 0 1484


30x100 146 158 QV Solai PolG 0 0 0 795 2825 0 0 795

Trave 107


30x100 141 149 QP Solai PolG 0 0 0 738 720 0 0 738


30x100 141 149 QV Solai PolG 0 0 0 396 720 0 0 396


30x100 149 151 QP Solai PolG 0 0 0 738 697 0 0 738


30x100 149 151 QV Solai PolG 0 0 0 396 697 0 0 396


30x100 151 152 QP Solai PolG 0 0 0 738 698 0 0 738


30x100 151 152 QV Solai PolG 0 0 0 396 698 0 0 396


30x100 152 160 QP Solai PolG 0 0 0 738 720 0 0 738


30x100 152 160 QV Solai PolG 0 0 0 396 720 0 0 396

Trave 108







Trave 109







Trave 110


30x100 147 159 QP Solai PolG 0 0 0 1481 2825 0 0 1481


30x100 147 159 QV Solai PolG 0 0 0 793 2825 0 0 793

16

Sezione Ni Nf Cond. Tipo c. Xi QXi QYi QZi Xf QXf QYf QZf

Fondazione 9001

T130 42 43 Peso Proprio UnifG 0 0 0 2875 530 0 0 2875






Fondazione 9002





Fondazione 9003





Fondazione 9004







Generica 8000

2UPNH240

_10 44 145 Peso Proprio UnifG 0 0 0 66 960 0 0 66

Generica 8001

2UPNH240


Generica 8002

2UPNH240


Generica 8003

2UPNH240


Generica 8004

2UPNH240


Generica 8005

2UPNH240


Generica 8006

2UPNH240


Generica 8007

2UPNH240


Tabella solai tipo

Sol.N° Descrizione Spessore QP QF QVar. 0 1 2 Luce

netta Def %QX %QY

cm kg/mq kg/mq kg/mq

1 Tetti e Coperture 20 280 50 150 0.00 0.00 0.00 No No 100 0

17

Dati solai

Solaio n° Nodi Tipo

0 155-143-144-156 Tetti e Coperture




0 159-147-141-149-151-152-160 Tetti e Coperture

0 148-142-143-155-154-153-150 Tetti e Coperture

TABULATI DI VERIFICA

L'esito di ogni elaborazione viene sintetizzato nei disegni e schemi grafici allegati, che evidenziano i valori numerici nei punti e/o nelle sezioni significative, ai fini della valutazione del comportamento complessivo della struttura, e quelli necessari ai fini delle verifiche di misura della sicurezza.

Di seguito si riportano le tabelle relative a:

Forze sismiche e masse

Spostamenti Relativi dei nodi (SLD)

Fattori di partecipazione e masse modali

Massime tensioni sul terreno aste

Massimi spostamenti dei nodi

Massime reazioni vincolari

Massimi spostamenti degli impalcati

Massimi spostamenti degli impalcati (SLD)

Massime sollecitazioni travi

Massime sollecitazioni pilastri

Massime sollecitazioni travi di fondazione

Massime sollecitazioni aste generiche

Risultati Analisi Dinamica - Baricentri masse e masse

Scenario di calcolo : Set_NT_SLV_SLD_A2STR/GEO

Combinazione masse 1

Piano Rigido Massa X Y Z

kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 537050 1606 1299 800



kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

18


1 Si 537050 1765 1440 800



kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 537050 1606 1582 800



kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 537050 1447 1440 800

Verifica Degli Spostamenti Relativi


Interp. Comb. Xv Xh Yv Yh Nodo1 Nodo2 Amm Cs

mm mm mm mm mm mm

0-1 (16+17)-I-4 0.06 5.24 0.06 1.80 41 141 5.29 40.00 7.6

0-1 (16+17)-I-4 0.06 5.23 0.04 0.39 42 142 5.29 40.00 7.6

0-1 (16+17)-I-4 0.06 5.23 0.02 0.61 43 143 5.29 40.00 7.6

0-1 (16+17)-I-4 0.06 5.23 0.01 1.13 44 144 5.29 40.00 7.6

0-1 (16+17)-I-4 0.06 5.23 0.01 0.97 45 145 5.29 40.00 7.6

0-1 (16+17)-I-4 0.06 5.23 0.03 1.33 46 146 5.29 40.00 7.6

0-1 (16+17)-I-4 0.06 5.23 0.04 1.56 47 147 5.29 40.00 7.6

0-1 (16+17)-I-4 0.03 4.92 0.04 0.39 48 148 4.95 40.00 8.1

0-1 (16+17)-I-4 0.03 4.91 0.06 1.80 49 149 4.95 40.00 8.1

0-1 (16+17)-VII-3 0.01 4.61 0.04 0.79 50 150 4.63 40.00 8.6

0-1 (16+17)-VII-3 0.01 4.61 0.06 1.45 51 151 4.63 40.00 8.6

0-1 (16+17)-V-3 0.01 4.90 0.06 1.76 52 152 4.91 40.00 8.2

0-1 (16+17)-V-3 0.01 4.90 0.04 0.45 53 153 4.91 40.00 8.1

0-1 (16+17)-V-3 0.03 5.20 0.04 0.45 54 154 5.23 40.00 7.7

0-1 (16+17)-V-3 0.03 5.20 0.02 0.65 55 155 5.23 40.00 7.7

0-1 (16+17)-V-3 0.03 5.20 0.01 1.11 56 156 5.23 40.00 7.7

0-1 (16+17)-V-3 0.03 5.20 0.01 0.96 57 157 5.23 40.00 7.7

0-1 (16+17)-V-3 0.03 5.20 0.03 1.33 58 158 5.23 40.00 7.7

0-1 (16+17)-V-3 0.03 5.20 0.04 1.54 59 159 5.23 40.00 7.7

0-1 (16+17)-V-3 0.03 5.20 0.06 1.76 60 160 5.23 40.00 7.6

Minimo

0-1 (16+17)-I-4 0.06 5.24 0.06 1.80 41 141 5.29 40.00 7.6

Periodi di vibrazione e Masse modali


19

Posizione masse 1

Numero di Frequenze calcolate =15, filtrate=7 N T(s) Coeff. Partecipazione Masse Modali Percentuali

kgm*g

Dir=0° Dir=90° Dir=0° Dir=90° Dir=0° Dir=90°

1(1) 0.3996 231.085 3.068 523679 92 97.51 0.02

2(2) 0.3513 4.737 -232.578 220 530466 0.04 98.77

3(3) 0.2874 22.918 17.097 5151 2867 0.96 0.53

4(6) 0.1008 10.920 -1.874 1169 34 0.22 0.01

5(7) 0.0898 9.720 -2.204 927 48 0.17 0.01

6(8) 0.0819 11.078 2.312 1203 52 0.22 0.01

7(9) 0.0730 10.060 2.028 992 40 0.18 0.01

Somma delle Masse Modali [kgm*g] 533341 533600

Masse strutturali libere [kgm*g] 537050 537050

Percentuale 99.31 99.36 99.31 99.36

Posizione masse 2


kgm*g


1(1) 0.3977 232.257 0.086 529001 0 98.50 0.00

2(2) 0.3569 0.336 -226.119 1 501413 0.00 93.36

3(3) 0.2839 0.968 57.140 9 32019 0.00 5.96

4(7) 0.0919 -13.495 1.258 1786 16 0.33 0.00

5(9) 0.0738 12.591 2.673 1555 70 0.29 0.01

6(12) 0.0600 8.636 1.518 731 23 0.14 0.00



Percentuale 99.26 99.35 99.26 99.35

Posizione masse 3


kgm*g


1(1) 0.3992 231.292 -3.892 524616 149 97.68 0.03

2(2) 0.3513 -5.354 -232.580 281 530477 0.05 98.78

3(3) 0.2877 20.508 -16.833 4125 2779 0.77 0.52

4(6) 0.1007 -10.968 2.508 1180 62 0.22 0.01

5(7) 0.0899 -9.693 1.649 921 27 0.17 0.00

6(8) 0.0818 11.244 2.211 1240 48 0.23 0.01

7(9) 0.0731 9.899 2.131 961 45 0.18 0.01



Percentuale 99.31 99.35 99.31 99.35

Posizione masse 4


kgm*g


1(1) 0.3977 232.258 -1.055 529009 11 98.50 0.00

2(2) 0.3522 -1.238 -231.391 15 525066 0.00 97.77

3(3) 0.2877 -1.466 29.119 21 8315 0.00 1.55

4(7) 0.0920 -13.428 0.713 1768 5 0.33 0.00

5(9) 0.0736 12.768 2.811 1599 77 0.30 0.01

6(12) 0.0601 -8.458 -0.906 702 8 0.13 0.00

20

N T(s) Coeff. Partecipazione Masse Modali Percentuali



Percentuale 99.27 99.34 99.27 99.34

Risultati Analisi Dinamica - Massime tensioni sul terreno aste


Asta N.in. N.fin. 0/5 1/5 2/5 3/5 4/5 5/5

kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq

9001 42 43 0.62(2) 0.72(2) 0.81(2) 0.91(2) 1.01(2) 1.10(2)

9001 47 41 1.09(2) 1.00(2) 0.90(2) 0.79(2) 0.69(2) 0.60(2)

9001 46 47 1.31(2) 1.28(2) 1.24(2) 1.19(2) 1.14(2) 1.09(2)

9001 45 46 1.36(2) 1.35(2) 1.33(2) 1.32(2) 1.32(2) 1.31(2)

9001 44 45 1.33(2) 1.34(2) 1.34(2) 1.34(2) 1.35(2) 1.36(2)

9001 43 44 1.10(2) 1.16(2) 1.21(2) 1.25(2) 1.30(2) 1.33(2)

9002 41 49 0.65(2) 0.61(2) 0.58(2) 0.56(2) 0.56(2) 0.56(2)

9002 49 51 0.56(2) 0.55(2) 0.55(2) 0.55(2) 0.55(2) 0.56(2)

9002 52 60 0.56(2) 0.56(2) 0.56(2) 0.58(2) 0.61(2) 0.65(2)

9002 51 52 0.56(2) 0.55(2) 0.55(2) 0.55(2) 0.55(2) 0.56(2)

9003 42 48 0.67(2) 0.62(2) 0.59(2) 0.57(2) 0.56(2) 0.56(2)

9003 53 54 0.56(2) 0.56(2) 0.57(2) 0.59(2) 0.62(2) 0.66(2)

9003 50 53 0.55(2) 0.55(2) 0.54(2) 0.54(2) 0.55(2) 0.56(2)

9003 48 50 0.56(2) 0.55(2) 0.54(2) 0.54(2) 0.55(2) 0.55(2)

9004 54 55 0.62(2) 0.71(2) 0.81(2) 0.91(2) 1.01(2) 1.09(2)

9004 56 57 1.31(2) 1.32(2) 1.32(2) 1.33(2) 1.35(2) 1.36(2)

9004 57 58 1.36(2) 1.35(2) 1.34(2) 1.34(2) 1.34(2) 1.33(2)

9004 58 59 1.33(2) 1.30(2) 1.25(2) 1.21(2) 1.16(2) 1.10(2)

9004 55 56 1.09(2) 1.15(2) 1.19(2) 1.24(2) 1.28(2) 1.31(2)

9004 59 60 1.10(2) 1.01(2) 0.91(2) 0.80(2) 0.70(2) 0.60(2)

Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Nodi


la tripletta (Cb [-SubC-Cbm]) indica la Combinazione - SottoCombinazione sismica - Posizione Masse, nel caso non

sismico mancano SubC-Cbm Nodo Trasl. X Trasl. Y Trasl. Z Rotaz. X Rotaz. Y Rotaz. Z

mm mm mm mrad mrad mrad

41 0.00(1) 0.00(1) -2.90(2) 0.13(6-I-2) -0.46(2) 0.00(1)

42 0.00(1) 0.00(1) -3.02(2) 0.13(2) 0.44(2) 0.00(1)

43 0.00(1) 0.00(1) -5.46(2) 0.18(6-II-4) 0.35(2) 0.00(1)

44 0.00(1) 0.00(1) -6.61(2) 0.14(6-II-4) 0.20(5-I-1) 0.00(1)

45 0.00(1) 0.00(1) -6.76(2) 0.12(6-II-4) -0.15(5-II-1) 0.00(1)

46 0.00(1) 0.00(1) -6.52(2) 0.12(6-II-1) -0.15(5-I-1) 0.00(1)

47 0.00(1) 0.00(1) -5.39(2) 0.14(6-II-2) -0.35(2) 0.00(1)

48 0.00(1) 0.00(1) -2.60(2) 0.09(6-I-4) 0.29(2) 0.00(1)

49 0.00(1) 0.00(1) -2.57(2) 0.10(6-II-2) -0.34(2) 0.00(1)

50 0.00(1) 0.00(1) -2.57(2) 0.08(6-II-4) 0.28(2) 0.00(1)

51 0.00(1) 0.00(1) -2.58(2) -0.10(6-I-2) -0.29(2) 0.00(1)

21

Nodo Trasl. X Trasl. Y Trasl. Z Rotaz. X Rotaz. Y Rotaz. Z

52 0.00(1) 0.00(1) -2.59(2) -0.08(6-II-2) -0.31(2) 0.00(1)

53 0.00(1) 0.00(1) -2.58(2) -0.11(6-I-4) 0.32(2) 0.00(1)

54 0.00(1) 0.00(1) -3.01(2) -0.13(2) 0.44(2) 0.00(1)

55 0.00(1) 0.00(1) -5.41(2) -0.17(6-I-4) 0.34(2) 0.00(1)

56 0.00(1) 0.00(1) -6.51(2) -0.14(6-I-4) 0.15(5-II-3) 0.00(1)

57 0.00(1) 0.00(1) -6.76(2) -0.13(6-I-3) 0.15(5-I-3) 0.00(1)

58 0.00(1) 0.00(1) -6.62(2) -0.13(6-I-3) -0.20(5-II-3) 0.00(1)

59 0.00(1) 0.00(1) -5.45(2) -0.16(6-I-2) -0.36(2) 0.00(1)

60 0.00(1) 0.00(1) -2.91(2) -0.12(2) -0.47(2) 0.00(1)

141 4.60(5-I-1) 3.95(6-I-2) -2.92(2) -0.24(2) -0.53(2) 0.06(6-I-2)

142 4.60(5-I-1) -3.65(6-II-4) -3.03(2) -0.26(6-I-4) 0.50(2) 0.06(6-I-2)

143 4.60(5-I-1) -3.52(6-II-4) -5.54(2) -0.55(6-I-4) 0.34(2) 0.06(6-I-2)

144 4.60(5-I-1) -3.39(6-II-4) -6.68(2) -0.52(6-I-3) 0.23(5-I-1) 0.06(6-I-2)

145 4.60(5-I-1) 3.33(6-I-1) -6.84(2) 0.92(5-II-1) -0.19(5-II-1) 0.06(6-I-2)

146 4.60(5-I-1) 3.44(6-I-2) -6.60(2) -0.58(6-I-2) -0.19(5-I-1) 0.06(6-I-2)

147 4.60(5-I-1) 3.70(6-I-2) -5.46(2) -0.57(6-I-2) -0.34(2) 0.06(6-I-2)

148 4.41(5-I-1) -3.65(6-II-4) -2.64(2) 0.17(6-I-4) 0.57(5-I-1) 0.06(6-I-2)

149 4.40(5-I-1) 3.95(6-I-2) -2.73(6-II-2) 0.19(6-II-2) -0.42(5-II-3) 0.06(6-I-2)

150 4.25(5-I-2) -3.65(6-II-4) -2.72(6-II-4) 0.12(6-II-4) 0.50(5-I-1) 0.06(6-I-2)

151 4.25(5-I-2) 3.95(6-I-2) -2.77(6-I-2) -0.14(6-I-2) -0.49(5-II-3) 0.06(6-I-2)

152 -4.36(5-II-3) 3.95(6-I-2) -2.63(2) -0.17(6-II-2) -0.56(5-II-3) 0.06(6-I-2)

153 -4.36(5-II-3) -3.65(6-II-4) -2.65(6-I-4) -0.15(6-I-4) 0.42(5-I-1) 0.06(6-I-2)

154 -4.54(5-II-3) -3.65(6-II-4) -3.02(2) 0.18(2) 0.50(2) 0.06(6-I-2)

155 -4.54(5-II-3) -3.52(6-II-4) -5.48(2) 0.55(6-II-4) 0.33(2) 0.06(6-I-2)

156 -4.54(5-II-3) -3.39(6-II-4) -6.58(2) 0.53(6-II-4) 0.19(5-II-3) 0.06(6-I-2)

157 -4.54(5-II-3) 3.33(6-I-3) -6.83(2) 0.52(6-II-1) 0.19(5-I-3) 0.06(6-I-2)

158 -4.54(5-II-3) 3.44(6-I-2) -6.70(2) 0.53(6-II-2) -0.23(5-II-3) 0.06(6-I-2)

159 -4.54(5-II-3) 3.70(6-I-2) -5.52(2) 0.57(6-II-2) -0.35(2) 0.06(6-I-2)

160 -4.54(5-II-3) 3.95(6-I-2) -2.93(2) 0.23(2) -0.53(2) 0.06(6-I-2)

Risultati Analisi Dinamica - Reazioni massime - Nodi


Nodo Rx Ry Rz Mx My Mz

kg kg kg kg*m kg*m kg*m

41 -1194(5-I-1) 987(6-II-2) 0 0 0 -45(6-I-2)

42 1587(5-II-1) 1574(6-II-4) 0 0 0 -76(6-I-2)

43 1557(5-II-1) -516(6-I-4) 0 0 0 -76(6-I-2)

44 13607(5-II-1) 231(5-II-1) 0 0 0 -76(6-I-2)

45 13525(5-II-1) 0 0 0 0 -76(6-I-2)

46 0 0 0 0 0 -76(6-I-2)

47 -1508(5-I-1) -600(6-I-2) 0 0 0 -76(6-I-2)

48 474(5-II-1) -721(6-I-4) 0 0 0 -36(6-I-2)

49 0 -14835(6-I-2) 0 0 0 -36(6-I-2)

50 0 14598(6-II-4) 0 0 0 -36(6-I-2)

51 0 -15220(6-I-2) 0 0 0 -36(6-I-2)

52 -489(5-I-3) 759(6-II-2) 0 0 0 -36(6-I-2)

53 0 14140(6-II-4) 0 0 0 -36(6-I-2)

54 1508(5-II-3) -1794(6-I-4) 0 0 0 -76(6-I-2)

55 1482(5-II-3) 553(6-II-4) 0 0 0 -76(6-I-2)

56 0 0 0 0 0 -76(6-I-2)

57 -13338(5-I-3) 0 0 0 0 -76(6-I-2)

58 -14051(5-I-3) 0 0 0 0 -76(6-I-2)

59 -1568(5-I-3) -554(6-I-2) 0 0 0 -76(6-I-2)

60 -1243(5-I-3) -877(6-I-2) 0 0 0 -45(6-I-2)

22

Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Impalcati



sismico mancano SubC-Cbm Piano Trasl. X Trasl. Y Trasl. Z Rotaz. X Rotaz. Y Rotaz. Z


1 4.25(5-I-2) 3.33(6-I-1) -3.46(2-1) 0.00(1-1) 0.00(1-1) 0.05(6-I-2)

Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Impalcati (SLD)



sismico mancano SubC-Cbm Piano Trasl. X Trasl. Y Trasl. Z Rotaz. X Rotaz. Y Rotaz. Z


1 4.66(16-I-2) 3.65(17-I-1) -2.59(9-1) 0.00(9-1) 0.00(9-1) 0.05(17-I-2)

Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Travi


Asta N.in. N Ty Tz Mt My Mz

N.fin. kg kg kg kg*m kg*m kg*m

101 142 0 88(5-II-1) -7718(2) -1039(5-II-1) 7326(6-II-4) 307(5-II-1)

148 0 88(5-II-1) 11492(2) -1039(5-II-1) 14960(2) -307(5-II-1)

101 148 0 -27(5-II-1) -10371(2) 323(5-II-1) 14711(2) -94(5-II-1)

150 0 -27(5-II-1) 9045(2) 323(5-II-1) 13825(6-I-4) 94(5-II-1)

101 150 0 -27(5-II-1) -9007(2) 323(5-II-1) 13825(6-I-4) -94(5-II-1)

153 0 -27(5-II-1) 10408(2) 323(5-II-1) 17438(6-II-4) 94(5-II-1)

101 153 0 -27(5-II-1) -11535(2) 322(5-II-1) 17438(6-II-4) -95(5-II-1)

154 0 -27(5-II-1) 7675(2) 322(5-II-1) 8531(6-I-4) 95(5-II-1)

102 143 0 0 -63481(2) -28(5-II-1) 0 0

155 0 0 63481(2) -28(5-II-1) 0 0

103 144 0 0 -63481(2) 103(5-II-4) 0 0

156 0 0 63481(2) 103(5-II-4) 0 0

104 145 0 0 -63481(2) 28(6-II-2) 0 0

157 0 0 63481(2) 28(6-II-2) 0 0

105 146 0 0 -63481(2) 103(5-I-3) 0 0

158 0 0 63481(2) 103(5-I-3) 0 0

107 141 0 -27(5-I-3) -7851(2) 341(5-I-3) 5557(6-II-2) -99(5-I-3)

149 0 -27(5-I-3) 11778(2) 341(5-I-3) 17698(6-I-2) 99(5-I-3)

107 149 0 -29(5-I-3) -10375(2) 341(5-I-3) 17698(6-I-2) -101(5-I-3)

151 0 -29(5-I-3) 8641(2) 341(5-I-3) 13875(6-II-2) 101(5-I-3)

107 151 0 -29(5-I-3) -8678(2) 341(5-I-3) 13875(6-II-2) -101(5-I-3)

152 0 -29(5-I-3) 10338(2) 341(5-I-3) 14947(2) 101(5-I-3)

23


107 152 0 86(5-I-3) -11750(2) -1073(5-I-3) 15194(2) 310(5-I-3)

160 0 86(5-I-3) 7879(2) -1073(5-I-3) 4808(6-I-2) -310(5-I-3)

108 142 0 -121(6-II-4) -4163(2) 822(6-II-4) 7396(5-II-1) -321(6-II-4)

143 0 -121(6-II-4) 2562(5-I-1) 822(6-II-4) -4258(2) 321(6-II-4)

108 143 0 -130(5-II-1) -4350(5-II-1) 880(5-II-1) -3113(5-I-1) -344(5-II-1)

144 0 -130(5-II-1) 4482(5-I-1) 880(5-II-1) -10160(5-II-1) 344(5-II-1)

108 144 0 -130(5-II-1) -5493(5-I-1) 880(5-II-1) -10262(5-II-1) -344(5-II-1)

145 0 -130(5-II-1) 6101(5-II-1) 880(5-II-1) 11541(5-II-1) 344(5-II-1)

108 145 0 120(5-II-1) -4252(5-II-1) -815(5-II-1) 11526(5-II-1) 318(5-II-1)

146 0 120(5-II-1) 3749(5-I-1) -815(5-II-1) 994(5-I-4) -318(5-II-1)

108 146 0 120(5-II-1) -2862(2) -815(5-II-1) 894(5-I-4) 318(5-II-1)

147 0 120(5-II-1) 2408(1) -815(5-II-1) -3153(5-II-1) -318(5-II-1)

108 147 0 191(6-II-2) -2232(5-II-1) -1284(6-II-2) -4486(2) 504(6-II-2)

141 0 191(6-II-2) 4019(2) -1284(6-II-2) 5126(5-I-1) -504(6-II-2)

109 154 0 144(6-I-4) -4123(2) -974(6-I-4) 6341(5-II-3) 380(6-I-4)

155 0 144(6-I-4) 2367(5-I-3) -974(6-I-4) -4322(2) -380(6-I-4)

109 155 0 12(6-I-2) -2404(1) -80(6-I-2) -3004(5-I-3) 31(6-I-2)

156 0 12(6-I-2) 2874(2) -80(6-I-2) 1012(5-II-2) -31(6-I-2)

109 156 0 12(6-I-2) -3784(5-II-3) -80(6-I-2) 1112(5-II-2) 31(6-I-2)

157 0 12(6-I-2) 4273(5-I-3) -80(6-I-2) 11666(5-I-3) -31(6-I-2)

109 157 0 12(6-I-2) -6157(5-I-3) -80(6-I-2) 11682(5-I-3) 31(6-I-2)

158 0 12(6-I-2) 5490(5-II-3) -80(6-I-2) -10417(5-I-3) -31(6-I-2)

109 158 0 12(6-I-2) -4491(5-II-3) -80(6-I-2) -10314(5-I-3) 31(6-I-2)

159 0 12(6-I-2) 4377(5-I-3) -80(6-I-2) -3241(5-II-3) -31(6-I-2)

109 159 0 -161(6-I-2) -2390(5-II-3) 1082(6-I-2) -4442(2) -425(6-I-2)

160 0 -161(6-I-2) 4071(2) 1082(6-I-2) 6078(5-I-3) 425(6-I-2)

110 147 0 0 -63363(2) -28(5-I-3) 0 0

159 0 0 63363(2) -28(5-I-3) 0 0

Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Pilastri




1 42 -18121(2) -1587(5-II-1) -1574(6-II-4) 76(6-I-2) -6817(6-I-4) -6382(5-II-1)

142 -11881(2) -1587(5-II-1) -1574(6-II-4) 76(6-I-2) -6444(6-II-4) 6313(5-II-1)

2 43 -73123(2) -1557(5-II-1) 516(6-I-4) 76(6-I-2) -3391(6-I-4) -6226(5-II-1)

143 -66883(2) -1557(5-II-1) 516(6-I-4) 76(6-I-2) -964(5-I-1) 6233(5-II-1)

3 44 -75073(2) 0 0 76(6-I-2) 0 0

144 -68833(2) 0 0 76(6-I-2) 0 0

4 45 -74221(2) 0 0 76(6-I-2) 0 0

145 -67981(2) 0 0 76(6-I-2) 0 0

5 46 -74728(2) 0 0 76(6-I-2) 0 0

146 -68488(2) 0 0 76(6-I-2) 0 0

6 47 -73033(2) 1508(5-I-1) 600(6-I-2) 76(6-I-2) -3850(6-I-2) 6085(5-I-1)

147 -66793(2) 1508(5-I-1) 600(6-I-2) 76(6-I-2) -1290(6-II-2) -5981(5-I-1)

7 41 -16550(2) 1194(5-I-1) -987(6-II-2) 45(6-I-2) -3889(6-I-2) 4769(5-I-1)

141 -11870(2) 1194(5-I-1) -987(6-II-2) 45(6-I-2) -4187(6-II-2) -4785(5-I-1)

8 48 -26023(2) -474(5-II-1) 721(6-I-4) 36(6-I-2) -2811(6-I-4) -2370(5-II-1)

148 -21863(2) -474(5-II-1) 721(6-I-4) 36(6-I-2) 2956(6-I-4) 1419(5-II-1)

9 49 -28980(6-II-2) 0 0 36(6-I-2) 0 0

149 -25780(6-II-2) 0 0 36(6-I-2) 0 0

10 50 -26891(6-II-4) 0 0 36(6-I-2) 0 0

150 -23691(6-II-4) 0 0 36(6-I-2) 0 0

11 51 -27252(6-I-2) 0 0 36(6-I-2) 0 0

151 -24052(6-I-2) 0 0 36(6-I-2) 0 0

12 53 -27561(6-I-4) 0 0 36(6-I-2) 0 0

153 -24361(6-I-4) 0 0 36(6-I-2) 0 0

24


13 52 -26248(2) 489(5-I-3) -759(6-II-2) 36(6-I-2) 2965(6-II-2) 2438(5-I-3)

152 -22088(2) 489(5-I-3) -759(6-II-2) 36(6-I-2) -3108(6-II-2) -1471(5-I-3)

14 54 -18039(2) -1508(5-II-3) 1794(6-I-4) 76(6-I-2) 7809(6-II-4) -6044(5-II-3)

154 -11799(2) -1508(5-II-3) 1794(6-I-4) 76(6-I-2) 7485(6-I-4) 6021(5-II-3)

15 55 -73058(2) -1482(5-II-3) -553(6-II-4) 76(6-I-2) 3601(6-II-4) -5971(5-II-3)

155 -66818(2) -1482(5-II-3) -553(6-II-4) 76(6-I-2) 1077(6-I-4) 5882(5-II-3)

16 56 -74747(2) 0 0 76(6-I-2) 0 0

156 -68507(2) 0 0 76(6-I-2) 0 0

17 57 -74062(2) 0 0 76(6-I-2) 0 0

157 -67822(2) 0 0 76(6-I-2) 0 0

18 58 -75189(2) 0 0 76(6-I-2) 0 0

158 -68949(2) 0 0 76(6-I-2) 0 0

19 59 -73097(2) 1568(5-I-3) 554(6-I-2) 76(6-I-2) 3554(6-II-2) 6276(5-I-3)

159 -66857(2) 1568(5-I-3) 554(6-I-2) 76(6-I-2) 1252(6-I-2) -6267(5-I-3)

20 60 -16631(2) 1243(5-I-3) 877(6-I-2) 45(6-I-2) -3358(6-I-2) 4978(5-I-3)

160 -11951(2) 1243(5-I-3) 877(6-I-2) 45(6-I-2) 3660(6-I-2) -4962(5-I-3)

Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Travi di

fondazione




9001 42 0 0 5448(2) -3185(6-I-4) 10106(5-II-1) 0

43 0 0 -37805(2) -3215(6-I-4) -63044(2) 0

9001 43 0 0 35318(2) -1026(6-II-4) -60533(2) 0

44 0 0 -36320(5-II-1) -607(6-II-4) -85556(5-II-1) 0

9001 44 0 0 47206(5-II-1) -607(6-II-4) -85556(5-II-1) 0

45 0 0 -44774(5-I-1) -263(6-II-4) -78466(5-I-1) 0

9001 45 0 0 37537(5-I-1) -263(6-II-4) -78466(5-I-1) 0

46 0 0 -41019(2) 240(6-II-2) -49435(2) 0

9001 46 0 0 33709(2) 240(6-II-2) -49435(2) 0

47 0 0 -35717(2) 566(6-II-2) -62079(2) 0

9001 47 0 0 37316(2) 4243(6-I-2) -64770(2) 0

41 0 0 -6653(6-II-2) 4320(6-I-2) 6746(5-I-1) 0

9002 41 0 0 12081(2) 2540(2) -8631(6-I-2) 0

49 0 0 -24517(6-II-2) 1241(2) -57408(6-II-2) 0

9002 49 0 0 24236(6-II-2) 1241(2) -57408(6-II-2) 0

51 0 0 -24964(6-I-2) 432(6-I-2) -59570(6-I-2) 0

9002 51 0 0 23089(6-I-2) 432(6-I-2) -59570(6-I-2) 0

52 0 0 -11841(2) -733(5-II-1) -13337(2) 0

9002 52 0 0 14406(2) -2706(5-I-3) -13239(2) 0

60 0 0 -12063(2) -3456(5-I-3) -7458(6-II-2) 0

9003 42 0 0 12672(2) -3276(5-II-1) -10650(6-I-4) 0

48 0 0 -14300(2) -2616(5-II-1) -11786(2) 0

9003 48 0 0 11723(2) -730(5-I-3) -13300(6-I-4) 0

50 0 0 -22598(6-II-4) 478(6-II-4) -56823(6-II-4) 0

9003 50 0 0 23912(6-II-4) 478(6-II-4) -56823(6-II-4) 0

53 0 0 -22355(6-I-4) 1184(2) -51350(6-I-4) 0

9003 53 0 0 23670(6-I-4) 1184(2) -51350(6-I-4) 0

54 0 0 -12704(2) 2383(2) -12190(6-II-4) 0

9004 54 0 0 7907(6-I-4) 3647(6-II-4) 7931(5-II-3) 0

55 0 0 -37472(2) 3614(6-II-4) -63221(2) 0

9004 55 0 0 35586(2) 821(6-I-4) -60645(2) 0

56 0 0 -33828(2) 434(6-I-4) -48853(2) 0

9004 56 0 0 40919(2) 434(6-I-4) -48853(2) 0

57 0 0 -37590(5-II-3) 207(6-II-2) -78628(5-II-3) 0

25


9004 57 0 0 44700(5-II-3) 207(6-II-2) -78628(5-II-3) 0

58 0 0 -47583(5-I-3) -420(6-I-2) -86422(5-I-3) 0

9004 58 0 0 36272(5-I-3) -420(6-I-2) -86422(5-I-3) 0

59 0 0 -35401(2) -794(6-I-2) -62052(2) 0

9004 59 0 0 37696(2) -3730(6-II-2) -64683(2) 0

60 0 0 -4568(2) -3735(6-II-2) 8791(5-I-3) 0

Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Aste generiche




8000 44 -24904(5-II-1) 0 -229(1) 0 0 0

145 -24373(5-II-1) 0 229(1) 0 0 0

8001 45 -24592(5-I-1) 0 -229(1) 0 0 0

144 24754(5-II-1) 0 229(1) 0 0 0

8002 51 -23426(6-I-2) 0 -301(1) 0 0 0

149 -22895(6-I-2) 0 301(1) 0 0 0

8003 49 22308(6-I-2) 0 -301(1) 0 0 0

151 22839(6-I-2) 0 301(1) 0 0 0

8004 53 21036(6-II-4) 0 -306(1) 0 0 0

150 21567(6-II-4) 0 306(1) 0 0 0

8005 50 -22258(6-II-4) 0 -306(1) 0 0 0

153 -21726(6-II-4) 0 306(1) 0 0 0

8006 57 -24015(5-II-3) 0 -229(1) 0 0 0

158 24416(5-I-3) 0 229(1) 0 0 0

8007 58 -25707(5-I-3) 0 -229(1) 0 0 0

157 -25175(5-I-3) 0 229(1) 0 0 0

26

VERIFICHE STATO LIMITE ULTIMO

Verifica dei Pilastri


Pilastro : 1 [ 42 , 142 ] Sez. R: By= 40.0 cm Bz=60.0 cm L=800.0 cm Ln=800.0 cm

Criterio : CLS_Pilastri - Verifica a presso-flessione deviata:rcm=300 [kg/cmq],fym=3800 [kg/cmq], FC=1.20 qd=2.5,

qf=1.5 :Verificato Piede AfSpigolo = 1.54 Afy = 3.08 Afz = 1.13

Testa AfSpigolo = 1.54 Afy = 3.08 Afz = 1.13

max=N/(fcd*A)=0.032 <= 0.65 [Comb. (5+6)-III-4(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS

kg kg*m kg*m kg*m kg*m kg*m kg*m

Piede (5+6)-III-3(-) -13323 -4230 -7668 15981 10323 15981 10323 1.4

Testa (5+6)-III-3(+) -8523 2712 7549 14740 9554 14740 9554 1.3

Verifica a taglio Dir C. MrSup MrInf T Vrdns Vrcd Vrsd Vrd Ast/m cot() Cs

kg*m kg*m kg kg kg kg kg cmq/m

Y (5+6)-I-4 -- -- 2880 -- 41242 7399 7399 3.33 2.500 2.6

Z (5+6)-III-4 14902 16142 4269 -- 42467 11521 11521 3.33 2.500 2.7

Pilastro : 2 [ 43 , 143 ]

Sez. R: By= 40.0 cm Bz=60.0 cm L=800.0 cm Ln=800.0 cm




max=N/(fcd*A)=0.108 <= 0.65 [Comb. (5+6)-I-4(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede (5+6)-III-3(-) -45548 -2308 -7589 23890 15194 23890 15194 3.0

Testa (5+6)-I-4(+) -40937 769 7717 22845 14548 22845 14548 2.9



Y (5+6)-I-4 14548 15220 4093 -- 45337 7399 7399 3.33 2.500 1.8

Z (5+6)-IV-3 -- -- 1717 -- 47127 11521 11521 3.33 2.500 6.7

Pilastro : 3 [ 44 , 144 ]





max=N/(fcd*A)=0.15 <= 0.65 [Comb. (5+6)-I-4(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede 2(+) -75073 -2246 1499 29846 18716 29846 18716 5.3

Testa 2(-) -68833 2071 -1379 28693 18112 28693 18112 5.7

27



Y (5+6)-I-4 -- -- 0 -- 48196 7399 7399 3.33 2.500 >100

Z (5+6)-VIII-3 -- -- 0 -- 48119 11521 11521 3.33 2.500 >100

Pilastro : 4 [ 45 , 145 ]







Piede 2(+) -74221 -2221 1482 29692 18634 29692 18634 5.3

Testa 2(-) -67981 -2045 -1362 28531 18019 28531 18019 5.8



Y (5+6)-I-1 -- -- 0 -- 48036 7399 7399 3.33 2.500 >100

Z (5+6)-VI-2 -- -- 0 -- 47360 11521 11521 3.33 2.500 >100







Piede 2(+) -74728 2236 1492 29783 18683 29783 18683 5.3

Testa 2(+) -68488 -2049 -1367 28627 18078 28627 18078 5.8



Y (5+6)-I-1 -- -- 0 -- 45855 7399 7399 3.33 2.500 >100

Z (5+6)-II-1 -- -- 0 -- 47360 11521 11521 3.33 2.500 >100

Pilastro : 6 [ 47 , 147 ]





max=N/(fcd*A)=0.104 <= 0.65 [Comb. (5+6)-I-4(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede (5+6)-I-1(-) -42064 -1363 7601 23104 14711 23104 14711 2.9

Testa (5+6)-I-1(+) -37264 -500 -7475 21991 14010 21991 14010 2.9


28

Dir C. MrSup MrInf T Vrdns Vrcd Vrsd Vrd Ast/m cot() Cs


Y (5+6)-I-4 14333 15017 4036 -- 45131 7399 7399 3.33 2.500 1.8

Z (5+6)-VI-2 -- -- 1992 -- 47105 11521 11521 3.33 2.500 5.8

Pilastro : 7 [ 41 , 141 ]





max=N/(fcd*A)=0.042 <= 0.65 [Comb. (5+6)-VI-2(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede (5+6)-I-1(-) -11224 -2141 5890 9342 8222 9342 8222 1.5

Testa (5+6)-I-1(+) -7624 1603 -5879 8676 7644 8676 7644 1.4



Y (5+6)-VI-2 7989 8564 2276 -- 31087 7399 7399 3.33 2.500 3.3

Z (5+6)-VI-2 9073 9736 2586 -- 31481 8429 8429 3.33 2.500 3.3





max=N/(fcd*A)=0.06 <= 0.65 [Comb. (5+6)-VIII-4(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede (5+6)-IV-3(-) -15438 -3624 -1361 8819 8815 8819 8815 3.5

Testa (5+6)-IV-3(+) -12238 3793 772 8312 8311 8312 8311 3.1



Y (5+6)-I-4 -- -- 1223 -- 28509 7399 7399 3.33 2.500 6.0

Z (5+6)-IV-2 -- -- 2267 -- 28576 7399 7399 3.33 2.500 3.3

Pilastro : 9 [ 49 , 149 ]





max=N/(fcd*A)=0.116 <= 0.65 [Comb. (5+6)-II-4(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede (5+6)-VI-2(-) -32729 0 0 11463 11421 11463 11421 9.7

Testa (5+6)-II-1(-) 3845 -0 0 5721 5725 5721 5725 9.4



Y (5+6)-II-4 -- -- 0 -- 30764 7399 7399 3.33 2.500 >100

29

Dir C. MrSup MrInf T Vrdns Vrcd Vrsd Vrd Ast/m cot() Cs

Z (5+6)-II-4 -- -- 0 -- 30764 7399 7399 3.33 2.500 >100

Pilastro : 10 [ 50 , 150 ]





max=N/(fcd*A)=0.108 <= 0.65 [Comb. (5+6)-IV-2(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede (5+6)-IV-2(-) -30496 -0 0 11132 11104 11132 11104 10

Testa (5+6)-IV-3(+) 4665 0 -0 5587 5591 5587 5591 7.8



Y (5+6)-IV-2 -- -- 0 -- 30448 7399 7399 3.33 2.500 >100

Z (5+6)-IV-2 -- -- 0 -- 30448 7399 7399 3.33 2.500 >100

Pilastro : 11 [ 51 , 151 ]







Piede (5+6)-II-1(+) -31102 -0 0 11222 11192 11222 11192 10

Testa (5+6)-II-4(-) 6109 0 -0 5352 5356 5352 5356 5.9



Y (5+6)-II-1 -- -- 0 -- 30532 7399 7399 3.33 2.500 >100

Z (5+6)-II-1 -- -- 0 -- 30532 7399 7399 3.33 2.500 >100







Piede (5+6)-IV-3(-) -30934 -0 -0 11197 11168 11197 11168 10

Testa (5+6)-IV-3(-) -27734 -0 -0 10719 10696 10719 10696 11



Y (5+6)-IV-3 -- -- 0 -- 30509 7399 7399 3.33 2.500 >100

Z (5+6)-IV-3 -- -- 0 -- 30509 7399 7399 3.33 2.500 >100

30

Pilastro : 13 [ 52 , 152 ]







Piede (5+6)-VI-2(-) -14834 3825 1510 8724 8721 8724 8721 3.1

Testa (5+6)-VI-2(+) -11634 -3986 -950 8216 8216 8216 8216 2.8



Y (5+6)-V-3 -- -- 1242 -- 28530 7399 7399 3.33 2.500 6.0

Z (5+6)-VI-3 -- -- 2399 -- 28693 7399 7399 3.33 2.500 3.1







Piede (5+6)-VII-4(-) -12426 4299 -7397 15749 10180 15749 10180 1.4

Testa (5+6)-VII-4(+) -7626 -2963 7327 14507 9409 14507 9409 1.3



Y (5+6)-IV-3 9841 10608 2812 -- 41071 7399 7399 3.33 2.500 2.6

Z (5+6)-IV-3 15203 16441 4351 -- 42635 11521 11521 3.33 2.500 2.6

Pilastro : 15 [ 55 , 155 ]





max=N/(fcd*A)=0.105 <= 0.65 [Comb. (5+6)-VII-1(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede (5+6)-VII-4(-) -41867 1936 -7362 23058 14682 23058 14682 3.0

Testa (5+6)-VII-4(+) -37067 -358 7259 21944 13981 21944 13981 3.0



Y (5+6)-VII-1 -- -- 4033 -- 45500 7399 7399 3.33 2.500 1.8

Z (5+6)-VIII-1 -- -- 1698 -- 47210 11521 11521 3.33 2.500 6.8

Pilastro : 16 [ 56 , 156 ]


31




max=N/(fcd*A)=0.111 <= 0.65 [Comb. (5+6)-V-3(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede 2(+) -74747 -2237 -1492 29787 18685 29787 18685 5.3

Testa 2(+) -68507 2049 1368 28631 18080 28631 18080 5.8



Y (5+6)-V-3 -- -- 0 -- 45863 7399 7399 3.33 2.500 >100

Z (5+6)-VIII-4 -- -- 0 -- 47332 11521 11521 3.33 2.500 >100

Pilastro : 17 [ 57 , 157 ]





max=N/(fcd*A)=0.149 <= 0.65 [Comb. (5+6)-V-3(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede 2(+) -74062 2216 -1479 29663 18619 29663 18619 5.3

Testa 2(+) -67822 2035 1354 28501 18001 28501 18001 5.8



Y (5+6)-V-3 -- -- 0 -- 48125 7399 7399 3.33 2.500 >100

Z (5+6)-VIII-3 -- -- 0 -- 47685 11521 11521 3.33 2.500 >100

Pilastro : 18 [ 58 , 158 ]





max=N/(fcd*A)=0.149 <= 0.65 [Comb. (5+6)-V-2(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede 2(-) -75189 2256 -1504 29867 18727 29867 18727 5.3

Testa 2(-) -68949 2074 1382 28715 18123 28715 18123 5.7



Y (5+6)-V-2 -- -- 0 -- 48138 7399 7399 3.33 2.500 >100

Z (5+6)-VIII-2 -- -- 0 -- 47774 11521 11521 3.33 2.500 >100




32


max=N/(fcd*A)=0.108 <= 0.65 [Comb. (5+6)-V-2(+)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede (5+6)-V-2(-) -46007 1975 7770 23992 15257 23992 15257 2.9

Testa (5+6)-V-2(+) -41207 -330 -7765 22907 14587 22907 14587 2.9



Y (5+6)-V-2 14587 15257 4104 -- 45374 7399 7399 3.33 2.500 1.8

Z (5+6)-VI-2 -- -- 1783 -- 47234 11521 11521 3.33 2.500 6.5

Pilastro : 20 [ 60 , 160 ]





max=N/(fcd*A)=0.039 <= 0.65 [Comb. (5+6)-VII-1(-)] Zona C. N My Mz Mry+ Mrz+ Mry- Mrz- CS


Piede (5+6)-V-2(-) -12164 1943 6057 11307 9908 11307 9908 1.8

Testa (5+6)-V-2(+) -8564 -1317 -6010 10646 9346 10646 9346 1.7



Y (5+6)-VII-1 9401 9962 2662 -- 30968 7399 7399 3.33 2.500 2.8

Z (5+6)-VI-3 -- -- 2726 -- 31418 8429 8429 3.33 2.500 3.1

Nessuna asta da verificare ad instabilità

Verifica Resistenza aste Metalliche


Asta : 8000 [ 44 , 145 ]

Sez. G: 2UPNH240_10 L=959.6 cm Crit.: Acciaio_Tirante M=1.05 fyk/M=2619 kg/cmq ft=4300 kg/cmq

:Verificato X cls N TY TZ MT MY MZ My4 Mz4 Comb.

cm kg kg kg kg*m kg*m kg*m

0 1 -25999 -- -- -- -- -- -- -- (5+6)-I-4

X cls Nr Vyr Vzr Mry Mrz MTrd SF_V. SF_M SF_Mt SF


0 1 261486 -- -- -- -- -- >100 10 >100 10

Asta : 8001 [ 45 , 144 ]




960 1 25943 -- -- -- -- -- -- -- (5+6)-I-4


33



960 1 261486 -- -- -- -- -- >100 10 >100 10

Asta : 8002 [ 51 , 149 ]




0 1 -24258 -- -- -- -- -- -- -- (5+6)-II-1



0 1 261486 -- -- -- -- -- >100 11 >100 11

Asta : 8003 [ 49 , 151 ]




1061 1 23670 -- -- -- -- -- -- -- (5+6)-II-1



1061 1 261486 -- -- -- -- -- >100 11 >100 11

Asta : 8004 [ 53 , 150 ]




1070 1 22270 -- -- -- -- -- -- -- (5+6)-IV-2



1070 1 261486 -- -- -- -- -- >100 12 >100 12

Asta : 8005 [ 50 , 153 ]




0 1 -22967 -- -- -- -- -- -- -- (5+6)-IV-2



0 1 261486 -- -- -- -- -- >100 11 >100 11

Asta : 8006 [ 57 , 158 ]




960 1 25642 -- -- -- -- -- -- -- (5+6)-V-2



960 1 261486 -- -- -- -- -- >100 10 >100 10

34

Asta : 8007 [ 58 , 157 ]




0 1 -26932 -- -- -- -- -- -- -- (5+6)-V-2



0 1 261486 -- -- -- -- -- >100 9.7 >100 9.7

prov. di Lecco Comune di Lomagna · ... ovvero con vincoli perfetti di incastro, appoggio,...

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