Progetto Agli Slu Di Un Solaio Latero

1

Università degli Studi di Cassino

Facoltà di Ingegneria

corso di Tecnica delle Costruzioni I

Esempio di Progetto agli SLU di un solaio latero‐cementizio gettato in opera

a cura di: prof. Maura Imbimbo, ing. Ernesto Grande

Dipartimento di Meccanica, Strutture, Ambiente e Territorio – via G. Di Biasio 43, 03043 Cassino (FR)

rif.: Bozza n.1 – aggiornamento ottobre 2011

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Progetto agli SLU di un solaio laterocementizio gettato in opera

1. Dimensionamento di massima altezza solaio Al fine di garantire al solaio un livello di rigidezza adeguato nei confronti delle condizioni normali

di esercizio viene preliminarmente imposta una dimensione minima dell’altezza del solaio pari a

Lmax/25, essendo Lmax la dimensione massima delle campate del solaio che si sta esaminando.

Nel caso in esame la dimensione massima delle campate è pari a: Lmax= 4.60 m. Viene dunque

assunta una dimensione preliminare dell’altezza del solaio pari a 20 cm (di cui 16 cm è l’altezza dei

travetti e i restanti 4 cm rappresentano l’altezza della soletta; Figura 1).

2. Analisi dei carichi unitari Stabilita la geometria preliminare del solaio si passa alla determinazione dei carichi costituiti da:

peso proprio (G1k), sovraccarichi fissi (G2k), sovraccarichi variabili (Qk). In particolare mentre le

prime due voci vengono valutare in funzione della geometria (spessore) e dei pesi di volume dei

materiali che le costituiscono, i sovraccarichi variabili sono dedotti dalla normativa in funzione

della destinazione d’uso della struttura nella quale è inserito il solaio (vedi Tabella 1). Per tutti i

carichi si fa riferimento nel seguito alla fascia di 1mq di solaio (vedi Figura 1).

Per il caso in esame i carichi relativi al solaio (16+4 cm) sono costituiti dalle seguenti voci:

Peso proprio solaio (G1k): o Soletta: 1.00x1.00x0.04x25 = 1.00 kN/mq o Travetti: 2x(0.10x1.00x0.16x25) = 0.80 kN/mq o Pignatte: 2x(0.40x1.00x0.16x8.0) = 1.02 kN/mq

o Peso proprio: 2.82 kN/mq

Sovraccarichi fissi (G2k):

o Intonaco: 1.00x1.00x0.02x15 = 0.30 kN/mq o Massetto: 1.00x1.00x0.025x20 = 0.50 kN/mq o Pavimento: 1.00x1.00x0.02x20 = 0.40 kN/mq o Incidenza tramezzi: 1.00 kN/mq

o Sovraccarichi fissi: 2.20 kN/mq Sovraccarichi variabili solaio (Qk): cat. A – ambienti ad uso residenziale (Tabella 1.)

o Sovraccarichi variabili: 2.00 kN/mq

3

Per il caso in esame i carichi relativi allo sbalzo (12+4 cm) sono costituiti dalle seguenti voci:

Peso proprio solaio (G1k):

o Soletta: 1.00x1.00x0.04x25 = 1.00 kN/mq

o Travetti: 2x(0.10x1.00x0.12x25) = 0.60 kN/mq

o Pignatte: 2x(0.40x1.00x0.12x8.0) = 0.77 kN/mq

o Peso proprio: 2.37 kN/mq

Sovraccarichi fissi (G2k):

o Intonaco: 1.00x1.00x0.02x15 = 0.30 kN/mq

o Massetto: 1.00x1.00x0.03x20 = 0.60 kN/mq

o Pavimento: 1.00x1.00x0.02x20 = 0.40 kN/mq

o Impermeabilizzazione: 0.20 kN/mq

o Sovraccarichi fissi: 1.50 kN/mq

Sovraccarichi variabili solaio (Qk): cat. C2 – balconi (Tabella 1.)

o Sovraccarichi variabili: 4.00 kN/mq

3. Valori di progetto e combinazioni dei carichi Il passaggio dai valori caratteristici a quelli di progetto richiede l’utilizzo dei coefficienti parziali di

sicurezza per le azioni (Tabella 2). La scelta di tali parametri è alla base delle combinazioni dei

carichi volte a definite le condizioni più sfavorevoli in termini di sollecitazioni.

Per il solaio oggetto di studio sono state considerate le combinazioni di carico 1, 2, 3 riportate in

Figura 2 nonché le due combinazioni ulteriori (combinazione 4, 5) riportate nella stessa figura.

4. Calcolo sollecitazioni di progetto e diagrammi Le sollecitazioni massime di momento flettente e di taglio (in campata e sugli appoggi) sono state

dedotte considerando le combinazioni di carico e gli schemi di calcolo riportati in Figura 2 e sono

riassunte in Tabella 3.

5. Calcolo dei quantitativi di armatura metallica Il calcolo preliminare dei quantitativi di armatura metallica nelle sezioni maggiormente sollecitate

è stato eseguito considerando la seguente espressione approssimata e considerando un tipo di

acciaio B450C (fyk=450 N/mm2 → fyd=450/1.15=391 N/mm2):

4

fyd

MA0.9 d f

=⋅ ⋅

dove:

d: altezza utile della sezione (pari a 18 cm per il solaio e 14 cm per lo sbalzo)

M: il valore del momento flettente considerato

fyd: il valore di progetto della tensione di snervamento dell’acciaio

Valutato il quantitativo teorico di armatura metallica esso viene successivamente convertito in

numero e diametro di tondini metallici fissando uno o più tipi di diametri commerciali [φ8 (Af=50

mm2), φ10 (Af=79 mm2), φ12 (Af=113 mm2), φ14 (Af=154mm2), φ16 (Af=201mm2), senza andare

oltre tali diametri per evitare problemi di posizionamento nei travetti del solaio].

La stessa relazione viene successivamente utilizzata al fine di determinate il momento ultimo della

sezione (lato acciaio) relativamente all’armatura prescelta e di ottimizzare la disposizione dei

tondini all’interno dei travetti del solaio:

u f ydM A 0.9 d f= ⋅ ⋅ ⋅

dove Mu rappresenta il momento ultimo dell’armatura Af disposta.

I valori riportati in Tabella 4 fanno riferimento sia alla fascia di 1m di solaio, ovvero due travetti, sia

alla fascia di mezzo metro, ovvero un solo travetto.

Come si può osservare dalla tabella è stato deciso di adottare due tipi di diametro, ovvero il φ10 e

il φ12. La disposizione di tali armature è riportata in Figura 3, Figura 4, relativamente ad una prima

soluzione e in Figura 5 relativamente alla soluzione adottata). Sul diagramma di inviluppo del

momento flettente è riportato il digramma del momento ultimo lato acciaio.

6. Ancoraggio delle barre di armatura metallica L’efficacia dell’armatura metallica disposta nei travetti del solaio è altresì subordinata all’adozione

di adeguate lunghezze di ancoraggio delle stesse. A tal fine si può fare riferimento alle indicazioni

contenute nella normativa per il calcolo della tensione tangenziale di aderenza acciaio‐cls:

bkbd

c

ffγ

=

5

dove:

γc=1.5 è il coefficiente parziale di sicurezza relativo al calcestruzzo, pari a 1,5;

fbk è la resistenza tangenziale caratteristica di aderenza data da:

2.25bk ctkf fη= ⋅ ⋅

dove:

in cui

η = 1.0 per barre di diametro φ ≤ 32 mm

η = (132 ‐ φ)/100 per barre di diametro superiore.

Nel caso di armature molto addensate o ancoraggi in zona di calcestruzzo teso, la resistenza di

aderenza va ridotta dividendola almeno per 1.5.

Essendo fctk il valore della resistenza caratteristica a trazione del cls:

2 / 30.7 0.30= ⋅ ⋅ckctkf f

Segue dunque che: 2 /32.25 1.0 0.7 0.30

1.5⋅ ⋅ ⋅ ⋅

= ckbd

ff

Il calcolo della lunghezza minima di ancoraggio si può dedurre tramite una verifica a sfilamento di

una barra immersa in un corpo di calcestruzzo soggetta ad una forza pari alla forza di snervamento

della barra stessa:

4yd

adbd

fL

fφ⋅

=⋅

essendo Lad la lunghezza di ancoraggio, φ il diametro della barra, fyd la tensione di snervamento di

progetto dell’acciaio di cui costituita la barra, fbd il valore di progetto della tensione tangenziale di

aderenza acciaio‐cls.

Alcuni esempi:

B450C (fyd=391 MPa) – C20/25 (fbd=2.32 MPa) → Lad= 42 φ

6

φ8 → 336 mm

φ10 → 420 mm

φ12 → 504 mm

φ14 → 588 mm

B450C (fyd=391 MPa) – C25/30 (fbd=3.04 MPa) → Lad= 32 φ

φ8 → 256 mm

φ10 → 320 mm

φ12 → 384 mm

φ14 → 448 mm

7. Verifica lato cls Questa verifica serve essenzialmente per vedere se è necessario incrementare la zona di cls in

prossimità delle sezioni di appoggio dove il momento flettente tende le fibre superiori e assume i

valori massimi. La presenza delle pignatte riduce infatti la base efficace di cls che passa da 100 cm

(fascia piena in assenza di pignatte) a 20 cm in presenza delle pignatte disposte su entrambi i lati

del travetto.

Tale riduzione comporta una drastica riduzione del momento resistente del cls, Mrc, che, valutato

sempre con riferimento ad una sezione rettangolare semplicemente inflessa, a semplice armatura,

ipotizzando una deformazione del cls pari al 3.5‰, una deformazione dell’acciaio pari al 10‰ ed

effettuando un equilibrio alla rotazione intorno all’armatura tesa, assume la seguente espressione:

2

rc 2

d BMr⋅

=

dove:

B: base efficace della sezione che si sta considerando (pari a 1000 mm in assenza di pignatte, 200

mm in presenza di pignatte, 600 mm se si elimina alternativamente una pignatta, fascia

semipiena).

d: altezza utile del solaio (o dello sbalzo)

r: coefficiente pari a cd

1r0.1859 f

=⋅

(ad esempio r=0.6764 nel caso di un cls C20/25 ed esprimendo

fcd in MPa).

7

Il primo passo consiste nel valutare Mrc nelle sezioni in cui iniziano le pignatte, ovvero dove B=200

mm. Il valore del momento così valutato si riporta successivamente sul digramma di inviluppo del

momento flettente e si confronta con i valori di progetto (Figura 6). Se il momento di progetto è

maggiore di Mrc si procede eliminando una o due pignatte da ogni fila (Figura 7).

Considerando i dati relativi al solaio in esame, segue:

solaio:

Mrc(B=1000)=71 kNm

Mrc(B=600)=42 kNm

Mrc(B=200)=14 kNm

sbalzo:

Mrc(B=1000)=43 kNm

Mrc(B=600)=26 kNm

Mrc(B=200)=9 kNm

Sulla base di tali valori si osserva che solo in corrispondenza dell’appoggio centrale è necessario

prevedere una fascia semipiena sia a destra sia a sinistra dell’appoggio B (le pignatte tratteggiate

sono dunque quelle che andranno eliminate).

8. Verifica a taglio I valori massimo del taglio in corrispondenza degli appoggi sono dedotti dal diagramma di

inviluppo del taglio e riportati in Tabella 5.

La verifica viene eseguita considerando il caso di elementi privi di armatura a taglio e considerando

le sezioni in cui sono o meno presenti le pignatte in quanto si ha una variazione sulla base efficace

della sezione resistente:

( )1/ 3

Rcd l ck w min wc

3/ 2 1/ 2min ck

sll

w

1V 0.18 k 100 f b d v b d

200k 1 2d

v 0.035 k fA 0.02

b d

⎧ ⎫= ⋅ ⋅ ⋅ρ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ≥ ⋅ ⋅⎨ ⎬γ⎩ ⎭

= + ≤

= ⋅ ⋅

ρ = ≤⋅

8

solaio:

d=180mm,

k=2

bw=200mm

2φ10→ρl=0.0044→Vrcd=17.8 kN

2φ12→ρl=0.0063→Vrcd=20.1 kN

2φ10+2 φ12→ρl=0.011→Vrcd=24.2 kN

4φ10→ρl=0.0088→Vrcd=22.5 kN

d=180mm,

k=2

bw=600mm

2φ10→ρl=0.0015→Vrcd=47.8 kN

2φ12→ρl=0.0021→Vrcd=47.8 kN

2φ10+2 φ12→ρl=0.0037→Vrcd=50.5 kN

4φ10→ρl=0.0029→Vrcd=47.8 kN

d=180mm,

k=2

bw=1000mm

2φ10→ρl=0.00088→Vrcd=79.7 kN

2φ12→ρl=0.00126→Vrcd=79.7 kN

2φ10+2 φ12→ρl=0.0022→Vrcd=79.7 kN

4φ10→ρl=0.00176→Vrcd=79.7 kN

sbalzo:

d=140mm,

k=2

bw=200mm

2φ10→ρl=0.0056→Vrcd=15 kN

d=140mm,

k=2

bw=600mm

2φ10→ρl=0.0019→Vrcd=45.1 kN

d=140mm,

k=2

bw=1000mm

2φ10→ρl=0.00112→Vrcd=75.2 kN

Dal diagramma riportato in Figura 8 è possibile osservare che solo in corrispondenza dell’appoggio

B (a sinistra) è necessario eliminare un’ulteriore pignatta per incrementare la resistenza a taglio

(vedi dettaglio in Figura 9).

9. Resistenza ultima effettiva delle sezioni A valle del dimensionamento e verifica di massima del solaio deve essere eseguito il calcolo della

resistenza effettiva delle sezioni, ovvero considerando eventualmente anche la presenza delle

armature in compressione e la forma a T, non sempre approssimabile tramite una sezione

rettangolare equivalente. Il valore del momento ultimo calcolato in tali condizioni sarà dunque

riportato sul diagramma di inviluppo del momento flettente (Figura 10).

9

Figura 1. Sezione solaio per la fascia di 1 m

laterizi

travetti

soletta

massettopavimento

intonaco

10

Tabella 1. Valori dei carichi d’esercizio per le diverse categorie di edifici

Tabella 2. Coefficienti parziali per le azioni o per l’effetto delle azioni nelle verifiche SLU

11

Figura 2. Combinazioni di carico per le verifiche SLU

1.3(G1k+G2k)+1.5Qk

1.0(G1k+G2k)1.0(G1k+G2k)

1.3(G1k+G2k)+1.5Qk

1.3(G1k+G2k)+1.5Qk

1.0(G1k+G2k)

1.0(G1k+G2k)1.3(G1k+G2k)+1.5Qk

1.3(G1k+G2k)+1.5Qk

combinazione 1

combinazione 2

combinazione 3

[1.3(G1k+G2k)+1.5Qk]/2

combinazione 4

combinazione 5

[1.3(G1k+G2k)+1.5Qk]/2

[1.3(G1k+G2k)+1.5Qk]/2

[1.3(G1k+G2k)+1.5Qk]/2

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Tabella 3. Sollecitazioni di calcolo

q1 (kg/m) q2 (kg/m) q3 (kg/m)387 952.6 502

L1 (m) L2 (m) L3 (m)1.3 4.6 4

F1 (kg) M1 (kgm)503.1 327.015

MB (kgm)1789.967959

RA (kg) RB,sin (kg) xAB (m) Mmax2376.046748 2509.013 1.966142 1514.225

RB,destra (kg) Rc (kg) xBC (m) Mmax1451.49199 556.508 2.891418 308.4673

RB (kg)3960.505242

campata AB

campata BC

condizione di carico 1

q1 (kg/m) q2 (kg/m) q3 (kg/m)903.1 502 952.6L1 (m) L2 (m) L3 (m)

1.3 4.6 4F1 (kg) M1 (kgm)1174.03 763.1195

MB (kgm)1538.675

RA (kg) RB (kg) xAB (m) Mmax2160.031 1323.199 1.964145 205.2051

RB (kg) Rc (kg) xBC (m) Mmax2289.869 1520.531 2.403809 1213.529

RB (kg)3613.068

campata AB

campata BC


q1 (kg/m) q2 (kg/m) q3 (kg/m)387 952.6 952.6

L1 (m) L2 (m) L3 (m)1.3 4.6 4

F1 (kg) M1 (kgm)503.1 327.015

MB (kgm)2209.131

RA (kg) RB (kg) xAB (m) Mmax2284.924 2600.136 1.870485 1339.423

RB (kg) Rc (kg) xBC (m) Mmax2457.483 1352.917 2.579763 960.7313

RB (kg)5057.618

campata AB

campata BC


q2 (kg/m) q3 (kg/m)476.3 476.3L2 (m) L3 (m)

4.6 4

MAB (kgm) MBC (kgm)1259.8135 952.6

condizione 4 q2 (kg/m) q3 (kg/m)476.3 476.3L2 (m) L3 (m)

4.3 3.7

MA (kgm) MB (kgm) MAB (kgm)733.898917 733.8989167 366.949458

MB (kgm) MC (kgm) MBC (kgm)543.378917 543.3789167 271.689458

condizione 5

A B C

13

Tabella 4. Quantitativi minimi di armatura nelle zone maggiormente sollecitate

sezione Vmax [kN]

Asin 12

Ades 19

Bsin 26

Bdes 25

C 15 Tabella 5. Valori massimi del taglio

(fascia di 1m) (fascia di 1m) (fascia di 0.5m) (fascia di 0.5m) (fascia di 0.5m) (fascia di 1m) (fascia di 1m)

Mmax [kNm] Af [mm2] Af [mm2] n. ferri Af,eff [mm2] Af,eff [mm2] Mu [kNm]A 7.63 120.48 60.24 1φ10 79 158 10.01AB 15.14 239.06 119.53 2φ10 158 316 20.02B 22.09 348.76 174.38 1φ10+1φ12 192 384 24.32BC 12.14 191.58 95.79 2φ10 158 316 20.02C 5.43 85.78 42.89 1φ10 79 158 10.01

A‐sbalzo 7.63 154.90 77.45 1φ10 79 158 7.78

area [mm2] Mu [kNm]‐solaio Mu [kNm]‐sbalzo1φ8 50.00 3.17 2.46

1φ10 79.00 5.00 3.891φ12 113.00 7.16 5.571φ14 154.00 9.75 7.59

armatura teorica armatura effettiva

14

Figura 3. distinta preliminare dell’armatura metallica con linee di costruzione (soluzione solo ai fini illustrativi)

distinta provvisoria armatura (singolo travetto)

2Ø10

1Ø10

1Ø10

1Ø10

1Ø10

1Ø12

Mu(2Ø10)Mu(2Ø10)

Mu(2Ø12)

Mu(2Ø12+2Ø10)

Mu(2Ø10)

Mu(4Ø10) Mu(4Ø10)

Mu(2Ø10)

1Ø10

15

Figura 4. distinta preliminare dell’armatura metallica con quotatura e modificando la lunghezza dei ferri in modo da avere lunghezze multipli di 5 cm (soluzione solo ai fini illustrativi)

22316134

40042

1315

460 42

12128

128

1315

4

1513

1522110 22

1515 22

15 22

15 22175 181

22

15

15

15

13

13

13

951Ø10 (160cm)

Mu(2Ø10)

Mu(4Ø10)Mu(4Ø10)

Mu(2Ø10)

Mu(2Ø12+2Ø10)

Mu(2Ø12)

Mu(2Ø10)Mu(2Ø10)

1Ø12 (430cm)

1Ø10 (470cm)

1Ø10 (505cm)

1Ø10 (175cm)

1Ø10 (300cm)

2Ø10 (530cm)

distinta provvisoria armatura (singolo travetto)

16

Figura 5. distinta preliminare dell’armatura metallica della soluzione con ferri dritti e cavalli con quotatura e modificando la lunghezza dei ferri in modo da avere lunghezze multipli di 5 cm (soluzione adottata)

424601513

42 400

95

13

13

15

1518117522152215 15

22110 2215

1315

415

13

128

12812

distinta provvisoria armatura (singolo travetto)soluzione 2

2Ø10 (530cm)

1Ø10 (300cm)

1Ø10 (175cm)

2Ø10 (470cm)

1Ø12 (430cm)

Mu(2Ø10)Mu(2Ø10)

Mu(2Ø12)

Mu(2Ø10)

Mu(4Ø10) Mu(4Ø10)

1Ø10 (160cm)

15 22 2215

33 331Ø10 (140cm)

Mu(2Ø12+2Ø10)

17

Figura 6. calcolo fasce piene e semipiene

Mrc(B=200)

Mrc(B=200) Mrc(B=200) Mrc(B=200) Mrc(B=200)

Mrc(B=600)Mrc(B=600) Mrc(B=600)

Mrc(B=1000)Mrc(B=1000)Mrc(B=1000)

18

Figura 7. dettaglio della zona in corrispondenza dell’appoggio centrale

Mrc(B=200) Mrc(B=200)

19

Figura 8. verifica a taglio

1Ø10 (140cm)3333

15222215

1Ø10 (160cm)1Ø12 (430cm)

2Ø10 (470cm)

1Ø10 (175cm)

1Ø10 (300cm)

2Ø10 (530cm)

12128

128

1315

4

1513

1522110 22

1515 22 15 22175 181 15

15

13

13

95

40042

1315

460 42

Vrcd(bw=1000)

Vrcd(bw=200)

Vrcd(bw=200)

Vrcd(bw=600)

Vrcd(bw=600)

Vrcd(bw=200)

Vrcd(bw=1000)

Vrcd(bw=1000)

Vrcd(bw=200)Vrcd(bw=200)

Vrcd(bw=1000)

Vrcd(bw=600)

Vrcd(bw=600)


Vrcd(bw=200)

Vrcd(bw=1000)


20

Figura 9. dettaglio della verifica a taglio

Vrcd(bw=200)

Vrcd(bw=200)

Vrcd(bw=200)


Vrcd(bw=200)


21

Figura 10. Inserimento delle linee rappresentative del momento ultimo effettivo della sezione

Mrc(B=200)

Mrc(B=200)

Mrc(B=200)

Mrc(B=200) Mrc(B=200)

Mrc(B=600)Mrc(B=600) Mrc(B=600)

Mrc(B=1000)Mrc(B=1000)Mrc(B=1000)

Mu(2Ø10)

Mu(2Ø10)

Mu(2Ø12)

Mu(2Ø10)

Mu(4Ø10) Mu(4Ø10)

Mu(2Ø12+2Ø10)

Mu,cls

Mu,armatura

Mu,sezione

22

diagramma del momento flettente (fascia di 1m di solaio)

diagramma del taglio (fascia di 1m di solaio)

[1.3(G1k+G2k)+1.5Qk]/2

[1.3(G1k+G2k)+1.5Qk]/2

[1.3(G1k+G2k)+1.5Qk]/2

combinazione 5

combinazione 4

[1.3(G1k+G2k)+1.5Qk]/2

combinazione 3

combinazione 2

combinazione 1

1.3(G1k+G2k)+1.5Qk

1.3(G1k+G2k)+1.5Qk1.0(G1k+G2k)

1.0(G1k+G2k)

1.3(G1k+G2k)+1.5Qk

1.3(G1k+G2k)+1.5Qk

1.0(G1k+G2k) 1.0(G1k+G2k)1.3(G1k+G2k)+1.5Qk

Combinazioni dei carichi

Inviluppo diagrammi sollecitazioni

1Ø10 (140cm)3333

15

222215

1Ø10 (160cm)1Ø12 (430cm)

2Ø10 (470cm)

1Ø10 (175cm)

1Ø10 (300cm)

2Ø10 (530cm)

12128

128

1315

4

1513

15

22110 22

1515 22 15 22

175 181 15

15

13

13

95

40042

1315

460 42

A

B

C

A

B

C

Mrc(B=200)

Mrc(B=200)

Mrc(B=200)

Mrc(B=200) Mrc(B=200)

Mrc(B=600)Mrc(B=600) Mrc(B=600)

Mrc(B=1000)Mrc(B=1000)Mrc(B=1000)

Mu(2Ø10)

Mu(2Ø10)

Mu(2Ø12)

Mu(2Ø10)

Mu(4Ø10) Mu(4Ø10)

Mu(2Ø12+2Ø10)

DIAGRAMMA DI INVILUPPO DEL MOMENTO (fascia di 1m di solaio)

DISTINTA ARMATURA METALLICA SINGOLO TRAVETTO

STRALCIO DELLA CARPENTERIAD

D

F

F

E

E

Mu,cls

Mu,armatura

Mu,sezione

travetto di ripartizione (4Ø8 ‐ st. Ø8/20cm)

SEZIONE A‐A

SEZIONE B‐B

SEZIONE C‐C

SEZIONI LONGITUDINALI (scala 1:50)

rete Ø8/20cm

Vrcd(bw=1000)

Vrcd(bw=200)

Vrcd(bw=200)

Vrcd(bw=600)

Vrcd(bw=600)

Vrcd(bw=200)

Vrcd(bw=1000)

Vrcd(bw=1000)


Vrcd(bw=1000)

Vrcd(bw=600)

Vrcd(bw=600)


Vrcd(bw=200)

Vrcd(bw=1000)


DIAGRAMMA DI INVILUPPO DEL TAGLIO (fascia di 1m di solaio)

2Ø10

2Ø10

SEZIONE D‐D2Ø10

SEZIONE E‐E

1Ø12

2Ø10

1Ø10

SEZIONE F‐F

1Ø12

SEZIONI TRASVERSALI (scala 1:25)

laterizi

travetti

soletta

massettopavimento

intonaco

sezione solaio (fascia di 1m)

informazioni grafiche:scala momento: 1cm=100 kNmscala taglio: 1cm=100 kN

solaio 20+4 cm

laterizi

travettisoletta

massetto

pavimento

intonaco

sezione solaio (fascia di 1m)

sbalzo a gradino 16+4 cm

impermeabilizzazione

materiali:cls classe C20/25acciaio B450C

Università degli Studi di Cassino

Facoltà di Ingegneria

Progetto di un solaio latero−cementizio gettato in opera

Corso di Tecnica delle Costruzioni I A.A.2010/2011

materiali: cls C20/25 acciaio B450C

Docenteprof. M. Imbimbo

Assistente ing. E. Grande

Allievo ___________

Progetto Agli Slu Di Un Solaio Latero

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