Principi Di Modellazione

142
 Pc d deae dee e efabbcae Davide Bellotti Area Analisi Strutturale - Eucentre - Pavia [email protected] Mantova, 6 Giugno 2014

description

Principi di modellazione per i capannoni prefabbricati in ca e cap

Transcript of Principi Di Modellazione

  • Davide Bellotti

    Area Analisi Strutturale - Eucentre - Pavia

    [email protected]

    Mantova, 6 Giugno 2014

  • !"

    #

    $%&

  • 1. Indicazioni generali di modellazione Azione sismica Regolarit Metodi di analisi

    2. Modellazione degli elementi e delle loro connessioni

    Coperture & Impalcati

    PilastriPannelli

    Travi

  • !!" # $

    %&

    &

    !

    '( &))"

    * *$ $ %% %+ + , ((

    &

    %

    -#.

    "

    //

    %'0/$0*

    1%0**

    2%(01*+*

    (*2'%22 *22

    0#% /0'$3% & 4,2*/0'$3%

    '*1' /$,%0(%2$3%

    0#% 4,,042

    '*1' *$0(%2$3%

  • Scelta del metodo di ANALISI SISMICA e

    verifica della correttezza e affidabilit delle

    ipotesi implicitamente assunte

    (es.: an. modale con spettro di risposta)

    Zona sismica, profilo stratigrafico, classe di duttilit

    Definizione di qv e qh=KRq0 (NTC08 e

    considerazioni sulla base di esperienza)considerazioni sulla base di esperienza)

    Costruzione spettri di risposta per i vari SL

    MODELLAZIONE STRUTTURA

    (logica di modellazione di eccentricit strutturali,

    grado di vincolo interno, nuclei e setti con

    attenzione a congruenza fuori campo di solaio e

    corretto trasferimento delle azioni interne, etc)

  • Analisi modale con spettro di risposta a SLD

    Verifica spostamenti a SLD

    (assunzione dlimite NTC08 e deformabilit pannelli)

    Modifica rigidezza

    sezioni pilastri o

    cambiamento schema

    strutturale

    Analisi modale con spettro di risposta a SLU

    SI

    NO

    Calcolo sollecitazioni a SLU

    (scelta del metodo di combinazione)

    Verifica effetti di IIordine

    (NTC08 par.7.3.2 globale locale)

    NO

  • '#( !

    ' ( 56-66) * 7 . # . # 2

    )*

    /,0. /,0!# 8)9"

    /,0. /,0!# 8)9"

    /, /,!# 8:;9"

    )*

    /,

    # /,#!# 869"

    /,

    $ /,$!# 8

  • .

    */$%&/%/=6/.;*;..-

    4

    Seismic Design of Reinforced Concrete and Masonry Buildings by Thomas Paulay and M. J. N. Priestley (1992), Chapter 1.2.3

  • %

    " ?

    " @.?

    " 7

    "

    4

    Seismic Design of Reinforced Concrete and Masonry Buildings by Thomas Paulay and M. J. N. Priestley (1992), Chapter 1.2.3

  • $

    %.

    (

    *

    (

    Regolarit strutturale Possibili semplificazioni in pianta in elevazione Modellazione Analisi

    NO NO tridimensionale dinamica modale

    NO SI tridimensionale statica lineare

    SI NO bidimensionale dinamica modale

    SI SI bidimensionale Statica lineare

  • +,!''-,

    $

    %

    %

    +.',",+,+)),/",+'))/0+.',",+,+)),/",+'))/0!'+,!'',!('/0!)1'//

    ) /-, !'')/1//1

    ) /-, !''2-, ))+"

    A(A(

    A+A*

  • +

    * ! B-!

  • +

    C B # ! 3&4&4&5 6 %% D 6 ! 3&4&7&8 ! =;5-" 7 ! ! .

    D 7 @ ! !

    # # 7

    " % *

    ///

    $E$ =i j

    jiij EEE

    2222

    232

    )1(4)1(

    )1(8

    ijijij

    ijijij

    ++

    +=

  • / B "

    . &

    ?

    ! & B ?

    !! D

    y

    yFk

    =

    3&7&7 /"*>E!..FGH

    /"

    8 ( !

    5 . !

    +6

    DD

    DI

  • +#

  • $**22%/2$3%%(*2%*,

    ##% /$##9:;&J!B!

    " "

    8 )'1'%=

    3&5&

  • 7 "?

    7?

    7?

    ( )=

    +++=n

    i

    ikiqkqkpkgd QQPGF2

    01

    kG

    kP

    kQ1

    -

  • 7 "?kG

    ;-5'2$

    $

    "

    7?

    7

    ?

    kP

    ikQ

    E

    i2 ikQ

  • 2 ! ! ! "

    1

    "

    "

    ?- ,

    K / ?; . ? !

  • AZIONE DEL CARROPONTE

    o B

    o >%

    o C

    EL

    o ,

    !B

    o ,!B

    o ,.!B!

    o ,

    o ,

    (MMM

  • +#

    Nel caso statico per semplicit possono essere considerate solamente le configurazioni pi gravose:

    Momento massimoTaglio massimo

    Nel caso sismico:il peso del carroponte pu essere spalmato in modo uniforme sulla sommit dei pilastri interessati. La somma dei singoli pesi pari alla portata del carroponte pi il suo peso.

    Modificato da www.verificagru.it

  • +

    3&5&

  • +#

    8"#

    -;

    $!

    ")/,

  • #+*

    -5

    $!

  • #+*

    #N $+

    E.L

    ,8*

    ,5*

    ,4*

    ?*

    ")/, ,..,

  • ,4*

    ?*

    ,8*

    ,5*

    #+*

    #N $+

    %

    "

    @

    $

    A@?$

    A@ A@

  • #+*

    / "

    %##

    #

    '2$6)

    $ $

    2 /"2:B & 3&5&9&8

    '..

    4 "

  • !

    LBKK rv = LBKK rxxr =3

    , 121

    3, 12

    1 LBKK ryyr =vh KK =

    +#

    O

    ,!

    !

  • )/1//1! , !-, C )%

    "

    8(D#>

    5@D#%E87 8

  • /

    , &"" $

    -" 1;" $.5" %.

    )$2

    o B%G ##?o H?o B

  • " Q$L(L

    /!@ '&;"2 Q88BI 4< Q885I 59 Q84: Q854

    Q84

  • " 2 U
  • " !Q !Q*! 7&!Q7&

    (SQ

    Akkmolla =

    )$2

    Fondazione su sabbia mediaB=2m d1=25cm k=k1((B+b1)/2B)2A= B x d1 [m2] = 0.5 0.5 0.5

    k1 [N/cm3]= 40 50 60k = [N/cm3]= 13.23 16.53 19.84k = [kN/m3]= 13225 16531 19838kmolla= k x A

    [kN/m]= 6613 8266 9919

  • " 0!SQ .OV 8;6"OM !H -

  • 5K%*2=%#$%&

    +#

    '22%=

    =$*

    8300aLl = +

  • +#

    23 2

    pilastroestremorigido mensola

    LL L= +

  • 4+%

    + 8 #* ##% $

    %% % % & $ 8&5 # % %&

    %.!,.7

    +#

    7!!

    '% =%

    >##%#&8&5:&

  • Modo 1

    Modo 2

    Modo 3

    /

    /

    Modo 4

  • +%

    ( ! - "

    TegoloLR

    +#

    Elemento traveLR

    Punti coincidenti

  • +%

    +#

  • (- !.

    +#

    Non fornisce direttamente i tagli trasmessi dalle gambe dei tegoli

  • ( ;

    +#

    /.

    =#

    L2#

    M 0

  • +#

  • +#

  • +#

    "%

    /L

    - *

    Diverse condizioni di carico

    20 /'2* 2*1,0

  • %

    +#

    &' (

    $

  • W

    +#

    )

    -W

    UW

  • +#

  • 7/%$MN ###%%$&

    2

    22

    +#

    Discretizzazione in funzione delle intersezioni con i tegoli di copertura

  • +#

    9+#

  • +#

    )*>H

    c sV m VtA

    + =

    s

    c

    Gm

    G=

    , 2(1 )c sEG

    =

    +

    #

    +

  • +*>%>%>&

    L

    CERNIERE

    Direzione della

    * 8? +?, - ? ? .

    - 7?

    +#

    BIELLE

    Direzione della azione sismica

    L

    csc

    sol

    GA

    L

    IE

    LK

    '

    12

    )'(

    13

    +

    =

    b

    bbb L

    AEK =

    - 7? ? * !

    = Se L L

  • +#

    A + . ! ! !

    A +

    /

    A + .

    ! . ! !

    A / ! .

    . . &

  • +#

    $N

  • +#

    $N

  • +#

    "

    $. $

    .

  • +#

    "

    / /

  • 01

    2

    3

    4

    5

    6

    0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2

    (

    S

    a

    g

    )

    /

    (

    a

    g

    S

    )

    *

    /

    a

    Iaaa q

    SWF =

    0 7! .

    g 7?

    7

    !-"?

    "

    +#

    0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2

    Ta / T1

    0

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

    z / H

    (

    S

    a

    g

    )

    /

    (

    a

    g

    S

    )

    *

    !-"?

    ?

    1

    ?

    2 2#

    "

    gSa

    TT

    Hz

    gSa

    S g

    a

    ga

    +

    +

    = 5.011

    132

    1

    Sag

    E

    *

  • 3 3

    +%

    #2 ##

    +#

    , N B 6 Q' 6 Q' ! "

    , 7 ? .

    3 3

  • %%#*

    ? ?

    Ra 2 . 25

    m4.

    !K

    +#

    Rb

    8

    .

    3

    5

    m

    ag

    /

    %5.63)(

    =

    + ba

    a

    RR

    R(8:;

  • +#

    ..

    +)) ,!'

    +))!)/(1/,

  • 3&5&
  • (!>

    H

    >H "E7M

    '!#(

    (

    +#

    +

    3

    45 $6(

    2 %

  • (Q

    +#

    '

    '

    '

  • (>H "

    +#

  • (

    Q

    (

    # Q

  • &

    2

    +8*/

    +5*%

    +4*4

    +#

  • &

    ?

    ?

    7

    / 7

    Q" +

    &

    +#

    S$ ( 4 M/>4H/Q(

  • +#

  • &

    +8*/

    +5*%

    +4*4

  • Problematiche di modellazione: nuclei vani scala/ascensori

    Modellazione 1Vantaggi:

    Distribuzione dello stato di tensione (ottimizzazione armatura);

    Sicurezza di modellazione;

    Svantaggi:

    Maggiore onere computazionale;

    Dimensioni elementi shell

    Maggiore onere computazionale;

    Problemi o incertezze di combinazione (SRSS o CQC) delle sollecitazioni (sforzi)

    =;

  • Problematiche di modellazione: nuclei vani scala/ascensori

    Modellazione 2

    Vantaggi:

    Semplicit

    Lapproccio consente di cogliere leffettivo comportamento della parete in termini di rigidezza e in termini di interazione con gli altri

    Elementi rigidi

    Elementi beam termini di interazione con gli altri elementi strutturali;

    minore onere computazionale rispetto agli elementi shell

    Elementi beam

    Direzione VbaseTOT [%] V1pianoTOT [%] VbaseMURO [%] V1pianoMURO [%] VbaseCOL [%] V1pianoCOL [%]X 0.93 0.03 0.40 0.28 3.02 1.43Y 0.96 0.54 0.20 0.71 2.13 0.15

    =5

  • Problematiche di modellazione: nuclei vani scala/ascensori

    Modellazione 3

    Vantaggi:

    semplicit

    Svantaggi:

    approccio di scarso significato, in quanto il software non in grado

    Nodi slave

    Nodo masterquanto il software non in grado di cogliere leffettivo comportamento della parete in termini di rigidezza (e resistenza);

    sembra ragionevole prevedere incongruenze in termini di periodi propri di vibrare della struttura.

    Nodo master

    Direzione VbaseTOT [%] V1pianoTOT [%] VbaseMURO [%] V1pianoMURO [%] VbaseCOL [%] V1pianoCOL [%]X 0.97 6.49 4.46 1.15 23.87 51.59Y 9.39 3.30 3.89 4.09 19.43 19.02

    =

  • / "

    ! B! .

    +#

  • +#

    0.3 0.4 =

    1 2 2NF F = =

    11

    2

    FR N = =

    22 0.3

    2

    FR N = = =

  • +#

    312EJK

    l=

    34 64K K K= =31 2 24 64K K K= =

    11 2 0.6

    2

    FR N = = =

  • +#

    3totN N=

    3totF N=

    1 3totF F N= = 1 3totF F N= =

    11

    3 6 1.8

    2 2

    F NR N N

    = = = =

    -7#89#:7;7

  • %

    + MRN"

    0 "

    $0'20

    +#

  • + # >% 7

    ! !

    >% !!"

    +#

    J!&

    M8 ( U="

  • +#

  • >%

    +#

    8 5

    (@

    "

    (

  • '

    .2.7

  • ##$##%%&

    +#

    " *!7

    -" *7@

    ;"* "!

    !#X #I

    ? (O 8#X 66

  • %%-%;%5

    %

  • x,max x,x x,y x,zE =E +0.30 E +0.30 E %[

    !22

    +#

    \

    [

    ](II!X

    #X!X

    (II!X

    #X!X6;^(II!I

    6;^#X!I

    8 _ _

    6;^(II!

    6;^#X!

    [

    ]\

  • K

    $

    +#

    '5

    '-

  • +*

    zxyxxxx EEEE ,,,max, 30.030.0 ++=

    zyyyxyy EEEE ,,,max, 30.030.0 ++=#/.

    +#

    % "*

    yxxxx EEE ,,max, 30.0 +=

    yyxyy EEE ,,teconcomitan, 30.0 +=#

    / :"

    -

  • #N

    % "

    o $

    "

    o # #6 P #"

    o # '6 P '"

    +#

    Combinazione statica

    kkp QGP ++ 5.14.14.1

    Combinazione sismica

    kkp QGP ++ 0.10.1

    + Componente sismica verticale

    JELT

    =

    pi

    22

    Ms

    ME

    ME,V{ }MMMM ;max +=

    kkp QGP ++ 5.13.13.1$

    ( ),,,, LJETfq =$

    kjjkp QGP ++ 20.10.1 $

    'O

    !"

  • % "

    '6

    '

    o $

    "

    o # #6 P #"

    o # '6 P '"

    #N

    +#

    #6 #6

    ##

    '

  • Effetti della componente sismica verticale: metodo di calcolo analitico

    022

    2

    2

    2

    2

    =

    +

    t

    vAz

    vEJz

    applicabile ad un modello parziale (ipotesi di disaccoppiamento dinamico fra struttura ed elemento orizzontale)

    problema di oscillazione libera di travi a sezione costante equazione differenziale associata:

    Soluzione per travi appoggio appoggio: Soluzione per travi incastro incastro:

    #N

    +#

    Noto il periodo, si ricava laccelerazione dallo spettro verticale ed il carico uniformemente distribuito equivalente

    moltiplicando per la massa in vibrazione (qV = S(T1) x g x m)

    ( )( ),...3,2,1212 2

    2

    =

    pi+= i

    m

    EJL

    ii

    ( ) ( )

    ++

    = LLxiCzi 2212

    sin pi

    ( ),...3,2,12

    2

    =

    pi= i

    m

    EJLi

    i

    ( ) ( )

    +=

    LLxiCzi

    2sin pi

    Dove x la coordinata sullasse longitudinale, E il modulo elastico, J il momento dinerzia, m la massa per unit di

    lunghezza, L la luce, i il modo di vibrare considerato, C lampiezza dellautovettore.

    Nota la frequenza angolare 1 (per i = 1), il periodo di vibrazione associato al 1 modo : 11 2 pi=T

  • Area sezione:

    A = 0.1975 m2

    Momento dinerzia:

    J = 2.5392 10-3 m4

    Modulo elastico:

    E = 36416 10-7 kN/m2

    Luce:

    L = 10 m

    m = ( 0.1975 x 25 + 0.5 x 2.5 ) / 9.81 = 0.63 t/m

    Peso proprio

    Massa per unit di lunghezza:

    Permanente

    #N

    +#

    Peso proprio Permanente

    ( )2 2 7 31 2 2

    36416 10 2.5392 10 37.81 /10 0.63

    i EJrad s

    L mpi pi

    = = =

    1 12 2 37.81 0.166T spi pi = = =

  • Area sezione:

    A = 0.1975 m2

    Momento dinerzia:

    J = 2.5392 10-3 m4

    Modulo elastico:

    E = 36416 10-7 kN/m2

    Luce:

    L = 10 m

    m = ( 0.1975 x 25 + 0.5 x 2.5 ) / 9.81 = 0.63 t/m

    Peso proprio

    Massa per unit di lunghezza:

    Permanente

    #N

    +#

    U:

    Peso proprio Permanente

    ( )2 2 7 31 2 2

    36416 10 2.5392 10 37.81 /10 0.63

    i EJrad s

    L mpi pi

    = = =

    1 12 2 37.81 0.166T spi pi = = =

    0.26 0.26 9.81 0.63 1.61 /Vq g m kN m= = =

    20 ,

    96.56.11 1.61 1056.28campata E V

    kNmM M M

    kNm

    = = =

    0 ,38.66.11 1.6122.52appoggi E V

    kNV V V L

    kN

    = = =

    Carico distribuito equivalente

    Variazione di momento e taglio

    gSTS 37.0)256.0()( 1 ==

  • ##5V

    ,.!7D

    ,.!!

    `/ !.DD!

    +#

    , 0,1i r ii i

    PdV h

    =

    3 ? ! ? "! D

    '!! D"

    3&4&8 /"

  • V6 7

    6VV6- 7

    i1

    1

    %#6#>O

    +#

    ##5V

    6#>O%##%###%

    %#>% #5::9&W%%% &

    6-VV6;7!D

    R6;

    *!! 86-

  • /`!a =;!R6!!.

    +#

    ##5V

    R&6^ a=5:'2$6)"

    " *

    A*A`A

    -"%

  • / %

    7!7?

    +#

    =

    =

    =n

    iii

    n

    iiri

    lV

    dP

    1

    1,

    CQ''2$

    ? 7!

  • +#

    PILASTRO INCASTRATO ALLA BASE: LR = L / 3

    PILASTRO DOPPIAMENTE INCASTRATO: LR = L / 6 ai due estremi

    LR = L / 6

    LR = L / 6

    ##$

    %4%1

    LR = L / 3

    LR = L / 6 M

    L

    M

    L

  • +#

    ))'!

    1! '2$6)=;=-"

    V6!66

  • 30%

    40%

    50%

    60%

    I

    n

    c

    r

    e

    m

    e

    n

    t

    o

    SLD

    Effetti 2 ord.

    SLU

    2!#%8&:5&:&

    1## &)'!%

    2.

    +#

    0%

    10%

    20%

    1B 1A 3B 3A 1_2B 1_2A 2_2B 2_2A

    I

    n

    c

    r

    e

    m

    e

    n

    t

    o

    MONOPIANO PLURIPIANO

    "

    6;

  • .

    -150

    -100

    -50

    0

    50

    100

    150

    200

    250

    F

    o

    r

    z

    a

    [

    k

    N

    ]

    *$

    !

    *1&

    %

    -250

    -200

    -150

    -30 -20 -10 0 10 20 30

    Spostamento [mm]

  • #

    $

    2

    1 &? %

    ? %

    2

    $0(02*(%'20'0','%*%

    2

    %

    +

    ( >. H

    "? ( >. H

    "? $

  • 'B

    #

    / /

    '.

  • *

    X# D#2 #2

    %.

    .!!

  • #

    "#

    b 8&

    RY

    8J39

    #

  • 10

    20

    30

    40

    50

    60

    70

    R

    e

    s

    i

    s

    t

    e

    n

    z

    a

    a

    c

    o

    m

    p

    r

    e

    s

    s

    i

    o

    n

    e

    [

    M

    P

    a

    ]

    Calcestruzzo ad alta resistenza confinato (nucleo)

    Calcestruzzo ad alta resistenza non confinato

    Non linearit del materiale: calcestruzzo confinatoad alta resistenza (Nagashima et al., 1992)

    ecm, fcc

    em, fc

    ecu

    ccc ff = 3.0

    =

    cms

    cmcccc ff

    0

    5.01rcc

    cxr

    rxff+

    =

    1

    100

    200

    300

    400

    500

    600

    [

    M

    P

    a

    ]

    fsy = 490 MPa

    esy = 0.245%

    esh = 1%

    fsx = 545 MPa

    esx = 5%

    fsu = 570 MPa

    esu = 10%

    Non linearit del materiale: Acciaio(Dodd & Restrepo-Posada, 1995)

    yhwccc fff = *4.31

    2

    2

    2*

    61

    61

    =

    Bs

    Bci

    11382

    *

    +

    =

    c

    yhw

    m

    cm

    ff

    +==c

    yhwmscu f

    f

    *

    0 193.0

    0

    10

    0.000 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006 0.007 0.008 0.009 0.010

    Deformazione

    (copriferro) ecu

    B

    C1 C3C2

    B

    C1 C3C2

    L = 65 cm

    6U

    00 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.1

    Deformazione

    e : coordinate di un punto intermedio

    nel tratto compreso fra e

    ( ) ( )( ) ( )

    log

    logsu x su y

    su x su sh

    f f f fp

    =

    sxfsxsh su

    s

    sy

    sys

    ff

    =sysse sys ff = shssyse

    ( )p

    shsu

    ssusuysus ffff

    +=

    susshse

  • *

    +

    $

  • *

    $

    '

    . ! 3&5&

  • S250

    150

    200

    250

    I cI!UU-/$(IO"

    *

    90

    100

    (

    (X

    -250

    -200

    -150

    -100

    -50

    0

    50

    100

    150

    -30 -20 -10 0 10 20 30

    Spostamento [mm]

    F

    o

    r

    z

    a

    [

    k

    N

    ]

    .

    0

    10

    20

    30

    40

    50

    60

    70

    80

    90

    0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.1curvatura [1/m]

    (

    (I

    8&

    5

    4&

    7

    I X

  • ( (I

    (

    (I

    (X

    (

    I

    I

    X

    ,

    *

    ( (I (X I X

    I

    I I

    8 _

    "

    "

  • Modellazione avanzata ad elementi finiti (2D/3D)

    Molto accurata

    Permette di studiare i fenomeni locali

    Troppo complessa ed onerosa per lo studio di unintera struttura

    (soprattutto in dinamica non-lineare)

    Modellazione ad elementi finiti con

    elementi trave-colonna (2D/3D)

    *

    elementi trave-colonna (2D/3D)

    Meno accurata

    Non permette di studiare nel dettaglio i fenomeni locali

    Permette di studiare

    in modo pi veloce il

    comportamento

    globale della struttura

  • *

  • %#

    #=6&

    #=

    (.A*A* "

    (.A. "

    A(. "

    >>%#%#

    %&Z>>$%#$&

    >% $

    &

    #=$%#%$%2#&

    #%##&)#=%%=

    %#%%&

    %2##&/%$$&2##

    #$&

    '>##=$#&=#%

    %2&

    =2##

    2 $

    %%$[%#&

  • (.

    /. $"

  • (.

    /

    M

    / @

    2. >H"

  • (.

    % )!+%(*"! ((!

  • (.

    %$)*:

  • (.

    - :

    !

    *

  • (.

    K /..* 4!.!!

    .!

    !.!!" .! .!

    '+/*

    ! B

  • (.

    /

    *.

  • (.

  • * b 8 & "!

    ef "

    * ! ! "

    (.

    XPR8J34

    )8JB5

  • , & 7 > $ % "

    , 7

    (.

    , . 7

    . "&&'&& ;

    4

    " ( #

    -) *

  • (.

    3 g!/ **I$*O/%$ U)!!

  • (.

    200

    300

    400

    500

    600

    B

    a

    s

    e

    S

    h

    e

    a

    r

    [

    k

    N

    ]

    UniformModal

    First Yielding

    Spalling Concrete Crushing

    Incipient damage of the connections

    K /..* '7

    '+/* 4

    '02**!

    0

    100

    0 100 200 300 400 500Displacement of Top Floor [mm]

    ModalProp. to Mass & HeightSP-BELA (Prop. to Mass & Height)Cracking

  • $%

    !#$%

    $$

    3&4&7&8 /"

    /! .8" .5"

    .8 N a =;;-!

    =

  • $%

    $ $

    A A %*#%A+#$A)#A

    %*%#%#%

  • $%

  • $%

    A%A$ A$# AA .A$A

    3&4&8 /"

    A !!

    \\8 %2>%##

    $>>#

  • $ C$Y

    , !

    a ;-;: % ! . . !J .

    3&4&7&5 /"5::B

  • $ C$Y

    ( 5 1 -66) 4&5&4&<

    A

    *

    $*&RY&$&$

    A

    #* ! ! A

    #* ! ! >MH

    A

    * $ "

    7( +A@!!

  • $ C$Y

    M T' 4. / ' +

    &&MMM&XL8ZcM8c8)9;*Xc85-9;*Mc86

  • "B 4&5&4&8&4 " ! I

    ! I ! I M ! 9%

    $ C$Y

    " ; ?" " % " M 6!-2# ;2# B 2# M M ?

  • )/ 8* !# / ) ,

    ,

    $

    $

    $ C$Y

    $

    2

    #

    $

    /

    /,!/,$!/,#"

    $

  • )/ 5*

    2

    Y $

    (!(X"

    hY

    $ C$Y

    !X"

    hQY

    $

    "

  • )/ 4* !# #$ ) $

    /

    X

    $ C$Y

    2!2-"

  • )/ 7*

    8=

    "

    5=

    $ C$Y

    XI?"

    4=

    X!I?

    "

  • VERSIONE AGGIORNATAAD OGGI 3.5 Beta

    $ C$Y

  • // " $*FFF&@&]

    +##*#F

    0/ $*&RY&