Precisa, sicura, economica - Walter Tools · fresatura, di recente è andata afferman-dosi la...

_ FILETTATURA CON WALTER PROTOTYP

Precisa, sicura, economica

Manuale prodotti

Filettatura

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2012

) IT

Walter Italia s.r.l.Via Volta, s.n.c.,22071 Cadorago - CO, Italia+39 031 926-111, [email protected] Walter (Schweiz) AGSolothurn, Svizzera+41 (0) 32 617 40 72, [email protected]

Walter AG

Derendinger Straße 53, 72072 Tübingen Postfach 2049, 72010 Tübingen Germania www.walter-tools.com

INDICE

Filettatura

2 Indice

4 Introduzione generale all'argomento

8 Programma

9 Maschiatura

12 Rullatura

13 Fresatura a filettare

14 Informazioni sui prodotti

14 Maschiatura

28 Rullatura


40 Selezione utensili

40 Maschiatura

44 Rullatura


48 Informazioni tecniche

48 Informazioni generali

74 Maschiatura

94 Rullatura


112 Supplemento

2 3

Indice

Incollamento di saldatura . . . . . . . 93

Angoli e caratteristiche Maschiatura . . . . . . . . . . . . . . . . 81

Comparazione dei dati delle geometrie Maschiatura . . . . . . . . . . . . 82 - 83

Comparazione dei processi . . 48 - 49

Controllo del truciolo Maschiatura . . . . . . . . . . . . . . . . 90

Correzione dell'avanzamento Fresatura a filettare . . . . . . . . 103

Diametri di preforatura Fresatura a filettare . . . 114 - 115 Informazioni generali . . . . . . . . . 70 Maschiatura . . . . . . . . . . 114 - 115 Rullatura . . . . 70 - 71, 96 - 97, 116

Distorsione del profilo . . . . . . . . . 106

Forme di imbocchi Maschiatura . . . . . . . . . . . . . . . . 76

Formule . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 112

Foro di maschiatura Fresatura a filettare . . . 114 - 115 Informazioni generali . . . . . . . . . 70 Maschiatura . . . . . . . . . . 114 - 115 Rullatura . . . . . . . . 71, 96 - 97, 116

Forze Maschiatura . . . . . . . . . . . . 86 - 87

Indurimento delle zone marginali . . . . . . . . . . . . . . . . . 72

Lavorazione a secco Fresatura a filettare . . . . . .59, 63

Lavorazione sincrona . . . . . . . 68 - 69

Lubrificazioneminimale . . . . . . . . . . . . . . . . . 62 - 63

Mezzi di serraggio. . . . . . . . . . . . . . 64

Modifiche Fresatura a filettare . . . . . . . . 109 Maschiatura . . . . . . . . . . . . 88 - 89 Rullatura . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 98

Nomenclatura . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8

Nozioni fondamentali sui processi Fresatura a filettare . . . 101 - 105 Rullatura . . . . . . . . . . . . . . . 94 - 95

Paradur® Eco CI. . . . . . . . . . . . . 10, 18

Paradur® Eco Plus. . . . . . . . 9, 14 - 15

Paradur® HSC . . . . . . . . . . . . . . 11, 27

Paradur® HT. . . . . . . . . . . . . . . . 10, 19

Paradur® Synchrospeed . . . 9, 16 - 17

Paradur® Ti Plus . . . . . . . . 11, 24 - 25

Paradur® X∙pert M. . . . . . . 10, 22 - 23

Paradur® X∙pert P . . . . . . . 10, 20 - 21

Particolarità Maschiatura . . . . . . . . . . . . 84 - 85

Posizioni di tolleranza. . . . . . . . . . . 50

Problemi e soluzioni Fresatura a filettare . . . .110 - 111 Maschiatura . . . . . . . . . . . . 90 - 92 Rullatura . . . . . . . . . . . . . . 99 - 100

Procedura di taglio Maschiatura . . . . . . . . . . . . 79 - 80

Programmazione CNC Fresatura a filettare . . . 107 - 108

Programmazione dell'avanzamento Maschiatura . . . . . . . . . . . . . . . . 87

Protodyn® Eco LM. . . . . . . . . . . 12, 30

Protodyn® Eco Plus. . . . . . . . . . . . . 28

Protodyn® HSC . . . . . . . . . . . . . . . . 33

Protodyn® Plus . . . . . . . . . . . . . . . . 29

Protodyn® S Eco Inox . . . . . . . . 12, 31

Protodyn® S Eco Plus . . . . . . . . 12, 28

Protodyn® S HSC. . . . . . . . . . . . 12, 33

Protodyn® S Plus. . . . . . . . . . . . 12, 29

Protodyn® S Synchrospeed . . . 12, 32

Prototex® Eco HT . . . . . . . . 9, 14 - 15

Prototex® HSC. . . . . . . . . . . . . . 11, 26

Prototex® Synchrospeed . . 9, 16 - 17

Prototex® TiNi Plus . . . . . . 11, 24 - 25

Prototex® X∙pert M . . . . . . 10, 22 - 23

Prototex® X∙pert P . . . . . . 10, 20 - 21

Raggruppamento degli utensili . . . . 8

Refrigerazione e lubrificazione . . . . . . . . . . . . . . 56 - 57 Fresatura a filettare . . . . . . . . . 59 Maschiatura . . . . . . . . . . . . . . . . 58 Rullatura . . . . . . . . . . . . . . . 60 - 61

Indice alfabetico delle voci

Pagina Pagina Pagina Pagina

Regolazione della coppia Maschiatura e rullatura . .118 - 119

Ripartizione del taglio Fresatura a filettare . . . 104 - 105

Rivestimenti . . . . . . . . . . . . . .52 - 55 Rullatura . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55

Rprg. (raggio di programmazione) Fresatura a filettare . . . . . . . . 108

Sezioni di truciolo Maschiatura . . . . . . . . . . . . 77 - 78

Sfasamento assiale del taglio Maschiatura . . . . . . . . . . . . . 87, 91

Sfasamento del taglio Maschiatura . . . . . . . . . . . . . 86, 91

Tabella comparativa delle durezze . . . . . . . . . . . . . . . . . 117

Tipologie principali Maschiatura . . . . . . . . . . . . .74 -75

TMC . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13, 34 - 35

TMD . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13, 38 - 39

TME . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13

TMG . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13, 35

TMO . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13, 36 - 37

TMO HRC . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13, 37

Walter GPS . . . . . . . . 5, 102 - 103, 107 - 108, 111

4 5

Tecnologie, tendenze e innovazioni nella filettatura

Esistono vari processi per realizzare una filettatura. Nel presente manuale, ci concentreremo sulla maschiatura, sulla rullatura e sulla fresatura a filettare con utensili Walter Prototyp. Inoltre, il manuale illustrerà informazioni tecniche di validità generale riguardo a tali processi.

Per la realizzazione di filettature interne, la maschiatura è a tutt'oggi il processo maggiormente utilizzato. Nella proget-tazione degli utensili, gli aspetti cruciali sono la sicurezza di processo, la qualità e i costi di realizzazione per filettatura.

Abbiamo quindi compiuto grandi sforzi negli ambiti della macrogeometria e della microgeometria, come anche nei rivestimenti, per assicurare un'elevata sicurezza di processo anche in condizioni sfavorevoli. L'impiego dei nostri utensili ad alte prestazioni delle serie Ecospeed e Synchrospeed consente di ridurre drasti-camente i costi per filettatura. Tali costi possono essere ulteriormente contenuti impiegando utensili in metallo duro inte-grale. La nostra linea HSC definisce nuovi standard, anche per gli acciai. Tali utensili rappresentano la migliore soluzione nella produzione di grande serie, ad esempio nell'industria di produzione viti e dadi o in quella automobilistica.

Negli ultimi vent'anni, la rullatura ha visto uno sviluppo impetuoso nell'ambito della filettatura interna. Se in precedenza, per l'impiego di questi utensili, occorreva generalmente l'olio come lubrorefrigeran-te, oggi, grazie all'evoluzione mirata della geometria dei taglienti preformati e del rivestimento, è possibile rullare pratica-mente tutti i materiali lavorabili con tale processo (inclusi gli acciai inossidabili) con un'emulsione al 5%, con qualsiasi centro di lavoro. In tale ambito, la resistenza statica e soprattutto dinamica della filettatura rullata è persino ulteriormente aumentata, grazie all'impiego delle emulsioni.

Nella rullatura, il ruolo del metallo duro come materiale da taglio è ormai conso-lidato. Attualmente, con la nostra linea Protodyn® HSC, raggiungiamo valori di assoluta eccellenza.

La rullatura è sovente il metodo più economico per realizzare una filettatura interna. Ciò, naturalmente, a condizione che il processo sia consentito per il com-ponente del caso.

Per quanto riguarda la sicurezza di pro-cesso e la qualità di filettatura, la fresa-tura a filettare occupa indiscutibilmente il primo posto. Oltre ai classici processi di fresatura, di recente è andata afferman-dosi la cosiddetta “fresatura a filettare orbitale”. Essa consente agli utilizzatori, per la prima volta, di realizzare filettature interne molto profonde (ad es. 3 x DN) e di dimensioni molto piccole al contempo (ad es. M1,6) anche in materiali impegna-tivi, in assoluta sicurezza di processo.

Per concludere, ancora un consiglio: per scegliere il processo ottimale, utilizzate il nostro nuovo software Walter GPS, erede dell'apprezzato CCS. Con questo strumen-to potrete comparare direttamente tutti i vari processi di realizzazione, optando poi per l'alternativa più economica.

Introduzione

6 7

Oggigiorno è pressoché impossibile tra-sferire sulle spalle dei clienti l'aumento dei costi di produzione, in forma di maggiori costi unitari. Ciò vale tanto per i beni di consumo, quanto per quelli d'investimento. Le aziende di successo colmano tali gap di rendimento con un coerente incremento della produttività nella produzione.

Da costruttori di utensili di precisione per l'asportazione del truciolo, possiamo dare un grande contributo al quadro generale: se, da un lato, i costi utensili incidono soltanto sul 3% dei costi di lavorazione totali, il tempo di lavorazione, con il 30% dei costi di asportazione del truciolo, rappresenta un aspetto decisivo.

In altri termini, gli efficienti utensili di asportazione Walter Prototyp consentono di ridurre nettamente i costi di lavorazio-ne. Un incremento dei parametri di taglio comporta risparmi enormi. Poiché, quindi, il prezzo dell'utensile influisce in modo quasi trascurabile sui costi di lavorazione totali, gli utensili del marchio Walter Prototyp non vanno valutati soltanto con tale parametro, ma considerando l'eccezionale incremento di produttività e, quindi, le potenzialità di risparmio per i nostri clienti.

Per tale ragione, noi di Walter Prototyp stiamo introducendo a tappe forzate nel nostro assortimento di utensili la lavorazione HSC (High Speed Cutting) con utensili in metallo duro integrale. Ciò consente, ad esempio nella lavorazione di acciai bassolegati, velocità di taglio fino a 50 m/min: un risultato notevole per la filettatura! Ai clienti particolarmente esigenti, che puntano alla massima produttività, Walter Prototyp offre, oltre alla linea HSC, utensili espressamente concepiti per la lavorazione sincrona.

La lubrificazione minimale (MMS) è un ulteriore fattore di riduzione dei costi di asportazione del truciolo, come mostra il grafico di seguito. Anche in tale caso, Walter Prototyp offre ai propri clienti rivestimenti appositamente adattati.

Riassumendo in breve: se i puri costi uten-sili incidono soltanto per il 3% sui costi di produzione effettivi, l'utensile influisce in maniera decisiva sul restante 97%.

Lasciate che i nostri esperti vi mostrino quali risparmi potrete ottenere nella vostra produzione con gli utensili Walter Prototyp.

Processi più produttivi con Walter Prototyp

Introduzione

Applicazioni di lavorazione a confronto

Utensile

3%

Tempo di lavorazione: risparmio fino all'80% grazie alla maggiore velocità di taglio (ad es. impiegando utensili in metallo duro integrale della linea HSC)

30%

Tempi di fermo macchine: risparmio ca. 50%grazie al minore effetto matassa (ad es. impiegando Paradur® Eco Plus)

7%

Refrigerante: risparmio fino al 10%grazie alla lubrificazione minimale (MMS) (ad es. impiegando Paradur® Eco CI). Ulteriori vantaggi, quali ad esempio l'ecosostenibilità, non sono quantificati in questa sede.

16%

Cambio utensili: risparmio ca. 50% grazie alla maggiore vita utensile (ad es. impiegando Paradur® HT)

25%

Altro: risparmio ca. 25% (determinato ad es. dalle minori spese di magazzino e di logistica, grazie all'ampio ambito d'impiego della famiglia Synchrospeed)

19%

% utensile tradizionale

% con Walter PrototypFino al

45% di risparmio

totale

8 9

* Eccezioni per la maschiatura: − Paradur® N con imbocco di forma D e Paradur® Combi: utensili a spirale per la realizzazione di filettature passanti

− Paradur® HT, Paradur® GG e Paradur® Engine: utensili a scanalatura rettilinea per lavorazione a foro cieco (nei materiali dalle buone caratteristiche di rottura del truciolo)

− Maschi a tagliare NPT/NPTF: utensili a spirale destra per lavorazione a foro cieco e passante

** Eccezioni per la fresatura a filettare: − TME (Thread Mill External): utensile per la realizzazione di filettature esterne

Utensile di filettatura Walter Prototyp – Nomenclatura/Raggruppamento degli utensili

Maschi a tagliare per applicazioni universali

Programma Programma

Maschiatura*

Prototex®…

Maschi a tagliare con imbocco corretto

Paradur®…

Maschi a tagliare con scanalature a elica

destra

Paradur®…

Utensili a scanalatura rettilinea

Rullatura Fresatura a filettare**

Protodyn®…

Maschi a rullare senza canalini di lubrificazione

Protodyn® S …

Maschi a rullare con canalini di lubrificazione

TM …

TM = Thread Mill…

GL = lavorazione a foro cieco DL = lavorazione a foro passante

C C Applicazione principaleC Altre applicazioni

Descrizione del tipo

Gruppo materiale pezzo da lavorare

Pagi

na d

el m

anua

le

Lavo

razi

one

Prof

ondi

tà d

el f

ilett

o

P M K N S H O

Acci

aio

Acci

aio

inos

sida

bile

Ghi

sa

Met

alli

non

ferr

osi

Mat

eria

li di

diff

icile

la

vora

bilit

à

Mat

eria

li du

ri

Altr

o

Prototex® Eco HT − Applicazione universale − Per lavorazione ad umido e lavorazione MMS

14+15

DL 3,5 x DNC C C C C C C C C C

Paradur® Eco Plus − Applicazione universale − Per lavorazione ad umido e lavorazione MMS − Erede dell'apprezzato Paradur® Eco HT

14+15

GL 3 x DNC C C C C C C C C

Prototex® Synchrospeed − Lavorazione sincrona − Applicazione universale − Tolleranza del codolo h6

16+17

DL 3,0 x DNC C C C C C C C C C C

Paradur® Synchrospeed − Lavorazione sincrona − Applicazione universale − Tolleranza del codolo h6

16+17

GL 2,5 x DNC C C C C C C C C

10 11

Maschi a tagliare per applicazioni speciali

Programma





Pagi

na d

el m

anua

le

Lavo

razi

one

Prof

ondi

tà d

el f

ilett

o

P M K N S H O

Acci

aio

Acci

aio

inos

sida

bile

Ghi

sa

Met

alli

non

ferr

osi

Mat

eria

li di

diff

icile

la

vora

bilit

à

Mat

eria

li du

ri

Altr

o

Paradur® Eco CI − Per materiali a truciolo corto − Per lavorazione ad umido e lavorazione MMS

18GL+DL

3 x DN C C C C C C

Paradur® HT − Per acciai di resistenza medio-alta e materiali a truciolo corto

− È necessaria la lubrificazione interna

19 GL 3,5 x DNC C C C C C

Prototex® X·pert P − Per materiali di resistenza medio-bassa

20+21

DL 3 x DNC C C C

Paradur® X·pert P − Per materiali di resistenza medio-bassa

20+21

GL 3,5 x DNC C C C

Prototex® X·pert M − Per acciai inossidabili e ad altissima resistenza

22+23

DL 3 x DNC C C

Paradur® X·pert M − Per acciai inossidabili e ad altissima resistenza

22+23

GL 2,5 x DNC C C



Pagi

na d

el m

anua

le

Lavo

razi

one

Prof

ondi

tà d

el f

ilett

o

P M K N S H O

Acci

aio

Acci

aio

inos

sida

bile

Ghi

sa

Met

alli

non

ferr

osi

Mat

eria

li di

diff

icile

la

vora

bilit

à

Mat

eria

li du

ri

Altr

o

Prototex® TiNi Plus − Per la lavorazione di leghe a base di Ti e Ni ad alta resistenza e tendenti all'inceppamento, con emulsione

24+25

DL 2 x DNC C

Paradur® Ti Plus − Per la lavorazione di leghe a base di Ti ad alta resistenza e tendenti all'inceppamento, con emulsione

24+25

GL 2 x DNC C

Prototex® HSC − Per acciai ad altissima e ad alta resistenza − Tolleranza del codolo h6 − È necessaria la lubrificazione interna − Metallo duro integrale

26 DL 2 x DNC C C C

Paradur® HSC − Per acciai ad altissima e ad alta resistenza fino a 55 HRC − Tolleranza del codolo h6 − È necessaria la lubrificazione interna − Metallo duro integrale

27 GL 2 x DN C C C C C C

12 13

Maschi a rullare

Programma



Pagi

na d

el m

anua

le

Lavo

razi

one

Prof

ondi

tà d

el f

ilett

o

P M K N S H O

Acci

aio

Acci

aio

inos

sida

bile

Ghi

sa

Met

alli

non

ferr

osi

Mat

eria

li di

diff

icile

la

vora

bilit

à

Mat

eria

li du

ri

Altr

o

Protodyn® S Eco Plus* − Per applicazioni universali − Maggiore performance rispetto a Protodyn® S Plus − Per lavorazione ad umido e lavorazione MMS

28GL+DL

3,5 x DNC C C C C C C

Protodyn® S Plus* − Per applicazioni universali

29GL+DL


Protodyn® Eco LM − Per materiali teneri e tendenti alla lubrificazione

30GL+DL

2 x DNC C C C C

Protodyn® S Eco Inox* − Specifico per la lavorazione di acciai inossidabili, con emulsione

31GL+DL

3,5 x DNC C C C C

Protodyn® S Synchrospeed* − Per applicazioni universali − Lavorazione sincrona − Tolleranza del codolo h6

32GL+DL


Protodyn® S HSC* − Per velocità di rullatura elevate − Tolleranza del codolo h6 − Metallo duro integrale

33 GL 3,5 x DNC C C C C C



Pagi

na d

el m

anua

le

Lavo

razi

one

Prof

ondi

tà d

el f

ilett

o

P M K N S H O

Acci

aio

Acci

aio

inos

sida

bile

Ghi

sa

Met

alli

non

ferr

osi

Mat

eria

li di

diff

icile

la

vora

bilit

à

Mat

eria

li du

ri

Altr

o

Fresa a filettare TMC − Con svasatura per applicazioni universali

34+35

GL+DL

2 x DNC C C C C C C C C C C

Fresa a filettare TMG − Senza svasatura − Per applicazioni universali

35GL+DL

1,5 x DN

2 x DN

C C C C C C C C C C C

Fresa a filettare orbitale TMO − Per filetti di piccole dimensioni e profondi in applicazioni universali

36+37

GL+DL

2 x DN

3 x DN


Fresa a filettare orbitale TMO HRC − Per filetti di piccole dimensioni e profondi nei materiali duri fino a 65 HRC

37GL+DL

2 x DNC C C C C C

Fresa a forare/a filettare TMD − Per la lavorazione dell'alluminio e della ghisa grigia

38+39

GL+DL

2 x DN C C C C

Fresa a filettare TME 20 − Per la filettatura esterna

–

File

tto

este

rno

2 x DNC C C C C C C C C C C

GL = lavorazione a foro cieco DL = lavorazione a foro passante* Versione con canalini di lubrificazione, identificata con S


Frese a filettare

Programma

P M K N S H O

C C C C C C C C C C

P M K N S H O

C C C C C C C C C

14 15

Gli high-tech

Informazioni sui prodotti – Maschiatura

I vantaggi per voi − Riduzione del numero di utensili necessari, grazie all'ampio ambito d'impiego − Maggiore produttività, grazie all'ele-vata velocità di taglio e all'elevata vita utensile − Speciale geometria per processi sicuri, anche nei materiali teneri − Possibilità di lavorazione MMS

L'utensile − Maschio a tagliare universale ad alte prestazioni − Il rivestimento in materiale duro riduce al minimo formazione del tagliente di riporto e garantisce un'elevata vita utensile

Prototex® Eco HT: − Lo speciale imbocco corretto di forma B garantisce un'elevata sicurezza di processo

Paradur® Eco Plus: − Ridotta tendenza alle scheggiature, grazie allo specifico imbocco corretto. − Filettatura quasi fino al fondo del foro con la variante con imbocco di forma E

L'applicazione − Impiego nei materiali a truciolo lungo e corto a partire da ca. 200 N/mm² fino a ca. 1300 N/mm² di resistenza alla trazione − Adatto per la lavorazione sincrona e per l'impiego in adattatori di compensazione

Imbocco corretto forma B

Angolo di elica 45° con imbocco forma C o E

HSS-E-PM

Rivestimento THL (oppure TiN)

Rivestimento THL (oppure TiN)

HSS-E-PM

Paradur® Eco Plus Tipo: EP2051312

Prototex® Eco HT Tipo: E2021342

3,5 x DN

3 x DN

Varianti: senza IK, con KR*

Varianti: senza IK, con KA, con KR*

* IK = adduzione interna del refrigerante KA = adduzione interna del refrigerante con uscita refrigerante assiale KR = adduzione interna del refrigerante con uscita refrigerante radiale

P M K N S H O


P M K N S H O

C C C C C C C C C

16 17


Rivestimento Tin/vap (oppure THL)

Angolo di elica 40° con imbocco forma C

Superficie di serraggio Weldon


Rivestimento TiN (oppure THL)

Prototex® Synchrospeed Tipo: S2021305

Paradur® Synchrospeed Tipo: S2051305

Resistente all'usura, impiego universale


I vantaggi per voi − Maggiore produttività, grazie all'ele-vata velocità di taglio e all'elevata vita utensile − Riduzione dei costi utensili, grazie all'impiego universale nei materiali a truciolo corto e lungo − Eccellente superficie del filetto, grazie ai taglienti molto affilati − Lo sfasamento del taglio è escluso, grazie alla lavorazione sincrona

L'utensile − Elevato valore di spoglia dei fianchi e sezione filettata corta, per massime velocità di taglio − Tolleranza del codolo h6 (ad es. per l'utilizzo in mandrini a calettamento) − Diametro del codolo adattato per mandrini a calettamento standard

Particolarità del Paradur® Synchrospeed:

− Variante con rivestimento TiN/vap: Scanalature vaporizzate, per una perfetta formazione del truciolo e un'evacuazione del truciolo ottimale; rivestimento TiN, per una maggiore resistenza all'usura − Lubrificazione interna con uscita assiale nel programma standard

L'applicazione − Impiego su macchine utensili con mandrino sincronizzato (non adatto per adattatori di compensazione o dispositivi di taglio) − Impiego universale in tutti i materiali a truciolo lungo e corto

Prototex® Synchrospeed: − Impiego fino a ca. 1400 N/mm²

Paradur® Synchrospeed: − Impiego fino a ca. 1300 N/mm²

3,5 x DN

2,5 x DN

HSS-E a durezza incrementata

HSS-E a durezza incrementata

Varianti: senza IK, con KA*

Consiglio pratico:Per la lavorazione sincrona è generalmente consigliabile l'impiego di mandrini con compensazione minima (ad es. Protoflex C) (vantaggi: maggiore vita utensile e maggiore sicurezza di processo).


P M K N S H O

C C C C C C

P M K N S H O

C C C C C C

18 19

I vantaggi per voi − Minori costi di produzione per filetta-tura, grazie all'elevata velocità di taglio e all'elevata vita utensile − Comportamento all'usura uniforme, con conseguente assoluta sicurezza di processo − Riduzione dei costi utensili, grazie alla possibilità di impiego per lavorazione a foro cieco e passante − Possibilità di lavorazione MMS

I vantaggi per voi − Maggiore velocità di taglio e maggio-re vita utensile rispetto ai convenzio-nali maschi a tagliare per lavorazioni a foro cieco − Assenza di matasse, con conseguen-te riduzione dei fermi macchine − Massima sicurezza di processo anche con filetti profondi − Programma standard con grandi dimensioni

L'utensile − Innovativo trattamento termico Xtra∙treat, per la migliore resistenza all'usura nella lavorazione di materiali abrasivi, a truciolo corto − Il maggior numero di scanalature riduce il carico sul tagliente e genera trucioli corti − Posizione di tolleranza 6HX, per la massima vita utensile − Versioni con uscite refrigerante assiali o radiali, per un evacuazione del truciolo ottimale con filettature a foro cieco e passanti profonde

L'applicazione − Lavorazione a foro cieco e passante nei materiali a truciolo corto − ISO K: prevalentemente per materiali GJL (GG); nei materiali GJS (GGG) con profondità del filetto fino a max. 2 x DN; ghisa vermicolare (quale ad es. GJV450) − ISO N: Leghe a base di Mg e leghe abrasive a base di AlSi con contenuto di Si > 12%

L'utensile − La geometria di taglio genera trucioli corti anche nei materiali a truciolo lungo − La lubrificazione interna assiale e le scanalature rettilinee consentono un'evacuazione ottimale del truciolo, rotto in lunghezza ridotta − Maggiore spoglia dei fianchi, per maggiori velocità di taglio − Versioni lunghe con scanalature a lunghezza maggiorata nel programma standard

L'applicazione − Lavorazione a foro cieco nei materiali a truciolo lungo e corto − ISO P: acciai con 600 - 1.400 N/mm² di resistenza alla trazione, − ISO K: ghisa grigia (GGG) − ISO N: leghe a base di AlSi con contenu-to di Si > 12%, leghe a base di Cu e Mg

Elevato valore di spoglia dei fianchi e angolo di spoglia superiore ridotto Lubrificazione interna assiale

Imbocco forma C o E

Imbocco forma C Rivestimento TiCN

(oppure nid)

HSS-E-PM HSS-E

Paradur® Eco CI Tipo: E2031416 Paradur® HT Tipo: 2031115

Massima velocità nei materiali a truciolo corto

Tempi ciclo brevi e rottura del truciolo ottimale

Informazioni sui prodotti – Maschiatura Informazioni sui prodotti – Maschiatura

3 x DN 3,5 x DN

Varianti: senza IK, con KA, con KR* KA indispensabile*

Rivestimento in TiN

− Ambiti d'impiego tipici:• Industria automobilistica (alberi a

camme, alberi a gomiti, bielle)• Filetti di grandi dimensioni (industria

meccanica generale, alberi riduttori, carter ecc.)


P M K N S H O

C C C C

P M K N S H O

C C C C

20 21



Rivestimento TiN (oppure utensili non trattati o TiCN)

Rivestimento TiN (oppure non trattato)

Prototex® X∙pert P Tipo: P2031005

Paradur® X∙pert P Tipo: P2051905


I vantaggi per voi − Soluzione economica per lotti medio-piccoli − Elevata flessibilità e tempi di conse-gna brevi, grazie al completo pro-gramma standard (molteplici profili di filettatura, dimensioni e tolleranze disponibili a magazzino) − Filettatura con eccellente qualità di finitura superficiale, grazie all'ampio angolo di spoglia superiore

L'utensile − Ridotto angolo di spoglia inferiore sui fianchi, con conseguente assenza di sfasamento del taglio nei materiali teneri

Prototex® X∙pert P − Varianti con numero di scanalature ridotto nel programma standard

Paradur® X∙pert P − Scanalature lunghe per filetti profondi − L'imbocco corretto impedisce le scheg-giature

Programma esteso e grande economicità

3,5 x DN

3 x DN

HSS-E

HSS-E

L'applicazionePrototex® X∙pert P

− ISO P:• Variante con 3 scanalature:

< 1000 N/mm² di resistenza alla trazione

• Variante con 2 scanalature: < 700 N/mm² di resistenza alla trazione (disponibile fino alla dimen-sione M6)

− ISO N: leghe a base di AlSi con contenu-to di Si da 0,5 a 12% − La versione con numero di scanalature ridotto, grazie alla migliore formazione del truciolo, è ideale per materiali teneri a truciolo lungo (ottimale per la lavora-zione di acciai dolci da costruzione, quali ad es. St37)

Paradur® X∙pert P − ISO P: Acciaio < 1000 N/mm², preferibil-mente nei materiali a truciolo lungo − ISO N: leghe a base di AlSi con contenu-to di Si da 0,5 a 12%

P M K N S H O

C C C

P M K N S H O

C C C

22 23

Prototex® X∙pert M Tipo: M2021306

Paradur® X∙pert M Tipo: M2051306


I vantaggi per voi − Elevata sicurezza di processo nei materiali a truciolo lungo e tendenti all'inceppamento − Soluzione economica per lotti medio-piccoli − Elevata flessibilità e tempi di conse-gna brevi, grazie al completo pro-gramma standard (molteplici profili di filettatura, dimensioni e tolleranze disponibili a magazzino) − Minore numero di utensili necessari, grazie alla possibilità di impiego nei materiali ISO M e ISO P

L'utensile − Il nocciolo maggiorato garantisce una filettatura conforme e sbavature sicure durante la filettatura, importanti soprattutto per la lavorazione di mate-riali inossidabili − Maggiore angolo di spoglia inferiore sui fianchi, per la lavorazione lavorazione di materiali tendenti all'inceppamento

Particolarità del Paradur® X∙pert M: − Sezione di guida smussata, per evitare scheggiature

Sicurezza di processo negli acciai inossidabili



Rivestimento TiCN (oppure TiN, vap)

Rivestimento TiCN (oppure TiN, vap)

HSS-E

HSS-E

L'applicazione − ISO M: acciai inossidabili da 350 a 1200 N/mm² − ISO P: ideale per acciai da 700 a 1200 N/mm²

2,5 x DN

3 x DN

P M K N S H O

C C

P M K N S H O

C C

24 25

L'applicazione − Applicazioni nel settore aerospaziale e nell'industria medicale − Specifico per leghe di titanio ad alta resistenza e tendenti all'inceppamento, da 700 a 1400 N/mm² di resistenza alla trazione

Prototex® TiNi Plus − Utilizzabile anche nelle leghe di nichel

Prototex® TiNi Plus Tipo: 2021763

Paradur® Ti Plus Tipo: 2041663


I vantaggi per voi − Spesso la lavorazione è possibile con emulsione anziché con olio − Elevata sicurezza di processo, grazie alla grande stabilità dell'utensile − Elevata vita utensile, grazie all'inno-vativo rivestimento in materiale duro ed ai taglienti stabili − Eccellente qualità di filettatura

L'utensile − Geometria concepita espressamente per la lavorazione di materiali ISO S con emulsione − Angolo di spoglia inferiore sui fianchi molto ampio, per ridurre l'attrito nei materiali tendenti all'inceppamento − Armonizzato per la lavorazione di materiali duri, grazie al ridotto angolo di spoglia superiore − Il rivestimento ACN resistente all'usura ed esente da titanio riduce l'affinità di saldatura

Potente nel titanio ad alta resistenza



Rivestimento ACN

Rivestimento ACN

HSS-E-PM

HSS-E-PM

2 x DN

2 x DN

Diametro del nocciolo maggiorato

Diametro del nocciolo maggiorato

P M K N S H O

C C C C

P M K N S H O

C C C C C C

26 27

Speciale metallo duro in micrograna

Speciale metallo duro in micrograna

Lubrificazione interna assiale

Imbocco corretto ottimizzato forma B

Angolo di elica 15° con speciale geometria di imbocco forma C

Rivestimento in TiCN

Canalini di lubrificazione sul codolo

Paradur® HSC Tipo: 8041056


I vantaggi per voi − Costi di produzione ridotti al minimo e massima produttività, grazie alla velocità di taglio fino a 3 volte superiore rispetto ai maschi a tagliare HSS-E − Utilizzo delle macchine ottimale, grazie all'elevata vita utensile

I vantaggi per voi − Costi di produzione ridotti al minimo e massima produttività, grazie alla velocità di taglio fino a 3 volte superiore rispetto ai maschi a tagliare HSS-E − Riduzione dei cambi utensili e conseguente utilizzo ottimale delle macchine, grazie all'elevata vita utensile − Elevata sicurezza di processo, grazie alla perfetta rottura del truciolo

L'utensile − Speciale metallo duro integrale con elevata resistenza all'usura e grande tenacità al contempo − Maggiore vita utensile, grazie al maggior numero di scanalature − Tolleranza del codolo h6 (ad es. per l'utilizzo in mandrini a calettamento)

L'applicazione − ISO P: acciai da ca. 700 a 1400 N/mm² di resistenza alla trazione − ISO K: prevalentemente materiali GJS (GGG) − Produzione di grande serie con l'obietti-vo di costi per filettatura ridotti al minimo − Produttori di grande serie concentrati sull'incremento di produttività

L'utensile − Speciale geometria di imbocco e angolo di elica ridotto, per rompere i trucioli in lunghezza anche nei materiali a truciolo lungo − Tolleranza del codolo h6 (ad es. per l'utilizzo in mandrini a calettamento)

L'applicazione − ISO P/H: acciai a partire da ca. 700 N/mm² bis 55 HRC − ISO K: ghise quali ad es.: GGG40, GJV450, ADI800 − Produzione di grande serie con l'obietti-vo di costi per filettatura ridotti al minimo − Produttori di grande serie concentrati sull'incremento di produttività

Prototex® HSC Tipo: 8021006

Elevata vita utensile e massime velocità

2 x DN2 x DN

Presupposti: − Lubrificazione interna − Condizioni di impiego stabili − Centri di lavoro moderni o impianti transfer moderni

− Per gli utensili in metallo duro sono generalmente consigliabili la lavorazio-ne sincrona e l'impiego di mandrini con compensazione minima (ad es. Protoflex C): ciò, infatti,incrementa la vita utensile e la sicurezza di processo)

Presupposti:Vedere Prototex® HSC, pagina 26


IK tramite canalini sul codolo* KA indispensabile*


P M K N S H O

Protodyn® S Eco Plus C C C C C C C 3,5 x DNVarianti: senza IK, con KR*

Protodyn® Eco Plus C C C C C C 3 x DNVarianti: senza IK, con KA*

P M K N S H O

Protodyn® S Plus C C C C C C C 3,5 x DN

Protodyn® Plus C C C C C C 3 x DN

28 29

Imbocco forma C o E

Innovativa geometria di imbocco forma C

Informazioni sui prodotti – Rullatura

I vantaggi per voi − Riduzione dei cambi utensili, utilizzo ottimale delle macchine e maggiore produttività, grazie alle elevate velocità di rullatura e all'elevata vita utensile − Riduzione dei costi del lubrorefrige-rante, grazie alla possibilità di lavorazione MMS − Maggiore performance rispetto a Protodyn® S Plus

L'utensile − Rivestimento TiN di nuova concezione e vaporizzazione supplementare, per la massima vita utensile e assenza di saldature fredde − L'innovativa geometria di imbocco assicura un migliore comportamento all'ingresso e all'usura − Lo speciale trattamento termico e la forma poligonale ottimizzata consento-no una maggiore vita utensile, grazie all'attrito ridotto (importante per la lavorazione MMS) − Versioni con lubrificazione interna radia-le, per profondità del filetto elevate, nel programma standard

L'applicazione − Maschio a rullare universale ad alte prestazioni, per l'impiego in tutti i materiali rullabili fino a ca. 1200 N/mm² − Variante con rivestimento TiCN specifi-co per la lavorazione acciai al carbonio e di leghe di alluminio abrasive

Protodyn® S Eco Plus Tipo: EP2061745

Il maschio a rullare high-tech

HSS-E

Superficie vaporizzata

Informazioni sui prodotti – Rullatura

Protodyn® S Plus Tipo: DP2061705

I vantaggi per voi − Prezzo di acquisto inferiore (ma con minore performance) rispetto a Protodyn® S Eco Plus − Riduzione del numero di utensili necessari, grazie all'impiego univer-sale in un'ampia gamma di materiali

L'utensile − Innovativa geometria di imbocco, per un migliore comportamento all'ingresso e resistenza all'usura uniforme − Forma poligonale ottimizzata, per un attrito ridotto e una maggiore durata utensile

L'applicazione − Impiego universale in tutti i materiali rullabili fino a ca. 1200 N/mm²

Rivestimento in TiN

Costi utensili ridotti e buona performance

HSS-E

Rivestimento TiN (oppure TiCN)

Forma poligonale ottimizzata



P M K N S H O

C C C C C

P M K N S H O

C C C C C

30 31

Informazioni sui prodotti – Rullatura Informazioni sui prodotti – Rullatura

Protodyn® S Eco Inox Tipo: E2061305

Lo specialista per la lavorazione di materiali inossidabili

Imbocco forma C

Speciale geometria poligonale

3,5 x DN

HSS-E

I vantaggi per voi − Riduzione del tempo di lavorazione con materiali inossidabili, grazie all'assenza di interventi manuali nel processo di lavorazione − Nessun collasso dell'emulsione, grazie all'assenza di infiltrazioni di olio esterno

− Possibilità di impiego in tutti i materiali rullabili; la performance è tuttavia inferiore rispetto ai maschi a rullare universali

Nota: Con maschi a rullare tradizionali, gli acciai inossidabili possono essere lavorati esclusivamente con olio; tuttavia, i centri di lavoro possono ge-neralmente funzionare con emulsioni. Per la rullatura le macchine andreb-bero arrestate, in modo da riempire manualmente con olio la filettatura. Oltre al maggiore tempo di lavorazio-ne, vi è rischio che l'emulsione collassi a seguito dell'apporto di olio.

L'utensile − La speciale geometria poligonale consente la lavorazione di acciai inossidabili con emulsione

L'applicazione − Lavorazione di acciai inossidabili con emulsione

Rivestimento in TiN

Imbocco forma C

Rivestimento CrN

I vantaggi per voi − Maggiore sicurezza di processo e maggiore vita utensile, grazie alla minima tendenza all'incollamento. − Possibilità di lavorazione di leghe di alluminio per lavorazione plastica e di leghe per getti di alluminio con emulsione anziché olio

L'applicazione − Per materiali a truciolo lungo, teneri e tendenti alla lubrificazione − Da ca. 200 a 700 N/mm² di resistenza alla trazione − ISO N: leghe a base di AlSi con contenu-to di Si fino al 12% e leghe di rame a truciolo lungo − ISO S: leghe a base di Ti fino a ca. 1100 N/mm² (impiegando olio Heavy Duty) − Soluzione potente in condizioni di lubrificazione modeste, in cui TiN o TiCN tendono ad incollare. − Adatto per MMS

Protodyn® Eco LM Tipo: E2061604

Una soluzione potente per materiali teneri

2 x DN

HSS-E

Nota: Per le filettature > 2 x DN è consiglia-bile usare canalini di lubrificazione, cosa fattibile in breve tempo con un'operazione di modifica.

L'utensile − Rivestimento CrN esente da titanio

P M K N S H O

C C C C C C C

P M K N S H O

Protodyn®S HSC C C C C C C 4 x DNVarianti: con KA*

Protodyn® HSC C C C C C C 3 x DNVarianti: senza IK*

32 33

Informazioni sui prodotti – Rullatura Informazioni sui prodotti – Rullatura

I vantaggi per voi − Massima produttività, grazie alle maggiori velocità di rullatura − Riduzione dei cambi utensili, grazie all'elevatissima vita utensile − Interessante rapporto prezzo/prestazioni nella produzione di grande serie − Sfruttamento ottimale della profon-dità di foratura, grazie all'utensile privo di punta

L'utensile − La forma poligonale ottimizzata riduce l'attrito ed aumenta la durata utensile − Nuova geometria di imbocco, per un andamento dell'usura uniforme − Tolleranza del codolo h6 (ad es. per l'utilizzo in mandrini a calettamento)

Protodyn® S HSC: − Canalini di lubrificazione e adduzione assiale del refrigerante per filettature a foro cieco profonde, fino a 4 x DN

L'applicazione − ISO P: Acciaio fino a 1200 N/mm² di resistenza alla trazione − ISO M: materiali inossidabili fino a 1000 N/mm² di resistenza alla trazione (preferibilmente con olio) − ISO N: leghe a base di AlSi con contenu-to di Si fino al 12% e leghe a base di Ni con resistenza alla trazione inferiore a 900 N/mm²

Protodyn® S HSC Tipo: HP8061716

Elevata vita utensile e massime velocità

Metallo duro in micrograna, tenace e resistente all'usura

I vantaggi per voi − Elevata produttività, grazie alle elevate velocità di rullatura − Riduzione dei costi di tenuta a magazzino, grazie all'impiego univer-sale − Possibilità di impiegare mandrini semplici e robusti, senza meccani-smo di compensazione

L'utensile − Sezione filettata corta, per un attrito ridotto e velocità di rullatura elevate − Varianti con lubrificazione interna radiale, per profondità del filetto elevate, nel programma standard − Tolleranza del codolo h6 (ad es. per l'utilizzo in mandrini a calettamento)

L'applicazione − Impiego su macchine utensili con mandrino sincronizzato; non adatto per adattatori di compensazione o disposi-tivi di taglio − Impiego universale praticamente in tutti i materiali rullabili fino a ca. 1200 N/mm² − Adatto per MMS − È generalmente consigliabile l'impiego di mandrini con compensazione minima (ad es. Protoflex C) (vantaggi: maggiore vita utensile e maggiore sicurezza di processo)

Protodyn® S Synchrospeed Tipo: S2061305

Imbocco forma C

HSS-E

Rivestimento TiN (oppure TiCN)

Potenza in sincronia e impiego universale

3,5 x DN


Innovativa geometria di imbocco di forma C o E




Varianti: senza IK, con KR*

P M K N S H O


34 35

Svasatore a 90°

Rivestimento TiCN oppure non trattato

Informazioni sui prodotti – Fresatura a filettare

I vantaggi per voi − Elevata vita utensile ed elevati parametri di taglio, grazie al miglio-ramento del substrato − Ottima silenziosità e taglio dolce, grazie alla geometria ottimizzata

L'utensile − Fresa a filettare in metallo duro integrale con gradino svasato − Precisione di concentricità < 10 µm, per un'eccellente qualità di filettatura e un'elevata vita utensile

L'applicazione − Applicazioni universali in un'ampia gamma di materiali, fino a ca. 1500 N/mm² resistenza alla trazione e 48 HRC

Fresa a filettare in metallo duro integrale TMC - Thread Mill Countersink Tipo: H5055016

Utensile con svasatore

Nota:Qualora non occorra lo svasatore, è consigliabile l'impiego di frese a filettare della famiglia TMG. Il loro campo di applicazione coincide con quello della famiglia TMC. Il programma standard delle frese a filettare TMC inizia dalla dimensioni M3; la dimensio-ne minore della famiglia TMG è M6.

La strategia: Fresatura a filettare TMC

1. Posizionamento sopra il foro di maschiatura

3. Ritiro alla profondità del filetto

4. Lavorazione a tuffo radiale nel filetto a 180°/passo ¼

5. Realizzazione del filetto mediante elica a 360°

6. Spira di uscita a 180° al centro

2. Lavorazione a tuffo e smus-satura assiale

7. Riposizio-namento dell'utensile in posizione iniziale

180° 360° 180°

2 x DN


Varianti: senza IK, con KA (a partire dalla dimensione M4)*


P M K N S H O

C C C C C C C C C C CP M K N S H O

C C C C C C

36 37

Rivestimento TiCN (oppure non trattato)

Elevato diametro del codolo


I vantaggi per voi − Elevata vita utensile, grazie all'inno-vativa strategia di fresatura − Sicurezza di processo nella realizza-zione di filetti profondi e di piccole dimensioni (ad es. profondità M1,6, 3 x DN) − Impiego vantaggioso dove gli utensili tradizionali mostrano i loro limiti:• Lavorazione materiali di difficile

lavorabilità, quali ad es. Inconel• Realizzazione di filetti profondi• Rimedio per i casi in cui le frese

a filettare convenzionali, a causa della filettatura conica (multipla), richiederebbero ripartizioni radiali del taglio

L'utensile − Spoglia tagliente corta, angolo di elica ridotto e angolo di spoglia superiore positivo, per forze ridotte e un taglio dolce − Diametro del codolo elevato, per un impiego senza vibrazioni anche con sporgenze elevate − Stabile struttura di base con diametro del nocciolo maggiorato

L'applicazione − Impiego universale in un'ampia gamma di materiali fino a 1500 N/mm² di resistenza alla trazione e 48 HRC − Eccellenti caratteristiche di lavorazione anche con materiali ad altissima resi-stenza e tendenti all'inceppamento (ad es. acciai inossidabili ad alta resi-stenza e leghe a base di Ti)

Fresa a filettare TMO - Thread Mill Orbital Tipo: H5087016

Massima sicurezza di processo nei filetti di piccolissime dimensioni

La strategia: Fresatura a filettare orbitale TMO


2. Introduzione fino alla profondità del filetto


4. Realizzazione del filetto me-diante elica


Nota:Le frese a filettare orbitali sono disponibili anche nella versio-ne TMO HRC. Tali utensili sono concepiti espressamente per la lavorazione di materiali temprati e ad alta resistenza. Ambito d'impiego primario: Acciai temprati fino a 65 HRC, acciai ed acciai legati da 1400 a 1600 N/mm²

Variante per 2 x DN e variante per 3 x DN nel

programma standard


Varianti: senza IK, con KA (a partire dalla dimensione M5)*


P M K N S H O

NHC C C

TAX C C

38 39

Tre fori per il refrigerante

Svasatore 90°

Angolo di elica 27°

Speciale geometria di taglio a tre taglienti


I vantaggi per voi − Maggiore economicità con meno di 8 filetti dello stesso tipo per compo-nente rispetto agli utensili conven-zionali** − Incremento della produttività, grazie alla riduzione dei tempi di processo fino al 50% − Risparmio di posizioni nel caricatore utensili − Posizionamento di precisione del foro di maschiatura e del filetto

L'utensile − Fresa a forare/a filettare in metallo duro integrale − Lunghezza di taglio e svasatore armo-nizzati per profondità del filetto 2 x DN

− Rivestimento TAX per materiali ISO K − Rivestimento NHC per materiali ISO N

L'applicazione − ISO K: Ghise quali ad es. GG25 (i mate-riali GGG sono lavorabili solo in casi eccezionali. In alcuni casi, la lavorazione di tali materiali è possibile con un utensile speciale a due taglienti). − ISO N: Ghisa-alluminio con contenuto di Si a partire da 7%; Leghe a base di Mg e Cu a truciolo corto − Lavorazione diretta di fori di maschiatu-ra già fusi

Fresa a forare/a filettare in metallo duro integrale TMD - Thread Mill Drill Tipo: H5075018

Foratura, svasatura e filettatura in un colpo solo

La strategia: Fresatura a forare/a filettare TMD con gradino svasato


3. Traslazione in posizione iniziale del ciclo di fresatura a filettare


5. Realizzazione del filetto in controrotazione mediante elica a 360°

6. Spira di uscita a 180° al centro

2. Preforatura, foratura, sva-satura del foro di maschiatura ed asportazio-ne del truciolo


180° 360° 180°

2 x DN


Consiglio pratico:L'impiego della TMD è consigliabile anche quando un singolo filetto presenti specifiche diverse da tutti gli altri filetti del componente. Esempio: 13 filetti per componente, 12 dei quali M8, 1 con filettatura M6. Anziché utilizzare una punta per fori di maschiatura e un utensile di filettatura, tale filettatura è realizza-bile più economicamente con la TMD.

IK indispensabile*

** Il vantaggio di tale soluzione può variare in base al tempo fra le asportazioni di truciolo


40 41

Materiale da taglio HSS-E oppure HSS-E-PM * Solo per lavorazione sincrona Materiale da taglio HSS-E oppure HSS-E-PM * Solo per lavorazione sincrona

P

M

K

N

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600

Resistenza alla trazione [N/mm²]

Prototex® Eco HT (3,5 x DN)

Prototex® Synchrospeed* (3 x DN)


Prototex® Synchrospeed*

(3 x DN)





P

M

K

N

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600


Paradur® Eco Plus (3 x DN)

Paradur® Synchrospeed* (2,5 x DN)


Paradur® Synchrospeed*

(2,5 x DN)





Maschi a tagliare universali per lavorazioni a foro cieco

Maschi a tagliare universali per lavorazioni a foro passante

Selezione utensili – Maschiatura Selezione utensili – Maschiatura

42 43

Materiale da taglio metallo duro integrale

Materiale da taglio HSS-E oppure HSS-E-PM

* È necessaria la lubrificazione interna

** Solo per materiali a truciolo corto; è consigliabile la lubrificazione interna

Materiale da taglio metallo duro integrale

Materiale da taglio HSS-E oppure HSS-E-PM

* È necessaria la lubrificazione interna

*** Solo per materiali a truciolo corto

P

M

K

N

S

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600


P

M

K

N

S

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600


Paradur® HT* (3 x DN)

Paradur® X∙pert P (3,5 x DN)

Paradur® X∙pert M (2,5 x DN)

Paradur® Ti Plus (2 x DN)

Paradur® X∙pert M (2,5 x DN)

Paradur® HT* (3,5 x DN)

Paradur® WLM (3 x DN)

Prototex® X∙pert P (3 x DN)

Prototex® X∙pert M (3 x DN)

Prototex® TiNi Plus (2 x DN)

Prototex® X∙pert M (3 x DN)

Prototex® X∙pert P(3 x DN)

Prototex® X∙pert P (3 x DN)

Maschi a tagliare per lavorazioni a foro cieco, per applicazioni speciali

Maschi a tagliare per lavorazioni a foro passante, per applicazioni speciali

Selezione utensili – Maschiatura Selezione utensili – Maschiatura

Prototex® HSC* (2 x DN)

Paradur® Eco CI*** (3 x DN)

Prototex® HSC* (2 x DN)

Paradur® Eco CI*** (3 x DN)

Paradur® HSC* (2 x DN)

Paradur® Eco CI** (3 x DN)

Paradur® HSC* (2 x DN)

Paradur® Eco CI** (3 x DN)

44 45

Profondità del filetto 2,0 x DN 3,5 x DN


Tipo Protodyn®

Eco LM Protodyn® S

PlusProtodyn® S

Eco PlusProtodyn® S

Eco InoxProtodyn® S

Synchro speedProtodyn®S

HSC

Informazioni sui prodotti: pagina 30 29 28 31 32 33

Gru

ppo

mat

eria

le

Suddivisione dei principali materiali

Materiale da lavorare

Dure

zza

Brin

ell H

B

Resi

sten

za a

lla

traz

ione

Rm

N/m

m2

P

Acciaio non legato e acciaio bassolegato

ricotto (bonificato) 210 700 C C C C C C C C C C

Acciaio da taglio 220 750 C C C C C C C C C C

bonificato 300 1010 C C C C C C C C C

bonificato 380 1280 C C C C C C

bonificato 430 1480

Acciaio altolegato ed acciaio per utensili altolegato

ricotto 200 670 C C C C C C C C

temprato e rinvenuto 300 1010 C C C C C C C C C

temprato e rinvenuto 400 1360

Acciaio inossidabileferritico / martensitico, ricotto 200 670 C C C C C C C C C C

martensitico, bonificato 330 1110 C C C C C C C C C C

M Acciaio inossidabileaustenitico, Duplex 230 780 C C C C C C C C C C

austenitico, termoindurito (PH) 300 1010 C C C C C

KGhisa grigia 245 –Ghisa a grafite sferoidale ferritica, perlitica 365 –GGV (CGI) 200 –

N

Leghe di alluminio per lavorazione plastica

non termoindurenti 30 – C C C C C C C C C C C

termoindurenti, termoindurite 100 340 C C C C C C C C C C C

Leghe per getti in alluminio≤ 12% Si 90 310 C C C C C C C C C C C

> 12% Si 130 450Leghe al magnesio 70 250

Rame e leghe di rame (bronzo/ottone)

non legato, rame elettrolitico 100 340 C C C C C C C

Ottone, bronzo, bronzo per getti 90 310Leghe a base di Cu, a truciolo corto 110 380ad alta resistenza, Ampco 300 1010

S

Leghe resistenti al caloreBase Fe 280 940Base Ni oppure base Co 250 840 C C C C C C C C C

Base Ni oppure base Co 350 1080

Leghe di titanioTitanio puro 200 670 C C

Leghe α e β, termoindurite 375 1260 C C

Leghe β 410 1400 C C

Leghe al tungsteno 300 1010Leghe al molibdeno 300 1010

Maschi a rullare

Selezione utensili – Rullatura

46 47


Profondità del filetto1,5 x DN

2,0 x DN

2,0 x DN

2,0 x DN

3,0 x DN

Tipo TMG TMC TMO HRC TMD TMO

Informazioni sui prodotti: pagina 35 34 37 38 36

Gru

ppo

mat

eria

le

Suddivisione dei principali materiali

Materiale da lavorare

Dure

zza

Brin

ell H

B

Resi

sten

za a

lla

traz

ione

Rm

N/m

m2

P

Acciaio non legato e acciaio bassolegato

ricotto (bonificato) 210 700 C C C C C C

Acciaio da taglio 220 750 C C C C C C



bonificato 430 1480 C C C C C C C C

Acciaio altolegato ed acciaio per utensili altolegato

ricotto 200 670 C C C C C C

temprato e rinvenuto 300 1010 C C C C C C

temprato e rinvenuto 400 1360 C C C C C C C C

Acciaio inossidabileferritico / martensitico, ricotto 200 670 C C C C C C

martensitico, bonificato 330 1110 C C C C C C C

M Acciaio inossidabileaustenitico, Duplex 230 780 C C C C C C

austenitico, termoindurito (PH) 300 1010 C C C C C C

KGhisa grigia 245 – C C C C C C C C

Ghisa a grafite sferoidale ferritica, perlitica 365 – C C C C C C C C

GGV (CGI) 200 – C C C C C C C C

N

Leghe di alluminio per lavorazione plastica

non termoindurenti 30 – C C C C C C C C

termoindurenti, termoindurite 100 340 C C C C C C C C

Leghe per getti in alluminio≤ 12% Si 90 310 C C C C C C C C

> 12% Si 130 450 C C C C C C C C

Leghe al magnesio 70 250 C C C C C C C C

Rame e leghe di rame (bronzo/ottone)

non legato, rame elettrolitico 100 340 C C C C C C C C

Ottone, bronzo, bronzo per getti 90 310 C C C C C C C C

Leghe a base di Cu, a truciolo corto 110 380 C C C C C C C C

ad alta resistenza, Ampco 300 1010 C C C C C C C C

S

Leghe resistenti al caloreBase Fe 280 940 C C C C C C

Base Ni oppure base Co 250 840 C C C C C C

Base Ni oppure base Co 350 1080 C C C C C C

Leghe di titanioTitanio puro 200 670 C C C C C C

Leghe α e β, termoindurite 375 1260 C C C C C C

Leghe β 410 1400 C C C C C C

Leghe al tungsteno 300 1010 C C C C C C C

Leghe al molibdeno 300 1010 C C C C C C C

H Acciaio temprato50 HRC - C C

55 HRC - C C

60 HRC - C C

Frese a filettare

Selezione utensili – Fresatura a filettare

48 49

Comparazione dei processi di filettatura

Informazioni tecniche – Informazioni generali

Vantaggi Svantaggi

Mas

chia

tura

− Nessun particolare requisito per la macchina

− Possibilità di lavorare quasi tutti i materiali lavorabili ad asportazione di truciolo

− L'evacuazione del truciolo risulta spesso impegnativa, richiede diversi utensili e apposite modifiche (soprattutto per filettature a foro cieco nei materiali a truciolo lungo)

− Minore stabilità dell'utensile a causa delle scanalature; maggiore rischio di rottura

− Rischio di scarti in caso di rottura dell'utensile

− Il processo può reagire sensibilmente alle variazioni di caratteristiche nel materiale del pezzo determinate dai lotti

− Maggiore rischio di fermo macchine causato da matassa

Rul

latu

ra

− Elevata sicurezza di processo• Assenza di trucioli e quindi di

problemi nella loro evacuazione: vi è quindi sicurezza di processo anche nel realizzare filetti profondi

• Ridotto rischio di rottura, grazie alla stabilità degli utensili

− Elevata qualità di filettatura• Maggiore resistenza statica e dinami-

ca del filetto, grazie all'incrudimento• Eccellente superficie del filetto, con

ridotto grado di rugosità

− Maggiore vita utensile rispetto alla maschiatura

− Impiego degli utensili molto versatile − Lavorazione a foro cieco e a foro passante con un solo utensile

− Rischio di scarti in caso di rottura dell'utensile

− Ambito d'impiego limitato da dilatazione alla rottura, resistenza alla trazione e passo del filetto

− La minore tolleranza del foro di maschia-tura aumenta i costi di produzione; è quindi fondamentale una comparazione di economicità con la maschiatura

− Impiego non consentito nel settore alimentare, nell'industria medicale ed aeronautica

Fres

atur

a a

file

ttar

e

− Elevata flessibilità• Impiego universale degli utensili nei

materiali più svariati• Un solo utensile per lavorazione a

foro cieco e a foro passante• Possibilità di realizzare filetti di

dimensioni diverse (a parità di passo) con un solo utensile

• Possibilità di realizzare qualsiasi posizione di tolleranza con un solo utensile

• Possibilità di lavorazione a filetto singolo o multiplo, con filettatura destra o sinistra, con un solo utensile

− Elevata sicurezza di processo• Nessun rischio di matassa• Assenza di scarti in caso di rottura

dell'utensile• Coppia ridotta anche in caso di

grandi dimensioni• Ingressi ed uscite obliqui non

rappresentano un problema• Possibilità di lavorare componenti

a pareti sottili, grazie alle ridotte pressioni di taglio

− Ridotto carico sul mandrino, grazie al movimento uniforme

− Eccellente superficie del filetto

− Costi utensili elevati rispetto ai maschi a tagliare e a rullare HSS-E

− È indispensabile una macchina CNC 3D − Programmazione più laboriosa

− Nella produzione di grande serie, la fresatura a filettare è spesso meno economica rispetto alla maschiatura e alla rullatura

Sicu

rezz

a

di p

roce

sso

Velo

cità

di

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one

Uni

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alità

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Dura

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tens

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Cost

i ute

nsile

Prof

ondi

tà

del f

ilett

o

Dimensioni di lotto tipiche

Maschiatura – + – – – + Da piccole a molto grandi

Rullatura + + + ++ + ++ Da piccole a molto grandi

Fresatura a filettare

++ – ++ + + – Da piccole a medie

– Riferimento+ Valore maggiore rispetto al riferimento++ Valore nettamente maggiore rispetto al riferimento

50 51

Posizioni di tolleranza dei maschi a tagliare e a rullare


La posizione di tolleranza della filettatura interna realizzata non dipende soltanto dalle misure dell'utensile, ma anche dal materiale e dalle condizioni di lavorazione. In alcuni casi è vantaggioso scegliere misure differenti dalla norma. Tale tolle-ranza viene indicata da un'apposita “X” posta dopo la classe di tolleranza (ad es. 6HX anziché 6H). Occorre tenere presente che tali posizioni X variano da costruttore a costruttore, basandosi esclusivamente su norme di stabilimento.

Walter Prototyp realizza in posizione X i maschi a tagliare per materiali tenaci per contrastare le caratteristiche di ritorno elastico dei materiali. Per i maschi a tagliare Walter Prototyp, ciò si traduce nell'innalzamento delle misure di mezza posizione di tolleranza. La famiglia di prodotti X∙pert M, concepita per acciai inossidabili, viene quindi realizzata in posizione X. I maschi a tagliare per leghe di titanio e di nichel ad alta resistenza vengono calcolati in posizione X per la stessa ragione.

Se si lavorano materiali abrasivi quali ad esempio la ghisa grigia e lo sfasamento del taglio non rappresenta un problema, anche in tale caso è consigliabile produrre gli utensili in posizione X. La tolleranza in posizione X incrementa la vita utensile: occorre, infatti, un tempo maggiore prima che l'utensile sia talmente usurato da non poter più inserire il lato passa del calibro di filettatura. Per tale ragione, ad esem-pio, anche il maschio a tagliare Paradur® Eco CI viene prodotto proprio in tale posizione di tolleranza.

I maschi a rullare vengono realizzati esclusivamente in posizione X, poiché, durante la rullatura, il materiale ha un ritorno elastico maggiore rispetto alla maschiatura a tagliare. Le posizioni X per maschi a rullare sono diverse da quelle dei maschi a tagliare, ma ciò non influi-sce sulla tolleranza della madrevite da realizzare, come risulta dalla tabella di seguito.

La classe di tolleranza dell'utensile (ad es. 4H) corrisponde al campo di tolleranza della madrevite per la quale l'utensile è concepito. Tali utensili, tuttavia, consen-tono di ottenere anche altri campi di tolleranza, come mostra la tabella di seguito.

Nel maschio a tagliare, i rivestimenti applicati successivamente sulla madrevite andranno compensati con un apposito sovrametallo. Tale sovrametallo si può calcolare con la seguente formula:

A rappresenta il sovrametallo da stabilire, T lo spessore del rivestimento applicato successivamente; α indica l'angolo dei fianchi.

Classe di tolleranza utensile Campo di tolleranza ottenibile per la

madrevite

Campo di tolleranza ottenibile per la

madreviteApplicazione tecnicaDenominazione DIN per

maschi a tagliareNorma di stabilimento per

maschi a tagliare e a rullare

ISO1/4H 4HX 4H 5H – – – Attacco filettato a gioco ridotto

ISO2/6H 6HX 4G 5G 6H – – Attacco filettato normale

ISO3/6G 6GX – – 6G 7H 8H Attacco filettato a gioco ampio

7G 7GX – – – 7G 8G Previene le deformazioni nel trattamento termico

Nota: Nella fresatura a filettare, con un solo utensile è possibile ottenere qualsiasi posizione di tolleranza: tali posizioni vengono infatti definite dalla pro-grammazione.

Esempio: Filettatura metrica, strato di rivesti-mento galvanico da 25 µm di spessore

Con angolo dei fianchi di 60°, risulta:

ne consegue

A = 0,025 mm x 4 = 0,1 mm

Qualora vada ottenuto un normale attacco filettato, andrà quindi scelto un utensile della classe di tolleranza 6H + 0,1.

A = T x f con f =

52 53


Rivestimenti e trattamenti termici

non trattato vap nid (nit + vap) TiN TiCN THL

Am

biti

d'im

pieg

o pr

imar

i – Fori ciechi molto profondi negli acciai dolci

– Impiego in caso di problemi di evacuazione del truciolo

– Soprattutto per materiali inossidabili

– Nei materiali teneri, tenaci e tendenti agli accumuli in fase di saldatura

– Per filettature a foro cieco molto profonde

– DL: acciaio bis 1200 N/mm², lavorazione della ghisa e dell'alluminio;

– GL: solo per materiali a truciolo corto (GG, leghe a base di AlSi > 7% Si, C70); acciai ad alto contenuto di perlite;

– Non adatto per materiali inossidabili e tendenti all'inceppamento

– Acciai bassolegati – Materiali inossidabili – Adatto per leghe a base di Ni

– Acciai legati e non legati – Materiali abrasivi quali ghisa

grigia, leghe a base di AlSi (> 5% Si), leghe a base di rame-bronzo.

– Rivestimento universale per GFR fino a 48 HRC

– Adatto per leghe a base di Ni

– Acciai generici e soprattutto acciai inossidabili

– Fori ciechi profondi– Lavorazione MMS– GJS (GGG)

Cara

tter

isti

che

– Minore rapporto vc/durata utensile rispetto agli utensili rivestiti

– Trucioli ad avvolgimento stretto

– Migliora l'aderenza del lubrorefrigerante, riducen-do quindi gli accumuli in fase di saldatura

– Minore rapporto vc/durata utensile rispetto agli utensili rivestiti

– Migliore evacuazione del truciolo

– Maggiore vita utensile, grazie alla maggiore durezza superficiale

– Aumento progressivo della fragilità

– Nitrato e vaporizzato

– Rivestimento universale– Adatto per numerosi

materiali– Non adatto per leghe a base

di Ti

– Resistente all'usura rispetto a materiali abrasivi

– Indicato per utensili in metallo duro integrale

– Non adatto per leghe a base di Ti

– Migliore formazione del truciolo rispetto a TiN e TiCN

– Tendenza agli accumuli in fase di saldatura nei materiali contenenti manganese

Asp

etto

CRN NHC DLC ACN TAX Diamante

Am

biti

d'im

pieg

o pr

imar

i

– Maschiatura di leghe a base di Al e Cu

– Rullatura di leghe a base di Ti

− Lavorazione di acciai tendenti alla lubrificazione

– Metalli non ferrosi (leghe a base di Cu, ottone, bronzo e Ti)

– Leghe a base di AlSi con contenuto di Si fino al 12%

– Leghe a base di Al tendenti alla lubrificazione

– Leghe a base di Ti– Leghe a base di Ni

– Applicazione universale nella fresatura a filettare

– Adatto anche per acciai temprati e lavorazione HSC

– Materiali abrasivi quali leghe a base di AlSi con contenuto > 12%

Cara

tter

isti

che

– Riduce le saldature

– Riduce la formazione del tagliente di riporto

– Resistente all'usura da abrasione

– Possibilità di impiegare taglianti affilati, grazie al rivestimento sottile

– Alcuni casi consentono sensibili incrementi della vita utensile

– Nessuna affinità con le leghe di titanio, grazie al rivestimento esente da titanio

– Elevata resistenza alle alte temperature

– Rivestimento universale

– Resistente all'usura da abrasione

Asp

etto


54 55


Rivestimenti e trattamenti termici

Scelta del rivestimento per la rullatura

Materiale TiN TiCN

Ferro magnetico dolce C C C

Acciaio da costruzioni C C C

Acciaio al carbonio C C C

Acciaio legato C C C

Acciaio bonificato C C C

Acciaio inossidabile C C C

Austenitico C C C

Ferritico, martensitico, Duplex C C C

Resistente alle alte temperature C C C

Al/Mg non legato C C C

Al, legato, Si < 0,5% C C C

Al, legato, Si < 0,5% … 10% C C C

Al, legato, Si > 10% C C C

C C Applicazione consigliata C Applicazione possibile

Resistenza alla trazione da bassa a media Resistenza alla trazione da media ad elevata

Resistenza alla trazione da bassa ad elevata

Resistenza alla trazione

da bassa a molto elevata

Mat

eria

le

P X X X X X X X

M X X X X X X

K X X X X X X

N X X X X X X X X

S X X

H X X

Trattamento termico non trattato vap TiN CrN NHC DLC Diamante nid ACN TiCN THL TAX

Maschiatura X X X X X X X X X

Rullatura X X X X

Fresatura a filettare X X X X X X

Fresatura a forare/ a filettare X X

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Refrigerazione e lubrificazione


Solitamente, a tale riguardo si parla di “refrigerante”, sebbene nella maschiatura a tagliare e soprattutto nella rullatura la lubrificazione sia più importante della refrigerazione. Nell'adduzione del refrige-rante, si distingue fra i due seguenti metodi:

− Adduzione esterna del refrigerante − Adduzione esterna del refrigerante tramite uscite parallele all'asse dell'adattatore − Adduzione “interna” del refrigerante tramite canalini sul codolo − Adduzione interna del refrigerante (= IK) con uscita refrigerante assiale (= KA) − Adduzione interna del refrigerante con uscita refrigerante radiale (= KR)

L'adduzione esterna del refrigerante è il metodo più diffuso ed è efficace nella maggior parte dei casi. Nella lavorazione verticale di filettature a foro cieco, il foro di maschiatura si riempie con refrigerante (salvo diametri di foratura molto piccoli), a vantaggio del processo di maschiatura.

Per le filettature passanti, il foro di maschiatura può anche non riempirsi: nella maschiatura, infatti, i trucioli vengo-no convogliati nella direzione di avanza-mento, mentre nella rullatura non si formano trucioli: il refrigerante può quindi giungere fino all'imbocco anche nei filetti più profondi. Il getto di refrigerante andrà regolato il più possibile parallelamente all'asse dell'utensile.

L'adduzione esterna può causare problemi nella lavorazione filetti profondi con mandrino in posizione orizzontale. In tale caso, non sempre il refrigerante potrà raggiungere il tagliente. Nella maschiatura a foro cieco, il deflusso dei trucioli ostacola ulteriormente l'adduzione del refrigerante.

L'adduzione parallela all'asse tramite canalini di refrigerazione sul codolo porta consistenti vantaggi, poiché il refrigerante raggiunge sempre in modo affidabile il tagliente, indipendentemente dalla lunghezza dell'utensile. Andrà soltanto tenuto presente che, aumentando il numero di giri, il refrigerante verrà proiet-tato all'esterno in direzione radiale, qualora la sua pressione sia troppo bassa.

L'adduzione interna del refrigerante garantisce che il refrigerante raggiunga costantemente il tagliente, assicurando quindi una refrigerazione e una lubrifica-zione ottimale del tagliente; tale metodo, inoltre, coadiuva l'evacuazione del trucio-lo, laddove necessario.

Grup

po

mat

eria

le

Materiale Maschiatura a tagliare Rullatura Fresatura

a filettare

P

Acciaio Emulsione 5% Emulsione 5-10% Emulsione/MMS/aria di soffiaggio

Acciaio 850-1200 N/mm² Emulsione 5-10%

Emulsione 10%, oppure olio (Protofluid)

Emulsione/MMS/aria di soffiaggio

Acciaio 1200-1400 N/mm²

Emulsione 10%, oppure olio (Protofluid)

Emulsione 10%, oppure olio (Protofluid o Hardcut 525)


Acciaio 1400-1600 N/mm²corrispondente a 44-49 HRC

Olio (Protofluid o Hardcut 525)

Di norma, la rullatura non è possibile


M Acciaio inossidabileEmulsione 5-10% oppure olio (Protofluid)

Olio (Protofluid) [emulsione 5-10% possibile soltanto con utensili speciali (Protodyn® S Eco Inox)]

Emulsione

KGhisa grigia GG Emulsione 5% La rullatura non è

possibileEmulsione/MMS/aria di soffiaggio

Ghisa a grafite sferoidale GGG Emulsione 5% Emulsione 10% Emulsione/MMS/

aria di soffiaggio

N

Alluminio fino a max. 12% Si Emulsione 5-10% Emulsione 5-15% Emulsione/MMS/

aria di soffiaggio

Alluminio superiore a 12% Si Emulsione 5-10%

Emulsione 5-10% Rullatura consigliabile soltanto in casi eccezionali


Magnesio Olio (Protofluid)A temperatura ambiente, la rullatura non è possibile

A secco

Rame Emulsione 5-10% Emulsione 5-10% Emulsione/MMS/aria di soffiaggio

S

Leghe di titanioEmulsione 10%, oppure olio (Protofluid o Hardcut 525)

Olio (Hardcut 525) Emulsione

Leghe di nichelEmulsione 10%, oppure olio (Protofluid o Hardcut 525)

Olio (Protofluid o Hardcut 525) Emulsione

H Acciaio >49 HRC

Olio (Hardcut 525) possibile solo con utensili in metallo duro

La rullatura non è possibile A secco/MMS

O Materiali plastici Emulsione 5%Tramite rullatura non si ottengono filettature uniformi

Emulsione/MMS

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Informazioni tecniche – Informazioni generali Informazioni tecniche – Informazioni generali

Nella maschiatura a foro cieco si distingue fra due casi:

Caso 1: trucioli cortiI migliori risultati in termini di performan-ce e sicurezza di processo si ottengono quando sia possibile rompere i trucioli in lunghezza ridotta. Tali trucioli, essendo corti, potranno quindi essere rimossi dalla filettatura dal passaggio del refrigerante. Per rompere i trucioli in lunghezza ridotta, la soluzione migliore sono i maschi a tagliare a scanalatura rettilinea (ad es. Paradur® HT). Per le filettature a foro cieco è consigliabile KA.

Caso 2: Trucioli lunghi (impossibilità di rottura dei trucioli)Con acciai al di sotto dei 1000 N/mm², o anche, generalmente, con acciai inossida-bili ed altri materiali ad alta tenacità, non è solitamente possibile rompere il truciolo in lunghezza ridotta. In tali casi, il truciolo andrà evacuato mediante utensili elicoida-li. Qualora sia presente una lubrificazione interna, il refrigerante coadiuverà la sola evacuazione del truciolo. In alcuni casi è possibile lavorare con maschi a tagliare a spirale meno accentuata, a vantaggio della vita utensile.

Per la fresatura a filettare andrà gene-ralmente preferita la lavorazione ad umido; essa, tuttavia, andrà impiegata soltanto quando sia garantita una refrigerazione uniforme. Altrimenti, gli shock termici che verrebbero a crearsi favorirebbero le microfessurazioni, causa a loro volta di scheggiature, che ridurreb-bero la vita utensile. Nella lavorazione ad umido con adduzione esterna del lubro-refrigerante, spesso non è possibile garantire una refrigerazione uniforme. Nella fresatura a filettare, la lavorazione a secco con aria compressa è general-mente possibile, ma a possibile discapito della vita utensile.

In linea generale, per la lavorazione a foro cieco sarà generalmente consigliabile impiegare un utensile con uscita refrige-rante assiale. Per una soluzione ottimale, andrà impiegata emulsione. Poiché l'utensile viene completamente circonda-to dal fluido, non vi è rischio di shock termici; inoltre, il getto di refrigerante coadiuva l'evacuazione del truciolo, garantendo un processo sicuro. In alter-nativa, questa lavorazione consente anche l'adduzione interna di aria com-pressa o la lubrificazione minimale (MMS); tali metodi, tuttavia, ridurranno la vita utensile. Realizzare filettature a foro cieco con adduzione esterna di emulsione non è consigliabile, poiché, in alcuni casi, i trucioli si accumulano nel foro di ma-schiatura, influendo negativamente sulla vita utensile. Inoltre, l'adduzione esterna di lubrorefrigerante comporta un maggio-re rischio di shock termici.

Per realizzare filettature passanti sono consigliabili l'adduzione esterna di emulsione, la lubrificazione minimale (MMS) o, in alternativa, l'aria compressa. In tale caso, tuttavia, la lavorazione ad umido potrebbe talvolta essere proble-matica, poiché l'adduzione esterna del refrigerante non garantisce sempre una refrigerazione uniforme dell'utensile. Soprattutto con filetti di piccole dimen-sioni vi è rischio che il refrigerante in adduzione esterna non possa penetrare del tutto nel piccolo foro, non garanten-do, quindi, una refrigerazione uniforme dell'utensile.

Refrigerazione e lubrificazione – Maschiatura Refrigerazione e lubrificazione – Fresatura a filettare

Nota: Nella fresatura a filettare, l'assenza di refrigerazione crea minori problemi rispetto ad una refrigerazione spora-dica.

59

Nota: Realizzando filettature a foro cieco nei materiali a truciolo lungo senza IK, i trucioli si accumuleranno sul fondo del foro. Se la distanza di sicurezza è insufficiente, l'utensile scorrerà sui trucioli, con conseguente rischio di rottura.

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Nella rullatura, la refrigerazione e soprattutto la lubrificazione sono aspetti cruciali. Se la lubrificazione è insufficiente, la qualità superficiale del filetto ne risentirà netta-mente, come queste immagini dimostrano:

Refrigerazione e lubrificazione – Rullatura

Superficie squamata in caso di lubrificazione insufficiente; rimedio: canalini di lubrificazione

Superficie liscia con lubrifica-zione a regola d'arte

Il campo di impiego degli utensili senza canalini di lubrificazione è limitato a:

− Punzoni per lamiera − Filettature passanti fino a 1,5 x DN (poiché il refrigerante non può accumu-larsi nel foro di maschiatura) − Filettature a foro cieco con lavorazione verticale (per filettature a foro cieco molto profonde è consigliabile KA)

Occorre distinguere fra due tipi fondamentali di utensili: maschio a rullare con canalini di lubrificazione e maschio a rullare senza canalini di lubrificazione. I diversi campi di applicazione vengono illustrati di seguito.

I canalini di lubrificazione assicurano una lubrificazione uniforme anche nella zona inferiore di filetti profondi: per tale ragione, i maschi a rullare con canalini di lubrificazione consentono un impiego più versatile. Impiegando canalini di lubrifica-zione, le filettature passanti fino a ca. 3,5 x DN, sono realizzabili anche senza IK.

Senza canalini di lubrificazione

Con canalini di lubrificazione

Per il dimensionamento dell'utensile, occorrerà distinguere fra quattro casi diversi:

Lavorazione verticale a foro ciecoNon sono necessari canalini di lubrifica-zione, né adduzione interna del refrige-rante; è sufficiente l'adduzione esterna del refrigerante (per filettature molto profonde è consigliabile KA).

Lavorazione verticale a foro passante (> 1,5 x DN)Sono necessari canalini di lubrificazione; l'adduzione interna del refrigerante non occorre. Tramite i canalini di lubrificazione, il lubrorefrigerante in adduzione esterna può raggiungere i taglienti preformati (per filettature molto profonde è consi-gliabile KR).

Lavorazione orizzontale a foro ciecoSono necessari canalini di lubrificazione e l'adduzione interna del refrigerante. È sufficiente l'uscita assiale del refrigerante.

Lavorazione orizzontale a foro passanteSono necessari canalini di lubrificazione. È consigliabile l'adduzione interna del refrigerante con uscita radiale.

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Lubrificazione minimale

Nella produzione ad asportazione di truciolo, i lubrorefrigeranti vengono impiegati per ridurre l'usura degli utensili, per sottrarre calore dal pezzo da lavorare e dalla macchina e per coadiuvare la rottura e l'evacuazione del truciolo. Inoltre, il pezzo da lavorare, l'utensile e i fissaggi vengono così liberati dai residui di trucioli. Presupposti importanti, nell'insie-me, per una produzione efficiente, econo-mica e priva di intoppi.

I costi di acquisto, cura e smaltimento dei lubrorefrigeranti, tuttavia, sono in costan-te aumento; inoltre, la sfavorevole ecoso-stenibilità di tali fluidi e i conseguenti rischi per la salute degli operatori vengono considerati con occhio sempre più critico. Come già illustrato a pagina 7, i costi del lubrorefrigerante incidono per il 16% circa sui costi di produzione totali. Ridurre il consumo di lubrificanti è quindi un aspet-to molto importante, per ragioni economi-che ed ecologiche, per aziende di succes-so e sostenibili.

Tale obiettivo è realizzabile impiegando la lubrificazione minimale (MMS). Nella lavorazione MMS, all'aria compressa viene addizionata una piccola quantità di lubrificante ad alta efficienza. Tale lubrificante, nonostante i ridotti dosaggi (ca. 5-50 ml/h), consente di impedire gli accumuli in fase di saldatura con materiali altamente aderenti. Inoltre, la lavorazione MMS, riducendo l'attrito, permette di ridurre la temperatura di processo.

Nel caso più semplice, l'adduzione del lubrificante avviene dall'esterno. Tale metodologia è implementabile a costi convenienti in macchine preesistenti; tuttavia, con filetti a partire da 1,5 x DN di profondità, essa mostra i propri limiti. L'adduzione del lubrificante tramite il mandrino è una soluzione vantaggiosa, che andrebbe considerata per l'acquisto di nuove macchine.

Nel progettare gli utensili andranno considerati i diversi requisiti richiesti dalla lavorazione MMS: ad esempio, gli utensili andranno concepiti in modo da sviluppare il minor calore possibile durante la lavora-zione: andranno pertanto evitati angoli di spoglia superiori ridotti o, a maggior ragione, negativi. Anche la geometria andrà strutturata in modo da ottenere una sicura evacuazione del truciolo anche senza l'effetto coadiuvante di un lubrore-frigerante. Nella lavorazione MMS è soprattutto il rivestimento a giocare un ruolo cruciale: il rivestimento in materiale duro, infatti, svolge in gran parte il compi-to della lubrificazione. Inoltre, il rivesti-mento è preposto a ridurre l'attrito e all'isolamento termico dell'utensile.

Con profondità del filetto > 1,5 x DN, la lavorazione MMS presuppone un'adduzio-ne interna del refrigerante con uscite radiali. Inoltre, i canalini del refrigerante andranno concepiti nell'utensile in modo da evitare segregazioni della miscela olio-aria.

Per la lavorazione MMS, Walter consiglia il rivestimento THL, sviluppato espressa-mente per i maschi a tagliare. Nell'assorti-mento standard, tale rivestimento è dispo-nibile per gli utensili Paradur® Eco Plus (erede dell'apprezzato Paradur® Eco HT), Prototex® Eco HT, nonché per Paradur® e Prototex® Synchrospeed. Il rivestimento THL è dotato di uno strato di rivestimento lubrificante, che anche con MMS assicura buone condizioni di attrito, impedendo inoltre che si formino taglienti di riporto. Per l'intera vita utensile, il rivestimento viene costantemente levigato.

Nel caso della rullatura, le famiglie adatte per la lubrificazione minimale sono Protodyn® Eco Plus, Eco LM e Synchro-speed.

I vantaggi per voi Lavorazione MMS con utensili Walter Prototyp:

− Riduzione dei costi di produzione e miglioramento della concorrenzialità − Riduzione dei costi per lubrorefrige-rante, manutenzione e smaltimento − Riduzione dei costi energetici − Assenza di rischi per la salute dei collaboratori − In molti casi, l'efficienza non è inferiore rispetto alla lavorazione ad umido − I componenti con struttura a vasca non si riempiono di lubrorefrigerante − Pulizia dei componenti meno gravosa

Materiali adatti per la lavorazione MMS

Materiali non adatti per la lavorazione MMS

– Acciai non legati o basso legati; acciaio fuso < 1000 N/mm²

– Ghisa grigia– Ottone– Leghe a base di AlSi– Leghe di rame

– Acciai ad alta resistenza e altolegati– Leghe a base di Ti e Ni– Acciai inossidabili

Nota: − Nella fresatura a filettare, la lavorazione MMS è possibile anche per materiali ad alta resistenza e temprati. − Nella pratica potranno presentarsi casi non corrispondenti alla suddivisione sopra riportata.

Nota:Nella fresatura a filettare, a differenza della maschiatura e rullatura, la lavorazione a secco è generalmente possibile, ma a possibile discapito della vita utensile. Con la lavorazione a secco è consigliabile impiegare aria di soffiaggio, per coadiuvare l'evacuazio-ne del truciolo. Nella fresatura a filettare, la lavorazione MMS è spesso vantaggiosa rispetto alla lavorazione ad umido, poiché l'utensile non è esposto a shock termici.

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Sistemi di serraggio Principali tipi di attacchi utensile per maschi a tagliare e a rullare

I mandrini per maschi, denominati anche “attacchi utensile”, sono l'elemento di raccordo fra mandrino e utensile.

Compiti attacco utensile nella ma-schiatura e nella rullatura:

− Trasmissione della coppia − Eventuale compensazione, assiale o radiale, delle differenze fra posizione del mandrino e posizione nominale dell'utensile

Compiti dell'attacco utensile nella fresatura a filettare:

− Trasmissione della coppia − Riduzione al minimo della deriva dell'utensile (l'adattatore deve essere rigido rispetto alle forze assiali) − Ammortizzazione delle vibrazioni

Compiti di carattere generale: − Erogazione del lubrorefrigerante dal mandrino all'utensile − Protezione del supporto mandrino in caso di rottura dell'utensile − Protezione dell'utensile dalla rottura (ottenibile soltanto limitatamente)

Riguardo all'interazione fra mandrino e avanzamento, nella maschiatura e nella rullatura l'aspetto decisivo è come e con quale esattezza il numero di giri del man-drino e la velocità di avanzamento siano o non siano reciprocamente armonizzati (sincronizzati).

Mandrino a cambio rapido con compensazione assiale Vantaggi:

− Impiego su macchine sincronizzate e non sincronizzate − Compensazione di scostamenti di posizione assiali e radiali − Struttura robusta

Svantaggi: − Tecnologia più complessa rispetto agli adattatori rigidi − Nessuna protezione dallo sfasamento del taglio, poiché l'utensile deve avere guida autonoma

I mandrini a cambio rapido sono disponi-bili nel programma di prodotti standard Walter.

Mandrino sincronizzato con compensazione minima Vantaggi:

− Compensazione delle forze assiali, con conseguente netto incremento della durata utensile − Combinazione dei vantaggi degli adatta-tori rigidi con quelli degli adattatori di compensazione

Svantaggi: − Costi di acquisto maggiori rispetto agli adattatori rigidi − Impiego possibile soltanto su macchine utensili sincronizzate

I mandrini sincronizzati con compensazio-ne minima sono disponibili nel programma di prodotti standard Walter.

Nota:Per la fresatura a filettare sono utilizzabili tutti i tipi più comuni di mandrini di fresatura. Per la maschia-tura e la rullatura esistono invece adattatori speciali, trattati di seguito.

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Principali tipi di attacchi utensile per maschi a tagliare e a rullare

Mandrino a calettamento, adattatore portapinze rigido, adattatore Weldon (da sinistra a destra)Vantaggi:

− Struttura semplice, conveniente e robusta − Mandrino a calettamento: precisione di concentricità molto elevata

Svantaggi: − Utilizzabile soltanto su macchine utensili sincronizzate − Le differenze di passo minime comportano forze assiali che agiscono sui fianchi dell'utensile, ridu-cendo la vita dell'utensile stesso

Dispositivo di maschiatura a tagliare Vantaggi:

− Impiego su macchine sincronizzate e non sincronizzate − Minore sollecitazione del mandrino, poiché l'inversione del senso di rotazione viene effettuata dall'adattatore stesso − Tempi di ciclo brevissimi, poiché il mandrino non deve essere accelerato o rallentato; tale soluzione è quindi interessante soprattutto per la produzione di grande serie

Svantaggi: − Tecnologia complessa − Costi di manutenzione elevati − È necessario un supporto dinamometrico − Costi di acquisto elevati

Mandrini a calettamento, adattatori porta-pinze e adattatori Weldon sono disponibili nel programma di prodotti standard Walter.

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Lavorazione sincrona per maschiatura e rullatura

Al fine di ridurre i tempi di processo nella maschiatura e nella rullatura, vengono utilizzati numeri di giri e velocità di taglio (HSC = High Speed Cutting) sempre maggiori. Soprattutto per ottenere elevate velocità di taglio, è consigliabile la lavorazione sincrona.

Il presupposto per la maschiatura sincro-na è una macchina che sincronizzi il movimento rotatorio del mandrino princi-pale e il movimento di avanzamento. L'utensile di filettatura non viene guidato autonomamente dalla propria geometria, bensì viene comandato soltanto dall'avan-zamento e dal numero di giri del mandrino della macchina. La maggior parte dei moderni centri di lavoro sono adatti per la lavorazione sincrona.

In linea generale, tutti i maschi a tagliare e a rullare sono utilizzabili per la lavorazio-ne sincrona; tuttavia, Walter Prototyp offre utensili espressamente concepiti per la lavorazione sincrona, nella linea denominata Synchrospeed. Gli utensili di tale gruppo sono caratterizzati dall'angolo di spoglia inferiore sui fianchi estrema-mente ampio e da una sezione filettata extra-corta. Gli utensili della famiglia Synchrospeed sono utilizzabili esclusiva-mente per la lavorazione sincrona; gli utensili della famiglia Eco, invece, consen-tono ottimi risultati sia in lavorazione sincrona, sia in quella convenzionale.

I maschi a tagliare sincroni possono essere fissati sia in comuni adattatori Weldon, sia in adattatori portapinze (possibilmente con trascinamento quadrato). Entrambi i mezzi di serraggio, tuttavia, hanno il difetto di non poter compensare le forze assiali che si presentino.

Un'alternativa migliore è il mandrino per maschi Protoflex C con compensazione minima. Protoflex C è un mandrino per maschi destinato ai centri di lavorazione con comando sincrono, che garantisce una compensazione minima definita con precisione ed è armonizzato per la geo-metria degli utensili Synchrospeed.

Mandrino per maschiatura sincrona Protoflex C

Qual è la particolarità di Protoflex C?A differenza dei mandrini per maschiatura sincrona convenzionali, Protoflex C si basa su un componente flessibile realizzato con precisione (“Flexor”), dall'elevata durezza elastica, che compensa le microdifferenze di posizione in direzione radiale ed assiale. Il microcompensatore brevettato è pro-dotto in una lega speciale sviluppata per la NASA e si distingue per l'elevata vita utensile e per l'assenza di manutenzione. Al posto di questo componente, i comuni mandrini sincroni reperibili sul mercato utilizzano componenti in plastica, che con il tempo perdono la loro flessibilità e non possono quindi più assicurare questa microcompensazione.

Le forze di compressione sui fianchi del maschio a tagliare vengono notevolmente ridotte utilizzando il mandrino Protoflex C, che consente:

− maggiore sicurezza di processo, grazie al minore rischio di rottura, in particola-re per i maschi di dimensioni ridotte − maggiore vita degli utensili di filettatu-ra, grazie al minore attrito − una migliore qualità superficiale sui fianchi del filetto

Per i clienti, l'impiego del mandrino per maschi Protoflex C si traduce in massima produttività e, al contempo, in una ridu-zione dei costi utensili, nella maschiatura come nella rullatura.

Flexor con compensazione minima

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Nota:Il diametro consigliato per il foro di maschiatura è riportato sul codolo dei maschi a rullare Walter Prototyp.


Avvertenze per il foro di maschiatura

Diametro del foro di maschiatura nella maschiatura e nella fresatura a filettare

Formula empirica: Diametro di foratura = diametro nominale - passo

Esempio per dimensione M10Diametro di foratura = 10,0 mm – 1,5 mm = 8,5 mm

Diametro del foro di maschiatura nella rullatura

Formula empirica:Diametro di foratura = diametro nominale – f x passo

− Tolleranza 6H: f = 0,45 − Tolleranza 6G: f = 0,42

Esempio per dimensione M10Diametro di foratura = 10,0 mm – 0,45 x 1,5 mm = 9,325 mm = 9,33 mm

Nello scegliere l'utensile di foratura, andranno inoltre considera-te le tolleranze consentite per il foro di maschiatura, riportate nella tabella di seguito, per garantire un processo di rullatura sicuro e un'adeguata vita utensile.

Distanza di sicurezza (~ 2 filetti)

Imbocco

Profondità del filetto

Prof

ondi

tà d

i for

atur

a

Profondità del foro di maschiaturaProfondità di foratura ≥ profondità utile del filetto (+ lunghezza di imbocco) + distanza di sicurezza

Prof

ondi

tà d

i fo

ratu

ra Profondità del filetto

Maschiatura e rullatura

Emulsione

Passo del filetto Tolleranza diametro di preforatura

≤ 0,3 mm ± 0,01 mm

da > 0,3 mm a < 0,5 mm ± 0,02 mm

da ≥ 0,5 mm a < 1 mm ± 0,03 mm

≥ 1 mm ± 0,05 mm

Nota:La punta eventualmente presente sull'utensile di filettatura andrà consi-derata nel calcolare la profondità necessaria del foro di maschiatura. In tale ottica, occorre distinguere fra punta piena e punta a gradini. Le frese a filettare, rispetto a maschi a tagliare

e a rullare, non presentano zona di imbocco, né punta, consentendo quindi filettature quasi fino al fondo del foro. Nel processo di fresatura, lo sfasamen-to del taglio è escluso: pertanto, non occorre ulteriore distanza di sicurezza in direzione assiale.

A causa di tali tolleranze, più ristrette rispetto alla rispetto a maschiatura a tagliare, la rullatura non sempre risulta più economica della maschiatura.

Avvertenze specifiche per la rullatura

Consiglio pratico:Il diametro di nocciolo del filetto viene a crearsi, nella rullatura, durante il proces-so di rullatura: esso, pertanto, varia in base al comportamento reologico del materiale. Al contrario, nella maschiatu-ra e nella fresatura a filettare, il diame-tro di nocciolo è già determinato dal

foro di maschiatura. Dopo la rullatura, è pertanto indispensabile controllare con un calibro il diametro di nocciolo della filettatura. Le tolleranze del diametro di nocciolo per filettatura interna sono riportate a pagina 116.

Nota:Il programma di prodotti Walter Titex è armonizzato sui diametri di preforatura per maschiatura e rullatura.

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Indurimento delle zone marginali

Spesso, la filettatura viene considerata come un processo a sé stante; tuttavia, tale approccio non è consigliabile, poiché l'operazione di foratura precedente influisce in modo determinante sulla successiva filettatura.

Durante la foratura del foro di maschiatu-ra, sulla zona marginale del materiale del pezzo agiscono vari influssi, meccanici e termici. Le due microfotografie di seguito illustrano le variazioni strutturali risultanti:

Nel caso di una punta usurata, la durezza della zona marginale è nettamente maggiore rispetto a quella di un utensile nuovo. Anche l'impiego di parametri di taglio elevati nella foratura comporta un indurimento della zona marginale. Sebbe-ne tale indurimento si presenti soltanto su una distanza molto breve dalla superfi-cie del foro, ciò riduce comunque netta-mente la vita dell'utensile di filettatura (cfr. esempio di seguito).

0,025 mm

Punta nuova: zona marginale pressoché invariata

Punta usurata: influsso sulla zona marginale

Consiglio pratico: In caso di problemi di vita utensile, oltre al processo di filettatura an-dranno considerati anche il processo di foratura precedente e l'utensile di foratura stesso.

Esempio: materiale C70, diametro di foratura 8,5 mm, profondità di foratura 24,5 mm

Punta usurata Punta nuova

Durezza zona marginale 450 HV 280 HV

Larghezza zona marginale 0,065 mm ≈ 0

Durata utensile maschio a tagliare 70 filetti > 350 filetti

In sintesi: − La vita dell'utensile di filettatura si riduce all'aumentare della durezza della zona marginale. − La durezza della zona marginale aumenta proporzionalmente all'usura dell'utensile di foratura, oppure in caso di parametri di taglio elevati o di taglienti non affilati.

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Foro cieco

Materiali a truciolo cortoI maschi a tagliare a scanalatura rettilinea non convogliano il truciolo: essi sono pertanto utilizzabili soltanto per materiali a truciolo corto o per filettature corte.

Se il maschio a tagliare è dotato di adduzione assiale del refrigerante, con utensili a scanala-tura rettilinea saranno possibili anche filetti più profondi, poiché il passaggio del refrigerante rimuoverà i trucioli in senso contrario all'avanza-mento. Occorrerà, tuttavia, che i trucioli venga-no rotti in lunghezza ridotta (ad es.: Paradur® HT, profondità del filetto fino a 3,5 x DN).

Rispetto agli utensili a spirale, i maschi a tagliare a scanalatura rettilinea presentano una maggiore vita utensile.

Alcuni utensili a scanalatura rettilinea sono utilizzabili anche per fori passanti nei materiali con buone caratteristiche di rottura del truciolo (ad es. Paradur® Eco CI).

Materiali a truciolo lungo

I maschi a tagliare con elica destra convogliano il truciolo in direzione del codolo. Quanto più tenace o a truciolo lungo è il materiale da lavora-re, e quanto più profonda è la filettatura, tanto maggiore sarà l'angolo di spirale necessario.

Foro passante

Materiali a truciolo lungo

I maschi a tagliare con imbocco corretto convogliano il truciolo in avanti, nella direzio-ne di avanzamento.

I maschi a tagliare con imbocco corretto rappresentano la migliore soluzione per realizzare filettature passanti nei materiali a truciolo lungo.

I maschi a tagliare con elica sinistra (come anche quelli con imbocco corretto) convogliano il truciolo in avanti, nella direzione di avanzamento.

Gli utensili con elica sinistra sono consigliabili soltanto laddove un imbocco corretto non garantisca una sicura evacuazione del truciolo. Esempio di utensile: Paradur® N dei tipi 20411 e 20461

Tipologie principali

Informazioni tecniche – Maschiatura

Nota:In assenza di lubrificazione interna, i trucioli si accumuleranno nel fondo del foro. Se la distanza di sicurezza è insuffi-ciente, l'utensile potrà scorrere sui trucioli, con conseguente rottura.

5°

23°

76 77

Informazioni tecniche – Maschiatura Informazioni tecniche – Maschiatura

Forme di imbocchi in conformità con DIN 2197

Forma Numero dei filetti all'imbocco Versione ed applicazione

A 6-8 filetti6 – 8 Gänge

Scanalatura rettilinea

Materiali a truciolo corto

Filettature passanti corte nei materiali a truciolo medio e lungo

B 3,5-5,5 filetti

6 – 8 Gänge

Scanalatura rettilinea con imbocco corretto

Materiali a truciolo medio e lungo

C 2-3 filetti

6 – 8 Gänge

Spirale destraMateriali a truciolo medio e lungo



D 3,5-5 filetti

6 – 8 Gänge

Spirale sinistraMateriali a truciolo lungo



E 1,5-2 filetti

6 – 8 Gänge

Spirale destra

Uscita del filetto corta nei materiali a truciolo medio e lungo


Uscita del filetto corta nei materiali a truciolo corto

F 1-1,5 filetti

6 – 8 Gänge

Spirale destra

Uscita del filetto molto corta nei materiali a truciolo medio e lungo


Uscita del filetto molto corta nei materiali a truciolo corto

Per le filettature passanti vengono prevalentemente impiegate forme di imbocchi più lunghe.

Un imbocco lungo (ad es. forma B) determina:

− maggiore vita utensile − coppia elevata − sezione di truciolo ridotta − carico ridotto sui denti dell'imbocco

Sezioni di truciolo

Forma B

1° settore

2° settore

3° settore

Nota bene: − Imbocchi di lunghezza maggiore incrementano la vita utensile − Imbocchi di lunghezza maggiore riducono il carico sul tagliente, fattore che cresce d'importanza all'aumentare della resistenza del materiale − Imbocchi di lunghezza minore consentono la filettatura quasi fino al fondo del foro − Imbocchi di lunghezza maggiore richiedono una coppia superiore

5°

23°

78 79

Sezioni di truciolo Procedura di taglio: lavorazione a foro cieco

1° settore

2° settore

3° settore

Per le filettature a foro cieco si opta prevalentemente per forme di imbocchi di lunghezza minore, non solo perché spesso la filettatura deve raggiungere il fondo del foro.

L'evacuazione del truciolo nella lavorazio-ne a foro cieco è un'operazione piuttosto problematica. Se il truciolo diventa troppo sottile, durante l'inversione della rotazione esso si capovolgerà soltanto e non potrà più essere troncato. Il truciolo verrà quindi schiacciato fra il componen-te e la superficie di spoglia dell'imbocco. Ciò, a sua volta, potrà causare la rottura dell'utensile: per tale ragione, gli imboc-chi lunghi delle forme A, B e D non sono adatti per lavorazione a foro cieco, in quanto tali forme creano trucioli sottili.

Gli imbocchi corti hanno il vantaggio di creare un minor numero di trucioli; inoltre, l'evacuazione del truciolo viene favorita dalla maggiore sezione del truciolo stesso.

Un imbocco corto (ad es. forma E) determina:

− coppia ridotta − sezione di truciolo ampia − carico elevato sui denti dell'imbocco − minore vita utensile − evacuazione del truciolo ottimizzata

Forma E


L'inversione del senso di rotazione è già iniziata. Inizialmente, i trucioli creati in precedenza restano fermi. In tale punto, la coppia di contraccolpo è prossima allo zero.

Il maschio a tagliare si trova ancora all'interno del taglio e si arresta. Al momento dell'arresto, tutti i taglienti nell'imbocco sono ancora in fase di asportazione del truciolo.

I trucioli toccano il lato posteriore del settore di taglio seguente. Qui improvvisamente aumenta la coppia di contraccolpo. Ora il truciolo deve essere tranciato. Poiché l'imbocco del maschio a tagliare ha un angolo di spoglia inferiore e inoltre, durante la rotazione in senso inverso, l'imbocco conico esce dal filetto in direzione assiale, il truciolo inevitabilmente non può più essere raccolto direttamente alla sua radice. È pertanto necessaria una certa stabilità (spessore) del truciolo.

Il truciolo è stato tranciato e la coppia di contraccolpo si riduce all'attrito fra la sezione di guida e il filetto tagliato.

Nota:I maschi a tagliare per lavorazioni a foro passante non sono utilizzabili per la lavorazione a foro cieco, poiché presentano un angolo di spoglia inferiore dell'imbocco più ampio e il truciolo, quindi, potrebbe non venire tranciato, ma incepparsi fra imbocco e filettatura. Ciò, a sua volta, potrebbe comportare scheg-giature nell'imbocco e, in casi estremi, la rottura del maschio a tagliare.

Nei maschi a tagliare per lavorazioni a foro cieco, l'angolo di spoglia inferiore dell'imbocco è quindi sempre minore rispetto ai maschi a tagliare per lavora-zioni a foro passante, poiché i maschi a tagliare devono tranciare il truciolo alla radice durante l'inversione della rotazione.

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Procedura di taglio: lavorazione a foro cieco


Procedura di taglio: lavorazione a foro cieco Angoli e caratteristiche del maschio a tagliare

Andamento della coppia nella maschiatura a tagliare di una filettatura a foro cieco

L'imbocco si inserisce: forte incremento della coppia

Il mandrino ha raggiunto un numero di giri pari a zero e inizia l'inversione

della rotazione

Primo contatto del truciolo residuo con la parte poste-riore del settore di taglio seguente

Picchi di coppia elevati indicano problemi nella tranciatura del truciolo; in tali casi, andrà scelto un utensile con minore angolo di spoglia inferiore dell'imbocco

Rallentamento del mandrino

Lieve aumento a causa dell'attrito supplementare nella sezione di guida

Coppia di attrito nella sezione di guida del ma-schio a tagliare all'inversione della rotazione

Andamento temporale

Md

Dettaglio A

Dettaglio B

Colletto Codolo Diametro del codolo d1

Diametrodel filetto DN

Lunghezza dentatura Lc

Lunghezza totale l1

Larghezza della chiavetta l9

Dettaglio A

Diametro di nocciolo Diametro esternoDiametro medio

Angolo dei fianchi

Passo

Dettaglio B

Angolo di spoglia inferiore dei fianchi

Angolo di spoglia superiore

Angolo di spoglia inferiore dell'imbocco

Costola (settore)Area di taglio anteriore

(superficie di spoglia superiore)

Diametro di nocciolo

Canalino di lubrificazione

Lunghezza di imbocco corretto

Angolo di imbocco corretto

Maschio a tagliare per lavorazioni a foro passante con imbocco corretto

Angolo di imbocco

Maschio a tagliare per lavorazioni a foro cieco con elica destra

Scanalatura

Angolo di imbocco

Angolo di elica

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Un minore angolo di spoglia superiore: − migliora la stabilità dei taglienti (angoli di spoglia superiore possono causare scheggiature nella zona dell'imbocco) − produce, di norma, trucioli meglio controllabili − genera superfici di minore qualità sul componente − aumenta le forze di taglio, oppure la coppia di taglio − è necessario per la lavorazione dei materiali più duri − aumenta la tendenza alla compressione del materiale da lavorare: in altri termi-ni, il maschio a tagliare esegue la spoglia con minore libertà, creando una filettatura leggermente più stretta

Angolo di spoglia inferiore sui fianchi:L'angolo di spoglia inferiore sui fianchi andrà armonizzato al tipo di materiale da lavorare. I materiali di maggiore resi-stenza e quelli tendenti all'inceppamento richiedono un maggiore angolo di spoglia inferiore sui fianchi. Per contro, un mag-giore angolo di spoglia inferiore peggiora le caratteristiche di guida dell'utensile: può quindi essere necessario impiegare adattatori di compensazione per lo sfasa-mento del taglio nei materiali teneri.

Comparazione dei dati delle geometrie


Un maggiore angolo di elica: − favorisce l'evacuazione del truciolo − riduce la stabilità dell'utensile, limitando quindi la coppia di taglio massima − riduce la stabilità dei denti − riduce la vita utensile

Angolo di imbocco corretto:L'angolo di imbocco corretto è limitato dalla lunghezza di imbocco e dal numero di scanalature: un maggiore angolo di imbocco corretto, infatti, ridurrà la larghezza del settore nel primo filetto dell'imbocco. Ciò, a sua volta, ridurrà la stabilità del tagliente, aumentando il rischio di scheggiature nella zona dell'imbocco. Un maggiore angolo di imbocco corretto, tuttavia, favorisce l'evacuazione del truciolo nella direzione di avanzamento. Angoli di imbocco corretto troppo ridotti possono rendere problematica l'evacuazione del truciolo. Un rimedio può essere l'impiego di utensili a spirale sinistra.

Angolo di spoglia inferiore dell'imbocco:I maschi a tagliare per lavorazioni a foro passante hanno un angolo di spoglia inferiore dell'imbocco all'incirca triplo ri-spetto ai maschi a tagliare per lavorazioni a foro cieco. Per la spiegazione del motivo, vedere pagina 80.

Angoli di imbocco corretto, utensili per lavorazioni a foro passante

Prototex® HSC

Prototex® TiNi Plus

Prototex® X∙pert M

Prototex® Eco HT

Prototex® Synchrospeed

Prototex® X∙pert P

Consiglio pratico: Verifica dell'angolo di spoglia inferiore sui fianchiUn maschio a tagliare dovrà avvitarsi agevolmente nel filetto preceden-temente tagliato, senza raschiare le superfici. Qualora ciò non sia possibi-le, andrà scelto un tipo di utensile con maggiore angolo di spoglia inferiore sui fianchi.

Angoli di spoglia superiore, utensili per lavorazioni a foro cieco

Paradur® HT

Paradur® Ti Plus

Paradur® Eco CI

Paradur® HSC

Paradur® X∙pert M

Paradur® Eco Plus

Paradur® Synchrospeed

Paradur® X∙pert P

Paradur® WLM

Angoli di spoglia superiore, utensili per lavorazioni a foro passante

Prototex® Eco HT

Prototex® HSC


Paradur® Eco CI




Angoli di elica, utensili per lavorazioni a foro cieco

Paradur® Eco CI

Paradur® HT

Paradur® Ti Plus

Paradur® HSC

Paradur® WLM



Paradur® Eco Plus


Angoli di spoglia inferiore sui fianchi, utensili per lavorazioni a foro cieco


Paradur® WLM

Paradur® Eco CI


Paradur® HT

Paradur® Eco Plus

Paradur® HSC


Paradur® Ti Plus

Angoli di spoglia inferiore sui fianchi, utensili per lavorazioni a foro passante


Paradur® Eco CI


Prototex® Eco HT

Prototex® HSC



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Particolarità della maschiatura


Filettatura di fori ciechi profondi e sottoquota − Se possibile, utilizzare maschi a tagliare a scanala-tura rettilinea adduzione assiale del refrigerante, oppure maschi a tagliare per lavorazioni a foro cieco a spirale rialzata, con area di taglio anteriore non trattata o vaporizzata:• Paradur® HT (a scanalatura rettilinea)• Paradur® Synchrospeed con rivestimento TiN/vap

(a spirale) − Per acciai inossidabili e come soluzione in generale, si consiglia la rullatura; per la maschiatura di acciai inossidabili, sono indispensabili i maschi a tagliare a spirale:• Rullatura: Protodyn® S Eco Inox• Maschiatura: Paradur® X∙pert M

Uscita filetto obliqua − Utilizzare maschi a tagliare con la massima lunghezza possibile della sezione di guida e della massima stabilità (ad es. Prototex® X∙pert P, Prototex® X∙pert M)• Le inclinazioni fino a 30° sono relativamente

agevoli − Alternativa: fresatura a filettare

Filettatura in caso di prefori di maschiatura molto più profondi della parte filettata

− Utilizzare maschi a tagliare per lavorazioni a foro passante con imbocco corretto modificato:• Ridurre la spoglia dell'imbocco al valore di un

maschio a tagliare per lavorazioni a foro cieco• Accorciare la lunghezza di imbocco a ca. 3 filetti

Vantaggio: maggiore vita utensile rispetto ai maschi a tagliare per lavorazioni a foro cieco a spirale rialzata Svantaggio: i trucioli restano nel foro

− Per materiali a truciolo corto, quali ad es. GG25, è possibile utilizzare anche utensili a scanalatura rettilinea senza imbocco corretto:• Paradur® Eco CI − Naturalmente, per questa lavorazione saranno utilizzabili anche maschi a tagliare per lavorazioni a foro cieco a spirale rialzata

Filetti con gole − I filetti con gole andranno lavorati con utensili a spirale rialzata:• Paradur® X∙pert M• Paradur® X∙pert P• Paradur® Eco Plus

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Programmazione dell'avanzamento con impiego di adattatori di compensazione

Forze di processo nella maschiatura


Impiegando mandrini per maschi con compensazione assiale, andranno considerate le forze assiali di lavora-zione, che variano in base agli utensili impiegati.

Con Maschi a tagliare per lavorazioni a foro cieco a spirale, si crea una forza assiale nella direzione di avanzamento. Tale forza andrà contrastata con una programmazione negativa.

Nella maschiatura a tagliare, si presen-tano forze assiali che variano in base agli utensili impiegati. I maschi a tagliare a spirale destra sono soggetti ad una forza

I consueti valori di avanzamento per questa lavorazio-ne sono compresi fra il 90 e il 98% dell'avanzamento teorico. L'avanzamento teorico si può calcolare con la seguente formula:

vf = n x pn = numero di giri; p = passo del filetto

Con utensili a spirale sinistra, oppure con maschi a tagliare con imbocco corretto, i rapporti si invertono: in tali casi, infatti, le forze assiali si crea-no in direzione opposta a quella di avanzamento.

In tale caso è consigliabile la programmazione dell'avanzamento teorico.

Forza assiale variabile in base all'utensile

Programmazione macchina 90 - 98%

Forze di processo nei maschi a tagliare con imbocco

corretto

Forza assiale variabile in base all'utensile

Programmazione macchina 100%

Forze di processo nei maschi a tagliare a spirale destra

Impiegando adattatori di compensazione, dette forze potranno comportare un taglio troppo ampio della filettatura: in tale caso, si parla di “sfasamento assiale del taglio”. Lo sfasamento assiale del taglio

Filettatura sfasata in direzione assiale, con maschi a tagliare a spirale sinistra o maschi a tagliare con imbocco corretto:

sfasamento del taglio sulla parte superiore dei fianchi

Filettatura sfasata in direzione assiale, con utensili a spirale destra: sfasa-mento del taglio sulla parte inferiore

dei fianchi

Per ulteriori informazioni sullo sfasamento del taglio e per le necessarie contromisu-re, vedere pagina 91 (Problemi e soluzioni, Maschiatura).

Maschio a tagliare Maschio a tagliarePezzo da lavorare Pezzo da lavorare

Senso di rotazione

Forza di taglio

Forza assiale

Forza radiale

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assiale nella direzione di avanzamento; nei maschi a tagliare con imbocco corretto, tale forza agisce, invece, in direzione opposta.

viene favorito impiegando utensili a spi-rale rialzata con ampio angolo di spoglia inferiore sui fianchi nei materiali teneri, oppure in caso di trattamento improprio dei taglienti.

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Modifiche


Smusso negativo (smusso Secur)

Imbocco accorciatoAngolo di elica

ridotto nell'imboccoFiletto

smussato

Area di taglio anteriore non

trattata

Formazione del truciolo

I trucioli vengono avvolti più strettamente e risultano più corti

I trucioli vengono avvolti più strettamente e si formano in minore quantità

I trucioli vengono avvolti maggiormente e risulta-no più corti

Nessuna variazioneI trucioli vengono avvolti più strettamente e risultano più corti

Durata utensileSenza rivestimento:

Con rivestimento:

Qualità di filettaturaSenza rivestimento:

Con rivestimento:

Spessore del truciolo

Coppia

Esempio di applicazione

Assenza di avvolgimenti trucioli negli acciai da costruzione quali St52, C45 ecc.

Filettatura quasi fino al fondo del foro; migliore controllo del truciolo

Formazione del truciolo ottimizzata negli acciai e nell'alluminio

Problemi di scheggia-ture o di accumuli in fase di saldatura nella sezione di guida

Formazione del truciolo ottimizzata negli acciai e nella lavorazione di alberi a gomiti

Utensili standard opportunamente modificati

Paradur® SecurParadur® HSCPrototex® HSC

Tutti gli utensili con imbocco di forma E/F

Paradur® Ni 10Paradur® HSC

Paradur® Eco PlusParadur® X∙pert MParadur® Synchrospeed

Tutti gli utensili non rivestiti e Paradur® Synchrospeed (TiN-vap)

maggiore invariata minore sensibilmente minore

90 91

Lo sfasamento del taglio è più probabile con i maschi a tagliare per lavorazioni a foro cieco a spirale rialzata. La forza assiale nella direzione di avanzamento, determinata dall'angolo di elica, può far sì che il maschio a tagliare si inserisca nel foro più velocemente rispetto al passo corrispondente: in tale caso, si parla di “effetto cavatappi” e di “sfasamento assiale del taglio”. I maschi a tagliare per lavorazioni a foro passante, data la loro geometria, sono soggetti a forze assiali in direzione contraria a quella di avanzamento, anch'esse potenziale causa di sfasamento assiale del taglio. Lo sfasamento assiale del taglio viene favorito impiegando maschi a tagliare con ampio angolo di spoglia inferiore sui

fianchi nei materiali teneri, oppure in caso di trattamento improprio dei taglienti.

I maschi a tagliare che sfasino il taglio per le ragioni suddette creeranno necessa-riamente filettature troppo ampie. Uno sfasamento del taglio sporadico può verificarsi se, a causa dello stato dei trucioli o di accumuli di materiale in fase di saldatura, forze assiali agiscano su un solo lato dell'utensile: in tale caso, si parla di “sfasamento radiale del taglio”.

rimedio: − Lavorazione sincrona − Impiegare utensili armonizzati al tipo di materiale − Scegliere un rivestimento idoneo (per contrastare lo sfasamento radiale del taglio) − Ottimizzare il controllo del truciolo (per contrastare lo sfasamento radiale del taglio) − Impiegare maschi a tagliare con angolo di elica minore − Impiegare maschi a tagliare con tratta-mento speciale:• Paradur® X∙pert P; Paradur® Eco Plus• Prototex® X∙pert P; Prototex® Eco HT − Fresatura a filettare − Rullatura

Controllo del truciolo: Nella maschiatura di fori ciechi, il con-trollo del truciolo è un aspetto cruciale, soprattutto con fori ciechi profondi nei materiali tenaci a truciolo lungo. I problemi di controllo del truciolo si manifestano con matasse di trucioli, picchi di coppia casua-li, scheggiature dentate nella sezione di guida e/o con danni irreparabili all'utensile.

Rimedio: Per ottimizzare il controllo del truciolo è possibile modificare* maschi a tagliare di tipo standard, oppure realizzare nuove strutture:

− Rettificare un angolo di elica ridotto, per ottenere trucioli corti − Ridurre l'angolo di spoglia superiore, per ottenere trucioli avvolti più strettamen-te e più corti − Con utensili a spirale poco accentuata, oppure a scanalatura rettilinea, è possibile combinare i provvedimenti suddetti, integrandoli con l'adduzione assiale del lubrorefrigerante, che coadiuva la rimozione tramite fluido dei trucioli corti; soprattutto nella produ-zione di grande serie, si tratta di un metodo collaudato per incrementare sicurezza di processo e produttività − Levigatura dell'area di taglio anteriore, oppure angolo elica ridotto non tratta-to; in tale modo si otterranno trucioli ben controllabili − Sostituire i rivestimenti TiN/TiCN con THL: il THL presenta infatti migliori caratteristiche di formazione del truciolo; impiegare utensili non trattati, oppure vaporizzati, anziché rivestiti − Accorciare l'imbocco (operazione di modifica): in tale modo si creeranno meno trucioli e di maggiore spessore − Ridurre il numero di scanalature (nuova struttura): ciò aumenterà lo spessore

Problemi e soluzioni


del truciolo e migliorerà la stabilità dell'utensile − Utilizzare un utensile con smusso negativo (ad es. Paradur® Secur) − Rullatura o fresatura a filettare: i materiali che diano problemi di con-trollo del truciolo nella maschiatura a foro cieco, si possono generalmente lavorare senza asportazione di truciolo con la rullatura. Se la rullatura non è consentita, come soluzione si potrà utilizzare la fresatura a filettare: tale processo crea trucioli corti.

* Le modifiche sono illustrate esaurientemente e rappresentate intuitivamente alle pagine 88 - 89.

Filettatura a foro cieco sfasata in direzione assiale

Filettatura a foro passante sfasata in direzione assiale

In linea generale, vale quanto segue:Quanto maggiore è la resistenza del materiale e quanto minore è la dilata-zione alla rottura del materiale, tanto più agevole sarà controllare i trucioli. Le maggiori difficoltà nel controllo del tru-ciolo si presentano con gli acciai dolci da costruzione, gli acciai bassolegati e quelli inossidabili a bassa resistenza.

Quanto più i provvedimenti suddetti si ripercuoteranno sulla formazione del truciolo, tanto minore sarà la qualità superficiale del filetto. Sarà quindi fondamentale armonizzare i provve-dimenti andranno quindi armonizzati alle esigenze del cliente.

Sfasamento del taglio:La geometria dei maschi a tagliare è realizzata su misura per determinate applicazioni. In caso di impiego non cor-retto, i maschi a tagliare possono creare filettature troppo ampie: in tale caso, si parla di “sfasamento del taglio”.

Esempio di scheggiature in caso di problemi di controllo del truciolo

Nota:Lo sfasamento del taglio è pratica-mente escluso nella rullatura, nella fresatura a filettare e nella maschia-tura a tagliare sincrona.

92



Ottimizzazione della superficie del filetto nella maschiatura a tagliare:

− Sostituire la maschiatura a tagliare con la rullatura o la fresatura a filettare − Aumentare l'angolo di spoglia superiore − Minore spessore del truciolo, tramite un imbocco più lungo o un maggiore numero di scanalature (con i maschi a tagliare per lavorazioni a foro cieco, tuttavia, ciò peggiorerà la formazione del truciolo) − Nell'acciaio, di norma le migliori superfi-ci si ottengono con TiN e TiCN (nell'allu-minio, le migliori superfici si ottengono con utensili non trattati, oppure con rivestimenti CrN e DLC)

− Arricchire l'emulsione, oppure impiegare olio anziché l'emulsione − Convogliare il lubrorefrigerante diretta-mente verso l'area funzionale − Sostituire preventivamente l'utensile con uno nuovo

Alcuni dei provvedimenti proposti, pur migliorando la qualità superficiale, peggiorano il controllo del truciolo, cosa problematica soprattutto con fori ciechi profondi. Anche in tale caso, andrà rag-giunto un compromesso, nel rispetto delle esigenze del cliente.

Nota:Nella maschiatura a tagliare e nella rullatura, è pressoché impossibile influire sulla qualità di finitura su-perficiale con i parametri di taglio. Al contrario, nella fresatura a filettare, le velocità di taglio e di avanzamento si potranno scegliere in modo recipro-camente indipendente.

Superficie del filetto: La superficie del filetto viene determi-nata:

− dal processo di produzione: taglio, rullatura, fresatura − dall'usura dell'utensile − dalla geometria − dal rivestimento − dal tipo di materiale da lavorare − dal lubrorefrigerante e dalla sua dispo-nibilità nell'area funzionale dell'utensile

93

Usura: Un'elevata durezza assicura una buona resistenza all'usura e quindi un'elevata vita utensile. Di norma, tuttavia, un incre-mento della durezza riduce la tenacità.

Con piccole dimensioni e con utensili e a spirale rialzata occorre un'elevata tenacità, per prevenire danni irreparabili all'utensile.

Con maschi a rullare, utensili a scanalatu-ra rettilinea e a spirale poco accentuata, nonché per la lavorazione di materiali abrasivi a bassa resistenza, di norma la durezza dell'utensile di norma si può incrementare agevolmente.

Incollamento sull'utensile:In base al materiale da lavorare, sono consigliabili come soluzione rivestimenti e trattamenti termici speciali:

− Al e leghe a base di Al: utensili non trattati, CrN, DLC, WC/C − Acciai dolci e acciai inossidabili: vap − Acciai dolci da costruzione: CRN

Maschio a tagliare con rivestimento TiCN in AlSi7

Maschio a tagliare con rivestimento DLC in AlSi7

Esempio di saldatura

Esempio di usura da abrasione

94 95

La rullatura è un processo utilizzato per realizzare filettature interne senza asportazione di truciolo, tramite defor-mazione a freddo. Il materiale viene portato per deformazione in stato di scorrimento plastico, generando in tal modo un profilo di filettatura molto compatto. Si può quindi rinunciare alle scanalature, solitamente necessarie nella maschiatura, a vantaggio della stabilità dell'utensile.

Nozioni fondamentali sui processi

Informazioni tecniche – Rullatura

Con l'incrudimento delle filettature rullate, in combinazione con un anda-mento ininterrotto delle fibre (cfr. illustrazione in basso a destra), aumen-teranno sensibilmente sia la resistenza esterna in caso di carico statico, sia la

Occorre tenere presente che, nelle filettature rullate nella zona dell'incavo, si forma sempre un'incisione di rullatura. Per tale ragione, la rullatura non è consentita in tutti i settori. Le limitazioni per l'impiego pratico sono riportate qui accanto.

resistenza continuativa in caso di carico dinamico. Vale il contrario per l'andamen-to interrotto delle fibre, come si presenta nella maschiatura e nella fresatura a filettare (cfr. illustrazione in basso a sinistra).

− Settore alimentare e industria medicale (incrinature a pettine nella zona dell'in-cisione di rullatura) − Avvitamento automatico di componenti (possibilità di inceppamenti della vite nell'incisione di rullatura) − Lavorazione non consentita nell'indu-stria aeronautica

Incisione di rullatura

La rullatura è ideale per la produzione di grande serie, ad esempio per l'industria automobilistica. La realizzazione di filettature senza asportazione di truciolo, combinata all'elevata stabilità dell'uten-sile grazie al profilo poligonale, consente processi estremamente sicuri. Inoltre, rispetto alla maschiatura, è spesso possibile ottenere parametri di taglio superiori ed una maggiore durata utensi-le. Rispetto alla maschiatura, nella rullatura occorre una coppia maggiore di circa il 30%.

Le varie forme di imbocchi sono consi-gliabili nelle varie applicazioni:

− Forma D, 3,5 - 5,5 filetti: filettature passanti − Forma C, 2 - 3,5 filetti: filettature a foro cieco e passanti − Forma E, 1,5 - 2 filetti: filettature a foro cieco

Il 65% circa di tutti i materiali da lavorare nell'industria sono lavorabili tramite rullatura. I limiti del caso sono riportati di seguito:

− Materiali fragili, con allungamento alla rottura inferiore al 7%, quali ad es.:• GG• Leghe a base di Si con contenuto di

Si > 12%• Leghe a base di CuZn a truciolo corto• Duroplasti − Passo del filetto > 3 mm (la rullatura risulta particolarmente economica con passi ≤ 1,5 mm) − Resistenza alla trazione > 1200 - 1400 N/mm²

Materiali tipici per la rullatura sono i seguenti:

− Acciaio − Acciaio inossidabile − Leghe di rame tenere − Leghe a base di Al per lavorazione plastica

Nota: Nella rullatura, il foro di maschiatura dispone di tolleranze minori rispetto alla maschiatura e alla fresatura a filettare: la rullatura, quindi, non rappresenta l'alternativa più economi-ca per tutti i casi. Sarà quindi indi-spensabile considerare le applicazioni caso per caso. Per le formule di calcolo dei fori di maschiatura neces-sari, si rimanda alle pagine 70 - 71.

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Diametro del foro di maschiatura

Quota nominaleQuota minima Quota massima

min.*

max.*

* Tolleranza del diametro di nocciolo generato secondo DIN 13-50

Diametro di preforatura: 15,22 mm–> Diametro di nocciolo: 14,37 mm



Il diametro del preforo di maschiatura influisce in modo determinante sul processo di rullatura: da un lato, esso influisce sulla coppia necessaria e sulla durata utensile del maschio a rullare;

Per le filettature rullate, secondo DIN 13-50, sono consentiti diametri di noccio-lo maggiori rispetto alla maschiatura. Ad esempio, per una filettatura rullata della classe di tolleranza 6H, andrà rispettato il diametro di nocciolo della filettatura

Influsso del diametro di preforatura

Informazioni tecniche – Rullatura

Nota: Rapporto fra diametro di preforatura e diametro di nocciolo della filettatura: Se il foro di maschiatura viene praticato con una maggiorazione di 0,04 mm, il diametro di nocciolo della filettatura (dopo la rullatura) aumenterà di almeno 0,08 mm, ossia almeno del fattore 2.

Esempio di diametri di nocciolo consentiti per la dimensione M6-6H

Maschiatura Rullatura

Diam

etro

di n

occi

olo

in m

m

5,25 5,2175,2

5,1535,15

5,1

5,05

5

4,95 4,917 4,9174,9

4,85

4,8

4,75 Diametro di nocciolo 6H

minimo

Diametro di nocciolo 6H

massimo


minimo


massimo

dall'altro, anche sul processo di forma-zione del filetto. Tali rapporti sono illustrati intuitivamente nel grafico di seguito.

Esempio: M16 x 1,5-6H, 42CrMo4; Rm = 1100 N/mm2

minimo per la classe di tolleranza 6H; tuttavia, il diametro di nocciolo della filettatura massimo è prossimo alla classe di tolleranza 7H. Tale rapporto è rappre-sentato nell'esempio del diagramma di seguito.

Vita utensile

Coppia

Consiglio pratico:Soprattutto nella produzione di grande serie, sarà opportuno ottimizzare il diametro di preforatura. In tale caso, varrà quanto segue:Per il diametro di preforatura andrà scelta la misura più ampia possibile, ma contenuta entro il necessario. L'aumento del diametro di preforatura determinerà:

− una maggiore durata utensile − un processo di rullatura più agevole e sicuro − un minore fabbisogno di coppia

Occorrerà accertarsi che il filetto mantenga la conformità dimensionale.

Per i diametri di preforatura consigliati, consultare la tabella a pagina 116.

98 99

In linea generale, la rullatura è un proces-so estremamente sicuro. La rullatura mo-stra tutti i suoi vantaggi soprattutto con fori ciechi profondi, nei materiali teneri o tenaci, nei quali la maschiatura dà i mag-giori problemi di evacuazione del truciolo. Per tale ragione, la rullatura in quanto tale si può considerare un'autentica “soluzione ai problemi”. Per una fortunata coincidenza tecnica, proprio quei materiali che più frequente-mente causano problemi di lavorazione – quali ad es. St52, 16MnCr5, C15 – siano rullabili agevolmente.

La rullatura è vantaggiosa anche laddove occorra una qualità di finitura superficiale molto elevata. Di norma, nella maschiatu-ra a rullare i gradi di rugosità sono netta-mente inferiori rispetto alla maschiatura a tagliare.

Nonostante i vantaggi del realizzare filettature senza asportazione di truciolo, anche nella rullatura occorre considerare alcuni aspetti, per garantire un processo sicuro:

− Il diametro di preforatura dispone di tolleranze minori rispetto alla maschia-tura (ad es., con M6 ± 0,05 mm) − La foratura non deve lasciare trucioli nel foro di maschiatura: ciò si può ottenere impiegando punte elicoidali con lubrifi-cazione interna, oppure maschi a rullare con uscita refrigerante assiale; nel secondo caso, prima della rullatura, il maschio a rullare andrà posizionato per breve tempo sopra il foro di maschiatura − Nella rullatura, la coppia necessaria è maggiore rispetto alla maschiatura; all'occorrenza, andrà quindi aumentato il valore di regolazione dell'adattatore

− La rullatura richiede maggiore attenzio-ne al lubrorefrigerante e alla relativa alimentazione: un funzionamento a secco, anche di breve durata, ha infatti effetti maggiori rispetto alla maschia-tura a tagliare. Ciò a causa delle mag-giori pressioni superficiali sui taglienti preformati e della minore sezione dei canalini di lubrificazione per rullatura rispetto a quelli dei maschi a tagliare. Date le minori dimensioni dei canalini di lubrificazione, il maschio a rullare risulta però più stabile, cosa peraltro necessa-ria, date le maggiori coppie in gioco. Canalini di lubrificazione più grandi causerebbero facilmente scheggiature sui taglienti preformati, a causa delle elevate forze. Per ulteriori dettagli su una corretta refrigerazione e lubrifica-zione, consultare pagina 60. − Il valore di attrito si riduce, per ogni rivestimento, all'aumentare della temperatura; maggiori velocità di rullatura possono quindi migliorare la durata utensile − Rinomate case automobilistiche richie-dono spesso il rispetto di una determi-nata portata del filetto: tale condizione, con utensili standard, non è sempre possibile in condizioni di sicurezza di processo

Modifiche Problemi e soluzioni

Informazioni tecniche – Rullatura Informazioni tecniche – Rullatura

Rappresentazione grafica Effetto Effetto collaterale

Imbocco Forma D

Maggiore durata utensile

Tempo ciclo lievemente maggiore

Imbocco forma E

Filettatura quasi fino al fondo del foro e tempo ciclo lievemente minore

Minore durata utensile

Uscite refrigerante

radiali

Migliori condizioni di refrigerazione e di lubrificazione (per filetti profondi e ma-teriali impegnativi)

Maggiori costi utensili

Canalini di lubrificazione

sul codolo

Migliori condizioni di refrigerazione e di lubrificazione (ma meno efficienti rispetto alle uscite refrigerante radiali)

–

Lunghezza totale

maggiorata

Possibilità di lavorazione in punti difficilmente accessibili

–

Rivestimenti e trattamenti

termici

Armonizzazione del rivestimento all'applicazione concreta

Possibilità di maggiori costi utensili

Nota: Walter Prototyp è in grado di im-plementare in sicurezza i requisiti delle case automobilistiche, grazie a profili speciali.

100 101

Contrariamente alla maschiatura e alla rullatura, nella fresatura a filettare il passo viene generato dal controllo CNC.

Problemi e soluzioni Nozioni fondamentali sui processi

Informazioni tecniche – Rullatura Informazioni tecniche – Fresatura a filettare

Casi limite della rullatura:Per la rullatura risulta difficile indicare limiti chiari, essendovi sempre eccezioni nelle quali i limiti siano stati superati con successo, come altre in cui essi neppure siano stati raggiunti.

− Resistenza alla trazione In base al tipo di materiale e alle condi-zioni di lubrificazione, il limite è di ca. 1200 N/mm²; sono tuttavia noti casi in cui siano stati rullati con buoni risultati l'acciaio inossidabile, con maschi a rullare in HSS-E, e l'Inconel 718, noto per la difficile lavorabilità, con maschi a rullare in metallo duro integrale. Entrambi i materiali presentavano una resistenza di ca. 1450 N/mm².

− Allungamento alla rottura In generale, l'allungamento viene indicato con un valore minimo del 7%; sono tuttavia noti casi in cui, ad esem-pio la GGG-70 sia stata rullata con una dilatazione alla rottura di appena il 2%. Tuttavia, in questo caso, erano rilevabili minuscoli cretti nei fianchi, che l'utiliz-zatore ha comunque accettato. In tali casi, tuttavia, dalla rullatura non ci si poteva aspettare una maggiore resi-stenza.

− Passo e profilo di filettatura Con passi superiori ai 3 - 4 mm, i limiti di resistenza alla trazione riportati in precedenza vanno corretti al ribasso. I tipi di filetto con fianchi fortemente inclinati (ad es. 30° nella filettatura trapezoidale) andranno esaminati caso per caso.

− Contenuto di Si Le leghe per getti di alluminio a base di AlSi possono essere rullate se il conte-nuto di silicio non supera il 10%. Anche qui, tuttavia, sono noti casi in cui il contenuto di Si era pari al 12-13%.

Andranno però previste una minore qualità superficiale e una minore resistenza esterna del filetto.

− Incisione di rullatura L'incisione di rullatura sull'incavo del filetto, fenomeno inevitabile, può divenire un problema in caso di avvita-menti automatizzati: i primi filetti, infatti si inseriscono talvolta nell'inci-sione di rullatura. Le filettature rullate vengono evitate anche nei componenti per il settore alimentare e per l'industria medicale, poiché il lavaggio non consentirebbe un'affidabile rimozione delle impurità nell'incisione di rullatura.

− Maggiori costi utensili rispetto alla maschiatura − Con filetti a passo ridotto e di grandi dimensioni, la fresatura a filettare risulta spesso più rapida rispetto alla maschiatura e alla rullatura

Aspetti fondamentali della fresatura a filettare:

− È necessaria una macchina utensile a controllo CNC 3D (attualmente, lo standard corrente) − La fresatura a filettare convenzionale è possibile fino a ca. 2,5 x DN di profondi-tà; con la fresatura a filettare orbitale si arriva fino a ca. 3 x DN di profondità

Maschiatura: Il passo del filetto P viene generato dal maschio a tagliare/a rullare.

Fresatura a filettare: Il passo del filetto P viene generato dal controllo CNC (program-ma circolare).

P = P passo T = passo apparente = P passo

Vite Dado

Nota: Walter Prototyp è in grado di con-cepire utensili speciali che, a de-terminate condizioni, consentono di chiudere l'incisione di rullatura. Sono noti casi in cui i clienti, per tale ragione, abbiano consentito la rullatura, contrariamente all'opi-nione iniziale.

− Industria aeronautica Nell'industria aeronautica, la rullatura non è consentita. Qui vengono general-mente evitate le variazioni strutturali che si presentano con la rullatura o la saldatura.

Profilo di filetta-tura con maschio standard

Profilo di filetta-tura con maschio speciale

In teoria, una fresa per filettature interne è utilizzabile anche per realizzare filetta-ture esterne; tuttavia, i filetti così gene-rati non corrisponderanno alla normativa, poiché le filettature esterne, per ridurre al minimo l'effetto di intaglio nel nocciolo, sono arrotondate e il diametro esterno generato risulta troppo piccolo.

Poiché il calibro ad anello per filettature verifica il filetto al diametro sui fianchi, la conformità dimensionale viene comunque mantenuta.

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Informazioni tecniche – Fresatura a filettare

In linea generale, occorre distinguere fra due processi di fresatura fondamentali:

Fresatura discorde (con filettatura destra dall'alto verso il basso)La fresatura in controrotazione viene impiegata di preferenza per la lavorazione di materiali temprati, oppure come rimedio alla filettatura conica.

Fresatura concorde(con filettatura destra dal basso verso l'alto)La fresatura concorde incrementa la vita utensile e previene i segni di vibrazione dell'utensile; essa, tuttavia, favorisce la conicità dei filetti.

Dimensioni del filetto

Maschiatura

Nella fresatura a filettare, contraria-mente alla maschiatura e alla rullatura, all'aumentare delle dimensioni del filetto la coppia necessaria aumenterà soltanto

Correzione dell'avanzamentoPoiché la fresatura a filettare avviene su un percorso circolare e quindi il tagliente percorre un tragitto maggiore rispetto al centro dell'utensile, occorre distinguere fra avanzamento perimetrale e avan-zamento al centro dell'utensile. Poiché l'avanzamento dell'utensile è sempre rife-rito al centro dell'utensile, l'avanzamento della fresa andrà ridotto.

moderatamente. È quindi possibile realiz-zare filettature anche di grandi dimensioni con macchine di potenza ridotta.

La fresatura a filettare è un processo produttivo estremamente sicuro. In generale si creano trucioli corti, per cui l'evacuazione del truciolo non rappresenta un problema. La fresatura

Walter GPS esegue automaticamente tale riduzione contestualmente alla creazione del programma CNC. Anche alcuni controlli CNC riducono l'avanzamento automatica-mente, per lo stesso motivo. La riduzione dell'avanzamento sul percorso circolare andrà quindi disattivato, nel programma CNC, con un apposito comando G. Com-parando il tempo di ciclo calcolato da GPS con quello effettivo, si potrà capire se la macchina corregga automaticamente l'avanzamento.

a filettare, inoltre, non richiede mandrini speciali, tutti i tipi più comuni di mandrini di fresatura sono infatti utilizzabili anche per questo tipo di lavorazione.

Nota: Walter GPS rileva automaticamente il processo appropriato per la lavorazione del caso, considerando i dettagli specifici dell'utensile e della lavorazione stessa.

Avanzamento perimetrale (vf)

Percorso al centro (vm)

d = diametro fresa

D =

diametr

o

nomina

le

Fresatura a filettare

Copp

ia

Nota: Nella fresatura a filettare di perni, i rapporti sono esattamente inversi.

Consiglio pratico: Per stabilire se la macchina utensile corregga automaticamente l'avanza-mento, il programma si potrà verifica-re all'inserimento senza profondità di taglio. Comparando il tempo di ciclo effettivo con quello rilevato da Walter GPS si potrà capire se l'avanzamento andrà adattato nel programma CNC.

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Per ridurre le forze assiali agenti sull'uten-sile, è possibile eseguire ripartizioni del taglio:

A causa delle forze di taglio, è normale che una fresa a filettare sul codolo venga maggiormente spostata sul codolo rispet-to al tagliente anteriore. Ciò comporta il fenomeno della filettatura conica. In una fresa a filettare convenzionale,

Per contrastare questa legge fisica, le frese a filettare presentano già una geometria lievemente conica; in condizioni di lavorazione gravose, potrà tuttavia es-sere necessario rimediare con i seguenti provvedimenti:

− Ripartizione radiale (multipla) del taglio − Esecuzione in controrotazione di tutti i tagli radiali − Al termine del processo, esecuzione di un taglio a vuoto senza ulteriore avan-zamento

Ripartizione assiale del taglio

Ripartizione radiale del taglio

1° taglio 2° taglio

1° taglio Fresatura in controrotazione

Vantaggi: − Possibilità di ottenere una maggiore profondità del filetto − Minore rischio di rottura dell'utensile − Possibilità di fresatura a filettare anche con un serraggio relativamente delicato − Contrasta la filettatura conica

Svantaggi: − Maggiore usura dell'utensile − Maggiore tempo di produzione

Profilo teorico

Profilo effettivo

Nota: Con ripartizione assiale del taglio, occorrerà accertarsi che la fresa a filettare sia sempre scostata di un multiplo del passo.

Nota: In alternativa è anche possibile impie-gare frese a filettare orbitali (TMO), che generano filettature cilindriche fino al fondo del foro.

I provvedimenti suddetti, pur aumentan-do il tempo di ciclo, sono indispensabili in alcuni casi, laddove non sia possibile garantire altrimenti la conformità dimen-sionale della filettatura.Soprattutto con filettature a tolleranze ridotte e con materiali di difficile lavora-bilità (quali ad es. Inconel), tale conicità rappresenta un problema per la precisione dimensionale della filettatura.

1° taglio 2° taglio

2° taglio Fresatura concorde

3/4

4/4

nella lavorazione dell'acciaio, per ciascun millimetro di profondità del filetto andrà prevista una conicità di circa 1/1000 mm. Tale fenomeno è anche dovuto alle forze radiali agenti sulla fresa a filettare.

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Distorsione del profilo Programmazione CNC

Informazioni tecniche – Fresatura a filettare Informazioni tecniche – Fresatura a filettare

A causa della fresatura in diagonale nell'angolo dell'elica, il profilo di filettatura dell'utensile viene trasferito sul componen-

Programmazione CNC con Walter GPSIn linea generale, si consiglia di generare il programma CNC con Walter GPS. Ciò è senz'altro consigliabile, poiché GPS, con-trariamente ai cicli macchina predefiniti, considera nei calcoli anche la stabilità dell'utensile e, in caso di sovraccarico dello stesso, prevede una Riduzione dei parametri di taglio, oppure una ripartizio-ne radiale del taglio.

te in modo distorto. Tale fenomeno, detto “distorsione del profilo”, è rappresentato intuitivamente nell'esempio di seguito.

Walter GPS consente, anche ad utilizza-tori non esperti, di creare in semplicità e sicurezza un programma di fresatura a filettare per 7 diversi tipi di controlli. Rispetto al predecessore CCS, l'utilizzo è stato notevolmente semplificato; inoltre, il programma suggerisce automaticamen-te la strategia di realizzazione del filetto più economica.

Ciascuna riga di programma è correda-ta da commenti, affinché sia sempre possibile seguire i movimenti della macchina (è possibile scegliere fra più lingue). Di seguito si riporta un esempio di programma CNC per fresatura di una filettatura interna in un controllo secondo DIN 66025.

Con frese a filettare di piccole dimen-sioni, sono teoricamente realizzabili filettature di qualsiasi dimensione; la durata utensile, tuttavia, si riduce

all'aumentare delle dimensioni del filetto; ulteriori fattori limitanti sono la stabilità dell'utensile e la lunghezza della spoglia tagliente.

Per generare filetti conformi, andranno rispettate le seguenti regole:

Filettatura metrica:Diametro fresa ≤ 2/3 x diametro nominale di filettatura

Filettatura metrica fine:Diametro fresa ≤ 3/4 x diametro nominale di filettatura

Esempio di distorsione del profilo con filetto M18 x 1,5

Diametro fresa a filettare in mm

Scostamento sui fianchi causato da distorsione del profilo in mm

16 0,0386

14 0,0167

Assenza di passo: nessuna distorsione del profilo Passo P = 12: presenza di distorsione del profilo

Nota: Quanto più il diametro fresa si approssimerà al diametro nominale di filettatura e quanto maggiore sarà il passo del filetto, tanto più accentuata risulterà la distor-sione del profilo.

Nota: Le filettature speciali e quelle con angoli dei fianchi ridotti, data la distorsione del profilo, richiedono una preliminare verifica di fattibilità tecnica.

Nota: È vantaggioso effettuare una ripartizione radiale del taglio con avanzamento al dente invariato, anziché selezionare un taglio e ridurre l'avanzamento al dente: se l'avanzamento al dente è troppo ridotto, infatti, il tagliente si usurerà in maniera eccessiva.

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Programmazione CNC Modifiche

Informazioni tecniche – Fresatura a filettare Informazioni tecniche – Fresatura a filettare

Il raggio di programmazione “Rprg.” Il raggio di programmazione, abbrevia-to “Rprg.”, rappresenta un parametro principale per l'allestimento. Il valore Rprg. viene calcolato in base al diametro sui fianchi della fresa a filettare e consente la realizzazione immediata di filetti conformi, senza necessità di avvicinarsi progressiva-mente al valore di correzione. Il valore Rprg. è riportato sul codolo dell'utensile e andrà inserito nella tabella utensili del controllo CNC in fase di allestimento della macchina, alla creazione del programma CNC.

Il valore Rprg. è definito in modo che, utilizzandolo nel programma CNC, venga ottenuta la quota di calcolo minima per la tolleranza del filetto. Creando il pro-gramma CNC con GPS, verrà visualizzata una quota di correzione con cui si otterrà il centro di tolleranza della tolleranza del filetto selezionata. La quota di correzione andrà sottratta dal valore Rprg., dopodi-ché il valore Rprg. corretto andrà inserito nel controllo CNC.

Man mano che l'utensile viene utilizzato, i taglienti si usurano, l'utensile stesso viene spostato più sensibilmente e i filetti si restringono. Tale usura si potrà contrastare riducendo il valore Rprg.: in tale modo, verranno nuovamente generati filetti conformi. Sono consigliati step di correzione nella misura di 0,01 mm. Negli utensili di piccole dimensioni, correggere il valore Rprg. è meno probabile rispetto a quelli di grandi dimensioni, dato l'aumento delle forze radiali e quindi il maggior rischio di rottura dell'utensile. Qualora occorra riaffilare gli utensili, si consiglia pertanto di sostituirli superato l'80% della durata utensile massima.

Rappresentazione grafica Modifica Effetto

Gradino svasato e gradino piano

Svasamento e gradino piano in un solo utensile

Canalini di refrigerazione sul codolo

Refrigerazione mirata, senza indebolimento della sezione utensile nella zona dei taglienti

Uscite refrigerante radiali Refrigerazione mirata con filettature passanti

Filetti alternatiForze di taglio ridotte, ma tempo di lavorazione maggiore, occorrendo due rotazioni

Tagliente di sbavatura

Rimozione del filetto incompleto all'ingresso della filettatura, senza ulteriore ciclo di lavoro

Primo profilo di filettatura prolungato anteriormente

Smussatura del foro di maschiatura

Fresatura del collettoConsente ripartizioni assiali del taglio; consigliabile per filetti profondi

110



Refrigerazione e lubrificazione:I problemi causati da refrigerazione e lubrificazione e i relativi provvedimenti sono descritti a pagina 59.

Lavorazione di materiali duri: − Impiegare esclusivamente utensili specifici per la lavorazione di materiali duri (TMO HRC e frese a filettare Hart 10) − Lavorazione possibilmente in controrotazione (vedere applicazione consigliata Walter GPS) − Scegliere il massimo diametro di preforatura con-sentito − In caso di problemi di cilindricità della filettatura, praticare un taglio a vuoto, oppure impiegare utensili della famiglia TMO HRC − Non impiegare lubrorefrigerante, ma rimuovere i trucioli duri dal foro con aria di soffiaggio o lubrifi-cazione minimale (MMS)

Problema

Seg

ni d

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one

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Rid

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trat

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/Reg

olaz

ioni

fz in [mm/dente]

vc in [m/min]

Programmazione

Rotazione concorde

Controrotazione

Ripartizione del taglio

Raggio di progr. [Rprg.]

Refrigerazione

Pezz

o da

lavo

rare Serraggio

Diametro di preforatura

Evacuazione del truciolo

Ute

nsile

Stabilità/Geometria

Rapporto diametro/lunghezza

Angolo di elica

Rivestimento

Precisione di concentricità

Legenda:

Verificare Ridurre Migliorare/Aumentare Utilizzare di preferenza

111

Nota: L'impiego di utensili della famiglia TMO è un'alternativa tecnicamente ottima per generare filettature cilindriche.

TMO – Specialisti per compiti complessi:Gli utensili della famiglia TMO rappresentano una so-luzione a molti problemi: ad esempio quando occorra realizzare filetti profondi, lavorare materiali temprati o laddove le frese a filettare convenzionali genere-rebbero filettature coniche. Per ulteriori informazioni, vedere pagine 36 e 102 - 105.

Filettatura conica:Per spiegazioni e soluzioni del problema, consultare pagine 102 - 105.

112

Formule

Informazioni tecniche – Supplemento

Numero di giri

n [min-1] n =vc x 1000

[min-1]d1 x ∏

Velocità di taglio

vc [m/min] vc =d1 x ∏ x n

[m/min]1000

Velocità di avanzamento

vf [mm/min] vf = p x n [mm/min]

114

Diametri di nocciolo per maschiatura e fresatura a filettare


M Filettatura metrica regolare ISO

Codice secondo DIN 13

Diametro di nocciolo per filettatura interna (mm)

Diametro punta (mm)

6H min 6H max

M 2 1,567 1,679 1,60

M 2,5 2,013 2,138 2,05

M 3 2,459 2,599 2,50

M 4 3,242 3,422 3,30

M 5 4,134 4,334 4,20

M 6 4,917 5,153 5,00

M 8 6,647 6,912 6,80

M 10 8,376 8,676 8,50

M 12 10,106 10,441 10,20

M 14 11,835 12,210 12,00

M 16 13,835 14,210 14,00

M 18 15,294 15,744 15,50

M 20 17,294 17,744 17,50

M 24 20,752 21,252 21,00

M 27 23,752 24,252 24,00

M 30 26,211 26,771 26,50

M 36 31,670 32,270 32,00

M 42 37,129 37,799 37,50

MF Filettatura metrica fine ISO



Diametro punta (mm)

6H min 6H max

M 6 x 0,75 5,188 5,378 5,25

M 8 x 1 6,917 7,153 7,00

M 10 x 1 8,917 9,153 9,00

M 10 x 1,25 8,647 8,912 8,75

M 12 x 1 10,917 11,153 11,00

M 12 x 1,25 10,647 10,912 10,75

M 12 x 1,5 10,376 10,676 10,50

M 14 x 1,5 12,376 12,676 12,50

M 16 x 1.5 14,376 14,676 14,50

M 18 x 1.5 16,376 16,676 16,50

M 20 x 1.5 18,376 18,676 18,50

M 22 x 1,5 20,376 20,676 20,50

UNC Filettatura grossa unificata

Codice secondo ASME B 1.1


Diametro punta (mm)

2B min 2B max

N. 2-56 1,694 1,872 1,85

N. 4-40 2,156 2,385 2,35

N. 6-32 2,642 2,896 2,85

N. 8-32 3,302 3,531 3,50

N. 10-24 3,683 3,962 3,901/4 -20 4,976 5,268 5,105/16 -18 6,411 6,734 6,603/8 -16 7,805 8,164 8,001/2 -13 10,584 11,013 10,805/8 -11 13,376 13,868 13,503/4 -10 16,299 16,833 16,50

UNF Filettatura fine unificata

Codice secondo ASME B 1.1


Diametro punta (mm)

2B min 2B max

N. 4-48 2,271 2,459 2,40

N. 6-40 2,819 3,023 2,95

N. 8-36 3,404 3,607 3,50

N. 10-32 3,962 4,166 4,101/4 -28 5,367 5,580 5,505/16 -24 6,792 7,038 6,903/8 -24 8,379 8,626 8,501/2 -20 11,326 11,618 11,505/8 -18 14,348 14,671 14,50

G Filettatura per tubi

Codice secondo DIN EN ISO 228


Diametro punta (mm)

min max

G 1/8 8,566 8,848 8,80

G 1/4 11,445 11,890 11,80

G 3/8 14,950 15,395 15,25

G 1/2 18,632 19,173 19,00

G 5/8 20,588 21,129 21,00

G 3/4 24,118 24,659 24,50

G 1 30,292 30,932 30,75

115

116

Diametro di nocciolo per la rullatura Tabella comparativa delle durezze

Informazioni tecniche – Supplemento Informazioni tecniche – Supplemento

M Filettatura metrica regolare ISO, tolleranza 6H


Diametro di nocciolo per filettatura interna secondo DIN 13-50 (mm)

Diametro di preforatura (mm)

6H min 7H max

M 1,6 1,221 - 1,45

M 2 1,567 1,707 1,82

M 2,5 2,013 2,173 2,30

M 3 2,459 2,639 2,80

M 3,5 2,850 3,050 3,25

M 4 3,242 3,466 3,70

M 5 4,134 4,384 4,65

M 6 4,917 5,217 5,55

M 8 6,647 6,982 7,40

M 10 8,376 8,751 9,30

M 12 10,106 10,106 11,20

M 14 11,835 12,310 13,10

M 16 13,835 14,310 15,10

MF Filettatura metrica fine ISO, tolleranza 6H


Diametro di nocciolo per filettatura interna secondo DIN 13-50 (mm)

Diametro di preforatura (mm)

6H min 7H max

M 6 x 0,75 5,188 5,424 5,65

M 8 x 1 6,917 7,217 7,55

M 10 x 1 8,917 9,217 9,55

M 12 x 1 10,917 11,217 11,55

M 12 x 1,5 10,376 10,751 11,30

M 14 x 1,5 12,376 12,751 13,30

M 16 x 1.5 14,376 14,751 15,30

117

Resistenza alla trazione

Rm in N/mm2

Durezza Brinell HB

Durezza Rockwell HRC

Durezza Vickers HV PSI

150 50 50 22200 60 60 29250 80 80 37300 90 95 43350 100 110 50400 120 125 58450 130 140 66500 150 155 73550 165 170 79600 175 185 85650 190 200 92700 200 220 98750 215 235 105800 230 22 250 112850 250 25 265 120900 270 27 280 128950 280 29 295 135

1000 300 31 310 1431050 310 33 325 1501100 320 34 340 1581150 340 36 360 1641200 350 38 375 1701250 370 40 390 1771300 380 41 405 1851350 400 43 420 1921400 410 44 435 2001450 430 45 450 2071500 440 46 465 2141550 450 48 480 2211600 470 49 495 228

51 530 24753 560 26555 595 28357 63559 68061 72063 77064 80065 83066 87067 90068 94069 980

118

Regolazione della coppia nei mandrini per maschi


119

Valori indicativi per la regolazione della coppia nei mandrini per maschi

Tipo di filetto

Dimensione [mm]

Passo [mm]

Valore di regolazione coppia per

maschiatura a tagliare

[Nm]

Coppia di rottura per

maschiatura a tagliare

[Nm]

Valore di regolazione coppia per rullatura

[Nm]

M, MF 1 ≤ 0,25 0,03* 0,03 0,07*

M, MF 1,2 ≤ 0,25 0,07* 0,07 0,12

M, MF 1,4 ≤ 0,3 0,1* 0,1 0,16

M, MF 1,6 ≤ 0,35 0,15* 0,15 0,25

M, MF 1,8 ≤ 0,35 0,24* 0,24 0,3

M, MF 2 ≤ 0,4 0,3* 0,3 0,4

M, MF 2,5 ≤ 0,45 0,5 0,6 0,6

M, MF 3 ≤ 0,5 0,7 1 1

M, MF 3,5 ≤ 0,6 1,2 1,6 1,5

M, MF 4 ≤ 0,7 1,7 2,3 2,4

M, MF 5 ≤ 0,8 3 5 4

M, MF 6 ≤ 1,0 5,5 8,1 8

M, MF 8 ≤ 1,25 12 20 17

M, MF 10 ≤ 1,5 20 41 30

M, MF 12 ≤ 1,75 35 70 50

M, MF 14 ≤ 2,0 50 130 75

M, MF 16 ≤ 2,0 60 160 85

M, MF 18 ≤ 2,5 100 260 150

M, MF 20 ≤ 2,5 110 390 160

M, MF 22 ≤ 2,5 125 450 170

M, MF 24 ≤ 3,0 190 550 260

M, MF 27 ≤ 3,0 220 850 290

M, MF 30 ≤ 3,5 320 1100 430

M, MF 33 ≤ 3,5 350 1600 470

M, MF 36 ≤ 4,0 460 2300 650

M, MF 39 ≤ 4,0 500

M, MF 42 ≤ 4,5 700

M, MF 45 ≤ 4,5 750

M, MF 48 ≤ 5,0 900

M, MF 52 ≤ 5,0 1000

M, MF 56 ≤ 5,5 1300

Conversione per altri materiali

Materiale Fattore

Acciaio dolce 0,7

Acciaio 1200 N/mm2 1,2

Acciaio 1600 N/mm2 1,4

Acciaio inossidabile 1,3

GG/GGG 0,6

Alluminio/Rame 0,4

Leghe a base di Ti 1,1

Leghe a base di Ni 1,4

La tabella va utilizzata per la regolazione della coppia nei mandrini per maschi, qualora essi siano regolabili. Se la coppia viene regolata su valori eccessivi, vi è rischio di rottura dell'utensile; se, invece, essa è troppo ridotta, l'utensile potrà incepparsi durante la lavorazione, ma la macchina proseguirà a funzionare: se la compensazione di pressione non sarà sufficiente, l'utensile subirà danni irreparabili e anche la macchina potrebbe venire danneggiata.

Nel caso di dimensioni contrassegnate con *, la coppia necessaria per realizzare un filetto da 1,5 x DN di profondità supera la coppia di rottura dell'utensile. rimedio: Produzione del filetto in più cicli di lavoro.

Presupposti per la tabella qui sopra: materiale 42CrMo4, resistenza alla trazione 1000 N/mm², profondità del filetto 1,5 x DN. Utilizzando la tabella di conversione, tali valori si potranno trasferire su altri materiali.

120

Annotazioni

_ FILETTATURA CON WALTER PROTOTYP

Precisa, sicura, economica

Manuale prodotti

Filettatura

Prin

ted

in G

erm

any

632

4004

(11/

2012

) IT

Walter Italia s.r.l.Via Volta, s.n.c.,22071 Cadorago - CO, Italia+39 031 926-111, [email protected] Walter (Schweiz) AGSolothurn, Svizzera+41 (0) 32 617 40 72, [email protected]

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Derendinger Straße 53, 72072 Tübingen Postfach 2049, 72010 Tübingen Germania www.walter-tools.com

Precisa, sicura, economica - Walter Tools · fresatura, di recente è andata afferman-dosi la...

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