OASI - Città metropolitana di Venezia · Unico) D.M.LL.PP. 14 Gennaio 2008. Il Solaio di copertura...

in collaborazione con:

OASI - CENTRO DIVULGATIVO PERLE ENERGIE RINNOVABILI EL'EFFICIENZA ENERGETICA

Ing. Andrea Bisetto3 aprile 2013

Aprile 2013Data:

Redatto:

Gruppo di lavoro:

ing. Davide Fraccaro

Progettista:

04.01Relazione di calcolo delle strutture

Elaborato:

Oggetto:

Verificato:

Comune di MIRANO

P R O G E T T O E S E C U T I V O

Provincia di VENEZIA

Committente:

Validato:

Percorso Digitale:

C:\

Dott. Giorgio Bacci

Ing. Giuseppe Baldo

Arch. Manuel Basso

Pi. Andrea Bellè

Dott. Roberto Chinellato

Ing. Enrico Duprè

Arch. Igor Panciera

Arch. Antonio Vianello



RELAZIONE DI CALCOLO

___________________________________________________ ______

CON- RELAZIONE SULLE CARATTERISTICHE DEI MATERIALI IMPIEGATI ___________________________________________________ ______

Progetto CASA DELL'ENERGIA

PROGETTO OASI Comune MIRANO Provincia VENEZIA Quinto di Treviso (VE), 29 Marzo 2013 Il Progettista delle Strutture

2

INTRUDUZIONE ...................................................................................................................................... 4

MODELLAZIONE SISMICA DELLA STRUTTURA: ............................................................................................... 4

METODO DI CALCOLO .............................................................................................................................. 6

COMBINAZIONI DELLE AZIONI STATICHE ................................................................................................. 6

CARATTERISTICHE PRESCRITTE PER I MATERIALI.................................................................................... 8

NORME TECNICHE DI RIFERIMENTO....................................................................................................... 9

Materiali ........................................................................................................................................... 10

ANALISI DEI CARICHI ............................................................................................................................ 11

VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ............................................................................................................... 12

STATI LIMITE DI ESERCIZIO ..................................................................................................................... 12

TUTTE LE VERIFICHE SONO SVOLTE UTILIZZANDO LE SEGUENTI CONDIZIONI: ...................................... 13

VERIFICA SISMICA GLOBALE DEL FABBRICATO ..................................................................................... 14

AZIONE SISMICA ..................................................................................................................................... 14

COMBINAZIONI DELLE AZIONI STATICHE E SISMICHE ............................................................................ 15

MODELLAZIONE SISMICA TRIDIMENSIONALE ...................................................................................... 16

LISTA MATERIALI UTILIZZATI .................................................................................................................. 18

COMBINAZIONI DI CARICO ..................................................................................................................... 19

NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) .. 19

COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO ...................................................... 19

COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO ............................................... 20

COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO .................................................. 20

RISULTATI DELL’ANALISI ...................................................................................................................... 22

FONDAZIONI ........................................................................................................................................ 23

VERIFICA DEI PILASTRI ......................................................................................................................... 26

PILASTRI PIANO TERRA ................................................................................................................................ 26

Verifica a Flessione PILASTRO 25x50: ............................................................................................... 39

VERIFICA DEI SETTI ............................................................................................................................... 40

SETTI TERRA .............................................................................................................................................. 41

Verifica a Flessione SETTO 115x25: ................................................................................................... 45

Verifica a Flessione SETTO 130x25: ................................................................................................... 46

VERIFICA STATO LIMITE DI OPERATIVITA' (SLO) ................................................................................... 47

INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA ................................................................... 47

NORMATIVA .......................................................................................................................................... 47

DATI SPETTRO ........................................................................................................................................ 48

RISULTATI DELL’ANALISI ......................................................................................................................... 49

- SOLAIO PIANO COPERTURA ............................................................................................................... 50

3

TRAVE T1 COPERTURA ........................................................................................................................... 50

Armature longitudinali ...................................................................................................................... 51

Armature a taglio/torsione ............................................................................................................... 52

Verifica a Flessione:........................................................................................................................... 54

Verifica a Taglio: ............................................................................................................................... 55
















RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI DA COSTRUZIONE .............................................................. 70

:

4

Intruduzione

Il progetto consiste nella realizzazione di un nuovo edificio denominato "CASA DELL'ENEGIA" con funzioni didattiche, costituito dal piano Terra e dalla Copertura. Il fabbricato ha pianta iscrivibile in un rettangolo di lati 19.25x13.85ml disposto di sposto su un piano e l’altezza massima uguale a 4,90m circa dal piano di campagna all'estradosso della cornice. Le strutture di fondazione sono costituite da una platea di spessore 40cm. Le strutture in elevazione sono formate da pilastri e travi orizzontali in c.a. gettati in opera, progettati con criteri anti-sismici Vigente Normativa Tecnica (Testo Unico) D.M.LL.PP. 14 Gennaio 2008. Il Solaio di copertura è realizzato in latero cemento con pannelli "predalles" e con travi in c.a. comprese nello spessore del solaio e fuori-spessore. La verifica sismica del fabbricato si svolge secondo la nuova classificazione sismica del territorio della O.P.C.MM. 3274 del 20.03.2003, considerando il Comune di Mirano (VE) in zona 4 applicando il D.M. 14 Gennaio 2008. L’analisi sismica dell’edificio viene eseguita mediante un modello di calcolo tridimensionale semplificato delle strutture verticali e risolta con l’ausilio del programma di calcolo automatico “MasterSap Top” prodotto da Studio Software AMV S.r.l. - Ronchi Dei Legionari GO.

Il metodo di calcolo adottato è l’Analisi Statica Equivalente secondo le indicazioni del D.M. 14.01.2008. Si è considerato la classe di utilizzo III per edifici affollati. Per quanto riguarda le caratteristiche meccaniche del terreno di fondazione si rimanda alla Relazione Geotecnica .

MODELLAZIONE SISMICA della struttura: VERIFICA AGLI STATI LIMITE ULTIMI (SLV - SALVAGUARDIA DELLA VITA)

• Modello tridimensionale semplificato del fabbricato; • Numerazione delle Pilastrate e dei Setti • Dati di Input del modello • Diagramma delle pressioni della platea sul terreno • Diagramma delle armature delle platea; • Verifica dei pilastri • Verifica dei setti sismici

5

VERIFICA AGLI STATI LIMITE DI DANNO (SLO) Stato Limite di operatività (SLO): a seguito del terremoto, la costruzione nel suo complesso non deve subire danni ed interruzioni d'uso significativi; Formano parte integrante della presente relazione: La relazione illustrativa sui materiali da costruzione L'analisi dei carichi La verifica dei seguenti elementi strutturali:

Copertura: : Trave T1, Trave T2, Trave T3, Trave T4

,

Due tavole esecutive (1,2)

6

METODO DI CALCOLO Il dimensionamento e la verifica delle strutture in C.A. è con il metodo degli stati limite (S.L.U. e S.L.E.). Il calcolo delle sollecitazioni sulla struttura e il dimensionamento delle varie sezioni caratteristiche è stato condotto con i metodi della Scienza e della Tecnica delle Costruzioni. L’analisi strutturale adottata è di norma nell’ambito della teoria elastica lineare che ben rappresenta il comportamento globale dell’intera struttura. COMBINAZIONI DELLE AZIONI STATICHE

S.L.U.: combinazione fondamentale

γG1⋅G1 + γG2

⋅G2 + γP⋅P + γQ1⋅Qk1 + γQ2

⋅ ψ 02⋅Qk2 + γQ3

⋅ψ03⋅Qk3 + ... (2.5.1)

S.L.E.: combinazione caratteristica (rara) per la verifica alle tensioni ammissibili

G1 + G2 + P + Qk1 + ψ 02⋅Qk2 + ψ 03

⋅Qk3+ ... (2.5.2) combinazione frequente

G1 + G2 +P+ ψ 11⋅Qk1 + ψ 22

⋅Qk2 + ψ 23⋅Qk3 + ... (2.5.3)

Combinazione quasi permanente, impiegata per gli effetti a lungo termine G1 + G2 + P + ψ 21

⋅Qk1 + ψ 22⋅Qk2 + ψ 23

⋅Qk3 + ... (2.5.4) Combinazione sismica (sia in SLE che in SLU)

E + G1 + G2 + P + ψ 21⋅Qk1 + ψ 22

⋅Qk2 + ... (2.5.5) Combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite ultimi connessi alle azioni eccezionali di progetto Ad:

G1 +G2 +P+Ad + ψ 21⋅Qk1 + ψ 22⋅Qk2 +... (2.5.6) I valori dei coefficienti parziali di sicurezza γGi e γQj sono:

Coefficiente

γF EQU A1

STR A2

GEO

Carichi permanenti favorevoli γG1 0,9 1,0 1,0

sfavorevoli 1,1 1,3 1,0

Carichi permanenti non strutturali(1)

favorevoli sfavorevolii

γG2

0,0 1,5

0,0 1,5

0,0

1,3

Carichi variabili favorevoli γQi 0,0 0,0 0,0

sfavorevoli 1,5 1,5 1,3

dove:

γG1 coefficiente parziale del peso proprio (della struttura, del terreno e dell’acqua);

γG2 coefficiente parziale dei pesi propri degli elementi non strutturali; γQi coefficiente parziale delle azioni variabili.

7

I valori dei coefficienti parziali ψi sono:

Categoria/Azione variabile ψ0 j ψ1 j ψ2 j

Categoria A Ambienti ad uso residenziale 0,7 0,5 0,3 Categoria B Uffici 0,7 0,5 0,3 Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento 0,7 0,7 0,6 Categoria D Ambienti ad uso commerciale 0,7 0,7 0,6 Categoria E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale

1,0 0,9 0,8 Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN) 0,7 0,7 0,6 Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) 0,7 0,5 0,3 Categoria H Coperture 0,0 0,0 0,0 Vento 0,6 0,2 0,0 Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.) 0,5 0,2 0,0 Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0,7 0,5 0,2 Variazioni termiche 0,6 0,5 0,0

8

CARATTERISTICHE PRESCRITTE PER I MATERIALI [UNI EN 206-1] cls. Rck = 25/30.0 MPa fck = 0.83*30 = 24.9 MPa fcd = 0.85*fck/1.5 = 14.11 Mpa fctd = 0.7*0.27*Rck

2/3/1.5 = 1.21 Mpa Ecm = 28.6 Gpa classe di esposizione fondazioni XC2 classe di esposizione elevazione XC1 classe di consistenza S4 dimensione massimo aggregato 20mm cemento tipo I (Portland) R32.5 Mpa dosaggio minimo di cemento 300 kg/mc acciaio B450C fyk = 450 MPa fyd = 450/1.15 = 391 MPa Es = 210 GPa S275JR fyk = 235 MPa fyd = 235/1.05 = 223 MPa Es = 210 GPa bulloni vite classe 10.9, dado 6s saldature saldatura manuale ad arco ad elettrodo rivestito generalmente a cordone d’angolo senza preparazione dei pezzi II classe di saldatura tensione di calcolo pari a 0.85 di quella del materiale di base laterizi Fbk >= 15.0 Mpa

malte M10 (Rm = -10.0 N/mm2)

terreno v. Relazione Geologica legno BS 11

9

NORME TECNICHE DI RIFERIMENTO

1. Eurocodice 1 (ENV 1991) - ”Basi del progetto e azioni sulle strutture”.

2. Legge n°64 del 2 Febbraio 1974 - “Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche”.

3. Legge n°219 del 14 Maggio 1981 - ”Istruzioni per l’applicazione della normativa tecnica per la riparazione ed il rafforzamento degli edifici danneggiati dal sisma”.

4. D.M. 20 Novembre 1987 - ”Norme tecniche per la progettazione, l’esecuzione e il collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento”.

5. D.M. 14 Febbraio 1992 - “Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle strutture di cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche”.

6. D.M. 9 Gennaio 1996 - “Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche”.

7. D.M. 16 Gennaio 1996 - “Norme Tecniche relative ai “Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi”.

8. D.M. 16 Gennaio 1996 - “Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche”.

9. Circolare Ministero dei Lavori Pubblici del 4 Lug lio 1996 - ”Istruzioni per l'applicazione delle « norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi» di cui al decreto ministeriale 16 gennaio 1996”.

10. Circolare Ministero dei Lavori Pubblici n°252 de l 15 Ottobre 1996 - “Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 gennaio 1996”.

11. Circolare Ministero dei Lavori Pubblici n°65 del 10 Aprile 1997 - “Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 gennaio 1996”.

12. Ordinanza ministeriale 3274 del 20 Marzo 2003 - ”Criteri per l'individuazione delle zone sismiche - Individuazione, formazione ed aggiornamento degli elenchi nelle medesime zone”.

13. Ordinanza ministeriale 3274 del 20 Marzo 2003 - ”Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normativa tecniche per le costruzioni in zona sismica: norme tecniche per il progetto, la valutazione e l'adeguamento sismico degli edifici.”

14. Ordinanza ministeriale 3316 del 2 Marzo 2003 - ”Modifiche ed integrazioni all’ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n°3274 del 20/3/2003”

15. Ordinanza ministeriale 3333 del 23 Gennaio 2004 - ”Disposizioni urgenti di protezione civile”

16. G.U. 222 23/9/2005 - “Norme tecniche per le costruzioni”

10

17. D.M. 14 Gennaio 2008 - “Norme Tecniche per le costruzioni”.

18. Circolare Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti n°617 del 2 Febbraio 2009 - “Istruzioni per l’applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008”.

19. D.M. 11.03.1988:"Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione”.

20 Circolare del Ministero dei Lavori Pubblici 24.0 9.1988, n° 30483: “Legge 02.02.1974, n° 64 - articolo 1. D.M. 11.03.1988 : “Istruzioni riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione”.

Materiali • Decreto del Presidente della Repubblica 21.04.1993 n° 246: “Regolamento di

attuazione della direttiva 89/106/CEE relativa ai prodotti da costruzione”. • D.M. LL.PP. 20.11.1987: “Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo

degli edifici in muratura e per il loro consolidamento”. • UNI EN 206-1 Ottobre 2001: “Calcestruzzo. Specificazione, prestazione, produzione e

conformità”. • UNI 11104 Marzo 2004: “Calcestruzzo – Specificazione, prestazione, produzione e

conformità – Istruzioni complementari per l’applicazione della EN 206-1”. • UNI 10025 Gennaio 1995: “Prodotti laminati a caldo di acciai non legati per impieghi

strutturali – condizioni tecniche e fornitura”.

CODICI DI CALCOLI

• AMV Mastersap 2012.1 • Sigma C Soft ENG 8.31 della SIGMA C SOFT Snc, Padova

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ANALISI DEI CARICHI SOLAI tipo Bausta H= 12+4cm 2.15 KN/m

2

16+4cm 2.45 " 20+4cm 2.75 " 24+4cm 3.05 " tipo Predalle 4+08+4cm 2.65 KN/m

2

4+12+4cm 3.00 " 4+16+4cm 3.35 " 4+20+4cm 3.65 " MURATURE mattoni pieni 18.0 KN/m

3

mattoni semipieni 16.0 " mattoni forati 11.0 " INTONACI intonaco civile 20.0 KN/m

3

SOTTOFONDI Sottofondo alleggerito 4.5 KN/m

3

Sottofondo per rivestimenti 18.5 " RIVESTIMENTI Pavimenti di piastrelle (1cm) 0.40 KN/m

2

Pavimentazioni esterne pesanti 0.80 " MANTO DI COPERTURA coppi 0.80 KN/m

2

tavellonato (6cm) 0.35 " C.A. calcestruzzo armato 25.0 KN/m

3

LEGNO legno da costruzione 6.0 KN/m

3

12

VERIFICHE AGLI STATI LIMITE Le verifiche agli stati limite sono eseguite per tutte le più gravose condizioni di carico che possono agire sulla struttura, valutando gli effetti delle combinazioni definite sopra. STATI LIMITE ULTIMI Nelle verifiche agli stati limite ultimi si distinguono:

stato limite di equilibrio come corpo rigido: EQU stato limite di resistenza della struttura compresi gli elementi di fondazione: STR stato limite di resistenza del terreno: GEO I valori dei coefficienti parziali delle azioni da assumere per la determinazione degli effetti delle azioni nelle verifiche agli stati limite ultimi e le combinazioni delle azioni sono riportati a pagina 4 e pagina 5 della presente Relazione. Nelle verifiche nei confronti degli stati limite ultimi strutturali si è seguito l’approccio 2 previsto dalla normativa, ossia si è impiegata un’unica combinazione dei gruppi di coefficienti parziali definiti per le Azioni (A), per la resistenza dei materiali (M) e per la resistenza globale (R). In tale approccio, per le azioni si impiegano i coefficienti γF riportati nella colonna A1 della tabella a pagina 4.

STATI LIMITE DI ESERCIZIO Si sono effettuate le seguenti verifiche: Verifica di deformabilità:

Si è verificato che la deformazione delle strutture fosse sempre limitata e congruente con le prestazioni richieste alla struttura in relazione alla destinazione d’uso. Verifica di fessurazione :

Per assicurare la funzionalità e la durata delle strutture si è verificato che: - fosse sempre garantito un sufficiente ricoprimento delle armature con calcestruzzo di buona qualità e compattezza, bassa porosità e bassa permeabilità; - non si superasse uno stato limite di fessurazione adeguato alle condizioni ambientali, alle sollecitazioni ed alla sensibilità delle armature alla corrosione; In base alle condizioni ambientali e al tipo di armatura si è scelto il tipo di verifica da eseguire, secondo i seguenti schemi:

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CONDIZIONI AMBIENTALI CLASSE DI ESPOSIZIONE Ordinarie X0, XC1, XC2, XC3, XF1 Aggressive XC4, XD1, XS1, XA1, XA2, XF2,

XF3 Molto aggressive XD2, XD3, XS2, XS3, XA3, XF4

Gruppi di esigenze

Condizioni ambientali

Combinazione di azioni

Armatura Sensibile Poco sensibile Stato limite wd Stato limite wd

a Ordinarie frequente ap. fessure ≤ w2 ap. fessure ≤ w3

quasi permanente ap. fessure ≤ w1 ap. fessure ≤ w2

b Aggressive frequente ap. fessure ≤ w1 ap. fessure ≤ w2

quasi permanente decompressione - ap. fessure ≤ w1

c Molto aggressive frequente formazione fessure - ap. fessure ≤ w1 quasi permanente

decompressione - ap. fessure ≤ w1

dove: w1 = 0,2 mm w2 = 0,3 mm w3 = 0,4 mm Si è verificato che il valore di calcolo di apertura delle fessure (wd) sia inferiore rispetto a quello previsto dalla normativa. Verifica delle tensioni di esercizio:

si è valutato che la tensione massima di esercizio del calcestruzzo sia limitata secondo σc < 0,60 fck per combinazione caratteristica (rara) σc < 0,45 fck per combinazione quasi permanente. e che la tensione massima di esercizio dell’acciaio sia limitata secondo σs < 0,8 fyk per combinazione caratteristica (rara)

______________________________________

Tutte le verifiche sono svolte utilizzando le seguenti condizioni: - si adottano le proprietà geometriche della sezione corrispondente alla condizione

fessurata (il cls è considerato elastico in compressione, ma incapace di sostenere la trazione);

- in via semplificata, si assume il comportamento elastico-lineare e per le armature il coefficiente di omogeneizzazione con il valore convenzionale n=15;

- l’ambiente è stato stimato poco aggressivo con armature poco sensibili.

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VERIFICA SISMICA GLOBALE DEL FABBRICATO AZIONE SISMICA

La valutazione delle azioni sismiche è svolta secondo le prescrizioni delle Norme Tecniche per le costruzioni del 14/01/2008. Inoltre vengono considerate verificate le seguenti condizioni: - i diaframmi orizzontali possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano in quanto realizzati in cemento armato e in struttura mista acciaio-cls con soletta superiore in c.a. di spessore ≥ 50 mm e collegata alle travi in acciaio mediante connettori a taglio appositamente dimensionati; - gli elementi strutturali rispettano le limitazioni in termini di geometria e di quantitativi di armatura relative alla CD “B”; si è stimato l’effetto del sisma sulle strutture, effettuando un’analisi lineare statica dei tre corpi principali fuori terra, come previsto al paragrafo 7 (NTC 2008). L’azione sismica è stata rappresentata con un sistema di forze statiche orizzontali applicate al centro di massa di ciascun piano e pari a:

∑⋅⋅=j

jjiihi WzWzFF /

per l’i-esimo piano dove: Fh=Sd(T1) ∙W∙ λ/g Fi è la forza da applicare alla massa dell’i-esimo piano; Wi e Wj sono i pesi rispettivamente della massa i e della massa j; zi e zj sono le quote, rispetto al piano di fondazione, delle masse i e j; Sd(T1) è l’ordinata dello spettro di progetto; W è il peso complessivo della costruzione; λ è un coefficiente pari a 1; g è l’accelerazione di gravità Per tener conto degli effetti torsionali accidentali si amplificano le sollecitazioni ottenute attraverso il fattore δ=1+0,6∙x/Le

dove: x è la distanza dell’elemento resistente verticale dal baricentro geometrico di piano, misurata perpendicolarmente alla direzione dell’azione sismica considerata; Le è la distanza tra i due elementi resistenti più lontani misurata allo stesso modo.

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COMBINAZIONI DELLE AZIONI STATICHE E SISMICHE L’azione sismica è da considerarsi evento di tipo accidentale e quindi cumulabile con le altre cause di sollecitazione. La verifica allo stato limite ultimo (SLU) o di danno (SLO) viene effettuata per la seguente combinazione degli effetti della azione sismica con le altre azioni:

Fsd = E + Gk + Pk + ∑i (ψ2i

Qki) dove: E è l’azione sismica per lo stato limite in esame Gk sono i carichi permanenti al loro valore caratteristico Pk è il valore caratteristico dell’azione di precompressione, a cadute di tensione avvenute ψ2i coefficiente di combinazione che fornisce il valore quasi-permanente della azione variabile Qi , pari a 0.3 per ambiente di categoria A. Qki è il valore caratteristico dell’azione variabile Qi

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MODELLAZIONE SISMICA TRIDIMENSIONALE

Rappresentazione del modello di calcolo

INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro OASI Intestazione del lavoro PROGETTO OASI Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica sismica equivalente Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze kg Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008

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NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 712 anni Localita' Via Giacomo Matteotti Mirano Venezia ag/g 0.109 F0 2.58 Tc 0.35 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 DATI SPETTRO Eccentricita' accidentale 5% Periodo proprio T1 0.1519 [C1 = 0.05 H = 440] λ 0.85 Fattore q di struttura qor=2 Duttilita' Bassa Duttilita' Sd (T1) 0.167 g Coeff.globale accelerazione sismica 0.142

Fattore di importanza γγγγi 1 applicato Spettri orizzontali: Num. Periodo A.slu X 1 0.000 0.1308 2 0.158 0.1687 3 0.475 0.1687

18

4 0.500 0.1603 5 0.600 0.1336 6 0.700 0.1145 7 0.800 0.1002 8 0.900 0.0890 9 1.000 0.0801 10 1.200 0.0668 11 1.400 0.0572 12 1.600 0.0501 13 1.800 0.0445 14 2.000 0.0401 15 2.036 0.0394 16 2.400 0.0283 17 2.800 0.0218 18 3.200 0.0218 19 3.600 0.0218 20 4.000 0.0218

LISTA MATERIALI UTILIZZATI

Codice Descrizione Mod. elast. Coef. Poisson Peso unit. Dil. term. Aliq. inerz. Rigid. taglio Rigid. fless. 1 Calcestruzzo C25/30 (Rck 300) +3.25e+005 0.120 0.00250 +1.00e-005 1.000 +1.00e+000 +1.00e+000

Carico distribuito con riferimento globale Z, agente sulla lunghezza reale

Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria

Val. iniz. Dist.iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Peso proprio solaio h = 20+4 cm 1 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -0.030000 0.000 -0.030000 0.000 1.0000 1.0000

Permanente 2 Condizione 1 Permanente: Permanente portato -0.035000 0.000 -0.035000 0.000 1.0000 1.0000

Categoria C1 - Ospedali, ristoranti, banche, scuole

3 Condizione 2 Variabile: Aree di acquisto e congresso -0.030000 0.000 -0.030000 0.000 0.6000 0.6000

Peso proprio solaio h = 20+4 cm da AreaSol cod.1

4 Condizione 1 Permanente: Permanente portato -8.097643 0.000 -0.000000 0.000 1.0000 1.0000

Permanente da AreaSol cod.2 5 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -9.447250 0.000 -0.000000 0.000 1.0000 1.0000 Categoria C1 - Ospedali, ristoranti, banche, scuole da AreaSol cod.3










portato -9.447250 0.000 -5.245719 0.000 1.0000 1.0000 Categoria C1 - Ospedali, ristoranti,


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Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria

Val. iniz. Dist.iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

banche, scuole da AreaSol cod.3 Peso proprio solaio h = 20+4 cm da AreaSol cod.1





Peso proprio tamponamento 16 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -0.010000 0.000 -0.010000 0.000 1.0000 1.0000

COMBINAZIONI DI CARICO NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E

SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 Statica Azione sismica: Sisma assente

Torsione: Assente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300 Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 2 1.500

2 Sisma 100%+X 30%+Y Azione sismica: +EX+03EY Torsione: Antioraria


3 Sisma 100%+X 30%-Y Azione sismica: +EX-03EY Torsione: Antioraria


4 Sisma 100%-X 30%+Y Azione sismica: -EX+03EY Torsione: Antioraria


5 Sisma 100%-X 30%-Y Azione sismica: -EX-03EY Torsione: Antioraria


6 Sisma 30%+X 100%+Y Azione sismica: +03EX+EY Torsione: Antioraria


7 Sisma 30%+X 100%-Y Azione sismica: +03EX-EY Torsione: Antioraria


8 Sisma 30%-X 100%+Y Azione sismica: -03EX+EY Torsione: Antioraria


9 Sisma 30%-X 100%-Y Azione sismica: -03EX-EY Torsione: Antioraria


10 Sisma 100%+X 30%+Y Azione sismica: +EX+03EY Torsione: Oraria

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000

20

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 2 0.600

11 Sisma 100%+X 30%-Y Azione sismica: +EX-03EY Torsione: Oraria


12 Sisma 100%-X 30%+Y Azione sismica: -EX+03EY Torsione: Oraria


13 Sisma 100%-X 30%-Y Azione sismica: -EX-03EY Torsione: Oraria


14 Sisma 30%+X 100%+Y Azione sismica: +03EX+EY Torsione: Oraria


15 Sisma 30%+X 100%-Y Azione sismica: +03EX-EY Torsione: Oraria


16 Sisma 30%-X 100%+Y Azione sismica: -03EX+EY Torsione: Oraria


17 Sisma 30%-X 100%-Y Azione sismica: -03EX-EY Torsione: Oraria


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 18 Rara Tipologia: Rara


19 Frequente Tipologia: Frequente


20 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 21 Sisma 100%+X 30%+Y Azione sismica: +EX+03EY

Torsione: Antioraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 2 0.600

22 Sisma 100%+X 30%-Y Azione sismica: +EX-03EY Torsione: Antioraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000

Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 2 0.600

23 Sisma 100%-X 30%+Y Azione sismica: -EX+03EY Torsione: Antioraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


24 Sisma 100%-X 30%-Y Azione sismica: -EX-03EY Torsione: Antioraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


21

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 25 Sisma 30%+X 100%+Y Azione sismica: +03EX+EY

Torsione: Antioraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 2 0.600

26 Sisma 30%+X 100%-Y Azione sismica: +03EX-EY Torsione: Antioraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


27 Sisma 30%-X 100%+Y Azione sismica: -03EX+EY Torsione: Antioraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


28 Sisma 30%-X 100%-Y Azione sismica: -03EX-EY Torsione: Antioraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


29 Sisma 100%+X 30%+Y Azione sismica: +EX+03EY Torsione: Oraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


30 Sisma 100%+X 30%-Y Azione sismica: +EX-03EY Torsione: Oraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


31 Sisma 100%-X 30%+Y Azione sismica: -EX+03EY Torsione: Oraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


32 Sisma 100%-X 30%-Y Azione sismica: -EX-03EY Torsione: Oraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


33 Sisma 30%+X 100%+Y Azione sismica: +03EX+EY Torsione: Oraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


34 Sisma 30%+X 100%-Y Azione sismica: +03EX-EY Torsione: Oraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


35 Sisma 30%-X 100%+Y Azione sismica: -03EX+EY Torsione: Oraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


36 Sisma 30%-X 100%-Y Azione sismica: -03EX-EY Torsione: Oraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


22

RISULTATI DELL’ANALISI

Numerazione elementi sismo resistenti

23

FONDAZIONI

Pressione sul terreno trasmesse dalla platea di fondazione agli SLU

Diagramma armature integrative inferiori lungo X (cm2/60cm) - (Armatura base = rete φ8/20x20)

24

Diagramma armature integrative inferiori lungo Y(cm2/60cm) - (Armatura base = rete φ8/20x20)

Diagramma armature integrative superiori lungo X (cm2/60cm) - (Armatura base = rete φ8/20x20)

25

Diagramma armature integrative superiori lungo Y (cm2/60cm) - (Armatura base = rete φ8/20x20)

26

VERIFICA DEI PILASTRI Pilastri Piano Terra

Lavoro: OASI Intestazione lavoro: PROGETTO OASI Elemento: PILASTRO Gruppo: 1 Tabella: Tabella pilastri Descrizione: PILASTRI TERRA Rck: 300.00 kg/cm 2 fyk: 4580.0 kg/cm 2 Copriferro di calcolo: 3.0 cm Copriferro di disegno: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2 ρ min.: 1.000 % Passo min. armatura longitudinale: 50.0 cm ASTA NUM. 1 NI 1 NF 2 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (p ilastro) PIL. NUM. 4 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -5442 -271 3 0 -38 170 4.02 4.02 5 0.06 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -3362 -1 -181 0 -451 -304 4.02 4.02 3 0.12 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -3862 54 170 0 383 -433 4.02 4.02 3 0.13 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -4096 -304 122 0 294 939 4.02 4.02 3 0.21 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -4596 -249 473 0 1058 829 4.02 4.02 3 0.33 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -3070 -160 -455 0 -1091 632 4.02 4.02 3 0.31 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -4737 23 715 0 1625 -368 4.02 4.02 3 0.39 0.06 0.16 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -3290 -251 -364 0 -882 823 4.02 4.02 3 0.30 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -4957 -68 806 0 1833 -455 4.02 4.02 3 0.45 0.06 0.18 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -3036 -105 -461 0 -1096 -520 4.02 4.02 3 0.29 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -3536 -50 -110 0 -281 -410 4.02 4.02 3 0.11 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -3771 -409 -158 0 -402 1155 4.02 4.02 3 0.28 0.03 0.09 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -4271 -354 193 0 438 1045 4.02 4.02 3 0.26 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -2676 -287 -793 0 -1872 894 4.02 4.02 3 0.54 0.06 0.20 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -4343 -103 376 0 844 -526 4.02 4.02 3 0.23 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -2896 -378 -702 0 -1663 1084 4.02 4.02 3 0.51 0.06 0.17 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -4563 -194 467 0 1052 717 4.02 4.02 3 0.31 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -4995 -271 3 0 -45 -427 4.02 4.02 4 0.09 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -3018 -1 -181 0 -52 -302 4.02 4.02 4 0.06 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -3519 54 170 0 -10 -313 4.02 4.02 4 0.06 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -3753 -304 122 0 -25 -270 4.02 4.02 4 0.06 0.02 0.05 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -4253 -249 473 0 18 -281 4.02 4.02 4 0.06 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -2726 -160 -455 0 -90 -280 4.02 4.02 4 0.06 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -4393 23 715 0 53 -316 4.02 4.02 4 0.07 0.06 0.09 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -2946 -251 -364 0 -82 -271 4.02 4.02 4 0.06 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -4614 -68 806 0 61 -306 4.02 4.02 4 0.07 0.06 0.10 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -2693 -105 -461 0 -82 -289 4.02 4.02 4 0.06 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -3192 -50 -110 0 -40 -299 4.02 4.02 4 0.06 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -3427 -409 -158 0 -56 -256 4.02 4.02 4 0.06 0.03 0.07 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -3927 -354 193 0 -13 -267 4.02 4.02 4 0.06 0.03 0.06 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -2332 -287 -793 0 -127 -263 4.02 4.02 3 0.06 0.06 0.12 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -3999 -103 376 0 16 -299 4.02 4.02 4 0.06 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -2552 -378 -702 0 -118 -254 4.02 4.02 4 0.06 0.06 0.10 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -4220 -194 467 0 24 -290 4.02 4.02 4 0.07 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -4548 -271 3 0 -52 -1023 4.02 4.02 3 0.20 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -2674 -1 -181 0 346 -304 4.02 4.02 3 0.11 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -3175 54 170 0 -383 -193 4.02 4.02 3 0.09 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -3409 -304 122 0 -294 -939 4.02 4.02 3 0.22 0.02 0.07 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -3909 -249 473 0 -1023 -829 4.02 4.02 3 0.33 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -2382 -160 -455 0 911 -632 4.02 4.02 3 0.28 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -4049 23 715 0 -1519 -264 4.02 4.02 3 0.36 0.06 0.16 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -2602 -251 -364 0 719 -823 4.02 4.02 3 0.28 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -4270 -68 806 0 -1711 -455 4.02 4.02 3 0.43 0.06 0.18 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -2349 -105 -461 0 931 -520 4.02 4.02 3 0.26 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -2849 -50 -110 0 202 -410 4.02 4.02 3 0.10 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -3083 -409 -158 0 291 -1155 4.02 4.02 3 0.28 0.03 0.10 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -3583 -354 193 0 -438 -1045 4.02 4.02 3 0.26 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -1988 -287 -793 0 1619 -894 4.02 4.02 3 0.49 0.06 0.20 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -3655 -103 376 0 -811 -526 4.02 4.02 3 0.23 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -2208 -378 -702 0 1427 -1084 4.02 4.02 3 0.47 0.06 0.18 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -3876 -194 467 0 -1003 -717 4.02 4.02 3 0.30 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5

27

Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm ASTA NUM. 2 NI 3 NF 4 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (p ilastro) PIL. NUM. 1 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -10350 -460 -146 0 -378 612 4.02 4.02 4 0.17 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -6561 -128 -227 0 -545 -568 4.02 4.02 3 0.17 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -7130 -54 42 0 119 -415 4.02 4.02 4 0.10 0.00 0.01 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -6834 -392 -182 0 -461 1113 4.02 4.02 3 0.26 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -7402 -318 87 0 233 960 4.02 4.02 3 0.19 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -5990 -291 -520 0 -1219 903 4.02 4.02 3 0.36 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -7886 -43 376 0 836 -395 4.02 4.02 3 0.19 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -6072 -370 -506 0 -1194 1067 4.02 4.02 3 0.39 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -7968 -122 389 0 870 -559 4.02 4.02 3 0.23 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -6589 -281 -271 0 -635 882 4.02 4.02 3 0.25 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -7157 -206 -2 0 -24 729 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -6861 -545 -226 0 -551 1427 4.02 4.02 3 0.34 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -7430 -470 43 0 129 1274 4.02 4.02 3 0.24 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -6023 -476 -573 0 -1328 1283 4.02 4.02 3 0.46 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -7919 -228 323 0 710 775 4.02 4.02 3 0.23 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -6105 -555 -560 0 -1303 1447 4.02 4.02 3 0.48 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -8001 -307 336 0 745 939 4.02 4.02 3 0.27 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -9904 -460 -146 0 -57 -400 4.02 4.02 4 0.12 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -6218 -128 -227 0 -46 -286 4.02 4.02 4 0.08 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -6786 -54 42 0 -26 -298 4.02 4.02 4 0.08 0.00 0.01 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -6490 -392 -182 0 -61 -251 4.02 4.02 4 0.08 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -7058 -318 87 0 -41 -262 4.02 4.02 5 0.08 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -5646 -291 -520 0 -75 -263 4.02 4.02 4 0.07 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -7543 -43 376 0 -9 -301 4.02 4.02 5 0.09 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -5728 -370 -506 0 -80 -252 4.02 4.02 4 0.07 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -7624 -122 389 0 -13 -290 4.02 4.02 5 0.09 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -6245 -281 -271 0 -40 -264 4.02 4.02 4 0.08 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -6814 -206 -2 0 -20 -275 4.02 4.02 5 0.08 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -6518 -545 -226 0 -55 -228 4.02 4.02 4 0.08 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -7086 -470 43 0 -35 -240 4.02 4.02 5 0.08 0.04 0.05 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -5679 -476 -573 0 -68 -236 4.02 4.02 4 0.07 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -7576 -228 323 0 -1 -274 4.02 4.02 5 0.09 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -5762 -555 -560 0 -72 -225 4.02 4.02 4 0.07 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -7658 -307 336 0 -5 -263 4.02 4.02 5 0.09 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -9457 -460 -146 0 264 -1413 4.02 4.02 3 0.28 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -5874 -128 -227 0 452 -568 4.02 4.02 3 0.16 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -6442 -54 42 0 -119 -415 4.02 4.02 4 0.10 0.00 0.01 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -6146 -392 -182 0 338 -1113 4.02 4.02 3 0.24 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -6715 -318 87 0 -233 -960 4.02 4.02 3 0.20 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -5302 -291 -520 0 1068 -903 4.02 4.02 3 0.34 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -7199 -43 376 0 -836 -395 4.02 4.02 3 0.20 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -5384 -370 -506 0 1034 -1067 4.02 4.02 3 0.36 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -7280 -122 389 0 -870 -559 4.02 4.02 3 0.23 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -5901 -281 -271 0 556 -882 4.02 4.02 3 0.24 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -6470 -206 -2 0 -15 -729 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -6174 -545 -226 0 442 -1427 4.02 4.02 3 0.32 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -6742 -470 43 0 -129 -1274 4.02 4.02 3 0.24 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -5336 -476 -573 0 1193 -1283 4.02 4.02 3 0.44 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -7232 -228 323 0 -710 -775 4.02 4.02 3 0.24 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -5418 -555 -560 0 1159 -1447 4.02 4.02 3 0.46 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -7314 -307 336 0 -745 -939 4.02 4.02 3 0.27 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm ASTA NUM. 3 NI 5 NF 6 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (p ilastro) PIL. NUM. 5 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -15090 -70 -104 0 -312 106 4.02 4.02 5 0.15 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -10200 201 -195 0 -537 -491 4.02 4.02 4 0.18 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -10250 256 40 0 98 -610 4.02 4.02 4 0.15 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -10200 -234 -51 0 -156 533 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -10250 -179 184 0 458 414 4.02 4.02 4 0.16 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -10150 -2 -405 0 -1087 -43 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5

28

7 0 -- -- -10300 179 377 0 963 -432 4.02 4.02 4 0.22 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -10150 -133 -362 0 -972 322 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -10300 49 420 0 1077 -137 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -10180 86 -320 0 -868 -234 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -10230 140 -85 0 -253 -354 4.02 4.02 4 0.13 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -10180 -349 -176 0 -487 785 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -10220 -294 59 0 130 666 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -10130 -142 -557 0 -1486 348 4.02 4.02 3 0.30 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -10280 39 226 0 563 -122 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -10120 -272 -513 0 -1372 627 4.02 4.02 3 0.32 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -10280 -91 269 0 677 227 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -14645 -70 -104 0 -82 -48 4.02 4.02 6 0.14 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -9858 201 -195 0 -109 -48 4.02 4.02 6 0.09 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -9905 256 40 0 -11 -48 4.02 4.02 6 0.09 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -9856 -234 -51 0 -45 -20 4.02 4.02 6 0.09 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -9904 -179 184 0 54 -20 4.02 4.02 6 0.09 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -9806 -2 -405 0 -196 -38 4.02 4.02 6 0.10 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -9958 179 377 0 133 -38 4.02 4.02 6 0.09 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -9806 -133 -362 0 -176 -30 4.02 4.02 6 0.10 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -9958 49 420 0 152 -30 4.02 4.02 6 0.10 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -9838 86 -320 0 -164 -46 4.02 4.02 6 0.10 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -9886 140 -85 0 -65 -46 4.02 4.02 6 0.09 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -9836 -349 -176 0 -99 -18 4.02 4.02 6 0.09 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -9878 -294 59 0 -1 -17 4.02 4.02 6 0.08 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -9784 -142 -557 0 -262 -36 4.02 4.02 5 0.11 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -9935 39 226 0 66 -35 4.02 4.02 6 0.09 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -9779 -272 -513 0 -243 -27 4.02 4.02 6 0.10 0.04 0.05 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -9935 -91 269 0 86 -27 4.02 4.02 6 0.09 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -14200 -70 -104 0 147 -201 4.02 4.02 5 0.14 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -9516 201 -195 0 319 395 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -9561 256 40 0 -98 515 4.02 4.02 4 0.13 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -9512 -234 -51 0 67 -533 4.02 4.02 4 0.13 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -9558 -179 184 0 -350 -414 4.02 4.02 4 0.14 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -9463 -2 -405 0 695 -43 4.02 4.02 4 0.15 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -9616 179 377 0 -697 356 4.02 4.02 4 0.18 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -9462 -133 -362 0 619 -322 4.02 4.02 4 0.16 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -9615 49 420 0 -773 77 4.02 4.02 4 0.16 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -9495 86 -320 0 540 143 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -9541 140 -85 0 122 263 4.02 4.02 4 0.11 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -9491 -349 -176 0 288 -785 4.02 4.02 4 0.18 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -9537 -294 59 0 -130 -666 4.02 4.02 4 0.15 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -9438 -142 -557 0 962 -348 4.02 4.02 4 0.21 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -9590 39 226 0 -430 51 4.02 4.02 4 0.12 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -9437 -272 -513 0 887 -627 4.02 4.02 3 0.24 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -9589 -91 269 0 -505 -227 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm ASTA NUM. 4 NI 7 NF 8 SEZ. Rp B= 25.0 H= 50.0 (p ilastro) PIL. NUM. 7 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------------

NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -22500 -4019 -118 0 -174 2575 8.04 4.02 4 0.17 0.14 0.29 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -14550 -1224 -463 0 -1050 -6879 8.04 4.02 3 0.44 0.04 0.15 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -14780 -1184 293 0 724 -6832 8.04 4.02 3 0.42 0.04 0.15 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -15740 -3956 141 0 389 12800 8.04 4.02 3 0.82 0.14 0.51 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -15960 -3916 898 0 2100 12750 6.03 6.03 3 0.82 0.14 0.46 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -14720 -2213 -1072 0 -2362 8981 8.04 4.02 3 0.67 0.08 0.28 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -15460 -2080 1450 0 3343 8823 8.04 4.02 3 0.73 0.07 0.26 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -15080 -3033 -890 0 -1969 10760 8.04 4.02 3 0.76 0.11 0.39 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -15810 -2900 1631 0 3756 10600 6.03 6.03 3 0.84 0.10 0.33 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -14430 -1348 -1056 0 -2327 -7130 8.04 4.02 3 0.55 0.05 0.17 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -14650 -1308 -300 0 -702 -7082 8.04 4.02 3 0.44 0.05 0.16 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -15610 -4080 -452 0 -1036 13050 6.03 6.03 3 0.77 0.15 0.48 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -15830 -4040 305 0 760 13010 8.04 4.02 3 0.85 0.14 0.52 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -14570 -2364 -1789 0 -3983 9284 8.04 4.02 3 0.82 0.08 0.30 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -15310 -2231 732 0 1722 9127 8.04 4.02 3 0.63 0.08 0.28 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -14930 -3184 -1608 0 -3570 11060 6.03 6.03 3 0.85 0.11 0.38 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -15660 -3051 913 0 2135 10900 8.04 4.02 3 0.78 0.11 0.39 0.00 0.00 12.5 apost= 4.02 aant= 4.02 ainf= 2.01 asup= 2.01 (e arm . base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.1 n.spille lu ngo H: 1 1 220 -- -- -21605 -4019 -118 0 85 -6268 8.04 4.02 3 0.34 0.14 0.40 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -13865 -1224 -463 0 31 -4187 8.04 4.02 3 0.23 0.04 0.14 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -14090 -1184 293 0 79 -4228 8.04 4.02 3 0.23 0.04 0.14 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -15050 -3956 141 0 78 -4099 8.04 4.02 3 0.22 0.14 0.44 0.00 0.00 19.2

29

5 220 -- -- -15270 -3916 898 0 125 -4138 8.04 4.02 3 0.22 0.14 0.43 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -14035 -2213 -1072 0 -4 -4112 8.04 4.02 3 0.22 0.08 0.25 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -14775 -2080 1450 0 154 -4246 8.04 4.02 3 0.23 0.07 0.23 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -14390 -3033 -890 0 10 -4087 8.04 4.02 3 0.22 0.11 0.34 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -15125 -2900 1631 0 168 -4220 8.04 4.02 3 0.23 0.10 0.32 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -13745 -1348 -1056 0 -4 -4164 8.04 4.02 3 0.22 0.05 0.16 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -13965 -1308 -300 0 43 -4204 8.04 4.02 3 0.23 0.05 0.15 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -14925 -4080 -452 0 43 -4075 8.04 4.02 3 0.22 0.15 0.45 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -15145 -4040 305 0 90 -4119 8.04 4.02 3 0.22 0.14 0.44 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -13885 -2364 -1789 0 -47 -4084 8.04 4.02 3 0.22 0.09 0.27 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -14620 -2231 732 0 111 -4219 8.04 4.02 3 0.23 0.08 0.25 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -14240 -3184 -1608 0 -33 -4057 8.04 4.02 3 0.22 0.11 0.36 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -14975 -3051 913 0 126 -4190 8.04 4.02 3 0.23 0.11 0.34 0.00 0.00 19.2 apost= 4.02 aant= 4.02 ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -20710 -4019 -118 0 344 -15110 6.03 6.03 3 0.83 0.14 0.43 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -13180 -1224 -463 0 1050 -6879 8.04 4.02 3 0.45 0.04 0.16 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -13400 -1184 293 0 -567 -6832 8.04 4.02 3 0.42 0.04 0.15 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -14360 -3956 141 0 -233 -12800 8.04 4.02 3 0.83 0.14 0.53 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -14580 -3916 898 0 -1850 -12750 6.03 6.03 3 0.82 0.14 0.47 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -13350 -2213 -1072 0 2354 -8981 8.04 4.02 3 0.68 0.08 0.29 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -14090 -2080 1450 0 -3035 -8823 8.04 4.02 3 0.72 0.07 0.27 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -13700 -3033 -890 0 1969 -10760 8.04 4.02 3 0.77 0.11 0.41 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -14440 -2900 1631 0 -3420 -10600 6.03 6.03 3 0.81 0.10 0.34 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -13060 -1348 -1056 0 2319 -7130 8.04 4.02 3 0.56 0.05 0.18 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -13280 -1308 -300 0 702 -7082 8.04 4.02 3 0.44 0.05 0.17 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -14240 -4080 -452 0 1036 -13050 6.03 6.03 3 0.79 0.15 0.50 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -14460 -4040 305 0 -581 -13010 8.04 4.02 3 0.85 0.15 0.54 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -13200 -2364 -1789 0 3890 -9284 8.04 4.02 3 0.82 0.09 0.32 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -13930 -2231 732 0 -1499 -9127 8.04 4.02 3 0.63 0.08 0.29 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -13550 -3184 -1608 0 3505 -11060 6.03 6.03 3 0.85 0.11 0.39 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -14290 -3051 913 0 -1884 -10900 8.04 4.02 3 0.77 0.11 0.40 0.00 0.00 12.5 apost= 4.02 aant= 4.02 ainf= 2.01 asup= 2.01 (e arm . base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.1 n.spille lu ngo H: 1 Passo staffe nodo NON confinato 5.9 cm ASTA NUM. 5 NI 9 NF 10 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 ( pilastro) PIL. NUM. 2 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------------

NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -20450 146 -47 0 -255 -161 4.02 4.02 6 0.20 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -13510 321 -89 0 -325 -801 4.02 4.02 4 0.21 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -13520 406 58 0 192 -986 4.02 4.02 4 0.22 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -13620 -36 -172 0 -561 190 4.02 4.02 4 0.17 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -13620 49 -24 0 -172 218 4.02 4.02 5 0.14 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -13540 116 -297 0 -880 -357 4.02 4.02 4 0.22 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -13560 399 194 0 438 -974 4.02 4.02 4 0.24 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -13570 9 -321 0 -951 127 4.02 4.02 4 0.21 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -13590 292 169 0 400 -744 4.02 4.02 4 0.21 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -13550 140 -23 0 -143 -409 4.02 4.02 5 0.15 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -13560 225 125 0 302 -594 4.02 4.02 4 0.18 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -13660 -217 -105 0 -378 594 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -13660 -131 42 0 175 404 4.02 4.02 4 0.15 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -13590 -103 -216 0 -659 337 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -13600 181 274 0 636 -500 4.02 4.02 4 0.21 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -13620 -210 -241 0 -730 577 4.02 4.02 4 0.23 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -13630 74 250 0 565 -269 4.02 4.02 4 0.18 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -20005 146 -47 0 -152 160 4.02 4.02 6 0.20 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -13170 321 -89 0 -129 95 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -13175 406 58 0 -64 93 4.02 4.02 6 0.13 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -13275 -36 -172 0 -183 111 4.02 4.02 6 0.13 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -13280 49 -24 0 -119 109 4.02 4.02 6 0.13 0.00 0.00 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -13195 116 -297 0 -227 103 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -13215 399 194 0 -12 95 4.02 4.02 6 0.13 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -13230 9 -321 0 -244 108 4.02 4.02 5 0.13 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -13245 292 169 0 -28 100 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -13205 140 -23 0 -93 101 4.02 4.02 6 0.13 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -13215 225 125 0 -28 99 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -13315 -217 -105 0 -147 117 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -13315 -131 42 0 -83 115 4.02 4.02 6 0.13 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -13245 -103 -216 0 -183 110 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -13255 181 274 0 32 102 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -13275 -210 -241 0 -200 115 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -13290 74 250 0 16 107 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -19560 146 -47 0 -48 481 4.02 4.02 6 0.21 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -12830 321 -89 0 67 801 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5

30

3 440 -- -- -12830 406 58 0 -192 986 4.02 4.02 4 0.22 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -12930 -36 -172 0 194 33 4.02 4.02 6 0.13 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -12940 49 -24 0 -65 218 4.02 4.02 6 0.13 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -12850 116 -297 0 426 357 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -12870 399 194 0 -438 974 4.02 4.02 4 0.24 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -12890 9 -321 0 464 127 4.02 4.02 4 0.15 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -12900 292 169 0 -400 744 4.02 4.02 4 0.21 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -12860 140 -23 0 -43 409 4.02 4.02 5 0.14 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -12870 225 125 0 -302 594 4.02 4.02 4 0.18 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -12970 -217 -105 0 84 -359 4.02 4.02 5 0.14 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -12970 -131 42 0 -175 -174 4.02 4.02 5 0.13 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -12900 -103 -216 0 292 -117 4.02 4.02 5 0.14 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -12910 181 274 0 -572 500 4.02 4.02 4 0.20 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -12930 -210 -241 0 330 -347 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -12950 74 250 0 -534 269 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm ASTA NUM. 6 NI 11 NF 12 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (pilastro) PIL. NUM. 6 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------------

NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -8490 237 -137 0 -258 -322 4.02 4.02 4 0.12 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -6312 352 -243 0 -537 -895 4.02 4.02 3 0.23 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -5701 384 27 0 97 -958 4.02 4.02 3 0.18 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -5977 25 -191 0 -455 195 4.02 4.02 4 0.11 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -5366 57 79 0 245 259 4.02 4.02 4 0.09 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -6907 209 -538 0 -1212 -593 4.02 4.02 3 0.30 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -4870 316 362 0 890 -805 4.02 4.02 3 0.29 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -6806 110 -523 0 -1167 -383 4.02 4.02 3 0.26 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -4769 218 378 0 934 -596 4.02 4.02 3 0.26 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -6324 268 -262 0 -586 -729 4.02 4.02 3 0.21 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -5713 300 8 0 44 -792 4.02 4.02 3 0.14 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -5989 -59 -210 0 -485 290 4.02 4.02 4 0.12 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -5378 -27 60 0 192 212 4.02 4.02 4 0.08 0.00 0.01 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -6921 107 -561 0 -1275 -392 4.02 4.02 3 0.28 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -4884 214 339 0 826 -604 4.02 4.02 3 0.24 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -6821 9 -545 0 -1231 182 4.02 4.02 3 0.24 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -4784 116 355 0 870 -395 4.02 4.02 3 0.21 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -8044 237 -137 0 43 201 4.02 4.02 5 0.09 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -5969 352 -243 0 2 120 4.02 4.02 6 0.06 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -5357 384 27 0 38 113 4.02 4.02 5 0.06 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -5634 25 -191 0 35 141 4.02 4.02 5 0.06 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -5022 57 79 0 71 134 4.02 4.02 4 0.06 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -6563 209 -538 0 -28 134 4.02 4.02 6 0.07 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -4526 316 362 0 93 110 4.02 4.02 4 0.05 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -6463 110 -523 0 -17 140 4.02 4.02 6 0.07 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -4425 218 378 0 103 116 4.02 4.02 4 0.05 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -5981 268 -262 0 -10 139 4.02 4.02 6 0.06 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -5370 300 8 0 27 132 4.02 4.02 5 0.06 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -5646 -59 -210 0 24 160 4.02 4.02 5 0.06 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -5034 -27 60 0 60 153 4.02 4.02 4 0.06 0.00 0.01 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -6578 107 -561 0 -41 157 4.02 4.02 5 0.07 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -4541 214 339 0 79 133 4.02 4.02 4 0.05 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -6477 9 -545 0 -32 163 4.02 4.02 5 0.07 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -4440 116 355 0 89 139 4.02 4.02 4 0.05 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -7597 237 -137 0 344 723 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -5625 352 -243 0 537 895 4.02 4.02 3 0.24 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -5013 384 27 0 -21 958 4.02 4.02 3 0.18 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -5290 25 -191 0 455 195 4.02 4.02 4 0.11 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -4679 57 79 0 -102 259 4.02 4.02 4 0.07 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -6219 209 -538 0 1156 593 4.02 4.02 3 0.29 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -4182 316 362 0 -703 805 4.02 4.02 3 0.26 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -6119 110 -523 0 1132 383 4.02 4.02 3 0.25 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -4082 218 378 0 -728 596 4.02 4.02 3 0.22 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -5637 268 -262 0 567 729 4.02 4.02 3 0.21 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -5026 300 8 0 9 792 4.02 4.02 3 0.14 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -5302 -59 -210 0 485 29 4.02 4.02 4 0.10 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -4691 -27 60 0 -73 93 4.02 4.02 5 0.05 0.00 0.01 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -6234 107 -561 0 1192 392 4.02 4.02 3 0.27 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -4197 214 339 0 -667 604 4.02 4.02 3 0.21 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -6133 9 -545 0 1168 182 4.02 4.02 3 0.23 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -4096 116 355 0 -692 395 4.02 4.02 3 0.18 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5

31

Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm ASTA NUM. 7 NI 13 NF 14 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (pilastro) PIL. NUM. 3 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -7858 218 73 0 -51 -226 4.02 4.02 5 0.09 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -5570 351 3 0 -176 -921 4.02 4.02 3 0.18 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -5726 426 125 0 410 -1079 4.02 4.02 3 0.25 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -5165 15 -182 0 -605 211 4.02 4.02 3 0.13 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -5321 90 -59 0 -300 -369 4.02 4.02 4 0.11 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -5247 163 -224 0 -719 -523 4.02 4.02 3 0.20 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -5770 413 184 0 515 -1051 4.02 4.02 3 0.26 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -5126 62 -279 0 -851 310 4.02 4.02 3 0.19 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -5648 312 129 0 404 -838 4.02 4.02 3 0.20 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -5545 190 184 0 541 -582 4.02 4.02 3 0.18 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -5702 265 306 0 775 -741 4.02 4.02 3 0.25 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -5140 -146 -1 0 -171 517 4.02 4.02 4 0.11 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -5297 -71 122 0 403 345 4.02 4.02 4 0.12 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -5218 -32 -4 0 -194 255 4.02 4.02 4 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -5741 218 404 0 956 -641 4.02 4.02 3 0.27 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -5097 -133 -60 0 -326 487 4.02 4.02 3 0.13 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -5619 117 348 0 844 -428 4.02 4.02 3 0.21 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -7411 218 73 0 -210 254 4.02 4.02 4 0.10 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -5226 351 3 0 -170 148 4.02 4.02 4 0.07 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -5382 426 125 0 -135 141 4.02 4.02 4 0.06 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -4821 15 -182 0 -205 179 4.02 4.02 4 0.07 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -4977 90 -59 0 -169 172 4.02 4.02 4 0.07 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -4904 163 -224 0 -227 165 4.02 4.02 4 0.07 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -5426 413 184 0 -110 142 4.02 4.02 4 0.06 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -4782 62 -279 0 -237 174 4.02 4.02 4 0.07 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -5304 312 129 0 -120 152 4.02 4.02 4 0.06 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -5202 190 184 0 -135 164 4.02 4.02 4 0.07 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -5358 265 306 0 -100 158 4.02 4.02 4 0.06 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -4797 -146 -1 0 -170 195 4.02 4.02 4 0.07 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -4953 -71 122 0 -135 188 4.02 4.02 4 0.07 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -4875 -32 -4 0 -185 184 4.02 4.02 4 0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -5397 218 404 0 -68 162 4.02 4.02 4 0.06 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -4753 -133 -60 0 -195 194 4.02 4.02 4 0.07 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -5276 117 348 0 -78 171 4.02 4.02 4 0.06 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -6964 218 73 0 -370 734 4.02 4.02 3 0.17 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -4882 351 3 0 -176 921 4.02 4.02 3 0.19 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -5039 426 125 0 -410 1079 4.02 4.02 3 0.25 0.03 0.09 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -4477 15 -182 0 195 211 4.02 4.02 4 0.07 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -4634 90 -59 0 -39 369 4.02 4.02 4 0.08 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -4560 163 -224 0 265 523 4.02 4.02 3 0.13 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -5082 413 184 0 -515 1051 4.02 4.02 3 0.27 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -4438 62 -279 0 377 310 4.02 4.02 3 0.11 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -4961 312 129 0 -404 838 4.02 4.02 3 0.21 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -4858 190 184 0 -541 582 4.02 4.02 3 0.18 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -5015 265 306 0 -775 741 4.02 4.02 3 0.25 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -4453 -146 -1 0 -169 -128 4.02 4.02 4 0.06 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -4610 -71 122 0 -403 31 4.02 4.02 4 0.08 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -4531 -32 -4 0 -176 113 4.02 4.02 4 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -5053 218 404 0 -956 641 4.02 4.02 3 0.27 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -4409 -133 -60 0 -64 -99 4.02 4.02 5 0.05 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -4932 117 348 0 -844 428 4.02 4.02 3 0.21 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm ASTA NUM. 8 NI 15 NF 16 SEZ. Rp B= 25.0 H= 50.0 (pilastro) PIL. NUM. 10 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -29640 -5290 -250 0 -788 4039 8.04 4.02 4 0.26 0.18 0.36 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -19700 -2050 -511 0 -1317 -9706 8.04 4.02 3 0.62 0.07 0.23 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -19220 -2137 232 0 633 -9780 8.04 4.02 3 0.59 0.07 0.24 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -20350 -5058 51 0 -272 15990 6.03 6.03 3 0.89 0.18 0.55 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -19860 -5144 794 0 1836 16060 6.03 6.03 3 0.98 0.18 0.56 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -20460 -3033 -1119 0 -2721 11880 8.04 4.02 3 0.85 0.11 0.34 0.00 0.00 12.5

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7 0 -- -- -18850 -3322 1357 0 3010 12120 6.03 6.03 3 0.83 0.12 0.36 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -20660 -3935 -951 0 -2340 13760 6.03 6.03 3 0.86 0.14 0.41 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -19040 -4224 1525 0 3371 14010 6.03 6.03 3 0.97 0.15 0.46 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -19970 -1753 -1099 0 -2657 -9130 8.04 4.02 3 0.67 0.06 0.19 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -19490 -1840 -356 0 -953 -9204 8.04 4.02 3 0.57 0.06 0.21 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -20620 -4761 -537 0 -1388 15410 6.03 6.03 3 0.91 0.17 0.51 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -20140 -4847 206 0 591 15480 6.03 6.03 3 0.87 0.17 0.52 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -20790 -2673 -1830 0 -4341 11180 6.03 6.03 3 0.90 0.09 0.27 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -19180 -2962 646 0 1504 11430 8.04 4.02 3 0.75 0.10 0.35 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -20990 -3576 -1662 0 -3961 13060 6.03 6.03 3 0.95 0.12 0.37 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -19370 -3865 815 0 1865 13310 6.03 6.03 3 0.81 0.14 0.42 0.00 0.00 12.5 apost= 4.02 aant= 4.02 ainf= 2.01 asup= 2.01 (e arm . base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.1 n.spille lu ngo H: 1 1 220 -- -- -28745 -5290 -250 0 -237 -7595 8.04 4.02 3 0.41 0.18 0.45 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -19015 -2050 -511 0 -193 -5196 8.04 4.02 3 0.28 0.07 0.21 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -18530 -2137 232 0 -123 -5079 8.04 4.02 3 0.27 0.08 0.22 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -19660 -5058 51 0 -160 -4861 8.04 4.02 3 0.26 0.18 0.50 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -19175 -5144 794 0 -91 -4742 8.04 4.02 3 0.25 0.18 0.51 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -19775 -3033 -1119 0 -258 -5207 8.04 4.02 3 0.28 0.11 0.30 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -18160 -3322 1357 0 -26 -4814 8.04 4.02 3 0.26 0.12 0.34 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -19970 -3935 -951 0 -248 -5104 8.04 4.02 3 0.28 0.14 0.39 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -18355 -4224 1525 0 -16 -4717 8.04 4.02 3 0.25 0.15 0.43 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -19285 -1753 -1099 0 -240 -5273 8.04 4.02 3 0.29 0.06 0.18 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -18800 -1840 -356 0 -171 -5156 8.04 4.02 3 0.28 0.06 0.19 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -19935 -4761 -537 0 -207 -4936 8.04 4.02 3 0.27 0.17 0.47 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -19450 -4847 206 0 -137 -4817 8.04 4.02 3 0.26 0.17 0.48 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -20105 -2673 -1830 0 -314 -5299 8.04 4.02 3 0.29 0.09 0.27 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -18490 -2962 646 0 -83 -4912 8.04 4.02 3 0.26 0.10 0.30 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -20300 -3576 -1662 0 -305 -5196 8.04 4.02 3 0.28 0.12 0.35 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -18685 -3865 815 0 -73 -4808 8.04 4.02 3 0.26 0.14 0.39 0.00 0.00 19.2 apost= 4.02 aant= 4.02 ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -27850 -5290 -250 0 314 -19230 6.03 8.04 3 0.85 0.18 0.47 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -18330 -2050 -511 0 931 -9706 8.04 4.02 3 0.60 0.07 0.24 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -17840 -2137 232 0 -633 -9780 8.04 4.02 3 0.59 0.08 0.25 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -18970 -5058 51 0 -272 -15990 6.03 6.03 3 0.90 0.18 0.56 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -18490 -5144 794 0 -1836 -16060 6.03 6.03 3 0.99 0.18 0.58 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -19090 -3033 -1119 0 2205 -11880 8.04 4.02 3 0.83 0.11 0.36 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -17470 -3322 1357 0 -3010 -12120 6.03 6.03 3 0.84 0.12 0.37 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -19280 -3935 -951 0 1844 -13760 6.03 6.03 3 0.84 0.14 0.43 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -17670 -4224 1525 0 -3371 -14010 6.03 6.03 3 0.98 0.15 0.48 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -18600 -1753 -1099 0 2177 -9130 8.04 4.02 3 0.65 0.06 0.20 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -18110 -1840 -356 0 612 -9204 8.04 4.02 3 0.55 0.06 0.21 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -19250 -4761 -537 0 974 -15410 6.03 6.03 3 0.89 0.17 0.52 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -18760 -4847 206 0 -591 -15480 6.03 6.03 3 0.88 0.17 0.54 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -19420 -2673 -1830 0 3712 -11180 6.03 6.03 3 0.84 0.09 0.28 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -17800 -2962 646 0 -1504 -11430 8.04 4.02 3 0.76 0.10 0.36 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -19610 -3576 -1662 0 3351 -13060 6.03 6.03 3 0.90 0.13 0.38 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -18000 -3865 815 0 -1865 -13310 6.03 6.03 3 0.82 0.14 0.43 0.00 0.00 12.5 apost= 4.02 aant= 4.02 ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm . base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.1 n.spille lu ngo B: 1, lungo H: 1 Passo staffe nodo NON confinato 5.9 cm ASTA NUM. 9 NI 17 NF 18 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (pilastro) PIL. NUM. 8 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------------

NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -17830 -189 -93 0 -105 189 4.02 4.02 6 0.17 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -12130 188 -186 0 -491 -558 4.02 4.02 4 0.19 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -13390 217 35 0 166 -619 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -9967 -437 -248 0 -593 1120 4.02 4.02 3 0.27 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -11220 -408 -27 0 -115 1057 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -9877 -61 -475 0 -1106 -285 4.02 4.02 4 0.23 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -14070 34 261 0 662 -221 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -9228 -249 -494 0 -1137 702 4.02 4.02 3 0.29 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -13420 -154 243 0 611 489 4.02 4.02 4 0.20 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -12420 163 -94 0 -285 -498 4.02 4.02 4 0.16 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -13680 191 127 0 367 -560 4.02 4.02 4 0.19 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -10250 -463 -155 0 -386 1175 4.02 4.02 3 0.25 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -11510 -434 66 0 198 1111 4.02 4.02 4 0.23 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -10230 -92 -363 0 -856 351 4.02 4.02 4 0.20 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -14410 3 373 0 906 -150 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -9576 -280 -381 0 -887 768 4.02 4.02 3 0.26 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -13770 -185 355 0 855 555 4.02 4.02 4 0.24 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -17385 -189 -93 0 100 -226 4.02 4.02 6 0.17 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -11785 188 -186 0 81 -143 4.02 4.02 6 0.11 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -13045 217 35 0 89 -142 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -9623 -437 -248 0 48 -159 4.02 4.02 6 0.09 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2

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5 220 -- -- -10880 -408 -27 0 56 -159 4.02 4.02 6 0.11 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -9533 -61 -475 0 60 -151 4.02 4.02 6 0.09 0.04 0.05 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -13725 34 261 0 87 -147 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -8885 -249 -494 0 51 -156 4.02 4.02 6 0.09 0.04 0.05 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -13075 -154 243 0 77 -152 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -12075 163 -94 0 79 -141 4.02 4.02 6 0.12 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -13335 191 127 0 87 -140 4.02 4.02 6 0.13 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -9908 -463 -155 0 45 -157 4.02 4.02 6 0.10 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -11165 -434 66 0 53 -156 4.02 4.02 6 0.11 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -9884 -92 -363 0 58 -148 4.02 4.02 6 0.10 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -14070 3 373 0 84 -144 4.02 4.02 6 0.14 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -9232 -280 -381 0 48 -153 4.02 4.02 6 0.09 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -13425 -185 355 0 74 -149 4.02 4.02 6 0.13 0.03 0.03 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -16940 -189 -93 0 305 -642 4.02 4.02 4 0.21 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -11440 188 -186 0 491 271 4.02 4.02 4 0.15 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -12700 217 35 0 13 335 4.02 4.02 6 0.14 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -9279 -437 -248 0 593 -1120 4.02 4.02 3 0.27 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -10540 -408 -27 0 115 -1057 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -9190 -61 -475 0 1106 -285 4.02 4.02 3 0.23 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -13380 34 261 0 -487 -72 4.02 4.02 5 0.16 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -8541 -249 -494 0 1137 -702 4.02 4.02 3 0.30 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -12730 -154 243 0 -457 -489 4.02 4.02 4 0.18 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -11730 163 -94 0 285 216 4.02 4.02 4 0.13 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -12990 191 127 0 -193 280 4.02 4.02 5 0.14 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -9567 -463 -155 0 386 -1175 4.02 4.02 3 0.25 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -10820 -434 66 0 -92 -1111 4.02 4.02 4 0.22 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -9538 -92 -363 0 856 -351 4.02 4.02 4 0.20 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -13730 3 373 0 -737 -138 4.02 4.02 4 0.19 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -8888 -280 -381 0 887 -768 4.02 4.02 3 0.26 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -13080 -185 355 0 -707 -555 4.02 4.02 4 0.22 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 14.8 cm ASTA NUM. 10 NI 19 NF 20 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (pilastro) PIL. NUM. 12 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------------

NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -8106 -407 -213 0 -325 395 4.02 4.02 4 0.13 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -5522 -13 -307 0 -745 -397 4.02 4.02 3 0.18 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -5260 -100 22 0 186 -575 4.02 4.02 4 0.12 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -5825 -610 -50 0 228 1628 4.02 4.02 3 0.36 0.05 0.13 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -5562 -697 280 0 802 1806 4.02 4.02 3 0.46 0.05 0.15 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -5925 -139 -573 0 -1272 -660 4.02 4.02 3 0.33 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -5050 -430 525 0 1393 1251 4.02 4.02 3 0.47 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -6016 -318 -495 0 -1117 1029 4.02 4.02 3 0.37 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -5141 -609 602 0 1578 1621 4.02 4.02 3 0.58 0.05 0.13 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -5612 165 -577 0 -1296 -754 4.02 4.02 3 0.35 0.05 0.12 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -5350 78 -248 0 -639 -547 4.02 4.02 3 0.19 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -5915 -432 -320 0 -779 1260 4.02 4.02 3 0.35 0.03 0.09 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -5652 -519 9 0 164 1437 4.02 4.02 3 0.30 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -6034 77 -900 0 -2020 -551 4.02 4.02 3 0.48 0.07 0.19 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -5159 -214 198 0 620 805 4.02 4.02 3 0.24 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -6124 -102 -823 0 -1835 -583 4.02 4.02 3 0.44 0.06 0.17 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -5249 -393 275 0 805 1175 4.02 4.02 3 0.34 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -7659 -407 -213 0 145 -502 4.02 4.02 4 0.12 0.03 0.06 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -5178 -13 -307 0 70 -369 4.02 4.02 4 0.08 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -4916 -100 22 0 137 -354 4.02 4.02 4 0.09 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -5481 -610 -50 0 119 -287 4.02 4.02 4 0.08 0.05 0.08 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -5219 -697 280 0 187 -272 4.02 4.02 4 0.08 0.05 0.09 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -5582 -139 -573 0 12 -355 4.02 4.02 4 0.08 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -4707 -430 525 0 238 -306 4.02 4.02 4 0.09 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -5672 -318 -495 0 27 -330 4.02 4.02 4 0.08 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -4797 -609 602 0 253 -282 4.02 4.02 4 0.09 0.05 0.09 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -5268 165 -577 0 26 -391 4.02 4.02 4 0.09 0.05 0.07 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -5006 78 -248 0 94 -377 4.02 4.02 4 0.08 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -5571 -432 -320 0 75 -310 4.02 4.02 4 0.08 0.03 0.06 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -5309 -519 9 0 143 -295 4.02 4.02 4 0.08 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -5690 77 -900 0 -41 -382 4.02 4.02 4 0.09 0.07 0.11 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -4815 -214 198 0 185 -334 4.02 4.02 4 0.09 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -5781 -102 -823 0 -25 -358 4.02 4.02 4 0.08 0.06 0.10 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -4905 -393 275 0 200 -309 4.02 4.02 4 0.09 0.03 0.06 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -7212 -407 -213 0 614 -1398 4.02 4.02 3 0.34 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -4835 -13 -307 0 745 -397 4.02 4.02 3 0.19 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5

34

3 440 -- -- -4572 -100 22 0 88 -575 4.02 4.02 3 0.11 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -5137 -610 -50 0 228 -1628 4.02 4.02 3 0.37 0.05 0.13 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -4875 -697 280 0 -429 -1806 4.02 4.02 3 0.44 0.05 0.15 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -5238 -139 -573 0 1272 -660 4.02 4.02 3 0.34 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -4363 -430 525 0 -917 -1251 4.02 4.02 3 0.39 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -5328 -318 -495 0 1117 -1029 4.02 4.02 3 0.37 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -4453 -609 602 0 -1072 -1621 4.02 4.02 3 0.49 0.05 0.14 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -4924 165 -577 0 1296 -28 4.02 4.02 3 0.27 0.05 0.12 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -4662 78 -248 0 639 -206 4.02 4.02 3 0.14 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -5227 -432 -320 0 779 -1260 4.02 4.02 3 0.35 0.03 0.09 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -4965 -519 9 0 123 -1437 4.02 4.02 3 0.31 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -5346 77 -900 0 1939 -213 4.02 4.02 3 0.46 0.07 0.19 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -4471 -214 198 0 -250 -805 4.02 4.02 3 0.18 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -5437 -102 -823 0 1784 -583 4.02 4.02 3 0.43 0.06 0.18 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -4562 -393 275 0 -405 -1175 4.02 4.02 3 0.28 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm ASTA NUM. 11 NI 21 NF 22 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (pilastro) PIL. NUM. 9 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------------

NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -16590 151 -55 0 -11 -69 4.02 4.02 6 0.16 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -11400 391 -125 0 -357 -1034 4.02 4.02 4 0.23 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -11560 412 37 0 165 -1085 4.02 4.02 4 0.22 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -10830 -207 -349 0 -837 620 4.02 4.02 4 0.23 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -10990 -186 -187 0 -484 579 4.02 4.02 4 0.18 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -11000 159 -416 0 -988 -516 4.02 4.02 4 0.24 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -11540 228 124 0 357 -684 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -10830 -20 -483 0 -1132 207 4.02 4.02 4 0.23 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -11370 49 57 0 206 287 4.02 4.02 4 0.13 0.00 0.01 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -11510 376 99 0 305 -1002 4.02 4.02 4 0.22 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -11670 397 261 0 665 -1052 4.02 4.02 4 0.27 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -10940 -222 -124 0 -348 656 4.02 4.02 4 0.18 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -11100 -201 38 0 162 615 4.02 4.02 4 0.16 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -11130 141 -144 0 -396 -477 4.02 4.02 4 0.16 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -11670 210 396 0 961 -645 4.02 4.02 4 0.25 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -10960 -38 -211 0 -540 250 4.02 4.02 4 0.15 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -11500 31 329 0 810 248 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -16145 151 -55 0 110 262 4.02 4.02 6 0.16 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -11055 391 -125 0 81 174 4.02 4.02 6 0.11 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -11215 412 37 0 85 179 4.02 4.02 6 0.11 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -10485 -207 -349 0 70 166 4.02 4.02 6 0.10 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -10645 -186 -187 0 73 171 4.02 4.02 6 0.10 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -10655 159 -416 0 73 166 4.02 4.02 6 0.10 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -11195 228 124 0 84 181 4.02 4.02 6 0.11 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -10485 -20 -483 0 69 163 4.02 4.02 6 0.10 0.04 0.05 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -11025 49 57 0 81 179 4.02 4.02 6 0.11 0.00 0.01 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -11165 376 99 0 86 175 4.02 4.02 6 0.11 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -11325 397 261 0 90 180 4.02 4.02 6 0.11 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -10595 -222 -124 0 75 168 4.02 4.02 6 0.10 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -10755 -201 38 0 78 172 4.02 4.02 6 0.11 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -10785 141 -144 0 79 168 4.02 4.02 6 0.11 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -11325 210 396 0 90 183 4.02 4.02 6 0.11 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -10615 -38 -211 0 75 165 4.02 4.02 6 0.10 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -11155 31 329 0 87 180 4.02 4.02 6 0.11 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -15700 151 -55 0 230 593 4.02 4.02 4 0.19 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -10710 391 -125 0 357 1034 4.02 4.02 4 0.23 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -10870 412 37 0 4 1085 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -10140 -207 -349 0 837 -288 4.02 4.02 4 0.19 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -10300 -186 -187 0 484 -238 4.02 4.02 4 0.14 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -10310 159 -416 0 988 516 4.02 4.02 4 0.24 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -10850 228 124 0 -189 684 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -10140 -20 -483 0 1132 119 4.02 4.02 4 0.22 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -10680 49 57 0 -45 287 4.02 4.02 5 0.12 0.00 0.01 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -10820 376 99 0 -132 1002 4.02 4.02 4 0.20 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -10980 397 261 0 -485 1052 4.02 4.02 4 0.25 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -10250 -222 -124 0 348 -320 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -10410 -201 38 0 -5 -270 4.02 4.02 6 0.11 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -10440 141 -144 0 396 477 4.02 4.02 4 0.16 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -10980 210 396 0 -780 645 4.02 4.02 4 0.23 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -10270 -38 -211 0 540 81 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -10810 31 329 0 -636 248 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5

35

Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm ASTA NUM. 12 NI 23 NF 24 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (pilastro) PIL. NUM. 13 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -20470 -39 -36 0 51 19 4.02 4.02 6 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -13760 281 -116 0 -278 -677 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -13690 186 70 0 317 -465 4.02 4.02 4 0.17 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -13520 -436 -6 0 93 984 4.02 4.02 4 0.22 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -13450 -531 180 0 616 1189 4.02 4.02 4 0.29 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -13740 120 -282 0 -732 -313 4.02 4.02 4 0.20 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -13520 -197 339 0 1096 470 4.02 4.02 4 0.26 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -13670 -95 -249 0 -642 250 4.02 4.02 4 0.18 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -13450 -412 372 0 1185 933 4.02 4.02 3 0.33 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -13830 480 -235 0 -555 -1124 4.02 4.02 4 0.28 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -13770 385 -49 0 -210 -912 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -13590 -237 -125 0 -295 555 4.02 4.02 4 0.18 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -13530 -332 61 0 293 761 4.02 4.02 4 0.20 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -13830 360 -426 0 -1124 -854 4.02 4.02 4 0.31 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -13620 44 194 0 704 -146 4.02 4.02 4 0.19 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -13760 145 -393 0 -1034 -370 4.02 4.02 4 0.24 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -13540 -171 227 0 794 415 4.02 4.02 4 0.22 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -20025 -39 -36 0 130 -67 4.02 4.02 6 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -13415 281 -116 0 24 -59 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -13350 186 70 0 163 -55 4.02 4.02 6 0.13 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -13175 -436 -6 0 80 -24 4.02 4.02 6 0.13 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -13105 -531 180 0 219 -20 4.02 4.02 6 0.13 0.04 0.05 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -13400 120 -282 0 -112 -50 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -13180 -197 339 0 351 -38 4.02 4.02 5 0.14 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -13325 -95 -249 0 -95 -39 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -13105 -412 372 0 368 -27 4.02 4.02 5 0.14 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -13490 480 -235 0 -37 -68 4.02 4.02 6 0.13 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -13425 385 -49 0 102 -64 4.02 4.02 6 0.13 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -13245 -237 -125 0 20 -33 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -13185 -332 61 0 159 -29 4.02 4.02 6 0.13 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -13490 360 -426 0 -186 -61 4.02 4.02 6 0.13 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -13275 44 194 0 278 -49 4.02 4.02 6 0.14 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -13415 145 -393 0 -169 -50 4.02 4.02 6 0.13 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -13200 -171 227 0 295 -38 4.02 4.02 6 0.14 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -19580 -39 -36 0 209 -153 4.02 4.02 6 0.19 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -13070 281 -116 0 278 559 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -13010 186 70 0 8 354 4.02 4.02 6 0.14 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -12830 -436 -6 0 93 -984 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -12760 -531 180 0 -177 -1189 4.02 4.02 4 0.24 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -13060 120 -282 0 507 213 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -12840 -197 339 0 -394 -470 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -12980 -95 -249 0 451 -250 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -12760 -412 372 0 -449 -933 4.02 4.02 4 0.23 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -13150 480 -235 0 480 988 4.02 4.02 4 0.25 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -13080 385 -49 0 210 783 4.02 4.02 4 0.19 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -12900 -237 -125 0 295 -555 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -12840 -332 61 0 25 -761 4.02 4.02 4 0.18 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -13150 360 -426 0 752 732 4.02 4.02 4 0.24 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -12930 44 194 0 -149 48 4.02 4.02 6 0.13 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -13070 145 -393 0 696 269 4.02 4.02 4 0.19 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -12860 -171 227 0 -204 -415 4.02 4.02 4 0.15 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm ASTA NUM. 13 NI 25 NF 26 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (pilastro) PIL. NUM. 11 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -14920 140 29 0 -27 -71 4.02 4.02 6 0.15 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -10680 420 -51 0 -187 -1094 4.02 4.02 4 0.22 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -10470 372 95 0 271 -976 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -9827 -246 -258 0 -647 702 4.02 4.02 4 0.21 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -9620 -293 -113 0 -314 792 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -10630 237 -315 0 -787 -704 4.02 4.02 4 0.23 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5

36

7 0 -- -- -9937 79 169 0 422 -312 4.02 4.02 4 0.14 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -10370 37 -378 0 -925 262 4.02 4.02 4 0.20 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -9683 -121 107 0 286 401 4.02 4.02 4 0.13 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -10620 470 165 0 429 -1198 4.02 4.02 3 0.26 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -10410 422 310 0 736 -1081 4.02 4.02 3 0.29 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -9768 -196 -42 0 -162 587 4.02 4.02 4 0.15 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -9561 -243 103 0 283 677 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -10550 297 -54 0 -201 -830 4.02 4.02 4 0.18 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -9866 140 430 0 983 -438 4.02 4.02 4 0.23 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -10300 97 -117 0 -339 -388 4.02 4.02 4 0.14 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -9611 -60 368 0 848 261 4.02 4.02 4 0.19 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -14470 140 29 0 -91 236 4.02 4.02 6 0.14 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -10334 420 -51 0 -76 171 4.02 4.02 6 0.10 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -10126 372 95 0 -63 157 4.02 4.02 6 0.10 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -9484 -246 -258 0 -79 161 4.02 4.02 5 0.09 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -9277 -293 -113 0 -66 147 4.02 4.02 6 0.09 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -10285 237 -315 0 -93 184 4.02 4.02 5 0.10 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -9593 79 169 0 -50 138 4.02 4.02 6 0.09 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -10027 37 -378 0 -94 181 4.02 4.02 5 0.10 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -9339 -121 107 0 -51 135 4.02 4.02 6 0.09 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -10274 470 165 0 -66 165 4.02 4.02 6 0.10 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -10067 422 310 0 -53 152 4.02 4.02 6 0.10 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -9425 -196 -42 0 -69 155 4.02 4.02 6 0.09 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -9218 -243 103 0 -56 141 4.02 4.02 6 0.09 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -10208 297 -54 0 -81 177 4.02 4.02 5 0.10 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -9522 140 430 0 -38 131 4.02 4.02 6 0.09 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -9956 97 -117 0 -82 174 4.02 4.02 5 0.10 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -9268 -60 368 0 -39 128 4.02 4.02 6 0.09 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -14020 140 29 0 -154 544 4.02 4.02 4 0.17 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -9988 420 -51 0 35 1094 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -9782 372 95 0 -271 976 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -9140 -246 -258 0 488 -381 4.02 4.02 4 0.15 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -8933 -293 -113 0 182 -498 4.02 4.02 4 0.13 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -9939 237 -315 0 600 704 4.02 4.02 4 0.21 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -9250 79 169 0 -422 312 4.02 4.02 4 0.14 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -9684 37 -378 0 736 262 4.02 4.02 4 0.17 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -8995 -121 107 0 -286 -130 4.02 4.02 4 0.10 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -9929 470 165 0 -429 1198 4.02 4.02 3 0.26 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -9723 422 310 0 -736 1081 4.02 4.02 3 0.29 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -9081 -196 -42 0 24 -276 4.02 4.02 5 0.10 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -8874 -243 103 0 -283 -394 4.02 4.02 4 0.13 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -9867 297 -54 0 38 830 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -9178 140 430 0 -983 438 4.02 4.02 3 0.22 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -9613 97 -117 0 174 388 4.02 4.02 4 0.12 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -8924 -60 368 0 -848 -4 4.02 4.02 4 0.17 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm ASTA NUM. 14 NI 27 NF 28 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (pilastro) PIL. NUM. 14 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------------

NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -19710 144 -11 0 73 -227 4.02 4.02 6 0.19 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -13120 387 -68 0 -153 -890 4.02 4.02 4 0.20 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -13140 302 57 0 270 -708 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -13140 -307 -65 0 -147 764 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -13170 -392 60 0 285 956 4.02 4.02 4 0.22 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -13100 223 -212 0 -636 -542 4.02 4.02 4 0.21 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -13180 -60 205 0 772 202 4.02 4.02 4 0.19 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -13110 15 -211 0 -631 100 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -13190 -268 207 0 777 675 4.02 4.02 4 0.24 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -13100 579 -81 0 -196 -1298 4.02 4.02 4 0.26 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -13130 494 44 0 227 -1117 4.02 4.02 4 0.24 0.04 0.06 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -13130 -114 -77 0 -181 326 4.02 4.02 5 0.14 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -13150 -199 48 0 242 519 4.02 4.02 4 0.17 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -13080 455 -227 0 -688 -1036 4.02 4.02 4 0.28 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -13160 173 190 0 720 -432 4.02 4.02 4 0.21 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -13090 247 -226 0 -683 -593 4.02 4.02 4 0.22 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -13170 -35 191 0 725 145 4.02 4.02 4 0.18 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -19265 144 -11 0 97 90 4.02 4.02 6 0.19 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -12775 387 -68 0 -2 39 4.02 4.02 6 0.12 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -12800 302 57 0 145 44 4.02 4.02 6 0.12 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -12800 -307 -65 0 5 89 4.02 4.02 6 0.12 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2

37

5 220 -- -- -12825 -392 60 0 152 95 4.02 4.02 6 0.13 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -12760 223 -212 0 -170 52 4.02 4.02 6 0.12 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -12835 -60 205 0 320 70 4.02 4.02 5 0.14 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -12765 15 -211 0 -168 67 4.02 4.02 6 0.12 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -12845 -268 207 0 323 85 4.02 4.02 5 0.14 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -12760 579 -81 0 -18 24 4.02 4.02 6 0.12 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -12785 494 44 0 129 30 4.02 4.02 6 0.12 0.04 0.05 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -12785 -114 -77 0 -11 75 4.02 4.02 6 0.12 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -12805 -199 48 0 136 80 4.02 4.02 6 0.12 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -12740 455 -227 0 -189 34 4.02 4.02 6 0.12 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -12815 173 190 0 302 52 4.02 4.02 5 0.13 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -12745 247 -226 0 -187 49 4.02 4.02 6 0.12 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -12825 -35 191 0 304 67 4.02 4.02 5 0.13 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -18820 144 -11 0 120 406 4.02 4.02 5 0.19 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -12430 387 -68 0 148 890 4.02 4.02 4 0.20 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -12460 302 57 0 20 708 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -12460 -307 -65 0 147 -585 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -12480 -392 60 0 19 -766 4.02 4.02 4 0.18 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -12420 223 -212 0 296 542 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -12490 -60 205 0 -132 -62 4.02 4.02 6 0.12 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -12420 15 -211 0 296 100 4.02 4.02 5 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -12500 -268 207 0 -132 -504 4.02 4.02 4 0.15 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -12420 579 -81 0 160 1298 4.02 4.02 4 0.25 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -12440 494 44 0 31 1117 4.02 4.02 4 0.22 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -12440 -114 -77 0 159 -177 4.02 4.02 5 0.12 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -12460 -199 48 0 31 -358 4.02 4.02 5 0.14 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -12400 455 -227 0 311 1036 4.02 4.02 4 0.23 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -12470 173 190 0 -117 432 4.02 4.02 4 0.15 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -12400 247 -226 0 310 593 4.02 4.02 4 0.18 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -12480 -35 191 0 -118 -11 4.02 4.02 6 0.12 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm ASTA NUM. 15 NI 29 NF 30 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (pilastro) PIL. NUM. 15 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------------

NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -17170 114 -11 0 96 -195 4.02 4.02 6 0.17 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -11350 381 -75 0 -190 -860 4.02 4.02 4 0.19 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -11370 285 29 0 192 -654 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -11620 -339 -132 0 -303 800 4.02 4.02 4 0.20 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -11640 -435 -28 0 178 1018 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -11430 221 -225 0 -601 -513 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -11500 -100 122 0 512 267 4.02 4.02 4 0.16 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 8 0 -- -- -11510 5 -242 0 -642 47 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -11580 -316 105 0 471 752 4.02 4.02 4 0.21 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -11280 580 3 0 59 -1289 4.02 4.02 4 0.24 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -11300 484 108 0 393 -1083 4.02 4.02 4 0.24 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -11550 -140 -53 0 -158 356 4.02 4.02 4 0.13 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -11570 -237 51 0 256 574 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -11340 461 -130 0 -357 -1031 4.02 4.02 4 0.23 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -11410 140 218 0 756 -345 4.02 4.02 4 0.19 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -11420 245 -147 0 -398 -566 4.02 4.02 4 0.18 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -11490 -76 201 0 715 214 4.02 4.02 4 0.18 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -16725 114 -11 0 120 56 4.02 4.02 6 0.16 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -11005 381 -75 0 24 21 4.02 4.02 6 0.11 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -11025 285 29 0 128 27 4.02 4.02 6 0.11 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -11280 -339 -132 0 12 55 4.02 4.02 6 0.11 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -11300 -435 -28 0 116 61 4.02 4.02 6 0.11 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -11085 221 -225 0 -106 27 4.02 4.02 6 0.11 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -11155 -100 122 0 243 47 4.02 4.02 6 0.12 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -11165 5 -242 0 -109 37 4.02 4.02 6 0.11 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -11235 -316 105 0 240 57 4.02 4.02 6 0.12 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -10935 580 3 0 52 13 4.02 4.02 6 0.11 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -10955 484 108 0 157 19 4.02 4.02 6 0.11 0.04 0.05 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -11205 -140 -53 0 40 47 4.02 4.02 6 0.11 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -11230 -237 51 0 145 53 4.02 4.02 6 0.11 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -10995 461 -130 0 -71 17 4.02 4.02 6 0.11 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -11065 140 218 0 277 37 4.02 4.02 5 0.12 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -11080 245 -147 0 -75 27 4.02 4.02 6 0.11 0.02 0.02 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -11150 -76 201 0 274 47 4.02 4.02 5 0.12 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -16280 114 -11 0 144 307 4.02 4.02 5 0.16 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -10660 381 -75 0 190 860 4.02 4.02 4 0.19 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5

38

3 440 -- -- -10680 285 29 0 65 654 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -10940 -339 -132 0 303 -690 4.02 4.02 4 0.18 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -10960 -435 -28 0 178 -896 4.02 4.02 4 0.19 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -10740 221 -225 0 390 513 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -10810 -100 122 0 -25 -173 4.02 4.02 6 0.11 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -10820 5 -242 0 424 47 4.02 4.02 5 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -10890 -316 105 0 8 -638 4.02 4.02 4 0.15 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -10590 580 3 0 44 1289 4.02 4.02 4 0.24 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -10610 484 108 0 -80 1083 4.02 4.02 4 0.21 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -10860 -140 -53 0 158 -262 4.02 4.02 5 0.12 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -10890 -237 51 0 33 -467 4.02 4.02 4 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -10650 461 -130 0 214 1031 4.02 4.02 4 0.21 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -10720 140 218 0 -201 345 4.02 4.02 4 0.13 0.02 0.02 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -10740 245 -147 0 248 566 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -10810 -76 201 0 -167 -120 4.02 4.02 5 0.11 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm ASTA NUM. 16 NI 31 NF 32 SEZ. Rp B= 25.0 H= 25.0 (pilastro) PIL. NUM. 16 armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiun tive consultare il tabulato --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------------

NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta asw to PASSO -- ------------------ -- ---------------- AANT ASUP ------------- ----- ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- 1 0 -- -- -7465 284 -62 0 26 -376 4.02 4.02 4 0.10 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -5506 474 -119 0 -358 -1184 4.02 4.02 3 0.26 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 3 0 -- -- -5265 384 -1 0 140 -991 4.02 4.02 3 0.19 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 4 0 -- -- -5049 -197 -290 0 -706 634 4.02 4.02 3 0.22 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 5 0 -- -- -4808 -287 -172 0 -488 838 4.02 4.02 3 0.22 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 6 0 -- -- -5625 326 -336 0 -775 -874 4.02 4.02 3 0.28 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 7 0 -- -- -4821 25 57 0 297 230 4.02 4.02 4 0.09 0.00 0.01 0.00 0.00 12.5 9 0 -- -- -4684 -176 6 0 176 581 4.02 4.02 3 0.12 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 10 0 -- -- -5526 652 70 0 280 -1559 4.02 4.02 3 0.35 0.05 0.14 0.00 0.00 12.5 11 0 -- -- -5285 562 188 0 579 -1366 4.02 4.02 3 0.34 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 12 0 -- -- -5068 -19 -101 0 -320 223 4.02 4.02 4 0.09 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 13 0 -- -- -4827 -109 17 0 175 427 4.02 4.02 4 0.10 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 14 0 -- -- -5649 542 -107 0 -308 -1327 4.02 4.02 3 0.29 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 15 0 -- -- -4845 241 285 0 834 -684 4.02 4.02 3 0.26 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 16 0 -- -- -5512 340 -159 0 -413 -902 4.02 4.02 3 0.22 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 17 0 -- -- -4708 39 234 0 713 259 4.02 4.02 3 0.16 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 1 220 -- -- -7018 284 -62 0 162 248 4.02 4.02 4 0.09 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 2 220 -- -- -5162 474 -119 0 97 141 4.02 4.02 4 0.06 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 3 220 -- -- -4921 384 -1 0 138 146 4.02 4.02 4 0.06 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 4 220 -- -- -4705 -197 -290 0 69 200 4.02 4.02 4 0.06 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 5 220 -- -- -4464 -287 -172 0 110 206 4.02 4.02 4 0.06 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 6 220 -- -- -5282 326 -336 0 37 157 4.02 4.02 5 0.06 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 7 220 -- -- -4478 25 57 0 172 175 4.02 4.02 4 0.07 0.00 0.01 0.00 0.00 19.2 8 220 -- -- -5145 124 -387 0 28 175 4.02 4.02 5 0.06 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 9 220 -- -- -4341 -176 6 0 164 193 4.02 4.02 4 0.07 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 10 220 -- -- -5182 652 70 0 126 123 4.02 4.02 4 0.06 0.05 0.08 0.00 0.00 19.2 11 220 -- -- -4941 562 188 0 167 129 4.02 4.02 4 0.06 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 12 220 -- -- -4725 -19 -101 0 98 182 4.02 4.02 4 0.06 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 13 220 -- -- -4484 -109 17 0 139 188 4.02 4.02 4 0.06 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 14 220 -- -- -5306 542 -107 0 72 136 4.02 4.02 5 0.06 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 15 220 -- -- -4502 241 285 0 207 154 4.02 4.02 4 0.07 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 16 220 -- -- -5168 340 -159 0 63 154 4.02 4.02 4 0.06 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 17 220 -- -- -4365 39 234 0 199 172 4.02 4.02 4 0.07 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 19.2 1 440 -- -- -6571 284 -62 0 298 872 4.02 4.02 3 0.19 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 2 440 -- -- -4818 474 -119 0 358 1184 4.02 4.02 3 0.27 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 3 440 -- -- -4577 384 -1 0 140 991 4.02 4.02 3 0.20 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 4 440 -- -- -4361 -197 -290 0 706 -233 4.02 4.02 3 0.16 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 5 440 -- -- -4120 -287 -172 0 488 -426 4.02 4.02 3 0.15 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 6 440 -- -- -4938 326 -336 0 775 874 4.02 4.02 3 0.28 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 7 440 -- -- -4134 25 57 0 47 230 4.02 4.02 4 0.06 0.00 0.01 0.00 0.00 12.5 8 440 -- -- -4801 124 -387 0 880 449 4.02 4.02 3 0.22 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 9 440 -- -- -3997 -176 6 0 152 -195 4.02 4.02 4 0.06 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 10 440 -- -- -4838 652 70 0 -28 1559 4.02 4.02 3 0.35 0.05 0.14 0.00 0.00 12.5 11 440 -- -- -4597 562 188 0 -246 1366 4.02 4.02 3 0.31 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 12 440 -- -- -4381 -19 -101 0 320 142 4.02 4.02 4 0.08 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 13 440 -- -- -4140 -109 17 0 102 -51 4.02 4.02 5 0.04 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 14 440 -- -- -4962 542 -107 0 308 1327 4.02 4.02 3 0.30 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 15 440 -- -- -4158 241 285 0 -420 684 4.02 4.02 3 0.18 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 16 440 -- -- -4824 340 -159 0 413 902 4.02 4.02 3 0.22 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 17 440 -- -- -4021 39 234 0 -315 259 4.02 4.02 4 0.09 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 9.9 cm

39

Verifica a Flessione PILASTRO 25x50: Armatura = 4φ16 superiori, 4φ16 inferiori, 4φ16 in mezzeria

1

2 3

4

A1 ∅16 A2 ∅16 A3 ∅16

A4 ∅16 A5 ∅16

A6 ∅16 A7 ∅16

A8 ∅16 A9 ∅16 A10 ∅16

A11 ∅16

A12 ∅16

25.00

50.0

0

εεεε

σσσσ

C25/30

-3.5‰

-211.65

-2.0‰

εεεε

σσσσ

B450

-10.0‰

-4500.00

-2.2‰

2.2‰ 10.0‰

4500.00

Sezione di verifica

N costante= -27,000 [daN]

-1,500,000

-1,000,000

-500,000

Mx [daN*cm]0

500,000

1,000,000

1,500,000

-2,5

00,0

00

-1,8

75,0

00

-1,2

50,0

00

-625

,000

My [daN*cm]

0

625,

000

1,25

0,00

0

1,87

5,00

0

2,50

0,00

0

Combinazione 1cs= 1.16Mx= 1,975,000My= 32,000

Dominio delle resistenze

40

VERIFICA DEI SETTI

Rappresentazione dei Setti sismici

41

Setti Terra

Lavoro: OASI Intestazione lavoro: PROGETTO OASI Elem.: PARETE Gruppo: 1 Tabella: Tabella setti Descrizione: SETTI TERRA Rck: 300.00 kg/cm 2 fyk: 4580.00 kg/cm 2 Copriferro di calcolo: 3.0 cm Copriferro di disegno: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 Diametro armatura aggiuntiva: 12 mm ρ armatura in altezza critica: 1.000 % Diametro armatura verticale base: 12 mm Passo armatura verticale: 20 cm Diametro armatura orizzontale: 8 mm Passo armatura orizzontale: 20 cm Parete num. 1 Descrizione: Parete semplic e n. 1 Larghezza: 115.0 cm, spessore: 25.0 cm, altez za: 440.0 cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------- P c. Fx V My Mz APOS T AANT AINF ASUP campo Indice di resistenza aswta PASSO o c. -------------- ------------- ---- ---------------------- -------------------- ----- ----- s kg kg * m cm 2 Fx,M Bielle V,Mx cm 2/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------- l 1 4015 129 -188 -2457 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.14 0.00 0.02 0.00 20.1 l 2 2278 7441 377 4395 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.18 0.08 0.89 0.00 20.1 l 3 3733 5981 202 3997 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.18 0.07 0.71 0.00 20.1 l 4 1466 8693 298 5391 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.19 0.10 1.04 2.17 20.1 l 5 2920 10151 141 6197 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.24 0.11 1.21 2.53 20.1 l 6 281 3189 555 2794 7.92 7.92 2.26 2.26 3 0.11 0.04 0.38 0.00 20.1 l 7 5131 1675 381 2196 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.15 0.02 0.20 0.00 20.1 l 8 37 1652 531 1849 7.92 7.92 2.26 2.26 3 0.09 0.02 0.20 0.00 20.1 l 9 4887 6514 392 4332 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.21 0.07 0.78 0.00 20.1 l 10 2415 10372 356 5088 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.20 0.12 1.24 2.58 20.1 l 11 3870 8911 181 4690 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.21 0.10 1.06 2.22 20.1 l 12 1602 5762 277 3722 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.14 0.06 0.69 0.00 20.1 l 13 3056 7220 144 4528 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.19 0.08 0.86 0.00 20.1 l 14 447 6734 529 3634 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.13 0.08 0.80 0.00 20.1 l 15 5298 1872 411 2308 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.16 0.02 0.22 0.00 20.1 l 16 205 1894 506 1927 7.92 7.92 2.26 2.26 3 0.09 0.02 0.23 0.00 20.1 l 17 5054 2969 422 2312 7.92 7.92 2.26 2.26 2 0.16 0.03 0.35 0.00 20.1 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e armatura base = 14 d 12 ) armatura orizzo ntale= d 8 / 20.0 ½ 1 2370 129 335 -2697 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.13 0.00 0.02 0.00 20.1 ½ 2 1008 7584 904 11160 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.38 0.09 0.91 0.00 20.1 ½ 3 2464 6125 265 9473 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.34 0.07 0.73 0.00 20.1 ½ 4 200 8837 729 10401 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.34 0.10 1.05 2.20 20.1 ½ 5 1656 10295 141 12220 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.41 0.12 1.23 2.56 20.1 ½ 6 -982 3232 1597 5701 7.9 2 7.92 2.26 2.26 3 0.25 0.04 0.37 0.00 20.1 ½ 7 3866 1631 651 2196 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.16 0.02 0.19 0.00 20.1 ½ 8 -1228 1695 1544 1849 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.22 0.02 0.18 0.00 20.1 ½ 9 3622 6557 700 7318 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.29 0.07 0.78 0.00 20.1 ½ 10 1148 10515 838 14443 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.48 0.12 1.26 2.62 20.1 ½ 11 2604 9056 198 12755 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.44 0.10 1.08 2.26 20.1 ½ 12 335 5906 662 6800 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.23 0.07 0.70 0.00 20.1 ½ 13 1791 7365 144 8620 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.30 0.08 0.88 0.00 20.1 ½ 14 -819 6778 1516 9674 7.9 2 7.92 2.26 2.26 3 0.34 0.08 0.78 0.00 20.1 ½ 15 4032 1915 733 4050 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.20 0.02 0.23 0.00 20.1 ½ 16 -1061 1851 1464 3604 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.22 0.02 0.21 0.00 20.1 ½ 17 3788 3012 781 2963 7.9 2 7.92 2.26 2.26 2 0.19 0.03 0.36 0.00 20.1 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e armatura base = 14 d 12 ) armatura orizzo ntale= d 8 / 20.0 0 1 725 129 858 -2937 14.7 0 14.70 2.26 2.26 3 0.09 0.00 0.02 0.00 9.6 0 2 -262 7728 1156 14390 14.7 0 14.70 2.26 2.26 3 0.29 0.09 0.92 0.00 9.6 0 3 1196 6270 295 12086 14.7 0 14.70 2.26 2.26 2 0.24 0.07 0.75 0.00 9.6 0 4 -1066 8981 934 12792 14.7 0 14.70 2.26 2.26 3 0.25 0.10 1.04 2.24 9.6 0 5 392 10439 141 15095 14.7 0 14.70 2.26 2.26 2 0.29 0.12 1.25 2.60 9.6 0 6 -2245 3275 2094 7088 14.7 0 14.70 2.26 2.26 3 0.20 0.04 0.35 0.00 9.6 0 7 2600 1588 780 2196 14.7 0 14.70 2.26 2.26 2 0.09 0.02 0.19 0.00 9.6 0 8 -2493 1738 2027 1849 14.7 0 14.70 2.26 2.26 2 0.15 0.02 0.16 0.00 9.6 0 9 2357 6600 846 8743 14.7 0 14.70 2.26 2.26 3 0.19 0.07 0.79 0.00 9.6 0 10 -119 10659 1069 18908 14.7 0 14.70 2.26 2.26 3 0.37 0.12 1.27 2.66 9.6 0 11 1339 9200 207 16605 14.7 0 14.70 2.26 2.26 2 0.32 0.10 1.10 2.29 9.6 0 12 -932 6050 847 8269 14.7 0 14.70 2.26 2.26 3 0.17 0.07 0.70 0.00 9.6 0 13 526 7509 144 10573 14.7 0 14.70 2.26 2.26 2 0.20 0.08 0.90 0.00 9.6 0 14 -2084 6821 1988 12556 14.7 0 14.70 2.26 2.26 3 0.27 0.08 0.76 0.00 9.6 0 15 2767 1958 886 4881 14.7 0 14.70 2.26 2.26 3 0.13 0.02 0.23 0.00 9.6 0 16 -2326 1808 1921 4405 14.7 0 14.70 2.26 2.26 3 0.16 0.02 0.19 0.00 9.6 0 17 2522 3055 953 3273 14.7 0 14.70 2.26 2.26 3 0.11 0.03 0.36 0.00 9.6 apost= 6 d 12 aant= 6 d 12 ainf= -- asup= -- (e armatura base = 14 d 12 ) armatura orizzo ntale= d 8 / 9.6 Verifica a scorrimento a quota 0 cm: Ved= 10 659, Vdd= 28655, Vfd= 24805 non è necessari a armatura inclinata

Lavoro: OASI Intestazione lavoro: PROGETTO OASI

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Elem.: PARETE Gruppo: 1 Tabella: Tabella setti Descrizione: SETTI TERRA Rck: 300.00 kg/cm 2 fyk: 4580.00 kg/cm 2 Copriferro di calcolo: 3.0 cm Copriferro di disegno: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 Diametro armatura aggiuntiva: 12 mm ρ armatura in altezza critica: 1.000 % Diametro armatura verticale base: 12 mm Passo armatura verticale: 20 cm Diametro armatura orizzontale: 8 mm Passo armatura orizzontale: 20 cm Parete num. 2 Descrizione: Parete semplic e n. 2 Larghezza: 130.0 cm, spessore: 25.0 cm, altez za: 440.0 cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------- P c. Fx V My Mz APOS T AANT AINF ASUP campo Indice di resistenza aswta PASSO o c. -------------- ------------- ---- ---------------------- -------------------- ----- ----- s kg kg * m cm 2 Fx,M Bielle V,Mx cm 2/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------- l 1 -36240 2008 9338 -15160 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.81 0.03 0.09 0.00 20.1 l 2 -23276 1702 7794 10820 9.05 9.05 2.26 2.26 2 0.75 0.02 0.09 0.00 20.1 l 3 -21901 9667 7509 10208 9.05 9.05 2.26 2.26 2 0.73 0.09 0.53 0.00 20.1 l 4 -25851 3504 4328 11699 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.34 0.03 0.18 0.00 20.1 l 5 -24466 7865 4043 10198 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.31 0.07 0.40 0.00 20.1 l 6 -25794 15356 6870 17779 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.65 0.14 0.90 0.00 20.1 l 7 -21200 22539 5920 16317 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.58 0.21 1.42 4.95 20.1 l 8 -26562 15896 5831 18041 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.54 0.15 0.92 0.00 20.1 l 9 -21977 22000 4880 16052 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.46 0.21 1.36 4.83 20.1 l 10 -23194 3987 8206 11761 9.05 9.05 2.26 2.26 2 0.81 0.04 0.22 0.00 20.1 l 11 -21809 7383 7921 9946 9.05 9.05 2.26 2.26 2 0.78 0.07 0.40 0.00 20.1 l 12 -25760 5786 4740 12637 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.39 0.05 0.31 0.00 20.1 l 13 -24385 5583 4455 9940 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.35 0.05 0.28 0.00 20.1 l 14 -25684 18121 7369 18914 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.72 0.17 1.08 3.98 20.1 l 15 -21100 19776 6418 14739 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.62 0.19 1.22 4.34 20.1 l 16 -26460 18660 6329 19180 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.60 0.18 1.09 4.10 20.1 l 17 -21866 19237 5379 14471 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.50 0.18 1.16 4.23 20.1 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e armatura base = 16 d 12 ) armatura orizzo ntale= d 8 / 20.0 ½ 1 -38130 2186 3012 -12224 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.23 0.03 0.09 0.00 20.1 ½ 2 -24715 1587 7794 12261 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.74 0.01 0.09 0.00 20.1 ½ 3 -23371 9878 7509 10208 9.0 5 9.05 2.26 2.26 2 0.71 0.09 0.52 0.00 20.1 ½ 4 -27285 3350 4328 14639 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.37 0.03 0.18 0.00 20.1 ½ 5 -25936 8114 4043 10198 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.30 0.08 0.40 0.00 20.1 ½ 6 -27192 15338 6870 31426 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.80 0.14 0.98 0.00 20.1 ½ 7 -22708 22876 5920 26143 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.68 0.22 1.53 5.03 20.0 ½ 8 -27961 15866 5831 32140 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.73 0.15 1.00 3.49 20.1 ½ 9 -23482 22348 4880 25428 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.59 0.21 1.47 4.91 20.1 ½ 10 -24624 3882 8206 15231 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.80 0.04 0.22 0.00 20.1 ½ 11 -23273 7583 7921 9946 9.0 5 9.05 2.26 2.26 2 0.76 0.07 0.40 0.00 20.1 ½ 12 -27188 5644 4740 17608 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.44 0.05 0.32 0.00 20.1 ½ 13 -25843 5820 4455 9940 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.34 0.05 0.29 0.00 20.1 ½ 14 -27076 18114 7369 35021 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.89 0.17 1.17 3.98 20.1 ½ 15 -22592 20100 6418 22423 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.67 0.19 1.31 4.42 20.1 ½ 16 -27850 18642 6329 35735 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.83 0.17 1.20 4.10 20.1 ½ 17 -23361 19572 5379 21708 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.57 0.18 1.25 4.30 20.1 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e armatura base = 16 d 12 ) armatura orizzo ntale= d 8 / 20.0 0 1 -40020 2363 -3314 -9289 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.18 0.03 0.08 0.00 9.6 0 2 -26155 1472 7794 12851 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.43 0.01 0.08 0.00 9.6 0 3 -24842 10088 7509 10208 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.41 0.09 0.51 0.00 9.6 0 4 -28718 3196 4328 15841 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.28 0.03 0.17 0.00 9.6 0 5 -27405 8363 4043 10198 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.22 0.08 0.40 0.00 9.6 0 6 -28591 15319 6870 37009 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.60 0.14 0.98 0.00 9.6 0 7 -24216 23213 5920 30162 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.50 0.22 1.55 5.10 9.6 0 8 -29361 15836 5831 37907 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.57 0.15 1.00 3.48 9.6 0 9 -24987 22696 4880 29264 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.45 0.21 1.48 4.99 9.6 0 10 -26053 3777 8206 16651 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.48 0.04 0.22 0.00 9.6 0 11 -24737 7783 7921 9946 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.43 0.07 0.39 0.00 9.6 0 12 -28616 5501 4740 19641 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.33 0.05 0.31 0.00 9.6 0 13 -27300 6058 4455 9940 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.23 0.06 0.29 0.00 9.6 0 14 -28468 18108 7369 41610 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.67 0.17 1.18 3.98 9.6 0 15 -24084 20423 6418 25566 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.47 0.19 1.33 4.49 9.6 0 16 -29240 18625 6329 42508 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.64 0.17 1.20 4.09 9.6 0 17 -24855 19906 5379 24668 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.42 0.19 1.27 4.37 9.6 apost= 7 d 12 aant= 7 d 12 ainf= -- asup= -- (e armatura base = 16 d 12 ) armatura orizzo ntale= d 8 / 9.6 Verifica a scorrimento a quota 0 cm: Ved= 23 213, Vdd= 33063, Vfd= 37286 non è necessari a armatura inclinata

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Lavoro: OASI Intestazione lavoro: PROGETTO OASI Elem.: PARETE Gruppo: 1 Tabella: Tabella setti Descrizione: SETTI TERRA Rck: 300.00 kg/cm 2 fyk: 4580.00 kg/cm 2 Copriferro di calcolo: 3.0 cm Copriferro di disegno: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 Diametro armatura aggiuntiva: 12 mm ρ armatura in altezza critica: 1.000 % Diametro armatura verticale base: 12 mm Passo armatura verticale: 20 cm Diametro armatura orizzontale: 8 mm Passo armatura orizzontale: 20 cm Parete num. 3 Descrizione: Parete semplic e n. 3 Larghezza: 250.0 cm, spessore: 25.0 cm, altez za: 440.0 cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------- P c. Fx V My Mz APOS T AANT AINF ASUP campo Indice di resistenza aswta PASSO o c. -------------- ------------- ---- ---------------------- -------------------- ----- ----- s kg kg * m cm 2 Fx,M Bielle V,Mx cm 2/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------- l 1 -28596 6095 -367 26034 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.08 0.04 0.21 0.00 20.1 l 2 -17461 32554 1042 35619 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.16 0.16 1.47 3.68 20.1 l 3 -20036 34606 1398 37878 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.17 0.17 1.51 3.91 20.1 l 4 -17804 18556 1240 41211 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.20 0.09 0.85 0.00 20.1 l 5 -20390 16499 1200 40667 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.18 0.08 0.72 0.00 20.1 l 6 -14597 12697 3943 13451 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.20 0.06 0.49 0.00 20.1 l 7 -23202 19545 4191 20075 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.19 0.10 0.68 0.00 20.1 l 8 -14706 2639 4002 18828 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.21 0.01 0.11 0.00 20.1 l 9 -23298 4210 4132 21259 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.19 0.02 0.15 0.00 20.1 l 10 -17199 28495 1185 30825 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.14 0.14 1.26 3.22 20.1 l 11 -19786 30547 1255 33098 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.14 0.15 1.30 3.45 20.1 l 12 -17555 22617 1383 45880 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.23 0.11 1.06 2.55 20.1 l 13 -20129 20560 1057 45324 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.21 0.10 0.92 0.00 20.1 l 14 -14292 7789 4117 13278 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.21 0.04 0.30 0.00 20.1 l 15 -22883 14636 4017 19889 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.18 0.07 0.51 0.00 20.1 l 16 -14400 7551 4176 24468 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.24 0.04 0.34 0.00 20.1 l 17 -22992 699 3958 22614 15.83 15.83 2.26 2.26 3 0.18 0.00 0.03 0.00 20.1 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e armatura base = 28 d 12 ) armatura orizzo ntale= d 8 / 20.0 ½ 1 -32172 6101 -306 17684 45.2 4 45.24 2.26 2.26 4 0.05 0.04 0.17 0.00 9.6 ½ 2 -20211 32869 1425 51774 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.13 0.16 1.50 3.71 9.6 ½ 3 -22785 34924 1896 54245 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.14 0.17 1.55 3.94 9.6 ½ 4 -20558 18866 1391 58598 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.15 0.09 0.87 0.00 9.6 ½ 5 -23138 16814 1930 56126 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.15 0.08 0.74 0.00 9.6 ½ 6 -17348 12791 5276 13451 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.11 0.06 0.45 0.00 9.6 ½ 7 -25951 19643 5794 20075 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.13 0.10 0.65 0.00 9.6 ½ 8 -17454 2732 5265 22005 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.13 0.01 0.11 0.00 9.6 ½ 9 -26050 4120 5805 21259 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.13 0.02 0.14 0.00 9.6 ½ 10 -19948 28810 1539 43451 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.11 0.14 1.29 3.25 9.6 ½ 11 -22534 30864 1782 45939 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.12 0.15 1.34 3.49 9.6 ½ 12 -20303 22927 1506 66921 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.18 0.11 1.08 2.59 9.6 ½ 13 -22883 20871 1815 64438 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.17 0.10 0.94 0.00 9.6 ½ 14 -17039 7880 5414 13278 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.12 0.04 0.28 0.00 9.6 ½ 15 -25636 14732 5656 19889 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.12 0.07 0.49 0.00 9.6 ½ 16 -17147 7643 5404 32063 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.15 0.04 0.34 0.00 9.6 ½ 17 -25743 789 5666 23776 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.13 0.00 0.03 0.00 9.6 apost= 26 d 12 aant= 26 d 12 ainf= -- asup= -- (e armatura base = 28 d 12 ) armatura orizzo ntale= d 8 / 9.6 0 1 -35748 6106 -245 9334 45.2 4 45.24 2.26 2.26 4 0.04 0.04 0.14 0.00 9.6 0 2 -22960 33183 1425 51774 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.13 0.16 1.45 3.75 9.6 0 3 -25534 35242 1896 54245 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.14 0.17 1.50 3.98 9.6 0 4 -23312 19176 1391 58598 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.15 0.10 0.85 0.00 9.6 0 5 -25886 17128 1930 56126 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.15 0.08 0.73 0.00 9.6 0 6 -20098 12885 5276 13451 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.11 0.06 0.42 0.00 9.6 0 7 -28700 19741 5794 20075 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.13 0.10 0.62 0.00 9.6 0 8 -20203 2826 5265 22005 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.12 0.01 0.11 0.00 9.6 0 9 -28802 4031 5805 21259 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.13 0.02 0.13 0.00 9.6 0 10 -22698 29125 1539 43451 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.11 0.14 1.24 3.29 9.6 0 11 -25281 31181 1782 45939 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.12 0.15 1.29 3.52 9.6 0 12 -23050 23237 1506 66921 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.17 0.12 1.05 2.62 9.6 0 13 -25637 21182 1815 64438 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.17 0.11 0.92 0.00 9.6 0 14 -19786 7971 5414 13278 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.11 0.04 0.26 0.00 9.6 0 15 -28389 14828 5656 19889 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.12 0.07 0.46 0.00 9.6 0 16 -19894 7735 5404 32063 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.15 0.04 0.33 0.00 9.6 0 17 -28494 880 5666 23776 45.2 4 45.24 2.26 2.26 3 0.13 0.00 0.03 0.00 9.6 apost= 26 d 12 aant= 26 d 12 ainf= -- asup= -- (e armatura base = 28 d 12 ) armatura orizzo ntale= d 8 / 9.6 Verifica a scorrimento a quota 0 cm: Ved= 35 242, Vdd= 88169, Vfd= 94584 non è necessari a armatura inclinata

44

Lavoro: OASI Intestazione lavoro: PROGETTO OASI Elem.: PARETE Gruppo: 1 Tabella: Tabella setti Descrizione: SETTI TERRA Rck: 300.00 kg/cm 2 fyk: 4580.00 kg/cm 2 Copriferro di calcolo: 3.0 cm Copriferro di disegno: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 Diametro armatura aggiuntiva: 12 mm ρ armatura in altezza critica: 1.000 % Diametro armatura verticale base: 12 mm Passo armatura verticale: 20 cm Diametro armatura orizzontale: 8 mm Passo armatura orizzontale: 20 cm Parete num. 4 Descrizione: Parete semplic e n. 4 Larghezza: 130.0 cm, spessore: 25.0 cm, altez za: 440.0 cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------- P c. Fx V My Mz APOS T AANT AINF ASUP campo Indice di resistenza aswta PASSO o c. -------------- ------------- ---- ---------------------- -------------------- ----- ----- s kg kg * m cm 2 Fx,M Bielle V,Mx cm 2/m cm --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------- l 1 -17256 757 -1750 -6515 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.14 0.01 0.04 0.00 20.1 l 2 -12838 6881 1162 8423 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.14 0.07 0.47 0.00 20.1 l 3 -11998 1446 939 4736 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.08 0.01 0.08 0.00 20.1 l 4 -10592 6785 3060 7240 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.29 0.07 0.48 0.00 20.1 l 5 -9752 1544 3283 3613 9.05 9.05 2.26 2.26 2 0.31 0.01 0.09 0.00 20.1 l 6 -13016 16969 537 13473 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.20 0.16 1.26 3.73 20.1 l 7 -10209 10787 1156 7533 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.14 0.10 0.78 0.00 20.1 l 8 -12336 16940 1530 13115 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.24 0.16 1.27 3.72 20.1 l 9 -9537 10817 2274 7413 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.22 0.11 0.79 0.00 20.1 l 10 -13034 3006 1493 6563 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.13 0.03 0.19 0.00 20.1 l 11 -12186 5321 1270 4917 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.10 0.05 0.31 0.00 20.1 l 12 -10782 2909 2740 5379 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.24 0.03 0.19 0.00 20.1 l 13 -9942 5419 2963 4486 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.27 0.05 0.34 0.00 20.1 l 14 -13247 12279 392 11221 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.15 0.12 0.87 0.00 20.1 l 15 -10439 15478 770 10094 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.16 0.15 1.17 3.40 20.1 l 16 -12567 12251 1143 10864 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.18 0.12 0.88 0.00 20.1 l 17 -9765 15507 1887 9975 9.05 9.05 2.26 2.26 3 0.22 0.15 1.20 3.41 20.1 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e armatura base = 16 d 12 ) armatura orizzo ntale= d 8 / 20.0 ½ 1 -19123 647 -812 -7389 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.10 0.01 0.03 0.00 20.1 ½ 2 -14258 6805 2007 14517 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.28 0.07 0.50 0.00 20.1 ½ 3 -13441 1624 1783 4736 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.13 0.02 0.09 0.00 20.1 ½ 4 -12007 6756 3060 13233 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.34 0.07 0.51 0.00 20.1 ½ 5 -11193 1672 3283 3613 9.0 5 9.05 2.26 2.26 2 0.30 0.02 0.09 0.00 20.1 ½ 6 -14403 17028 746 28640 9.0 5 9.05 2.26 2.26 2 0.54 0.16 1.35 3.74 20.1 ½ 7 -11676 11064 1156 13133 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.23 0.11 0.85 0.00 20.1 ½ 8 -13728 17012 1530 28252 9.0 5 9.05 2.26 2.26 2 0.55 0.16 1.37 3.74 20.1 ½ 9 -11009 11078 2274 13379 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.30 0.11 0.87 0.00 20.1 ½ 10 -14461 2913 2357 9196 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.22 0.03 0.19 0.00 20.1 ½ 11 -13639 5515 2133 4917 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.16 0.05 0.31 0.00 20.1 ½ 12 -12213 2864 2740 7914 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.25 0.03 0.19 0.00 20.1 ½ 13 -11398 5564 2963 5654 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.26 0.05 0.35 0.00 20.1 ½ 14 -14647 12319 1011 22204 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.39 0.12 0.95 0.00 20.1 ½ 15 -11925 15772 770 19656 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.35 0.15 1.27 3.46 20.1 ½ 16 -13972 12304 1143 21816 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.39 0.12 0.96 0.00 20.1 ½ 17 -11253 15787 1887 19905 9.0 5 9.05 2.26 2.26 3 0.40 0.15 1.29 3.47 20.1 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e armatura base = 16 d 12 ) armatura orizzo ntale= d 8 / 20.0 0 1 -20991 536 126 -8262 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.08 0.01 0.03 0.00 9.6 0 2 -15679 6728 2353 17011 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.24 0.06 0.49 0.00 9.6 0 3 -14884 1801 2129 4736 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.11 0.02 0.09 0.00 9.6 0 4 -13422 6727 3060 15685 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.26 0.06 0.51 0.00 9.6 0 5 -12634 1801 3283 3613 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.17 0.02 0.09 0.00 9.6 0 6 -15791 17086 831 34844 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.43 0.16 1.35 3.75 9.6 0 7 -13142 11340 1156 15424 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.19 0.11 0.86 0.00 9.6 0 8 -15121 17084 1530 34445 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.44 0.16 1.36 3.75 9.6 0 9 -12482 11339 2274 15820 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.23 0.11 0.87 0.00 9.6 0 10 -15888 2819 2710 10274 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.18 0.03 0.18 0.00 9.6 0 11 -15093 5708 2487 4917 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.12 0.05 0.30 0.00 9.6 0 12 -13644 2818 2740 8952 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.17 0.03 0.19 0.00 9.6 0 13 -12854 5710 2963 6132 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.16 0.06 0.35 0.00 9.6 0 14 -16048 12358 1264 26697 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.32 0.12 0.94 0.00 9.6 0 15 -13410 16067 770 23567 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.28 0.15 1.28 3.53 9.6 0 16 -15378 12358 1143 26297 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.32 0.12 0.95 0.00 9.6 0 17 -12740 16067 1887 23967 16.9 6 16.96 2.26 2.26 3 0.32 0.16 1.30 3.53 9.6 apost= 7 d 12 aant= 7 d 12 ainf= -- asup= -- (e armatura base = 16 d 12 ) armatura orizzo ntale= d 8 / 9.6 Verifica a scorrimento a quota 0 cm: Ved= 17 086, Vdd= 33063, Vfd= 34621 non è necessari a armatura inclinata

45

Verifica a Flessione SETTO 115x25: Armatura = 5φ16 superiori, 5φ16 inferiori,

1

2 3

4

A1 ∅16 A2 ∅16 A3 ∅16

A4 ∅16 A5 ∅16

A6 ∅16

A7 ∅16

A8 ∅12 A9 ∅12

A10 ∅12

A11 ∅16 A12 ∅16

A13 ∅16

A14 ∅12

25.00

115.

00

εεεε

σσσσ

C25/30

-3.5‰

-211.65

-2.0‰

εεεε

σσσσ

B450

-10.0‰

-4500.00

-2.2‰

2.2‰ 10.0‰

4500.00

Sezione di verifica

N costante= -100 [daN]

-1,000,000-950,000-900,000-850,000-800,000-750,000-700,000-650,000-600,000-550,000-500,000-450,000-400,000-350,000-300,000-250,000-200,000-150,000-100,000-50,000

Mx [daN*cm]050,000

100,000150,000200,000250,000300,000350,000400,000450,000500,000550,000600,000650,000700,000750,000800,000850,000900,000950,000

-5,0

00,0

00

-4,3

75,0

00

-3,7

50,0

00

-3,1

25,0

00

-2,5

00,0

00

-1,8

75,0

00

-1,2

50,0

00

-625

,000

My [daN*cm]

0

625,

000

1,25

0,00

0

1,87

5,00

0

2,50

0,00

0

3,12

5,00

0

3,75

0,00

0

4,37

5,00

0

5,00

0,00

0



46

Verifica a Flessione SETTO 130x25: Armatura = 5φ16 superiori, 5φ16 inferiori,

1

2 3

4

A1 ∅16 A2 ∅16 A3 ∅16

A4 ∅16 A5 ∅16

A6 ∅16

A7 ∅16

A8 ∅12 A9 ∅12

A10 ∅12

A11 ∅12 A12 ∅12

A13 ∅12 A14 ∅12

A15 ∅16 A16 ∅16

A17 ∅16

A18 ∅12

25.00

130.

00

εεεε

σσσσ

C25/30

-3.5‰

-211.65

-2.0‰

εεεε

σσσσ

B450

-10.0‰

-4500.00

-2.2‰

2.2‰ 10.0‰

4500.00

Sezione di verifica

N costante= -15,000 [daN]

-1,500,000

-1,000,000

-500,000

Mx [daN*cm]0

500,000

1,000,000

1,500,000

-7,5

00,0

00

-6,8

75,0

00

-6,2

50,0

00

-5,6

25,0

00

-5,0

00,0

00

-4,3

75,0

00

-3,7

50,0

00

-3,1

25,0

00

-2,5

00,0

00

-1,8

75,0

00

-1,2

50,0

00

-625

,000

My [daN*cm]

0

625,

000

1,25

0,00

0

1,87

5,00

0

2,50

0,00

0

3,12

5,00

0

3,75

0,00

0

4,37

5,00

0

5,00

0,00

0

5,62

5,00

0

6,25

0,00

0

6,87

5,00

0



47

VERIFICA STATO LIMITE DI OPERATIVITA' (SLO)

Rappresentazione del modello di calcolo

INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro OASI Intestazione del lavoro PROGETTO OASI Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica sismica equivalente Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze kg Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite di operativita' Probabilita' di superamento periodo di riferimento 81 Tempo di ritorno del sisma 45 anni Localita' Via Giacomo Matteotti Mirano Venezia ag/g 0.036 F0 2.57 Tc 0.24 Categoria del suolo C Fattore topografico 1

48

DATI SPETTRO Eccentricita' accidentale 5% Periodo proprio T1 0.1519 [C1 = 0.05 H = 440] λ 0.85 Coefficiente di smorzamento 5% Sd (T1) 0.139 g Coeff.globale accelerazione sismica 0.118

Fattore di importanza γγγγi 1 applicato Spettri orizzontali: Num. Periodo A.sld XY 1 0.000 0.0540 2 0.135 0.1388 3 0.404 0.1388 4 0.500 0.1120 5 0.600 0.0933 6 0.700 0.0800 7 0.800 0.0700 8 0.900 0.0622 9 1.000 0.0560 10 1.200 0.0467 11 1.400 0.0400 12 1.600 0.0350 13 1.744 0.0321 14 2.100 0.0221 15 2.500 0.0156 16 2.900 0.0116 17 3.300 0.0090 18 3.700 0.0071 19 4.000 0.0061

49

RISULTATI DELL’ANALISI Agli SLO si verificano gli spostamenti massimi interpiano. Per una struttura a Telaio portante devono risultare inferiori a 3,3h/1000 (con h=altezza interpiano).

Rappresentazione delle deformate relative

50

- SOLAIO PIANO COPERTURA

TRAVE T1 COPERTURA

420.0 540.0 480.0 360.0

1800.0

10.0 402.5 25.0 515.0 25.0 455.0 25.0 342.5 10.0

1810.0

25.0

50.0

25.0

50.0

25.0

50.0

25.0

50.0

q=18.0

q=8.0

Schema di calcolo

-1000000.0-750000.0-500000.0-250000.0

0.0250000.0500000.0750000.0 537972.6

x=166.332056.9

-840061.2

616349.1

x=694.6

-834895.4 -813918.2

459280.7

x=1203.3

-822089.4-598332.2

412965.3

x=1653.3

-602664.1

28027.5

-25000.0

0.0

25000.0

-6312.9

10086.3

-10499.5

10404.1

-9750.4

8924.0

-8577.5

5704.0Rmin=2758.6

Rmax=6509.8

Rmin=11011.8

Rmax=21570.4

Rmin=10940.8

Rmax=21139.2

Rmin=9044.4

Rmax=18486.2

Rmin=2330.2

Rmax=5704.0

-0.25

0.00

0.25

0.09

x=185.9-0.01

x=352.2

0.15

x=690.00.00

x=459.8

0.09

x=1203.3-0.02

x=1046.7

0.05

x=1643.5-0.01

x=1496.7

Momento

Taglio

Frecce

Risultati dell’analisi SLU

51

Armature longitudinali Le aree di acciaio contrassegnate con * sono necessarie in zona compressa per superamento del limite di resistenza del calcestruzzo. As,inf e As,sup indicano le quantità totali di armatura necessarie ad assorbire tutte le sollecitazioni M,N,V,T agenti nella sezione considerata. rinf: percentuale di As,inf necessaria a V+T rsup: percentuale di As,sup necessaria a V+T Kr,+ e Kr,- sono i coefficienti di sicurezza a rottura M,N per momenti positivi e negativi con N=cost. delle sezioni armate con Dinf·(1-rinf) + Dsup·(1-rsup)

Campata 1 : Asta X As,inf rinf As,sup rsup Dinf Dsup Kr+ Kr- 1 0.00 asse 1.72 0.1% 1.72 0.0% - - 100.00 100.00 1 5.00 f.p. 2.07 91.4% 1.72 0.0% - - 3.91 100.00 1 25.00 2.52 66.5% 1.72 0.0% - - 3.12 100.00 1 50.00 2.96 47.0% 1.72 0.0% - - 2.65 100.00 1 75.00 3.25 33.8% 1.72 0.0% - - 2.42 100.00 1 100.00 3.40 23.5% 1.72 0.0% - - 2.32 100.00 1 125.00 3.41 14.5% 1.72 0.0% - - 2.32 100.00 1 150.00 3.26 5.8% 1.72 0.0% - - 2.42 100.00 1 175.00 3.21 3.7% 1.72 0.0% - - 2.46 100.00 1 200.00 3.39 12.6% 1.72 0.0% - - 2.33 100.00 1 210.00 L/2 3.42 16.1% 1.72 0.0% - - 2.31 100.00 1 215.22 3.42 17.9% 1.72 9 8.8% - - 2.26 100.00 1 225.00 3.42 21.4% 1.72 9 8.8% - - 2.26 100.00 1 250.00 3.30 31.3% 1.72 9 8.8% - - 2.36 100.00 1 275.00 3.04 43.7% 1.72 8 1.0% - - 2.58 7.09 1 300.00 2.63 61.4% 1.75 6 1.2% - - 2.99 4.50 1 325.00 1.86 83.7% 2.93 5 4.6% - - 4.30 2.69 1 350.00 1.72 99.4% 4.29 5 0.4% - - 100.00 1.85 1 375.00 1.72 99.4% 5.91 4 7.8% - - 100.00 1.35 1 400.00 1.72 0.0% 7.77 4 2.3% - - 100.00 1.04 1 407.50 f.p. 1.72 0.0% 8.38 4 1.0% - 1Ø16 100.00 1.21 1 420.00 asse 1.72 0.0% 5.39 1.3% - - 100.00 1.50

Campata 2 : Asta X As,inf rinf As,sup rsup Dinf Dsup Kr+ Kr- 2 0.00 asse 1.72 0.0% 5.39 1.3% - - 100.00 1.50 2 12.50 f.p. 1.72 0.0% 8.49 4 2.2% - 1Ø16 100.00 1.19 2 25.00 1.72 0.0% 7.45 4 4.7% - - 100.00 1.08 2 50.00 1.72 99.4% 5.57 5 1.7% - - 100.00 1.43 2 75.00 1.72 99.4% 3.94 6 1.9% - - 100.00 2.02 2 100.00 1.85 86.6% 2.50 7 0.1% - - 4.31 3.17 2 125.00 2.79 62.5% 1.72 8 0.5% - - 2.83 6.99 2 150.00 3.31 45.1% 1.72 9 8.8% - - 2.37 100.00 2 175.00 3.65 32.9% 1.72 9 8.8% - - 2.14 100.00 2 200.00 3.85 23.4% 1.72 0.0% - - 2.06 100.00 2 225.00 3.89 15.2% 1.72 0.0% - - 2.04 100.00 2 250.00 3.79 7.5% 1.72 0.0% - - 2.09 100.00 2 270.00 L/2 3.61 1.0% 1.72 0.0% - - 2.20 100.00 2 275.00 3.60 0.7% 1.72 0.0% - - 2.20 100.00 2 300.00 3.82 8.8% 1.72 0.0% - - 2.08 100.00 2 323.48 3.90 16.1% 1.72 0.0% - - 2.03 100.00 2 325.00 3.90 16.6% 1.72 0.0% - - 2.03 100.00 2 350.00 3.82 24.9% 1.72 0.0% - - 2.07 100.00 2 375.00 3.60 34.7% 1.72 9 8.9% - - 2.17 100.00 2 400.00 3.23 47.6% 1.72 9 8.9% - - 2.42 100.00 2 425.00 2.72 66.9% 1.72 7 3.2% - - 2.90 5.99 2 450.00 1.82 95.7% 2.94 6 8.1% - - 4.63 2.69 2 475.00 1.76 99.4% 4.44 5 8.6% - - 100.00 1.79 2 500.00 1.72 99.4% 6.14 4 9.0% - - 100.00 1.30 2 525.00 1.72 0.0% 8.10 4 3.0% - 1Ø16 100.00 1.17 2 527.50 f.p. 1.72 0.0% 8.31 4 2.5% - 1Ø16 100.00 1.21 2 540.00 asse 1.72 0.0% 5.30 2.0% - - 100.00 1.52

52

Campata 3 : Asta X As,inf rinf As,sup rsup Dinf Dsup Kr+ Kr- 3 0.00 asse 1.72 0.0% 5.30 2.0% - - 100.00 1.52 3 12.50 f.p. 1.72 0.0% 8.14 4 0.7% - 1Ø16 100.00 1.24 3 25.00 1.72 0.0% 7.17 4 2.8% - - 100.00 1.12 3 50.00 1.72 99.3% 5.42 4 8.6% - - 100.00 1.47 3 75.00 1.72 99.3% 3.90 5 2.2% - - 100.00 2.02 3 100.00 1.77 80.1% 2.60 5 4.6% - - 4.47 3.04 3 125.00 2.41 58.3% 1.72 5 9.0% - - 3.26 5.10 3 150.00 2.75 41.5% 1.72 7 3.9% - - 2.85 8.11 3 175.00 2.92 28.8% 1.72 9 8.4% - - 2.65 100.00 3 194.35 2.96 20.6% 1.72 9 8.4% - - 2.61 100.00 3 200.00 2.95 18.4% 1.72 9 8.4% - - 2.61 100.00 3 225.00 2.83 8.4% 1.72 0.0% - - 2.78 100.00 3 240.00 L/2 2.69 2.0% 1.72 0.0% - - 2.92 100.00 3 250.00 2.71 2.8% 1.72 0.0% - - 2.90 100.00 3 275.00 2.90 12.8% 1.72 0.0% - - 2.71 100.00 3 300.00 2.95 22.9% 1.72 0.0% - - 2.66 100.00 3 325.00 2.86 34.1% 1.72 9 8.3% - - 2.72 100.00 3 350.00 2.62 48.3% 1.72 9 8.3% - - 2.98 100.00 3 375.00 2.17 67.6% 1.72 7 8.9% - - 3.65 9.17 3 400.00 1.72 95.4% 2.37 7 4.2% - - 7.86 3.33 3 425.00 1.72 99.3% 3.68 6 0.7% - - 100.00 2.16 3 450.00 1.72 99.2% 5.18 5 0.4% - - 100.00 1.53 3 467.50 f.p. 1.72 0.0% 6.37 4 5.6% - - 100.00 1.26 3 475.00 1.72 0.0% 4.89 2 4.2% - - 100.00 1.68 3 480.00 asse 1.72 0.0% 3.86 1.4% - - 100.00 2.06

Campata 4 : Asta X As,inf rinf As,sup rsup Dinf Dsup Kr+ Kr- 4 0.00 asse 1.72 0.0% 3.86 1.4% - - 100.00 2.06 4 12.50 f.p. 1.72 0.0% 6.28 4 4.4% - - 100.00 1.27 4 25.00 1.72 99.3% 5.45 4 7.3% - - 100.00 1.46 4 50.00 1.72 99.3% 3.96 5 2.0% - - 100.00 2.00 4 75.00 1.72 85.0% 2.66 5 5.7% - - 5.11 2.96 4 100.00 2.22 61.7% 1.72 6 2.3% - - 3.53 4.98 4 125.00 2.52 43.0% 1.72 8 0.4% - - 3.11 8.13 4 150.00 2.66 29.6% 1.72 9 8.6% - - 2.91 100.00 4 164.35 2.68 22.9% 1.72 9 8.6% - - 2.87 100.00 4 175.00 2.66 18.3% 1.72 9 8.6% - - 2.88 100.00 4 180.00 L/2 2.65 16.1% 1.72 9 8.6% - - 2.90 100.00 4 200.00 2.52 7.3% 1.72 0.0% - - 3.11 100.00 4 225.00 2.47 4.8% 1.72 0.0% - - 3.17 100.00 4 250.00 2.64 16.0% 1.72 0.0% - - 2.96 100.00 4 275.00 2.67 27.0% 1.72 0.0% - - 2.93 100.00 4 300.00 2.56 39.9% 1.72 0.0% - - 3.06 100.00 4 325.00 2.30 57.0% 1.72 0.0% - - 3.40 100.00 4 350.00 1.90 83.8% 1.72 0.0% - - 4.16 100.00 4 355.00 f.p. 1.86 91.6% 1.72 0.0% - - 4.35 100.00 4 360.00 asse 1.72 0.1% 1.72 0.0% - - 100.00 100.00

Armature a taglio/torsione

I valori dell'angolo θ (inclinazione delle bielle di calcestruzzo compres se rispetto

all'orizzontale) sostituiti con "*" indicano rottur a delle bielle anche con 45° (sezione

inadeguata).

A staffe: [cm 2/cm]

Campata 1

Asta X VEd<VRd,c A staffe θθθθ staffe 1 0.00 asse 0.0375 0.38 2Ø8/26

53

1 5.00 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 25.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 50.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 75.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 100.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 125.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 150.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 175.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 200.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 210.00 L/2 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 225.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 250.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 275.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 300.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 325.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 350.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 375.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 400.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 407.50 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 420.00 asse SI 0.0375 0.38 2Ø8/26

Campata 2

Asta X VEd<VRd,c A staffe θθθθ staffe 2 0.00 asse SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 12.50 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 25.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 50.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 75.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 100.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 125.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 150.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 175.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 200.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 225.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 250.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 270.00 L/2 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 275.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 300.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 325.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 350.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 375.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 400.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 425.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 450.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 475.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 500.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 525.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 527.50 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 540.00 asse SI 0.0375 0.38 2Ø8/26

Campata 3

Asta X VEd<VRd,c A staffe θθθθ staffe 3 0.00 asse 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 12.50 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 25.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 50.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 75.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 100.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 125.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 150.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 175.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 200.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 225.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 240.00 L/2 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26

54

3 250.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 275.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 300.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 325.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 350.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 375.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 400.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 425.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 450.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 467.50 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 475.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 3 480.00 asse SI 0.0375 0.38 2Ø8/26

Campata 4

Asta X VEd<VRd,c A staffe θθθθ staffe 4 0.00 asse 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 12.50 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 25.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 50.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 75.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 100.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 125.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 150.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 175.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 180.00 L/2 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 200.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 225.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 250.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 275.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 300.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 325.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 350.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 355.00 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 4 360.00 asse SI 0.0375 0.38 2Ø8/26

Verifica a Flessione: Momento positivo in campata appoggio: Armatura = 4φ16 superiori, 4φ16 inferiori

1

2 3

4

A1 ∅16 A2 ∅16 A3 ∅16 A4 ∅16

A5 ∅16 A6 ∅16 A7 ∅16 A8 ∅16

25.00

50.

00

εεεε

σσσσ

C25/30

-3.5‰

-2116.50

-2.0‰

εεεε

σσσσ

B450

-10.0‰

-4500.00

-2.2‰

2.2‰ 10.0‰

4500.00

Sezione di verifica

55

N costante= 0 [daN]

-700,000

-650,000

-600,000

-550,000

-500,000

-450,000

-400,000

-350,000

-300,000

-250,000

-200,000

-150,000

-100,000

-50,000

Mx [daN*cm]0

50,000

100,000

150,000

200,000

250,000

300,000

350,000

400,000

450,000

500,000

550,000

600,000

650,000

700,000

-1,8

75,0

00

-1,2

50,0

00

-625

,000

My [daN*cm]

0

625,

000

1,25

0,00

0

1,87

5,00

0

Invil. Mmax,Vcorr.cs= 3.45Mx= -402,195My= 0



Invil. Mmin,Vcorr.cs= 1.65Mx= -840,061My= 0




Verifica a Taglio:

VRd = (0.18*k*((100* ρl *f ck ) 1/3 / γc)+0.15* σcp)*b W*d (Elemento privo di armatura a taglio)

VRsd = 0.9*d*(A SW/s)*f yd*(ctg α+ctg θ)*sin α (Rottura armatura trasversale)

VRcd = 0.9*d*b W* αc*0.5*f cd*(ctg α+ctg θ)/(1+ctg 2θ) (Rottura bielle compresse)

Dove:

d: altezza utile della sezione

bW: larghezza minima della sezione

ASW: area armatura trasversale

s: interasse tra 2 armature trasversali consecutive

α: inclinazione risp. all'orizzontale delle armature trasversali

θ: inclinazione bielle compresse in cls

αc: coeff. maggiorativo dovuto alla presenza dello sf orzo assiale

Asl : area acciaio in zona tesa

k = 1+(200/d) 1/2

σcp = N Ed/A cls

ρl = A sl /(b W*d)

Calcestruzzo: θθθθ bW Staffe: ASW passo αααα 0.38 25.00 1.005 26.00 1.571

Comb d K Asl ρρρρl σσσσcp ααααc 1 46.50 1.656 8.042 0.007 0.00 1.000 2 46.50 1.656 8.042 0.007 0.00 1.000

Comb Descrizione VRd VRsd VRcd 1 Invil. Mmax,Vcorr. 5966 15830 25453 2 Invil. Mmin,Vcorr. 5966 15830 25453

56

TRAVE T2 COPERTURA

940.0

10.0 930.0 10.0

950.0

25.0

50.0

24.0

80.

0

q=26.0

q=12.0

Schema di calcolo

-2500000.0

0.0

2500000.0

5000000.0

7500000.0 6636879.8

x=470.0140459.1 140459.1

-50000.0

-25000.0

0.0

25000.0

50000.0

-27941.6

28242.0

Rmin=15217.0

Rmax=28242.0

Rmin=15217.0

Rmax=28242.0

-2.50

0.00

2.50

1.20

x=470.0

Momento

Taglio

Frecce


Armature longitudinali Le aree di acciaio contrassegnate con * sono necess arie in zona compressa per superamento del

limite di resistenza del calcestruzzo.

As,inf e A s,sup indicano le quantità totali di armatura necessarie ad assorbire tutte le

sollecitazioni M,N,V,T agenti nella sezione conside rata.

r inf : percentuale di A s,inf necessaria a V+T

57

r sup : percentuale di A s,sup necessaria a V+T

Kr,+ e K r,- sono i coefficienti di sicurezza a rottura M,N per momenti positivi e negativi con

N=cost. delle sezioni armate con D inf ·(1-r inf ) + D sup ·(1-r sup )

Campata 1 :

Asta X As,inf rinf As,sup rsup Dinf Dsup Kr+ Kr- 1 0.00 asse 8.48 100.0% 2.81 0.0% - - 100.00 100.00 1 5.00 f.p. 8.89 94.6% 2.81 0.0% - - 2.82 100.00 1 25.00 10.51 77.5% 2.81 0.0% - - 2.36 100.00 1 50.00 12.42 62.7% 2.81 0.0% - - 2.00 100.00 1 75.00 14.22 52.1% 2.81 0.0% - - 1.76 100.00 1 100.00 15.90 44.2% 2.81 0.0% - - 1.58 100.00 1 125.00 17.46 38.0% 2.81 0.0% - - 1.44 100.00 1 150.00 18.90 33.0% 2.81 0.0% - - 1.34 100.00 1 175.00 20.20 28.8% 2.81 0.0% - - 1.26 100.00 1 200.00 21.38 25.2% 2.81 0.0% - - 1.19 100.00 1 225.00 22.41 22.1% 2.81 0.0% - - 1.14 100.00 1 250.00 23.30 19.2% 2.81 0.0% - - 1.10 100.00 1 275.00 24.04 16.7% 2.81 0.0% - - 1.07 100.00 1 300.00 24.64 14.3% 2.81 0.0% - - 1.05 100.00 1 325.00 25.08 12.0% 2.81 0.0% - - 1.05 100.00 1 350.00 25.37 9.9% 2.81 0.0% 1Ø12 - 1.07 100.00 1 375.00 25.50 7.8% 2.81 0.0% 1Ø12 - 1.07 100.00 1 400.00 25.49 5.8% 2.81 0.0% 1Ø12 - 1.07 100.00 1 425.00 25.31 3.7% 2.81 0.0% 1Ø12 - 1.08 100.00 1 450.00 24.99 1.7% 2.81 0.0% - - 1.05 100.00 1 470.00 L/2 24.62 0.0% 2.81 0.0% - - 1.06 100.00 1 475.00 24.72 0.4% 2.81 0.0% - - 1.05 100.00 1 500.00 25.14 2.5% 2.81 0.0% 1Ø12 - 1.08 100.00 1 525.00 25.40 4.6% 2.81 0.0% 1Ø12 - 1.07 100.00 1 550.00 25.51 6.6% 2.81 0.0% 1Ø12 - 1.07 100.00 1 559.24 25.52 7.3% 2.81 0.0% 1Ø12 - 1.06 100.00 1 575.00 25.47 8.6% 2.81 0.0% 1Ø12 - 1.07 100.00 1 600.00 25.27 10.7% 2.81 0.0% 1Ø12 - 1.07 100.00 1 625.00 24.92 12.9% 2.81 0.0% - - 1.04 100.00 1 650.00 24.41 15.2% 2.81 0.0% - - 1.06 100.00 1 675.00 23.76 17.7% 2.81 0.0% - - 1.08 100.00 1 700.00 22.96 20.3% 2.81 0.0% - - 1.12 100.00 1 725.00 22.01 23.3% 2.81 0.0% - - 1.16 100.00 1 750.00 20.93 26.6% 2.81 0.0% - - 1.22 100.00 1 775.00 19.70 30.4% 2.81 0.0% - - 1.29 100.00 1 800.00 18.34 34.9% 2.81 0.0% - - 1.38 100.00 1 825.00 16.85 40.3% 2.81 0.0% - - 1.49 100.00 1 850.00 15.24 47.1% 2.81 0.0% - - 1.64 100.00 1 875.00 13.51 56.0% 2.81 0.0% - - 1.84 100.00 1 900.00 11.67 68.0% 2.81 0.0% - - 2.13 100.00 1 925.00 9.71 85.3% 2.81 0.0% - - 2.56 100.00 1 935.00 f.p. 8.89 94.6% 2.81 0.0% - - 2.82 100.00 1 940.00 asse 8.48 100.0% 2.81 0.0% - - 100.00 100.00




inadeguata).

A staffe: [cm 2/cm]

Campata 1

Asta X VEd<VRd,c A staffe θθθθ staffe 1 0.00 asse 0.0422 0.38 2Ø8/23 1 5.00 f.p. 0.0418 0.38 2Ø8/23 1 25.00 0.0400 0.38 2Ø8/23 1 50.00 0.0377 0.38 2Ø8/23

58

1 75.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 100.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 125.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 150.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 175.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 200.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 225.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 250.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 275.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 300.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 325.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 333.16 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 350.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 375.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 400.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 425.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 450.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 470.00 L/2 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 475.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 500.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 525.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 550.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 575.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 600.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 625.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 650.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 675.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 700.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 725.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 750.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 775.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 800.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 825.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 850.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 875.00 0.0375 0.38 2Ø8/23 1 900.00 0.0386 0.38 2Ø8/23 1 925.00 0.0409 0.38 2Ø8/23 1 935.00 f.p. 0.0418 0.38 2Ø8/23 1 940.00 asse 0.0422 0.38 2Ø8/23

59

Verifica a Flessione: Momento positivo in campata appoggio: Armatura = 4φ20 + 4φ16 superiori, 8φ20 4φ16 inferiori

1

23

4 5

67

8

A1 ∅20 A2 ∅20 A3 ∅20 A4 ∅20

A5 ∅20 A6 ∅20 A7 ∅20 A8 ∅20

A9 ∅20 A10 ∅20 A11 ∅20 A12 ∅20

A13 ∅16 A14 ∅16 A15 ∅16 A16 ∅16

A17 ∅16 A18 ∅16

A19 ∅16 A20 ∅16

25.00

50.00

24.0

0

80.0

0

εεεε

σσσσ

C25/30

-3.5‰

-2116.50

-2.0‰

εεεε

σσσσ

B450

-10.0‰

-4500.00

-2.2‰

2.2‰ 10.0‰

4500.00

Sezione di verifica

N costante= 0 [daN]

-5,000,000

-4,500,000

-4,000,000

-3,500,000

-3,000,000

-2,500,000

-2,000,000

-1,500,000

-1,000,000

-500,000

Mx [daN*cm]0

500,000

1,000,000

1,500,000

2,000,000

2,500,000

3,000,000

3,500,000

4,000,000

4,500,000

-8,7

50,0

00

-8,1

25,0

00

-7,5

00,0

00

-6,8

75,0

00

-6,2

50,0

00

-5,6

25,0

00

-5,0

00,0

00

-4,3

75,0

00

-3,7

50,0

00

-3,1

25,0

00

-2,5

00,0

00

-1,8

75,0

00

-1,2

50,0

00

-625

,000

My [daN*cm]

0

625,

000

1,25

0,00

0

1,87

5,00

0

2,50

0,00

0

3,12

5,00

0

3,75

0,00

0

4,37

5,00

0

5,00

0,00

0

5,62

5,00

0

6,25

0,00

0

6,87

5,00

0

Invil. Mmax,Vcorr.cs= 1.29Mx= -6,624,985My= 0



Invil. Mmin,Vcorr.cs= 2.40Mx= -3,569,576My= 0




Verifica a Taglio: VRd = (0.18*k*((100* �l*fck)1/3/ �c)+0.15* �cp)*bW*d (Elemento privo di armatura a taglio)

VRsd = 0.9*d*(ASW/s)*fyd*(ctg �+ctg �)*sin � (Rottura armatura trasversale)

60

VRcd = 0.9*d*bW* �c*0.5*fcd*(ctg �+ctg �)/(1+ctg2 �) (Rottura bielle compresse)

Dove:

d: altezza utile della sezione

bW: larghezza minima della sezione

ASW: area armatura trasversale

s: interasse tra 2 armature trasversali consecutive

�: inclinazione risp. all'orizzontale delle armature trasversali

�: inclinazione bielle compresse in cls

�c: coeff. maggiorativo dovuto alla presenza dello s forzo assiale

Asl: area acciaio in zona tesa

k = 1+(200/d)1/2

�cp = NEd/Acls

�l = Asl/(bW*d)

Calcestruzzo: � bW Staffe: ASW passo �

0.38 25.00 1.005 8.00 1.571

Comb d K Asl �l �cp �c

1 76.00 1.513 33.175 0.017 0.00 1.000

2 76.00 1.513 33.175 0.017 0.00 1.000

Comb Descrizione VRd VRsd VRcd

1 Invil. Mmax,Vcorr. 12130 84086 41600

2 Invil. Mmin,Vcorr. 12130 84086 41600

61

TRAVE T3 COPERTURA

480.0

10.0 470.0 10.0

490.0

25.0

50.0

24.0

49.0

q=27.0

q=13.0

Schema di calcolo

-2500000.0

0.0

2500000.01740054.4

x=240.071747.0 71747.0

-25000.0

0.0

25000.0

-14198.4

14500.5

Rmin=7554.2

Rmax=14500.5

Rmin=7554.2

Rmax=14500.5

-0.25

0.00

0.25

0.500.35

x=240.0

Momento

Taglio

Frecce







62




Campata 1 :

Asta X As,inf rinf As,sup rsup Dinf Dsup Kr+ Kr- 1 0.00 asse 1.68 0.1% 1.68 0.0% - - 74.62 100.00 1 5.00 f.p. 4.67 91.3% 1.68 0.0% - - 1.80 100.00 1 25.00 5.94 66.7% 1.68 0.0% - - 1.34 100.00 1 50.00 7.34 48.5% 1.68 0.0% - - 1.09 100.00 1 75.00 8.53 36.8% 1.68 0.0% 1Ø16 - 1.17 100.00 1 100.00 9.49 28.4% 1.68 0.0% 1Ø16 - 1.06 100.00 1 125.00 10.22 21.9% 1.68 0.0% 2Ø16 - 1.18 100.00 1 150.00 10.72 16.5% 1.68 0.0% 2Ø16 - 1.13 100.00 1 175.00 10.98 11.7% 1.68 0.0% 2Ø16 - 1.10 100.00 1 188.35 11.02 9.3% 1.68 0.0% 2Ø16 - 1.10 100.00 1 200.00 10.99 7.2% 1.68 0.0% 2Ø16 - 1.10 100.00 1 225.00 10.76 2.8% 1.68 0.0% 2Ø16 - 1.13 100.00 1 240.00 L/2 10.51 0.0% 1.68 0.0% 2Ø16 - 1.16 100.00 1 250.00 10.69 1.9% 1.68 0.0% 2Ø16 - 1.14 100.00 1 275.00 10.96 6.4% 1.68 0.0% 2Ø16 - 1.11 100.00 1 300.00 11.00 10.8% 1.68 0.0% 2Ø16 - 1.10 100.00 1 325.00 10.79 15.5% 1.68 0.0% 2Ø16 - 1.12 100.00 1 350.00 10.34 20.8% 1.68 0.0% 2Ø16 - 1.17 100.00 1 375.00 9.65 27.0% 1.68 0.0% 1Ø16 - 1.04 100.00 1 400.00 8.74 34.9% 1.68 0.0% 1Ø16 - 1.14 100.00 1 425.00 7.60 45.8% 1.68 0.0% - - 1.05 100.00 1 450.00 6.24 62.3% 1.68 0.0% - - 1.28 100.00 1 475.00 f.p. 4.77 91.5% 1.68 0.0% - - 1.77 100.00 1 480.00 asse 1.68 0.1% 1.68 0.0% - - 74.61 100.00




inadeguata).

A staffe: [cm 2/cm]

Campata 1

Asta X VEd<VRd,c A staffe θθθθ staffe 1 0.00 asse 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 5.00 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 25.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 50.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 75.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 100.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 121.52 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 125.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 150.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 175.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 200.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 225.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 240.00 L/2 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 250.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 275.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 300.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 325.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 350.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 375.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 400.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 425.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 450.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 475.00 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 480.00 asse SI 0.0375 0.38 2Ø8/26

63

Verifica a Flessione: Momento positivo in campata appoggio: Armatura = 8φ16 superiori, 6+2φ16 inferiori

1

23

4 5

67

8

A1 ∅16 A2 ∅16 A3 ∅16 A4 ∅16

A5 ∅16 A6 ∅16 A7 ∅16 A8 ∅16

A9 ∅16 A10 ∅16 A11 ∅16 A12 ∅16 A13 ∅16 A14 ∅16

25.00

50.00

24.0

0

49.0

0

εεεε

σσσσ

C25/30

-3.5‰

-2116.50

-2.0‰

εεεε

σσσσ

B450

-10.0‰

-4500.00

-2.2‰

2.2‰ 10.0‰

4500.00

Sezione di verifica

N costante= 0 [daN]

-2,500,000

-2,000,000

-1,500,000

-1,000,000

-500,000

Mx [daN*cm]0

500,000

1,000,000

1,500,000

2,000,000

2,500,000

-3,1

25,0

00

-2,5

00,0

00

-1,8

75,0

00

-1,2

50,0

00

-625

,000

My [daN*cm]

0

625,

000

1,25

0,00

0

1,87

5,00

0

2,50

0,00

0








64

Verifica a Taglio:

VRd = (0.18*k*((100* ρl *f ck ) 1/3 / γc)+0.15* σcp)*b W*d (Elemento privo di armatura a taglio)


VRcd = 0.9*d*b W* αc*0.5*f cd*(ctg α+ctg θ)/(1+ctg 2θ) (Rottura bielle compresse) Dove: d: altezza utile della sezione bW: larghezza minima della sezione ASW: area armatura trasversale s: interasse tra 2 armature trasversali consecutive



αc: coeff. maggiorativo dovuto alla presenza dello sf orzo assiale Asl : area acciaio in zona tesa k = 1+(200/d) 1/2

σcp = N Ed/A cls

ρl = A sl /(b W*d)




65

TRAVE T4 COPERTURA

480.0 360.0

840.0

10.0 462.5 25.0 342.5 10.0

850.0

25.0

50.0

25.0

50.0

q=20.0

q=9.0

Schema di calcolo

-1000000.0-750000.0-500000.0-250000.0

0.0250000.0500000.0750000.0

1000000.0 832831.4

x=198.942015.6

-863998.8

362640.1

x=707.4

-887779.8

27546.2

-25000.0

0.0

25000.0

-8294.4

12012.8

-10110.3

5618.0Rmin=4216.0

Rmax=8511.8

Rmin=12311.3

Rmax=23210.3

Rmin=2035.4

Rmax=5618.0

-0.25

0.00

0.250.19

x=213.70.04

x=692.6-0.02

x=567.4

Momento

Taglio

Frecce







66




Campata 1 :

Asta X As,inf rinf As,sup rsup Dinf Dsup Kr+ Kr- 1 0.00 asse 1.72 0.1% 1.72 0.0% - - 100.00 100.00 1 5.00 f.p. 2.74 91.5% 1.72 0.0% - - 2.96 100.00 1 25.00 3.40 67.0% 1.72 0.0% - - 2.32 100.00 1 50.00 4.09 48.2% 1.72 0.0% - - 1.93 100.00 1 75.00 4.63 35.8% 1.72 0.0% - - 1.71 100.00 1 100.00 5.01 26.6% 1.72 0.0% - - 1.59 100.00 1 125.00 5.22 19.1% 1.72 0.0% - - 1.53 100.00 1 150.00 5.26 12.3% 1.72 0.0% - - 1.53 100.00 1 175.00 5.13 5.7% 1.72 0.0% - - 1.57 100.00 1 200.00 4.95 1.2% 1.72 0.0% - - 1.62 100.00 1 225.00 5.19 8.0% 1.72 0.0% - - 1.55 100.00 1 240.00 L/2 5.26 11.9% 1.72 0.0% - - 1.53 100.00 1 250.00 5.27 14.5% 1.72 0.0% - - 1.52 100.00 1 250.53 5.27 14.7% 1.72 0.0% - - 1.52 100.00 1 275.00 5.17 21.5% 1.72 0.0% - - 1.55 100.00 1 300.00 4.90 29.5% 1.72 0.0% - - 1.63 100.00 1 325.00 4.47 39.6% 1.72 9 9.2% - - 1.76 100.00 1 350.00 3.87 53.7% 1.72 9 9.2% - - 2.04 100.00 1 375.00 3.13 75.9% 1.72 8 5.3% - - 2.53 5.14 1 400.00 2.13 99.5% 3.64 7 1.6% - - 100.00 2.19 1 425.00 2.13 99.5% 5.47 5 8.9% - - 100.00 1.46 1 450.00 1.72 0.0% 7.58 4 9.3% - 1Ø16 100.00 1.08 1 467.50 f.p. 1.72 0.0% 9.25 * 4 5.0% - 1Ø16 100.00 1.10 1 475.00 1.72 0.0% 7.29 2 5.1% - 1Ø16 100.00 1.27 1 480.00 asse 1.72 0.0% 5.91 5.3% - - 100.00 1.37

Campata 2 : Asta X As,inf rinf As,sup rsup Dinf Dsup Kr+ Kr- 2 0.00 asse 1.72 0.0% 5.91 5.3% - - 100.00 1.37 2 12.50 f.p. 1.72 0.0% 8.72 3 9.9% - 1Ø16 100.00 1.16 2 25.00 1.72 0.0% 7.69 4 1.8% - - 100.00 1.05 2 50.00 1.72 99.2% 5.84 4 4.3% - - 100.00 1.36 2 75.00 1.72 99.3% 4.25 4 4.6% - - 100.00 1.86 2 100.00 1.72 92.4% 3.10 4 9.2% - - 32.31 2.53 2 125.00 1.85 62.6% 2.17 5 7.7% - - 4.23 3.63 2 150.00 2.31 46.1% 1.72 6 4.8% - - 3.38 6.06 2 175.00 2.42 30.6% 1.72 8 6.7% - - 3.21 10.45 2 180.00 L/2 2.42 27.9% 1.72 9 3.9% - - 3.20 12.33 2 200.00 2.36 17.4% 1.72 9 8.3% - - 3.24 100.00 2 225.00 2.14 3.6% 1.72 9 8.3% - - 3.53 100.00 2 250.00 2.28 11.2% 1.72 0.0% - - 3.43 100.00 2 275.00 2.41 24.4% 1.72 0.0% - - 3.25 100.00 2 300.00 2.38 38.5% 1.72 0.0% - - 3.28 100.00 2 325.00 2.19 56.4% 1.72 0.0% - - 3.56 100.00 2 350.00 1.85 83.8% 1.72 0.0% - - 4.28 100.00 2 355.00 f.p. 1.83 91.7% 1.72 0.0% - - 4.42 100.00 2 360.00 asse 1.72 0.1% 1.72 0.0% - - 100.00 100.00




inadeguata).

A staffe: [cm 2/cm]

Campata 1

Asta X VEd<VRd,c A staffe θθθθ staffe

67

1 0.00 asse 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 5.00 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 25.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 50.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 75.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 100.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 125.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 150.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 175.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 200.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 225.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 240.00 L/2 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 250.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 275.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 300.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 325.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 350.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 375.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 400.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 425.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 450.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 456.84 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 467.50 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 475.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 1 480.00 asse SI 0.0375 0.38 2Ø8/26

Campata 2

Asta X VEd<VRd,c A staffe θθθθ staffe 2 0.00 asse SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 12.50 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 25.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 50.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 75.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 100.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 125.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 150.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 175.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 180.00 L/2 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 200.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 225.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 250.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 275.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 300.00 SI 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 325.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 350.00 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 355.00 f.p. 0.0375 0.38 2Ø8/26 2 360.00 asse SI 0.0375 0.38 2Ø8/26

68

Verifica a Flessione: Momento positivo in campata appoggio: Armatura = 4φ16 superiori, 4φ16 inferiori

1

2 3

4

A1 ∅16 A2 ∅16 A3 ∅16 A4 ∅16

A5 ∅16 A6 ∅16 A7 ∅16 A8 ∅16

25.00

50.

00

εεεε

σσσσ

C25/30

-3.5‰

-2116.50

-2.0‰

εεεε

σσσσ

B450

-10.0‰

-4500.00

-2.2‰

2.2‰ 10.0‰

4500.00

Sezione di verifica

N costante= 0 [daN]

-700,000

-650,000

-600,000

-550,000

-500,000

-450,000

-400,000

-350,000

-300,000

-250,000

-200,000

-150,000

-100,000

-50,000

Mx [daN*cm]0

50,000

100,000

150,000

200,000

250,000

300,000

350,000

400,000

450,000

500,000

550,000

600,000

650,000

700,000

-1,8

75,0

00

-1,2

50,0

00

-625

,000

My [daN*cm]

0

625,

000

1,25

0,00

0

1,87

5,00

0

Invil. Mmax,Vcorr.cs= 2.77Mx= 501,263My= 0



Invil. Mmin,Vcorr.cs= 1.47Mx= 945,024My= 0




69

Verifica a Taglio: VRd = (0.18*k*((100* ρl *f ck ) 1/3 / γc)+0.15* σcp)*b W*d (Elemento privo di armatura a taglio)


VRcd = 0.9*d*b W* αc*0.5*f cd*(ctg α+ctg θ)/(1+ctg 2θ) (Rottura bielle compresse) Dove: d: altezza utile della sezione bW: larghezza minima della sezione ASW: area armatura trasversale s: interasse tra 2 armature trasversali consecutive



αc: coeff. maggiorativo dovuto alla presenza dello sf orzo assiale Asl : area acciaio in zona tesa k = 1+(200/d) 1/2

σcp = N Ed/A cls

ρl = A sl /(b W*d)




70

RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI DA COSTRUZIONE

Lavori di OASI - CENTRO DIVULGATIVO PER LE ENERGIE RINNOVABILI E L'EFFICIENZA ENERGETICA

Comune di MIRANO Provincia di VENEZIA Nell’esecuzione delle opere in epigrafe è previsto l’impiego dei sottoelencati materiali: - Inerti: Sabbia lavata mm. Ghiaietto vagliato mm. Ghiaia vagliata mm. - Acqua: Potabile (o comunque priva di solfuri o cloruri) - Cemento: tipo Portland R325 - Acciaio: tipo B450C - S275JR I conglomerati cementizi da impiegarsi nelle strutture saranno dosati come appresso: Classe di esposizione XC1 a/c < 0.65 cemento >280 kg/m^3 Classe di esposizione XC2 a/c < 0.60 cemento >280 kg/m^3

La resistenza caratteristica del conglomerato è (R = N/mm2):

30.0-XC2 Fondazioni / 30.0-XC1 Strutture in elevazione

Si conferma che nella lavorazione sono osservate le Norme Tecniche emanate con D.M. 14/01/2008. N.B. L’Ufficio Tecnico preposto restituirà, all’atto stesso della presentazione, n.1 copia degli elaborati con l’attestazione dell’avvenuto deposito. (Ve), 29 Marzo 2013 Visto del D.LL. Strutture Il Progettista delle Strutture

AL SINDACO del Comune di Mirano

OGGETTO: ATTESTAZIONE CONFORMITÀ NORME SISMICHE (Delibera Giunta Regionale Veneto n.2122 02.08.05 lettera f))

PROGETTO: OASI - CENTRO DIVULGATIVO PER LE ENERGIE

RINNOVABILI E L'EFFICIENZA ENERGETICA

Comune MIRANO

Provincia VENEZIA

DITTA: Provincia di Venezia

*********************************

IL SOTTOSCRITTO Ing. Davide Fraccaro

IN QUALITA’ DI PROGETTISTA

ATTESTA LA CONFORMITA’ DEL PROGETTO ALLE NORME SISMICHE VIGENTI

D.M. 14 GENNAIO 2008

IN FEDE

Ing. Davide Fraccaro

Spinea (VE), 29 Marzo 2013.

OASI - Città metropolitana di Venezia · Unico) D.M.LL.PP. 14 Gennaio 2008. Il Solaio di copertura...

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