Una volta che le pareti sottoposte ad azioni trasversali sono vincolate in testa, le pareti possono essere verificate come travi semplicemente appoggiate, sottoposte ad una carico uniforme, coerentemente con quanto indicato al paragrafo 7.8.1.5.2.-NTC2008.

Si ripetono le verifiche a pressoflessione fuori dal piano considerando lo schema statico di trave doppiamente appoggiata.

VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE FUORI DAL PIANO

l = Lunghezza paretet = Spessore Pareteσ0 = tensione normale media riferita all'area totale della sezione

gm coefficiente di sicurezza=Msollecitante/Mresistente

VERIFICHE SISMICHE - sisma lungo xNumero Indicativo l t h M N Mu Verifica gm

(m) (m) (m) (kNm) (kN) (kNm)1 1 5.3 0.25 3.1 2.57 126.74 13.84 SI 0.192 2 2.12 0.25 3.1 2.67 61.83 6.54 SI 0.413 3 1.67 0.25 3.1 2.50 36.89 4.07 SI 0.614 4 4.43 0.15 3.1 0.61 63.50 4.16 SI 0.155 5 1.3 0.15 3.1 0.70 21.80 1.39 SI 0.516 6 1.15 0.15 3.1 0.59 15.87 1.05 SI 0.577 7 1.2 0.25 3.1 2.37 23.66 2.65 SI 0.908 8 5.07 0.15 3.1 0.76 83.69 5.36 SI 0.149 9 8.14 0.25 3.1 2.64 212.30 22.87 SI 0.12

10 10 2.75 0.25 3.1 2.42 56.11 6.26 SI 0.3911 11 1.66 0.25 3.1 2.64 36.84 4.06 SI 0.6512 12 2.39 0.25 3.1 2.68 59.73 6.48 SI 0.4113 13 1.28 0.25 3.1 2.63 35.75 3.81 SI 0.6914 14 0.7 0.25 3.1 2.16 11.76 1.34 NO:schiacciamento 1.6115 15 3.02 0.15 3.1 1.14 68.03 4.09 SI 0.2816 16 3.16 0.15 3.1 1.24 75.12 4.45 SI 0.2817 17 3.02 0.15 3.1 1.14 69.25 4.14 SI 0.2718 18 1 0.15 3.1 1.50 27.86 1.58 SI 0.9519 19 0.9 0.15 3.1 1.55 25.68 1.44 NO:schiacciamento 1.0720 20 2.94 0.15 3.1 1.19 69.50 4.13 SI 0.2921 21 1.89 0.25 3.1 2.67 48.31 5.22 SI 0.5122 22 1.57 0.25 3.1 2.67 42.45 4.55 SI 0.5923 23 1.13 0.25 3.1 2.66 27.81 3.02 SI 0.8824 24 3.92 0.25 3.1 2.63 89.27 9.81 SI 0.27

du f

ltM85.0

12

002

N.B. Si ripetono le verifiche a pressoflessione fuori dal piano considerando lo schema statico di trave doppiamente appoggiata. Le verifiche per le pareti che non sembrano verificate non sono significative. Si dovrebbe lavorare sull’unità di lunghezza della parete.

La verifica è la stessa che viene fatta per pareti interne o tramezzi sottoposti ad azioni orizzontali. (N.B. La verifica delle pareti non portanti per azioni fuori dal piano è più penalizzata di quella per pareti portanti)Questo ci fa riflettere anche sul fatto che lo schema adottato per le pareti in precedenza, per le pareti interpretate come mensole, non è corretto, o meglio lo è solo per certi rapporti di sforzo normale e taglio.

La parete non ribalta se pNNshF

2

Ma quindi la parete ribalta sempre!

5.2shNNTSF pd

Altra cosa è la parete sollecitata nel piano:

La parete non ribalta se pNNbhF

2 5.2

bh

N.B. Le relazioni precedenti valgono solo a Pistoia!

L’introduzione del concetto di fascia di piano ci fa capire progettualmente l’importanza, quando si apre un vano all’interno della muratura, di “cerchiare”l’apertura.

architrave

rinforzo delle mazzette: serve ai maschi!!

rinforzo inferiore: serve alla fascia !!

Fino ad ora ci siamo occupati più che altro del comportamento globale del fabbricato, a parte le pareti sollecitate da azioni ortogonali. Vediamo il funzionamento per MECCANISMI LOCALI.Il nome è già esemplificativo del tipo di problema dell’edificio: si tratta si “singole parti dell’edificio” che possono andare a collasso attraverso atti di moto rigido.

In generale nell’edificio in muratura possono attivarsi meccanismi di collasso secondo tre diversi livelli:• Collasso del materiale per mancanza di coesioneTale tipo di collasso è difficilmente quantificabile e va evitato in via preventiva prima di procedere a qualsiasi verifica dell’edificio.

•Collasso di singola parte dell’edificio per atti di moto rigidoSi tratta di individuare le parti che possono “svincolarsi” dalle altre tenendo conto della tessitura muraria, dei tiranti, etc. tali collassi possono essere verificati analiticamente.

•Collasso delle pareti nel proprio pianoSi tratta di verificare il comportamento di alcune pareti sottoposte ad azioni orizzontali. Tali collassi possono essere valutati analiticamente.Per valutare l’entità del cuneo di distacco, possiamo fare riferimento alla figura seguente, dove una parete isolata è sottoposta ad un’azione sismica F in testa.

Uguagliando il momento resistente a quello ribaltante si ottiene:

tghbtgfhbtghbhtghbC k

332

02

61

61

21

32

21

Si ottiene quindi il moltiplicatore critico

h

ftgC kcrcr

0321

Da notare come il primo termine resistente dipenda dalla coesione, il secondo dall’attrito, il terzo dalla forma.

In generale alla comparsa della prima fessura la coesione vien meno e rimane soltanto l’attrito.N.B.: importanza degli interventi di cuci-scuci !!!!

Imponendo l’equilibrio alla traslazione, si ottiene:

tgfhbtghbtghbC k

22

1 2

02

Si ottiene quindi il moltiplicatore critico

hfC k

cr

02

In verità il cuneo oltre a ruotare tende anche a scorrere sulla porzione retrostante.

Imponendo l’uguaglianza tra i due moltiplicatori si ottiene:h

f kcr

0

L’angolo limite risulta comunque piuttosto ampio. Anche in un muro a secco (τ0k=0)

ponendo γ=2.2 t/m3 per f=0.4 ed h=3m risulta αcr 22°. Bastano piccoli valori di

coesione perché si abbiano angoli veramente elevati.