INDICE - Medio Brenta

INGEGNERE DAVID VOLTAN

PROGETTAZIONE E D.L. OPERE IDRAULICHE CIVILI E IMPIANTISTICHE SST_0005_RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE

H:\02_LAVORI\SST_0005_PROG_SP34_CADONEGHE_2015\30_ESE\ALL_1_4_RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE.doc

STUDIO VOLTAN INGEGNERIA 1

Rovigo – Via L. Einaudi n.24 - 45100

Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123

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Web http://www.webalice.it/studiovoltan/

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INDICE

1 PREMESSA .............................................................................................................................................. 3

2 NORME E REGOLAMENTI ...................................................................................................................... 3

3 MATERIALI IMPIEGATI ........................................................................................................................... 3

3.1 CALCESTRUZZO ............................................................................................................................. 3

3.1.1 Conglomerato cementizio per solette d’impalcato. .................................................................... 3

3.1.2 Conglomerato cementizio per spalle, fondazioni e pali di fondazione....................................... 4

3.2 ACCIAIO ............................................................................................................................................ 4

3.2.1 Acciaio per armatura ordinaria ................................................................................................... 4

3.2.2 Acciaio per carpenteria metallica ............................................................................................... 5

4 METODO E CODICI DI CALCOLO .......................................................................................................... 5

5 RELAZIONE SULLE CARATTERISTICHE E RESISTENZE DI CALCOLO DEI MATERIALI

UTILIZZATI ........................................................................................................................................................ 7

6 DURABILITA’ ........................................................................................................................................... 8

7 ANALISI DEI CARICHI ............................................................................................................................. 8

7.1 Azioni di calcolo .............................................................................................................................. 8

7.1.1 Peso proprio G1 ......................................................................................................................... 9

7.1.2 Sovraccarichi permanenti G2 ..................................................................................................... 9

7.1.3 Carichi variabili da traffico Q1 .................................................................................................... 9

7.1.4 Frenamento q3 ......................................................................................................................... 11

7.1.5 Azione del vento q5 .................................................................................................................. 11

7.1.6 Azione neve ............................................................................................................................. 12

7.1.7 ANALISI DELLE SPINTE DELLA FALDA SULLE SPALLE DEL PONTE ............................... 12

7.1.8 ANALISI DELLE SPINTE DEL TERRENO IN CONFIGURAZONE STATICA E DINAMICA .. 12

7.1.9 Ritiro e viscosità del calcestruzzo ε1 ....................................................................................... 13

7.1.10 Azione termica ε2 ..................................................................................................................... 14

7.1.11 Azioni parassite dei vincoli q7 .................................................................................................. 14

7.1.12 Urto di veicolo in svio q8........................................................................................................... 14

7.1.13 Azioni determinate da cedimenti/sollevamento per sostituzione degli appoggi ε4 .................. 14

7.2 Azione sismica q6 .......................................................................................................................... 14

7.2.1 Parametri azione sismica ......................................................................................................... 15

7.2.2 Fattore di struttura ................................................................................................................... 17

7.2.3 Spettri di progetto per azioni orizzontali e verticali SLV .......................................................... 18

7.2.4 Spettri di progetto per azioni orizzontali e verticali SLD .......................................................... 19

7.3 SCHEMA STATICO DEL PONTE (VINCOLI + FORZE) ................................................................ 20






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8 DESCRIZIONE DELL’OPERA ............................................................................................................... 24

9 PROGETTO E VERIFICA IMPALCATO ................................................................................................ 28

9.1 Progetto impalcato ........................................................................................................................ 28

9.2 Verifica apparecchio d’appoggio ................................................................................................. 34

9.3 Verifica cordolo per collegamento guard-rail ............................................................................. 37

9.4 Verifica cordolo per collegamento parapetto ............................................................................. 39

10 VERIFICA SPALLE E OPERE DI FONDAZIONE ................................................................................ 41

10.1 Tabella dei carichi caratteristici sugli appoggi........................................................................... 41

10.2 Calcolo capacità portante micropalo diametro 220 mm armatura 139x8 S275JR ................. 46

10.3 Verifica portante micropalo diametro 220 mm armatura 139x8 S275JR per azioni

orizzontali.................................................................................................................................................... 50

10.4 Verifica armatura zattera spessore 60cm................................................................................ 55

10.5 Verifica armatura candela spessore 80 cm ............................................................................. 56

11 CALCOLO DELLA SEZIONE DELLE SPALLETTE LATERALI .......................................................... 58

12 STIMA DEI CEDIMENTI DELLA STRUTTURA ..................................................................................... 61






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1 PREMESSA

Scopo della presente relazione di calcolo è la verifica degli elementi costituenti il nuovo ponte sullo scolo Rio

dell’Arzere in via Roma (Strada Provinciale n.34) nel comune di Cadoneghe in provincia di Padova. Il ponte

ha pianta a forma di parallelogramma con lato lungo pari a 18.5 m e lato corto pari a 8.5 m , il piano stradale

forma con il ponte un angolo di 43° circa. La piattaforma stradale è costituita da una carreggiata composta

da due corsie di larghezza pari a 3.5 m ed una banchina di 0.5 m. Sul lato ovest è posta la pista ciclabile di

larghezza pari a 2.5 m e sul lato est è posto il marciapiede pedonale di larghezza pari a 1.5 m. , la

larghezza complessiva della sede stradale è pari a 13.5 m. A livello strutturale l’impalcato sarà costituito da

n° 12 travi in c.a.p. (ai fini del calcolo strutturale si è tenuto conto , per la realizzazione dell’impalcato,

l’impiego di travi modello PAV50/120 di Centro Nord) In fase realizzativa sarà cura e onere dell’impresa

Appaltatrice individuare travi prefrabbicate di pari caratteristiche strutturali, di portanza e di peso e fornire,

alla Committenza, i relativi calcoli statici delle travi e verifica globale strutturale dell’impalcato. Ciascuna trave

presenta una larghezza delle ali pari a 1.2 m . In fase di varo le travi vengono accostate le une alle altre e

viene successivamente realizzato un getto di completamento in c.a. atto a realizzare una soletta di spessore

pari a 60 cm. Sopra la soletta viene realizzato uno strato di binder di spessore minimo pari a 7 cm e un

tappetto d’usura pari a 3 cm , la pendenza trasversale dell’impalcato trattandosi di strada in rettilineo è pari

a 2.5%. L’impalcato poggia su due spalle di estremità ancorate al terreno mediante n° 32+32 micropali di

diametro 220 mm armatura tubolare 139x8 di lunghezza pari a 6.0 m. Le sollecitazioni sono state calcolate

mediante gli ordinari metodi della Scienza delle Costruzioni, basati sull'elasticità lineare e con l'ausilio

dell'elaboratore elettronico. Per quanto riguarda la verifica delle sezioni si è usato il metodo

semiprobabilistico agli stati limite. Il ponte è di 1a categoria. Il ponte verrà costruito in comune di

Cadoneghe, comune classificato di zona sismica 4 secondo O.P.C.M. 3274 del 20/03/2003.

2 NORME E REGOLAMENTI

Nel corso della relazione ci si è attenuti alla seguente normativa:

� Decreto Ministeriale 14/01/2008: “Norme Tecniche per le Costruzioni”.

� Circolare Ministeriale n.617 del 2/02/2009: “Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per

la Costruzioni di cui al DM del14/02/2008”.

Normative utilizzate per consultazione:

� Eurocodice 1 “Basi di calcolo e azioni sulle strutture”.

� Eurocodice 8 “Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture – Parte 2: ponti”.

3 MATERIALI IMPIEGATI

3.1 CALCESTRUZZO

3.1.1 Conglomerato cementizio per solette d’impalcato.

Resistenza cubica caratteristica Rck = 35 N/mm2






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Resistenza cilindrica caratteristica fck = 0,83 Rck = 28 N/mm2

Resistenza a compressione (SLU) fcd = 0,85 fck / γc = 0,85 x 28/1,5 = 16,46 N/mm2

Resistenza a compressione (SLE) fcd = 0,83 fck / γc = 28/1,0 = 28 N/mm2

Resistenza a trazione (SLU) fctd = 0,7 x 0,27 x Rck2/3 / γc = 1,35 N/mm2

Resistenza a trazione (SLE) fctm = 0,30 x fck2/3 = 2.76 N/mm2

Resistenza a trazione per flessione (SLE) fcfm = 1,2 fctm = 3,32 N/mm2

Classe di resistenza C28/35

Classe di esposizione ambientale XC3

Copriferro minimo (circ 617/2009) 40 mm

Consistenza S = 4

Dimensione max aggregato Dmax = 30 mm

Modulo di elasticità Ec = 22000 [fcm/10]0,3 = 32308 N/mm2

Peso per unità di volume ρc = 25 kN/m3

3.1.2 Conglomerato cementizio per spalle, fondazioni e pali di fondazione.

Resistenza cubica caratteristica Rck = 35 N/mm2

Resistenza cilindrica caratteristica fck = 0,83 Rck = 28 N/mm2

Resistenza a compressione (SLU) fcd = 0,85 fck / γc = 0,85 x 28/1,5 = 16,46 N/mm2

Resistenza a compressione (SLE) fcd = 0,83 fck / γc = 28/1,0 = 28 N/mm2

Resistenza a trazione (SLU) fctd = 0,7 x 0,27 x Rck2/3 / γc = 1,35 N/mm2

Resistenza a trazione (SLE) fctm = 0,30 x fck2/3 = 2.76 N/mm2

Resistenza a trazione per flessione (SLE) fcfm = 1,2 fctm = 3,32 N/mm2

Classe di resistenza C28/35

Classe di esposizione ambientale XC2 per fondazioni

Copriferro minimo (circ 617/2009) 40 mm

Consistenza S = 4

Dimensione max aggregato Dmax = 30 mm

Modulo di elasticità Ec = 22000 [fcm/10]0,3 = 32308 N/mm2

Peso per unità di volume ρc = 25 kN/m3

3.2 ACCIAIO

3.2.1 Acciaio per armatura ordinaria

Denominazione B450C

Tensione caratteristica di snervamento fyk = 450 N/mm2

Tensione caratteristica di rottura ftk = 540 N/mm2

Tensione di calcolo (SLU) fyd = fyk / γs = 450/1,15 = 391 N/mm2

Tensione di calcolo (SLE) fyd = fyk / γs = 450/1,0 = 450 N/mm2

Modulo di elasticità Es = 210000 N/mm2

Coefficiente di omogeneizzazione n = 15






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Peso per unità di volume ρs = 78,5 kN/m3

3.2.2 Acciaio per carpenteria metallica

Denominazione S275JR

Tensione caratteristica di snervamento fyk = 275 N/mm2

Tensione caratteristica di rottura ftk = 430 N/mm2

Resistenza di calcolo (SLU) fyd = fyk / γs = 275/1,05 = 262 N/mm2

Resistenza nei riguardi di frattura fyd = fyk / γs = 430/1,25 = 344 N/mm2

Modulo di elasticità normale E = 210000 N/mm2

Modulo di elasticità tangenziale G = 80769 N/mm2

Coefficiente di dilatazione termica α = 1.2 10-5 °C-1

Peso per unità di volume ρs = 78.5 kN/m3

4 METODO E CODICI DI CALCOLO

Il dimensionamento è stato condotto mediante apposito software, adottando il metodo semiprobabilistico agli

stati limite; sono stati soddisfatti i requisiti per la sicurezza allo stato limite ultimo (anche sotto l'azione

sismica) e allo stato limite di esercizio. Per quanto riguarda le azioni sismiche sono state esaminate anche le

deformazioni relative. La schematizzazione della procedura progettuale adottata può essere così

sinteticamente riassunta:

• individuazione della classe d'uso dell'opera e della sua vita utile;

• definizione delle azioni agenti in condizioni statiche e dinamiche attraverso l'individuazione delle

condizioni di carico;

• predisposizione delle combinazioni di carico (con i relativi coefficienti di combinazione) allo SLU,

SLE, SLV e SLD;

• stima dell'inviluppo delle azioni agenti;

• predimensionamento delle membrature strutturali;

• applicazione dei criteri della gerarchia delle resistenze e scelta delle soluzioni strutturali che

impediscono rotture fragili;

• verifica della funzionalità allo stato limite di danno delle strutture progettate.

La sicurezza e le prestazioni saranno garantite verificando gli stati limite sopra definiti in funzione dell’utilizzo

della struttura, della sua vita nominale e di quanto stabilito dalle norme; in particolare si è verificata:

• la sicurezza nei riguardi degli stati limite ultimi (SLU e SLV) che possono provocare eccessive

deformazioni permanenti, crolli parziali o globali, dissesti, che possono compromettere l’incolumità

delle persone e/o la perdita di beni, provocare danni ambientali e sociali, mettere fuori servizio

l’opera. Per le verifiche sono stati utilizzati i coefficienti parziali relativi alle azioni ed alle resistenze

dei materiali in accordo a quando previsto dalle NTC per i vari tipi di materiale. I valori utilizzati sono

riportati nel seguito;

• la sicurezza nei riguardi degli stati limite di esercizio (SLE) che possono limitare nell’uso e nella

durata l’utilizzo della struttura per le azioni di esercizio. In particolare di concerto con il committente e

coerentemente alle norme tecniche si sono definiti i limiti riportati nel seguito;






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• la sicurezza nei riguardi dello stato limite del danno (SLD) causato da azioni sismiche con opportuni

periodi di ritorno definiti di concerto al committente ed alle norme vigenti per le costruzioni in zona

sismica;

• la robustezza nei confronti di opportune azioni accidentali.

Per quando riguarda le fasi costruttive intermedie la struttura non risulta sollecitata in maniera più gravosa

della fase finale. L’analisi strutturale condotta è stata del tipo: sismica dinamica. La ricerca dei parametri di

sollecitazione è stata fatta secondo le disposizioni di carico più gravose avvalendosi di codici di calcolo

automatico per l'analisi strutturale. Tali codici sono di sicura ed accertata validità e sono stati impiegati

conformemente alle loro caratteristiche. Tale affermazione è suffragata dai seguenti elementi:

� grande diffusione del codice di calcolo sul mercato;

� storia consolidata del codice di calcolo (svariati anni di utilizzo);

� utilizzo delle versioni più aggiornate (dopo test);

� pratica d’uso frequente nell’attività professionale.

In particolare, sono stati utilizzati i seguenti programmi di calcolo:

Titolo: SAP2000

Caratteristiche: Programma di calcolo strutturale agli elementi finiti che esegue il calcolo di strutture spaziali

composte da elementi mono e/o bidimensionali anche con non linearità di materiale o con effetti dinamici

Produttore: CSI.

Codice Licenza: D6528

Asset n° 5OZ72

Versione: SAP2000 V15

Affidabilità dei codici utilizzati

CSI. ha verificato l’affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero

significativo di casi prova in cui i risultati dell’analisi numerica sono stati confrontati con

soluzioni teoriche.

Il sottoscritto ha esaminato preliminarmente la documentazione a corredo del software per valutarne

l’affidabilità e soprattutto l’idoneità al caso specifico. Tale documentazione, contiene una esauriente

descrizione delle basi teoriche e degli algoritmi impiegati, l’individuazione dei campi d’impiego, nonché casi

prova interamente risolti e commentati. Il sottoscritto, inoltre, ha verificato l’affidabilità del codice di calcolo

attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell’analisi numerica sono stati confrontati con

soluzioni teoriche. Sul sito del produttore è possibile trovare tutta la documentazione inerente l’affidabilità dei

codici di calcolo utilizzati dal programma. La valutazione dell’attendibilità del software ha, inoltre, compreso il

confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali e adottati, anche in fase di primo

proporzionamento della struttura.






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5 RELAZIONE SULLE CARATTERISTICHE E RESISTENZE DI

CALCOLO DEI MATERIALI UTILIZZATI

Nell’esecuzione delle opere in oggetto è previsto l’utilizzo dei seguenti materiali:

Calcestruzzo

Cemento: tipo conforme a UNI EN 197

Aggregati: obbligo di marcatura CE conforme a UNI EN 12620

Acqua: conforme a UNI EN 1008:2003

Additivi: conforme a UNI EN 934-2

Calcestruzzo C28/35 per strutture di fondazione

- tensione di resistenza caratteristica cubica : Rck = 350 daN/cm2

- classe calcestruzzo C 28/35

- Dimensione massima degli inerti 20 mm

- Classe di lavorabilità S4

- Rapporto acqua/cemento < = 0.55

- Classe di esposizione XC2

- copri ferro 40 mm

Calcestruzzo C28/35 per strutture in elevazione

- tensione di resistenza caratteristica cubica : Rck = 350 daN/cm2

- classe calcestruzzo C 28/35

- Dimensione massima degli inerti 20 mm

- Classe di lavorabilità S5

- Rapporto acqua/cemento < = 0.55

- Classe di esposizione XC3

- copri ferro 40 mm

Acciaio per armatura convenzionale

- Barre ad aderenza migliorata, acciaio tipo B450C

- Tensione caratteristica di snervamento: fyk = 4300 daN/cm2

- Tensione caratteristica di rottura: ftk = 5400 daN/cm2

- rapporto fy / fyk < 1.25

Acciaio strutturale S275JR

- Tensione caratteristica di snervamento fyk = 275 N/mm2

- Tensione caratteristica di rottura ftk = 430 N/mm2

- Resistenza di calcolo (SLU) fyd = fyk / γs = 275/1,05 = 262 N/mm2

- Resistenza nei riguardi di frattura fyd = fyk / γs = 430/1,25 = 344 N/mm2

- Modulo di elasticità normale E = 210000 N/mm2

- Modulo di elasticità tangenziale G = 80769 N/mm2

- Coefficiente di dilatazione termica α = 1.2 10-5 °C-1

- Peso per unità di volume ρs = 78.5 kN/m3

Timbro e firma

Ing. David Voltan

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6 DURABILITA’

Particolare cura è stata posta per garantire la durabilità della struttura, con la consapevolezza che tutte le

prestazioni attese potranno essere garantite solo mediante opportune procedure da seguire non solo in fase

di progettazione, ma anche di costruzione, manutenzione e gestione dell'opera; si dovranno, inoltre,

utilizzare tutti gli accorgimenti utili alla conservazione delle caratteristiche fisiche e dinamiche dei materiali e

delle strutture. La qualità dei materiali e le dimensioni degli elementi sono coerenti con tali obiettivi. Per

garantire la durabilità della struttura sono stati presi in considerazioni opportuni stati limite di esercizio (SLE)

in funzione dell’uso e dell’ambiente in cui la struttura dovrà vivere limitando sia gli stati tensionali sia, nel

caso delle opere in calcestruzzo, l’ampiezza delle fessure. La definizione quantitativa delle prestazioni, la

classe di esposizione e le verifiche sono riportati nel seguito e negli allegati di calcolo.

Per strutture in c.a.: il copriferro minimo da adottare in funzione delle esigenze di protezione dell’armatura e

per garantire la corretta trasmissione delle forze di aderenza è stato determinato in base alle prescrizioni

delle NTC (§ C4.1.6.1.3 della Circolare) e dell’Eurocodice 2 prospetti 4.2, 4.3N e 4.4N.

In dettaglio facendo riferimento alla tabella C4.1.IV del § C4.1.6.1.3 della Circolare:

In funzione della resistenza strutturale del conglomerato (C28/35) si ottiene che il copriferro minimo da

adottare è pari a 30 mm (Cmin<C<Co). Al precedente deve essere aggiunta la tolleranza minima costruttiva

pari a 10 mm come previsto dalle vigenti norme. In definitiva si assume che il copri ferro dovrà essere pari a

minimo 40 mm. Tutto ciò per assicurare le caratteristiche di durabilità previste dalle vigenti norme.

7 ANALISI DEI CARICHI

7.1 Azioni di calcolo

Le azioni agenti sull’impalcato devono essere cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da

risultare più sfavorevoli ai fini delle singole verifiche, tenendo conto delle probabilità ridotta di intervento






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simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori più sfavorevoli. Per gli Stati Limite Ultimi si adotteranno le

combinazioni del tipo:

Fd = γg1 Gk1 + γg2 Gk2 + γq Qk + γqi [ Σi=2,n ψ0i Qik],

dove:

Gk1 valore caratteristico dei pesi propri

Gk2 valore caratteristico dei sovraccarichi permanenti

Qk valore caratteristico dell’azione variabile da traffico

Qik valori caratteristici delle azioni variabili tra loro indipendenti

γg1 1,35 (1,0 se aumenta la sicurezza) coefficiente parziale pesi propri

γg2 1,50 (0 se aumenta la sicurezza) coefficiente parziale sovraccarichi permanenti

γq 1,35 (0 se aumenta la sicurezza) coefficiente parziale azioni da traffico

γqi 1,50 (0 se aumenta la sicurezza) coefficiente parziali azioni variabili

ψ0i coefficiente di combinazione alla SLU (Tabella 5.1.VI - §5.1.3.12 – D.M. 14/1/2008)

7.1.1 Peso proprio G1

Rientrano in questa categoria i pesi di tutti gli elementi strutturali:

Peso proprio strutture metalliche 78.50 kN/m3

Peso proprio soletta calcestruzzo 25.00 kN/m3

7.1.2 Sovraccarichi permanenti G2

Rientrano in questa categoria i pesi di tutti gli elementi non strutturali:

Peso manto asfalto + sottofondo 3.00 kN/m2

Guardrail 1.00 kN/m

Marciapiede 5.00 kN/m2

7.1.3 Carichi variabili da traffico Q1

La larghezza della sede stradale del ponte, intesa come la distanza misurata ortogonalmente all’asse

stradale tra i punti più interni dei parapetti (securvia), è pari a.

w = 8.0 m

la larghezza di una corsia convenzionale, essendo la carreggiata più larga di 6,0m, è:

wc = 3,0 m

per cui il numero di corsie convenzionali da considerare nei calcoli delle strutture è:

23

0.8=

=

= Int

w

wIntn

c

l

La larghezza della zona rimanente della carreggiata si ottiene come:

wc = w – ( wc ·nl ) = 8.0 – ( 3.0 · 2) = 2.0 m

I carichi dovuti al transito dei veicoli sulla sede stradale sono suddivisi per corsia e valgono rispettivamente:

� 1^a corsia

Carico uniformemente distribuito q1k = 9.0 kN/m2






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Carico tandem a 2 assi ciascuno da Q1k = 300 kN

� 2â corsia

Carico uniformemente distribuito q2k = 2.5 kN/m2

Carico tandem a 2 assi ciascuno da Q2k = 200 kN

� Resto della carreggiata

Carico uniformemente distribuito qrk = 2.5 kN/m2

I carichi dovuti al passaggio di persone si distinguono in due casi.

� Folla sui marciapiedi e pista ciclabile (in combinazione con gli altri mobili)

Carico uniformemente distribuito qfk = 2.5 kN/m2

� Folla su tutto il ponte

Carico uniformemente distribuito qfk = 5.0 kN/m2

Ai fini del dimensionamento e delle verifiche degli elementi strutturali del ponte si tengono in considerazione

schema di carico 1: 1â corsia + 2â corsia + resto della carreggiata + folla sui marciapiedi

schema di carico 5: folla compatta su tutto il ponte ( carreggiata + marciapiedi )






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Nel caso dello schema di carico 1 si posizionano le corsie nel modo più sfavorevole.

7.1.4 Frenamento q3

La forza di frenamento o di accelerazione q3 è funzione del carico verticale totale agente sulla corsia

convenzionale n.1 de è uguale, per i ponti di prima categoria, a:

180 kN ≤ q3 = 0,6 (2Q1k) + 0,10 q1k · wc · L ≤ 900 kN

Essendo:

wc = larghezza della corsia

L = lunghezza della zona caricata

Nel nostro caso si ha, ipotizzando che la colonna di carico sia presente su tutta la lunghezza del ponte:

q3 = 0,6 x 2 x 300 + 0,10 x 9,0 x 3,0 x 7,57 = 380 kN

componente parallela al ponte 380*cos43 = 278 kN

componente perpendicolare al ponte 380*sen43 = 259 kN

7.1.5 Azione del vento q5

L'azione del vento viene assimilata ad una carico orizzontale statico, diretto ortogonalmente all'asse del

ponte, agente sulla proiezione delle superfici dei carichi transitanti sul ponte e delle strutture, direttamente

esposta al vento.

Secondo quanto riportato nel paragrafo 3.3 delle Norme Tecniche per le Costruzioni 2008, il calcolo

dell’azione del vento fornisce i seguenti risultati:

1

vb,0 25 m/s

a0 1000 m

ka 0,01 1/s

as 25 msmm

vb 25

ρ 1,25 kg/m3

qb 390,63 N/m2

zona

velocità caratteristica del vento

altitudine del sito in esame

velocità di riferimento del vento

densità dell'aria

pressione cinetica di riferimento






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D

kr z0 [m] zmin [m]

3 0,2 0,1 5

ct 1

ce

cd 1

cpe 1

cpi 0

categoria di esposizione

coefficiente di forma sopravento

coefficiente di forma sottovento

classe di rugosità

coefficiente di topografia

coefficiente di esposizione

coefficiente dinamico

P = qref * Ce * Cd * Cd = 39.1*1.7*1*1 = 66 daN/m2

Ce = 1.70

Elementi sopravento 0.8*66 = 52 daN/m2

Elementi sottovento 0.4*66 = 26 daN/m2

7.1.6 Azione neve

Carico neve zona Padova 0.80 kN/m2

7.1.7 ANALISI DELLE SPINTE DELLA FALDA SULLE SPALLE DEL PONTE

Sulla spalla non è stata considerata la spinta della falda in quanto sono stati inseriti dei fori dreni alla base

delle spalle in modo che la pressione idrostatica a monte e a valle della salla stessa sia identica. Le due

forze hanno uguale intensità ma direzione contraria e per tale motivo si elidono.

7.1.8 ANALISI DELLE SPINTE DEL TERRENO IN CONFIGURAZONE STATICA E DINAMICA

Nel progetto si è tenuto conto del contributo indotto dalla spinta statica e dinamica delle terre. Una volta

calcolata la spinta statica del terreno e della falda si è proceduto al calcolo della spinta dinamica del terreno

e della falda attraverso metodi pseudostatici in ottemperanza a quanto prescritto dal paragrafo 7.11.3.5.2

Metodi di analisi” per azioni sismiche del terreno.

Caratteristiche meccaniche terreno

Peso secifico terreno asciutto 18.00 kN/m3

Peso specifico terreno satura 20.00 kN/m3

Angolo di attrito interno 30 °

Forza orizzontale Fh = kh W

Forza verticale Fv = kv W

W peso del volume di terreno potenzialmente instabile

W = 2.5*1.4*19.6/2*1800= 61740 daN

Kh = 0.048

Kv = 0.024






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I

Si allega schema di calcolo spinte delle terre

7.1.9 Ritiro e viscosità del calcestruzzo ε1

La tipologia e la disposizione dei vincoli rende l’implacato isostatico, per azioni da ritiro e viscose

sull’impalcato per cui non si generano stati di coazione ( il ponte si può deformare liberamente in senso

longitudinale).






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I

7.1.10 Azione termica ε2

La tipologia e la disposizione dei vincoli rende l’implacato isostatico, per azioni termiche uniformi

sull’impalcato per cui non si generano stati di coazione ( il ponte si può deformare liberamente in senso

longitudinale). Per distribuzioni non uniformi di temperatura tra il lembo superiore e il lembo inferiore

dell’impalcato si generano coazioni. Si assume che questa distribuzione sia di tipo lineare e che la differenza

di temperatura tra lembo superiore e lembo inferiore sia:

ΔT = ± 10 °C

L’azione termica trattandosi di trave in semplice appoggio non genera sollecitazioni per coazione ma una

defomazione pari a: :

M = 1/8*7572 0.000012*10/60 = 1.4 mm

7.1.11 Azioni parassite dei vincoli q7

Si considerano le azioni parassite dei vincoli pari al 3% della somma di tutti i carichi verticali; l’azione è da

considerarsi orizzontale longitudinale applicata all’altezza dell’apparecchio d’appoggio.

7.1.12 Urto di veicolo in svio q8

Si considera l’eventuale urto di un veicolo in svio paragonabile ad una forza 100 kN applicato su una

lunghezza di 50 cm e ad un’altezza di 1,0 m dal piano di marcia .

7.1.13 Azioni determinate da cedimenti/sollevamento per sostituzione degli appoggi ε4

I cedimenti vincolari trattandosi di schema di calcolo di trave in semplice appoggio non generano stati

sollecitazione dovuti a stati di coazione.

Durante la vita utile del manufatto non si prevede la sostituzione degli appoggi per tale motivo non è prevista

la situazione di sollevamento del ponte.

7.2 Azione sismica q6

Le azioni orizzontali dovranno essere valutate in accordo alle Norme Tecniche per le Costruzioni del DM

14/01/2008, considerando di regola le masse corrispondenti ai pesi propri ed ai sovraccarichi permanenti

secondo quanto prescritto al paragrafo 3.2.4 del DM ovvero rispettando la combinazione:

G1 + G2 + ∑j ψ2jQkj

con ψ2,j=0.2, tenendo conto di un contributo dovuto anche alle azioni da traffico secondo quanto riportato al

paragrafo 3.2.4 del D.M. 14/01/2008.

Gli stati limite considerati sono due e più precisamente:

� Stato Limite di salvaguardia della Vita (SLV) che viene utilizzata per simulare la condizione di stato

limite ultimo sulla struttura

� Stato Limite di Danno (SLD) che serve a valutare gli effetti del sisma in condizioni di esercizio

Per la valutazione dell’azione sismica è stato utilizzato il foglio excel “SPETTRI NTC” ver 1.0.3, messo a

disposizione dal Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici






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I

Tutti i dati in seguito riportati sono stati ricavati dal suddetto foglio di calcolo e ne è stata poi verificata

l’attendibilità confrontando con quanto riportato nel paragrafo 3.2 del DM 14/01/2008.

7.2.1 Parametri azione sismica

Per valutare l’entità dell’azione sismica occorre innanzitutto stabilire la vita nominale VN della struttura e il

periodo di riferimento per l’azione sismica VR in base al tipo di costruzione. Il cavalcavia in esame ricade

nella tipologia di struttura 3 e classe d’uso IV per cui:

VN = 50 anni Tabella 2.4.I

CU = 1,5 (classe d’uso III) Tabella 2.4.II

e quindi

VR = VN ∙ CU = 50 ∙ 1,5 = 75 anni.

Il ponte verrà costruito nel comune di Cadoneghe (PD) in una zona in cui la categoria del sottosuolo può

essere paragonata alla D della Tabella 3.2.II e la categoria topografica alla T1 della Tabella 3.2.IV. Per

individuare la pericolosità del sito si utilizza il file excel “SPETTRI NTC”:






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I parametri sismici relativi al comune di Cadoneghe sono .






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7.2.2 Fattore di struttura

Per ponti in acciaio e soletta collaborante in calcestruzzo l’Eurocodice 8 al paragrafo 8.2 suggerisce di

assumere per i ponti:

q = 1,0

ovvero progettare la struttura in modo che rimanga in campo elastico sotto l’azione sismica di progetto sia

per quanto riguarda le azioni orizzontali che per quelle verticali.

Per spalle il D.M 14/01/2008 al paragrafo 7.9.2.1 fattori di struttura perscrive per pile in cemento armato in

classe CDB il seguente valore:

q = 1.0






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I

7.2.3 Spettri di progetto per azioni orizzontali e verticali SLV

Lo spettro di progetto per azione sismica orizzontale si ottiene dalle espressioni qui sotto riportate,

combinando tutti i valori dei parametri analizzati nei paragrafi precedenti:

0 ≤ T < TB

−+⋅⋅⋅⋅=

BB

gdT

T

F

q

T

TF

qSaTS 1

1)(

0

0

TB ≤ T < TC 0

1)( F

qSaTS gd ⋅⋅⋅=

TC ≤ T < TD

⋅⋅⋅⋅=T

TF

qSaTS c

gd 0

1)(

TD ≤ T

⋅⋅⋅⋅⋅=

20

1)(

T

TTF

qSaTS Dc

gd

Per le azioni verticali occorre invece riferirsi alle espressioni:

0 ≤ T < TB

−+⋅⋅⋅⋅=

BvB

vgdT

T

F

q

T

TF

qSaTS 1

1)(

TB ≤ T < TC vgd Fq

SaTS ⋅⋅⋅=1

)(

TC ≤ T < TD

⋅⋅⋅⋅=T

TF

qSaTS c

vgd

1)(






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I

TD ≤ T

⋅⋅⋅⋅⋅=

2

1)(

T

TTF

qSaTS Dc

vgd

Si riporta qui di seguito una figura con rappresentati gli andamenti degli spettri di progetto per:

� azioni sismiche orizzontali Sd,max = 0,504 g

� azioni sismiche verticali Sd,max = 0,125 g

7.2.4 Spettri di progetto per azioni orizzontali e verticali SLD

In maniera analoga a quanto visto per lo SLV si ha :

� azioni sismiche orizzontali Sd,max = 0,208g

� azioni sismiche verticali Sd,max = 0,033g






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7.3 SCHEMA STATICO DEL PONTE (VINCOLI + FORZE)

L’impalcato da ponte è stato calcolato come trave in semplice appoggio su luce pari a 7.57 m , con vincolo

fisso sulla spalla destra e vincolo mobile sulla spalla sinistra .

Si riporta di seguito il grafico dello schema di calcolo adottato:

- SCHEMA DI CARICO PESO IMPALCATO






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- SCHEMA DI CARICO PERMANENTE

- SCHEMA DI CARICO NEVE






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- SCHEMA DI CARICHI MOBILI

Condizione di carico che massimizza momento flettente in campata

Condizione di carico che massimizza il taglio all’appoggio






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- SCHEMA DI CARICO FRENATURA

- SCHEMA DI CARICO SPINTA TERRENO






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8 DESCRIZIONE DELL’OPERA

Di seguito si riportano inquadramento, sezione trasversale e longitudinale dell’impalcato.

Pianta micropali di fondazione






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Pianta spalle






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Pianta impalcato






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I

Sezione longitudinale

Sezione longitudinale






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Sezione trasversale

9 PROGETTO E VERIFICA IMPALCATO

9.1 Progetto impalcato

Modello trave PAV50/120

Sezione corrente impalcato






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Sezione all’appoggio impalcato

Sezione particolare all’appoggio

Sezione marciapiede






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Dati impalcato

Lunghezza impalcato 13.5 m

Luce di calcolo 7.57 m

Vincolo semplice appoggio

Lunghezza travi 8.0 m

Interasse travi 1.2

Spessore soletta 10 cm

Nuemro travi 12

Spessore complessivo impalcato 60 cm

Si considerano le seguenti due condizioni di carico da traffico la prima massimizza il momento in mezzeria e

la seconda massimizza il taglio all’appoggi.

Peso proprio impalcato

M = 1/8*1500*1.2*7.572 = 12893 daNcm

V = 1.2*1500*7.57/2 = 6813 daN

Carico permanente

M = 1/8*30*1.2*7.572 = 257 daNcm

V = 1.2*30*7.57/2 = 136 daN

Carico da neve

M = 1/8*80*1.2*7.572 = 687 daNcm

V = 1.2*80*7.57/2 = 363 daN

Condizione 1






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I

M = 1/8*900*1.2*7.572 + 30.000/3*7.57/2- 30.000/3*0.6 = 7736 + 37850 – 6000 = 39586 daNcm

V = 1.2*900*7.57/2 + 30.000*2/3*2= 4087 + 10.000 = 14087 daN

Condizione 2

M = 1/8*900*1.2*7.572 + 1586*7.57/2 = = 7736 + 6003= 13.739 daNcm

V = 1.2*900*7.57/2 + 30.000/3+30.00/3*6.37/7.57= 4087 + 10.000 + 8414 = 22501 daN






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I

Tabella riassuntiva

Sezione mezzeria Sezione appoggio

carico V M V M

daN daNm m daNm

Peso impalcato 12893 6813

Permanente 257 136

Neve 687 363

Carichi mobili

Condizione 1

39586 14087

Carichi mobili

Condizione 2

13.739 22501

Calcolo solelcitazioni massime

SLU massimo momento in mezzeria

M = 1.35*12893+1.35*257+1.5*0*687+1.35*39586 = 71193 daNm = 711 kNm < 1101 kNm

SLU massimo taglio all’appoggio

V = 1.35*6813+1.35*136+1.35*0*363+1.35*22501 = 39757 daN = 397 kN < 609 kN

Verifica trave in c.a.p.






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



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I






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9.2 Verifica apparecchio d’appoggio

Si determina di seguito il carico agente sul dispositivo d’appoggio costituito da n°2 cuscinetti in neoprene di

dimensioni 200x250 mm. Si considera agente sulla trave una striscia d’implacato avente larghezza pari a

1.20 m e si considera i carichi da traffico agenti ripartiti su tre travi

Peso impalcato






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I

P= 1500*1.2*7.57/2 = 6.800 daN

Carico permanente

P = 30*1.2*7.57/2= 136 daN

Neve

P = 80*1.2*7.57/2= 363 daN

Carichi mobili

Si considerano due colonna di carico con carichi disposti in modo da massimizzare il taglio all’appoggio

P1 = 30.000 + 30.000*6.37/7.57 + 900*3*7.57/2 = 30.000 + 25.240 + 10.220 = 65.460 daN

P1/3 = 65460/3 = 21820 daN

Calcolo azione verticlae SLU

P= 1.35*6800 + 1.35*136+1.35*21820 = 9180 + 183 +29457 = 38820 daN = 388 kN < 895 kN






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I






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I

9.3 Verifica cordolo per collegamento guard-rail

Secondo quanto previsto dal DM 14/01/2008 si verifica il cordolo di collegamento del guard rail per un

carico pari a 10.000 daN applicato a 1.0 m dal piano viario per una larghezza di 50 cm .






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I

Si riporta di seguito lo schema del guard rail

I montanti sono a passo 1.50 m si prevede che l’urto del veicolo in svio verga assorbito interamente da un

montante . Si considera l’urto come un’azione eccezionale con coefficienti parziali per le azioin pari a 1.0

M= 10.000*1.0 = 1.0.000 daNm

V= 10.000 daN

Il cordolo ha una larghezza pari a 50cm ed un’altezza pari a 30 cm , si ipotizza una ripartizione a 45 ° ne

segue una sezione pari a 90 cm di larghezza e 50 cm di altezza.

Verifica a flessione

Si prevede di armare il cordo con ferri all’inttradosos e all’estradosso pari a 1φ16/20






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I

Verifica a taglio

Armatura a taglio 1φ16/20

VR,d = 0.9 d Asw / s fyd = 0.9*46*2.01/20*3913 = 16280 daN > 10.000 daN

VR,c = 0.9d bw 0.5 fcd /2 =0.9*46*90*0.5*164/2= 153.000 daN > 10.000 daN

9.4 Verifica cordolo per collegamento parapetto

I parapetti sono calcolati in ottemperanza a quanto previso dal DM 14/01/2008 per un carico pari a 150

daN/ml agente orizzontale per un’altezza pari a 1.10 dal piano di calpestio

Il montante del parapetto e in profilo IPE100 in acciiao S275JR

Calcolo sollecitazioni

V = 1.5*150*1.5=337.5 daN

M = 337.5*1.1 = 37100 daNcm

Il cordolo in cemento armato ha altezza pari a 35 cm e larghezza pari a 25 cm ipotizzando una ripartizione

del carico a 45° l’area della sezione reagente ha larghezza pari a 90 cm e una larghezza pari a 25 cm

Verifica profilo IPE100






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Verifica a flessione cordolo in c.a.






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I

Verifica a taglio

Armatura a taglio 1φ8/20

VR,d = 0.9 d Asw / s fyd = 0.9*22*0.5/20*3913 = 1788 daN > 337 daN

VR,c = 0.9d bw 0.5 fcd /2 =0.9*22*90*0.5*164/2= 73062 daN > 337 daN

10 VERIFICA SPALLE E OPERE DI FONDAZIONE

10.1 Tabella dei carichi caratteristici sugli appoggi

Si riportano di seguito le reazioni vincolari caratteristiche agli appoggi sulla spalla fissa e sulla spalla mobile.

Le due spalle sono identiche per geometria e disposizione dei micropali per tale motivo si verifica solo la

spalla fissa più sollecitata. Le combinazioni di carico considerate sia in caso statico che sismico sono in

conformità a quanto stabilito dal paragrafo 2.5.3 del D..m 14/01/2008.

Il carico agente sul micropalo è stato calcolato considerando la spalla come trave incastrata al terreno dove i

micropali assorbono l’azione normale tagliante e flettente derivante dall’aimpalcato e dalla spinta del

terreno. Il carico sul singolo micropalo è stato determinato considerando la spalla infitamente rigida con

ripartizione all’ Engesser Courbon .






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S V

I

Le combinazioni delle azioni da traffico sono prese in conformità a quanto prescritto dalla tabella 5.1.IV del

D. M. 14/01/2008






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I

I coefficienti parziali di sicurezza sono presi in conformità a quanto prescritto dalla tabella 5.1. V del D.M.

14/01/2008

I coefficienti ψ per le azioni variabili per ponti sono prese in conformità alla tabella 5.1 VI del D.M.

14/01/2008.

Peso proprio spalla






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I

P= 2.75*19.6*2500 = 134.750 daN h= 0.7 m

Peso impalcato

P= 1500*89/2 = 66.750 daN h= 2.15 m

Carico permanente

P = 30*89/2= 1335 daN h= 2.15 m

Neve

P = 80*89/2= 3560 daN h= 2.15 m

Carichi mobili

Si considerano due colonna di carico con carichi disposti in modo da massimizzare il taglio all’appoggio

P1 = 30.000 + 30.000*6.37/7.57 + 900*3*7.57/2 = 30.000 + 25.240 + 10.220 = 65.460 daN

P2= 20.000 + 20.000*6.37/7.57 + 250*3*7.57/2 = 20.000 + 16.830 + 2840 = 39670 daN

P1+P2 = 65460 + 39670 = 105.130 daN

Frenatura

F = 0.6*(2*30000)+0.1*900*3.0*7.57= 36000 + 2045 = 38045 daN

Compontente perpendicolare alla spalla F = 38045*cos43 = 27800 daN h= 2.15 m

Componente paralella alla spalla F= 38045*sin43 = 25950 daN h= 2.15 m

Carichi su marciapiedi

P = (500*1.5*8 + 500*2.5*8)/2= 8000 daN

Spinta del terreno

S= ½*0.3*1800*2.52 *19.6 = 33075 daN h= 1.13 m

Tabella riassuntiva

carico N V h M

daN daN m daNm

Peso spalla 134.750 0.7

Peso impalcato 66.750 2.15

Permanente 1335 2.15

Neve 3560 2.15

Carichi mobili 105.130 2.15

Frenatura 27800 2.15 59.770

Carichi sui

marciapiedi

8000

Spinta del

terreno

33075 1.13 37375

Calcolo combinazioni per SLU

Gruppo di azioni 1

N= 1.35*134.750 + 1.35*66750 + 1.35*1335 + 1.5*0*3560+1.35*105130+1.35*0.5*0*8000=

= 181910 + 90.110 + 1800 + 0 + 141925 + 0 = 415.745 daN

V= 1.35*33075 = 44650 daN

M= 1.35*37375 = 50456 daNm






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S V

I

Qmicropalo = 415.745/32 +/- 50456/(16*1.4) = 12992 + 2250 = 15242 daN < 18461 daN

Qmicropalo = 415.745/32 +/- 50456/(16*1.4) = 12992 - 2250 = 10740 daN < 18461 daN

Fmicropalo = 44650/32 = 1395 daN

Gruppo di azioni 2

N= 1.35*134.750 + 1.35*66750 + 1.35*1335 + 1.5*0*3560 + 1.35*0.75*105130 + 1.35*0.5*0*8000=

= 181910 + 90.110 + 1800 + 0 + 106.445 + 0 = 380.265 daN

V= 1.35*33075 + 1.35*27800 = 82181 daN

M= 1.35*37375 + 1.35*59770= 50456 + 80690 = 131.150 daNm

Qmicropalo = 380.265/32 +/- 131.150/(16*1.4) = 11.880 + 5855 = 17.738 daN < 18461 daN

Qmicropalo = 380.265/32 +/- 131.150/(16*1.4) = 11.880 - 5855 = 6025 daN < 18461 daN

Fmicropalo = 82181/32 = 2568 daN

Carichi sismici

Sd,max = 0,504 g

Q= 1.0

Sd,max = 0.504/1.0 = 0.504

Azione sismica spalla

P= 2.75*19.6*2500 = 134.750 daN h= 0.7 m

F = 134.750*0.504 = 67914 daN

Azione sismica impalcato

P= 1500*89/2 = 66.750 daN h= 2.15 m

F = 66.750*0.504 = 33642 daN

Azione sismica carichi permanenti

P = 30*89/2= 1335 daN h= 2.15 m

F = 1335*0.504 = 672 daN

Spinta del terreno

S= ½*0.3*1800*2.52 *19.6 = 33075 daN h= 1.13 m

Azione sismica spinta terreno

Forza orizzontale Fh = kh W

Forza verticale Fv = kv W

W peso del volume di terreno potenzialmente instabile

W = 2.5*1.4*19.6/2*1800= 61740 daN

Kh = 0.048

Kv = 0.024

Fh = 0.048*61740 = 2963 daN h= 2.5*2*3+0.3= 1.96 m

Fv = 0.024*61740 = 1480 daN

Tabella riassuntiva

carico N V h M

daN daN m daNm

Peso spalla 134.750 67914 0.7 47539






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8 .8

8 .8

S V

I

Peso impalcato 66.750 33642 2.15 72330

Permanente 1335 672 2.15 1444

Neve

Carichi mobili

Frenatura

Carichi sui

marciapiedi

Spinta del

terreno

33075 1.13 37374

Spinta del

terreno sismica

1480 2963 1.96 5807

Calcolo combinazioni per SLV

N= 134.750 + 66750 + 1335 == 202835 daN

V= 67914 + 33642 + 672 +33075 + 2963 = 138266 daN

M= 47539+72330+1444+37374+5807 = 164494 daNm

Qmicropalo = 202835/32 +/- 164.494/(16*1.4) = 6338 + 7343 = 13.681 daN < 18461 daN

Qmicropalo = 202835/32 +/- 164.494/(16*1.4) = 6338 - 7343 = -1005 daN < 18461 daN

Fmicropalo = 138.266/32 = 4320 daN

10.2 Calcolo capacità portante micropalo diametro 220 mm armatura 139x8

S275JR

Metodo Bustamante-Doix

Q =P+S

P = portata di punta = Nq Ap p’

S = portata laterale = π ds Ls s

Tecnologia micropali IGU si riporta tabella valori di α






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S V

I

Diametro perforazione d = 20 cm

α = 1.2

ds = α d = 1.2*20 = 24 cm

Tabella s per sabbie e ghiaie

Tabella valore di s per argille e limi






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S V

I






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



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S V

I

CPT1

MICROPALO DIAMETRO 220 MM

TUBOLARE 139X8

LUNGHEZZA 6,0 M

PORATA LATERALE

da a qc Nspt tipo terreno s Ls alfa d ds Platerale γr

m m daN/cm2 daN/cm2 cm daN

3,1 4 6 1,2 argilla limosa 0,1 90 1,2 20 24 678

4 5,6 23 4,6 argilla limosa 0,8 160 1,2 20 24 9646

5,6 7,2 6 1,2 argilla 0,1 160 1,2 20 24 1206

7,2 8,8 88 17,6 limo sabbioso 1,3 160 1,2 20 24 15675

TOTALE 27205 1,15 23656

PORATA DI PUNTA

da a falda Nq γh Ls d Platerale γr

m m daN/cm2 daN/m2 m daN

3,1 8,8 2 20 10400 5,7 0,22 7903

TOTALE 7903 1,35 5854

29510

1,55 19039

CPT2

MICROPALO DIAMETRO 220 MM

TUBOLARE 139X8

LUNGHEZZA 6,0 M

PORATA LATERALE

da a qc Nspt tipo terreno s Ls alfa d ds Platerale γr

m m daN/cm2 daN/cm2 cm daN

3,1 4 8 1,6 argilla 0,2 90 1,2 20 24 1356

4 5,2 33 6,6 sabbia 0,5 120 1,2 20 24 4522

5,2 6,8 17 3,4 argilla limosa 0,7 160 1,2 20 24 8440

6,8 8,8 53 10,6 limi sabbiosi 1 200 1,2 20 24 15072

TOTALE 29390,4 1,15 25557

PORATA DI PUNTA

da a falda Nq gh Ls d Platerale γr

m m daN/cm2 daN/m2 m daN

3,1 8,8 2 20 10400 5,7 0,22 7903

TOTALE 7903 1,35 5854

31411

valore minimo 1,55 19039

valore medio 1,65 18461

valore totale 18461

Capacita portante palo calcolato con il metodo A1+M1+R3 Q = 18461 daN






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



8 .8

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S V

I

10.3 Verifica portante micropalo diametro 220 mm armatura 139x8 S275JR per

azioni orizzontali

Azione orizzontale massima = 3163 daN

Schema di calcolo






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



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S V

I

Diagramma momento flettente






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



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S V

I

Diagramma di taglio






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



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S V

I

Sollecitazioni

M= 195.000 daNcm

V = 2315 daN

Verifica a flessione

Verifica a taglio

Vr = [(3550/(1.73*1.05)]*32 = 62.500 daN > 3163 daN






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



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S V

I

Diagramma deformata






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



8 .8

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S V

I

10.4 Verifica armatura zattera spessore 60cm

Sollecitazioni massime

Azione massima del palo 17.738 daN

Interasse pali 125 cm

Interasse rispetto asse pila 70 cm

Sollecitazioni

V = 17.738 daN

M = 17.738*0.7 = 1.241.600 daNcm

Sezione di verifica 125x60

Elementi armati a taglio

VR,d = 0.9 d Asw / s fyd = 0.9*56*1.54/40*3913*(125/40) = 23727 daN > 17.738 daN

VR,c = 0.9d bw 0.5 fcd /2 =0.9*56*125*0.5*164/2= 258.300 daN > 17.738 daN






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



8 .8

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S V

I

10.5 Verifica armatura candela spessore 80 cm

Gruppo di azioni 2

N= 380.265 daN

V= 82181 daN

M= 131.150 daNm






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



8 .8

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S V

I

Calcolo combinazioni per SLV

N= 202835 daN

V= 101230 daN

M= 124050 daNm






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



8 .8

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S V

I

11 CALCOLO DELLA SEZIONE DELLE SPALLETTE LATERALI

Si riporta di seguito il dimensionamenti dei muri di contenimento del terrapieno (spallette laterali)

Verifica di stabilità

La verifica di stabiltà globale della fondazione viene eseguito in ottemperanza a quanto riportato nel

paragrafo 6.4.2 “ Fondazioni superficiali” con l’appoccio 1 combinazione 2 A2+M2+R2

Sollecitazioni riferite a striscia di 1 m

Spinta del terreno = ½*0.3*1800*2.652 = 1896 daN

Peso zattera = 0.4*2500*2.5*1.0 = 2500 daN

Peso pieddritto = 0.3*2.65*2500*1.0=1987 daN

Rapporto momenti stabilizzanti / momenti instabilizzanti

= 2500*1.25+1987*0.35/ ((1.3*1896*(0.4+2.65/3)) = 3820 / 3163 = 1.20 > 1.0 verifica ok

Verifiche di resistenza

La verifica di resistenza viene eseguita in ottemperanza a quanto riportato nel paragrafo 6.4.2 “ Fondazioni

superficiali” con l’appoccio 2 combinazione A1+M1+R3

Verifica muro

M= 1.5*1896*2.65/3 = 2512 daNm

V = 1.5*1896 = 2844 daN






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S V

I

V = 0.9*260*251/200*450/1.15=11.491 daN < 2844 daN verifica ok

V = 0.9*260*1000*16.4*0.5*1/2= 95940 daN < 2844 daN verifica ok

Verifica zattera

Tensione sul terreno

N= 1.3*2500+1.3*1987 + 2.65 *2.0*1800 *1.3= 5833 +12402 = 18235 daN

M= 1.5*1896*(2.65/3+0.4) + 1.3*1987*0.9 = 3649 + 2324 = 5973 daNm

e= 5973/18235 = 0.32 m

σ = 18235/(250*100) + 597300/(250*250*100/6) = 0.72 + 0.57 = 1.29 daN/cm2

σ = 18235/(250*100) - 597300/(250*250*100/6) = 0.72 - 0.57 = 0.15 daN/cm2

M=( 0.15+0.72)/2*200*100*200/2= 870.000 daN

V= (0.15+0.72)/2*200*100 = 8700 daN






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



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S V

I

V = 0.9*360*307/400*450/1.15=9762 daN < 8700 daN verifica ok

V = 0.9*360*1000*16.4*0.5*1/2= 132.840 daN < 8700 daN verifica ok

Verifica portanza terreno

La verifica di portanza viene eseguita in ottemperanza a quanto riportato nel paragrafo 6.4.2 “ Fondazioni

superficiali” con l’appoccio 2 combinazione A1+M1+R3

Tensione massima sul terreno 1.29 daN/cm2

Tensione minima 0.15 daN/cm2

Calcolo capacita portante terreno

σ =5.14*0.55 + 1.0*(1800*2+1000*1.15) = (2.82 +0.475)/2.3 = 1.43 daN/cm2 > 1.29 daN/cm2 verifica ok






Tel. fax +39 0425 475433 – Mob +39 347 6412123



8 .8

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S V

I

12 STIMA DEI CEDIMENTI DELLA STRUTTURA

Si riporta di seguito la stima dei cedimenti delle spalle che è dovuto al cedimento dei micropali calcolato con

il programma di calcolo SAP2000 CSI

Diagramma defomazione

Rovigo li, 17.02.2017

Ing. David Voltan

INDICE - Medio Brenta

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