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CENTRO STUDI GEOTECNICI ® SAS SOCIETA’ DI GEOLOGIA APPLICATA

Dott. Geol. Roberto Zago

via Cremona n°1/C – 35142 PADOVA Tel. 049 / 8724770 - Fax 049 / 8724770

C.F. e P.I. : 03271580288 – Numero REA PD 0296240

GEOLOGIA GEOTECNICA IDROGEOLOGIA

COMMITTENTE : VA

VAL PAN

INDAGINE GEOGNOST

FONDAZIONE DELLA PROGNUOVA COSTRUZIONE DI U

RESIDENZIALE ED ANNEVIA MARINELLE - COMU

R E L A Z I O N E G

S U L L ’ I N D

A - 1 - 13

LENTINI VINICIO ENTINI RENATOIZZOLO NADIA

ICA NEL TERRENO DI ETTATA DEMOLIZIONE E N FABBRICATO AD USO SSO RURALE, SITO IN

NE DI DOLO (VENEZIA))

E O T E C N I C A A G I N E

Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale – via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica

COMMITTENTE : VALENTINI VINICIO VALENTINI RENATO PANIZZOLO NADIA

INDAGINE GEOGNOSTICA NEL TERRENO DI FONDAZIONE DELLA PROGETTATA DEMOLIZIONE E NUOVA COSTRUZIONE DI UN FABBRICATO AD USO

RESIDENZIALE ED ANNESSO RURALE, SITO IN VIA MARINELLE - COMUNE DI DOLO (VENEZIA)

R E L A Z I O N E G E O T E C N I C A

1 - PREMESSA Per Vs. incarico si è provveduto all'esecuzione di un'indagine geotecnica nel terreno di fondazione della progettata demolizione e nuova costruzione di un fabbricato ad uso residenziale ed annesso rurale, sito in via Marinelle n°33-35 - comune di Dolo (Venezia). L'indagine in sito è stata eseguita allo scopo di esaminare la composizione geotecnica del sottosuolo su cui verranno a gravare i carichi di progetto.

Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 1 di 16


In generale è da tener presente che tale tipo di indagine, oltre che consigliabile, è anche prevista dalla normativa nazionale, con particolare riferimento a :

D.M. LL.PP. del 11/03/1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.

D.M. 16 Gennaio 1996 N

orme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche

Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone ismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 s

Ordinanza P.C.M. n. 3274del 20.3.2003 Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio

azionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica n Norme tecniche per le Costruzioni 2008

N orme tecniche per le costruzioni D.M. 14 gennaio 2008

Eurocodice 7 P

rogettazione geotecnica – Parte 1: Regole generali

Eurocodice 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture Parte 5 : Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici La modalità di esecuzione delle prove geognostiche nel terreno è stata inoltre uniformata ai suggerimenti contenuti nelle "Raccomandazioni sulla programmazione ed esecuzione delle indagini geotecniche" dell'A.G.I. - Associazione Geotecnica Italiana.

Foto postazione Cpt2 Foto postazione Cpt3



2 - IMPOSTAZIONE DELL'INDAGINE Nell'area in esame, si è provveduto all’esecuzione n°3 prove penetrometriche statiche (denominate Cpt1, Cpt2, Cpt3) ; le prove sono state spinta fino alla profondità di 10.0 m (Cpt1 e Cpt3) e 25.0 m (Cpt2) rispetto al piano d’appoggio dello strumento. Si è inoltre provveduto all’esecuzione di n°1 sondaggio a carotaggio continuo, spinto fino a 1.4 m di profondità (denominato S1). L'ubicazione dei puntI investigatI è riportata nella planimetria al termine dell'ultimo capitolo. Come quota zero di partenza delle prove si deve intendere l'attuale piano campagna; tutti i riferimenti di profondità di seguito citati, sono relativi all'inizio prove così definito. Le prove penetrometriche sono state effettuate con un penetrometro statico modello olandese da 10 tonn. di spinta A NORME A.G.I., montato su cingolato. L'indagine penetrometrica consente il rilievo in modo continuo della resistenza a rottura del terreno tramite l'infissione di una punta tipo Begemann; precisamente vengono registrati i seguenti dati: - resistenza alla penetrazione della punta conica o Rp, espressa in kg/cm2; - resistenza all'attrito laterale locale o Rl, espressa in kg/cm2; - resistenza totale alla penetrazione o Rt, espressa in kg. La registrazione delle varie resistenze a rottura del terreno in sito viene effettuata utilizzando una cella idrostatica con quadro di controllo elettronico separato.



3 - INDAGINE ESEGUITA : RISULTATI Il risultato dell'indagine è contenuto nelle tabelle riportate al termine dell'ultimo capitolo. Si riportano i dati di lettura di campagna ed i valori trasformati, in kg/cm2, di Rp ed Rl; un apposito diagramma riguarda invece le valutazioni litologiche derivanti sia dal rapporto Rp/Rl, contenuto nelle tabelle, che dal rapporto Schmertmann. Per ogni punto investigato, si riportano inoltre in istogramma, in funzione della profondità, i dati relativi alla resistenza alla punta (Rp) ed alla resistenza all'attrito laterale locale (Rl); per chiarezza grafica non risulta invece diagrammata la resistenza totale (Rt). Al termine delle prove penetrometriche si è provveduto alla misurazione del livello della falda acquifera all'interno dei fori di prova, ottenendo i seguenti risultati:

PROFONDITA' FALDA ACQUIFERA Cpt 1 = - 0.80 m Cpt 2 = - 0.89 m Cpt 3 = - 0.59 m

Sondaggio S1 = - 0.84 m

CARATTERISTICHE DEL TERRENO DI FONDAZIONE Si riporta di seguito una tabella riassuntiva della situazione geotecnica presente nel sottosuolo, con una suddivisione in livelli omogenei; la tabella contiene dati relativi alla natura del terreno, spessore degli strati, resistenza meccanica, coesione, angolo d'attrito. I parametri riguardanti le resistenze caratteristiche del terreno (ovvero coesione non drenata ed angolo d’attrito) sono corretti utilizzando gli opportuni coefficienti (indicati nel D.M. 14 Gennaio 2008 - aggiornato dalla circolare 617 del 2 Febbraio 2009) inseriti all’interno delle due tipologie d’approccio di calcolo:

a) Approccio 1 – combinazione 2 b) Approccio 2



CASO A) - Approccio 1 – Combinazione 2

PROFONDITA' LIVELLO

(m) NATURA GEOTECNICA

DEL SOTTOSUOLO VALORE DI

RESISTENZA ALLA PUNTA Rp (kg/cm2)

VALORE CARATT. MEDIO

COESIONE cuk (kg/cm2)

VALORE DI PROGETTO

MEDIO DI COESIONE cud (kg/cm2)

VALORE CARATT. MEDIO

ANGOLO D'ATTR. (φ’k)

VALORE DI PROGETTO

MEDIO ANGOLO

D'ATTR. (φ’d)

1

da p.c. a 0.60

terreno agricolo + sottostante limi argilloso di colore marron-nocciola, caratterizzato da resistenza molto bassa

2 - 6

0.10-0.30

0.07-0.21

2

da 0.60 a 1.20- 1.40

limo, limo sabbioso tendente a sabbia limosa nocciola e grigio-nocciola, caratteriz-zata da bassi valori di resistenza ; tale livello risulta immerso in falda acquifera

6 - 12

0.30-0.40

0.28-0.35

25°-27°

20°-22°

3

da 1.20- 1.40 a 7.80- 9.00

livello a mediocre resistenza, attribuibile a terreni di caratteristiche sabbiose e sabbioso-limose

30 – 60 70 - 130

27°-30° 31°-33°

22°-25° 26°-27°

4

da 7.80- 9.00 a 9.20- 9.80

Cpt1 e Cpt3 = livello a bassa resistenza, attribuibile a terreni di caratteristiche argillose e argilloso-limose, non rilevato nella Cpt2 dove prosegue il terreno sabbioso a media resistenza

4 – 8

60 - 70

0.20-0.40

0.14-0.28

30°-31°

25°-26°

5

da 9.20- 9.80 a 19.00

livello a media e medio-elevata resistenza, attribui-bile a terreni di caratteri-stiche sabbiose

70 – 150

32°-35°

27°-30°

6

da 19.00 a 21.80

livello a bassa resistenza, attribuibile a terreni di caratteristiche limoso-argillose

13 - 24

0.70-0.90

0.50-0.64

7

da 21.80 a 25.00

livello a medio-elevata resistenza, attribuibile a terreni di caratteristiche sabbiose

70 - 130

31°-33°

26°-37°

Per il CASO B) - Approccio 2, i parametri di progetto cud e φ’d non subiscono fattori riduttivi, ovvero sono pari rispettivamente a cuk e φ’k.

L’approccio 1 – combinazione 2 (colonna M2) e l’approccio 2 (colonna M1) riportati nelle seguente tabella, prevedono infatti i seguenti



coefficienti parziali per correggere i parametri geotecnici caratteristici del terreno ed ottenere i parametri di progetto:

Parametro

Grandezza alla quale applicare il coefficiente

parziale

Coefficiente parziale γM (M1) (M2)

Tangente dell’angolo di resistenza al taglio

tan φ’k γφ’ 1.0 1.25

Coesione efficace c’k γc’ 1.0 1.25 Resistenza non drenata cuk γcu 1.0 1.4 Peso dell’unità di volume

γ γγ 1.0 1.0

I parametri di progetto vengo ricavati utilizzando le seguenti equazioni: Cud = Cuk / γcu = Cuk / 1.4 ; φ’d = arctan (tan(φ’k) / γ φ’) = arctan (tan(φ’k) /1.25)



4 - CLASSIFICAZIONE DEL SOTTOSUOLO AI FINI SISMICI 4.1 – Aspetti locali L’area oggetto dell’indagine è ubicata nel comune di DOLO (VE) che in base alle normative vigenti nel campo sismico, risulta essere inserito all’interno della Zona 4. In base alle indicazioni progettuali fornite la costruzione in esame appartiene agli edifici di Tipo 2 e Classe d’Uso II. Le azioni sismiche sulla costruzione vengono valutate in relazione al valore di VR (vita di riferimento) che viene ottenuto moltiplicando la vita nominale VN per il coefficiente d’uso CU. Nel caso in esame i parametri VN e CU sono pari rispettivamente a 50 anni e 1.0; in base a tali valori la vita di riferimento VR, che si ricava da VN * CU, è posta uguale a 50. I valori dei parametri sismici caratteristici del sito si ottengono grazie ad un reticolo di punti (distanziati tra loro 5 km) che copre l’intero territorio nazionale. Nel caso in esame, si prende come riferimento il punto di coordinate Long. 12,089 e Lat. 45,408 nel calcolo verranno considerati i 4 nodi prossimi a tale punto. Ciascun nodo presenta specifici valori di parametri sismici in funzione di determinati valori, dettati dalla normativa, del tempo di ritorno (TR). Siti di riferimento Sito 1 ID: 12745 Lat: 45,4265 Lon: 12,0668 Distanza: 2677,739 Sito 2 ID: 12746 Lat: 45,4273 Lon: 12,1379 Distanza: 4356,406 Sito 3 ID: 12968 Lat: 45,3773 Lon: 12,1391 Distanza: 5199,559 Sito 4 ID: 12967 Lat: 45,3765 Lon: 12,0681 Distanza: 3895,505 Il valore di TR è funzione del coefficiente PVR, il quale rappresenta la probabilità che l’energia generata da un evento sismico colpisca il sito in esame superando le resistenze dell’edificio nel periodo di riferimento. Tale probabilità è legata agli stati limite presi in considerazione e isulta essere: r

Stati Limite PVR: Probabilità di superamento nel periodo di riferimento

VR SLO 81% Stati limite di

esercizio SLD 63% SLV 10% Stati limite ultimi SLC 5%



TR è pari a : TR = - VR / ln (1-PVR) Nel caso in esame, essendo VR pari a 50 anni, i valori del tempo di ritorno relativi ai vari stati limite saranno:

VR PVR TR (anni) 50 81% (SLO) 30 50 63% (SLD) 50 50 10% (SLV) 475 50 5% (SLC) 975

A tali valori di TR corrispondono i seguenti parametri sismici

aratteristici: c Sito in esame Parametri sismici latitudine: 45,408 Categoria sottosuolo: C longitudine: 12,089 Periodo di riferimento: 50 anni Vita nominale: 50 Coefficiente cu: 1,0 STATI LIMITE Operatività (SLO): Probabilità di superamento: 81 % Tr: 30 [anni] ag: 0,029 g Fo: 2,492 Tc*: 0,206 [s] Danno (SLD): Probabilità di superamento: 63 % Tr: 50 [anni] ag: 0,035 g Fo: 2,520 Tc*: 0,238 [s] Salvaguardia della vita (SLV): Probabilità di superamento: 10 % Tr: 475 [anni] ag: 0,075 g Fo: 2,637 Tc*: 0,353 [s]



Prevenzione dal collasso (SLC): Probabilità di superamento: 5 % Tr: 975 [anni] ag: 0,095 g Fo: 2,662 Tc*: 0,372 [s] COEFFICIENTI SISMICI – stati limite SLO: Ss: 1,500 Cc: 1,770 St: 1,000 Kh: 0,009 Kv: 0,004 Amax: 0,421 Beta: 0,200 SLD: Ss: 1,500 Cc: 1,690 St: 1,000 Kh: 0,010 Kv: 0,005 Amax: 0,510 Beta: 0,200 SLV: Ss: 1,500 Cc: 1,480 St: 1,000 Kh: 0,022 Kv: 0,011 Amax: 1,099 Beta: 0,200 SLC: Ss: 1,500 Cc: 1,460 St: 1,000 Kh: 0,029 Kv: 0,014 Amax: 1,399 Beta: 0,200 4.2 – CATEGORIE DI SOTTOSUOLO E CONDIZIONI TOPOGRAFICHE Sulla base della prova penetrometrica Cpt2 eseguita fino alla profondità di circa 25 m, ai fini della valutazione dell’azione sismica di progetto, si è notato una moderata prevalenza di terreni appartenenti alla categoria C (valori medi di Vs pari a 264 m/sec).



Tabella categoria sottosuolo

Categoria Descrizione VS30 (m/s)

NSPT30 Cu30 (kPa)

S

A

Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di VS30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m.

> 800

-

-

1

B

Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità.

360 – 800

> 50

> 250

1.25

C

Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità.

180 – 360

15 – 50

70 – 250

1.25

D

Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità.

< 180

< 15

< 70

1.35

E

Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento (con Vs > 800 m/s).

Come C – D

- - 1.25

S1

Depositi di terreni caratterizzati da valori di Vs30 inferiori a 100 m/s , che includono uno strato di almeno 8 m di terreni a grana fina di bassa consistenza, oppure che includono almeno 3 m di torba o di argille altamente organiche.

< 100

-

10 – 20

(1)

S2

Depositi di terreni suscettibili di liquefazione, di argille sensitive o qualsiasi altra categoria di sottosuolo non classificabile nei tipi precedenti.

-

-

-

(1)

(1) Da valutare dopo l’esecuzione di studi specifici

Dal rilievo di campagna, l’area in oggetto è caratterizzata da un andamento pianeggiante della superficie topografica priva di qualsiasi elemento morfologico di rilievo e senza evidenze superficiali della presenza di lineamenti di faglia; la categoria d’appartenenza della superficie topografica è T1.



Categoria Caratteristiche della superficie topografica T1

Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i≤15°

T2 Pendii con inclinazione media i>15° T3 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione

media 15°≤i≤30° T4 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione

media i>30° Ne deriva che il fattore di amplificazione topografica ST è posto pari a 1. 4.3 – VERIFICHE ALLA LIQUEFAZIONE I dati ottenuti tramite le prove penetrometriche indicano la presenza di terreni potenzialmente soggetti al fenomeno della liquefazione durante un evento sismico. Tali terreni fanno parte delle categorie limoso-sabbiosa, sabbioso-limosa e sabbiosa; nell’ambito delle tre prove Cpt eseguite i terreni con tali caratteristiche sono potenzialmente ad iniziare da circa 1 m di profondità e fino a circa 19 m. L’individuazione di queste tipologie di terreno ha reso necessario il calcolo del fattore di sicurezza a liquefazione, mediante la correlazione di Robertson e Write 1997. A seguito di tale operazione il fattore di sicurezza (FSL) ottenuto è risultato essere superiore al valore di 1.25, il che indica una BASSA SUSCETTIBILITA’ alla liquefazione (vedere seguente tabella).

FSL Suscettibilità FSL < 1.00 A: Alta suscettibilità

1.00 <= FSL < 1.25 B: Media suscettibilità FSL >= 1.25 C: Bassa suscettibilità



5 - VERIFICHE NEI CONFRONTI DEGLI STATI LIMITE ULTIMI STATO LIMITE DI RIFERIMENTO VERIFICATO : SLV L’ipotesi progettuale prevede la realizzazione di un fabbricato residenziale, sviluppata su una pianta pressocchè rettangolare di lati pari a circa 25 m x 36 m, imposta su una fondazione a platea collocata alla profondità di circa 0.6 m. Carichi della struttura – dati forniti Al momento non vi sono dati progettuali sull’entità e distribuzione dei carichi della struttura. Valutazione carico limite I valori di seguito calcolati del carico limite dovranno successivamente essere rapportati, in sede di dimensionamento delle opere di fondazione, con le reali misure e tipo di fondazione utilizzate. E' importante sottolineare che le dimensioni di seguito utilizzate ai fini della verifica del qlim, non costituiscono in alcun modo un progetto di fondazione; la scelta del tipo di fondazione ed il suo dimensionamento dovrà avvenire in sede del calcolo delle strutture, dal parte del Professionista incaricato. Sulla base di quanto rilevato al termine delle prove penetrometriche è stata individuata la presenza di falda acquifera a profondità di circa 0.7-0.8 m; con i dati a disposizione è da ritenere pertanto che lo scavo delle opere di fondazione sia al limite delle condizioni di immersione in falda. Data la variabilità stagionale del livello freatico, si consiglia comunque di verificare la quota del livello statico della falda acquifera prima dell'inizio lavori. Le valutazioni di seguito esposte si basano sull’ individuazione del valore della resistenza di progetto Rd del terreno oltre il quale si manifestano fenomeni di rottura del terreno di fondazione. Il carico limite qlim di una fondazione superficiale può essere definito con riferimento a quel valore massimo del carico per il quale in nessun punto del sottosuolo si raggiunge la condizione di rottura (metodo di Frolich); oppure con riferimento a quel valore del carico, maggiore del precedente, per il quale il fenomeno di rottura si è esteso ad un ampio volume del suolo (metodo di Prandtl e successivi). La condizione di sicurezza risulta soddisfatta quanto:



qlim / Ed ≥ Fattore di Sicurezza e Ed ≤ Rd

dove : Ed = tensione o carico di progetto Rd = resistenza di progetto Il valore del fattore di sicurezza di riferimento da adottare è funzione dell’approccio progettuale scelto (Approccio 1 e Approccio 2). Nel presente caso per le verifiche dei carichi limite, si utilizza il seguente metodo: Stati Limite NTC 2008, Approccio 2 (fattore di sicurezza uguale a 2.3). Qualora successivamente si intenda adottare un’altra metodologia di approccio (Approccio 1), dovrà esserne data comunicazione e sarà necessario procedere ad un nuovo calcolo. Per giungere alla definizione di Rd occorre definire il carico limite del terreno con le formule tradizionali della geotecnica (Hansen (1970), Terzaghi (1955), Meyerhof (1963), Vesic (1975), Brinch-Hansen (1970)). Nell’ottica di una progettazione basata sul metodo degli stati limite, devono essere utilizzati parametri geotecnici opportunamente interpretati (parametri caratteristici Xk) e parametri opportunamente ridotti (parametri di progetto Xd), ottenuti con una stima cautelativa di un dato parametro, in relazione agli stati limite considerati per il progetto. Il carico limite e la resistenza Rd è determinata in modo analitico, con riferimento al valore caratteristico dei vari parametri geotecnici di resistenza del terreno, divisi per i rispettivi coefficienti parziali ym si seguito riportati (tab. 6.2.II delle Norme tecniche per le costruzioni ) :

Parametro

Grandezza alla quale applicare il coefficiente

parziale

Coefficiente parziale γM (M1) (M2)

Tangente dell’angolo di resistenza al taglio

tan φ’k γφ’ 1.0 1.25

Coesione efficace c’k γc’ 1.0 1.25 Resistenza non drenata

cuk γcu 1.0 1.4

Peso dell’unità di volume

γ γγ 1.0 1.0

Utilizzando la suddivisione geotecnica del sottosuolo riportata a pagina 5, di seguito si procede al calcolo del carico limite del sottosuolo in esame, utilizzando la formula di Brinch - Hansen 1970 (in condizioni drenate), sollecitato dalla seguente tipologia di fondazione : Fondazione a platea - prof. pari a 0.6 m Dimensioni verificate : 25 m x 36 m



Le dimensioni di larghezza fondazionale sopra indicate sono utilizzate all’unico scopo di consentire il calcolo del valore di carico limite (altrimenti non calcolabile) e rappresentano le dimensioni più comunemente utilizzate. Non sono pertanto da interpretare come indirizzi progettuali della struttura fondazionale, compito spettante solo al sig. progettista delle strutture. Di seguito si riporta un esempio dello sviluppo dei cunei di rottura nella sezione della prova Cpt2 e degli strati maggiormente coinvolti.

Lo sviluppo dei calcoli carico limite / resistenza di progetto, applicato alle tre prove eseguite, porta a definire valori sostanzialmente simili tra i tre punti verificati Si riporta di seguito uno specchio riassuntivo dei risultati dei calcoli relativi alle tre prove CPT poste in corrispondenza alla prevista struttura ; al termine della relazione si rinvia la consultazione dei rispettivi fogli di calcolo (software Geostru – Loadcap) :



Condizioni drenate q lim (kg/cm2)

Rd (kg/cm2)

Platea 25 m x 36 m Cpt1 Cpt2 Cpt3

3.00 3.01 4.14

1.30 1.31 1.80

Il calcolo porta a determinare valori di carico limite /Rd relativamente contenuti, in ragione delle scadente caratteristiche dei livelli 1 e 2 , posti in diretto contatto con il corpo fondazione o a quote immediatamente sottostanti. Il maggior valore di Rd nel punto Cpt3 è dovuto ad una relativa maggior consistenza dei livelli limosi posti immediatamente al di sotto della prevista fondazione. E’ necessario ora procedere alla verifica relativa alla compatibilità dei carichi con la previsione di cedimento. VERIFICA PREVISIONE CEDIMENTI

Non disponendo allo stato attuale di reali valori di Ed, è possibile solo ricercare la condizione di compatibilità tra valori di sovraccarico trasferiti dalla fondazione al sottosuolo (definibili massimi) e previsione di cedimento. Relativamente alla fondazione a platea ipotizzata impostata a 0.6 m di profondità, si verifica la risposta del sottosuolo (in termini di cedimento) nei confronti di una pressione alla base fondazione pari a 0.40 kg/cmq (inferiore quindi al valore della resistenza di progetto). Dato che il bulbo di carico interessa un significativo volume di terreno al di sotto della quota d’appoggio fondazione, ai fini di poter eseguire un confronto di previsione cedimento tra i tre punti di prova, alle prove Cpt1 e Cpt3 sono stati assegnati ulteriori 9 m di strato sabbioso, in analogia a quanto rilevato nella prova Cpt2. Rinviando alla lettura completa dei report di calcolo per le due prove, riportate al termine della relazione, si espongono nella seguente tabella i risultati dei rispettivi calcoli :

Tensione di progetto massima (kg/cm2)

Cedimento (cm)

Cpt1 0.40 5.43

Cpt2 0.40 4.38

Cpt3 0.40 4.13



Per il punto Cpt1 la previsione di cedimento è più elevata rispetto agli altri due punti, in ragione della presenza in tale punto di uno strato a resistenza molto bassa tra 8-9 m di profondità (non rilevato negli altri due punti di prova). Come si può osservare dallo schema sopra riportato, la previsione di cedimento primario si attesta su valori coerenti con le caratteristiche geotecniche dei terreni rilevati. Dalla stima dei cedimenti ricavati dall’applicazione di carichi sopra indicati e sulla base delle dimensioni di fondazione sopra verificate, si ritiene di indicare che il valore di tensione che la fondazione dovrà trasferire al sottosuolo debba essere inferiore al valore di resistenza di progetto (Rd). Per non eccedere nei confronti dei cedimenti, tale tensione dovrà inoltre essere contenuta nei termini sopra riportati.

Padova, Gennaio 2013

Dr. Geol. Roberto Zago


Centro Studi Geotecnici S.n.c.Geologia Geotecnica IdrogeologiaVia S. Prosdocimo, 18 - 35139 Padova - Tel. 049-8724770 Certificato: A-1-13

PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1LETTURE DI CAMPAGNA / VALORI DI RESISTENZA 3.010496-079

- committente: Sigg.ri Valentini-Panizzolo - data prova : 19/01/2013- lavoro: - quota inizio : Piano Campagna - località: Dolo - via Marinelle - prof. falda : 0,80 m da quota inizio- resp. cantiere:- assist. cantiere: - data emiss. : 22/01/2013

prf LP LL Rp RL Rp/Rlm - - Kg/cm² Kg/cm² -


0,20 0,6 ---- 6,0 0,13 45,0 5,20 3,6 5,1 36,0 0,40 90,00,40 0,7 0,9 7,0 0,20 35,0 5,40 4,1 4,7 41,0 0,87 47,00,60 0,9 1,2 9,0 0,60 15,0 5,60 3,6 4,9 36,0 0,73 49,00,80 1,2 2,1 12,0 0,87 14,0 5,80 4,2 5,3 42,0 1,27 33,01,00 1,0 2,3 10,0 0,67 15,0 6,00 4,3 6,2 43,0 1,27 34,01,20 0,6 1,6 6,0 1,27 5,0 6,20 4,5 6,4 45,0 0,93 48,01,40 1,9 3,8 19,0 1,07 18,0 6,40 4,6 6,0 46,0 1,00 46,01,60 4,9 6,5 49,0 1,20 41,0 6,60 5,1 6,6 51,0 0,93 55,01,80 6,3 8,1 63,0 1,87 34,0 6,80 6,6 8,0 66,0 1,27 52,02,00 6,0 8,8 60,0 1,80 33,0 7,00 4,9 6,8 49,0 1,13 43,02,20 5,1 7,8 51,0 0,80 64,0 7,20 5,4 7,1 54,0 1,07 51,02,40 4,5 5,7 45,0 1,67 27,0 7,40 5,8 7,4 58,0 1,73 33,02,60 4,9 7,4 49,0 0,87 57,0 7,60 6,2 8,8 62,0 0,73 85,02,80 3,9 5,2 39,0 0,73 53,0 7,80 2,2 3,3 22,0 0,67 33,03,00 2,7 3,8 27,0 0,60 45,0 8,00 0,5 1,5 5,0 0,40 12,03,20 2,2 3,1 22,0 0,93 24,0 8,20 0,4 1,0 4,0 0,47 9,03,40 3,8 5,2 38,0 0,47 81,0 8,40 0,7 1,4 7,0 0,47 15,03,60 3,9 4,6 39,0 1,47 27,0 8,60 0,9 1,6 9,0 0,47 19,03,80 2,1 4,3 21,0 0,47 45,0 8,80 0,9 1,6 9,0 0,47 19,04,00 1,6 2,3 16,0 0,40 40,0 9,00 0,9 1,6 9,0 0,60 15,04,20 2,3 2,9 23,0 0,47 49,0 9,20 1,2 2,1 12,0 0,53 22,04,40 2,3 3,0 23,0 0,67 34,0 9,40 7,3 8,1 73,0 1,53 48,04,60 2,6 3,6 26,0 0,60 43,0 9,60 7,9 10,2 79,0 0,67 118,04,80 3,1 4,0 31,0 0,53 58,0 9,80 7,8 8,8 78,0 0,93 84,05,00 4,5 5,3 45,0 1,00 45,0 10,00 7,1 8,5 71,0 ----- ----

- PENETROMETRO STATICO tipo da 10 t - (con anello allargatore) - - COSTANTE DI TRASFORMAZIONE Ct = 100 - Velocità Avanzamento punta 2 cm/s- punta meccanica tipo Begemann ø = 35.7 mm (area punta 10 cm² - apertura 60°)- manicotto laterale (superficie 150 cm²)

Software by: Dr.D.Merlin - 0425/840820






0,20 0,4 ---- 4,0 0,07 60,0 10,20 6,3 7,6 63,0 1,20 53,00,40 0,4 0,5 4,0 0,27 15,0 10,40 6,6 8,4 66,0 1,27 52,00,60 0,4 0,8 4,0 0,40 10,0 10,60 7,5 9,4 75,0 1,40 54,00,80 1,3 1,9 13,0 0,60 22,0 10,80 5,8 7,9 58,0 1,20 48,01,00 1,0 1,9 10,0 0,87 12,0 11,00 4,3 6,1 43,0 1,33 32,01,20 0,8 2,1 8,0 0,67 12,0 11,20 2,8 4,8 28,0 1,47 19,01,40 1,6 2,6 16,0 0,47 34,0 11,40 7,9 10,1 79,0 1,93 41,01,60 3,1 3,8 31,0 0,87 36,0 11,60 5,4 8,3 54,0 1,07 51,01,80 3,8 5,1 38,0 0,80 47,0 11,80 8,8 10,4 88,0 2,20 40,02,00 5,1 6,3 51,0 0,93 55,0 12,00 6,2 9,5 62,0 1,20 52,02,20 4,8 6,2 48,0 1,07 45,0 12,20 12,9 14,7 129,0 2,40 54,02,40 4,5 6,1 45,0 1,27 36,0 12,40 7,0 10,6 70,0 1,47 48,02,60 4,9 6,8 49,0 1,07 46,0 12,60 15,0 17,2 150,0 2,13 70,02,80 5,2 6,8 52,0 1,33 39,0 12,80 8,8 12,0 88,0 1,80 49,03,00 4,5 6,5 45,0 0,67 67,0 13,00 8,9 11,6 89,0 1,00 89,03,20 4,9 5,9 49,0 1,00 49,0 13,20 11,2 12,7 112,0 1,67 67,03,40 6,3 7,8 63,0 1,47 43,0 13,40 9,5 12,0 95,0 1,33 71,03,60 5,2 7,4 52,0 1,27 41,0 13,60 8,0 10,0 80,0 1,33 60,03,80 4,3 6,2 43,0 1,07 40,0 13,80 7,8 9,8 78,0 1,73 45,04,00 3,8 5,4 38,0 0,53 71,0 14,00 7,2 9,8 72,0 0,40 180,04,20 3,4 4,2 34,0 0,67 51,0 14,20 13,8 14,4 138,0 2,33 59,04,40 2,8 3,8 28,0 1,13 25,0 14,40 8,5 12,0 85,0 2,00 42,04,60 3,1 4,8 31,0 0,80 39,0 14,60 13,0 16,0 130,0 1,47 89,04,80 3,0 4,2 30,0 0,60 50,0 14,80 11,6 13,8 116,0 1,93 60,05,00 3,3 4,2 33,0 1,07 31,0 15,00 2,9 5,8 29,0 1,80 16,05,20 4,0 5,6 40,0 0,80 50,0 15,20 7,6 10,3 76,0 2,27 34,05,40 3,7 4,9 37,0 0,93 40,0 15,40 7,8 11,2 78,0 1,33 58,05,60 3,8 5,2 38,0 1,07 36,0 15,60 19,0 21,0 190,0 0,73 259,05,80 3,5 5,1 35,0 1,07 33,0 15,80 11,3 12,4 113,0 1,60 71,06,00 3,2 4,8 32,0 1,33 24,0 16,00 5,6 8,0 56,0 2,80 20,06,20 4,3 6,3 43,0 0,87 50,0 16,20 1,8 6,0 18,0 1,27 14,06,40 6,0 7,3 60,0 1,07 56,0 16,40 8,7 10,6 87,0 3,53 25,06,60 6,1 7,7 61,0 0,93 65,0 16,60 10,3 15,6 103,0 1,67 62,06,80 6,9 8,3 69,0 2,20 31,0 16,80 18,0 20,5 180,0 1,80 100,07,00 9,0 12,3 90,0 1,20 75,0 17,00 16,3 19,0 163,0 2,40 68,07,20 10,3 12,1 103,0 1,73 59,0 17,20 11,9 15,5 119,0 1,27 94,07,40 12,6 15,2 126,0 1,60 79,0 17,40 10,7 12,6 107,0 1,60 67,07,60 11,0 13,4 110,0 2,07 53,0 17,60 13,0 15,4 130,0 2,00 65,07,80 9,3 12,4 93,0 1,40 66,0 17,80 20,0 23,0 200,0 1,33 150,08,00 10,0 12,1 100,0 2,53 39,0 18,00 20,5 22,5 205,0 2,00 102,08,20 11,0 14,8 110,0 1,53 72,0 18,20 17,0 20,0 170,0 1,87 91,08,40 7,4 9,7 74,0 1,07 69,0 18,40 16,0 18,8 160,0 1,33 120,08,60 4,4 6,0 44,0 0,87 51,0 18,60 19,0 21,0 190,0 1,33 142,08,80 6,4 7,7 64,0 0,67 96,0 18,80 22,0 24,0 220,0 1,13 194,09,00 7,2 8,2 72,0 1,27 57,0 19,00 14,5 16,2 145,0 2,53 57,09,20 6,2 8,1 62,0 1,27 49,0 19,20 3,0 6,8 30,0 1,60 19,09,40 7,1 9,0 71,0 1,07 67,0 19,40 1,9 4,3 19,0 0,93 20,09,60 8,6 10,2 86,0 1,53 56,0 19,60 1,6 3,0 16,0 1,00 16,09,80 6,7 9,0 67,0 1,07 63,0 19,80 1,8 3,3 18,0 0,80 22,0

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0,20 0,4 ---- 4,0 0,13 30,0 5,20 2,9 4,0 29,0 0,53 54,00,40 0,2 0,4 2,0 0,20 10,0 5,40 3,6 4,4 36,0 0,60 60,00,60 0,3 0,6 3,0 0,53 6,0 5,60 5,5 6,4 55,0 1,07 52,00,80 0,8 1,6 8,0 0,60 13,0 5,80 4,3 5,9 43,0 0,73 59,01,00 1,3 2,2 13,0 0,80 16,0 6,00 3,7 4,8 37,0 0,80 46,01,20 1,7 2,9 17,0 0,73 23,0 6,20 4,1 5,3 41,0 0,67 61,01,40 1,1 2,2 11,0 0,67 16,0 6,40 3,0 4,0 30,0 0,60 50,01,60 2,9 3,9 29,0 1,20 24,0 6,60 2,9 3,8 29,0 0,60 48,01,80 5,6 7,4 56,0 1,00 56,0 6,80 3,9 4,8 39,0 0,87 45,02,00 4,5 6,0 45,0 0,93 48,0 7,00 4,9 6,2 49,0 1,27 39,02,20 5,4 6,8 54,0 1,13 48,0 7,20 7,9 9,8 79,0 0,87 91,02,40 3,7 5,4 37,0 1,73 21,0 7,40 13,5 14,8 135,0 1,67 81,02,60 3,2 5,8 32,0 0,73 44,0 7,60 10,4 12,9 104,0 1,40 74,02,80 3,3 4,4 33,0 0,80 41,0 7,80 10,0 12,1 100,0 2,00 50,03,00 3,6 4,8 36,0 0,60 60,0 8,00 16,0 19,0 160,0 2,00 80,03,20 4,4 5,3 44,0 0,53 82,0 8,20 15,0 18,0 150,0 1,87 80,03,40 5,6 6,4 56,0 1,20 47,0 8,40 13,4 16,2 134,0 2,00 67,03,60 4,2 6,0 42,0 0,47 90,0 8,60 11,6 14,6 116,0 1,60 73,03,80 6,2 6,9 62,0 1,00 62,0 8,80 8,3 10,7 83,0 1,47 57,04,00 5,2 6,7 52,0 1,27 41,0 9,00 4,8 7,0 48,0 1,60 30,04,20 3,7 5,6 37,0 0,73 50,0 9,20 3,2 5,6 32,0 1,20 27,04,40 3,2 4,3 32,0 0,47 69,0 9,40 3,8 5,6 38,0 1,47 26,04,60 2,9 3,6 29,0 1,20 24,0 9,60 3,5 5,7 35,0 0,80 44,04,80 3,8 5,6 38,0 0,80 47,0 9,80 4,1 5,3 41,0 1,27 32,05,00 2,6 3,8 26,0 0,73 35,0 10,00 5,2 7,1 52,0 ----- ----




PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1DIAGRAMMA DI RESISTENZA 3.010496-079

- committente: Sigg.ri Valentini-Panizzolo - data prova : 19/01/2013- lavoro: - quota inizio : Piano Campagna - località: Dolo - via Marinelle - prof. falda : 0,80 m da quota inizio- resp. cantiere: - scala vert.: 1 : 150- assist. cantiere: - data emiss. : 22/01/2013

m m0,0 0,0

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24,0 24,0

25,0 25,0

26,0 26,0

27,0 27,0

28,0 28,0

29,0 29,0

30,0 30,0

falda0,59


0

10

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PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1TABELLA PARAMETRI GEOTECNICI 3.010496-079


NATURA COESIVA NATURA GRANULAREProf. Rp Rp/Rl Natura Y' p'vo Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr ø1s ø2s ø3s ø4s ødm ømy Amax/g E'50 E'25 Mom kg/cm² (-) Litol. t/m³ kg/cm² kg/cm² (-) kg/cm² kg/cm² % (°) (°) (°) (°) (°) (°) (-) kg/cm² kg/cm²

0,20 6 45 4/:/: 1,85 0,04 0,30 85,9 51 77 34 56 36 38 40 42 39 26 0,119 10 15 240,40 7 35 4/:/: 1,85 0,07 0,35 43,8 59 89 36 44 34 37 39 42 37 26 0,090 12 18 280,60 9 15 2//// 1,85 0,11 0,45 36,1 77 115 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --0,80 12 14 2//// 0,92 0,13 0,57 40,2 97 146 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,00 10 15 2//// 0,90 0,15 0,50 28,9 85 128 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,20 6 5 1*** 0,46 0,16 0,30 14,1 12 18 36 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,40 19 18 2//// 0,99 0,18 0,78 40,0 132 198 76 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,60 49 41 3:::: 0,92 0,19 -- -- -- -- -- 87 40 42 43 45 41 31 0,214 82 123 1961,80 63 34 3:::: 0,94 0,21 -- -- -- -- -- 94 41 43 44 46 42 32 0,236 105 158 2522,00 60 33 3:::: 0,93 0,23 -- -- -- -- -- 90 41 42 44 45 41 32 0,223 100 150 2402,20 51 64 3:::: 0,92 0,25 -- -- -- -- -- 83 40 41 43 45 40 31 0,198 85 128 2042,40 45 27 4/:/: 1,00 0,27 1,50 53,4 255 383 180 76 39 40 42 44 39 31 0,179 75 113 1802,60 49 57 3:::: 0,92 0,29 -- -- -- -- -- 78 39 41 42 44 39 31 0,183 82 123 1962,80 39 53 3:::: 0,90 0,31 -- -- -- -- -- 68 38 39 41 43 38 30 0,155 65 98 1563,00 27 45 3:::: 0,87 0,32 -- -- -- -- -- 54 36 38 40 42 36 28 0,116 45 68 1083,20 22 24 4/:/: 0,93 0,34 0,85 19,4 144 216 88 46 34 37 39 42 35 28 0,094 37 55 883,40 38 81 3:::: 0,90 0,36 -- -- -- -- -- 64 37 39 41 43 37 30 0,141 63 95 1523,60 39 27 4/:/: 1,00 0,38 1,30 29,1 221 332 156 63 37 39 41 43 37 30 0,139 65 98 1563,80 21 45 3:::: 0,85 0,40 -- -- -- -- -- 41 34 36 39 41 33 27 0,082 35 53 844,00 16 40 4/:/: 0,90 0,42 0,70 11,9 118 177 64 30 32 35 38 40 32 27 0,059 27 40 644,20 23 49 3:::: 0,86 0,43 -- -- -- -- -- 42 34 36 39 41 33 28 0,084 38 58 924,40 23 34 3:::: 0,86 0,45 -- -- -- -- -- 41 34 36 39 41 33 28 0,082 38 58 924,60 26 43 3:::: 0,87 0,47 -- -- -- -- -- 44 34 37 39 42 34 28 0,090 43 65 1044,80 31 58 3:::: 0,88 0,48 -- -- -- -- -- 49 35 37 39 42 34 29 0,102 52 78 1245,00 45 45 3:::: 0,91 0,50 -- -- -- -- -- 61 37 39 41 43 36 31 0,134 75 113 1805,20 36 90 3:::: 0,89 0,52 -- -- -- -- -- 53 35 38 40 42 35 30 0,111 60 90 1445,40 41 47 3:::: 0,90 0,54 -- -- -- -- -- 56 36 38 40 43 35 30 0,121 68 103 1645,60 36 49 3:::: 0,89 0,56 -- -- -- -- -- 51 35 37 40 42 35 30 0,107 60 90 1445,80 42 33 3:::: 0,90 0,57 -- -- -- -- -- 56 36 38 40 42 35 30 0,119 70 105 1686,00 43 34 3:::: 0,91 0,59 -- -- -- -- -- 56 36 38 40 42 35 30 0,119 72 108 1726,20 45 48 3:::: 0,91 0,61 -- -- -- -- -- 57 36 38 40 43 35 31 0,121 75 113 1806,40 46 46 3:::: 0,91 0,63 -- -- -- -- -- 57 36 38 40 43 35 31 0,121 77 115 1846,60 51 55 3:::: 0,92 0,65 -- -- -- -- -- 59 36 38 41 43 36 31 0,129 85 128 2046,80 66 52 3:::: 0,94 0,67 -- -- -- -- -- 68 37 39 41 43 37 32 0,152 110 165 2647,00 49 43 3:::: 0,92 0,68 -- -- -- -- -- 57 36 38 40 43 35 31 0,122 82 123 1967,20 54 51 3:::: 0,92 0,70 -- -- -- -- -- 59 36 38 40 43 36 31 0,129 90 135 2167,40 58 33 3:::: 0,93 0,72 -- -- -- -- -- 61 37 39 41 43 36 31 0,134 97 145 2327,60 62 85 3:::: 0,94 0,74 -- -- -- -- -- 63 37 39 41 43 36 32 0,138 103 155 2487,80 22 33 3:::: 0,86 0,76 -- -- -- -- -- 27 32 34 37 40 30 28 0,051 37 55 888,00 5 12 1*** 0,46 0,77 0,25 1,5 31 47 30 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,20 4 9 1*** 0,46 0,78 0,20 1,2 26 39 24 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,40 7 15 1*** 0,46 0,79 0,35 2,3 40 61 42 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,60 9 19 2//// 0,88 0,80 0,45 3,0 220 331 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,80 9 19 2//// 0,88 0,82 0,45 3,0 223 335 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --9,00 9 15 2//// 0,88 0,84 0,45 2,9 226 339 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --9,20 12 22 2//// 0,92 0,86 0,57 3,8 241 362 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --9,40 73 48 3:::: 0,96 0,88 -- -- -- -- -- 64 37 39 41 43 36 32 0,143 122 183 2929,60 79 118 3:::: 0,97 0,89 -- -- -- -- -- 67 37 39 41 43 36 33 0,149 132 198 3169,80 78 84 3:::: 0,96 0,91 -- -- -- -- -- 66 37 39 41 43 36 33 0,146 130 195 312

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20,20 25 18 4/:/: 0,94 2,03 0,91 2,3 494 741 100 7 29 32 35 39 25 28 0,016 42 63 10020,40 34 27 4/:/: 0,98 2,05 1,13 3,0 560 840 136 17 30 33 36 39 27 29 0,033 57 85 13620,60 25 25 4/:/: 0,94 2,07 0,91 2,2 497 745 100 7 29 32 35 39 25 28 0,015 42 63 10020,80 27 25 4/:/: 0,95 2,09 0,95 2,3 512 768 108 9 29 32 35 39 26 28 0,019 45 68 10821,00 19 22 2//// 0,99 2,11 0,78 1,8 442 663 76 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --21,20 13 15 2//// 0,93 2,13 0,60 1,3 357 536 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --21,40 18 18 2//// 0,98 2,15 0,75 1,7 432 647 72 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --21,60 30 14 4/:/: 0,96 2,17 1,00 2,4 537 806 120 12 30 33 36 39 26 29 0,023 50 75 12021,80 17 6 2//// 0,97 2,19 0,72 1,6 420 630 68 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --22,00 126 105 3:::: 1,04 2,21 -- -- -- -- -- 61 36 39 41 43 34 35 0,132 210 315 50422,20 138 63 3:::: 1,06 2,23 -- -- -- -- -- 63 37 39 41 43 34 36 0,140 230 345 55222,40 93 41 3:::: 0,99 2,25 -- -- -- -- -- 50 35 37 40 42 32 33 0,103 155 233 37222,60 100 48 3:::: 1,00 2,27 -- -- -- -- -- 52 35 37 40 42 32 34 0,109 167 250 40022,80 83 48 3:::: 0,97 2,29 -- -- -- -- -- 45 34 37 39 42 31 33 0,093 138 208 33223,00 80 39 3:::: 0,97 2,31 -- -- -- -- -- 44 34 37 39 42 31 33 0,089 133 200 32023,20 75 27 4/:/: 1,03 2,33 2,50 6,9 589 883 300 41 34 36 39 41 31 32 0,083 125 188 30023,40 23 17 4/:/: 0,94 2,35 0,87 1,8 494 742 92 1 28 31 35 38 25 28 0,002 38 58 9223,60 96 36 3:::: 0,99 2,37 -- -- -- -- -- 50 35 37 40 42 32 34 0,103 160 240 38423,80 130 97 3:::: 1,05 2,39 -- -- -- -- -- 60 36 38 41 43 34 35 0,130 217 325 52024,00 180 90 3:::: 1,12 2,41 -- -- -- -- -- 71 38 40 42 44 35 37 0,161 300 450 72024,20 118 88 3:::: 1,03 2,43 -- -- -- -- -- 56 36 38 40 42 33 35 0,120 197 295 47224,40 78 47 3:::: 0,96 2,45 -- -- -- -- -- 42 34 36 39 41 31 33 0,083 130 195 31224,60 74 123 3:::: 0,96 2,47 -- -- -- -- -- 40 34 36 38 41 30 32 0,079 123 185 29624,80 76 76 3:::: 0,96 2,49 -- -- -- -- -- 40 34 36 39 41 30 33 0,080 127 190 30425,00 63 -- 3:::: 0,94 2,51 -- -- -- -- -- 34 33 35 38 41 29 32 0,066 105 158 252






0,20 4 30 4/:/: 1,85 0,04 0,20 51,7 34 51 24 42 34 36 39 41 37 25 0,084 7 10 160,40 2 10 1*** 1,85 0,07 0,10 9,1 4 6 12 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --0,60 3 6 1*** 0,46 0,08 0,15 13,1 6 9 18 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --0,80 8 13 2//// 0,86 0,10 0,40 35,3 68 102 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,00 13 16 2//// 0,93 0,12 0,60 47,9 103 154 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,20 17 23 2//// 0,97 0,14 0,72 49,6 123 184 68 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,40 11 16 2//// 0,91 0,16 0,54 29,3 91 137 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,60 29 24 4/:/: 0,96 0,18 0,98 54,0 167 251 116 72 38 40 42 44 39 29 0,165 48 73 1161,80 56 56 3:::: 0,93 0,19 -- -- -- -- -- 92 41 42 44 45 42 31 0,230 93 140 2242,00 45 48 3:::: 0,91 0,21 -- -- -- -- -- 82 40 41 43 45 40 31 0,198 75 113 1802,20 54 48 3:::: 0,92 0,23 -- -- -- -- -- 87 40 42 43 45 41 31 0,211 90 135 2162,40 37 21 4/:/: 0,99 0,25 1,23 46,0 210 315 148 72 38 40 42 44 39 30 0,164 62 93 1482,60 32 44 3:::: 0,88 0,27 -- -- -- -- -- 65 37 39 41 43 38 29 0,144 53 80 1282,80 33 41 3:::: 0,88 0,29 -- -- -- -- -- 64 37 39 41 43 38 29 0,143 55 83 1323,00 36 60 3:::: 0,89 0,30 -- -- -- -- -- 66 37 39 41 43 38 30 0,147 60 90 1443,20 44 82 3:::: 0,91 0,32 -- -- -- -- -- 71 38 40 42 44 39 31 0,163 73 110 1763,40 56 47 3:::: 0,93 0,34 -- -- -- -- -- 78 39 41 42 44 39 31 0,185 93 140 2243,60 42 90 3:::: 0,90 0,36 -- -- -- -- -- 67 37 39 41 43 38 30 0,151 70 105 1683,80 62 62 3:::: 0,94 0,38 -- -- -- -- -- 79 39 41 43 44 39 32 0,188 103 155 2484,00 52 41 3:::: 0,92 0,40 -- -- -- -- -- 72 38 40 42 44 38 31 0,166 87 130 2084,20 37 50 3:::: 0,89 0,41 -- -- -- -- -- 59 36 38 40 43 36 30 0,129 62 93 1484,40 32 69 3:::: 0,88 0,43 -- -- -- -- -- 53 35 38 40 42 35 29 0,113 53 80 1284,60 29 24 4/:/: 0,96 0,45 0,98 16,7 167 251 116 49 35 37 39 42 35 29 0,101 48 73 1164,80 38 47 3:::: 0,90 0,47 -- -- -- -- -- 57 36 38 40 43 36 30 0,123 63 95 1525,00 26 35 3:::: 0,87 0,49 -- -- -- -- -- 43 34 36 39 41 33 28 0,088 43 65 1045,20 29 54 3:::: 0,87 0,50 -- -- -- -- -- 46 34 37 39 42 34 29 0,095 48 73 1165,40 36 60 3:::: 0,89 0,52 -- -- -- -- -- 53 35 38 40 42 35 30 0,111 60 90 1445,60 55 52 3:::: 0,93 0,54 -- -- -- -- -- 67 37 39 41 43 37 31 0,149 92 138 2205,80 43 59 3:::: 0,91 0,56 -- -- -- -- -- 57 36 38 40 43 36 30 0,123 72 108 1726,00 37 46 3:::: 0,89 0,58 -- -- -- -- -- 51 35 37 40 42 35 30 0,107 62 93 1486,20 41 61 3:::: 0,90 0,59 -- -- -- -- -- 54 36 38 40 42 35 30 0,115 68 103 1646,40 30 50 3:::: 0,88 0,61 -- -- -- -- -- 43 34 36 39 41 33 29 0,086 50 75 1206,60 29 48 3:::: 0,87 0,63 -- -- -- -- -- 41 34 36 39 41 33 29 0,082 48 73 1166,80 39 45 3:::: 0,90 0,65 -- -- -- -- -- 50 35 37 40 42 34 30 0,105 65 98 1567,00 49 39 3:::: 0,92 0,66 -- -- -- -- -- 57 36 38 40 43 35 31 0,123 82 123 1967,20 79 91 3:::: 0,97 0,68 -- -- -- -- -- 73 38 40 42 44 38 33 0,169 132 198 3167,40 135 81 3:::: 1,05 0,70 -- -- -- -- -- 91 41 42 44 45 40 35 0,226 225 338 5407,60 104 74 3:::: 1,01 0,72 -- -- -- -- -- 81 39 41 43 44 39 34 0,194 173 260 4167,80 100 50 3:::: 1,00 0,74 -- -- -- -- -- 79 39 41 42 44 38 34 0,187 167 250 4008,00 160 80 3:::: 1,09 0,77 -- -- -- -- -- 95 41 43 44 46 40 36 0,239 267 400 6408,20 150 80 3:::: 1,08 0,79 -- -- -- -- -- 92 41 42 44 45 40 36 0,229 250 375 6008,40 134 67 3:::: 1,05 0,81 -- -- -- -- -- 87 40 42 43 45 39 35 0,214 223 335 5368,60 116 73 3:::: 1,02 0,83 -- -- -- -- -- 82 39 41 43 45 39 35 0,195 193 290 4648,80 83 57 3:::: 0,97 0,85 -- -- -- -- -- 70 38 40 42 44 37 33 0,158 138 208 3329,00 48 30 4/:/: 1,01 0,87 1,60 13,5 272 408 192 50 35 37 40 42 34 31 0,104 80 120 1929,20 32 27 4/:/: 0,97 0,89 1,07 7,9 214 321 128 36 33 36 38 41 31 29 0,070 53 80 1289,40 38 26 4/:/: 0,99 0,91 1,27 9,5 218 327 152 41 34 36 39 41 32 30 0,082 63 95 1529,60 35 44 3:::: 0,89 0,93 -- -- -- -- -- 38 33 36 38 41 32 29 0,075 58 88 1409,80 41 32 3:::: 0,90 0,94 -- -- -- -- -- 43 34 36 39 41 32 30 0,086 68 103 164

10,00 52 -- 3:::: 0,92 0,96 -- -- -- -- -- 50 35 37 40 42 34 31 0,105 87 130 208


Geostru LoadCap 2008

PROVA CP1 DATI GENERALI ====================================================== Azione sismica NTC 2008 Larghezza fondazione 25,0 m Lunghezza fondazione 36,0 m Profondità piano di posa 0,6 m Profondità falda 0,7 ====================================================== SISMA ====================================================== Accelerazione massima (ag/g) 0,113 Effetto sismico secondo NTC(C7.11.5.3.1) Fattore di struttura [q] 3 Periodo fondamentale vibrazione [T] 0,25 Coefficiente intensità sismico terreno [Khk] 0,0226 Coefficiente intensità sismico struttura [Khi] 0,07 ====================================================== Coefficienti sismici [N.T.C.] ======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50,0 [anni] Vita di riferimento: 50,0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: C Categoria topografica: T1

S.L. Stato limite

TR Tempo ritorno

[anni]

ag [m/s²]

F0 [-]

TC* [sec]

S.L.O. 30,0 0,28 2,49 0,21 S.L.D. 50,0 0,34 2,52 0,24 S.L.V. 475,0 0,74 2,64 0,35 S.L.C. 975,0 0,93 2,66 0,37

Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni

S.L. Stato limite

amax [m/s²]

beta [-]

kh [-]

kv [sec]

S.L.O. 0,42 0,2 0,0086 0,0043 S.L.D. 0,51 0,2 0,0104 0,0052 S.L.V. 1,11 0,2 0,0226 0,0113 S.L.C. 1,395 0,2 0,0285 0,0142

STRATIGRAFIA TERRENO Corr: Parametri con fattore di correzione (TERZAGHI) DH: Spessore dello strato; Gam: Peso unità di volume; Gams:Peso unità di volume saturo; Fi: Angolo di attrito; Ficorr: Angolo di attrito corretto secondo Terzaghi; c: Coesione; c Corr: Coesione corretta secondo Terzaghi; Ey: Modulo Elastico; Ed: Modulo Edometrico; Ni: Poisson; Cv: Coeff. consolidaz. primaria; Cs: Coeff. consolidazione secondaria; cu: Coesione non drenata

1


DH [m]

Gam [Kg/m³]

Gams [Kg/m³]

Fi [°]

Fi Corr. [°]

c [Kg/cm²]

c Corr. [Kg/cm²]

cu [Kg/cm²]

Ey [Kg/cm²]

Ed [Kg/cm²]

Ni Cv [cmq/s]

Cs

0,6 1807,01 1887,01 0,0 0 0,0 0,0 0,2 0,0 15,0 0,0 0,0 0,00,6 1845,22 1925,22 25,0 17,35 0,0 0,0 0,4 19,0 18,0 0,0 0,0 0,06,6 2092,2 2172,2 29,0 20,37 0,0 0,0 0,2 82,4 103,0 0,0 0,0 0,01,4 1822,02 1902,02 0,0 0 0,0 0,0 0,3 0,0 25,0 0,0 0,0 0,0

10,8 1900,0 2200,0 30,0 21,15 0,0 0,0 0,0 153,2 200,0 0,0 0,0 0,0 Carichi di progetto agenti sulla fondazione

Nr. Nome combinazion

e

Pressione normale di progetto [Kg/cm²]

N [Kg]

Mx [Kg·m]

My [Kg·m]

Hx [Kg]

Hy [Kg]

Tipo

1 A1+M1+R3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Progetto Sisma + Coeff. parziali parametri geotecnici terreno + Resistenze

Nr Correzione Sismica

Tangente angolo di

resistenza al taglio

Coesione efficace

Coesione non drenata

Peso Unità volume in

fondazione

Peso unità volume

copertura

Coef. Rid. Capacità portante verticale

Coef.Rid.Capacità

portante orizzontale

1 Si 1 1 1 1 1 2,3 1,1 CARICO LIMITE FONDAZIONE COMBINAZIONE...A1+M1+R3 Autore: Brinch - Hansen 1970 Carico limite [Qult] 3,0 Kg/cm² Resistenza di progetto[Rd] 1,3 Kg/cm² Fattore sicurezza [Fs=Qult/Ed] -- COEFFICIENTE DI SOTTOFONDAZIONE BOWLES (1982) Costante di Winkler 1,2 Kg/cm³

A1+M1+R3 Autore: Brinch - Hansen 1970 (Condizione drenata) ====================================================== Fattore [Nq] 5,87 Fattore [Nc] 14,05 Fattore [Ng] 2,54 Fattore forma [Sc] 1,27 Fattore profondità [Dc] 1,01 Fattore inclinazione carichi [Ic] 1,0 Fattore inclinazione pendio [Gc] 1,0 Fattore inclinazione base [Bc] 1,0 Fattore forma [Sq] 1,23 Fattore profondità [Dq] 1,01 Fattore inclinazione carichi [Iq] 1,0 Fattore inclinazione pendio [Gq] 1,0 Fattore inclinazione base [Bq] 1,0 Fattore forma [Sg] 0,79 Fattore profondità [Dg] 1,0 Fattore inclinazione carichi [Ig] 1,0 Fattore inclinazione pendio [Gg] 1,0 Fattore inclinazione base [Bg] 1,0 Fattore correzione sismico inerziale [zq] 1,0 Fattore correzione sismico inerziale [zg] 0,75 Fattore correzione sismico inerziale [zc] 1,0 ====================================================== Carico limite 3,0 Kg/cm² Resistenza di progetto 1,3 Kg/cm² ======================================================

2


CEDIMENTI PER OGNI STRATO *Cedimento edometrico calcolato con: Metodo consolidazione monodimensionale di Terzaghi Pressione normale di progetto 0,4 Kg/cm² Cedimento dopo T anni 10,0 Cedimento totale 5,43 cm Z: Profondità media dello strato; Dp: Incremento di tensione; Wc: Cedimento di consolidazione; Ws:Cedimento secondario (deformazioni viscose); Wt: Cedimento totale.

Strato Z (m)

Tensione (Kg/cm²)

Dp (Kg/cm²)

Metodo Wc (cm)

Ws (cm)

Wt (cm)

2 0,9 0,145 0,292 Edometrico 0,97 -- 0,973 4,5 0,56 0,287 Edometrico 1,84 -- 1,844 8,5 1,01 0,266 Edometrico 1,49 -- 1,495 14,6 1,721 0,21 Edometrico 1,13 -- 1,13

3


PROVA CPT2 DATI GENERALI ====================================================== Azione sismica NTC 2008 Larghezza fondazione 25,0 m Lunghezza fondazione 36,0 m Profondità piano di posa 0,6 m Profondità falda 0,7 ====================================================== SISMA ====================================================== Accelerazione massima (ag/g) 0,113 Effetto sismico secondo NTC(C7.11.5.3.1) Fattore di struttura [q] 3 Periodo fondamentale vibrazione [T] 0,25 Coefficiente intensità sismico terreno [Khk] 0,0226 Coefficiente intensità sismico struttura [Khi] 0,07 ====================================================== Coefficienti sismici [N.T.C.] ======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50,0 [anni] Vita di riferimento: 50,0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: C Categoria topografica: T1

S.L. Stato limite

TR Tempo ritorno

[anni]

ag [m/s²]

F0 [-]

TC* [sec]

S.L.O. 30,0 0,28 2,49 0,21 S.L.D. 50,0 0,34 2,52 0,24 S.L.V. 475,0 0,74 2,64 0,35 S.L.C. 975,0 0,93 2,66 0,37


S.L. Stato limite

amax [m/s²]

beta [-]

kh [-]

kv [sec]

S.L.O. 0,42 0,2 0,0086 0,0043 S.L.D. 0,51 0,2 0,0104 0,0052 S.L.V. 1,11 0,2 0,0226 0,0113 S.L.C. 1,395 0,2 0,0285 0,0142


1


DH [m]

Gam [Kg/m³]

Gams [Kg/m³]

Fi [°]

Fi Corr. [°]

c [Kg/cm²]

c Corr. [Kg/cm²]

cu [Kg/cm²]

Ey [Kg/cm²]

Ed [Kg/cm²]

Ni Cv [cmq/s]

Cs

0,6 1704,66 1784,66 0,0 0 0,0 0,0 0,2 0,0 15,0 0,0 0,0 0,00,6 1862,2 1942,2 29,0 20,37 0,0 0,0 0,3 21,0 28,0 0,0 0,0 0,04,8 2089,66 2169,66 31,0 21,93 0,0 0,0 0,1 81,0 85,0 0,0 0,0 0,0

13,0 1900,0 2200,0 32,0 22,72 0,0 0,0 0,0 199,2 250,0 0,0 0,0 0,02,8 2000,71 2080,71 0,0 0 0,0 0,0 1,3 0,0 65,0 0,0 0,0 0,03,2 1900,0 2200,0 33,0 23,51 0,0 0,0 0,0 198,2 290,0 0,0 0,0 0,0

Carichi di progetto agenti sulla fondazione


e


N [Kg]

Mx [Kg·m]

My [Kg·m]

Hx [Kg]

Hy [Kg]

Tipo



Tangente angolo di


Coesione efficace



fondazione

Peso unità volume

copertura


Coef.Rid.Capacità




2



Strato Z (m)

Tensione (Kg/cm²)

Dp (Kg/cm²)

Metodo Wc (cm)

Ws (cm)

Wt (cm)

2 0,9 0,14 0,298 Edometrico 0,64 -- 0,643 3,6 0,449 0,296 Edometrico 1,67 -- 1,674 12,5 1,509 0,235 Edometrico 1,22 -- 1,225 20,4 2,441 0,162 Edometrico 0,7 -- 0,76 23,4 2,784 0,139 Edometrico 0,15 -- 0,15

3


PLATEA CPT3 DATI GENERALI ====================================================== Azione sismica NTC 2008 Larghezza fondazione 25,0 m Lunghezza fondazione 36,0 m Profondità piano di posa 0,6 m Profondità falda 0,7 ====================================================== SISMA ====================================================== Accelerazione massima (ag/g) 0,113 Effetto sismico secondo NTC(C7.11.5.3.1) Fattore di struttura [q] 3 Periodo fondamentale vibrazione [T] 0,25 Coefficiente intensità sismico terreno [Khk] 0,0226 Coefficiente intensità sismico struttura [Khi] 0,07 ====================================================== Coefficienti sismici [N.T.C.] ======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50,0 [anni] Vita di riferimento: 50,0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: C Categoria topografica: T1

S.L. Stato limite

TR Tempo ritorno

[anni]

ag [m/s²]

F0 [-]

TC* [sec]

S.L.O. 30,0 0,28 2,49 0,21 S.L.D. 50,0 0,34 2,52 0,24 S.L.V. 475,0 0,74 2,64 0,35 S.L.C. 975,0 0,93 2,66 0,37


S.L. Stato limite

amax [m/s²]

beta [-]

kh [-]

kv [sec]

S.L.O. 0,42 0,2 0,0086 0,0043 S.L.D. 0,51 0,2 0,0104 0,0052 S.L.V. 1,11 0,2 0,0226 0,0113 S.L.C. 1,395 0,2 0,0285 0,0142


1


DH [m]

Gam [Kg/m³]

Gams [Kg/m³]

Fi [°]

Fi Corr. [°]

c [Kg/cm²]

c Corr. [Kg/cm²]

cu [Kg/cm²]

Ey [Kg/cm²]

Ed [Kg/cm²]

Ni Cv [cmq/s]

Cs

0,6 1657,01 1737,01 0,0 0 0,0 0,0 0,15 0,0 12,0 0,0 0,0 0,00,8 1892,19 1972,19 27,0 18,85 0,0 0,0 0,62 25,0 27,0 0,0 0,0 0,0

17,4 2148,52 2228,52 30,0 21,15 0,0 0,0 2,88 115,0 140,0 0,0 0,0 0,0 Carichi di progetto agenti sulla fondazione


e


N [Kg]

Mx [Kg·m]

My [Kg·m]

Hx [Kg]

Hy [Kg]

Tipo



Tangente angolo di


Coesione efficace



fondazione

Peso unità volume

copertura


Coef.Rid.Capacità




2



Strato Z (m)

Tensione (Kg/cm²)

Dp (Kg/cm²)

Metodo Wc (cm)

Ws (cm)

Wt (cm)

2 1 0,148 0,301 Edometrico 0,89 -- 0,893 10,1 1,255 0,26 Edometrico 3,24 -- 3,24

3

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