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FASCICOLO DI CALCOLO - ALLEGATO 2

EDIFICIO ESISTENTE – ANALISI STATICA LINEARE NON SISMICA

Sommario

NORMATIVA DI RIFERIMENTO ................................................................................................................................................................ 2

DATI ................................................................................................................................................................................................................ 3 CARATTERISTICHE DEL SOFTWARE .................................................................................................................................................. 3 Descrizione dei PARAMETRI DI CALCOLO ............................................................................................................................................ 6

PARAMETRI DI CALCOLO: Sismica ................................................................................................................................................... 9 PARAMETRI DI CALCOLO: Analisi Modale ....................................................................................................................................... 9 PARAMETRI DI CALCOLO: Muratura ............................................................................................................................................... 10 PARAMETRI DI CALCOLO: Pushover ............................................................................................................................................... 11

Descrizione dei DATI PROGETTO .......................................................................................................................................................... 12

Descrizione dei DATI PIANI..................................................................................................................................................................... 13

GENERALITA' e PARAMETRI DI CALCOLO .......................................................................................................................................... 13 PARAMETRI DI CALCOLO: Sismica ..................................................................................................................................................... 14 PARAMETRI DI CALCOLO: Analisi Modale ......................................................................................................................................... 14 PARAMETRI DI CALCOLO: Muratura ................................................................................................................................................... 14 PARAMETRI DI CALCOLO: Pushover ................................................................................................................................................... 15

Dati PROGETTO ........................................................................................................................................................................................... 15

Dati PIANI ..................................................................................................................................................................................................... 15 Descrizione dei DATI MATERIALI ............................................................................................................................................................. 16

Dati MATERIALI ...................................................................................................................................................................................... 16

Descrizione dei DATI SEZIONI .................................................................................................................................................................... 17

Dati SEZIONI ............................................................................................................................................................................................ 17

Descrizione dei DATI ASTE ......................................................................................................................................................................... 20

Dati ASTE .................................................................................................................................................................................................. 22

Descrizione dei DATI SOLAI ....................................................................................................................................................................... 45

Dati SOLAI ................................................................................................................................................................................................ 45

Descrizione dei DATI CARICHI ................................................................................................................................................................... 47

CARICHI: CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI .......................................................................................................................... 50 CARICHI: COMBINAZIONI DI CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI ....................................................................................... 62

DATI GEOMETRICI ELEMENTI IN MURATURA ................................................................................................................................... 64 VERIFICHE STATICHE DEGLI ELEMENTI IN MURATURA: ............................................................................................................... 67

VERIFICA A PRESSOFLESSIONE NEL PIANO ................................................................................................................................... 69 VERIFICA A TAGLIO PER FESSURAZIONE DIAGONALE ............................................................................................................... 71 VERIFICA A PRESSOFLESSIONE ORTOGONALE ............................................................................................................................. 73 VERIFICA A PRESSOFLESSIONE ORTOGONALE ............................................................................................................................. 76

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NORMATIVA DI RIFERIMENTO D.M. 14.1.2008: "Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni", Supplemento ordinario alla “Gazzetta Ufficiale”, n.29 del 4 febbraio 2008. Circolare 2.2.2009, n.617 : "Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 14.1.2008. Edifici monumentali : Circ. 26 del 2.12.2010 del Ministero per i Beni e le Attività Culturali : “Linee guida per la valutazione e riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale”. Linee guida per la Progettazione, l'Esecuzione ed i l Collaudo di Interventi di Rinforzo di strutture d i c.a., c.a.p. e murarie mediante FRP , documento approvato il 24 luglio 2009 dall'assemblea Generale del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici. Indirizzi per l'esecuzione degli interventi di cui all'Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Mini stri n.3790 del 17.7.2009 (Riparazione con miglioramento sismico di edifici danneggiati), a cura della Presidenza del Consiglio dei Ministri, Dipartimento della Protezione Civile, Commissario Delegato (Eventi sismici provincia di L'Aquila, 6 aprile 2009). Riferimenti tecnici: EuroCodici Per quanto non diversamente specificato nel D.M.14.1.2008, si intendono coerenti con i principi alla base del Decreto le indicazioni riportate nei documenti di riferimento elencati in §12; fra questi: gli EuroCodici strutturali, così organizzati: Criteri generali di progettazione strutturale UNI EN 1990:2006 Eurocodice 1 – Azioni sulle strutture UNI EN 1991-1-1:2004 Parte 1-1: Azioni in generale - Pesi per unità di volume, pesi propri e sovraccarichi per gli edifici UNI EN 1991-1-2:2004 Parte 1-2: Azioni in generale - Azioni sulle strutture esposte al fuoco UNI EN 1991-1-3:2004 Parte 1-3: Azioni in generale - Carichi da neve UNI EN 1991-1-4:2005 Parte 1-4: Azioni in generale - Azioni del vento UNI EN 1991-1-5:2004 Parte 1-5: Azioni in generale - Azioni termiche UNI EN 1991-1-6:2005 Parte 1-6: Azioni in generale - Azioni durante la costruzione UNI EN 1991-1-7:2006 Parte 1-7: Azioni in generale - Azioni eccezionali UNI EN 1991-2:2005 Parte 2: Carichi da traffico sui ponti UNI EN 1991-3:2006 Parte 3: Azioni indotte da gru e da macchinari UNI EN 1991-4:2006 Parte 4: Azioni su silos e serbatoi Eurocodice 2 – Progettazione delle strutture in cal cestruzzo UNI EN 1992-1-1:2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici UNI EN 1992-1-2:2005 Parte 1-2: Regole generali - Progettazione strutturale contro l'incendio UNI EN 1992-2:2006 Parte 2: Ponti di calcestruzzo - Progettazione e dettagli costruttivi UNI EN 1992-3:2006 Parte 3: Strutture di contenimento liquidi Eurocodice 3 – Progettazione delle strutture in acc iaio UNI EN 1993-1-1:2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici UNI EN 1993-1-2:2005 Parte 1-2: Regole generali - Progettazione strutturale contro l'incendio UNI EN 1993-1-3:2007 Parte 1-3: Regole generali - Regole supplementari per l'impiego dei profilati e delle lamiere sottili piegati a freddo UNI EN 1993-1-4:2007 Parte 1-4: Regole generali - Regole supplementari per acciai inossidabili UNI EN 1993-1-5:2007 Parte 1-5: Elementi strutturali a lastra UNI EN 1993-1-6:2007 Parte 1-6: Resistenza e stabilità delle strutture a guscio UNI EN 1993-1-7:2007 Parte 1-7: Strutture a lastra ortotropa caricate al di fuori del piano UNI EN 1993-1-8:2005 Parte 1-8: Progettazione dei collegamenti UNI EN 1993-1-9:2005 Parte 1-9: Fatica UNI EN 1993-1-10:2005 Parte 1-10: Resilienza del materiale e proprietà attraverso lo spessore UNI EN 1993-1-11:2007 Parte 1-11: Progettazione di strutture con elementi tesi UNI EN 1993-1-12:2007 Parte 1-12: Regole aggiuntive per l'estensione della EN 1993 fino agli acciai di grado S 700 UNI EN 1993-2:2007 Parte 2: Ponti di acciaio UNI EN 1993-3-1:2007 Parte 3-1: Torri, pali e ciminiere - Torri e pali UNI EN 1993-3-2:2007 Parte 3-2: Torri, pali e ciminiere - Ciminiere UNI EN 1993-4-1:2007 Parte 4-1: Silos UNI EN 1993-4-2:2007 Parte 4-2: Serbatoi UNI EN 1993-4-3:2007 Parte 4-3: Condotte UNI EN 1993-5:2007 Parte 5: Pali e palancole UNI EN 1993-6:2007 Parte 6: Strutture per apparecchi di sollevamento Eurocodice 4 – Progettazione delle strutture compos te acciaio-calcestruzzo UNI EN 1994-1-1:2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici UNI EN 1994-1-2:2005 Parte 1-2: Regole generali - Progettazione strutturale contro l'incendio UNI EN 1994-2:2006 Parte 2: Regole generali e regole per i ponti Eurocodice 5 – Progettazione delle strutture in leg no UNI EN 1995-1-1:2005 Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli edifici UNI EN 1995-1-2:2005 Parte 1-2: Regole generali - Progettazione strutturale contro l'incendio UNI EN 1995-2:2005 Parte 2: Ponti Eurocodice 6 – Progettazione delle strutture in mur atura UNI EN 1996-1-1:2006 Parte 1-1: Regole generali per strutture di muratura armata e non armata UNI EN 1996-1-2:2005 Parte 1-2: Regole generali - Progettazione strutturale contro l'incendio UNI EN 1996-2:2006 Parte 2: Considerazioni progettuali, selezione dei materiali ed esecuzione delle murature UNI EN 1996-3:2006 Parte 3: Metodi di calcolo semplificato per strutture di muratura non armata Eurocodice 7 – Progettazione geotecnica UNI EN 1997-1:2005 Parte 1: Regole generali UNI EN 1997-2:2007 Parte 2: Indagini e prove nel sottosuolo Eurocodice 8 – Progettazione delle strutture per la resistenza sismica

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UNI EN 1998-1:2005 Parte 1: Regole generali, azioni sismiche e regole per gli edifici UNI EN 1998-2:2006 Parte 2: Ponti UNI EN 1998-3:2005 Parte 3: Valutazione e adeguamento degli edifici UNI EN 1998-4:2006 Parte 4: Silos, serbatoi e condotte UNI EN 1998-5:2005 Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici UNI EN 1998-6:2005 Parte 6: Torri, pali e camini Eurocodice 9 – Progettazione delle strutture in all uminio UNI EN 1999-1-1:2007 Parte 1-1: Regole strutturali generali UNI EN 1999-1-2:2007 Parte 1-2: Progettazione strutturale contro l'incendio UNI EN 1999-1-3:2007 Parte 1-3: Strutture sottoposte a fatica UNI EN 1999-1-4:2007 Parte 1-4: Lamiere sottili piegate a freddo UNI EN 1999-1-5:2007 Parte 1-5: Strutture a guscio Norme Italiane precedenti al D.M. 14.1.2008: Le norme elencate nel seguito sono in generale da considerarsi superate dal D.M.14.1.2008; esse possono costituire tuttavia utili fonti di riferimento per la comprensione dello sviluppo dei metodi di calcolo adottati dalle NTC. D.M. 14.9.2005: "Norme Tecniche per le Costruzioni" (ex Testo Unico) In campo antisismico, il D.M. 14.9.2005 definisce l'azione sismica [§3.2] e fissa i livelli di sicurezza. Nel rispetto di tali presupposti, il D.M.14.9.2005 può fare riferimento all'OPCM 3274 e s.m.i. [§5.7.1.1] per le indicazioni attuative sulle verifiche di sicurezza. Sismica : Ordinanza P.C.M. n. 3274 del 20.3.2003 : “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica”, e successive modifiche e integrazioni: Ordinanza P.C.M. n. 3316 del 2.10.2003 e Ordinanza P.C.M. n. 3431 del 3.5.2005 Sismica : D. P.C.M. del 21.10.2003 : “Disposizioni attuative dell’art.2, commi 2, 3 e 4, dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n.3274 del 20 marzo 2003”. Norme strutturali precedenti all'OPCM 3274 (per la Sismica) e al D.M. 14.9.2005: Legge n.64 del 2.2.1974 : “Provvedimenti per le costruzioni, con particolari prescrizioni per le zone sismiche.” Regione Autonoma Friuli Venezia Giulia - Legge Regi onale n. 30 del 20.6.1977 : “Documentazione tecnica per la progettazione e direzione delle opere di riparazione degli edifici - Documento Tecnico n. 2 - Raccomandazioni per la riparazione strutturale degli edifici in muratura.” Regione Umbria, Art.38 L.R. 1.7.1981, n.34 : “Direttive tecniche ed esemplificazioni delle metodologie di intervento per la riparazione ed il consolidamento degli edifici danneggiati da eventi sismici.” D.M. 2.7.1981: “Normativa per le riparazioni ed il rafforzamento degli edifici danneggiati dal sisma nelle regioni Basilicata, Campania e Puglia.” Circolare Min.LL.PP. n.21745 del 30.7.1981 : “Istruzioni relative alla normativa tecnica per la riparazione ed il rafforzamento degli edifici in muratura danneggiati dal sisma.” D.M. 16.1.1996: “Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche.” Circolare Min.LL.PP. n.65 del 10.4.1997 : “Istruzioni per l’applicazione delle “Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche” di cui al D.M. 16.1.1996.” Servizio Sismico Nazionale (S.S.N.) - Associazione Nazionale Italiana di Ingegneria Sismica (A.N.I.D.I .S.): “Commentario al D.M. 16.1.1996 ed alla Circ. n.65 del 10.4.1997 del Ministero LL.PP.”, coord. F.Braga, 1998 D.G.R. Umbria n.5180 del 14.9.1998 e D.G.R. Marche n.2153 del 14.9.1998 in attuazione Legge 61/98 : “Eventi sismici del 12 maggio, 26 settembre 1997 e successivi - Modalità e procedure per la concessione dei contributi previsti dall’art.4 della Legge 61/98 - Allegato B”. Provincia di Perugia, Servizio Sismico Nazionale : “Terremoto in Umbria e Marche del 1997. Criteri di calcolo per la progettazione degli interventi. Verifiche sismiche ed esempi per l’applicazione delle Direttive Tecniche D.G.R. Umbria 5180/98 e D.G.R. Marche 2153/98 in attuazione L.61/98”, coord. A.De Sortis, G.Di Pasquale, U.Nasini, 1998. Murature : D.M. 20.11.1987: “Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento.” Circolare Min.LL.PP. n.30787 del 4.1.1989 : “Istruzioni in merito alle norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento.” Carichi : D.M. 16.1.1996: “Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi.”

DATI

CARATTERISTICHE DEL SOFTWARE

PC.E Programma per il Calcolo strutturale ad Elementi finiti (c) 1997-2011 AEDES Software

Risoluzione agli elementi finiti di strutture composte da aste rettilinee comunque vincolate, inclinate e caricate nello spazio (3D). Particolari funzionalità studiate per 'telai equivalenti' rappresentativi di elementi parete (ad esempio, telai 2D o 3D che modellano edifici in muratura). Analisi Statica e Sismica, in accordo con la nuova Normativa Sismica (D.M.14.1.2008) (analisi sismiche implementate: statica lineare [=dinamica semplificata, o statica equivalente]; dinamica modale; statica non lineare, specifica per edifici in muratura [analisi pushover] ).

CONVENZIONI SUI SEGNI

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Convenzioni su: Sistemi di riferimento, Carichi, Sollecitazioni (forze e momenti), Spostamenti (traslazioni e rotazioni), Pareti in Muratura.

1) Sistemi di riferimento utilizzati da PC.E .

- Sistema di riferimento globale X Y Z , con origine in O (punto di coordinate nulle). E’ una terna destrorsa, rappresentata in fig. (a). Il piano XY è orizzontale; i piani XZ e YZ sono verticali. - Sistema di riferimento locale x y z per le aste: è una terna cartesiana destrorsa così definita: - origine nel nodo iniziale i dell’asta; - asse x coincidente con l’asse dell’asta e con verso dal nodo iniziale i al nodo finale j. La terna locale xyz si può immaginare derivante dalla globale XYZ dopo una serie di trasformazioni: - una rotazione intorno all'asse Z che porti l'asse X a coincidere con la proiezione dell'asta sul piano orizzontale; - una traslazione lungo il nuovo asse X così definito in modo da portare l'origine a coincidere con la proiezione del nodo iniziale dell'asta sul piano orizzontale; - una traslazione lungo l'asse Z che porti l'origine a coincidere con il nodo iniziale dell'asta; - una rotazione intorno all'asse Y così definito che porti l'asse X a coincidere con l'asse dell'asta; - una rotazione intorno all'asse X così definito pari all'Angolo di Rotazione dell'asta, definito nei Dati Aste. In pratica, con riferimento alla tipologia degli edifici (elementi orizzontali = travi, elementi verticali = pilastri): - le travi con Angolo di Rotazione nullo hanno sempre l'asse z rivolto verso l'alto e l'asse y nel piano del solaio (piano orizzontale); - i pilastri con Angolo di Rotazione nullo hanno l'asse y parallelo all'asse Y globale e l'asse z parallelo ma controverso all'asse X globale. In fig. (b) è rappresentato il caso di una trave appartenente ad un telaio orientato secondo X (posto cioè nel piano XZ): l’asse x è l’asse baricentrico dell’asta, con verso congiungente il nodo iniziale i con il nodo finale j; l’asse z è verticale, e l’asse y è parallelo all’asse Y globale (per l’osservatore: entrante nel piano xz). - Sistema di riferimento locale principale x ξ η, che a causa di alcune tipologie di sezione non simmetriche o di rotazioni delle aste (per esempio, per pilastri aventi sezione rettangolare ma obliqui in pianta), può non coincidere con x y z : fig. (c). In tal caso, l’angolo β rappresenta la rotazione degli assi principali per fare in modo che il riferimento locale principale x ξ η si sovrapponga al riferimento locale x y z (parallelo alla terna globale nel caso delle travi). L’angolo è positivo se orario, visto dall’asta (osservatore che da +x guarda il nodo iniziale i ). Le caratteristiche di sollecitazione sono calcolate nel sistema di riferimento locale principale (in generale, quindi, il momento My è da intendersi come Mξ, mentre Mz come Mη). Gli assi principali vengono definiti in modo tale che siano sovrapponibili per rotazione agli assi yz. In PC.E, per semplicità, gli assi locali yz sono considerati coincidenti con gli assi principali ξ η. Definendo ad esempio un pilastro con sezione a L e angolo β nullo, in pianta la sua sezione risulterà 'ruotata' rispetto ad assi di riferimento globali XY paralleli all'anima e all'ala della sezione a L; per riportare la sezione in posizione parallela agli assi globali è sufficiente ruotare l'asta cui appartiene di un angolo β pari all'angolo principale (mostrato nei Dati Sezioni).

2) Forze e Spostamenti .

PC.E adotta una convenzione univoca sia per le azioni esterne (carichi e cedimenti applicati ai nodi, carichi e sulle aste), sia per le azioni interne (caratteristiche di sollecitazione e di deformazione). Forze e spostamenti sono positivi se equiversi agli assi; coppie e rotazioni sono positive se antiorarie (x->y, y->z, z->x). Per le azioni interne sull’asta i-j, la convenzione è invariata sia al nodo i iniziale, sia al nodo j finale.

2.1) Carichi .

Nodi . Possono essere applicati i seguenti carichi: - Carichi Concentrati: PX PY PZ, MX MY MZ (forze e coppie)

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- Cedimenti Vincolari: dX dY dZ, dphiX dphiY dphiZ (cedimenti traslazionali e rotazionali) - Masse Concentrate: mX mY mZ, IX IY IZ (masse traslazionali e inerzie rotazionali) Le forze concentrate ed i cedimenti vincolari traslazionali sono positivi se equiversi agli assi globali X Y Z ; le coppie concentrate ed i cedimenti vincolari rotazionali sono positivi se antiorari (si tratta delle medesime convenzioni adottate in ogni parte di PC.E, per esempio anche per gli spostamenti incogniti e per le reazioni vincolari). Aste . Le tipologie di carico consentite sono le seguenti (fig. (f)): - Carico Distribuito Uniforme: QduX, QduY, QduZ - Carico Distribuito Lineare (max al vertice iniziale ‘i’): QdliX, QdliY, QdliZ - Carico Distribuito Lineare (max al vertice finale ‘j’): QdljX, QdljY, QdljZ - Carico Concentrato : Px, Py, Pz, Mx, My, Mz, DPi [P,M =intensità delle componenti del carico concentrato: forze e coppie; DPi = distanza del carico concentrato dal vertice iniziale i] - Carico Termico (nel piano locale xy): DeltaTsup, DeltaTinf. I Carichi agenti sulle aste (distribuiti e concentrati) possono essere forniti in coordinate locali o globali. In una stessa condizione di carico di PC.E, la convenzione del riferimento può essere diversa da asta ad asta (ma è la stessa per le diverse componenti di un carico agente su una certa asta). Nel sistema di riferimento globale, le componenti X, Y, Z sono parallele alle corrispondenti direzioni globali. Nel sistema di riferimento locale, le componenti di carico hanno il seguente significato: x: carico lungo l’asse dell’asta; y: carico ortogonale all’asta nel piano xy; z: carico ortogonale all’asta nel piano xz. I carichi (distribuiti e concentrati) sono positivi se equiversi agli assi globali o locali, a seconda del sistema di riferimento; le coppie sono positive se antiorarie. Con questa convenzione, ad esempio per le travi di un impalcato, i carichi dovuti ai pesi sono di tipo Z, con segno negativo.

2.2) Caratteristiche di Sollecitazione.

In fig. (e) sono rappresentate le azioni interne. Relazioni fra PC.E e le consuete convenzioni ingegn eristiche (Ing). Le caratteristiche di sollecitazione (azioni interne derivanti dal calcolo) hanno segno concorde con gli assi locali, e la convenzione è invariata sia per il nodo iniziale i sia per il nodo finale j. Ciò può comportare alcune discordanze con i segni attribuiti dalla consueta convenzione ingegneristica. Nel seguito, vengono specificate le convenzioni sulle singole caratteristiche di sollecitazione, indicando con (Ing) la convenzione ingegneristica (che in PC.E determina il tracciamento dei diagrammi), e con (PC.E) la convenzione adottata da PC.E. Momento Flettente My (piano locale di sollecitazione: xz): (Ing) Il diagramma del Momento My viene rappresentato sempre dalla parte delle fibre tese. Si attribuisce segno + (fig. (g)) al Momento My rappresentato nel semipiano z<0. Pertanto, My + tende le fibre a z<0. (PC.E) My + se porta z su x. Pertanto: My + al nodo i indica fibre tese per z<0; My + al nodo j indica fibre tese per z>0. Concordanza dei segni: Nodo i (PC.E) concorde con (Ing). Nodo j (PC.E) discorde con (Ing). Taglio Tz (piano locale di sollecitazione: xz): (Ing) Il Taglio Tz + tende a far ruotare il concio elementare in senso orario. Il Taglio Tz + è rappresentato nello stesso semipiano di My +, cioè nel semipiano z<0. (PC.E) Tz + se orientato lungo +z. Concordanza dei segni: Nodo i (PC.E) concorde con (Ing). Nodo j (PC.E) discorde con (Ing). Sforzo Normale N : (Ing) Lo Sforzo Normale è + se genera trazione, - se compressione. In un’asta tesa, N è sempre +. Il diagramma di N si rappresenta convenzionalmente nel piano di sollecitazione xz, con N + posto nello stesso semipiano di My +, cioè nel semipiano z<0. (PC.E) N + se equiverso all’asse locale x. N + al nodo i indica compressione; N + al nodo j indica trazione. Pertanto, un’asta tesa ha N - al nodo i e + al nodo j. Concordanza dei segni: Nodo i (PC.E) discorde con (Ing). Nodo j (PC.E) concorde con (Ing). Momento Flettente Mz (piano locale di sollecitazione: xy): (Ing) Il diagramma del Momento Mz viene rappresentato sempre dalla parte delle fibre tese. Si attribuisce segno + (fig. (h)) al Momento Mz rappresentato nel semipiano y>0. Pertanto, Mz + tende le fibre a y>0. (PC.E) Mz + se porta x su y. Pertanto: Mz + al nodo i indica fibre tese per y>0; Mz + al nodo j indica fibre tese per y<0. Concordanza dei segni: Nodo i (PC.E) concorde con (Ing). Nodo j (PC.E) discorde con (Ing). Taglio Ty (piano locale di sollecitazione: xy): (Ing) Il Taglio Ty + tende a far ruotare il concio elementare in senso orario. Il Taglio Ty + è rappresentato nello stesso semipiano di Mz +, cioè nel semipiano y>0. (PC.E) Ty + se orientato lungo +y. Concordanza dei segni: Nodo i (PC.E) discorde con (Ing). Nodo j (PC.E) concorde con (Ing). Momento Torcente Mx : (Ing) + se genera rotazione torsionale positiva sulla faccia sinistra del concio elementare. In un’asta soggetta a coppia torcente positiva a sinistra e negativa a destra, Mx è sempre +. Il diagramma di Mx si rappresenta convenzionalmente nel piano di sollecitazione xz, con Mx + posto nello stesso semipiano di My +, cioè nel semipiano z<0. (PC.E) + se porta y su z. Concordanza dei segni: Nodo i (PC.E) concorde con (Ing). Nodo j (PC.E) discorde con (Ing).

2.3) Caratteristiche di Deformazione. In fig. (d) sono rappresentate le 6 componenti di spostamento spaziale (traslazioni e rotazioni) di un nodo della struttura. In PC.E tutti gli spostamenti sono riferiti al sistema di assi globale, ed hanno segno positivo se equiversi agli assi; le rotazioni sono positive se antiorarie.

3) Pareti in Muratura.

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In figura seguente sono rappresentati due maschi murari, uno orientato secondo X, l'altro secondo Y. Sono riportati i piani complanare e ortogonale, con le relative sollecitazioni di taglio e flessionali.

Descrizione dei PARAMETRI DI CALCOLO

Ove indicate a lato di un dato parametro, le unità di misura si riferiscono rispettivamente al Sistema Internazionale e al Sistema Tecnico: nel Progetto viene utilizzata l’unità di misura coerente con il sistema di unità scelto nei Parametri Generali. Per i parametri selezionabili come sì/no (=vero/falso), vengono riportati i valori numerici corrispondenti (-1=sì/vero, 0=no/falso). Per alcuni parametri utilizzati in analisi sismica, viene fatto diretto riferimento ai corrispondenti paragrafi del D.M.14.1.2008 (nel seguito: NTC08) (riferimenti evidenziati in colore blu). Nelle descrizioni, i riferimenti agli EuroCodici sono abbreviati con: EC. PARAMETRI DI CALCOLO: Generali Progetto di Edificio in Muratura Indica se il progetto di PC.E si riferisce ad un edificio in muratura, la cui modellazione può derivare da dati del software PC.M (c) AEDES. Modifiche senza limitazioni (-1=sì, 0=no) Parametro ad uso interno della modellazione; non ha alcuna influenza sui risultati.

Gestione modello:

1 (piano 2D, 3D) = Struttura piana , contenuta nel piano XZ. Si tratta di un file di Progetto di PC.E contenente un singolo paramento murario, generalmente originato da un'esportazione 2D di un allineamento da PC.M Il D.M.14.1.2008 autorizza esplicitamente le modalità di modellazione piana nel caso di edifici con impalcati flessibili (§8.7.1). I carichi dovuti agli orizzontamenti che insistono ai vari livelli sugli elementi strutturali non possono essere generati automaticamente da maglie di solaio (che necessariamente richiedono un modello 3D) e devono essere inseriti direttamente nelle condizioni di carico di PC.E. La trasmissione dei carichi dai piani superiori ai piani inferiori avviene automaticamente in modo 'esatto' rispettando i vincolamenti interni della struttura, durante la risoluzione del sistema di equilibrio riguardante la struttura nel suo complesso.

2 (3D globale) = Struttura spaziale analizzata e verificata nella su a globalità , generalmente originata da un'esportazione 3D da PC.M considerando la

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generazione automatica dei collegamenti rigidi negli angoli e nelle intersezioni degli allineamenti. Il tipo di modellazione corrisponde alla maggiore generalità possibile nel rispetto della nuova Normativa. I carichi dovuti agli orizzontamenti vengono in genere calcolati automaticamente a partire da maglie di solaio definite per nodi che interessano le sommità dei maschi e gli elementi orizzontali (travi, fasce, links rigidi) tali da chiudere le maglie. La trasmissione dei carichi dai piani superiori ai piani inferiori avviene automaticamente in modo 'esatto' rispettando i vincolamenti interni della struttura, durante la risoluzione del sistema di equilibrio riguardante la struttura nel suo complesso.

3 (3D per interpiani) = Struttura spaziale analizzata e verificata per sing oli interpiani , generalmente originata da un'esportazione 3D da PC.M senza considerare la generazione automatica dei collegamenti rigidi negli angoli e nelle intersezioni degli allineamenti. Essi infatti sono superflui, in quanto la trattazione per singoli interpiani richiede soltanto i collegamenti interni ad ogni paramento murario. I carichi dovuti agli orizzontamenti vengono calcolati automaticamente a partire da maglie di solaio definite per nodi che possono limitarsi ai soli nodi di sommità dei maschi. La trasmissione dei carichi dai piani superiori ai piani inferiori avviene tramite procedure semplificate di tipo geometrico che valutano l'incidenza di ogni parete sulle strutture sottostanti. La procedura è quindi del tutto analoga ai calcoli per interpiani tradizionalmente usati per i metodi tipo Por. Il D.M.14.1.2008 autorizza esplicitamente tale modalità di modellazione nel caso di unità strutturali (US) di edifici in aggregato (§8.7.1). Nelle norme sismiche di recente generazione precedenti il D.M.14.1.2008, e più esattamente in OPCM 3431/2005,§8.1.5.4, la modalità di modellazione per interpiani era ammessa per edifici in muratura fino a 2 piani: tale prescrizione è però assente nel D.M.14.1.2008, dove si cita il caso dei 2 piani solo implicitamente in §8.7.1 trattando gli edifici in aggregato. In D.M.14.1.2008, di fatto, non è presente una prescrizione esplicita sulle limitazioni della modellazione per interpiani; secondo un criterio ragionevole, il metodo per interpiani può non essere appropriato per edifici da 3-4 piani in su. Dal punto di vista dell'analisi strutturale , una fondamentale differenza fra modello globale e modello per interpiani consiste nell'accelerazione di progetto alla base del modello di calcolo: nel caso del modello globale, si tratta di ag (o PGA) definita direttamente dai parametri di pericolosità sismica; nel caso del singolo piano: per il livello che si imposta sulle fondazioni, ag coincide ancora con il valore definito in input dai parametri di pericolosità sismica; per i livelli superiori occorre amplificare l'accelerazione per tener conto della deformabilità dei piani sottostanti: in PC.E viene seguito il criterio proposto per i cinematismi posti alle quote superiori, illustrato in §C8A.4.2.3, che calcola l'amplificazione detta adottando una forma modale approssimata all'andamento lineare, in assenza di un'analisi modale complessiva (che non può essere eseguita dal momento che la schematizzazione dell'edificio è appunto per interpiani e non globale). Anche questa approssimazione suggerisce l'opportunità di limitare la scelta del modello per interpiani a edifici con pochi piani (1-2, max 3). I modelli globali consentono sempre analisi modali complete e maggiormente attendibili; d'altra parte, la loro intrinseca complessità può suggerire, nei casi detti, il ricorso ai modelli per interpiani. L'analisi e la verifica di sicurezza vengono eseguite tante volte quanti sono gli interpiani dell'edificio; i risultati dell'elaborazione, ottenuti separatamente per i singoli piani, vengono in PC.E assemblati e mostrati in modo unitario nel modello completo dell'edificio. In analisi non lineare ogni analisi riguarda un singolo piano; viene quindi sempre considerata un'unica distribuzione di forze (la (E), proporzionale alle masse) in quanto, come noto, nel caso monopiano l'incremento di taglio è direttamente il taglio di piano non essendoci ovviamente ripartizione fra più piani.

4 (3D per telai 2D) = Struttura spaziale composta da più telai piani , ognuno dei quali è analizzato e verificato separatamente, come una normale struttura piana. In generale, il modello sarà originato da un'esportazione 3D da PC.M senza considerare la generazione automatica dei collegamenti rigidi negli angoli e nelle intersezioni degli allineamenti. I carichi dovuti agli orizzontamenti vengono calcolati automaticamente a partire da maglie di solaio definite per nodi che possono limitarsi ai soli nodi di sommità dei maschi, analogamente ai modelli 3D per interpiani. La trasmissione dei carichi dai piani superiori ai piani inferiori, per ogni singolo telaio, avviene automaticamente in modo 'esatto' rispettando i vincolamenti interni della struttura, durante la risoluzione del sistema di equilibrio riguardante la struttura nel suo complesso. Il D.M.14.1.2008 autorizza esplicitamente le modalità di modellazione piana nel caso di edifici con impalcati flessibili (§8.7.1). L'analisi e la verifica di sicurezza vengono eseguite tante volte quanti sono i telai 2D dell'edificio; i risultati dell'elaborazione, ottenuti separatamente per i singoli telai, vengono in PC.E assemblati e mostrati in modo unitario nel modello completo dell'edificio. ANALISI ESEGUIBILI (-1 = l'analisi è richiesta e quindi viene eseguita durante l'elaborazione di calcolo; 0 = analisi non richiesta e quindi ignorata in fase di elaborazione di calcolo)

Analisi Statica Lineare NON Sismica . Calcolo di sollecitazioni e spostamenti, in dipendenza da carichi generici, cedimenti anelastici e variazioni termiche. Sono processate le combinazioni delle condizioni di carico elementari (CCC), così come specificate nei dati.

Analisi Sismiche Lineari: Analisi Sismica Statica Lineare (§7.3.3.2) In EC8 è denominata: analisi sismica modale semplificata con spettro di risposta; essa infatti equivale ad una analisi sismica dinamica limitata al primo modo di vibrare. Analisi Sismica Dinamica Modale (§7.3.3.1) In EC8 è denominata: Analisi sismica multimodale con spettro di risposta. Nelle analisi sismiche lineari, la struttura viene risolta staticamente sotto l’azione delle forze sismiche, per due direzioni: α e α+90 [vedi Angolo di ingresso del sisma]. Alle sollecitazioni determinate per effetto sismico, si "sommano" (in doppio segno, come sarà evidenziato nel seguito) le sollecitazioni corrispondenti alla somma delle condizioni di carico elementari sismicamente attive.

- per edifici in muratura, in analisi sismica linea re: redistribuzione taglio base pareti (§7.8.1.5.2) Per Analisi Sismica Lineare (Statica o Dinamica Modale) di Edifici in Muratura: in caso di Verifica (per azioni complanari) NON soddisfatta, è possibile applicare la Ridistribuzione del Taglio fra i maschi murari (richiede l'ipotesi di Piani Rigidi). La Ridistribuzione non agisce sulle fasce di piano e non aiuta quindi a soddisfarne la verifica.

Analisi Sismica Statica NON Lineare Pushover (§7.8.1.5.4)

Analisi Modale . Non viene condotta l’analisi sismica della struttura. L’analisi si limita alla determinazione delle caratteristiche dinamiche, ossia al calcolo dei modi di vibrare della struttura, senza condurre ulteriori analisi di sollecitazioni e deformazioni. E’ nell'Analisi Sismica Dinamica Modale che i risultati dell’analisi modale sono utilizzati per la generazione delle forze spettrali equivalenti ai vari modi di vibrare; nell'Analisi Sismica Statica Lineare le forze spettrali sono invece direttamente generate da un’approssimazione del primo modo di vibrare (per tale motivo questa analisi sismica statica si dice anche dinamica semplificata, e coincide concettualmente con la tradizionale analisi sismica condotta con carichi staticamente equivalenti calcolati senza necessità di valutazione dei modi di vibrare). Le masse considerate in Analisi Modale corrispondono alle masse sismicamente attive, cioè associate ai carichi gravitazionali secondo la (3.2.17), §3.2.4: G,1 + G,2 + Σ(ψ2,j * Qk,j).

Per semplicità di gestione dei risultati, le strutt ure piane (modelli di telai 2D) vengono sempre cons iderate poste in un piano XZ globale (X=asse orizzontale, Z=asse verticale), con asse Y entrante nel piano osservato (terna destrorsa). Per le stru tture piane, gli unici movimenti di nodo significativi sono quindi gli spostamenti lungo X e Z e la rotazione intorno a Y. Per le strutture piane, la direzione sismica coincide con la direzione orizzontale del piano verticale contenente la struttura.

Rigidezze elastiche in Analisi Statica (-1=sì, 0=no) Se il parametro è selezionato, si utilizzano rigidezze elastiche (non fessurate) [%K,elast.=100, ignorando eventuali diversi valori specificati in input nei Dati Aste] in: Analisi Statica Lineare NON Sismica.

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Questo parametro è ininfluente sulle Analisi Sismiche Lineari (Statica e Dinamica Modale), nelle quali si utilizzano in ogni caso le rigidezze in input ("%K,elast." definita nei Dati Aste). Per l'utilizzo di rigidezze fessurate in Analisi Pushover, cfr. dati specifici dell’analisi Pushover

Vita Nominale (anni) (§2.4.1) Numero di anni nel quale la struttura, purché soggetta alla manutenzione ordinaria, deve poter essere usata per lo scopo al quale è destinata. Classe d'uso (1=I,2=II,3=III,4=IV) §2.4.2 Utilizzando i valori della 'Vita Nominale' e del 'Coefficiente d'uso' corrispondente alla Classe d'uso, viene determinato il periodo di riferimento per l'azione sismica VR (§2.4.3).

Sistema Internazionale -1 = Le Unità di misura sono specificate nel Sistema Internazionale. Più in dettaglio, si adottano le seguenti unità (in accordo con le indicazioni date in EC8, §1.5, 1-1): Lunghezze: m Forze (carichi): kN Momenti (coppie): kN m Carichi distribuiti: kN/m Peso per unità di volume: kN/m^3 Moduli di elasticità: N/mm^2 = MPa Massa: kg = N s^2/m Inerzia rotazionale: kg m^2 ed inoltre: Cedimenti vincolari traslazionali: mm Cedimenti vincolari rotazionali: mrad (milliradiante, cioè: 1/1000 di radiante) Costanti elastiche lineari: kN/m Costanti elastiche torsionali: kN m/mrad Coefficiente di Winkler: N/mm^3 0 = Le Unità di misura sono specificate nel Sistema Tecnico. Più in dettaglio, si adottano le seguenti unità: Lunghezze: m Forze (carichi): kgf Momenti (coppie): kgf m Carichi distribuiti: kgf/m Peso per unità di volume: kgf/m^3 Moduli di elasticità: kgf/cm^2 Massa: kgf s^2/m Inerzia rotazionale: kgf s^2/m m^2 ed inoltre: Cedimenti vincolari traslazionali: mm Cedimenti vincolari rotazionali: mrad Costanti elastiche lineari: kgf/cm Costanti elastiche torsionali: kgf m/mrad Coefficiente di Winkler: kgf/cm^3

ESEMPI DI EQUIVALENZE FRA SISTEMA TECNICO E SISTEMA INTERNAZIONALE sotto l’ipotesi di fattore di conversione 10 (anziché 9.80665): Forze (carichi): P = 10 kN = 1 000 kgf Momenti (coppie): M = 10 kN m = 1 000 kgf m Carichi distribuiti: q = 10 kN/m = 1 000 kgf/m Peso per unità di volume: p.s. = 10 kN/m^3 = 1 000 kgf/m^3 Moduli di elasticità: E = 10 000 MPa = 100 000 kgf/cm^2 Massa: m = 1 000 kg = 100 kgf s^2/m Inerzia rotazionale: I = 1 000 kg m^2 = 100 kgf s^2/m m^2 Costanti elastiche lineari: k = 10 000 kN/m = 10 000 kgf/cm Costanti elastiche torsionali: k = 10 kN m/(rad/100) = 1 000 kgf m/(rad/100) Coefficiente di Winkler: K = 0.01 N/mm^3 = 1 kgf/cm^3

Influenza della deformabilità a taglio -1 = Nel computo della matrice delle rigidezze viene considerata anche la deformabilità a taglio. Questa opzione è ritenuta indispensabile nel caso di telai con elementi tozzi (p.es. i telai che schematizzano pareti in muratura). 0 = La deformabilità a taglio è trascurata. Calcolo con zone rigide agli estremi delle aste -1 = Le zone rigide eventualmente specificate alle estremità delle aste vengono considerate sia per la costruzione della matrice delle rigidezze, sia per la determinazione delle caratteristiche di sollecitazione, che in output saranno fornite sia al nodo estremo dell’asta sia all’estremità della lunghezza deformabile. 0 = Le zone rigide eventualmente specificate alle estremità delle aste vengono ignorate. Contributo Rigidezza Trasversale (maschi murari) 0 = Per trascurare la rigidezza trasversale di una parete, viene attribuito alla sua asta rappresentativa il vincolamento a biella in direzione ortogonale al piano della parete stessa. -1 = Il vincolamento in direzione ortogonale non viene modificato. Assemblaggio pareti con stesso Allineamento e stess a Sigla -1 = Ai fini del calcolo della rigidezza, viene effettuato l'assemblaggio delle pareti aventi le seguenti caratteristiche: - devono essere elementi verticali: maschi murari o setti in c.a. o pareti in muratura armata - devono comunque avere la stessa tipologia (tutti maschi murari, o tutti elementi c.a. o tutti m.armata) - devono appartenere allo stesso piano - devono avere: stesso Allineamento, stessa Sigla, stesso Vincolo flessionale complanare (e non essere bielle, cioè essere di controvento). La lunghezza della parete assemblata è data dalla somma delle lunghezze di tutte le pareti appartenenti al gruppo. Lo spessore si assume tale che l'area complessiva in pianta resti la stessa. Si calcola così il momento d'inerzia della 'parete assemblata', e dividendolo per la somma dei momenti d'inerzia delle singole pareti, si ottiene il coefficiente moltiplicativo da applicare al termine di rigidezza (EJ,complanare) di ogni singola parete del gruppo. Angolo d'attrito fondazione-terreno (°) I seguenti parametri relativi alle travi di fondazione: K Winkler, Base di appoggio, Capacità portante (q,lim), sono proprietà di ogni singola asta, e vengono definiti nei Dati Aste. Sia il coefficiente di sottofondo che la capacità portante possono infatti variare a causa delle diverse dimensioni geometriche delle

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travi di fondazioni. Dato comune a tutte le fondazioni è invece l'angolo d'attrito fondazione-terreno: δk, da cui: il coefficiente d'attrito (tg δk); questo dato è utilizzato nelle verifiche a scorrimento sul piano di posa delle fondazioni (SL di tipo geotecnico).

PARAMETRI DI CALCOLO: Sismica

Individuazione del sito: Longitudine e Latitudine E D50 (gradi sessadecimali) Tipo di interpolazione 1 = media ponderata §All.A,[3] 2 = superficie rigata §CA Tab.2, All.B 0 = località non in Tab.2,All.B 1-20 = isola (località posta in Tab.2,All.B), con la seguente convenzione: 1=Arcipelago Toscano, 2=Isole Egadi, 3=Pantelleria, 4=Sardegna, 5=Lampedusa, 6=Linosa, 7=Ponza, 8=Palmarola, 9=Zannone, 10=Ventotene, 11=Santo Stefano, 12=Ustica, 13=Tremiti, 14=Alicudi, 15=Filicudi, 16=Panarea, 17=Stromboli, 18=Lipari, 19=Vulcano, 20=Salina Valori dei parametri ag (*g), Fo, TC*(sec) per i pe riodi di ritorno di riferimento : NTC08, §All.B: Tabelle dei parametri che definiscono l’azione sismica Per il sito di ubicazione della struttura, vengono specificati i valori di ag, Fo, TC* per i periodi di riferimento: (30, 50, 72, 101, 140, 201, 475, 975, 2475 anni). P,VR (%) Probabilità di superamento nel periodo di riferimento VR §3.2.1 Per ognuno dei 4 stati limite di riferimento (SLO, SLD, SLV, SLC) le azioni sismiche dipendono dalla corrispondente probabilità P di superamento nel periodo di riferimento VR. Valori dei parametri ag, Fo, TC* e altri parametri di spettro per i periodi di ritorno TR associati a ciascuno Stato Limite §3.2 Per ognuno dei 4 stati limite di riferimento (SLO, SLD, SLV, SLC) vengono definiti TR (anni), ag (*g), Fo, TC* e S, TB, TC, TD (periodi in sec.)

Categoria di sottosuolo (1=A,2=B,3=C,4=D,5=E) §3.2.2 Categoria topografica (1=T1,2=T2,3=T3,4=T4) §3.2.2 Rapporto quota sito / altezza rilievo topografico §3.2.2 Coefficiente di amplificazione topografica ST §3.2.3.2.1 SLE: Smorzamento viscoso (csi) (%) §3.2.3.2.1 SLU: Rapporto alfa,u/alfa,1 §7.8.1.3 Regolarità in altezza (-1=sì, 0=no) §7.3.1 SLU: Fattore di struttura Valore del fattore di struttura per la componente orizzontale del sisma. Per la componente verticale, si considera sempre q=1.5. Per la muratura ordinaria: edifici nuovi: §7.8.1.3, edifici esistenti: §C8.7.1.2 Microzonazione sismica Definizione di PGA : la PGA (accelerazione orizzontale di picco al suolo), finalizzata a definire l'accelerazione sismica sostenibile dalla costruzione, può essere riferita al suolo rigido (roccia) oppure tenere conto degli effetti locali del sito attraverso il fattore di suolo S: 1 = acc. su roccia (come a,g) 2 = a,g*S (S=S,S*S,T) Zona Sismica (1,2,3,4) Progettazione semplificata in Zona 4 §7 Angolo di ingresso del sisma Angolo (in gradi °) che la direzione sismica di rif erimento forma con l’asse X (+: corrisponde alla rotazione antioraria di X verso Y). Eseguita l’analisi modale, il calcolo dei coefficienti di partecipazione e quindi delle forze spettrali viene eseguito nella direzione specificata e nella direzione ortogonale (frequentemente: a 0° e a 90°, cioè lungo l’asse X e lungo l’asse Y [le due direzioni orizzontali globali]). Altezza dell’edificio dal piano di fondazione (m) Primo periodo T1 di vibrazione della struttura (sec ) Calcolo di T1 con relazione T1 = C1 * H^(3/4) (-1=sì, 0=no) §7.3.3.2 Coefficiente C1 per il calcolo di T1: 1=0.085, 2=0. 075, 3=0.050 Coeff.lambda=1.00 nella definizione delle forze in Sismica Lineare (-1=sì, 0=no) Secondo §7.8.1.5.2, l'Analisi Sismica Statica Lineare per edifici in muratura è applicabile anche nel caso di edifici irregolari in altezza, purchè si ponga (lambda)=1.00 (§7.3.3.2) Quota di riferimento per forze sismiche (Sismica St atica Lineare) (m) Quota di riferimento Q per il calcolo delle forze sismiche (§7.3.3.2), rispetto alla coordinata Z=0.000 assunta nei Dati. Con Q<0 si può tenere conto dell'altezza delle fondazioni; con Q>0 si attribuisce alla corrispondente zona inferiore dell'edificio un moto rigido insieme al terreno (p.es. in caso di piani interrati o di scantinati in c.a. di edifici in muratura considerati come 'strutture di fondazione'). Questo parametro può essere utilizzato solo in Analisi Sismica Statica Lineare; l'Analisi Sismica Dinamica Modale, infatti, provvede automaticamente - in base alle caratteristiche del modello - alla formazione delle forze spettrali, forze concentrate nelle masse sismicamente attive. Metodo di combinazione delle componenti dell’azione sismica Con riferimento a §7.3.5, per un dato effetto (spostamento o sollecitazione) le componenti orizzontali dell’azione sismica devono essere considerate simultaneamente. La combinazione delle componenti dell'azione sismica non viene eseguita in Analisi Sismica Statica Non Lineare (Pushover). In Analisi Sismica Lineare (Statica o Dinamica Modale), è possibile combinare gli effetti dell'analisi condotta in ciascuna delle due direzioni tra loro ortogonali di riferimento, secondo una delle seguenti modalità: 1 = Combinazione non eseguita. Si valutano solo risultati in direzione a° (ignorare cioè i risultati in direzione (a+90)°). In caso di a°=0, ciò significa considerare gli effe tti del solo sisma X 2 = Combinazione non eseguita. Si valutano solo risultati in direzione (a+90)° (ignorare cioè i risultati in direzione a°). In caso di a°=0, ciò significa considerare gli effe tti del solo sisma Y 3 = Combinazione eseguita, calcolando la radice quadrata della somma dei quadrati: E = √ (Eα

2 + E(α+90)2)

4 = Combinazione eseguita, sommando ai massimi ottenuti per l’azione applicata in una direzione, il 30% dei massimi ottenuti per l’azione applicata nell’altra direzione: ±Max [(Eα + 0.30 E(α+90));(0.30 Eα + E(α+90))] (è l’unica modalità indicata in §7.3.5) Ignorare effetti eccentricità accidentali in Sismic a Lineare (-1=sì, 0=no) Con questo parametro è possibile ignorare gli effetti dei momenti torcenti aggiuntivi dovuti all'eccentricità accidentale (pari a +/-5% della dimensione dell'edificio perpendicolare alla direzione sismica) (§7.2.6)

PARAMETRI DI CALCOLO: Analisi Modale

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Metodo di calcolo per Analisi Modale 1 = Lanczos 2 = Iterazione nel Sottospazio 3 = Householder 4 = Jacobi generalizzato Modalità di normalizzazione degli autovettori 1 = Rispetto alle masse 2 = Rispetto allo spostamento massimo Nelle analisi modali viene generalmente utilizzata la normalizzazione rispetto alle masse. Cambiando modalità, cambiano i valori dei coefficienti di partecipazione, ma non i risultati dell'analisi modale (in particolare, non cambiano le masse modali efficaci o masse partecipanti). La normalizzazione rispetto allo spostamento massimo (che diviene unitario) può essere utilizzata in analogia al metodo di calcolo del "fattore di partecipazione modale" utilizzato in analisi statica non lineare per associare al sistema strutturale reale (a più gradi di libertà) il sistema strutturale equivalente ad un grado di libertà (oscillatore monodimensionale) (§C7.3.4.1) Numero modi da calcolare per Analisi Modale I modi da calcolare NC sono i seguenti: 0 = Tutti i modi corrispondenti agli ND gradi di libertà dinamici del sistema (ND non è un dato in input, ma dipende dalle caratteristiche della struttura e viene definito nel corso dell’analisi) >0 = Altrettanti modi, con limite superiore ND Se si utilizza per il calcolo degli autovalori il metodo di Householder o di Jacobi generalizzato, automaticamente NC=0 in quanto i modi vengono tutti calcolati Numero modi da considerare per Analisi Modale I modi considerati sono i seguenti: 0 = Tutti i modi calcolati >0 = Altrettanti modi, con limite superiore pari a NC -1 = Tutti i modi, fra quelli calcolati, con massa partecipante superiore al 5% (occorre aver calcolato tutti i modi) -2 = Un numero di modi la cui massa partecipante totale sia superiore all’85%. Il numero di modi calcolati potrebbe non essere sufficiente a soddisfare questa condizione: in tal caso, i modi considerati saranno tutti gli NC calcolati, e nei risultati dell’analisi modale si potrà osservare che la massa partecipante non supera l’85% -3 = Tutti i modi con massa partecipante superiore al 5% e comunque un numero di modi la cui massa partecipante totale sia superiore all'85% (§7.3.3.1) Metodo di combinazione dei modi La modalità di combinazione dei modi al fine di calcolare sollecitazioni e spostamenti complessivi, può essere una delle due seguenti: 1 = SRSS (square root of sum of squares, radice quadrata della somma dei quadrati). Questo metodo viene applicato solo se ciascun modo differisce di almeno il 10% da tutti gli altri, come indicato in OPCM 3274/2003. SRSS non è previsto da NTC 08 2 = CQC (complete quadratic combination, combinazione quadratica completa) (§7.3.3.1)

PARAMETRI DI CALCOLO: Muratura

Muratura: 1=ordinaria, 2=armata, 3=arm. con gerarc hia resist. Muratura: 1=ed.nuovo;ed.esistente: 2=LC1,3=LC2,4=LC 3 Per edifici esistenti viene indicato il Livello di Conoscenza (§C8A.1.4) - per ed.nuovo: verifica di robustezza secondo §3.1 .1 (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, per l'analisi statica (non sismica) di un edificio nuovo vengono imposte azioni nominali convenzionali, in aggiunta alle altre azioni esplicite (non sismiche e da vento) da applicarsi secondo due direzioni ortogonali e consistenti in una frazione dei carichi pari all'1%. PC.E traduce questa prescrizione nelle verifiche di resistenza incrementando direttamente momento flettente e taglio di una quota pari all'1% dello sforzo normale - fattore di confidenza per muratura esistente Il Fattore di Confidenza FC viene normalmente definito in relazione al livello di conoscenza (§C8A.1.4), ed assume valore pari a 1.00, 1.20 o 1.35; in alcuni casi può assumere valori diversi: in particolare, per gli edifici monumentali la Normativa specifica (Linee Guida, Circ.2.12.2010 del Ministero dei Beni Culturali) definisce la modalità di calcolo di FC in §4.2 - gamma,m in Analisi Statica Il valore del coefficiente parziale di sicurezza dei materiali è definito in Tab. 4.5.II, §4.5.6.1 - verifiche press.compl. e taglio in sommità Le Verifiche vengono eseguite obbligatoriamente nelle sezioni di Base. Per quanto riguarda le sezioni di Sommità, le verifiche (in Analisi Statica e in Analisi Sismica) possono essere eseguite: 1 = in nessun caso, 2 = a tutti i piani, tranne l’ultimo, 3 = in tutti i casi - pressoflessione ortogonale statica: da calcolo 3D (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, vengono eseguite verifiche per azioni ortogonali con sollecitazioni di pressoflessione ortogonale derivanti dall’analisi spaziale del modello 3D dell’edificio. Questo parametro è ininfluente per modellazioni piane (§4.5.5) - - da metodo semplificato (articolazione) (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, per la valutazione degli effetti delle azioni fuori piano si considera il modello semplificato basato sullo schema dell'articolazione completa (cerniere) alle estremità degli elementi strutturali (nodi iniziale e finale, indipendentemente dalle eventuali zone rigide, poiché si fa riferimento all'altezza interna di piano) (§4.5.5, §4.5.6.2) - - - verifiche solo in mezzeria (-1=sì, 0=no) E' possibile limitare le verifiche a pressoflessione ortogonale alle sole sezioni di mezzeria delle pareti Tipo di valutazione sicurezza sismica 1 = Edificio esistente: Adeguamento, o: Valutazione di sicurezza allo Stato Attuale (senza confronto con uno Stato di Progetto); o: Edificio Nuovo 2 = Edificio Esistente: Miglioramento, con confronto fra Stato Attuale e Stato di Progetto a tutti i piani, tranne l’ultimo. Per questo caso: - per ed.esistenti: valutare la sicurezza solo per SL U (-1=sì, 0=no) Per gli edifici in muratura esistenti, è possibile identificare la valutazione della sicurezza della costruzione con le sole verifiche a SLU (verifiche di resistenza) (§8.3) - calcolo indicatore di rischio sismico (-1=sì, 0=no) In analisi sismica lineare (statica o dinamica modale) è possibile effettuare iterativamente il calcolo della PGA sostenibile (e del corrispondente periodo di ritorno TR) agli Stati Limite considerati (SLO, SLD, SLV), ai fini della determinazione dell'indicatore di rischio sismico, inteso come rapporto fra PGA sostenibile e a,g in input (o analogamente in termini di TR) - per Stati di Progetto di Miglioramento: nome file S tato Attuale Indica il file di riferimento per l'esecuzione dei confronti al fine di attestare il Miglioramento sismico dello Stato di Progetto (file corrente) rispetto al corrispondente Stato Attuale Muratura: pressoflessione complanare (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, vengono eseguite le verifiche a pressoflessione complanare (§7.8.2.2.1) - - limitare la press.compl. alle pareti snelle (-1=sì, 0=no) - - snellezza di riferimento In caso di limitazione alle pareti snelle, è il valore di riferimento del rapporto (h/b): solo le pareti aventi snellezza superiore a tale valore vengono sottoposte a verifica a pressoflessione complanare - taglio: per scorrimento (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, vengono eseguite le verifiche a taglio per scorrimento (§7.8.2.2.2) - - prescindere da parzializzazione (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, il taglio per scorrimento viene valutato sull’intera sezione, altrimenti solo sulla zona reagente - - zona reagente: 1=triangolare, 2=da pressoflessi one 1 = La zona reagente viene determinata mediante una distribuzione triangolare delle tensioni [EC6, §4.5.3.(6)]

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2 = La zona reagente a taglio coincide con la zona reagente a pressoflessione. Questa opzione è possibile nel caso in cui il diagramma di comportamento della muratura sia "parabola-rettangolo" - taglio per fessurazione diagonale (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, vengono eseguite verifiche a taglio per fessurazione diagonale (§C8.7.1.5) - - indipendente da snellezza parete (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, il taglio per fessurazione diagonale viene calcolato utilizzando, nella formulazione di Turnsek, il coefficiente b dipendente dalla snellezza della parete, secondo il criterio di Benedetti e Tomazevic: b=1.5 per (h/d)>=1.5, b=1 per (h/d)<=1, b=(h/d) per 1<(h/d)<1.5. In caso negativo, viene sempre assunto: b=1.5 (in analogia alla tradizionale formulazione del metodo Por) - pressoflessione ortogonale: da calcolo 3D (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, vengono eseguite verifiche per azioni ortogonali con sollecitazioni di pressoflessione ortogonale derivanti dall’analisi sismica spaziale del modello 3D dell’edificio. Questo parametro, ininfluente per modellazioni piane, può essere attivo sia in analisi lineare sia in analisi non lineare (§7.8.2.2.3) - - da forze equivalenti (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, vengono eseguite verifiche per azioni ortogonali convenzionali condotte secondo quanto prescritto da §7.2.3 (forze equivalenti, per elementi non strutturali; a tale punto riconduce §7.8.1.5.2). Queste verifiche possono essere eseguite sia per modelli spaziali che piani, ma limitatamente all'analisi lineare. In caso di analisi globale dell'edificio condotta con il metodo statico non lineare, eventuali richieste sulla capacità delle pareti per azioni ortogonali convenzionali richiedono necessariamente anche l'esecuzione dell'analisi lineare (il cui interesse sui risultati si focalizzerà ovviamente sulla sola pressoflessione ortogonale convenzionale) - requisiti tab.7.8.II anche per murature esistenti (-1=sì, 0=no) Secondo §7.8.1.5.2, per le pareti murarie che rispettano i requisiti dimensionali riportati in tab.7.8.II, si assume Ta=0. Se questo parametro è attivato, tale prescrizione è estesa anche alle pareti in muratura esistente - tensione-deformazione: 1=stress-block, 2=parabola -rettangolo Definisce il diagramma di comportamento della muratura. 1 = Stress-block, con: Mu=(l^2 t s,o/2) [1 - (s,o/ 0.85 fd)] (§7.8.2.2.1), o equivalentemente: M'=N'/2*(1-N'), M'=M/(Nu l), N'=N/Nu, dove: Nu=0.85 fd lt 2 = Parabola-rettangolo, con calcolo esatto di Mu. Con questa opzione è possibile definire con esattezza la zona reagente, ai fini della verifica a Taglio per Scorrimento, assicurando coerenza fra Taglio e PressoFlessione (N,M e T agiscono contemporaneamente sulla sezione trasversale) - anche le combinazioni NminMax - NmaxMmin (-1=sì, 0=no) In Analisi Lineare, il parametro indica se considerare o meno anche le combinazioni (N min, T/M max), (N max, T/M min) - max riduzione taglio base pareti (%), - max aumen to taglio base pareti (%) Per l'applicazione della tecnica di Ridistribuzione del Taglio (§7.8.1.5.2) , NTC08 indica i limiti -25% / +25% (unitamente al confronto con il 10% del taglio di piano). Queste limitazioni erano state precedentemente introdotte, nelle Norme Italiane, da OPCM 3431/2005. Altri valori di riferimento presenti in altri testi normativi sono i seguenti: -25% / +33% (OPCM 3274/2003) e -30% / +50% (EC8, §5.4.(6)) - confronto con 0.1 * Vpiano Secondo NTC08, deve aversi che il valore assoluto della variazione di taglio in ciascuna parete ∆V non sia superiore a: ∆V <= max {0.25|V|, 0.1|Vpiano|}, dove V è il taglio nella parete e Vpiano è il taglio totale al piano nella direzione parallela alla parete. Questo parametro è lasciato opzionale in PC.E per poter eseguire la redistribuzione del taglio con il solo riferimento alle variazioni percentuali del taglio nella parete (ad es., EC8 non prevede la condizione sul taglio globale di piano)

PARAMETRI DI CALCOLO: Pushover

Parametri caratteristici dell’Analisi Pushover per edifici in muratura (§7.3.4.1, §7.8.1.5.4) distribuzione A, B, C, D, E, F, G, H Per ognuna delle 8 distribuzioni di forza previste, -1 indica l’attivazione (0 = non analizzata). Le distribuzioni di forze sono suddivise nel modo seguente: Gruppo 1 (distribuzioni principali) FISSE: i rapporti fra le forze orizzontali restano fissi nel corso del processo incrementale: (A) ("triangolare") Forze proporzionali a quelle da utilizzarsi per l'analisi statica lineare (B) (uni-modale) Forze modali, proporzionali al prodotto delle masse per la deformata corrispondente al primo modo di vibrazione (C) (multi-modale) Forze corrispondenti alla distribuzione delle forze modali calcolate con analisi dinamica lineare, tenendo conto di tutti i modi considerati (D) (multi-modale) Forze modali, proporzionali al prodotto delle masse per la deformata corrispondente ad una forma modale equivalente, tenendo conto di tutti i modi considerati Gruppo 2 (distribuzioni secondarie) (E) (uniforme) Forze proporzionali alle masse ADATTIVE: la distribuzione di forze viene aggiornata ad ogni evoluzione di rigidezza, previa riesecuzione dell'analisi modale: (F) (uni-modale) Forze modali, proporzionali al prodotto delle masse per la deformata corrispondente al primo modo di vibrazione (G) (multi-modale) Forze corrispondenti alla distribuzione delle forze modali calcolate con analisi dinamica lineare, tenendo conto di tutti i modi considerati (H) (multi-modale) Forze modali, proporzionali al prodotto delle masse per la deformata corrispondente ad una forma modale equivalente, tenendo conto di tutti i modi considerati Le distribuzioni (A)(B)(C) del Gruppo 1 e (E)(F)(G) del Gruppo 2 sono espressamente citate in §7.3.4.1. Le distribuzioni (D)(H) possono essere considerate distribuzioni multi-modali, alternative o complementari alle (C)(G). Per edifici in muratura nuovi, con impalcati rigidi, si considereranno almeno una distribuzione del Gruppo 1 e almeno una del Gruppo 2, con le limitazioni previste: (A) e (B) sono applicabili solo se il modo di vibrare fondamentale nella direzione considerata ha massa partecipante non inferiore al 60% (§7.8.1.5.4); (C) solo se il periodo fondamentale è superiore a TC. Per edifici in muratura esistenti, potranno essere utilizzate le distribuzioni (A)(E) indipendentemente dalla massa partecipante del primo modo (§C8.7.1.4). Le distribuzioni (C)(G) dipendono dalle forze spettrali: pertanto, poichè a SLD (di danno) e SLV (ultimo) corrispondono due distinti spettri di risposta, l'analisi pushover si differenzia fra i due stati limite; ognuna delle due verifiche a SLD e SLV si effettua nel corrispondente diagramma. Per tutte le altre distribuzioni, il diagramma pushover SLD e SLV è coincidente, ed in esso sono eseguite entrambe le verifiche. - masse per fattore part.modale (1=complete; 2=solo equiverse ad analisi) Metodo di valutazione delle masse per il calcolo del Fattore di partecipazione modale, che consente la trasformazione da M-GDL a 1-GDL: 1 = matrice di massa del sistema reale (con masse traslazionali mX mY e inerzie torsionali JZ), 2 = solo masse traslazionali nella direzione di analisi (solo per analisi secondo X o Y: a°=0°). - fattore part.modale = 1.00 in distribuz. uniforme (E) per la distribuzione uniforme (E) è possibile adottare il valore 1.000 per il fattore di partecipazione modale, il che equivale a considerare coincidenti i due sistemi M-GDL e 1-GDL (un esempio di valore 1.000 per la distribuzione uniforme è riportato in: "The N2 method for simplified non-linear seismic analysis - overview and recent developments", P.Fajfar and M.Dolsek, in: L'Ingegneria Sismica in Italia, XI Convegno ANIDIS (Relazioni ad invito), 2004). - incremento di taglio alla base iniziale (kN - kgf ) Incremento progressivo di taglio alla base dell’edificio, durante la fase iniziale (elastica) dell'analisi, prima del raggiungimento della prima plasticizzazione - incremento dopo taglio di prima plasticizzazione (kN - kgf) Incremento progressivo di taglio alla base dell’edificio, dopo il raggiungimento della prima plasticizzazione (un valore inferiore all'incremento iniziale permette di cogliere con maggiore precisione il comportamento nel campo oltre la fase elastica) - direzione e verso di analisi +X, -X, +Y, -Y Per ognuna delle 2 direzioni con i 2 versi + / -, -1 indica l’attivazione (0 = non analizzata). Per modelli 3D, in caso di angolo di direzione sismica diverso da 0°, X significa α°, e Y: α°+90. - punto di controllo Posizione del punto di controllo, di cui viene rilevato lo spostamento orizzontale nel corso dell’analisi pushover: 1 = in sommità (baricentro dell’ultimo impalcato), 2 = posto nel baricentro del piano indicato nei Dati Piani - effetti eccentricità accidentale (3D) (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, per analisi 3D si considerano i momenti torcenti aggiuntivi dovuti all’eccentricità

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accidentale (§7.2.6), determinando quindi, nel caso più generale, 8 analisi: +X+/-Mt, -X+/-Mt, +Y+/-Mt, -Y+/-Mt - spostamento ultimo: secondo NTC (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, durante l’analisi pushover la singola parete raggiunge lo stato limite ultimo (punto di collasso) per uno spostamento orizzontale pari a 0.8% H per muratura nuova (§7.8.2.2.1) e 0.6% H per muratura esistente (§C8.7.1.4) nel caso di resistenza ultima per PressoFlessione Complanare, oppure: 0.4% H (§7.8.2.2.2, §C8.7.1.4) nel caso di resistenza ultima per Taglio. Più esattamente, nel calcolo vengono utilizzati i valori dei drift specificati nei Dati Aste che possono assumere valori diversi rispetto a quelli indicati in Normativa (NTC08 fornisce i valori già indicati: 0.8%H-0.6%H per PressoFlessione Complanare e 0.4%H per Taglio) - spostamento ultimo: controllo in duttilità (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, durante l’analisi pushover la singola parete raggiunge lo stato limite ultimo (punto di collasso) per uno spostamento orizzontale pari allo spostamento registrato al limite elastico (in corrispondenza del punto di raggiungimento di crisi a pressoflessione o a taglio) moltiplicato per la duttilità del materiale costitutivo della parete, in analogia con i metodi Por. Qualora i controlli di spostamento secondo NTCe secondo duttilità siano entrambi attivi, viene considerato il valore minore - sistema bilineare equivalente: riduzione forza ri spetto alla massima Modalità di determinazione del sistema bi-lineare equivalente (entrambe basate sull'uguaglianza delle aree sottese dalla curva di capacità 1-GDL e dal diagramma bi-lineare equivalente). Massima riduzione della resistenza in corrispondenza dello spostamento ultimo (15% in generale [§C7.3.4.1], 20% per la muratura [§C7.8.1.5.4]) - definizione tratto elastico: passa per il punto x Fbu. x = Definizione della rigidezza: il tratto elastico passa per il punto (x Fbu) della curva di capacità del sistema equivalente (x=0.6 in generale [§C7.3.4.1], 0.7 per la muratura [§7.8.1.6]) - spostamento massimo rispetto all'altezza dell'edi ficio (-1=sì, 0=no) -1 indica che verrà conclusa l’elaborazione della curva complessiva quando al passo successivo vi è uno spostamento maggiore di - spostamento massimo consentito: H/x; x = - spostamento massimo rispetto all'altezza di inter piano (-1=sì, 0=no) -1 indica che verrà conclusa l’elaborazione della curva complessiva quando al passo successivo vi è uno spostamento maggiore di 0.4% H, con H altezza di interpiano - massima diminuzione di rigidezza fra due passi in crementali consecutivi (-1=sì, 0=no) -1 indica che verrà conclusa l’elaborazione della curva corrente quando al passo successivo vi è una diminuzione di rigidezza maggiore di -massima diminuzione di rigidezza - controllo di max forza (taglio globale alla base) (-1=sì, 0=no) -1 indica che verrà conclusa l’elaborazione della curva corrente quando al passo successivo viene raggiunto un taglio globale alla base maggiore di - max forza (taglio globale alla base) (kN - kgf) - criterio di riduzione del 20% rispetto alla forza massima Per la definizione del punto corrispondente allo Stato Limite Ultimo sulla curva di capacità, occorre fare riferimento a quanto indicato in §7.8.1.5.4: lo Stato Limite Ultimo è definito dallo spostamento corrispondente ad una riduzione della forza non superiore al 20% del massimo. A causa degli eventuali collassi parziali di alcuni elementi (in corrispondenza di tali collassi si determinano 'gradini' nella curva di capacità), la prescrizione può avere tre diverse interpretazioni, cui corrispondono i valori del parametro di calcolo in PC.E: 1 = prima riduzione del 20% rispetto ad un massimo relativo 2 = prima riduzione del 20% rispetto al massimo assoluto 3 = ultima configurazione equilibrata corrispondente ad una riduzione non superiore al 20% del massimo assoluto. - SLU ad ultimo punto prima della condizione limite (-1=sì, 0=no) -1 indica che lo SLU verrà identificato con l’ultimo punto effettivamente calcolato prima della riduzione della forza pari al 20% del valore massimo - non verificare i maschi murari a trazione (-1=sì, 0=no) - non verificare le strisce a taglio per scorriment o (-1=sì, 0=no) - non verificare le strisce a pressoflessione (-1=sì, 0=no) - non eseguire verifiche di resistenza in fase plas tica (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, le pareti per le quali è avvenuta la plasticizzazione per Taglio non sono più sottoposte a verifica per PressoFlessione, e viceversa - non eseguire verifiche a taglio e pressoflessione anche in direzione ortogonale (-1=sì, 0=no) 0 = durante l’analisi pushover vengono eseguite verifiche a taglio in direzione ortogonale, per scorrimento e/o per fessurazione diagonale a seconda delle scelte effettuate nei parametri di calcolo - per fondazioni: trascurare aste su suolo elastico in Analisi Pushover -1 = L'eventuale presenza di aste su suolo elastico alla Winkler viene ignorata nel caso di Analisi Pushover 0 = Le aste su suolo elastico sono considerate anche in Analisi Pushover - no tratti plastici orizzontali se collasso piano non di controllo (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, vengono ignorati tratti plastici orizzontali a taglio ultimo costante in caso di collasso completo di un piano (formazione di piano soffice). Lo stato ultimo può infatti essere conseguito dal contemporaneo collasso, ad un certo piano dell'edificio, di tutte le pareti sismicamente resistenti orientate nella direzione di analisi: in tal caso si ha la formazione del 'piano soffice'. Eventuali riserve plastiche (possibili se ad esempio il punto di controllo è in copertura, ma il piano soffice si forma a un piano inferiore) possono essere considerate o meno: se considerate, producono uno spostamento del punto controllo maggiore (con un tratto orizzontale a taglio ultimo costante) nel diagramma pushover, con possibile incremento dei coefficienti di sicurezza - incremento di taglio autocorrettivo (-1=sì, 0=no) opzione del metodo numerico implementato in PC.E per l’individuazione più precisa del punto di collasso delle singole pareti - archiviazione dei risultati completi (-1=sì, 0=no) parametro ad uso interno di PC.E da cui dipende la possibilità di visualizzare in forma estesa i risultati di ogni passo dell'analisi pushover - controllo dei tempi di esecuzione (-1=sì, 0=no) -1 indica che l’elaborazione della singola analisi verrà conclusa dopo che è trascorso un tempo pari a: - tempo massimo di esecuzione - pausa ad ogni curva (-1=sì, 0=no) In caso affermativo, viene effettuata una pausa prima della generazione di ogni curva - limitazione ad un numero prefissato di curve inte rmedie (-1=sì, 0=no) -1 indica che la costruzione della curva viene limitata ad un numero prefissato di curve intermedie, pari a: - numero massimo di curve intermedie - comportamento meccanico maschi (1=bilin.elast.; 2 =bilin.fessur.) Comportamento a PressoFlessione 1 = Diagramma Bilineare: Elastico lineare - Plastico. Rigidezza iniziale: elastica (si ignora %K,elast definita nei Dati Aste) 2 = Diagramma Bilineare: Elastico lineare - Plastico. Rigidezza iniziale: fessurata (pari a %K,elast definita nei Dati Aste) A PressoFlessione, il comportamento plastico si attiva al raggiungimento del Momento ultimo (M=Mu). Se l'asta raggiunge il limite di resistenza a PressoFlessione (M = Mu) prima che per Taglio (Scorrimento o Fess.Diag.), il tratto plastico terminerà al massimo spostamento per PressoFlessione (drift: 0.8%H o 0.6%H, o diverso valore specificato nei Dati Aste). Se l'asta raggiunge il limite di resistenza per Taglio (Scorrimento o Fess.Diag.) prima che per PressoFlessione, il tratto plastico terminerà al massimo spostamento per Taglio (drift: 0.4%H, o diverso valore specificato nei Dati Aste). - comportamento meccanico fasce (1=elasto fragile; 2=elasto plastico) In caso elasto-fragile, raggiunto il limite di resistenza a taglio, la fascia collassa immediatamente. In caso elasto-plastico, raggiunto il limite di resistenza a taglio, la fascia continua a sostenere il taglio (tratto plastico) fino al collasso successivo di maschi murari. - dopo il collasso le fasce non svolgono più funzio ne di accoppiamento Dopo il collasso, la fascia non vincola più gli spostamenti orizzontali dei nodi dei maschi tra i quali è definita: oltre alla trasformazione in biella, la fascia viene svincolata a traslazione orizzontale nel suo estremo iniziale

Descrizione dei DATI PROGETTO

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Numero Piani, Numero Materiali, Numero Nodi, Numero Sezioni, Numero Aste, Numero Solai Significato evidente. I Piani coincidono con gli impalcati (per le strutture aventi tipologia di edificio). Nel numero dei Nodi sono computati anche i nodi master eventualmente specificati per la modellazione master-slave degli orizzontamenti infinitamente rigidi. Il numero delle Sezioni è pari almeno al numero di sezioni diverse presenti nella struttura. Ultimo ID Nodi, Aste utilizzato Parametro ad uso interno della modellazione; non ha alcuna influenza sui risultati.

Numero Condizioni di Carico Elementari, Numero Comb inazioni di Condizioni di Carico Le CCE (Condizioni di Carico Elementari) sono le condizioni di carico elementari, incluse le CCE generate automaticamente (ad esempio per modelli esportati da PC.M con analisi dei carichi già eseguita). Le CCC (Combinazioni di Condizioni di Carico) consentono la generazione di caratteristiche di sollecitazione e di deformazione per le combinazioni delle CCE (Condizioni di Carico elementari). Il numero di CCC e la loro definizione influisce unicamente sull'analisi statica: la combinazione sismica (§3.2.4) viene univocamente determinata in base alle CCE.

Descrizione dei DATI PIANI

Z: altezza da fondaz. (m) : altezza del piano dalle fondazioni. Se il piano è rigido, l’altezza di piano coinciderà in generale con la coordinata Z del nodo master. L’altezza di piano viene considerata: 1) per il calcolo delle forze sismiche nell’analisi sismica statica lineare (§7.3.3.2); 2) per le verifiche degli spostamenti nello SLD (§7.3.7.2). La Norma indica: "altezze dei piani rispetto alle fondazioni". Qualora si intenda fare riferimento al piano di posa delle fondazioni, le altezze di piano dovranno tutte essere incrementate dell’altezza delle fondazioni. Restano invariate le quote Z dei nodi (anche dei nodi master) Piano Rigido (master / slave) : Piano rigido o flessibile (-1=piano rigido; 0=piano flessibile, o deformabile). Nel caso di piano rigido, secondo lo schema master/slave, si dovrà specificare il nodo master di riferimento, coincidente con il baricentro di piano; tutti i nodi appartenenti a questo piano e riferiti al nodo master verranno rigidamente collegati (ai fini delle traslazioni X e Y, e della rotazione intorno a Z) al nodo master qui specificato. E' possibile che in un piano qualificato come rigido siano presenti masse indipendenti (competenti a nodi non riferiti al nodo master, aventi quindi traslazioni X e Y e/o rotazione intorno a Z libere): in tal caso, la posizione del nodo master (determinata automaticamente dall'analisi nel caso dei modelli 3D) è riferita al baricentro delle sole masse ad esso collegate: il piano rigido col metodo master-slave può quindi essere rigido 'completamente' o solo parzialmente Nodo master : Identificativo ID del nodo coincidente con il baricentro di piano G, che costituisce il nodo master nel caso di piano rigido 3D: Ecc. agg. dir.(a+90)° [Y] - dir.(a)° [X] (m) : Eccentricità Aggiuntiva (spostamento del baricentro) nel caso di analisi 3D. L’eccentricità aggiuntiva avrà un valore diverso fra le due direzioni X e Y (è pari al 5% della dimensione massima del piano perpendicolare all’azione sismica, §7.2.6). Secondo NTC08, tale eccentricità è assunta costante, per entità e direzione, su tutti gli orizzontamenti. Considerando l’eccentricità aggiuntiva, per i modelli 3D verranno considerate varie condizioni di carico sismiche 2D:Telaio (Allineamento) : indica la denominazione del telaio piano in caso di analisi 2D (in collegamento con PC.M per l’analisi di pareti piane in muratura, questa stringa indica la denominazione dell’allineamento corrispondente al paramento murario) coeff. Ampl. : coefficiente amplificativo, per analisi 2D (§7.3.3.2) Piano di controllo in Pushover : con X viene indicato il piano il cui baricentro costituisce il punto di controllo per l'analisi pushover Wdef. X/Y, Fdef. SLO/SLD/SLV a°[X]/(a+90)°[Y], W X/ Y, F SLO/SLD/SLV a°[X]/(a+90)°[Y] : pesi di piano e forze sismiche statiche equivalenti. I valori di default (Wdef, Fdef) sono quelli determinati automaticamente da PC.E in base ai carichi agenti sulla struttura. Tali valori sono modificabili opzionalmente dall’Utente: se W e/o F sono diversi dai valori di default, nel calcolo delle azioni sismiche statiche equivalenti vengono utilizzati tali valori. I valori di W e F sono distinti per i 3 stati limite di riferimento (SLO, SLD e SLV) e per le due direzioni di riferimento (X e Y, o più esattamente: a° e (a+90)°) Rigidezza X/Y : rigidezza alla traslazione complessiva del piano, calcolata sui soli elementi verticali, ai fini delle verifiche sulle condizioni di regolarità R, G: coordinate del centro delle rigidezze e del baricentro, con riferimento alle masse presenti in SLV Ecc. GR : eccentricità del baricentro rispetto al centro delle rigidezze (ecc=G-R) Vento +/-X,+/-Y : specifica in quale direzione e verso deve essere considerata l'azione del vento per ogni singolo piano, consentendo la trascurabilità dell'azione del vento nei casi in cui vi sia una schermatura da parte di strutture esterne all'edificio esaminato Press., Depress. X/Y : azioni di superficie dovute al vento, calcolate secondo §3.3, differenziate per ogni piano

GENERALITA' e PARAMETRI DI CALCOLO (Per alcuni Parametri di Calcolo: -1=sì, 0=no) Sistema utilizzato e Abilitazioni software PC.E (c) AEDES Nome del file del Progetto : vilino2-ante-lin-q_nl Data e Ora di archiviazione: ( 08/01/2012 - 18:39:3 0 ) Dati PCE Versione 201201 Abilitazione Hardware USB: KQKOUVPG Sistema operativo: Windows Vista Versione: 6.1.7601 Service Pack: Service Pack 1 Modalità di esecuzione: modalità normale Commento al Progetto PC.M, Progettazione di Costruzioni in Muratura, Ver s.2012: progetto preimpostato di Edificio Esistente PARAMETRI DI CALCOLO: Generali Progetto di Edificio in Muratura : -1 Modifiche senza limitazioni : -1 Gestione modello: 1=piano 2D,3D:2=globale,3=interpi ani,4=telai 2D : 2 Analisi Statica Lineare NON Sismica : -1 Analisi Sismica Statica Lineare : 0 Analisi Sismica Dinamica Modale : -1 - per edifici in muratura, in analisi sismica linea re: ridistribuzione taglio base pareti : 0 Analisi Modale : -1 Analisi Sismica Statica NON Lineare Pushover : 0 Rigidezze elastiche in Analisi Statica : -1 Vita Nominale (anni) : 50 Classe d'uso (1=I,2=II,3=III,4=IV) : 3

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Sistema Internazionale : 0 Influenza della deformabilità a taglio : -1 Calcolo con zone rigide agli estremi delle aste : - 1 Contributo Rigidezza Trasversale (maschi murari) : -1 Assemblaggio Pareti con stesso Allineamento e stess a Sigla : 0 Angolo d'attrito fondazione-terreno (°) : 30

PARAMETRI DI CALCOLO: Sismica Individuazione del sito: Longitudine ED50 (gradi se ssadecimali) : 12.68 - Latitudine ED50 (gradi sessadecimali) : 41.806 Tipo di interpolazione: 1=media ponderata, 2=superf icie rigata : 2 Tab.2,All.B: 0=località non in Tab.2, i(1-20)=isola : 0 ag(g),Fo,Tc*(sec) per i periodi di ritorno di rifer imento 30,.056,2.41,.26 50,.074,2.374,.27 72,.086,2.419,.27 101,.099,2.469,.27 140,.111,2.514,.27 201,.126,2.559,.27 475,.167,2.586,.279 975,.211,2.531,.28 2475,.272,2.504,.34 PVR (%) Probabilità di superamento nel periodo di r iferimento VR SLE: SLO : 81 SLE: SLD : 63 SLU: SLV : 10 SLU: SLC : 5 ag(g),Fo,Tc*(sec) e altri parametri di spettro per i periodi di ritorno associati a ciascuno stato lim ite SLO: TR(anni),ag(g),Fo,Tc*(sec) : 45,.07,2.381,.268 SLD: TR(anni),ag(g),Fo,Tc*(sec) : 75,.087,2.425,.27 SLV: TR(anni),ag(g),Fo,Tc*(sec) : 712,.19,2.555,.28 SLC: TR(anni),ag(g),Fo,Tc*(sec) : 1462,.236,2.519,. 305 SLO: S,TB,TC,TD : 1.2,.128,.384,1.88 SLD: S,TB,TC,TD : 1.2,.129,.386,1.948 SLV: S,TB,TC,TD : 1.2,.132,.397,2.36 SLC: S,TB,TC,TD : 1.162,.142,.425,2.544 Categoria di sottosuolo (1=A,2=B,3=C,4=D,5=E) : 2 Categoria topografica (1=T1,2=T2,3=T3,4=T4) : 1 Rapporto quota sito / altezza rilievo topografico : 0 Coefficiente di amplificazione topografica ST : 1 SLE: Smorzamento viscoso (csi) (%) : 5 SLU: Rapporto alfa,u/alfa,1 : 1.4 Regolarità in altezza : 0 SLU: Fattore di struttura : 2.911 Microzonazione sismica : 0 Definizione di PGA: 1=acc. su roccia (come a,g), 2= a,g*S (S=S,S*S,T) : 1 Zona Sismica (1,2,3,4) : 2 Progettazione semplificata in Zona 4 : 0 Angolo di ingresso del sisma (a°) : 0 Altezza dell'edificio dal piano di fondazione (m) : 12.36 Primo periodo di vibrazione (sec) in direzione X: T 1,X : .33 - in direzione Y: T1,Y : .33 Calcolo di T1 con relazione T1 = C1 * H^(3/4) : -1 Coefficiente C1 per il calcolo di T1: 1=0.085, 2=0. 075, 3=0.050 : 3 Coeff.lambda=1.00 nella definizione delle forze in Sismica Lineare : 0 Quota di riferimento per forze sismiche (Sismica St atica Lineare) (m) : 0 Metodo di combinazione delle componenti dell'azione sismica : 4 Ignorare effetti eccentricità accidentali in Sismic a Lineare : 0

PARAMETRI DI CALCOLO: Analisi Modale Metodo di calcolo per Analisi Modale : 1 Metodo di normalizzazione degli autovettori : 2 Numero modi da calcolare per Analisi Modale : 9 Numero modi da considerare per Analisi Modale : -3 Metodo di combinazione dei modi : 2

PARAMETRI DI CALCOLO: Muratura Muratura: 1=ordinaria, 2=armata, 3=arm. con gerarch ia resist. : 1 Muratura: 1=ed.nuovo;ed.esistente: 2=LC1,3=LC2,4=LC 3 : 2 - per ed.nuovo: verifica di robustezza secondo §3.1 .1 : 0 - fattore di confidenza per muratura esistente : 1. 35 - gamma,m in Analisi Statica : 2 - verifiche press.compl. e taglio in sommità : 1 - pressoflessione ortogonale statica: a) da calcolo 3D : -1 - per a): eccentricità h/200 : 0 - b) da metodo semplificato (articolazione) : -1 - per a),b): verifiche solo in mezzeria : -1 Tipo di valutazione sicurezza sismica: 1=Adeguament o/Nuovo, 2=Miglioramento : 1 - per ed.esistenti: valutare la sicurezza solo per SLU : -1 - calcolo indicatore di rischio sismico : -1 - per Stati di Progetto di Miglioramento: nome file Stato Attuale : Muratura: pressoflessione complanare : -1 - - limitare la press.compl. alle pareti snelle : 0 - - snellezza di riferimento : 2 - taglio per scorrimento : 0 - - prescindere da parzializzazione : -1 - - zona reagente: 1=triangolare, 2=da pressoflessi one : 1 - taglio per fessurazione diagonale : -1

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- - indipendente da snellezza parete : 0 - - mur.nuova: tauo = fvmo : -1 - pressoflessione ortogonale: da calcolo 3D : 0 - - da forze equivalenti : -1 - requisiti tab.7.8.II anche per murature esistenti : -1 - tensione-deformazione: 1=stress-block, 2=parabola -rettangolo : 1 - anche le combinazioni NminMmax - NmaxMmin : 0 - max riduzione taglio base pareti (%) : 25 - max aumento taglio base pareti (%) : 25 - confronto con 0.1 * Vpiano : -1

PARAMETRI DI CALCOLO: Pushover Analisi Pushover: distribuzione A : -1 - B : 0 - C : 0 - D : 0 - E : -1 - F : 0 - G : 0 - H : 0 - masse per fattore part.modale (1=complete; 2=solo equiverse ad analisi) : 2 - fattore part.modale = 1.00 in distribuz. uniforme (E) : -1 - incremento di taglio alla base iniziale (kN - kgf ) : 10000 - incremento dopo taglio di prima plasticizzazione (kN - kgf) : 10000 - direzione e verso di analisi +X : -1 -X : -1 +Y : -1 -Y : -1 - punto di controllo (1=al piano indicato; 2=al pia no con spostamento modale maggiore) : 1 - effetti eccentricità accidentale (3D) : 0 - spostamento ultimo: secondo NTC : -1 - spostamento ultimo: controllo in duttilità : 0 - sistema bilineare equivalente: riduzione forza ri spetto alla massima (%) : 20 - definizione tratto elastico: passa per il punto x Fbu. x = : .7 - spostamento massimo rispetto all'altezza dell'edi ficio : 0 - spostamento max consentito: H/x; x = : 100 - spostamento massimo rispetto all'altezza di inter piano : 0 - massima diminuzione di rigidezza fra due passi in crementali consecutivi : 0 - massima diminuzione di rigidezza = : 50 - controllo di max forza (taglio globale alla base) : 0 - max forza (taglio globale alla base) (kN - kgf) : 100000 - criterio di riduzione del 20% rispetto alla forza massima : 2 - SLU ad ultimo punto prima della condizione limite : 0 - non verificare i maschi murari a trazione : -1 - non verificare le strisce a taglio per scorriment o : -1 - non verificare le strisce a pressoflessione : 0 - non eseguire verifiche di resistenza in fase plas tica : 0 - non eseguire verifiche a taglio e pressoflessione anche in direzione ortogonale : 0 - per fondazioni: trascurare aste su suolo elastico in Analisi Pushover : -1 - no tratti plastici orizzontali se collasso piano non di controllo : -1 - incremento di taglio autocorrettivo : 0 - archiviazione dei risultati completi : -1 - controllo dei tempi di esecuzione : 0 - tempo massimo di esecuzione (') = : 5 - pausa ad ogni curva : 0 - limitazione ad un numero prefissato di curve inte rmedie : 0 - numero massimo di curve intermedie = : 1 - comportamento meccanico maschi (1=bilin.elast.; 2 =bilin.fessur.) : 1 - comportamento meccanico strisce (1=elasto fragile ; 2=elasto plastico) : 2 - dopo il collasso le strisce non svolgono più funz ione di accoppiamento : 0

Dati PROGETTO Numero Piani : 3 Numero Materiali : 3 Numero Nodi : 391 Ultimo ID Nodi utilizzato : 392 Numero Sezioni : 131 Numero Aste : 546 Ultimo ID Aste utilizzato : 549 Numero Solai : 36 Numero Condizioni di Carico Elementari : 9 Numero Combinazioni di Condizioni di Carico : 18

Dati PIANI |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -----------------------------| | N° | Z:altezza da | Piano Rigido | Nodo | >3D:Ecc.agg. | -ecc. agg. | >2D:Telaio | -coeff. | Piano di controllo | W def. X | W def. Y | | | fondaz.(m) | (master/slave) | master | dir.(a+90)°[Y](m) | dir.(a)°[X](m) | (Allineamento) | Ampl. | in Pushover | (kgf) | | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -----------------------------| | 1| 3.940| X | 209| 0.922| 1.150| | 0.000| | 617807| 617807| | 2| 8.180| X | 284| 0.915| 0.773| | 0.000| | 420250| 420250| | 3| 12.360| X | 328| 0.920| 0.773| | 0.000| X | 443774| 443774| --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------------

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|-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------| | N° | F def. | F def. | F def. | F def. | F def. | F def. | W X| W Y| F | F | F | | | SLO a°[X] | SLO (a+90)°[Y] | SLD a°[X] | SLD (a+90)°[Y] | SLV a°[X] | SLV (a+90)°[Y] | | | SLD a°[X] | SLD (a+90)°[Y] | SLD a°[X] | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------| | 1| 59667| 51499| 75156| 649 12| 73751| 59580| 0| 0| 0| 0| 0| | 2| 70512| 73204| 89218| 925 62| 72111| 75834| 0| 0| 0| 0| 0| | 3| 97110| 106909| 122864| 1352 72| 99656| 108419| 0| 0| 0| 0| 0| --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------- |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ----------------------------| | N° | F | F | F | Rigidezza X | Rigidezza Y | R.X | R.Y | G.X | G.Y | Ecc.GR.X | Ecc.GR.Y | Vento | Vento | Vento | | | SLD (a+90)°[Y] | SLV a°[X] | SLV (a+90)°[Y] | (kgf/mm) | | (m) | (m) | (m) | (m) | (m) | (m) | +X | +Y | -X | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ----------------------------| | 1| 0| 0| 0| 30 4635| 283960|10.016| 8.483|11.219|9.010| 1.20 3| 0.527| X | X | X | | 2| 0| 0| 0| 12 7248| 103699|13.553|11.207|14.203|9.384| 0.65 0| -1.823| X | X | X | | 3| 0| 0| 0| 15 9732| 85488|12.786|10.471|14.016|9.222| 1.23 0| -1.249| X | X | X | --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ----------------------------- |----------------------------------------------| | N° | Vento | Press.X | Depress.X | Press.Y | Depress.Y | | | -Y | (kgf/m^2) | | | | |----------------------------------------------| | 1| X | 50| 25| 50| 25| | 2| X | 50| 25| 50| 25| | 3| X | 50| 25| 50| 25| ------------------------------------------------

Descrizione dei DATI MATERIALI

Tipologia materiale : sono previsti i seguenti tipi: 1) Conglomerato Cementizio Armato, 2) Acciaio, 3) Muratura, 4) Legno, 5) Materiale generico Descrizione : denominazione del materiale. Nei dati seguenti, i parametri meccanici (moduli di elasticità e resistenze) saranno coerenti con il sistema di unità di misura adottato (N/mm^2 o kgf/cm^2).

Parametri specifici per edifici in muratura: Mur. nuova : Materiale murario di nuova realizzazione (-1), o muratura esistente (0) Tipologia muratura : Per muratura nuova: 1) Pietra Non Squadrata, 2) Listata, 3) Pietra Squadrata, 4) Laterizio Pieni, 5) Laterizio Semipieni, 6) Calcestruzzo Pieni, 7) Calcestruzzo Semipieni. Per muratura esistente (§C8A.2): 1) Pietrame disordinata, 2) Conci sbozzati, 3) Pietre a spacco, buona tessitura, 4) Conci di pietra tenera, 5) Blocchi lapidei squadrati, 6) Mattoni pieni, malta di calce, 7) Mattoni semipieni, malta cementizia, 8) Blocchi laterizi semipieni (f<45%), 9) Blocchi laterizi semipieni, giunti vert.a secco (f<45%), 10) Blocchi di calcestruzzo o argilla espansa (45%<f<65%), 11) Blocchi di calcestruzzo semipieni (f<45%)

Parametri validi per qualsiasi materiale: Modulo di elasticità longitudinale (E) e tangenziale (G)

Ulteriori parametri specifici per edifici in muratura: resistenze: fm, fk (media e caratteristica, a compressione della muratura); fvmo/tauo,fvko (media e caratteristica, a taglio della muratura in assenza di carichi verticali); ftd malta (resistenza limite a trazione consentita per l'elemento finito "giunto di malta"); ftd muratura: fessuraz.diag. (resistenza limite a trazione della muratura per fessurazione diagonale); fhm, fhk (media e caratteristica, a compressione della muratura in direzione orizzontale nel piano del muro); fbk (a compressione dell’elemento), f’bk (dell’elemento in direzione orizzontale e nel piano del muro) Malta : fm : resistenza a compressione della malta (§11.10.2.1). Sono previsti i seguenti valori (N/mm^2): 2.5 (corrisponde a M4 del D.M.20.11.1987), 5 (M3), 10 (M2), 15 (M1) Duttilità (du/de) : moltiplicatore dello spostamento al limite elastico per la definizione del limite ultimo (parametro usato in analisi non lineare) Coeff. attrito : coefficiente di attrito, normalmente pari a 0.4. E' presente in input per eventuali modifiche in caso di disponibilità di dati sperimentali

Altri parametri validi per tutti i materiali: Coefficiente di dilatazione termica Peso Specifico : peso per unità di volume

Dati MATERIALI |-------------------------------------------------- ---------------------------------------------| | N° | Tipologia | Descrizione | Mat. | | | materiale | [parametri meccanici:kgf/cm^2] | nuovo | |-------------------------------------------------- ---------------------------------------------| | 1|1) Conglomerato Cementizio Armato| Conglo merato Cementizio Armato C16/20 | | | 2| 3) Muratura | Muratura in mattoni pieni e malta di calce | | | 3| 3) Muratura |Muratura in b locchi laterizi semipieni (%forat.<45%)| | --------------------------------------------------- ---------------------------------------------- |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -----------------------------| | N° | Tipologia | E | G | f,m | f,k | f,vmo (mur.nuova) / | f,vko | f,td | f,td muratura: | f,hm | f,hk | f,bk | | | muratura | | | | | tau,o (mur.esistente) | | malta | fessuraz.diag. | | | | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -----------------------------| | 1| |250000|13 0000| 0.0|200.0| 0.00| 0.00| 0.00| 0.00| 0.0|125.0| 0.0| | 2| 6) Mattoni pieni, malta di calce | 12000| 4000|24.0| 7.0| 0.60| 0.14| 0.00| 0.00|12.0| 3.5| 0.0| | 3|8) Blocchi laterizi semipieni (f<45%)| 36000| 1 0800|40.0| 0.0| 3.00| 0.00| 0.00| 0.00|20.0| 0.0| 0.0| --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------------ |-------------------------------------------------- --------|

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| N° | f',bk | Malta: | Duttilità | Coeff. | Coeff.dilataz. | Peso sp. | | | | fm | (du/de) | attrito | termica (°^-1) | (kgf/m^3) | |-------------------------------------------------- --------| | 1| 0.0| 0| 0.00| 0.00| 0.000010| 2500| | 2| 0.0| 0| 1.50| 0.40| 0.000006| 1800| | 3| 0.0| 0| 1.50| 0.40| 0.000006| 1200| --------------------------------------------------- ---------

Descrizione dei DATI SEZIONI

(Nella tabella Dati Sezioni, alcuni dati che per il Progetto corrente non risultano significativi possono essere omessi) Descrizione : denominazione della sezione Tipologia : la sezione viene definita anzitutto dalla propria tipologia, e poi dai parametri geometrici, espressi nel sistema di riferimento locale xyz. L’asse x è l’asse baricentrico dell’asta, con verso congiungente il nodo iniziale con il nodo finale; l’asse z è verticale e l’asse y è entrante nel piano xz. La terna xyz è destrorsa. Forze e spostamenti sono positivi se equiversi agli assi; coppie e rotazioni sono positive se antiorarie (fiz: x->y; fiy: z->x; fix: y->z). La convenzione è invariata sia al nodo i iniziale, sia al nodo j finale. Per tipologie notevoli, PC.E calcola automaticamente i parametri statici e richiede, anziché tutti i parametri, solo i dati geometrici strettamente indispensabili. Elenco dei possibili valori della Tipologia con i corrispondenti parametri: 0 = Qualsiasi . Vengono forniti tutti i parametri statici: H sez.(cm), A (cm^2), Jx,Jy,Jz (cm^4), Aty,Atz (cm^2), Alfa (°) H sez. è l’altezza della sezione ai fini del carico termico nel piano locale xz; A = area; Jy,Jz = momenti d’inerzia principali intorno agli assi locali principali csi e eta; Jx = momento d’inerzia torsionale (intorno a x); Aty, Atz = aree a taglio in direzione y e z locali; Alfa = angolo fra gli assi locali csi e y (csi ed eta coincidono con gli assi y e z quando Alfa=0°). E' possibile definire sezioni poligonali qualsiasi: il calcolo dei parametri statici corrispondenti è automaticamente eseguito da PC.E. La sezione poligonale viene letta da file. Il nome del file corrispondente è racchiuso fra < > ed è specificato (senza estensione .sez) nel campo Nome della sezione. Il nome del file corrisponde ad un file di testo (creato ad esempio con NotePad o BloccoNote) presente in \Pce\Progetti\NomeProgetto, ed è così composto: nella prima riga è specificato il numero di vertici; ognuna delle righe successive (tante quanti i vertici) è del tipo: i,Xi,Yi dove: i=numero progressivo del vertice; Xi,Yi = coordinate X e Y del vertice. I vertici sono orientati in senso orario, in un sistema di riferimento XY destrorso ortogonale (non necessariamente baricentrico) nel piano della sezione. 1 = Rettangolare (include la Quadrata ). Parametri in input: B,H (cm) B è la base della sezione, lato parallelo a y; H è l’altezza, lato parallelo a z. 2 = Rettangolare cava . Parametri in input: B,H,Bi,Hi (cm) B,H = lati esterni, rispettivamente paralleli a y e a z; b,h = corrispondenti lati interni (=dimensioni della cavità). 3 = Circolare . Parametri in input: R (cm) R è il raggio della sezione. 4 = Circolare cava . Parametri in input: R,r (cm) R, r sono rispettivamente il raggio esterno ed il raggio interno della sezione. 5 = T rovescia (trave di fondazione) . Parametri in input: B,H,b,h (cm) B = base superiore (spessore anima); b = base inferiore (larghezza suola) (B < b); H = altezza superiore (altezza anima); h = altezza inferiore (spessore suola). 6 = T. Parametri in input: B,H,b,h (cm) B = base superiore (larghezza ala); b = base inferiore (spessore anima) (B > b); H = altezza superiore (spessore ala); h = altezza inferiore (spessore anima). 7 = L, ala sup., anima dx. 8 = L, ala sup., anima sx. 9 = L, ala inf., anima dx. 10 = L, ala inf., anima sx. Parametri in input: B,H,b,h (cm) B = base superiore; b = base inferiore; H = altezza superiore; h = altezza inferiore. 11 = I (doppio T) . Parametri in input: B,H,b,h (cm) B = base ala; b = spessore anima; H = altezza ala; h = altezza anima. 12 = Acciaio: profilato IPE, HEA, HEB, HEM, L, UPN . Parametri predeterminati. L'elenco delle sezioni disponibili è fornito nel file di testo Acciaio.dat installato in \Pce\Files. Sezioni di altri profilati potranno essere aggiunte come sezioni qualsiasi, specificandone i parametri statici.

Dati SEZIONI |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -----------------------| | N° | Tipologia | Descrizione | B / R | H / r | b / s | h / t | H sez. | Area | Jx | Jy | Jz | Aty | | | | | (m) | (m) | (m) | (m) | (m) | (m^2) | (m^4) | (m^4) | (m^4) | (m^2) | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -----------------------| | 1| 0) Qualunque | Sez. Rigida |0 .000|0.000|0.000|0.000| 1.000|1.00E+00|1.00E+00|1.0 0E+00|1.00E+00|1.00E+00| | 2|1) Rettangolare| 0.60 x 3.97 (M.1.1) |0 .600|3.970|0.000|0.000| 3.970|2.38E+00|2.65E-01|3.1 3E+00|7.15E-02|1.99E+00| | 3|1) Rettangolare| FOND. 100x50 |1 .000|0.500|0.000|0.000| 0.500|5.00E-01|2.81E-02|1.0 4E-02|4.17E-02|4.17E-01| | 4|1) Rettangolare| 0.54 x 1.15 (M.3.1) |0 .540|1.150|0.000|0.000| 1.150|6.21E-01|4.19E-02|6.8 4E-02|1.51E-02|5.18E-01| | 5|1) Rettangolare| 0.54 x 1.20 (M.5.1) |0 .540|1.200|0.000|0.000| 1.200|6.48E-01|4.46E-02|7.7 8E-02|1.57E-02|5.40E-01| | 6|1) Rettangolare| 0.54 x 0.64 (M.13.1) |0 .540|0.640|0.000|0.000| 0.640|3.46E-01|1.63E-02|1.1 8E-02|8.40E-03|2.88E-01| | 7|1) Rettangolare| 0.55 x 3.76 (M.14.1) |0 .550|3.760|0.000|0.000| 3.760|2.07E+00|1.94E-01|2.4 4E+00|5.21E-02|1.72E+00| | 8|1) Rettangolare| 0.55 x 2.16 (M.17.1) |0 .550|2.160|0.000|0.000| 2.160|1.19E+00|1.02E-01|4.6 2E-01|2.99E-02|9.90E-01| | 9|1) Rettangolare| 0.61 x 1.35 (M.19.1) |0 .610|1.350|0.000|0.000| 1.350|8.24E-01|7.22E-02|1.2 5E-01|2.55E-02|6.86E-01| | 10|1) Rettangolare| 0.71 x 3.06 (M.21.1) |0 .710|3.060|0.000|0.000| 3.060|2.17E+00|3.17E-01|1.7 0E+00|9.13E-02|1.81E+00| | 11|1) Rettangolare| 0.71 x 2.29 (M.22.1) |0 .710|2.290|0.000|0.000| 2.290|1.63E+00|2.21E-01|7.1 1E-01|6.83E-02|1.35E+00| | 12|1) Rettangolare| 0.60 x 2.01 (M.24.1) |0 .600|2.010|0.000|0.000| 2.010|1.21E+00|1.18E-01|4.0 6E-01|3.62E-02|1.01E+00| | 13|1) Rettangolare| 0.60 x 4.09 (M.25.1) |0 .600|4.090|0.000|0.000| 4.090|2.45E+00|2.73E-01|3.4 2E+00|7.36E-02|2.05E+00| | 14|1) Rettangolare| 0.58 x 4.15 (M.27.1) |0 .580|4.150|0.000|0.000| 4.150|2.41E+00|2.52E-01|3.4 5E+00|6.75E-02|2.01E+00| | 15|1) Rettangolare| 0.33 x 3.65 (M.29.1) |0 .330|3.650|0.000|0.000| 3.650|1.20E+00|4.22E-02|1.3 4E+00|1.09E-02|1.00E+00| | 16|1) Rettangolare| 0.25 x 1.32 (M.31.1) |0 .250|1.320|0.000|0.000| 1.320|3.30E-01|6.18E-03|4.7 9E-02|1.72E-03|2.75E-01|

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| 17|1) Rettangolare| 0.55 x 0.73 (M.37.1) |0 .550|0.730|0.000|0.000| 0.730|4.02E-01|2.14E-02|1.7 8E-02|1.01E-02|3.35E-01| | 18|1) Rettangolare| 0.55 x 1.73 (M.39.1) |0 .550|1.730|0.000|0.000| 1.730|9.52E-01|7.71E-02|2.3 7E-01|2.40E-02|7.93E-01| | 19|1) Rettangolare| 0.55 x 1.68 (M.41.1) |0 .550|1.680|0.000|0.000| 1.680|9.24E-01|7.42E-02|2.1 7E-01|2.33E-02|7.70E-01| | 20|1) Rettangolare| 0.55 x 1.13 (M.43.1) |0 .550|1.130|0.000|0.000| 1.130|6.22E-01|4.28E-02|6.6 1E-02|1.57E-02|5.18E-01| | 21|1) Rettangolare| 0.54 x 4.68 (M.44.1) |0 .540|4.680|0.000|0.000| 4.680|2.53E+00|2.33E-01|4.6 1E+00|6.14E-02|2.11E+00| | 22|1) Rettangolare| 0.54 x 1.35 (M.46.1) |0 .540|1.350|0.000|0.000| 1.350|7.29E-01|5.27E-02|1.1 1E-01|1.77E-02|6.08E-01| | 23|1) Rettangolare| 0.64 x 0.80 (M.47.1) |0 .640|0.800|0.000|0.000| 0.800|5.12E-01|3.53E-02|2.7 3E-02|1.75E-02|4.27E-01| | 24|1) Rettangolare| 0.64 x 2.56 (M.49.1) |0 .640|2.560|0.000|0.000| 2.560|1.64E+00|1.91E-01|8.9 5E-01|5.59E-02|1.37E+00| | 25|1) Rettangolare| 0.64 x 5.19 (M.50.1) |0 .640|5.190|0.000|0.000| 5.190|3.32E+00|4.28E-01|7.4 6E+00|1.13E-01|2.77E+00| | 26|1) Rettangolare| 3.12 x 0.55 (M.51.1) |3 .120|0.550|0.000|0.000| 0.550|1.72E+00|1.57E-01|4.3 3E-02|1.39E+00|1.43E+00| | 27|1) Rettangolare| 4.93 x 0.55 (M.52.1) |4 .930|0.550|0.000|0.000| 0.550|2.71E+00|2.60E-01|6.8 4E-02|5.49E+00|2.26E+00| | 28|1) Rettangolare| 4.85 x 0.55 (M.53.1) |4 .850|0.550|0.000|0.000| 0.550|2.67E+00|2.56E-01|6.7 2E-02|5.23E+00|2.22E+00| | 29|1) Rettangolare| 4.89 x 0.55 (M.54.1) |4 .890|0.550|0.000|0.000| 0.550|2.69E+00|2.58E-01|6.7 8E-02|5.36E+00|2.24E+00| | 30|1) Rettangolare| 2.35 x 0.70 (M.56.1) |2 .350|0.700|0.000|0.000| 0.700|1.65E+00|2.20E-01|6.7 2E-02|7.57E-01|1.37E+00| | 31|1) Rettangolare| 5.16 x 0.70 (M.57.1) |5 .160|0.700|0.000|0.000| 0.700|3.61E+00|5.52E-01|1.4 7E-01|8.01E+00|3.01E+00| | 32|1) Rettangolare| 5.08 x 0.70 (M.58.1) |5 .080|0.700|0.000|0.000| 0.700|3.56E+00|5.43E-01|1.4 5E-01|7.65E+00|2.96E+00| | 33|1) Rettangolare| 2.08 x 0.70 (M.59.1) |2 .080|0.700|0.000|0.000| 0.700|1.46E+00|1.88E-01|5.9 5E-02|5.25E-01|1.21E+00| | 34|1) Rettangolare| 4.40 x 0.60 (M.60.1) |4 .400|0.600|0.000|0.000| 0.600|2.64E+00|2.96E-01|7.9 2E-02|4.26E+00|2.20E+00| | 35|1) Rettangolare| 3.28 x 0.60 (M.61.1) |3 .280|0.600|0.000|0.000| 0.600|1.97E+00|2.13E-01|5.9 0E-02|1.76E+00|1.64E+00| | 36|1) Rettangolare| 1.83 x 0.60 (M.63.1) |1 .830|0.600|0.000|0.000| 0.600|1.10E+00|1.05E-01|3.2 9E-02|3.06E-01|9.15E-01| | 37|1) Rettangolare| 2.97 x 0.49 (M.66.1) |2 .970|0.490|0.000|0.000| 0.490|1.46E+00|1.07E-01|2.9 1E-02|1.07E+00|1.21E+00| | 38|1) Rettangolare| 1.37 x 0.73 (M.68.1) |1 .370|0.730|0.000|0.000| 0.730|1.00E+00|1.16E-01|4.4 4E-02|1.56E-01|8.33E-01| | 39|1) Rettangolare| 3.05 x 0.73 (M.70.1) |3 .050|0.730|0.000|0.000| 0.730|2.23E+00|3.41E-01|9.8 9E-02|1.73E+00|1.86E+00| | 40|1) Rettangolare| 3.15 x 0.67 (M.72.1) |3 .150|0.670|0.000|0.000| 0.670|2.11E+00|2.78E-01|7.9 0E-02|1.75E+00|1.76E+00| | 41|1) Rettangolare| 1.13 x 0.67 (M.74.1) |1 .130|0.670|0.000|0.000| 0.670|7.57E-01|6.98E-02|2.8 3E-02|8.06E-02|6.31E-01| | 42|1) Rettangolare| 1.57 x 0.49 (M.75.1) |1 .570|0.490|0.000|0.000| 0.490|7.69E-01|4.97E-02|1.5 4E-02|1.58E-01|6.41E-01| | 43|1) Rettangolare| 3.70 x 0.49 (M.76.1) |3 .700|0.490|0.000|0.000| 0.490|1.81E+00|1.36E-01|3.6 3E-02|2.07E+00|1.51E+00| | 44|1) Rettangolare| 2.14 x 0.49 (M.77.1) |2 .140|0.490|0.000|0.000| 0.490|1.05E+00|7.30E-02|2.1 0E-02|4.00E-01|8.74E-01| | 45|1) Rettangolare| 0.44 x 0.42 (M.78.1) |0 .440|0.420|0.000|0.000| 0.420|1.85E-01|4.78E-03|2.7 2E-03|2.98E-03|1.54E-01| | 46|1) Rettangolare| 0.54 x 1.00 (S.2(1/3).1) |0 .540|1.000|0.000|0.000| 1.000|5.40E-01|3.40E-02|4.5 0E-02|1.31E-02|4.50E-01| | 47|1) Rettangolare|0.53 x 1.00 (S.16(15/17).1)|0 .530|1.000|0.000|0.000| 1.000|5.30E-01|3.25E-02|4.4 2E-02|1.24E-02|4.42E-01| | 48|1) Rettangolare|0.55 x 1.00 (S.18(17/19).1)|0 .550|1.000|0.000|0.000| 1.000|5.50E-01|3.56E-02|4.5 8E-02|1.39E-02|4.58E-01| | 49|1) Rettangolare| 0.44 x 1.00 (S.28(27).1) |0 .440|1.000|0.000|0.000| 1.000|4.40E-01|2.03E-02|3.6 7E-02|7.10E-03|3.67E-01| | 50|1) Rettangolare|0.29 x 1.00 (S.30(29/31).1)|0 .290|1.000|0.000|0.000| 1.000|2.90E-01|6.70E-03|2.4 2E-02|2.03E-03|2.42E-01| | 51|1) Rettangolare| 0.24 x 1.00 (S.32(31).1) |0 .240|1.000|0.000|0.000| 1.000|2.40E-01|3.97E-03|2.0 0E-02|1.15E-03|2.00E-01| | 52|1) Rettangolare| 0.25 x 1.00 (S.36(35).1) |0 .250|1.000|0.000|0.000| 1.000|2.50E-01|4.45E-03|2.0 8E-02|1.30E-03|2.08E-01| | 53|1) Rettangolare|0.58 x 1.00 (S.45(44/46).1)|0 .580|1.000|0.000|0.000| 1.000|5.80E-01|4.06E-02|4.8 3E-02|1.63E-02|4.83E-01| | 54|1) Rettangolare|0.64 x 1.00 (S.48(47/49).1)|0 .640|1.000|0.000|0.000| 1.000|6.40E-01|5.14E-02|5.3 3E-02|2.18E-02|5.33E-01| | 55|1) Rettangolare| 0.70 x 1.00 (S.55(56).1) |0 .700|1.000|0.000|0.000| 1.000|7.00E-01|6.35E-02|5.8 3E-02|2.86E-02|5.83E-01| | 56|1) Rettangolare|0.60 x 1.00 (S.62(61/63).1)|0 .600|1.000|0.000|0.000| 1.000|6.00E-01|4.40E-02|5.0 0E-02|1.80E-02|5.00E-01| | 57|1) Rettangolare| 0.74 x 1.00 (S.64.1) |0 .740|1.000|0.000|0.000| 1.000|7.40E-01|7.22E-02|6.1 7E-02|3.38E-02|6.17E-01| | 58|1) Rettangolare| 0.49 x 1.00 (S.65(66).1) |0 .490|1.000|0.000|0.000| 1.000|4.90E-01|2.67E-02|4.0 8E-02|9.80E-03|4.08E-01| | 59|1) Rettangolare|0.73 x 1.00 (S.69(68/70).1)|0 .730|1.000|0.000|0.000| 1.000|7.30E-01|7.00E-02|6.0 8E-02|3.24E-02|6.08E-01| | 60|1) Rettangolare| 0.50 x 0.50 (M.1.2) |0 .500|0.500|0.000|0.000| 0.500|2.50E-01|8.80E-03|5.2 1E-03|5.21E-03|2.08E-01| | 61|1) Rettangolare| 0.55 x 0.89 (M.10.2) |0 .550|0.890|0.000|0.000| 0.890|4.90E-01|2.97E-02|3.2 3E-02|1.23E-02|4.08E-01| | 62|1) Rettangolare| 0.55 x 1.50 (M.12.2) |0 .550|1.500|0.000|0.000| 1.500|8.25E-01|6.38E-02|1.5 5E-01|2.08E-02|6.88E-01| | 63|1) Rettangolare| 0.55 x 1.35 (M.14.2) |0 .550|1.350|0.000|0.000| 1.350|7.43E-01|5.52E-02|1.1 3E-01|1.87E-02|6.19E-01| | 64|1) Rettangolare| 0.55 x 1.60 (M.16.2) |0 .550|1.600|0.000|0.000| 1.600|8.80E-01|6.96E-02|1.8 8E-01|2.22E-02|7.33E-01| | 65|1) Rettangolare| 0.55 x 0.62 (M.18.2) |0 .550|0.620|0.000|0.000| 0.620|3.41E-01|1.61E-02|1.0 9E-02|8.60E-03|2.84E-01| | 66|1) Rettangolare| 0.66 x 1.33 (M.19.2) |0 .660|1.330|0.000|0.000| 1.330|8.78E-01|8.63E-02|1.2 9E-01|3.19E-02|7.32E-01| | 67|1) Rettangolare| 0.66 x 2.92 (M.21.2) |0 .660|2.920|0.000|0.000| 2.920|1.93E+00|2.44E-01|1.3 7E+00|7.00E-02|1.61E+00| | 68|1) Rettangolare| 0.60 x 4.53 (M.23.2) |0 .600|4.530|0.000|0.000| 4.530|2.72E+00|3.06E-01|4.6 5E+00|8.15E-02|2.27E+00| | 69|1) Rettangolare| 0.50 x 0.62 (M.25.2) |0 .500|0.620|0.000|0.000| 0.620|3.10E-01|1.30E-02|9.9 3E-03|6.46E-03|2.58E-01| | 70|1) Rettangolare| 0.55 x 0.90 (M.26.2) |0 .550|0.900|0.000|0.000| 0.900|4.95E-01|3.02E-02|3.3 4E-02|1.25E-02|4.13E-01| | 71|1) Rettangolare| 0.55 x 3.05 (M.28.2) |0 .550|3.050|0.000|0.000| 3.050|1.68E+00|1.53E-01|1.3 0E+00|4.23E-02|1.40E+00| | 72|1) Rettangolare| 0.56 x 2.10 (M.30.2) |0 .560|2.100|0.000|0.000| 2.100|1.18E+00|1.03E-01|4.3 2E-01|3.07E-02|9.80E-01| | 73|1) Rettangolare| 0.55 x 1.83 (M.32.2) |0 .550|1.830|0.000|0.000| 1.830|1.01E+00|8.28E-02|2.8 1E-01|2.54E-02|8.39E-01| | 74|1) Rettangolare| 0.55 x 1.87 (M.33.2) |0 .550|1.870|0.000|0.000| 1.870|1.03E+00|8.51E-02|3.0 0E-01|2.59E-02|8.57E-01| | 75|1) Rettangolare| 0.55 x 2.17 (M.35.2) |0 .550|2.170|0.000|0.000| 2.170|1.19E+00|1.02E-01|4.6 8E-01|3.01E-02|9.95E-01| | 76|1) Rettangolare| 0.55 x 4.56 (M.37.2) |0 .550|4.560|0.000|0.000| 4.560|2.51E+00|2.39E-01|4.3 5E+00|6.32E-02|2.09E+00| | 77|1) Rettangolare| 1.19 x 0.55 (M.38.2) |1 .190|0.550|0.000|0.000| 0.550|6.55E-01|4.62E-02|1.6 5E-02|7.72E-02|5.45E-01| | 78|1) Rettangolare| 3.25 x 0.55 (M.40.2) |3 .250|0.550|0.000|0.000| 0.550|1.79E+00|1.65E-01|4.5 1E-02|1.57E+00|1.49E+00| | 79|1) Rettangolare| 3.35 x 0.55 (M.42.2) |3 .350|0.550|0.000|0.000| 0.550|1.84E+00|1.70E-01|4.6 4E-02|1.72E+00|1.54E+00| | 80|1) Rettangolare| 1.18 x 0.55 (M.44.2) |1 .180|0.550|0.000|0.000| 0.550|6.49E-01|4.56E-02|1.6 4E-02|7.53E-02|5.41E-01| | 81|1) Rettangolare| 3.03 x 0.60 (M.47.2) |3 .030|0.600|0.000|0.000| 0.600|1.82E+00|1.95E-01|5.4 5E-02|1.39E+00|1.52E+00| | 82|1) Rettangolare| 2.93 x 0.45 (M.50.2) |2 .930|0.450|0.000|0.000| 0.450|1.32E+00|8.22E-02|2.2 2E-02|9.43E-01|1.10E+00| | 83|1) Rettangolare| 0.50 x 0.49 (M.51.2) |0 .500|0.490|0.000|0.000| 0.490|2.45E-01|8.43E-03|4.9 0E-03|5.10E-03|2.04E-01| | 84|1) Rettangolare| 1.32 x 0.58 (M.53.2) |1 .320|0.580|0.000|0.000| 0.580|7.66E-01|6.14E-02|2.1 5E-02|1.11E-01|6.38E-01| | 85|1) Rettangolare| 3.15 x 0.55 (M.55.2) |3 .150|0.550|0.000|0.000| 0.550|1.73E+00|1.59E-01|4.3 7E-02|1.43E+00|1.44E+00| | 86|1) Rettangolare| 3.00 x 0.55 (M.57.2) |3 .000|0.550|0.000|0.000| 0.550|1.65E+00|1.50E-01|4.1 6E-02|1.24E+00|1.38E+00| | 87|1) Rettangolare| 1.03 x 0.55 (M.59.2) |1 .030|0.550|0.000|0.000| 0.550|5.67E-01|3.73E-02|1.4 3E-02|5.01E-02|4.72E-01| | 88|1) Rettangolare| 1.54 x 0.50 (M.61.2) |1 .540|0.500|0.000|0.000| 0.500|7.70E-01|5.12E-02|1.6 0E-02|1.52E-01|6.42E-01| | 89|1) Rettangolare| 0.58 x 0.50 (M.63.2) |0 .580|0.500|0.000|0.000| 0.500|2.90E-01|1.15E-02|6.0 4E-03|8.13E-03|2.42E-01| | 90|1) Rettangolare| 0.50 x 1.00 (S.6(5).2) |0 .500|1.000|0.000|0.000| 1.000|5.00E-01|2.81E-02|4.1 7E-02|1.04E-02|4.17E-01| | 91|1) Rettangolare|0.66 x 1.00 (S.20(19/21).2)|0 .660|1.000|0.000|0.000| 1.000|6.60E-01|5.53E-02|5.5 0E-02|2.40E-02|5.50E-01| | 92|1) Rettangolare| 0.35 x 1.00 (S.48.2) |0 .350|1.000|0.000|0.000| 1.000|3.50E-01|1.11E-02|2.9 2E-02|3.57E-03|2.92E-01| | 93|1) Rettangolare| 0.45 x 1.00 (S.49(50).2) |0 .450|1.000|0.000|0.000| 1.000|4.50E-01|2.15E-02|3.7 5E-02|7.59E-03|3.75E-01| | 94|1) Rettangolare|0.43 x 1.00 (S.52(51/53).2)|0 .430|1.000|0.000|0.000| 1.000|4.30E-01|1.91E-02|3.5 8E-02|6.63E-03|3.58E-01| | 95|1) Rettangolare|0.56 x 1.00 (S.54(53/55).2)|0 .560|1.000|0.000|0.000| 1.000|5.60E-01|3.72E-02|4.6 7E-02|1.46E-02|4.67E-01| | 96|1) Rettangolare| 0.42 x 1.00 (S.60(61).2) |0 .420|1.000|0.000|0.000| 1.000|4.20E-01|1.80E-02|3.5 0E-02|6.17E-03|3.50E-01| | 97|1) Rettangolare| 0.55 x 0.76 (M.1.3) |0 .550|0.760|0.000|0.000| 0.760|4.18E-01|2.29E-02|2.0 1E-02|1.05E-02|3.48E-01| | 98|1) Rettangolare| 0.56 x 1.50 (M.3.3) |0 .560|1.500|0.000|0.000| 1.500|8.40E-01|6.69E-02|1.5 8E-01|2.20E-02|7.00E-01| | 99|1) Rettangolare| 0.55 x 1.97 (M.5.3) |0 .550|1.970|0.000|0.000| 1.970|1.08E+00|9.09E-02|3.5 0E-01|2.73E-02|9.03E-01| |100|1) Rettangolare| 0.55 x 1.81 (M.7.3) |0 .550|1.810|0.000|0.000| 1.810|9.96E-01|8.17E-02|2.7 2E-01|2.51E-02|8.30E-01| |101|1) Rettangolare| 0.55 x 0.56 (M.9.3) |0 .550|0.560|0.000|0.000| 0.560|3.08E-01|1.33E-02|8.0 5E-03|7.76E-03|2.57E-01| |102|1) Rettangolare| 0.55 x 3.02 (M.10.3) |0 .550|3.020|0.000|0.000| 3.020|1.66E+00|1.51E-01|1.2 6E+00|4.19E-02|1.38E+00| |103|1) Rettangolare| 0.55 x 1.10 (M.12.3) |0 .550|1.100|0.000|0.000| 1.100|6.05E-01|4.11E-02|6.1 0E-02|1.53E-02|5.04E-01| |104|1) Rettangolare| 0.55 x 0.55 (M.14.3) |0 .550|0.550|0.000|0.000| 0.550|3.03E-01|1.29E-02|7.6 3E-03|7.63E-03|2.52E-01| |105|1) Rettangolare| 0.56 x 1.28 (M.17.3) |0 .560|1.280|0.000|0.000| 1.280|7.17E-01|5.37E-02|9.7 9E-02|1.87E-02|5.97E-01| |106|1) Rettangolare| 0.56 x 3.40 (M.19.3) |0 .560|3.400|0.000|0.000| 3.400|1.90E+00|1.82E-01|1.8 3E+00|4.98E-02|1.59E+00| |107|1) Rettangolare| 0.56 x 4.48 (M.21.3) |0 .560|4.480|0.000|0.000| 4.480|2.51E+00|2.47E-01|4.2 0E+00|6.56E-02|2.09E+00| |108|1) Rettangolare| 0.55 x 1.78 (M.24.3) |0 .550|1.780|0.000|0.000| 1.780|9.79E-01|7.99E-02|2.5 8E-01|2.47E-02|8.16E-01| |109|1) Rettangolare| 0.55 x 3.30 (M.25.3) |0 .550|3.300|0.000|0.000| 3.300|1.82E+00|1.67E-01|1.6 5E+00|4.58E-02|1.51E+00| |110|1) Rettangolare| 0.55 x 2.89 (M.27.3) |0 .550|2.890|0.000|0.000| 2.890|1.59E+00|1.44E-01|1.1 1E+00|4.01E-02|1.32E+00| |111|1) Rettangolare| 0.54 x 2.39 (M.28.3) |0 .540|2.390|0.000|0.000| 2.390|1.29E+00|1.09E-01|6.1 4E-01|3.14E-02|1.08E+00| |112|1) Rettangolare| 0.55 x 2.45 (M.29.3) |0 .550|2.450|0.000|0.000| 2.450|1.35E+00|1.19E-01|6.7 4E-01|3.40E-02|1.12E+00| |113|1) Rettangolare| 0.55 x 2.62 (M.30.3) |0 .550|2.620|0.000|0.000| 2.620|1.44E+00|1.28E-01|8.2 4E-01|3.63E-02|1.20E+00|

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|114|1) Rettangolare| 0.55 x 5.13 (M.32.3) |0 .550|5.130|0.000|0.000| 5.130|2.82E+00|2.71E-01|6.1 9E+00|7.11E-02|2.35E+00| |115|1) Rettangolare| 1.14 x 0.55 (M.33.3) |1 .140|0.550|0.000|0.000| 0.550|6.27E-01|4.34E-02|1.5 8E-02|6.79E-02|5.23E-01| |116|1) Rettangolare| 3.10 x 0.55 (M.37.3) |3 .100|0.550|0.000|0.000| 0.550|1.71E+00|1.56E-01|4.3 0E-02|1.37E+00|1.42E+00| |117|1) Rettangolare| 1.24 x 0.55 (M.39.3) |1 .240|0.550|0.000|0.000| 0.550|6.82E-01|4.90E-02|1.7 2E-02|8.74E-02|5.68E-01| |118|1) Rettangolare| 2.92 x 0.45 (M.42.3) |2 .920|0.450|0.000|0.000| 0.450|1.31E+00|8.19E-02|2.2 2E-02|9.34E-01|1.10E+00| |119|1) Rettangolare| 0.55 x 0.50 (M.47.3) |0 .550|0.500|0.000|0.000| 0.500|2.75E-01|1.05E-02|5.7 3E-03|6.93E-03|2.29E-01| |120|1) Rettangolare| 0.60 x 0.40 (M.49.3) |0 .600|0.400|0.000|0.000| 0.400|2.40E-01|7.34E-03|3.2 0E-03|7.20E-03|2.00E-01| |121|1) Rettangolare| 1.68 x 0.55 (M.51.3) |1 .680|0.550|0.000|0.000| 0.550|9.24E-01|7.42E-02|2.3 3E-02|2.17E-01|7.70E-01| |122|1) Rettangolare| 1.07 x 0.55 (M.55.3) |1 .070|0.550|0.000|0.000| 0.550|5.89E-01|3.95E-02|1.4 8E-02|5.61E-02|4.90E-01| |123|1) Rettangolare| 0.89 x 0.50 (M.56.3) |0 .890|0.500|0.000|0.000| 0.500|4.45E-01|2.35E-02|9.2 7E-03|2.94E-02|3.71E-01| |124|1) Rettangolare| 0.59 x 0.50 (M.58.3) |0 .590|0.500|0.000|0.000| 0.500|2.95E-01|1.19E-02|6.1 5E-03|8.56E-03|2.46E-01| |125|1) Rettangolare| 0.73 x 0.50 (M.60.3) |0 .730|0.500|0.000|0.000| 0.500|3.65E-01|1.71E-02|7.6 0E-03|1.62E-02|3.04E-01| |126|1) Rettangolare|0.46 x 1.00 (S.22(21/23).3)|0 .460|1.000|0.000|0.000| 1.000|4.60E-01|2.27E-02|3.8 3E-02|8.11E-03|3.83E-01| |127|1) Rettangolare| 0.76 x 1.00 (S.40.3) |0 .760|1.000|0.000|0.000| 1.000|7.60E-01|7.68E-02|6.3 3E-02|3.66E-02|6.33E-01| |128|1) Rettangolare| 0.48 x 1.00 (S.43.3) |0 .480|1.000|0.000|0.000| 1.000|4.80E-01|2.53E-02|4.0 0E-02|9.22E-03|4.00E-01| |129|1) Rettangolare| 0.47 x 1.00 (S.46(47).3) |0 .470|1.000|0.000|0.000| 1.000|4.70E-01|2.40E-02|3.9 2E-02|8.65E-03|3.92E-01| |130|1) Rettangolare|0.71 x 1.00 (S.20(19/21).1)|0 .710|1.000|0.000|0.000| 1.000|7.10E-01|6.56E-02|5.9 2E-02|2.98E-02|5.92E-01| |131|1) Rettangolare|0.67 x 1.00 (S.73(72/74).1)|0 .670|1.000|0.000|0.000| 1.000|6.70E-01|5.73E-02|5.5 8E-02|2.51E-02|5.58E-01| --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------ |------------| | N° | Atz | | | (m^2) | |------------| | 1|1.00E+00| | 2|1.99E+00| | 3|4.17E-01| | 4|5.18E-01| | 5|5.40E-01| | 6|2.88E-01| | 7|1.72E+00| | 8|9.90E-01| | 9|6.86E-01| | 10|1.81E+00| | 11|1.35E+00| | 12|1.01E+00| | 13|2.05E+00| | 14|2.01E+00| | 15|1.00E+00| | 16|2.75E-01| | 17|3.35E-01| | 18|7.93E-01| | 19|7.70E-01| | 20|5.18E-01| | 21|2.11E+00| | 22|6.08E-01| | 23|4.27E-01| | 24|1.37E+00| | 25|2.77E+00| | 26|1.43E+00| | 27|2.26E+00| | 28|2.22E+00| | 29|2.24E+00| | 30|1.37E+00| | 31|3.01E+00| | 32|2.96E+00| | 33|1.21E+00| | 34|2.20E+00| | 35|1.64E+00| | 36|9.15E-01| | 37|1.21E+00| | 38|8.33E-01| | 39|1.86E+00| | 40|1.76E+00| | 41|6.31E-01| | 42|6.41E-01| | 43|1.51E+00| | 44|8.74E-01| | 45|1.54E-01| | 46|4.50E-01| | 47|4.42E-01| | 48|4.58E-01| | 49|3.67E-01| | 50|2.42E-01| | 51|2.00E-01| | 52|2.08E-01| | 53|4.83E-01| | 54|5.33E-01| | 55|5.83E-01| | 56|5.00E-01| | 57|6.17E-01| | 58|4.08E-01| | 59|6.08E-01| | 60|2.08E-01| | 61|4.08E-01| | 62|6.88E-01| | 63|6.19E-01| | 64|7.33E-01| | 65|2.84E-01| | 66|7.32E-01| | 67|1.61E+00| | 68|2.27E+00| | 69|2.58E-01| | 70|4.13E-01| | 71|1.40E+00| | 72|9.80E-01| | 73|8.39E-01|

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| 74|8.57E-01| | 75|9.95E-01| | 76|2.09E+00| | 77|5.45E-01| | 78|1.49E+00| | 79|1.54E+00| | 80|5.41E-01| | 81|1.52E+00| | 82|1.10E+00| | 83|2.04E-01| | 84|6.38E-01| | 85|1.44E+00| | 86|1.38E+00| | 87|4.72E-01| | 88|6.42E-01| | 89|2.42E-01| | 90|4.17E-01| | 91|5.50E-01| | 92|2.92E-01| | 93|3.75E-01| | 94|3.58E-01| | 95|4.67E-01| | 96|3.50E-01| | 97|3.48E-01| | 98|7.00E-01| | 99|9.03E-01| |100|8.30E-01| |101|2.57E-01| |102|1.38E+00| |103|5.04E-01| |104|2.52E-01| |105|5.97E-01| |106|1.59E+00| |107|2.09E+00| |108|8.16E-01| |109|1.51E+00| |110|1.32E+00| |111|1.08E+00| |112|1.12E+00| |113|1.20E+00| |114|2.35E+00| |115|5.23E-01| |116|1.42E+00| |117|5.68E-01| |118|1.10E+00| |119|2.29E-01| |120|2.00E-01| |121|7.70E-01| |122|4.90E-01| |123|3.71E-01| |124|2.46E-01| |125|3.04E-01| |126|3.83E-01| |127|6.33E-01| |128|4.00E-01| |129|3.92E-01| |130|5.92E-01| |131|5.58E-01| --------------

Descrizione dei DATI ASTE

(Nella tabella Dati Aste, alcuni dati che per il Progetto corrente non risultano significativi possono essere omessi) N°: numero progressivo dell’asta Verif. : X indica che l’asta viene sottoposta a verifiche di resistenza Nome (Tipol.) : stringa descrittiva dell’asta. Nell’analisi di strutture in muratura, la stringa viene utilizzata per l’identificazione della tipologia dell’asta, adottando la convenzione di PC.M: M = maschio murario (parete in muratura ordinaria): M.i.j indica il Maschio i del piano j C = parete in c.a.: C.i.j indica la parete i del piano j R = pilastro in c.a.: R.i.j indica il pilastro i del piano j T = trave. T.i.j indica la trave i del piano j H = pilastro in acciaio S = striscia muraria (fascia di piano superiore, cioè di soprafinestra). S.i.j indica la striscia i del piano j A = parete in muratura armata; A.i.j: parete i del piano j F = sottofinestra (fascia di piano inferiore). F.i.j indica il sottofinestra i del piano j Altre tipologie presenti in PC.E (non in PC.M) sono le seguenti: Z = elemento di fondazione K = collegamenti rigidi O = controventi rigidi di solaio. Si tratta di aste create per maglie di solaio rigide contenute in piani flessibili. O.i.j-k indica il controvento generato da solaio i, e che unisce i nodi j e k. Può trattarsi di un'asta appartenente al perimetro del solaio, oppure di un'asta che collega un nodo della maglia al baricentro dell'area di solaio (B). La generazione dei controventi crea anche un'asta flessibile, che collega il baricentro dell'area di solaio ad un nodo fittizio (V) esterno posto a livello dell'impalcato inferiore, atta ad evitare l'insorgere di labilità per spostamenti del baricentro di solaio in direzione ortogonale al piano del solaio stesso. Diversamente dalle aste rigide generate nel piano del solaio, l'asta che collega (B) e (V) è un'asta flessibile, che non impedisce in alcun modo gli spostamenti del solaio nel proprio piano. X = bielle di controvento. Si tratta di aste in acciaio, con vincolamento interno di biella, che in analisi non lineare sono reagenti solo a trazione. In

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compressione, per valori maggiori del valore corrispondente alla configurazione iniziale statica non sismica, l'asta viene considerata in sbandamento e quindi non più reagente a sforzo normale U = elementi reticolari murari N = conci murari J = giunti di conci murari P = pilastri in muratura Telaio (Allin.) : indica il telaio di appartenenza dell’asta. Nell’analisi di strutture in muratura in collegamento con PC.M, il Telaio viene utilizzato per indicare l’allineamento cui l’asta (=parete) appartiene Sigla : stringa alfanumerica associata all'asta Nodo i, j : numeri identificativi del nodo iniziale (i) e del nodo finale (j) Vinc. i, j : vincolamento interno dell’asta, rispettivamente al nodo iniziale ed al nodo finale, con riferimento al sistema di assi locali xyz. Il vincolamento interno 000000 è indicato anche con inc. ()=incastro). Alcuni casi notevoli sono i seguenti: Asta con nodi di continuità (travi e pilastri di telai a nodi continui) [beam]: 000000, 000000 Un’asta il cui nodo iniziale corrisponde ad un vincolo esterno a cerniera può innestarsi in tale nodo con il vincolo continuo 000000, in quanto è la cerniera stessa esterna che determinerà in tale nodo il momento nullo. Asta incernierata [truss] 2D nel piano XZ: 000010 - 000010 La sequenza dei 6 valori è: u - v - w - fix - fiy - fiz, con riferimento al sistema di assi locale x y z. Il valore 1 indica che lo spostamento è libero (in questo caso, la rotazione agli estremi dell’elemento biella). Asta incernierata [truss] 3D: 000111 - 000011 non si possono usare cerniere sferiche ad entrambi gli estremi dell’asta, perché la si rende labile rotazionalmente attorno all’asse x. Asta incastro - cerniera (2D): 000000 - 000010 Asta cerniera - incastro (2D): 000010 - 000000 G. Inc. ixy, jxy, ixz, jxz : gradi di incastro: i',xy (phi,z in i') - j',xy (phi,z in j') - i',xz (phi,z in i') - j',xz (phi,y in j'): consentono la definizione di vincoli di semincastro interni agli estremi della luce deformabile dell'asta, fornendo un valore compreso fra 0 (componente rotazionale svincolata) e 1 (incastro interno). I gradi di incastro possono essere utilizzati nella risoluzione di schemi sottoposti ad analisi lineare; nell'ambito dell'analisi non lineare, essi consentono la rappresentazione della degradazione della rigidezza alla rotazione di aste che hanno raggiunto la plasticizzazione a pressoflessione ma ancora reagenti (cioè non ancora collassate). N° Sez. : numero identificativo della sezione dell’asta, le cui caratteristiche sono descritte nei Dati Sezioni (le dimensioni B e H per la tipologia di sezione rettangolare, quadrata, circolare o circolare cava possono essere indicate nella tabella dati Aste a lato di N° Sez) Ang. rot. : angolo in gradi che rappresenta la rotazione degli assi principali per fare in modo che il riferimento locale principale si sovrapponga al riferimento locale (parallelo alla terna globale nel caso delle travi). L’angolo è positivo se orario, visto dall’asta (osservatore che da +x guarda il nodo iniziale i ). Per maggiori dettagli, consultare le figure allegate nella descrizione delle Convenzioni sui sistemi di riferimento Scost. yi, yj, zi, zj : distanza di scostamento del baricentro della sezione dagli assi locali yz ai nodi i e j. Questo parametro è ininfluente sul calcolo, ma nella modellazione colloca graficamente l’asta nella reale posizione Pend.Somm. : pendenza della sommità, per pareti superiormente inclinate K Wink. : coefficiente di sottofondo di Winkler per il calcolo della trave su suolo elastico. Il valore 0 indica travi libere (non su suolo elastico) App. su terr. : interfaccia struttura / terreno, ossia suola o larghezza di appoggio. Può essere direttamente la base della trave di fondazione, ma anche la larghezza del magrone. Questo parametro acquista significato solo in caso di trave su suolo elastico q,lim : capacità limite del terreno in corrispondenza della trave di fondazione. Questo parametro viene utilizzato per le verifiche di capacità portante del terreno (stato limite GEO), eseguite con Approccio 2 (§6.4.2.1), statiche e sismiche % K elast. (rig.fess.) : percentuale di rigidezza elastica da utilizzare nel calcolo della struttura. Frequentemente questo valore è pari al 100%, ma in alcuni casi può essere richiesto un valore inferiore. Ad esempio, nell’analisi sismica di edifici in muratura può essere necessario fare riferimento a rigidezze fessurate (§7.8.1.5.2), spesso assunte pari alla metà di quelle elastiche (e quindi: %K elast = 50%). Ad eventuali elementi in altra tecnologia (c.a.) presenti nell'edificio murario (struttura mista) che siano considerati collaboranti ma sempre in regime elastico (rispetto alla muratura che invece determina il raggiungimento degli stati limite), può essere attribuita la rigidezza fessurata anche in analisi non lineare Lungh. : lunghezza dell'asta (coincidente con la distanza fra i nodi i e j) Rigidità i xy, j xy, i xz, j xz : lunghezza tratti estremi rigidi, iniziale (al nodo i) e finale (al nodo j); i tratti rigidi possono essere diversi nei due piani di flessione xy e xz. Questa distinzione è particolarmente utile nel calcolo di edifici in muratura, dove le zone rigide per flessione complanare sono generalmente diverse da quelle per flessione ortogonale al piano della parete. Lungh. def. xy, xz : lunghezza di deformazione dell'asta, dipendente dalla lunghezza dell'asta e delle sue zone rigide Inf.rig. : X indica che l'asta è considerata infinitamente rigida Prec.or.,vert. : tensione di precompressione orizzontale e verticale, utilizzata per aste in muratura (maschi murari) N° Mat. : numero identificativo del materiale dell’asta, le cui caratteristiche sono descritte nei Dati Materiali Mur. nuova : X indica che l'asta è costituita da materiale murario nuovo Rinforzi a taglio : X indica che la parete è rinforzata con armatura orizzontale a taglio. I parametri di rinforzo sono definiti nei Parametri di Calcolo e nei Dati Materiali in corrispondenza del materiale costituente la parete. La muratura rinforzata deve necessariamente essere muratura nuova Malta buona, Giunti sottili, Ricorsi, Connessione (trasversale), Nucleo scadente, Iniezioni, Intonaco armato : caratteristiche di materiale murario esistente che determinano fattori correttivi per i parametri meccanici e di resistenza (§C8A.2, Tab.C8A.2.2) PressoFl.Compl., Taglio Scorr., Taglio Fess.Diag., Sf.Norm. Traz., PressoFl.Ortog. : X indica che l'elemento murario è sottoposto alla corrispondente verifica Drift PressoFl.,Taglio : specifica il massimo drift di piano (= deformazione angolare = spostamento / altezza deformabile) a pressoflessione e a taglio complanari. I valori di riferimento proposti da NTC08 sono i seguenti: per muratura nuova ordinaria: press. 0.8%H, taglio 0.4%H; per muratura nuova armata: press. 1.2%H, taglio 0.6%H; per muratura esistente: press. 0.6%H, taglio 0.4%H. Per H si intende l'altezza deformabile complanare alla parete Inter.irrigid. : distanza fra muri trasversali per la specchiatura entro cui si trova confinata la parete. Questo parametro ha effetto nelle verifiche sismiche a pressoflessione ortogonale secondo le azioni convenzionali (§7.2.3) e nelle verifiche statiche con il metodo dell'articolazione (§4.5.6.2). In tali verifiche, la parete viene considerata appoggiata agli estremi della luce deformabile nel piano ortogonale. Se l'interasse di irrigidimento 'a' è >0, viene considerato un comportamento a piastra (parete ben ammorsata nei muri trasversali). Se a=B, con B=base (dimensione complanare) della parete, ciò equivale a considerare che la parete sia vincolata esattamente ai suoi bordi laterali; se a>B, la parete appartiene ad una specchiatura più ampia definita dai muri trasversali. a=0 equivale a considerare un comportamento a trave, con parete libera quindi da vincoli laterali Spess. : spessore della parete muraria es2 (app.sx e dx), es1 (sup.) : eccentricità strutturali utilizzati in analisi statica lineare non sismica per l'applicazione del metodo semplificato (articolazione) previsto da §4.5.6.2. es2, eccentricità del carico applicato dal solaio, è in valore assoluto e la sua posizione rispetto al piano medio della parete è determinata dall'essere a sinistra (sx) o a destra (dx), considerando un orientamento della sezione trasversale della parete equiverso con l'asse globale di riferimento (X o Y) parallelo al piano medio (piano complanare) della parete stessa. es1, eccentricità del carico trasmesso dalle pareti del piano sovrastante, è in segno positivo (se a destra) o negativo (se a sinistra) Arm.: Asxy(mm^2), cxy(mm), Asxz, cxz : armatura per pareti o fasce dotati di barre in acciaio o elementi resistenti a trazione. Per elementi verticali (pareti e pilastri, in muratura e in c.a.) l'armatura Asxy si riferisce al piano di sollecitazione locale xy, e Asxz al piano locale xz; tali armature sono simmetriche. Per

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elementi orizzontali (fasce murarie, travi), Asxy indica l'armatura in estradosso e Asxz l'armatura in intradosso: la verifica di resistenza viene infatti eseguita solo nel piano complanare locale xz, e prevede la possibilità di un'armatura non simmetrica (ad es. fasce murarie con elemento resistente a trazione solo in estradosso - tipo cordolo in c.a. - o solo in intradosso - architrave che delimita l'apertura sottostante). Per elementi verticali o orizzontali consolidati con sistema CAM l'armatura (nastri che fasciano la muratura) viene espressa non con Asxy,Asxz ma attraverso gli specifici parametri. Nel caso di parete in muratura confinata (con sezione di pilastrino non nulla), il copriferro indica la distanza rispetto al bordo esterno del baricentro della sezione del pilastrino Sez. Pilastrino : il parametro è dedicato alla muratura confinata. Se la sezione del pilastrino è specificata, questa si riferisce all'elemento in c.a. posto al bordo della parete. Nel caso dei pilastrini di pareti confinate, i dati Asxy,cxy, Asxz,cxz si riferiscono all'armatura dei pilastrini ed il copriferro è considerato pari alla distanza rispetto al bordo esterno del baricentro della sezione del pilastrino. Dal copriferro e dalla sezione del pilastrino si ricava quindi automaticamente la lunghezza della muratura confinata, cioè la parte di muratura che resta compresa fra i pilastrini estremi (ad es. per applicare la formula specifica di resistenza al taglio) Rinforzi CAM : X indica che l'elemento, in muratura ordinaria (e quindi di tipologia M, S o F), è consolidato con sistema CAM - passo vert.-orizz. (mm), n°avvolg. vert.-orizz., fp vert.-orizz. (N/mm^2 - kgf/cm^2), Quinconce : parametri descrittivi dell'intervento dei consolidamento con sistema CAM previsto per la corrispondente parete o fascia muraria C.a.: Aswxy, xz(mm^2), s(mm) : per gli elementi in cemento armato, aventi tipologia: C, R (elementi verticali) o T, Z (elementi orizzontali in elevazione: T o in fondazione: Z), Asw indica l'armatura delle staffe nei due piani di flessione xy e xz (per gli elementi orizzontali, la verifica a taglio riguarda solo il piano xz); s indica il passo delle staffe. L'armatura a taglio si intende riferita alle zone di estremità dell'elemento, cioè nelle sezioni iniziale e finale della luce deformabile; non è prevista la possibilità di specificare armature distinte per la zona iniziale e per la zona finale, pertanto si considererà - fra le due sezioni - la staffatura minore

Dati ASTE |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -----------------------| | N° | Verif. | Nome | Telaio | Sigla | Nodo| | Vinc. | | G.Inc. | G.Inc. | G.Inc. | G.Inc. | N° | B | H | | | | (Tipol.) | (Allin.) | | i | j | i | j | ixy | jxy | ixz | jxz | Sez. | (m) | (m) | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -----------------------| | 1| X | M.1.1. | 1X | 1X | 1|120| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 2|0.600|3.970| | 2| X | Z.1.1. | 1X | 1X | 2| 1| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 3| X | Z.1.1. | 1X | 1X | 1| 3| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 4| X | M.3.1. | 1X | 3X | 4|207| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 4|0.540|1.150| | 5| X | Z.3.1. | 1X | 3X | 5| 4| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 6| X | Z.3.1. | 1X | 3X | 4| 6| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 7| X | M.5.1. | 1X | 5X | 7|138| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 5|0.540|1.200| | 8| X | Z.5.1. | 1X | 5X | 8| 7| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 9| X | Z.5.1. | 1X | 5X | 7| 9| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 10| X | M.7.1. | 1X | 7X | 10|159| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 5|0.540|1.200| | 11| X | Z.7.1. | 1X | 7X | 11| 10| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 12| X | Z.7.1. | 1X | 7X | 10| 12| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 13| X | M.9.1. | 1X | 9X | 13|157| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 5|0.540|1.200| | 14| X | Z.9.1. | 1X | 9X | 14| 13| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 15| X | Z.9.1. | 1X | 9X | 13| 15| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 16| X | M.11.1. | 1X | 11X | 16|129| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 5|0.540|1.200| | 17| X | Z.11.1. | 1X | 11X | 17| 16| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 18| X | Z.11.1. | 1X | 11X | 16| 18| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 19| X | M.13.1. | 1X | 13X | 19|203| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 6|0.540|0.640| | 20| X | Z.13.1. | 1X | 13X | 20| 19| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 21| X | Z.13.1. | 1X | 13X | 19| 21| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 22| X | M.14.1. | 2X | 14X | 22|137| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 7|0.550|3.760| | 23| X | Z.14.1. | 2X | 14X | 23| 22| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 24| X | Z.14.1. | 2X | 14X | 22| 24| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 25| X | M.15.1. | 2X | 15X | 24|197| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 7|0.550|3.760| | 26| X | Z.15.1. | 2X | 15X | 24| 25| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 27| X | M.17.1. | 2X | 17X | 26|128| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 8|0.550|2.160| | 28| X | Z.17.1. | 2X | 17X | 27| 26| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 29| X | Z.17.1. | 2X | 17X | 26| 28| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 30| X | M.19.1. | 2X | 19X | 29|143| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 9|0.610|1.350| | 31| X | Z.19.1. | 2X | 19X | 30| 29| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 32| X | Z.19.1. | 2X | 19X | 29| 31| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 33| X | M.21.1. | 2X | 21X | 32|200| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 10|0.710|3.060| | 34| X | Z.21.1. | 2X | 21X | 33| 32| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 35| X | Z.21.1. | 2X | 21X | 32| 34| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 36| X | M.22.1. | 2X | 22X | 34|121| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 11|0.710|2.290| | 37| X | Z.22.1. | 2X | 22X | 34|112| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 38| X | M.24.1. | 3X | 24X | 35|132| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 12|0.600|2.010| | 39| X | Z.24.1. | 3X | 24X | 36| 35| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 40| X | Z.24.1. | 3X | 24X | 35| 37| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 41| X | M.25.1. | 3X | 25X | 37|151| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 13|0.600|4.090| | 42| X | Z.25.1. | 3X | 25X | 37| 38| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 43| X | M.27.1. | 3X | 27X | 39|196| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 14|0.580|4.150| | 44| X | Z.27.1. | 3X | 27X | 40| 39| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 45| X | Z.27.1. | 3X | 27X | 39| 41| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 46| X | M.29.1. | 4X | 29X | 42|205| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 15|0.330|3.650| | 47| X | Z.29.1. | 4X | 29X | 43| 42| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 48| X | Z.29.1. | 4X | 29X | 42| 44| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 49| X | M.31.1. | 4X | 31X | 45|124| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 16|0.250|1.320| | 50| X | Z.31.1. | 4X | 31X | 46| 45| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 51| X | Z.31.1. | 4X | 31X | 45| 47| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 52| X | M.33.1. | 5X | 33X | 48|134| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 15|0.330|3.650| | 53| X | Z.33.1. | 5X | 33X | 49| 48| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 54| X | Z.33.1. | 5X | 33X | 48| 50| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 55| X | M.35.1. | 5X | 35X | 51|144| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 16|0.250|1.320| | 56| X | Z.35.1. | 5X | 35X | 52| 51| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 57| X | Z.35.1. | 5X | 35X | 51| 53| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 58| | M.37.1. | 6X | 37X | 54|195| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 17|0.550|0.730| | 59| X | Z.37.1. | 6X | 37X | 55| 54| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 60| X | Z.37.1. | 6X | 37X | 54| 56| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 61| X | M.39.1. | 6X | 39X | 57|201| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 18|0.550|1.730| | 62| X | Z.39.1. | 6X | 39X | 58|113| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500|

23

| 63| X | Z.39.1. | 6X | 39X | 57|114| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 64| X | M.41.1. | 6X | 41X | 60|208| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 19|0.550|1.680| | 65| X | Z.41.1. | 6X | 41X | 61| 60| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 66| X | Z.41.1. | 6X | 41X | 60| 62| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 67| X | M.43.1. | 6X | 43X | 63|126| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 20|0.550|1.130| | 68| X | Z.43.1. | 6X | 43X | 64| 63| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 69| X | Z.43.1. | 6X | 43X | 63| 65| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 70| X | M.44.1. | 7X | 44X | 66|133| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 21|0.540|4.680| | 71| X | Z.44.1. | 7X | 44X | 66| 67| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 72| X | M.46.1. | 7X | 46X | 68|140| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 22|0.540|1.350| | 73| X | Z.46.1. | 7X | 46X | 69| 68| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 74| X | Z.46.1. | 7X | 46X | 68| 70| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 75| X | M.47.1. | 7X | 47X | 71|152| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 23|0.640|0.800| | 76| X | Z.47.1. | 7X | 47X | 70| 71| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 77| X | Z.47.1. | 7X | 47X | 71| 72| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 78| X | M.49.1. | 7X | 49X | 73|160| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 24|0.640|2.560| | 79| X | Z.49.1. | 7X | 49X | 74|116| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 80| X | Z.49.1. | 7X | 49X | 73|117| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 81| X | M.50.1. | 7X | 50X | 75|199| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 25|0.640|5.190| | 82| X | Z.50.1. | 7X | 50X | 75| 76| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 83| X | M.51.1. | 1Y | 1Y | 77|204| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 26|3.120|0.550| | 84| X | Z.51.1. | 1Y | 1Y | 78| 77| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 85| X | Z.51.1. | 1Y | 1Y | 77| 81| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 86| X | M.52.1. | 1Y | 2Y | 80|118| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 27|4.930|0.550| | 87| X | Z.52.1. | 1Y | 2Y | 81| 79| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 88| X | Z.52.1. | 1Y | 2Y | 80| 43| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 89| X | M.53.1. | 1Y | 3Y | 82|122| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 28|4.850|0.550| | 90| X | Z.53.1. | 1Y | 3Y | 43| 82| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| | 91| X | Z.53.1. | 1Y | 3Y | 82| 49| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 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|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |102| X | M.59.1. | 2Y | 9Y | 90|150| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 33|2.080|0.700| |103| X | Z.59.1. | 2Y | 9Y | 89| 90| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |104| X | Z.59.1. | 2Y | 9Y | 90| 70| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |105| X | M.60.1. | 3Y | 10Y | 91|156| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 34|4.400|0.600| |106| X | Z.60.1. | 3Y | 10Y | 91|116| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |107| X | M.61.1. | 4Y | 11Y | 92|161| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 35|3.280|0.600| |108| X | Z.61.1. | 4Y | 11Y | 93| 92| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |109| X | Z.61.1. | 4Y | 11Y | 92|111| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |110| X | M.63.1. | 4Y | 13Y | 94|198| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 36|1.830|0.600| |111| X | Z.63.1. 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40|3.150|0.670| |121| X | Z.72.1. | 6Y | 22Y | 100|101| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |122| X | M.74.1. | 6Y | 24Y | 101|127| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 41|1.130|0.670| |123| X | Z.74.1. | 6Y | 24Y | 101|102| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |124| X | M.75.1. | 7Y | 25Y | 103|131| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 42|1.570|0.490| |125| X | Z.75.1. | 7Y | 25Y | 104|103| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |126| X | Z.75.1. | 7Y | 25Y | 103|105| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |127| X | M.76.1. | 7Y | 26Y | 106|135| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 43|3.700|0.490| |128| X | Z.76.1. | 7Y | 26Y | 106|107| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |129| X | M.77.1. | 7Y | 27Y | 108|139| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 44|2.140|0.490| |130| X | Z.77.1. | 7Y | 27Y | 108|109| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |131| X | M.78.1. | 7Y | 28Y | 109|142| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 45|0.440|0.420| |132| X | Z.78.1. | 7Y | 28Y | 109|110| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |133| | S.2(1/3).1. | 1X | 2X | 120|207| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 46|0.540|1.000| |134| | S.4(3/5).1. | 1X | 4X | 207|330| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 46|0.540|1.000| |135| | S.6(5/7).1. | 1X | 6X | 138|163| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 46|0.540|1.000| |136| | S.8(7/9).1. | 1X | 8X | 159|331| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 46|0.540|1.000| |137| | K.S.10(9/11).1. | 1X | 10X | 157|164| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |138| | S.12(11/13).1. | 1X | 12X | 129|203| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 46|0.540|1.000| |139| | S.16(15/17).1. | 2X | 16X | 197|334| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 47|0.530|1.000| |140| | S.18(17/19).1. | 2X | 18X | 128|143| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |141| | K.S.20(19/21).1. | 2X | 20X | 143|167| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |142| | K.S.23(22).1. | 2X | 23X | 121|336| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |143| | K.S.26(25/27).1. | 3X | 26X | 151|172| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |144| | S.28(27).1. | 3X | 28X | 196|340| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 49|0.440|1.000| |145| | S.30(29/31).1. | 4X | 30X | 205|124| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 50|0.290|1.000| |146| | S.32(31).1. | 4X | 32X | 124|147| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 51|0.240|1.000| |147| | S.34(33/35).1. | 5X | 34X | 134|144| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 50|0.290|1.000| |148| | S.36(35).1. | 5X | 36X | 144|148| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 52|0.250|1.000| |149| | K.S.38(37/39).1. | 6X | 38X | 195|175| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |150| | K.S.40(39/41).1. | 6X | 40X | 201|346| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |151| | S.42(41/43).1. | 6X | 42X | 208|178| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |152| | S.45(44/46).1. | 7X | 45X | 133|140| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 53|0.580|1.000| |153| | S.48(47/49).1. | 7X | 48X | 152|179| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 54|0.640|1.000| |154| | S.55(56).1. | 2Y | 5Y | 149|334| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 55|0.700|1.000| |155| | S.62(61/63).1. | 4Y | 12Y | 161|198| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 56|0.600|1.000| |156| | S.64.1. | 5Y | 14Y | 153|154| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 57|0.740|1.000| |157| | S.65(66).1. | 5Y | 15Y | 155|202| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 58|0.490|1.000| |158| | S.67(68).1. | 6Y | 17Y | 158|336| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |159| | S.69(68/70).1. | 6Y | 19Y | 206|340| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 59|0.730|1.000|

24

|160| | S.71(70/72).1. | 6Y | 21Y | 119|123| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 59|0.730|1.000| |161| | K.S.73(72/74).1. | 6Y | 23Y | 123|191| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |162| X | M.1.2. | 1X | 1X | 162|226| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 60|0.500|0.500| |163| X | M.3.2. | 1X | 3X | 163|210| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 60|0.500|0.500| |164| X | M.5.2. | 1X | 5X | 164|276| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 60|0.500|0.500| |165| X | M.8.2. | 1X | 8X | 165|218| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 60|0.500|0.500| |166| X | M.10.2. | 2X | 10X | 166|272| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 61|0.550|0.890| |167| X | M.12.2. | 2X | 12X | 167|280| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 62|0.550|1.500| |168| X | M.14.2. | 2X | 14X | 168|214| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 63|0.550|1.350| |169| X | M.16.2. | 2X | 16X | 169|222| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 64|0.550|1.600| |170| X | M.18.2. | 2X | 18X | 170|270| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 65|0.550|0.620| |171| X | M.19.2. | 3X | 19X | 171|274| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 66|0.660|1.330| |172| X | M.21.2. | 3X | 21X | 172|278| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 67|0.660|2.920| |173| X | M.23.2. | 3X | 23X | 173|282| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 68|0.600|4.530| |174| X | M.25.2. | 3X | 25X | 174|212| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 69|0.500|0.620| |175| X | M.26.2. | 6X | 26X | 175|216| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 70|0.550|0.900| |176| X | M.28.2. | 6X | 28X | 176|220| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 71|0.550|3.050| |177| X | M.30.2. | 6X | 30X | 177|224| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 72|0.560|2.100| |178| X | M.32.2. | 6X | 32X | 178|269| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 73|0.550|1.830| |179| X | M.33.2. | 7X | 33X | 179|271| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 74|0.550|1.870| |180| X | M.35.2. | 7X | 35X | 180|273| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 75|0.550|2.170| |181| X | M.37.2. | 7X | 37X | 181|275| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 76|0.550|4.560| |182| X | M.38.2. | 2Y | 1Y | 182|277| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 77|1.190|0.550| |183| X | M.40.2. | 2Y | 3Y | 183|279| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 78|3.250|0.550| |184| X | M.42.2. | 2Y | 5Y | 184|281| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 79|3.350|0.550| |185| X | M.44.2. | 2Y | 7Y | 185|283| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 80|1.180|0.550| |186| X | M.47.2. | 3Y | 10Y | 186|211| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 81|3.030|0.600| |187| X | M.50.2. | 5Y | 13Y | 187|213| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 82|2.930|0.450| |188| X | M.51.2. | 6Y | 14Y | 188|215| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 83|0.500|0.490| |189| X | M.53.2. | 6Y | 16Y | 189|217| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 84|1.320|0.580| |190| X | M.55.2. | 6Y | 18Y | 190|219| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 85|3.150|0.550| |191| X | M.57.2. | 6Y | 20Y | 191|221| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 86|3.000|0.550| |192| X | M.59.2. | 6Y | 22Y | 192|223| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 87|1.030|0.550| |193| X | M.61.2. | 7Y | 24Y | 193|225| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 88|1.540|0.500| |194| X | M.63.2. | 7Y | 26Y | 194|227| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 89|0.580|0.500| |195| | K.S.2(1/3).2. | 1X | 2X | 226|238| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |196| | K.S.4(3/5).2. | 1X | 4X | 210|239| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |197| | S.6(5).2. | 1X | 6X | 276|228| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |198| | S.7(8).2. | 1X | 7X | 229|242| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |199| | S.9(10).2. | 2X | 9X | 230|243| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |200| | S.11(10/12).2. | 2X | 11X | 272|244| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |201| | S.13(12/14).2. | 2X | 13X | 280|357| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |202| | S.15(14/16).2. | 2X | 15X | 214|358| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |203| | S.17(16/18).2. | 2X | 17X | 222|270| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |204| | S.20(19/21).2. | 3X | 20X | 274|278| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 91|0.660|1.000| |205| | S.22(21/23).2. | 3X | 22X | 278|389| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 91|0.660|1.000| |206| | K.S.24(23/25).2. | 3X | 24X | 282|247| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |207| | K.S.27(26/28).2. | 6X | 27X | 216|248| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |208| | K.S.29(28/30).2. | 6X | 29X | 220|233| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |209| | K.S.31(30/32).2. | 6X | 31X | 224|250| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |210| | K.S.34(33/35).2. | 7X | 34X | 271|252| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |211| | K.S.36(35/37).2. | 7X | 36X | 273|367| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |212| | S.39(38/40).2. | 2Y | 2Y | 277|360| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |213| | S.41(40/42).2. | 2Y | 4Y | 279|281| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |214| | K.S.43(42/44).2. | 2Y | 6Y | 281|257| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |215| | S.45.2. | 8Y | 8Y | 231|232| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |216| | S.46(47).2. | 3Y | 9Y | 233|211| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 56|0.600|1.000| |217| | S.48.2. | 5Y | 11Y | 234|235| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 92|0.350|1.000| |218| | S.49(50).2. | 5Y | 12Y | 236|260| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 93|0.450|1.000| |219| | S.52(51/53).2. | 6Y | 15Y | 215|261| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 94|0.430|1.000| |220| | S.54(53/55).2. | 6Y | 17Y | 217|262| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 95|0.560|1.000| |221| | K.S.56(55/57).2. | 6Y | 19Y | 219|263| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |222| | K.S.58(57/59).2. | 6Y | 21Y | 221|365| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |223| | S.60(61).2. | 7Y | 23Y | 237|266| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 96|0.420|1.000| |224| | S.62(61/63).2. | 7Y | 25Y | 225|268| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |225| X | M.1.3. | 1X | 1X | 238|315| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 97|0.550|0.760| |226| X | M.3.3. | 1X | 3X | 239|292| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 98|0.560|1.500| |227| X | M.5.3. | 1X | 5X | 240|327| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 99|0.550|1.970| |228| X | M.7.3. | 1X | 7X | 241|300| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 100|0.550|1.810| |229| X | M.9.3. | 1X | 9X | 242|321| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 101|0.550|0.560| |230| X | M.10.3. | 2X | 10X | 243|288| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 102|0.550|3.020| |231| X | M.12.3. | 2X | 12X | 244|296| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 103|0.550|1.100| |232| X | M.14.3. | 2X | 14X | 245|313| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 104|0.550|0.550| |233| X | M.17.3. | 3X | 17X | 246|317| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 105|0.560|1.280| |234| X | M.19.3. | 3X | 19X | 278|319| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 106|0.560|3.400| |235| X | M.21.3. | 3X | 21X | 247|323| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 107|0.560|4.480| |236| X | M.23.3. | 3X | 23X | 212|325| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 69|0.500|0.620| |237| X | M.24.3. | 6X | 24X | 248|286| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 108|0.550|1.780| |238| X | M.25.3. | 6X | 25X | 249|290| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 109|0.550|3.300| |239| X | M.27.3. | 6X | 27X | 250|294| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 110|0.550|2.890| |240| X | M.28.3. | 6X | 28X | 251|298| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 111|0.540|2.390| |241| X | M.29.3. | 7X | 29X | 252|312| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 112|0.550|2.450| |242| X | M.30.3. | 7X | 30X | 253|314| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 113|0.550|2.620| |243| X | M.32.3. | 7X | 32X | 254|316| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 114|0.550|5.130| |244| X | M.33.3. | 2Y | 1Y | 255|318| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 115|1.140|0.550| |245| X | M.35.3. | 2Y | 3Y | 256|320| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 86|3.000|0.550| |246| X | M.37.3. | 2Y | 5Y | 257|322| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 116|3.100|0.550| |247| X | M.39.3. | 2Y | 7Y | 258|324| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 117|1.240|0.550| |248| X | M.42.3. | 3Y | 10Y | 259|326| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 118|2.920|0.450| |249| X | M.45.3. | 5Y | 13Y | 260|285| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 118|2.920|0.450| |250| X | M.47.3. | 6Y | 15Y | 261|287| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 119|0.550|0.500| |251| X | M.49.3. | 6Y | 17Y | 262|289| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 120|0.600|0.400| |252| X | M.51.3. | 6Y | 19Y | 263|291| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 121|1.680|0.550| |253| X | M.53.3. | 6Y | 21Y | 264|293| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 86|3.000|0.550| |254| X | M.55.3. | 6Y | 23Y | 265|295| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 122|1.070|0.550| |255| X | M.56.3. | 7Y | 24Y | 266|297| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 123|0.890|0.500| |256| X | M.58.3. | 7Y | 26Y | 267|299| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 124|0.590|0.500|

25

|257| X | M.60.3. | 7Y | 28Y | 268|301| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 125|0.730|0.500| |258| | S.2(1/3).3. | 1X | 2X | 315|292| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 95|0.560|1.000| |259| | S.4(3/5).3. | 1X | 4X | 292|371| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |260| | S.6(5/7).3. | 1X | 6X | 327|300| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |261| | K.S.8(7/9).3. | 1X | 8X | 300|372| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |262| | K.S.11(10/12).3. | 2X | 11X | 288|306| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |263| | S.13(12/14).3. | 2X | 13X | 296|375| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |264| | S.15(14).3. | 2X | 15X | 313|302| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |265| | S.16.3. | 2X | 16X | 303|304| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 94|0.430|1.000| |266| | S.18(17/19).3. | 3X | 18X | 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|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 93|0.450|1.000| |276| | S.43.3. | 5Y | 11Y | 308|309| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 128|0.480|1.000| |277| | S.44(45).3. | 5Y | 12Y | 310|285| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 93|0.450|1.000| |278| | S.46(47).3. | 6Y | 14Y | 311|287| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 129|0.470|1.000| |279| | K.S.48(47/49).3. | 6Y | 16Y | 287|376| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |280| | S.50(49/51).3. | 6Y | 18Y | 289|379| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 58|0.490|1.000| |281| | S.52(51/53).3. | 6Y | 20Y | 291|293| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |282| | K.S.54(53/55).3. | 6Y | 22Y | 293|384| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |283| | S.57(56/58).3. | 7Y | 25Y | 297|299| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |284| | K.S.59(58/60).3. | 7Y | 27Y | 299|377| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |285| X | Z.39.1:1. | 6X | 39X | 113| 57| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |286| X | Z.39.1:1. | 6X | 39X | 114| 59| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |287| X | Z.44.1:1. | 7X | 44X | 115| 66| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |288| X | Z.49.1:1. | 7X | 49X | 116| 73| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |289| X | Z.50.1:1. | 7X | 50X | 117| 75| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |290| X | Z.13.1. | 1X | 13X | 3| 5| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |291| X | Z.13.1. | 1X | 13X | 6| 8| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |292| X | Z.13.1. | 1X | 13X | 9| 11| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |293| X | Z.13.1. | 1X | 13X | 12| 14| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |294| X | Z.13.1. | 1X | 13X | 15| 17| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |295| X | Z.13.1. | 1X | 13X | 18| 20| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |296| X | Z.22.1:1. | 2X | 22X | 25| 27| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |297| X | Z.22.1:1. | 2X | 22X | 28| 30| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |298| X | Z.22.1:1. | 2X | 22X | 31| 33| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |299| X | Z.27.1. | 3X | 27X | 38| 40| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |300| X | Z.31.1. | 4X | 31X | 44| 46| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |301| X | Z.35.1. | 5X | 35X | 50| 52| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |302| X | Z.43.1. | 6X | 43X | 56| 58| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |303| X | Z.43.1. | 6X | 43X | 59| 61| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |304| X | Z.43.1. | 6X | 43X | 62| 64| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |305| X | Z.50.1. | 7X | 50X | 67| 69| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |306| X | Z.50.1. | 7X | 50X | 72| 74| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |307| X | Z.54.1. | 1Y | 4Y | 79| 80| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |308| X | Z.54.1. | 1Y | 4Y | 49| 83| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |309| X | Z.59.1. | 2Y | 9Y | 85| 25| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |310| X | Z.63.1. | 4Y | 13Y | 111| 94| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |311| X | Z.74.1. | 6Y | 24Y | 98|112| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |312| X | Z.78.1. | 7Y | 28Y | 105|391| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |313| X | Z.78.1. | 7Y | 28Y | 107|108| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |314| | K.S.4(3/5).1:1. | 1X | 4X | 162|138| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |315| | K.S.6(5/7).1:1. | 1X | 6X | 163|159| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |316| | S.10(9/11).1:1. | 1X | 10X | 164|332| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 46|0.540|1.000| |317| | K. | 1X | | 203|165| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |318| | K. | 1X | | 228|241| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |319| | S.2(1/3).2:1. | 1X | 2X | 238|210| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |320| | S.4(3/5).2:1. | 1X | 4X | 239|354| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |321| | S.4(3/5).2:1:1. | 1X | 4X | 240|276| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |322| | K.:1. | 1X | | 241|355| inc |000111|1.000000|0.000000|1.000000|0. 000000| 1|0.000|0.000| |323| | S.7(8).2:1. | 1X | 7X | 242|218| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |324| | K. | 2X | | 137|197| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |325| | K. | 2X | | 200|168| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |326| | K.S.16(15/17).1:1. | 2X | 16X | 166|128| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |327| | S.20(19/21).1:1. | 2X | 20X | 167|335| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 130|0.710|1.000| |328| | K.:1. | 2X | | 168|121| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |329| | S.23(22).1:1. | 2X | 23X | 169|170| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 130|0.710|1.000| |330| | S.23(22).1:1:1. | 2X | 23X | 170|145| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 130|0.710|1.000| |331| | S.9(10).2:1. | 2X | 9X | 243|356| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |332| | S.11(10/12).2:1. | 2X | 11X | 244|280| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |333| | K.S.13(12/14).2:1. | 2X | 13X | 245|214| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |334| | K. | 2X | | 302|376| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |335| | K. | 3X | | 132|151| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |336| | K. | 3X | | 171|132| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |337| | K.S.26(25/27).1:1. | 3X | 26X | 172|339| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |338| | K.S.26(25/27).1:1:1. | 3X | 26X | 173|196| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |339| | K. | 3X | | 146|174| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |340| | K. | 3X | | 246|274| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |341| | S.24(23/25).2:1. | 3X | 24X | 247|361| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |342| | S.38(37/39).1:1. | 6X | 38X | 175|176| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |343| | K.S.38(37/39).1:1:1. | 6X | 38X | 176|345| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |344| | K.S.40(39/41).1:1. | 6X | 40X | 177|208| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |345| | K.S.42(41/43).1:1. | 6X | 42X | 178|126| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |346| | S.27(26/28).2:1. | 6X | 27X | 248|249| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |347| | K.S.27(26/28).2:1:1. | 6X | 27X | 249|220| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |348| | S.31(30/32).2:1. | 6X | 31X | 250|251| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 95|0.560|1.000| |349| | K.S.31(30/32).2:1:1. | 6X | 31X | 251|269| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |350| | K. | 6X | | 286|290| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |351| | K. | 6X | | 294|298| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |352| | K. | 7X | | 140|350| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |353| | K. | 7X | | 160|353| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000|

26

|354| | S.48(47/49).1:1. | 7X | 48X | 179|180| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 54|0.640|1.000| |355| | K.S.48(47/49).1:1:1. | 7X | 48X | 180|351| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |356| | K. | 7X | | 199|181| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |357| | S.34(33/35).2:1. | 7X | 34X | 252|253| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |358| | K.S.34(33/35).2:1:1. | 7X | 34X | 253|273| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |359| | K.S.36(35/37).2:1. | 7X | 36X | 254|275| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |360| | K. | 7X | | 312|314| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |361| | K. | 1Y | | 204|333| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |362| | K. | 1Y | | 118|342| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |363| | K. | 1Y | | 122|343| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |364| | K. | 2Y | | 130|338| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |365| | K. | 2Y | | 136|148| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |366| | K. | 2Y | | 141|344| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |367| | K.S.55(56).1:1. | 2Y | 5Y | 182|130| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |368| | K.:1. | 2Y | | 183|147| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |369| | K.:1. | 2Y | | 184|141| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |370| | K. | 2Y | | 150|185| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |371| | K. | 2Y | | 255|277| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |372| | K.S.39(38/40).2:1. | 2Y | 2Y | 256|279| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |373| | K.S.43(42/44).2:1. | 2Y | 6Y | 257|363| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |374| | K.S.43(42/44).2:1:1. | 2Y | 6Y | 258|283| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |375| | K. | 3Y | | 156|186| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |376| | K. | 3Y | | 211|259| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |377| | K. | 5Y | | 154|335| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |378| | K. | 5Y | | 202|187| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |379| | K. | 5Y | | 235|357| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |380| | K.S.49(50).2:1. | 5Y | 12Y | 260|213| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |381| | K. | 5Y | | 309|375| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |382| | K. | 6Y | | 188|158| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |383| | K.S.67(68).1:1. | 6Y | 17Y | 189|206| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |384| | K.S.69(68/70).1:1. | 6Y | 19Y | 190|119| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |385| | K.S.73(72/74).1:1. | 6Y | 23Y | 191|348| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |386| | K. | 6Y | | 127|192| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |387| | S.52(51/53).2:1. | 6Y | 15Y | 261|358| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 94|0.430|1.000| |388| | S.54(53/55).2:1. | 6Y | 17Y | 262|361| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 95|0.560|1.000| |389| | S.56(55/57).2:1. | 6Y | 19Y | 263|264| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |390| | K.S.56(55/57).2:1:1. | 6Y | 19Y | 264|221| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |391| | K.S.58(57/59).2:1. | 6Y | 21Y | 265|223| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |392| | K. | 7Y | | 131|337| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |393| | K. | 7Y | | 135|193| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |394| | K. | 7Y | | 139|194|000011| inc |0.000000|1.000000|0.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |395| | K.:1. | 7Y | | 193|139| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |396| | K.:1. | 7Y | | 194|341| inc |000111|1.000000|0.000000|1.000000|0. 000000| 1|0.000|0.000| |397| | S.60(61).2:1. | 7Y | 23Y | 266|267| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 96|0.420|1.000| |398| | S.60(61).2:1:1. | 7Y | 23Y | 267|359| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 96|0.420|1.000| |399| | K.S.62(61/63).2:1. | 7Y | 25Y | 268|227| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |400| X | Z.51.1:1. | 1Y | 1Y | 23| 81| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |401| X | Z.57.1:1. | 2Y | 7Y | 36| 86| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |402| X | Z.58.1:1. | 2Y | 8Y | 55| 89| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |403| X | Z.60.1:1. | 3Y | 10Y | 113| 91| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |404| | K.:1:1. | 2Y | | 147|136| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |405| | K.:1. | 2Y | | 148|184| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |406| | S.29(28/30).2:1. | 6X | 29X | 233|364| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |407| | S.11(10/12).3:1. | 2X | 11X | 306|296| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |408| | K. | 1X | | 120|329| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |409| | K. | 1Y | | 329|204| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |410| | S.4(3/5).1:1. | 1X | 4X | 330|162| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 46|0.540|1.000| |411| | K. | 2Y | | 330|149| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |412| | S.8(7/9).1:1. | 1X | 8X | 331|157| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 46|0.540|1.000| |413| | K. | 5Y | | 331|153| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |414| | K.S.10(9/11).1:1:1. | 1X | 10X | 332|129| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |415| | K. | 6Y | | 332|188| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |416| | K. | 7Y | | 165|131| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |417| | K.:1. | 1Y | | 333|118| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |418| | K. | 2X | | 137|333| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |419| | S.16(15/17).1:1. | 2X | 16X | 334|166| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 47|0.530|1.000| |420| | S.55(56).1:1. | 2Y | 5Y | 334|182| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 55|0.700|1.000| |421| | K. | 2Y | | 334|182| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |422| | S.20(19/21).1:1:1. | 2X | 20X | 335|200| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 130|0.710|1.000| |423| | K.S.23(22).1:1. | 2X | 23X | 336|169| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |424| | S.67(68).1:1. | 6Y | 17Y | 336|189| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |425| | K.:1. | 7Y | | 337|135| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |426| | K.:1. | 2Y | | 338|183| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |427| | K. | 3X | | 171|338| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |428| | S.26(25/27).1:1:1. | 3X | 26X | 339|173| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 56|0.600|1.000| |429| | K. | 4Y | | 339|161|001000| inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |430| | S.28(27).1:1. | 3X | 28X | 340|146| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 49|0.440|1.000| |431| | K.S.69(68/70).1:1. | 6Y | 19Y | 340|190| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |432| | K.:1:1. | 7Y | | 341|142|000011|000111|0.000000|0.000000|0.000000|0. 000000| 1|0.000|0.000| |433| | K.:1. | 1Y | | 342|122| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |434| | K. | 4X | | 205|342| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |435| | K.:1. | 1Y | | 343|125| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |436| | K. | 5X | | 134|343| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |437| | K.:1. | 2Y | | 344|150| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |438| | K. | 6X | | 195|344| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |439| |K.S.38(37/39).1:1:1:1.| 6X | 38X | 345|201| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |440| | K. | 3Y | | 345|156|001000| inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |441| | S.40(39/41).1:1. | 6X | 40X | 346|347| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |442| | K. | 4Y | | 346|198| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |443| | K.:1:1. | 5Y | | 347|155|000011|000111|0.000000|0.000000|0.000000|0. 000000| 1|0.000|0.000| |444| | S.40(39/41).1:1:1. | 6X | 40X | 347|177| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |445| | S.73(72/74).1:1:1. | 6Y | 23Y | 348|127| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 131|0.670|1.000| |446| | K. | 7X | | 133|349| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |447| | K. | 1Y | | 349|125| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |448| | K.:1. | 7X | | 350|152| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |449| | K. | 2Y | | 350|185|001000| inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |450| |K.S.48(47/49).1:1:1:1.| 7X | 48X | 351|160| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000|

27

|451| | K. | 3Y | | 351|186|001000| inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |452| | K. | 7X | | 181|352| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |453| | K. | 6Y | | 352|192| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |454| | K.:1. | 7X | | 353|199| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |455| | K. | 5Y | | 353|187|001000| inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |456| | K. | 6X | | 348|126| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |457| | K. | 2X | | 337|145| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |458| | K. | 3X | | 341|174|001000| inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |459| | K. | 8Y | | 226|231| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |460| | S.4(3/5).2:1:1. | 1X | 4X | 354|240| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |461| | K. | 5Y | | 354|234| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |462| | K.:1:1. | 1X | | 355|229| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |463| | K. | 6Y | | 355|215| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |464| | K. | 7Y | | 218|237| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |465| | K. | 2Y | | 230|255| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |466| | K.S.9(10).2:1:1. | 2X | 9X | 356|272| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |467| | K. | 8Y | | 356|232| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |468| | S.13(12/14).2:1. | 2X | 13X | 357|245| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |469| | K.S.15(14/16).2:1. | 2X | 15X | 358|222| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |470| | K.S.52(51/53).2:1:1. | 6Y | 15Y | 358|217| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |471| | S.60(61).2:1:1:1. | 7Y | 23Y | 359|225| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 96|0.420|1.000| |472| | K. | 2X | | 270|359| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |473| | K. | 7Y | | 359|267| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |474| | K.S.39(38/40).2:1. | 2Y | 2Y | 360|256| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |475| | K. | 3X | | 246|360| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |476| | S.24(23/25).2:1:1. | 3X | 24X | 361|212| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |477| | K.S.54(53/55).2:1:1. | 6Y | 17Y | 361|219| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |478| | K. | 3X | | 212|362| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |479| | K. | 7Y | | 362|227| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |480| | S.43(42/44).2:1:1. | 2Y | 6Y | 363|258| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |481| | K. | 6X | | 216|363| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |482| | K.S.29(28/30).2:1:1. | 6X | 29X | 364|224| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |483| | K.:1:1. | 5Y | | 364|236|000011|000111|0.000000|0.000000|0.000000|0. 000000| 1|0.000|0.000| |484| | S.58(57/59).2:1. | 6Y | 21Y | 365|265| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |485| | K. | 6X | | 269|365| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |486| | K. | 7X | | 271|366| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |487| | K. | 2Y | | 366|283| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |488| | S.36(35/37).2:1. | 7X | 36X | 367|368| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |489| | K. | 3Y | | 367|259| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |490| | S.36(35/37).2:1:1. | 7X | 36X | 368|254| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |491| | K. | 5Y | | 368|213| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |492| | K. | 7X | | 275|369| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |493| | K. | 6Y | | 369|223| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |494| | K. | 3X | | 361|247|001000| inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |495| | K. | 1X | | 315|370| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |496| | K. | 8Y | | 370|305| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |497| | S.4(3/5).3:1. | 1X | 4X | 371|327| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |498| | K. | 5Y | | 371|308| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |499| | S.8(7/9).3:1. | 1X | 8X | 372|321| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |500| | K. | 6Y | | 372|311| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |501| | K. | 1X | | 321|373| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |502| | K. | 7Y | | 373|297| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |503| | K. | 2X | | 288|374| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |504| | K. | 2Y | | 374|318| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |505| | S.13(12/14).3:1. | 2X | 13X | 375|313| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |506| | S.48(47/49).3:1. | 6Y | 16Y | 376|289| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 94|0.430|1.000| |507| | K.:1. | 2X | | 376|303| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |508| | S.59(58/60).3:1. | 7Y | 27Y | 377|301| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 90|0.500|1.000| |509| | K. | 2X | | 304|377| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |510| | K.S.34(33/35).3:1. | 2Y | 2Y | 378|320| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |511| | K. | 3X | | 317|378| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |512| | S.22(21/23).3:1. | 3X | 22X | 379|325| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 126|0.460|1.000| |513| | K.S.50(49/51).3:1. | 6Y | 18Y | 379|291| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |514| | K. | 3X | | 325|380| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |515| | K. | 7Y | | 380|301| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |516| | S.38(37/39).3:1. | 2Y | 6Y | 381|324| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |517| | K. | 6X | | 286|381| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |518| | S.26(25/27).3:1. | 6X | 26X | 382|383| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |519| | K. | 3Y | | 382|307| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |520| | K.:1:1. | 5Y | | 383|310|000011|000111|0.000000|0.000000|0.000000|0. 000000| 1|0.000|0.000| |521| | K.S.26(25/27).3:1:1. | 6X | 26X | 383|294| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |522| | S.54(53/55).3:1. | 6Y | 22Y | 384|295| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |523| | K. | 7X | | 312|385| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |524| | K. | 2Y | | 385|324| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |525| | S.31(30/32).3:1. | 7X | 31X | 386|388| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 48|0.550|1.000| |526| | K. | 3Y | | 386|326| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |527| | K. | 7X | | 316|387| inc |001000|1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |528| | K. | 6Y | | 387|295| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |529| | K.S.31(30/32).3:1:1. | 7X | 31X | 388|316| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |530| | K. | 5Y | | 388|285| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |531| | K. | 6X | | 384|298|001000| inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |532| | K.:1. | 2X | | 145|170| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |533| | K.:1. | 3X | | 146|340| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |534| | K.:1:1. | 2X | | 170|169| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |535| | K.:1. | 6X | | 177|347| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |536| | K.:1. | 6Y | | 189|336| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |537| | K.:1. | 7X | | 254|368| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |538| | K.:1. | 7Y | | 267|266| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |539| | K. | | | 389|364| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |540| | S.22(21/23).2. | 3X | 22X | 389|282| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 91|0.660|1.000| |541| | K. | | | 390| 53|001000| inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| |542| X | Z. | | | 390| 88| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |543| X | Z. | | | 47| 86| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |544| X | Z. | | | 41|109| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |545| X | Z.78.1. | 7Y | 28Y | 391|106| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 3|1.000|0.500| |546| | K. | | | 391|112| inc | inc |1.000000|1.000000|1.000000|1. 000000| 1|0.000|0.000| --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------

28

|-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ---------------------------| | N° | Scost.(m) | Scost.(m) | Scost.(m) | Scost.(m) | K Wink. | App.su | q,lim | %K elast. | Lungh. | Rig.(m) | Rig.(m) | Rig.(m) | Lungh.def. | | | yi | yj | zi | zj | (kgf/cm^3) | terr.(m) | (kgf/cm^2) | (rig.fess.) | (m) | j,xy | i,xz | j,xz | (m) xy | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ---------------------------| | 1| 0.000| 0.000| 0.000| 0.000| 0.00| 0.000| 4.50| 100| 3.940| 0.000 | 0.000| 1.000| 3.940| | 2| 0.000| 0.000| -0.250| -0.250| 2 0.00| 1.500| 4.50| 100| 1.985| 0.000 | 0.000| 0.000| 1.985| | 3| 0.000| 0.000| -0.250| -0.250| 2 0.00| 1.500| 4.50| 100| 1.985| 0.000 | 0.000| 0.000| 1.985| | 4| 0.030| 0.030| 0.000| 0.000| 0.00| 0.000| 4.50| 100| 3.940| 0.000 | 0.000| 1.000| 3.940| | 5| 0.000| 0.000| -0.250| -0.250| 2 0.00| 1.500| 4.50| 100| 0.575| 0.000 | 0.000| 0.000| 0.575| 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-0.250| -0.250| 2 0.00| 1.500| 4.50| 100| 3.392| 0.000 | 0.000| 0.000| 3.392| |545| 0.000| 0.000| -0.250| -0.250| 2 0.00| 1.500| 4.50| 100| 0.290| 0.000 | 0.000| 0.000| 0.290| |546| 0.000| 0.000| 0.000| 0.000| 0.00| 0.000| 0.00| 100| 3.364| 0.000 | 0.000| 0.000| 3.364| --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ---------------------------- |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------| | N° | | Inf. | N° | E | G | f,m | f,vmo/ | f,hm | PressoFl. | Taglio | Taglio | Drift(%) | | Sf.Norm. | PressoFl. | Spess. | | | xz | rig. | Mat. | (kgf/cm^2) | | | tau,o | | Compl. | Scorr. | Fess.Diag. | PressoFl. | Taglio | Traz. | Ortog. | (cm) | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------| | 1|2.940| | 2| 12000| 4000|24.0| 0.60| 12.0| X | X | X | 0.60| 0.40| X | X | 60| | 2|1.985| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 100| | 3|1.985| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 100| | 4|2.940| | 2| 12000| 4000|24.0| 0.60| 12.0| X | X | X | 0.60| 0.40| X | X | 54| | 5|0.575| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 100| | 6|0.575| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 100| | 7|2.940| | 2| 12000| 4000|24.0| 0.60| 12.0| X | X | X | 0.60| 0.40| X | X | 54| | 8|0.600| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 100| | 9|0.600| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 100| | 10|2.940| | 2| 12000| 4000|24.0| 0.60| 12.0| X | X | X | 0.60| 0.40| X | X | 54| | 11|0.600| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 100| | 12|0.600| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 100| | 13|2.940| | 2| 12000| 4000|24.0| 0.60| 12.0| X | X | X | 0.60| 0.40| X | X | 54| | 14|0.600| X | 1| 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36

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37

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38

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39

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0| |524|0.576| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |525|1.352| | 2| 12000| 4000|24.0| 0.60| 12.0| | | | 0.60| 0.40| | | 55| |526|1.434| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |527|2.591| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |528|0.509| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |529|1.997| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |530|1.434| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |531|1.220| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |532|0.307| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |533|2.945| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |534|2.810| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |535|0.482| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |536|0.659| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |537|1.997| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |538|2.445| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |539|6.015| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |540|0.032| | 2| 12000| 4000|24.0| 0.60| 12.0| | | | 0.60| 0.40| | | 66| |541|0.273| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| |542|1.053| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 100| |543|1.053| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 100| |544|3.392| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 100| |545|0.290| | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 100| |546|3.364| X | 1| 310000|130000| 0.0| 0.00| 0.0| X | X | | 0.60| 0.40| | | 0| --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------- |-------------------------------------------------- --------------------------------| | N° | d,2 (cm) | d,2 (cm) | d,1 (cm) | Pretens.vert. | Forature a | St.:Asw | Asw | s | | | (app.sx) | (app.dx) | (sup.,+/-) | (kgf/cm^2) | Quinconce | xy (mm^2) | xz (mm^2) | (mm)| |-------------------------------------------------- --------------------------------| | 1| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 2| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 3| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 4| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 5| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 6| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 7| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 8| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 9| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 10| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 11| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 12| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 13| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 14| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 15| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 16| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 17| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 18| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 19| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 20| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 21| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 22| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 23| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 24| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 25| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 26| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 27| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 28| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 29| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 30| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 31| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 32| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 33| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 34| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 35| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 36| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 37| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 38| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 39| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 40| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 41| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 42| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 43| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 44| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 45| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 46| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 47| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 48| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| | 49| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 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40

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|444| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |445| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |446| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |447| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |448| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |449| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |450| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |451| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |452| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |453| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |454| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |455| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |456| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |457| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |458| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |459| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |460| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |461| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |462| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |463| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |464| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |465| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |466| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |467| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |468| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |469| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |470| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |471| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |472| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |473| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |474| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |475| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |476| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |477| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |478| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |479| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |480| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |481| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |482| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |483| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |484| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |485| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |486| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |487| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |488| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |489| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |490| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |491| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |492| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |493| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |494| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |495| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |496| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |497| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |498| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |499| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |500| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |501| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |502| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |503| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |504| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |505| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |506| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |507| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |508| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |509| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |510| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |511| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |512| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |513| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |514| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |515| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |516| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |517| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |518| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |519| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |520| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |521| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |522| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |523| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |524| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |525| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |526| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |527| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |528| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |529| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |530| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |531| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |532| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |533| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |534| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |535| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |536| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |537| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |538| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |539| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |540| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0|

45

|541| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |542| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |543| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |544| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |545| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| |546| 0.0| 0.0| 0.0| 0| | 0| 0| 0| --------------------------------------------------- ---------------------------------

Descrizione dei DATI SOLAI

I solai sono elementi opzionali: qualora siano stati definiti in input, possono essere utilizzati per la generazione delle CCE. I carichi agenti sulla struttura, utilizzati nell'analisi, sono in ogni caso quelli definiti nelle CCE. N°: numero progressivo del solaio Commento : descrizione associata alla maglia di solaio Piano : piano (o impalcato) a cui il solaio appartiene Rigido : X indica che il solaio è considerato infinitamente rigido. Se l'impalcato (o piano) a cui appartiene il solaio è un piano rigido, questo parametro è ininfluente. Qualora il piano sia flessibile, la qualifica di solaio rigido consente l'eventuale generazione dei controventi di solaio, bielle rigide che realizzano una raggiera in grado di assicurare l'indeformabilità della maglia nel piano orizzontale (per ulteriori dettagli, consultare i Dati Aste, tipologia O) Ppr., Perm.G, Var.Q : peso proprio del solaio, carico permanente oltre peso proprio, carico variabile CCE Ppr., G, Q : corrispondenti CCE. La corrispondenza fra carico e CCE determinerà la creazione dei carichi agenti sulle aste durante la generazione dei carichi da solaio Solaio per Nodi (Maglia) : sequenza di nodi che descrivono il solaio. Affinché un solaio appartenga ad un piano, occorre che tutti i nodi appartengano a tale piano. La sequenza è descritta da tutti i nodi incontrati durante il percorso orario o antiorario del perimetro della maglia. Ad ogni coppia di nodi corrisponderà un'asta sulla quale verrà applicato il carico di solaio, in dipendenza dallo schema statico e dall'orditura Angolo ordit. : angolo di orditura del solaio Schema statico : determina la modalità di generazione dei carichi sulle aste perimetrali, a partire dal carico di superficie del solaio. Sono possibili i seguenti valori: M = solaio Monodirezionale D = solaio biDirezionale L = solaio a Lastra B = volta a Botte P = volta a Padiglione E = pErimetro di piano % per schema D : rappresenta la quota parte del carico di un solaio a schema D (biDirezionale) che viene ripartita sulle aste orientate parallelamente alla direzione di orditura del solaio (aste scariche nei classici solai monodirezionali). Il dato è ininfluente per gli altri schemi statici Spinta elimin. : X indica che nei calcoli non deve essere considerata la spinta da solai a volta. Questo dato è ininfluente per solai piani non a volta (schemi M, D, L) H imposta : altezza di imposta della volta, data dalla distanza fra l’estradosso piano di calpestio realizzato sulla volta, e l’imposta della volta stessa. Permette il calcolo della spinta della volta. Questo dato è ininfluente per solai piani non a volta (schemi M, D, L). La spinta della volta viene rappresentata da un carico concentrato orizzontale che agisce sull'asta rappresentativa della parete di imposta, e, come tutti gli altri carichi di solaio, viene creata in fase di input delle CCE tramite generazione carichi da solaio Pend. : pendenza dell’area di solaio. Questo valore è diverso da zero nel caso di solai di copertura su falde inclinate. Nel calcolo, il carico verticale viene incrementato per tenere conto della reale superficie, di dimensioni maggiori della proiezione in pianta. I carichi di superficie (Ppr, G, Q) sono sempre da considerarsi come componente verticale Perim., Area orizz., Area incl., Bar.X/Y/Z : parametri geometrici della maglia di solaio: perimetro, area in proiezione in pianta e area inclinata (le due aree sono ovviamente diversi solo per solai aventi pendenza non nulla), posizione del baricentro della maglia P.pr.tot., Perm.G tot., Var.Q tot. : carichi complessivi di solaio (peso proprio, permanente, variabile)

Dati SOLAI |-------------------------------------------------- --------------------| | N° | Commento | Piano | Rigido | P.pr.G1 | Perm.G2 | Var.Q | CCE| CCE| CCE| | | | | | (kgf/m^2) | = | = | G1 | G2 | Q | |-------------------------------------------------- --------------------| | 1| | 1| X | 250| 1 40| 300| 1| 2| 3| | 2| | 1| X | 250| 1 40| 300| 1| 2| 3| | 3| | 1| X | 300| 1 00| 400| 1| 2| 3| | 4| | 1| X | 250| 1 40| 300| 1| 2| 3| | 5| | 1| X | 250| 1 40| 300| 1| 2| 3| | 6| | 1| X | 250| 1 40| 300| 1| 2| 3| | 7| | 1| X | 250| 1 40| 300| 1| 2| 3| | 8| | 1| X | 250| 1 40| 300| 1| 2| 3| | 9| | 1| X | 250| 1 40| 300| 1| 2| 3| |10| | 1| X | 210| 1 40| 300| 1| 2| 3| |11| | 1| X | 210| 1 40| 300| 1| 2| 3| |12| | 1| X | 210| 1 40| 300| 1| 2| 3| |13| | 1| X | 210| 1 40| 300| 1| 2| 3| |14| | 1| X | 210| 1 40| 300| 1| 2| 3| |15| | 2| X | 180| 1 40| 300| 1| 2| 3| |16| | 2| X | 300| 1 00| 300| 1| 2| 3| |17| | 2| X | 180| 1 40| 300| 1| 2| 3| |18| | 2| X | 210| 1 40| 300| 1| 2| 3| |19| | 2| X | 600| 1 00| 400| 1| 2| 3| |20| | 2| X | 180| 1 40| 300| 1| 2| 3| |21| | 2| X | 210| 1 40| 300| 1| 2| 3| |22| | 2| X | 210| 1 40| 300| 1| 2| 3| |23| | 2| X | 210| 1 40| 300| 1| 2| 3|

46

|24| | 2| X | 210| 1 40| 300| 1| 2| 3| |25| | 3| X | 300| 2 80| 110| 1| 2| 4| |26| | 3| X | 300| 2 80| 110| 1| 2| 4| |27| | 3| X | 355| 2 80| 110| 1| 2| 4| |28| | 3| X | 240| 2 80| 110| 1| 2| 4| |29| | 3| X | 300| 2 80| 110| 1| 2| 4| |30| | 3| X | 210| 1 40| 60| 1| 2| 4| |31| | 3| X | 120| 1 40| 60| 1| 2| 4| |32| | 3| X | 120| 1 40| 60| 1| 2| 4| |33| | 3| X | 120| 1 40| 60| 1| 2| 4| |34|Perimetro di piano| 2| X | 0| 0| 0| 0| 0| 0| |35|Perimetro di piano| 3| X | 0| 0| 0| 0| 0| 0| |36| | 0| X | 0| 0| 0| 0| 0| 0| --------------------------------------------------- --------------------- |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- --------------------------------| | N° | Solaio per Nodi | | | (Maglia) | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- --------------------------------| | 1| 134 343 12 5 349 133 140 350 185 150 344 141 184 148 144 | | 2| 175 195 34 4 150 185 350 152 179 180 351 186 156 345 176 | | 3| 155 34 7 346 201 345 156 186 351 160 353 187 202 | | 4| 155 202 187 353 199 181 352 192 127 348 126 178 208 177 347 | | 5| 20 5 342 122 343 134 144 148 136 147 124 | | 6| 136 148 184 141 344 195 175 176 345 201 346 198 161 339 172 151 132 171 338 183 147 | | 7| 161 198 346 347 177 208 178 126 348 191 123 119 190 340 196 173 339 | | 8| 130 182 334 197 137 333 118 342 205 124 147 183 338 | | 9| 128 166 334 182 130 338 171 132 151 172 339 173 196 340 206 189 336 121 168 200 335 167 143 | |10| 206 340 146 174 341 194 139 193 135 337 145 170 169 336 189 | |11| 19 7 334 149 330 207 120 329 204 333 137 | |12| 138 162 330 149 334 166 128 143 167 335 154 153 331 159 163 | |13| 158 188 332 164 157 331 153 154 335 200 168 121 336 | |14| 131 16 5 203 129 332 188 158 336 169 170 145 337 | |15| 248 216 363 25 8 283 366 271 252 253 273 367 259 211 233 220 249 | |16| 236 364 233 211 259 367 368 213 260 | |17| 250 224 364 236 260 213 368 254 275 369 223 265 365 269 251 | |18| 278 274 246 36 0 256 279 281 257 363 216 248 249 220 233 364 389 | |19| 263 219 36 1 247 282 389 364 224 250 251 269 365 221 264 | |20| 278 389 282 247 361 262 21 7 358 214 245 357 280 244 272 356 243 230 255 277 3 60 246 274 | |21| 225 35 9 270 222 358 217 262 361 212 362 227 268 | |22| 239 210 23 8 226 231 232 356 272 244 280 357 235 234 354 | |23| 215 355 24 1 228 276 240 354 234 235 357 245 214 358 261 | |24| 266 237 218 242 229 355 215 261 358 222 270 359 267 | |25| 286 381 324 385 312 314 386 326 307 382 290 | |26| 307 326 386 388 285 310 383 382 | |27| 29 4 383 310 285 388 316 387 295 384 298 | |28| 319 317 378 320 322 381 286 290 382 383 294 298 384 293 291 379 323 | |29| 296 306 288 374 318 378 317 319 323 379 289 376 302 313 375 | |30| 377 304 303 376 289 379 325 380 301 | |31| 31 5 370 305 306 296 375 309 308 371 292 | |32| 311 37 2 300 327 371 308 309 375 313 302 376 287 | |33| 297 373 321 372 311 287 376 303 304 377 299 | |34|279 256 360 277 255 230 243 356 232 231 226 238 210 239 354 240 276 228 241 355 229 242 218 237 26 6 267 359 225 268 227 362 212 36| |35|320 378 318 374 288 306 305 370 315 292 371 327 300 372 321 373 297 299 377 301 380 325 379 291 29 3 384 295 387 316 388 386 314 31| |36| | --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ---------------------------------

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|-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ---------------------------| | N° | Angolo | Schema | % per | Spinta | H (cm) | Pend. | Perim. | Area | Area | Bar.X | Bar.Y | Bar.Z | P.pr.G1 tot. | Perm.G2 tot. | | | ordit.(°) | statico | schema D | elimin. | imposta | (%) | (m) | orizz.(m^2) | incl.(m^2) | (m) | (m) | (m) | (kgf) | = | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ---------------------------| | 1| 90| M | 20| X | 50| 0| 24.76| 36.53| 36.53| 3.763|15.323| 3.94 0| 9133| 5115| | 2| 90| M | 20| X | 50| 0| 17.61| 19.38| 19.38| 9.750|15.573| 3.94 0| 4845| 2713| | 3| 0| M | 20| X | 50| 0| 13.80| 11.07| 11.07|13.247|15.573| 3.94 0| 3322| 1107| | 4| 90| M | 20| X | 50| 0| 17.89| 19.98| 19.98|16.812|15.573| 3.94 0| 4995| 2797| | 5| 90| M | 20| X | 50| 0| 24.75| 36.50| 36.50| 3.763|10.470| 3.94 0| 9124| 5109| | 6| 90| M | 20| X | 50| 0| 22.83| 32.48| 32.48|10.225|10.388| 3.94 0| 8120| 4547| | 7| 90| M | 20| X | 50| 0| 24.39| 37.18| 37.18|16.016|10.388| 3.94 0| 9295| 5205| | 8| 90| M | 20| X | 50| 0| 24.91| 37.10| 37.10| 3.763| 5.580| 3.94 0| 9275| 5194| | 9| 90| M | 20| X | 50| 0| 31.69| 49.39| 49.39|13.316| 5.247| 3.94 0| 12348| 6915| |10| 0| M | 20| X | 50| 0| 15.26| 14.35| 14.35|20.788| 5.247| 3.94 0| 3013| 2009| |11| 90| M | 20| X | 50| 0| 21.34| 23.67| 23.67| 3.763| 1.543| 3.94 0| 4970| 3313| |12| 90| M | 20| X | 50| 0| 20.28| 21.99| 21.99|11.022| 1.543| 3.94 0| 4619| 3079| |13| 90| M | 20| X | 50| 0| 15.47| 14.43| 14.43|16.812| 1.543| 3.94 0| 3030| 2020| |14| 90| M | 20| X | 50| 0| 13.02| 10.58| 10.58|20.788| 1.543| 3.94 0| 2222| 1481| |15| 90| M | 20| X | 50| 0| 17.61| 19.38| 19.38| 9.750|15.573| 8.18 0| 3488| 2713| |16| 0| M | 20| X | 50| 0| 13.80| 11.07| 11.07|13.247|15.573| 8.18 0| 3322| 1107| |17| 90| M | 20| X | 50| 0| 17.89| 19.98| 19.98|16.812|15.573| 8.18 0| 3597| 2797| |18| 90| M | 20| X | 50| 0| 26.02| 42.06| 42.06|11.022|10.388| 8.18 0| 8833| 5889| |19| 90| M | 20| X | 50| 0| 21.21| 27.60| 27.60|16.812|10.388| 8.18 0| 16558| 2760| |20| 90| M | 20| X | 50| 0| 31.69| 49.39| 49.39|13.316| 5.247| 8.18 0| 8891| 6915| |21| 0| M | 20| X | 50| 0| 15.26| 14.35| 14.35|20.788| 5.247| 8.18 0| 3013| 2009| |22| 90| M | 20| X | 50| 0| 15.98| 15.23| 15.23|12.097| 1.543| 8.18 0| 3199| 2132| |23| 90| M | 20| X | 50| 0| 15.47| 14.43| 14.43|16.812| 1.543| 8.18 0| 3030| 2020| |24| 90| M | 20| X | 50| 0| 13.02| 10.58| 10.58|20.788| 1.543| 8.18 0| 2222| 1481| |25| 0| M | 20| X | 50| 0| 17.61| 19.38| 19.38| 9.750|15.573|12.36 0| 5814| 5426| |26| 0| M | 20| X | 50| 0| 13.80| 11.07| 11.07|13.247|15.573|12.36 0| 3322| 3101| |27| 90| M | 20| X | 50| 0| 17.89| 19.98| 19.98|16.812|15.573|12.36 0| 7093| 5595| |28| 90| M | 20| X | 50| 0| 35.19| 69.66| 69.66|13.316|10.388|12.36 0| 16718| 19505| |29| 90| M | 20| X | 50| 0| 31.69| 49.39| 49.39|13.316| 5.248|12.36 0| 14817| 13830| |30| 0| M | 20| X | 50| 0| 15.26| 14.35| 14.35|20.788| 5.247|12.36 0| 3013| 2009| |31| 90| M | 20| X | 50| 0| 15.98| 15.23| 15.23|12.096| 1.543|12.36 0| 1828| 2133| |32| 90| M | 20| X | 50| 0| 15.47| 14.43| 14.43|16.812| 1.543|12.36 0| 1732| 2020| |33| 90| M | 20| X | 50| 0| 13.02| 10.58| 10.58|20.788| 1.543|12.36 0| 1270| 1481| |34| 0| E | 20| X | 50| 0| 65.45| 224.08| 224.08|14.289| 8.504| 8.18 0| 0| 0| |35| 0| E | 20| X | 50| 0| 65.45| 224.08| 224.08|14.289| 8.504|12.36 0| 0| 0| |36| 90| M | 20| X | 50| 0| 0.00| 0.00| 0.00| 0.000| 0.000| 0.00 0| 0| 0| --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ---------------------------- |-------------| | N° | Var.Q tot. | | | = | |-------------| | 1| 10960| | 2| 5814| | 3| 4430| | 4| 5994| | 5| 10949| | 6| 9744| | 7| 11154| | 8| 11129| | 9| 14818| |10| 4304| |11| 7100| |12| 6598| |13| 4329| |14| 3174| |15| 5814| |16| 3322| |17| 5994| |18| 12619| |19| 11039| |20| 14818| |21| 4304| |22| 4569| |23| 4329| |24| 3174| |25| 2132| |26| 1218| |27| 2198| |28| 7663| |29| 5433| |30| 861| |31| 914| |32| 866| |33| 635| |34| 0| |35| 0| |36| 0| ---------------

Descrizione dei DATI CARICHI

CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI

Ogni Condizione di Carico elementare (CCE) descrive un gruppo di dati omogenei, che possono essere cioè trattati con i medesimi coefficienti moltiplicativi sia nelle Combinazioni delle Condizioni di Carico (CCC) definite per analisi lineari statiche non sismiche (§2.3), sia nella combinazione sismica (§3.2.4).

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Le CCE vengono in generale create dall'Utente applicando carichi alle aste; possono tuttavia formarsi automaticamente in alcuni casi: per edifici in muratura, quando i carichi provengono dall'analisi dei carichi già eseguita da PC.M, o quando si richiede in PC.E la generazione delle CCE a partire dai dati dei Solai (Generazione Carichi da Solai) o dai dati del Vento (Generazione Carichi da Vento). Per strutture qualsiasi è inoltre possibile generare automaticamente i carichi riguardanti i pesi propri.

PARAMETRI GENERALI

Dopo una descrizione sintetica della CCE, sono riportati i seguenti parametri.

Tipologia: 1 = Condizione di Carico Elementare specificata direttamente dall’Utente. Appartengono a questa tipologia le condizioni di carico automaticamente generate in PC.E a partire dai carichi dei Solai. 2 = Condizione di Carico Elementare creata automaticamente da PC.E, relativa ai Pesi Propri della struttura. 3 = Condizione di Carico Elementare automatica, creata da PC.M quando PC.E viene utilizzato come solutore da PC.M. Questo tipo di condizione deriva dall’analisi automatica dei carichi eseguita in PC.M: la sua generazione avviene se richiesta in fase di esportazione modello da PC.M a PC.E

Tipo di Azione : specifica la tipologia dell'azione, secondo la convenzione qui di seguito riportata (si indicano, in sequenza: numero identificativo del tipo di azione, descrizione del tipo di azione, corrispondenti coefficienti ψ0, ψ1, ψ2; per i carichi permanenti i coefficienti ψ sono tutti posti pari a 1.0): 1) Permanente strutturale (G1), 1.0,1.0,1.0 2) Permanente non strutturale (G2), 1.0,1.0,1.0 3) Precompressione (P), 1.0,1.0,1.0 4) Var.(Qk): Cat.A: Ambienti ad uso residenziale, 0.7,0.5,0.3 5) Var.(Qk): Cat.B: Uffici, 0.7,0.5,0.3 6) Var.(Qk): Cat.C: Ambienti suscettibili di affollamento, 0.7,0.7,0.6 7) Var.(Qk): Cat.D: Ambienti ad uso commerciale, 0.7,0.7,0.6 8) Var.(Qk): Cat.E: Biblioteche, archivi, magazzini ed ambienti ad uso industriale, 1.0,0.9,0.8 9) Var.(Qk): Cat.F: Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso <= 30 kN), 0.7,0.7,0.6 10) Var.(Qk): Cat.G: Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN), 0.7,0.5,0.3 11) Var.(Qk): Cat.H: Coperture, 0.0,0.0,0.0 12) Var.(Qk): Vento +X, 0.6,0.2,0.0 13) Var.(Qk): Vento +Y, 0.6,0.2,0.0 14) Var.(Qk): Vento -X, 0.6,0.2,0.0 15) Var.(Qk): Vento -Y, 0.6,0.2,0.0 16) Var.(Qk): Neve (a quota <=1000 m. slm) 17) Var.(Qk): Neve (a quota >1000 m. slm) 18) Var.(Qk): Variazioni termiche, 0.6,0.5,0.0 I dati dei tipi di azione da 4) a 18) coincidono con quanto riportato in Tab.2.5.I (§2.5.3).

Livelli di intensità dell'azione variabile: (psi),0 (valore raro), (psi),1 (valore frequente), (psi),2 (valore quasi-permanente). I coefficienti di combinazione ψ (§2.5.3, Tab.2.5.I) sono suddivisi in ψ0, ψ1 e ψ2, ed assumono valori dipendenti dal tipo di ambiente (uso residenziale, uffici, ecc.) e dal tipo di azione. Ai fini dell'analisi sismica, gli unici coefficienti moltiplicativi delle azioni variabili sono gli ψ2 ((2.5.5), §2.5.3); pertanto, le masse sismiche non dipendono dallo stato limite di riferimento (SLD o SLV). Per l'Analisi Statica (non sismica) degli edifici in muratura, le combinazioni dei carichi utilizzano i coefficienti ψ0 ((2.5.1), §2.5.3) e i coefficienti parziali di sicurezza γ (γG e γQ) (§2.6.1, Tab.2.6.I). In PC.E i coefficienti γ sono definiti nei dati delle Combinazioni delle Condizioni di Carico elementari (CCC). Per i carichi permanenti GK, ed i carichi di precompressione PK, i coefficienti ψ0, ψ1 e ψ2 devono essere tutti posti pari a 1.0. Se si desidera ignorare la CCE ai fini del calcolo sismico , il coefficiente ψ2 deve essere posto pari a 0. Per sua stessa definizione, la CCE è caratterizzata da carichi cui corrispondono valori univoci dei coefficienti ψ: pertanto, nel caso di carichi che presentano anche un solo valore distinto fra i tre coefficienti, dovranno essere state create condizioni di carico elementari distinte.

Moltiplicatori per Generazione Masse I 6 valori (una sequenza di caratteri 0 o 1) indicano i moltiplicatori dei carichi agenti sui nodi ai fini della generazione delle masse a partire dai carichi applicati, e più esattamente corrispondono a: mX, mY, mZ, IX, IY, IZ, dove (con riferimento agli assi globali XYZ): mX, mY, mZ sono le masse traslazionali; IX, IY, IZ sono le inerzie rotazionali. Normalmente, nelle analisi 3D le masse generate automaticamente sono masse traslazionali lungo gli assi orizzontali (mX e mY) e inerzie rotazionali intorno all’asse verticale (IZ), quindi i moltiplicatori sono definiti da: "110001". Per analisi 2D, viene considerata la sola traslazione lungo l’asse orizzontale X: "100000". Qualora si considerino anche effetti sismici verticali, si può avere: nel 3D: "111001"; nel 2D: "101000". Nell’analisi modale verranno considerate, nelle Condizioni di Carico sismicamente attive: - sia le masse concentrate direttamente specificate, in corrispondenza dei nodi; - sia le masse generate automaticamente nei nodi a partire dai carichi applicati, secondo i ‘moltiplicatori per generazione masse’. Qualora si desideri che nessun carico direttamente specificato nella Condizione di Carico si traduca in massa, è sufficiente specificare "000000": in tal caso, se la condizione è sismicamente attiva (cioè, non deve essere ignorata: si riconosce dai valori del coefficiente sismico ψ2), verranno considerate solo le masse concentrate direttamente specificate. Le masse generate coincidono con le masse sismicamente attive, cioè associate ai carichi gravitazionali secondo la (3.2.17), §3.2.4: G,1 + G,2 + Σ(ψ2,j * Qk,j)

NODI

I carichi sui Nodi sono organizzati in un elenco dove sono indicati i numeri dei nodi interessati dai carichi, ed i carichi stessi, espressi nelle coordinate globali (XYZ). Si tratta di carichi in senso generalizzato: oltre infatti ai veri e propri carichi, possono essere applicati anche cedimenti vincolari anelastici e masse concentrate. Le tipologie di carico consentite dalla versione corrente di PC.E sono le seguenti (per ogni carico sono elencati i dati corrispondenti): - Carichi Concentrati : FX FY FZ, MX MY MZ (forze e coppie) - Cedimenti Vincolari : uX uY uZ, φX φY φZ (cedimenti traslazionali e rotazionali). L’unità di misura angolare mrad indica i millesimi di radiante. Per esempio: 1 mrad = 0.001 rad. - Masse Concentrate : mX mY mZ, IX IY IZ (masse traslazionali e inerzie rotazionali)

Non è consentito applicare ad uno stesso nodo, nell a medesima Condizione di Carico Elementare, sia ced imento vincolare sia azione concentrata corrispondente. I cedimenti vincolari devono sempre corrispondere a componenti vincolate del nodo (per esempio, in caso di cedimento lungo Z, la componente w del nodo - specificata nei dati geometrici - deve essere 0). Le forze concentrate ed i cedimenti vincolari traslazionali sono positivi se equiversi agli assi globali X Y Z ; le coppie concentrate ed i cedimenti vincolari rotazionali sono positivi se antiorari (si tratta delle medesime convenzioni adottate in ogni parte di PC.E, per esempio anche per gli spostamenti incogniti e per le reazioni vincolari). Le aste ai cui nodi estremi sono applicati cedimenti vincolari devono necessariamente non presentare rigidità, e quindi devono avere luce deformabile coincidente con la lunghezza.

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ASTE

I carichi sulle Aste sono organizzati in un elenco dove sono indicati i numeri delle aste interessate dai carichi, ed i carichi stessi che possono essere espressi in coordinate globali (XYZ) o locali (xyz). Le tipologie di carico consentite dalla versione corrente di PC.E sono le seguenti (per ogni carico sono elencati i dati corrispondenti): - Carico Distribuito Uniforme : n°asta, Sist.rif., Componenti X,Y,Z, Su luce defo rmabile, Generato da Solai - Carico Distribuito Lineare (max al vertice iniziale ‘i’) : n°asta, Sist.rif., Componenti X,Y,Z, Su luce defo rmabile - Carico Distribuito Lineare (max al vertice finale ‘ j’) : n°asta, Sist.rif., Componenti X,Y,Z, Su luce defo rmabile - Carico Concentrato : n°asta, Sist.rif., Px, Py, Pz, Mx, My, Mz, DPi, G enerato da Solai [P,M =intensità delle componenti del carico concentrato: forze e coppie; DPi = distanza del carico concentrato dal vertice iniziale i] - Carico Termico (nel piano locale xz) : n°asta, DeltaT estradosso, DeltaT intradosso. Sist.rif. = sistema di riferimento globale (0) o locale (-1) [consultare anche le Convenzioni sui sistemi di riferimento e sui segni]. Componenti X,Y,Z = i carichi agenti sulle aste (distribuiti e concentrati) possono essere forniti in coordinate locali o globali. Il primo valore (-1 o 0) indica se il carico per questa asta è dato nel riferimento locale (-1), oppure globale (0). In una stessa condizione di carico, la convenzione del riferimento può essere diversa da asta ad asta (ma è la stessa per le diverse componenti di carico). Nel sistema di riferimento globale, le componenti X, Y, Z sono parallele alle corrispondenti direzioni globali. Nel sistema di riferimento locale, le componenti di carico hanno il seguente significato: x: carico lungo l’asse dell’asta; y: carico ortogonale all’asta nel piano xy; z: carico ortogonale all’asta nel piano xz. I carichi (distribuiti e concentrati) sono positivi se equiversi agli assi globali o locali, a seconda del sistema di riferimento; le coppie sono positive se antiorarie. Con questa convenzione, ad esempio per le travi di un impalcato, i carichi dovuti ai pesi propri sono orientati secondo l'asse locale y o l'asse globale Z, con segno negativo. Su luce deformabile = i carichi distribuiti agenti sulle aste possono essere applicati sulla luce completa oppure solo sulla luce deformabile, diversa dalla completa qualora vi sia una zona rigida iniziale e/o finale. Lo scopo è quello di gestire correttamente carichi, come ad esempio il peso proprio, che risultano applicati effettivamente solo sulla luce deformabile, come per il caso delle strisce murarie dove i tratti rigidi rappresentano le zone di intersezione con i maschi: se anche lì si applicasse il peso proprio, si opererebbe una sovrastima corrispondente a una ‘compenetrazione’ di materiale. Generato da Solai = il Carico Distribuito Uniforme può essere stato generato automaticamente a partire dai Dati Solai. I Carichi Concentrati sulle Aste generati dai Dati Solai sono le eventuali spinte di solai a volta sui maschi murari su cui i solai si impostano.

Per ogni asta, e per una data CCE, è possibile definire più carichi distribuiti per ogni tipo di distribuzione prevista (uniforme, lineare con max al vertice iniziale, lineare con max al vertice finale): è quindi possibile che più carichi distribuiti si riferiscano alla stessa asta. Analogamente, per quanto riguarda i Carichi Concentrati, per ogni asta è possibile definire un numero di carichi concentrati >=1. Pertanto è possibile che in una CCE più carichi concentrati si riferiscano alla stessa asta. Un carico concentrato agente ad un estremo dell’asta (nodo iniziale o nodo finale) deve essere specificato come carico concentrato sul nodo corrispondente e non come carico concentrato sull’asta: ciò permette di ottenere i corretti valori delle azioni interne nell’asta all’estremo in questione. I Carichi Termici si riferiscono necessariamente al piano di flessione locale xz. Sono richieste la variazione termica superiore (all’estradosso) e l’inferiore (in intradosso). COMBINAZIONI DI CONDIZIONI DI CARICO

Le CCC (Combinazioni di Condizioni di Carico elementari) consentono la generazione di caratteristiche di sollecitazione e di deformazione per le combinazioni delle condizioni di carico elementari ai fini delle analisi statiche (la combinazione di carico sismica viene generata automaticamente dal software, vd. oltre). Ogni CCC è caratterizzata anzitutto da una descrizione sintetica, e poi dai parametri qui di seguito elencati.

Tipo di Combinazione Statica [§2.5.3] : specifica la tipologia della singola Combinazione, secondo la convenzione qui di seguito riportata: 1) Generica 2) Fondamentale (SLU) (2.5.1),§2.5.3 3) Caratteristica (rara) (SLE) (2.5.2),§2.5.3 4) Frequente (SLE) (2.5.3),§2.5.3 5) Quasi permanente (SLE) (2.5.4),§2.5.3

In ogni CCC sono prese in considerazione tutte le CCE, e per ognuna delle CCE sono riportati i seguenti parametri: Coefficiente γγγγ (gamma), (moltiplicatore) ; Variabile, dominante : se affermativo, indica che, nella CCC, la CCE assume il ruolo dominante svolto, nella combinazione, da un carico variabile. Il dato è ininfluente per le CCE corrispondenti a carichi permanenti; ψψψψ (psi) = coefficiente di combinazione dell'azione variabile; il valore coincide con il corrispondente dato definito nelle CCE, e si riferisce a: ψ0 per i carichi variabili (non dominanti) delle combinazioni di tipo fondamentale o caratteristica (rara) (per il variabile dominante: ψ=1.0); ψ1 per il variabile dominante della combinazione di tipo frequente; ψ2 per i variabili non dominanti della combinazione frequente e per tutti i variabili della combinazione quasi permanente. Moltiplicatore di calcolo . L'organizzazione dei dati permette le seguenti valutazioni: (a) effetti di combinazioni delle CCE con moltiplic atori generici (senza diretti riferimenti a combinazioni di tipo statico o sismico, o alla tipologia della struttura, che può essere o meno in muratura). In tal caso: la CCC è una combinazione Generica (tipo 1 nella convenzione di PC.E); i coefficienti γ sono trattati come moltiplicatori generici (il molt. di calcolo di ogni singola CCE è direttamente uguale al γ (molt.) della CCE); (b) combinazioni di CCE di tipo fondamentale per l' analisi statica e le corrispondenti verifiche di si curezza di edifici in muratura a SLU , secondo (2.5.1),§2.5.3. In tal caso: la CCC è una combinazione di tipo Fondamentale (tipo 2 nella convenzione di PC.E). PC.E esegue le verifiche statiche a SLU (per la muratura), secondo §4.5.6, in corrispondenza delle sole CCC Fondamentali; il coefficiente γ coincide con il coefficiente parziale per le azioni γG o γQ (§2.6.1, Tab.2.6.I); il moltiplicatore di calcolo di ogni CCE è pari a γ*ψ0. Si osservi che: per le CCE di tipo G1, G2 e P, ψ0 è automaticamente posto pari a 1.0; per le CCC dove è dominante un tipo di azione variabile, per essa viene trascurata la riduzione dovuta a ψ0 (il che equivale a porlo = 1.0). (c) combinazioni di CCE di tipo raro, frequente o q uasi permanente per l'analisi statica a SLE , secondo §2.5.3. In tal caso: la CCC è una combinazione relativa ad uno Stato Limite di Esercizio (la combinazione è identificata da uno dei tipi 3,4 o 5 nella convenzione di PC.E). Per tali combinazioni viene eseguita l'analisi, e quindi sono forniti spostamenti e sollecitazioni, ma non vengono eseguite verifiche di sicurezza. Per gli edifici in muratura, secondo §4.5.6.3 non è generalmente necessario eseguire verifiche nei confronti degli SLE quando siano soddisfatte le verifiche nei confronti degli SLU. I risultati dell'analisi per SLE possono essere convenientemente utilizzati ad esempio per verifiche a parte di SLE riguardanti elementi in altra tecnologia (c.a., acciaio) presenti in una struttura in muratura mista. Le combinazioni per SLE sono caratterizzate dai seguenti parametri: - non sono considerati coefficienti parziali per le azioni γG o γQ, specifici per combinazioni SLU (in pratica: γG=γQ=1.0);

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- i coefficienti ψ di combinazione delle CCE corrispondenti ad azioni variabili dipendono dal tipo di combinazione. Il moltiplicatore di calcolo di ogni CCE è pari a ψ. Si osservi che: per le CCE di tipo G1, G2 e P, ψ è sempre posto pari a 1.0; per le CCC rare (analogamente alle fondamentali) dove è dominante un tipo di azione variabile, per tale azione viene trascurata la riduzione dovuta a ψ0 (il che equivale a porlo = 1.0). PC.E consente la generazione automatica di combinazioni SLE desiderate a partire da combinazioni fondamentali selezionate.

In ogni caso, l'elenco delle CCC si riferisce alla risoluzione di combinazioni di tipo statico (non sismico) , e vengono quindi processate solo se è stata selezionata l'Analisi Statica Lineare NON Sismica.

COMBINAZIONI DI CARICO per ANALISI STATICA: SLU per Verifiche di sicurezza di Edifici in Muratura

Per quanto sopra descritto, le combinazioni di carico processate da PC.E in Analisi Statica non sismica, finalizzate alle Verifiche di sicurezza di Edifici in muratura, sono le combinazioni di tipo fondamentale, impiegate per gli stati limite ultimi SLU (2.5.1) §2.5.3, espresse dalla formulazione:

γγγγG1 * G,1 + γγγγG2 * G,2 + γγγγP * P + γγγγQ1 * Qk,1 + γγγγQ2 * ψψψψ0,2 Qk,2 + γγγγQ3 * ψψψψ0,3 Qk,3 + ...

La definizione delle azioni rispetta quanto formulato in §2.5.1.3 e §2.5.2; in particolare Qk,1 è l'azione variabile dominante, mentre Qk,2, Qk,3, ..., sono azioni variabili che possono agire contemporaneamente a quella dominante. Le azioni variabili Qk,j vengono combinate con i coefficienti di combinazione ψ i cui valori sono forniti in §2.5.3, Tab.2.5.I. Come già osservato, in base a quanto espressamente indicato per gli edifici in muratura in §4.5.6.3: "Non è generalmente necessario eseguire verifiche nei confronti di stati limite di esercizio (SLE) di strutture in muratura, quando siano soddisfatte le verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)", le combinazioni fondamentali (2.5.1) sono esaustive nei confronti delle verifiche in Analisi Statica non sismica.

COMBINAZIONI DI CARICO per ANALISI SISMICA

Per quanto riguarda le azioni competenti al calcolo sismico, la combinazione sismica (§3.2.4) viene creata automaticamente e quindi non richiede una sua identificazione specifica nell'elenco delle combinazioni di PC.E. La combinazione sismica esaminata è quindi la seguente:

G,1 + G,2 + P + E + ΣΣΣΣ(ψψψψ2,j * Qk,j)

Conformemente a §2.5.3, la combinazione sismica viene impiegata per gli Stati Limite Ultimi connessi all'azione sismica E. Le verifiche di sicurezza sismiche a SLU vengono condotte con riferimento allo stato limite di salvaguardia della vita (SLV). Per quanto riguarda lo stato limite di collasso (SLC), le Norme precisano: - in §7.1 che le verifiche nei confronti di tutti gli stati limite ultimi sono soddisfatte quando lo siano le verifiche relative al solo SLV; - in §C7.1 che le verifiche a SLC devono essere effettuate di necessità sulle sole costruzioni provviste di isolamento sismico. Inoltre, per gli edifici esistenti in §C8.7.1.1 si afferma che "il soddisfacimento della verifica a SLV implica anche il soddisfacimento della verifica a SLC". Per tali motivi in PC.E le verifiche di sicurezza sismiche per stati limite ultimi si riferiscono al solo SLV. Verifiche sismiche per Stati Limite di Esercizio riguardano, in generale, la deformazione per SLD (stato limite di danno); nel caso degli edifici esistenti, tali verifiche non sono obbligatorie qualora si valuti la sicurezza con riferimento ai soli SLU (§8.3). Per edifici di classe III o IV per i quali si vogliano limitare i danneggiamenti strutturali, si devono svolgere ulteriori verifiche per stati limite di esercizio: in SLD si eseguono verifiche di resistenza utilizzando la combinazione sismica e calcolando lo spettro di risposta con la posizione η=2/3 (§7.3.7.1); in SLO (stato limite di operatività) si eseguono verifiche degli spostamenti secondo §7.3.7.2.

CARICHI: CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI Condizione di Carico Elementare n°1 PARAMETRI GENERALI Permanenti Tipo di Azione [§2.5] = 1. Permanente strutturale (G1) Tipologia PC.E (1=standard di PC.E, 2=Pesi propri , 3=generata da PC.M) = 1 Livelli di intensità dell'azione variabile: - (psi),0 (valore raro) = 1.00 - (psi),1 (valore frequente) = 1.00 - (psi),2 (valore quasi-permanente) = 1.00 Moltiplicatori per Generazione Masse = 110001 NODI: Carichi Concentrati (kgf - kgf m) (N°nodo, forze:FX,FY,FZ, momenti:MX,MY,MZ) 161 : 0 , 0 , -2000 , 0 , 0 , 0 , ASTE: Carichi Distribuiti Uniformi (kgf/m) (N°asta; loc.:qx,qy,qz, o glob.:qX,qY,qZ. Eventualm ente: solo su luce deformabile; generato dai Dati S olai) 133 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 134 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 135 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 136 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 137 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 138 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 139 : glob., 0 , 0 , -946 (da Solai) 140 : glob., 0 , 0 , -863 (da Solai) 141 : glob., 0 , 0 , -863 (da Solai) 142 : glob., 0 , 0 , -863 (da Solai) 143 : glob., 0 , 0 , -1285 (da Solai) 144 : glob., 0 , 0 , -1285 (da Solai) 145 : glob., 0 , 0 , -1222 (da Solai) 146 : glob., 0 , 0 , -1222 (da Solai) 147 : glob., 0 , 0 , -1213 (da Solai) 148 : glob., 0 , 0 , -1213 (da Solai) 149 : glob., 0 , 0 , -1296 (da Solai) 150 : glob., 0 , 0 , -752 (da Solai) 151 : glob., 0 , 0 , -1296 (da Solai) 152 : glob., 0 , 0 , -607 (da Solai) 153 : glob., 0 , 0 , -544 (da Solai) 157 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 159 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai)

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195 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 196 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 197 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 198 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 199 : glob., 0 , 0 , -384 (da Solai) 200 : glob., 0 , 0 , -714 (da Solai) 201 : glob., 0 , 0 , -714 (da Solai) 202 : glob., 0 , 0 , -714 (da Solai) 203 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 204 : glob., 0 , 0 , -1016 (da Solai) 205 : glob., 0 , 0 , -1016 (da Solai) 206 : glob., 0 , 0 , -2188 (da Solai) 207 : glob., 0 , 0 , -1024 (da Solai) 208 : glob., 0 , 0 , -1024 (da Solai) 209 : glob., 0 , 0 , -2197 (da Solai) 210 : glob., 0 , 0 , -392 (da Solai) 211 : glob., 0 , 0 , -392 (da Solai) 216 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 218 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 220 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 224 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 258 : glob., 0 , 0 , -189 (da Solai) 258 : glob., 0 , 0 , -760 259 : glob., 0 , 0 , -189 (da Solai) 259 : glob., 0 , 0 , -760 260 : glob., 0 , 0 , -760 260 : glob., 0 , 0 , -189 (da Solai) 261 : glob., 0 , 0 , -189 (da Solai) 262 : glob., 0 , 0 , -1337 262 : glob., 0 , 0 , -640 (da Solai) 263 : glob., 0 , 0 , -829 (da Solai) 263 : glob., 0 , 0 , -1337 264 : glob., 0 , 0 , -1337 264 : glob., 0 , 0 , -829 (da Solai) 265 : glob., 0 , 0 , -189 (da Solai) 266 : glob., 0 , 0 , -2581 266 : glob., 0 , 0 , -1362 (da Solai) 267 : glob., 0 , 0 , -2581 267 : glob., 0 , 0 , -1362 (da Solai) 268 : glob., 0 , 0 , -2581 268 : glob., 0 , 0 , -1362 (da Solai) 269 : glob., 0 , 0 , -722 (da Solai) 269 : glob., 0 , 0 , -2581 270 : glob., 0 , 0 , -1337 271 : glob., 0 , 0 , -1337 272 : glob., 0 , 0 , -1337 273 : glob., 0 , 0 , -1337 274 : glob., 0 , 0 , -760 275 : glob., 0 , 0 , -1048 (da Solai) 277 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 280 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 280 : glob., 0 , 0 , -1337 281 : glob., 0 , 0 , -1337 282 : glob., 0 , 0 , -1337 283 : glob., 0 , 0 , -760 284 : glob., 0 , 0 , -760 314 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 315 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 316 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 317 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 318 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 319 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 320 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 321 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 322 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 323 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 324 : glob., 0 , 0 , -946 (da Solai) 325 : glob., 0 , 0 , -863 (da Solai) 326 : glob., 0 , 0 , -863 (da Solai) 327 : glob., 0 , 0 , -863 (da Solai) 328 : glob., 0 , 0 , -863 (da Solai) 329 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 330 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 331 : glob., 0 , 0 , -384 (da Solai) 332 : glob., 0 , 0 , -714 (da Solai) 333 : glob., 0 , 0 , -714 (da Solai) 334 : glob., 0 , 0 , -829 (da Solai) 334 : glob., 0 , 0 , -1337 335 : glob., 0 , 0 , -1285 (da Solai) 336 : glob., 0 , 0 , -1285 (da Solai) 337 : glob., 0 , 0 , -1285 (da Solai) 338 : glob., 0 , 0 , -1285 (da Solai) 340 : glob., 0 , 0 , -1016 (da Solai) 341 : glob., 0 , 0 , -2189 (da Solai) 342 : glob., 0 , 0 , -1296 (da Solai) 343 : glob., 0 , 0 , -1296 (da Solai) 344 : glob., 0 , 0 , -1296 (da Solai) 345 : glob., 0 , 0 , -1296 (da Solai) 346 : glob., 0 , 0 , -1024 (da Solai) 347 : glob., 0 , 0 , -1024 (da Solai) 348 : glob., 0 , 0 , -2197 (da Solai) 349 : glob., 0 , 0 , -2197 (da Solai) 350 : glob., 0 , 0 , -722 (da Solai) 350 : glob., 0 , 0 , -2581 351 : glob., 0 , 0 , -2581 351 : glob., 0 , 0 , -1495 (da Solai) 352 : glob., 0 , 0 , -607 (da Solai)

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354 : glob., 0 , 0 , -544 (da Solai) 355 : glob., 0 , 0 , -544 (da Solai) 356 : glob., 0 , 0 , -544 (da Solai) 357 : glob., 0 , 0 , -392 (da Solai) 358 : glob., 0 , 0 , -392 (da Solai) 359 : glob., 0 , 0 , -392 (da Solai) 360 : glob., 0 , 0 , -1337 375 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 376 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 378 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 380 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 383 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 388 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 393 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 394 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 395 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 396 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 399 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 406 : glob., 0 , 0 , -632 (da Solai) 407 : glob., 0 , 0 , -829 (da Solai) 407 : glob., 0 , 0 , -1337 408 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 410 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 412 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 414 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 418 : glob., 0 , 0 , -946 (da Solai) 419 : glob., 0 , 0 , -863 (da Solai) 422 : glob., 0 , 0 , -863 (da Solai) 423 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 424 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 425 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 427 : glob., 0 , 0 , -1285 (da Solai) 428 : glob., 0 , 0 , -1285 (da Solai) 434 : glob., 0 , 0 , -1222 (da Solai) 436 : glob., 0 , 0 , -1213 (da Solai) 438 : glob., 0 , 0 , -1296 (da Solai) 439 : glob., 0 , 0 , -752 (da Solai) 440 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 441 : glob., 0 , 0 , -752 (da Solai) 443 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 444 : glob., 0 , 0 , -1296 (da Solai) 446 : glob., 0 , 0 , -607 (da Solai) 448 : glob., 0 , 0 , -544 (da Solai) 451 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 452 : glob., 0 , 0 , -544 (da Solai) 454 : glob., 0 , 0 , -544 (da Solai) 455 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 456 : glob., 0 , 0 , -1296 (da Solai) 457 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 460 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 462 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 466 : glob., 0 , 0 , -714 (da Solai) 468 : glob., 0 , 0 , -714 (da Solai) 469 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 470 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 471 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 472 : glob., 0 , 0 , -330 (da Solai) 475 : glob., 0 , 0 , -1016 (da Solai) 479 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 481 : glob., 0 , 0 , -1024 (da Solai) 482 : glob., 0 , 0 , -2197 (da Solai) 483 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 485 : glob., 0 , 0 , -2197 (da Solai) 486 : glob., 0 , 0 , -392 (da Solai) 489 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 490 : glob., 0 , 0 , -392 (da Solai) 491 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 492 : glob., 0 , 0 , -392 (da Solai) 495 : glob., 0 , 0 , -760 495 : glob., 0 , 0 , -189 (da Solai) 496 : glob., 0 , 0 , -760 497 : glob., 0 , 0 , -189 (da Solai) 497 : glob., 0 , 0 , -760 499 : glob., 0 , 0 , -189 (da Solai) 499 : glob., 0 , 0 , -760 501 : glob., 0 , 0 , -189 (da Solai) 501 : glob., 0 , 0 , -760 502 : glob., 0 , 0 , -760 503 : glob., 0 , 0 , -1337 503 : glob., 0 , 0 , -640 (da Solai) 504 : glob., 0 , 0 , -1337 505 : glob., 0 , 0 , -829 (da Solai) 505 : glob., 0 , 0 , -1337 506 : glob., 0 , 0 , -1337 506 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 507 : glob., 0 , 0 , -189 (da Solai) 508 : glob., 0 , 0 , -760 508 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 509 : glob., 0 , 0 , -760 509 : glob., 0 , 0 , -189 (da Solai) 510 : glob., 0 , 0 , -1337 511 : glob., 0 , 0 , -2581 511 : glob., 0 , 0 , -1362 (da Solai) 512 : glob., 0 , 0 , -760 513 : glob., 0 , 0 , -1337 514 : glob., 0 , 0 , -760 515 : glob., 0 , 0 , -760

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515 : glob., 0 , 0 , -353 (da Solai) 516 : glob., 0 , 0 , -667 (da Solai) 516 : glob., 0 , 0 , -1337 517 : glob., 0 , 0 , -722 (da Solai) 517 : glob., 0 , 0 , -2581 518 : glob., 0 , 0 , -722 (da Solai) 518 : glob., 0 , 0 , -2581 519 : glob., 0 , 0 , -1048 (da Solai) 520 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 521 : glob., 0 , 0 , -1495 (da Solai) 521 : glob., 0 , 0 , -2581 522 : glob., 0 , 0 , -1337 523 : glob., 0 , 0 , -1337 524 : glob., 0 , 0 , -1337 524 : glob., 0 , 0 , -668 (da Solai) 525 : glob., 0 , 0 , -1337 526 : glob., 0 , 0 , -1048 (da Solai) 527 : glob., 0 , 0 , -1337 527 : glob., 0 , 0 , -773 (da Solai) 528 : glob., 0 , 0 , -1337 529 : glob., 0 , 0 , -1337 529 : glob., 0 , 0 , -773 (da Solai) 530 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 531 : glob., 0 , 0 , -2581 531 : glob., 0 , 0 , -1495 (da Solai) 540 : glob., 0 , 0 , -2189 (da Solai) Condizione di Carico Elementare n°2 PARAMETRI GENERALI Permanenti non strutturali Tipo di Azione [§2.5] = 2. Permanente non struttu rale (G2) Tipologia PC.E (1=standard di PC.E, 2=Pesi propri , 3=generata da PC.M) = 1 Livelli di intensità dell'azione variabile: - (psi),0 (valore raro) = 1.00 - (psi),1 (valore frequente) = 1.00 - (psi),2 (valore quasi-permanente) = 1.00 Moltiplicatori per Generazione Masse = 110001 NODI: Carichi Concentrati (kgf - kgf m) (N°nodo, forze:FX,FY,FZ, momenti:MX,MY,MZ) 161 : 0 , 0 , -500 , 0 , 0 , 0 , ASTE: Carichi Distribuiti Uniformi (kgf/m) (N°asta; loc.:qx,qy,qz, o glob.:qX,qY,qZ. Eventualm ente: solo su luce deformabile; generato dai Dati S olai) 133 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 134 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 135 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 136 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 137 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 138 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 139 : glob., 0 , 0 , -565 (da Solai) 140 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 141 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 142 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 143 : glob., 0 , 0 , -720 (da Solai) 144 : glob., 0 , 0 , -720 (da Solai) 145 : glob., 0 , 0 , -685 (da Solai) 146 : glob., 0 , 0 , -685 (da Solai) 147 : glob., 0 , 0 , -680 (da Solai) 148 : glob., 0 , 0 , -680 (da Solai) 149 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 150 : glob., 0 , 0 , -421 (da Solai) 151 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 152 : glob., 0 , 0 , -340 (da Solai) 153 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 157 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 159 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 195 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 196 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 197 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 198 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 199 : glob., 0 , 0 , -299 (da Solai) 200 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 201 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 202 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 203 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 204 : glob., 0 , 0 , -720 (da Solai) 205 : glob., 0 , 0 , -720 (da Solai) 206 : glob., 0 , 0 , -600 (da Solai) 207 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 208 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 209 : glob., 0 , 0 , -606 (da Solai) 210 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 211 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 216 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 218 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 220 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 224 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 258 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 259 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 260 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 261 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 262 : glob., 0 , 0 , -597 (da Solai) 263 : glob., 0 , 0 , -817 (da Solai) 264 : glob., 0 , 0 , -817 (da Solai) 265 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai)

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266 : glob., 0 , 0 , -1439 (da Solai) 267 : glob., 0 , 0 , -1439 (da Solai) 268 : glob., 0 , 0 , -1439 (da Solai) 269 : glob., 0 , 0 , -842 (da Solai) 275 : glob., 0 , 0 , -979 (da Solai) 277 : glob., 0 , 0 , -356 (da Solai) 280 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 314 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 315 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 316 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 317 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 318 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 319 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 320 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 321 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 322 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 323 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 324 : glob., 0 , 0 , -565 (da Solai) 325 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 326 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 327 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 328 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 329 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 330 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 331 : glob., 0 , 0 , -299 (da Solai) 332 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 333 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 334 : glob., 0 , 0 , -817 (da Solai) 335 : glob., 0 , 0 , -720 (da Solai) 336 : glob., 0 , 0 , -720 (da Solai) 337 : glob., 0 , 0 , -720 (da Solai) 338 : glob., 0 , 0 , -720 (da Solai) 340 : glob., 0 , 0 , -720 (da Solai) 341 : glob., 0 , 0 , -600 (da Solai) 342 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 343 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 344 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 345 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 346 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 347 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 348 : glob., 0 , 0 , -606 (da Solai) 349 : glob., 0 , 0 , -606 (da Solai) 350 : glob., 0 , 0 , -842 (da Solai) 351 : glob., 0 , 0 , -1452 (da Solai) 352 : glob., 0 , 0 , -340 (da Solai) 354 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 355 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 356 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 357 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 358 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 359 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 375 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 376 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 378 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 380 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 383 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 388 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 393 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 394 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 395 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 396 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 399 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 406 : glob., 0 , 0 , -421 (da Solai) 407 : glob., 0 , 0 , -817 (da Solai) 408 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 410 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 412 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 414 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 418 : glob., 0 , 0 , -565 (da Solai) 419 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 422 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 423 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 424 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 425 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 427 : glob., 0 , 0 , -720 (da Solai) 428 : glob., 0 , 0 , -720 (da Solai) 434 : glob., 0 , 0 , -685 (da Solai) 436 : glob., 0 , 0 , -680 (da Solai) 438 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 439 : glob., 0 , 0 , -421 (da Solai) 440 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 441 : glob., 0 , 0 , -421 (da Solai) 443 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 444 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 446 : glob., 0 , 0 , -340 (da Solai) 448 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 451 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 452 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 454 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 455 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 456 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 457 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 460 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 462 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 466 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 468 : glob., 0 , 0 , -519 (da Solai) 469 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai)

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470 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 471 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 472 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 475 : glob., 0 , 0 , -720 (da Solai) 479 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 481 : glob., 0 , 0 , -726 (da Solai) 482 : glob., 0 , 0 , -606 (da Solai) 483 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 485 : glob., 0 , 0 , -606 (da Solai) 486 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 489 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 490 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 491 : glob., 0 , 0 , -127 (da Solai) 492 : glob., 0 , 0 , -305 (da Solai) 495 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 497 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 499 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 501 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 503 : glob., 0 , 0 , -597 (da Solai) 505 : glob., 0 , 0 , -817 (da Solai) 506 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 507 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 508 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 509 : glob., 0 , 0 , -220 (da Solai) 511 : glob., 0 , 0 , -1439 (da Solai) 515 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 516 : glob., 0 , 0 , -623 (da Solai) 517 : glob., 0 , 0 , -842 (da Solai) 518 : glob., 0 , 0 , -842 (da Solai) 519 : glob., 0 , 0 , -979 (da Solai) 520 : glob., 0 , 0 , -356 (da Solai) 521 : glob., 0 , 0 , -1452 (da Solai) 524 : glob., 0 , 0 , -623 (da Solai) 526 : glob., 0 , 0 , -979 (da Solai) 527 : glob., 0 , 0 , -610 (da Solai) 529 : glob., 0 , 0 , -610 (da Solai) 530 : glob., 0 , 0 , -356 (da Solai) 531 : glob., 0 , 0 , -1452 (da Solai) 540 : glob., 0 , 0 , -600 (da Solai) Condizione di Carico Elementare n°3 PARAMETRI GENERALI Variabili: Civile abitazione Tipo di Azione [§2.5] = 4. Var.(Qk): Cat.A: Ambie nti ad uso residenziale Tipologia PC.E (1=standard di PC.E, 2=Pesi propri , 3=generata da PC.M) = 1 Livelli di intensità dell'azione variabile: - (psi),0 (valore raro) = 0.70 - (psi),1 (valore frequente) = 0.50 - (psi),2 (valore quasi-permanente) = 0.30 Moltiplicatori per Generazione Masse = 110001 NODI: Carichi Concentrati (kgf - kgf m) (N°nodo, forze:FX,FY,FZ, momenti:MX,MY,MZ) 161 : 0 , 0 , -2000 , 0 , 0 , 0 , ASTE: Carichi Distribuiti Uniformi (kgf/m) (N°asta; loc.:qx,qy,qz, o glob.:qX,qY,qZ. Eventualm ente: solo su luce deformabile; generato dai Dati S olai) 133 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 134 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 135 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 136 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 137 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 138 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 139 : glob., 0 , 0 , -1212 (da Solai) 140 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 141 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 142 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 143 : glob., 0 , 0 , -1542 (da Solai) 144 : glob., 0 , 0 , -1542 (da Solai) 145 : glob., 0 , 0 , -1468 (da Solai) 146 : glob., 0 , 0 , -1468 (da Solai) 147 : glob., 0 , 0 , -1456 (da Solai) 148 : glob., 0 , 0 , -1456 (da Solai) 149 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 150 : glob., 0 , 0 , -902 (da Solai) 151 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 152 : glob., 0 , 0 , -728 (da Solai) 153 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 157 : glob., 0 , 0 , -509 (da Solai) 159 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 195 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 196 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 197 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 198 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 199 : glob., 0 , 0 , -640 (da Solai) 200 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 201 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 202 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 203 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 204 : glob., 0 , 0 , -1542 (da Solai) 205 : glob., 0 , 0 , -1542 (da Solai) 206 : glob., 0 , 0 , -1843 (da Solai) 207 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 208 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 209 : glob., 0 , 0 , -1856 (da Solai) 210 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai)

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211 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 216 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 218 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 220 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 224 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 314 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 315 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 316 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 317 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 318 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 319 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 320 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 321 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 322 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 323 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 324 : glob., 0 , 0 , -1212 (da Solai) 325 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 326 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 327 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 328 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 329 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 330 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 331 : glob., 0 , 0 , -640 (da Solai) 332 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 333 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 335 : glob., 0 , 0 , -1542 (da Solai) 336 : glob., 0 , 0 , -1542 (da Solai) 337 : glob., 0 , 0 , -1542 (da Solai) 338 : glob., 0 , 0 , -1542 (da Solai) 340 : glob., 0 , 0 , -1542 (da Solai) 341 : glob., 0 , 0 , -1843 (da Solai) 342 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 343 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 344 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 345 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 346 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 347 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 348 : glob., 0 , 0 , -1856 (da Solai) 349 : glob., 0 , 0 , -1856 (da Solai) 352 : glob., 0 , 0 , -728 (da Solai) 354 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 355 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 356 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 357 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 358 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 359 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 375 : glob., 0 , 0 , -509 (da Solai) 376 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 378 : glob., 0 , 0 , -509 (da Solai) 380 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 383 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 388 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 393 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 394 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 395 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 396 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 399 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 406 : glob., 0 , 0 , -902 (da Solai) 408 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 410 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 412 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 414 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 418 : glob., 0 , 0 , -1212 (da Solai) 419 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 422 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 423 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 424 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 425 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 427 : glob., 0 , 0 , -1542 (da Solai) 428 : glob., 0 , 0 , -1542 (da Solai) 434 : glob., 0 , 0 , -1468 (da Solai) 436 : glob., 0 , 0 , -1456 (da Solai) 438 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 439 : glob., 0 , 0 , -902 (da Solai) 440 : glob., 0 , 0 , -509 (da Solai) 441 : glob., 0 , 0 , -902 (da Solai) 443 : glob., 0 , 0 , -508 (da Solai) 444 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 446 : glob., 0 , 0 , -728 (da Solai) 448 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 451 : glob., 0 , 0 , -509 (da Solai) 452 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 454 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 455 : glob., 0 , 0 , -509 (da Solai) 456 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai) 457 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 460 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 462 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 466 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 468 : glob., 0 , 0 , -1112 (da Solai) 469 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 470 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 471 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 472 : glob., 0 , 0 , -472 (da Solai) 475 : glob., 0 , 0 , -1542 (da Solai) 479 : glob., 0 , 0 , -505 (da Solai) 481 : glob., 0 , 0 , -1555 (da Solai)

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482 : glob., 0 , 0 , -1856 (da Solai) 483 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 485 : glob., 0 , 0 , -1856 (da Solai) 486 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 489 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 490 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 491 : glob., 0 , 0 , -381 (da Solai) 492 : glob., 0 , 0 , -653 (da Solai) 540 : glob., 0 , 0 , -1843 (da Solai) Condizione di Carico Elementare n°4 PARAMETRI GENERALI Variabili: Neve Tipo di Azione [§2.5] = 16. Var.(Qk): Neve (a quo ta <=1000 m. slm) Tipologia PC.E (1=standard di PC.E, 2=Pesi propri , 3=generata da PC.M) = 1 Livelli di intensità dell'azione variabile: - (psi),0 (valore raro) = 0.50 - (psi),1 (valore frequente) = 0.20 - (psi),2 (valore quasi-permanente) = 0.00 Moltiplicatori per Generazione Masse = 110001 ASTE: Carichi Distribuiti Uniformi (kgf/m) (N°asta; loc.:qx,qy,qz, o glob.:qX,qY,qZ. Eventualm ente: solo su luce deformabile; generato dai Dati S olai) 258 : glob., 0 , 0 , -94 (da Solai) 259 : glob., 0 , 0 , -94 (da Solai) 260 : glob., 0 , 0 , -94 (da Solai) 261 : glob., 0 , 0 , -94 (da Solai) 262 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 263 : glob., 0 , 0 , -329 (da Solai) 264 : glob., 0 , 0 , -329 (da Solai) 265 : glob., 0 , 0 , -94 (da Solai) 266 : glob., 0 , 0 , -566 (da Solai) 267 : glob., 0 , 0 , -566 (da Solai) 268 : glob., 0 , 0 , -566 (da Solai) 269 : glob., 0 , 0 , -331 (da Solai) 275 : glob., 0 , 0 , -385 (da Solai) 277 : glob., 0 , 0 , -140 (da Solai) 280 : glob., 0 , 0 , -101 (da Solai) 334 : glob., 0 , 0 , -329 (da Solai) 350 : glob., 0 , 0 , -331 (da Solai) 351 : glob., 0 , 0 , -571 (da Solai) 407 : glob., 0 , 0 , -329 (da Solai) 495 : glob., 0 , 0 , -94 (da Solai) 497 : glob., 0 , 0 , -94 (da Solai) 499 : glob., 0 , 0 , -94 (da Solai) 501 : glob., 0 , 0 , -94 (da Solai) 503 : glob., 0 , 0 , -235 (da Solai) 505 : glob., 0 , 0 , -329 (da Solai) 506 : glob., 0 , 0 , -101 (da Solai) 507 : glob., 0 , 0 , -94 (da Solai) 508 : glob., 0 , 0 , -101 (da Solai) 509 : glob., 0 , 0 , -94 (da Solai) 511 : glob., 0 , 0 , -566 (da Solai) 515 : glob., 0 , 0 , -101 (da Solai) 516 : glob., 0 , 0 , -245 (da Solai) 517 : glob., 0 , 0 , -331 (da Solai) 518 : glob., 0 , 0 , -331 (da Solai) 519 : glob., 0 , 0 , -385 (da Solai) 520 : glob., 0 , 0 , -140 (da Solai) 521 : glob., 0 , 0 , -571 (da Solai) 524 : glob., 0 , 0 , -245 (da Solai) 526 : glob., 0 , 0 , -385 (da Solai) 527 : glob., 0 , 0 , -240 (da Solai) 529 : glob., 0 , 0 , -240 (da Solai) 530 : glob., 0 , 0 , -140 (da Solai) 531 : glob., 0 , 0 , -571 (da Solai) Condizione di Carico Elementare n°5 PARAMETRI GENERALI Variabili: Vento +X Tipo di Azione [§2.5] = 12. Var.(Qk): Vento +X Tipologia PC.E (1=standard di PC.E, 2=Pesi propri , 3=generata da PC.M) = 1 Livelli di intensità dell'azione variabile: - (psi),0 (valore raro) = 0.60 - (psi),1 (valore frequente) = 0.20 - (psi),2 (valore quasi-permanente) = 0.00 Moltiplicatori per Generazione Masse = 110001 ASTE: Carichi Distribuiti Uniformi (kgf/m) (N°asta; loc.:qx,qy,qz, o glob.:qX,qY,qZ. Eventualm ente: solo su luce deformabile; generato dai Dati S olai) 182 : glob., 276 , 0 , 0 183 : glob., 259 , 0 , 0 184 : glob., 264 , 0 , 0 185 : glob., 117 , 0 , 0 190 : glob., 70 , 0 , 0 191 : glob., 133 , 0 , 0 192 : glob., 57 , 0 , 0 193 : glob., 150 , 0 , 0 194 : glob., 47 , 0 , 0 225 : glob., 79 , 0 , 0 230 : glob., 79 , 0 , 0 244 : glob., 117 , 0 , 0 245 : glob., 259 , 0 , 0 246 : glob., 264 , 0 , 0 247 : glob., 120 , 0 , 0

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252 : glob., 68 , 0 , 0 253 : glob., 133 , 0 , 0 254 : glob., 59 , 0 , 0 255 : glob., 51 , 0 , 0 256 : glob., 79 , 0 , 0 257 : glob., 68 , 0 , 0 Condizione di Carico Elementare n°6 PARAMETRI GENERALI Variabili: Vento +Y Tipo di Azione [§2.5] = 13. Var.(Qk): Vento +Y Tipologia PC.E (1=standard di PC.E, 2=Pesi propri , 3=generata da PC.M) = 1 Livelli di intensità dell'azione variabile: - (psi),0 (valore raro) = 0.60 - (psi),1 (valore frequente) = 0.20 - (psi),2 (valore quasi-permanente) = 0.00 Moltiplicatori per Generazione Masse = 110001 ASTE: Carichi Distribuiti Uniformi (kgf/m) (N°asta; loc.:qx,qy,qz, o glob.:qX,qY,qZ. Eventualm ente: solo su luce deformabile; generato dai Dati S olai) 162 : glob., 0 , 201 , 0 163 : glob., 0 , 162 , 0 164 : glob., 0 , 240 , 0 165 : glob., 0 , 170 , 0 174 : glob., 0 , 83 , 0 179 : glob., 0 , 66 , 0 180 : glob., 0 , 91 , 0 181 : glob., 0 , 146 , 0 225 : glob., 0 , 60 , 0 226 : glob., 0 , 157 , 0 227 : glob., 0 , 161 , 0 228 : glob., 0 , 170 , 0 229 : glob., 0 , 89 , 0 230 : glob., 0 , 136 , 0 236 : glob., 0 , 83 , 0 241 : glob., 0 , 68 , 0 242 : glob., 0 , 82 , 0 243 : glob., 0 , 153 , 0 Condizione di Carico Elementare n°7 PARAMETRI GENERALI Variabili: Vento -X Tipo di Azione [§2.5] = 14. Var.(Qk): Vento -X Tipologia PC.E (1=standard di PC.E, 2=Pesi propri , 3=generata da PC.M) = 1 Livelli di intensità dell'azione variabile: - (psi),0 (valore raro) = 0.60 - (psi),1 (valore frequente) = 0.20 - (psi),2 (valore quasi-permanente) = 0.00 Moltiplicatori per Generazione Masse = 110001 ASTE: Carichi Distribuiti Uniformi (kgf/m) (N°asta; loc.:qx,qy,qz, o glob.:qX,qY,qZ. Eventualm ente: solo su luce deformabile; generato dai Dati S olai) 182 : glob., -138 , 0 , 0 183 : glob., -129 , 0 , 0 184 : glob., -132 , 0 , 0 185 : glob., -58 , 0 , 0 190 : glob., -139 , 0 , 0 191 : glob., -266 , 0 , 0 192 : glob., -114 , 0 , 0 193 : glob., -301 , 0 , 0 194 : glob., -95 , 0 , 0 225 : glob., -39 , 0 , 0 230 : glob., -39 , 0 , 0 244 : glob., -59 , 0 , 0 245 : glob., -129 , 0 , 0 246 : glob., -132 , 0 , 0 247 : glob., -60 , 0 , 0 252 : glob., -136 , 0 , 0 253 : glob., -266 , 0 , 0 254 : glob., -117 , 0 , 0 255 : glob., -102 , 0 , 0 256 : glob., -159 , 0 , 0 257 : glob., -136 , 0 , 0 Condizione di Carico Elementare n°8 PARAMETRI GENERALI Variabili: Vento -Y Tipo di Azione [§2.5] = 15. Var.(Qk): Vento -Y Tipologia PC.E (1=standard di PC.E, 2=Pesi propri , 3=generata da PC.M) = 1 Livelli di intensità dell'azione variabile: - (psi),0 (valore raro) = 0.60 - (psi),1 (valore frequente) = 0.20 - (psi),2 (valore quasi-permanente) = 0.00 Moltiplicatori per Generazione Masse = 110001 ASTE: Carichi Distribuiti Uniformi (kgf/m) (N°asta; loc.:qx,qy,qz, o glob.:qX,qY,qZ. Eventualm ente: solo su luce deformabile; generato dai Dati S olai) 162 : glob., 0 , -101 , 0 163 : glob., 0 , -81 , 0 164 : glob., 0 , -120 , 0 165 : glob., 0 , -85 , 0 174 : glob., 0 , -167 , 0 179 : glob., 0 , -132 , 0 180 : glob., 0 , -182 , 0

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181 : glob., 0 , -292 , 0 225 : glob., 0 , -30 , 0 226 : glob., 0 , -78 , 0 227 : glob., 0 , -80 , 0 228 : glob., 0 , -85 , 0 229 : glob., 0 , -45 , 0 230 : glob., 0 , -68 , 0 236 : glob., 0 , -167 , 0 241 : glob., 0 , -136 , 0 242 : glob., 0 , -165 , 0 243 : glob., 0 , -305 , 0 Condizione di Carico Elementare n°9 PARAMETRI GENERALI Pesi Propri Tipo di Azione [§2.5] = 1. Permanente strutturale (G1) Tipologia PC.E (1=standard di PC.E, 2=Pesi propri , 3=generata da PC.M) = 2 Livelli di intensità dell'azione variabile: - (psi),0 (valore raro) = 1.00 - (psi),1 (valore frequente) = 1.00 - (psi),2 (valore quasi-permanente) = 1.00 Moltiplicatori per Generazione Masse = 110001 ASTE: Carichi Distribuiti Uniformi (kgf/m) (N°asta; loc.:qx,qy,qz, o glob.:qX,qY,qZ. Eventualm ente: solo su luce deformabile; generato dai Dati S olai) 1 : glob., 0 , 0 , -4288 2 : glob., 0 , 0 , -1250 3 : glob., 0 , 0 , -1250 4 : glob., 0 , 0 , -1118 5 : glob., 0 , 0 , -1250 6 : glob., 0 , 0 , -1250 7 : glob., 0 , 0 , -1166 8 : glob., 0 , 0 , -1250 9 : glob., 0 , 0 , -1250 10 : glob., 0 , 0 , -1166 11 : glob., 0 , 0 , -1250 12 : glob., 0 , 0 , -1250 13 : glob., 0 , 0 , -1166 14 : glob., 0 , 0 , -1250 15 : glob., 0 , 0 , -1250 16 : glob., 0 , 0 , -1166 17 : glob., 0 , 0 , -1250 18 : glob., 0 , 0 , -1250 19 : glob., 0 , 0 , -622 20 : glob., 0 , 0 , -1250 21 : glob., 0 , 0 , -1250 22 : glob., 0 , 0 , -3722 23 : glob., 0 , 0 , -1250 24 : glob., 0 , 0 , -1250 25 : glob., 0 , 0 , -3722 26 : glob., 0 , 0 , -1250 27 : glob., 0 , 0 , -2138 28 : glob., 0 , 0 , -1250 29 : glob., 0 , 0 , -1250 30 : glob., 0 , 0 , -1482 31 : glob., 0 , 0 , -1250 32 : glob., 0 , 0 , -1250 33 : glob., 0 , 0 , -3911 34 : glob., 0 , 0 , -1250 35 : glob., 0 , 0 , -1250 36 : glob., 0 , 0 , -2927 37 : glob., 0 , 0 , -1250 38 : glob., 0 , 0 , -2171 39 : glob., 0 , 0 , -1250 40 : glob., 0 , 0 , -1250 41 : glob., 0 , 0 , -4417 42 : glob., 0 , 0 , -1250 43 : glob., 0 , 0 , -4333 44 : glob., 0 , 0 , -1250 45 : glob., 0 , 0 , -1250 46 : glob., 0 , 0 , -2168 47 : glob., 0 , 0 , -1250 48 : glob., 0 , 0 , -1250 49 : glob., 0 , 0 , -594 50 : glob., 0 , 0 , -1250 51 : glob., 0 , 0 , -1250 52 : glob., 0 , 0 , -2168 53 : glob., 0 , 0 , -1250 54 : glob., 0 , 0 , -1250 55 : glob., 0 , 0 , -594 56 : glob., 0 , 0 , -1250 57 : glob., 0 , 0 , -1250 58 : glob., 0 , 0 , -723 59 : glob., 0 , 0 , -1250 60 : glob., 0 , 0 , -1250 61 : glob., 0 , 0 , -1713 62 : glob., 0 , 0 , -1250 63 : glob., 0 , 0 , -1250 64 : glob., 0 , 0 , -1663 65 : glob., 0 , 0 , -1250 66 : glob., 0 , 0 , -1250 67 : glob., 0 , 0 , -1119 68 : glob., 0 , 0 , -1250 69 : glob., 0 , 0 , -1250 70 : glob., 0 , 0 , -4549 71 : glob., 0 , 0 , -1250

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72 : glob., 0 , 0 , -1312 73 : glob., 0 , 0 , -1250 74 : glob., 0 , 0 , -1250 75 : glob., 0 , 0 , -922 76 : glob., 0 , 0 , -1250 77 : glob., 0 , 0 , -1250 78 : glob., 0 , 0 , -2949 79 : glob., 0 , 0 , -1250 80 : glob., 0 , 0 , -1250 81 : glob., 0 , 0 , -5979 82 : glob., 0 , 0 , -1250 83 : glob., 0 , 0 , -3089 84 : glob., 0 , 0 , -1250 85 : glob., 0 , 0 , -1250 86 : glob., 0 , 0 , -4881 87 : glob., 0 , 0 , -1250 88 : glob., 0 , 0 , -1250 89 : glob., 0 , 0 , -4802 90 : glob., 0 , 0 , -1250 91 : glob., 0 , 0 , -1250 92 : glob., 0 , 0 , -4841 93 : glob., 0 , 0 , -1250 94 : glob., 0 , 0 , -2961 95 : glob., 0 , 0 , -1250 96 : glob., 0 , 0 , -1250 97 : glob., 0 , 0 , -6502 98 : glob., 0 , 0 , -1250 99 : glob., 0 , 0 , -1250 100 : glob., 0 , 0 , -6401 101 : glob., 0 , 0 , -1250 102 : glob., 0 , 0 , -2621 103 : glob., 0 , 0 , -1250 104 : glob., 0 , 0 , -1250 105 : glob., 0 , 0 , -4752 106 : glob., 0 , 0 , -1250 107 : glob., 0 , 0 , -3542 108 : glob., 0 , 0 , -1250 109 : glob., 0 , 0 , -1250 110 : glob., 0 , 0 , -1976 111 : glob., 0 , 0 , -1250 112 : glob., 0 , 0 , -2620 113 : glob., 0 , 0 , -1250 114 : glob., 0 , 0 , -1250 115 : glob., 0 , 0 , -1800 116 : glob., 0 , 0 , -1250 117 : glob., 0 , 0 , -1250 118 : glob., 0 , 0 , -4008 119 : glob., 0 , 0 , -1250 120 : glob., 0 , 0 , -3799 121 : glob., 0 , 0 , -1250 122 : glob., 0 , 0 , -1363 123 : glob., 0 , 0 , -1250 124 : glob., 0 , 0 , -1385 125 : glob., 0 , 0 , -1250 126 : glob., 0 , 0 , -1250 127 : glob., 0 , 0 , -3263 128 : glob., 0 , 0 , -1250 129 : glob., 0 , 0 , -1887 130 : glob., 0 , 0 , -1250 131 : glob., 0 , 0 , -333 132 : glob., 0 , 0 , -1250 133 : glob., 0 , 0 , -972 (solo su luce def.) 134 : glob., 0 , 0 , -972 (solo su luce def.) 135 : glob., 0 , 0 , -972 (solo su luce def.) 136 : glob., 0 , 0 , -972 (solo su luce def.) 138 : glob., 0 , 0 , -972 (solo su luce def.) 139 : glob., 0 , 0 , -954 (solo su luce def.) 140 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 144 : glob., 0 , 0 , -792 (solo su luce def.) 145 : glob., 0 , 0 , -522 (solo su luce def.) 146 : glob., 0 , 0 , -432 (solo su luce def.) 147 : glob., 0 , 0 , -522 (solo su luce def.) 148 : glob., 0 , 0 , -450 (solo su luce def.) 151 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 152 : glob., 0 , 0 , -1044 (solo su luce def.) 153 : glob., 0 , 0 , -1152 (solo su luce def.) 154 : glob., 0 , 0 , -1260 (solo su luce def.) 155 : glob., 0 , 0 , -1080 (solo su luce def.) 156 : glob., 0 , 0 , -1332 (solo su luce def.) 157 : glob., 0 , 0 , -882 (solo su luce def.) 158 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 159 : glob., 0 , 0 , -1314 (solo su luce def.) 160 : glob., 0 , 0 , -1314 (solo su luce def.) 162 : glob., 0 , 0 , -300 163 : glob., 0 , 0 , -300 164 : glob., 0 , 0 , -300 165 : glob., 0 , 0 , -300 166 : glob., 0 , 0 , -881 167 : glob., 0 , 0 , -1485 168 : glob., 0 , 0 , -1337 169 : glob., 0 , 0 , -1584 170 : glob., 0 , 0 , -614 171 : glob., 0 , 0 , -1580 172 : glob., 0 , 0 , -3469 173 : glob., 0 , 0 , -4892 174 : glob., 0 , 0 , -558 175 : glob., 0 , 0 , -891

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176 : glob., 0 , 0 , -3020 177 : glob., 0 , 0 , -2117 178 : glob., 0 , 0 , -1812 179 : glob., 0 , 0 , -1851 180 : glob., 0 , 0 , -2148 181 : glob., 0 , 0 , -4514 182 : glob., 0 , 0 , -1178 183 : glob., 0 , 0 , -3218 184 : glob., 0 , 0 , -3317 185 : glob., 0 , 0 , -1168 186 : glob., 0 , 0 , -3272 187 : glob., 0 , 0 , -2373 188 : glob., 0 , 0 , -294 189 : glob., 0 , 0 , -1378 190 : glob., 0 , 0 , -3119 191 : glob., 0 , 0 , -2970 192 : glob., 0 , 0 , -1020 193 : glob., 0 , 0 , -1386 194 : glob., 0 , 0 , -522 197 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 198 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 199 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 200 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 201 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 202 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 203 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 204 : glob., 0 , 0 , -1188 (solo su luce def.) 205 : glob., 0 , 0 , -1188 (solo su luce def.) 212 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 213 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 215 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 216 : glob., 0 , 0 , -1080 (solo su luce def.) 217 : glob., 0 , 0 , -630 (solo su luce def.) 218 : glob., 0 , 0 , -810 (solo su luce def.) 219 : glob., 0 , 0 , -774 (solo su luce def.) 220 : glob., 0 , 0 , -1008 (solo su luce def.) 223 : glob., 0 , 0 , -756 (solo su luce def.) 224 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 225 : glob., 0 , 0 , -752 226 : glob., 0 , 0 , -1512 227 : glob., 0 , 0 , -1950 228 : glob., 0 , 0 , -1792 229 : glob., 0 , 0 , -554 230 : glob., 0 , 0 , -2990 231 : glob., 0 , 0 , -1089 232 : glob., 0 , 0 , -545 233 : glob., 0 , 0 , -1290 234 : glob., 0 , 0 , -3427 235 : glob., 0 , 0 , -4516 236 : glob., 0 , 0 , -558 237 : glob., 0 , 0 , -1762 238 : glob., 0 , 0 , -3267 239 : glob., 0 , 0 , -2861 240 : glob., 0 , 0 , -2323 241 : glob., 0 , 0 , -2426 242 : glob., 0 , 0 , -2594 243 : glob., 0 , 0 , -5079 244 : glob., 0 , 0 , -1129 245 : glob., 0 , 0 , -2970 246 : glob., 0 , 0 , -3069 247 : glob., 0 , 0 , -1228 248 : glob., 0 , 0 , -2365 249 : glob., 0 , 0 , -2365 250 : glob., 0 , 0 , -495 251 : glob., 0 , 0 , -432 252 : glob., 0 , 0 , -1663 253 : glob., 0 , 0 , -2970 254 : glob., 0 , 0 , -1059 255 : glob., 0 , 0 , -801 256 : glob., 0 , 0 , -531 257 : glob., 0 , 0 , -657 258 : glob., 0 , 0 , -1008 (solo su luce def.) 259 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 260 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 263 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 264 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 265 : glob., 0 , 0 , -774 (solo su luce def.) 266 : glob., 0 , 0 , -1008 (solo su luce def.) 267 : glob., 0 , 0 , -1008 (solo su luce def.) 268 : glob., 0 , 0 , -828 (solo su luce def.) 271 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 272 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 274 : glob., 0 , 0 , -1368 (solo su luce def.) 275 : glob., 0 , 0 , -810 (solo su luce def.) 276 : glob., 0 , 0 , -864 (solo su luce def.) 277 : glob., 0 , 0 , -810 (solo su luce def.) 278 : glob., 0 , 0 , -846 (solo su luce def.) 280 : glob., 0 , 0 , -882 (solo su luce def.) 281 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 283 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 285 : glob., 0 , 0 , -1250 286 : glob., 0 , 0 , -1250 287 : glob., 0 , 0 , -1250 288 : glob., 0 , 0 , -1250 289 : glob., 0 , 0 , -1250 290 : glob., 0 , 0 , -1250 291 : glob., 0 , 0 , -1250

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292 : glob., 0 , 0 , -1250 293 : glob., 0 , 0 , -1250 294 : glob., 0 , 0 , -1250 295 : glob., 0 , 0 , -1250 296 : glob., 0 , 0 , -1250 297 : glob., 0 , 0 , -1250 298 : glob., 0 , 0 , -1250 299 : glob., 0 , 0 , -1250 300 : glob., 0 , 0 , -1250 301 : glob., 0 , 0 , -1250 302 : glob., 0 , 0 , -1250 303 : glob., 0 , 0 , -1250 304 : glob., 0 , 0 , -1250 305 : glob., 0 , 0 , -1250 306 : glob., 0 , 0 , -1250 307 : glob., 0 , 0 , -1250 308 : glob., 0 , 0 , -1250 309 : glob., 0 , 0 , -1250 310 : glob., 0 , 0 , -1250 311 : glob., 0 , 0 , -1250 312 : glob., 0 , 0 , -1250 313 : glob., 0 , 0 , -1250 316 : glob., 0 , 0 , -972 (solo su luce def.) 319 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 320 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 321 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 323 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 327 : glob., 0 , 0 , -1278 (solo su luce def.) 329 : glob., 0 , 0 , -1278 (solo su luce def.) 330 : glob., 0 , 0 , -1278 (solo su luce def.) 331 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 332 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 341 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 342 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 346 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 348 : glob., 0 , 0 , -1008 (solo su luce def.) 354 : glob., 0 , 0 , -1152 (solo su luce def.) 357 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 387 : glob., 0 , 0 , -774 (solo su luce def.) 388 : glob., 0 , 0 , -1008 (solo su luce def.) 389 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 397 : glob., 0 , 0 , -756 (solo su luce def.) 398 : glob., 0 , 0 , -756 (solo su luce def.) 400 : glob., 0 , 0 , -1250 401 : glob., 0 , 0 , -1250 402 : glob., 0 , 0 , -1250 403 : glob., 0 , 0 , -1250 406 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 407 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 410 : glob., 0 , 0 , -972 (solo su luce def.) 412 : glob., 0 , 0 , -972 (solo su luce def.) 419 : glob., 0 , 0 , -954 (solo su luce def.) 420 : glob., 0 , 0 , -1260 (solo su luce def.) 422 : glob., 0 , 0 , -1278 (solo su luce def.) 424 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 428 : glob., 0 , 0 , -1080 (solo su luce def.) 430 : glob., 0 , 0 , -792 (solo su luce def.) 441 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 444 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 445 : glob., 0 , 0 , -1206 (solo su luce def.) 460 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 468 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 471 : glob., 0 , 0 , -756 (solo su luce def.) 476 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 480 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 484 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 488 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 490 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 497 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 499 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 505 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 506 : glob., 0 , 0 , -774 (solo su luce def.) 508 : glob., 0 , 0 , -900 (solo su luce def.) 512 : glob., 0 , 0 , -828 (solo su luce def.) 516 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 518 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 522 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 525 : glob., 0 , 0 , -990 (solo su luce def.) 540 : glob., 0 , 0 , -1188 (solo su luce def.) 542 : glob., 0 , 0 , -1250 543 : glob., 0 , 0 , -1250 544 : glob., 0 , 0 , -1250 545 : glob., 0 , 0 , -1250

CARICHI: COMBINAZIONI DI CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI Combinazione di Condizioni di Carico n°1 Car.vert.max con vento +X, dominante: residenziale Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 1.50, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) -, 4) 0.50, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 0.75, 5) 0.90, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30

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Combinazione di Condizioni di Carico n°2 Car.vert.max con vento +Y, dominante: residenziale Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 1.50, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) -, 4) 0.50, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 0.75, 5) 0.00, 6) 0.90, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°3 Car.vert.max con vento -X, dominante: residenziale Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 1.50, 8) 0.00, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) -, 4) 0.50, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 0.75, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.90, 8) 0.00, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°4 Car.vert.max con vento -Y, dominante: residenziale Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 1.50, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) -, 4) 0.50, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 0.75, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.90, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°5 Car.vert.max, dominante: residenziale Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) -, 4) 0.50, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 0.75, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°6 Car.vert.max, dominante: vento +X Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 1.50, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) 0.50, 5) -, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.05, 4) 0.75, 5) 1.50, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°7 Car.vert.max, dominante: vento +Y Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 1.50, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) 0.50, 5) 0.60, 6) -, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.05, 4) 0.75, 5) 0.00, 6) 1.50, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°8 Car.vert.max, dominante: vento -X Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 1.50, 8) 0.00, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) 0.50, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) -, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.05, 4) 0.75, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 1.50, 8) 0.00, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°9 Car.vert.max, dominante: vento -Y Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 1.50, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) 0.50, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) -, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.05, 4) 0.75, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 1.50, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°10 Car.vert.max con vento +X, dominante: neve <=1000m Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 1.50, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) -, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.05, 4) 1.50, 5) 0.90, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°11 Car.vert.max con vento +Y, dominante: neve <=1000m Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 1.50, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) -, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.05, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 0.90, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°12 Car.vert.max con vento -X, dominante: neve <=1000m Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 1.50, 8) 0.00, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) -, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.05, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.90, 8) 0.00, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°13 Car.vert.max con vento -Y, dominante: neve <=1000m Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 1.50, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) -, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.05, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.90, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°14

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Car.vert.max, dominante: neve <=1000m Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.50, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) -, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.30, 2) 1.50, 3) 1.05, 4) 1.50, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.30 Combinazione di Condizioni di Carico n°15 Ecc.max, con vento +X Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.00, 2) 0.00, 3) 0.00, 4) 0.00, 5) 1.50, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.00 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) 0.50, 5) -, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.00, 2) 0.00, 3) 0.00, 4) 0.00, 5) 1.50, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.00 Combinazione di Condizioni di Carico n°16 Ecc.max, con vento +Y Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.00, 2) 0.00, 3) 0.00, 4) 0.00, 5) 0.00, 6) 1.50, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.00 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) 0.50, 5) 0.60, 6) -, 7) 0.60, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.00, 2) 0.00, 3) 0.00, 4) 0.00, 5) 0.00, 6) 1.50, 7) 0.00, 8) 0.00, 9) 1.00 Combinazione di Condizioni di Carico n°17 Ecc.max, con vento -X Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.00, 2) 0.00, 3) 0.00, 4) 0.00, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 1.50, 8) 0.00, 9) 1.00 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) 0.50, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) -, 8) 0.60, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.00, 2) 0.00, 3) 0.00, 4) 0.00, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 1.50, 8) 0.00, 9) 1.00 Combinazione di Condizioni di Carico n°18 Ecc.max, con vento -Y Verifica statica a SLU per la muratura = sì Coefficienti gamma (moltiplicatori) per le CCE = 1) 1.00, 2) 0.00, 3) 0.00, 4) 0.00, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 1.50, 9) 1.00 Coefficienti psi,0 per le CCE = 1) 1.00, 2) 1.00, 3 ) 0.70, 4) 0.50, 5) 0.60, 6) 0.60, 7) 0.60, 8) -, 9 ) 1.00 Moltiplicatori di calcolo per le CCE = 1) 1.00, 2) 0.00, 3) 0.00, 4) 0.00, 5) 0.00, 6) 0.00, 7) 0.00, 8) 1.50, 9) 1.00

DATI GEOMETRICI ELEMENTI IN MURATURA

Edificio Esistente Coefficiente parziale di sicurezza dei materiali γ,M: in analisi sismica [§7.8.1.1] = 2.00 - SLD in analisi sismica [§7.8.1.1, §7.3.7.1, §4.5.9] = 1.00 - SLU in analisi statica [§4.5.6.1] = 2.00 Livello di Conoscenza: LC1 Per muratura esistente: Fattore di confidenza = 1.35 | | | | | Piano Complanare (m) | Piano Ortogonale (m) | Xg | Yg | N °| | N. |p.no|M/A|S/F|lungh. | alt.|alt. | h/l | l /h |spess.|alt. | ho= | ho/t | (m) | (m) |ma t| | | | | |l(base)| H |def.h | | | t |def.h| r*h | | | | | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -| | 1 | 1 | X | | 3.97 | 3.94 | 2.94| 0.741| 1. 350| 0.60 | 3.94| 3.94| 6.567| 1.987| -0.030| 2 | | 4 | 1 | X | | 1.15 | 3.94 | 2.94| 2.557| 0. 391| 0.54 | 3.94| 3.94| 7.296| 6.550| -0.000| 2 | | 7 | 1 | X | | 1.20 | 3.94 | 2.94| 2.450| 0. 408| 0.54 | 3.94| 3.94| 7.296| 9.725| -0.000| 2 | | 10 | 1 | X | | 1.20 | 3.94 | 2.94| 2.450| 0. 408| 0.54 | 3.94| 3.94| 7.296| 12.925| -0.000| 2 | | 13 | 1 | X | | 1.20 | 3.94 | 2.94| 2.450| 0. 408| 0.54 | 3.94| 3.94| 7.296| 16.125| -0.000| 2 | | 16 | 1 | X | | 1.20 | 3.94 | 2.94| 2.450| 0. 408| 0.54 | 3.94| 3.94| 7.296| 19.225| -0.000| 2 | | 19 | 1 | X | | 0.64 | 3.94 | 2.94| 4.594| 0. 218| 0.54 | 3.94| 3.94| 7.296| 22.147| 0.000| 2 | | 22 | 1 | X | | 3.76 | 3.94 | 3.94| 1.048| 0. 954| 0.55 | 3.94| 3.94| 7.164| 1.881| 3.115| 2 | | 25 | 1 | X | | 3.76 | 3.94 | 2.94| 0.782| 1. 279| 0.55 | 3.94| 3.94| 7.164| 5.644| 3.115| 2 | | 27 | 1 | X | | 2.16 | 3.94 | 2.94| 1.361| 0. 735| 0.55 | 3.94| 3.94| 7.164| 10.295| 3.095| 2 | | 30 | 1 | X | | 1.35 | 3.94 | 2.94| 2.178| 0. 459| 0.61 | 3.94| 3.94| 6.459| 13.000| 3.065| 2 | | 33 | 1 | X | | 3.06 | 3.94 | 2.94| 0.961| 1. 041| 0.71 | 3.94| 3.94| 5.549| 16.154| 3.115| 2 | | 36 | 1 | X | | 2.29 | 3.94 | 2.94| 1.284| 0. 779| 0.71 | 3.94| 3.94| 5.549| 18.829| 3.115| 2 | | 38 | 1 | X | | 2.01 | 3.94 | 3.94| 1.960| 0. 510| 0.60 | 3.94| 3.94| 6.567| 8.529| 7.380| 2 | | 41 | 1 | X | | 4.09 | 3.94 | 2.94| 0.719| 1. 391| 0.60 | 3.94| 3.94| 6.567| 11.579| 7.380| 2 | | 43 | 1 | X | | 4.15 | 3.94 | 2.94| 0.708| 1. 412| 0.58 | 3.94| 3.94| 6.793| 17.003| 7.390| 2 | | 46 | 1 | X | | 3.65 | 3.94 | 2.94| 0.805| 1. 241| 0.33 | 3.94| 3.94| 11.939| 1.825| 8.045| 2 | | 49 | 1 | X | | 1.32 | 3.94 | 2.94| 2.227| 0. 449| 0.25 | 3.94| 3.94| 15.760| 5.812| 8.045| 2 | | 52 | 1 | X | | 3.65 | 3.94 | 2.94| 0.805| 1. 241| 0.33 | 3.94| 3.94| 11.939| 1.825| 12.895| 2 | | 55 | 1 | X | | 1.32 | 3.94 | 2.94| 2.227| 0. 449| 0.25 | 3.94| 3.94| 15.760| 5.812| 12.895| 2 | | 58 | 1 | X | | 0.73 | 3.94 | 2.94| 4.027| 0. 248| 0.55 | 3.94| 3.94| 7.164| 7.891| 13.395| 2 | | 61 | 1 | X | | 1.73 | 3.94 | 2.94| 1.699| 0. 588| 0.55 | 3.94| 3.94| 7.164| 12.062| 13.395| 2 | | 64 | 1 | X | | 1.68 | 3.94 | 2.94| 1.750| 0. 571| 0.55 | 3.94| 3.94| 7.164| 15.360| 13.395| 2 | | 67 | 1 | X | | 1.13 | 3.94 | 2.94| 2.602| 0. 384| 0.55 | 3.94| 3.94| 7.164| 18.510| 13.395| 2 | | 70 | 1 | X | | 4.68 | 3.94 | 2.94| 0.628| 1. 592| 0.54 | 3.94| 3.94| 7.296| 2.338| 17.750| 2 | | 72 | 1 | X | | 1.35 | 3.94 | 2.94| 2.178| 0. 459| 0.54 | 3.94| 3.94| 7.296| 6.850| 17.790| 2 | | 75 | 1 | X | | 0.80 | 3.94 | 2.94| 3.675| 0. 272| 0.64 | 3.94| 3.94| 6.156| 7.925| 17.790| 2 | | 78 | 1 | X | | 2.56 | 3.94 | 2.94| 1.148| 0. 871| 0.64 | 3.94| 3.94| 6.156| 12.607| 17.790| 2 | | 81 | 1 | X | | 5.19 | 3.94 | 3.94| 0.759| 1. 317| 0.64 | 3.94| 3.94| 6.156| 16.485| 17.790| 2 | | 83 | 1 | X | | 3.12 | 3.94 | 3.94| 1.263| 0. 792| 0.55 | 3.94| 3.94| 7.164| -0.000| 1.558| 2 | | 86 | 1 | X | | 4.93 | 3.94 | 3.94| 0.799| 1. 251| 0.55 | 3.94| 3.94| 7.164| -0.000| 5.580| 2 | | 89 | 1 | X | | 4.85 | 3.94 | 3.94| 0.812| 1. 231| 0.55 | 3.94| 3.94| 7.164| -0.000| 10.470| 2 | | 92 | 1 | X | | 4.89 | 3.94 | 3.94| 0.806| 1. 241| 0.55 | 3.94| 3.94| 7.164| 0.000| 15.342| 2 | | 94 | 1 | X | | 2.35 | 3.94 | 2.94| 1.251| 0. 799| 0.70 | 3.94| 3.94| 5.629| 7.525| 4.292| 2 | | 97 | 1 | X | | 5.16 | 3.94 | 3.94| 0.764| 1. 310| 0.70 | 3.94| 3.94| 5.629| 7.525| 8.049| 2 | | 100 | 1 | X | | 5.08 | 3.94 | 3.94| 0.776| 1. 289| 0.70 | 3.94| 3.94| 5.629| 7.525| 13.168| 2 | | 102 | 1 | X | | 2.08 | 3.94 | 3.94| 1.894| 0. 528| 0.70 | 3.94| 3.94| 5.629| 7.525| 16.749| 2 | | 105 | 1 | X | | 4.40 | 3.94 | 3.94| 0.895| 1. 117| 0.60 | 3.94| 3.94| 6.567| 11.975| 15.592| 2 | | 107 | 1 | X | | 3.28 | 3.94 | 2.94| 0.896| 1. 116| 0.60 | 3.94| 3.94| 6.567| 12.925| 9.030| 2 |

65

| 110 | 1 | X | | 1.83 | 3.94 | 2.94| 1.607| 0. 622| 0.60 | 3.94| 3.94| 6.567| 12.925| 12.483| 2 | | 112 | 1 | X | | 2.97 | 3.94 | 2.94| 0.990| 1. 010| 0.49 | 3.94| 3.94| 8.041| 14.520| 16.305| 2 | | 115 | 1 | X | | 1.37 | 3.94 | 2.94| 2.146| 0. 466| 0.73 | 3.94| 3.94| 5.397| 19.110| 3.803| 2 | | 118 | 1 | X | | 3.05 | 3.94 | 2.94| 0.964| 1. 037| 0.73 | 3.94| 3.94| 5.397| 19.110| 7.995| 2 | | 120 | 1 | X | | 3.15 | 3.94 | 2.94| 0.933| 1. 071| 0.67 | 3.94| 3.94| 5.881| 19.080| 13.095| 2 | | 122 | 1 | X | | 1.13 | 3.94 | 2.94| 2.602| 0. 384| 0.67 | 3.94| 3.94| 5.881| 19.080| 17.235| 2 | | 124 | 1 | X | | 1.57 | 3.94 | 3.94| 2.510| 0. 398| 0.49 | 3.94| 3.94| 8.041| 22.470| 0.775| 2 | | 127 | 1 | X | | 3.70 | 3.94 | 3.94| 1.065| 0. 939| 0.49 | 3.94| 3.94| 8.041| 22.470| 3.405| 2 | | 129 | 1 | X | | 2.14 | 3.94 | 3.94| 1.841| 0. 543| 0.49 | 3.94| 3.94| 8.041| 22.470| 6.321| 2 | | 131 | 1 | X | | 0.44 | 3.94 | 3.94| 8.955| 0. 112| 0.42 | 3.94| 3.94| 9.381| 22.261| 7.391| 2 | | 133 | 1 | | X | 1.00 | 4.56 | 2.00| 2.003| 0. 499| 0.54 | | | | | | 2 | | 134 | 1 | | X | 1.00 | 0.98 | 0.40| 0.400| 2. 500| 0.54 | | | | | | 2 | | 135 | 1 | | X | 1.00 | 3.15 | 2.00| 2.000| 0. 500| 0.54 | | | | | | 2 | | 136 | 1 | | X | 1.00 | 1.59 | 0.99| 0.993| 1. 007| 0.54 | | | | | | 2 | | 138 | 1 | | X | 1.00 | 2.92 | 2.00| 2.002| 0. 500| 0.54 | | | | | | 2 | | 139 | 1 | | X | 1.00 | 1.88 | 0.00| 0.001| - | 0.53 | | | | | | 2 | | 140 | 1 | | X | 1.00 | 2.71 | 0.95| 0.950| 1. 053| 0.55 | | | | | | 2 | | 144 | 1 | | X | 1.00 | 2.10 | 0.03| 0.028|35. 714| 0.44 | | | | | | 2 | | 145 | 1 | | X | 1.00 | 3.99 | 1.50| 1.502| 0. 666| 0.29 | | | | | | 2 | | 146 | 1 | | X | 1.00 | 1.71 | 1.05| 1.053| 0. 950| 0.24 | | | | | | 2 | | 147 | 1 | | X | 1.00 | 3.99 | 1.50| 1.502| 0. 666| 0.29 | | | | | | 2 | | 148 | 1 | | X | 1.00 | 1.71 | 1.05| 1.053| 0. 950| 0.25 | | | | | | 2 | | 151 | 1 | | X | 1.00 | 2.81 | 1.75| 1.745| 0. 573| 0.55 | | | | | | 2 | | 152 | 1 | | X | 1.00 | 4.51 | 1.50| 1.497| 0. 668| 0.58 | | | | | | 2 | | 153 | 1 | | X | 1.00 | 0.54 | 0.14| 0.137| 7. 299| 0.64 | | | | | | 2 | | 154 | 1 | | X | 1.00 | 2.85 | 2.85| 2.845| 0. 351| 0.70 | | | | | | 2 | | 155 | 1 | | X | 1.00 | 3.45 | 0.90| 0.898| 1. 114| 0.60 | | | | | | 2 | | 156 | 1 | | X | 1.00 | 2.49 | 2.49| 2.490| 0. 402| 0.74 | | | | | | 2 | | 157 | 1 | | X | 1.00 | 2.91 | 1.42| 1.422| 0. 703| 0.49 | | | | | | 2 | | 158 | 1 | | X | 1.00 | 2.85 | 2.85| 2.845| 0. 351| 0.55 | | | | | | 2 | | 159 | 1 | | X | 1.00 | 3.58 | 1.98| 1.982| 0. 505| 0.73 | | | | | | 2 | | 160 | 1 | | X | 1.00 | 5.10 | 2.00| 2.000| 0. 500| 0.73 | | | | | | 2 | | 162 | 2 | X | | 0.50 | 4.24 | 3.24| 6.480| 0.154| 0.50 | 4.24| 4.24| 8.480| 9.675| 0.010| 3 | | 163 | 2 | X | | 0.50 | 4.24 | 3.24| 6.480| 0.154| 0.50 | 4.24| 4.24| 8.480| 12.875| 0.010| 3 | | 164 | 2 | X | | 0.50 | 4.24 | 3.24| 6.480| 0.154| 0.50 | 4.24| 4.24| 8.480| 16.175| 0.010| 3 | | 165 | 2 | X | | 0.50 | 4.24 | 3.24| 6.480| 0.154| 0.50 | 4.24| 4.24| 8.480| 22.470| 0.010| 3 | | 166 | 2 | X | | 0.89 | 4.24 | 3.24| 3.640| 0.275| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 9.813| 3.085| 2 | | 167 | 2 | X | | 1.50 | 4.24 | 3.24| 2.160| 0.463| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 13.050| 3.087| 2 | | 168 | 2 | X | | 1.35 | 4.24 | 3.24| 2.400| 0.417| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 16.175| 3.085| 2 | | 169 | 2 | X | | 1.60 | 4.24 | 3.24| 2.025| 0.494| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 19.350| 3.085| 2 | | 170 | 2 | X | | 0.62 | 4.24 | 3.24| 5.226| 0.191| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 22.160| 3.085| 2 | | 171 | 2 | X | | 1.33 | 4.24 | 3.24| 2.436| 0.410| 0.66 | 4.24| 4.24| 6.424| 8.188| 7.390| 2 | | 172 | 2 | X | | 2.92 | 4.24 | 3.24| 1.110| 0.901| 0.66 | 4.24| 4.24| 6.424| 11.700| 7.390| 2 | | 173 | 2 | X | | 4.53 | 4.24 | 3.24| 0.715| 1.398| 0.60 | 4.24| 4.24| 7.067| 16.815| 7.420| 2 | | 174 | 2 | X | | 0.62 | 4.24 | 3.24| 5.226| 0.191| 0.50 | 4.24| 4.24| 8.480| 22.160| 7.392| 2 | | 175 | 2 | X | | 0.90 | 4.24 | 3.24| 3.600| 0.278| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 8.250| 13.435| 2 | | 176 | 2 | X | | 3.05 | 4.24 | 3.24| 1.062| 0.941| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 11.225| 13.435| 2 | | 177 | 2 | X | | 2.10 | 4.24 | 3.24| 1.543| 0.648| 0.56 | 4.24| 4.24| 7.571| 15.000| 13.430| 2 | | 178 | 2 | X | | 1.83 | 4.24 | 3.24| 1.770| 0.565| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 18.165| 13.435| 2 | | 179 | 2 | X | | 1.87 | 4.24 | 3.24| 1.733| 0.577| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 8.462| 17.790| 2 | | 180 | 2 | X | | 2.17 | 4.24 | 3.24| 1.493| 0.670| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 11.465| 17.790| 2 | | 181 | 2 | X | | 4.56 | 4.24 | 3.24| 0.711| 1.407| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 16.800| 17.790| 2 | | 182 | 2 | X | | 1.19 | 4.24 | 3.24| 2.723| 0.367| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 7.525| 3.713| 2 | | 183 | 2 | X | | 3.25 | 4.24 | 3.24| 0.997| 1.003| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 7.525| 7.785| 2 | | 184 | 2 | X | | 3.35 | 4.24 | 3.24| 0.967| 1.034| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 7.525| 13.085| 2 | | 185 | 2 | X | | 1.18 | 4.24 | 3.24| 2.746| 0.364| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 7.525| 17.200| 2 | | 186 | 2 | X | | 3.03 | 4.24 | 3.24| 1.069| 0.935| 0.60 | 4.24| 4.24| 7.067| 12.050| 16.277| 2 | | 187 | 2 | X | | 2.93 | 4.24 | 3.24| 1.106| 0.904| 0.45 | 4.24| 4.24| 9.422| 14.520| 16.325| 2 | | 188 | 2 | X | | 0.50 | 4.24 | 3.24| 6.480| 0.154| 0.49 | 4.24| 4.24| 8.653| 19.080| 0.010| 3 | | 189 | 2 | X | | 1.32 | 4.24 | 3.24| 2.455| 0.407| 0.58 | 4.24| 4.24| 7.310| 19.080| 3.774| 2 | | 190 | 2 | X | | 3.15 | 4.24 | 3.24| 1.029| 0.972| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 19.080| 7.536| 2 | | 191 | 2 | X | | 3.00 | 4.24 | 3.24| 1.080| 0.926| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 19.080| 13.211| 2 | | 192 | 2 | X | | 1.03 | 4.24 | 3.24| 3.146| 0.318| 0.55 | 4.24| 4.24| 7.709| 19.080| 17.275| 2 | | 193 | 2 | X | | 1.54 | 4.24 | 3.24| 2.104| 0.475| 0.50 | 4.24| 4.24| 8.480| 22.470| 3.888| 2 | | 194 | 2 | X | | 0.58 | 4.24 | 3.24| 5.586| 0.179| 0.50 | 4.24| 4.24| 8.480| 22.470| 7.100| 2 | | 197 | 2 | | X | 1.00 | 2.66 | 2.41| 2.409| 0.415| 0.50 | | | | | | 2 | | 198 | 2 | | X | 1.00 | 2.86 | 2.86| 2.860| 0.350| 0.50 | | | | | | 2 | | 199 | 2 | | X | 1.00 | 1.51 | 1.51| 1.514| 0.661| 0.55 | | | | | | 2 | | 200 | 2 | | X | 1.00 | 2.49 | 2.04| 2.042| 0.490| 0.55 | | | | | | 2 | | 201 | 2 | | X | 1.00 | 1.47 | 0.72| 0.718| 1.393| 0.55 | | | | | | 2 | | 202 | 2 | | X | 1.00 | 2.93 | 1.70| 1.700| 0.588| 0.55 | | | | | | 2 | | 203 | 2 | | X | 1.00 | 2.81 | 1.70| 1.700| 0.588| 0.55 | | | | | | 2 | | 204 | 2 | | X | 1.00 | 3.51 | 1.39| 1.387| 0.721| 0.66 | | | | | | 2 | | 205 | 2 | | X | 1.00 | 2.82 | 1.36| 1.358| 0.736| 0.66 | | | | | | 2 | | 212 | 2 | | X | 1.00 | 3.67 | 1.85| 1.852| 0.540| 0.55 | | | | | | 2 | | 213 | 2 | | X | 1.00 | 5.30 | 2.00| 2.000| 0.500| 0.55 | | | | | | 2 | | 215 | 2 | | X | 1.00 | 2.55 | 2.55| 2.550| 0.392| 0.50 | | | | | | 2 | | 216 | 2 | | X | 1.00 | 2.88 | 1.37| 1.367| 0.732| 0.60 | | | | | | 2 | | 217 | 2 | | X | 1.00 | 2.55 | 2.55| 2.550| 0.392| 0.35 | | | | | | 2 | | 218 | 2 | | X | 1.00 | 2.92 | 1.46| 1.463| 0.684| 0.45 | | | | | | 2 | | 219 | 2 | | X | 1.00 | 3.02 | 2.77| 2.771| 0.361| 0.43 | | | | | | 2 | | 220 | 2 | | X | 1.00 | 1.63 | 0.97| 0.972| 1.029| 0.56 | | | | | | 2 | | 223 | 2 | | X | 1.00 | 0.19 | 0.19| 0.186| 5.376| 0.42 | | | | | | 2 | | 224 | 2 | | X | 1.00 | 3.12 | 2.15| 2.152| 0.465| 0.50 | | | | | | 2 | | 225 | 3 | X | | 0.76 | 4.18 | 3.18| 4.184| 0. 239| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 9.782| -0.069| 2 | | 226 | 3 | X | | 1.50 | 4.18 | 3.18| 2.120| 0. 472| 0.56 | 4.18| 4.18| 7.464| 12.943| -0.064| 2 | | 227 | 3 | X | | 1.97 | 4.18 | 3.18| 1.614| 0. 619| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 15.920| -0.069| 2 | | 228 | 3 | X | | 1.81 | 4.18 | 3.18| 1.757| 0. 569| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 19.051| -0.069| 2 | | 229 | 3 | X | | 0.56 | 4.18 | 3.18| 5.679| 0. 176| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 22.189| -0.069| 2 | | 230 | 3 | X | | 3.02 | 4.18 | 3.18| 1.053| 0. 950| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 9.039| 3.031| 2 | | 231 | 3 | X | | 1.10 | 4.18 | 3.18| 2.891| 0. 346| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 12.300| 3.031| 2 | | 232 | 3 | X | | 0.55 | 4.18 | 3.18| 5.782| 0. 173| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 15.875| 3.031| 2 | | 233 | 3 | X | | 1.28 | 4.18 | 3.18| 2.484| 0. 403| 0.56 | 4.18| 4.18| 7.464| 8.163| 7.386| 2 | | 234 | 3 | X | | 3.40 | 4.18 | 3.18| 0.935| 1. 069| 0.56 | 4.18| 4.18| 7.464| 11.700| 7.390| 2 | | 235 | 3 | X | | 4.48 | 4.18 | 3.18| 0.710| 1. 409| 0.56 | 4.18| 4.18| 7.464| 16.840| 7.386| 2 | | 236 | 3 | X | | 0.62 | 4.18 | 3.18| 5.129| 0. 195| 0.50 | 4.18| 4.18| 8.360| 22.160| 7.313| 2 | | 237 | 3 | X | | 1.78 | 4.18 | 4.18| 2.348| 0. 426| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 8.413| 13.381| 2 |

66

| 238 | 3 | X | | 3.30 | 4.18 | 3.18| 0.964| 1. 038| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 10.951| 13.381| 2 | | 239 | 3 | X | | 2.89 | 4.18 | 3.18| 1.100| 0. 909| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 15.246| 13.381| 2 | | 240 | 3 | X | | 2.39 | 4.18 | 4.18| 1.749| 0. 572| 0.54 | 4.18| 4.18| 7.741| 17.886| 13.374| 2 | | 241 | 3 | X | | 2.45 | 4.18 | 4.18| 1.706| 0. 586| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 8.751| 17.776| 2 | | 242 | 3 | X | | 2.62 | 4.18 | 3.18| 1.214| 0. 824| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 11.288| 17.776| 2 | | 243 | 3 | X | | 5.13 | 4.18 | 3.18| 0.620| 1. 613| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 16.515| 17.776| 2 | | 244 | 3 | X | | 1.14 | 4.18 | 3.18| 2.789| 0. 358| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 7.525| 3.684| 2 | | 245 | 3 | X | | 3.00 | 4.18 | 3.18| 1.060| 0. 943| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 7.525| 7.606| 2 | | 246 | 3 | X | | 3.10 | 4.18 | 3.18| 1.026| 0. 975| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 7.525| 13.156| 2 | | 247 | 3 | X | | 1.24 | 4.18 | 3.18| 2.565| 0. 390| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 7.525| 17.174| 2 | | 248 | 3 | X | | 2.92 | 4.18 | 3.18| 1.089| 0. 918| 0.45 | 4.18| 4.18| 9.289| 11.975| 16.316| 2 | | 249 | 3 | X | | 2.92 | 4.18 | 3.18| 1.089| 0. 918| 0.45 | 4.18| 4.18| 9.289| 14.575| 16.316| 2 | | 250 | 3 | X | | 0.55 | 4.18 | 3.18| 5.782| 0. 173| 0.50 | 4.18| 4.18| 8.360| 19.080| 3.031| 2 | | 251 | 3 | X | | 0.60 | 4.18 | 3.18| 5.300| 0. 189| 0.40 | 4.18| 4.18| 10.450| 19.100| 5.406| 2 | | 252 | 3 | X | | 1.68 | 4.18 | 3.18| 1.893| 0. 528| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 19.080| 8.216| 2 | | 253 | 3 | X | | 3.00 | 4.18 | 3.18| 1.060| 0. 943| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 19.080| 13.156| 2 | | 254 | 3 | X | | 1.07 | 4.18 | 3.18| 2.972| 0. 336| 0.55 | 4.18| 4.18| 7.600| 19.080| 17.241| 2 | | 255 | 3 | X | | 0.89 | 4.18 | 3.18| 3.573| 0. 280| 0.50 | 4.18| 4.18| 8.360| 22.470| 0.444| 2 | | 256 | 3 | X | | 0.59 | 4.18 | 3.18| 5.390| 0. 186| 0.50 | 4.18| 4.18| 8.360| 22.470| 2.889| 2 | | 257 | 3 | X | | 0.73 | 4.18 | 3.18| 4.356| 0. 230| 0.50 | 4.18| 4.18| 8.360| 22.470| 7.012| 2 | | 258 | 3 | | X | 1.00 | 3.16 | 2.03| 2.031| 0. 492| 0.56 | | | | | | 2 | | 259 | 3 | | X | 1.00 | 1.58 | 0.82| 0.825| 1. 212| 0.55 | | | | | | 2 | | 260 | 3 | | X | 1.00 | 3.13 | 1.24| 1.241| 0. 806| 0.55 | | | | | | 2 | | 263 | 3 | | X | 1.00 | 2.22 | 1.67| 1.668| 0. 600| 0.55 | | | | | | 2 | | 264 | 3 | | X | 1.00 | 2.96 | 2.68| 2.680| 0. 373| 0.55 | | | | | | 2 | | 265 | 3 | | X | 1.00 | 2.89 | 2.89| 2.890| 0. 346| 0.43 | | | | | | 2 | | 266 | 3 | | X | 1.00 | 3.54 | 1.20| 1.197| 0. 835| 0.56 | | | | | | 2 | | 267 | 3 | | X | 1.00 | 5.14 | 1.20| 1.200| 0. 833| 0.56 | | | | | | 2 | | 268 | 3 | | X | 1.00 | 2.27 | 0.03| 0.026|38. 462| 0.46 | | | | | | 2 | | 271 | 3 | | X | 1.00 | 3.70 | 1.85| 1.852| 0. 540| 0.55 | | | | | | 2 | | 272 | 3 | | X | 1.00 | 5.55 | 2.50| 2.500| 0. 400| 0.55 | | | | | | 2 | | 274 | 3 | | X | 1.00 | 2.91 | 2.91| 2.910| 0. 344| 0.76 | | | | | | 2 | | 275 | 3 | | X | 1.00 | 2.66 | 1.20| 1.200| 0. 833| 0.45 | | | | | | 2 | | 276 | 3 | | X | 1.00 | 2.55 | 2.55| 2.550| 0. 392| 0.48 | | | | | | 2 | | 277 | 3 | | X | 1.00 | 2.66 | 1.20| 1.200| 0. 833| 0.45 | | | | | | 2 | | 278 | 3 | | X | 1.00 | 2.83 | 2.55| 2.550| 0. 392| 0.47 | | | | | | 2 | | 280 | 3 | | X | 1.00 | 1.97 | 1.67| 1.670| 0. 599| 0.49 | | | | | | 2 | | 281 | 3 | | X | 1.00 | 4.94 | 2.60| 2.600| 0. 385| 0.55 | | | | | | 2 | | 283 | 3 | | X | 1.00 | 2.45 | 1.71| 1.705| 0. 587| 0.50 | | | | | | 2 | | 316 | 1 | | X | 1.00 | 2.93 | 1.90| 1.900| 0. 526| 0.54 | | | | | | 2 | | 319 | 2 | | X | 1.00 | 3.09 | 2.70| 2.700| 0.370| 0.50 | | | | | | 2 | | 320 | 2 | | X | 1.00 | 1.58 | 1.39| 1.393| 0.718| 0.50 | | | | | | 2 | | 321 | 2 | | X | 1.00 | 0.26 | 0.00| 0.005| - | 0.50 | | | | | | 2 | | 323 | 2 | | X | 1.00 | 0.28 | 0.03| 0.031|32.258| 0.50 | | | | | | 2 | | 327 | 1 | | X | 1.00 | 1.47 | 0.84| 0.843| 1. 186| 0.71 | | | | | | 2 | | 329 | 1 | | X | 1.00 | 2.81 | 2.19| 2.186| 0. 457| 0.71 | | | | | | 2 | | 330 | 1 | | X | 1.00 | 0.31 | 0.31| 0.307| 3. 257| 0.71 | | | | | | 2 | | 331 | 2 | | X | 1.00 | 0.64 | 0.33| 0.329| 3.040| 0.55 | | | | | | 2 | | 332 | 2 | | X | 1.00 | 0.75 | 0.75| 0.750| 1.333| 0.55 | | | | | | 2 | | 341 | 2 | | X | 1.00 | 2.27 | 0.03| 0.026|38.462| 0.50 | | | | | | 2 | | 342 | 1 | | X | 1.00 | 2.98 | 2.94| 2.941| 0. 340| 0.55 | | | | | | 2 | | 346 | 2 | | X | 1.00 | 2.54 | 1.00| 1.000| 1.000| 0.55 | | | | | | 2 | | 348 | 2 | | X | 1.00 | 2.64 | 1.20| 1.200| 0.833| 0.56 | | | | | | 2 | | 354 | 1 | | X | 1.00 | 3.00 | 2.87| 2.865| 0. 349| 0.64 | | | | | | 2 | | 357 | 2 | | X | 1.00 | 2.54 | 0.98| 0.983| 1.017| 0.55 | | | | | | 2 | | 387 | 2 | | X | 1.00 | 0.08 | 0.08| 0.083|12.048| 0.43 | | | | | | 2 | | 388 | 2 | | X | 1.00 | 1.97 | 0.56| 0.555| 1.802| 0.56 | | | | | | 2 | | 389 | 2 | | X | 1.00 | 4.94 | 2.60| 2.600| 0.385| 0.55 | | | | | | 2 | | 397 | 2 | | X | 1.00 | 2.45 | 2.44| 2.445| 0.409| 0.42 | | | | | | 2 | | 398 | 2 | | X | 1.00 | 0.23 | 0.23| 0.226| 4.425| 0.42 | | | | | | 2 | | 406 | 2 | | X | 1.00 | 2.54 | 1.20| 1.200| 0.833| 0.55 | | | | | | 2 | | 407 | 3 | | X | 1.00 | 2.63 | 1.20| 1.201| 0. 833| 0.55 | | | | | | 2 | | 410 | 1 | | X | 1.00 | 2.15 | 1.60| 1.600| 0. 625| 0.54 | | | | | | 2 | | 412 | 1 | | X | 1.00 | 1.61 | 1.01| 1.007| 0. 993| 0.54 | | | | | | 2 | | 419 | 1 | | X | 1.00 | 2.29 | 1.69| 1.690| 0. 592| 0.53 | | | | | | 2 | | 420 | 1 | | X | 1.00 | 0.60 | 0.00| 0.002| - | 0.70 | | | | | | 2 | | 422 | 1 | | X | 1.00 | 1.64 | 0.11| 0.106| 9. 434| 0.71 | | | | | | 2 | | 424 | 1 | | X | 1.00 | 0.66 | 0.00| 0.003| - | 0.55 | | | | | | 2 | | 428 | 1 | | X | 1.00 | 3.89 | 1.30| 1.304| 0. 767| 0.60 | | | | | | 2 | | 430 | 1 | | X | 1.00 | 2.95 | 2.94| 2.945| 0. 340| 0.44 | | | | | | 2 | | 441 | 1 | | X | 1.00 | 1.59 | 1.59| 1.591| 0. 629| 0.55 | | | | | | 2 | | 444 | 1 | | X | 1.00 | 0.48 | 0.00| 0.002| - | 0.55 | | | | | | 2 | | 445 | 1 | | X | 1.00 | 3.84 | 2.00| 2.000| 0. 500| 0.67 | | | | | | 2 | | 460 | 2 | | X | 1.00 | 1.40 | 1.40| 1.402| 0.713| 0.50 | | | | | | 2 | | 468 | 2 | | X | 1.00 | 1.36 | 0.98| 0.982| 1.018| 0.55 | | | | | | 2 | | 471 | 2 | | X | 1.00 | 0.77 | 0.00| 0.003| - | 0.42 | | | | | | 2 | | 476 | 2 | | X | 1.00 | 3.05 | 2.74| 2.744| 0.364| 0.50 | | | | | | 2 | | 480 | 2 | | X | 1.00 | 3.78 | 1.85| 1.850| 0.541| 0.55 | | | | | | 2 | | 484 | 2 | | X | 1.00 | 3.85 | 2.05| 2.049| 0.488| 0.55 | | | | | | 2 | | 488 | 2 | | X | 1.00 | 2.54 | 1.97| 1.968| 0.508| 0.55 | | | | | | 2 | | 490 | 2 | | X | 1.00 | 2.00 | 0.00| 0.002| - | 0.55 | | | | | | 2 | | 497 | 3 | | X | 1.00 | 1.40 | 0.42| 0.417| 2. 398| 0.55 | | | | | | 2 | | 499 | 3 | | X | 1.00 | 3.08 | 1.95| 1.953| 0. 512| 0.55 | | | | | | 2 | | 505 | 3 | | X | 1.00 | 1.36 | 1.08| 1.082| 0. 924| 0.55 | | | | | | 2 | | 506 | 3 | | X | 1.00 | 2.29 | 1.80| 1.800| 0. 556| 0.43 | | | | | | 2 | | 508 | 3 | | X | 1.00 | 3.90 | 3.46| 3.463| 0. 289| 0.50 | | | | | | 2 | | 512 | 3 | | X | 1.00 | 3.05 | 2.74| 2.744| 0. 364| 0.46 | | | | | | 2 | | 516 | 3 | | X | 1.00 | 3.78 | 1.85| 1.848| 0. 541| 0.55 | | | | | | 2 | | 518 | 3 | | X | 1.00 | 2.54 | 1.20| 1.200| 0. 833| 0.55 | | | | | | 2 | | 522 | 3 | | X | 1.00 | 3.85 | 2.05| 2.050| 0. 488| 0.55 | | | | | | 2 | | 525 | 3 | | X | 1.00 | 2.54 | 1.35| 1.352| 0. 740| 0.55 | | | | | | 2 | | 540 | 2 | | X | 1.00 | 2.30 | 0.03| 0.032|31.250| 0.66 | | | | | | 2 | --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- --

DATI GEOMETRICI ELEMENTI IN C.A.

67

| | | | | Piano Complanare (m) |Piano Ortogonale (m)| Xg | Yg | N°| | N. |p.no|C/R|T/Z|lungh. | alt.|alt. | h/l | l /h |spess.|alt. | h/t | (m) | (m) |mat| | | | | |l(base)| H |def.h | | | t |def.h| | | | | |-------------------------------------------------- ----------------------------------------------| | 290 | 0 | | X | 1.00 | 2.00 | 2.00| 2.003| 0.499| 0.50 | | | | | 1 | | 291 | 0 | | X | 1.00 | 2.00 | 2.00| 2.000| 0.500| 0.50 | | | | | 1 | | 292 | 0 | | X | 1.00 | 2.00 | 2.00| 2.000| 0.500| 0.50 | | | | | 1 | | 293 | 0 | | X | 1.00 | 2.00 | 2.00| 2.000| 0.500| 0.50 | | | | | 1 | | 294 | 0 | | X | 1.00 | 1.90 | 1.90| 1.900| 0.526| 0.50 | | | | | 1 | | 295 | 0 | | X | 1.00 | 2.00 | 2.00| 2.002| 0.500| 0.50 | | | | | 1 | | 296 | 0 | | X | 1.00 | 1.69 | 1.69| 1.691| 0.591| 0.50 | | | | | 1 | | 297 | 0 | | X | 1.00 | 0.95 | 0.95| 0.950| 1.053| 0.50 | | | | | 1 | | 298 | 0 | | X | 1.00 | 0.95 | 0.95| 0.949| 1.054| 0.50 | | | | | 1 | | 299 | 0 | | X | 1.00 | 1.30 | 1.30| 1.304| 0.767| 0.50 | | | | | 1 | | 300 | 0 | | X | 1.00 | 1.50 | 1.50| 1.502| 0.666| 0.50 | | | | | 1 | | 301 | 0 | | X | 1.00 | 1.50 | 1.50| 1.502| 0.666| 0.50 | | | | | 1 | | 302 | 0 | | X | 1.00 | 2.94 | 2.94| 2.941| 0.340| 0.50 | | | | | 1 | | 303 | 0 | | X | 1.00 | 1.59 | 1.59| 1.593| 0.628| 0.50 | | | | | 1 | | 304 | 0 | | X | 1.00 | 1.75 | 1.75| 1.745| 0.573| 0.50 | | | | | 1 | | 305 | 0 | | X | 1.00 | 1.50 | 1.50| 1.497| 0.668| 0.50 | | | | | 1 | | 306 | 0 | | X | 1.00 | 3.00 | 3.00| 3.002| 0.333| 0.50 | | | | | 1 | | 307 | 0 | | X | 1.00 | 2.46 | 2.46| 2.462| 0.406| 0.50 | | | | | 1 | | 309 | 0 | | X | 1.00 | 0.00 | 0.00| 0.002| - | 0.50 | | | | | 1 | | 310 | 0 | | X | 1.00 | 0.91 | 0.91| 0.913| 1.095| 0.50 | | | | | 1 | | 311 | 0 | | X | 1.00 | 0.00 | 0.00| 0.003| - | 0.50 | | | | | 1 | | 312 | 0 | | X | 1.00 | 1.56 | 1.55| 1.555| 0.643| 0.50 | | | | | 1 | | 313 | 0 | | X | 1.00 | 1.07 | 1.07| 1.066| 0.938| 0.50 | | | | | 1 | | 545 | 0 | | X | 1.00 | 0.29 | 0.29| 0.290| 3.448| 0.50 | | | | | 1 | --------------------------------------------------- -----------------------------------------------

VERIFICHE STATICHE DEGLI ELEMENTI IN MURATURA:

VERIFICA A PRESSOFLESSIONE NEL PIANO (D.M.14.1.2008 (NTC08), §4.5.6, §7.8.2.2.1, §7.8.2.2.4)

Secondo §4.5.6.2, in analisi statica la pressoflessione nel piano del muro e la flessione di travi di accoppiamento sono stati limite ultimi da verificare: in PC.E vengono trattati nell'ambito della pressoflessione complanare. Le verifiche vanno condotte con riferimento a normative di comprovata validità, con l'ipotesi di conservazione delle sezioni piane e trascurando la resistenza a trazione per flessione della muratura (§4.5.6). Nel rispetto delle prescrizioni normative, PC.E svolge le verifiche suddette in analogia alle corrispondenti verifiche descritte in dettaglio nel medesimo testo normativo per l'analisi sismica degli edifici in muratura. E' così possibile condurre verifiche: per le pareti murarie: a pressoflessione complanare (in analogia con §7.8.2.2.1); per le travi in muratura (=travi di accoppiamento, o fasce di piano: strisce, sottofinestra murari): pressoflessione (in analogia con §7.8.2.2.4). Le verifiche statiche, originariamente nate per edifici di nuova costruzione, possono essere svolte anche per gli edifici esistenti, provvedendo a sostituire le resistenze caratteristiche fk, fvk con i valori medi divisi per il fattore di confidenza: fm/FC, e: fvmo + 0.4 σn (§C8.7.1.5) (fvmo = τ0, cfr. Tab. C8A.2.1). Per gli edifici esistenti, in §8.2 si prescrive che le disposizioni di carattere generale contenute negli altri capitoli del D.M. 14.1.2008 costituiscono il riferimento anche per le costruzioni esistenti: in particolare, quindi, le formulazioni dell'analisi statica relative agli edifici in muratura di nuova costruzione costituiscono il riferimento anche per gli edifici esistenti. Peraltro, nel testo normativo (D.M. 14.1.2008 e Circolare) non si evidenzia chiaramente la possibilità di non effettuare le verifiche statiche in caso di valutazione di sicurezza di edifici esistenti. Si deve però considerare che le verifiche statiche dipendenti dall'azione orizzontale del vento e caratterizzate da formulazioni molto precise (legate alle eccentricità strutturali, §4.5.6.2), tipiche della muratura nuova la cui regolarità geometrica è un dato intrinseco, potrebbero essere fuori luogo e inappropriate per le murature esistenti. Per gli edifici esistenti, oltretutto, il soddisfacimento della verifica sismica di strutture spesso massicce e molto pesanti dovrebbe garantire implicitamente la resistenza all'azione del vento: in altre parole, potrebbe essere ragionevole evitare l'esecuzione delle verifiche statiche. Seguendo quindi l'impostazione proposta in §7.8.2.2.1, la verifica si articola nei seguenti punti.

Per i maschi murari , la verifica a pressoflessione di una sezione di un elemento strutturale si effettua confrontando il momento agente di calcolo con il momento ultimo resistente calcolato assumendo la muratura non reagente a trazione ed una opportuna distribuzione non lineare delle compressioni. Nel caso di una sezione rettangolare tale momento ultimo può essere calcolato come: Mu = (l2 t σo/2) (1 - σo / 0.85*fd), dove: Mu = momento corrispondente al collasso per pressoflessione; l = larghezza complessiva della parete (inclusiva della zona tesa); t = spessore della zona compressa della parete; σo = tensione normale media, riferita all’area totale della sezione ( = P / lt, con P forza assiale agente positiva se di compressione). Se P è di trazione, Mu = 0. In alternativa, PC.E prevede la possibilità di adottare per la muratura la legge di comportamento parabolico-rettangolare: il momento ultimo viene quindi calcolato attraverso l'elaborazione del dominio di resistenza N-M. Attraverso questa opzione è possibile definire con esattezza la zona reagente, ai fini della verifica a Taglio per Scorrimento, assicurando coerenza fra Taglio e PressoFlessione (N,M e T agiscono contemporaneamente sulla sezione trasversale). Per gli elementi in muratura armata (sia in edifici nuovi, sia in murature esistenti rinforzate con armature), e per fasce con elementi resistenti a trazione, viene sempre utilizzato il diagramma parabola-rettangolo. Oltre ai risultati riportati in tabella, specifiche rappresentazioni grafiche di PC.E evidenziano il dominio di resistenza ed i punti rappresentativi degli stati di sollecitazione sottoposti a verifica di sicurezza. fd = fk / γM è la resistenza a compressione di calcolo della muratura nuova. Per la muratura esistente, il parametro descrittivo del materiale è la resistenza a compressione media fm, definita in base alla tipologia della muratura e ad opportuni fattori correttivi riguardanti le caratteristiche dell'organizzazione strutturale e degli eventuali interventi (§C8A.2, Tab.C8A.2.1). fm sostituisce fk nella formulazione di fd; inoltre, γM deve essere moltiplicato per il Fattore di Confidenza FC (§8.5.4, §C.8.7.1.5, Tab.C8A.1), specificato in input nei Parametri di Calcolo; normalmente: FC = 1.35, 1.20, 1.00 in corrispondenza dei livelli di conoscenza LC1,LC2,LC3 (si osservi che dal livello di conoscenza dipende anche il valore adottato per fm). Per le verifiche statiche viene utilizzato il coefficiente parziale di sicurezza γM definito in §4.5.6.1 (che assume valori compresi fra 2.0 e 3.0), il cui valore è specificato nei Parametri di Calcolo.

Si ha pertanto il seguente schema di valutazione della resistenza di calcolo (o: di progetto) fd (analisi lineare): Muratura nuova : da §7.8.2.2.1: fd = fk / γM. Muratura esistente : è nota fm (dipendente, fra l'altro, dal livello di conoscenza). Da §C.8.7.1.5: fd = fm / γM / FC.

Per le fasce murarie (elementi striscia, sottofinestra), qualificati in NTC08 come 'Travi in muratura' (§7.8.2.2.4), la verifica a pressoflessione si esegue in modo analogo ai pannelli verticali. Le fasce in muratura ordinaria possono essere dotate di resistenza a trazione in intradosso (per le strisce: architrave

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sopra l'apertura sottostante la striscia) e/o estradosso (per le fasce: cordolo di piano). Tale resistenza a trazione viene definita nei dati attraverso l'armatura ed il corrispondente copriferro. Una fascia dotata di elemento resistente a trazione viene sempre sottoposta a verifica a pressoflessione tramite la costruzione del dominio di resistenza N-M ed il confronto fra momento sollecitante e momento resistente (ultimo). Per le fasce murarie viene sempre eseguito il controllo che l'armatura tesa (alternatamente, quella in intradosso e quella in estradosso) non abbia una resistenza superiore a 0.4 fhd * ht (§7.8.2.2.4), essendo: t = spessore, h = altezza, fhd = resistenza di calcolo a compressione della muratura in direzione orizzontale (nel piano della parete): in analisi lineare, fhd = fhk / γM. NTC08 (§7.8.2.2.4) riconduce la verifica a pressoflessione delle fasce ad un confronto sul taglio massimo resistente; in PC.E, seguendo un'impostazione equivalente più generale, la verifica a pressoflessione viene ricondotta direttamente al confronto fra momento di calcolo e momento ultimo. Nella verifica a pressoflessione della fascia assume particolare importanza il segno del momento flettente di calcolo: per M>0, le fibre tese sono inferiori e la resistenza a trazione chiamata in causa corrisponde all'elemento teso in intradosso (p.es. architrave sopra porta o finestra, nel caso di striscia); per M<0, le fibre tese sono superiori e la resistenza a trazione chiamata in causa corrisponde all'elemento teso in estradosso (p.es. cordolo di piano, nel caso di striscia). La verifica a pressoflessione nella fascia di piano (composta, nel caso più generale, da striscia e sottofinestra) viene talvolta limitata all'elemento striscia; la resistenza a trazione indicata può essere convenzionale, come nel caso di fasce di piano senza elementi specifici resistenti a trazione, quali cordoli o architravi: un caso del genere si presenta negli edifici esistenti, p.es. in fasce impostate su piattabande o archi murari (che definiscono le aperture sottostanti): in casi di tale tipo talvolta la verifica a pressoflessione viene omessa, limitando il controllo alla verifica a taglio (sempre eseguibile anche in travi di sola muratura) ed eventualmente integrando l'analisi globale con verifiche locali di stabilità specifiche per gli archi murari che definiscono l'apertura (utilizzando appropriati modelli di calcolo quali la teoria di Heyman). Per quanto riguarda infine i valori di fhk, fhm di murature esistenti, se non noti possono essere assunti pari alla metà dei corrispondenti valori fk, fm. Nelle verifiche a pressoflessione eseguite da PC.E verranno ovviamente assunti i valori specificati nei Dati Materiali corrispondenti agli elementi murari analizzati.

Le verifiche statiche a pressoflessione nel piano, come le altre verifiche di resistenza statiche, sono condotte allo stato limite ultimo di salvaguardia della vita (SLV) ; non è infatti necessario eseguire verifiche statiche a stati limite di esercizio (§4.5.6.3). Le sollecitazioni di progetto derivano direttamente dall'analisi. Per i nuovi edifici è possibile che sia richiesta la verifica di robustezza del progetto (§3.1.1): in tal caso, le sollecitazioni di progetto vengono determinate incrementando i valori del del taglio risultanti dall'analisi di una quota pari all'1% dello sforzo normale, evitando le combinazioni di carico dove si considera l'azione del vento; i corrispondenti momenti di progetto vengono ottenuti, a favore di sicurezza, incrementando i valori risultanti dall'analisi con l'incremento del taglio moltiplicato per l'altezza (=luce deformabile nel piano complanare) dell'elemento per le verifiche alla base, e per metà altezza per le verifiche in sommità.

Simbologia utilizzata nel software PC.E per i risultati dell'Analisi Statica Lineare Non Sismica, riferiti alle Combinazioni di Condizioni di Carico fondamentali (secondo §2.5.3), per elementi in muratura: N. = numero progressivo dell’elemento murario n/e = parete in muratura nuova (n) o esistente (e) Sez. = indica la sezione di verifica (per i maschi: B=base, S=sommità; per le fasce; I=sezione iniziale, J=sezione finale; le sezioni sono in ogni caso riferite alla luce deformabile nel piano complanare) P = forza assiale positiva se di compressione p = σo = tensione normale media riferita all’intera sezione f,k/f,m = per i maschi : resistenza a compressione: fk (caratteristica) per muratura nuova, o: fm (media) per muratura esistente. Per le fasce , il parametro corrisponde a: fhk (fhm) g,m*FC = prodotto del coefficiente parziale di sicurezza dei materiali γM (γM si indica con g,m) per il fattore di confidenza (γM assume un valore compreso fra 2.0 e 3.0; FC=1.00 per muratura nuova; dipendente dal livello di conoscenza LC1,LC2 o LC3 per muratura esistente) fd = valore di calcolo (o: di progetto) della resistenza a compressione. Per le fasce, corrisponde a fhd. Nu = sforzo normale ultimo per compressione semplice: Nu = 0.85 fd * l * t . Per le fasce: l=h: l'altezza della sezione trasversale dell'elemento murario è infatti indicata in Normativa con: l per il maschio murario, e con: h per la fascia (per le fasce, l indica la luce dell'elemento) Mu = momento di collasso per pressoflessione M = momento di calcolo. Il momento può essere posto convenzionalmente pari a 0 nel caso di parete tozza, qualora sia attiva la limitazione della verifica a pressoflessione alle sole pareti snelle. In tal caso, la verifica si riconduce alla sola compressione. Nel caso delle fasce, il momento è riportato con il segno, che nei risultati di PC.E corrisponde alla convenzione ingegneristica: M>0 se tende le fibre inferiori, M<0 se tende le superiori C.Sic. = coefficiente di sicurezza dato dal rapporto Mu / M. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1

Per alcuni parametri utilizzati nelle verifiche [p.es.: Parametri di Calcolo: possibilità di limitare la verifica a pressoflessione alle pareti snelle], PC.E consente specifiche diverse rispetto ai valori generalmente indicati nei testi normativi, al fine di descrivere adeguatamente materiali e/o modelli le cui particolarità richiedano l'utilizzo di parametri specifici. I risultati delle verifiche a pressoflessione complanare si riferiscono quindi ai valori correntemente utilizzati per il modello (consultare i dati per le corrispondenti specifiche). VERIFICHE STATICHE DEGLI ELEMENTI IN CEMENTO ARMATO : VERIFICA A PRESSOFLESSIONE (D.M.14.1.2008 (NTC08), §4.1.2.1)

In strutture miste, gli elementi in c.a. (pareti e/o travi) possono essere soggetti a verifica di resistenza, in particolare nel caso in cui siano considerati collaboranti con gli elementi murari sotto azioni orizzontali. La legge di comportamento del calcestruzzo è di tipo parabolico-rettangolare (§4.1.2.1.2.2, Fig. 4.1.1(a)), mentre per l'acciaio si adotta la legge elastica-perfettamente plastica (§4.1.2.1.2.3, Fig. 4.1.2(b)). La deformazione ultima dell'acciaio, teoricamente indefinita, viene fissata dal valore scelto in input: la deformazione εuk dell'acciaio di classe C vale 0.075 (75 per mille); seguendo quanto indicato in EC2 (§3.2.7(2)), la massima deformazione di progetto dell'acciaio può essere assunta pari a: εud = 0.9 εuk = 0.0675 (67.5 per mille) (le verifiche a stato limite ultimo del c.a. vengono spesso eseguite adottando come deformazione ultima 10 per mille; i momenti resistenti, tuttavia, non si modificano significativamente in dipendenza dalla deformazione ultima scelta). I valori di resistenza dell'acciaio e del calcestruzzo sono specificati nei Parametri di Calcolo. Il fattore parziale di sicurezza per l'acciaio γS è assunto pari a 1.15.

Per gli elementi verticali (pareti e pilastri ) viene eseguita la verifica a pressoflessione deviata, tenendo conto delle sollecitazioni flessionali in entrambi i piani locali xy e xz. Le verifiche vengono eseguite nelle sezioni di estremità della luce deformabile. La sezione è armata secondo i dati specificati in input. Nel caso di strutture esistenti, saranno stati inseriti i valori di armatura stimati o rilevati; nel caso di strutture nuove, le armature progettate. Per i nuovi elementi in c.a. il rispetto delle armature minime di regolamento e delle eventuali condizioni sulle gerarchie delle resistenze, secondo le indicazioni normative, deve essere assicurato a priori. PC.E esegue le verifiche di sicurezza utilizzando le armature in input e le sollecitazioni derivanti dal calcolo, indipendentemente dai controlli sulla conformità alla Normativa delle armature adottate. La verifica a pressoflessione deviata viene svolta costruendo separatamente i domini di resistenza nei due piani di flessione tra loro ortogonali xy (cui corrisponde il momento Mz) e xz (cui corrisponde My), e calcolando in ognuno dei due casi il momento resistente MRd in base allo sforzo normale N. Nel caso in cui la sezione giunga a rottura per dilatazione dell'acciaio, il momento resistente viene identificato con il momento di snervamento (generalmente di poco inferiore al momento ultimo), momento a cui corrisponde la prima plasticizzazione dell'armatura; negli altri campi di comportamento (rottura per compressione del calcestruzzo) il momento resistente coincide con il momento ultimo. Calcolati MRyd e MRzd, la verifica di sicurezza della sezione viene condotta con la formulazione (4.1.10) (§4.1.2.1.2.4): (My / MRyd)α + (My / MRyd)α <= 1

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adottando il criterio di resistenza di Bresler. Secondo tale criterio: α=log(0.5)/logβ, dove β risulta funzione dello sforzo normale, della percentuale di armatura della sezione e delle caratteristiche meccaniche dei materiali. Definita la percentuale meccanica delle armature della sezione ω e lo sforzo assiale normalizzato ν come: ω = As,tot * fyd / (b h fcd), ν = P / (0.85 b h fcd) il valore di β viene calcolato mediante la seguente relazione: β(ν,ω) = max { 0.5 + 0.5/(1+ω) * |ν-0.4|; 0.5 + 0.05*(1.4-ω)} da cui si ricava infine α. Seguendo le indicazioni di Bresler (secondo cui α deve essere compreso fra 1.15 e 1.55) e di altri Autori (Ghersi, che propone un valore invariante: α=1.5, sia per sforzi normali di compressione che di trazione), PC.E controlla in ogni caso che α sia >=1 (valore cautelativo indicato anche in §4.1.2.1.2.4) e non superiore a 1.5. La quantità [ (My / MRyd)α + (My / MRyd)α ] assume valori <= 1 quando la verifica è soddisfatta: il reciproco può essere rivisto come coefficiente di sicurezza nella forma tradizionale (verifica soddisfatta quando il coefficiente è >=1), e tale è il valore riportato da PC.E nella tabella dei risultati.

Per gli elementi orizzontali (travi in elevazione e di fondazione ) viene eseguita la verifica a pressoflessione semplice (M=My) nel piano locale xz, costruendo il dominio di resistenza N-M in base ai dati specificati in input. Le verifiche vengono eseguite nelle sezioni di estremità della luce deformabile (per eseguire verifiche di resistenza in mezzeria o in altre sezioni intermedie poste lungo la luce della trave, è necessario che in fase di modellazione l'elemento sia stato suddiviso in più tratti inserendo nodi aggiuntivi in corrispondenza delle sezioni intermedie considerate; in tal modo tutte le verifiche sono comunque ricondotte alle estremità di ogni singolo tratto di trave). Il coefficiente di sicurezza è direttamente esprimibile dalla relazione: (MRd / M). Per quanto riguarda le travi di fondazione, è necessario che esse permangano in fase elastica (§7.2.5). Per ogni sollecitazione di progetto, PC.E identifica il corrispondente punto nel dominio di resistenza (generalmente, per le travi di fondazione lo sforzo normale è nullo e la verifica viene quindi svolta a flessione semplice; il punto di sollecitazione si trova in tal caso lungo l'asse N=0 nel dominio N-M); per tale sollecitazione vengono calcolate le massime deformazioni del calcestruzzo (εC) e dell'acciaio (εS). Affinché la trave resti in campo elastico, deve quindi essere: εC<=εC2, εS<=εSy (in tal modo, il materiale non entra nel tratto orizzontale corrispondente al campo perfettamente plastico). E' quindi possibile definire i due corrispondenti coefficienti di sicurezza: (εC2/ εC) e (εSy/ εS); il minimo fra i due è assunto come coefficiente di sicurezza della trave di fondazione. In corrispondenza di SLV, la verifica di sicurezza delle travi di fondazione soddisfa la richiesta di verifica a SLU di tipo strutturale (STR) (§6.4.2.1).

Simbologia utilizzata nel software PC.E per i risultati dell'Analisi Statica Lineare Non Sismica, riferiti alle Combinazioni di Condizioni di Carico fondamentali (secondo §2.5.3), per elementi in cemento armato: N. = numero progressivo dell’elemento Tip. = tipologia: parete (C), pilastro (R), trave in elevazione (T), trave di fondazione (Z) fcd = resistenza a compressione di progetto = 0.85 * fck / 1.5 (§4.1.2.1.1.1). Se nei Parametri di Calcolo è stato specificato un fattore di confidenza FC relativo al calcestruzzo maggiore di 1 (per strutture in c.a. esistenti), fcd viene ridotta dividendo per FC P = forza assiale positiva se di compressione Nu = sforzo normale ultimo per compressione semplice: Nu = fcd * l * t Nlim, pfl = sforzo normale limite per sollecitazioni di presso-flessione: per verifiche statiche, Nlim = Nu My = momento di calcolo per flessione nel piano locale xz (intorno all'asse y). Per elementi orizzontali, è possibile che l'armatura non sia simmetrica, ed il momento di calcolo è riportato col segno, positivo o negativo secondo le convenzione di PC.E. Nella sezione iniziale (i o i') il segno è concorde con la consueta convenzione ingegneristica (+ = tende le fibre inferiori); nella sezione finale il segno è discorde (+ = tende le fibre superiori). Al momento ultimo corrispondente viene attribuito stesso segno del momento di calcolo Muy = momento resistente per pressoflessione semplice nel piano locale xz (intorno all'asse y) Mz = momento di calcolo per flessione nel piano locale xy (intorno all'asse z); per il segno del momento valgono considerazioni analoghe a My Muz = momento resistente per pressoflessione semplice nel piano locale xz (intorno all'asse y) e,c, e,c2 = per travi di fondazione: deformazione massima (contrazione) del calcestruzzo e deformazione corrispondente all'inizio del tratto plastico nel diagramma parabolico-rettangolare (Fig. 4.1.1(a)) e,s, e,sy = per travi di fondazione: deformazione massima (dilatazione) dell'acciaio e deformazione di snervamento, corrispondente all'inizio del tratto plastico nel diagramma elastico-perfettamente plastico (Fig. 4.1.2(b)) C.Sic. = coefficiente di sicurezza. Per elementi verticali è pari al reciproco della formula (4.1.10) di combinazione dei momenti nei due piani di flessione; per travi in elevazione è dato dal rapporto Mu / M; per travi di fondazione, dal valore minimo fra i due rapporti di deformazione (εC2/ εC) e (εSy/ εS). Nel caso di elementi verticali soggetti a compressione semplice, il coefficiente di sicurezza è dato dal rapporto (Nu/P)

VERIFICA A PRESSOFLESSIONE NEL PIANO (§4.5.6, §7.8.2.2.1, §7.8.2.2.4) [ SLV ] - C.Sic: 1 .050 (CCC 5) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: Inviluppo CCC ) | N. |n/e|Sez. | P | p (kgf/ |fk/fm(kgf| g,m| fd (kgf/| Nu | Mu | M | C.Sic . |CCC| | | | | (kgf) | cm^2) | /cm^2)|* FC| cm^2)| (kgf) | (kgf m) | (kgf m) | | | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------| | 1 | e | B | 20515| 0.86 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 179973 | 36080 | -4681 | 7.70 8 | 15| | 4 | e | B | 10896| 1.75 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 46920 | 4810 | 369 | >> 1 | 17| | 7 | e | B | 33796| 5.22 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 48960 | 6280 | 514 | >> 1 | 8| | 10 | e | B | 38870| 6.00 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 48960 | 4806 | 273 | >> 1 | 8| | 13 | e | B | 40029| 6.18 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 48960 | 4381 | 262 | >> 1 | 8| | 16 | e | B | 39690| 6.13 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 48960 | 4509 | -526 | 8.57 2 | 6| | 19 | e | B | 15858| 4.59 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 26112 | 1993 | 250 | 7.97 1 | 8| | 22 | e | B | 42543| 2.06 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 156249 | 58204 | 6458 | 9.01 3 | 8| | 25 | e | B | 34880| 1.69 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 156249 | 50936 | 7410 | 6.87 4 | 8| | 27 | e | B | 55365| 4.66 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 89760 | 22912 | 1641 | >> 1 | 8| | 30 | e | B | 41635| 5.06 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 62220 | 9298 | 976 | 9.52 7 | 8| | 33 | e | B | 48417| 2.23 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 164152 | 52229 | 1931 | >> 1 | 17| | 36 | e | B | 35666| 2.19 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 122846 | 28981 | 1173 | >> 1 | 17| | 38 | e | B | 64768| 5.37 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 91120 | 18825 | 2156 | 8.73 1 | 8| | 41 | e | B | 139225| 5.67 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 185413 | 70925 | 11793 | 6.01 4 | 3| | 43 | e | B | 146567| 6.09 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 181862 | 59024 | -16361 | 3.60 8 | 1| | 46 | e | B | 14868| 1.23 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 91007 | 22701 | -2539 | 8.94 1 | 15| | 49 | e | B | 5216| 1.58 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 24933 | 2722 | 284 | 9.58 6 | 17| | 52 | e | B | 14696| 1.22 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 91007 | 22489 | -2665 | 8.43 9 | 15| | 55 | e | B | 5640| 1.71 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 24933 | 2880 | 274 | >> 1 | 17| | 61 | e | B | 49225| 5.17 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 71891 | 13425 | 1023 | >> 1 | 8| | 64 | e | B | 66164| 7.16 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 69813 | 2905 | -1181 | 2.46 0 | 1| | 67 | e | B | 32259| 5.19 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 46958 | 5705 | 1324 | 4.30 9 | 8|

70

| 70 | e | B | 26130| 1.03 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 190944 | 52777 | -7198 | 7.33 2 | 15| | 72 | e | B | 30882| 4.24 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 55080 | 9158 | 811 | >> 1 | 8| | 75 | e | B | 20643| 4.03 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 38684 | 3851 | 254 | >> 1 | 8| | 78 | e | B | 67159| 4.10 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 123790 | 39326 | 2653 | >> 1 | 8| | 81 | e | B | 110107| 3.31 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 250965 | 160369 | 11365 | >> 1 | 8| | 83 | e | B | 38281| 2.23 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 129653 | 42086 | -1512 | >> 1 | 7| | 86 | e | B | 34347| 1.27 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 204869 | 70471 | -1512 | >> 1 | 16| | 89 | e | B | 34756| 1.30 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 201545 | 69749 | -1399 | >> 1 | 16| | 92 | e | B | 35864| 1.33 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 203207 | 72211 | -1335 | >> 1 | 16| | 94 | e | B | 17917| 1.09 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 124289 | 18018 | -1081 | >> 1 | 16| | 97 | e | B | 40057| 1.11 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 272907 | 88178 | -4165 | >> 1 | 16| | 100 | e | B | 43078| 1.21 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 268676 | 91875 | -4051 | >> 1 | 16| | 102 | e | B | 18686| 1.28 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 110009 | 16132 | -710 | >> 1 | 16| | 105 | e | B | 61486| 2.33 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 199467 | 93572 | 4702 | >> 1 | 18| | 107 | e | B | 26345| 1.34 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 148693 | 35551 | 2047 | >> 1 | 18| | 110 | e | B | 56059| 5.11 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 82960 | 16633 | 1217 | >> 1 | 9| | 112 | e | B | 60128| 4.13 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 109956 | 40463 | 2490 | >> 1 | 9| | 115 | e | B | 21950| 2.19 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 75563 | 10668 | 670 | >> 1 | 18| | 118 | e | B | 126620| 5.69 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 168225 | 47755 | 2402 | >> 1 | 9| | 120 | e | B | 109897| 5.21 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 159460 | 53799 | 2181 | >> 1 | 9| | 122 | e | B | 21708| 2.87 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 57203 | 7611 | 397 | >> 1 | 18| | 124 | e | B | 28822| 3.75 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 58125 | 11406 | 1578 | 7.22 8 | 9| | 127 | e | B | 56588| 3.12 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 136982 | 61441 | -12364 | 4.96 9 | 7| | 129 | e | B | 42269| 4.03 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 79228 | 21098 | -4973 | 4.24 3 | 7| | 131 | e | B | 1716| 0.93 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 13963 | 331 | -60 | 5.51 9 | 7| | 162 | e | B | 25413| 10.17 | 40.00 |2 .70| 14.81 | 31481 | 1225 | 0 | 1.23 9 | 5| | 163 | e | B | 27529| 11.01 | 40.00 |2 .70| 14.81 | 31481 | 864 | 0 | 1.14 4 | 5| | 164 | e | B | 28857| 11.54 | 40.00 |2 .70| 14.81 | 31481 | 601 | 0 | 1.09 1 | 5| | 165 | e | B | 24073| 9.63 | 40.00 |2 .70| 14.81 | 31481 | 1416 | 0 | 1.30 8 | 5| | 166 | e | B | 35227| 7.20 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 36984 | 745 | 0 | 1.05 0 | 5| | 167 | e | B | 37509| 4.55 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 62333 | 11204 | 0 | 1.66 2 | 5| | 168 | e | B | 38493| 5.18 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 56100 | 8155 | 0 | 1.45 7 | 5| | 169 | e | B | 32691| 3.71 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 66489 | 13294 | 0 | 2.03 4 | 5| | 170 | e | B | 8769| 2.57 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 25764 | 1793 | 0 | 2.93 8 | 5| | 171 | e | B | 41842| 4.77 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 66323 | 10271 | 0 | 1.58 5 | 5| | 172 | e | B | 94916| 4.93 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 145611 | 48246 | 0 | 1.53 4 | 5| | 173 | e | B | 118979| 4.38 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 205360 | 113355 | 0 | 1.72 6 | 5| | 174 | e | B | 11949| 3.85 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 23422 | 1814 | 0 | 1.96 0 | 5| | 175 | e | B | 18972| 3.83 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 37400 | 4207 | 0 | 1.97 1 | 14| | 176 | e | B | 83208| 4.96 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 126744 | 43587 | 0 | 1.52 3 | 5| | 177 | e | B | 46072| 3.92 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 88853 | 23292 | 0 | 1.92 9 | 5| | 178 | e | B | 55180| 5.48 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 76047 | 13854 | 0 | 1.37 8 | 5| | 179 | e | B | 34883| 3.39 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 77709 | 17975 | 0 | 2.22 8 | 5| | 180 | e | B | 37769| 3.16 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 90176 | 23816 | 0 | 2.38 8 | 5| | 181 | e | B | 81746| 3.26 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 189493 | 105978 | 0 | 2.31 8 | 5| | 182 | e | B | 31818| 4.86 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 49451 | 6751 | 0 | 1.55 4 | 5| | 183 | e | B | 53483| 2.99 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 135056 | 52493 | 0 | 2.52 5 | 5| | 184 | e | B | 55638| 3.02 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 139211 | 55947 | 0 | 2.50 2 | 14| | 185 | e | B | 22178| 3.42 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 49036 | 7167 | 0 | 2.21 1 | 14| | 186 | e | B | 63934| 3.52 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 137360 | 51777 | 0 | 2.14 8 | 5| | 187 | e | B | 40456| 3.07 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 99620 | 35199 | 0 | 2.46 2 | 5| | 188 | e | B | 28343| 11.57 | 40.00 |2 .70| 14.81 | 30852 | 576 | 0 | 1.08 9 | 5| | 189 | e | B | 28439| 3.71 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 57845 | 9542 | 0 | 2.03 4 | 5| | 190 | e | B | 75240| 4.34 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 130900 | 50389 | 0 | 1.74 0 | 5| | 191 | e | B | 49404| 2.99 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 124667 | 44739 | 0 | 2.52 3 | 5| | 192 | e | B | 19667| 3.47 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 42802 | 5475 | 0 | 2.17 6 | 5| | 193 | e | B | 30144| 3.91 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 58178 | 11184 | 0 | 1.93 0 | 5| | 194 | e | B | 15392| 5.31 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 21911 | 1328 | 0 | 1.42 4 | 5| | 225 | e | B | 14930| 3.57 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 31582 | 2991 | 0 | 2.11 5 | 14| | 226 | e | B | 18028| 2.15 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 63467 | 9680 | 0 | 3.52 0 | 14| | 227 | e | B | 20162| 1.86 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 81864 | 14968 | 0 | 4.06 0 | 14| | 228 | e | B | 19595| 1.97 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 75216 | 13114 | 0 | 3.83 9 | 14| | 229 | e | B | 8435| 2.74 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 23271 | 1506 | 0 | 2.75 9 | 14| | 230 | e | B | 35756| 2.15 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 125498 | 38609 | 0 | 3.51 0 | 14| | 231 | e | B | 17996| 2.97 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 45711 | 6001 | 0 | 2.54 0 | 14| | 232 | e | B | 19945| 6.59 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 22856 | 698 | 0 | 1.14 6 | 14| | 233 | e | B | 22819| 3.18 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 54158 | 8451 | 0 | 2.37 3 | 14| | 234 | e | B | 56022| 2.94 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 143858 | 58149 | 0 | 2.56 8 | 14| | 235 | e | B | 64754| 2.58 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 189554 | 95498 | 0 | 2.92 7 | 14| | 236 | e | B | 6972| 2.25 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 23422 | 1518 | 0 | 3.35 9 | 14| | 237 | e | B | 12328| 1.26 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 73969 | 9143 | 0 | 6.00 0 | 14| | 238 | e | B | 47204| 2.60 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 137133 | 51077 | 0 | 2.90 5 | 14| | 239 | e | B | 42872| 2.70 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 120096 | 39835 | 0 | 2.80 1 | 14| | 240 | e | B | 29818| 2.31 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 97512 | 24737 | 0 | 3.27 0 | 14| | 241 | e | B | 20965| 1.56 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 101811 | 20394 | 0 | 4.85 6 | 14| | 242 | e | B | 26898| 1.87 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 108876 | 26531 | 0 | 4.04 8 | 14| | 243 | e | B | 46854| 1.66 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 213180 | 93767 | 0 | 4.55 0 | 14| | 244 | e | B | 8726| 1.39 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 47373 | 4058 | 0 | 5.42 9 | 14| | 245 | e | B | 30308| 1.84 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 124667 | 34410 | 0 | 4.11 3 | 5| | 246 | e | B | 34288| 2.01 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 128822 | 39001 | 0 | 3.75 7 | 14| | 247 | e | B | 15180| 2.23 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 51529 | 6639 | 0 | 3.39 5 | 14| | 248 | e | B | 24527| 1.87 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 99280 | 26963 | 0 | 4.04 8 | 14| | 249 | e | B | 21820| 1.66 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 99280 | 24856 | 0 | 4.55 0 | 14| | 250 | e | B | 17265| 6.28 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 20778 | 803 | 0 | 1.20 3 | 14| | 251 | e | B | 9144| 3.81 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 18133 | 1360 | 0 | 1.98 3 | 14| | 252 | e | B | 24985| 2.70 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 69813 | 13476 | 0 | 2.79 4 | 14| | 253 | e | B | 29655| 1.80 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 124667 | 33901 | 0 | 4.20 4 | 14| | 254 | e | B | 11588| 1.97 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 44464 | 4584 | 0 | 3.83 7 | 5| | 255 | e | B | 10045| 2.26 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 33622 | 3135 | 0 | 3.34 7 | 14| | 256 | e | B | 11897| 4.03 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 22289 | 1636 | 0 | 1.87 3 | 14| | 257 | e | B | 10342| 2.83 | 24.00 |2 .70| 8.89 | 27578 | 2359 | 0 | 2.66 7 | 14| --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------

71

VERIFICA A TAGLIO PER FESSURAZIONE DIAGONALE

(D.M.14.1.2008 (NTC08), §4.5.6, §C8.7.1.5)

Secondo §4.5.6.2, in analisi statica il taglio per azioni nel piano del muro e il taglio di travi di accoppiamento sono stati limite ultimi da verificare: in PC.E vengono trattati nell'ambito del taglio per fessurazione diagonale (oltre eventualmente al taglio per scorrimento). Le verifiche vanno condotte con riferimento a normative di comprovata validità, con l'ipotesi di conservazione delle sezioni piane e trascurando la resistenza a trazione per flessione della muratura (§4.5.6). Nel rispetto delle prescrizioni normative, PC.E svolge le verifiche suddette in analogia alle corrispondenti verifiche descritte in dettaglio nel medesimo testo normativo per l'analisi sismica degli edifici in muratura (§C8.7.1.5). Per gli edifici esistenti, in §8.2 si prescrive che le disposizioni di carattere generale contenute negli altri capitoli del D.M. 14.1.2008 costituiscono il riferimento anche per le costruzioni esistenti: in particolare, quindi, le formulazioni dell'analisi statica relative agli edifici in muratura di nuova costruzione costituiscono il riferimento anche per gli edifici esistenti. Peraltro, nel testo normativo (D.M. 14.1.2008 e Circolare) non si evidenzia chiaramente la possibilità di non effettuare le verifiche statiche in caso di valutazione di sicurezza di edifici esistenti. Si deve però considerare che le verifiche statiche dipendenti dall'azione orizzontale del vento e caratterizzate da formulazioni molto precise (legate alle eccentricità strutturali, §4.5.6.2), tipiche della muratura nuova la cui regolarità geometrica è un dato intrinseco, potrebbero essere fuori luogo e inappropriate per le murature esistenti. Per gli edifici esistenti, oltretutto, il soddisfacimento della verifica sismica di strutture spesso massicce e molto pesanti dovrebbe garantire implicitamente la resistenza all'azione del vento: in altre parole, potrebbe essere ragionevole evitare l'esecuzione delle verifiche statiche.

La resistenza a taglio per fessurazione diagonale viene valutata per mezzo di una formulazione esprimibile nel modo seguente: Vt = l t * fvd, dove: fvd = τod * √ [1 + σo / (b τod)] = (ftd / b) * √ [1 + σo / ftd] essendo: σo = tensione normale media, riferita all’area totale della sezione ( = P / lt, con P forza assiale agente positiva se di compressione); ftd = valore di calcolo della resistenza a trazione per fessurazione diagonale τod = valore di calcolo della resistenza a taglio di riferimento (=resistenza a taglio puro, cioè in assenza di sforzo normale) per fessurazione diagonale b = coefficiente correttivo legato alla distribuzione degli sforzi sulla sezione, dipendente dalla snellezza della parete. Si può assumere b=h/l, comunque non superiore a 1.5 e non inferiore a 1, dove h è l'altezza della parete. Si ha: ft = b τo. Si osservi che in PC.E le relazioni fornite in NTC08 al punto §C8.7.1.5 sono precisate secondo quanto riportato nei riferimenti bibliografici sulla formulazione della resistenza a taglio per fessurazione diagonale (N.Augenti, "Il calcolo sismico degli edifici in muratura", UTET, giugno 2000, pagg. 280-281). Secondo §C8.7.1.5, i valori di calcolo delle resistenze sono ottenuti dividendo i valori medi per i rispettivi fattori di confidenza FC e per il coefficiente parziale di sicurezza sui materiali γM (l'analisi statica è un'analisi lineare). Il Fattore di Confidenza FC (§8.5.4, §C.8.7.1.5, Tab.C8A.1), specificato in input nei Parametri di Calcolo, assume normalmente i valori 1.35, 1.20, 1.00 in corrispondenza rispettivamente dei livelli di conoscenza LC1,LC2,LC3 (si osservi che dal livello di conoscenza dipende anche il valore adottato per τo). I valori medi delle resistenze sono definiti in base alla tipologia della muratura e ad opportuni fattori correttivi riguardanti le caratteristiche dell'organizzazione strutturale e degli eventuali interventi (§C8A.2, Tab.C8A.2.1). La formulazione riportata in §C8.7.1.5 fa diretto riferimento a muratura esistente. Secondo vari Autori (cfr. G.Magenes, “Metodi semplificati per l’analisi sismica non lineare di edifici in muratura”, GNDT), nella valutazione della resistenza a taglio è opportuno distinguere fra rottura per fessurazione diagonale e rottura per scorrimento. La resistenza a taglio per fessurazione diagonale è infatti da considerarsi alternativa rispetto alla resistenza a taglio per scorrimento, alla quale corrisponde la formulazione accolta dalla Normativa al punto §7.8.2.2.2. Può essere quindi corretto considerare la possibilità di applicare la verifica a taglio per fessurazione diagonale anche alla muratura nuova (analogamente all'applicazione della verifica a taglio per scorrimento alla muratura esistente). La formulazione del taglio resistente per fessurazione diagonale per muratura nuova può essere ottenuta utilizzando, al posto di τo, il valore medio della resistenza a taglio puro della muratura (fvmo, se non noto: fvmo = fvko/0.7). Per la muratura nuova, il valore della resistenza di calcolo a taglio puro si ottiene quindi dividendo fvmo per γM (analisi lineare). Sia alla muratura esistente, sia alla nuova, ai valori di calcolo della resistenza a taglio per fessurazione diagonale sono applicati inoltre gli stessi limiti massimi proposti in §7.8.2.2.2 per la resistenza a taglio per scorrimento. Per le verifiche statiche viene utilizzato il coefficiente parziale di sicurezza γM definito in §4.5.6.1 (che assume valori compresi fra 2.0 e 3.0), il cui valore è specificato nei Parametri di Calcolo.

Si ha pertanto il seguente schema di valutazione della resistenza di calcolo (o: di progetto) fvd (analisi lineare): Muratura esistente : è nota τo (dipendente, fra l'altro, dal livello di conoscenza). Da §C8.7.1.5: fvd = (τo / γM / FC) * √ [1 + σo / (b (τo / γM / FC))], con fvd<=1.5 MPa/γM. Muratura nuova : fvmo: se non è nota, si pone: fvmo = fvko / 0.7, dove fvko è certamente nota. Si ha: fvd = (fvmo / γM) * √ [1 + σo / (b (fvmo / γM))], con fvd<=1.4 f'bk/γM e fvd<=1.5 MPa/γM.

Muratura rinforzata : nel caso di nuova muratura, è possibile rinforzare la struttura utilizzando armatura trasversale posta nei giunti orizzontali (p.es. tralicci in acciaio). La rigidezza degli elementi portanti e la resistenza a pressoflessione vengono determinate come per gli elementi in muratura ordinaria; per la resistenza a taglio Vt, invece, è possibile considerare un incremento rispetto alla muratura ordinaria (qualora nei Parametri di Calcolo sia stata selezionata, nei Dati per Muratura Armata, la corrispondente opzione): Vt = VtM (contributo muratura) + VtS (contributo armatura)= (d t fvd) + (0.6 d Asw fyd)/s, con la limitazione, nel caso di muratura con armature verticali: Vt <= 0.3 fd t d (§7.8.3.2.2), dove: d = distanza tra lembo compresso e baricentro dell'armatura tesa; t = spessore della parete; s = distanza verticale tra i livelli di armatura; Asw = area dell'armatura a taglio disposta in direzione parallela alla forza di taglio (armatura orizzontale) nel singolo corso orizzontale; fyd = resistenza di calcolo dell'acciaio, pari a: fyk / γS (analisi lineare) (γS = 1.15); fd = resistenza a compressione di calcolo della muratura, pari a: fd / γM (analisi lineare).

Le verifiche statiche a taglio per fessurazione diagonale, come le altre verifiche di resistenza statiche, sono condotte allo stato limite ultimo di salvaguardia della vita (SLV) ; non è infatti necessario eseguire verifiche statiche a stati limite di esercizio (§4.5.6.3). Le sollecitazioni di progetto derivano direttamente dall'analisi. Per i nuovi edifici è possibile che sia richiesta la verifica di robustezza del progetto (§3.1.1): in tal caso, le sollecitazioni di progetto vengono determinate incrementando i valori del taglio risultanti dall'analisi di una quota pari all'1% dello sforzo normale, evitando le combinazioni di carico dove si considera l'azione del vento.

Simbologia adottata dal software PC.E (risultati analisi lineare): N. = numero progressivo dell’elemento murario n/e = parete in muratura nuova (n) o esistente (e) Sez. = indica la sezione di verifica (per i maschi: B=base, S=sommità; per le fasce; I=sezione iniziale, J=sezione finale; le sezioni sono in ogni caso riferite alla luce deformabile nel piano complanare) Coeff. = coefficiente correttivo b

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P = forza assiale positiva se di compressione p = σo = tensione normale media riferita all’intera sezione fvko/tauo = resistenza a taglio per fessurazione diagonale in assenza di compressione: fvko (caratteristica) per muratura nuova, τo (media) per muratura esistente g,m*FC = prodotto del coefficiente parziale di sicurezza dei materiali (γM si indica con g,m) per il fattore di confidenza (γM =2.0; FC=1.00 per muratura nuova; dipendente dal livello di conoscenza LC1,LC2 o LC3 per muratura esistente) fvd = valore di calcolo (o: di progetto) della resistenza a taglio per fessurazione diagonale Vt = taglio resistente V = taglio di calcolo. Per gli edifici nuovi in muratura armata progettata secondo la gerarchia delle resistenze (§7.8.1.7), il taglio di calcolo viene amplificato per il fattore (Mu/M), dove M è il momento di calcolo corrispondente a V e Mu è il momento resistente, in modo da ottenere l'azione di taglio corrispondente alla resistenza a collasso per flessione; V è inoltre amplificato per γRd=1.5 C.Sic. = coefficiente di sicurezza dato dal rapporto Vt / V. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1

Nel caso di muratura nuova rinforzata, compaiono inoltre i seguenti parametri:

% arm. tag. = percentuale di armatura a taglio (definita da: Asw / (s t) * 100). Con riferimento a §7.8.5.2, si adottano i limiti normativi validi per la muratura armata: la percentuale non può essere inferiore allo 0.04% né superiore allo 0.5%. I limiti possono comunque essere modificati secondo quanto specificato nei dati sul materiale costituente la singola parete. Qualora l'armatura non sia inclusa nei limiti considerati, il dato viene posto in evidenza (grassetto in colore blu) VtM = contributo della muratura al taglio resistente VtS = contributo dell'armatura orizzontale al taglio resistente Vtlim = valore limite del taglio resistente, riferito ai casi di muratura con armature verticali (§7.8.3.2.2)

Per alcuni parametri utilizzati nelle verifiche [p.es.: Materiali: armatura a taglio: massimo passo, percentuale minima e massima], PC.E consente specifiche diverse rispetto ai valori generalmente indicati nei testi normativi, al fine di descrivere adeguatamente materiali e/o modelli le cui particolarità richiedano l'utilizzo di parametri specifici. I risultati delle verifiche a taglio si riferiscono quindi ai valori correntemente utilizzati per il modello (consultare i dati per le corrispondenti specifiche).

VERIFICA A TAGLIO PER FESSURAZIONE DIAGONALE (§4.5. 6, §C8.7.1.5) [ SLV ] - C.Sic: 4.896 (CCC 15) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: Inviluppo CCC ) | N. |n/e| Sez. |Coeff.| P | p |fvko/tauo | g,m| fvd | Vt | V | C.Sic.|CCC| | | | | b | (kgf) | (kgf/cm^2) |* FC|(kgf/cm^2)| (kgf) | (kgf) | | | |-------------------------------------------------- ----------------------------------------------| | 1| e | B | 1.000| 31123| 1.31| 0.60 |2.70| 0.58 | 13884| 2196| 6.322| 6| | 4| e | B | 1.500| 10896| 1.75| 0.60 |2.70| 0.56 | 3454| 212| >> 1| 17| | 7| e | B | 1.500| 21596| 3.33| 0.60 |2.70| 0.74 | 4776| 235| >> 1| 17| | 10| e | B | 1.500| 24777| 3.82| 0.60 |2.70| 0.78 | 5085| 165| >> 1| 17| | 13| e | B | 1.500| 25569| 3.95| 0.60 |2.70| 0.80 | 5159| 163| >> 1| 17| | 16| e | B | 1.500| 25396| 3.92| 0.60 |2.70| 0.79 | 5143| 237| >> 1| 15| | 19| e | B | 1.500| 15858| 4.59| 0.60 |2.70| 0.85 | 2951| 131| >> 1| 8| | 22| e | B | 1.048| 42543| 2.06| 0.60 |2.70| 0.70 | 14412| 1731| 8.326| 8| | 25| e | B | 1.000| 34880| 1.69| 0.60 |2.70| 0.65 | 13469| 2199| 6.125| 8| | 27| e | B | 1.361| 33580| 2.83| 0.60 |2.70| 0.71 | 8491| 642| >> 1| 17| | 30| e | B | 1.500| 25189| 3.06| 0.60 |2.70| 0.71 | 5838| 418| >> 1| 17| | 33| e | B | 1.000| 48417| 2.23| 0.60 |2.70| 0.74 | 16033| 1131| >> 1| 17| | 36| e | B | 1.284| 35666| 2.19| 0.60 |2.70| 0.66 | 10650| 727| >> 1| 17| | 38| e | B | 1.500| 64768| 5.37| 0.60 |2.70| 0.92 | 11086| 748| >> 1| 8| | 41| e | B | 1.000| 77522| 3.16| 0.60 |2.70| 0.87 | 21272| 2338| 9.098| 17| | 43| e | B | 1.000| 141587| 5.88| 0.60 |2.70| 1.16 | 28035| 4315| 6.497| 6| | 46| e | B | 1.000| 14868| 1.23| 0.60 |2.70| 0.57 | 6853| 1076| 6.369| 15| | 49| e | B | 1.500| 5216| 1.58| 0.60 |2.70| 0.53 | 1757| 152| >> 1| 17| | 52| e | B | 1.000| 14696| 1.22| 0.60 |2.70| 0.57 | 6819| 1156| 5.899| 15| | 55| e | B | 1.500| 5640| 1.71| 0.60 |2.70| 0.55 | 1815| 144| >> 1| 17| | 61| e | B | 1.500| 29742| 3.13| 0.60 |2.70| 0.72 | 6811| 453| >> 1| 17| | 64| e | B | 1.500| 38352| 4.15| 0.60 |2.70| 0.82 | 7531| 590| >> 1| 15| | 67| e | B | 1.500| 32259| 5.19| 0.60 |2.70| 0.90 | 5622| 624| 9.010| 8| | 70| e | B | 1.000| 26130| 1.03| 0.60 |2.70| 0.53 | 13352| 2727| 4.896| 15| | 72| e | B | 1.500| 19720| 2.71| 0.60 |2.70| 0.67 | 4891| 317| >> 1| 17| | 75| e | B | 1.500| 13247| 2.59| 0.60 |2.70| 0.66 | 3368| 108| >> 1| 17| | 78| e | B | 1.148| 44372| 2.71| 0.60 |2.70| 0.76 | 12407| 988| >> 1| 17| | 81| e | B | 1.000| 73325| 2.21| 0.60 |2.70| 0.73 | 24407| 1993| >> 1| 17| | 83| e | B | 1.263| 25728| 1.50| 0.60 |2.70| 0.56 | 9604| 400| >> 1| 16| | 86| e | B | 1.000| 34347| 1.27| 0.60 |2.70| 0.58 | 15597| 551| >> 1| 16| | 89| e | B | 1.000| 34756| 1.30| 0.60 |2.70| 0.58 | 15529| 528| >> 1| 16| | 92| e | B | 1.000| 35864| 1.33| 0.60 |2.70| 0.59 | 15814| 519| >> 1| 16| | 94| e | B | 1.251| 17917| 1.09| 0.60 |2.70| 0.49 | 8107| 601| >> 1| 16| | 97| e | B | 1.000| 40057| 1.11| 0.60 |2.70| 0.54 | 19646| 1305| >> 1| 16| | 100| e | B | 1.000| 43078| 1.21| 0.60 |2.70| 0.56 | 20071| 1281| >> 1| 16| | 102| e | B | 1.500| 18686| 1.28| 0.60 |2.70| 0.49 | 7126| 307| >> 1| 16| | 105| e | B | 1.000| 61486| 2.33| 0.60 |2.70| 0.75 | 19878| 1698| >> 1| 18| | 107| e | B | 1.000| 26345| 1.34| 0.60 |2.70| 0.59 | 11591| 1390| 8.339| 18| | 110| e | B | 1.500| 33987| 3.10| 0.60 |2.70| 0.71 | 7826| 665| >> 1| 18| | 112| e | B | 1.000| 39914| 2.74| 0.60 |2.70| 0.81 | 11813| 1263| 9.353| 18| | 115| e | B | 1.500| 21950| 2.19| 0.60 |2.70| 0.61 | 6121| 471| >> 1| 18| | 118| e | B | 1.000| 78138| 3.51| 0.60 |2.70| 0.91 | 20275| 1894| >> 1| 18| | 120| e | B | 1.000| 72097| 3.42| 0.60 |2.70| 0.90 | 18977| 1806| >> 1| 18| | 122| e | B | 1.500| 21708| 2.87| 0.60 |2.70| 0.69 | 5213| 278| >> 1| 18| | 124| e | B | 1.500| 28822| 3.75| 0.60 |2.70| 0.78 | 5981| 633| 9.448| 9| | 127| e | B | 1.065| 56588| 3.12| 0.60 |2.70| 0.84 | 15177| 2921| 5.196| 7| | 129| e | B | 1.500| 42269| 4.03| 0.60 |2.70| 0.80 | 8432| 1578| 5.343| 7| | 131| e | B | 1.500| 1716| 0.93| 0.60 |2.70| 0.43 | 799| 23| >> 1| 7| | 162| e | B | 1.500| 16225| 6.49| 3.00 |2.70| 2.46 | 6145| 93| >> 1| 15| | 163| e | B | 1.500| 17356| 6.94| 3.00 |2.70| 2.53 | 6313| 93| >> 1| 15| | 164| e | B | 1.500| 18287| 7.31| 3.00 |2.70| 2.58 | 6448| 93| >> 1| 17| | 165| e | B | 1.500| 15591| 6.24| 3.00 |2.70| 2.42 | 6049| 93| >> 1| 15| | 166| e | B | 1.500| 21956| 4.49| 0.60 |2.70| 0.84 | 4136| 150| >> 1| 17| | 167| e | B | 1.500| 21907| 2.66| 0.60 |2.70| 0.67 | 5490| 515| >> 1| 17| | 168| e | B | 1.500| 21586| 2.91| 0.60 |2.70| 0.69 | 5145| 408| >> 1| 15|

73

| 169| e | B | 1.500| 19587| 2.23| 0.60 |2.70| 0.62 | 5418| 588| 9.215| 17| | 170| e | B | 1.500| 5224| 1.53| 0.60 |2.70| 0.53 | 1793| 57| >> 1| 15| | 171| e | B | 1.500| 23634| 2.69| 0.60 |2.70| 0.67 | 5877| 408| >> 1| 17| | 172| e | B | 1.110| 54932| 2.85| 0.60 |2.70| 0.79 | 15178| 1766| 8.594| 17| | 173| e | B | 1.000| 71270| 2.62| 0.60 |2.70| 0.80 | 21609| 2927| 7.383| 17| | 174| e | B | 1.500| 8474| 2.73| 0.60 |2.70| 0.67 | 2090| 45| >> 1| 15| | 175| e | B | 1.500| 12201| 2.46| 0.60 |2.70| 0.64 | 3187| 102| >> 1| 15| | 176| e | B | 1.062| 49577| 2.96| 0.60 |2.70| 0.82 | 13707| 1212| >> 1| 15| | 177| e | B | 1.500| 28949| 2.46| 0.60 |2.70| 0.64 | 7567| 672| >> 1| 15| | 178| e | B | 1.500| 30684| 3.05| 0.60 |2.70| 0.71 | 7124| 510| >> 1| 15| | 179| e | B | 1.500| 23040| 2.24| 0.60 |2.70| 0.62 | 6351| 419| >> 1| 15| | 180| e | B | 1.493| 23823| 2.00| 0.60 |2.70| 0.59 | 7025| 551| >> 1| 15| | 181| e | B | 1.000| 53421| 2.13| 0.60 |2.70| 0.72 | 18133| 1643| >> 1| 15| | 182| e | B | 1.500| 21292| 3.25| 0.60 |2.70| 0.73 | 4771| 197| >> 1| 16| | 183| e | B | 1.000| 39836| 2.23| 0.60 |2.70| 0.74 | 13192| 1283| >> 1| 16| | 184| e | B | 1.000| 40268| 2.19| 0.60 |2.70| 0.73 | 13477| 1340| >> 1| 16| | 185| e | B | 1.500| 15463| 2.38| 0.60 |2.70| 0.63 | 4117| 192| >> 1| 16| | 186| e | B | 1.069| 41070| 2.26| 0.60 |2.70| 0.72 | 13095| 1437| 9.113| 16| | 187| e | B | 1.106| 26698| 2.02| 0.60 |2.70| 0.68 | 8906| 1098| 8.112| 18| | 188| e | B | 1.500| 17993| 7.34| 3.00 |2.70| 2.58 | 6330| 72| >> 1| 16| | 189| e | B | 1.500| 17032| 2.22| 0.60 |2.70| 0.62 | 4713| 359| >> 1| 18| | 190| e | B | 1.029| 44920| 2.59| 0.60 |2.70| 0.78 | 13526| 1674| 8.080| 18| | 191| e | B | 1.080| 37095| 2.25| 0.60 |2.70| 0.72 | 11806| 1559| 7.573| 18| | 192| e | B | 1.500| 14206| 2.51| 0.60 |2.70| 0.65 | 3675| 189| >> 1| 18| | 193| e | B | 1.500| 19946| 2.59| 0.60 |2.70| 0.66 | 5068| 467| >> 1| 18| | 194| e | B | 1.500| 9915| 3.42| 0.60 |2.70| 0.75 | 2162| 41| >> 1| 16| | 225| e | B | 1.500| 10135| 2.42| 0.60 |2.70| 0.64 | 2672| 218| >> 1| 15| | 226| e | B | 1.500| 12418| 1.48| 0.60 |2.70| 0.52 | 4352| 150| >> 1| 15| | 227| e | B | 1.500| 13854| 1.28| 0.60 |2.70| 0.49 | 5295| 252| >> 1| 15| | 228| e | B | 1.500| 13437| 1.35| 0.60 |2.70| 0.50 | 4971| 215| >> 1| 15| | 229| e | B | 1.500| 5724| 1.86| 0.60 |2.70| 0.57 | 1755| 12| >> 1| 15| | 230| e | B | 1.053| 22822| 1.37| 0.60 |2.70| 0.58 | 9676| 654| >> 1| 15| | 231| e | B | 1.500| 11569| 1.91| 0.60 |2.70| 0.58 | 3490| 68| >> 1| 15| | 232| e | B | 1.500| 11989| 3.96| 0.60 |2.70| 0.80 | 2413| 11| >> 1| 15| | 233| e | B | 1.500| 13549| 1.89| 0.60 |2.70| 0.57 | 4114| 86| >> 1| 15| | 234| e | B | 1.000| 33790| 1.77| 0.60 |2.70| 0.67 | 12684| 495| >> 1| 15| | 235| e | B | 1.000| 40865| 1.63| 0.60 |2.70| 0.64 | 16091| 711| >> 1| 15| | 236| e | B | 1.500| 4960| 1.60| 0.60 |2.70| 0.54 | 1659| 12| >> 1| 15| | 237| e | B | 1.500| 9181| 0.94| 0.60 |2.70| 0.43 | 4248| 77| >> 1| 15| | 238| e | B | 1.000| 29830| 1.64| 0.60 |2.70| 0.64 | 11687| 377| >> 1| 15| | 239| e | B | 1.100| 26141| 1.64| 0.60 |2.70| 0.62 | 9818| 311| >> 1| 15| | 240| e | B | 1.500| 17641| 1.37| 0.60 |2.70| 0.50 | 6477| 138| >> 1| 15| | 241| e | B | 1.500| 14271| 1.06| 0.60 |2.70| 0.45 | 6120| 122| >> 1| 15| | 242| e | B | 1.214| 17509| 1.22| 0.60 |2.70| 0.52 | 7513| 221| >> 1| 17| | 243| e | B | 1.000| 31142| 1.10| 0.60 |2.70| 0.54 | 15316| 549| >> 1| 15| | 244| e | B | 1.500| 7147| 1.14| 0.60 |2.70| 0.47 | 2929| 77| >> 1| 16| | 245| e | B | 1.060| 22724| 1.38| 0.60 |2.70| 0.58 | 9594| 488| >> 1| 16| | 246| e | B | 1.026| 23927| 1.40| 0.60 |2.70| 0.59 | 10136| 510| >> 1| 16| | 247| e | B | 1.500| 9907| 1.45| 0.60 |2.70| 0.51 | 3508| 93| >> 1| 16| | 248| e | B | 1.089| 15965| 1.21| 0.60 |2.70| 0.55 | 7165| 432| >> 1| 16| | 249| e | B | 1.089| 14505| 1.10| 0.60 |2.70| 0.52 | 6886| 461| >> 1| 18| | 250| e | B | 1.500| 10740| 3.91| 0.60 |2.70| 0.79 | 2179| 14| >> 1| 18| | 251| e | B | 1.500| 5998| 2.50| 0.60 |2.70| 0.65 | 1555| 14| >> 1| 16| | 252| e | B | 1.500| 15739| 1.70| 0.60 |2.70| 0.55 | 5076| 240| >> 1| 18| | 253| e | B | 1.060| 22212| 1.35| 0.60 |2.70| 0.58 | 9501| 651| >> 1| 18| | 254| e | B | 1.500| 8469| 1.44| 0.60 |2.70| 0.51 | 3016| 89| >> 1| 16| | 255| e | B | 1.500| 7237| 1.63| 0.60 |2.70| 0.54 | 2398| 54| >> 1| 16| | 256| e | B | 1.500| 7956| 2.70| 0.60 |2.70| 0.67 | 1977| 18| >> 1| 16| | 257| e | B | 1.500| 7027| 1.93| 0.60 |2.70| 0.58 | 2111| 33| >> 1| 18| --------------------------------------------------- -----------------------------------------------

VERIFICA A PRESSOFLESSIONE ORTOGONALE

(metodo semplificato secondo §4.5.6.2) (D.M.14.1.2008 (NTC08), §4.5.6.2)

Secondo §4.5.6.2, in analisi statica la pressoflessione per carichi laterali (pressoflessione ortogonale al piano medio della parete) è uno stato limite ultimo da verificare. Tale stato limite in PC.E viene trattato secondo due distinte tipologie di verifica: (1) utilizzando le azioni derivanti dall'analisi del modello spaziale della struttura, in analogia con la verifica a pressoflessione fuori piano proposta in §7.8.2.2.3. Questa formulazione prescinde dagli effetti del secondo ordine, riconducibili all'instabilizzazione fuori piano della parete; (2) per tenere conto di tali effetti, è disponibile in alternativa la procedura di verifica descritta in dettaglio in §4.5.6.2, identificata come 'Metodo semplificato: ipotesi di articolazione completa alle estremità della parete'. Questa metodologia richiede la valutazione delle eccentricità strutturali, e propone una riduzione della resistenza di progetto tramite un coefficiente Φ dipendente dalla snellezza della parete e dall'eccentricità dei carichi che producono momento in direzione ortogonale al piano della parete (eccentricità trasversali). Il metodo viene inoltre integrato da una indicazione della Circolare applicativa del D.M. 14.1.2008, che in §C4.5.6.2 fissa la modalità con cui si deve anche tener conto della distribuzione non uniforme delle compressioni in senso longitudinale: a tal fine, si deve considerare il momento complanare agente nella parete, che in PC.E deriva dalla risoluzione del telaio equivalente, al quale corrisponde un'eccentricità in senso longitudinale che comporta un'ulteriore riduzione convenzionale della resistenza a compressione di progetto tramite il coefficiente Φl, per cui in definitiva deve aversi: N <= Φ Φl fd lt, dove: N = sforzo normale agente nella sezione di verifica della parete; Φ = coefficiente di riduzione in funzione della snellezza nel piano ortogonale e delle eccentricità trasversali, definito in §4.5.6.2; Φl = coefficiente di riduzione in funzione dell'eccentricità longitudinale, definito in §C4.5.6.2; Nu = fd lt = sforzo normale ultimo (senza alcuna riduzione), con: fd = fk / γM, resistenza di progetto per la verifica a compressione (§4.5.6.1). Per la muratura esistente, il parametro descrittivo del materiale è la resistenza a compressione media fm, definita in base alla tipologia della muratura e ad opportuni fattori correttivi riguardanti le caratteristiche dell'organizzazione strutturale e degli eventuali interventi (§C8A.2, Tab.C8A.2.1). fm sostituisce fk nella formulazione di fd; inoltre, γM deve essere moltiplicato per il Fattore di Confidenza FC (§8.5.4, §C.8.7.1.5, Tab.C8A.1), definito in input nei Parametri di Calcolo, e che normalmente assume i valori 1.35, 1.20, 1.00 rispettivamente per i livelli di conoscenza LC1,LC2,LC3 (si osservi che dal livello di conoscenza dipende anche il valore adottato per fm).

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Per le verifiche statiche viene utilizzato il coefficiente parziale di sicurezza γM definito in §4.5.6.1 (che assume valori compresi fra 2.0 e 3.0), il cui valore è specificato nei Parametri di Calcolo.

Si ha pertanto il seguente schema di valutazione della resistenza di calcolo (o: di progetto) fd (analisi lineare): Muratura nuova : da §7.8.2.2.1: fd = fk / γM. Muratura esistente : è nota fm (dipendente, fra l'altro, dal livello di conoscenza). Da §C.8.7.1.5: fd = fm / γM / FC.

Per ogni sezione di verifica, il controllo deve essere eseguito per tutte le CCC fondamentali esaminate in analisi statica non sismica.

Per la pressoflessione ortogonale eseguita secondo il metodo semplificato, le verifiche nelle sezioni della parete vengono svolte secondo i seguenti criteri: a) in sommità : si applica il valore di eccentricità e1 definito dalla (4.5.11); nell'ipotesi di articolazione, l'azione del vento è ivi nulla; b) in mezzeria : si applica il valore di eccentricità e2 definito dalla (4.5.11): essa corrisponde al parziale ricentraggio del carico verticale agente in sommità; in tale sezione è calcolata anche l'eccentricità dovuta al vento agente in direzione ortogonale alla parete, secondo lo schema di trave appoggiata: M=qh2/8, essendo h l'altezza completa della parete (in (4.5.6) h è definita come altezza interna di piano). Il fattore laterale di vincolo ρ viene per semplicità assunto sempre pari a 1. E' comunque possibile tener conto dell'interasse di irrigidimento, definibile nei Dati Aste, per ridurre il momento flettente con un effetto 'piastra': se infatti tale interasse è non nullo e minore di 6.00 m. è possibile supporre il muro incernierato non solo al livello dei piani ma anche in corrispondenza dei muri trasversali (occorre che fra i muri ortogonali di irrigidimento non siano presenti aperture, che ovviamente annullerebbero l'effetto di vincolamento fra parete e muro ad essa ortogonale). In caso di interasse di irrigidimento valido (=a), il momento scende al valore: M = qh2/8 * [1 / (1+λ4)], con: λ = h/a (formulazione del momento per piastra appoggiata sui 4 lati, secondo la teoria di Grashov); c) alla base : il carico verticale eccentrico di sommità si è ricentrato (e a sua volta costituirà carico eccentrico per un eventuale muro sottostante in caso di variazione di spessore della parete); l'eccentricità strutturale è quindi data dalla sola eccentricità accidentale (il momento dovuto al vento è nullo come in sommità a causa del vincolamento a cerniera). PC.E rende possibile la limitazione delle verifiche a pressoflessione ortogonale, condotte secondo il metodo semplificato, alla sola sezione di mezzeria, generalmente la più significativa in quanto sede di massimo momento dovuto al vento agente ortogonalmente alla parete.

In PC.E l'eccentricità strutturale è indicata con il simbolo d; essa risulta suddivisa nelle due componenti d,1 (relative ai carichi trasmessi dai piani superiori, quindi tutte nulle in caso di edificio a 1 solo piano) ed d,2, relative ai carichi di solaio (cfr. definizioni in §4.5.6.2): si tratta di dati specifici per ogni parete, e quindi per ogni asta. Le eccentricità strutturali d,2 non possono essere definite automaticamente dai dati Solai. Infatti, alle maglie non viene attribuita una 'eccentricità di appoggio'. Ciò in relazione al fatto che l'eccentricità con cui un carico di solaio agisce sulla parete su cui si imposta può infatti variare nei diversi lati della maglia, e, lungo un lato, anche fra le diverse pareti. Le tipologie di appoggio possono essere molto varie (travi appoggiate o incastrate nella muratura, solai delimitati da cordoli, ecc.). E' stata quindi scelta la via più generale possibile: per ogni asta, è definibile una specifica eccentricità strutturale d,2, distinta in eccentricità destra ed eccentricità sinistra. Sia d,2,sx che d,2,dx non hanno segno, ma sono definite in valore assoluto: la parte da cui si trovano è infatti definita dalla destra o dalla sinistra, riferite ad un verso ideale di orientamento della parete, parallelo ed equiverso agli assi globali (vd. figura seguente).

Dall'analisi dei carichi dei solai sono noti, per ogni parete, i contributi di ogni solaio, suddivisi nelle singole CCE (per carichi permanenti G1 o G2 o variabili Q), distinti in carichi a destra e carichi a sinistra, in modo che durante le verifiche statiche ad ogni contributo di carico possa essere attribuita la corretta eccentricità.

Le eccentricità strutturali d,1 (attribuite ai carichi agenti superiormente, cioè in sommità della parete e trasmessi dai piani sovrastanti) sono invece caratterizzate dal segno +/-, come indicato nelle immagini precedenti. Esse possono essere state valutate automaticamente, avendo individuato per ogni parete la parete sovrastante avente lo stesso orientamento ed avente in pianta il baricentro più vicino alla parete corrente. In questo calcolo, i baricentri

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delle pareti sono quelli geometrici effettivi, spesso non coincidenti con i nodi del telaio, in dipendenza dalla sezione, dagli scostamenti e dall'orientamento in pianta (angolo di rotazione). Infatti, generando ad esempio il modello a telaio da PC.M, generalmente sarà stata scelta l'opzione di unificazione del piano verticale per pareti appartenenti ad uno stesso allineamento. Si tratta infatti di una opzione vantaggiosa ai fini della creazione del modello a telaio equivalente, in quanto in tal modo tutti gli elementi di uno stesso allineamento verranno rappresentati da aste poste sul medesimo piano verticale. La reale posizione degli elementi è stata così gestita graficamente con scostamenti dall'asse dell'asta. Con questa semplificazione si sono evitati bracci rigidi ortogonali al piano dell'elemento, p.es. per il collegamento fra un maschio inferiore ed uno superiore aventi diverso spessore. E' per tale motivo che in PC.E l'eccentricità d,1 non può essere misurata direttamente come differenza di posizione fra nodi estremi delle pareti, ma occorre riferirsi alle posizioni dei baricentri reali. Alcuni controlli nel corso dei calcoli svolti dalla procedura automatica di valutazione di d,1 impediscono dati non corretti, p.es. nel caso di pareti non corrispondenti fra piani, ossia le cui proiezioni sullo stesso piano delle sezioni trasversali non abbiano parti comuni. In ogni caso, i valori di d,1 possono essere stati modificati in fase di input.

Durante la verifica statica della muratura, per una certa parete, per ogni CCC si esaminerà lo sforzo normale agente in sommità (nodo estremo superiore, ignorando l'eventuale zona rigida finale del maschio), da cui sarà tolto il contributo dovuto ai carichi di solaio (tale contributo verrà valutato amplificando ogni componente di carico con il moltiplicatore che corrisponde alla corrispondente CCE nella CCC correntemente esaminata). E' questa una procedura coerente con la modellazione a telaio: gli sforzi normali non sono derivati da considerazioni geometriche dovute alla sovrapposizione dei piani, come avviene negli ambienti di modellazione dove l'edificio è suddiviso in interpiani staticamente distinti. Gli sforzi normali, in PC.E, derivano infatti dalla risoluzione statica del telaio. E' quindi possibile che in alcuni casi N in sommità non sia nullo anche per pareti che non proseguono superiormente: ma ciò è coerente con la modellazione a telaio adottata, ed ha come conseguenza il fatto che le verifiche a pressoflessione ortogonale possano essere più frequentemente soddisfatte anche nelle pareti di sommità dell'edificio, dove sussiste il noto inconveniente dello scarso carico verticale. Per motivi analoghi, legati cioè alla modellazione a telaio, è possibile che teoricamente il carico di solaio semplicemente valutato dai contributi delle maglie possa in qualche caso essere superiore alla caratteristica di sollecitazione N agente in sommità della parete: in tal caso, il contributo di sforzo normale sovrastante viene trascurato, e l'eccentricità strutturale dipende solo da d,2. In PC.E, data la convenzionalità della verifica semplificata ed il contesto del telaio equivalente dentro il quale viene calcolata la sollecitazione a sforzo normale, si controlla che in ogni caso lo sforzo normale di progetto in sommità sia almeno pari al carico di solaio; alla base, almeno pari al carico di solaio più il peso proprio della parete; in mezzeria, infine, almeno pari al carico di solaio più metà peso proprio.

Si osservi inoltre che il metodo dell'articolazione (§4.5.6.2) propone coefficienti Φ, riduttivi della resistenza, calcolati per lo schema di doppio appoggio (cerniere agli estremi). L'uso di tali coefficienti anche in presenza di continuità strutturale (come nel caso dei modelli a telaio) è a favore di sicurezza, in quanto i valori di Φ sono maggiori nel caso dell'articolazione.

Le verifiche statiche a pressoflessione ortogonale secondo il metodo semplificato (§4.5.6.2), come le altre verifiche di resistenza statiche, sono condotte allo stato limite ultimo di salvaguardia della vita (SLV ); non è infatti necessario eseguire verifiche statiche a stati limite di esercizio (§4.5.6.3). L'eventuale verifica di robustezza del progetto richiesta per i nuovi edifici (§3.1.1) viene trascurata dato il fatto che in generale i risultati più sfavorevoli ottenuti per queste verifiche dipendono da azioni orizzontali (vento) rispetto alle quali le azioni aggiuntive per la verifica di robustezza non si considerano contemporanee.

Simbologia utilizzata nel software PC.E: Parametri delle pareti murarie N. = numero progressivo dell’elemento murario l, t, h = base l, spessore t (rispettivamente: lato maggiore e lato minore della sezione trasversale della parete), e altezza h della parete (lunghezza totale dell'asta, indipendentemente da eventuali zone rigide all'inizio e/o alla fine dell'asta) snell. ho/t = snellezza della parete in direzione ortogonale; ponendo ρ=1 si ha: ho=h, altezza totale della parete 0.33 t = 1/3 dello spessore fd = resistenza di progetto per la verifica a compressione Nu = sforzo normale ultimo senza riduzioni = fd lt Verifiche in sommità N. = numero progressivo dell’elemento murario Nsomm = sforzo normale di calcolo in sommità Nsup = sforzo normale in sommità trasmesso dai piani sovrastanti (coincidente con N1 in §4.5.6.2) d,1 = eccentricità strutturale attribuita a Nsup Nsol = sforzo normale in sommità applicato dai solai vincolati sulla parete (coincidente con N2 in §4.5.6.2) d,2 = eccentricità strutturale attribuita a Nsol Msomm = momento di calcolo in sommità nel piano complanare (in direzione longitudinale) e,s = eccentricità strutturale risultante (eccentricità totale dei carichi verticali) e,acc = eccentricità accidentale (coincidente con e,a in §4.5.6.2) e = eccentricità di calcolo, ottenuta dalla combinazione di e,s ed e,a, secondo (4.5.11) m (e) = coefficiente di eccentricità m = 6e/t (Tab. 4.5.III) phi = coefficiente di riduzione Φ della resistenza secondo la Tab. 4.5.III. Per i valori della snellezza λ (=h/t) e del coefficiente di eccentricità m=6e/t non contemplati in tabella è ammessa l'interpolazione; in nessun caso è ammessa l'estrapolazione. Il valore di Φ riportato nei risultati di PC.E può assumere, oltre ai normali valori da tabella, i seguenti valori convenzionali: -1 = il valore di Φ non è calcolabile essendo impossibile l'estrapolazione dei valori della tabella -2 = l'eccentricità risulta maggiore di 1/3 dello spessore (e>0.33 t); Φ non è calcolabile (m=6e/t > 2.0) -3 = verifiche non eseguite per preimpostazione sui parametri di calcolo (ad esempio, è possibile limitare l'esecuzione delle verifiche alle sole sezioni di mezzeria) -4 = lo sforzo normale di calcolo supera lo sforzo normale ultimo non ridotto (N > Nu): il calcolo di Φ è superfluo, in quanto la verifica è comunque non soddisfatta e,M = eccentricità in direzione longitudinale (= Msomm / Nsomm) m (e,M) = coefficiente di eccentricità m = 6e,M/l (Tab. 4.5.III, §C4.5.6.2) phi,L = coefficiente di riduzione in direzione longitudinale, calcolato dalla Tab. 4.5.III ponendo m=(6 e,M/l) e λ=0 (secondo §C4.5.6.2) fd,rid = resistenza di progetto ridotta mediante i fattori correttivi Φ ((4.5.5) e §C4.5.6.2) Nu,somm = sforzo normale ultimo di progetto in sommità C.Sic. = coefficiente di sicurezza dato dal rapporto Nu,somm / Nu. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1 Verifiche in mezzeria N. = numero progressivo dell’elemento murario Nmezz = sforzo normale di calcolo in mezzeria q,vento = carico distribuito da vento ho = lunghezza libera d'inflessione del muro; ponendo ρ=1 si ha: ho=h, altezza totale della parete

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x t.c. M=qh 2/x = denominatore del momento per azioni ortogonali. x=8, o valori superiori in caso di schematizzazione a piastra per effetto di un interasse di irrigidimento non superiore a 6.00 m Mvento = momento dovuto al vento Mmezz = momento di calcolo in mezzeria nel piano complanare (in direzione longitudinale) e,v = eccentricità dovuta al vento (4.5.10) e = eccentricità di calcolo in mezzeria secondo (4.5.11) m (e) = coefficiente di eccentricità m = 6e/t (Tab. 4.5.III) phi = coefficiente di riduzione Φ m (e,M) = coefficiente di eccentricità m = 6e,M/l (Tab. 4.5.III, §C4.5.6.2) e,M = eccentricità in direzione longitudinale (= Mmezz / Nmezz) phi,L = coefficiente di riduzione in direzione longitudinale fd,rid = resistenza di progetto ridotta Nu,mezz = sforzo normale ultimo di progetto in mezzeria C.Sic. = coefficiente di sicurezza dato dal rapporto Nu,mezz / Nu. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1 Verifiche alla base N. = numero progressivo dell’elemento murario Nbase = sforzo normale di calcolo alla base Mbase = momento di calcolo alla base nel piano complanare (in direzione longitudinale) e = eccentricità di calcolo alla base m (e) = coefficiente di eccentricità m = 6e/t (Tab. 4.5.III) phi = coefficiente di riduzione Φ e,M = eccentricità in direzione longitudinale (=Mbase / Nbase) m (e,M) = coefficiente di eccentricità m = 6e,M/l (Tab. 4.5.III, §C4.5.6.2) phi,L = coefficiente di riduzione in direzione longitudinale fd,rid = resistenza di progetto ridotta Nu,base = sforzo normale ultimo di progetto alla base C.Sic. = coefficiente di sicurezza dato dal rapporto Nu,base / Nu. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1

VERIFICA A PRESSOFLESSIONE ORTOGONALE (§4.5.5, §4.5.6.2) - C.Sic: 0.915 (CCC 3) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: Inviluppo CCC ) Parametri delle pareti murarie per la verifica a Pr essoFlessione Ortogonale secondo §4.5.6.2 | N. | l | t | h |snell.| 0.33 t | f d (kgf/| Nu | | | (cm) | (cm) | (cm) | ho/t | (cm) | cm^2)| (kgf) | |-------------------------------------------------- ----------------| | 1| 397 | 60 | 394 | 6.57| 19.8 | 8.89 | 211733| | 4| 115 | 54 | 394 | 7.30| 17.8 | 8.89 | 55200| | 7| 120 | 54 | 394 | 7.30| 17.8 | 8.89 | 57600| | 10| 120 | 54 | 394 | 7.30| 17.8 | 8.89 | 57600| | 13| 120 | 54 | 394 | 7.30| 17.8 | 8.89 | 57600| | 16| 120 | 54 | 394 | 7.30| 17.8 | 8.89 | 57600| | 19| 64 | 54 | 394 | 7.30| 17.8 | 8.89 | 30720| | 22| 376 | 55 | 394 | 7.16| 18.1 | 8.89 | 183822| | 25| 376 | 55 | 394 | 7.16| 18.1 | 8.89 | 183822| | 27| 216 | 55 | 394 | 7.16| 18.1 | 8.89 | 105600| | 30| 135 | 61 | 394 | 6.46| 20.1 | 8.89 | 73200| | 33| 306 | 71 | 394 | 5.55| 23.4 | 8.89 | 193120| | 36| 229 | 71 | 394 | 5.55| 23.4 | 8.89 | 144524| | 38| 201 | 60 | 394 | 6.57| 19.8 | 8.89 | 107200| | 41| 409 | 60 | 394 | 6.57| 19.8 | 8.89 | 218133| | 43| 415 | 58 | 394 | 6.79| 19.1 | 8.89 | 213956| | 46| 365 | 33 | 394 | 11.94| 10.9 | 8.89 | 107067| | * 49| 132 | 25 | 394 | 15.76| 8.3 | 8.89 | 29333| | 52| 365 | 33 | 394 | 11.94| 10.9 | 8.89 | 107067| | * 55| 132 | 25 | 394 | 15.76| 8.3 | 8.89 | 29333| | 61| 173 | 55 | 394 | 7.16| 18.1 | 8.89 | 84578| | 64| 168 | 55 | 394 | 7.16| 18.1 | 8.89 | 82133| | 67| 113 | 55 | 394 | 7.16| 18.1 | 8.89 | 55244| | 70| 468 | 54 | 394 | 7.30| 17.8 | 8.89 | 224640| | 72| 135 | 54 | 394 | 7.30| 17.8 | 8.89 | 64800| | 75| 80 | 64 | 394 | 6.16| 21.1 | 8.89 | 45511| | 78| 256 | 64 | 394 | 6.16| 21.1 | 8.89 | 145636| | 81| 519 | 64 | 394 | 6.16| 21.1 | 8.89 | 295253| | 83| 312 | 55 | 394 | 7.16| 18.1 | 8.89 | 152533| | 86| 493 | 55 | 394 | 7.16| 18.1 | 8.89 | 241022| | 89| 485 | 55 | 394 | 7.16| 18.1 | 8.89 | 237111| | 92| 489 | 55 | 394 | 7.16| 18.1 | 8.89 | 239067| | 94| 235 | 70 | 394 | 5.63| 23.1 | 8.89 | 146222| | 97| 516 | 70 | 394 | 5.63| 23.1 | 8.89 | 321067| | 100| 508 | 70 | 394 | 5.63| 23.1 | 8.89 | 316089| | 102| 208 | 70 | 394 | 5.63| 23.1 | 8.89 | 129422| | 105| 440 | 60 | 394 | 6.57| 19.8 | 8.89 | 234667| | 107| 328 | 60 | 394 | 6.57| 19.8 | 8.89 | 174933| | 110| 183 | 60 | 394 | 6.57| 19.8 | 8.89 | 97600| | 112| 297 | 49 | 394 | 8.04| 16.2 | 8.89 | 129360| | 115| 137 | 73 | 394 | 5.40| 24.1 | 8.89 | 88898| | 118| 305 | 73 | 394 | 5.40| 24.1 | 8.89 | 197911| | 120| 315 | 67 | 394 | 5.88| 22.1 | 8.89 | 187600| | 122| 113 | 67 | 394 | 5.88| 22.1 | 8.89 | 67298| | 124| 157 | 49 | 394 | 8.04| 16.2 | 8.89 | 68382| | 127| 370 | 49 | 394 | 8.04| 16.2 | 8.89 | 161156| | 129| 214 | 49 | 394 | 8.04| 16.2 | 8.89 | 93209|

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| 131| 44 | 42 | 394 | 9.38| 13.9 | 8.89 | 16427| | 162| 50 | 50 | 424 | 8.48| 16.5 | 14.81 | 37037| | * 163| 50 | 50 | 424 | 8.48| 16.5 | 14.81 | 37037| | * 164| 50 | 50 | 424 | 8.48| 16.5 | 14.81 | 37037| | 165| 50 | 50 | 424 | 8.48| 16.5 | 14.81 | 37037| | 166| 89 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 43511| | 167| 150 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 73333| | 168| 135 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 66000| | 169| 160 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 78222| | 170| 62 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 30311| | 171| 133 | 66 | 424 | 6.42| 21.8 | 8.89 | 78027| | 172| 292 | 66 | 424 | 6.42| 21.8 | 8.89 | 171307| | 173| 453 | 60 | 424 | 7.07| 19.8 | 8.89 | 241600| | 174| 62 | 50 | 424 | 8.48| 16.5 | 8.89 | 27556| | 175| 90 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 44000| | 176| 305 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 149111| | 177| 210 | 56 | 424 | 7.57| 18.5 | 8.89 | 104533| | 178| 183 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 89467| | 179| 187 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 91422| | 180| 217 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 106089| | 181| 456 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 222933| | 182| 119 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 58178| | 183| 325 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 158889| | 184| 335 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 163778| | 185| 118 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 57689| | 186| 303 | 60 | 424 | 7.07| 19.8 | 8.89 | 161600| | 187| 293 | 45 | 424 | 9.42| 14.8 | 8.89 | 117200| | * 188| 50 | 49 | 424 | 8.65| 16.2 | 14.81 | 36296| | 189| 132 | 58 | 424 | 7.31| 19.1 | 8.89 | 68053| | 190| 315 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 154000| | 191| 300 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 146667| | 192| 103 | 55 | 424 | 7.71| 18.1 | 8.89 | 50356| | 193| 154 | 50 | 424 | 8.48| 16.5 | 8.89 | 68444| | 194| 58 | 50 | 424 | 8.48| 16.5 | 8.89 | 25778| | 225| 76 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 37156| | 226| 150 | 56 | 418 | 7.46| 18.5 | 8.89 | 74667| | 227| 197 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 96311| | 228| 181 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 88489| | 229| 56 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 27378| | 230| 302 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 147645| | 231| 110 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 53778| | 232| 55 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 26889| | 233| 128 | 56 | 418 | 7.46| 18.5 | 8.89 | 63716| | 234| 340 | 56 | 418 | 7.46| 18.5 | 8.89 | 169245| | 235| 448 | 56 | 418 | 7.46| 18.5 | 8.89 | 223005| | 236| 62 | 50 | 418 | 8.36| 16.5 | 8.89 | 27556| | 237| 178 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 87022| | 238| 330 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 161333| | 239| 289 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 141289| | 240| 239 | 54 | 418 | 7.74| 17.8 | 8.89 | 114720| | 241| 245 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 119778| | 242| 262 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 128089| | 243| 513 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 250800| | 244| 114 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 55733| | 245| 300 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 146667| | 246| 310 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 151556| | 247| 124 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 60622| | 248| 292 | 45 | 418 | 9.29| 14.8 | 8.89 | 116800| | 249| 292 | 45 | 418 | 9.29| 14.8 | 8.89 | 116800| | 250| 55 | 50 | 418 | 8.36| 16.5 | 8.89 | 24444| | 251| 60 | 40 | 418 | 10.45| 13.2 | 8.89 | 21333| | 252| 168 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 82133| | 253| 300 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 146667| | 254| 107 | 55 | 418 | 7.60| 18.1 | 8.89 | 52311| | 255| 89 | 50 | 418 | 8.36| 16.5 | 8.89 | 39556| | 256| 59 | 50 | 418 | 8.36| 16.5 | 8.89 | 26222| | 257| 73 | 50 | 418 | 8.36| 16.5 | 8.89 | 32444| --------------------------------------------------- ----------------- Verifiche in mezzeria------------------------------ --------------------------------------------------- --------------------------------- | N. | Nmezz | q,vento| ho | x t.c. | Mvento | Mmezz | e,v | e | m | phi | e,M | m |phi, L| fd,rid | Nu,mezz|C.Sic.|CCC| | | (kgf) | (kgf/m)| (cm) |M=qh^2/x|(kgf m) |( kgf m) | (cm) | (cm) | (e) | | (cm) |(e,M)| |(kgf/cm^2)| (kgf) | | | |-------------------------------------------------- --------------------------------------------------- --------------------------------| | 1| 21268| 0| 394 | 8.00 | 0| 3459| 0.0| 2.0|0.197| 0.83| 16.3|0.246| 0.8 7| 6.47 | 154078| 7.245| 1| | 4| 14902| 0| 394 | 8.00 | 0| 391| 0.0| 2.0|0.219| 0.81| 2.6|0.137| 0.9 3| 6.67 | 41410| 2.779| 3| | 7| 31947| 0| 394 | 8.00 | 0| 438| 0.0| 2.0|0.219| 0.81| 1.4|0.069| 0.9 6| 6.92 | 44863| 1.404| 3| | 10| 37186| 0| 394 | 8.00 | 0| 221| 0.0| 2.0|0.219| 0.81| 0.6|0.030| 0.9 8| 7.07 | 45803| 1.232| 3| | 13| 38350| 0| 394 | 8.00 | 0| 210| 0.0| 2.0|0.219| 0.81| 0.5|0.027| 0.9 9| 7.08 | 45861| 1.196| 3| | 16| 37992| 0| 394 | 8.00 | 0| 459| 0.0| 2.0|0.219| 0.81| 1.2|0.060| 0.9 7| 6.95 | 45060| 1.186| 1| | 19| 14830| 0| 394 | 8.00 | 0| 242| 0.0| 2.0|0.219| 0.81| 1.6|0.153| 0.9 2| 6.61 | 22842| 1.540| 3| | 22| 33990| 0| 394 | 8.00 | 0| 2907| 0.0| 2.0|0.215| 0.81| 8.6|0.136| 0.9 3| 6.71 | 138759| 4.082| 3| | 25| 26564| 0| 394 | 8.00 | 0| 3548| 0.0| 2.0|0.215| 0.81| 13.4|0.213| 0.8 9| 6.42 | 132803| 4.999| 3| | 27| 52192| 0| 394 | 8.00 | 0| 1182| 0.0| 2.0|0.215| 0.81| 2.3|0.063| 0.9 7| 6.99 | 82995| 1.590| 3|

78

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79

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80

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