DEFINITE DALLA LEGGE OBIETTIVO N. 443/01

POTENZIAMENTO DELLA LINEA RHO-ARONA
3 MATERIALI.......................................... .......................................................................... 8
5.1 AZIONI PERMANENTI .................................................................................................11
5.7 AZIONI ECCEZIONALI (ROTTURA DELLA CATENARIA) ...................................................24
5.8 AZIONI SISMICHE ......................................................................................................24
6.1 CONDIZIONI DI CARICO..............................................................................................27
8.2 TRAVI PRINCIPALI .....................................................................................................47
9.1.3 Verifica di resistenza della piastra di base ................................................................... 55
9.1.4 Verifica della tensione di contatto tra piastra di base e cls di fondazione.................... 56
9.1.5 Verifica ancoraggio dei tirafondi.................................................................................. 57
9.1.6 Verifica della sezione della contropiastra all’attacco con il tirafondo......................... 58
9.2 NODO DI TESTA DELLE COLONNE ...................................................................................59
10 FONDAZIONI ............................................................................................................63
Nella presente relazione viene eseguito il dimensionamento della nuova pensilina metallica
in corrispondenza del III° marciapiede della Stazio ne di Rho, nell’ambito del potenziamento
della linea Rho-Arona tratta Gallarate – Rho.
La pensilina si sviluppa parallelamente ai binari per una lunghezza di circa 174.50 m ed è
costituita da n. 24 telai trasversali di cui i primi 4 sono posti ad interasse di 7.00 m mentre gli
altri, dal n.5 al n.24, sono disposti ad interasse di 7.50 m; la pensilina presenta nelle zone di
estremità, lungo la direzione longitudinale, degli sbalzi di 2.00 m.
Ciascun telaio è costituito da due colonne HEB300, incastrate alla base in entrambe le
direzioni principali, poste ad un interasse di circa 2.73 m, e da un traverso, collegato
rigidamente a due mensole laterali di luce 3.50 m circa, costituita da un profilo a doppio T a
sezione variabile (altezza max 400 mm).
In corrispondezza delle scale di accesso al sottopasso promiscuo esistente si è reso
necessario allungare trasversalmente di circa 0.956 m la mensola lato scale per un tratto di
circa 38.00 m; nello specifico vengono modificati i telai dal n.16 al n.21.
I telai trasversali sono collegati longitudinalmente da arcarecci UPN200 su cui poggia la
copertura. Tali arcarecci sono fissati alle travi principali mediante dei profili angolari ad “L”
saldati in corrispondenza dell’estradosso delle travi trasversali.
Il pacchetto di copertura, ancorato all’orditura secondaria, è costituito da un rivestimento
esterno in pannelli tipo Alucore dello spessore di 15 mm. Il solaio di copertura è quindi di tipo
“leggero”; si riporta di seguito una tabella contenete i pesi propri dei pannelli di Alucore in
funzione dello spessore degli stessi.
Lungo il perimetro esterno sono previsti dei profilati di lamiera zincata a chiusura della parte
esterna della copertura.
Data la notevole lunghezza dell’opera che è di circa 174.50 m si prevedono due giunti tecnici
tali da dividere la pensilina in tre tronchi di lunghezza 60.0 m, 52.5 m e 62.0 m. I giunti tecnici
saranno realizzati predisponendo un collegamento, tra travi longitudinali e travi trasversali,
INFRASTRUTTURE FERROVIARIE STRATEGICHE
pensilina adiacenti.
Il manufatto sorge in zona sismica di quarta categoria, ma nel calcolo, a favore di sicurezza,
è stato considerato collocato in terza categoria. Il calcolo è stato effettuato in conformità al
D.M. 16/01/1996, con il metodo delle tensioni ammissibili.
Sezione A-A simmetrica
Sezione B-B asimmetrica
2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO
I calcoli sono stati condotti nell’osservanza delle Normative vigenti con particolare
riferimento a Leggi, Decreti e Specifiche di seguito riportate:
• L. 05.11.1971, n. 1086 - Norme per la disciplina delle opere in conglomerato
cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica.
• D.M. 11.03.1988 - Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la
stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la
progettazione, l’esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle
opere di fondazione.
• Circ. 24.09.1988, n.30483 - Istruzioni riguardanti riguardanti le indagini sui terreni e
sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le
prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno
delle terre e delle opere di fondazione.
• D.M. 09.01.1996 e 14.02.1992 - Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione e il
collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture
metalliche.
• D.M. 16.01.1996 - Norme tecniche relative ai “Criteri per generali per la verifica di
sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi.
• Circ. 04.07.1996, n.156AA.GG./STC. - Istruzioni per l’applicazione delle “Norme
tecniche relative ai criteri per generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e
dei carichi e sovraccarichi “ di cui al D.M. 16.01.1996.
• Circ. 15.10.1996, n.252AA.GG./STC. - Istruzioni per l’applicazione delle “Norme
tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato
normale e precompresso e per le strutture metalliche” di cui al decreto ministeriale
09.01.1996.
• CNR-UNI 10011/88 - Costruzioni di acciaio. Istruzioni per il calcolo, l’esecuzione, il
collaudo e la manutenzione.
• D.M. 16.01.1996 – Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche.
• Istruzione FS - (ASA Servizi di Ingegneria) n.44 a - Criteri generali e prescrizioni
tecniche per la progettazione e il collaudo di cavalcavia e passerelle pedonali
sovrastanti la sede ferroviaria
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
7/519
• Istruzione FS - (ASA Servizi di Ingegneria) n. 44 b - Istruzioni tecniche per
manufatti da costruire in zona sismica.
• Istruzione FS n°44 I/SC/PS-OM/2298 13.01.97 - Sovraccarichi per il calcolo dei ponti
ferroviari – Istruzione per la progettazione, l’esecuzione e il collaudo
• Linee guida relative alla costruzione e al collaudo delle carpenterie metalliche
per pensiline, capannoni e fabbricati ( XXXX 00 0 I F PF IG.00.00 001 B)
Tirafondi
- Barre interamente filettate con filettatura metrica ISO a passo grosso, di caratteristiche
meccaniche di classe 8.8 secondo UNI EN ISO 898 parte I
- Dadi con caratteristiche meccaniche di classe 8 secondo UNI EN 20898 parte II, UNI
5588
- Rosette in acciaio C50 (UNI EN 10083) temperato e rinvenuto HRC 32¸40, ISO 7089
- Coppie di serraggio secondo CNR 10011/88 se non diversamente specificato
Bulloni
- Viti di classe 8.8 secondo UNI EN ISO 898 parte I, per le dimensioni EN 14399-4 (UNI
5712)
- Dadi di classe 8 secondo UNI EN 20898 parte II, per le dimensioni EN 14399-4 (UNI
5713)
- Rosette in acciaio C50 (UNI EN 10083) temperato e rinvenuto HRC 32¸40, EN 14399-6
(UNI 5714)
- Coppie di serraggio secondo CNR 10011/88 se non diversamente specificato
Note generali
Rivestimenti protettivi
Zincatura a caldo in accordo alla norma UNI EN ISO 1461.
Verniciatura secondo Istruzione FS 44/V.
Prove sui materiali
La costruzione delle strutture dovrà essere eseguita nel rispetto delle specifiche d'istruzione
tecnica FS 44/M - REV. A DEL 10/04/00.
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
9/519
Calcestruzzo
Per le strutture di fondazione si adotterà un calcestruzzo con le seguenti caratteristiche:
- Rck ≥ 30 N/mm2 (C25/30)
- rapporto a/c non superiore a 0.60
- classe di consistenza S3-S4
- diametro massimo inerte Φmax = 25 mm
Per il magrone di sottofondazione si adotterà un calcestruzzo con le seguenti caratteristiche:
- Rck ≥ 15 N/mm2 (C12/15)
- tipo di cemento: CEM I÷V
Acciaio per c.a
Per gli elementi in c.a. si adotterà acciaio in barre ad aderenza migliorata FeB44 K (B450 C)
saldabile con Φ ≤ 26 mm avente le seguenti caratteristiche:
- fyk ≥ 430 N/mm2
- ftk ≥ 540 N/mm2
Tensione normale di compressione e trazione ammissibile:
σs,adm = 255 N/mm2
Copriferro netto
Copriferro netto di progetto per strutture di fondazione c ≥ 40 mm.
4 CARATTERISTICHE DEL TERRENO
Il piano di posa delle fondazioni si attesta nel terreno denominato GS, (Ghiaia sabbiosa di
colore marrone, con presenza di clasti integri da arrotondati a sub angolari) che raggiunge
una profondità di circa 23 m a partire dal p.c., in base al profilo geotecnico della tratta
Gallarate-Rho (documento MDL1 00 D 26 F5 GE0005 006 A).
Si prevede che, compatibilmente con le opere di presidio agli scavi del sottopasso, il terreno
venga adeguatamente rullato e compattato fino ad una profondità non inferiore ad 1 m dal
p.c., previa asportazione dello strato superficiale per uno spessore di circa 50 cm.
Nel calcolo della fondazione si è fatto riferimento ai parametri di resistenza del terreno
riportati di seguito:
γ (kN/m3) = 19
’ (°) = 35
Il modulo elastico del terreno può essere assunto pari a 20 MPa.
Il livello della falda risulta essere a circa 6 m di profondità.
5 ANALISI GENERALE DEI CARICHI
Nel presente paragrafo si descrivono i carichi elementari assunti per il calcolo.
5.1 Azioni permanenti
Le azioni permanenti sono quelle relative ai pesi propri degli elementi strutturali e
permanenti portati valutati sulla base delle loro caratteristiche geometriche e dei pesi
specifici previsti nella normativa vigente. Il peso dell’acciaio è di 78.50 kN/m3, nel calcolo si
introduce un incremento del 10% rispetto al valore precedente per tenere conto della
presenza dei collegamenti.
In particolare si ha:
• Rivestimento in alluminio preverniciato/ astre tipo ALUCORE sp. 15 mm 0.07 kN/m2
• Pannello coibente antirombo 0.05 kN/m2
• Impianti 0.20 kN/m²
• Peso UPN 200 (arcarecci) 0.253 KN/m
• Peso IPE 400 (Travi principali) 0.663 KN/m
• Peso HEB 300 ( Pilastri) 2.380 KN/m
Nel modello di carico si applica a ciascuna trave secondaria un carico pari a 0.42 kN/m²
moltiplicato per la larghezza di influenza (circa 1 m, variabile da trave e trave)
5.1.1 Palina T.E.
Con riferimento alla figura seguente, si riporta di seguito il calcolo dei carichi verticali trasferiti
ai due appoggi della trave di sostegno T.E di luce 16.94 m (N.B: la geometria delle pensiline
è indicativa).
L trave 16.94 m P x Rsx Rdx [daN] [m] [daN] [daN] Trave/attacchi della trave 1120 8.47 560 560 Corde di terra 32 0.00 32 0 Palina 120 3.12 98 22 Mensola 60 4.58 44 16 l.d.c./mensola/sospensione 350 4.78 251 99 l.d.c./mensola/sospensione 350 8.73 170 180 Palina 120 10.71 44 76 l.d.c./mensola/sospensione 350 12.68 88 262 Corde di terra 32 16.94 0 32 1287 1247
Nei calcoli si assume un carico verticale di 1300 daN = 13.00 kN.
5.2 Sovraccarico variabile
Si considerano agenti 0.50 kN/m2 assimilando l’opera a copertura non accessibile.
Tale carico non si porta in conto poichè non dovendosi cumulare con il carico da neve non
concorre a determinare le condizioni di maggiore impegno statico per l’opera.
5.3 Azione del vento
La pressione del vento è data dall'espressione: p = qref ce cp cd
Dove:
ce : è il coefficiente di esposizione
cp : è il coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico)
cd : è il coefficiente dinamico
La pressione cinetica di riferimento qref (in N/m2) è data dall'espressione qref = ν2 ref / 1,6 nella
quale ν 2 ref è la velocità di riferimento del vento (in m/s).
Essendo l’opera posta in Lombardia ad un’altitudine as = 226 m, minore di a0 = 1000 m, per
la zona di riferimento (Zona 1), risulta:
ka =0,012 [1/s] Vref = Vref,0 = 25 [m/s] q ref = 391 N/m2
L’opera sorge sulla zona 1 (Lombardia) a più di 30 Km dalla costa, a vantaggio di sicurezza
si assume classe di rugosità D, quindi risulta essere nella classe di esposizione II.
Quindi:
Kr = 0,19 z0 = 0,05 m zmin = 4 m
Il coefficiente di esposizione Ce dipende dall'altezza della costruzione z sul suolo, dalla
rugosità e dalla topografia del terreno, dall'esposizione del sito ove sorge la costruzione.
Essendo l’altezza dell’opera z = 5.00 m > zmin si ha:
Ce(5.00) = 1.93
Pressione assoluta del vento:
Q = Ce x q ref = 1.93 x 391 x 1 x 1 = 0.754 kN/m2
Dove si è assunto unitario il coefficiente di topografia e il coefficiente dinamico.
Segue un prospetto riassuntivo del calcolo della pressione assoluta del vento:
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
14/519
Zona 1 Vedi tabella 7.1 Classe di rugosità D modificando questo parametro occorre modificare manualmente la categoria di esposizione Altitudine as 160 m Categoria di esposizione 2 Coeff. di topografia ct 1 influenza il coefficiente Ce
Coeff. di forma cp 1 influenza direttamente p si prenderà in considerazione volta per volta successivamente
Coeff. dinamico cd 1 influenza direttamente p
vref,0 25 m/s DALLA TABELLA 7.1 IN FUNZIONE DELLA ZONA
a0 1000 m DALLA TABELLA 7.1 IN FUNZIONE DELLA ZONA
ka 0.012 1/s DALLA TABELLA 7.1 IN FUNZIONE DELLA ZONA vref 25 m/s In funzione dei tre valori precedenti e di as
qref 391 N/m2 in funzione di Vref
kr 0.19 In funzione della categoria di esposizione del sito dalla tabella 7.2 z0 0.05 m In funzione della categoria di esposizione del sito dalla tabella 7.2
zmin 4 m In funzione della categoria di esposizione del sito dalla tabella 7.2
ce(zmin) 1.80 Valore di Ce per Z< =Zmin
z ce p (N/m2) Z = quota da terra della zona investita dal vento
0.00 1.80 703 0.70 kN/m2
1.00 1.80 703 0.70 kN/m2
2.00 1.80 703 0.70 kN/m2
3.00 1.80 703 0.70 kN/m2
4.00 1.80 703 0.70 kN/m2
5.00 1.93 754 0.75 kN/m2
Per quanto concerne il coefficiente di forma si riportano di seguito i coefficienti utilizzati.
Coefficienti di forma per tettoie e pensiline a due spioventi piani, essendo α = 10° si ha
(VenTrasv):
• Spiovente sottovento: Cp = 0.60
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
15/519
Coefficienti di forma, assimilando la pensilina ad una tettoia con un solo spiovente piano,
essendo α < 35° si ha (VenLong):
• Cp = 0.80
P = Q x Cp
• Spiovente sopravento: P = 0.75 x 0.69 = 0.52 kN/m2
• Spiovente sottovento: P = 0.75 x 0.60 = 0.45 kN/m2
per la condizione di carico VenLong
• P = 0.75 x 0.80 = 0.60 kN/m2
Contemporanea all’azione del vento trasversale si considera agente l’azione tangenziale del
vento stesso. L’azione tangenziale per unità di superficie parallela alla direzione del vento è
data dall'espressione: pf = qref ce cf
Dove:
ce : è il coefficiente di esposizione
c f : è il coefficiente di attrito, si assume 0.01 valido per superficie liscia.
quindi
Contemporaneamente ai carichi da vento precedenti, agenti sulla copertura, si considera
agente sulle colonne una pressione del vento che, a favore di sicurezza, viene valutata come
segue:
dove:
0.30 m è il lato della colonna.
Vento trasversale
Si riporta di seguito l’analisi dei carichi del vento trasversale trasferiti dai vari elementi alla
trave di sostegno T.E.
P [daN] Corda di terra 85 Corda di terra 85 Palina 70 Corda portante 120 Filo di contatto 100 Corda portante 120 Filo di contatto 100 Corda portante 120 Filo di contatto 100 Corda di terra 85 Corda di terra 85 1070
Si considera tale forza ripartita in parti uguali tra i due apoggi della trave. La forza trasferita a
ciascuna palina risulta:
Vento longitudinale
Si considera l’effetto del vento longitudinale agente sulla trave e sulle paline.
Per determinare l’effetto del vento sulla trave si considera la superficie lorda della trave
corretta da un coefficiente riduttivo del 25% per considerare la presenza di aperture.
La forza trasferita alle estremità della trave risulta quindi:
F = 1/2 x 0.75 x (17.7 x 0.55 x 0.25) = 0.91 kN
Per tener conto del vento su mensole, paline, ecc. nel calcolo si considera cautelativamente
una forza orizzontale di:
5.4 Carico neve
Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di
esposizione,considerata la variabilità delle precipitazioni nevose da zona a zona. Esso viene
valutato, per località poste a quota inferiore a 1500 m sul livello del mare, in base alle
espressioni nel seguito riportate, cui corrispondono valori con periodo di ritorno di circa 200
anni.
Nel caso in esame si ha per la Zona I e una quota di 160 m s.l.m. un valore di qsk = 1.60 +
3(160 – 200) / 1000 = 1.48 KN/m2.
In generale verranno usati i coefficienti di forma per il carico neve con tenuti nel
presente paragrafo, dove vengono indicati i relativi valori nominali per le coperture a una o
più falde, essendo a, in gradi sessagesimali, l'angolo formato dalla falda con l'orizzontale.
I coefficienti di forma µ1, µ 2, µ 3, µ 1* si riferiscono alle coperture ad una o più falde, e sono da
valutare in funzione di a come indicato di seguito.
Nel caso in esame si ha a = 10° per cui si può assu mere:
µ1 (10°)= 0,8
µ1 (0°)= 0,8
µ 2 (10°)= 0,8
µ 2 (0°)= 0,8
µ 3 (10°)= 1.07
µ 3 (0°)= 0.8
µ 1* (10°)=0.8
µ 1* (0°)=0.8
Si considerano le seguenti distribuzioni del carico da neve per la pensilina a due falde:
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
18/519
Per la condizione Neve B si procede per semplicità adottando un coefficiente di forma
costante per le zone a sbalzo e pari a (1.07 + 0.80) / 2 = 0.94
Il carico da neve, per le condizioni sopra esaminate, vale:
qnA = 0.8 x qsk = 0.8 x 1.48 = 1.18 KN/m2 (Cond. NeveA)
qnB1 = 1.07 x qsk = 1.07 x 1.48 = 1.69 KN/m 2 (Cond. NeveB)
qnB2 = 0.94 x qsk = 0.94 x 1.48 = 1.39 KN/m 2 (Cond. NeveB)
qnC = 0.5 x 0.8 x qsk = 0.5 x 0.8 x 1.48 = 0.59 KN/m 2 (Cond. NeveC).
Si osserva che la condizione NeveA risulta non gravosa rispetto alla condizione NeveB e
pertanto non verrà presa in considerazione nel seguito.
5.5 Variazioni termiche
Si tiene conto della differenza tra la temperatura media attuale e quella iniziale alla data della
costruzione assunta quale convenzionale zero termico; tale valore, per strutture in acciaio
esposte, è di ± 25 °C quindi:
Cond. Temp T = ± 25°
5.6 Effetti aerodinamici associati al passaggio dei convogli
Si considera una velocità di progetto della linea di 180 km/h, in corrispondenza delle stazioni.
Si riporta il dettaglio della disposizione dei convogli nei riguardi dell’opera.
In accordo con quanto previsto dall’Istruzione FS I/SC/PS-OM/2298 del 02/06/1995 rev.
13.01.1997 si considerano gli effetti aerodinamici su superfici orizzontali verticali e inclinate
adiacenti il binario.
Per computare le azioni aerodinamiche si assimila la pensilina ad una superficie orizzontale
adiacente al binario e ad una struttura con superfici multiple a fianco del binario.
Nella schematizzazione come superficie orizzontale adiacente il binario si considerano le
azioni prescritte al punto 1.4.6.4 della citata Istruzione.
La geometria considerata è la seguente:
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
20/519
Le distanze ag tra asse binario e copertura risultano 1.12 m, 4.54 m, 7.27 m e 11.65 m.
I corrispondenti valori tabellati del carico q3k risultano rispettivamente pari a 0.60 kN/m², 0.15
kN/m², 0.10 kN/m², 0.10 kN/m².
Poiché la distanza hg si assume pari a 4.90 m l’azione q3k viene ridotta tramite il fattore
seguente
ag = 6.85 m 0.10 kN/m²
ag = 9.33 m 0.10 kN/m²
I carichi così determinati si applicano alla geometria reale della copertura quindi:
che ai fini del calcolo si considerano come segue:
dove per i carichi si sono asunti i valori medi su ciascun tratto.
Tale sovraccarico si applicherebbe secondo le seguenti condizioni di carico elementari sulla
falda:
prescritte al punto 1.4.6.5 della citata Istruzione.
La geometria considerata è la seguente:
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
22/519
Le distanze min ag e max ag risultano 1.12 m e 4.54 m, si ha quindi
ag’ = 0.6 x min ag + 0.4 x max ag = 2.49 m.
treno, risulta q4k = q1k = 0.80 kN/m².
Si hanno pertanto i seguenti carichi risultanti:
sullo sbalzo 0.80 kN/m²
sulla colonna (larghezza minore di 2.50 m) 1.3 x 0.80 = 1.04 kN/m².
Si riportano nelle figure seguenti la rappresentazione delle azioni considerate sulla pensilina
in condizioni di pressione e di depressione.
Pressione dovuta al transito del convoglio di destra
Depressione dovuta al transito del convoglio di destra
Planimetricamente, si considerano le due disposizioni riportate nella figura seguente,
corrispondenti alle combinazioni di carico “AerodA” e “AerodB”. Per semplicità e a favore di
sicurezza si è considerato il carico applicato su una lunghezza di 7.5 m invece di 5.0 m come
previsto da normativa.
5.7 Azioni Eccezionali (Rottura della Catenaria)
Si considera l’eventualità che si verifichi la rottura della catenaria nel punto più sfavorevole
per la struttura. La forza trasmessa alla pensilina in seguito ad un simile evento si considera
come una forza di natura statica agente in direzione parallela all’asse dei binari, di intensità
pari a ±20 kN e applicata sui sostegni alla quota del filo. Si considera tale forza trasferita alla
trave di sostegno TE e da questa trasferita interamente alla palina di sostegno della trave.
5.8 Azioni sismiche
Le sollecitazioni provocate dalle azioni sismiche orizzontali e verticali sono state valutate
mediante un’analisi statica, ipotizzando che il sito di realizzazione dell’opera sia classificato
in zona 3.
Le masse strutturali sottoposte al moto impresso dal sisma sono quelle del peso
proprio e dei sovraccarichi permanenti (G) e un’aliquota dei sovraccarichi accidentali (Q):
W = G + s Q
Locale Coefficiente s
Locali d’abitazione, uffici non aperti al pubblico, alberghi, coperture, balconi 0,33
Locali suscettibili di affollamento (uffici aperti al pubblico, ristoranti, caffè,
banche, aule scolastiche, caserme, ospedali, ecc.) 0,50
Locali suscettibili di grande affollamento (sale per convegni o spettacoli, chiese,
tribune, negozi, archivi, biblioteche, depositi, magazzini, laboratori, officine,
rimesse, parcheggi, contenitori, scale, ecc.)
1,00
statica della struttura considerata in campo elastico lineare.
Il manufatto in oggetto sorge in zona sismica 4, nel seguito si considererà l’opera come
appartenente ad una zona sismica di IIIa categoria e quindi con grado di sismicità S = 6.
Nell’ambito dell’analisi statica il coefficiente sismico Kh vale
Kh= C x R x I x ε x β x γi
Nel caso in esame:
C = (S-2) / 100 = 0,04
La forza orizzontale ripartita sulle travi “tipo” risulta:
px=py = 0.04 x (0.42 + 1.69 x 0.33 ) x 7.50 = 0.293 kN/m
La forza orizzontale ripartita sulle travi di bordo risulta:
px=py = 0.04 x (0.42 + 1.69 x 0.33 ) x 7.50/2 = 0.147 kN/m
La forza sismica associata ai pesi propri degli elementi viene assegnata con un moltiplicatore
orizzontale del peso proprio pari a 0.04.
Per la trave di sostegno T.E. si considera una forza pari a:
Fx = Fy = 13 x 0.04 = 0.52 kN
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
26/519
Secondo il punto C.6.1.3 del D.M. 16-01-1996 il coefficiente sismico verticale Kv = ± 0.4.
La massa dello sbalzo è valutata con la relazione: W = G + s x Q
Nel caso in esame Q rappresenta il carico accidentale da neve che vale 1.39 kN/m², si
assumerà per esso il coefficiente di riduzione del sovraccarico s = 0.33.
pz = 0.4 x (0.12 + 0.189/1.00 + 0.33 x 1.39) x 7.50 = 2.30 kN/m
6.1 Condizioni di carico
Sono state individuate 13 condizioni di carico che sono state combiante per determinare le
sollecitazioni più sfavorevoli al funzionemento della struttura. Tali condizioni sono:
• PP pesi propri degli elementi strutturali
• Perm carico portato agente sulle travi trasversali
• VenTrasv vento trasversale
• VenLong vento longitudinale
• Temp distribuzione uniforme di temperatura
• AerodA pressione aerodinamica dovuta al passaggio del treno
• AerodB pressione aerodinamica dovuta al passaggio del treno
• SismaLon sisma longitudinale
• SismaTra sisma trasversale
• SismaVer sisma verticale
Si riportano nel seguente prospetto riassuntivo le combinazioni di carico considerate:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 PP 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Perm 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 NeveB 1 1 1 1 0 0 0 0 1 1 1 1 NeveC 0 0 0 0 1 1 1 1 0 0 0 0 VenTrasv 1 1 0 0 1 1 0 0 0 0 0 0 VenLong 0 0 1 1 0 0 1 1 0 0 0 0 AerodA 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 AerodB 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 SismaLon 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 0 0 SismaTra 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 SismaVer 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 Temp 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Ecc 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
7 MODELLO DI CALCOLO
La pensilina è lunga complessivamente 174.50 m ed è suddivisa in 3 corpi di lunghezza 60.0
m, 52.5 m e 62.0 m. Il calcolo delle sollecitazioni viene svolto per l’ultimo concio che ha la
lunghezza maggiore e che presenta la zona centrale con sbalzi maggiori per garantire la
copertura degli sbarchi delle scale.
Il calcolo delle sollecitazioni viene svolto con il programma SAP2000 v. 7.10, con analisi
statica equivalente.
I pilastri sono considerati incastrati a terra e collegati in testa dalle travi traversali. Gli
arcarecci sono vincolati in modo da non trasmettere torsione e momento alle travi trasversali.
Le travi trasversali a sbalzo con altezza variabile (H=400÷246 mm) vengono discretizzate in
tronchi ad altezza costante pari a 374-322-270 mm, ciascuno corrispondente ad un frame.
Si riporta di seguito una vista d’insieme del modello e una pianta dall’alto con la numerazione
dei frame.
8.1 Colonne HEB 300
8.1.1 Verifiche di resistenza
La verifica viene svolta secondo il criterio di Von Mises combinando le tensioni normali (σ) e
tangenziali (τ) per calcolare la tensione ideale (σid):
22 3 xyxid τσσ ⋅+±=
Tale verifica va condotta in generale, per una sezione a doppio T, nei seguenti punti della
sezione:
- baricentro;
- centro ala superiore/inferiore;
- bordo ala superiore/inferiore.
A seconda di quale sia la sollecitazione dominante tra taglio e momento nelle due direzioni X
e Y, ciascuno dei 4 punti precedenti della sezione può essere quello in cui si ha il massimo
valore della tensione ideale. Nel caso specifico le tensioni tangenziali sono sensibilmente
inferiori alle tensioni normali, pertanto il punto in cui si ha il massimo valore della tensione
ideale è il bordo delle ali, in cui si sommano le tensioni normali dovute a M2 e a M3. In
questo punto la tensione tangenziale è nulla e le tensione ideale risulta pertanto pari alla
tensione normale. Si ha quindi:
σid = σ = (N/A + M3/Wx + M2/Wy).
Si riporta di seguito una tabella riepilogativa relativa allle verifiche di resistenza delle colonne
per tutte le aste e tutte le combinazioni di carico, eseguite come descritto precedentemente.
Nelle prime 9 colonne della tabella si riporta l'output del SAP con le sollecitazioni di calcolo
nelle aste rispetto alle diverse combinazioni di carico. Nelle 3 colonne successive si riportano
le caratteristiche di resistenza della sezione oggetto di studio (A; Wx, Wy). Nella colonna
successiva si riporta la tensione normale media (N/A); nella colonna successiva si riporta la
tensione normale massima (N/A + M3/Wx + M2/Wy) pari alla tensione ideale massima.
La tensione ideale massima si ha nell'asta 16 nella combinazione COMB4 e risulta:
σid = 163.6 MPa < 190 MPa.
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
32/519
FRAME LOAD LOC P V2 V3 T M2 M3 A Wx Wy σmedia σmax
[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] [cm²] [cm³] [cm³] [N/mm²] [N/mm²]
1 COMB1 0.00 -72 8 -4 0 0 30 149.1 1678 570.9 -5 -22.4
1 COMB1 2.17 -74 7 -4 0 8 13 149.1 1678 570.9 -5 -26.1
1 COMB1 4.35 -77 7 -4 0 15 -3 149.1 1678 570.9 -5 -33.8
1 COMB2 0.00 -71 8 -4 0 0 30 149.1 1678 570.9 -5 -22.5
1 COMB2 2.17 -74 8 -4 0 8 13 149.1 1678 570.9 -5 -26.0
1 COMB2 4.35 -77 7 -4 0 15 -3 149.1 1678 570.9 -5 -33.8
1 COMB3 0.00 -68 11 -3 0 0 37 149.1 1678 570.9 -5 -26.7
1 COMB3 2.17 -71 11 -3 0 7 14 149.1 1678 570.9 -5 -24.8
1 COMB3 4.35 -74 11 -2 0 12 -10 149.1 1678 570.9 -5 -32.6
1 COMB4 0.00 -68 11 -3 0 0 37 149.1 1678 570.9 -5 -26.8
1 COMB4 2.17 -71 11 -3 0 7 14 149.1 1678 570.9 -5 -24.7
1 COMB4 4.35 -74 11 -2 0 12 -10 149.1 1678 570.9 -5 -32.7
1 COMB5 0.00 -50 3 -4 0 0 16 149.1 1678 570.9 -3 -12.8
1 COMB5 2.17 -52 3 -4 0 8 9 149.1 1678 570.9 -4 -22.3
1 COMB5 4.35 -55 2 -4 0 15 3 149.1 1678 570.9 -4 -32.4
1 COMB6 0.00 -50 3 -3 0 0 16 149.1 1678 570.9 -3 -12.9
1 COMB6 2.17 -52 3 -3 0 8 9 149.1 1678 570.9 -4 -22.2
1 COMB6 4.35 -55 2 -3 0 15 3 149.1 1678 570.9 -4 -32.2
1 COMB7 0.00 -47 6 -3 0 0 23 149.1 1678 570.9 -3 -17.1
1 COMB7 2.17 -49 6 -3 0 7 10 149.1 1678 570.9 -3 -21.0
1 COMB7 4.35 -52 6 -2 0 12 -4 149.1 1678 570.9 -3 -27.2
1 COMB8 0.00 -46 6 -3 0 0 24 149.1 1678 570.9 -3 -17.2
1 COMB8 2.17 -49 6 -3 0 7 10 149.1 1678 570.9 -3 -20.9
1 COMB8 4.35 -52 6 -2 0 12 -4 149.1 1678 570.9 -3 -27.3
1 COMB9 0.00 -60 9 -2 0 0 32 149.1 1678 570.9 -4 -23.3
1 COMB9 2.17 -63 9 -2 0 3 12 149.1 1678 570.9 -4 -17.5
1 COMB9 4.35 -65 9 -1 0 7 -7 149.1 1678 570.9 -4 -20.0
1 COMB10 0.00 -60 9 -2 0 0 32 149.1 1678 570.9 -4 -23.4
1 COMB10 2.17 -63 9 -2 0 3 12 149.1 1678 570.9 -4 -17.5
1 COMB10 4.35 -65 9 -1 0 6 -7 149.1 1678 570.9 -4 -20.1
1 COMB11 0.00 -62 8 -4 0 0 30 149.1 1678 570.9 -4 -21.8
1 COMB11 2.17 -65 8 -4 0 8 13 149.1 1678 570.9 -4 -25.5
1 COMB11 4.35 -68 7 -4 0 15 -3 149.1 1678 570.9 -5 -33.5
1 COMB12 0.00 -62 8 -4 0 0 30 149.1 1678 570.9 -4 -21.9
1 COMB12 2.17 -65 8 -4 0 8 13 149.1 1678 570.9 -4 -25.5
1 COMB12 4.35 -67 7 -4 0 15 -4 149.1 1678 570.9 -5 -33.6
2 COMB1 0.00 -136 18 -2 0 0 63 149.1 1678 570.9 -9 -46.8
2 COMB1 2.17 -139 18 -2 0 5 24 149.1 1678 570.9 -9 -31.5
2 COMB1 4.35 -141 17 -2 0 9 -15 149.1 1678 570.9 -9 -34.4
2 COMB2 0.00 -136 19 -2 0 0 64 149.1 1678 570.9 -9 -47.2
2 COMB2 2.17 -138 18 -2 0 5 24 149.1 1678 570.9 -9 -31.4
2 COMB2 4.35 -141 18 -2 0 9 -16 149.1 1678 570.9 -9 -34.8
2 COMB3 0.00 -131 23 -2 0 0 76 149.1 1678 570.9 -9 -54.4
2 COMB3 2.17 -133 23 -1 0 4 25 149.1 1678 570.9 -9 -30.6
2 COMB3 4.35 -136 23 -1 0 6 -26 149.1 1678 570.9 -9 -35.3
2 COMB4 0.00 -130 24 -2 0 0 77 149.1 1678 570.9 -9 -54.7
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
33/519
2 COMB4 2.17 -133 24 -1 0 4 25 149.1 1678 570.9 -9 -30.5
2 COMB4 4.35 -136 24 -1 0 6 -26 149.1 1678 570.9 -9 -35.8
2 COMB5 0.00 -93 9 -2 0 0 35 149.1 1678 570.9 -6 -27.4
2 COMB5 2.17 -95 9 -2 0 5 16 149.1 1678 570.9 -6 -24.0
2 COMB5 4.35 -98 8 -2 0 9 -2 149.1 1678 570.9 -7 -23.7
2 COMB6 0.00 -92 10 -2 0 0 36 149.1 1678 570.9 -6 -27.8
2 COMB6 2.17 -95 9 -2 0 5 16 149.1 1678 570.9 -6 -23.9
2 COMB6 4.35 -98 9 -2 0 9 -3 149.1 1678 570.9 -7 -24.2
2 COMB7 0.00 -87 14 -2 0 0 49 149.1 1678 570.9 -6 -35.0
2 COMB7 2.17 -90 14 -1 0 4 18 149.1 1678 570.9 -6 -23.1
2 COMB7 4.35 -93 14 -1 0 6 -13 149.1 1678 570.9 -6 -24.7
2 COMB8 0.00 -87 15 -2 0 0 49 149.1 1678 570.9 -6 -35.4
2 COMB8 2.17 -90 15 -1 0 4 18 149.1 1678 570.9 -6 -23.0
2 COMB8 4.35 -92 15 -1 0 6 -14 149.1 1678 570.9 -6 -25.1
2 COMB9 0.00 -114 20 0 0 0 67 149.1 1678 570.9 -8 -47.5
2 COMB9 2.17 -117 20 0 0 0 23 149.1 1678 570.9 -8 -22.1
2 COMB9 4.35 -119 20 0 0 0 -21 149.1 1678 570.9 -8 -20.9
2 COMB10 0.00 -114 21 0 0 0 67 149.1 1678 570.9 -8 -47.8
2 COMB10 2.17 -116 20 0 0 0 23 149.1 1678 570.9 -8 -21.9
2 COMB10 4.35 -119 20 0 0 0 -22 149.1 1678 570.9 -8 -21.4
2 COMB11 0.00 -117 18 -2 0 0 63 149.1 1678 570.9 -8 -45.5
2 COMB11 2.17 -120 18 -2 0 5 24 149.1 1678 570.9 -8 -30.3
2 COMB11 4.35 -123 18 -2 0 9 -15 149.1 1678 570.9 -8 -33.6
2 COMB12 0.00 -117 19 -2 0 0 64 149.1 1678 570.9 -8 -45.9
2 COMB12 2.17 -119 18 -2 0 5 24 149.1 1678 570.9 -8 -30.1
2 COMB12 4.35 -122 18 -2 0 9 -16 149.1 1678 570.9 -8 -34.0
3 COMB1 0.00 -140 15 -1 0 0 56 149.1 1678 570.9 -9 -43.0
3 COMB1 2.17 -142 15 -1 0 2 23 149.1 1678 570.9 -10 -26.3
3 COMB1 4.35 -145 14 -1 0 3 -9 149.1 1678 570.9 -10 -20.4
3 COMB2 0.00 -136 19 -1 0 0 65 149.1 1678 570.9 -9 -47.8
3 COMB2 2.17 -139 18 -1 0 2 25 149.1 1678 570.9 -9 -26.8
3 COMB2 4.35 -142 18 -1 0 3 -15 149.1 1678 570.9 -9 -23.6
3 COMB3 0.00 -134 20 -1 0 0 70 149.1 1678 570.9 -9 -50.6
3 COMB3 2.17 -137 20 0 0 1 25 149.1 1678 570.9 -9 -25.4
3 COMB3 4.35 -140 20 0 0 0 -19 149.1 1678 570.9 -9 -21.3
3 COMB4 0.00 -131 24 -1 0 0 78 149.1 1678 570.9 -9 -55.4
3 COMB4 2.17 -134 24 0 0 1 26 149.1 1678 570.9 -9 -25.9
3 COMB4 4.35 -136 24 0 0 0 -25 149.1 1678 570.9 -9 -24.5
3 COMB5 0.00 -96 6 -1 0 0 29 149.1 1678 570.9 -6 -23.7
3 COMB5 2.17 -99 6 -1 0 2 16 149.1 1678 570.9 -7 -18.8
3 COMB5 4.35 -102 5 -1 0 3 4 149.1 1678 570.9 -7 -14.6
3 COMB6 0.00 -93 9 -1 0 0 37 149.1 1678 570.9 -6 -28.5
3 COMB6 2.17 -96 9 -1 0 2 17 149.1 1678 570.9 -6 -19.3
3 COMB6 4.35 -98 8 -1 0 3 -2 149.1 1678 570.9 -7 -13.0
3 COMB7 0.00 -91 11 -1 0 0 42 149.1 1678 570.9 -6 -31.2
3 COMB7 2.17 -94 11 0 0 1 18 149.1 1678 570.9 -6 -17.9
3 COMB7 4.35 -96 11 0 0 0 -7 149.1 1678 570.9 -6 -10.7
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
34/519
3 COMB8 0.00 -88 15 -1 0 0 50 149.1 1678 570.9 -6 -36.0
3 COMB8 2.17 -90 15 0 0 1 19 149.1 1678 570.9 -6 -18.4
3 COMB8 4.35 -93 15 0 0 0 -13 149.1 1678 570.9 -6 -13.9
3 COMB9 0.00 -118 17 1 0 0 60 149.1 1678 570.9 -8 -43.9
3 COMB9 2.17 -120 17 1 0 -3 23 149.1 1678 570.9 -8 -26.4
3 COMB9 4.35 -123 17 1 0 -6 -15 149.1 1678 570.9 -8 -27.0
3 COMB10 0.00 -114 21 1 0 0 69 149.1 1678 570.9 -8 -48.7
3 COMB10 2.17 -117 21 1 0 -3 24 149.1 1678 570.9 -8 -26.9
3 COMB10 4.35 -119 20 1 0 -6 -21 149.1 1678 570.9 -8 -30.4
3 COMB11 0.00 -121 15 -1 0 0 56 149.1 1678 570.9 -8 -41.7
3 COMB11 2.17 -124 15 -1 0 2 23 149.1 1678 570.9 -8 -25.1
3 COMB11 4.35 -126 15 -1 0 3 -9 149.1 1678 570.9 -8 -19.5
3 COMB12 0.00 -117 19 -1 0 0 65 149.1 1678 570.9 -8 -46.5
3 COMB12 2.17 -120 18 -1 0 2 25 149.1 1678 570.9 -8 -25.5
3 COMB12 4.35 -123 18 -1 0 3 -15 149.1 1678 570.9 -8 -22.8
4 COMB1 0.00 -137 17 1 0 0 61 149.1 1678 570.9 -9 -45.7
4 COMB1 2.17 -140 17 1 0 -1 24 149.1 1678 570.9 -9 -26.1
4 COMB1 4.35 -143 16 1 0 -3 -12 149.1 1678 570.9 -10 -21.6
4 COMB2 0.00 -137 17 1 0 0 61 149.1 1678 570.9 -9 -45.7
4 COMB2 2.17 -140 17 1 0 -1 24 149.1 1678 570.9 -9 -26.2
4 COMB2 4.35 -143 16 1 0 -3 -12 149.1 1678 570.9 -10 -21.7
4 COMB3 0.00 -132 22 1 0 0 75 149.1 1678 570.9 -9 -53.4
4 COMB3 2.17 -135 22 1 0 -2 26 149.1 1678 570.9 -9 -28.4
4 COMB3 4.35 -137 22 2 0 -6 -23 149.1 1678 570.9 -9 -33.0
4 COMB4 0.00 -132 22 1 0 0 75 149.1 1678 570.9 -9 -53.4
4 COMB4 2.17 -135 22 1 0 -2 26 149.1 1678 570.9 -9 -28.5
4 COMB4 4.35 -137 22 2 0 -6 -23 149.1 1678 570.9 -9 -33.1
4 COMB5 0.00 -94 8 1 0 0 33 149.1 1678 570.9 -6 -26.4
4 COMB5 2.17 -97 8 1 0 -1 16 149.1 1678 570.9 -6 -18.9
4 COMB5 4.35 -99 7 1 0 -3 1 149.1 1678 570.9 -7 -12.0
4 COMB6 0.00 -94 8 1 0 0 33 149.1 1678 570.9 -6 -26.3
4 COMB6 2.17 -97 8 1 0 -1 16 149.1 1678 570.9 -6 -18.9
4 COMB6 4.35 -99 7 1 0 -3 1 149.1 1678 570.9 -7 -12.2
4 COMB7 0.00 -89 13 1 0 0 47 149.1 1678 570.9 -6 -34.1
4 COMB7 2.17 -91 13 1 0 -2 18 149.1 1678 570.9 -6 -21.2
4 COMB7 4.35 -94 13 2 0 -6 -10 149.1 1678 570.9 -6 -22.7
4 COMB8 0.00 -89 13 1 0 0 47 149.1 1678 570.9 -6 -34.0
4 COMB8 2.17 -91 13 1 0 -2 18 149.1 1678 570.9 -6 -21.2
4 COMB8 4.35 -94 13 2 0 -6 -10 149.1 1678 570.9 -6 -22.8
4 COMB9 0.00 -115 19 3 0 0 65 149.1 1678 570.9 -8 -46.8
4 COMB9 2.17 -118 19 3 0 -6 23 149.1 1678 570.9 -8 -31.8
4 COMB9 4.35 -121 19 3 0 -12 -19 149.1 1678 570.9 -8 -39.5
4 COMB10 0.00 -115 19 3 0 0 65 149.1 1678 570.9 -8 -46.7
4 COMB10 2.17 -118 19 3 0 -6 23 149.1 1678 570.9 -8 -31.9
4 COMB10 4.35 -121 19 3 0 -12 -18 149.1 1678 570.9 -8 -39.6
4 COMB11 0.00 -119 17 1 0 0 61 149.1 1678 570.9 -8 -44.5
4 COMB11 2.17 -121 17 1 0 -1 24 149.1 1678 570.9 -8 -24.8
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
35/519
4 COMB11 4.35 -124 17 1 0 -3 -13 149.1 1678 570.9 -8 -20.7
4 COMB12 0.00 -119 17 1 0 0 61 149.1 1678 570.9 -8 -44.4
4 COMB12 2.17 -121 17 1 0 -1 24 149.1 1678 570.9 -8 -24.9
4 COMB12 4.35 -124 17 1 0 -3 -13 149.1 1678 570.9 -8 -20.8
5 COMB1 0.00 -135 19 2 0 0 66 149.1 1678 570.9 -9 -48.6
5 COMB1 2.17 -138 19 2 0 -4 24 149.1 1678 570.9 -9 -31.5
5 COMB1 4.35 -141 18 2 0 -9 -16 149.1 1678 570.9 -9 -34.4
5 COMB2 0.00 -139 16 2 0 0 58 149.1 1678 570.9 -9 -43.8
5 COMB2 2.17 -141 16 2 0 -4 23 149.1 1678 570.9 -9 -31.1
5 COMB2 4.35 -144 15 2 0 -9 -10 149.1 1678 570.9 -10 -31.1
5 COMB3 0.00 -130 25 2 0 0 80 149.1 1678 570.9 -9 -56.5
5 COMB3 2.17 -132 25 3 0 -5 26 149.1 1678 570.9 -9 -33.8
5 COMB3 4.35 -135 25 3 0 -12 -28 149.1 1678 570.9 -9 -45.9
5 COMB4 0.00 -133 21 2 0 0 71 149.1 1678 570.9 -9 -51.7
5 COMB4 2.17 -136 21 3 0 -5 25 149.1 1678 570.9 -9 -33.3
5 COMB4 4.35 -138 21 3 0 -12 -22 149.1 1678 570.9 -9 -42.6
5 COMB5 0.00 -92 10 2 0 0 38 149.1 1678 570.9 -6 -29.0
5 COMB5 2.17 -95 9 2 0 -4 17 149.1 1678 570.9 -6 -24.3
5 COMB5 4.35 -97 9 2 0 -9 -3 149.1 1678 570.9 -7 -23.9
5 COMB6 0.00 -96 7 2 0 0 30 149.1 1678 570.9 -6 -24.2
5 COMB6 2.17 -98 6 2 0 -4 16 149.1 1678 570.9 -7 -23.9
5 COMB6 4.35 -101 6 2 0 -9 3 149.1 1678 570.9 -7 -24.2
5 COMB7 0.00 -87 15 2 0 0 52 149.1 1678 570.9 -6 -36.9
5 COMB7 2.17 -89 15 3 0 -5 19 149.1 1678 570.9 -6 -26.6
5 COMB7 4.35 -92 15 3 0 -12 -14 149.1 1678 570.9 -6 -35.4
5 COMB8 0.00 -90 12 2 0 0 43 149.1 1678 570.9 -6 -32.1
5 COMB8 2.17 -93 12 3 0 -5 18 149.1 1678 570.9 -6 -26.1
5 COMB8 4.35 -95 12 3 0 -12 -8 149.1 1678 570.9 -6 -32.1
5 COMB9 0.00 -113 21 4 0 0 70 149.1 1678 570.9 -8 -49.7
5 COMB9 2.17 -116 21 4 0 -9 24 149.1 1678 570.9 -8 -37.2
5 COMB9 4.35 -118 21 4 0 -18 -23 149.1 1678 570.9 -8 -52.3
5 COMB10 0.00 -116 18 4 0 0 62 149.1 1678 570.9 -8 -44.9
5 COMB10 2.17 -119 18 4 0 -9 22 149.1 1678 570.9 -8 -36.8
5 COMB10 4.35 -122 18 4 0 -18 -17 149.1 1678 570.9 -8 -49.0
5 COMB11 0.00 -116 19 2 0 0 66 149.1 1678 570.9 -8 -47.4
5 COMB11 2.17 -119 19 2 0 -4 24 149.1 1678 570.9 -8 -30.2
5 COMB11 4.35 -122 19 2 0 -9 -17 149.1 1678 570.9 -8 -33.5
5 COMB12 0.00 -120 16 2 0 0 58 149.1 1678 570.9 -8 -42.6
5 COMB12 2.17 -123 16 2 0 -4 23 149.1 1678 570.9 -8 -29.8
5 COMB12 4.35 -125 16 2 0 -9 -11 149.1 1678 570.9 -8 -30.2
6 COMB1 0.00 -119 14 3 0 0 50 149.1 1678 570.9 -8 -37.9
6 COMB1 2.17 -121 14 3 0 -7 19 149.1 1678 570.9 -8 -32.6
6 COMB1 4.35 -124 13 3 0 -15 -11 149.1 1678 570.9 -8 -40.5
6 COMB2 0.00 -119 14 3 0 0 49 149.1 1678 570.9 -8 -37.6
6 COMB2 2.17 -122 14 3 0 -7 19 149.1 1678 570.9 -8 -32.7
6 COMB2 4.35 -124 13 3 0 -15 -10 149.1 1678 570.9 -8 -40.0
6 COMB3 0.00 -111 20 4 0 0 64 149.1 1678 570.9 -7 -45.7
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
36/519
6 COMB3 2.17 -114 20 4 0 -8 20 149.1 1678 570.9 -8 -34.5
6 COMB3 4.35 -117 20 5 0 -18 -23 149.1 1678 570.9 -8 -52.4
6 COMB4 0.00 -112 20 4 0 0 63 149.1 1678 570.9 -7 -45.4
6 COMB4 2.17 -114 20 4 0 -8 21 149.1 1678 570.9 -8 -34.6
6 COMB4 4.35 -117 20 5 0 -18 -22 149.1 1678 570.9 -8 -52.0
6 COMB5 0.00 -84 7 3 0 0 27 149.1 1678 570.9 -6 -22.2
6 COMB5 2.17 -87 6 3 0 -8 14 149.1 1678 570.9 -6 -27.3
6 COMB5 4.35 -90 6 3 0 -15 1 149.1 1678 570.9 -6 -32.9
6 COMB6 0.00 -85 6 3 0 0 27 149.1 1678 570.9 -6 -21.8
6 COMB6 2.17 -87 6 3 0 -8 14 149.1 1678 570.9 -6 -27.4
6 COMB6 4.35 -90 5 3 0 -15 2 149.1 1678 570.9 -6 -33.6
6 COMB7 0.00 -77 12 4 0 0 41 149.1 1678 570.9 -5 -30.0
6 COMB7 2.17 -80 12 4 0 -8 15 149.1 1678 570.9 -5 -29.1
6 COMB7 4.35 -82 12 5 0 -18 -11 149.1 1678 570.9 -6 -43.3
6 COMB8 0.00 -77 12 4 0 0 41 149.1 1678 570.9 -5 -29.6
6 COMB8 2.17 -80 12 4 0 -8 15 149.1 1678 570.9 -5 -29.3
6 COMB8 4.35 -83 12 5 0 -18 -10 149.1 1678 570.9 -6 -42.8
6 COMB9 0.00 -100 17 5 0 0 57 149.1 1678 570.9 -7 -41.0
6 COMB9 2.17 -102 17 5 0 -12 19 149.1 1678 570.9 -7 -39.0
6 COMB9 4.35 -105 17 6 0 -24 -18 149.1 1678 570.9 -7 -59.5
6 COMB10 0.00 -100 17 5 0 0 56 149.1 1678 570.9 -7 -40.7
6 COMB10 2.17 -103 17 5 0 -12 19 149.1 1678 570.9 -7 -39.1
6 COMB10 4.35 -105 17 6 0 -24 -18 149.1 1678 570.9 -7 -59.1
6 COMB11 0.00 -103 15 3 0 0 53 149.1 1678 570.9 -7 -38.9
6 COMB11 2.17 -105 15 3 0 -7 20 149.1 1678 570.9 -7 -31.9
6 COMB11 4.35 -108 15 3 0 -15 -13 149.1 1678 570.9 -7 -40.8
6 COMB12 0.00 -103 15 3 0 0 53 149.1 1678 570.9 -7 -38.5
6 COMB12 2.17 -106 15 3 0 -7 20 149.1 1678 570.9 -7 -32.1
6 COMB12 4.35 -109 15 3 0 -15 -12 149.1 1678 570.9 -7 -40.3
7 COMB1 0.00 -106 9 5 0 0 33 149.1 1678 570.9 -7 -27.7
7 COMB1 2.17 -109 9 5 0 -11 14 149.1 1678 570.9 -7 -34.2
7 COMB1 4.35 -112 8 5 0 -21 -4 149.1 1678 570.9 -7 -46.1
7 COMB2 0.00 -107 9 5 0 0 33 149.1 1678 570.9 -7 -27.6
7 COMB2 2.17 -109 8 5 0 -11 14 149.1 1678 570.9 -7 -34.3
7 COMB2 4.35 -112 8 5 0 -21 -4 149.1 1678 570.9 -8 -46.0
7 COMB3 0.00 -91 17 5 0 0 51 149.1 1678 570.9 -6 -36.9
7 COMB3 2.17 -94 17 5 0 -11 15 149.1 1678 570.9 -6 -35.3
7 COMB3 4.35 -96 17 6 0 -24 -21 149.1 1678 570.9 -6 -60.7
7 COMB4 0.00 -91 17 5 0 0 51 149.1 1678 570.9 -6 -36.8
7 COMB4 2.17 -94 17 5 0 -11 15 149.1 1678 570.9 -6 -35.3
7 COMB4 4.35 -96 17 6 0 -24 -21 149.1 1678 570.9 -6 -60.6
7 COMB5 0.00 -81 3 5 0 0 16 149.1 1678 570.9 -5 -15.2
7 COMB5 2.17 -83 2 5 0 -11 11 149.1 1678 570.9 -6 -30.6
7 COMB5 4.35 -86 2 5 0 -21 7 149.1 1678 570.9 -6 -46.7
7 COMB6 0.00 -81 2 5 0 0 16 149.1 1678 570.9 -5 -15.1
7 COMB6 2.17 -84 2 5 0 -11 11 149.1 1678 570.9 -6 -30.7
7 COMB6 4.35 -86 1 5 0 -21 7 149.1 1678 570.9 -6 -46.9
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
37/519
7 COMB7 0.00 -65 10 5 0 0 34 149.1 1678 570.9 -4 -24.7
7 COMB7 2.17 -68 10 6 0 -11 12 149.1 1678 570.9 -5 -31.7
7 COMB7 4.35 -71 10 6 0 -24 -10 149.1 1678 570.9 -5 -52.9
7 COMB8 0.00 -65 10 5 0 0 34 149.1 1678 570.9 -4 -24.6
7 COMB8 2.17 -68 10 6 0 -11 12 149.1 1678 570.9 -5 -31.7
7 COMB8 4.35 -71 10 6 0 -24 -10 149.1 1678 570.9 -5 -52.8
7 COMB9 0.00 -79 14 7 0 1 44 149.1 1678 570.9 -5 -32.7
7 COMB9 2.17 -82 14 7 0 -15 14 149.1 1678 570.9 -5 -39.3
7 COMB9 4.35 -85 14 7 0 -30 -16 149.1 1678 570.9 -6 -68.3
7 COMB10 0.00 -79 14 7 0 1 43 149.1 1678 570.9 -5 -32.7
7 COMB10 2.17 -82 14 7 0 -15 14 149.1 1678 570.9 -5 -39.4
7 COMB10 4.35 -85 13 7 0 -30 -16 149.1 1678 570.9 -6 -68.2
7 COMB11 0.00 -83 12 5 0 0 40 149.1 1678 570.9 -6 -30.0
7 COMB11 2.17 -86 12 5 0 -11 14 149.1 1678 570.9 -6 -32.8
7 COMB11 4.35 -88 11 5 0 -21 -11 149.1 1678 570.9 -6 -48.5
7 COMB12 0.00 -83 12 5 0 0 40 149.1 1678 570.9 -6 -29.9
7 COMB12 2.17 -86 12 5 0 -11 14 149.1 1678 570.9 -6 -32.9
7 COMB12 4.35 -89 11 5 0 -21 -10 149.1 1678 570.9 -6 -48.4
8 COMB1 0.00 -98 10 6 0 0 35 149.1 1678 570.9 -7 -27.4
8 COMB1 2.17 -101 9 6 0 -14 15 149.1 1678 570.9 -7 -39.2
8 COMB1 4.35 -104 9 6 0 -27 -4 149.1 1678 570.9 -7 -57.0
8 COMB2 0.00 -98 10 6 0 0 35 149.1 1678 570.9 -7 -27.4
8 COMB2 2.17 -101 9 6 0 -14 15 149.1 1678 570.9 -7 -39.3
8 COMB2 4.35 -104 9 6 0 -27 -4 149.1 1678 570.9 -7 -57.1
8 COMB3 0.00 -90 15 6 0 0 48 149.1 1678 570.9 -6 -34.5
8 COMB3 2.17 -93 15 7 0 -14 16 149.1 1678 570.9 -6 -40.9
8 COMB3 4.35 -95 15 7 0 -30 -17 149.1 1678 570.9 -6 -68.9
8 COMB4 0.00 -90 15 6 0 0 48 149.1 1678 570.9 -6 -34.5
8 COMB4 2.17 -93 15 7 0 -14 16 149.1 1678 570.9 -6 -40.9
8 COMB4 4.35 -95 15 7 0 -30 -17 149.1 1678 570.9 -6 -69.0
8 COMB5 0.00 -74 4 6 0 0 19 149.1 1678 570.9 -5 -16.2
8 COMB5 2.17 -77 3 6 0 -14 12 149.1 1678 570.9 -5 -35.8
8 COMB5 4.35 -79 3 6 0 -27 5 149.1 1678 570.9 -5 -56.1
8 COMB6 0.00 -74 4 6 0 0 19 149.1 1678 570.9 -5 -16.2
8 COMB6 2.17 -77 3 6 0 -14 12 149.1 1678 570.9 -5 -35.8
8 COMB6 4.35 -79 3 6 0 -27 5 149.1 1678 570.9 -5 -56.2
8 COMB7 0.00 -66 9 6 0 0 32 149.1 1678 570.9 -4 -23.3
8 COMB7 2.17 -68 9 7 0 -15 12 149.1 1678 570.9 -5 -37.4
8 COMB7 4.35 -71 9 7 0 -30 -7 149.1 1678 570.9 -5 -61.5
8 COMB8 0.00 -65 9 6 0 0 32 149.1 1678 570.9 -4 -23.3
8 COMB8 2.17 -68 9 7 0 -15 12 149.1 1678 570.9 -5 -37.5
8 COMB8 4.35 -71 9 7 0 -30 -7 149.1 1678 570.9 -5 -61.6
8 COMB9 0.00 -79 13 8 0 0 43 149.1 1678 570.9 -5 -30.8
8 COMB9 2.17 -81 13 8 0 -18 14 149.1 1678 570.9 -5 -45.4
8 COMB9 4.35 -84 13 8 0 -36 -14 149.1 1678 570.9 -6 -77.1
8 COMB10 0.00 -79 13 8 0 0 43 149.1 1678 570.9 -5 -30.8
8 COMB10 2.17 -81 13 8 0 -18 14 149.1 1678 570.9 -5 -45.4
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
38/519
8 COMB10 4.35 -84 13 8 0 -36 -14 149.1 1678 570.9 -6 -77.1
8 COMB11 0.00 -82 11 6 0 0 38 149.1 1678 570.9 -5 -28.4
8 COMB11 2.17 -84 11 6 0 -14 15 149.1 1678 570.9 -6 -38.2
8 COMB11 4.35 -87 10 6 0 -27 -8 149.1 1678 570.9 -6 -58.0
8 COMB12 0.00 -82 11 6 0 0 38 149.1 1678 570.9 -5 -28.4
8 COMB12 2.17 -84 11 6 0 -14 15 149.1 1678 570.9 -6 -38.3
8 COMB12 4.35 -87 10 6 0 -27 -8 149.1 1678 570.9 -6 -58.0
9 COMB1 0.00 -83 8 8 0 2 28 149.1 1678 570.9 -6 -25.4
9 COMB1 2.17 -85 8 8 0 -16 11 149.1 1678 570.9 -6 -40.9
9 COMB1 4.35 -88 7 8 0 -34 -4 149.1 1678 570.9 -6 -68.3
9 COMB2 0.00 -83 8 8 0 2 28 149.1 1678 570.9 -6 -25.4
9 COMB2 2.17 -85 8 8 0 -16 11 149.1 1678 570.9 -6 -40.9
9 COMB2 4.35 -88 7 8 0 -34 -5 149.1 1678 570.9 -6 -68.4
9 COMB3 0.00 -76 12 8 0 2 38 149.1 1678 570.9 -5 -31.2
9 COMB3 2.17 -79 12 9 0 -17 12 149.1 1678 570.9 -5 -42.6
9 COMB3 4.35 -81 12 9 0 -37 -14 149.1 1678 570.9 -5 -78.8
9 COMB4 0.00 -76 12 8 0 2 38 149.1 1678 570.9 -5 -31.3
9 COMB4 2.17 -79 12 9 0 -17 12 149.1 1678 570.9 -5 -42.6
9 COMB4 4.35 -81 12 9 0 -37 -14 149.1 1678 570.9 -5 -78.9
9 COMB5 0.00 -62 3 8 0 1 16 149.1 1678 570.9 -4 -15.3
9 COMB5 2.17 -65 3 8 0 -16 9 149.1 1678 570.9 -4 -38.5
9 COMB5 4.35 -67 2 8 0 -34 4 149.1 1678 570.9 -5 -66.1
9 COMB6 0.00 -62 3 8 0 1 16 149.1 1678 570.9 -4 -15.4
9 COMB6 2.17 -65 3 8 0 -16 9 149.1 1678 570.9 -4 -38.5
9 COMB6 4.35 -67 2 8 0 -34 4 149.1 1678 570.9 -5 -66.1
9 COMB7 0.00 -55 7 8 0 1 26 149.1 1678 570.9 -4 -21.2
9 COMB7 2.17 -58 7 9 0 -17 10 149.1 1678 570.9 -4 -40.2
9 COMB7 4.35 -61 7 9 0 -37 -5 149.1 1678 570.9 -4 -71.8
9 COMB8 0.00 -55 7 8 0 1 26 149.1 1678 570.9 -4 -21.2
9 COMB8 2.17 -58 7 9 0 -17 10 149.1 1678 570.9 -4 -40.3
9 COMB8 4.35 -61 7 9 0 -37 -5 149.1 1678 570.9 -4 -71.9
9 COMB9 0.00 -64 10 10 0 2 31 149.1 1678 570.9 -4 -26.0
9 COMB9 2.17 -67 9 10 0 -21 11 149.1 1678 570.9 -4 -47.0
9 COMB9 4.35 -69 9 10 0 -43 -10 149.1 1678 570.9 -5 -85.9
9 COMB10 0.00 -64 10 10 0 2 32 149.1 1678 570.9 -4 -26.0
9 COMB10 2.17 -67 9 10 0 -21 11 149.1 1678 570.9 -4 -47.0
9 COMB10 4.35 -69 9 10 0 -43 -10 149.1 1678 570.9 -5 -86.0
9 COMB11 0.00 -66 8 8 0 2 29 149.1 1678 570.9 -4 -24.1
9 COMB11 2.17 -69 8 8 0 -16 11 149.1 1678 570.9 -5 -39.7
9 COMB11 4.35 -72 8 8 0 -34 -6 149.1 1678 570.9 -5 -67.7
9 COMB12 0.00 -66 8 8 0 2 29 149.1 1678 570.9 -4 -24.2
9 COMB12 2.17 -69 8 8 0 -16 11 149.1 1678 570.9 -5 -39.8
9 COMB12 4.35 -71 8 8 0 -34 -6 149.1 1678 570.9 -5 -67.8
10 COMB1 0.00 -14 -9 -3 0 0 -25 149.1 1678 570.9 -1 -15.7
10 COMB1 2.17 -17 -9 -3 0 7 -5 149.1 1678 570.9 -1 -16.0
10 COMB1 4.35 -19 -10 -3 0 13 16 149.1 1678 570.9 -1 -34.2
10 COMB2 0.00 -14 -9 -3 0 0 -25 149.1 1678 570.9 -1 -15.6
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
39/519
10 COMB2 2.17 -17 -9 -3 0 7 -5 149.1 1678 570.9 -1 -16.1
10 COMB2 4.35 -20 -10 -3 0 14 15 149.1 1678 570.9 -1 -34.1
10 COMB3 0.00 -35 -11 -3 0 0 -33 149.1 1678 570.9 -2 -21.8
10 COMB3 2.17 -38 -11 -2 0 6 -8 149.1 1678 570.9 -3 -17.5
10 COMB3 4.35 -40 -11 -2 0 10 16 149.1 1678 570.9 -3 -29.9
10 COMB4 0.00 -35 -11 -3 0 0 -32 149.1 1678 570.9 -2 -21.7
10 COMB4 2.17 -38 -11 -2 0 6 -9 149.1 1678 570.9 -3 -17.5
10 COMB4 4.35 -41 -11 -2 0 10 15 149.1 1678 570.9 -3 -29.8
10 COMB5 0.00 12 -4 -3 0 0 -11 149.1 1678 570.9 1 7.2
10 COMB5 2.17 9 -5 -3 0 7 -1 149.1 1678 570.9 1 13.1
10 COMB5 4.35 6 -5 -3 0 13 9 149.1 1678 570.9 0 29.3
10 COMB6 0.00 11 -4 -3 0 0 -11 149.1 1678 570.9 1 7.1
10 COMB6 2.17 9 -4 -3 0 7 -1 149.1 1678 570.9 1 13.1
10 COMB6 4.35 6 -5 -3 0 13 9 149.1 1678 570.9 0 29.2
10 COMB7 0.00 -9 -6 -3 0 0 -19 149.1 1678 570.9 -1 -11.8
10 COMB7 2.17 -12 -6 -2 0 6 -5 149.1 1678 570.9 -1 -13.4
10 COMB7 4.35 -15 -6 -2 0 10 9 149.1 1678 570.9 -1 -24.2
10 COMB8 0.00 -10 -6 -3 0 0 -18 149.1 1678 570.9 -1 -11.7
10 COMB8 2.17 -12 -6 -2 0 6 -5 149.1 1678 570.9 -1 -13.5
10 COMB8 4.35 -15 -6 -2 0 10 9 149.1 1678 570.9 -1 -24.1
10 COMB9 0.00 -29 -10 -1 0 0 -30 149.1 1678 570.9 -2 -19.9
10 COMB9 2.17 -32 -10 -1 0 2 -8 149.1 1678 570.9 -2 -10.9
10 COMB9 4.35 -34 -10 -1 0 5 15 149.1 1678 570.9 -2 -19.2
10 COMB10 0.00 -29 -10 -1 0 0 -30 149.1 1678 570.9 -2 -19.7
10 COMB10 2.17 -32 -10 -1 0 2 -8 149.1 1678 570.9 -2 -10.9
10 COMB10 4.35 -35 -10 -1 0 5 15 149.1 1678 570.9 -2 -19.1
10 COMB11 0.00 -27 -12 -3 0 0 -33 149.1 1678 570.9 -2 -21.4
10 COMB11 2.17 -30 -12 -3 0 7 -7 149.1 1678 570.9 -2 -18.1
10 COMB11 4.35 -32 -12 -3 0 13 19 149.1 1678 570.9 -2 -36.9
10 COMB12 0.00 -27 -12 -3 0 0 -33 149.1 1678 570.9 -2 -21.2
10 COMB12 2.17 -30 -12 -3 0 7 -7 149.1 1678 570.9 -2 -18.1
10 COMB12 4.35 -33 -12 -3 0 13 18 149.1 1678 570.9 -2 -36.8
11 COMB1 0.00 -28 -17 -2 0 0 -46 149.1 1678 570.9 -2 -29.4
11 COMB1 2.17 -31 -17 -2 0 4 -9 149.1 1678 570.9 -2 -14.1
11 COMB1 4.35 -34 -18 -2 0 7 29 149.1 1678 570.9 -2 -32.2
11 COMB2 0.00 -29 -16 -2 0 0 -45 149.1 1678 570.9 -2 -29.0
11 COMB2 2.17 -31 -17 -2 0 4 -9 149.1 1678 570.9 -2 -14.2
11 COMB2 4.35 -34 -17 -2 0 7 28 149.1 1678 570.9 -2 -31.8
11 COMB3 0.00 -69 -22 -1 0 0 -64 149.1 1678 570.9 -5 -42.6
11 COMB3 2.17 -72 -22 -1 0 3 -16 149.1 1678 570.9 -5 -18.8
11 COMB3 4.35 -74 -22 0 0 4 32 149.1 1678 570.9 -5 -31.1
11 COMB4 0.00 -70 -22 -1 0 0 -63 149.1 1678 570.9 -5 -42.2
11 COMB4 2.17 -72 -22 -1 0 3 -16 149.1 1678 570.9 -5 -19.0
11 COMB4 4.35 -75 -22 0 0 4 31 149.1 1678 570.9 -5 -30.7
11 COMB5 0.00 23 -7 -2 0 0 -18 149.1 1678 570.9 2 12.4
11 COMB5 2.17 20 -8 -2 0 4 -2 149.1 1678 570.9 1 8.7
11 COMB5 4.35 17 -8 -2 0 7 16 149.1 1678 570.9 1 23.5
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
40/519
11 COMB6 0.00 22 -7 -2 0 0 -18 149.1 1678 570.9 2 12.0
11 COMB6 2.17 20 -8 -2 0 4 -2 149.1 1678 570.9 1 8.7
11 COMB6 4.35 17 -8 -2 0 7 15 149.1 1678 570.9 1 23.0
11 COMB7 0.00 -18 -13 -1 0 0 -36 149.1 1678 570.9 -1 -22.6
11 COMB7 2.17 -21 -13 -1 0 3 -8 149.1 1678 570.9 -1 -10.7
11 COMB7 4.35 -23 -13 0 0 4 19 149.1 1678 570.9 -2 -20.0
11 COMB8 0.00 -18 -12 -1 0 0 -35 149.1 1678 570.9 -1 -22.2
11 COMB8 2.17 -21 -12 -1 0 3 -8 149.1 1678 570.9 -1 -10.9
11 COMB8 4.35 -24 -12 0 0 4 18 149.1 1678 570.9 -2 -19.6
11 COMB9 0.00 -58 -20 0 0 0 -58 149.1 1678 570.9 -4 -38.6
11 COMB9 2.17 -60 -20 0 0 -1 -14 149.1 1678 570.9 -4 -13.7
11 COMB9 4.35 -63 -20 0 0 -2 30 149.1 1678 570.9 -4 -24.7
11 COMB10 0.00 -58 -20 0 0 0 -57 149.1 1678 570.9 -4 -38.2
11 COMB10 2.17 -61 -20 0 0 -1 -14 149.1 1678 570.9 -4 -13.8
11 COMB10 4.35 -63 -20 0 0 -1 29 149.1 1678 570.9 -4 -24.1
11 COMB11 0.00 -54 -22 -2 0 0 -62 149.1 1678 570.9 -4 -40.7
11 COMB11 2.17 -57 -22 -2 0 4 -14 149.1 1678 570.9 -4 -18.4
11 COMB11 4.35 -60 -23 -2 0 7 35 149.1 1678 570.9 -4 -37.8
11 COMB12 0.00 -55 -22 -2 0 0 -61 149.1 1678 570.9 -4 -40.3
11 COMB12 2.17 -58 -22 -2 0 4 -14 149.1 1678 570.9 -4 -18.5
11 COMB12 4.35 -60 -22 -2 0 7 34 149.1 1678 570.9 -4 -37.4
12 COMB1 0.00 -12 -15 0 0 0 -41 149.1 1678 570.9 -1 -25.5
12 COMB1 2.17 -15 -16 0 0 1 -7 149.1 1678 570.9 -1 -6.1
12 COMB1 4.35 -17 -18 0 0 1 30 149.1 1678 570.9 -1 -21.3
12 COMB2 0.00 -41 -21 0 0 0 -56 149.1 1678 570.9 -3 -35.9
12 COMB2 2.17 -44 -20 0 0 1 -11 149.1 1678 570.9 -3 -10.6
12 COMB2 4.35 -46 -20 0 0 1 33 149.1 1678 570.9 -3 -25.1
12 COMB3 0.00 -53 -21 0 0 0 -59 149.1 1678 570.9 -4 -38.7
12 COMB3 2.17 -55 -21 0 0 -1 -13 149.1 1678 570.9 -4 -12.6
12 COMB3 4.35 -58 -22 1 0 -2 34 149.1 1678 570.9 -4 -27.6
12 COMB4 0.00 -82 -26 0 0 0 -73 149.1 1678 570.9 -5 -49.2
12 COMB4 2.17 -84 -25 0 0 0 -18 149.1 1678 570.9 -6 -17.0
12 COMB4 4.35 -87 -25 1 0 -2 36 149.1 1678 570.9 -6 -31.1
12 COMB5 0.00 39 -6 0 0 0 -14 149.1 1678 570.9 3 10.7
12 COMB5 2.17 37 -7 0 0 1 1 149.1 1678 570.9 2 3.9
12 COMB5 4.35 34 -8 0 0 1 18 149.1 1678 570.9 2 14.8
12 COMB6 0.00 10 -11 0 0 0 -28 149.1 1678 570.9 1 17.2
12 COMB6 2.17 7 -11 0 0 1 -3 149.1 1678 570.9 1 3.5
12 COMB6 4.35 5 -11 0 0 1 21 149.1 1678 570.9 0 14.7
12 COMB7 0.00 -1 -11 0 0 0 -31 149.1 1678 570.9 0 -18.7
12 COMB7 2.17 -4 -12 1 0 -1 -6 149.1 1678 570.9 0 -4.7
12 COMB7 4.35 -7 -13 1 0 -2 21 149.1 1678 570.9 0 -16.9
12 COMB8 0.00 -31 -17 0 0 0 -45 149.1 1678 570.9 -2 -29.1
12 COMB8 2.17 -33 -16 0 0 -1 -10 149.1 1678 570.9 -2 -9.1
12 COMB8 4.35 -36 -15 1 0 -2 24 149.1 1678 570.9 -2 -20.4
12 COMB9 0.00 -41 -19 2 0 0 -53 149.1 1678 570.9 -3 -34.6
12 COMB9 2.17 -44 -19 2 0 -4 -12 149.1 1678 570.9 -3 -16.6
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
41/519
12 COMB9 4.35 -47 -20 2 0 -8 31 149.1 1678 570.9 -3 -35.3
12 COMB10 0.00 -70 -24 2 0 0 -67 149.1 1678 570.9 -5 -45.0
12 COMB10 2.17 -73 -23 2 0 -4 -16 149.1 1678 570.9 -5 -21.0
12 COMB10 4.35 -76 -23 2 0 -8 34 149.1 1678 570.9 -5 -38.9
12 COMB11 0.00 -38 -21 0 0 0 -57 149.1 1678 570.9 -3 -36.7
12 COMB11 2.17 -41 -22 0 0 1 -11 149.1 1678 570.9 -3 -10.4
12 COMB11 4.35 -43 -23 0 0 1 37 149.1 1678 570.9 -3 -27.0
12 COMB12 0.00 -67 -26 0 0 0 -72 149.1 1678 570.9 -5 -47.2
12 COMB12 2.17 -70 -26 0 0 1 -15 149.1 1678 570.9 -5 -14.9
12 COMB12 4.35 -72 -25 0 0 1 40 149.1 1678 570.9 -5 -30.7
13 COMB1 0.00 -27 -18 1 0 0 -48 149.1 1678 570.9 -2 -30.5
13 COMB1 2.17 -30 -18 1 0 -3 -9 149.1 1678 570.9 -2 -11.7
13 COMB1 4.35 -32 -19 1 0 -5 31 149.1 1678 570.9 -2 -29.6
13 COMB2 0.00 -27 -18 1 0 0 -48 149.1 1678 570.9 -2 -30.5
13 COMB2 2.17 -29 -18 1 0 -2 -9 149.1 1678 570.9 -2 -11.7
13 COMB2 4.35 -32 -19 1 0 -5 31 149.1 1678 570.9 -2 -29.5
13 COMB3 0.00 -68 -23 1 0 0 -65 149.1 1678 570.9 -5 -43.6
13 COMB3 2.17 -70 -23 2 0 -4 -16 149.1 1678 570.9 -5 -20.4
13 COMB3 4.35 -73 -23 2 0 -8 34 149.1 1678 570.9 -5 -39.9
13 COMB4 0.00 -68 -23 1 0 0 -65 149.1 1678 570.9 -5 -43.6
13 COMB4 2.17 -70 -23 2 0 -4 -16 149.1 1678 570.9 -5 -20.3
13 COMB4 4.35 -73 -23 2 0 -8 34 149.1 1678 570.9 -5 -39.8
13 COMB5 0.00 24 -8 1 0 0 -20 149.1 1678 570.9 2 13.8
13 COMB5 2.17 22 -9 1 0 -3 -1 149.1 1678 570.9 1 6.7
13 COMB5 4.35 19 -9 1 0 -5 19 149.1 1678 570.9 1 21.5
13 COMB6 0.00 24 -8 1 0 0 -20 149.1 1678 570.9 2 13.8
13 COMB6 2.17 22 -9 1 0 -3 -1 149.1 1678 570.9 1 6.7
13 COMB6 4.35 19 -9 1 0 -5 19 149.1 1678 570.9 1 21.3
13 COMB7 0.00 -16 -14 1 0 0 -38 149.1 1678 570.9 -1 -23.6
13 COMB7 2.17 -19 -14 2 0 -4 -8 149.1 1678 570.9 -1 -12.5
13 COMB7 4.35 -22 -14 2 0 -8 22 149.1 1678 570.9 -1 -29.2
13 COMB8 0.00 -16 -14 1 0 0 -38 149.1 1678 570.9 -1 -23.6
13 COMB8 2.17 -19 -14 2 0 -4 -8 149.1 1678 570.9 -1 -12.4
13 COMB8 4.35 -22 -14 2 0 -8 22 149.1 1678 570.9 -1 -29.1
13 COMB9 0.00 -56 -21 3 0 0 -60 149.1 1678 570.9 -4 -39.4
13 COMB9 2.17 -59 -21 3 0 -7 -14 149.1 1678 570.9 -4 -24.4
13 COMB9 4.35 -62 -21 3 0 -14 32 149.1 1678 570.9 -4 -47.7
13 COMB10 0.00 -56 -21 3 0 0 -60 149.1 1678 570.9 -4 -39.4
13 COMB10 2.17 -59 -21 3 0 -7 -14 149.1 1678 570.9 -4 -24.3
13 COMB10 4.35 -62 -21 3 0 -14 32 149.1 1678 570.9 -4 -47.6
13 COMB11 0.00 -53 -23 1 0 0 -64 149.1 1678 570.9 -4 -41.7
13 COMB11 2.17 -56 -23 1 0 -3 -13 149.1 1678 570.9 -4 -16.1
13 COMB11 4.35 -58 -24 1 0 -5 38 149.1 1678 570.9 -4 -35.4
13 COMB12 0.00 -53 -23 1 0 0 -64 149.1 1678 570.9 -4 -41.7
13 COMB12 2.17 -56 -23 1 0 -3 -13 149.1 1678 570.9 -4 -16.1
13 COMB12 4.35 -58 -24 1 0 -5 38 149.1 1678 570.9 -4 -35.3
14 COMB1 0.00 -42 -20 3 0 0 -54 149.1 1678 570.9 -3 -35.3
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
42/519
14 COMB1 2.17 -45 -20 3 0 -6 -11 149.1 1678 570.9 -3 -19.5
14 COMB1 4.35 -47 -20 3 0 -11 32 149.1 1678 570.9 -3 -41.7
14 COMB2 0.00 -13 -15 3 0 0 -40 149.1 1678 570.9 -1 -24.9
14 COMB2 2.17 -15 -16 3 0 -6 -7 149.1 1678 570.9 -1 -15.0
14 COMB2 4.35 -18 -17 3 0 -11 29 149.1 1678 570.9 -1 -38.0
14 COMB3 0.00 -83 -25 3 0 0 -71 149.1 1678 570.9 -6 -48.3
14 COMB3 2.17 -86 -24 3 0 -7 -18 149.1 1678 570.9 -6 -28.3
14 COMB3 4.35 -88 -24 4 0 -15 34 149.1 1678 570.9 -6 -51.9
14 COMB4 0.00 -54 -20 3 0 0 -57 149.1 1678 570.9 -4 -37.9
14 COMB4 2.17 -57 -20 3 0 -7 -14 149.1 1678 570.9 -4 -23.7
14 COMB4 4.35 -59 -21 4 0 -15 31 149.1 1678 570.9 -4 -48.2
14 COMB5 0.00 10 -11 3 0 0 -27 149.1 1678 570.9 1 16.8
14 COMB5 2.17 7 -11 3 0 -6 -3 149.1 1678 570.9 0 12.4
14 COMB5 4.35 4 -11 3 0 -11 20 149.1 1678 570.9 0 31.8
14 COMB6 0.00 39 -6 3 0 0 -13 149.1 1678 570.9 3 10.3
14 COMB6 2.17 36 -7 3 0 -6 1 149.1 1678 570.9 2 12.7
14 COMB6 4.35 33 -8 3 0 -11 17 149.1 1678 570.9 2 32.0
14 COMB7 0.00 -32 -16 3 0 0 -44 149.1 1678 570.9 -2 -28.5
14 COMB7 2.17 -34 -15 3 0 -7 -10 149.1 1678 570.9 -2 -20.2
14 COMB7 4.35 -37 -15 4 0 -15 22 149.1 1678 570.9 -2 -41.4
14 COMB8 0.00 -2 -11 3 0 0 -30 149.1 1678 570.9 0 -18.0
14 COMB8 2.17 -5 -11 3 0 -7 -6 149.1 1678 570.9 0 -15.7
14 COMB8 4.35 -8 -12 4 0 -15 19 149.1 1678 570.9 -1 -37.7
14 COMB9 0.00 -71 -23 5 0 0 -66 149.1 1678 570.9 -5 -44.2
14 COMB9 2.17 -74 -23 5 0 -10 -16 149.1 1678 570.9 -5 -32.2
14 COMB9 4.35 -77 -22 5 0 -20 32 149.1 1678 570.9 -5 -59.8
14 COMB10 0.00 -42 -18 5 0 0 -52 149.1 1678 570.9 -3 -33.8
14 COMB10 2.17 -45 -19 5 0 -10 -12 149.1 1678 570.9 -3 -27.6
14 COMB10 4.35 -48 -19 5 0 -20 29 149.1 1678 570.9 -3 -56.1
14 COMB11 0.00 -68 -25 3 0 0 -70 149.1 1678 570.9 -5 -46.5
14 COMB11 2.17 -71 -25 3 0 -6 -16 149.1 1678 570.9 -5 -23.9
14 COMB11 4.35 -73 -24 3 0 -11 38 149.1 1678 570.9 -5 -47.5
14 COMB12 0.00 -39 -20 3 0 0 -56 149.1 1678 570.9 -3 -36.1
14 COMB12 2.17 -42 -21 3 0 -6 -11 149.1 1678 570.9 -3 -19.4
14 COMB12 4.35 -44 -22 3 0 -11 35 149.1 1678 570.9 -3 -43.8
15 COMB1 0.00 -37 -15 4 0 0 -41 149.1 1678 570.9 -3 -27.1
15 COMB1 2.17 -40 -15 4 0 -9 -9 149.1 1678 570.9 -3 -23.3
15 COMB1 4.35 -43 -16 4 0 -18 24 149.1 1678 570.9 -3 -48.3
15 COMB2 0.00 -37 -15 4 0 0 -42 149.1 1678 570.9 -2 -27.4
15 COMB2 2.17 -40 -15 4 0 -9 -9 149.1 1678 570.9 -3 -23.1
15 COMB2 4.35 -42 -16 4 0 -18 25 149.1 1678 570.9 -3 -48.7
15 COMB3 0.00 -80 -19 4 0 0 -57 149.1 1678 570.9 -5 -39.4
15 COMB3 2.17 -82 -19 5 0 -10 -16 149.1 1678 570.9 -6 -32.2
15 COMB3 4.35 -85 -19 5 0 -21 26 149.1 1678 570.9 -6 -57.7
15 COMB4 0.00 -79 -19 4 0 0 -58 149.1 1678 570.9 -5 -39.8
15 COMB4 2.17 -82 -19 5 0 -10 -16 149.1 1678 570.9 -5 -32.0
15 COMB4 4.35 -85 -19 5 0 -21 26 149.1 1678 570.9 -6 -58.1
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
43/519
15 COMB5 0.00 19 -7 4 0 0 -16 149.1 1678 570.9 1 11.2
15 COMB5 2.17 16 -7 4 0 -9 -1 149.1 1678 570.9 1 17.2
15 COMB5 4.35 13 -8 4 0 -18 15 149.1 1678 570.9 1 40.8
15 COMB6 0.00 19 -7 4 0 0 -17 149.1 1678 570.9 1 11.6
15 COMB6 2.17 16 -8 4 0 -9 -1 149.1 1678 570.9 1 17.1
15 COMB6 4.35 14 -8 4 0 -18 16 149.1 1678 570.9 1 41.3
15 COMB7 0.00 -24 -11 4 0 0 -32 149.1 1678 570.9 -2 -21.0
15 COMB7 2.17 -26 -11 5 0 -10 -8 149.1 1678 570.9 -2 -23.9
15 COMB7 4.35 -29 -11 5 0 -21 16 149.1 1678 570.9 -2 -48.4
15 COMB8 0.00 -23 -12 4 0 0 -33 149.1 1678 570.9 -2 -21.4
15 COMB8 2.17 -26 -12 5 0 -10 -8 149.1 1678 570.9 -2 -23.8
15 COMB8 4.35 -28 -12 5 0 -21 17 149.1 1678 570.9 -2 -48.9
15 COMB9 0.00 -65 -18 6 0 0 -53 149.1 1678 570.9 -4 -36.1
15 COMB9 2.17 -68 -18 6 0 -13 -14 149.1 1678 570.9 -5 -35.9
15 COMB9 4.35 -71 -18 6 0 -27 25 149.1 1678 570.9 -5 -66.4
15 COMB10 0.00 -65 -18 6 0 0 -54 149.1 1678 570.9 -4 -36.5
15 COMB10 2.17 -68 -18 6 0 -13 -14 149.1 1678 570.9 -5 -35.8
15 COMB10 4.35 -70 -19 6 0 -27 26 149.1 1678 570.9 -5 -66.8
15 COMB11 0.00 -62 -20 4 0 0 -57 149.1 1678 570.9 -4 -38.3
15 COMB11 2.17 -65 -20 4 0 -9 -13 149.1 1678 570.9 -4 -27.7
15 COMB11 4.35 -68 -20 4 0 -18 31 149.1 1678 570.9 -5 -53.8
15 COMB12 0.00 -62 -20 4 0 0 -58 149.1 1678 570.9 -4 -38.7
15 COMB12 2.17 -64 -21 4 0 -9 -13 149.1 1678 570.9 -4 -27.6
15 COMB12 4.35 -67 -21 4 0 -18 32 149.1 1678 570.9 -5 -54.3
16 COMB1 0.00 -57 -10 -17 0 -66 -29 149.1 1678 570.9 -4 -136.5
16 COMB1 2.17 -60 -11 -17 0 -29 -6 149.1 1678 570.9 -4 -57.7
16 COMB1 4.35 -62 -11 -17 0 9 18 149.1 1678 570.9 -4 -30.2
16 COMB2 0.00 -57 -10 -17 0 -66 -29 149.1 1678 570.9 -4 -136.6
16 COMB2 2.17 -59 -11 -17 0 -29 -6 149.1 1678 570.9 -4 -57.6
16 COMB2 4.35 -62 -11 -17 0 9 18 149.1 1678 570.9 -4 -30.3
16 COMB3 0.00 -107 -15 -19 0 -73 -49 149.1 1678 570.9 -7 -163.5
16 COMB3 2.17 -109 -15 -19 0 -31 -15 149.1 1678 570.9 -7 -71.6
16 COMB3 4.35 -112 -15 -18 0 9 18 149.1 1678 570.9 -8 -33.4
16 COMB4 0.00 -106 -16 -19 0 -73 -49 149.1 1678 570.9 -7 -163.6
16 COMB4 2.17 -109 -16 -19 0 -31 -15 149.1 1678 570.9 -7 -71.6
16 COMB4 4.35 -112 -16 -18 0 9 18 149.1 1678 570.9 -8 -33.5
16 COMB5 0.00 4 -4 -17 0 -66 -7 149.1 1678 570.9 0 120.1
16 COMB5 2.17 1 -4 -17 0 -29 2 149.1 1678 570.9 0 51.2
16 COMB5 4.35 -1 -5 -17 0 9 11 149.1 1678 570.9 0 -22.1
16 COMB6 0.00 4 -4 -17 0 -66 -7 149.1 1678 570.9 0 120.2
16 COMB6 2.17 1 -4 -17 0 -29 2 149.1 1678 570.9 0 51.2
16 COMB6 4.35 -1 -5 -17 0 9 12 149.1 1678 570.9 0 -22.3
16 COMB7 0.00 -46 -9 -19 0 -73 -28 149.1 1678 570.9 -3 -146.6
16 COMB7 2.17 -48 -9 -19 0 -31 -8 149.1 1678 570.9 -3 -63.1
16 COMB7 4.35 -51 -9 -18 0 9 12 149.1 1678 570.9 -3 -25.3
16 COMB8 0.00 -46 -9 -19 0 -73 -28 149.1 1678 570.9 -3 -146.7
16 COMB8 2.17 -48 -9 -19 0 -31 -8 149.1 1678 570.9 -3 -63.1
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
44/519
16 COMB8 4.35 -51 -9 -18 0 9 12 149.1 1678 570.9 -3 -25.5
16 COMB9 0.00 -92 -15 -16 0 -68 -46 149.1 1678 570.9 -6 -152.4
16 COMB9 2.17 -95 -15 -16 0 -33 -14 149.1 1678 570.9 -6 -73.2
16 COMB9 4.35 -97 -15 -16 0 1 18 149.1 1678 570.9 -7 -18.8
16 COMB10 0.00 -92 -15 -16 0 -68 -46 149.1 1678 570.9 -6 -152.5
16 COMB10 2.17 -95 -15 -16 0 -33 -14 149.1 1678 570.9 -6 -73.1
16 COMB10 4.35 -97 -15 -16 0 1 19 149.1 1678 570.9 -7 -19.0
16 COMB11 0.00 -89 -16 -17 0 -66 -49 149.1 1678 570.9 -6 -150.5
16 COMB11 2.17 -91 -17 -17 0 -29 -13 149.1 1678 570.9 -6 -64.0
16 COMB11 4.35 -94 -17 -17 0 9 23 149.1 1678 570.9 -6 -35.4
16 COMB12 0.00 -88 -16 -17 0 -66 -49 149.1 1678 570.9 -6 -150.6
16 COMB12 2.17 -91 -17 -17 0 -29 -13 149.1 1678 570.9 -6 -63.9
16 COMB12 4.35 -94 -17 -17 0 9 24 149.1 1678 570.9 -6 -35.6
17 COMB1 0.00 -42 -13 7 0 0 -36 149.1 1678 570.9 -3 -24.5
17 COMB1 2.17 -45 -13 7 0 -15 -8 149.1 1678 570.9 -3 -33.8
17 COMB1 4.35 -48 -14 7 0 -30 22 149.1 1678 570.9 -3 -68.3
17 COMB2 0.00 -42 -13 7 0 0 -36 149.1 1678 570.9 -3 -24.5
17 COMB2 2.17 -45 -13 7 0 -15 -8 149.1 1678 570.9 -3 -33.8
17 COMB2 4.35 -48 -14 7 0 -30 22 149.1 1678 570.9 -3 -68.2
17 COMB3 0.00 -84 -17 7 0 0 -51 149.1 1678 570.9 -6 -36.0
17 COMB3 2.17 -86 -17 8 0 -16 -15 149.1 1678 570.9 -6 -42.6
17 COMB3 4.35 -89 -17 8 0 -33 22 149.1 1678 570.9 -6 -77.2
17 COMB4 0.00 -84 -17 7 0 0 -51 149.1 1678 570.9 -6 -36.0
17 COMB4 2.17 -86 -17 8 0 -16 -15 149.1 1678 570.9 -6 -42.5
17 COMB4 4.35 -89 -17 8 0 -33 22 149.1 1678 570.9 -6 -77.1
17 COMB5 0.00 15 -6 7 0 0 -15 149.1 1678 570.9 1 9.8
17 COMB5 2.17 13 -7 7 0 -15 -1 149.1 1678 570.9 1 27.4
17 COMB5 4.35 10 -7 7 0 -30 14 149.1 1678 570.9 1 61.5
17 COMB6 0.00 15 -6 7 0 0 -15 149.1 1678 570.9 1 9.8
17 COMB6 2.17 13 -7 7 0 -15 -1 149.1 1678 570.9 1 27.4
17 COMB6 4.35 10 -7 7 0 -30 14 149.1 1678 570.9 1 61.4
17 COMB7 0.00 -26 -10 7 0 0 -29 149.1 1678 570.9 -2 -19.3
17 COMB7 2.17 -29 -10 8 0 -16 -7 149.1 1678 570.9 -2 -34.4
17 COMB7 4.35 -31 -10 8 0 -33 15 149.1 1678 570.9 -2 -69.0
17 COMB8 0.00 -26 -10 7 0 0 -29 149.1 1678 570.9 -2 -19.3
17 COMB8 2.17 -29 -10 8 0 -16 -7 149.1 1678 570.9 -2 -34.4
17 COMB8 4.35 -31 -10 8 0 -33 15 149.1 1678 570.9 -2 -69.0
17 COMB9 0.00 -71 -15 9 0 0 -46 149.1 1678 570.9 -5 -32.6
17 COMB9 2.17 -74 -15 9 0 -19 -13 149.1 1678 570.9 -5 -46.6
17 COMB9 4.35 -77 -15 9 0 -39 20 149.1 1678 570.9 -5 -85.1
17 COMB10 0.00 -71 -15 9 0 0 -46 149.1 1678 570.9 -5 -32.6
17 COMB10 2.17 -74 -15 9 0 -19 -13 149.1 1678 570.9 -5 -46.6
17 COMB10 4.35 -77 -15 9 0 -39 20 149.1 1678 570.9 -5 -85.1
17 COMB11 0.00 -68 -17 7 0 0 -51 149.1 1678 570.9 -5 -34.8
17 COMB11 2.17 -71 -18 7 0 -15 -12 149.1 1678 570.9 -5 -38.3
17 COMB11 4.35 -73 -18 7 0 -30 26 149.1 1678 570.9 -5 -72.8
17 COMB12 0.00 -68 -17 7 0 0 -51 149.1 1678 570.9 -5 -34.8
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
45/519
17 COMB12 2.17 -71 -18 7 0 -15 -12 149.1 1678 570.9 -5 -38.3
17 COMB12 4.35 -74 -18 7 0 -30 26 149.1 1678 570.9 -5 -72.7
18 COMB1 0.00 -41 -9 9 0 2 -27 149.1 1678 570.9 -3 -21.8
18 COMB1 2.17 -44 -9 9 0 -18 -7 149.1 1678 570.9 -3 -37.8
18 COMB1 4.35 -46 -10 9 0 -37 14 149.1 1678 570.9 -3 -76.1
18 COMB2 0.00 -41 -9 9 0 2 -27 149.1 1678 570.9 -3 -21.8
18 COMB2 2.17 -44 -9 9 0 -18 -7 149.1 1678 570.9 -3 -37.8
18 COMB2 4.35 -47 -10 9 0 -37 14 149.1 1678 570.9 -3 -76.1
18 COMB3 0.00 -75 -13 9 0 2 -40 149.1 1678 570.9 -5 -32.3
18 COMB3 2.17 -78 -13 10 0 -19 -12 149.1 1678 570.9 -5 -45.1
18 COMB3 4.35 -81 -13 10 0 -40 15 149.1 1678 570.9 -5 -85.3
18 COMB4 0.00 -75 -13 9 0 2 -40 149.1 1678 570.9 -5 -32.3
18 COMB4 2.17 -78 -13 10 0 -19 -12 149.1 1678 570.9 -5 -45.1
18 COMB4 4.35 -81 -13 10 0 -40 15 149.1 1678 570.9 -5 -85.2
18 COMB5 0.00 8 -4 9 0 1 -11 149.1 1678 570.9 1 9.0
18 COMB5 2.17 5 -5 9 0 -18 -1 149.1 1678 570.9 0 32.1
18 COMB5 4.35 3 -5 9 0 -36 10 149.1 1678 570.9 0 69.8
18 COMB6 0.00 8 -4 9 0 1 -11 149.1 1678 570.9 1 9.0
18 COMB6 2.17 5 -5 9 0 -18 -1 149.1 1678 570.9 0 32.0
18 COMB6 4.35 3 -5 9 0 -36 10 149.1 1678 570.9 0 69.8
18 COMB7 0.00 -26 -8 9 0 1 -24 149.1 1678 570.9 -2 -18.4
18 COMB7 2.17 -29 -8 10 0 -19 -6 149.1 1678 570.9 -2 -38.6
18 COMB7 4.35 -31 -8 10 0 -40 11 149.1 1678 570.9 -2 -78.7
18 COMB8 0.00 -26 -8 9 0 1 -24 149.1 1678 570.9 -2 -18.4
18 COMB8 2.17 -29 -8 10 0 -19 -6 149.1 1678 570.9 -2 -38.6
18 COMB8 4.35 -32 -8 10 0 -40 11 149.1 1678 570.9 -2 -78.6
18 COMB9 0.00 -62 -11 11 0 2 -34 149.1 1678 570.9 -4 -28.0
18 COMB9 2.17 -65 -11 11 0 -22 -10 149.1 1678 570.9 -4 -48.8
18 COMB9 4.35 -67 -11 11 0 -46 14 149.1 1678 570.9 -5 -93.1
18 COMB10 0.00 -62 -11 11 0 2 -34 149.1 1678 570.9 -4 -28.0
18 COMB10 2.17 -65 -11 11 0 -22 -10 149.1 1678 570.9 -4 -48.8
18 COMB10 4.35 -67 -11 11 0 -46 14 149.1 1678 570.9 -5 -93.1
18 COMB11 0.00 -60 -12 9 0 2 -37 149.1 1678 570.9 -4 -29.2
18 COMB11 2.17 -62 -13 9 0 -18 -10 149.1 1678 570.9 -4 -40.9
18 COMB11 4.35 -65 -13 9 0 -37 18 149.1 1678 570.9 -4 -79.6
18 COMB12 0.00 -60 -12 9 0 2 -37 149.1 1678 570.9 -4 -29.2
18 COMB12 2.17 -62 -13 9 0 -18 -10 149.1 1678 570.9 -4 -40.9
18 COMB12 4.35 -65 -13 9 0 -37 18 149.1 1678 570.9 -4 -79.5
8.1.2 Verifiche di stabilità
Si riporta di seguito la verifica di stabilità. La verifica viene condotta per la terna di
sollecitazioni N,Mx,My che forniscono il massimo valore di σ.
Sezione HEB300 Acciaio Fe430
Dati geometrici
iz= 7.58 cm Distanze dei lembi dal dx= 15.0 cm
baricentro della sez. comp. dz= 15.0 cm Moduli di resistenza Wx= 1 678 cm3
Wz= 571 cm3 Snellezze
L libera totale nel piano X Lox= 440 cm L libera totale nel piano Z Loz= 440 cm
Snellezze λx= 34 λz= 58 λ*= 0.67 ωmax= 1.28
Verifica di stabilità Ncr(x) 2 694 616 daN
Ncr(z) 916 726 daN ψ = 1.00
ν = 1.33 Sforzo massimo N = 10 600 daN
Mx = 4 900 daN m Mz = 7 300 daN m
σ = σ (N) = 91 daN/cm2 σ (Mx) = 294 daN/cm2 σ (Mz) = 1 299 daN/cm2
σ = 1 683 daN/cm2
8.2 Travi principali
Le travi principali sono costituite da profili composti a doppio T a altezza variabile. In
corrispondenza dell’incastro (sezione di momento massimo) la sezione ha altezza 400 mm e
larghezza 180 mm; le ali hanno spessore 14 mm e l’anima ha spessore 8 mm.
Il momento massimo si ha in corrispondenza dell’asta 81 (COMB4) e risulta pari a:
Mmax = 181.7 kNm
Tmax = 82.2 kN
Si riporta di seguito la verifica della sezione secondo il criterio di Von Mises mediante foglio
di calcolo. Il foglio suddivide la sezione in rettangoli sovrapposti ed in corrispondenza della
base e della sommità di ciascun rettangolo calcola la tensione normale e la tensione
tangenziale, oltre alla tensione ideale. Viene quindi riportato nel grafico l’andamento della σ,
della τ e della σid lungo l’altezza della sezione.
La tensione ideale massima (vedi grafico) risulta pari a 163.6 N/mm² < 190 N/mm².
N - daN M 18 170 daN m T 8 220 daN
b h A yg Sx (y=0) Jx A' yg' Sx (y g) T Sx / J τ σ σid y
cm cm cm2 cm cm3 cm4 cm2 cm cm3 daN/cm daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 cm 1 0.0 0.0 0.0 40.00 0 0 0.0 40.00 0 0.0 1-sup 0 1636 1636 40.0 2 0.0 0.0 0.0 40.00 0 0 0.0 40.00 0 0.0 1-inf 0 1636 1636 40.0 3 18.0 1.4 25.2 39.30 990 9391 25.2 39.30 486 180.0 2-sup 0 1636 1636 40.0 4 0.8 18.6 14.9 29.30 436 1716 40.1 35.59 625 231.2 2-inf 0 1636 1636 40.0 5 0.8 18.6 14.9 10.70 159 1716 55.0 28.85 486 180.0 3-sup 0 1636 1636 40.0 6 18.0 1.4 25.2 0.70 18 9391 80.2 20.00 0 0.0 3-inf 10 1521 1522 38.6
80.2 20.00 22214 4-sup 225 1521 1571 38.6
A 80 cm2 4-inf 289 0 501 20.0
Jx 22 214 cm4 5-sup 289 0 501 20.0
Wsup 1 111 cm3 5-inf 225 -1521 1571 1.4
Winf 1 111 cm3 6-sup 10 -1521 1522 1.4
At,0 28.4 cm2 6-inf 0 -1636 1636 0
At,a-p 36.5 cm2 1636 1636 0
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
-2000 -1500 -1000 -500 0 500 1000 1500 2000 σ/τσ/τσ/τσ/τ (daN/cm 2)
y (c
8.3 Arcarecci UPN 200
Si riporta di seguito la verifica di rsistenza degli arcarecci. Si prendono in esame gli arcarecci
con area di influenza 1.00 m posti sullo sbalzo lato treno (evidenziati in figura) che quindi
sono soggetti alla pressione aerodinamica. Il calcolo del momento in mezzeria viene svolto
con foglio di calcolo considerando uno schema di trave semplicemente appoggiata.
Peso proprio 0.25 kN/m Perm 0.42 kN/m VentoL 0.60 kN/m AerodB 0.80 kN/m NeveB 1.39 kN/m p 3.46 kN/m L 7.50 m M 24.35 kNm T 12.98 kN
La sezione più sollecitata risulta la sezione di mezzeria. In tale sezione il taglio è nullo e
pertanto la tensione ideale coincide con la tensione normale.
La tensione massima risulta:
σidmax = σmax = (24.35 x 1000000) / (191 x 1000) = 127.5 N/mm²
8.4 Controventi
La massima trazione si ha nell’asta 274 e risulta pari a 9.3 kN.
La tensione nel controvento Ø16 mm risulta pari a
σ = 9300 / 200 = 46.5 N/mm² < σamm
8.5 Verifiche di deformabilità
8.5.1 Travi principali
In corrispondenza della porzione di pensilina in cui lo sbalzo laterale presenta uno
sviluppo trasversale maggiore, per garantire la copertura delle scale di accesso in banchina,
la trave principale, nei nodi di estremità, presenta le deformazioni maggiori. In particolare lo
spostamento massimo si rileva nel nodo 138 in corrispondenza della COMB 4:
fmax = 0.0342 m.
Confrontando la freccia limite ammissibile dovuta al contributo dei carichi permanenti più i
sovraccarichi:
la verifica risulta soddisfatta.
8.5.2 Colonne
I massimi spostamenti orizzontali delle teste delle colonne, si riscontrano nel nodo 61, per
quanto riguarda la direzione trasversale (Y), e nel nodo 19, per quanto concerne la direzione
longitudinale (X), considerando rispettivamente l’azione combinata di:
1) Permanenti+NeveC+AerodB+VentoT+Temp:
U,Y,max (nodo 61) = 1.95 mm
2) Permanenti+NeveB+AerodA+VentoL+Temp:
U,x,max (nodo 19)= 7.87 mm
Poiché gli spostamenti in testa sono minori di h / 500 (4400/500 = 8.8 mm) si ritiene
soddisfatta la verifica di deformabilità.
8.5.3 Arcarecci
Si riporta di seguito la verifica di deformabilità degli arcarecci. Si prendono in esame gli
arcarecci con area di influenza 1.00 m posti sullo sbalzo lato treno che quindi sono soggetti
alla pressione aerodinamica (vedi par. 8.3). Il calcolo dell’abbassamento in mezzeria viene
svolto con foglio di calcolo considerando uno schema di trave semplicemente appoggiata.
La freccia limite sotto l’azione dei carichi permanenti ed accidentali risulta pari a L/200 = 3.75
cm.
Peso proprio 0.25 kN/m Perm 0.42 kN/m VentoL 0.60 kN/m AerodB 0.80 kN/m NeveB 1.39 kN/m p 3.46 kN/m E 210 000 N/mm² J 1910 cm4 L 7.50 m f 3.56 cm < flim flim 3.75 cm
9.1 Giunto di base
Il sistema di ancoraggio in fondazione è costituito da una piastra di dimensioni
650x650x30 mm e da 4 tirafondi M20 materiale 8.8, disposti come riportato nella seguente
figura, ed ancorati al plinto in c.a.. Di seguito si riporta il calcolo dei tirafondi in
corrispondenza dell’asta e della combinazione più gravosa.
Riportiamo le sollecitazioni agenti sul nodo:
Mdx = 73.00 KNm Nd = -106 KN Vdy = 23.00 KN Mdy = 19.00 KNm Vdx = 16.00 KN
Sono presenti sollecitazioni non contenute nello stesso piano, quindi la sezione è soggetta a
pressoflessione deviata e taglio; la compressione verrà trasferita per semplice contatto,
quindi i tirafondi saranno assoggettati dalla forza di trazione e taglio.
I tirafondi utilizzati saranno M20 classe 8.8 con diametro di 20 mm.
CODIFICA
CL
DOCUMENTO
FV0100001
REV.
A
FOGLIO
52/519
Si riportano le prescrizioni dalla CNR 10011 per la geometria del fazzoletto
15 s min ≥ p ≥ 3 ∅ bull per elementi compressi
25 s min ≥ p ≥ 3 ∅ bull per elementi tesi
ove p è la distanza tra i fori ed s min è lo spessore minimo tra gli elementi da unire
a ≥ 2 ∅ bull
a ≤9 smin per bordi irrigiditi
ove a è la distanza del foro dal bordo libero nella direzione\\ alla forza da trasmettere
a1 ≥ 1.5 ∅ bull
a1 ≤9 smin per bordi irrigiditi
ove a1 è la distanza del foro dal bordo libero in direzione _|_ alla forza da trasmettere
Considerando che nel caso in questione ∅ bull = 20 mm ed smin = 30 mm, inoltre
considerando i bordi irrigiditi:
Forze agenti sui tirafondi
Calcolo della forza massima di trazione agente sul tirafondo, si determina la tensione
massima di trazione agente sul bullone più sollecitato, tramite il programma VCAslu:
Ftd = σs x Area tirafondo = 247.70 x 314 = 77777.80 N = 78.00 KN = Ftd = For za di
trazione su 1 bullone
Calcolo della forza di taglio
Fvdx x (20.5/2)/nbull + Fvdy x (20.5/2)/nbull = 16 x 0.71/4 + 23 x 0.71/4 = 2.84 + 4.08 =
= 7.00 KN = Fvdx = Forza di tranciamento su 1 bullone
Verifica dei tirafondi
Avendo preso bulloni di classe 8.8 le tensioni ammissibili risultano essere pari a:
τb,adm = 264 MPa ; σb,adm = 373 MPa.
Verifica sezione del tirafondo al netto della filet tatura
σmaxAres = Ftd/Ares = 78000/245 = 319.00 N/mmq = σmaxAres
Verifica sezione del tirafondo
(τmax/τb,adm)^2+( σmax / σb,adm)^2= (22.29/264)^2+(248.40/373)^2 = 0.45
Verifica1 tirafondi σmaxAres ≤ σb,adm 319 ≤ 373 N/mmq ok
Verifica2 tirafondi ( τmax/τb,adm )^2+( σmax / σb,adm )^2≤1 0.45 ≤ 1 ok
9.1.2 Verifica a rifollamento della piastra di base
d = diametro nominale del gambo del bullone = 20 mm
t = spessore min dei piatti collegati = 30 mm
σs = te

DEFINITE DALLA LEGGE OBIETTIVO N. 443/01

Documents

Transcript of DEFINITE DALLA LEGGE OBIETTIVO N. 443/01