Comune di Cento...Comune di Cento Provincia di Ferrara Piano della Ricostruzione – Secondo...

DOTT. GEOL. THOMAS VERONESE

Via Roma, 10

44021 CODIGORO (Ferrara)

Tel e fax. 0533 / 713798 cell. 335-5240380

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MODELLAZIONE GEOLOGICA E SISMICA

Comune di CentoProvincia di Ferrara

Piano della Ricostruzione – Secondo stralcio (Variante al PRG)Località Capoluogo, via del Pioppo – Modifica classificazione da zona G1 a nuova zona C.20

Riferimenti catastali Fg 49 mapp. 2175 comune di Cento Fe

Committente: Tamburini MaurizioVia Guercino n. 17/144042 Cento Fe

05 Marzo 2015______________________________________________________________________________

Studio S.S.T. Settore Geologia e Ambiente TimbroGeotecnica; Studio terreni di fondazione; Rilevamento geologico; Rilievi topografici; Geofisica -Contributi allo Studio di Impatto Ambientale; Assistenza alle pubbliche amministrazioni neglistudi di fattibilità e di realizzazione dei P.R.G., cimiteri, discariche, piani attività estrattive, studi diacquiferi per la tutela e per l'utilizzo di risorse idriche sotterranee; subirrigazioni.

mailto:[email protected]

dott. Geologo Thomas Veronese - tel. 335/5240380via Roma 10 - 44021 Codigoro FE

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INDICE:

1. PREMESSA ................................................................................................................................................................... 2

NORMATIVA E RACCOMANDAZIONI DI RIFERIMENTO ............................................................................... 3

2. MODELLAZIONE GEOLOGICA............................................................................................................................. 3

2.1. GEOLOGIA STRUTTURALE DELL’AREA ............................................................................................................. 32.2. CARATTERI STRATIGRAFICI E LITOLOGICI...................................................................................................... 62.3. CARATTERI GEOMORFOLOGICI.......................................................................................................................... 92.4. CARATTERI IDROGEOLOGICI............................................................................................................................ 10

3. DEFINIZIONE DEI PARAMETRI SISMICI........................................................................................................ 11

3.1. DATI DI AUSILIO PER LA PROGETTAZIONE SISMICA................................................................................... 11Azioni simiche “Delibera Assemblea Legislativa n°112/2007 della Regione Emilia Romagna”...................................................... 11Categoria di suolo di fondazione – Secondo D.M. 14/01/08.................................................................................................... 12Parametri sismici secondo “D.M. 14 gennaio 2008” ................................................................................................................ 14Magnitudo di progetto ........................................................................................................................................................ 17

3.2. VERIFICA DELLA RESISTENZA ALLA LIQUEFAZIONE DELLE SABBIE ..................................................... 183.3. CALCOLO CEDIMENTI POSTSISMICI NEI TERRENI GRANULARI............................................................... 223.3. CALCOLO CEDIMENTI POSTSISMICI IN TERRENI COESIVI ......................................................................... 23

6. CONCLUSIONI......................................................................................................................................................... 28

ALLEGATO: certificati delle prove geologiche effettuate dalla ditta Demetra srl

ALLEGATO: relazione geofisica per prova MASW

ALLEGATO: Studi sismici della Regione Emilia Romagna - Ordinanza n. 70 del 13/11/2012 ecartografia di riferimento


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1. PREMESSA

Su incarico del Sig. Tamburini Maurizio, residente in via Guercino n. 17/1 a Cento (FE), si redige lostudio per ricostruire la modellazione geologica e sismica per la modifica di classificazione da zona G1 a nuovazona C.20 nel Piano della Ricostruzione del comune di Cento dell’area censita al NTC del comune di Cento(FE) ai seguenti mappali: Fg. 49 mapp. 2175.

In FIGURA 1.1 si riporta l’ubicazione dell’area di intervento.

FIGURA 1.1 – Ubicazione dell’area di intervento a Cento Fe


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Normativa e Raccomandazioni di riferimento

Decreto del Ministero delle Infrastrutture 14 gennaio 2008 “Approvazione delle nuove norme

tecniche per le costruzioni”, pubblicato sulla G.U. n. 29 del 4 febbraio 2008, suppl. ord. N.30, che entrano in

vigore il 6 marzo 2008.

Circolare Applicativa n°617 del 02/02/2009 alle NTC/2008.

Delibera Assemblea Legislativa n°112/2007 della Regione Emilia Romagna “Atto di Indirizzo e

coordinamento tecnico” per gli studi di microzonizzazione sismica.

A.G.I. (Associazione Geotecnica Italiana)

“Raccomandazioni sulla programmazione ed esecuzione delle indagini geotecniche (giugno 1977).


“Raccomandazioni sui pali di fondazione (dicembre 1984)”.


“Aspetti geotecnici nella progettazione in zona sismica (Edizione Provvisoria, marzo 2005)”.

C.N.R. UNI Ente Nazionale Italiano di Unificazione.

Eurocode EC-7: Geotechnics, design – dicembre 1987.

C.N.R. UNI Ente Nazionale Italiano di Unificazione.

Eurocode EC-8: Design provisions for earthquake resistance of structures – ottobre 1994.

2. MODELLAZIONE GEOLOGICA

2.1. GEOLOGIA STRUTTURALE DELL’AREA

Nella FIGURA 2.1 si riporta la mappa dei principali sovrascorrimenti attivi nel substrato rocciosoemiliano-romagnolo e le sezioni passanti in prossimità di Cento.


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FIGURA 2.1 – Principali strutture del substrato geologico in corrispondenza del Contese..

Nella FIGURA 2.2 si riporta uno stralcio della Carta Strutturale della Pianura Padana, con le PiegheFerraresi dell’Appennino sepolto (Pieri & Groppi, 1981, CNR, 1992) con visibili le varie strutture sepolte e lefaglie e sistemi trascorrenti attivi e non attivi, che sono all’origine dell’attribuzione alla Zona sismica 3, in cuiCento era stata inserita nella OPCM 3274/2003.


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FIGURA 2.2 – Carta strutturale della Pianura Padana orientale (Pieri e Groppi, 1981, CNR,1992)

Si fa inoltre presente che tutto il territorio comunale di Cento ricade all’interno della zona sismogenetica912 (FIGURA 2.3), e potenzialmente è sede epicentrale di eventi sismici.

La zonizzazione sismica ZS9 pone come magnitudo attesa massima nella zona sismogenetica 912 ilvalore di M = 6,14 (INGV, Veletti e Malensise, 2004).

FIGURA 2.3 - Mappa delle aree sismogenetiche dell’Italia Settentrionale


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2.2. CARATTERI STRATIGRAFICI E LITOLOGICI

Generalmente i sedimenti che si rilevano a Cento sono di derivazione alluvionale, legati agli apporti deifiumi appenninici in modo particolare al fiume Reno. Si rilevano depositi di canale e di argine prossimale consedimenti tipici di alta e bassa energia idrodinamica.

Generalmente nel sito allo studio si rilevano sedimenti argilloso limosi, con possibile presenza di livellitorbosi; talora è possibile rilevare anche banchi sabbiosi di spessori da decimetrici a metrici a diverseprofondità.

Per la validazione del modello geologico sono state prese in considerazione delle indagini bibliograficheeseguite nel lotto adiacente a quello in esame, consistenti in n. 3 prove penetrometriche statiche CPT, spintefino alla profondità massima di -25,20 m dal p.c., eseguite nel dicembre 2014 dalla ditta Demetra srl., allegate acorredo della relazione geologica della dott.ssa geol. Cecilia Agostini.

Nella relazione è riportato che: non è stato possibile raggiungere profondità maggiori a causa deldisancoraggio dello strumento di indagine, provocato dalla insufficiente resistenza offerta dai terrenisuperficiali rispetto a quelli profondi.

Viene inoltre presa in considerazione un’indagine sismica, realizzata tramite la tecnica MASW attiva epassiva che ha potuto investigare i terreni fino a oltre 30 m di profondità, sempre estrapolata dalla relazionedella dott.ssa Agostini.

Attraverso dati bibliografici si ricava che la stratigrafia dell’area allo studio è caratterizzata da terrenicoesivi fino alla profondità di -30,00 m da p.c..

In FIGURA 2.4 si riporta l’ubicazione delle indagini bibliografiche e in FIGURA 2.5 i diagrammi diresistenza.

FIGURA 2.4 - l’ubicazione delle indagini bibliografiche

Area diindagine


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Diagrammi di resistenza delle tre prove penetrometriche statiche bibliografiche CPT


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Di seguito viene illustrato il modello geotecnico schematico estrapolato dalla relazione geologica delladott.ssa geol. Cecilia Agostini.


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2.3. CARATTERI GEOMORFOLOGICI

Dal punto di vista geomorfologico l’assetto del territorio su cui si interviene risulta determinatoessenzialmente da una dinamica di tipo fluviale che ha generato nel corso del tempo e mediante il susseguirsidi eventi, il deposito e l’accumulo dei sedimenti prevalentemente distali.

In particolare la sua evoluzione è legata al fiume Reno. Generalmente in quest’area prevalgonosedimenti alluvionali di catino interfluviale, depositatisi in ambiente di bassa energia idrodinamica, dunqueprevalentemente si rinvengono terreni coesivi.

Analizzando la FIGURA 2.5, che riporta una zoomata della Carta Geomorfologica della Provincia diFerrara, si può notare come il sito allo studio sia ubicato in una posizione distale rispetto al paleoalveo.

Nell’area non ci sono segni topografici o tracce ben visibili, che indichino la presenza di paleoalveiminori o canali di esondazione fluviale, ma il tessuto urbano è così antropizzato che è difficile rilevare in sitoquesta tipologia di forme.

Le litologie presenti non possono pertanto essere definite senza un'indagine puntuale, poiché sedimenti generalmente fini di

esondazione fluviale, e sedimenti generalmente più grossolani di alveo, sono stati sovrapposti, rendendo possibile la presenza di

sabbie, o limi, o argille, o torbe, o miscele binarie e ternarie degli stessi, senza il rispetto di regole fisse sulla loro presenza e sulla

loro distribuzione geometrica.

FIGURA 2.5 – Zoomata della carta Geomorfologica della provincia di Ferrara


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2.4. CARATTERI IDROGEOLOGICI

Al momento delle prove il livello statico della falda è stata registrata alla quota di -1,70 /-1,90 m dal p.c.Dall’osservazione dei dati storici reperiti presso le banche dati consultabili della Regione Emilia

Romagna, si stima un’oscillazione stagionale della falda indicativamente compresa tra -0,60 m e -2,00 m da p.c.Il livello freatico potrebbe oscillare rispetto ai valori riscontrati in tal giorno, solo un monitoraggio di un

anno idrogeologico permetterebbe di valutare le oscillazioni stagionali di queste quote.Le frequenti precipitazioni di questo periodo alterano in modo significativo i livelli di falda rendendoli

sempre più prossimi ai piani campagna, imbibendo i terreni superficiali.I caratteri prevalentemente argillosi e dunque poco permeabili dei litotipi affioranti, fanno si che il

territorio abbia dei coefficienti di deflusso superficiale delle acque meteoriche piuttosto alti.La circolazione delle acque nel territorio in esame risulta governata in modo particolare dal fiume Reno.L’area è attraversata da una serie di canalizzazioni secondarie, costituite da canalini interpoderali o

interaziendali, che regolano lo scolo e l’irrigazione dell’area. Le acque meteoriche che precipitano all’internodell’area che delimita il sito in esame vengono convogliate verso sud al canale di Cento.

In FIGURA 2.6 si riporta uno stralcio della Carta delle aree allagate in seguito a piogge intense negli anni 1995 e1996 (Amministrazione provinciale di Ferrara), dove vengono evidenziati i tracciati dei canali di scolo. Da questacarta si può inoltre evincere che l’area in esame è stata soggetta ad allagamenti persistenti (area tratteggiata) inseguito a piogge intense per un periodo fino a 2 fino.

FIGURA 2.6 – Particolare della Carta delle aree allagate in seguito a piogge intense negli anni 1995 e 1996(Amministrazione provinciale di Ferrara)


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3. DEFINIZIONE DEI PARAMETRI SISMICI

3.1. DATI DI AUSILIO PER LA PROGETTAZIONE SISMICA

“La Regione Emilia Romagna non è esente da attività sismo-tettonica. La sua sismicità può però esseredefinita media relativamente alla sismicità nazionale, poiché i terremoti storici hanno avuto magnitudomassima compresa tra 5,5 e 6 della scala Richter e intensità del IX-X grado della scala MCS. I maggioriterremoti (Magnitudo > 5,5) si sono verificati nel settore sud-orientale, in particolare nell’AppenninoRomagnolo e lungo la costa riminese. Altri settori interessati da sismicità frequente ma generalmente diminore energia (Magnitudo < 5,5) sono il margine appenninico-padano tra la Val d’Arda e Bologna, l’arcodella dorsale ferrarese e il crinale appenninico” (Note illustrative, Carta Sismotettonica della Regione EmiliaRomagna, 2004).

Gli eventi del maggio 2012 hanno avuto magnitudo massima di 5,9.

Azioni simiche “Delibera Assemblea Legislativa n°112/2007 della Regione Emilia Romagna”

L’Atto di indirizzo e coordinamento tecnico ai sensi dell’art. 16, c. 1, della L.R. 20/2000 per“Indirizzi per gli studi di microzonazione sismica in Emilia-Romagna per la pianificazioneterritoriale ed urbanistica” fornisce i valori di accelerazione massima orizzontale di picco al suolo, espressain frazione dell’accelerazione di gravità g (arefg) per ogni comune della regione Emilia Romagna.

Per il comune di Cento vengono previste accelerazioni massime di 0.157g.Nel medesimo atto viene specificato che in ambito di pianura caratterizzato da profilo stratigrafico

costituito da alternanze di sabbie e peliti (PIANURA 2), come nel caso in esame, per suoli caratterizzati davalori di Vs30 fino a 300 m/s si dovrà adottare un fattore di amplificazione sismica F.A.=1,50 per cuil’accelerazione diventerà Amax=0,235.

Accelerazione di progetto = 0,235 g

In FIGURA 3.1 è riportato lo spettro di risposta secondo l’atto di indirizzo 112/2007.


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FIGURA 3.1 – Spettro di risposta secondo atto di indirizzo con TR=475 anni, smorzamento = 5%.

Categoria di suolo di fondazione – Secondo D.M. 14/01/08

La categoria di suolo dipende dal valore di Vs30. Il parametro Vs30 rappresenta la media ponderata deivalori delle velocità dell’onda di taglio “S” nei primi 30 m di sottosuolo indagato, matematicamente espressada (eq. 3.1):

vihiVs

3030 eq. 3.1

dove,

Vs30 : velocità media ponderata delle onde di taglio “S”,

hi : spessore dello strato iesimo,

Vi : velocità delle onde di taglio “S” nello strato iesimo.

Il valore di Vs30 è stato rilevato attraverso un’indagine sismica mediante il metodo MASW(Multi Channel Analysis of Surface Waves) attivo e passivo.

La prova eseguita dalla ditta INDAGO, nel lotto adiacente a quelle in esame, è ubicata in FIGURA 2.4.

Il metodo utilizzato sfrutta le onde di superficie (onde di Rayleigh) e il fenomeno della dispersione dellestesse (variazione della velocità di fase con il variare della frequenza).

Il calcolo del profilo delle velocità delle onde di Rayleigh, V(fase)/freq., può essere convertito nelprofilo Vs/profondità. Il metodo passivo sfrutta il rumore naturale, mentre il metodo attivo sfrutta sorgentisismiche (massa battente).

L’indagine eseguita ha permesso la determinazione dell’andamento della velocità delle Vs fino a oltre 30m di profondità.


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Il valore di Vs30 è di 192 m/s e quindi la Categoria di suolo di fondazione è C.

Vs30= 192 m/s Categoria di suolo C


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Parametri sismici secondo “D.M. 14 gennaio 2008”

La classificazione sismica introdotta dall’OPCM 3519/2006, recepita dal D.M. 14/01/2008, attribuisceal comune di Cento un valore di accelerazione massima orizzontale di picco al suolo appartenente all’intervallo0,150 – 0,175, con T=0, su suolo rigido (Vs30>800m/sec) e con una probabilità di superamento del 10% in 50anni. Secondo il vigente D.M., gli spettri di risposta rappresentano delle componenti (orizzontale e verticale)delle azioni sismiche di progetto di un generico sito del territorio nazionale.

In FIGURA 3.4, si riporta un particolare della mappa di pericolosità sismica redatta dall’INGV,secondo la Tabella 1, allegata alle nuove Norme Tecniche per le Costruzioni.

FIGURA 3.4 – Carta pericolosità sismica, da progetto DCP – INGV – S1. fonte: http://esse1-gis.mi.ingv.it

Per la scelta della strategia di progettazione, il progettista procede in funzione delle caratteristichedell’opera progettata e definisce lo spettro di risposta. Ai fini della normativa, le forme spettrali sono definite, perciascuna delle probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR, a partire dai valori dei seguenti parametri su sito diriferimento rigido orizzontale:

ag accelerazione orizzontale massima al sito;

Fo valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale

T*C periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale.

In allegato alla norma per tutti i siti italiani, sono forniti i valori di ag, Fo e T*C necessari per ladeterminazione delle azioni sismiche.

Nella Tabella 3.1 tratta dalla normativa si riportano i valori di probabilità di superamento per i diversiStati Limite a cui si può spingere la progettazione. In questo caso si propone lo Stato Limite di Salvaguardiadella vita, ma sarà responsabilità del progettista scegliere lo stato limite più consono in base alla tipologia diprogetto.

Tabella 3.1 - D.M. 14-01-2008 Probabilità di superamento PVR al variare dello stato limite considerato

http://esse1-gis.mi.ingv.it/


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Di seguito si riportano i parametri sismici calcolati secondo un approccio “sito dipendente”.Come indicato nell’Allegato A del D.M. 14 gennaio 2008, si possono ottenere i valori dei suddetti

parametri spettrali (ag, F0 e T*c) del sito in esame utilizzando come riferimento le informazioni disponibili nelreticolo di riferimento (FIGURA 3.5).

FIGURA 3.5 – Vertici della griglia di riferimentofonte: http://www.geostru.com/geoapp/Parametri-Sismici.aspx

Si valutano i parametri spettrali ag, F0 e T*c per il sito di progetto (approccio “sito-dipendente”) a titoloesemplificativo considerando l’amplificazione stratigrafica e topografica (T1) (Cap. 3.2 del D.M. 2008) lacategoria del sottosuolo (C) e la classe d’uso della costruzione (II) (Cap. 2.4 del D.M. 2008).

Per le analisi di microzonizzazione sismica si utilizzano i dati di scuotimento sismico con tempi diritorno di TR=475.

Parametri sismici

Sito in esame. latitudine: 44,725216 longitudine: 11,277645 Classe: 2 Vita nominale: 50

Siti di riferimento Sito 1 ID: 15841 Lat: 44,7136Lon: 11,2400 Distanza: 3243,998 Sito 2 ID: 15842 Lat: 44,7149Lon: 11,3102 Distanza: 2818,337 Sito 3 ID: 15620 Lat: 44,7649Lon: 11,3085 Distanza: 5040,025 Sito 4 ID: 15619 Lat: 44,7636Lon: 11,2381 Distanza: 5287,333

Parametri sismici Categoria sottosuolo: C Categoria topografica: T1 Periodo di riferimento: 50anni Coefficiente cu: 1

Operatività (SLO): Probabilità di superamento: 81 % Tr: 30 [anni] ag: 0,044 g Fo: 2,508 Tc*: 0,256 [s]


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Danno (SLD): Probabilità di superamento: 63 % Tr: 50 [anni] ag: 0,056 g Fo: 2,483 Tc*: 0,269 [s]

Salvaguardia della vita (SLV): Probabilità di superamento: 10 % Tr: 475 [anni] ag: 0,157 g Fo: 2,591 Tc*: 0,273 [s]

Prevenzione dal collasso (SLC): Probabilità di superamento: 5 % Tr: 975 [anni] ag: 0,209 g Fo: 2,536 Tc*: 0,279 [s]

Coefficienti Sismici SLO:

Ss: 1,500Cc: 1,650St: 1,000Kh: 0,013Kv: 0,007Amax: 0,642Beta: 0,200

SLD:Ss: 1,500Cc: 1,620St: 1,000Kh: 0,017Kv: 0,008Amax: 0,823Beta: 0,200

SLV:Ss: 1,460Cc: 1,610St: 1,000Kh: 0,055Kv: 0,027Amax: 2,245 (Amax/g=0,2288)Beta: 0,240

SLC:Ss: 1,380Cc: 1,600St: 1,000Kh: 0,081


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Kv: 0,040Amax: 2,834Beta: 0,280

Le coordinate espresse in questo file sono in ED50Geostru software - www.geostru.com

Magnitudo di progetto

La zonizzazione sismica ZS9 pone come magnitudo attesa massima nella zona sismogenetica 912 ilvalore di M = 6,14. Nei tempi storici erano stati stimati eventi con magnitudo di 5,6. Durante gli eventi delmaggio 2012 si sono liberate energie sismiche sulla dorsale ferrarese con magnitudo di 5,9 (che è stato stimatoda Picotti, 2013, come evento con TR di 1000 anni). Conservativamente lo scrivente adotterà per le analisidella liquefazione delle sabbie la magnitudo di 6,14.

Magnitudo di progettoM = 6,14 Mw

In FIGURA 3.6 sono riportati i sismi che hanno colpito la provincia di Ferrara in tempi storicirelativamente recenti; i terremoti storici in questa area allo studio sono decisamente più bassi.

Comune Lat. Lon. Imax MwARGENTA 44.61459 11.83658 9 6,1ARGENTA 44.61459 11.83658 9 6,1BONDENO 44.88857 11.41666 8 5,6CENTO 44.72685 11.28937 7 5,2CODIGORO 44.83096 12.10568 <= 6 4,8COMACCHIO 44.69444 12.18290 7 5,2COPPARO 44.89391 11.82986 8 5,6FERRARA 44.83559 11.61842 8 5,6FORMIGNANA 44.84187 11.85894 8 5,6JOLANDA DI SAVOIA 44.88518 11.97726 7 5,2LAGOSANTO 44.76249 12.13965 7 5,2MASI TORELLO 44.79369 11.79704 8 5,6MASSA FISCAGLIA 44.80818 12.01334 7 5,2MESOLA 44.92060 12.23033 <= 6 4,8MIGLIARINO 44.77058 11.93149 8 5,6MIRABELLO 44.82534 11.46031 8 5,6OSTELLATO 44.74516 11.94085 8 5,6POGGIO RENATICO 44.76571 11.48392 8 5,6PORTOMAGGIOR 44.69759 11.80509 8 5,6RO 44.94634 11.76146 8 5,6SANT’AGOSTINO 44.79258 11.38519 8 5,6VIGARANO MAINARDA 44.84191 11.49759 8 5,6VOGHIERA 44.75737 11.75011 8 5,6TRESIGALLO 44.81771 11.89393 8 5,6GORO 44.85334 12.30076 <= 6 4.8MIGLIARO 44.79835 11.97311 7 5.2Mw=0,430Imax+2.182

FIGURA 3.6 - Sismi che hanno colpito la provincia di Ferrara in tempi storici

http://www.geostru.com/


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3.2. VERIFICA DELLA RESISTENZA ALLA LIQUEFAZIONE DELLE SABBIE

L’obiettivo della riduzione del rischio sismico passa anche per l’analisi delle componenti territoriali chepossono innescare fenomeni negativamente impattanti con le strutture antropiche e la loro sicurezza. Valecomunque la pena evidenziare che laddove sono presenti i caratteri predisponenti, non è detto che si possanorealizzare le condizioni di cause scatenanti; ovvero un terreno sabbioso può avere tutti i requisiti granulometricie di addensamento per liquefarsi, ma nell’area non si verificherà un sisma con energia sufficiente ad indurreliquefazione.

In particolare vengono ritenuti motivi di esclusione dalla verifica a liquefazione, la verifica di almenouna di queste circostanze:

1. Eventi sismici attesi di magnitudo di momento Mw inferiore a 6 e durata inferiore a 15 sec. (“LaLiquefazione del terreno in condizioni sismiche” – Crespellani, Nardi, Simoncini – Zanichelli 1988).

2. Accelerazioni massime attese al piano campagna in condizioni free-field minori di 0,1g;3. Accelerazioni massime al paino campagna in condizioni free-field minori di 0,15g e terreni con

caratteristiche ricadenti in una delle tre seguenti categorie:-frazione di fine, FC, superiore al 20%, con indice di plasticità PI>10;FC 35% e resistenza (N1)60>20;FC 5% e resistenza (N1)60>25

Dove (N1)60 è il valore normalizzato della resistenza penetrometrica della prova SPT.4. Distribuzione granulometrica esterna alle zone indicate nella FIGURA 3.7 da distinguere i materiali

in funzione del coefficiente di uniformità Uc<3,5 o Uc>3,5.5. Profondità media stagionale della falda superiore ai 15m dal piano campagna.6. Copertura di strati superficiali non liquefacibili con spessore maggiore di 3m, oppure con spessore

maggiore di 5m per magnitudo maggiori di M>7.7. Un ulteriore motivo di esclusione dalla verifica di liquefazione è dato dal valore della densità

relativa Dr del deposito. Gibbs ha eseguito diversi studi su risultati di vari autori stabilendo che una densitàrelativa pari a 70% è valore limite tra terreni liquefacibili e non liquefacibili (“Manuale di geotecnica per l’ingegneriacivile” di Nunziante Marino, Maggioli Editore, 2006), di conseguenza tutti i terreni con Dr > 70% vengonoautomaticamente esclusi dalla verifica alla liquefazione.

FIGURA 3.7 - Fasce granulometriche per la valutazione preliminare della suscettibilitàalla liquefazione di un terreno

Il D.M. 14/01/2008 ha riassunto in questi 5 punti i casi in cui non è prevista liquefazione:


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Dalla relazione geologica della dott.ssa geol. Cecilia Agostini emerge che:- nella CPT1 è presente un livello liquefacibile dello spessore di 40 cm alla profondità di 4,20 m dal p.c.- nella CPT2 i livelli a rischio di liquefazione sono due, spessi 240 cm, rispettivamente a 3,60 e 4,60 m

dal p.c.- nella CPT3 risultano suscettibili a liquefazione i sedimenti al contorno della superficie freatica e i

sedimenti compresi tra 3,80 e 5,40 m dal p.c. con indice di liquefazione elevato.La verifica del rischio di liquefazione effettuata sulla base dei dati geofisici acquisiti tramite la prova

MASW individua il rischio di liquefazione per i sedimenti per il livello giacente 5 m di profondità e tra 10 e 12m dal p.c.; per quest’ultimo strato il rischio è escluso per la natura litologica coesiva e per il primo il rischio èriscontrabile solo in CPT3.

In sostanza i dati delle MASW permettono di confermare l’esclusione del rischio di liquefazione per iterreni indagati con CPT1 e CPT2 e di confermare il rischio per i terreni indagati con CPT3 e compresi tra3,80 e 5,40 m dal p.c.

Verranno ora di seguito riportate due verifiche della liquefazione delle sabbie effettuate dallo scriventerispettivamente a nord e a sud rispetto al sito allo studio, su prove penetrometriche statiche con punta elettricae piezocono, che presentano una stratigrafia simile a quella del sito allo studio.

Per il calcolo si è considerata una magnitudo di 6,14 e un’accelerazione di progetto di 0,23g.Ai fini del calcolo è stata considerata la prova penetrometrica statica con punta elettrica e piezocono

CPTU2 con rif. U18-15 e CPTU1 con rif. U17-14. In FIGURA 3.8 si riportano i diagrammi di resistenza e laubicazione rispetto al sito allo studio

UBICAZIONE PROVE PENETROMETRICHE STATICHE CON PUNTA ELETTRICA


Cento pag. 20

rif 17-14 rif 18-15

Diagrammi di resistenza a confronto

In FIGURA 3.9, si riporta il diagramma del CRR e del CSR, dove si evidenziano strati in cui il fattore diresistenza alla liquefazione è inferiore a 1,00 per le due prove considerate.

Nella stessa figura è riportato il valore dell’indice del potenziale di liquefazione IPL.


Cento pag. 21

CPTU1 rif u17-14 CPTU2 rif U18-15

Per quantificare il tipo di ripercussioni sulle strutture costruite in un determinato sito, dal punto di vista

ingegneristico, si ricorre al calcolo dell’indice del potenziale di liquefazione, IL, definito dalla seguente

relazione:

dzzwzFIL )()(200 , eq. 3.2

in cui z è la profondità dal piano di campagna in metri e w(z)=10-0.5z

Ad una quota z il fattore F(z)=F vale:

LFF 1 se FL 1.0

0F se FL>1.0

dove FL è il fattore di sicurezza alla liquefazione alla quota considerata.

Con il software si calcola nei primi 20,00 m, il valore del potenziale di liquefazione per tutti gli strati

incoerenti.

I terreni in esame risultano avere un rischio di liquefazione che passa da moderato ad alto (IPL =

3,90/6,64) se sollecitati da un sisma di Mw=6,14 ed una accelerazione di 0,23g.

Potenziale Liquefazione IPL ClassificazioneIPL = 0 Non liquefacibile

0 < IPL 2 Basso2 < IPL 5 Moderato5 < IPL 15 Alto

IPL 15 Molto AltoTabella 3.2 – Classificazione indice potenziale liquefazione


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CPTU PotenzialeLiquefazione IPL

CPTU2 rif 18-15 3,90CPTU1 rif 17-14 6,64

Tabella 3.3 – Indice potenziale liquefazione calcolato per la CPTU1

Va dunque evidenziato che i terreni in esami presentano un grado di rischio alla liquefazione damoderato ad alto, secondo lo scrivente il tema deve essere dunque approfondito, al momento con i dati che sihanno in possesso non è possibile spingersi oltre.

3.3. CALCOLO CEDIMENTI POSTSISMICI NEI TERRENI GRANULARI

Si riporta a titolo esemplificativo il risultato del calcolo per le due prove penetrometriche statiche conpunta elettrica.

Dalle elaborazioni informatiche, si ricava che con una Magnitudo di 6,14 e P.G.A. di 0,23g, alcuni deilivelli hanno il fattore di resistenza alla liquefazione inferiore a 1,00, determinando cedimenti post sismici neiterreni granulari pari a 6,92 cm per la prova CPTU1 rif 17-14 e 9,37 cm per la CPTU2 rif 18-15 (Tabella 3.4).

CPTU Cedimenti postsismici (cm)CPTU1 rif 17-14 6,92CPTU2 rif 18-15 9,37

Tabella 3.4 – Cedimenti post-sismici

La presenza di terreni liquefacibili con indice di potenziale di liquefazione talora attorno a 4, puressendo moderato, può rendere necessario il ricorso a sistemi di consolidamento dei terreni di fondazione, chepossono essere di tipo attivo o di tipo passivo.

Lo scrivente ritiene che in questo contesto stratigrafico e sismico, il ricorso a sistemi passivi siasufficiente (sistemi atti a consentire la dissipazione delle sovrapressioni neutre, dovute al sisma). I sistemipassivi possono contemplare pali in ghiaia, dreni, trincee o pozzi.


Cento pag. 23

3.3. CALCOLO CEDIMENTI POSTSISMICI IN TERRENI COESIVI

Per l’Atto di Indirizzo nr.112/2007 ,nei depositi coesivi molto soffici (cu 70kPa) e plastici (Ip 30%)

in cui si prevede un incremento delle pressioni interstiziali 3.0'0u

durante il terremoto di riferimento deve essere stimato il cedimento di riconsolidazione conseguente alladissipazione delle pressioni interstiziali accumulatesi durante il terremoto.

Tale rapporto può essere valutato dal grafico riportato in FIGURA 3.10 in funzione della deformazioneindotta dal terremoto di progetto negli strati di terreno.

Tale deformazione è valutabile utilizzando la seguente espressione:

deformazione (%) max g,rif v0 d10.65 a S rG

eq. (3.3)

agrif= accelerazione di riferimento per il comune allo studio (Cento arif=0,157g)

S= fattore di amplificazione funzione della velocità di propagazione delle onde di taglio Vs e dunque

della stratigrafia dei terreni (nel caso in esame F.A.=1,5 – PIANURA2);

svo= carico litostatico in termini di tensioni totali a metà dello strato considerato

rd= 1-0,015z (da Atto indirizzo, n.112/2007)

G= valore ridotto di Go funzione dell’accelerazione amax.

Go=modulo di taglio alle piccole deformazioni.

FIGURA 3.10: Valore del rapporto di pressione interstiziale ru in funzione della deformazione di taglio massima indotta dal terremoto

Non avendo a disposizione dati sul sito per caratterizzare lo strato di argille moderatamente consistentipresenti da -5,00 m da p.c. fino a 9,00 m da p.c.,vista la buona omogeneità stratigrafica presentata con laprova CPTU1 rif 17-14, per il calcolo dei cedimenti post-sismici per terreni coesivi soffici verranno ripropostii calcoli effettuati per l’appunto per la prova CPTU1 rif 17-14.


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La stratigrafia rilevata dalla prova penetrometrica statica bibliografica con punta elettrica e sismoconoSCPTU1, è caratterizzata da uno strato di sedimenti prevalentemente coesivi poco consistenti con un valore diRp medio pari a 4,3 kg/cm2, presente tra -6,00 m da p.c. e -7,50 m da p.c. (Strato1) e da uno strato disedimenti prevalentemente coesivi moderatamente consistenti con un valore di Rp medio pari a 6,7 kg/cm2,presente dalla profondità di -7,50 m da p.c. fino a -10,00 m da p.c. (Strato2).


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Questi 2 strati immersi in falda presentano valori di coesione media rispettivamente pari a 20 kPa e31kPa per cui inferiori al valore di riferimento normativo (Cu 70kPa); supponendo di avere un indice diplasticità Ip superiore al 30% (valore di riferimento normativo) in via del tutto conservativa si procede alcalcolo dei cedimenti post-sismici nei terreni coesivi soffici.

Pertanto, una volta soddisfatte le condizioni iniziali di calcolo (IP 30 e Cu 70 kPa), si necessitaverificare che il valore di ru sia maggiore o minore di 0,3.

Il modulo di taglio a piccole deformazioni G0 per i terreni coesivi è stato determinato interpolando ilvalore di resistenza alla punta media dei 2 strati coesivi (strato 1 - 430 kPa e strato 2- 670 kPa) ed il valore diPGA (0,157g x 1,50 = 0,235g), per cui il rapporto G/G0 è pari a 0,44 (FIGURA 3.11).

STRATO1 STRATO2

FIGURA 3.11 - Fattore di riduzione del modulo di taglio G in funzione dell’accelerazione (ag,rif) (AGI, 2005)

Il modulo di taglio alle basse deformazioni Go si ottiene con le correlazione da Rp e indice dei vuotiproposta da Mayne e Rix (1993). I valori ricavati sono molto prossimi a quelli misurati con la prova SCPTU.

Strato 2

Strato 1


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L’indice dei vuoti eo è stato estrapolato attraverso edometrie di prove bibliografiche eseguite sulla medesimaunità geologica a Cento.

In FIGURA 3.12 si ricava il valore finale del rapporto di pressione interstiziale ru per i due stratianalizzati.

FIGURA 3.12 – Valori di ru per i 2 strati

Strato 1

Strato 2


Cento pag. 27

Come si può notare, il rapporto di pressione interstiziale medio per i due strati è superiore a 0,3:

ru = u/ ’v0 = 0,57/0,54 > 0,30

pertanto, in base alle condizioni descritte dall’Atto di indirizzo n°112/2007, occorre procedere al

calcolo del cedimento post sismico in questi 2 strati di terreno coesivo.

Per il calcolo del cedimento post-sismico si ricorre all’equazione 3.4:

0

0

'1

1log1 ue

CrHH eq. 3.4

Sostituendo con i seguenti valori:

Strato 1 Strato 2

H = 1,50 m H = 2,50 m

= 1,25 (valore compreso tra 1 e 1,5) = 1,25 (valore compreso tra 1 e 1,5)

e0 = 0,95 e0 = 0,95

u/ ’0) = 0,578 (FIGURA 3.12) u/ ’0) = 0,542 (FIGURA 3.12)

Sulla base di dati bibliografici si ricava il coefficiente di compressibilità del terreno Cc, da cui poi siricava il Cr:

Cc=0,15 Cr = 0,225 x 0,15 = 0,033 (FIGURA 3.13)

Sostituendo, si ricava che il cedimento totale della curva media, dato dalla somma dei due strati è:

DH= 2,98cm

CEDIMENTO POST-SISMICO IN TERRENI COESIVI SOFFICI CON Cu<70kPa e IP>30%

Spessore strato H = 150 cmH (mm) = 20 Cc= 0,15

SH1 iniziale e0= 0,914 Cr= 0,0330e0= 0,95

Calcolo del cedimento post-sismico nei terreni coesivi sofficiminimo DH= 0,67 cm rapporto ru= 0,387

medio DH= 1,19 cm rapporto ru= 0,578

massimo DH= 1,59 cm rapporto ru= 0,685

0

0

'1

1log1 ue

CrHH

CEDIMENTO POST-SISMICO IN TERRENI COESIVI SOFFICI CON Cu<70kPa e IP>30%

Spessore strato H = 250 cmH (mm) = 20 Cc= 0,15

SH1 iniziale e0= 0,914 Cr= 0,0330e0= 0,95

Calcolo del cedimento post-sismico nei terreni coesivi sofficiminimo DH= 1,02 cm rapporto ru= 0,359

medio DH= 1,79 cm rapporto ru= 0,542

massimo DH= 2,50 cm rapporto ru= 0,664

0

0

'1

1log1 ue

CrHH

Quindi nel sito in esame si può ipotizzare un cedimento post-sismico in terreni coesivi di circa 3 cm.

Strato 1

Strato 2


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6. CONCLUSIONI

- Per la mitigazione del rischio sismico dell’area modifica di classificazione da zona G1 a nuova zona C.20nel Piano della Ricostruzione del comune di Cento dell’area censita al NTC del comune di Cento (FE) aiseguenti mappali: Fg. 49 mapp. 2175, sono state prese in considerazione alcune indagini bibliografiche:

1) n. 3 prove penetrometriche statiche CPT, spinte fino alla profondità massima di -25,20 m dal p.c.,eseguite nel dicembre 2014 dalla ditta Demetra srl., eseguite nel lotto adiacente a quello in esame.

2) n. 1 indagine sismica, realizzata tramite la tecnica MASW attiva e passiva che ha potuto investigare iterreni fino a oltre 30 m di profondità.

3) n. 2 prove penetrometriche statiche con punta elettrica e piezocono eseguite dallo scriventerispettivamente a nord e a sud del sito in esame

Non è stato possibile eseguire le prove fino alla profondità di -30,00 m da p.c. per la presenza di terrenisaturi fin dal piano campagna, con basse resistenze al taglio, che non hanno offerto un adeguato ancoraggiodel penetrometro. In profondità infatti sono presenti terreni argillosi molto consistenti, che offrono alti attritilaterali lungo la batteria delle aste, sollecitando gli ancoraggi oltre la resistenza del terreno superficiale troppobagnato.

Attraverso questi dati bibliografici si ricava che la stratigrafia dell’area allo studio è caratterizzata daterreni coesivi fino alla profondità di -30,00 m da p.c..

- Dal punto di vista geomorfologico l’assetto del territorio su cui si interviene risulta determinatoessenzialmente da una dinamica di tipo fluviale che ha generato nel corso del tempo e mediante il susseguirsidi eventi, il deposito e l’accumulo di sedimenti a bassa energia idrodinamica (sedimenti alluvionali distali).

L’area presenta criticità idrauliche; di fatto è stata soggetta ad allagamenti persistenti in seguito aprecipitazioni intense. Le frequenti precipitazioni di questo periodo alterano in modo significativo i livelli difalda rendendoli sempre più prossimi ai piani campagna, imbibendo i terreni superficiali. Gli ultimi allagamentipersistenti risalgono all’ottobre del 2005 con lo straripamento del canale di Cento.

- Al momento delle prove il livello statico della falda è stata registrata alla quota di -1,70 /-1,90 m dalp.c.

Dall’osservazione dei dati storici reperiti presso le banche dati consultabili della Regione EmiliaRomagna, si stima un’oscillazione stagionale della falda indicativamente compresa tra -0,60 m e -2,00 m da p.c.

Il livello freatico potrebbe oscillare rispetto ai valori riscontrati in tal giorno, solo un monitoraggio di unanno idrogeologico permetterebbe di valutare le oscillazioni stagionali di queste quote.

- Il valore di Vs30 misurato è di 192 m/sec per cui il sito è soggetto ad amplificazione sismica. Taleamplificazione è fornita dall’Atto di Indirizzo 112/2007 della R.E.R. ed altresì, è calcolabile con i procedimentidettati dal D.M. 14/01/2008.

Secondo l’Atto di Indirizzo regionale in ambito di pianura caratterizzato da profilo stratigraficocostituito da alternanze di sabbie e peliti (PIANURA 2), come nel caso in esame, per suoli caratterizzati davalori di Vs30 fino a 300 m/s si dovrà adottare un fattore di amplificazione sismica F.A.=1,50 per cuil’accelerazione diventerà P.G.A.=0,235g.

Secondo il vigente D.M. 14/01/2008 l’accelerazione sitospecifica è stata calcolata in 0,157g,l’amplificazione sismica Ss è stata invece calcolata in 1,46, per cui P.G.A. = 0,228g.

La magnitudo massima attesa nei tempi di ritorno adottati è di 6,14 Mw, dato che l’area allo studioricade all’interno della zona sismogenetica 912. Gli eventi sismici del maggio 2012 hanno dato valori di 5,9.

- Dalla relazione geologica della dott.ssa geol. Agostini emerge che: nella CPT1 è presente un livelloliquefacibile dello spessore di 40 cm alla profondità di 4,20 m dal p.c., nella CPT2 i livelli a rischio diliquefazione sono due, spessi 240 cm, rispettivamente a 3,60 e 4,60 m dal p.c.


Cento pag. 29

- nella CPT3 risultano suscettibili a liquefazione i sedimenti al contorno della superficie freatica e isedimenti compresi tra 3,80 e 5,40 m dal p.c. con indice di liquefazione elevato.

La verifica del rischio di liquefazione effettuata sulla base dei dati geofisici acquisiti tramite la provaMASW individua il rischio di liquefazione per i sedimenti per il livello giacente 5 m di profondità e tra 10 e 12m dal p.c.; per quest’ultimo strato il rischio è escluso per la natura litologica coesiva e per il primo il rischio èriscontrabile solo in CPT3.

In sostanza i dati delle MASW permettono di confermare l’esclusione del rischio di liquefazione per iterreni indagati con CPT1 e CPT2 e di confermare il rischio per i terreni indagati con CPT3 e compresi tra3,80 e 5,40 m dal p.c.

Per la verifica della liquefazione delle sabbie lo scrivente propone anche due verifiche effettuaterispettivamente a nord e a sud rispetto al sito allo studio, su prove penetrometriche statiche con punta elettricae piezocono, che presentano una stratigrafia simile a quella del sito allo studio.

Per il calcolo si è considerata una magnitudo di 6,14 e un’accelerazione di progetto di 0,23g.

I terreni in esame risultano avere un rischio di liquefazione che passa da moderato ad alto (IPL =

3,90/6,64) se sollecitati da un sisma di Mw=6,14 ed una accelerazione di 0,23g.

Dai calcoli emerge che nell’area di studio il fenomeno della liquefazione è un effetto di sito atteso,secondo lo scrivente il tema deve essere dunque approfondito.

Dalle elaborazioni informatiche, si è inoltre ricavato che con una Magnitudo di 6.14, si determinanocedimenti post sismici nei terreni granulari saturi pari a 6,92/9,37 cm.

- Il cedimento post-sismico in terreni coesivi soffici risulta dell’ordine dei 3 cm ricavato dall’analisi dellaprova bibliografica di 2 strati di terreni immersi in falda presenti da -6,00 m da p.c. fino a 10,00 m da p.c. .Nello specifico uno strato di sedimenti prevalentemente coesivi poco consistenti con un valore di Rp mediopari a 4,3 kg/cm2, presente tra -6,00 m da p.c. e -7,50 m da p.c. (Strato1) e uno strato di sedimentiprevalentemente coesivi moderatamente consistenti con un valore di Rp medio pari a 6,7 kg/cm2, presente tra-7,50 m da p.c. e -10,00 m da p.c. (Strato2).

- N.B. Si fa presente che la liquefazione delle sabbie non è un fenomeno escludente l’edificabilità, ma èsolo un fattore condizionante, per cui occorrerà, in fase progettuale, definire delle soluzioni tecniche chelimitino l’accadimento di problematiche legate all’instabilità dei terreni. L’Allegato 4 alla Determinazione delDirigente n° 12418 del 02/10/2012 approvata dalla Giunta Regionale, descrive per esempio una panoramicadelle possibilità tecniche già adottate in diversi paesi soggetti a queste problematiche. Occorre imparare aconvivere con il rischio sismico adottando idonee soluzioni tecniche, che non lo facciano temere.

Codigoro, lì 05/03/2015Dott. Geol. Thomas Veronese

DEMETRA srlVia dei Carriolanti 1644047 S. Agostino FE

riferimento

n° verb.accett.

113-2014

Committente:Cantiere:Località:

D´AGOSTINOPIANO DELLA RICOSTRUZIONECENTO

U.M.: kg/cm²

Pagina: 1Elaborato:

FON071

CPT 1

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

-1,70 m da p.c.

Software by dott. Geol. Diego Merlin 0425-840820

PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICAPROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICALETTURE CAMPAGNA E VALORI TRASFORMATILETTURE CAMPAGNA E VALORI TRASFORMATI

H L1 L2 Lt qc fs F Rfm - - - kg/cm² kg/cm² - %


0,20 0,00 0,87 00,40 11,0 24,0 11,00 0,87 13 7,90,60 11,0 24,0 11,00 0,93 12 8,50,80 17,0 31,0 17,00 1,20 14 7,11,00 32,0 50,0 32,00 2,13 15 6,71,20 41,0 73,0 41,00 1,93 21 4,71,40 23,0 52,0 23,00 1,00 23 4,31,60 13,0 28,0 13,00 1,07 12 8,21,80 11,0 27,0 11,00 0,53 21 4,82,00 10,0 18,0 10,00 0,33 30 3,32,20 12,0 17,0 12,00 0,40 30 3,32,40 8,0 14,0 8,00 1,20 7 15,02,60 19,0 37,0 19,00 0,87 22 4,62,80 9,0 22,0 9,00 0,53 17 5,93,00 7,0 15,0 7,00 0,40 18 5,73,20 8,0 14,0 8,00 0,47 17 5,93,40 9,0 16,0 9,00 0,33 27 3,73,60 10,0 15,0 10,00 0,33 30 3,33,80 14,0 19,0 14,00 0,33 42 2,44,00 17,0 22,0 17,00 0,60 28 3,54,20 26,0 35,0 26,00 0,60 43 2,34,40 20,0 29,0 20,00 0,53 38 2,74,60 16,0 24,0 16,00 0,60 27 3,84,80 10,0 19,0 10,00 0,53 19 5,35,00 10,0 18,0 10,00 0,47 21 4,75,20 10,0 17,0 10,00 0,33 30 3,35,40 8,0 13,0 8,00 0,40 20 5,05,60 7,0 13,0 7,00 0,33 21 4,75,80 7,0 12,0 7,00 0,40 18 5,76,00 8,0 14,0 8,00 0,33 24 4,16,20 7,0 12,0 7,00 0,40 18 5,76,40 8,0 14,0 8,00 0,47 17 5,96,60 7,0 14,0 7,00 0,47 15 6,76,80 8,0 15,0 8,00 0,40 20 5,07,00 9,0 15,0 9,00 0,47 19 5,27,20 10,0 17,0 10,00 0,53 19 5,37,40 12,0 20,0 12,00 0,67 18 5,67,60 10,0 20,0 10,00 0,53 19 5,37,80 10,0 18,0 10,00 0,47 21 4,78,00 10,0 17,0 10,00 0,60 17 6,08,20 12,0 21,0 12,00 0,60 20 5,08,40 13,0 22,0 13,00 0,67 19 5,28,60 13,0 23,0 13,00 0,80 16 6,28,80 12,0 24,0 12,00 0,73 16 6,19,00 14,0 25,0 14,00 0,80 18 5,79,20 17,0 29,0 17,00 0,93 18 5,59,40 26,0 40,0 26,00 1,27 20 4,99,60 28,0 47,0 28,00 1,53 18 5,59,80 30,0 53,0 30,00 1,73 17 5,8

10,00 30,0 56,0 30,00 1,67 18 5,610,20 29,0 54,0 29,00 1,87 16 6,410,40 29,0 57,0 29,00 1,60 18 5,510,60 26,0 50,0 26,00 1,67 16 6,410,80 28,0 53,0 28,00 1,73 16 6,211,00 30,0 56,0 30,00 1,93 16 6,411,20 38,0 67,0 38,00 2,07 18 5,411,40 35,0 66,0 35,00 2,27 15 6,511,60 31,0 65,0 31,00 1,53 20 4,911,80 37,0 60,0 37,00 2,07 18 5,612,00 25,0 56,0 25,00 1,67 15 6,712,20 34,0 59,0 34,00 1,87 18 5,512,40 39,0 67,0 39,00 2,53 15 6,512,60 40,0 78,0 40,00 2,73 15 6,812,80 42,0 83,0 42,00 2,07 20 4,913,00 43,0 74,0 43,00 2,80 15 6,513,20 46,0 88,0 46,00 2,93 16 6,413,40 48,0 92,0 48,00 3,20 15 6,713,60 43,0 91,0 43,00 3,13 14 7,313,80 43,0 90,0 43,00 2,67 16 6,214,00 48,0 88,0 48,00 2,87 17 6,014,20 45,0 88,0 45,00 2,93 15 6,514,40 50,0 94,0 50,00 2,87 17 5,714,60 47,0 90,0 47,00 2,93 16 6,214,80 40,0 84,0 40,00 2,07 19 5,215,00 41,0 72,0 41,00 2,53 16 6,2

15,20 37,0 75,0 37,00 2,13 17 5,815,40 38,0 70,0 38,00 2,00 19 5,315,60 39,0 69,0 39,00 2,13 18 5,515,80 43,0 75,0 43,00 1,67 26 3,916,00 45,0 70,0 45,00 1,67 27 3,716,20 44,0 69,0 44,00 2,20 20 5,016,40 56,0 89,0 56,00 2,80 20 5,016,60 57,0 99,0 57,00 3,07 19 5,416,80 48,0 94,0 48,00 2,67 18 5,617,00 47,0 87,0 47,00 2,87 16 6,117,20 51,0 94,0 51,00 3,00 17 5,917,40 56,0 101,0 56,00 2,93 19 5,217,60 48,0 92,0 48,00 2,13 23 4,417,80 52,0 84,0 52,00 2,93 18 5,618,00 50,0 94,0 50,00 2,40 21 4,818,20 47,0 83,0 47,00 2,67 18 5,718,40 61,0 101,0 61,00 3,13 19 5,118,60 73,0 120,0 73,00 3,60 20 4,918,80 78,0 132,0 78,00 3,67 21 4,719,00 68,0 123,0 68,00 3,47 20 5,119,20 65,0 117,0 65,00 3,20 20 4,919,40 54,0 102,0 54,00 2,40 23 4,419,60 59,0 95,0 59,00 2,47 24 4,219,80 55,0 92,0 55,00 3,00 18 5,520,00 44,0 89,0 44,00 2,07 21 4,720,20 56,0 87,0 56,00 2,67 21 4,820,40 51,0 91,0 51,00 3,40 15 6,720,60 59,0 110,0 59,00 2,07 29 3,520,80 67,0 98,0 67,00 1,87 36 2,821,00 87,0 115,0 87,00 2,80 31 3,221,20 42,0 84,0 42,00 2,47 17 5,921,40 49,0 86,0 49,00 3,00 16 6,121,60 52,0 97,0 52,00 3,00 17 5,821,80 58,0 103,0 58,00 3,00 19 5,222,00 52,0 97,0 52,00 2,73 19 5,322,20 47,0 88,0 47,00 2,73 17 5,822,40 49,0 90,0 49,00 2,60 19 5,322,60 57,0 96,0 57,00 2,33 24 4,122,80 56,0 91,0 56,00 2,40 23 4,323,00 49,0 85,0 49,00 2,53 19 5,223,20 48,0 86,0 48,00 2,67 18 5,623,40 46,0 86,0 46,00 2,53 18 5,523,60 61,0 99,0 61,00 2,53 24 4,123,80 65,0 103,0 65,00 2,07 31 3,224,00 81,0 112,0 81,00 3,87 21 4,824,20 94,0 152,0 94,00 3,53 27 3,824,40 79,0 132,0 79,00 3,80 21 4,824,60 64,0 121,0 64,00 3,67 17 5,724,80 58,0 113,0 58,00 2,73 21 4,725,00 53,0 94,0 53,00 2,47 21 4,725,20 62,0 99,0 62,00

H = profonditàL1 = prima lettura (punta)L2 = seconda lettura (punta + laterale)Lt = terza lettura (totale)CT =10,00 costante di trasformazione

qc = resistenza di puntafs = resistenza laterale calcolata

0.20 m sopra quota qcF = rapporto Begemann (qc / fs)Rf = rapporto Schmertmann (fs / qc)*100


riferimento

n° verb.accett.

113-2014



U.M.: kg/cm²

Pagina: 1Elaborato:

FON071

CPT 2

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

-1,90 m da p.c.





0,20 0,00 0,47 00,40 7,0 14,0 7,00 0,47 15 6,70,60 7,0 14,0 7,00 0,47 15 6,70,80 12,0 19,0 12,00 0,67 18 5,61,00 12,0 22,0 12,00 0,73 16 6,11,20 15,0 26,0 15,00 0,67 22 4,51,40 15,0 25,0 15,00 0,53 28 3,51,60 14,0 22,0 14,00 0,33 42 2,41,80 17,0 22,0 17,00 0,67 25 3,92,00 12,0 22,0 12,00 0,53 23 4,42,20 10,0 18,0 10,00 0,47 21 4,72,40 7,0 14,0 7,00 0,47 15 6,72,60 5,0 12,0 5,00 0,33 15 6,62,80 7,0 12,0 7,00 0,40 18 5,73,00 7,0 13,0 7,00 0,33 21 4,73,20 8,0 13,0 8,00 0,40 20 5,03,40 6,0 12,0 6,00 0,47 13 7,83,60 15,0 22,0 15,00 0,40 38 2,73,80 18,0 24,0 18,00 0,53 34 2,94,00 14,0 22,0 14,00 0,40 35 2,94,20 14,0 20,0 14,00 0,47 30 3,44,40 13,0 20,0 13,00 0,53 25 4,14,60 21,0 29,0 21,00 0,40 53 1,94,80 22,0 28,0 22,00 0,40 55 1,85,00 15,0 21,0 15,00 0,40 38 2,75,20 8,0 14,0 8,00 0,53 15 6,65,40 10,0 18,0 10,00 0,60 17 6,05,60 7,0 16,0 7,00 0,40 18 5,75,80 7,0 13,0 7,00 0,40 18 5,76,00 8,0 14,0 8,00 0,40 20 5,06,20 7,0 13,0 7,00 0,40 18 5,76,40 7,0 13,0 7,00 0,60 12 8,66,60 9,0 18,0 9,00 0,60 15 6,76,80 8,0 17,0 8,00 0,53 15 6,67,00 11,0 19,0 11,00 0,53 21 4,87,20 10,0 18,0 10,00 0,53 19 5,37,40 10,0 18,0 10,00 0,53 19 5,37,60 12,0 20,0 12,00 0,60 20 5,07,80 10,0 19,0 10,00 0,60 17 6,08,00 11,0 20,0 11,00 0,67 16 6,18,20 12,0 22,0 12,00 0,67 18 5,68,40 13,0 23,0 13,00 0,73 18 5,68,60 12,0 23,0 12,00 0,60 20 5,08,80 12,0 21,0 12,00 0,80 15 6,79,00 13,0 25,0 13,00 0,80 16 6,29,20 18,0 30,0 18,00 1,00 18 5,69,40 23,0 38,0 23,00 1,40 16 6,19,60 26,0 47,0 26,00 1,60 16 6,29,80 29,0 53,0 29,00 2,00 15 6,9

10,00 35,0 65,0 35,00 2,07 17 5,910,20 38,0 69,0 38,00 2,27 17 6,010,40 35,0 69,0 35,00 2,47 14 7,110,60 31,0 68,0 31,00 2,47 13 8,010,80 32,0 69,0 32,00 2,13 15 6,711,00 34,0 66,0 34,00 2,33 15 6,911,20 36,0 71,0 36,00 2,53 14 7,011,40 37,0 75,0 37,00 2,47 15 6,711,60 41,0 78,0 41,00 2,47 17 6,011,80 42,0 79,0 42,00 2,67 16 6,412,00 42,0 82,0 42,00 2,67 16 6,412,20 46,0 86,0 46,00 2,47 19 5,412,40 47,0 84,0 47,00 2,33 20 5,012,60 38,0 73,0 38,00 2,27 17 6,012,80 38,0 72,0 38,00 2,20 17 5,813,00 53,0 86,0 53,00 1,87 28 3,513,20 54,0 82,0 54,00 2,33 23 4,313,40 60,0 95,0 60,00 2,07 29 3,513,60 75,0 106,0 75,00 2,13 35 2,813,80 49,0 81,0 49,00 1,93 25 3,914,00 49,0 78,0 49,00 2,60 19 5,314,20 59,0 98,0 59,00 1,67 35 2,814,40 45,0 70,0 45,00 1,33 34 3,014,60 54,0 74,0 54,00 2,47 22 4,614,80 47,0 84,0 47,00 2,47 19 5,315,00 54,0 91,0 54,00 2,53 21 4,7

15,20 56,0 94,0 56,00 3,33 17 5,915,40 48,0 98,0 48,00 2,87 17 6,015,60 47,0 90,0 47,00 3,00 16 6,415,80 47,0 92,0 47,00 3,00 16 6,416,00 52,0 97,0 52,00 2,60 20 5,016,20 53,0 92,0 53,00 2,07 26 3,916,40 55,0 86,0 55,00 2,33 24 4,216,60 60,0 95,0 60,00 2,20 27 3,716,80 68,0 101,0 68,00 3,40 20 5,017,00 58,0 109,0 58,00 3,00 19 5,217,20 49,0 94,0 49,00 2,93 17 6,017,40 52,0 96,0 52,00 3,00 17 5,817,60 52,0 97,0 52,00 3,27 16 6,317,80 70,0 119,0 70,00 2,53 28 3,618,00 63,0 101,0 63,00 3,47 18 5,518,20 59,0 111,0 59,00 2,73 22 4,618,40 65,0 106,0 65,00 3,13 21 4,818,60 63,0 110,0 63,00 3,27 19 5,218,80 63,0 112,0 63,00 3,27 19 5,219,00 68,0 117,0 68,00 3,20 21 4,719,20 71,0 119,0 71,00 3,27 22 4,619,40 72,0 121,0 72,00 3,33 22 4,619,60 74,0 124,0 74,00 3,33 22 4,519,80 75,0 125,0 75,00 3,13 24 4,220,00 75,0 122,0 75,00 0,00 24 0,0





riferimento

n° verb.accett.

113-2014



U.M.: kg/cm²

Pagina: 1Elaborato:

FON071

CPT 3

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

-1,90 m da p.c.





0,20 0,00 0,87 00,40 14,0 27,0 14,00 0,87 16 6,20,60 14,0 27,0 14,00 0,93 15 6,60,80 15,0 29,0 15,00 1,33 11 8,91,00 17,0 37,0 17,00 0,87 20 5,11,20 21,0 34,0 21,00 0,93 23 4,41,40 20,0 34,0 20,00 0,53 38 2,71,60 23,0 31,0 23,00 0,53 43 2,31,80 22,0 30,0 22,00 0,60 37 2,72,00 20,0 29,0 20,00 0,47 43 2,42,20 10,0 17,0 10,00 0,53 19 5,32,40 11,0 19,0 11,00 0,53 21 4,82,60 8,0 16,0 8,00 0,40 20 5,02,80 6,0 12,0 6,00 0,67 9 11,23,00 9,0 19,0 9,00 0,67 13 7,43,20 8,0 18,0 8,00 0,47 17 5,93,40 14,0 21,0 14,00 0,47 30 3,43,60 15,0 22,0 15,00 0,60 25 4,03,80 16,0 25,0 16,00 0,40 40 2,54,00 20,0 26,0 20,00 0,40 50 2,04,20 22,0 28,0 22,00 0,47 47 2,14,40 18,0 25,0 18,00 0,53 34 2,94,60 28,0 36,0 28,00 0,60 47 2,14,80 27,0 36,0 27,00 0,60 45 2,25,00 27,0 36,0 27,00 0,53 51 2,05,20 22,0 30,0 22,00 0,47 47 2,15,40 21,0 28,0 21,00 0,40 53 1,95,60 18,0 24,0 18,00 0,53 34 2,95,80 8,0 16,0 8,00 0,67 12 8,46,00 10,0 20,0 10,00 0,33 30 3,36,20 9,0 14,0 9,00 0,33 27 3,76,40 7,0 12,0 7,00 0,40 18 5,76,60 8,0 14,0 8,00 0,40 20 5,06,80 7,0 13,0 7,00 0,40 18 5,77,00 8,0 14,0 8,00 0,47 17 5,97,20 8,0 15,0 8,00 0,47 17 5,97,40 10,0 17,0 10,00 0,67 15 6,77,60 10,0 20,0 10,00 0,73 14 7,37,80 10,0 21,0 10,00 0,87 11 8,78,00 12,0 25,0 12,00 0,87 14 7,38,20 12,0 25,0 12,00 0,87 14 7,38,40 13,0 26,0 13,00 0,80 16 6,28,60 15,0 27,0 15,00 0,80 19 5,38,80 14,0 26,0 14,00 0,87 16 6,29,00 15,0 28,0 15,00 0,80 19 5,39,20 18,0 30,0 18,00 1,00 18 5,69,40 20,0 35,0 20,00 0,93 22 4,79,60 20,0 34,0 20,00 0,93 22 4,79,80 21,0 35,0 21,00 1,13 19 5,4

10,00 25,0 42,0 25,00 1,47 17 5,910,20 29,0 51,0 29,00 1,73 17 6,010,40 35,0 61,0 35,00 1,93 18 5,510,60 33,0 62,0 33,00 2,40 14 7,310,80 31,0 67,0 31,00 2,20 14 7,111,00 33,0 66,0 33,00 2,07 16 6,311,20 31,0 62,0 31,00 2,07 15 6,711,40 31,0 62,0 31,00 2,07 15 6,711,60 34,0 65,0 34,00 2,60 13 7,611,80 39,0 78,0 39,00 2,60 15 6,712,00 43,0 82,0 43,00 3,07 14 7,112,20 51,0 97,0 51,00 3,33 15 6,512,40 48,0 98,0 48,00 2,93 16 6,112,60 50,0 94,0 50,00 3,53 14 7,112,80 45,0 98,0 45,00 3,27 14 7,313,00 42,0 91,0 42,00 2,73 15 6,513,20 42,0 83,0 42,00 3,13 13 7,513,40 51,0 98,0 51,00 3,00 17 5,913,60 53,0 98,0 53,00 3,20 17 6,013,80 53,0 101,0 53,00 3,40 16 6,414,00 46,0 97,0 46,00 3,20 14 7,014,20 51,0 99,0 51,00 2,87 18 5,614,40 54,0 97,0 54,00 3,47 16 6,414,60 49,0 101,0 49,00 3,20 15 6,514,80 49,0 97,0 49,00 2,80 18 5,715,00 44,0 86,0 44,00 3,40 13 7,7

15,20 43,0 94,0 43,00 2,80 15 6,515,40 44,0 86,0 44,00 2,87 15 6,515,60 44,0 87,0 44,00 2,87 15 6,515,80 38,0 81,0 38,00 2,60 15 6,816,00 39,0 78,0 39,00 2,60 15 6,716,20 43,0 82,0 43,00 2,67 16 6,216,40 47,0 87,0 47,00 2,60 18 5,516,60 49,0 88,0 49,00 2,73 18 5,616,80 54,0 95,0 54,00 3,07 18 5,717,00 56,0 102,0 56,00 3,13 18 5,617,20 48,0 95,0 48,00 2,60 18 5,417,40 54,0 93,0 54,00 2,60 21 4,817,60 60,0 99,0 60,00 2,80 21 4,717,80 66,0 108,0 66,00 3,00 22 4,518,00 56,0 101,0 56,00 3,40 16 6,118,20 54,0 105,0 54,00 2,80 19 5,218,40 51,0 93,0 51,00 1,93 26 3,818,60 49,0 78,0 49,00 1,53 32 3,118,80 66,0 89,0 66,00 1,80 37 2,719,00 71,0 98,0 71,00 3,27 22 4,619,20 75,0 124,0 75,00 3,33 23 4,419,40 82,0 132,0 82,00 3,27 25 4,019,60 77,0 126,0 77,00 3,40 23 4,419,80 71,0 122,0 71,00 3,00 24 4,220,00 76,0 121,0 76,00





riferimento

n° verb.accett.

113-2014



U.M.: kg/cm²

Pagina: 1Elaborato:

FON071

CPT 1

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

Preforo: m

-1,70 m da p.c.


PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICAPROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICADIAGRAMMI DI RESISTENZA E LITOLOGIADIAGRAMMI DI RESISTENZA E LITOLOGIA

Litologia:Penetrometro:Responsabile:Assistente:

Begemann [qc + qc/fs] 4 ZoneTG63-200S

Quota inizio:

Corr.astine: kg/ml

Cod. punta:

mqc fs litostratigrafia

Scala: 1:130

0 0

1 1

2 2

3 3

4 4

5 5

6 6

7 7

8 8

9 9

10 10

11 11

12 12

13 13

14 14

15 15

16 16

17 17

18 18

19 19

20 20

21 21

22 22

23 23

24 24

25 25

26 26

10

10

20

20

30

30

40

40

50

50

60

60

70

70

80

80

90

90

100

100

1,0

1,0

2,0

2,0

3,0

3,0kg/cm²kg/cm²

-1,70


riferimento

n° verb.accett.

113-2014



U.M.: kg/cm²

Pagina: 1Elaborato:

FON071

CPT 2

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

Preforo: m

-1,90 m da p.c.





Quota inizio:

Corr.astine: kg/ml

Cod. punta:


Scala: 1:130

0 0

1 1

2 2

3 3

4 4

5 5

6 6

7 7

8 8

9 9

10 10

11 11

12 12

13 13

14 14

15 15

16 16

17 17

18 18

19 19

20 20

21 21

22 22

23 23

24 24

25 25

26 26

10

10

20

20

30

30

40

40

50

50

60

60

70

70

80

80

90

90

100

100

1,0

1,0

2,0

2,0

3,0

3,0kg/cm²kg/cm²

-1,90


riferimento

n° verb.accett.

113-2014



U.M.: kg/cm²

Pagina: 1Elaborato:

FON071

CPT 3

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

Preforo: m

-1,90 m da p.c.





Quota inizio:

Corr.astine: kg/ml

Cod. punta:


Scala: 1:130

0 0

1 1

2 2

3 3

4 4

5 5

6 6

7 7

8 8

9 9

10 10

11 11

12 12

13 13

14 14

15 15

16 16

17 17

18 18

19 19

20 20

21 21

22 22

23 23

24 24

25 25

26 26

10

10

20

20

30

30

40

40

50

50

60

60

70

70

80

80

90

90

100

100

1,0

1,0

2,0

2,0

3,0

3,0kg/cm²kg/cm²

-1,90


riferimento

n° verb.accett.

113-2014



U.M.: kg/cm²

Pagina: 1Elaborato:

FON071

CPT 1

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

-1,70 m da p.c.


PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICAPROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICADIAGRAMMI LITOLOGIADIAGRAMMI LITOLOGIA

Scala: 1:130

BEGEMANN (classica) SCHMERTMANN

qc/fs qc - fs/qc

TOR

BE

/ A

RG

ILLE

OR

GA

NIC

HE

AR

GIL

LE e

/o L

IMI

LIM

I e/o

SA

BB

IE

SA

BB

IE

SA

BB

IE e

/o G

HIA

IE

15

15

30

30

60

60

120

120

Arg

illa

Org

anic

a e

terr

eni m

isti

Arg

illa

(inor

gani

ca) m

olto

tene

raA

rgill

a (in

orga

nica

) ten

era

Arg

illa

(inor

gani

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i med

ia c

onsi

sten

zaA

rgill

a (in

orga

nica

) con

sist

ente

Arg

illa

(inor

gani

ca) m

olto

con

sist

ente

Arg

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Sab

bios

a e

Lim

osa

Sab

bia

e Li

mo

/ Sab

bia

e lim

o ar

gillo

soS

abbi

a sc

iolta

Sab

bia

med

iam

ente

add

ensa

taS

abbi

a de

nsa

o ce

men

tata

Sab

bia

con

mol

ti fo

ssili

, cal

care

niti

0 0

1 1

2 2

3 3

4 4

5 5

6 6

7 7

8 8

9 9

10 10

11 11

12 12

13 13

14 14

15 15

16 16

17 17

18 18

19 19

20 20

21 21

22 22

23 23

24 24

25 25

26 26

Torbe / Argille org. :Argille e/o Limi :Limi e/o Sabbie :

12 punti,104 punti,

9 punti,

9,30%80,62%

6,98%

qcArgilla Organica e terreni misti:Argilla (inorganica) media consist.:Argilla (inorganica) consistente:Argilla (inorganica) molto consist.:

13 punti,8 punti,

12 punti,37 punti,

10,08%6,20%9,30%

28,68%

Argilla Sabbiosa e Limosa:Sabbia e Limo / Sabbia e limo arg.:

46 punti,8 punti,

35,66%6,20%


riferimento

n° verb.accett.

113-2014



U.M.: kg/cm²

Pagina: 1Elaborato:

FON071

CPT 2

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

-1,90 m da p.c.



Scala: 1:130


qc/fs qc - fs/qc

TOR

BE

/ A

RG

ILLE

OR

GA

NIC

HE

AR

GIL

LE e

/o L

IMI

LIM

I e/o

SA

BB

IE

SA

BB

IE

SA

BB

IE e

/o G

HIA

IE

15

15

30

30

60

60

120

120

Arg

illa

Org

anic

a e

terr

eni m

isti

Arg

illa

(inor

gani

ca) m

olto

tene

raA

rgill

a (in

orga

nica

) ten

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Arg

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(inor

gani

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i med

ia c

onsi

sten

zaA

rgill

a (in

orga

nica

) con

sist

ente

Arg

illa

(inor

gani

ca) m

olto

con

sist

ente

Arg

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Sab

bios

a e

Lim

osa

Sab

bia

e Li

mo

/ Sab

bia

e lim

o ar

gillo

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abbi

a sc

iolta

Sab

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med

iam

ente

add

ensa

taS

abbi

a de

nsa

o ce

men

tata

Sab

bia

con

mol

ti fo

ssili

, cal

care

niti

0 0

1 1

2 2

3 3

4 4

5 5

6 6

7 7

8 8

9 9

10 10

11 11

12 12

13 13

14 14

15 15

16 16

17 17

18 18

19 19

20 20

21 21

22 22

23 23

24 24

25 25

26 26


45 punti,75 punti,10 punti,

34,88%58,14%

7,75%


17 punti,4 punti,

13 punti,22 punti,

13,18%3,10%

10,08%17,05%

Argilla Sabbiosa e Limosa:Sabbia e Limo / Sabbia e limo arg.:Sabbia mediamente addensata:


22,48%8,53%1,55%


riferimento

n° verb.accett.

113-2014



U.M.: kg/cm²

Pagina: 1Elaborato:

FON071

CPT 3

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

-1,90 m da p.c.



Scala: 1:130


qc/fs qc - fs/qc

TOR

BE

/ A

RG

ILLE

OR

GA

NIC

HE

AR

GIL

LE e

/o L

IMI

LIM

I e/o

SA

BB

IE

SA

BB

IE

SA

BB

IE e

/o G

HIA

IE

15

15

30

30

60

60

120

120

Arg

illa

Org

anic

a e

terr

eni m

isti

Arg

illa

(inor

gani

ca) m

olto

tene

raA

rgill

a (in

orga

nica

) ten

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Arg

illa

(inor

gani

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i med

ia c

onsi

sten

zaA

rgill

a (in

orga

nica

) con

sist

ente

Arg

illa

(inor

gani

ca) m

olto

con

sist

ente

Arg

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Sab

bios

a e

Lim

osa

Sab

bia

e Li

mo

/ Sab

bia

e lim

o ar

gillo

soS

abbi

a sc

iolta

Sab

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med

iam

ente

add

ensa

taS

abbi

a de

nsa

o ce

men

tata

Sab

bia

con

mol

ti fo

ssili

, cal

care

niti

0 0

1 1

2 2

3 3

4 4

5 5

6 6

7 7

8 8

9 9

10 10

11 11

12 12

13 13

14 14

15 15

16 16

17 17

18 18

19 19

20 20

21 21

22 22

23 23

24 24

25 25

26 26



18,60%44,96%13,18%


15 punti,3 punti,

11 punti,34 punti,

11,63%2,33%8,53%

26,36%

Argilla Sabbiosa e Limosa:Sabbia e Limo / Sabbia e limo arg.:Sabbia sciolta:Sabbia mediamente addensata:

19 punti,13 punti,

1 punti,2 punti,

14,73%10,08%0,78%1,55%


riferimento

n° verb.accett.

113-2014



U.M.: kg/cm²

Pagina: 1Elaborato:

FON071

CPT 1

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

-1,70 m da p.c.


PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICAPROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICAPARAMETRI GEOTECNICIPARAMETRI GEOTECNICI

NATURA COESIVA NATURA GRANULAREProf. qc qc/fs zone ' 'vo Vs Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr Sc Ca Ko DB DM Me FL1 FL2 E'50 E'25 Mo

m U.M. t/m³ U.M. m/s U.M. % U.M. U.M. U.M. % (°) (°) (°) (°) (°) (°) U.M. U.M. U.M.0,20 -- -- 1,85 0,04 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --0,40 11,00 12,64 2 1,91 0,08 137 0,54 73,2 91,2 136,8 42,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --0,60 11,00 11,83 2 1,91 0,11 137 0,54 43,8 91,2 136,8 42,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --0,80 17,00 14,17 2 1,97 0,15 161 0,72 43,8 123,0 184,5 54,1 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,00 32,00 15,02 4 1,97 0,19 204 1,07 53,5 181,3 272,0 96,0 73 40 35 32 30 39 29 -- -- 53,3 80,0 96,01,20 41,00 21,24 4 2,00 0,23 224 1,37 57,6 232,3 348,5 123,0 77 40 35 33 31 40 30 -- -- 68,3 102,5 123,01,40 23,00 23,00 4 1,94 0,27 180 0,87 26,9 147,5 221,3 69,0 53 38 32 29 27 36 28 -- -- 38,3 57,5 69,01,60 13,00 12,15 2 1,93 0,31 145 0,60 14,5 102,8 154,2 46,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,80 11,00 20,75 2 0,91 0,33 137 0,54 11,6 91,2 136,8 42,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --2,00 10,00 30,30 4 0,86 0,35 132 0,50 10,0 85,0 127,5 40,0 19 34 26 23 22 30 26 -- -- 16,7 25,0 30,02,20 12,00 30,00 4 0,88 0,36 141 0,57 11,1 97,1 145,7 44,6 24 34 27 24 23 31 26 -- -- 20,0 30,0 36,02,40 8,00 6,67 2 0,86 0,38 121 0,40 6,7 96,8 145,2 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --2,60 19,00 21,84 2 0,99 0,40 168 0,78 14,4 131,8 197,8 58,1 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --2,80 9,00 16,98 2 0,88 0,42 127 0,45 6,9 105,2 157,8 37,8 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,00 7,00 17,50 2 0,84 0,43 115 0,35 4,8 120,4 180,6 32,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,20 8,00 17,02 2 0,86 0,45 121 0,40 5,4 122,7 184,1 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,40 9,00 27,27 2 0,88 0,47 127 0,45 6,0 124,3 186,4 37,8 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,60 10,00 30,30 4 0,86 0,49 132 0,50 6,5 125,2 187,8 40,0 10 33 25 22 20 28 26 -- -- 16,7 25,0 30,03,80 14,00 42,42 4 0,89 0,50 150 0,64 8,4 119,7 179,6 48,2 21 34 26 23 22 30 26 -- -- 23,3 35,0 42,04,00 17,00 28,33 2 0,97 0,52 161 0,72 9,4 125,2 187,8 54,1 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --4,20 26,00 43,33 3 0,87 0,54 189 -- -- -- -- -- 41 36 29 26 24 33 28 -- -- 43,3 65,0 78,04,40 20,00 37,74 4 0,93 0,56 171 0,80 9,8 136,4 204,6 60,0 31 35 28 24 23 31 27 -- -- 33,3 50,0 60,04,60 16,00 26,67 2 0,96 0,58 157 0,70 7,9 139,2 208,8 51,8 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --4,80 10,00 18,87 2 0,90 0,60 132 0,50 5,0 164,3 246,5 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --5,00 10,00 21,28 2 0,90 0,61 132 0,50 4,9 170,1 255,2 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --5,20 10,00 30,30 4 0,86 0,63 132 0,50 4,7 175,6 263,4 40,0 4 32 24 20 19 27 26 -- -- 16,7 25,0 30,05,40 8,00 20,00 2 0,86 0,65 121 0,40 3,4 182,5 273,8 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --5,60 7,00 21,21 2 0,84 0,67 115 0,35 2,8 177,8 266,6 32,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --5,80 7,00 17,50 2 0,84 0,68 115 0,35 2,7 180,0 270,0 32,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,00 8,00 24,24 2 0,86 0,70 121 0,40 3,1 193,3 290,0 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,20 7,00 17,50 2 0,84 0,72 115 0,35 2,6 184,0 275,9 32,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,40 8,00 17,02 2 0,86 0,73 121 0,40 2,9 199,2 298,7 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,60 7,00 14,89 1 0,46 0,74 115 0,35 2,5 39,3 58,9 10,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,80 8,00 20,00 2 0,86 0,76 121 0,40 2,8 203,1 304,6 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,00 9,00 19,15 2 0,88 0,78 127 0,45 3,2 215,7 323,6 37,8 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,20 10,00 18,87 2 0,90 0,80 132 0,50 3,5 224,3 336,5 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,40 12,00 17,91 2 0,92 0,81 141 0,57 4,0 227,1 340,6 44,6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,60 10,00 18,87 2 0,90 0,83 132 0,50 3,3 233,1 349,6 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,80 10,00 21,28 2 0,90 0,85 132 0,50 3,2 236,9 355,3 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,00 10,00 16,67 2 0,90 0,87 132 0,50 3,2 240,5 360,7 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,20 12,00 20,00 2 0,92 0,89 141 0,57 3,6 250,2 375,3 44,6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,40 13,00 19,40 2 0,93 0,90 145 0,60 3,8 254,8 382,3 46,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,60 13,00 16,25 2 0,93 0,92 145 0,60 3,7 260,6 390,9 46,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,80 12,00 16,44 2 0,92 0,94 141 0,57 3,4 264,4 396,5 44,6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --9,00 14,00 17,50 2 0,94 0,96 150 0,64 3,8 270,8 406,3 48,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --9,20 17,00 18,28 2 0,97 0,98 161 0,72 4,3 273,7 410,6 54,1 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --9,40 26,00 20,47 4 0,95 1,00 189 0,93 5,7 267,9 401,9 78,0 26 34 26 23 21 29 28 -- -- 43,3 65,0 78,09,60 28,00 18,30 4 0,96 1,02 194 0,97 5,9 271,1 406,7 84,0 28 35 26 23 22 30 28 -- -- 46,7 70,0 84,09,80 30,00 17,34 4 0,96 1,04 199 1,00 6,0 274,6 411,9 90,0 30 35 26 23 22 30 29 -- -- 50,0 75,0 90,0

10,00 30,00 17,96 4 0,96 1,06 199 1,00 5,9 281,6 422,4 90,0 29 35 26 23 22 30 29 -- -- 50,0 75,0 90,010,20 29,00 15,51 4 0,96 1,08 197 0,98 5,6 290,1 435,2 87,0 28 35 26 23 22 30 29 -- -- 48,3 72,5 87,010,40 29,00 18,13 4 0,96 1,09 197 0,98 5,5 296,9 445,3 87,0 27 35 26 23 21 30 29 -- -- 48,3 72,5 87,010,60 26,00 15,57 4 0,95 1,11 189 0,93 5,0 307,4 461,1 78,0 23 34 25 22 21 29 28 -- -- 43,3 65,0 78,010,80 28,00 16,19 4 0,96 1,13 194 0,97 5,1 311,3 466,9 84,0 25 34 26 22 21 29 28 -- -- 46,7 70,0 84,011,00 30,00 15,54 4 0,96 1,15 199 1,00 5,3 315,2 472,9 90,0 27 35 26 23 21 29 29 -- -- 50,0 75,0 90,011,20 38,00 18,36 4 0,99 1,17 218 1,27 6,9 295,3 443,0 114,0 35 35 27 24 22 31 30 -- -- 63,3 95,0 114,011,40 35,00 15,42 4 0,98 1,19 211 1,17 6,1 313,5 470,3 105,0 32 35 27 23 22 30 29 -- -- 58,3 87,5 105,011,60 31,00 20,26 4 0,97 1,21 202 1,03 5,1 332,6 498,9 93,0 27 34 26 23 21 29 29 -- -- 51,7 77,5 93,011,80 37,00 17,87 4 0,99 1,23 216 1,23 6,3 320,7 481,1 111,0 33 35 27 23 22 30 30 -- -- 61,7 92,5 111,012,00 25,00 14,97 4 0,94 1,25 186 0,91 4,2 349,0 523,5 75,0 19 34 25 21 20 28 28 -- -- 41,7 62,5 75,012,20 34,00 18,18 4 0,98 1,27 209 1,13 5,4 344,7 517,0 102,0 29 35 26 23 22 30 29 -- -- 56,7 85,0 102,012,40 39,00 15,42 4 1,00 1,29 220 1,30 6,3 335,1 502,6 117,0 33 35 27 24 22 30 30 -- -- 65,0 97,5 117,012,60 40,00 14,65 4 1,00 1,31 222 1,33 6,4 338,8 508,2 120,0 34 35 27 24 22 30 30 -- -- 66,7 100,0 120,012,80 42,00 20,29 4 1,00 1,33 226 1,40 6,7 338,9 508,3 126,0 35 35 27 24 22 31 30 -- -- 70,0 105,0 126,013,00 43,00 15,36 4 1,00 1,35 228 1,43 6,8 342,6 514,0 129,0 36 36 27 24 22 31 30 -- -- 71,7 107,5 129,013,20 46,00 15,70 4 1,01 1,37 234 1,53 7,2 339,5 509,2 138,0 38 36 27 24 23 31 31 -- -- 76,7 115,0 138,013,40 48,00 15,00 4 1,01 1,39 238 1,60 7,5 340,3 510,4 144,0 39 36 27 24 23 31 31 -- -- 80,0 120,0 144,013,60 43,00 13,74 4 1,00 1,41 228 1,43 6,4 365,0 547,5 129,0 35 35 27 24 22 30 30 -- -- 71,7 107,5 129,013,80 43,00 16,10 4 1,00 1,43 228 1,43 6,3 372,4 558,6 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riferimento

n° verb.accett.

113-2014



U.M.: kg/cm²

Pagina: 2Elaborato:

FON071

CPT 1

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

-1,70 m da p.c.




m U.M. t/m³ U.M. m/s U.M. % U.M. U.M. U.M. % (°) (°) (°) (°) (°) (°) U.M. U.M. U.M.20,00 44,00 21,26 4 1,00 2,07 230 1,47 4,1 579,1 868,6 132,0 26 34 25 22 20 28 31 -- -- 73,3 110,0 132,020,20 56,00 20,97 4 1,01 2,10 252 1,87 5,4 569,3 853,9 168,0 34 35 26 23 22 30 31 -- -- 93,3 140,0 168,020,40 51,00 15,00 4 1,01 2,12 243 1,70 4,8 587,2 880,7 153,0 31 35 26 22 21 29 31 -- -- 85,0 127,5 153,020,60 59,00 28,50 4 1,02 2,14 257 1,97 5,7 574,5 861,8 177,0 35 35 26 23 22 30 32 -- -- 98,3 147,5 177,020,80 67,00 35,83 3 0,95 2,15 270 -- -- -- -- -- 39 36 27 24 22 30 32 -- -- 111,7 167,5 201,021,00 87,00 31,07 3 0,98 2,17 298 -- -- -- -- -- 48 37 28 25 23 32 33 -- -- 145,0 217,5 261,021,20 42,00 17,00 4 1,00 2,19 226 1,40 3,6 619,4 929,1 126,0 23 34 24 21 20 28 30 -- -- 70,0 105,0 126,021,40 49,00 16,33 4 1,01 2,21 240 1,63 4,3 618,4 927,6 147,0 28 35 25 22 21 29 31 -- -- 81,7 122,5 147,021,60 52,00 17,33 4 1,01 2,23 245 1,73 4,6 622,6 933,9 156,0 30 35 25 22 21 29 31 -- -- 86,7 130,0 156,021,80 58,00 19,33 4 1,02 2,25 256 1,93 5,2 618,6 928,0 174,0 33 35 26 23 21 29 31 -- -- 96,7 145,0 174,022,00 52,00 19,05 4 1,01 2,27 245 1,73 4,5 634,7 952,0 156,0 29 35 25 22 21 29 31 -- -- 86,7 130,0 156,022,20 47,00 17,22 4 1,01 2,30 236 1,57 3,9 643,9 965,8 141,0 26 34 25 22 20 28 31 -- -- 78,3 117,5 141,022,40 49,00 18,85 4 1,01 2,32 240 1,63 4,1 646,1 969,1 147,0 27 34 25 22 20 28 31 -- -- 81,7 122,5 147,022,60 57,00 24,46 4 1,01 2,34 254 1,90 4,9 647,1 970,7 171,0 32 35 26 22 21 29 31 -- -- 95,0 142,5 171,022,80 56,00 23,33 4 1,01 2,36 252 1,87 4,7 655,0 982,5 168,0 31 35 26 22 21 29 31 -- -- 93,3 140,0 168,023,00 49,00 19,37 4 1,01 2,38 240 1,63 3,9 665,4 998,1 147,0 26 34 25 22 20 28 31 -- -- 81,7 122,5 147,023,20 48,00 17,98 4 1,01 2,40 238 1,60 3,8 674,9 1012,3 144,0 25 34 25 21 20 28 31 -- -- 80,0 120,0 144,023,40 46,00 18,18 4 1,01 2,42 234 1,53 3,6 681,9 1022,8 138,0 24 34 24 21 20 28 31 -- -- 76,7 115,0 138,023,60 61,00 24,11 4 1,02 2,44 260 2,03 5,0 672,2 1008,4 183,0 33 35 26 23 21 29 32 -- -- 101,7 152,5 183,023,80 65,00 31,40 3 0,94 2,46 267 -- -- -- -- -- 35 35 26 23 21 30 32 -- -- 108,3 162,5 195,024,00 81,00 20,93 4 1,03 2,48 290 2,70 7,0 621,4 932,0 243,0 43 36 27 24 23 31 33 -- -- 135,0 202,5 243,024,20 94,00 26,63 4 1,05 2,50 307 3,13 8,3 594,2 891,2 282,0 48 37 28 25 23 32 34 -- -- 156,7 235,0 282,024,40 79,00 20,79 4 1,03 2,52 287 2,63 6,6 643,9 965,9 237,0 41 36 27 24 22 31 33 -- -- 131,7 197,5 237,024,60 64,00 17,44 4 1,02 2,54 265 2,13 5,1 699,3 1048,9 192,0 34 35 26 23 21 29 32 -- -- 106,7 160,0 192,024,80 58,00 21,25 4 1,02 2,56 256 1,93 4,4 714,0 1071,0 174,0 30 35 25 22 21 29 31 -- -- 96,7 145,0 174,025,00 53,00 21,46 4 1,01 2,58 247 1,77 3,9 722,7 1084,1 159,0 27 34 25 22 20 28 31 -- -- 88,3 132,5 159,025,20 62,00 -- 3 0,94 2,60 262 -- -- -- -- -- 32 35 26 22 21 29 32 -- -- 103,3 155,0 186,0


riferimento

n° verb.accett.

113-2014



U.M.: kg/cm²

Pagina: 1Elaborato:

FON071

CPT 2

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

-1,90 m da p.c.




m U.M. t/m³ U.M. m/s U.M. % U.M. U.M. U.M. % (°) (°) (°) (°) (°) (°) U.M. U.M. U.M.0,20 -- -- 1,85 0,04 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --0,40 7,00 14,89 1 1,46 0,07 115 0,35 50,3 14,0 21,0 10,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --0,60 7,00 14,89 1 1,46 0,10 115 0,35 31,9 14,0 21,0 10,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --0,80 12,00 17,91 2 1,92 0,13 141 0,57 38,5 97,1 145,7 44,6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,00 12,00 16,44 2 1,92 0,17 141 0,57 28,1 97,1 145,7 44,6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,20 15,00 22,39 2 1,95 0,21 154 0,67 26,4 113,3 170,0 49,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,40 15,00 28,30 2 1,95 0,25 154 0,67 21,4 113,3 170,0 49,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,60 14,00 42,42 4 1,89 0,29 150 0,64 16,9 108,2 162,3 48,2 35 35 29 26 24 33 26 -- -- 23,3 35,0 42,01,80 17,00 25,37 2 1,97 0,33 161 0,72 16,9 123,0 184,5 54,1 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --2,00 12,00 22,64 2 0,92 0,35 141 0,57 11,8 97,1 145,7 44,6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --2,20 10,00 21,28 2 0,90 0,36 132 0,50 9,3 86,9 130,3 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --2,40 7,00 14,89 1 0,46 0,37 115 0,35 5,8 19,9 29,8 10,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --2,60 5,00 15,15 2 0,80 0,39 101 0,25 3,6 109,8 164,7 25,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --2,80 7,00 17,50 2 0,84 0,41 115 0,35 5,2 111,2 166,7 32,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,00 7,00 21,21 2 0,84 0,42 115 0,35 5,0 116,7 175,1 32,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,20 8,00 20,00 2 0,86 0,44 121 0,40 5,6 118,7 178,1 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,40 6,00 12,77 1 0,46 0,45 109 0,30 3,8 23,1 34,7 9,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,60 15,00 37,50 4 0,89 0,47 154 0,67 9,8 113,7 170,6 49,5 25 34 27 24 22 31 27 -- -- 25,0 37,5 45,03,80 18,00 33,96 4 0,91 0,49 164 0,75 10,8 127,5 191,3 56,2 31 35 28 25 23 31 27 -- -- 30,0 45,0 54,04,00 14,00 35,00 4 0,89 0,50 150 0,64 8,4 119,5 179,2 48,2 21 34 26 23 22 30 26 -- -- 23,3 35,0 42,04,20 14,00 29,79 2 0,94 0,52 150 0,64 8,1 125,0 187,6 48,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --4,40 13,00 24,53 2 0,93 0,54 145 0,60 7,2 134,0 201,0 46,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --4,60 21,00 52,50 3 0,85 0,56 174 -- -- -- -- -- 33 35 28 25 23 32 27 -- -- 35,0 52,5 63,04,80 22,00 55,00 3 0,86 0,57 177 -- -- -- -- -- 33 35 28 25 23 32 28 -- -- 36,7 55,0 66,05,00 15,00 37,50 4 0,89 0,59 154 0,67 7,3 146,5 219,8 49,5 20 34 26 23 21 29 27 -- -- 25,0 37,5 45,05,20 8,00 15,09 2 0,86 0,61 121 0,40 3,7 172,0 258,0 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --5,40 10,00 16,67 2 0,90 0,63 132 0,50 4,7 174,4 261,6 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --5,60 7,00 17,50 2 0,84 0,64 115 0,35 2,9 174,7 262,0 32,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --5,80 7,00 17,50 2 0,84 0,66 115 0,35 2,8 177,2 265,7 32,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,00 8,00 20,00 2 0,86 0,68 121 0,40 3,2 189,2 283,8 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,20 7,00 17,50 2 0,84 0,70 115 0,35 2,7 181,6 272,4 32,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,40 7,00 11,67 1 0,46 0,70 115 0,35 2,6 38,1 57,1 10,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,60 9,00 15,00 2 0,88 0,72 127 0,45 3,5 203,4 305,2 37,8 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,80 8,00 15,09 2 0,86 0,74 121 0,40 2,9 200,0 300,1 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,00 11,00 20,75 2 0,91 0,76 137 0,54 4,1 211,4 317,1 42,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,20 10,00 18,87 2 0,90 0,78 132 0,50 3,6 218,9 328,3 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,40 10,00 18,87 2 0,90 0,79 132 0,50 3,5 223,8 335,7 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,60 12,00 20,00 2 0,92 0,81 141 0,57 4,0 226,5 339,7 44,6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,80 10,00 16,67 2 0,90 0,83 132 0,50 3,3 232,6 348,9 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,00 11,00 16,42 2 0,91 0,85 137 0,54 3,5 239,3 358,9 42,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,20 12,00 17,91 2 0,92 0,87 141 0,57 3,7 244,4 366,5 44,6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,40 13,00 17,81 2 0,93 0,88 145 0,60 3,9 248,2 372,3 46,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,60 12,00 20,00 2 0,92 0,90 141 0,57 3,5 254,9 382,3 44,6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,80 12,00 15,00 2 0,92 0,92 141 0,57 3,5 259,6 389,4 44,6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --9,00 13,00 16,25 2 0,93 0,94 145 0,60 3,6 265,5 398,2 46,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --9,20 18,00 18,00 2 0,98 0,96 164 0,75 4,6 267,3 400,9 56,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --9,40 23,00 16,43 4 0,94 0,98 180 0,87 5,4 266,3 399,4 69,0 22 34 25 22 21 29 28 -- -- 38,3 57,5 69,09,60 26,00 16,25 4 0,95 1,00 189 0,93 5,7 267,4 401,1 78,0 26 34 26 23 21 29 28 -- -- 43,3 65,0 78,09,80 29,00 14,50 4 0,96 1,02 197 0,98 6,0 268,9 403,3 87,0 29 35 26 23 22 30 29 -- -- 48,3 72,5 87,0

10,00 35,00 16,91 4 0,98 1,04 211 1,17 7,3 256,4 384,6 105,0 35 35 27 24 23 31 29 -- -- 58,3 87,5 105,010,20 38,00 16,74 4 0,99 1,06 218 1,27 7,9 254,6 381,9 114,0 37 36 28 24 23 31 30 -- -- 63,3 95,0 114,010,40 35,00 14,17 4 0,98 1,08 211 1,17 6,9 270,7 406,0 105,0 34 35 27 24 22 31 29 -- -- 58,3 87,5 105,010,60 31,00 12,55 4 0,97 1,10 202 1,03 5,8 292,2 438,3 93,0 30 35 26 23 22 30 29 -- -- 51,7 77,5 93,010,80 32,00 15,02 4 0,97 1,11 204 1,07 5,9 295,8 443,7 96,0 30 35 26 23 22 30 29 -- -- 53,3 80,0 96,011,00 34,00 14,59 4 0,98 1,13 209 1,13 6,3 295,9 443,9 102,0 32 35 27 23 22 30 29 -- -- 56,7 85,0 102,011,20 36,00 14,23 4 0,99 1,15 214 1,20 6,6 295,9 443,8 108,0 33 35 27 24 22 30 30 -- -- 60,0 90,0 108,011,40 37,00 14,98 4 0,99 1,17 216 1,23 6,7 299,6 449,3 111,0 34 35 27 24 22 31 30 -- -- 61,7 92,5 111,011,60 41,00 16,60 4 1,00 1,19 224 1,37 7,4 293,1 439,6 123,0 37 36 27 24 23 31 30 -- -- 68,3 102,5 123,011,80 42,00 15,73 4 1,00 1,21 226 1,40 7,5 297,0 445,6 126,0 37 36 27 24 23 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345,7 518,5 147,0 39 36 27 24 23 31 31 -- -- 81,7 122,5 147,014,00 49,00 18,85 4 1,01 1,43 240 1,63 7,4 352,7 529,1 147,0 39 36 27 24 23 31 31 -- -- 81,7 122,5 147,014,20 59,00 35,33 3 0,93 1,45 257 -- -- -- -- -- 45 37 28 25 24 32 32 -- -- 98,3 147,5 177,014,40 45,00 33,83 3 0,91 1,47 232 -- -- -- -- -- 35 35 27 24 22 30 31 -- -- 75,0 112,5 135,014,60 54,00 21,86 4 1,01 1,49 249 1,80 7,9 358,5 537,7 162,0 41 36 28 24 23 31 31 -- -- 90,0 135,0 162,014,80 47,00 19,03 4 1,01 1,51 236 1,57 6,6 387,9 581,8 141,0 36 36 27 24 22 30 31 -- -- 78,3 117,5 141,015,00 54,00 21,34 4 1,01 1,53 249 1,80 7,7 371,8 557,6 162,0 40 36 27 24 23 31 31 -- -- 90,0 135,0 162,015,20 56,00 16,82 4 1,01 1,55 252 1,87 7,9 373,5 560,2 168,0 41 36 28 24 23 31 31 -- -- 93,3 140,0 168,015,40 48,00 16,72 4 1,01 1,57 238 1,60 6,4 406,7 610,0 144,0 36 36 27 24 22 30 31 -- -- 80,0 120,0 144,015,60 47,00 15,67 4 1,01 1,59 236 1,57 6,2 417,8 626,6 141,0 35 35 27 23 22 30 31 -- -- 78,3 117,5 141,015,80 47,00 15,67 4 1,01 1,61 236 1,57 6,1 425,2 637,7 141,0 34 35 27 23 22 30 31 -- -- 78,3 117,5 141,016,00 52,00 20,00 4 1,01 1,63 245 1,73 6,8 414,4 621,6 156,0 38 36 27 24 22 31 31 -- -- 86,7 130,0 156,016,20 53,00 25,60 4 1,01 1,65 247 1,77 6,8 418,3 627,4 159,0 38 36 27 24 22 31 31 -- -- 88,3 132,5 159,016,40 55,00 23,61 4 1,01 1,67 251 1,83 7,0 418,6 627,9 165,0 39 36 27 24 23 31 31 -- -- 91,7 137,5 165,016,60 60,00 27,27 4 1,02 1,69 259 2,00 7,7 410,2 615,3 180,0 42 36 27 24 23 31 32 -- -- 100,0 150,0 180,016,80 68,00 20,00 4 1,02 1,71 271 2,27 8,9 405,9 608,8 204,0 46 37 28 25 23 32 32 -- -- 113,3 170,0 204,017,00 58,00 19,33 4 1,02 1,73 256 1,93 7,2 430,5 645,8 174,0 40 36 27 24 23 31 31 -- -- 96,7 145,0 174,017,20 49,00 16,72 4 1,01 1,75 240 1,63 5,7 469,9 704,8 147,0 34 35 26 23 22 30 31 -- -- 81,7 122,5 147,017,40 52,00 17,33 4 1,01 1,77 245 1,73 6,1 467,0 700,4 156,0 36 36 27 23 22 30 31 -- -- 86,7 130,0 156,017,60 52,00 15,90 4 1,01 1,79 245 1,73 6,0 474,4 711,6 156,0 35 35 27 23 22 30 31 -- -- 86,7 130,0 156,017,80 70,00 27,67 4 1,03 1,81 274 2,33 8,6 430,1 645,1 210,0 45 37 28 25 23 32 32 -- -- 116,7 175,0 210,018,00 63,00 18,16 4 1,02 1,83 264 2,10 7,4 450,5 675,8 189,0 41 36 27 24 23 31 32 -- -- 105,0 157,5 189,018,20 59,00 21,61 4 1,02 1,85 257 1,97 6,8 471,6 707,3 177,0 39 36 27 24 22 31 32 -- -- 98,3 147,5 177,018,40 65,00 20,77 4 1,02 1,88 267 2,17 7,5 458,7 688,0 195,0 42 36 27 24 23 31 32 -- -- 108,3 162,5 195,018,60 63,00 19,27 4 1,02 1,90 264 2,10 7,1 472,4 708,5 189,0 41 36 27 24 23 31 32 -- -- 105,0 157,5 189,018,80 63,00 19,27 4 1,02 1,92 264 2,10 7,0 479,8 719,7 189,0 40 36 27 24 23 31 32 -- -- 105,0 157,5 189,019,00 68,00 21,25 4 1,02 1,94 271 2,27 7,6 471,2 706,8 204,0 43 36 27 24 23 31 32 -- -- 113,3 170,0 204,019,20 71,00 21,71 4 1,03 1,96 276 2,37 8,0 470,5 705,7 213,0 44 37 28 24 23 31 32 -- -- 118,3 177,5 213,019,40 72,00 21,62 4 1,03 1,98 277 2,40 8,0 474,8 712,3 216,0 44 37 28 24 23 31 32 -- -- 120,0 180,0 216,019,60 74,00 22,22 4 1,03 2,00 280 2,47 8,2 477,4 716,1 222,0 45 37 28 25 23 31 32 -- -- 123,3 185,0 222,019,80 75,00 23,96 4 1,03 2,02 282 2,50 8,2 481,9 722,9 225,0 45 37 28 25 23 31 32 -- -- 125,0 187,5 225,020,00 75,00 -- 3 0,96 2,04 282 -- -- -- -- -- 45 37 28 25 23 31 32 -- -- 125,0 187,5 225,0


riferimento

n° verb.accett.

113-2014



U.M.: kg/cm²

Pagina: 1Elaborato:

FON071

CPT 3

Data esec.:

Falda:

18/12/2014

-1,90 m da p.c.




m U.M. t/m³ U.M. m/s U.M. % U.M. U.M. U.M. % (°) (°) (°) (°) (°) (°) U.M. U.M. U.M.0,20 -- -- 1,85 0,04 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --0,40 14,00 16,09 2 1,94 0,08 150 0,64 89,7 108,2 162,3 48,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --0,60 14,00 15,05 2 1,94 0,11 150 0,64 53,5 108,2 162,3 48,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --0,80 15,00 11,28 2 1,95 0,15 154 0,67 39,3 113,3 170,0 49,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,00 17,00 19,54 2 1,97 0,19 161 0,72 32,7 123,0 184,5 54,1 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1,20 21,00 22,58 4 1,93 0,23 174 0,82 30,7 140,0 210,0 63,0 54 38 32 29 27 36 27 -- -- 35,0 52,5 63,01,40 20,00 37,74 4 1,93 0,27 171 0,80 24,4 136,0 204,0 60,0 49 37 31 28 26 35 27 -- -- 33,3 50,0 60,01,60 23,00 43,40 3 1,86 0,31 180 -- -- -- -- -- 50 37 31 28 26 35 28 -- -- 38,3 57,5 69,01,80 22,00 36,67 3 1,86 0,34 177 -- -- -- -- -- 46 37 30 27 26 34 28 -- -- 36,7 55,0 66,02,00 20,00 42,55 4 0,93 0,36 171 0,80 16,9 136,0 204,0 60,0 41 36 30 27 25 34 27 -- -- 33,3 50,0 60,02,20 10,00 18,87 2 0,90 0,38 132 0,50 8,8 90,2 135,3 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --2,40 11,00 20,75 2 0,91 0,40 137 0,54 9,1 94,8 142,1 42,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --2,60 8,00 20,00 2 0,86 0,42 121 0,40 6,0 110,3 165,5 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --2,80 6,00 8,96 1 0,46 0,43 109 0,30 4,1 20,9 31,3 9,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,00 9,00 13,43 2 0,88 0,44 127 0,45 6,4 114,8 172,2 37,8 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,20 8,00 17,02 2 0,86 0,46 121 0,40 5,3 125,9 188,8 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,40 14,00 29,79 2 0,94 0,48 150 0,64 9,0 113,6 170,3 48,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,60 15,00 25,00 2 0,95 0,50 154 0,67 9,0 118,2 177,3 49,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --3,80 16,00 40,00 4 0,90 0,52 157 0,70 9,1 122,6 183,9 51,8 25 34 27 24 22 30 27 -- -- 26,7 40,0 48,04,00 20,00 50,00 4 0,93 0,53 171 0,80 10,4 136,0 204,0 60,0 32 35 28 25 23 31 27 -- -- 33,3 50,0 60,04,20 22,00 46,81 3 0,86 0,55 177 -- -- -- -- -- 34 35 28 25 23 32 28 -- -- 36,7 55,0 66,04,40 18,00 33,96 4 0,91 0,57 164 0,75 8,8 135,0 202,5 56,2 27 34 27 24 22 31 27 -- -- 30,0 45,0 54,04,60 28,00 46,67 3 0,87 0,59 194 -- -- -- -- -- 41 36 29 26 24 33 28 -- -- 46,7 70,0 84,04,80 27,00 45,00 3 0,87 0,60 192 -- -- -- -- -- 39 36 29 26 24 32 28 -- -- 45,0 67,5 81,05,00 27,00 50,94 3 0,87 0,62 192 -- -- -- -- -- 39 36 29 25 24 32 28 -- -- 45,0 67,5 81,05,20 22,00 46,81 3 0,86 0,64 177 -- -- -- -- -- 31 35 27 24 23 31 28 -- -- 36,7 55,0 66,05,40 21,00 52,50 3 0,85 0,66 174 -- -- -- -- -- 29 35 27 24 22 31 27 -- -- 35,0 52,5 63,05,60 18,00 33,96 4 0,91 0,67 164 0,75 7,2 167,8 251,7 56,2 23 34 26 23 22 30 27 -- -- 30,0 45,0 54,05,80 8,00 11,94 2 0,86 0,69 121 0,40 3,2 191,9 287,8 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,00 10,00 30,30 4 0,86 0,71 132 0,50 4,1 197,9 296,8 40,0 1 31 23 20 18 26 26 -- -- 16,7 25,0 30,06,20 9,00 27,27 2 0,88 0,73 127 0,45 3,4 204,6 306,9 37,8 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,40 7,00 17,50 2 0,84 0,74 115 0,35 2,4 186,7 280,0 32,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,60 8,00 20,00 2 0,86 0,76 121 0,40 2,8 203,2 304,8 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --6,80 7,00 17,50 2 0,84 0,78 115 0,35 2,3 189,6 284,5 32,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,00 8,00 17,02 2 0,86 0,79 121 0,40 2,7 207,5 311,3 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,20 8,00 17,02 2 0,86 0,81 121 0,40 2,6 209,5 314,3 35,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,40 10,00 14,93 2 0,90 0,83 132 0,50 3,3 232,6 348,9 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,60 10,00 13,70 2 0,90 0,85 132 0,50 3,2 236,5 354,7 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --7,80 10,00 11,49 2 0,90 0,87 132 0,50 3,2 240,1 360,1 40,0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,00 12,00 13,79 2 0,92 0,88 141 0,57 3,6 249,6 374,5 44,6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,20 12,00 13,79 2 0,92 0,90 141 0,57 3,5 254,7 382,1 44,6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,40 13,00 16,25 2 0,93 0,92 145 0,60 3,7 259,9 389,9 46,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,60 15,00 18,75 2 0,95 0,94 154 0,67 4,1 262,4 393,7 49,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --8,80 14,00 16,09 2 0,94 0,96 150 0,64 3,8 270,3 405,5 48,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --9,00 15,00 18,75 2 0,95 0,98 154 0,67 3,9 274,5 411,7 49,5 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --9,20 18,00 18,00 2 0,98 1,00 164 0,75 4,4 278,5 417,7 56,2 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --9,40 20,00 21,51 4 0,93 1,02 171 0,80 4,7 282,7 424,1 60,0 16 33 25 21 20 28 27 -- -- 33,3 50,0 60,09,60 20,00 21,51 4 0,93 1,03 171 0,80 4,6 288,3 432,5 60,0 16 33 24 21 20 28 27 -- -- 33,3 50,0 60,09,80 21,00 18,58 4 0,93 1,05 174 0,82 4,6 293,3 439,9 63,0 17 33 25 21 20 28 27 -- -- 35,0 52,5 63,0

10,00 25,00 17,01 4 0,94 1,07 186 0,91 5,1 294,9 442,3 75,0 23 34 25 22 21 29 28 -- -- 41,7 62,5 75,010,20 29,00 16,76 4 0,96 1,09 197 0,98 5,5 295,6 443,4 87,0 27 35 26 23 22 30 29 -- -- 48,3 72,5 87,010,40 35,00 18,13 4 0,98 1,11 211 1,17 6,7 283,6 425,5 105,0 33 35 27 24 22 31 29 -- -- 58,3 87,5 105,010,60 33,00 13,75 4 0,97 1,13 207 1,10 6,1 298,1 447,2 99,0 31 35 27 23 22 30 29 -- -- 55,0 82,5 99,010,80 31,00 14,09 4 0,97 1,15 202 1,03 5,5 311,6 467,4 93,0 28 35 26 23 22 30 29 -- -- 51,7 77,5 93,011,00 33,00 15,94 4 0,97 1,17 207 1,10 5,8 312,3 468,4 99,0 30 35 26 23 22 30 29 -- -- 55,0 82,5 99,011,20 31,00 14,98 4 0,97 1,19 202 1,03 5,3 325,0 487,5 93,0 28 35 26 23 21 29 29 -- -- 51,7 77,5 93,011,40 31,00 14,98 4 0,97 1,21 202 1,03 5,2 331,6 497,3 93,0 27 35 26 23 21 29 29 -- -- 51,7 77,5 93,011,60 34,00 13,08 4 0,98 1,23 209 1,13 5,7 329,9 494,9 102,0 30 35 26 23 22 30 29 -- -- 56,7 85,0 102,011,80 39,00 15,00 4 1,00 1,25 220 1,30 6,6 319,6 479,3 117,0 34 35 27 24 22 30 30 -- -- 65,0 97,5 117,012,00 43,00 14,01 4 1,00 1,27 228 1,43 7,3 312,8 469,3 129,0 37 36 27 24 23 31 30 -- -- 71,7 107,5 129,012,20 51,00 15,32 4 1,01 1,29 243 1,70 8,9 305,0 457,6 153,0 43 36 28 25 23 32 31 -- -- 85,0 127,5 153,012,40 48,00 16,38 4 1,01 1,31 238 1,60 8,1 313,2 469,8 144,0 40 36 28 25 23 31 31 -- -- 80,0 120,0 144,012,60 50,00 14,16 4 1,01 1,33 242 1,67 8,3 316,0 473,9 150,0 41 36 28 25 23 32 31 -- -- 83,3 125,0 150,012,80 45,00 13,76 4 1,00 1,35 232 1,50 7,2 335,2 502,7 135,0 37 36 27 24 23 31 31 -- -- 75,0 112,5 135,013,00 42,00 15,38 4 1,00 1,37 226 1,40 6,5 353,3 529,9 126,0 35 35 27 24 22 30 30 -- -- 70,0 105,0 126,013,20 42,00 13,42 4 1,00 1,39 226 1,40 6,3 360,7 541,1 126,0 34 35 27 24 22 30 30 -- -- 70,0 105,0 126,013,40 51,00 17,00 4 1,01 1,41 243 1,70 7,9 338,7 508,0 153,0 40 36 28 24 23 31 31 -- -- 85,0 127,5 153,013,60 53,00 16,56 4 1,01 1,43 247 1,77 8,2 341,1 511,6 159,0 41 36 28 25 23 31 31 -- -- 88,3 132,5 159,013,80 53,00 15,59 4 1,01 1,45 247 1,77 8,0 347,3 520,9 159,0 41 36 28 25 23 31 31 -- -- 88,3 132,5 159,014,00 46,00 14,38 4 1,01 1,47 234 1,53 6,6 376,0 563,9 138,0 36 36 27 24 22 30 31 -- -- 76,7 115,0 138,014,20 51,00 17,77 4 1,01 1,49 243 1,70 7,4 366,0 549,0 153,0 39 36 27 24 23 31 31 -- -- 85,0 127,5 153,014,40 54,00 15,56 4 1,01 1,51 249 1,80 7,8 364,5 546,7 162,0 41 36 28 24 23 31 31 -- -- 90,0 135,0 162,014,60 49,00 15,31 4 1,01 1,53 240 1,63 6,8 387,4 581,1 147,0 37 36 27 24 22 31 31 -- -- 81,7 122,5 147,014,80 49,00 17,50 4 1,01 1,55 240 1,63 6,7 394,8 592,3 147,0 37 36 27 24 22 31 31 -- -- 81,7 122,5 147,015,00 44,00 12,94 4 1,00 1,57 230 1,47 5,8 420,1 630,2 132,0 33 35 26 23 22 30 31 -- -- 73,3 110,0 132,015,20 43,00 15,36 4 1,00 1,59 228 1,43 5,5 430,3 645,5 129,0 32 35 26 23 22 30 30 -- -- 71,7 107,5 129,015,40 44,00 15,33 4 1,00 1,61 230 1,47 5,6 434,4 651,6 132,0 32 35 26 23 22 30 31 -- -- 73,3 110,0 132,015,60 44,00 15,33 4 1,00 1,63 230 1,47 5,5 441,5 662,2 132,0 32 35 26 23 22 30 31 -- -- 73,3 110,0 132,015,80 38,00 14,62 4 0,99 1,65 218 1,27 4,5 459,9 689,8 114,0 27 34 25 22 21 29 30 -- -- 63,3 95,0 114,016,00 39,00 15,00 4 1,00 1,67 220 1,30 4,6 464,9 697,4 117,0 27 35 25 22 21 29 30 -- -- 65,0 97,5 117,016,20 43,00 16,10 4 1,00 1,69 228 1,43 5,1 464,5 696,8 129,0 30 35 26 23 21 29 30 -- -- 71,7 107,5 129,016,40 47,00 18,08 4 1,01 1,71 236 1,57 5,6 460,5 690,8 141,0 33 35 26 23 22 30 31 -- -- 78,3 117,5 141,016,60 49,00 17,95 4 1,01 1,73 240 1,63 5,8 461,3 691,9 147,0 34 35 26 23 22 30 31 -- -- 81,7 122,5 147,016,80 54,00 17,59 4 1,01 1,75 249 1,80 6,5 450,8 676,3 162,0 37 36 27 24 22 30 31 -- -- 90,0 135,0 162,017,00 56,00 17,89 4 1,01 1,77 252 1,87 6,7 451,0 676,5 168,0 38 36 27 24 22 31 31 -- -- 93,3 140,0 168,017,20 48,00 18,46 4 1,01 1,79 238 1,60 5,5 486,0 728,9 144,0 33 35 26 23 22 30 31 -- -- 80,0 120,0 144,017,40 54,00 20,77 4 1,01 1,81 249 1,80 6,2 473,3 710,0 162,0 36 36 27 23 22 30 31 -- -- 90,0 135,0 162,017,60 60,00 21,43 4 1,02 1,83 259 2,00 7,0 459,0 688,5 180,0 40 36 27 24 23 31 32 -- -- 100,0 150,0 180,017,80 66,00 22,00 4 1,02 1,85 268 2,20 7,8 447,7 671,5 198,0 43 36 28 24 23 31 32 -- -- 110,0 165,0 198,018,00 56,00 16,47 4 1,01 1,87 252 1,87 6,3 488,6 732,9 168,0 37 36 27 23 22 30 31 -- -- 93,3 140,0 168,018,20 54,00 19,29 4 1,01 1,89 249 1,80 5,9 503,1 754,6 162,0 35 35 26 23 22 30 31 -- -- 90,0 135,0 162,018,40 51,00 26,42 4 1,01 1,91 243 1,70 5,4 519,7 779,6 153,0 33 35 26 23 22 30 31 -- -- 85,0 127,5 153,018,60 49,00 32,03 3 0,92 1,93 240 -- -- -- -- -- 31 35 26 23 21 29 31 -- -- 81,7 122,5 147,018,80 66,00 36,67 3 0,94 1,95 268 -- -- -- -- -- 41 36 27 24 23 31 32 -- -- 110,0 165,0 198,019,00 71,00 21,71 4 1,03 1,97 276 2,37 7,9 474,4 711,6 213,0 44 36 28 24 23 31 32 -- -- 118,3 177,5 213,019,20 75,00 22,52 4 1,03 1,99 282 2,50 8,4 473,4 710,1 225,0 45 37 28 25 23 32 32 -- -- 125,0 187,5 225,019,40 82,00 25,08 4 1,04 2,01 291 2,73 9,2 478,5 717,8 246,0 48 37 28 25 24 32 33 -- -- 136,7 205,0 246,019,60 77,00 22,65 4 1,03 2,03 284 2,57 8,4 482,7 724,1 231,0 46 37 28 25 23 32 33 -- -- 128,3 192,5 231,019,80 71,00 23,67 4 1,03 2,05 276 2,37 7,5 502,2 753,3 213,0 43 36 27 24 23 31 32 -- -- 118,3 177,5 213,020,00 76,00 -- 3 0,96 2,07 283 -- -- -- -- -- 45 37 28 25 23 31 33 -- -- 126,7 190,0 228,0

Rapporto Tecnico: Indagine sismica mediante la tecnica MASW attiva e

passiva per la costruzione di un edificio residenziale in Via del Pioppo in Comune di Cento (FE), ai sensi delle

NTC (DM 14/01/08) e dell’Atto di indirizzo e coordinamento tecnico ai sensi dell’art. 16, c.1, della L.R.

20/2000 per “Indirizzi per gli studi di microzonazione sismica in Emilia-Romagna per la pianificazione

territoriale e urbanistica”

Dott. Geol. Enrico Farinatti

Rovigo, Dicembre 2014

Committente: Agostini Dott.ssa Cecilia

Via dei Carriolanti, 16

44047 – S. Agostino (FE)

Via L. Balzan, 1 - 45100 Rovigo - Tel./Fax 0425/25185 E-MAIL [email protected] C.F. e P. IVA 01174740298

IND.A.G.O. snc Indagini ed Opere Ambientali e Geologiche

Via Luigi Balzan, 1 45100 – Rovigo Tel./Fax 0425/25185 e mail [email protected] www.indago-rovigo.it

2

Premessa

Lo scrivente, su incarico della Dott.ssa Cecilia Agostini, ha eseguito un’indagine sismica

mediante il metodo MASW (Multi Channel Analysis of Surface Waves) attivo e passivo per

la costruzione di un edificio residenziale in via del Pioppo in Comune di Cento (FE), ai

sensi del DM 14/01/2008 e dell’Atto di indirizzo e coordinamento tecnico ai sensi dell’art.

16, c.1, della L.R. 20/2000 per “Indirizzi per gli studi di microzonazione sismica in Emilia-

Romagna per la pianificazione territoriale e urbanistica”

Il metodo utilizzato sfrutta le onde di superficie (onde di Rayleigh) e il fenomeno della

dispersione delle stesse (variazione della velocità di fase con il variare della frequenza).

Il calcolo del profilo delle velocità delle onde di Rayleigh, V(fase)/freq., può essere

convertito nel profilo Vs/profondità. Il metodo passivo sfrutta il rumore naturale, mentre il

metodo attivo sfrutta sorgenti sismiche (massa battente).

Tale metodo non è univoco e quindi il modello che ne scaturisce è un modello teorico; per

questo motivo è preferibile operare in presenza di dati di taratura (come nel caso

specifico) onde ricavare il modello reale.

Modalità esecutive

Si è optato per l’analisi delle onde di superficie dal momento che tale tecnica ha

dimostrato ampiamente la sua affidabilità e la capacità risolutiva. Il metodo prevede

l’utilizzo di strumentazione classica per sismica a rifrazione ad elevata dinamica (24 bits di

conversione A/D), con geofoni a bassa frequenza (preferibilmente da 4,5 Hz).

Nella fattispecie per le misure è stato utilizzato un sismografo a 48 canali mod. Abem

Terraloc Pro a 24 bits.

Sono state effettuate 10 registrazioni da 32 secondi ciascuna, per il metodo passivo e una

registrazione da 2 secondi, per il metodo attivo. I geofoni usati sono di tipo verticale da 4.5

Hz e grazie alla dinamica dello strumento (24 bits, range dinamico 117 dB), consentono la

registrazione delle onde di superficie con contenuto in frequenza fino a circa 2 Hz.

I dati acquisiti in campagna sono stati quindi elaborati e, grazie ai dati di taratura forniti, è

stato possibile ricostruire un modello Vs/profondità attendibile.

Qualora necessario, in fase di elaborazione, è possibile effettuare il picking della curva

Velocità/frequenza per il solo modo fondamentale di vibrazione, oppure per diversi modi di

vibrazione (fino al decimo).



3

Risultati e conclusioni

L’indagine eseguita ha permesso la determinazione dell’andamento della velocità delle Vs

fino a oltre 30 m di profondità.

Di seguito si riportano le immagini relative alla curva di dispersione delle onde di Rayleigh

e del modello che ne deriva previa inversione dei dati. L’errore quadratico medio è del

4.7%.

CURVA DI DISPERSIONE CUMULATIVA METODI ATTIVO E PASSIVO



4

CURVA DI DISPERSIONE MISURATA (BLU) E CALCOLATA (ROSSO)

MODELLO RISULTANTE DALL’INVERSIONE DEI DATI



5

Per quanto concerne i dettagli relativi alle caratteristiche geometriche dello stendimento,

sono stati utilizzati 24 geofoni in linea con interdistanza di 2 m.

La Vs30 è stata ricavata dalla formula:

Nel caso specifico è risultato:

Vs30 = 192 m/s

Si tratta quindi di un suolo tipo C (S = 1.46 secondo le NTC).

Vengono inoltre fornite tabelle recanti la classificazione del sito e lo spettro di risposta

elastico relativo, ricavato considerando una probabilità di superamento del 10% in 50 anni

(tempo di ritorno 475 anni). Tale condizione corrisponde allo stato limite ultimo di

salvaguardia della vita (secondo NTC). E’ inoltre stata inserita la classificazione del sito

in base alle vigenti normative regionali.

Verifica a liquefazione

La prova CPT effettuata, ha rilevato la presenza di un livello costituito da materiale

granulare tra i 2 e i 5 m di profondità da p.c. e da circa 10 m dal p.c.. Per questi livelli, è

stata condotta (come previsto dalle linee guida dell’AGI) una stima del rischio di

liquefazione. La verifica è stata eseguita utilizzando le velocità Vs misurate e supponendo

la presenza di una percentuale di limo e/o argilla compresa tra il 5% e il 35%, nonché una

magnitudo di riferimento M = 6.14.

Viene calcolato il coefficiente di sicurezza (previa una “normalizzazione” dei dati ottenuti

per riportarli alla magnitudo di riferimento):

Fs = CRR7.5/CSR7.5

dove:

CRR7.5 = rapporto di resistenza ciclica (per M=7.5)

CSR7.5 = rapporto di tensione ciclica (per M=7.5)

I risultati ottenuti (vedere grafico e tabella allegati) indicano che per il livello a 5m di

profondità e per quello compreso tra 10 e 12 m, il fattore di sicurezza risulta inferiore

all’unità , inoltre il valore di Vs1 risulta minore del valore di soglia Vs1*=210 m/s (valore al

di sotto del quale possono verificarsi fenomeni di liquefazione), pertanto si conferma che

per tali livelli sussiste un potenziale rischio di liquefazione.

Rovigo, Dicembre 2014

vihi

Vs

∑=

3030



6

ALLEGATI


CLASSIFICAZIONE DEL SITO NTC 2008

Data: Dicembre 2014

Località Via del Pioppo - Cento (FE)

Coordinate 44.723868 N, 11.276178 E (UTM WGS84)

Metodo di indagine MASW Attivo e Passivo

(misura Vr)

Strumentazione utilizzata Sismografo ABEM Terraloc Pro a 48 canali, 24 bits

Metodo di energizzazione Rumore naturale+10 kg

Geometria stendimento: 24 geofoni - interasse 2 m

RISPOSTA SISMICA LOCALE

(si vedano le tabelle sottostanti per ricavare i valori del coeff. Cc e del coeff. amplificazione S)

Categorie di suolo di fondazione:

Ss Cc S=SS*ST

A 1.00 1.00 1.00

B 1,2 1.43 1.20

C 1.46 1.61 1.46

D 1.79 2.39 1.79

E 1.55 1.93 1.55

S1

S2

I parametri a/g, F0 e T*C vengono forniti dalla normativa

Categorie Topografiche:

St

T1 Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i ≤ 15° 1

T2 Pendii con inclinazione media i > 15° 1.2 valore alla sommità del pendio

T3 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media 15° ≤ i ≤ 30° 1.2 valore della cresta del rilievo

T4 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media i > 30° 1.4 valore della cresta del rilievo

Le sovraesposte categorie topografiche si riferiscono a configurazioni geometriche prevalentemente

bidimensionali, creste o dorsali allungate, e devono essere considerate nella definizione dell’azione

sismica se di altezza maggiore di 30 m.

Servono

studi

specialiDepositi di terreni suscettibili di liquefazione, di argille sensitive o qualsiasi altra categoria di sottosuolo

non classificabile nei tipi precedenti.

Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti

con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da

valori di Vs30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero NSPT30 > 50 nei terreni a grana grossa e Cu30 > 250 kPa nei terreni a

grana fina).

Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti

con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da

valori di Vs30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a

grana grossa e 70 < Cu30 < 250 kPa nei terreni a grana fina).

Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs30 superiori a 800 m/s,

eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m.

Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente

consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà

meccaniche con la profondità e da valori di Vs30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30 < 15 nei terreni a

grana grossa e Cu30 < 70 kPa nei terreni a grana fina).

Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento

(con Vs > 800 m/s).

Depositi di terreni caratterizzati da valori di Vs30 inferiori a 100 m/s (ovvero 10 < Cu30 < 20 kPa), che

includono uno strato di almeno 8 m di terreni a grana fina di bassa consistenza, oppure che includono

almeno 3 m di torba o di argille altamente organiche.

Via Luigi Balzan, 1 45100 - Rovigo

Tel./Fax 0425/25185

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SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO @ 5% SMORZAMENTO - COMP. ORIZZONTALE (NTC 2008)

Possibilità di superamento del 10% in 100 anni

Ascisse (s) Ordinate

T0 = agxS 0.0000 0.2292

Tb=Tc/3 0.1329 0.5939

Tc=Cc*T*C 0.3986 0.5939

Td=4.0xag/g+1.6 2.2280 0.1062

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5

Accele

razio

ne s

pett

rale

(g

)

Periodo (s)

Via Luigi Balzan, 1 45100 - RovigoTel./Fax 0425/25185



Depth(m) S-velocity(m/s) Gmax (Mpa) ρ (t/mc)

0.0 153 42 1.80

4.1 153 42 1.80

8.8 129 30 1.80

12.7 169 51 1.80

20.1 222 89 1.80

30.0 269 130 1.80

Vs30 (m/s) = 192

0

50

100

150

200

250

300

350

0 5 10 15 20 25 30

Gm

ax

(M

Pa

)

Profondità (m)

Andamento G/profondità Gmax (Mpa)

S-velocity(m/s)




CLASSIFICAZIONE DEL SITO Atto di indirizzo e coordinamento tecnico ai sensi dell'art. 16,

c. 1, della L.R. 20/2000 per "Indirizzi per gli studi di microzonazione sismica in Emilia-

Romagna per la classificazione territoriale e urbanistica

Località Via del Pioppo - Cento (FE)

Metodo di indagine MASW Attivo e Passivo

(misura Vr)

Strumentazione utilizzata Sismografo ABEM Terraloc Pro a 48 canali, 24 bits

Metodo di energizzazione Rumore naturale+10 kg

Geometria stendimento: 24 geofoni - interasse 2 m

Valore di accelerazione massima orizzontale di picco al suolo arefg 0.157

Tabella per il calcolo dei coefficienti di amplificazione sismica (PIANURA 2)

Vs30 F.A.

200 1.5

250 1.5

300 1.5

350 1.4

400 1.4

450 1.4

500 1.3

600 1.1

700 1.0

800 1.0




SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO @ 5% SMORZAMENTO - COMP. ORIZZONTALE

Possibilità di superamento del 10% in 50 anni

Atto di indirizzo e coordinamento tecnico ai sensi dell'art. 16, c. 1, della L.R. 20/2000

per "Indirizzi per gli studi di microzonazione sismica in Emilia-Romagna per la

classificazione territoriale e urbanistica"

T (s) Sa/aref Sa/ag

0.000 1.000 0.236

0.040 1.389 0.327

0.070 1.759 0.414

0.100 2.283 0.538

0.150 2.637 0.621

0.200 2.707 0.638

0.300 2.466 0.581

0.400 1.840 0.433

0.500 1.445 0.340

0.750 0.955 0.225

1.000 0.645 0.152

1.500 0.355 0.084

2.000 0.231 0.054

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0

Accele

razio

ne s

pett

rale

Periodo

SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO DEL SITO




VERIFICA ALLA LIQUEFAZIONE

profondità (m) Vs Vs1 CSR 7.5 F = CRR /CSR



profondità (m) Vs Vs1 CSR 7.5 Fs = CRR7.5/CSR7.5

2.0 153 200 0.109 3.36

3.0 153 190 0.131 1.58

4.0 153 182 0.146 1.09

5.0 153 175 0.156 0.87

10.0 169 170 0.174 0.69

11.0 169 167 0.171 0.65

12.0 169 164 0.169 0.63

13.0 221 210 0.165 -59.50

14.0 221 207 0.162 6.2114.0 221 207 0.162 6.21

15.0 221 204 0.158 3.40

16.0 221 201 0.154 2.53

17.0 221 198 0.149 2.11

18.0 221 196 0.145 1.86

19.0 221 194 0.140 1.71

20.0 221 191 0.135 1.61

0.6

0.3

0.4

0.5

0.6

Ra

pp

ort

o d

i re

sis

ten

za

cic

lic

a,

CR

RR

ap

po

rto

di

ten

sio

ne

cic

lic

a,

CS

R

FC = 5%

FC = 15%

FC = 35%

CSR

FC = % passante 75 µm

0.0

0.1

0.2

0.3

Ra

pp

ort

o d

i re

sis

ten

za

cic

lic

a,

CR

RR

ap

po

rto

di

ten

sio

ne

cic

lic

a,

CS

R

LIQUEFAZIONE

NO LIQUEFAZIONE

La velocità delle onde sismiche viene ricondotta ad un valore Vs1, ovvero

ad un valore normalizzato ad una tensione efficace pa = 100 kPa attraverso la:

VS1 = CV*VS = VS*(pa/σσσσ'v0)0.25

RAPP. TENSIONALE CICLICO CSR = ττττmedia/σσσσ' = 0.65*(amax/g)*(σσσσv/σσσσ'v)*rd

0.0

0 50 100 150 200 250

Velocità delle onde S normalizzata, VS1 (m/s)

amax = accelerazione di picco al piano campagna

g = accelerazione di gravità

σv/σ'v = tensione totale ed efficace nel sottosuolo

rd = coefficiente riduttivo dell'azione sismica alla profondità d'interesseche tiene conto della deformabilità del sottosuolo

COEFFICIENTE DI SICUREZZA ALLA LIQUEFAZIONE Fs = CRR7.5/CSR7.5

CSR riferito ad terremoto di magnitudo 7.5 (CSR)M=7.5 = (CSR)M/MSF

fattore di scala per la magnitudo MSF = 6.9*EXP(-M/4)-0.058

RAPP. DI RESISTENZA CICLICA (riferito a M = 7.5) CRR7.5 = 0.022x(VS1/100)2+2.8x(1/(V

*S1-VS1) -1/V

*S1)



AAPPPPEENNDDIICCEE

Verifica del rischio di liquefazione dei terreni granulari

La verifica numerica del rischio di liquefazione dei terreni granulari in condizionidinamiche è stata eseguita adottando il Metodo semplificato di Robertson & Wride (1997).Tale metodo è stato specificamente elaborato per dati di ingresso derivanti da provepenetrometriche statiche, previa determinazione di un valore di riferimento della Magnitudo diprogetto. Di tale metodo di calcolo occorre ricordare che, al contrario della maggior parte deimetodi empirici, quelli semplificati richiedono che venga definito un sisma di progetto,attraverso l'introduzione dell'accelerazione sismica orizzontale massima in superficie e dellamagnitudo di riferimento. Tutti i metodi semplificati permettono di esprimere la suscettibilitàalla liquefazione del deposito attraverso un coefficiente di sicurezza, dato dal rapporto fra laresistenza al taglio mobilitabile nello strato (R) e lo sforzo tagliante indotto dal sisma (T).

Cioè in pratica si avrà:T

RFs . Un deposito dovrà essere considerato suscettibile di

liquefazione, se il coefficiente di sicurezza Fs sarà minore di 1,00 (o 1,4 come daFacciorusso, 2008).

R è funzione delle caratteristiche meccaniche dello strato, principalmente del suo statodi addensamento, e può essere ricavato direttamente attraverso correlazioni con i risultati diprove penetrometriche statiche. La grandezza T dipende invece dai parametri del sisma diprogetto (accelerazione sismica e magnitudo di progetto) e viene ricavata attraverso la

relazione: MSFrg

aT d

v

v

'65.0

0

0max

. Dove:

amax = accelerazione sismica massimaG = accelerazione di gravità =980,7 cm/s2

v0 = pressione verticale totale alla profondità z dal p.c.

v0’ = pressione verticale efficace alla profondità z dal p.c.rd = coefficiente funzione della profondità dal p.c., valutabile secondo il seguente schema:

rd=1- 0,00765z per z9,15 mrd=1,174- 0,0267z per 9,15<z23 mrd=0,774- 0,008z per 23<z30 mrd=0,5 per z>30 m

MSF = coefficiente correttivo funzione della magnitudo del sisma, valutato secondo la relazioneDi Idriss e Boulanger (2007).

Il Calcolo della resistenza al taglio mobilitata (R), tramite Il metodo di Robertson &

Wride che permette di correlare la resistenza al taglio mobilitata nel terreno con i risultati

delle prove penetrometriche statiche (C.P.T.) avviene secondo le due seguenti equazioni:

05.0

1000883.0 1

csncq

R per (qc1n)cs <50.

08.01000

933

1

csncq

R per 50(qc1n)cs <160

La grandezza (qc1n)cs rappresenta la resistenza alla punta normalizzata e corretta per

tenere conto della percentuale di fine presente. Il calcolo di (qc1n)cs avviene attraverso i

seguenti passaggi:

si calcola la resistenza alla punta e l’attrito laterale specifico normalizzati con le

relazioni:

'0

0

v

vcqQ

e0

100vc

s

q

fF

. Dove:

qc (kg/cm2) = resistenza alla punta determinata dalla prova C.P.T.fs (kg/cm2) = attrito laterale specifico determinato dalla prova C.P.T.v0(kg/cm2) = pressione verticale totalev0‘(kg/cm2) = pressione verticale efficace

Si calcola l’indice di tipo dello strato sabbioso con la formula:

2102

10 47.322.1 QLogFLogIc

Si applica una correzione che tenga conto dell’approfondimento della prova:

cQnc qCq 1 doven

vQC

'

1

0

L’esponente n viene valutato come segue:

se Ic>2,6 allora n= 1; se Ic2,6 si calcola un primo valore di qc1n, utilizzando n= 0,5; quindi si

ricalcola Ic con la relazione:

21102

10 47.322.1 ncqLogFLogIc

se il nuovo valore di Ic è ancora minore di 2,6 si conferma il valore n= 0,5, altrimenti si

ricalcola qc1n, utilizzando n= 0,75; se qc1n>2qc si pone qc1n= 2qc.

Si introduce la correzione dovuta alla presenza di fine nel livello sabbioso:

ncccsnc qKq 11 )( ,

dove Kc è uguale a 1, se Ic1.64, e in caso contrario è fornito dalla relazione:

88.1775.3363.21581.5403.0 234 IcIcIcIcK c

VERIFICA DEL RISCHIO DI LIQUEFAZIONE SECONDO ROBERTSON & WRIDE

M = 6,14 CPT 1 D'AGOSTINO GENNARO E MOSCARELLA LUCIAMSF = 1,43 per M<7,5 (Idriss e Boulanger, 2008) CENTO - VIA PIOPPOag = 0,157S = 1,500 Ic > 2,6 NON liquefacibile: "-"amax = 0,236 FSL>1 NON LIQUEFACIBILE

z qc fs σv σ'v n n' Cn Q F condiz 2 Ic Kc (qc1N)cs rd CSR CRR FSL F(z) W(z) FW IL0,20 0,00 0,87 0,040,40 11,00 0,87 0,08 0,08 0,75 0,50 6,96 145,28 4,19 2,43 2,26 1,82 139,79 1,16 0,12 0,33 2,68 0,0000 9,80 00,60 11,00 0,93 0,11 0,11 1,00 1,00 8,82 96,00 8,54 2,61 2,62 3,43 332,25 1,16 0,12 3,49 - 0,0000 9,70 00,80 17,00 1,20 0,15 0,15 0,75 0,75 4,09 110,26 7,12 2,64 2,52 2,85 198,55 1,15 0,12 0,81 6,55 0,0000 9,60 01,00 32,00 2,13 0,19 0,19 0,50 0,75 2,28 165,49 6,70 2,60 2,40 2,30 168,23 1,15 0,12 0,52 4,26 0,0000 9,50 01,20 41,00 1,93 0,23 0,23 0,50 0,50 2,08 175,57 4,73 2,44 2,26 1,82 154,69 1,14 0,12 0,42 3,47 0,0000 9,40 01,40 23,00 1,00 0,27 0,27 0,75 0,50 2,66 83,90 4,40 2,51 2,42 2,40 147,12 1,14 0,12 0,38 3,09 0,0000 9,30 01,60 13,00 1,07 0,31 0,31 1,00 1,00 3,23 41,00 8,43 2,83 2,84 5,12 214,89 1,13 0,12 1,00 - 0,0000 9,20 0 falda1,80 11,00 0,53 0,35 0,33 1,00 1,00 3,05 32,51 4,97 2,73 2,74 4,30 144,22 1,13 0,13 0,36 - 0,0000 9,10 0 3,5812,00 10,00 0,33 0,38 0,35 1,00 1,00 2,90 27,87 3,43 2,67 2,68 3,85 111,65 1,12 0,13 0,21 - 0,0000 9,00 02,20 12,00 0,40 0,42 0,36 1,00 1,00 2,76 31,94 3,45 2,63 2,64 3,56 117,97 1,12 0,14 0,23 - 0,0000 8,90 02,40 8,00 1,20 0,46 0,38 1,00 1,00 2,63 19,86 15,92 3,24 3,25 10,01 210,95 1,11 0,14 0,95 - 0,0000 8,80 02,60 19,00 0,87 0,50 0,40 1,00 1,00 2,50 46,31 4,70 2,61 2,61 3,42 162,55 1,10 0,15 0,48 - 0,0000 8,70 02,80 9,00 0,53 0,54 0,42 1,00 1,00 2,40 20,29 6,26 2,94 2,96 6,28 135,50 1,10 0,15 0,31 - 0,0000 8,60 03,00 7,00 0,40 0,58 0,43 1,00 1,00 2,30 14,81 6,23 3,03 3,06 7,40 119,40 1,09 0,16 0,24 - 0,0000 8,50 03,20 8,00 0,47 0,61 0,45 1,00 1,00 2,22 16,37 6,36 3,00 3,03 7,09 125,75 1,09 0,16 0,26 - 0,0000 8,40 03,40 9,00 0,33 0,65 0,47 1,00 1,00 2,13 17,81 3,95 2,84 2,87 5,39 103,58 1,08 0,16 0,18 - 0,0000 8,30 03,60 10,00 0,33 0,69 0,49 1,00 1,00 2,06 19,16 3,55 2,79 2,81 4,90 100,90 1,08 0,16 0,18 - 0,0000 8,20 03,80 14,00 0,33 0,73 0,50 1,00 1,00 1,99 26,35 2,49 2,59 2,61 3,39 94,11 1,07 0,17 0,16 - 0,0000 8,10 04,00 17,00 0,60 0,77 0,52 1,00 1,00 1,91 31,03 3,70 2,65 2,67 3,76 122,13 1,07 0,17 0,25 - 0,0000 8,00 04,20 26,00 0,60 0,81 0,54 0,50 0,50 1,36 46,62 2,38 2,50 2,41 2,34 82,85 1,06 0,17 0,13 0,78 0,2166 7,90 1,7108894,40 20,00 0,53 0,84 0,56 0,50 0,75 1,34 34,27 2,77 2,63 2,55 3,04 81,29 1,06 0,17 0,13 0,76 0,2398 7,80 1,8700744,60 16,00 0,60 0,88 0,58 1,00 1,00 1,73 26,15 3,97 2,72 2,74 4,32 119,43 1,05 0,17 0,24 - 0,0000 7,70 04,80 10,00 0,53 0,92 0,60 1,00 1,00 1,68 15,23 5,84 3,00 3,03 7,08 118,72 1,05 0,17 0,24 - 0,0000 7,60 05,00 10,00 0,47 0,96 0,61 1,00 1,00 1,63 14,72 5,20 2,97 3,01 6,83 111,26 1,04 0,17 0,21 - 0,0000 7,50 05,20 10,00 0,33 1,00 0,63 1,00 1,00 1,58 14,26 3,67 2,89 2,92 5,93 93,96 1,04 0,18 0,16 - 0,0000 7,40 05,40 8,00 0,40 1,04 0,65 1,00 1,00 1,54 10,74 5,74 3,09 3,14 8,45 104,28 1,03 0,18 0,19 - 0,0000 7,30 05,60 7,00 0,33 1,08 0,67 1,00 1,00 1,50 8,91 5,57 3,14 3,20 9,20 96,78 1,02 0,18 0,16 - 0,0000 7,20 05,80 7,00 0,40 1,11 0,68 1,00 1,00 1,47 8,63 6,80 3,20 3,26 10,12 103,89 1,02 0,18 0,18 - 0,0000 7,10 06,00 8,00 0,33 1,15 0,70 1,00 1,00 1,43 9,79 4,82 3,07 3,13 8,25 94,35 1,01 0,18 0,16 - 0,0000 7,00 06,20 7,00 0,40 1,19 0,72 1,00 1,00 1,40 8,11 6,89 3,22 3,29 10,49 102,55 1,01 0,18 0,18 - 0,0000 6,90 06,40 8,00 0,47 1,23 0,73 1,00 1,00 1,36 9,23 6,94 3,19 3,24 9,87 107,73 1,00 0,18 0,20 - 0,0000 6,80 06,60 7,00 0,47 1,27 0,74 1,00 1,00 1,35 7,72 8,20 3,28 3,35 11,50 108,43 1,00 0,18 0,20 - 0,0000 6,70 06,80 8,00 0,40 1,31 0,76 1,00 1,00 1,32 8,81 5,98 3,16 3,22 9,51 100,19 0,99 0,18 0,17 - 0,0000 6,60 07,00 9,00 0,47 1,34 0,78 1,00 1,00 1,29 9,85 6,14 3,13 3,19 9,09 105,23 0,99 0,18 0,19 - 0,0000 6,50 07,20 10,00 0,53 1,38 0,80 1,00 1,00 1,26 10,84 6,15 3,11 3,16 8,66 108,90 0,98 0,18 0,20 - 0,0000 6,40 07,40 12,00 0,67 1,42 0,81 1,00 1,00 1,23 13,00 6,33 3,06 3,10 7,98 117,72 0,98 0,18 0,23 - 0,0000 6,30 07,60 10,00 0,53 1,46 0,83 1,00 1,00 1,20 10,27 6,21 3,12 3,18 8,94 107,45 0,97 0,18 0,20 - 0,0000 6,20 07,80 10,00 0,47 1,50 0,85 1,00 1,00 1,18 10,01 5,53 3,10 3,15 8,63 101,57 0,97 0,18 0,18 - 0,0000 6,10 08,00 10,00 0,60 1,54 0,87 1,00 1,00 1,15 9,75 7,09 3,18 3,23 9,69 111,72 0,96 0,18 0,21 - 0,0000 6,00 08,20 12,00 0,60 1,57 0,89 1,00 1,00 1,13 11,77 5,76 3,06 3,11 8,06 109,20 0,96 0,18 0,20 - 0,0000 5,90 08,40 13,00 0,67 1,61 0,90 1,00 1,00 1,11 12,59 5,88 3,05 3,09 7,86 112,91 0,95 0,18 0,21 - 0,0000 5,80 08,60 13,00 0,80 1,65 0,92 1,00 1,00 1,08 12,29 7,05 3,11 3,15 8,61 121,29 0,94 0,18 0,25 - 0,0000 5,70 08,80 12,00 0,73 1,69 0,94 1,00 1,00 1,06 10,95 7,08 3,14 3,19 9,15 116,57 0,94 0,18 0,23 - 0,0000 5,60 09,00 14,00 0,80 1,73 0,96 1,00 1,00 1,04 12,78 6,52 3,08 3,12 8,16 118,92 0,93 0,18 0,24 - 0,0000 5,50 09,20 17,00 0,93 1,77 0,98 1,00 1,00 1,02 15,55 6,10 3,00 3,04 7,15 123,99 0,93 0,18 0,26 - 0,0000 5,40 09,40 26,00 1,27 1,80 1,00 1,00 1,00 1,00 24,22 5,25 2,83 2,85 5,21 135,67 0,92 0,18 0,31 - 0,0000 5,30 09,60 28,00 1,53 1,84 1,02 1,00 1,00 0,98 25,69 5,85 2,84 2,86 5,34 146,84 0,92 0,18 0,37 - 0,0000 5,20 09,80 30,00 1,73 1,88 1,04 1,00 1,00 0,96 27,11 6,15 2,84 2,86 5,33 154,05 0,91 0,18 0,42 - 0,0000 5,10 0

10,00 30,00 1,67 1,92 1,06 1,00 1,00 0,95 26,58 5,95 2,84 2,86 5,29 150,14 0,91 0,18 0,39 - 0,0000 5,00 010,20 29,00 1,87 1,96 1,08 1,00 1,00 0,93 25,14 6,92 2,90 2,92 5,90 158,97 0,90 0,18 0,45 - 0,0000 4,90 010,40 29,00 1,60 2,00 1,09 1,00 1,00 0,91 24,66 5,93 2,86 2,88 5,50 145,57 0,90 0,17 0,37 - 0,0000 4,80 010,60 26,00 1,67 2,04 1,11 1,00 1,00 0,90 21,52 6,97 2,95 2,97 6,42 149,92 0,89 0,17 0,39 - 0,0000 4,70 010,80 28,00 1,73 2,07 1,13 1,00 1,00 0,88 22,88 6,67 2,91 2,94 6,08 150,32 0,89 0,17 0,40 - 0,0000 4,60 011,00 30,00 1,93 2,11 1,15 1,00 1,00 0,87 24,21 6,92 2,91 2,93 6,02 156,68 0,88 0,17 0,44 - 0,0000 4,50 011,20 38,00 2,07 2,15 1,17 1,00 1,00 0,85 30,59 5,77 2,79 2,80 4,82 156,32 0,87 0,17 0,44 - 0,0000 4,40 011,40 35,00 2,27 2,19 1,19 1,00 1,00 0,84 27,54 6,92 2,87 2,89 5,62 165,15 0,87 0,17 0,50 - 0,0000 4,30 011,60 31,00 1,53 2,23 1,21 1,00 1,00 0,83 23,76 5,32 2,83 2,86 5,30 135,77 0,86 0,17 0,31 - 0,0000 4,20 011,80 37,00 2,07 2,27 1,23 1,00 1,00 0,81 28,22 5,96 2,82 2,84 5,12 154,04 0,86 0,17 0,42 - 0,0000 4,10 012,00 25,00 1,67 2,30 1,25 1,00 1,00 0,80 18,16 7,36 3,01 3,04 7,20 144,08 0,85 0,17 0,36 - 0,0000 4,00 012,20 34,00 1,87 2,34 1,27 1,00 1,00 0,79 24,94 5,91 2,85 2,87 5,45 146,10 0,85 0,17 0,37 - 0,0000 3,90 012,40 39,00 2,53 2,38 1,29 1,00 1,00 0,78 28,41 6,91 2,86 2,88 5,53 167,22 0,84 0,17 0,51 - 0,0000 3,80 012,60 40,00 2,73 2,42 1,31 1,00 1,00 0,76 28,71 7,26 2,88 2,89 5,65 172,55 0,84 0,17 0,56 - 0,0000 3,70 012,80 42,00 2,07 2,46 1,33 1,00 1,00 0,75 29,75 5,23 2,76 2,78 4,64 146,69 0,83 0,16 0,37 - 0,0000 3,60 013,00 43,00 2,80 2,50 1,35 1,00 1,00 0,74 30,02 6,91 2,85 2,87 5,37 171,17 0,83 0,16 0,55 - 0,0000 3,50 013,20 46,00 2,93 2,53 1,37 1,00 1,00 0,73 31,75 6,74 2,82 2,84 5,14 172,81 0,82 0,16 0,56 - 0,0000 3,40 013,40 48,00 3,20 2,57 1,39 1,00 1,00 0,72 32,70 7,04 2,83 2,85 5,19 179,27 0,82 0,16 0,62 - 0,0000 3,30 013,60 43,00 3,13 2,61 1,41 1,00 1,00 0,71 28,66 7,75 2,90 2,92 5,85 178,54 0,81 0,16 0,61 - 0,0000 3,20 013,80 43,00 2,67 2,65 1,43 1,00 1,00 0,70 28,23 6,62 2,85 2,87 5,42 163,00 0,81 0,16 0,48 - 0,0000 3,10 014,00 48,00 2,87 2,69 1,45 1,00 1,00 0,69 31,26 6,33 2,81 2,83 5,01 165,96 0,80 0,16 0,51 - 0,0000 3,00 014,20 45,00 2,93 2,73 1,47 1,00 1,00 0,68 28,76 6,93 2,86 2,88 5,50 168,42 0,79 0,16 0,52 - 0,0000 2,90 014,40 50,00 2,87 2,76 1,49 1,00 1,00 0,67 31,70 6,08 2,79 2,81 4,86 163,17 0,79 0,16 0,48 - 0,0000 2,80 014,60 47,00 2,93 2,80 1,51 1,00 1,00 0,66 29,27 6,63 2,84 2,86 5,32 165,62 0,78 0,16 0,50 - 0,0000 2,70 014,80 40,00 2,07 2,84 1,53 1,00 1,00 0,65 24,29 5,57 2,84 2,87 5,37 140,32 0,78 0,15 0,34 - 0,0000 2,60 015,00 41,00 2,53 2,88 1,55 1,00 1,00 0,65 24,59 6,64 2,89 2,91 5,84 154,44 0,77 0,15 0,42 - 0,0000 2,50 015,20 37,00 2,13 2,92 1,57 1,00 1,00 0,64 21,71 6,25 2,91 2,94 6,05 142,60 0,77 0,15 0,35 - 0,0000 2,40 015,40 38,00 2,00 2,96 1,59 1,00 1,00 0,63 22,05 5,71 2,88 2,90 5,73 136,99 0,76 0,15 0,32 - 0,0000 2,30 015,60 39,00 2,13 3,00 1,61 1,00 1,00 0,62 22,37 5,92 2,88 2,91 5,79 140,29 0,76 0,15 0,34 - 0,0000 2,20 015,80 43,00 1,67 3,03 1,63 1,00 1,00 0,61 24,53 4,18 2,75 2,78 4,60 121,39 0,75 0,15 0,25 - 0,0000 2,10 016,00 45,00 1,67 3,07 1,65 1,00 1,00 0,61 25,42 3,98 2,73 2,75 4,40 119,90 0,75 0,15 0,24 - 0,0000 2,00 016,20 44,00 2,20 3,11 1,67 1,00 1,00 0,60 24,49 5,38 2,83 2,85 5,25 138,27 0,74 0,15 0,33 - 0,0000 1,90 016,40 56,00 2,80 3,15 1,69 1,00 1,00 0,59 31,27 5,30 2,75 2,77 4,54 150,59 0,74 0,15 0,40 - 0,0000 1,80 016,60 57,00 3,07 3,19 1,71 1,00 1,00 0,58 31,46 5,70 2,77 2,79 4,72 157,19 0,73 0,15 0,44 - 0,0000 1,70 016,80 48,00 2,67 3,23 1,73 1,00 1,00 0,58 25,88 5,96 2,84 2,87 5,37 149,03 0,73 0,14 0,39 - 0,0000 1,60 017,00 47,00 2,87 3,26 1,75 1,00 1,00 0,57 24,98 6,56 2,88 2,91 5,76 154,54 0,72 0,14 0,42 - 0,0000 1,50 017,20 51,00 3,00 3,30 1,77 1,00 1,00 0,56 26,94 6,29 2,85 2,87 5,41 155,75 0,71 0,14 0,43 - 0,0000 1,40 017,40 56,00 2,93 3,34 1,79 1,00 1,00 0,56 29,40 5,56 2,79 2,81 4,83 150,98 0,71 0,14 0,40 - 0,0000 1,30 017,60 48,00 2,13 3,38 1,81 1,00 1,00 0,55 24,64 4,77 2,79 2,82 4,91 130,26 0,70 0,14 0,29 - 0,0000 1,20 017,80 52,00 2,93 3,42 1,83 1,00 1,00 0,55 26,53 6,03 2,84 2,86 5,33 151,41 0,70 0,14 0,40 - 0,0000 1,10 018,00 50,00 2,40 3,46 1,85 1,00 1,00 0,54 25,14 5,16 2,81 2,83 5,06 136,60 0,69 0,14 0,32 - 0,0000 1,00 018,20 47,00 2,67 3,49 1,87 1,00 1,00 0,53 23,25 6,14 2,88 2,91 5,78 145,11 0,69 0,14 0,36 - 0,0000 0,90 018,40 61,00 3,13 3,53 1,89 1,00 1,00 0,53 30,37 5,45 2,77 2,79 4,69 151,17 0,68 0,14 0,40 - 0,0000 0,80 018,60 73,00 3,60 3,57 1,91 1,00 1,00 0,52 36,30 5,19 2,70 2,72 4,13 157,82 0,68 0,14 0,45 - 0,0000 0,70 018,80 78,00 3,67 3,61 1,93 1,00 1,00 0,52 38,48 4,93 2,67 2,69 3,89 157,05 0,67 0,13 0,44 - 0,0000 0,60 019,00 68,00 3,47 3,65 1,95 1,00 1,00 0,51 32,94 5,39 2,74 2,76 4,46 155,20 0,67 0,13 0,43 - 0,0000 0,50 019,20 65,00 3,20 3,69 1,97 1,00 1,00 0,51 31,06 5,22 2,75 2,77 4,52 148,99 0,66 0,13 0,39 - 0,0000 0,40 019,40 54,00 2,40 3,72 1,99 1,00 1,00 0,50 25,21 4,77 2,79 2,81 4,85 131,36 0,66 0,13 0,29 - 0,0000 0,30 019,60 59,00 2,47 3,76 2,01 1,00 1,00 0,50 27,42 4,47 2,74 2,76 4,47 130,87 0,65 0,13 0,29 - 0,0000 0,20 019,80 55,00 3,00 3,80 2,03 1,00 1,00 0,49 25,16 5,86 2,85 2,87 5,40 146,09 0,65 0,13 0,37 - 0,0000 0,10 020,00 44,00 2,07 3,84 2,05 1,00 1,00 0,49 19,54 5,15 2,88 2,91 5,82 124,61 0,64 0,13 0,26 - 0,0000 0,00 0


M = 6,14 CPT 2 D'AGOSTINO GENNARO E MOSCARELLA LUCIAMSF = 1,43 per M<7,5 (Idriss e Boulanger, 2008) CENTO - VIA DEL PIOPPOag = 0,157S = 1,500 Ic > 2,6 NON liquefacibile: "-"amax = 0,236 FSL>1 NON LIQUEFACIBILE

z qc fs σv σ'v n n' Cn Q F condiz 2 Ic Kc (qc1N)cs rd CSR CRR FSL F(z) W(z) FW IL0,20 0,00 0,47 0,040,40 7,00 0,47 0,07 0,07 0,50 0,75 3,89 104,74 3,57 2,70 2,29 1,92 52,14 1,16 0,12 0,09 0,75 0,2517 9,80 2,4665630,60 7,00 0,47 0,10 0,10 1,00 1,00 10,48 72,38 6,81 2,61 2,61 3,38 248,28 1,16 0,12 1,50 - 0,0000 9,70 00,80 12,00 0,67 0,13 0,13 0,75 0,75 4,52 88,69 5,65 2,63 2,49 2,72 147,70 1,15 0,12 0,38 3,08 0,0000 9,60 01,00 12,00 0,73 0,17 0,17 0,75 0,75 3,74 68,69 6,17 2,71 2,59 3,27 146,66 1,15 0,12 0,37 3,04 0,0000 9,50 01,20 15,00 0,67 0,21 0,21 0,75 0,50 3,21 70,02 4,53 2,59 2,48 2,68 128,96 1,14 0,12 0,28 2,29 0,0000 9,40 01,40 15,00 0,53 0,25 0,25 0,50 0,75 2,00 58,95 3,59 2,67 2,46 2,56 76,89 1,14 0,12 0,12 1,00 0,0181 9,30 0,168721,60 14,00 0,33 0,29 0,29 0,50 0,75 1,86 47,61 2,41 2,60 2,40 2,33 60,70 1,13 0,12 0,10 0,83 0,1676 9,20 1,5422631,80 17,00 0,67 0,35 0,33 0,75 0,75 2,31 50,87 4,02 2,62 2,54 2,97 116,48 1,13 0,13 0,23 1,78 0,0000 9,10 0 falda2,00 12,00 0,53 0,38 0,35 1,00 1,00 2,89 33,59 4,56 2,69 2,70 4,02 139,59 1,12 0,13 0,33 - 0,0000 9,00 0 7,51932,20 10,00 0,47 0,42 0,36 1,00 1,00 2,75 26,33 4,91 2,79 2,80 4,80 132,02 1,12 0,14 0,29 - 0,0000 8,90 02,40 7,00 0,47 0,46 0,37 1,00 1,00 2,68 17,53 7,19 3,02 3,04 7,25 136,08 1,11 0,15 0,31 - 0,0000 8,80 02,60 5,00 0,33 0,50 0,39 1,00 1,00 2,57 11,57 7,33 3,15 3,18 9,03 116,11 1,10 0,15 0,23 - 0,0000 8,70 02,80 7,00 0,40 0,54 0,41 1,00 1,00 2,46 15,93 6,19 3,01 3,03 7,10 122,51 1,10 0,16 0,25 - 0,0000 8,60 03,00 7,00 0,33 0,58 0,42 1,00 1,00 2,37 15,20 5,14 2,97 2,99 6,68 110,58 1,09 0,16 0,21 - 0,0000 8,50 03,20 8,00 0,40 0,61 0,44 1,00 1,00 2,27 16,79 5,42 2,95 2,98 6,48 117,88 1,09 0,16 0,23 - 0,0000 8,40 03,40 6,00 0,47 0,65 0,45 1,00 1,00 2,23 11,91 8,79 3,19 3,23 9,63 128,73 1,08 0,17 0,28 - 0,0000 8,30 03,60 15,00 0,40 0,69 0,47 0,75 0,75 1,77 30,65 2,80 2,64 2,59 3,27 86,85 1,08 0,17 0,14 0,82 0,1751 8,20 1,4359673,80 18,00 0,53 0,73 0,49 0,75 0,75 1,72 35,60 3,07 2,61 2,57 3,14 97,12 1,07 0,17 0,17 0,96 0,0442 8,10 0,3576794,00 14,00 0,40 0,77 0,50 1,00 1,00 1,99 26,32 3,02 2,64 2,66 3,74 104,05 1,07 0,17 0,18 - 0,0000 8,00 04,20 14,00 0,47 0,81 0,52 1,00 1,00 1,92 25,29 3,56 2,70 2,72 4,16 111,71 1,06 0,18 0,21 - 0,0000 7,90 04,40 13,00 0,53 0,84 0,54 1,00 1,00 1,85 22,50 4,36 2,80 2,82 4,94 118,93 1,06 0,18 0,24 - 0,0000 7,80 04,60 21,00 0,40 0,88 0,56 0,50 0,50 1,34 36,10 1,99 2,53 2,44 2,49 70,11 1,05 0,18 0,11 0,63 0,3717 7,70 2,8618144,80 22,00 0,40 0,92 0,57 0,50 0,50 1,32 36,70 1,90 2,50 2,42 2,41 70,03 1,05 0,18 0,11 0,62 0,3768 7,60 2,8638335,00 15,00 0,40 0,96 0,59 1,00 1,00 1,69 23,71 2,85 2,66 2,68 3,87 97,98 1,04 0,18 0,17 - 0,0000 7,50 05,20 8,00 0,53 1,00 0,61 1,00 1,00 1,64 11,49 7,57 3,15 3,20 9,19 120,65 1,04 0,18 0,24 - 0,0000 7,40 05,40 10,00 0,60 1,04 0,63 1,00 1,00 1,59 14,29 6,69 3,05 3,09 7,79 124,24 1,03 0,18 0,26 - 0,0000 7,30 05,60 7,00 0,40 1,08 0,64 1,00 1,00 1,55 9,20 6,75 3,18 3,24 9,78 106,31 1,02 0,18 0,19 - 0,0000 7,20 05,80 7,00 0,40 1,11 0,66 1,00 1,00 1,51 8,91 6,80 3,19 3,25 9,97 105,56 1,02 0,18 0,19 - 0,0000 7,10 06,00 8,00 0,40 1,15 0,68 1,00 1,00 1,47 10,10 5,84 3,11 3,17 8,79 103,68 1,01 0,18 0,18 - 0,0000 7,00 06,20 7,00 0,40 1,19 0,70 1,00 1,00 1,44 8,36 6,89 3,21 3,28 10,34 104,12 1,01 0,18 0,18 - 0,0000 6,90 06,40 7,00 0,60 1,23 0,70 1,00 1,00 1,42 8,20 10,40 3,33 3,40 12,28 122,03 1,00 0,19 0,25 - 0,0000 6,80 06,60 9,00 0,60 1,27 0,72 1,00 1,00 1,39 10,71 7,76 3,18 3,23 9,61 119,86 1,00 0,19 0,24 - 0,0000 6,70 06,80 8,00 0,53 1,31 0,74 1,00 1,00 1,35 9,06 7,92 3,23 3,29 10,51 113,82 0,99 0,19 0,22 - 0,0000 6,60 07,00 11,00 0,53 1,34 0,76 1,00 1,00 1,32 12,75 5,49 3,03 3,07 7,57 109,93 0,99 0,19 0,20 - 0,0000 6,50 07,20 10,00 0,53 1,38 0,78 1,00 1,00 1,29 11,12 6,15 3,10 3,15 8,55 110,26 0,98 0,19 0,20 - 0,0000 6,40 07,40 10,00 0,53 1,42 0,79 1,00 1,00 1,26 10,82 6,18 3,11 3,16 8,69 109,50 0,98 0,19 0,20 - 0,0000 6,30 07,60 12,00 0,60 1,46 0,81 1,00 1,00 1,23 12,99 5,69 3,03 3,07 7,62 112,60 0,97 0,19 0,21 - 0,0000 6,20 07,80 10,00 0,60 1,50 0,83 1,00 1,00 1,21 10,25 7,06 3,16 3,21 9,44 113,80 0,97 0,19 0,22 - 0,0000 6,10 08,00 11,00 0,67 1,54 0,85 1,00 1,00 1,18 11,16 7,08 3,14 3,19 9,06 117,53 0,96 0,19 0,23 - 0,0000 6,00 08,20 12,00 0,67 1,57 0,87 1,00 1,00 1,15 12,04 6,43 3,09 3,13 8,36 115,83 0,96 0,19 0,22 - 0,0000 5,90 08,40 13,00 0,73 1,61 0,88 1,00 1,00 1,13 12,87 6,41 3,07 3,11 8,07 118,54 0,95 0,19 0,23 - 0,0000 5,80 08,60 12,00 0,60 1,65 0,90 1,00 1,00 1,11 11,46 5,80 3,07 3,12 8,20 108,98 0,94 0,18 0,20 - 0,0000 5,70 08,80 12,00 0,80 1,69 0,92 1,00 1,00 1,09 11,19 7,76 3,16 3,21 9,41 122,54 0,94 0,18 0,25 - 0,0000 5,60 09,00 13,00 0,80 1,73 0,94 1,00 1,00 1,06 11,99 7,10 3,12 3,16 8,75 120,97 0,93 0,18 0,24 - 0,0000 5,50 09,20 18,00 1,00 1,77 0,96 1,00 1,00 1,04 16,91 6,16 2,98 3,01 6,86 128,71 0,93 0,18 0,28 - 0,0000 5,40 09,40 23,00 1,40 1,80 0,98 1,00 1,00 1,02 21,66 6,61 2,93 2,95 6,23 146,41 0,92 0,18 0,37 - 0,0000 5,30 09,60 26,00 1,60 1,84 1,00 1,00 1,00 1,00 24,22 6,62 2,90 2,92 5,88 153,27 0,92 0,18 0,41 - 0,0000 5,20 09,80 29,00 2,00 1,88 1,02 1,00 1,00 0,98 26,67 7,38 2,90 2,92 5,91 168,69 0,91 0,18 0,53 - 0,0000 5,10 0

10,00 35,00 2,07 1,92 1,04 1,00 1,00 0,96 31,92 6,26 2,80 2,82 4,92 166,28 0,91 0,18 0,51 - 0,0000 5,00 010,20 38,00 2,27 1,96 1,06 1,00 1,00 0,95 34,12 6,30 2,78 2,80 4,77 171,53 0,90 0,18 0,55 - 0,0000 4,90 010,40 35,00 2,47 2,00 1,08 1,00 1,00 0,93 30,68 7,48 2,87 2,88 5,54 180,40 0,90 0,18 0,63 - 0,0000 4,80 010,60 31,00 2,47 2,04 1,10 1,00 1,00 0,91 26,45 8,53 2,95 2,97 6,41 181,51 0,89 0,18 0,64 - 0,0000 4,70 010,80 32,00 2,13 2,07 1,11 1,00 1,00 0,90 26,85 7,12 2,89 2,91 5,78 166,06 0,89 0,18 0,51 - 0,0000 4,60 011,00 34,00 2,33 2,11 1,13 1,00 1,00 0,88 28,12 7,31 2,88 2,90 5,73 171,67 0,88 0,18 0,55 - 0,0000 4,50 011,20 36,00 2,53 2,15 1,15 1,00 1,00 0,87 29,34 7,47 2,88 2,90 5,67 176,92 0,87 0,17 0,59 - 0,0000 4,40 011,40 37,00 2,47 2,19 1,17 1,00 1,00 0,85 29,66 7,10 2,86 2,88 5,48 172,82 0,87 0,17 0,56 - 0,0000 4,30 011,60 41,00 2,47 2,23 1,19 1,00 1,00 0,84 32,48 6,37 2,80 2,82 4,93 169,20 0,86 0,17 0,53 - 0,0000 4,20 011,80 42,00 2,67 2,27 1,21 1,00 1,00 0,82 32,74 6,72 2,81 2,83 5,05 174,83 0,86 0,17 0,58 - 0,0000 4,10 012,00 42,00 2,67 2,30 1,23 1,00 1,00 0,81 32,18 6,73 2,82 2,84 5,10 173,67 0,85 0,17 0,57 - 0,0000 4,00 012,20 46,00 2,47 2,34 1,25 1,00 1,00 0,80 34,82 5,66 2,74 2,76 4,44 162,98 0,85 0,17 0,48 - 0,0000 3,90 012,40 47,00 2,33 2,38 1,27 1,00 1,00 0,79 35,03 5,22 2,72 2,73 4,23 156,22 0,84 0,17 0,43 - 0,0000 3,80 012,60 38,00 2,27 2,42 1,29 1,00 1,00 0,77 27,50 6,38 2,85 2,87 5,39 158,27 0,84 0,17 0,45 - 0,0000 3,70 012,80 38,00 2,20 2,46 1,31 1,00 1,00 0,76 27,06 6,19 2,84 2,86 5,35 154,73 0,83 0,17 0,42 - 0,0000 3,60 013,00 53,00 1,87 2,50 1,33 1,00 1,00 0,75 37,86 3,70 2,59 2,60 3,35 133,01 0,83 0,17 0,30 - 0,0000 3,50 013,20 54,00 2,33 2,53 1,35 1,00 1,00 0,74 38,01 4,53 2,65 2,66 3,73 148,94 0,82 0,16 0,39 - 0,0000 3,40 013,40 60,00 2,07 2,57 1,37 0,50 0,50 0,85 41,79 3,60 2,50 2,56 3,12 159,45 0,82 0,16 0,46 2,79 0,0000 3,30 013,60 75,00 2,13 2,61 1,39 0,50 0,50 0,85 51,95 2,94 2,37 2,44 2,46 156,39 0,81 0,16 0,44 2,68 0,0000 3,20 013,80 49,00 1,93 2,65 1,41 1,00 1,00 0,71 32,79 4,16 2,67 2,68 3,88 134,49 0,81 0,16 0,31 - 0,0000 3,10 014,00 49,00 2,60 2,69 1,43 1,00 1,00 0,70 32,30 5,61 2,76 2,78 4,61 157,49 0,80 0,16 0,44 - 0,0000 3,00 014,20 59,00 1,67 2,73 1,45 0,50 0,50 0,83 38,75 2,97 2,46 2,53 2,93 143,42 0,79 0,16 0,35 2,22 0,0000 2,90 014,40 45,00 1,33 2,76 1,47 1,00 1,00 0,68 28,72 3,15 2,62 2,65 3,62 110,71 0,79 0,16 0,21 - 0,0000 2,80 014,60 54,00 2,47 2,80 1,49 1,00 1,00 0,67 34,34 4,82 2,70 2,71 4,10 148,40 0,78 0,16 0,38 - 0,0000 2,70 014,80 47,00 2,47 2,84 1,51 1,00 1,00 0,66 29,22 5,59 2,79 2,81 4,86 151,13 0,78 0,16 0,40 - 0,0000 2,60 015,00 54,00 2,53 2,88 1,53 1,00 1,00 0,65 33,39 4,95 2,71 2,73 4,22 148,87 0,77 0,16 0,39 - 0,0000 2,50 015,20 56,00 3,33 2,92 1,55 1,00 1,00 0,64 34,21 6,27 2,78 2,80 4,75 171,46 0,77 0,15 0,55 - 0,0000 2,40 015,40 48,00 2,87 2,96 1,57 1,00 1,00 0,64 28,66 6,37 2,84 2,85 5,27 160,87 0,76 0,15 0,47 - 0,0000 2,30 015,60 47,00 3,00 3,00 1,59 1,00 1,00 0,63 27,65 6,82 2,87 2,89 5,57 164,38 0,76 0,15 0,49 - 0,0000 2,20 015,80 47,00 3,00 3,03 1,61 1,00 1,00 0,62 27,28 6,82 2,87 2,89 5,61 163,56 0,75 0,15 0,49 - 0,0000 2,10 016,00 52,00 2,60 3,07 1,63 1,00 1,00 0,61 29,98 5,31 2,77 2,79 4,66 148,48 0,75 0,15 0,38 - 0,0000 2,00 016,20 53,00 2,07 3,11 1,65 1,00 1,00 0,61 30,20 4,15 2,69 2,71 4,06 130,29 0,74 0,15 0,29 - 0,0000 1,90 016,40 55,00 2,33 3,15 1,67 1,00 1,00 0,60 31,00 4,49 2,71 2,72 4,18 137,33 0,74 0,15 0,32 - 0,0000 1,80 016,60 60,00 2,20 3,19 1,69 1,00 1,00 0,59 33,56 3,87 2,64 2,65 3,68 130,43 0,73 0,15 0,29 - 0,0000 1,70 016,80 68,00 3,40 3,23 1,71 1,00 1,00 0,58 37,81 5,25 2,70 2,71 4,07 161,57 0,73 0,15 0,47 - 0,0000 1,60 017,00 58,00 3,00 3,26 1,73 1,00 1,00 0,58 31,57 5,48 2,76 2,78 4,61 154,08 0,72 0,15 0,42 - 0,0000 1,50 017,20 49,00 2,93 3,30 1,75 1,00 1,00 0,57 26,06 6,41 2,86 2,89 5,56 155,37 0,71 0,14 0,43 - 0,0000 1,40 017,40 52,00 3,00 3,34 1,77 1,00 1,00 0,56 27,43 6,17 2,84 2,86 5,30 155,32 0,71 0,14 0,43 - 0,0000 1,30 017,60 52,00 3,27 3,38 1,79 1,00 1,00 0,56 27,10 6,73 2,87 2,89 5,59 161,88 0,70 0,14 0,47 - 0,0000 1,20 017,80 70,00 2,53 3,42 1,81 1,00 1,00 0,55 36,69 3,80 2,61 2,62 3,46 133,39 0,70 0,14 0,30 - 0,0000 1,10 018,00 63,00 3,47 3,46 1,84 1,00 1,00 0,54 32,45 5,83 2,77 2,79 4,69 161,10 0,69 0,14 0,47 - 0,0000 1,00 018,20 59,00 2,73 3,49 1,86 1,00 1,00 0,54 29,92 4,92 2,74 2,76 4,47 142,29 0,69 0,14 0,35 - 0,0000 0,90 018,40 65,00 3,13 3,53 1,88 1,00 1,00 0,53 32,77 5,09 2,73 2,74 4,33 150,15 0,68 0,14 0,39 - 0,0000 0,80 018,60 63,00 3,27 3,57 1,90 1,00 1,00 0,53 31,34 5,50 2,76 2,78 4,63 153,96 0,68 0,14 0,42 - 0,0000 0,70 018,80 63,00 3,27 3,61 1,92 1,00 1,00 0,52 30,99 5,51 2,77 2,79 4,66 153,33 0,67 0,14 0,42 - 0,0000 0,60 019,00 68,00 3,20 3,65 1,94 1,00 1,00 0,52 33,22 4,97 2,72 2,73 4,24 148,99 0,67 0,13 0,39 - 0,0000 0,50 019,20 71,00 3,27 3,69 1,96 1,00 1,00 0,51 34,39 4,86 2,70 2,72 4,11 149,05 0,66 0,13 0,39 - 0,0000 0,40 019,40 72,00 3,33 3,72 1,98 1,00 1,00 0,51 34,52 4,88 2,70 2,72 4,11 149,60 0,66 0,13 0,39 - 0,0000 0,30 019,60 74,00 3,33 3,76 2,00 1,00 1,00 0,50 35,14 4,74 2,69 2,70 4,01 148,29 0,65 0,13 0,38 - 0,0000 0,20 019,80 75,00 3,13 3,80 2,02 1,00 1,00 0,50 35,26 4,40 2,66 2,68 3,83 142,40 0,65 0,13 0,35 - 0,0000 0,10 020,00 75,00 3,13 3,84 2,04 1,00 1,00 0,49 34,91 4,40 2,66 2,68 3,86 141,91 0,64 0,13 0,35 - 0,0000 0,00 0


M = 6,14 CPT 3 D'AGOSTINO GENNARO E MOSCARELLA LUCIAMSF = 1,43 per M<7,5 (Idriss e Boulanger, 2008) CENTO - VIA DEL PIOPPOag = 0,157S = 1,500 Ic > 2,6 NON liquefacibile: "-"amax = 0,236 FSL>1 NON LIQUEFACIBILE

z qc fs σv σ'v n n' Cn Q F condiz 2 Ic Kc (qc1N)cs rd CSR CRR FSL F(z) W(z) FW IL0,20 0,00 0,87 0,040,40 14,00 0,87 0,08 0,08 0,50 0,50 3,63 183,70 3,29 2,48 2,11 1,48 75,35 1,16 0,12 0,12 0,96 0,0401 9,80 0,3931340,60 14,00 0,93 0,11 0,11 0,50 0,75 2,95 121,16 6,70 2,76 2,47 2,63 108,71 1,16 0,12 0,20 1,61 0,0000 9,70 00,80 15,00 1,33 0,15 0,15 1,00 1,00 6,51 96,66 8,96 2,63 2,63 3,52 344,06 1,15 0,12 3,87 - 0,0000 9,60 01,00 17,00 0,87 0,19 0,19 0,75 0,50 3,43 87,08 5,18 2,58 2,47 2,60 151,96 1,15 0,12 0,41 3,31 0,0000 9,50 01,20 21,00 0,93 0,23 0,23 0,75 0,50 3,00 89,67 4,48 2,51 2,41 2,35 147,79 1,14 0,12 0,38 3,11 0,0000 9,40 01,40 20,00 0,53 0,27 0,27 0,50 0,50 1,92 73,05 2,69 2,50 2,30 1,96 75,27 1,14 0,12 0,12 0,98 0,0270 9,30 0,2507331,60 23,00 0,53 0,31 0,31 0,50 0,50 1,80 73,87 2,34 2,44 2,26 1,81 75,29 1,13 0,12 0,12 0,99 0,0246 9,20 0,2267531,80 22,00 0,60 0,35 0,34 0,50 0,50 1,70 62,89 2,77 2,52 2,36 2,15 80,50 1,13 0,12 0,13 1,06 0,0063 9,10 0,05737 falda2,00 20,00 0,47 0,38 0,36 0,50 0,50 1,66 54,07 2,40 2,52 2,36 2,16 71,76 1,12 0,13 0,11 0,90 0,0992 9,00 0,892775 16,872,20 10,00 0,53 0,42 0,38 1,00 1,00 2,63 25,15 5,53 2,84 2,85 5,25 137,79 1,12 0,13 0,32 - 0,0000 8,90 02,40 11,00 0,53 0,46 0,40 1,00 1,00 2,51 26,41 5,03 2,79 2,81 4,86 133,87 1,11 0,14 0,30 - 0,0000 8,80 02,60 8,00 0,40 0,50 0,42 1,00 1,00 2,40 18,02 5,33 2,93 2,95 6,19 118,94 1,10 0,14 0,24 - 0,0000 8,70 02,80 6,00 0,67 0,54 0,43 1,00 1,00 2,35 12,84 12,27 3,27 3,30 10,75 151,68 1,10 0,15 0,40 - 0,0000 8,60 03,00 9,00 0,67 0,58 0,44 1,00 1,00 2,26 19,02 7,95 3,03 3,05 7,31 148,44 1,09 0,15 0,38 - 0,0000 8,50 03,20 8,00 0,47 0,61 0,46 1,00 1,00 2,17 16,05 6,36 3,01 3,04 7,17 124,57 1,09 0,16 0,26 - 0,0000 8,40 03,40 14,00 0,47 0,65 0,48 1,00 1,00 2,09 27,86 3,52 2,67 2,69 3,90 114,13 1,08 0,16 0,22 - 0,0000 8,30 03,60 15,00 0,60 0,69 0,50 1,00 1,00 2,01 28,73 4,19 2,71 2,73 4,20 126,63 1,08 0,16 0,27 - 0,0000 8,20 03,80 16,00 0,40 0,73 0,52 0,75 0,75 1,64 29,59 2,62 2,62 2,58 3,23 84,95 1,07 0,16 0,14 0,84 0,1560 8,10 1,2639154,00 20,00 0,40 0,77 0,53 0,50 0,50 1,37 35,98 2,08 2,55 2,46 2,55 69,83 1,07 0,16 0,11 0,68 0,3197 8,00 2,5575734,20 22,00 0,47 0,81 0,55 0,50 0,50 1,35 38,42 2,22 2,54 2,45 2,53 75,01 1,06 0,17 0,12 0,72 0,2824 7,90 2,2308114,40 18,00 0,53 0,84 0,57 1,00 1,00 1,75 30,10 3,09 2,61 2,62 3,48 109,97 1,06 0,17 0,20 - 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Comune di Cento...Comune di Cento Provincia di Ferrara Piano della Ricostruzione – Secondo...

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