capping delle discariche con sistemi geosinetici

PROGETTARE LA COPERTURA PROGETTARE LA COPERTURA PROGETTARE LA COPERTURA PROGETTARE LA COPERTURA DELLE DISCARICHE DELLE DISCARICHE DELLE DISCARICHE DELLE DISCARICHE

CON SISTEMI CON SISTEMI CON SISTEMI CON SISTEMI GEOSINTETICIGEOSINTETICIGEOSINTETICIGEOSINTETICI

ing. MASSIMILIANO NART - ROMA 4 maggio 2011 1111

INDICE ARGOMENTIINDICE ARGOMENTIINDICE ARGOMENTIINDICE ARGOMENTI

A. UTILIZZO DI SISTEMI GEOSINTETICI IN DISCARICA

B. INQUADRAMENTO NORMATIVO

C. APPROCCIO PROGETTUALE PER I SISTEMI DRENANTI C. APPROCCIO PROGETTUALE PER I SISTEMI DRENANTI

D. APPROCCIO PROGETTUALE PER I SISTEMI DI RINFORZO

E. CASI STUDIO


UTILIZZO DI SISTEMI GEOSINTETICIUTILIZZO DI SISTEMI GEOSINTETICIUTILIZZO DI SISTEMI GEOSINTETICIUTILIZZO DI SISTEMI GEOSINTETICI


FONTE: WWW. geosyntheticsmagazine.comFONTE: WWW. geosyntheticsmagazine.comFONTE: WWW. geosyntheticsmagazine.comFONTE: WWW. geosyntheticsmagazine.com

NORMATIVA ITALIANANORMATIVA ITALIANANORMATIVA ITALIANANORMATIVA ITALIANA

A livello normativo, l’Italia ha recepito la Direttiva Comunitaria 1999/31/CEDirettiva Comunitaria 1999/31/CEDirettiva Comunitaria 1999/31/CEDirettiva Comunitaria 1999/31/CE, solamente nel 2003, con il Decreto Legislativo 13 gennaio 2003, n. 36Decreto Legislativo 13 gennaio 2003, n. 36Decreto Legislativo 13 gennaio 2003, n. 36Decreto Legislativo 13 gennaio 2003, n. 36.

L’allegato 2 pto. 2.2 del D.Lgs 36/2003 asserisce: “[..] al fine di garantire l'isolamento del carpo dei rifiuti dalle matrici ambientali, la discarica deve soddisfare l'isolamento del carpo dei rifiuti dalle matrici ambientali, la discarica deve soddisfare

i seguenti requisiti tecnici:

• sistema di regimazione e convogliamento delle acque superficiali;

• impermeabilizzazione del fondo e delle sponde della discarica;

• impianto di raccolta e gestione del percolato;

• impianto di captazione e gestione del gas di discarica (solo per discariche dove

sono smaltiti rifiuti biodegradabili);


sono smaltiti rifiuti biodegradabili);

• sistema di copertura superficiale finale della discaricasistema di copertura superficiale finale della discaricasistema di copertura superficiale finale della discaricasistema di copertura superficiale finale della discarica.

[…]”

NORMATIVA ITALIANANORMATIVA ITALIANANORMATIVA ITALIANANORMATIVA ITALIANA

Relativamente al sistema di copertura superficiale finalecopertura superficiale finalecopertura superficiale finalecopertura superficiale finale, nell’Allegato 1nell’Allegato 1nell’Allegato 1nell’Allegato 1 del Decreto Legislativo vengono specificate le caratteristiche che la stratigrafia dovrà disporre per ottemperare alle seguenti funzioni:

• isolare il corpo rifiuti dall'ambiente esterno;

• minimizzare la quota delle infiltrazioni d'acqua all’interno del corpo rifiuto;

• ridurre al minimo l’attività antropica per interventi di manutenzione;

• minimizzare l’innescarsi di fenomeni erosivi;

• garantire sufficiente resistenza agli assestamenti provocati dai fenomeni di

subsidenza localizzata a seguito della degradazione del rifiuto;


subsidenza localizzata a seguito della degradazione del rifiuto;

Ai punti 1.2.3 e 2.4.3. dell’All.1, vengono dettagliati i requisiti minimi che il sistema deve disporre a seconda se si tratti di una discarica per inerti o per rifiuti pericolosi/non pericolosi (vedi tabella successiva).

RIFIUTI INERTIRIFIUTI INERTIRIFIUTI INERTIRIFIUTI INERTI

AllegatoAllegatoAllegatoAllegato 1111 ---- ptoptoptopto.... 1111....2222....3333 ---- IMPIANTIIMPIANTIIMPIANTIIMPIANTI PERPERPERPER RIFIUTIRIFIUTIRIFIUTIRIFIUTI INERTIINERTIINERTIINERTI

1. strato superficiale di copertura con spessore >= 1 m spessore >= 1 m spessore >= 1 m spessore >= 1 m che favorisca lo sviluppo delle specie vegetali di copertura ai fini del piano di ripristino ambientale e delle specie vegetali di copertura ai fini del piano di ripristino ambientale e fornisca una protezione adeguata contro l'erosione e consenta di proteggere le barriere sottostanti dalle escursioni termiche;

2. strato drenante con spessore >=0.5 m spessore >=0.5 m spessore >=0.5 m spessore >=0.5 m in grado di impedire la formazione di un battente idraulico sopra le barriere di cui ai successivi punti 3) e 4);

3. strato minerale superiore compattato di spessore >= 0.5 m spessore >= 0.5 m spessore >= 0.5 m spessore >= 0.5 m e di bassa conducibilità idraulica.


conducibilità idraulica.

4. strato di regolarizzazione per la corretta messa in opera degli elementi superiori e costituito da materiale drenante.

Strato superficiale di 1 m1 m1 m1 m

RIFIUTI INERTIRIFIUTI INERTIRIFIUTI INERTIRIFIUTI INERTI

Strato superficiale di copertura

Strato drenante

Strato minerale compattato

GCDGCDGCDGCD

1 m1 m1 m1 m

0,5 m0,5 m0,5 m0,5 m

0,5 m0,5 m0,5 m0,5 m

varvarvarvar


Strato regolarizzazionevarvarvarvar

GCD: GCD: GCD: GCD: geocomposito drenante

RIFIUTI PERICOLOSI E NON PERICOLOSIRIFIUTI PERICOLOSI E NON PERICOLOSIRIFIUTI PERICOLOSI E NON PERICOLOSIRIFIUTI PERICOLOSI E NON PERICOLOSI

Allegato 1 Allegato 1 Allegato 1 Allegato 1 ---- pto. 2.4.3 pto. 2.4.3 pto. 2.4.3 pto. 2.4.3 –––– IMPIANTI PER FIUTI NON PERICOLOSI E PER RIFIUTI IMPIANTI PER FIUTI NON PERICOLOSI E PER RIFIUTI IMPIANTI PER FIUTI NON PERICOLOSI E PER RIFIUTI IMPIANTI PER FIUTI NON PERICOLOSI E PER RIFIUTI PERICOLOSIPERICOLOSIPERICOLOSIPERICOLOSI

1. strato superficiale di copertura con spessore spessore spessore spessore ≥≥≥≥1 m 1 m 1 m 1 m che favorisca lo sviluppo delle specie 1. strato superficiale di copertura con spessore spessore spessore spessore ≥≥≥≥1 m 1 m 1 m 1 m che favorisca lo sviluppo delle specie vegetali di copertura ai fini del piano di ripristino ambientale e fornisca una protezione adeguata contro l'erosione e di proteggere le barriere sottostanti dalle escursioni termiche;

2. strato drenante protetto da eventuali intasamenti con spessore spessore spessore spessore ≥≥≥≥ 0.5 m 0.5 m 0.5 m 0.5 m in grado di impedire la formazione di un battente idraulico sopra le barriere di cui ai successivi punti 3) e 4);

3. strato minerale compattato dello spessore spessore spessore spessore ≥≥≥≥ 0,5 m 0,5 m 0,5 m 0,5 m e di conducibilità idraulica di 10-8 m/s o di caratteristiche equivalenti, integrato da un rivestimento impermeabile superficiale per gli impianti di discarica di rifiuti pericolosi;


per gli impianti di discarica di rifiuti pericolosi;

4. strato di drenaggio del gas e di rottura capillare, protetto da eventuali intasamenti, con spessore spessore spessore spessore ≥≥≥≥ 0.5 m0.5 m0.5 m0.5 m;

5. strato di regolarizzazione con la funzione di permettere la corretta messa in opera degli strati sovrastanti


1 m1 m1 m1 m

RIFIUTI NON PERICOLOSIRIFIUTI NON PERICOLOSIRIFIUTI NON PERICOLOSIRIFIUTI NON PERICOLOSI

copertura

Strato drenante


GCDGCDGCDGCD0,5 m0,5 m0,5 m0,5 m

0,5 m0,5 m0,5 m0,5 m

Strato drenante biogasGCDGCDGCDGCD0,5 m0,5 m0,5 m0,5 m





RIFIUTI PERICOLOSIRIFIUTI PERICOLOSIRIFIUTI PERICOLOSIRIFIUTI PERICOLOSI


1 m1 m1 m1 m

Strato drenante


GCDGCDGCDGCD0,5 m0,5 m0,5 m0,5 m

0,5 m0,5 m0,5 m0,5 m


GMBGMBGMBGMB



Strato drenante biogas


GMB: GMB: GMB: GMB: geomembrana sintetica in HDPE

PROBLEMI NORMATIVIPROBLEMI NORMATIVIPROBLEMI NORMATIVIPROBLEMI NORMATIVI

• in termini di stratigrafie, cio’ che afferma e sancisce la legge nonrisulta compatibile con le geometrie delle discariche esistenti primadel’entrata in vigore del decreto stesso;

• l’approvvigionamento di materiali naturali (quali argilla, ghiaia) indeterminati contesti geografici costituisce certamente una voce dicosto nel computo delle lavorazioni non trascurabile (da intendersisia come costi diretti che come costi indiretti);


PROBLEMI NORMATIVIPROBLEMI NORMATIVIPROBLEMI NORMATIVIPROBLEMI NORMATIVI


NORMATIVA PROGETTAZIONENORMATIVA PROGETTAZIONENORMATIVA PROGETTAZIONENORMATIVA PROGETTAZIONE

NTC 2008NTC 2008NTC 2008NTC 2008DM 14/01/2008 (GAZZETTA UFFICIALE n. 29 del 04/02/2008)

Circolare n. 617 del 26/02/2009 “Istruzioni per l’applicazione delle nuove Circolare n. 617 del 26/02/2009 “Istruzioni per l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al decreto ministeriale 14 gennaio

2008”

CAPCAPCAPCAP.... 6666 ---- PROGETTAZIONEPROGETTAZIONEPROGETTAZIONEPROGETTAZIONE GEOTECNICAGEOTECNICAGEOTECNICAGEOTECNICA

PARPARPARPAR.... 6666....11111111 –––– DISCARICHEDISCARICHEDISCARICHEDISCARICHE CONTROLLATECONTROLLATECONTROLLATECONTROLLATE DIDIDIDI RIFIUTIRIFIUTIRIFIUTIRIFIUTI EEEE DEPOSITIDEPOSITIDEPOSITIDEPOSITI DIDIDIDIINERTIINERTIINERTIINERTI


[..] in particolare, nel caso di barriere composite, devono essere

valutate le condizioni di stabilità lungo le superfici di scorrimento che

comprendano anche le interfacce tra i diversi materiali utilizzati […]


STATO LIMITE DI ESERCIZIO - SLE

STATO LIMITE ULTIMO – SLU

La verifica si imposta nel rispetto della seguente condizione:La verifica si imposta nel rispetto della seguente condizione:

EEEEdddd <= R<= R<= R<= Rdddd

Ed = è il valore di progetto dell’effetto delle azioni;

Rd = è la resistenza di progetto, valutata in base ai valori di progetto della resistenza dei materiali


Rd = è la resistenza di progetto, valutata in base ai valori di progetto della resistenza dei materialie ai valori nominali delle grandezze geometriche interessate


Gli approcci progettuali consentiti dalle nuove NTC per la verifica agli statilimite ultimi sono:

APPROCCIOAPPROCCIOAPPROCCIOAPPROCCIO 1111:::: due combinazioni

combinazione 1: (A1 + M1 + R1) amplificazione dei carichi

combinazione 2: (A2 + M2 + R2) riduzione delle resistenze

APPROCCIOAPPROCCIOAPPROCCIOAPPROCCIO 2222:::: una combinazioni


APPROCCIOAPPROCCIOAPPROCCIOAPPROCCIO 2222:::: una combinazioni

combinazione 1: (A1 + M1 + R3)

II PARTE II PARTE II PARTE II PARTE –––– SISTEMI DRENANTI SINTETICISISTEMI DRENANTI SINTETICISISTEMI DRENANTI SINTETICISISTEMI DRENANTI SINTETICI

IIIIIIII° PARTEPARTEPARTEPARTEIIIIIIII° PARTEPARTEPARTEPARTEPROGETTARE UN SISTEMA

DRENANTE SINTETICO

CONCETTI INTRODUTTIVI


INTRODUZIONEINTRODUZIONEINTRODUZIONEINTRODUZIONE

In discarica (fondo e strato di copertura) è necessario prevedere a progettodelle soluzioni tecniche che siano in grado di drenare liquidi/aeriformi.

Solitamente si è soliti utilizzare materiali naturali (inerti).

Non sempre è tecnicamente sostenibile.



~~~~

Perché un geocomposito drenante venga accettato come alternativa ad uno strato di inerte, è necessario

dimostrarne l’equivalenza idraulica

~~~~


dimostrarne l’equivalenza idraulica

DEFINZIONE DI DRENANTI SINTETICIDEFINZIONE DI DRENANTI SINTETICIDEFINZIONE DI DRENANTI SINTETICIDEFINZIONE DI DRENANTI SINTETICI

Definiti anche geospaziatori (dall’inglese geospacer), sono caratterizzati da una struttura tridimensionale interna ad elevato indice di vuoti a cui viene accoppiato uno o due elementi filtranti in tessuto non tessuto.


CLASSIFICAZIONE TERRENICLASSIFICAZIONE TERRENICLASSIFICAZIONE TERRENICLASSIFICAZIONE TERRENI

ARGILLE (particelle < 2 micron)

LIMI (particelle da 2 a 50 micron)LIMI (particelle da 2 a 50 micron)

SABBIE (particelle da 50 micron a 2 millimetri)

GHIAIE (particelle > 2 millimetri)

Le argille ed i limi possono essere considerati “impermeabiliimpermeabiliimpermeabiliimpermeabili”.

I limi medi e grossolani e le sabbie fini di media e “bassa permeabilitàbassa permeabilitàbassa permeabilitàbassa permeabilità”.


I limi medi e grossolani e le sabbie fini di media e “bassa permeabilitàbassa permeabilitàbassa permeabilitàbassa permeabilità”.

Le sabbie e le ghiaie materiali ad “elevata permeabilitàelevata permeabilitàelevata permeabilitàelevata permeabilità”.

CLASSIFICAZIONE TERRENICLASSIFICAZIONE TERRENICLASSIFICAZIONE TERRENICLASSIFICAZIONE TERRENI

Area A e B: Area A e B: Area A e B: Area A e B: terreni argillosi - drenaggio non necessario, permeabilità molto bassa (kv< 5.10-8 m/s)


m/s)

Area DArea DArea DArea D: terreni sabbiosi - drenaggio non necessario, permeabilità molto alta (kv> 5.10-5 m/s)

Area CArea CArea CArea C: terreni limo sabbiosi - drenaggio necessario

PRESTAZIONI IDRAULICHE DELL’INERTEPRESTAZIONI IDRAULICHE DELL’INERTEPRESTAZIONI IDRAULICHE DELL’INERTEPRESTAZIONI IDRAULICHE DELL’INERTE

La portata smaltibile da uno strato di materiale granulare avente unaconducibilità idraulica k soggetto ad un gradiente idraulico i è fornito dallarelazione di Darcy

kiAQ = [m3/s]

t = spessore

L = larghezza = 1


26262626

kitq = [m3/s m]

Il ks del terreno più permeabile che richieda un drenaggio è di ca.ks. = 5 x 105 x 105 x 105 x 10----5 m/s5 m/s5 m/s5 m/s

CALCOLO PRESTAZIONI IDRAULICHE DELL’INERTECALCOLO PRESTAZIONI IDRAULICHE DELL’INERTECALCOLO PRESTAZIONI IDRAULICHE DELL’INERTECALCOLO PRESTAZIONI IDRAULICHE DELL’INERTE

[m3/s m]

k = 5 X 10-5 m/s[m2/s]

q = k*i*tq = k*i*tq = k*i*tq = k*i*t

i = 0,04 (circa 2 °)

t = 0,5 m

q = 5*10q = 5*10q = 5*10q = 5*10----5555 x 0,04 x 0,5 = 0,1*10x 0,04 x 0,5 = 0,1*10x 0,04 x 0,5 = 0,1*10x 0,04 x 0,5 = 0,1*10----5555 [m2/s][m2/s][m2/s][m2/s]


27272727

TRASMISSIVITA’ IDRAULICA DI UN GEOSINTETICOTRASMISSIVITA’ IDRAULICA DI UN GEOSINTETICOTRASMISSIVITA’ IDRAULICA DI UN GEOSINTETICOTRASMISSIVITA’ IDRAULICA DI UN GEOSINTETICO

Il geocomposito drenante dovrà garantire una portata idraulica specifica superiorealla portata ottenuta per lo strato di materiale inerte, nelle medesime condizioni alcontorno (in termini di gradiente idraulico e pressione applicata).

PORTATA IDRAULICA SPECIFICA = TRASMISSIVITA’ IDRAULICA

Si calcola in laboratorio secondo la norma UNI EN ISO 12958UNI EN ISO 12958UNI EN ISO 12958UNI EN ISO 12958


28282828

APPARECCHIATURA DI MISURAAPPARECCHIATURA DI MISURAAPPARECCHIATURA DI MISURAAPPARECCHIATURA DI MISURA


29292929

APPARECCHIATURA DI MISURAAPPARECCHIATURA DI MISURAAPPARECCHIATURA DI MISURAAPPARECCHIATURA DI MISURA


30303030

DEFINIZIONE DI TRASMISSIVITA’ IDRAULICADEFINIZIONE DI TRASMISSIVITA’ IDRAULICADEFINIZIONE DI TRASMISSIVITA’ IDRAULICADEFINIZIONE DI TRASMISSIVITA’ IDRAULICA

Esprime la quantità d’acqua che il materiale riesce a trasportare longitudinalmente nell’unità di tempo per unità di larghezza al gradiente i = 1 assumendo un flusso laminare.

Viene espressa in (mmmm3333/s m/s m/s m/s m - mmmm2222/s/s/s/s oppure l/s ml/s ml/s ml/s m).

1 m3 = 103 l

θθθθ = k * t= k * t= k * t= k * t


31313131

k k k k = permeabilità nel piano del gtx (m/s)

tttt = spessore del prodotto (m)

PERMEABILITA’ DEL FILTROPERMEABILITA’ DEL FILTROPERMEABILITA’ DEL FILTROPERMEABILITA’ DEL FILTRO

L’acqua penetra nel geocomposito in direzione perpendicolare attraverso il geotessile filtrante. La permeabilità in direzione perpendicolare è data da (legge di Darcy):

k = q * t / 10k = q * t / 10k = q * t / 10k = q * t / 105555

Dove:

k = permeabilità (m/s)

t = spessore del gtx (mm) = 1 mm

q = capacità filtrante (l/m2 s) = 100 l/m2 s


k = 10k = 10k = 10k = 10----3333 m/sm/sm/sm/s

PARAMETRI INFLUENZANO LA TRASMISSIVITA’PARAMETRI INFLUENZANO LA TRASMISSIVITA’PARAMETRI INFLUENZANO LA TRASMISSIVITA’PARAMETRI INFLUENZANO LA TRASMISSIVITA’

A. PRESSIONE APPLICATA SUL PRODOTTO (kPa)

B. GRADIENTE IDRAULICO (geometria del piano di posa) B. GRADIENTE IDRAULICO (geometria del piano di posa)

• orizzontale

• verticale

• obliqua


PRESSIONE APPLICATAPRESSIONE APPLICATAPRESSIONE APPLICATAPRESSIONE APPLICATA

A. DRENAGGIO VERTICALE

HHHH

B. DRENAGGIO ORIZZONTALE

P = kP = kP = kP = kAAAA****γγγγ*H*H*H*HHHHH


P = P = P = P = γγγγ*s*s*s*s ssss

GRADIENTE IDRAULICOGRADIENTE IDRAULICOGRADIENTE IDRAULICOGRADIENTE IDRAULICO

i = sen(i = sen(i = sen(i = sen(β)β)β)β) I = 0,04 I = 0,04 I = 0,04 I = 0,04 ββββ = 2= 2= 2= 2°


i = sen(i = sen(i = sen(i = sen(β)β)β)β)I = 0,1I = 0,1I = 0,1I = 0,1 ββββ = 5= 5= 5= 5°

I = 1 I = 1 I = 1 I = 1 ββββ = 90= 90= 90= 90°

ESEMPIO DI SCHEDA TECNICA ESEMPIO DI SCHEDA TECNICA ESEMPIO DI SCHEDA TECNICA ESEMPIO DI SCHEDA TECNICA


ESEMPIO DI SCHEDA TECNICA ESEMPIO DI SCHEDA TECNICA ESEMPIO DI SCHEDA TECNICA ESEMPIO DI SCHEDA TECNICA

=

4321 ***

1

FSFSFSFSqq nomamm

Dove:Dove:

• q nom = portata specifica nominale del GCD calcolata secondo EN ISO 12958 (l/sm);

• q amm = portata specifica ammissibile del GCD;

• FS1 = fattore di danneggiamento che tiene in considerazione il fenomeno dell’intrusione del geotessile all’interno dell’anima drenante;

• FS2 = fattore di danneggiamento che tiene in considerazione il fenomeno del creep dei materiali polimerici;


materiali polimerici;

• FS3 = fattore di danneggiamento che tiene in considerazione il fenomeno del “clogging” di natura chimica;

• FS4 = fattore di danneggiamento che tiene in considerazione il fenomeno del “clogging” di natura biologica;

GHIAIA VS DRENANTE SINTETICOGHIAIA VS DRENANTE SINTETICOGHIAIA VS DRENANTE SINTETICOGHIAIA VS DRENANTE SINTETICO

RENDIMENTO IDRAULICORENDIMENTO IDRAULICORENDIMENTO IDRAULICORENDIMENTO IDRAULICOdi uno strato di 50 cm di GHIAIAdi uno strato di 50 cm di GHIAIAdi uno strato di 50 cm di GHIAIAdi uno strato di 50 cm di GHIAIA

RENDIMENTO IDRAULICORENDIMENTO IDRAULICORENDIMENTO IDRAULICORENDIMENTO IDRAULICOdel GCDdel GCDdel GCDdel GCD

i = grad. idr. = 0,04 (2°)

K K K K ghiaiaghiaiaghiaiaghiaia = 5 10= 5 10= 5 10= 5 10----5555 m/s;m/s;m/s;m/s;

s = spess. = 0,5 m;s = spess. = 0,5 m;s = spess. = 0,5 m;s = spess. = 0,5 m;

s = s = s = s = spessspessspessspess. . . . terrterrterrterr. = 1 m;. = 1 m;. = 1 m;. = 1 m;

s s s s GCDGCDGCDGCD = 20 mm= 20 mm= 20 mm= 20 mm

g g g g terr.terr.terr.terr.= peso spec. = 18 = peso spec. = 18 = peso spec. = 18 = peso spec. = 18 kNkNkNkN/m/m/m/m3333;;;;

P = P = P = P = s*gs*gs*gs*g = 18 = 18 = 18 = 18 kNkNkNkN/m/m/m/m2222 ~ 20 ~ 20 ~ 20 ~ 20 kPakPakPakPa;;;;

Q Q Q Q ghiaiaghiaiaghiaiaghiaia = K*i*s == K*i*s == K*i*s == K*i*s =0,1*100,1*100,1*100,1*10----5555 m3 / s*mm3 / s*mm3 / s*mm3 / s*m

Q Q Q Q GCD/20 kPaGCD/20 kPaGCD/20 kPaGCD/20 kPa = = = = 1,10 l / s*m1,10 l / s*m1,10 l / s*m1,10 l / s*mQ Q Q Q ghiaiaghiaiaghiaiaghiaia = K*i*s == K*i*s == K*i*s == K*i*s =0,1*100,1*100,1*100,1*10----2222 l / s*ml / s*ml / s*ml / s*m

Trasmissività nominale


Q Q Q Q GCD/20 kPaGCD/20 kPaGCD/20 kPaGCD/20 kPa = = = = 1,10 l / s*m1,10 l / s*m1,10 l / s*m1,10 l / s*mQ Q Q Q ghiaiaghiaiaghiaiaghiaia = K*i*s == K*i*s == K*i*s == K*i*s =0,1*100,1*100,1*100,1*10 l / s*ml / s*ml / s*ml / s*m

Q Q Q Q GCD/20 kPaGCD/20 kPaGCD/20 kPaGCD/20 kPa = = = = 0,36 l / s*m0,36 l / s*m0,36 l / s*m0,36 l / s*mQ Q Q Q ghiaiaghiaiaghiaiaghiaia = K*i*s == K*i*s == K*i*s == K*i*s =0,1*100,1*100,1*100,1*10----2222 l / s*ml / s*ml / s*ml / s*m

Trasmissività ammissibile

REQUISITI ESSENZIALIREQUISITI ESSENZIALIREQUISITI ESSENZIALIREQUISITI ESSENZIALI

1. COMPRESSIONE DEL NUCLEO: l’anima drenantedeve poter evitare una riduzione significativa del suospessore nel tempo e sotto determinate condizioni dicarico;

2. COMPENETRAZIONE DEL FILTRO: è necessarioevitare la compenetrazione del geotessile filtranteall’interno dell’anima, riducendo in questo modo lacapacità drenante del geocomposito;

3. INTASAMENTO E COMPRESSIONE DELFILTRO: è necessario evitare che il filtro si intasi e sicomprima, dovendo pertanto soddisfare due criteri:


� CRITERI DI RITENZIONE: evita la fuoriuscita delleparticelle di terreno (fenomeno di sifonamento);

� CRITERI DI PERMEABILITA’: deve essere in grado digarantire il passaggio dell’acqua;

COMPRESSIVE CREEPCOMPRESSIVE CREEPCOMPRESSIVE CREEPCOMPRESSIVE CREEP

Dreni collassabiliDreni collassabiliDreni collassabiliDreni collassabiliSp

esso

re (m

m)

Dreni comprimibiliDreni comprimibiliDreni comprimibiliDreni comprimibili

Pressione (kPa)

Spes

sore (m

m)


COMPRESSIVE CREEPCOMPRESSIVE CREEPCOMPRESSIVE CREEPCOMPRESSIVE CREEP


COMPENETRAZIONE DEL FILTROCOMPENETRAZIONE DEL FILTROCOMPENETRAZIONE DEL FILTROCOMPENETRAZIONE DEL FILTRO


CRITERIO DI RITENZIONECRITERIO DI RITENZIONECRITERIO DI RITENZIONECRITERIO DI RITENZIONE

Fornisce il diametro significativo dei pori del filtro Of a partire dallecaratteristiche del terreno (coefficiente di uniformità Cu e densità relativa Dr).

1< Cu < 3 Cu> 3

Dr< 50% Of< Cu d50 Of< 9 d50/ Cu

50% < Dr< 80% Of< 1,5 Cu d50 Of< 13,5 d50/ Cu

Dr> 80% Of< 2 Cu d50 Of< 18 d50/ Cu

Criterio di Giroud


Criterio di Giroud

CRITERIO DI PERMEABILITA’CRITERIO DI PERMEABILITA’CRITERIO DI PERMEABILITA’CRITERIO DI PERMEABILITA’

Il criterio di permeabilità di un geotessile è rappresentatodalla seguente relazione matematica:

terrenon

g kk *10f

Dove:

Kg = permeabilità normale del geotessile (m/s);

n = parametro variabile dalle caratteristiche del prodotto;


n = parametro variabile dalle caratteristiche del prodotto;

Kterreno = permeabilità del terreno (m/s)


IIIIIIIIIIII° PARTEPARTEPARTEPARTEIIIIIIIIIIII° PARTEPARTEPARTEPARTEPROGETTARE UN SISTEMA

DRENANTE SINTETICO

ESEMPI PRATICI DI DIMENSIONAMENTO


DIMENSIONAMENTO DI UNO STRATO DRENANTEDIMENSIONAMENTO DI UNO STRATO DRENANTEDIMENSIONAMENTO DI UNO STRATO DRENANTEDIMENSIONAMENTO DI UNO STRATO DRENANTE

Nel caso in cui i dati di pioggia fossero disponibili, mediante la ricostruzionedella LSSP, sarebbe possibile stabilire il dato idraulico relativo alla portata iningresso al GCD e quindi essere in grado di valutarne la sostenibilità tecnicadella proposta.della proposta.



Si ipotizzi di aver ricostruito la LSPP, e di essere in grado di esplicitarla attraversoi valori dei due parametri a e n.

Siccome ciascuna curva è in funzione del tempo di ritorno (T), è necessario focalizzare l’attenzione su una curva a tempo di ritorno fissato (T*), che per il presente campo di applicazione, potrebbe essere compresa tra i 10 e i 25 anni.

nr tah *=


presente campo di applicazione, potrebbe essere compresa tra i 10 e i 25 anni.


Assegnato tempo di ritorno, dividendo l’altezza di precipitazione (mm) per la durata (h), si ottiene l’intensità di pioggia jjjj (mm/h) critica ricercata:

h

È possibile correlare l’intensità di pioggia jjjj, con la portata specifica di pioggiaqrqrqrqr, attraverso la seguente relazione, consentendo la quantificazione della portata di progetto per unità di superficie.

1* −== nr tathj


jqpioggia *10*777,2 7−= [m/s oppure m3/sm2]


Nel caso in cui la superficie che si sta considerando non dovesse essereorizzontale, sarà necessario correggere la relazione che definisce la portata diprogetto, attraverso la seguente relazione:

Dove:

Qpioggia = portata di pioggia insiste sull’area A, da drenare [m3/s];

)cos(*)cos(*

)cos(

αα

αpioggia

pioggiapioggiapioggia

progetto qA

Q

A

Q

A

Qq ==

==

[m3/s m2]


Qpioggia = portata di pioggia insiste sull’area A, da drenare [m /s];

A = superficie orizzontale su sui insiste [m2];

α = angolo di inclinazione della superficie considerata [°].


Il passaggio successivo è quello di valutare la quota parte della portata specifica che intercetta la superficie di riferimento, si infiltri nello strato di terreno e raggiunga il GCD.

Per poter considerare questo fattore, occorre introdurre il fattore di infiltrazione λλλλ.Per poter considerare questo fattore, occorre introdurre il fattore di infiltrazione λλλλ.

λα *)cos(*pioggiaprogetto qq = [m3/s m2]



Il passaggio finale è poi quello di considerare la lunghezza LLLL del trattoconsiderato, ottenendo la portata di progetto su cui valutare le prestazioni delGCD.

LqLqQ **)cos(** λα== [m3/s m]LqLqQ pioggiaprogettoprogetto **)cos(** λα==



IVIVIVIV° PARTEPARTEPARTEPARTEIVIVIVIV° PARTEPARTEPARTEPARTEPROGETTARE UN SISTEMA

DRENANTE SINTETICO

STRATO DI INTERCETTAZIONE BIOGAS


STRATO DI INTERCETTAZIONE DEL BIOGASSTRATO DI INTERCETTAZIONE DEL BIOGASSTRATO DI INTERCETTAZIONE DEL BIOGASSTRATO DI INTERCETTAZIONE DEL BIOGAS

Per poter affrontare tecnicamente la questione relativa la captazione del biogasprodotto all’interno della discarica mediante un GCD, è necessario introdurreanche la relazionerelazionerelazionerelazione didididi conversioneconversioneconversioneconversione chechecheche consenteconsenteconsenteconsente didididi ottenereottenereottenereottenere lalalala trasmissivitàtrasmissivitàtrasmissivitàtrasmissivitàequivalenteequivalenteequivalenteequivalente deldeldeldel gasgasgasgas (LFG landfill gas) inininin terminiterminiterminitermini didididi valorevalorevalorevalore delladelladelladella trasmissivitàtrasmissivitàtrasmissivitàtrasmissivitàidraulicaidraulicaidraulicaidraulica deldeldeldel GCDGCDGCDGCD riferitariferitariferitariferita all’acquaall’acquaall’acquaall’acqua.idraulicaidraulicaidraulicaidraulica deldeldeldel GCDGCDGCDGCD riferitariferitariferitariferita all’acquaall’acquaall’acquaall’acqua.

LFGLFG

20H

20H

LFG20H θ

γγ

µµ

=θ


STIMA DI PRODUZIONE ANNUA BIOGASSTIMA DI PRODUZIONE ANNUA BIOGASSTIMA DI PRODUZIONE ANNUA BIOGASSTIMA DI PRODUZIONE ANNUA BIOGAS

Verificata la possibilità di trattare il gas disponendo dei valori di laboratorio relativi all’acqua, il passaggio successivo è quindi quello di stimare il tasso di stimare il tasso di stimare il tasso di stimare il tasso di produzione di biogasproduzione di biogasproduzione di biogasproduzione di biogas.

Calcolare questo parametro è estremamente difficile e soggetto come anticipato Calcolare questo parametro è estremamente difficile e soggetto come anticipato a numerose approssimazioni, visto il numero di variabili da cui dipende il valore finale della grandezza considerata.

Alcune valutazioni di carattere approssimativo riportano per l’Italia valori compresi

tra i 2,5 m3/t/ anno e 7,5 m3/t/ anno.


STIMA DI PRODUZIONE ANNUA BIOGASSTIMA DI PRODUZIONE ANNUA BIOGASSTIMA DI PRODUZIONE ANNUA BIOGASSTIMA DI PRODUZIONE ANNUA BIOGAS

rifiutorifiutomediagasgas HrQ γ= ⋅

Dove:

• Qgas = portata specifica di biogas [m3/s/m2]

• rgas = tasso di produzione di biogas [m3/kg/anno];

• Hmedia rifiuto = altezza media del rifiuto stoccato in discarica [m];

• γrifiuto = peso specifico del rifiuto [kN/m3].


STIMA TRASMISSIVITA’ RICHIESTASTIMA TRASMISSIVITA’ RICHIESTASTIMA TRASMISSIVITA’ RICHIESTASTIMA TRASMISSIVITA’ RICHIESTA

Il passaggio successivo è poi quello di valutare il valore richiesto relativo di valore richiesto relativo di valore richiesto relativo di valore richiesto relativo di trasmissività del GCDtrasmissività del GCDtrasmissività del GCDtrasmissività del GCD, affinché il sistema sintetico sia in grado di intercettare e drenare la Q gas definita al punto precedente.

γQ 2

Dove

Q gas = portata specifica di biogas [m3/s/m2];

γ gas = peso specifico del gas [kN/m3];

γ=θ

⋅⋅ 8

Lu

Q 2

maxgas

gasgasrequiredgas


γ gas = peso specifico del gas [kN/m ];

u gas max = pessione massima del gas sotto copertura [kPa];

L = distanza tra i collettori drenanti [m];

STIMA TRASMISSIVITA’ AMMISSIBILESTIMA TRASMISSIVITA’ AMMISSIBILESTIMA TRASMISSIVITA’ AMMISSIBILESTIMA TRASMISSIVITA’ AMMISSIBILE

Valutata la trasmissività richiesta del GCD, è necessario applicare la solita procedurache sconta il valore richiesto (required) mediante opportuni fattori correttivi perottenere il valore ultimo di esercizio (ultimate) (relativo al comportamento delprodotto nel lungo periodo).

FSIN = fattore correttivo all’intrusione del geotessile all’interno dell’anima drenate;

∏=

⋅⋅ θ=θ5

1iigasrequiredgasulitmate FS

OVERALLBC

5

1iCCCRINi FS*FS*FS*FS*FSFS∏

=

=


FSIN = fattore correttivo all’intrusione del geotessile all’interno dell’anima drenate;

FSCR = fattore correttivo dovuto al fenomeno del creep;

FSCC = fattore riduttivo al fenomeno del chemical clogging;

FSBC = fattore riduttivo al fenomeno del biological clogging;

FSOVERALL = fattore riduttivo generale;

STIMA TRASMISSIVITA’ AMMISSIBILESTIMA TRASMISSIVITA’ AMMISSIBILESTIMA TRASMISSIVITA’ AMMISSIBILESTIMA TRASMISSIVITA’ AMMISSIBILE

Il passaggio finale è poi quello di applicare la relazione di equivalenza che permettedi ottenere il valore di trasmissività del gas rispetto alla trasmissività dell’acqua:

20Hgas θγµ

=θ gasgas

20H

20H

gas20H θ

γγ

µµ

=θ


CASI APPLICATIVICASI APPLICATIVICASI APPLICATIVICASI APPLICATIVI


V PARTE V PARTE V PARTE V PARTE –––– SISTEMI DI RINFORZOSISTEMI DI RINFORZOSISTEMI DI RINFORZOSISTEMI DI RINFORZO

VVVV° PARTEPARTEPARTEPARTEVVVV° PARTEPARTEPARTEPARTEPROGETTARE UN SISTEMA

DRENANTE SINTETICO

SISTEMI DI RINFORZOVERIFICHE MECCANICHE


VERIFICHE MECCANICHE


Volendo propendere per un sistema di copertura definitivo geosintetico, occorrerà preliminarmente verificare che lo stato tensionale che si genererà all’interfaccia tra ogni strato sintetico, risulti compatibile con le caratteristiche meccaniche dei materiali previsti a progetto.


DATI DI INPUTDATI DI INPUTDATI DI INPUTDATI DI INPUT

Per impostare tali verifiche occorre definire i seguenti parametri:

• geometria della scarpata su cui andrà prevista l’installazione del sistema (lunghezza,

pendenza);

• caratteristiche del terreno di copertura finale (spessore, peso specifico, coesione, • caratteristiche del terreno di copertura finale (spessore, peso specifico, coesione,

angolo di attrito);

• caratteristiche meccaniche dei materiali geosintetici previsti nel pacchetto di chiusura

(resistenza a trazione ammissibile, angolo di attrito all’interfaccia superiore ed inferiore,

adesione superiore ed inferiore, spessore );



Il peso dell’ammasso di terrenopeso dell’ammasso di terrenopeso dell’ammasso di terrenopeso dell’ammasso di terreno (W) previsto sopra l’ultimo geosintetico previsto, si calcola nel seguente modo:

LsW ⋅⋅= γ

Dove:


Dove:

γ = peso specifico del terreno [kN/m3];

s = spessore del terreno di riporto [m];

L = lunghezza della scarpata [m];

W = peso del terreno di riporto [kN/m].


Detta β la pendenza della scarpata, il peso proprio W si può scomporre nelle due componenti normale componenti normale componenti normale componenti normale (WN) e parallela parallela parallela parallela (WP) al pendio:

( )βcos⋅= WW

Mediante dei tests specifici (UNI EN ISO 12957-1 prova di taglio diretto e UNI EN ISO 12957-2)

( )βcos⋅= WWN

( )βsenWWP ⋅=


di taglio diretto e UNI EN ISO 12957-2)è possibile definire le caratteristiche, per ciascuna interfaccia, in termini di angolo di attrito (δδδδ) e adesione (aaaa) che consentiranno di eseguire le verifiche meccaniche di integrità dei prodotti.

TEST DI TAGLIO DIRETTO TEST DI TAGLIO DIRETTO TEST DI TAGLIO DIRETTO TEST DI TAGLIO DIRETTO




FONTE: MANASSERO AT AL. 1997

SFORZI TANGENZIALI SFORZI TANGENZIALI SFORZI TANGENZIALI SFORZI TANGENZIALI

Una volta noti gli stati tensionali tangenziali ti di tutte le interfacce, sarà sufficiente per ogni materiale considerato, eseguire il seguente controllo:

( )infsupmax τττ −>

Dove:

( )infsupmax τττ −>

s

Tmaxmax =τ


FONTE: MANASSERO AT AL. 1997

Tmax = resistenza a trazione massima ammissibile del geosintetico considerato [kN/m];

s = spessore del geosintetico considerato [m];

tmax = tensione massima ammissibile del geosintetico considerato [kPa];


Solitamente, per impostare il problema in favore di sicurezza, si trascura il fattore adesione (a) sviluppando la verifica di integrità meccanica nel seguente modo:

( ) ( )supsup tancos ⋅⋅ ⋅⋅= ii WT δβ

La tensione indotta sul singolo strato geosintetico sarà pertanto:

( ) ( )infinf tancos ⋅⋅ ⋅⋅= ii WT δβ

i

iii s

TT infsup ⋅⋅ −=σ


Oppure ragionare in termini di forza a trazione:

infsup ⋅⋅ −= iii TTT


L’interpretazione del segno della tensione va interpretata nel seguente modo:

il geosintetico sarà sottoposto ad uno sforzo di trazione;

il geosintetico sarà sottoposto ad uno sforzo di compressione;

0>iσ0<σ il geosintetico sarà sottoposto ad uno sforzo di compressione;

Chiaramente nel caso in cui il geosintetico fosse sottoposto a sforzo di trazione, occorrerà verificare se non eccede la sua massima capacità di resistenza.

Il passaggio finale consiste nel calcolare il fattore di sicurezza associato:

0<iσ

TFS max=


iT

TFS max=

VI PARTE VI PARTE VI PARTE VI PARTE –––– VERIFICHE ALLO SCIVOLAMENTOVERIFICHE ALLO SCIVOLAMENTOVERIFICHE ALLO SCIVOLAMENTOVERIFICHE ALLO SCIVOLAMENTO

VIVIVIVI° PARTEPARTEPARTEPARTEVIVIVIVI° PARTEPARTEPARTEPARTEPROGETTARE UN SISTEMA

DRENANTE SINTETICO

SISTEMI DI RINFORZOVERIFICHE ALLO SCIVOLAMENTO


VERIFICHE ALLO SCIVOLAMENTO

MODELLO CONCETTUALE FISICOMODELLO CONCETTUALE FISICOMODELLO CONCETTUALE FISICOMODELLO CONCETTUALE FISICO


MODELLO CONCETTUALE FISICOMODELLO CONCETTUALE FISICOMODELLO CONCETTUALE FISICOMODELLO CONCETTUALE FISICO


L=lunghezza del pendio; t=spessore del terreno; W=peso del terreno; N = componente normale al piano di W; Fs=componente parallela al piano di W; PP=spinta passiva al piede; Rg=resistenza del geosintetico di rinforzo; φ=coefficiente di attrito all’interfaccia critico; β=inclinazione del pendio.

APPROCCIO PROGETTUALEAPPROCCIO PROGETTUALEAPPROCCIO PROGETTUALEAPPROCCIO PROGETTUALE

APPROCCIO 2: A1+M1+R3A1+M1+R3A1+M1+R3A1+M1+R3


FORZA AGENTEFORZA AGENTEFORZA AGENTEFORZA AGENTE

Le forze agenti sul sistema sono rappresentate dalla componente della forza peso del terreno lungo il pendio.

LtW **γ= LtW **γ=


γ = peso specifico del terreno (kN/m3);

t = spessore dello strato di terreno (m);

L = lunghezza del pendio (m)

AZIONE DELLE FORZE AGENTI LUNGO IL PIANOAZIONE DELLE FORZE AGENTI LUNGO IL PIANOAZIONE DELLE FORZE AGENTI LUNGO IL PIANOAZIONE DELLE FORZE AGENTI LUNGO IL PIANO

La componente parallela la pendio generata dalla forza peso è Ed

)(* βsenWFsEd == )(* βsenWFsEd ==


FORZE RESISTENTIFORZE RESISTENTIFORZE RESISTENTIFORZE RESISTENTI

Le forze resistenti allo scivolamento sono:

RpmgRresd PRRFR γγγ /)/(/ ++==

Assumendo sia per la resistenza del rinforzo gsy che per l’angolodi attrito al’interfaccia

γm = 1,1


CALCOLO RESISTENZA DI PROGETTO DEL RINFORZOCALCOLO RESISTENZA DI PROGETTO DEL RINFORZOCALCOLO RESISTENZA DI PROGETTO DEL RINFORZOCALCOLO RESISTENZA DI PROGETTO DEL RINFORZO

Secondo la nuova normativa Rd >= Ed

dd ER >=

sRpmg FPRR >=++ γγ /)/(

)( ** psRmg PRFR −−>= γγ

)10,1(10,1 ** psg PRFR −−>=

)tan(*NR δ=


)tan(* dNR δ=

)/)(arctan(tan mkd γδδ =

CONDIZIONI SISMICHECONDIZIONI SISMICHECONDIZIONI SISMICHECONDIZIONI SISMICHE

In condizioni sismiche, variano sia le componenti Fs che R

)(**/)cos(**)(* βββ senkWkWsenWFsE vhd −++==

)tan(* dNR δ=

)cos(**/)(**)cos(* βββ vh kWsenkWWN −+−=

RpmgRresd PRRFR γγγ /)/(/ ++==


CONSIDERAZIONI FINALICONSIDERAZIONI FINALICONSIDERAZIONI FINALICONSIDERAZIONI FINALI

)( ** psRmg PRFR −−>= γγ

Per ridurre in valore assoluto Rg possiamo:

• RIDURRE FS RIDURRE FS RIDURRE FS RIDURRE FS (dipende dalla geometria del problema)

• AUMENTARE R AUMENTARE R AUMENTARE R AUMENTARE R (dipende dall’angolo di attrito all’interfaccia)

)(* βsenWFs =


)tan(* dNR δ=

ANCORAGGIO IN TRINCEAANCORAGGIO IN TRINCEAANCORAGGIO IN TRINCEAANCORAGGIO IN TRINCEA


ANCORAGGIO IN TRINCEAANCORAGGIO IN TRINCEAANCORAGGIO IN TRINCEAANCORAGGIO IN TRINCEA


ancorgancorancor FSFSRRFSFS */* ==

STABILITA’ BERMASTABILITA’ BERMASTABILITA’ BERMASTABILITA’ BERMA


bermatagliogbermatagliotaglio FSFSRRFSFS −− == */*

MODELLO DI STABILITA’ KOERNERMODELLO DI STABILITA’ KOERNERMODELLO DI STABILITA’ KOERNERMODELLO DI STABILITA’ KOERNER



Solitamente, quando si vuole introdurre preliminarmente il concetto di stabilità traslativo di un sistema composito, imposta una verifica all’equilibrio limite per un pendio indefinito.

Il piano di potenziale scivolamento è considerato avere una pendenza ββββ,,,, ed il Il piano di potenziale scivolamento è considerato avere una pendenza ββββ,,,, ed il sistema composito iniziale costituito da uno strato di terreno di spessore ssss posto sopra una geomembrana in HDPE.



La stabilità del sistema verrà chiaramente espressa mediante il rapporto tra le forze stabilizzanti e le componenti che invece tenderanno a rendere instabile il sistema, adottando il classico approccio del fattore di sicurezza:

∑ ⋅ ntistabilizzaforze

∑∑

⋅⋅

=zantiinstabilizforze

ntistabilizzaforzeFS

( )( )

( ) ( )( )

( )( )βδ

βδβ

βδ

tan

tantancostan =⋅

⋅⋅=⋅⋅=

senW

W

senW

NFS


Le conclusioni che si possono trarre sono che la stabilità del sistema dipendono univocamente dai parametri geometrici del pendio e dalle caratteristiche all’interfaccia presenti all’interno del sistema composito.


In realtà, le condizioni al contorno sono alquanto differenti; ciò costringe necessariamente di complicare il modello introducendo la geometria del pendio definito.

Il procedimento di calcolo che viene proposto è quello di Koerner Koerner Koerner Koerner (Koerner, Hwu -1991, Giroud e Beech –1989, Ling e Leshchinsky – 1997).

L’approccio matematico seguito dal metodo di calcolo, si basa sulla teoria dell’equilibrio limiteteoria dell’equilibrio limiteteoria dell’equilibrio limiteteoria dell’equilibrio limite, applicato ad un pendio definito.

Concettualmente studia lo stato di equilibrio limite di uno strato di riporto di terreno, posto direttamente a strato di riporto di terreno, posto direttamente a strato di riporto di terreno, posto direttamente a strato di riporto di terreno, posto direttamente a contatto con una geomembrana liscia contatto con una geomembrana liscia contatto con una geomembrana liscia contatto con una geomembrana liscia (viene considerata la superficie di contatto generalmente più critica).

Koerner adotta il modello del doppio cuneomodello del doppio cuneomodello del doppio cuneomodello del doppio cuneo, lungo un tratto di versante di lunghezza L. Il terreno di ricoprimento ha uno spessore costante (t), e l’interfaccia è caratterizzata dai due parametri a a a a (adesione) e δ δ δ δ


ricoprimento ha uno spessore costante (t), e l’interfaccia è caratterizzata dai due parametri a a a a (adesione) e δ δ δ δ (angolo di attrito).

Allo scopo di quantificare il livello prestazionale del sistema, viene definito un FS, dato dal rapporto tra le forze stabilizzanti e instabilizzanti, valutate lungo la linea di massima pendenza.


Per determinare il fattore di sicurezza (F.S.F.S.F.S.F.S.) è necessario definire le seguenti grandezze, relative alla parte del cuneo attivo (A) e passivo(P).

Per la parte attiva avremo:Per la parte attiva avremo:

β−β

−γ=2

tan

sen

1

h

LhW 2

A

β= cosWN AA

−= hLcC


β−=

sen

hLcC aa


Impostando le condizioni di equilibrio in direzione verticaledirezione verticaledirezione verticaledirezione verticale, si perviene alla seguente espressione:

+δ CtanN β+δ−β−=β sen.S.F

CtanNcosNWsenE aA

AAA

( ) ( )( ).S.Fsen

senCtanNcosNW.)S.F(E aAAA

A ββ+δ−β−=



Per la parte passiva, avremo invece le seguenti grandezze:

βγ=

2sen

hW

2

P β2sen

β+= senEWN PPp

β=

sen

chC



Da cui impostando la relazione di equilibrio in direzione orizzontaledirezione orizzontaledirezione orizzontaledirezione orizzontale, si ottiene:

tanNCcosE P φ+=β

.S.FcosE P

P =β

( ) φβ−βφ+=

tansen.S.Fcos

tanWCE P

P



Impostando infine la condizione al contorno di uguaglianza EA = EPEA = EPEA = EPEA = EP, si ottiene una equazione di secondo grado del tipo ax2 + bx + c = 0, con x = F.S.x = F.S.x = F.S.x = F.S., la cui soluzione è:

a2

ac4bb.S.F

2 −+−=

( ) ββ−= coscosNWa AA

( ) +φββ−−= tansencosNW[b AA


AA

( ) ββ+δ+ cossenCtanN aA ( )]tanWCsen P φ+β+

( ) φβ+δ= tansenCtanNc 2aA

MODELLO DI STABILITA’ KOERNER CON RINFORZOMODELLO DI STABILITA’ KOERNER CON RINFORZOMODELLO DI STABILITA’ KOERNER CON RINFORZOMODELLO DI STABILITA’ KOERNER CON RINFORZO



La resistenza TTTT considerata nel modello di calcolo è la resistenza resistenza resistenza resistenza ammissibileammissibileammissibileammissibile calcolata a partire dalla nominalenominalenominalenominale, applicando degli opportuni fattori di sicurezza.

××=

bio/chcreepinstultallow .C.F.C.F.C.F

1TT



a

acbbFS

2

42 −+−=

( ) )cos()()cos( βββ senTNWa ammaa −−=

( )[ ]+−−−= )tan()()()cos( φβββ sensenTNWb ammaa

( ) ( ) ])tan()()cos()()tan( φβββδ paa WCsensenCN +++

( ) )tan()()tan( 2 φβδ senCNc aa +=


VII PARTE VII PARTE VII PARTE VII PARTE –––– CASI STUDIOCASI STUDIOCASI STUDIOCASI STUDIO

VIIVIIVIIVII° PARTEPARTEPARTEPARTEVIIVIIVIIVII° PARTEPARTEPARTEPARTECASI STUDIO



DISCARICA RAVENNADISCARICA RAVENNADISCARICA RAVENNADISCARICA RAVENNADISCARICA RAVENNADISCARICA RAVENNADISCARICA RAVENNADISCARICA RAVENNA


DISCARICA HERA RAVENNADISCARICA HERA RAVENNADISCARICA HERA RAVENNADISCARICA HERA RAVENNA



DISCARICA LATINA DISCARICA LATINA DISCARICA LATINA DISCARICA LATINA DISCARICA LATINA DISCARICA LATINA DISCARICA LATINA DISCARICA LATINA


DISCARICA LATINADISCARICA LATINADISCARICA LATINADISCARICA LATINA



DISCARICA CALTANISSETTA DISCARICA CALTANISSETTA DISCARICA CALTANISSETTA DISCARICA CALTANISSETTA DISCARICA CALTANISSETTA DISCARICA CALTANISSETTA DISCARICA CALTANISSETTA DISCARICA CALTANISSETTA


DISCARICA CALTANISSETTADISCARICA CALTANISSETTADISCARICA CALTANISSETTADISCARICA CALTANISSETTA



DISCARICA GRECIADISCARICA GRECIADISCARICA GRECIADISCARICA GRECIADISCARICA GRECIADISCARICA GRECIADISCARICA GRECIADISCARICA GRECIA


DISCARICA GRECIADISCARICA GRECIADISCARICA GRECIADISCARICA GRECIA



DISCARICA BALCANIDISCARICA BALCANIDISCARICA BALCANIDISCARICA BALCANIDISCARICA BALCANIDISCARICA BALCANIDISCARICA BALCANIDISCARICA BALCANI


DISCARICA BALCANIDISCARICA BALCANIDISCARICA BALCANIDISCARICA BALCANI



MESSA IN SICUREZZA MESSA IN SICUREZZA MESSA IN SICUREZZA MESSA IN SICUREZZA MESSA IN SICUREZZA MESSA IN SICUREZZA MESSA IN SICUREZZA MESSA IN SICUREZZA PERMAMENTE PERMAMENTE PERMAMENTE PERMAMENTE

VENETOVENETOVENETOVENETO


MESSA IN SICUREZZA VENETOMESSA IN SICUREZZA VENETOMESSA IN SICUREZZA VENETOMESSA IN SICUREZZA VENETO



DISCARICA AV MIDISCARICA AV MIDISCARICA AV MIDISCARICA AV MI----TOTOTOTODISCARICA AV MIDISCARICA AV MIDISCARICA AV MIDISCARICA AV MI----TOTOTOTO


DISCARICA MILANODISCARICA MILANODISCARICA MILANODISCARICA MILANO


GRAZIE GRAZIE GRAZIE GRAZIE GRAZIE GRAZIE GRAZIE GRAZIE DELL’ATTENZIONEDELL’ATTENZIONEDELL’ATTENZIONEDELL’ATTENZIONE

[email protected]@temageo.com


[email protected]

capping delle discariche con sistemi geosinetici

Documents

Transcript of capping delle discariche con sistemi geosinetici