Calcolo Dei Carichi Termici Invernali

8/18/2019 Calcolo Dei Carichi Termici Invernali

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C l l d i i hi t i i i li

Dipartimento diScienza e Tecnologie dell’Ambiente Costruito

Building & Environment Science & Technology BEST


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Calcolo dei carichi termici invernali 2

Indice

1 La trasmissione del calore attraverso le strutture ..........................................................3

1.1 Strutture opache ........................................................................................................................3

1.2 Strutture trasparenti....................................................................................................................8

2 Calcolo della temperatura nei locali non riscaldati ......................................................12

3 I ponti termici ..........................................................................................................................12

4 Le dispersioni termiche dovute alla ventilazione..........................................................21

5 Le maggiorazioni da apportare alle dispersioni termiche ..........................................22

5.1 Correzioni per esposizione......... ......... ........ ......... ......... ........ ......... ........ ......... ........ ......... ........ .22

5.2 Maggiorazioni dovute all’intermittenza del funzionamento......... ........ ......... ........ ......... ........ ........ 23

Appendice 1 - Moduli per il calcolo…………………………………………………………..24


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La procedura per il calcolo del fabbisogno termico per il riscaldamento degli edifici è riportata nellanorma UNI 7357/74 che viene ancora applicata con l’avvertenza di non tener più conto degli

aumenti che erano previsti per l’intermittenza del funzionamento. In particolare si dovrannoconsiderare le dispersioni di calore relative a:

• trasmissione attraverso le strutture verso l’esterno;• trasmissione attraverso le strutture verso gli ambienti non riscaldati o con temperature differenti

da quelle dell’ambiente considerato;• ponti termici;

• ventilazione dei locali.

Agli effetti del calcolo si trascurano gli apporti di calore dovuti all’irraggiamento solare e ai carichiinterni come illuminazione artificiale, presenza di persone, macchine operatrici, ecc.Questi contributi, che compensano in parte le dispersioni, vengono invece considerati per lavalutazione del fabbisogno energetico annuo dell’edificio (FEN), secondo la norma UNI 10344.Le dispersioni termiche nelle condizioni di progetto devono essere compensate dalla potenzialitàutile del generatore di calore.Il calcolo delle dispersioni, se eseguito per ogni singolo ambiente riscaldato, consente ildimensionamento degli elementi scaldanti.

1 La trasmissione del calore attraverso le strutture


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1/C resistenza termica di strati di materiale non omogeneo in cui C è la conduttanza dello stratoespressa in W/m² K

1/Ca resistenza termica di eventuali intercapedini d'aria in cui Ca è la conduttanzadell'intercapedine espressa in W/m² K

1/he resistenza termica di emissione in cui he è l'adduttanza sulla faccia esterna della paretemisurata in W/m² K.

Nella tabella 1 sono riportati i valori di alcuni parametri fisici per materiali utilizzati in edilizia,tratti dalla norma UNI 10351:

• massa volumica ρ del materiale a secco (kg/m3

);• permeabilità al vapore δa e δu , dove δa è la permeabilità determinata nell’intervallo di umiditàrelativa 0÷50% e δu quella determinata nell’intervallo compreso nell’intervallo 50÷95%(kg/msPa 1012);

• conduttività di riferimento λm (W/m K);• maggiorazione percentuale m per tener conto delle condizioni medie di esercizio;• conduttività di calcolo λ (W/m K).

Nella tabella 2 sono riportati i valori di 1/C, nella tabella 3 e valori di 1/Ca e nella tabella 4 i valoridi 1/hi e 1/he più comunemente usati. I valori delle resistenze termiche di murature e solai (1/Ca)

possono essere rilevati dalla recente norma UNI 10355. I valori di 1/he riportati in tabella 4 sonovalidi per i nostri climi in zone non particolarmente ventilate.

Nel caso di pareti esterne che possono essere investite frequentemente da vento con velocitàsuperiore a 4 m/s, per il calcolo di he sono valide le seguenti espressioni:

fi i i l d i l (fl d )


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TIPO DI STRUTTURA

Dim.A

(cm)

Dim.B

(cm)

Conduttanzaunitaria

C(W/m2 K)

Schemadella

struttura

TAVOLATO DI MATTONI FORATIDI LATERIZIO

46

810

1215

2525

2525

2525

9,097,69

5,003,70

3,222,22

B

A

MURO IN MATTONI SEMIPIENI

spessore (cm) 56

1212

2528

2525

1214

1224

5,264,16

4,162,70

B A

s=spessore

s

MURO IN BLOCCHI FORATI

spessore (cm) 2525

25

2525

25

2530

37

1,251,06

0,94

A B

s

s=spessore

SOLAIO IN BLOCCHI FORATI DILATERIZIO

49,549,549,5

162024

3,333,032,56

A

B

SOLAIO TIPO PREDALLES 120

120

12

20

asc. 3,57, disc.3,33

asc 2 77 disc 2 63 B


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Tipo di struttura

ih

1

eh

1

Parete verticale 0,123 0,043

Parete orizzontale (flusso di calore ascendente) 0,107 0,043

Parete orizzontale (flusso di calore discendente) 0,172 0,061

Tab. 4 Valori delle resistenze termiche di ammissione (1/hi ) ed emissione (1/he ) comunemente

impiegati (m2 K/W)

Calcolare inoltre la potenza termica unitaria dissipata dalla parete nell’ipotesi che l’ambienteinterno si trovi a 20 °C e quello esterno si trovi a -5 °C.La resistenza totale al passaggio del calore è data dalla somma delle resistenze parziali:

R h

s s

Ca

s s s

hTi e

= + + + + + + +1 1 11

1

2

2

4

4

5

5

6

6λ λ λ λ λ


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⇒ Esempio 2 - Calcolo dello spessore di uno strato isolante

Una struttura di tamponamento ha una trasmittanza unitaria U pari a 1,2 W/m2 K. Si vuole ridurre ilvalore di U a 0,5 W/m2 K aggiungendo uno strato di materiale coibente alla struttura esistente.Determinare lo spessore minimo dello strato isolante, suppo-nendo di utilizzare un materiale conconduttività termica λ pari a 0,040 W/m K.La resistenza termica complessiva della struttura prima e dopo la coibentazione è ricavabiledall’inverso delle relative trasmittanze.

Quindi risulta che:

Resistenza termica iniziale R INI = 1/UINI = (1/1,2) = 0,833 m2 K/W

Resistenza termica finale R FIN = 1/UFIN = (1/0,5) = 2 m2 K/W

La resistenza termica dello strato di materiale aggiunto ∆R è data dalla differenza tra R FIN e R INI,quindi:

∆R = (2 - 0,833) = 1,167 m2 K/W

∆R, d’altra parte, è anche uguale al rapporto tra lo spessore s e la conduttività termica λ. Si ricava


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TIPO DI STRUTTURA Parete di tamponamento esempio 1

N.

DESCRIZIONE STRATO

(dall’interno verso l’esterno)

s

[m]λ

[W/mK]

C

[W/m2K]ρ

[kg/m3]

R

[m2/K W]

1 Intonaco interno di calce e gesso 0,02 0,7 1.400 0,029

2 Tavolato in mattoni forati 0,08 5 800 0,200

3 Intercapedine d’aria 0,04 6,4 0,156

4 Polistirene espanso in lastre stampate 0,04 0,04 1,000

5 Mattoni pieni 0,12 0,90 2.000 0,133

6 Intonaco esterno di calce e cemento 0,02 0,90 1.800 0,022

7

8

9

10

Resistenza termica di ammissione (1/hi) 0,123

Resistenza termica di emissione (1/he) 0,043

Resistenza termica totale (Σ R) (m2 K/W) 1,706Trasmittanza unitaria U (W/m2 K) 0,586

SCHEMA DELLA STRUTTURA


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La trasmittanza termica di un componente edilizio finestrato costituito dal serramento e dal vetro, èdata dalla relazione:

UA U A U

A Asv v t t

v t

= ++

(4)

dove:Uv trasmittanza termica dell’elemento vetrato (W/m

2 K)Av l’area dell’elemento vetrato (m

2)Ut la trasmittanza termica del telaio (W/m

2 K)At l’area del telaio (m

2).

La trasmittanza termica di un componente trasparente, sia esso vetro singolo che multiplo, è datada:

1

1

1

1

11 −

=

−

=

++⋅+= ∑ ∑

n

i

n

i i

sii

e

vh

R sr h

U (5)

dove:

1/he R e, la resistenza termica superficiale esterna (m/K W)r resistività della lastra di vetro (1 mK/W)s spessore del vetro (m)R s resistenza termica dello strato racchiuso tra le due lastre (m/K W)1/hi R i, la resistenza termica superficiale interna (m/K W)n numero di lastre costituenti il componente trasparente.


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Il calcolo della trasmittanza unitaria del telaio Ut risulta abbastanza laborioso, in relazione allacomplessità delle configurazioni e al numero delle tipologie dei serramenti. Nella tabella 6 siriportano alcuni valori di Ut riferiti ai telai comuni.

Materiale del telaio Caratteristiche telaioUt

(W/m2 K)

Legno larghezza media telaio 30 mm

larghezza media telaio 50 mmlarghezza media telaio 100 mm

2,20

1,901,42

Metallo senza taglio termico 7,0Metallo con taglio termico 3,1 - 3,7

Poliuretano con anima di metallo 2,6

Poliuretano con una camera d’aria 2,4

PVC - profilo vuoto con due camere 2,0

PVC - profilo vuoto con tre camere 1,8

Tab. 6 Coefficienti globali di trasmissione termica U t di telai per serramenti (W/m2 K)

La presenza di tapparelle o di schermi esterni abbassati riduce la trasmittanza termica delserramento che può essere calcolata dalla seguente relazione:

UU

R fss

= +

−1

1

∆ (7)


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⇒ Esempio 3 - Calcolo della trasmittanza di un serramento

Calcolare la trasmittanza termica Us di un serramento con le seguenti caratteristiche:

Superficie lorda A 2,25 m2

Superficie vetro Av 1,65 m2

Tipologia vetro vetrocamera 6-9-4 (6 mm prima lastra, 9 mm intercapedine di aria, 4mm seconda lastra) con lastre di vetro normale con superfici nontrattate

Tipologia telaio in PVC profilo vuoto con due camere

Calcolare inoltre la trasmittanza termica dello stesso serramento con tapparelle in legno (media permeabilità all’aria) abbassate.

La trasmittanza termica del componente trasparente viene calcolato con la (5).

Ad he e ad hi vengono assegnati i seguenti valori:

he = 25 (W/m2 K)

hi = + = + =3 6 4 4

08373 6 4 44

08370837

, ,,

, ,,,

ε 8,04 (W/m2 K)

Dalla tabella 5, per una intercapedine d’aria di 9 mm con lastre non trattate, si ricava il valore dellaresistenza termica dell’intercapedine R s, pari a 0,15 m

2/K W.


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2 Calcolo della temperatura nei locali non riscaldati

Per calcolare il flusso di calore da un locale riscaldato ad uno adiacente non riscaldato è necessariodeterminare la temperatura dell’aria di quest’ultimo; la norma UNI 7357 propone una serie disituazioni di riferimento che consentono di risolvere il problema senza ricorrere ad elaborazionicomplesse e spesso poco affidabili (tabella 8).

Correzione da apportare

Descrizione dei locali

Temp.

(°C)se ti ≠ 20°C se te ≠ -5°C

Cantine con serramenti aperti -2 (ti - 20). 0,1 (te + 5)

. 0,9

Cantine con serramenti chiusi 5 (ti - 20). 0,4 (te + 5)

. 0,6

Sottotetti non plafonati con tegole non sigillate esterna

Sottotetti non plafonati con tegole ben sigillate -2 (ti - 20). 0,1 (te + 5)

. 0,9

Sottotetti plafonati 0 (ti - 20). 0,2 (te + 5)

. 0,8

Locali con 3 pareti esterne provviste di finestre 0 (ti - 20). 0,2 (te + 5)

. 0,8

Locali con 3 pareti esterne di cui 1 con finestra ocon 2 pareti esterne entrambe con finestre

5 (ti - 20) . 0,4 (te + 5) . 0,6

Locali con 3 pareti esterne senza finestre 10 (ti - 20). 0,5 (te + 5)

. 0,5

Locali con 2 pareti esterne senza finestre 12 (ti - 20). 0,6 (te + 5)

. 0,4

Locali con 1 parete esterna provvista di finestre 13 (ti - 20). 0,6 (te + 5)

. 0,4

Locali con 1 parete esterna senza finestre 15 (ti - 20). 0,7 (te + 5)

. 0,3

Appartamenti vicini non riscaldati:

2 ( i 20).

0 3 ( 5).

0 7


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• quando entro una struttura sono inseriti elementi strutturali a più alta conduttività termica;• tra muro esterno e pavimento;• in corrispondenza di serramenti.

I ponti termici sono causa di due effetti importanti:

1) diminuzione della temperatura superficiale interna in corrispondenza della discontinuità;2) aumento del flusso termico.

In prossimità del ponte termico le isoterme hanno un andamento del tipo rappresentato in figura 3.

Se ragioni costruttive comportano disomogeneità di comportamento termico lungo le strutture perimetrali, occorre garantire che la temperatura superficiale interna, in corrispondenza di un pontetermico, non scenda al di sotto della temperatura di rugiada dell'aria per evitare fenomeni dicondensazione. Il rimedio più efficace consiste nell’isolare termicamente, e quindi ridurre il flussodi calore in corrispondenza del ponte termico.


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La sovrapposizione di un ponte termico di forma ad un ponte termico di struttura (ad esempio un pilastro in posizione d’angolo) esalta l’effetto negativo.

PONTE TERMICO DI FORMA PONTE TERMICO DI STRUTTURA

Fig. 4 Schema di due ponti termici: uno di forma (angolo tra due pareti di uguali caratteristiche)ed uno di struttura (discontinuità per la presenza, ad esempio, di un pilastro)

Nella figura 5 sono schematizzati alcuni esempi di ponte termico e gli interventi correttivi perridurre o annullare l’effetto.Il calcolo del flusso di calore del ponte termico può essere effettuato con la procedura della normaUNI 7357, che introduce il coefficiente di trasmissione lineica Ψ (W/m K).Determinato il valore di Ψ, il flusso di calore attraverso il ponte termico viene calcolatomoltiplicando il coefficiente lineico per la lunghezza del ponte termico.


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GIUNTO FRA DUE MURI D’ANGOLO

Soluzione errata Soluzione corretta Soluzione corretta

PARETE ISOLATA CON PILASTRO


GIUNTO MURO ESTERNO MURO INTERNO


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MENSOLA SPORGENTE


GIUNTO MURO SERRAMENTO



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ANGOLO DI DUE PARETI(Isolamento ripartito nelle pareti) SCHEMA

s

FORMULA

ψ = ⋅ ⋅0 2, U s

dove:U = trasmittanza unitaria della parete (W/m2 K)

s = spessore della parete (m)

N.B. Se le due pareti sono uguali si considerano U ed s comevalori medi aritmetici

ANGOLO DI DUE PARETI(Pilastro d’angolo in calcestruzzo) SCHEMA

S

FORMULA

ψ = ⋅0 45, s

dove:

s = media aritmetica degli spessori delle due pareti (m)

ANGOLO DI DUE PARETI

(Isolamento sul lato interno) SCHEMA FORMULA

ψ ≅ 0


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ANGOLO DI DUE PARETI(Isolamento sul lato esterno) SCHEMA

S

FORMULA

ψ = ⋅ ⋅0 6, U s

dove:U = trasmittanza unitaria della parete (W/m2 K)

s = spessore della parete senza isolamento (m)

PARETE ISOLATA CON PILASTRO(Con interruzione di isolamento) SCHEMA

si

se

L

FORMULA

ψ = ⋅ + − ⋅U L U U f y( ) ( )0 dove:

f y y y( ) , , ,= + +0 26 0 31 0 022

con y s s si i e

= +/ ( ) dove:

U = trasmittanza unitaria della parete non isolata (W/m2 K)U0 = trasmittanza unitaria della parete isolata (W/m2 K)L = larghezza del tratto non isolato (m)

PARETE ISOLATA CON PILASTRO

(Senza interruzione di isolamento) SCHEMA FORMULA


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GIUNTO MURO ESTERNO CON MURO INTERNO(Parete esterna a isolamento ripartito) SCHEMA

S

K

FORMULA

ψ = ⋅ ⋅0 4, U s

dove:U = trasmittanza unitaria della parete fittizia posta in

corrispondenza della parete interna e delimitata daitratti tratteggiati (W/m2 K)

s = spessore della parete interna (m)

GIUNTO MURO ESTERNO CON MURO INTERNO

(Parete isolata esternamente) SCHEMA FORMULA

ψ ≅ 0

GIUNTO MURO ESTERNO CON MURO INTERNO(Parete esterna con isolamento interrotto) SCHEMA FORMULA


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GIUNTO MURO ESTERNO SERRAMENTO

SCHEMA FORMULA

ψ ≅ 0


SCHEMA

S

S

FORMULA

ψ = ⋅ ⋅0 6, U s

dove:

U = trasmittanza unitaria della parete isolata (W/m2 K)

s = spessore della parete senza isolamento (m)


SCHEMA FORMULA


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4 Le dispersioni termiche dovute alla ventilazione

Per garantire le caratteristiche qualitative dell’aria all’interno di un ambiente abitato è necessarioassicurare adeguati ricambi in relazione alla destinazione d’uso del locale considerato ed inoltre sideve tener conto che l’involucro di un edificio non è impermeabile all’aria ma è attraversato da nontrascurabili portate d’aria che danno significativi contributi al bilancio di energia.È comune adottare una tecnica progettuale che consiste nell’imporre a priori nei calcoli di progettouna portata d’aria proveniente dall’esterno, che viene normalmente espressa nell’unità non corrente“numero dei ricambi all’ora del volume ambiente” (n).Questo metodo non si preoccupa di correlare il fenomeno delle infiltrazioni d’aria attraversol’involucro e della ventilazione naturale al microclima interno ed esterno, ma è molto utile se sivuole imporre un limite al ricambio d’aria per motivi di risparmio energetico e per garantire ilcomfort interno.Dal punto di vista del fabbisogno energetico nel periodo invernale, l’aria di rinnovo immessa nellocale da un impianto di ventilazione o per infiltrazione e ventilazione naturale deve essereriscaldata dalla temperatura esterna fino alla temperatura operante all’interno del locale.

La quantità di calore necessario per riscaldare l'aria esterna è data da:

QV = n V csv (tint - test) (10)

dove:n numero dei ricambi all’ora (1/h)


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DESTINAZIONE D’USO DEI LOCALIRicambi d’aria n°

(vol. amb./ora)

Portate minime

(l/s persona)

Edifici residenziali 0,5 7,5

Uffici 1,5÷2,5 10Edifici commerciali 1÷2 8Bar 2÷3 15Ristoranti 1÷2 10

Alberghi 0,5÷1 8 Asili nido e scuole materne 2,5 8

Scuole elementari 2,5 8Scuole medie inferiori 3,5 8

Scuole medie superiori 5 8

Università 5 8

Ospedali - degenze in genere 2 13

Ospedali - degenze bambini 3 13

Ospedali - reparti diagnostica 6 8

Ospedali - sale operatorie 15÷20 15

Teatri e cinematografi - 8÷10

Tab. 9 Valori dei ricambi d’aria n e delle portate minime di ventilazione per alcune utenze


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5.2 Maggiorazioni dov ute al l ’ intermit tenza del funzionamento

Un fattore correttivo da prevedere nel calcolo delle dispersioni termiche globali dell’edificio èquello dovuto all'attenuazione notturna del riscaldamento o al funzionamento ad intermittenzadell'impianto. I valori relativi alle maggiorazioni percentuali sono riportati in tabella 11 e siapplicano alla somma globale delle dispersioni, comprese quelle per ventilazione.

FunzionamentoImpianti ad

aria caldaImpianti a radiatori Impianti a pannelli

Continuo con attenuazione notturna 12 8 5

Con utilizzo giornaliero di 16 - 18 ore 15 10 8





Tab. 11 Aumento percentuale da apportare alla potenzialità termica in funzione del tipo diimpianto


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Appendice 1 – Moduli per il calcolo


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TIPO DI STRUTTURA

N.

DESCRIZIONE STRATO

(dall’interno verso l’esterno)

s

[m]λ

[W/mK]

C

[W/m2K]ρ

[kg/m3]

R

[m2/K W]

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Resistenza termica di ammissione (1/hi) Resistenza termica di emissione (1/he)

Resistenza termica totale ( R) (m2 K/W)


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MODULO PER IL CALCOLO DELLE DISPERSIONI TERMICHE Ambiente N. Destinazione d’uso ti (°C) te (°C)

A - Potenza dispersa per il rinnovo dell’aria (Qv) N° ricambi d’aria (vol./ora) Volume netto (m3) Qv (W)

B - Potenza dispersa attraverso le superfici (Qd) N. Descrizione U

(W/m2K) S

(m2)∆t

(°C)

Or M(%)

Qd(W)

Qd (W)


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Appendice 2 - Caratteristiche dei radiatori


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Appendice 3 - Caratteristiche termofisiche dei materiali

(Fonte: UNI 10351/94)



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Materiale ρ (kg/m3)

δa 1012(kg/msPa)

δu 1012(kg/msPa)

λm (W/mK)

m

%λ

(W/mK)

Aria in quiete aria a 293 K 1,3 193 193 0,026

Calcestruzzo a struttura chiusa

calcestruzzo confezionato con aggregatinaturali (valori di calcolo per paretiesterne e interne protette)

2.0002.2002.400

1,3-2,61,3-2,61,3-2,6

1,8-2,41,8-2,41,8-2,4

1,011,291,66

151515

1,161,481,91

calcestruzzo di argille espanse(conduttività di riferimento relativa amateriale secco)

1.0001.1001.2001.3001.4001.5001.6001.700

1,3-2,61,3-2,61,3-2,61,3-2,61,3-2,61,3-2,61,3-2,61,3-2,6

1,8-2,41,8-2,41,8-2,41,8-2,41,8-2,41,8-2,41,8-2,41,8-2,4

0,250,290,330,370,420,470,540,63

2020202020202020

0,310,350,390,440,500,570,650,75

Calcestruzzo a struttura aperta

calcestruzzo di argille espanse(conduttività di riferimento relativa a

materiale secco)

500600

700800900

1.000

18-3618-36

18-3618-3618-3618-36

6060

60606060

0,140,16

0,180,200,220,25

2020

20202020

0,160,18

0,210,240,270,31

calcestruzzo cellulare da autoclave(valori di calcolo per pareti interne oesterne protette)

400500600700800

18-3618-3618-3618-3618-36

40-6040-6040-6040-6040-60

0,120,140,150,170,20

2525252525

0,150,170,190,220,25

calcestruzzo di inerti espansi di originevulcanica (valori orientativi di calcolo perpareti interne o esterne protette)

1.0001.2001.400

0,380,470,58

calcestruzzo di inerti espansi di originevulcanica (valori orientativi di calcolo per

pareti interne o esterne protette)

250400

0,900,11

4040

0,130,13


δa 1012(kg/msPa)

δu 1012(kg/msPa)

λm (W/mK)

m

%λ

(W/mK)

calcestruzzo in genere in mancanza diulteriori informazioni (valori di calcolo perpareti interne o esterne protette)

400500600700800900

1.0001.1001.2001.3001.4001.5001.6001.7001.8001.900

0,190,220,240,270,300,340,380,420,470,520,580,650,730,830,931,06

Carta, cartone e derivati

carta e cartone 1.000 1-2 1-2 0,18

cartone bitumato 1,100 60÷90.10-3 60÷90.10-3 0,23cartongesso in lastre 900 0,21

cartone ondulato 100 0,065Fibre di vetro

feltri resinati 111416

150150150

150150150

0,0480,0440,042

101010

0,0530,0480,046

pannelli semirigidi 162030

150150150

150150150

0,0420,0390,036

101010

0,0460,0430,040

pannelli rigidi 100 150 150 0,035 10 0,038



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δa 1012(kg/msPa)

δu 1012(kg/msPa)

λm (W/mK)

m

%λ

(W/mK)

Fibre minerali ottenute darocce feldspatiche

feltri resinati 30 150 150 0,041 10 0,045

pannelli semirigidi 354055

150150150

150150150

0,0400,0380,036

101010

0,0440,0420,040

pannelli rigidi 80100125

150150150

150150150

0,0350,0340,034

101010

0,0390,0380,038

pannelli di fibre orientate 100 150 150 0,044 10 0,048

Fibre minerali ottenute darocce basaltiche

feltri trapuntati 6080

100

150150150

150150150

0,0370,0370,038

202020

0,0440,0440,045

Fibre minerali ottenute daloppe di altoforno

feltri 40 150 150 0,049 10 0,054pannelli rigidi e semirigidi 406080

100150

150150150150150

150150150150150

0,0490,0440,0420,0420,044

1010101010

0,0540,0480,0460,0460,048

Intonaci e malte

malte di gesso per intonaci o in pannellicon inerti di vario tipo

600750900

1.0001.200

1818181818

1818181818

0,290,350,410,470,58

intonaco di gesso puro 1.200 18 18 0,35

intonaco di calce e gesso 1.400 18 18 0,70intonaco di calce o di calce e cemento 1.800 5÷12 5÷12 0,90malta di cemento 2.000 5÷12 5÷12 1,40


δa 1012(kg/msPa)

δu 1012(kg/msPa)

λm (W/mK)

m

%λ

(W/mK)

Laterizi mattoni pieni, forati, leggeri, mattoni adalta resistenza meccanica

600800

1.0001.2001.4001.6001.8002.000

18-3618-3618-3618-3618-3618-3618-3618-36

18-3618-3618-3618-3618-3618-3618-3618-36

0,130,180,240,320,400,500,630,80

9065483525181412

0,250,300,360,430,500,590,720,90

Legnami

abete 450 0,3 0,9 0,10 20 0,12pino 550 4,5 4,5 0,12 20 0,15

acero 710 4,5 4,5 0,15 20 0,18

quercia 850 4,5 4,5 0,18 20 0,22

Materiali perimpermeabilizzazioni asfalto 2.100 0,70

asfalto con sabbia 2.300 1,15bitume 1.200 0,17

bitume con sabbia 1.300 0,26

cartone catramato 1.600 0,50fogli di materiale sintetico 1.100 0,01÷0,14 0,01÷0,14 0,23Materiali sfusi e di riempimento

argilla espansa in granuli 280330450

0,0800,0900,100

151515

0,0900,100,12

fibre di cellulosa 32 0,040 45 0,058

perlite espansa in granuli 100 0,055 20 0,066

polistirolo espanso in granuli 15 0,045 20 0,054

pomice naturale 400 0,080scorie espanse 600 0,13

vermiculite espansa in granuli 80120

0,0640,068

2020

0,0770,082



32/33


δa 1012(kg/msPa)

δu 1012(kg/msPa)

λm (W/mK)

m

%λ

(W/mK)

ciotoli e pietre frantumate 1.500 0,40 75 0,70ghiaia grossa senza argilla 1.700 0,60 100 1,20

sabbia secca 1.700 0,35 70 0,60

Materie plastiche cellulari

cloruro di polivinile espanso rigido inlastre

3040

0,5÷10,5÷1

1÷21÷2

0,0320,035

2020

0,0390,041

polietilene espanso estruso in continuonon reticolato

3050

0,0420,050

2020

0,0500,060

polietilene espanso estruso in continuoreticolato

3350

0,0400,048

2020

0,0480,058

polistirene espanso sinterizzato 15 3,6÷9 3,9÷9 0,041 10 0,045polistirene espanso sinterizzato in lastrericavate da blocchi UNI7891

202530

2,5÷62,5÷6

1,8÷4,5

2,5÷62,5÷6

1,8÷4,5

0,0370,0360,036

101010

0,0410,0400,040

polistirene espanso sinterizzato in lastrericavato da blocchi

101520

2530

3,6÷92,5÷6

1,8÷4,5

3,6÷92,5÷6

1,8÷4,5

0,0510,0430,040

0,0390,038

101010

1010

0,0590,0470,044

0,0420,042

polistirene espanso in lastre stampate 202530

0,0360,0350,035

101010

0,0400,0390,039

polistirene espanso estruso con pelle 3035

0,0310,030

1010

0,0360,035

polistirene espanso estruso senza pelle 3050

0,6÷2,20,6÷2,2

0,6÷2,20,6÷2,2

0,0370,028

1020

0,0410,034

poliuretano in lastre ricavate da blocchi 25324050

1÷21÷21÷21÷2

1÷21÷21÷21÷2

0,0310,0230,0220,022

10404545

0,0340,0320,0320,032

poliuretani espansi in situ 37 1,8÷

6 1,8÷

6 0,023 50 0,035


δa 1012(kg/msPa)

δu 1012(kg/msPa)

λm (W/mK)

m

%λ

(W/mK)

resine fenoliche in lastre 356080

3,6÷63,6÷63,6÷6

3,6÷63,6÷63,6÷6

0,0340,0370,037

202020

0,0410,0440,046

resine ureiche espanse in situ 8121530

30÷14030÷14030÷14030÷140

30÷14030÷14030÷14030÷140

0,0380,0360,0340,032

50505050

0,0570,0540,0510,048

Materie plastiche compatte acrilonitrile-butadiene-stirene (ABS) 1.050 0,28

polimetilmetalcrilato (PMMA) 1.200 0,18

poliammide (PA) 1.100 0,30

policarbonato (PC) 1.150 0,23

policloruro di vinile (PVC) 1.400 0,16Metalli

acciaio 7.800 52

acciaio inossidabile 8.000 17

alluminio 2.700 220

leghe di alluminio 2.800 160ferro 7.870 80

ghisa 7.200 50

rame 8.900 380

piombo 11.300 35

Pannelli e lastre varie lastra a base di perlite espansa 190 26 3 0,059 20 0,071

pannelli di fibre di legno duri ed etraduri 800900

1.000

2,62,62,6

2,62,62,6

0,1200,1300,150

202020

0,140,160,18

pannelli di lana di legno con legantiinorganici

300350400

500

36÷9036÷9036÷90

36÷90

36÷9036÷9036÷90

36÷90

0,0710,0760,081

0,091

202020

20

0,0850,0910,097

0,011pannelli di spaccato di legno con legantiinorganici

400500600

0,090,110,12

303030

0,120,140,16



33/33


δa 1012(kg/msPa)

δu 1012(kg/msPa)

λm (W/mK)

m%

λ (W/mK)

Porcellana

piastrelle 2.300 1,0

Rocce naturali

ardesia 2.700 2calcare 1.900

2.1002.7002.800

1,51,62,93,5

granito 2.5003.000

3,24,1

marmo 2.700 3

tufo 1.5002.300

0,631,7

Vetro cellulare espanso 130

150180

000

000

0,0500,0550,060

101010

0,0550,0600,066

da finestre 2.500 0 0 1,0

Calcolo Dei Carichi Termici Invernali

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