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Calcestruzzo fibrorinforzato con fibre di acciaio

(SFRC)

Caratterizzazione del materiale e progettazione strutturale

Christian Pierini, Ingegnere libero professionista

1. PREMESSA

L’intervento si propone di fornire una panoramica sulla progettazione di strutture realizzate

con calcestruzzi fibrorinforzati con fibre di acciaio (Steel Fiber Reinforced Concrete), con

particolare riferimento all’edilizia industrializzata.

L’obiettivo principale di chi opera nel campo dell’edilizia prefabbricata è quello di ottimizzare

i tempi ed i costi di produzione, senza penalizzare tuttavia la qualità e le caratteristiche

prestazionali dei manufatti prodotti.

L'utilizzo di calcestruzzi fibrorinforzati con fibre di acciaio permette una notevole riduzione

delle armature tradizionali e, in certi casi, la loro completa sostituzione, con un sensibile

risparmio dei tempi e dei costi della manodopera, limitando le problematiche relative al loro

corretto posizionamento. Tutto ciò è giustificato dal notevole incremento di resistenza residua

a trazione e di tenacità, derivate dall'aggiunta delle fibre all'impasto di calcestruzzo

tradizionale. Infatti, l'introduzione nell'impasto cementizio di fibre discrete tende ad

incrementare notevolmente la tenacità del composto, particolarmente fragile in assenza di

fibre, aumentandone la resistenza a trazione e migliorando, inoltre, le caratteristiche di

durabilità nel tempo dovute ad un miglior controllo delle fessurazioni.

2. NORMATIVE DI RIFERIMENTO

I calcestruzzi fibrorinforzati con fibre di acciaio sono menzionati nel D.M. 14/01/2008 “Norme

Tecniche per le Costruzioni” con riferimento al paragrafo 4.6 delle NTC-2008 “COSTRUZIONI DI

ALTRI MATERIALI”, nel quale si prescrive che “I materiali non tradizionali o non trattati nelle

presenti norme tecniche potranno essere utilizzati per la realizzazione di elementi strutturali od

opere, previa autorizzazione del Servizio Tecnico Centrale su parere del Consiglio Superiore dei

Lavori Pubblici …”.

D’altra parte, il Capitolo 12 delle stesse NTC-2008 asserisce che “Per quanto non diversamente

specificato nella presente norma, si intendono coerenti con i principi alla base della stessa, le

indicazioni riportate nei seguenti documenti (…). Inoltre, in mancanza di specifiche indicazioni, a

integrazione delle presenti norme e per quanto con esse non in contrasto, possono essere utilizzati

i documenti di seguito indicati che costituiscono riferimenti di comprovata validità (…). Possono

essere utilizzati anche altri codici internazionali, purché sia dimostrato che garantiscano livelli di

sicurezza non inferiori a quelli delle presenti Norme tecniche”.

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Ad oggi è quindi consentito l’utilizzo dei calcestruzzi fibrorinforzati anche se non direttamente

riportati nelle NTC-2008, in quanto si può far riferimento alle Istruzioni del Consiglio Nazionale

delle Ricerche (CNR), ovvero alle Istruzioni CNR-DT 204/2006 “Istruzioni per la Progettazione,

l’Esecuzione ed il Controllo di Strutture di Calcestruzzo Fibrorinforzato”.

I calcestruzzi fibrorinforzati sono inoltre presenti nei nuovi codici modello, ovvero i “fib Model

Code for Concrete Structures 2010”, in particolare al Par. 5.6 “Fibres/fibre reinforced concrete”

e al Par. 7.7 “Verification of safety and serviceability of FRC Structures”.

3. PROPRIETA’ E COMPORTAMENTO STRUTTURALE

3.1. Comportamento meccanico

L’aggiunta di fibre disperse in una matrice cementizia ne modifica le proprietà meccaniche.

In particolare, migliora il comportamento a trazione contrastando l’apertura progressiva delle

fessure. Una volta raggiunta la fessurazione della matrice, le fibre sono in grado di manifestare

il proprio contributo, conferendo al composito una resistenza post-fessurazione assente nella

matrice senza fibre, tanto più grande, quanto maggiore è la percentuale volumetrica di esse.

Il comportamento a compressione risulta pressoché analogo anche se l’aggiunta di fibre

conferisce al composto una maggior plasticità.

Figura 1 - Curva carico P–spostamento δ per conglomerati fibrorinforzati caratterizzati da: basse percentuali di fibre (a) e alte percentuali di fibre (b).

3.2. Fibre di acciaio

Le fibre di acciaio hanno una lunghezza, lf, compresa generalmente tra 6 mm e 70 mm ed un

diametro equivalente, df, compreso tra 0.15 mm e 1.20 mm.

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Le fibre di acciaio possono essere classificate in base al processo di produzione, alla forma ed

al tipo di materiale.

• Processo di produzione:

- da filo trafilato (Tipo A);

- da lamiera tagliata (Tipo B);

- da altre fabbricazioni (Tipo C).

• Forma:

- rettilinee;

- sagomate (uncinate, ondulate, ecc.).

• Materiale:

- di acciaio a basso contenuto di carbonio

(C ≤ 0.20, Tipo 1);

- di acciaio ad alto contenuto di carbonio

(C > 0.20, Tipo 2);

- di acciaio inox (Tipo 3).

In base alle caratteristiche meccaniche le fibre possono essere invece classificate nelle tre

categorie (R1, R2, R3).

Si riporta in seguito un esempio di fibra in acciaio presente in commercio, caratterizzata da un

processo di produzione di Tipo A, sagomata a doppia ondulatura, costituita da acciaio Tipo 2,

ovvero ad alto contenuto di carbonio e ad alte prestazioni, ovvero con classe di resistenza R3.

Figura 2 - Fibre in acciaio tipo “5D”.

Figura 3 - Caratteristiche delle fibre in acciaio tipo “5D”.

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Occorre precisare che le fibre di acciaio sono utilizzate per usi strutturali, ovvero quando

l’aggiunta di fibre è progettata per contribuire alla capacità portante dell’elemento.

Le fibre di acciaio sono più efficaci come rinforzo strutturale del calcestruzzo rispetto alle fibre

polimeriche per le seguenti ragioni:

- Le fibre polimeriche fondono a 165°C e iniziano a perdere le loro prestazioni meccaniche a

50°C

- Il modulo di Young è pari a 3-10 GPa, insufficiente per rinforzare il calcestruzzo avente

modulo pari a 30 Gpa

- Le macrofibre sono soggette allo scorrimento viscoso: a temperatura ambiente (tra i -20°C

e i 165 °C) il polipropilene/polietilene è viscoelastico e presenta fenomeni di scorrimento

viscoso significativi

- Presentano problemi di durabilità nel tempo in quanto soggetti a degradazione UV

3.3. Prescrizioni sul calcestruzzo e sulle fasi di getto

L’aggiunta di fibre metalliche può diminuire sensibilmente la lavorabilità del calcestruzzo.

Al fine di garantire un buon accoppiamento con le fibre ed una buona lavorabilità dell’impasto,

la granulometria della matrice deve essere opportunamente progettata, ad esempio

aumentando la frazione fine degli inerti oppure mediante l’utilizzo di additivi fluidificanti.

In particolare, la lunghezza delle fibre e la dimensione massima dell’aggregato devono essere

correlate tra loro per garantire una uniforme ed efficiente distribuzione delle fibre. A tal fine la

dimensione massima dell’aggregato non deve essere superiore a 0.5 volte la lunghezza delle

fibre. Per ridurre il rischio di una eventuale agglomerazione di fibre, per l’aggregato deve essere

adottata una granulometria continua. Inoltre, per assicurare una completa ed uniforme

distribuzione delle fibre, la loro lunghezza va correlata alle dimensioni minime (spessori)

dell’elemento strutturale da realizzare.

Per quanto concerne l’assemblaggio ed il posizionamento delle armature tradizionali si deve

procedere nel rispetto della Normativa vigente. Particolare attenzione va posta alla presenza di

armature ortogonali alla direzione del getto, le quali possono ostacolare il regolare flusso del

calcestruzzo fresco all’interno della cassaforma. Prevedendo tale eventualità già in fase di

progettazione, occorre evitare che tali impedimenti compromettano l’omogeneità di

distribuzione delle fibre.

Salvo particolari specifiche, le dimensioni minime dello spessore dell’elemento strutturale da

realizzare, t, e dell’interferro, i, sono definite in funzione della lunghezza della fibra, lf, della

dimensione massima dell’aggregato, da, e del diametro di armatura, φ, come di seguito

specificato. Il valore minimo del copriferro netto è correlato a quello previsto dalla Normativa

vigente per le strutture di calcestruzzo ordinario.

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4. ESEMPI DI PROGETTAZIONE DI STRUTTURE CON CALCESTRUZZI

FIBRORINFORZATI CON FIBRE DI ACCIAIO

4.1. Introduzione

Si riporta in seguito l’approccio alla progettazione di manufatti prefabbricati con calcestruzzo

fibrorinforzato con fibre di acciaio, con particolare riferimento alla realizzazione di manufatti

caratterizzati da elementi strutturali di spessore contenuto (10-15 cm).

Risulta evidente che strutture in c.a. caratterizzate da pareti di spessore limitato, realizzate con

armature tradizionali, presentano non pochi problematiche in termini di esecuzione: basti

pensare, ad esempio, al rispetto dei copriferri minimi, soprattutto in particolari condizioni di

esposizione ambientale. Inoltre anche la realizzazione di getti per la realizzazione di pareti

sottili tradizionalmente armate risulta piuttosto problematica, in quanto la presenza di

interferri non adeguati può causare la formazione di “nidi di ghiaia” che a loro volta possono

pregiudicare la qualità del manufatto.

Da qui la necessità di utilizzare calcestruzzi fibrorinforzati con fibre di acciaio al fine

ottimizzare o addirittura, in taluni casi, eliminare le armature tradizionali e le problematiche

ad esse legate.

4.2. Approccio sperimentale per la caratterizzazione meccanica del materiale

Come accennato in precedenza, l'aggiunta di fibre disperse in una matrice cementizia ne

modifica le proprietà meccaniche, in particolare migliorandone il comportamento a trazione

attraverso l'azione di contrasto effettuata nei confronti dell'apertura progressiva delle fessure.

Una volta raggiunta la fessurazione della matrice, le fibre sono in grado di manifestare il proprio

contributo, conferendo al composito una resistenza post-fessurazione assente nella matrice

senza fibre.

Il comportamento fortemente degradante, tipico di una prova di trazione monoassiale sul

calcestruzzo, può essere modificato in modo significativo dall'aggiunta di fibre, al crescere della

percentuale volumetrica delle stesse.

In accordo al punto 1.5 delle CNR-DT 204/2006, le proprietà nominali del fibrorinforzato

indurito devono essere determinate su provini normalizzati, realizzati e maturati in condizioni

controllate, mediante prove standard di laboratorio.

A tal fine si riportano nel seguito alcune prove di flessione a 4 punti, condotte secondo le

modalità descritte dalla norma UNI 11039-2.

Più nel dettaglio, nel corso della campagna di prove sono stati testati 21 provini prismatici con

dimensioni pari a 150x150x600mm intagliati in mezzeria (larghezza dell'intaglio pari a 3mm

con forma terminale a "V").

Si specifica che le prove si sono differenziate con 3 diversi dosaggi di fibre (25-30-40 kg/mc),

ciascun gruppo ha quindi visto il test di n. 7 provini prismatici a flessione e n. 6 provini cubici a

compressione di dimensioni pari a 150x150x150mm.

La maturazione dei provini si è svolta in due fasi: 21 giorni in acqua a 20°C e 7 giorni in camera

con umidità relativa pari al 99% e temperatura di 20°C. Tutte le prove sono state eseguite dopo

28 giorni di maturazione.

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Figura 4 - Prova a flessione a quattro punti su provino intagliato.

Figura 5 - Curve sperimentali per un calcestruzzo di classe C45/55 con dosaggio pari a 40 kg/mc di fibre di acciaio di tipo “Dramix 5D”.

Figura 6 - Curve sperimentali per un calcestruzzo di classe C45/55 con dosaggio pari a 30 kg/mc di fibre di acciaio di tipo “Dramix 5D”.

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Figura 7 - Curve sperimentali per un calcestruzzo di classe C45/55 con dosaggio pari a 25 kg/mc di fibre di acciaio di tipo “Dramix 5D”.

Si sottolinea che il dosaggio minimo di fibre per impieghi strutturali non deve essere inferiore

allo 0,3% in volume. Nel caso in essere si adotta un dosaggio di fibre pari a 25 kg/mc

corrispondente ad una percentuale volumetrica Vf pari a 0,32%, superiore al limite normativo.

La resistenza post-fessurazione viene definita sulla base delle resistenze equivalenti post-

fessurazione, feq_i, calcolate su assegnati intervalli di apertura della fessura che a sua volta, nel

caso di provino intagliato, può essere assunta convenzionalmente pari allo spostamento tra due

punti posti all'apice dell'intaglio, CTOD.

Nel caso di prova di flessione su quattro punti, secondo lo standard UNI 11039, i valori

caratteristici delle resistenze equivalenti feq1 e feq2 sono valutati negli intervalli 0 0,6CTOD

e 0,6 3,0CTOD mm.

Pertanto, adottando la simbologia della norma UNI 11039, si assume:

1 (0 0,6)eq k eq kf f

2 (0,6 3,0)eq k eq kf f

Tali resistenze equivalenti corrispondono, rispettivamente, ad aperture di fessura wi1 pari a

0,3mm e wi2 pari a 1,8mm, corrispondenti ai valori medi degli intervalli selezionati.

La determinazione dei valori caratteristici delle resistenze equivalenti di interesse è stata

condotta in accordo a quanto prescritto nell'Appendice C delle CNR-DT 204/2006 al punto 12.

In strutture iperstatiche, ove si manifestino fenomeni di collasso che coinvolgono ampie regioni

fessurate e significative ridistribuzioni, il valore caratteristico ottenuto a partire da campioni di

ridotte dimensioni non è rappresentativo ai fini della valutazione della resistenza di strutture

con dimensioni significativamente più elevate.

In assenza di apposite sperimentazioni, si può computare tale contributo positivo facendo uso

della seguente relazione:

Ftk Ftmf f k s

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essendo:

0 1

0,5 1 0,1 1 1 1,02

u

in cui a sua volta:

- k è un coefficiente che tiene in considerazione l'estensione della campagna di prove eseguita

e che nel caso in essere di n.7 prove assume un valore pari a 1,77;

- α è un coefficiente che tiene in considerazione l'iperstaticità della struttura e che,

considerando in favore di sicurezza lo schema statico di piastra semplicemente appoggiata,

assume un valore pari a 0,88;

- s è lo scarto quadratico medio.

Il modello elastico lineare individua due punti di riferimento, fFts e fFtu, sulla base del

comportamento allo SLE ed allo SLU.

Essi possono essere definiti sulla base di valori equivalenti delle resistenze a flessione mediante

le seguenti relazioni:

10,45Fts eqf f

2 1

2

0,5 0,2 0uFtu Fts Fts eq eq

i

wf k f f f f

w

dove:

- feq1 e feq2 sono, rispettivamente, le resistenze equivalenti significative per lo stato limite di

esercizio e per lo stato limite ultimo;

- k è un coefficiente da assumersi pari a 1 per sezioni non interamente tese;

- wi2 è il valore medio delle aperture delle fessure corrispondenti agli estremi dell'intervallo

in cui è valutato feq2.

Si specifica inoltre che, per gli stati limite ultimi, i valori da attribuire ai coefficienti parziali dei

materiali risultano pari a γF = 1,5 sia per il calcestruzzo fibrorinforzato in compressione sia per

calcestruzzo fibrorinforzato in trazione (sia non fessurato che fessurato).

Si riportano nel seguito i diagrammi di progetto tipo per i due modelli previsti:

- Modello elastico lineare;

- Modello rigido-plastico.

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Figura 8 – Diagrammi costitutivi di progetto per un calcestruzzo di classe C45/55 con dosaggio pari a 25 kg/mc di fibre di acciaio di tipo “Dramix 5D”.

4.3. Modellazione della struttura e risultati dell’analisi

Nelle seguenti figure sono rappresentati alcuni esempi di modelli tridimensionali agli elementi

finiti sviluppati mediante elaboratore, nonché gli schemi statici e i principali stati di

deformazione e di sollecitazione a cui sono soggetti.

Si precisa che, nella pratica comune, la modellazione viene eseguita con modelli di calcolo

lineari senza considerare le non-linearità del materiale composto, ricavando le tensioni e le

sollecitazioni di progetto dalle quali si eseguiranno poi verifiche di tipo sezionale.

È comunque possibile utilizzare modelli di calcolo non-lineari al fine di valutare il

comportamento del manufatto in campo plastico, valutando così l’evoluzione post-fessurativa

e i meccanismi di collasso.

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Figura 9 – Esempi di modellazione agli elementi finiti di manufatti prefabbricati.

Figura 10 – Esempi di diagrammi delle sollecitazioni e delle deformazioni.

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4.4. Verifiche di resistenza degli elementi strutturali SLU

In accordo al punto 4.3.2. delle CNR-DT 204/2006 la verifica di elementi in calcestruzzo

fibrorinforzato con armatura convenzionale può essere eseguita con i metodi tradizionalmente

adottati per il calcestruzzo armato.

Più nel dettaglio il progetto allo SLU di elementi soggetti a pressoflessione richiede la

valutazione delle caratteristiche resistenti ultime ed il confronto con le sollecitazioni di

progetto.

Si riportano nel seguito i procedimenti di verifica per elementi bidimensionali costituiti da

calcestruzzo fibrorinforzato, con e senza armatura convenzionale.

Figura 11 - Verifiche per elementi bidimensionali senza armature convenzionale.

Figura 11 - Verifiche per elementi bidimensionali con armature convenzionale.

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4.5. Verifiche in esercizio SLE

Per le verifiche degli stati limite di esercizio occorre procedere con le seguenti verifiche,

analogamente al calcestruzzo armato con armature convenzionali, con particolari limitazioni di

tensione per i materiali incrudenti:

- verifica delle tensioni;

- verifica di fessurazione;

- verifica di deformabilità.

4.6. Confronto tra manufatti tradizionali e il manufatti fibrorinforzati

Si riportano in seguito alcuni confronti tra manufatti ottimizzati mediante calcestruzzi

fibrorinforzati con fibre di acciaio e manufatti realizzati con armature tradizionali.

Figura 12 – Confronto per un manufatto monoblocco tipo cisterna.

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Figura 13 – Confronto per un manufatto a pannelli prefabbricati componibili tipo cabina elettrica.

Come si osserva chiaramente dai confronti di cui sopra, nel caso di utilizzo di un calcestruzzo

fibrorinforzato con fibre di acciaio, si ha una notevole diminuzione dell’armatura, con

conseguenti benefici in termini di costi e di tempi di realizzazione.

5. BIBLIOGRAFIA

01 CNR DT-204/2006, “Istruzioni per la Progettazione, l’Esecuzione ed il Controllo di

Strutture di Calcestruzzo Fibrorinforzato”.

6. RINGRAZIAMENTI

L’autore ringrazia la ditta Leon Bekaert s.p.a. per aver fornito il materiale per la

sperimentazione.

Contatti con l’autore:

Dott. Ing. Christian Pierini:

pierini@perazziniepierini.com