CALCESTRUZZI ARMATI CON BARRE DI FRP IN CONDIZIONI DI...
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CALCESTRUZZI IN CONDIZIONI ESTREME E NUOVE TECNOLOGIE
CALCESTRUZZI ARMATI CON BARRE DI FRP
IN CONDIZIONI DI INCENDIO
Prof EMIDIO NIGRO
DIST - Dipartimento di Strutture per lrsquoIngegneria e lrsquoA rchitetturaUniversitagrave degli Studi di Napoli Federico II
Il termine Fiber Reinforced Polymers (FRP) indica un esteso gruppo di materiali compositi (matrice polimerica+fibre)
La tecnologia egrave ormai consolidata per la produzione di barre con ottime caratteristiche meccaniche
Nel campo dellrsquoingegneria lrsquouso egrave vantaggioso per edifici civili e industriali - impalcati da ponte perchegrave conferisce elevata durabilitagravealla struttura (Rizkalla e Nanni 2003)
Drsquoaltra parte la trasparenza magnetica che li caratterizza egrave una proprietagrave particolarmente utile per strutture ospedaliere equipaggiate con attrezzature per risonanze magnetiche (fib bulletin no 40 2007)
Altre possibili applicazioni promettenti sono relative alle strutture provvisorie e rivestimenti per lo scavo d i tunnel (M Schuumlrchand P Jost 2006) Lrsquoutilizzo della TBM (Tunnel Boring Machine) beneficia della bassa resistenza trasversale rispetto allrsquoacciaio
Rispetto allrsquoacciaio i costi iniziali di costruzione aumentano ma si riducono i costi di manutenzione (lifetime-oriented design)
Normative di riferimento CNR DT-2032006 2006 ACI 4401 R-06 2006 CANCSA-S6-02 2002
Background
Fibre Continue + Resine Polimeriche
bull glassbull carbonbull aramidbull basalt
bull thermoplasticbull thermosetting
impregnate con
bull Blontrock H Taerwe L Matthys S 1999 Properties of Fiber Reinforced Plastics at Elevated Temperatures with Regard toFire Resistance of Reinforced Concrete Members 4th International Symposium on Non-Metallic (FRP)
bull Bisby LA 2003 Fire Behaviour of Fibre-Reinforced polymer (FRP) Reinforced or confined concrete PhD Thesis QueenrsquosUniversity Kingston Ontario Canada
bull Bisby LA Green MF Kodur VKR 2005 Response to fire of concrete structures that incorporate FRP Prog StructEngng Mater 7136-149
bull Kodur V Bisby L Foo S 2005 Thermal Behaviour of Fire-Exposed Concrete Slabs Reinforced with Fiber-ReinforcedPolymer Bars ACI Structural Journal Vol 102 n 6
bull Bisby LA Kodur VKR 2007 Evaluating the fire endurance of concrete slabs reinforced with FRP bars Considerations for aholistic approach Composites Part B
bull Nigro E Manfredi G Cosenza E Cefarelli G High-temperature behaviour of concrete slabs reinforced with FRP barsProceedings of Fourth International Conference on FRP Composites in Civil Engineering (CICE2008) Zurich (Switzerland) 22-24 July 2008
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )3412
0 06280
280
TETCB
A
E
TET
Df times+=
times+== minusδ
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
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120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Dati sperimentali
Dati sperimentali
Curva interpolante
Curva interpolante
GFRP BarsResistenza
Modulo Elastico
Nigro et al 2008
Le proprietagrave meccaniche dei polimeri fibro-rinforzati (FR P) possono subire un degrado significativo alcrescere delle temperature inducendo una sensibile riduzi one delle prestazioni strutturali di elementi incalcestruzzo armati con barre in FRP
Background
CFRP GFRP amp AFRP
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
CFRP GFRP AFRP
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
CFRP GFRP AFRP
Resistenza
Modulo Elastico
PROPRIETArsquo TERMO-MECCANICHE DEI MATERIALI
Confronto
Background
Secondo le attuali norme in vigore
Quadro Normativo
Norme Tecniche per le Costruzioni DM 14 gennaio 2 008
Azioni sulle strutture derivanti dallrsquoesposizione a l fuoco sono classificate come
Eurocodice 1 ndash Parte 1-2
Azioni in generale
Azioni sulle strutture esposte al fuoco
AZIONI ECCEZIONALI
Approcci per la valutazione della resistenza in caso di incendio
Verifica analitica Verifica sperimentale
Background
Per elementi in cls armato con barre di FRP le norme di riferim ento sono
Quadro Normativo
CANCSA S8062002 Design and construction of BuildingComponents with Fibre-Reiforced Polymers
ACI 4401R2004 Guide for the design and Construction ofConcrete Reinforced with FRP Bars
CNR-DT 2032006 Istruzioni per la progettazione lrsquoesecu zione edil controllo di strutture in calcestruzzo armato con barre d imateriali fibrorinforzati
Japan Society of Civil Engineers (JSCE) 1997 Recommendati onfor Design and Construction of Concrete Structures UsingContinuous Fiber Reinforcing Materials
Progetto e verifica in condizioni
di temperatura
ordinaria
Condizioni di incendio Abachi [c (mm) t (min)] Tbarre [degC] le Tcrit
Background
Negli ultimi anni gli autori hanno condotto Test sperimentali al fine di valutare la resistenza e la deformabilitagravedi 9 solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP (fibre di vetro) in condizioni di incendio attraverso laloro esposizione alla curva di incendio standard ISO834
Sperimentazione
1250mm 1250mm700mm
ISO834
Nigro E Manfredi G Cosenza E Cefarelli G (2008a) ldquoHigh-temperature behaviour of concrete slabs reinforcedwith FRP barsrdquo Proceedings of Fourth International Conference on FRP Composites in Civil Engineering(CICE2008) 22-24072008 Zurich Switzerland
Nigro E Cefarelli G Manfredi G and Cosenza E (2008b) ldquoValutazione della resistenza in caso di incendiodi solette di calcestruzzo armate con barre di FRP metodo generale e metodi semplificatirdquo (in Italian) ProcXVII Congresso CTE Rome 6-7-8 November
Nigro E Pustorino S Cefarelli G Princi P (2009) Progettazione di strutture in acciaio e composte acciaio-calcestruzzo in caso di incendio secondo gli eurocodici e le norme tecniche per le costruzioni Hoepli editorenovembre 2009 ISBN-13 9788820344009 ISBN 8820344009
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011a) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part I experimental investigations on the mechanical behaviorrdquo Composites Part B42 (2011) 1739ndash1750
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011b) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part II experimental results and numerical simulations on the thermal fieldrdquoComposites Part B 42 (2011) 1751ndash1763
E Nigro A Bilotta G Cefarelli G Manfredi E Cosenza (2012) Performance under Fire Situations ofConcrete Members Reinforced with FRP Rods Bond Models and Design Nomograms JOURNAL OFCOMPOSITES FOR CONSTRUCTION - ASCE Vol 16 N 4 August 1 2012 pp 395-406 ISSN 1090-0268doi 101061(ASCE)CC1943-56140000279
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2013) Adhesion at high temperature of FRP barsstraight or bent at the end of concrete slabs JOURNAL OF STRUCTURAL FIRE ENGINEERING vol 4 p 71-86 ISSN 2040-2317 doi 1012602040-23174271
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2014) Guidelines for flexural resistance of FRPreinforced concrete slabs and beams in fire COMPOSITES PART B ENGINEERING - Elsevier vol 58 p103ndash112 ISSN 1359-8368 doi101016jcompositesb201310007
Riferimenti bibliograficiSperimentazione
Set SolettaCopriferro
[mm]
Lunghezza ancorante
[mm]
Armatura Longitudinale
MRd[kNm](diametro
spaziatura)[mmmm]
ndegbarre
I
S1
32250
barre dritteΦ12150 9 65
S2
S3 Φ12225 6 46
II
S4
51500
barre dritteΦ12125 10 65
S5
S6 Φ12200 7 46
III
S7
32250
Barrepiegate
Φ12150 9 65S8
S9 Φ12225 6 46
MaterialiCalcestruzzo C3545
Barre di GFRP (E glass fibers e ortophtalic polyester resin Tg = 100degC)
Not exposed
to fireISO834
ISO834
ISO834
Barre dritte Barre Piegate
Programma sperimentaleProprietagrave geometricheSpessore soletta = 180 mm Larghezza soletta = 1250 mmLuce soletta = 3200 mm
Sperimentazione
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Tg
Il comportamento meccanico delle solette soggette a prova egravestato caratterizzato dalla migrazione della tensione nelle barredalla zona direttamente esposta al fuoco alla zona di ancoraggio(ovvero la zona non direttamente esposta al fuoco) in cui latemperatura delle barre egrave risultata piugrave bassa di Tg
Quando le barre di FRP raggiungono la temperatura ditransizione vetrosa si verifica una significativa riduzione diaderenza tra le barre ed il calcestruzzo
F F
Con lrsquoincremento della temperatura lrsquoaderenza tra barre di FRP ecalcestruzzo puograve essere ritenuta trascurabile
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S1
Soletta S2
Soletta S3
Set I
0102030405060708090
100110120130140150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S4
Soletta S5
Soletta S6
Set II Set III
Set Slabc
[mm]Lunexp[mm]
Barrsquos end
STAGE 1 STAGE 2 Type of failureηηηηfi te ηηηηfail
[] [min] []
IS1
32 250 Straight
10 gt180 55Bars
pull outS2 40 120 50S3 60 60 -
IIS4
51 500 Straight10 gt180 100
Bars rupture
S5 40 gt180 85S6 60 gt180 100
IIIS7
32 250 Bent10 gt180 60
Bars rupture
S8 40 gt180 45S9 60 gt180 90
c = concrete coverLunexp = un-exposed lengthηηηηfi = MEdfit MRd (constant load)ηηηηfail = MEdfit MRd (at failure)
STAGE 1 constant loadSTAGE 2 increasing load
ηηηηfi=60
ηηηηfi=50Load
increment
Residual strength
ηηηηfi=100
ηηηηfi=85Load
increment
0
10
20
30
40
50
60
70
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140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S7Soletta S8Soletta S9
ηηηηfi=45
Load increment ηηηηfi=90
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Time (min) Time (min) Time (min)
Slab S1Slab S2Slab S3
Slab S4Slab S5Slab S6
Slab S7Slab S8Slab S9
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE infE supE media
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Comportamento termico
380degC
Soletta S5
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Soletta S2
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
3000500 500
3000250 250
Confronto tra i campi termici nelle due tipologie d i solette
Soletta S2 copriferro (32mm)Soletta S5 copriferro (51mm)
Tg dopo circa 15min per S2
Tg dopo circa 25min per S5
Copriferro
Lo spessore del copriferro influisce sul tempo di raggiungimento di Tg nelle barre
In zona non esposta al fuoco non viene raggiunta Tg nelle barre
In zona esposta non puograve essere effettuata sovrapposizione delle barre
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Il termine Fiber Reinforced Polymers (FRP) indica un esteso gruppo di materiali compositi (matrice polimerica+fibre)
La tecnologia egrave ormai consolidata per la produzione di barre con ottime caratteristiche meccaniche
Nel campo dellrsquoingegneria lrsquouso egrave vantaggioso per edifici civili e industriali - impalcati da ponte perchegrave conferisce elevata durabilitagravealla struttura (Rizkalla e Nanni 2003)
Drsquoaltra parte la trasparenza magnetica che li caratterizza egrave una proprietagrave particolarmente utile per strutture ospedaliere equipaggiate con attrezzature per risonanze magnetiche (fib bulletin no 40 2007)
Altre possibili applicazioni promettenti sono relative alle strutture provvisorie e rivestimenti per lo scavo d i tunnel (M Schuumlrchand P Jost 2006) Lrsquoutilizzo della TBM (Tunnel Boring Machine) beneficia della bassa resistenza trasversale rispetto allrsquoacciaio
Rispetto allrsquoacciaio i costi iniziali di costruzione aumentano ma si riducono i costi di manutenzione (lifetime-oriented design)
Normative di riferimento CNR DT-2032006 2006 ACI 4401 R-06 2006 CANCSA-S6-02 2002
Background
Fibre Continue + Resine Polimeriche
bull glassbull carbonbull aramidbull basalt
bull thermoplasticbull thermosetting
impregnate con
bull Blontrock H Taerwe L Matthys S 1999 Properties of Fiber Reinforced Plastics at Elevated Temperatures with Regard toFire Resistance of Reinforced Concrete Members 4th International Symposium on Non-Metallic (FRP)
bull Bisby LA 2003 Fire Behaviour of Fibre-Reinforced polymer (FRP) Reinforced or confined concrete PhD Thesis QueenrsquosUniversity Kingston Ontario Canada
bull Bisby LA Green MF Kodur VKR 2005 Response to fire of concrete structures that incorporate FRP Prog StructEngng Mater 7136-149
bull Kodur V Bisby L Foo S 2005 Thermal Behaviour of Fire-Exposed Concrete Slabs Reinforced with Fiber-ReinforcedPolymer Bars ACI Structural Journal Vol 102 n 6
bull Bisby LA Kodur VKR 2007 Evaluating the fire endurance of concrete slabs reinforced with FRP bars Considerations for aholistic approach Composites Part B
bull Nigro E Manfredi G Cosenza E Cefarelli G High-temperature behaviour of concrete slabs reinforced with FRP barsProceedings of Fourth International Conference on FRP Composites in Civil Engineering (CICE2008) Zurich (Switzerland) 22-24 July 2008
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )3412
0 06280
280
TETCB
A
E
TET
Df times+=
times+== minusδ
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Dati sperimentali
Dati sperimentali
Curva interpolante
Curva interpolante
GFRP BarsResistenza
Modulo Elastico
Nigro et al 2008
Le proprietagrave meccaniche dei polimeri fibro-rinforzati (FR P) possono subire un degrado significativo alcrescere delle temperature inducendo una sensibile riduzi one delle prestazioni strutturali di elementi incalcestruzzo armati con barre in FRP
Background
CFRP GFRP amp AFRP
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
CFRP GFRP AFRP
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
CFRP GFRP AFRP
Resistenza
Modulo Elastico
PROPRIETArsquo TERMO-MECCANICHE DEI MATERIALI
Confronto
Background
Secondo le attuali norme in vigore
Quadro Normativo
Norme Tecniche per le Costruzioni DM 14 gennaio 2 008
Azioni sulle strutture derivanti dallrsquoesposizione a l fuoco sono classificate come
Eurocodice 1 ndash Parte 1-2
Azioni in generale
Azioni sulle strutture esposte al fuoco
AZIONI ECCEZIONALI
Approcci per la valutazione della resistenza in caso di incendio
Verifica analitica Verifica sperimentale
Background
Per elementi in cls armato con barre di FRP le norme di riferim ento sono
Quadro Normativo
CANCSA S8062002 Design and construction of BuildingComponents with Fibre-Reiforced Polymers
ACI 4401R2004 Guide for the design and Construction ofConcrete Reinforced with FRP Bars
CNR-DT 2032006 Istruzioni per la progettazione lrsquoesecu zione edil controllo di strutture in calcestruzzo armato con barre d imateriali fibrorinforzati
Japan Society of Civil Engineers (JSCE) 1997 Recommendati onfor Design and Construction of Concrete Structures UsingContinuous Fiber Reinforcing Materials
Progetto e verifica in condizioni
di temperatura
ordinaria
Condizioni di incendio Abachi [c (mm) t (min)] Tbarre [degC] le Tcrit
Background
Negli ultimi anni gli autori hanno condotto Test sperimentali al fine di valutare la resistenza e la deformabilitagravedi 9 solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP (fibre di vetro) in condizioni di incendio attraverso laloro esposizione alla curva di incendio standard ISO834
Sperimentazione
1250mm 1250mm700mm
ISO834
Nigro E Manfredi G Cosenza E Cefarelli G (2008a) ldquoHigh-temperature behaviour of concrete slabs reinforcedwith FRP barsrdquo Proceedings of Fourth International Conference on FRP Composites in Civil Engineering(CICE2008) 22-24072008 Zurich Switzerland
Nigro E Cefarelli G Manfredi G and Cosenza E (2008b) ldquoValutazione della resistenza in caso di incendiodi solette di calcestruzzo armate con barre di FRP metodo generale e metodi semplificatirdquo (in Italian) ProcXVII Congresso CTE Rome 6-7-8 November
Nigro E Pustorino S Cefarelli G Princi P (2009) Progettazione di strutture in acciaio e composte acciaio-calcestruzzo in caso di incendio secondo gli eurocodici e le norme tecniche per le costruzioni Hoepli editorenovembre 2009 ISBN-13 9788820344009 ISBN 8820344009
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011a) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part I experimental investigations on the mechanical behaviorrdquo Composites Part B42 (2011) 1739ndash1750
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011b) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part II experimental results and numerical simulations on the thermal fieldrdquoComposites Part B 42 (2011) 1751ndash1763
E Nigro A Bilotta G Cefarelli G Manfredi E Cosenza (2012) Performance under Fire Situations ofConcrete Members Reinforced with FRP Rods Bond Models and Design Nomograms JOURNAL OFCOMPOSITES FOR CONSTRUCTION - ASCE Vol 16 N 4 August 1 2012 pp 395-406 ISSN 1090-0268doi 101061(ASCE)CC1943-56140000279
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2013) Adhesion at high temperature of FRP barsstraight or bent at the end of concrete slabs JOURNAL OF STRUCTURAL FIRE ENGINEERING vol 4 p 71-86 ISSN 2040-2317 doi 1012602040-23174271
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2014) Guidelines for flexural resistance of FRPreinforced concrete slabs and beams in fire COMPOSITES PART B ENGINEERING - Elsevier vol 58 p103ndash112 ISSN 1359-8368 doi101016jcompositesb201310007
Riferimenti bibliograficiSperimentazione
Set SolettaCopriferro
[mm]
Lunghezza ancorante
[mm]
Armatura Longitudinale
MRd[kNm](diametro
spaziatura)[mmmm]
ndegbarre
I
S1
32250
barre dritteΦ12150 9 65
S2
S3 Φ12225 6 46
II
S4
51500
barre dritteΦ12125 10 65
S5
S6 Φ12200 7 46
III
S7
32250
Barrepiegate
Φ12150 9 65S8
S9 Φ12225 6 46
MaterialiCalcestruzzo C3545
Barre di GFRP (E glass fibers e ortophtalic polyester resin Tg = 100degC)
Not exposed
to fireISO834
ISO834
ISO834
Barre dritte Barre Piegate
Programma sperimentaleProprietagrave geometricheSpessore soletta = 180 mm Larghezza soletta = 1250 mmLuce soletta = 3200 mm
Sperimentazione
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Tg
Il comportamento meccanico delle solette soggette a prova egravestato caratterizzato dalla migrazione della tensione nelle barredalla zona direttamente esposta al fuoco alla zona di ancoraggio(ovvero la zona non direttamente esposta al fuoco) in cui latemperatura delle barre egrave risultata piugrave bassa di Tg
Quando le barre di FRP raggiungono la temperatura ditransizione vetrosa si verifica una significativa riduzione diaderenza tra le barre ed il calcestruzzo
F F
Con lrsquoincremento della temperatura lrsquoaderenza tra barre di FRP ecalcestruzzo puograve essere ritenuta trascurabile
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S1
Soletta S2
Soletta S3
Set I
0102030405060708090
100110120130140150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S4
Soletta S5
Soletta S6
Set II Set III
Set Slabc
[mm]Lunexp[mm]
Barrsquos end
STAGE 1 STAGE 2 Type of failureηηηηfi te ηηηηfail
[] [min] []
IS1
32 250 Straight
10 gt180 55Bars
pull outS2 40 120 50S3 60 60 -
IIS4
51 500 Straight10 gt180 100
Bars rupture
S5 40 gt180 85S6 60 gt180 100
IIIS7
32 250 Bent10 gt180 60
Bars rupture
S8 40 gt180 45S9 60 gt180 90
c = concrete coverLunexp = un-exposed lengthηηηηfi = MEdfit MRd (constant load)ηηηηfail = MEdfit MRd (at failure)
STAGE 1 constant loadSTAGE 2 increasing load
ηηηηfi=60
ηηηηfi=50Load
increment
Residual strength
ηηηηfi=100
ηηηηfi=85Load
increment
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S7Soletta S8Soletta S9
ηηηηfi=45
Load increment ηηηηfi=90
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Time (min) Time (min) Time (min)
Slab S1Slab S2Slab S3
Slab S4Slab S5Slab S6
Slab S7Slab S8Slab S9
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE infE supE media
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Comportamento termico
380degC
Soletta S5
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Soletta S2
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
3000500 500
3000250 250
Confronto tra i campi termici nelle due tipologie d i solette
Soletta S2 copriferro (32mm)Soletta S5 copriferro (51mm)
Tg dopo circa 15min per S2
Tg dopo circa 25min per S5
Copriferro
Lo spessore del copriferro influisce sul tempo di raggiungimento di Tg nelle barre
In zona non esposta al fuoco non viene raggiunta Tg nelle barre
In zona esposta non puograve essere effettuata sovrapposizione delle barre
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )3412
0 06280
280
TETCB
A
E
TET
Df times+=
times+== minusδ
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Dati sperimentali
Dati sperimentali
Curva interpolante
Curva interpolante
GFRP BarsResistenza
Modulo Elastico
Nigro et al 2008
Le proprietagrave meccaniche dei polimeri fibro-rinforzati (FR P) possono subire un degrado significativo alcrescere delle temperature inducendo una sensibile riduzi one delle prestazioni strutturali di elementi incalcestruzzo armati con barre in FRP
Background
CFRP GFRP amp AFRP
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
CFRP GFRP AFRP
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
CFRP GFRP AFRP
Resistenza
Modulo Elastico
PROPRIETArsquo TERMO-MECCANICHE DEI MATERIALI
Confronto
Background
Secondo le attuali norme in vigore
Quadro Normativo
Norme Tecniche per le Costruzioni DM 14 gennaio 2 008
Azioni sulle strutture derivanti dallrsquoesposizione a l fuoco sono classificate come
Eurocodice 1 ndash Parte 1-2
Azioni in generale
Azioni sulle strutture esposte al fuoco
AZIONI ECCEZIONALI
Approcci per la valutazione della resistenza in caso di incendio
Verifica analitica Verifica sperimentale
Background
Per elementi in cls armato con barre di FRP le norme di riferim ento sono
Quadro Normativo
CANCSA S8062002 Design and construction of BuildingComponents with Fibre-Reiforced Polymers
ACI 4401R2004 Guide for the design and Construction ofConcrete Reinforced with FRP Bars
CNR-DT 2032006 Istruzioni per la progettazione lrsquoesecu zione edil controllo di strutture in calcestruzzo armato con barre d imateriali fibrorinforzati
Japan Society of Civil Engineers (JSCE) 1997 Recommendati onfor Design and Construction of Concrete Structures UsingContinuous Fiber Reinforcing Materials
Progetto e verifica in condizioni
di temperatura
ordinaria
Condizioni di incendio Abachi [c (mm) t (min)] Tbarre [degC] le Tcrit
Background
Negli ultimi anni gli autori hanno condotto Test sperimentali al fine di valutare la resistenza e la deformabilitagravedi 9 solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP (fibre di vetro) in condizioni di incendio attraverso laloro esposizione alla curva di incendio standard ISO834
Sperimentazione
1250mm 1250mm700mm
ISO834
Nigro E Manfredi G Cosenza E Cefarelli G (2008a) ldquoHigh-temperature behaviour of concrete slabs reinforcedwith FRP barsrdquo Proceedings of Fourth International Conference on FRP Composites in Civil Engineering(CICE2008) 22-24072008 Zurich Switzerland
Nigro E Cefarelli G Manfredi G and Cosenza E (2008b) ldquoValutazione della resistenza in caso di incendiodi solette di calcestruzzo armate con barre di FRP metodo generale e metodi semplificatirdquo (in Italian) ProcXVII Congresso CTE Rome 6-7-8 November
Nigro E Pustorino S Cefarelli G Princi P (2009) Progettazione di strutture in acciaio e composte acciaio-calcestruzzo in caso di incendio secondo gli eurocodici e le norme tecniche per le costruzioni Hoepli editorenovembre 2009 ISBN-13 9788820344009 ISBN 8820344009
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011a) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part I experimental investigations on the mechanical behaviorrdquo Composites Part B42 (2011) 1739ndash1750
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011b) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part II experimental results and numerical simulations on the thermal fieldrdquoComposites Part B 42 (2011) 1751ndash1763
E Nigro A Bilotta G Cefarelli G Manfredi E Cosenza (2012) Performance under Fire Situations ofConcrete Members Reinforced with FRP Rods Bond Models and Design Nomograms JOURNAL OFCOMPOSITES FOR CONSTRUCTION - ASCE Vol 16 N 4 August 1 2012 pp 395-406 ISSN 1090-0268doi 101061(ASCE)CC1943-56140000279
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2013) Adhesion at high temperature of FRP barsstraight or bent at the end of concrete slabs JOURNAL OF STRUCTURAL FIRE ENGINEERING vol 4 p 71-86 ISSN 2040-2317 doi 1012602040-23174271
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2014) Guidelines for flexural resistance of FRPreinforced concrete slabs and beams in fire COMPOSITES PART B ENGINEERING - Elsevier vol 58 p103ndash112 ISSN 1359-8368 doi101016jcompositesb201310007
Riferimenti bibliograficiSperimentazione
Set SolettaCopriferro
[mm]
Lunghezza ancorante
[mm]
Armatura Longitudinale
MRd[kNm](diametro
spaziatura)[mmmm]
ndegbarre
I
S1
32250
barre dritteΦ12150 9 65
S2
S3 Φ12225 6 46
II
S4
51500
barre dritteΦ12125 10 65
S5
S6 Φ12200 7 46
III
S7
32250
Barrepiegate
Φ12150 9 65S8
S9 Φ12225 6 46
MaterialiCalcestruzzo C3545
Barre di GFRP (E glass fibers e ortophtalic polyester resin Tg = 100degC)
Not exposed
to fireISO834
ISO834
ISO834
Barre dritte Barre Piegate
Programma sperimentaleProprietagrave geometricheSpessore soletta = 180 mm Larghezza soletta = 1250 mmLuce soletta = 3200 mm
Sperimentazione
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Tg
Il comportamento meccanico delle solette soggette a prova egravestato caratterizzato dalla migrazione della tensione nelle barredalla zona direttamente esposta al fuoco alla zona di ancoraggio(ovvero la zona non direttamente esposta al fuoco) in cui latemperatura delle barre egrave risultata piugrave bassa di Tg
Quando le barre di FRP raggiungono la temperatura ditransizione vetrosa si verifica una significativa riduzione diaderenza tra le barre ed il calcestruzzo
F F
Con lrsquoincremento della temperatura lrsquoaderenza tra barre di FRP ecalcestruzzo puograve essere ritenuta trascurabile
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S1
Soletta S2
Soletta S3
Set I
0102030405060708090
100110120130140150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S4
Soletta S5
Soletta S6
Set II Set III
Set Slabc
[mm]Lunexp[mm]
Barrsquos end
STAGE 1 STAGE 2 Type of failureηηηηfi te ηηηηfail
[] [min] []
IS1
32 250 Straight
10 gt180 55Bars
pull outS2 40 120 50S3 60 60 -
IIS4
51 500 Straight10 gt180 100
Bars rupture
S5 40 gt180 85S6 60 gt180 100
IIIS7
32 250 Bent10 gt180 60
Bars rupture
S8 40 gt180 45S9 60 gt180 90
c = concrete coverLunexp = un-exposed lengthηηηηfi = MEdfit MRd (constant load)ηηηηfail = MEdfit MRd (at failure)
STAGE 1 constant loadSTAGE 2 increasing load
ηηηηfi=60
ηηηηfi=50Load
increment
Residual strength
ηηηηfi=100
ηηηηfi=85Load
increment
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S7Soletta S8Soletta S9
ηηηηfi=45
Load increment ηηηηfi=90
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Time (min) Time (min) Time (min)
Slab S1Slab S2Slab S3
Slab S4Slab S5Slab S6
Slab S7Slab S8Slab S9
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE infE supE media
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Comportamento termico
380degC
Soletta S5
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Soletta S2
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
3000500 500
3000250 250
Confronto tra i campi termici nelle due tipologie d i solette
Soletta S2 copriferro (32mm)Soletta S5 copriferro (51mm)
Tg dopo circa 15min per S2
Tg dopo circa 25min per S5
Copriferro
Lo spessore del copriferro influisce sul tempo di raggiungimento di Tg nelle barre
In zona non esposta al fuoco non viene raggiunta Tg nelle barre
In zona esposta non puograve essere effettuata sovrapposizione delle barre
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
CFRP GFRP amp AFRP
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
CFRP GFRP AFRP
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
CFRP GFRP AFRP
Resistenza
Modulo Elastico
PROPRIETArsquo TERMO-MECCANICHE DEI MATERIALI
Confronto
Background
Secondo le attuali norme in vigore
Quadro Normativo
Norme Tecniche per le Costruzioni DM 14 gennaio 2 008
Azioni sulle strutture derivanti dallrsquoesposizione a l fuoco sono classificate come
Eurocodice 1 ndash Parte 1-2
Azioni in generale
Azioni sulle strutture esposte al fuoco
AZIONI ECCEZIONALI
Approcci per la valutazione della resistenza in caso di incendio
Verifica analitica Verifica sperimentale
Background
Per elementi in cls armato con barre di FRP le norme di riferim ento sono
Quadro Normativo
CANCSA S8062002 Design and construction of BuildingComponents with Fibre-Reiforced Polymers
ACI 4401R2004 Guide for the design and Construction ofConcrete Reinforced with FRP Bars
CNR-DT 2032006 Istruzioni per la progettazione lrsquoesecu zione edil controllo di strutture in calcestruzzo armato con barre d imateriali fibrorinforzati
Japan Society of Civil Engineers (JSCE) 1997 Recommendati onfor Design and Construction of Concrete Structures UsingContinuous Fiber Reinforcing Materials
Progetto e verifica in condizioni
di temperatura
ordinaria
Condizioni di incendio Abachi [c (mm) t (min)] Tbarre [degC] le Tcrit
Background
Negli ultimi anni gli autori hanno condotto Test sperimentali al fine di valutare la resistenza e la deformabilitagravedi 9 solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP (fibre di vetro) in condizioni di incendio attraverso laloro esposizione alla curva di incendio standard ISO834
Sperimentazione
1250mm 1250mm700mm
ISO834
Nigro E Manfredi G Cosenza E Cefarelli G (2008a) ldquoHigh-temperature behaviour of concrete slabs reinforcedwith FRP barsrdquo Proceedings of Fourth International Conference on FRP Composites in Civil Engineering(CICE2008) 22-24072008 Zurich Switzerland
Nigro E Cefarelli G Manfredi G and Cosenza E (2008b) ldquoValutazione della resistenza in caso di incendiodi solette di calcestruzzo armate con barre di FRP metodo generale e metodi semplificatirdquo (in Italian) ProcXVII Congresso CTE Rome 6-7-8 November
Nigro E Pustorino S Cefarelli G Princi P (2009) Progettazione di strutture in acciaio e composte acciaio-calcestruzzo in caso di incendio secondo gli eurocodici e le norme tecniche per le costruzioni Hoepli editorenovembre 2009 ISBN-13 9788820344009 ISBN 8820344009
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011a) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part I experimental investigations on the mechanical behaviorrdquo Composites Part B42 (2011) 1739ndash1750
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011b) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part II experimental results and numerical simulations on the thermal fieldrdquoComposites Part B 42 (2011) 1751ndash1763
E Nigro A Bilotta G Cefarelli G Manfredi E Cosenza (2012) Performance under Fire Situations ofConcrete Members Reinforced with FRP Rods Bond Models and Design Nomograms JOURNAL OFCOMPOSITES FOR CONSTRUCTION - ASCE Vol 16 N 4 August 1 2012 pp 395-406 ISSN 1090-0268doi 101061(ASCE)CC1943-56140000279
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2013) Adhesion at high temperature of FRP barsstraight or bent at the end of concrete slabs JOURNAL OF STRUCTURAL FIRE ENGINEERING vol 4 p 71-86 ISSN 2040-2317 doi 1012602040-23174271
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2014) Guidelines for flexural resistance of FRPreinforced concrete slabs and beams in fire COMPOSITES PART B ENGINEERING - Elsevier vol 58 p103ndash112 ISSN 1359-8368 doi101016jcompositesb201310007
Riferimenti bibliograficiSperimentazione
Set SolettaCopriferro
[mm]
Lunghezza ancorante
[mm]
Armatura Longitudinale
MRd[kNm](diametro
spaziatura)[mmmm]
ndegbarre
I
S1
32250
barre dritteΦ12150 9 65
S2
S3 Φ12225 6 46
II
S4
51500
barre dritteΦ12125 10 65
S5
S6 Φ12200 7 46
III
S7
32250
Barrepiegate
Φ12150 9 65S8
S9 Φ12225 6 46
MaterialiCalcestruzzo C3545
Barre di GFRP (E glass fibers e ortophtalic polyester resin Tg = 100degC)
Not exposed
to fireISO834
ISO834
ISO834
Barre dritte Barre Piegate
Programma sperimentaleProprietagrave geometricheSpessore soletta = 180 mm Larghezza soletta = 1250 mmLuce soletta = 3200 mm
Sperimentazione
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Tg
Il comportamento meccanico delle solette soggette a prova egravestato caratterizzato dalla migrazione della tensione nelle barredalla zona direttamente esposta al fuoco alla zona di ancoraggio(ovvero la zona non direttamente esposta al fuoco) in cui latemperatura delle barre egrave risultata piugrave bassa di Tg
Quando le barre di FRP raggiungono la temperatura ditransizione vetrosa si verifica una significativa riduzione diaderenza tra le barre ed il calcestruzzo
F F
Con lrsquoincremento della temperatura lrsquoaderenza tra barre di FRP ecalcestruzzo puograve essere ritenuta trascurabile
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S1
Soletta S2
Soletta S3
Set I
0102030405060708090
100110120130140150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S4
Soletta S5
Soletta S6
Set II Set III
Set Slabc
[mm]Lunexp[mm]
Barrsquos end
STAGE 1 STAGE 2 Type of failureηηηηfi te ηηηηfail
[] [min] []
IS1
32 250 Straight
10 gt180 55Bars
pull outS2 40 120 50S3 60 60 -
IIS4
51 500 Straight10 gt180 100
Bars rupture
S5 40 gt180 85S6 60 gt180 100
IIIS7
32 250 Bent10 gt180 60
Bars rupture
S8 40 gt180 45S9 60 gt180 90
c = concrete coverLunexp = un-exposed lengthηηηηfi = MEdfit MRd (constant load)ηηηηfail = MEdfit MRd (at failure)
STAGE 1 constant loadSTAGE 2 increasing load
ηηηηfi=60
ηηηηfi=50Load
increment
Residual strength
ηηηηfi=100
ηηηηfi=85Load
increment
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S7Soletta S8Soletta S9
ηηηηfi=45
Load increment ηηηηfi=90
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Time (min) Time (min) Time (min)
Slab S1Slab S2Slab S3
Slab S4Slab S5Slab S6
Slab S7Slab S8Slab S9
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE infE supE media
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Comportamento termico
380degC
Soletta S5
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Soletta S2
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
3000500 500
3000250 250
Confronto tra i campi termici nelle due tipologie d i solette
Soletta S2 copriferro (32mm)Soletta S5 copriferro (51mm)
Tg dopo circa 15min per S2
Tg dopo circa 25min per S5
Copriferro
Lo spessore del copriferro influisce sul tempo di raggiungimento di Tg nelle barre
In zona non esposta al fuoco non viene raggiunta Tg nelle barre
In zona esposta non puograve essere effettuata sovrapposizione delle barre
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Secondo le attuali norme in vigore
Quadro Normativo
Norme Tecniche per le Costruzioni DM 14 gennaio 2 008
Azioni sulle strutture derivanti dallrsquoesposizione a l fuoco sono classificate come
Eurocodice 1 ndash Parte 1-2
Azioni in generale
Azioni sulle strutture esposte al fuoco
AZIONI ECCEZIONALI
Approcci per la valutazione della resistenza in caso di incendio
Verifica analitica Verifica sperimentale
Background
Per elementi in cls armato con barre di FRP le norme di riferim ento sono
Quadro Normativo
CANCSA S8062002 Design and construction of BuildingComponents with Fibre-Reiforced Polymers
ACI 4401R2004 Guide for the design and Construction ofConcrete Reinforced with FRP Bars
CNR-DT 2032006 Istruzioni per la progettazione lrsquoesecu zione edil controllo di strutture in calcestruzzo armato con barre d imateriali fibrorinforzati
Japan Society of Civil Engineers (JSCE) 1997 Recommendati onfor Design and Construction of Concrete Structures UsingContinuous Fiber Reinforcing Materials
Progetto e verifica in condizioni
di temperatura
ordinaria
Condizioni di incendio Abachi [c (mm) t (min)] Tbarre [degC] le Tcrit
Background
Negli ultimi anni gli autori hanno condotto Test sperimentali al fine di valutare la resistenza e la deformabilitagravedi 9 solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP (fibre di vetro) in condizioni di incendio attraverso laloro esposizione alla curva di incendio standard ISO834
Sperimentazione
1250mm 1250mm700mm
ISO834
Nigro E Manfredi G Cosenza E Cefarelli G (2008a) ldquoHigh-temperature behaviour of concrete slabs reinforcedwith FRP barsrdquo Proceedings of Fourth International Conference on FRP Composites in Civil Engineering(CICE2008) 22-24072008 Zurich Switzerland
Nigro E Cefarelli G Manfredi G and Cosenza E (2008b) ldquoValutazione della resistenza in caso di incendiodi solette di calcestruzzo armate con barre di FRP metodo generale e metodi semplificatirdquo (in Italian) ProcXVII Congresso CTE Rome 6-7-8 November
Nigro E Pustorino S Cefarelli G Princi P (2009) Progettazione di strutture in acciaio e composte acciaio-calcestruzzo in caso di incendio secondo gli eurocodici e le norme tecniche per le costruzioni Hoepli editorenovembre 2009 ISBN-13 9788820344009 ISBN 8820344009
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011a) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part I experimental investigations on the mechanical behaviorrdquo Composites Part B42 (2011) 1739ndash1750
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011b) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part II experimental results and numerical simulations on the thermal fieldrdquoComposites Part B 42 (2011) 1751ndash1763
E Nigro A Bilotta G Cefarelli G Manfredi E Cosenza (2012) Performance under Fire Situations ofConcrete Members Reinforced with FRP Rods Bond Models and Design Nomograms JOURNAL OFCOMPOSITES FOR CONSTRUCTION - ASCE Vol 16 N 4 August 1 2012 pp 395-406 ISSN 1090-0268doi 101061(ASCE)CC1943-56140000279
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2013) Adhesion at high temperature of FRP barsstraight or bent at the end of concrete slabs JOURNAL OF STRUCTURAL FIRE ENGINEERING vol 4 p 71-86 ISSN 2040-2317 doi 1012602040-23174271
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2014) Guidelines for flexural resistance of FRPreinforced concrete slabs and beams in fire COMPOSITES PART B ENGINEERING - Elsevier vol 58 p103ndash112 ISSN 1359-8368 doi101016jcompositesb201310007
Riferimenti bibliograficiSperimentazione
Set SolettaCopriferro
[mm]
Lunghezza ancorante
[mm]
Armatura Longitudinale
MRd[kNm](diametro
spaziatura)[mmmm]
ndegbarre
I
S1
32250
barre dritteΦ12150 9 65
S2
S3 Φ12225 6 46
II
S4
51500
barre dritteΦ12125 10 65
S5
S6 Φ12200 7 46
III
S7
32250
Barrepiegate
Φ12150 9 65S8
S9 Φ12225 6 46
MaterialiCalcestruzzo C3545
Barre di GFRP (E glass fibers e ortophtalic polyester resin Tg = 100degC)
Not exposed
to fireISO834
ISO834
ISO834
Barre dritte Barre Piegate
Programma sperimentaleProprietagrave geometricheSpessore soletta = 180 mm Larghezza soletta = 1250 mmLuce soletta = 3200 mm
Sperimentazione
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Tg
Il comportamento meccanico delle solette soggette a prova egravestato caratterizzato dalla migrazione della tensione nelle barredalla zona direttamente esposta al fuoco alla zona di ancoraggio(ovvero la zona non direttamente esposta al fuoco) in cui latemperatura delle barre egrave risultata piugrave bassa di Tg
Quando le barre di FRP raggiungono la temperatura ditransizione vetrosa si verifica una significativa riduzione diaderenza tra le barre ed il calcestruzzo
F F
Con lrsquoincremento della temperatura lrsquoaderenza tra barre di FRP ecalcestruzzo puograve essere ritenuta trascurabile
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S1
Soletta S2
Soletta S3
Set I
0102030405060708090
100110120130140150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S4
Soletta S5
Soletta S6
Set II Set III
Set Slabc
[mm]Lunexp[mm]
Barrsquos end
STAGE 1 STAGE 2 Type of failureηηηηfi te ηηηηfail
[] [min] []
IS1
32 250 Straight
10 gt180 55Bars
pull outS2 40 120 50S3 60 60 -
IIS4
51 500 Straight10 gt180 100
Bars rupture
S5 40 gt180 85S6 60 gt180 100
IIIS7
32 250 Bent10 gt180 60
Bars rupture
S8 40 gt180 45S9 60 gt180 90
c = concrete coverLunexp = un-exposed lengthηηηηfi = MEdfit MRd (constant load)ηηηηfail = MEdfit MRd (at failure)
STAGE 1 constant loadSTAGE 2 increasing load
ηηηηfi=60
ηηηηfi=50Load
increment
Residual strength
ηηηηfi=100
ηηηηfi=85Load
increment
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S7Soletta S8Soletta S9
ηηηηfi=45
Load increment ηηηηfi=90
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Time (min) Time (min) Time (min)
Slab S1Slab S2Slab S3
Slab S4Slab S5Slab S6
Slab S7Slab S8Slab S9
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE infE supE media
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Comportamento termico
380degC
Soletta S5
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Soletta S2
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
3000500 500
3000250 250
Confronto tra i campi termici nelle due tipologie d i solette
Soletta S2 copriferro (32mm)Soletta S5 copriferro (51mm)
Tg dopo circa 15min per S2
Tg dopo circa 25min per S5
Copriferro
Lo spessore del copriferro influisce sul tempo di raggiungimento di Tg nelle barre
In zona non esposta al fuoco non viene raggiunta Tg nelle barre
In zona esposta non puograve essere effettuata sovrapposizione delle barre
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Per elementi in cls armato con barre di FRP le norme di riferim ento sono
Quadro Normativo
CANCSA S8062002 Design and construction of BuildingComponents with Fibre-Reiforced Polymers
ACI 4401R2004 Guide for the design and Construction ofConcrete Reinforced with FRP Bars
CNR-DT 2032006 Istruzioni per la progettazione lrsquoesecu zione edil controllo di strutture in calcestruzzo armato con barre d imateriali fibrorinforzati
Japan Society of Civil Engineers (JSCE) 1997 Recommendati onfor Design and Construction of Concrete Structures UsingContinuous Fiber Reinforcing Materials
Progetto e verifica in condizioni
di temperatura
ordinaria
Condizioni di incendio Abachi [c (mm) t (min)] Tbarre [degC] le Tcrit
Background
Negli ultimi anni gli autori hanno condotto Test sperimentali al fine di valutare la resistenza e la deformabilitagravedi 9 solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP (fibre di vetro) in condizioni di incendio attraverso laloro esposizione alla curva di incendio standard ISO834
Sperimentazione
1250mm 1250mm700mm
ISO834
Nigro E Manfredi G Cosenza E Cefarelli G (2008a) ldquoHigh-temperature behaviour of concrete slabs reinforcedwith FRP barsrdquo Proceedings of Fourth International Conference on FRP Composites in Civil Engineering(CICE2008) 22-24072008 Zurich Switzerland
Nigro E Cefarelli G Manfredi G and Cosenza E (2008b) ldquoValutazione della resistenza in caso di incendiodi solette di calcestruzzo armate con barre di FRP metodo generale e metodi semplificatirdquo (in Italian) ProcXVII Congresso CTE Rome 6-7-8 November
Nigro E Pustorino S Cefarelli G Princi P (2009) Progettazione di strutture in acciaio e composte acciaio-calcestruzzo in caso di incendio secondo gli eurocodici e le norme tecniche per le costruzioni Hoepli editorenovembre 2009 ISBN-13 9788820344009 ISBN 8820344009
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011a) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part I experimental investigations on the mechanical behaviorrdquo Composites Part B42 (2011) 1739ndash1750
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011b) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part II experimental results and numerical simulations on the thermal fieldrdquoComposites Part B 42 (2011) 1751ndash1763
E Nigro A Bilotta G Cefarelli G Manfredi E Cosenza (2012) Performance under Fire Situations ofConcrete Members Reinforced with FRP Rods Bond Models and Design Nomograms JOURNAL OFCOMPOSITES FOR CONSTRUCTION - ASCE Vol 16 N 4 August 1 2012 pp 395-406 ISSN 1090-0268doi 101061(ASCE)CC1943-56140000279
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2013) Adhesion at high temperature of FRP barsstraight or bent at the end of concrete slabs JOURNAL OF STRUCTURAL FIRE ENGINEERING vol 4 p 71-86 ISSN 2040-2317 doi 1012602040-23174271
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2014) Guidelines for flexural resistance of FRPreinforced concrete slabs and beams in fire COMPOSITES PART B ENGINEERING - Elsevier vol 58 p103ndash112 ISSN 1359-8368 doi101016jcompositesb201310007
Riferimenti bibliograficiSperimentazione
Set SolettaCopriferro
[mm]
Lunghezza ancorante
[mm]
Armatura Longitudinale
MRd[kNm](diametro
spaziatura)[mmmm]
ndegbarre
I
S1
32250
barre dritteΦ12150 9 65
S2
S3 Φ12225 6 46
II
S4
51500
barre dritteΦ12125 10 65
S5
S6 Φ12200 7 46
III
S7
32250
Barrepiegate
Φ12150 9 65S8
S9 Φ12225 6 46
MaterialiCalcestruzzo C3545
Barre di GFRP (E glass fibers e ortophtalic polyester resin Tg = 100degC)
Not exposed
to fireISO834
ISO834
ISO834
Barre dritte Barre Piegate
Programma sperimentaleProprietagrave geometricheSpessore soletta = 180 mm Larghezza soletta = 1250 mmLuce soletta = 3200 mm
Sperimentazione
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Tg
Il comportamento meccanico delle solette soggette a prova egravestato caratterizzato dalla migrazione della tensione nelle barredalla zona direttamente esposta al fuoco alla zona di ancoraggio(ovvero la zona non direttamente esposta al fuoco) in cui latemperatura delle barre egrave risultata piugrave bassa di Tg
Quando le barre di FRP raggiungono la temperatura ditransizione vetrosa si verifica una significativa riduzione diaderenza tra le barre ed il calcestruzzo
F F
Con lrsquoincremento della temperatura lrsquoaderenza tra barre di FRP ecalcestruzzo puograve essere ritenuta trascurabile
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S1
Soletta S2
Soletta S3
Set I
0102030405060708090
100110120130140150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S4
Soletta S5
Soletta S6
Set II Set III
Set Slabc
[mm]Lunexp[mm]
Barrsquos end
STAGE 1 STAGE 2 Type of failureηηηηfi te ηηηηfail
[] [min] []
IS1
32 250 Straight
10 gt180 55Bars
pull outS2 40 120 50S3 60 60 -
IIS4
51 500 Straight10 gt180 100
Bars rupture
S5 40 gt180 85S6 60 gt180 100
IIIS7
32 250 Bent10 gt180 60
Bars rupture
S8 40 gt180 45S9 60 gt180 90
c = concrete coverLunexp = un-exposed lengthηηηηfi = MEdfit MRd (constant load)ηηηηfail = MEdfit MRd (at failure)
STAGE 1 constant loadSTAGE 2 increasing load
ηηηηfi=60
ηηηηfi=50Load
increment
Residual strength
ηηηηfi=100
ηηηηfi=85Load
increment
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S7Soletta S8Soletta S9
ηηηηfi=45
Load increment ηηηηfi=90
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Time (min) Time (min) Time (min)
Slab S1Slab S2Slab S3
Slab S4Slab S5Slab S6
Slab S7Slab S8Slab S9
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE infE supE media
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Comportamento termico
380degC
Soletta S5
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Soletta S2
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
3000500 500
3000250 250
Confronto tra i campi termici nelle due tipologie d i solette
Soletta S2 copriferro (32mm)Soletta S5 copriferro (51mm)
Tg dopo circa 15min per S2
Tg dopo circa 25min per S5
Copriferro
Lo spessore del copriferro influisce sul tempo di raggiungimento di Tg nelle barre
In zona non esposta al fuoco non viene raggiunta Tg nelle barre
In zona esposta non puograve essere effettuata sovrapposizione delle barre
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Negli ultimi anni gli autori hanno condotto Test sperimentali al fine di valutare la resistenza e la deformabilitagravedi 9 solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP (fibre di vetro) in condizioni di incendio attraverso laloro esposizione alla curva di incendio standard ISO834
Sperimentazione
1250mm 1250mm700mm
ISO834
Nigro E Manfredi G Cosenza E Cefarelli G (2008a) ldquoHigh-temperature behaviour of concrete slabs reinforcedwith FRP barsrdquo Proceedings of Fourth International Conference on FRP Composites in Civil Engineering(CICE2008) 22-24072008 Zurich Switzerland
Nigro E Cefarelli G Manfredi G and Cosenza E (2008b) ldquoValutazione della resistenza in caso di incendiodi solette di calcestruzzo armate con barre di FRP metodo generale e metodi semplificatirdquo (in Italian) ProcXVII Congresso CTE Rome 6-7-8 November
Nigro E Pustorino S Cefarelli G Princi P (2009) Progettazione di strutture in acciaio e composte acciaio-calcestruzzo in caso di incendio secondo gli eurocodici e le norme tecniche per le costruzioni Hoepli editorenovembre 2009 ISBN-13 9788820344009 ISBN 8820344009
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011a) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part I experimental investigations on the mechanical behaviorrdquo Composites Part B42 (2011) 1739ndash1750
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011b) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part II experimental results and numerical simulations on the thermal fieldrdquoComposites Part B 42 (2011) 1751ndash1763
E Nigro A Bilotta G Cefarelli G Manfredi E Cosenza (2012) Performance under Fire Situations ofConcrete Members Reinforced with FRP Rods Bond Models and Design Nomograms JOURNAL OFCOMPOSITES FOR CONSTRUCTION - ASCE Vol 16 N 4 August 1 2012 pp 395-406 ISSN 1090-0268doi 101061(ASCE)CC1943-56140000279
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2013) Adhesion at high temperature of FRP barsstraight or bent at the end of concrete slabs JOURNAL OF STRUCTURAL FIRE ENGINEERING vol 4 p 71-86 ISSN 2040-2317 doi 1012602040-23174271
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2014) Guidelines for flexural resistance of FRPreinforced concrete slabs and beams in fire COMPOSITES PART B ENGINEERING - Elsevier vol 58 p103ndash112 ISSN 1359-8368 doi101016jcompositesb201310007
Riferimenti bibliograficiSperimentazione
Set SolettaCopriferro
[mm]
Lunghezza ancorante
[mm]
Armatura Longitudinale
MRd[kNm](diametro
spaziatura)[mmmm]
ndegbarre
I
S1
32250
barre dritteΦ12150 9 65
S2
S3 Φ12225 6 46
II
S4
51500
barre dritteΦ12125 10 65
S5
S6 Φ12200 7 46
III
S7
32250
Barrepiegate
Φ12150 9 65S8
S9 Φ12225 6 46
MaterialiCalcestruzzo C3545
Barre di GFRP (E glass fibers e ortophtalic polyester resin Tg = 100degC)
Not exposed
to fireISO834
ISO834
ISO834
Barre dritte Barre Piegate
Programma sperimentaleProprietagrave geometricheSpessore soletta = 180 mm Larghezza soletta = 1250 mmLuce soletta = 3200 mm
Sperimentazione
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Tg
Il comportamento meccanico delle solette soggette a prova egravestato caratterizzato dalla migrazione della tensione nelle barredalla zona direttamente esposta al fuoco alla zona di ancoraggio(ovvero la zona non direttamente esposta al fuoco) in cui latemperatura delle barre egrave risultata piugrave bassa di Tg
Quando le barre di FRP raggiungono la temperatura ditransizione vetrosa si verifica una significativa riduzione diaderenza tra le barre ed il calcestruzzo
F F
Con lrsquoincremento della temperatura lrsquoaderenza tra barre di FRP ecalcestruzzo puograve essere ritenuta trascurabile
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S1
Soletta S2
Soletta S3
Set I
0102030405060708090
100110120130140150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S4
Soletta S5
Soletta S6
Set II Set III
Set Slabc
[mm]Lunexp[mm]
Barrsquos end
STAGE 1 STAGE 2 Type of failureηηηηfi te ηηηηfail
[] [min] []
IS1
32 250 Straight
10 gt180 55Bars
pull outS2 40 120 50S3 60 60 -
IIS4
51 500 Straight10 gt180 100
Bars rupture
S5 40 gt180 85S6 60 gt180 100
IIIS7
32 250 Bent10 gt180 60
Bars rupture
S8 40 gt180 45S9 60 gt180 90
c = concrete coverLunexp = un-exposed lengthηηηηfi = MEdfit MRd (constant load)ηηηηfail = MEdfit MRd (at failure)
STAGE 1 constant loadSTAGE 2 increasing load
ηηηηfi=60
ηηηηfi=50Load
increment
Residual strength
ηηηηfi=100
ηηηηfi=85Load
increment
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S7Soletta S8Soletta S9
ηηηηfi=45
Load increment ηηηηfi=90
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Time (min) Time (min) Time (min)
Slab S1Slab S2Slab S3
Slab S4Slab S5Slab S6
Slab S7Slab S8Slab S9
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE infE supE media
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Comportamento termico
380degC
Soletta S5
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Soletta S2
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
3000500 500
3000250 250
Confronto tra i campi termici nelle due tipologie d i solette
Soletta S2 copriferro (32mm)Soletta S5 copriferro (51mm)
Tg dopo circa 15min per S2
Tg dopo circa 25min per S5
Copriferro
Lo spessore del copriferro influisce sul tempo di raggiungimento di Tg nelle barre
In zona non esposta al fuoco non viene raggiunta Tg nelle barre
In zona esposta non puograve essere effettuata sovrapposizione delle barre
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Nigro E Manfredi G Cosenza E Cefarelli G (2008a) ldquoHigh-temperature behaviour of concrete slabs reinforcedwith FRP barsrdquo Proceedings of Fourth International Conference on FRP Composites in Civil Engineering(CICE2008) 22-24072008 Zurich Switzerland
Nigro E Cefarelli G Manfredi G and Cosenza E (2008b) ldquoValutazione della resistenza in caso di incendiodi solette di calcestruzzo armate con barre di FRP metodo generale e metodi semplificatirdquo (in Italian) ProcXVII Congresso CTE Rome 6-7-8 November
Nigro E Pustorino S Cefarelli G Princi P (2009) Progettazione di strutture in acciaio e composte acciaio-calcestruzzo in caso di incendio secondo gli eurocodici e le norme tecniche per le costruzioni Hoepli editorenovembre 2009 ISBN-13 9788820344009 ISBN 8820344009
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011a) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part I experimental investigations on the mechanical behaviorrdquo Composites Part B42 (2011) 1739ndash1750
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G and Cosenza E (2011b) ldquoFire resistance of concrete slabsreinforced with FRP bars Part II experimental results and numerical simulations on the thermal fieldrdquoComposites Part B 42 (2011) 1751ndash1763
E Nigro A Bilotta G Cefarelli G Manfredi E Cosenza (2012) Performance under Fire Situations ofConcrete Members Reinforced with FRP Rods Bond Models and Design Nomograms JOURNAL OFCOMPOSITES FOR CONSTRUCTION - ASCE Vol 16 N 4 August 1 2012 pp 395-406 ISSN 1090-0268doi 101061(ASCE)CC1943-56140000279
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2013) Adhesion at high temperature of FRP barsstraight or bent at the end of concrete slabs JOURNAL OF STRUCTURAL FIRE ENGINEERING vol 4 p 71-86 ISSN 2040-2317 doi 1012602040-23174271
Nigro E Cefarelli G Bilotta A Manfredi G Cosenza E (2014) Guidelines for flexural resistance of FRPreinforced concrete slabs and beams in fire COMPOSITES PART B ENGINEERING - Elsevier vol 58 p103ndash112 ISSN 1359-8368 doi101016jcompositesb201310007
Riferimenti bibliograficiSperimentazione
Set SolettaCopriferro
[mm]
Lunghezza ancorante
[mm]
Armatura Longitudinale
MRd[kNm](diametro
spaziatura)[mmmm]
ndegbarre
I
S1
32250
barre dritteΦ12150 9 65
S2
S3 Φ12225 6 46
II
S4
51500
barre dritteΦ12125 10 65
S5
S6 Φ12200 7 46
III
S7
32250
Barrepiegate
Φ12150 9 65S8
S9 Φ12225 6 46
MaterialiCalcestruzzo C3545
Barre di GFRP (E glass fibers e ortophtalic polyester resin Tg = 100degC)
Not exposed
to fireISO834
ISO834
ISO834
Barre dritte Barre Piegate
Programma sperimentaleProprietagrave geometricheSpessore soletta = 180 mm Larghezza soletta = 1250 mmLuce soletta = 3200 mm
Sperimentazione
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Tg
Il comportamento meccanico delle solette soggette a prova egravestato caratterizzato dalla migrazione della tensione nelle barredalla zona direttamente esposta al fuoco alla zona di ancoraggio(ovvero la zona non direttamente esposta al fuoco) in cui latemperatura delle barre egrave risultata piugrave bassa di Tg
Quando le barre di FRP raggiungono la temperatura ditransizione vetrosa si verifica una significativa riduzione diaderenza tra le barre ed il calcestruzzo
F F
Con lrsquoincremento della temperatura lrsquoaderenza tra barre di FRP ecalcestruzzo puograve essere ritenuta trascurabile
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S1
Soletta S2
Soletta S3
Set I
0102030405060708090
100110120130140150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S4
Soletta S5
Soletta S6
Set II Set III
Set Slabc
[mm]Lunexp[mm]
Barrsquos end
STAGE 1 STAGE 2 Type of failureηηηηfi te ηηηηfail
[] [min] []
IS1
32 250 Straight
10 gt180 55Bars
pull outS2 40 120 50S3 60 60 -
IIS4
51 500 Straight10 gt180 100
Bars rupture
S5 40 gt180 85S6 60 gt180 100
IIIS7
32 250 Bent10 gt180 60
Bars rupture
S8 40 gt180 45S9 60 gt180 90
c = concrete coverLunexp = un-exposed lengthηηηηfi = MEdfit MRd (constant load)ηηηηfail = MEdfit MRd (at failure)
STAGE 1 constant loadSTAGE 2 increasing load
ηηηηfi=60
ηηηηfi=50Load
increment
Residual strength
ηηηηfi=100
ηηηηfi=85Load
increment
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S7Soletta S8Soletta S9
ηηηηfi=45
Load increment ηηηηfi=90
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Time (min) Time (min) Time (min)
Slab S1Slab S2Slab S3
Slab S4Slab S5Slab S6
Slab S7Slab S8Slab S9
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE infE supE media
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Comportamento termico
380degC
Soletta S5
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Soletta S2
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
3000500 500
3000250 250
Confronto tra i campi termici nelle due tipologie d i solette
Soletta S2 copriferro (32mm)Soletta S5 copriferro (51mm)
Tg dopo circa 15min per S2
Tg dopo circa 25min per S5
Copriferro
Lo spessore del copriferro influisce sul tempo di raggiungimento di Tg nelle barre
In zona non esposta al fuoco non viene raggiunta Tg nelle barre
In zona esposta non puograve essere effettuata sovrapposizione delle barre
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Set SolettaCopriferro
[mm]
Lunghezza ancorante
[mm]
Armatura Longitudinale
MRd[kNm](diametro
spaziatura)[mmmm]
ndegbarre
I
S1
32250
barre dritteΦ12150 9 65
S2
S3 Φ12225 6 46
II
S4
51500
barre dritteΦ12125 10 65
S5
S6 Φ12200 7 46
III
S7
32250
Barrepiegate
Φ12150 9 65S8
S9 Φ12225 6 46
MaterialiCalcestruzzo C3545
Barre di GFRP (E glass fibers e ortophtalic polyester resin Tg = 100degC)
Not exposed
to fireISO834
ISO834
ISO834
Barre dritte Barre Piegate
Programma sperimentaleProprietagrave geometricheSpessore soletta = 180 mm Larghezza soletta = 1250 mmLuce soletta = 3200 mm
Sperimentazione
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Tg
Il comportamento meccanico delle solette soggette a prova egravestato caratterizzato dalla migrazione della tensione nelle barredalla zona direttamente esposta al fuoco alla zona di ancoraggio(ovvero la zona non direttamente esposta al fuoco) in cui latemperatura delle barre egrave risultata piugrave bassa di Tg
Quando le barre di FRP raggiungono la temperatura ditransizione vetrosa si verifica una significativa riduzione diaderenza tra le barre ed il calcestruzzo
F F
Con lrsquoincremento della temperatura lrsquoaderenza tra barre di FRP ecalcestruzzo puograve essere ritenuta trascurabile
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S1
Soletta S2
Soletta S3
Set I
0102030405060708090
100110120130140150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S4
Soletta S5
Soletta S6
Set II Set III
Set Slabc
[mm]Lunexp[mm]
Barrsquos end
STAGE 1 STAGE 2 Type of failureηηηηfi te ηηηηfail
[] [min] []
IS1
32 250 Straight
10 gt180 55Bars
pull outS2 40 120 50S3 60 60 -
IIS4
51 500 Straight10 gt180 100
Bars rupture
S5 40 gt180 85S6 60 gt180 100
IIIS7
32 250 Bent10 gt180 60
Bars rupture
S8 40 gt180 45S9 60 gt180 90
c = concrete coverLunexp = un-exposed lengthηηηηfi = MEdfit MRd (constant load)ηηηηfail = MEdfit MRd (at failure)
STAGE 1 constant loadSTAGE 2 increasing load
ηηηηfi=60
ηηηηfi=50Load
increment
Residual strength
ηηηηfi=100
ηηηηfi=85Load
increment
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S7Soletta S8Soletta S9
ηηηηfi=45
Load increment ηηηηfi=90
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Time (min) Time (min) Time (min)
Slab S1Slab S2Slab S3
Slab S4Slab S5Slab S6
Slab S7Slab S8Slab S9
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE infE supE media
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Comportamento termico
380degC
Soletta S5
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Soletta S2
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
3000500 500
3000250 250
Confronto tra i campi termici nelle due tipologie d i solette
Soletta S2 copriferro (32mm)Soletta S5 copriferro (51mm)
Tg dopo circa 15min per S2
Tg dopo circa 25min per S5
Copriferro
Lo spessore del copriferro influisce sul tempo di raggiungimento di Tg nelle barre
In zona non esposta al fuoco non viene raggiunta Tg nelle barre
In zona esposta non puograve essere effettuata sovrapposizione delle barre
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Tg
Il comportamento meccanico delle solette soggette a prova egravestato caratterizzato dalla migrazione della tensione nelle barredalla zona direttamente esposta al fuoco alla zona di ancoraggio(ovvero la zona non direttamente esposta al fuoco) in cui latemperatura delle barre egrave risultata piugrave bassa di Tg
Quando le barre di FRP raggiungono la temperatura ditransizione vetrosa si verifica una significativa riduzione diaderenza tra le barre ed il calcestruzzo
F F
Con lrsquoincremento della temperatura lrsquoaderenza tra barre di FRP ecalcestruzzo puograve essere ritenuta trascurabile
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S1
Soletta S2
Soletta S3
Set I
0102030405060708090
100110120130140150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S4
Soletta S5
Soletta S6
Set II Set III
Set Slabc
[mm]Lunexp[mm]
Barrsquos end
STAGE 1 STAGE 2 Type of failureηηηηfi te ηηηηfail
[] [min] []
IS1
32 250 Straight
10 gt180 55Bars
pull outS2 40 120 50S3 60 60 -
IIS4
51 500 Straight10 gt180 100
Bars rupture
S5 40 gt180 85S6 60 gt180 100
IIIS7
32 250 Bent10 gt180 60
Bars rupture
S8 40 gt180 45S9 60 gt180 90
c = concrete coverLunexp = un-exposed lengthηηηηfi = MEdfit MRd (constant load)ηηηηfail = MEdfit MRd (at failure)
STAGE 1 constant loadSTAGE 2 increasing load
ηηηηfi=60
ηηηηfi=50Load
increment
Residual strength
ηηηηfi=100
ηηηηfi=85Load
increment
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S7Soletta S8Soletta S9
ηηηηfi=45
Load increment ηηηηfi=90
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Time (min) Time (min) Time (min)
Slab S1Slab S2Slab S3
Slab S4Slab S5Slab S6
Slab S7Slab S8Slab S9
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE infE supE media
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Comportamento termico
380degC
Soletta S5
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Soletta S2
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
3000500 500
3000250 250
Confronto tra i campi termici nelle due tipologie d i solette
Soletta S2 copriferro (32mm)Soletta S5 copriferro (51mm)
Tg dopo circa 15min per S2
Tg dopo circa 25min per S5
Copriferro
Lo spessore del copriferro influisce sul tempo di raggiungimento di Tg nelle barre
In zona non esposta al fuoco non viene raggiunta Tg nelle barre
In zona esposta non puograve essere effettuata sovrapposizione delle barre
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S1
Soletta S2
Soletta S3
Set I
0102030405060708090
100110120130140150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S4
Soletta S5
Soletta S6
Set II Set III
Set Slabc
[mm]Lunexp[mm]
Barrsquos end
STAGE 1 STAGE 2 Type of failureηηηηfi te ηηηηfail
[] [min] []
IS1
32 250 Straight
10 gt180 55Bars
pull outS2 40 120 50S3 60 60 -
IIS4
51 500 Straight10 gt180 100
Bars rupture
S5 40 gt180 85S6 60 gt180 100
IIIS7
32 250 Bent10 gt180 60
Bars rupture
S8 40 gt180 45S9 60 gt180 90
c = concrete coverLunexp = un-exposed lengthηηηηfi = MEdfit MRd (constant load)ηηηηfail = MEdfit MRd (at failure)
STAGE 1 constant loadSTAGE 2 increasing load
ηηηηfi=60
ηηηηfi=50Load
increment
Residual strength
ηηηηfi=100
ηηηηfi=85Load
increment
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
0 30 60 90 120 150 180 210 240Tempo (min)
Fre
ccia
(m
m)
Soletta S7Soletta S8Soletta S9
ηηηηfi=45
Load increment ηηηηfi=90
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Def
lect
ion
(mm
)
Time (min) Time (min) Time (min)
Slab S1Slab S2Slab S3
Slab S4Slab S5Slab S6
Slab S7Slab S8Slab S9
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE infE supE media
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Comportamento termico
380degC
Soletta S5
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Soletta S2
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
3000500 500
3000250 250
Confronto tra i campi termici nelle due tipologie d i solette
Soletta S2 copriferro (32mm)Soletta S5 copriferro (51mm)
Tg dopo circa 15min per S2
Tg dopo circa 25min per S5
Copriferro
Lo spessore del copriferro influisce sul tempo di raggiungimento di Tg nelle barre
In zona non esposta al fuoco non viene raggiunta Tg nelle barre
In zona esposta non puograve essere effettuata sovrapposizione delle barre
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE infE supE media
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
ISO 834Media fornoE inf(zona esposta)E sup (zona esposta)E mediaM bis inf(zona non esposta)M bis sup(zona non esposta)M bis media(zona non esposta)
Comportamento termico
380degC
Soletta S5
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Zona Esposta al Fuoco
Soletta S2
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
Zona Non Espostaal Fuoco
3000500 500
3000250 250
Confronto tra i campi termici nelle due tipologie d i solette
Soletta S2 copriferro (32mm)Soletta S5 copriferro (51mm)
Tg dopo circa 15min per S2
Tg dopo circa 25min per S5
Copriferro
Lo spessore del copriferro influisce sul tempo di raggiungimento di Tg nelle barre
In zona non esposta al fuoco non viene raggiunta Tg nelle barre
In zona esposta non puograve essere effettuata sovrapposizione delle barre
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Dentro il forno barre
Fibre di vetro
Senza resina
Barra longitudinale
Osservazioni dopo la prova
Solette S4-S5-S6 (Set II) collasso dovuto alla rott ura delle fibre nella mezzeriac = 51mm L unexp = 500mm
Sezione di estremitagrave della soletta
Sperimentazione
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Solette S1-S2-S3 (Set I) collasso dovuto allo sfila mento delle barre allrsquoestremitagravec = 32mm L unexp = 250mm
Sezione di estremitagrave
Fessure sulla sezione di estremitagrave della soletta
(corrispondenza fessurabarra)
Presenza di fori dopo lo sfilamento
delle barre
Bar
Coating
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
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350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Fessure sulla sezione di estremitagrave in corrispondenza di ciascuna barra
Barra
Solette S7-S8-S9 (Set III) collasso dovuto alla rot tura delle fibre in mezzeria(la piegatura delle barre ha evitato lo sfilamento delle stesse)
c = 32mm L unexp = 250mm
SperimentazioneOsservazioni dopo la prova
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
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z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
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c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Il collasso delle solette di calcestruzzo armato con barre di GFRP soggette ad incendio dal basso puograve essereottenuto per rottura delle fibre nella sezione di massima sollecitazion e se si adottano armature continue(prive di sovrapposizione) da unrsquoestremitagrave allrsquoaltra degli elementi di calcestruzzo e se egrave garantita la presenza diadeguate zone di estremitagrave non direttamente esposte al fuoc o (in tali zone le temperature sono basse)
Tali zone in prossimitagrave degli appoggi sono necessarie per assicurare un idoneo ancoraggio drsquoestremitagravedelle barre una volta che la temperatura di transizione vetrosa delle barre viene raggiunta e quindi lrsquoaderenzabarra-calcestruzzo si riduce
Inoltre le prove hanno evidenziato che la lunghezza di queste zone di ancoraggio che sono nondirettamente esposte al fuoco puograve essere ridotta se le barre sono piegate allrsquoestremitagrave
Se lrsquoancoraggio delle barre egrave in grado di evitare lo sfilamento di queste ultime il collasso delle soletteviene raggiunto per temperature molto alte ovvero molto maggiori della temperatura di transizione vetrosadella barra Tg
La temperatura delle barre durante lrsquoesposizione allrsquoince ndio dipende molto dal copriferro dicalcestruzzo e la resistenza al fuoco dipende dalla resiste nza delle fibre alle alte temperature
Evidenze sperimentali
Sperimentazione
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Indice
Suggerimenti per lineeguida
Verifica di resistenza al fuoco
Analisi termica
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Procedura iterativa e procedura semplificata
Lunghezza di ancoraggio
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
La verifica di resistenza in condizioni di incendio consiste nel verificare la consueta disuguaglianza
tdfitdfi RE leEfidt egrave il valore di progetto della sollecitazione in condizioni di incendio (Combinazione eccezionale) per una
durata t di esposizione al fuoco
Rfidt egrave il valore di progetto della capacitagrave di resistenza in condizioni di incendio per una durata t di esposizione al fuoco (ricavata adottando coefficienti parziali di sicurezza dei materiali unitari)
1 2 2 1
( )=
+ + sdot +sumk k i k i di
G G Q A tψ
Verifica di resistenza al fuoco
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica Analisi Meccanica
Disaccoppiamento del comportamento termico dal comportamento meccanico cosigrave come suggerito dallrsquoEN1992-1-2
σε+ε=ε Ttot
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Metodo semplificato
c [mm] A1 A2 A3 A4
20 11538 -45861 42212 00470
30 8032 -23268 19357 00854
40 5685 -8923 5922 01774
50 3997 -5094 2717 02561
60 2792 -3120 1308 03400
1t 30 min T(tc) A (c) t 20le = sdot +
4A (c)2 3t 30min T(tc) A (c) A (c) tge = + sdot
Temperatura delle barre in funzione di- copriferro di calcestruzzo c- tempo di esposizione allrsquoincendio standard ISO834
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
c=20mm
c=60mm
c=50mm
c=40mm
c=30mm
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Ipotesi conservazione delle sezioni piane fino a rottura in modo che il diagramma delle deformazioni
normali sia lineare perfetta aderenza tra calcestruzzo e barre di FRP legame costitutivo del calcestruzzo conforme alla n orma EN1992-1-2 incapacitagrave del calcestruzzo di resistere a sforzi d i trazione legame costitutivo delle barre di FRP alle elevate temperature elastico lineare fino a
rottura incapacitagrave delle barre di FRP di resistere a sforzi di compressione
( ) ( )tot T T Tσε ε ε σ= +
( )tot T med Tyσε ε ε ε χ ε= minus = + sdot minus
Analisi meccanica per la resistenza a flessione
Suggerimenti per lineeguida
Deformazionitotali
DeformazioniTermiche
Deformazionimeccaniche
Tensioni
Strato i
Sezionediscretizzata
= +
Barra diFRP
medG y
+
-
Allungamenti+
Accorciamenti-tot T
f
= +
c
FRP=0f
c
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Legame EC2-1-2
εc1 εcu1
fc
ε
σ
Ispirato al ldquometodo della isoterma 500degCrdquo (EN1992-1-2)
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
b
h d
c
e cu
yc 1
2 Af
y
e fuT+eTf
dy
fck
s f
λyc
Nc=ψbycfck
Zona 1 (rottura delle barre di FRP )
Rdfit f fu f cM (T) f A (d (e) y )= ρ sdot sdot sdot minus λ sdot
Equilibrio alla traslazione
Equilibrio alla rotazione
Zona 2 (schiacciamento del calcestruzzo)
cRdfit E f f cu Tf c
c
d yM (T) E A (d y )
y
minus= ρ sdot sdot sdot ε sdot minus ε sdot minus λ sdot
ψ = ψ =λ = λ =ε =
cu
(e) 075
(e) 05
001Le temperature delle barre possono essere ottenute dal metodo semplificato
Analisi meccanica per la resistenza a flessione ndash Metodo semplificato
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Barre di CFRP
( ) ( )33310991060
060
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
( ) ( )12 44
0
24
24 90E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000010020030040050060070080090100110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
interpolazione dati
fufu
(20deg
C)
000010020030040050060070080090100110120130
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Curva interpolante
Curva interpolante
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
( ) ( )5531108050
050
TETCB
A
f
TfT
Dfu
fuf
sdot+=
sdot+==ρ minus
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
fufu
(20deg
C)
interpolazione dati
( ) ( )12 43
0
028
028 60E D
E T AT
E B C T E Tρ minus= = =
+ times + times
000
010
020
030
040
050
060
070
080
090
100
110
120
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 420 450 480 T(degC)
EE
(20deg
C)
dati interpolazione
Resistenza
Modulo elastico
Curva interpolante
Curva interpolante
Barre di GFRP
Proprietagrave meccaniche dei materiali
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Lunghezza di ancoraggio
Suggerimenti per lineeguida
Al fine di ottenere la piena resistenza flessionale degli elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP egrave necessaria la presenza di una adegua ta lunghezza ancorante di estremitagrave
( )b mm
ss
s
α
τ τ = sdot
ms sle
( ) 1b mm
ss p p
sτ τ
= sdot + minus ms sgt
Ramo crescente
Ramo discendente
Elingehausen et al (1983)modificato da Cosenza et al (2002)
Legame di aderenza( )
( )( ) ( ) ( )( )2
2
4 0
d s zs z T z
dz E T zτ
φminus =
( ) ( ) ( ) 100205 1 tanh 05 1
002r g r rr
kT T T C
Cτ τ τ
= sdot minus sdot minus minus + + sdot +
Katz amp Berman (2000)
Equazione differenziale che governa il problema dellrsquoaderenza barra di FRP - calcestruzzo
Modello di aderenza
funzione di resistenza residua adimensionalizzata τ r
grado di polimerizzazione Cr temperatura di transizione vetrosa del polimero presente
sulla superficie delle barra Tg
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
0
100
200
300
400
500
600
-140 -80 -20 40 100 160 220 280 340 400 460
z [mm]
T[degC]
supportexposed zone unexposed zone
Slab
Temperature S5 and S6 (t=180min)
Tg=100degC
Bar
60
40degC
500mm nominal fire protection
Slab S5 - normal stress
0
50
100
150
200
250
300
350
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
σσσσ [MPa]
Slab S5 - shear stress
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460
z [mm]
ττττ [MPa]
clearly shows that at 180mintemperatures are lt 40 degCbetween z = 160 - 460mmnamely for a length lS540deg180 asymp 300mm gtldS5 asymp 150 mm (normal condition)
Bond length assessment (S5-S6) - straight bars
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
ABACHI per la valutazione della LUNGHEZZA DI ANCORAGGI O ndash Barre dritte
c = 20mm
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-250 -100 50 200 350 500
z (mm)
T (degC)
180 min
120 min
90 min
60 min
45 min
30 min
20 min
15 min
c=20mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=30mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=40mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=50mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
c=60mm
0
50
100
150
200
250
300
350
0 100 200 300 400 500 600 700
σ [MPa]
lb [mm]180 min120 min90 min 60 min 45 min30 min20 min15 min
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Analisi termica ndash Temperature delle barre
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)T
empe
ratu
ra (
degC)
Superiore (Test)Inferiore (Test)Centro (metodo semplificato)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 30 60 90 120 150 180 210
Tempo (min)
Tem
pera
tura
(degC
)
Inferiore (Test)Superiore (Test)Centro (metodo semplificato)
c = 32mm c = 51mm
Barra di FRP
Barra di FRP
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Analisi meccanica
Metodo semplificato Risultati sperimentali
Set Soletta
Livello di carico ηfi
[]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
Resistenza al fuoco
[min]
Temperature delle barre
[degC]
IS1 10 210 700 gt180 614
S2 44 75 450 120 505S3 62 59 395 60 350
IIS4 10 gt210 gt700 gt180 460
S5 44 139 450 gt180 460
S6 62 109 395 gt180 460
IIIS7 10 210 700 gt180 614
S8 44 75 450 gt180 614
S9 62 59 395 gt180 614
Confronto tra metodo semplificato e risultati speri mentali
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida
Conclusioni
La vulnerabilitagrave dei polimeri organici alle elevate te mperature rappresenta probabilmente il maggiore svantaggio del loro utilizzo in campo strutturale
Per questa ragione gli esempi di strutture di calcestruzzo armate con barre di FRP disponibili nel mondo sono in gran parte strutture per le quali la condizione di incendio non egrave una condizione di progetto significativa
Recentemente gli autori hanno sviluppato unrsquoestesa attivitagrave di ricerca teorico-sperimentale sul la resistenza al fuoco di solette di calcestruzzo arma to con barre di FRP in assenza di specifici materiali protettivi (ad esempio sistemi di protezione passiva consistenti in rivestimenti normali o con speciali materiali isolanti)
Analisi teoriche sono state condotte con lrsquoobiettivo di sviluppare di modelli meccanici interpretativi e metodi semplificati per la valutazione della capacitagrave port ante di tali elementi in condizioni di incendio
Tali metodologie semplificate sono inquadrabili nei cosiddetti ldquomodelli di calcolo semplificati rdquo frequentemente utilizzati nelle verifiche strutturali in caso di incendio condotte per elementi singoli
Sulla base di questi risultati sono stati forniti dei suggerimenti tecnici per la redazione di linee-guida per la progettazione di elementi di calcestruzzo armato con barre di FRP soggetti ad incendio
Suggerimenti per lineeguida