ATER L'AQUILA
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ATER L'AQUILAVia Antica Arischia n. 46/E
67100 L'AQUILA
LAVORI CONSEGUENTI AL SISMA DEL 6 APRILE 2009SOSTITUZIONE EDILIZIA EDIFICIO CON ESITO "E"
Via San Gabriele dell'Addolorata n. 4 (Edificio n. 421) - Fg. 80, Part. 4601Parti Comuni - n. 6 appartamenti prop. ATER - n. 2 appartamenti prop. privata
AutorizzatoApprovatoVerificatoRedattoMotivazioneDataRevisione
ATER L'AQUILA
COMMITTENTE PROGETTO, DIREZIONE DEI LAVORI E COORDINATORE PER LA SICUREZZA
000
AutorizzatoApprovatoVerificatoMotivazioneDataRevisione
OGGETTO
gennaio 2018
codice Inarcassa SI 001131
P.I. ed iscrizione CCIAA dell'Aquila n. 01488290667
con sede legale in SulmonaPiazza G. Garibaldi n. 55www.ucronie.it
PROGETTO ESECUTIVO
CAPOGRUPPOArch. Antonio BolinoArch. Nicola Guerra
Ing. Pietro CentofantiVia Papa Benedetto XV
67039 Sulmona (AQ)
Ing. Vincenzo PetrellaVia Valle Madonna, 50
67035 Pratola Peligna (AQ)
collaboratore opere strutturali: Ing. Alessandro Di Camillo
SCALANUMERO ELABORATO S042
FOTOCORPO DI FABBRICA N. 3- RELAZIONE GEOTECNICA
DOCUMENTOCOMPOSTO
DA 26 PAGINE
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
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Relazione geotecnica
Relazione geotecnica sulle indagini, caratterizzazione e modellazione del volume significativo di terreno.
Dati identificativi
Ditta
Località
Comune di: L'AQUILA
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Sommario
Relazione geotecnica ........................................................... Errore. Il segnalibro non è definito.
1 Normativa di riferimento .............................................................................................................. 3
2 Premessa ..................................................................................................................................... 4
Premessa ............................................................................. Errore. Il segnalibro non è definito.
3 Descrizione delle opere in sito .................................................................................................... 4
Descrizione delle opere in sito ............................................. Errore. Il segnalibro non è definito.
Preferenze di geotecnica ...................................................... Errore. Il segnalibro non è definito.
4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche ..................................................................................... 8
Tipologia di fondazione .................................................................................................................. 8
Pianta elementi di fondazione .............................................. Errore. Il segnalibro non è definito.
4.1 Elementi di fondazione ............................................................................................................. 9
4.1.1 Fondazioni di piastre ............................................................................................................. 9
5 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito ........................................................................... 9
5.1 Terreni ...................................................................................................................................... 9
6 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica ..................................................... 10
Modello di fondazione .................................................................................................................. 10
7 Verifiche delle fondazioni .......................................................................................................... 12
7.1 Verifiche travate C.A. .............................................................................................................. 12
7.2 Verifiche piastre C.A. .............................................................................................................. 12
7.3 Pressioni terreno in SLU ......................................................................................................... 15
Tabella pressioni massime sul terreno in SLU ..................... Errore. Il segnalibro non è definito.
7.4 Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc .......................................................................................... 19
Tabella pressioni massime sul terreno in SLVf/SLUecc ....... Errore. Il segnalibro non è definito.
7.5 Pressioni terreno in SLE/SLD ................................................................................................. 23
Tabella pressioni massime sul terreno in SLE/SLD .............. Errore. Il segnalibro non è definito.
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1 Normativa di riferimento NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI NTC 2008 Norme tecniche per le costruzioni D.M. 14 gennaio 2008. CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 14 gennaio 2008. Circolare 2 febbraio 2009. CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Pericolosità sismica e Criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale. Allegato al voto n. 36 del 27.07.2007 NORMA TECNICA UNI EN 1997-1:2005 (EUROCODICE 7 - PROGETTAZIONE GEOTECNICA) Progettazione geotecnica - Parte 1: Regole generali. EUROCODICE 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici. D.M. 11/03/1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione (norma possibile se si opera in Zona sismica 4, attuali Classi I e II).
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2 Premessa Premessa: contenente la descrizione dei lavori in progetto, i riferimenti normativi adottati, la localizzazione dei terreni interessati, i nominativi dei committenti, del progettista architettonico, del progettista strutturale, del redattore della relazione geologica, le indagini eseguite e le problematiche emerse in quest’ultima.
3 Descrizione delle opere in sito Descrizione delle opere in sito: contiene la descrizione delle opere esistenti in sito e da edificare, la tipologia strutturale presente, la tipologia di intervento previsto, la localizzazione geografica e la pericolosità sismica di base. La struttura in oggetto è stata analizzata secondo la norma D.M. 14-01-08 (N.T.C.), considerandola come tipo di costruzione 2. In particolare si è prevista, in accordo con il committente, una vita nominale dell’opera di Vn=50 anni per una classe d’uso II, e quindi una vita di riferimento di 50 anni (§2.4.3). L’opera è edificata in località L'Aquila; Latitudine ED50 42,3575° (42° 21' 27''); Longitudine ED50 13,3876° (13° 23' 15''); Altitudine s.l.m. 704,36 m. (coordinate esatte: 42,3575 13,3876), punto che risulta corrispondere come zonazione sismica ad una Zona 1. La pericolosità sismica di base del sito di costruzione è definita in termini di accelerazione orizzontale massima attesa al suolo in condizioni ideali su sito di riferimento rigido e superficie topografica orizzontale. Le azioni di progetto si ricavano, ai sensi delle NTC, dalle accelerazioni ag e dalle relative forme spettrali, come previsto nell’allegato A della norma. I tre parametri fondamentali (accelerazione ag, fattore di amplificazione Fo e periodo T*C) si ricavano per ciascun nodo del del reticolo di riferimento in funzione del periodo di ritorno dell’azione sismica TR previsto, espresso in anni; quest’ultimo è noto una volta fissate la vita di riferimento Vr della costruzione e la probabilità di superamento attesa nell’arco della vita di riferimento. Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVr cui riferirsi per individuare l’azione sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati sono riportate nella tabella 3.2.I del §3.2.1 della norma; i valori di PVr forniti in tabella possono essere ridotti in funzione del grado di protezione che si vuole raggiungere (cfr. anche il §C3.2.1). Nella presente progettazione si sono considerati i seguenti parametri sismici: PVr SLD (%) 63
Tr SLD 50
Ag/g SLD 0.1039
Fo SLD 2.33
Tc* SLD 0.28
PVr SLV (%) 10
Tr SLV 475
Ag/g SLV 0.2607
Fo SLV 2.36
Tc* SLV 0.35
Risposta sismica locale Le condizioni stratigrafiche del volume di terreno interessato dall’opera e le condizioni topografiche concorrono a modificare l’azione sismica in superficie rispetto a quella attesa su un sito rigido con superficie orizzontale. Tali modifiche, in ampiezza, durata e contenuto in frequenza, sono il risultato della risposta sismica locale. Gli effetti stratigrafici sono legati alla successione stratigrafica, alle proprietà meccaniche dei terreni, alla geometria del contatto tra il substrato rigido e i terreni sovrastanti ed alla geometria dei contatti tra gli strati di terreno. Gli effetti topografici sono invece legati alla configurazione topografica del piano campagna ed alla possibile focalizzazione delle onde sismiche in punti particolari (pendii, creste). Nella presente progettazione l’effetto della risposta sismica locale è stato valutato individuando la categoria di sottosuolo di riferimento corrispondente alla situazione in sito e considerando le condizioni topografiche locali (§3.2.2).Per la valutazione del coefficiente di amplificazione stratigrafica SS la caratterizzazione geotecnica condotta nel volume significativo consente di identificare il sottosuolo prevalente nella categoria E - strati superficiali alluvionali. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.II e Tab. 3.2.III). Categoria E: Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento (con Vs > 800 m/s). Per la valutazione del coefficiente di amplificazione topografica ST, viste le condizioni in sito e l’orografia della zona, si è attribuita la categoria topografica T1. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.IV). Categoria T1: Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i <= 15° In base alle categorie scelte si sono infine adottati i seguenti coefficienti di amplificazione e spettrali: Ss orizzontale SLD 1.6
Tb orizzontale SLD 0.179 [s]
Tc orizzontale SLD 0.536 [s]
Td orizzontale SLD 2.016 [s]
Ss orizzontale SLV 1.32
Tb orizzontale SLV 0.204 [s]
Tc orizzontale SLV 0.613 [s]
Td orizzontale SLV 2.643 [s]
Si riportano infine gli spettri di risposta elastici delle componenti orizzontali per gli stati limite considerati. Viene mostrato lo spettro di risposta elastico "Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.2.1 (3.2.4)".
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Viene mostrato lo spettro di risposta elastico "Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV § 3.2.3.2.1 (3.2.4)".
Parametri di analisi Si è condotta una analisi di tipo Lineare dinamica su una costruzione di calcestruzzoregolare in altezza. Le parti strutturali in c.a. sono inquadrabili nella tipologia Strutture a telaio q0=3.0*αu/α1, con rapporto alfaU/alfa1 corrispondente a Strutture a telaio con più piani e più campate αu/α1=(1.0+1.3)/2. Si è considerata una classe di duttilità CD"B", a cui corrispondono per la struttura in esame i seguenti fattori di struttura: Fattore di struttura per sisma X 3.45
Fattore di struttura per sisma Y 3.45
Fattore di struttura per sisma Z 1.5
Altri parametri che influenzano l’azione sismica di progetto sono riassunti in questo prospetto: Smorzamento viscoso (%) 5
Acc./g
Acc./g
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Rotazione del sisma 0 [deg]
Quota dello '0' sismico 0 [cm]
Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1
Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1
Nell’analisi dinamica modale si sono analizzati 24 modi di vibrare valutati secondo il metodo di Ritz. Per tenere conto della variabilità spaziale del moto sismico, nonché di eventuali incertezze nellalocalizzazione delle masse, la normativa richiede di attribuire al centro di massa una eccentricità accidentale (§7.2.6), in aggiunta alla eccentricità naturale della costruzione, mediante l’applicazione di carichi statici costituiti da momenti torcenti di valore pari alla risultante orizzontale della forza agente al piano, moltiplicata per l’eccentricità accidentale del baricentro delle masse rispetto alla sua posizione di calcolo. Nella struttura in oggetto si è applicata una eccentricità accidentale secondo il seguente prospetto: Eccentricità X (per sisma Y) livello "Fondazione" 80.3 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Fondazione" 55.4 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "Quota 120" 74.6 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Quota 120" 48.5 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "Quota 170 terrazzino" 8.4 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Quota 170 terrazzino" 14.9 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "Quota 442" 55 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Quota 442" 48.5 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "Quota 492 terrazzino" 8.4 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Quota 492 terrazzino" 14.9 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "Quota 752" 55 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Quota 752" 55.9 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "Quota 802 terrazzino" 8.4 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Quota 802 terrazzino" 14.9 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "Quota 1058" 55 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Quota 1058" 55.9 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "Quota 1364" 71.9 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Quota 1364" 48.5 [cm]
La torsione accidentale è stata applicata anche ai nodi della struttura appartenenti a piani flessibili, in aggiunta a quella sui piani dichiarati come infinitamente rigidi. Si riportano infine gli spettri di risposta di progetto delle componenti orizzontali per gli stati limite considerati. Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.4".
Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLD § 3.2.3.4".
Acc./g
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Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV § 3.2.3.5". Questo spettro è valido anche per l'altra componente orizzontale, essendo coincidente.
Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLV § 3.2.3.5".
Acc./g
Acc./g
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4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche Tipologia di fondazione
Nella modellazione si è considerata la presenza di fondazioni superficiali, schematizzando il suolo con un letto di molle elastiche di assegnata rigidezza. In direzione orizzontale si è considerata una rigidezza pari a 0.5 volte quella verticale. I valori di default dei parametri di modellazione del suolo, cioè quelli adottati dove non diversamente specificato, sono i seguenti:. Coefficiente di sottofondo verticale per fondazioni superficiali (default) 3 [daN/cm³]
K punta palo (default) 4 [daN/cm³]
Pressione limite punta palo (default) 10 [daN/cm²]
Per elementi nei quali si sono valutati i parametri geotecnici in funzione della stratigrafia sottostante si sono adottate le seguenti formulazioni di letteratura: Metodo di calcolo della K verticale Vesic
Metodo di calcolo della capacità portante Vesic
Metodo di calcolo della pressione limite punta palo Vesic
La resistenza limite offerta dai pali in direzione orizzontale e verticale è funzione dell’attrito e della coesione che si può sviluppare all’interfaccia con il terreno. Oltre ai dati del suolo, descritti nelle seguenti stratigrafie, hanno influenza anche i seguenti parametri: Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3
Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25
Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali indagate 1.7
Acc./g
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Rappresentazione in pianta di tutti gli elementi strutturali di fondazione.
4.1 Elementi di fondazione 4.1.1 Fondazioni di piastre Descrizione breve: descrizione breve usata nelle tabelle dei capitoli delle piastre di fondazione. Stratigrafia: stratigrafia del terreno nel punto medio in pianta dell'elemento.
Sondaggio: è possibile indicare esplicitamente un sondaggio definito nelle preferenze oppure richiedere di estrapolare il sondaggio dalla definizione del sito espressa nelle preferenze. Estradosso: distanza dalla quota superiore del sondaggio misurata in verticale con verso positivo verso l'alto. [cm] Deformazione volumetrica: valore della deformazione volumetrica impiegato nel calcolo della pressione limite a rottura con la formula di Vesic. Il valore è adimensionale. Accetta anche il valore di default espresso nelle preferenze.
Angolo pendio: angolo del pendio rispetto l'orizzontale; il valore deve essere positivo per opere in sommità di un pendio mentre deve essere negativo per opere al piede di un pendio. [deg] K verticale: coefficiente di sottofondo verticale del letto di molle. [daN/cm³] Limite compressione: pressione limite di plasticizzazione a compressione del letto di molle. [daN/cm²] Limite trazione: pressione limite di plasticizzazione a trazione del letto di molle. [daN/cm²]
Descrizione breve Stratigrafia Angolo pendio K verticale Limite compressione Limite trazione
Sondaggio Estradosso Deformazione volumetrica
FS1 TERRENO L'AQUILA
ATER
0 0 1 Da Stratigrafia
(37.205)
Da Stratigrafia
(0)
5 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito 5.1 Terreni
Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Coesione: coesione efficace del terreno. [daN/cm²] Coesione non drenata: coesione non drenata (Cu) del terreno, per terreni eminentemente coesivi. [daN/cm²] Attrito interno: angolo di attrito interno del terreno. [deg] δ: angolo di attrito all'interfaccia terreno-cls. [deg] Coeff. di Adesione: coeff. di adesione della coesione all'interfaccia terreno-cls, compreso tra 0 ed 1. Il valore è adimensionale. Coeff. di spinta K0: coefficiente di spinta a riposo del terreno. Il valore è adimensionale. γ naturale: peso specifico naturale del terreno in sito, assegnato alle zone non immerse. [daN/cm³] γ saturo: peso specifico saturo del terreno in sito, assegnato alle zone immerse. [daN/cm³] E: modulo elastico longitudinale del terreno. [daN/cm²] Poisson: coefficiente di Poisson del terreno. Il valore è adimensionale. Rqd: rock quality degree. Per roccia assume valori nell'intervallo (0;1]. Il valore convenzionale 0 indica che si tratta di un terreno sciolto. Il valore è adimensionale.
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Permeabilità Kh: permeabilità orizzontale. Permeabilità orizzontale del terreno. [cm/s] Permeabilità Kv: permeabilità verticale. Permeabilità verticale del terreno. [cm/s]
Descrizione Coesione Coesione non
drenata
Attrito interno
δ Coeff. di Adesione
Coeff. di spinta K0
γ naturale γ saturo E Poisson Rqd Permeabilità Kh
Permeabilità Kv
Ghiaia_1 0 0 38 0 1 0.38 0.00195 0.00215 900 0.3 0 0.1 0.01
Un.Lit.1 0 0 32 0 1 0.47 0.00181 0.0019 297 0.3 0 0.1 0.01
Un.Lit.2 0 0 35 0 1 0.43 0.00184 0.002 400 0.25 0 0.1 0.01
Un.Lit.3 0.12 0 23 0 1 0.61 0.00193 0.002 189 0.3 0 0.1 0.01
6 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica
Modello di fondazione Le travi di fondazione sono modellate tramite uno specifico elemento finito che gestisce il suolo elastico alla Winkler. Le fondazioni a plinto superficiale sono modellate con un numero elevato di molle verticali elastiche agenti su nodi collegati rigidamente al nodo centrale. Le fondazioni a platea sono modellate con l’inserimento di molle verticali elastiche agenti nei nodi delle mesh. Verifica di scorrimento La verifica di scorrimento della fondazione superficiale viene eseguita considerando le caratteristiche del terreno immediatamente sottostante al piano di posa della fondazione, ricavato in base alla stratigrafia associata all’elemento, e trascurando, a favore di sicurezza, l’eventuale spinta passiva laterale. Qualora l’elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. Lo scorrimento di una fondazione avviene nel momento in cui le componenti delle forze parallele al piano di contatto tra fondazione e terreno vincono l’attrito e la coesione terreno-fondazione e, qualora fosse presente, la spinta passiva laterale. Il coefficiente di sicurezza a scorrimento si ottiene dal rapporto tra le forze stabilizzanti di progetto (Rd) e quelle instabilizzanti (Ed):
dove: N = risultante delle forze normali al piano di scorrimento; Tx, Ty = componenti delle forze tangenziali al piano di scorrimento; tan(phi) = coefficiente di attrito terreno-fondazione; ca = aderenza alla base, pari alla coesione del terreno di fondazione o ad una sua frazione; B, L = dimensioni della fondazione; alpha = fattore di riduzione della spinta passiva; Sp = spinta passiva dell’eventuale terreno laterale; gamma rs = fattore di sicurezza parziale per lo scorrimento; Le normative prevedono che il fattore di sicurezza a scorrimento FS=Rd/Ed sia non minore di un prefissato limite. Verifica di capacità portante La verifica di capacità portante della fondazione superficiale viene eseguita mediante formulazioni di letteratura geotecnica considerando le caratteristiche dei terreni sottostanti al piano di posa della fondazione, ricavati in base alla stratigrafia associata all’elemento. Qualora l’elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. La verifica viene fatta raffrontando la portanza di progetto (Rd) con la sollecitazione di progetto (Ed); la prima deriva dalla portanza calcolata con metodi della letteratura geotecnica, ridotta da opportuni fattori di sicurezza parziali; la seconda viene valutata ricavando la risultante della sollecitazione scaricata al suolo con una integrazione delle pressioni nel tratto di calcolo. Le normative prevedono che il fattore di sicurezza alla capacità portante, espresso come rapporto tra il carico ultimo di progetto della fondazione (Rd) ed il carico agente (Ed), sia non minore di un prefissato limite. La portanza di una fondazione rappresenta il carico ultimo trasmissibile al suolo prima di arrivare alla rottura del terreno. Le formule di calcolo presenti in letteratura sono nate per la fondazione nastriforme indefinita ma aggiungono una serie di termini correttivi per considerare le effettive condizioni al contorno della fondazione, esprimendo la capacità portante ultima in termini di pressione limite agente su di una fondazione equivalente soggetta a carico centrato. La determinazione della capacità portante ai fini della verifica è stata condotta secondo il metodo di Vesic, che viene descritto nei paragrafi successivi. Metodo di Vesic La capacità portante valutata attraverso la formula di Vesic risulta, nel caso generale:
Nel caso di terreno eminentemente coesivo (phi = 0) tale relazione diventa:
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dove: gamma‘ = peso di volume efficace dello strato di fondazione; B = larghezza efficace della fondazione (B = Bf - 2e); L = lunghezza efficace della fondazione (L = Lf - 2e); c = coesione dello strato di fondazione; cu = coesione non drenata dello strato di fondazione; q = sovraccarico del terreno sovrastante il piano di fondazione; Nc, Nq, Ny = fattori di capacità portante; sc, sq, sy = fattori di forma della fondazione; dc, dq, dy = fattori di profondità del piano di posa della fondazione; ic, iq, iy = fattori di inclinazione del carico; bc, bq, by = fattori di inclinazione della base della fondazione; gc, gq, gy = fattori di inclinazione del piano campagna; Nel caso di piano di campagna inclinato (beta > 0) e phi = 0, Vesic propone l’aggiunta, nella formula sopra definita, del termine 0.5 * gamma * B * N_gamma con N_gamma = -2 * sen beta Per la teoria di Vesic i coefficienti sopra definiti assumono le espressioni che seguono:
nelle quali si sono considerati i seguenti dati: phi = angolo di attrito dello strato di fondazione; ca = aderenza alla base della fondazione; nu = inclinazione del piano di posa della fondazione sull’orizzontale (nu = 0 se orizzontale); beta = inclinazione del pendio; H = componente orizzontale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; V = componente verticale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; D = profondità del piano di posa della fondazione dal piano campagna; Influenza degli strati sulla capacità portante Le formulazioni utilizzate per la portanza prevedono la presenza di uno stesso terreno nella zona interessata dalla potenziale rottura. In prima approssimazione lo spessore di tale zona è pari a:
In presenza di stratificazioni di terreni diversi all’interno di tale zona, il calcolo diventa più complesso; non esiste una metodologia univoca per questi casi, differenti autori hanno proposto soluzioni diverse a seconda dei casi che si possono presentare. In prima approssimazione, nel caso di stratificazioni, viene trovata una media delle caratteristiche dei terreni, pesata sullo spessore degli strati interessati. Nel caso in cui il primo strato incontrato sia coesivo viene anche verificato che la compressione media agente sulla fondazione non superi la tensione limite di espulsione, circostanza che provocherebbe il rifluimento del terreno da sotto la fondazione, rendendo impossibile la portanza. La tensione limite di espulsione qult per terreno coesivo viene calcolata come:
dove c è la coesione e q è il sovraccarico agente sul piano di posa.
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Influenza del sisma sulla capacità portante La capacità portante nelle combinazioni sismiche viene valutata mediante l’estensione di procedure classiche al caso di azione sismica. L’effetto inerziale prodotto dalla struttura in elevazione sulla fondazione può essere considerato tenendo conto dell’effetto dell’inclinazione (rapporto tra forze T parallele al piano di posa e carico normale N) e dell’eccentricità (rapporto tra momento M e carico normale N) delle azioni in fondazione, e produce variazioni di tutti i coefficienti di capacità portante del carico limite, oltre alla riduzione dell’area efficace. L’effetto cinematico si manifesta per effetto dell’inerzia delle masse del suolo sotto la fondazione come una riduzione della resistenza teorica calcolata in condizioni statiche; tale riduzione è in funzione del coefficiente sismico orizzontale kh, cioè dell’accelerazione normalizzata massima attesa al suolo, e delle caratteristiche del suolo. L’effetto è più marcato su terreni granulari, mentre nei suoli coesivi è poco rilevante. Per tener conto nella determinazione del carico limite di tali effetti inerziali vengono introdotti nelle combinazioni sismiche anche i fattori correttivi e (earthquake), valutati secondo Paolucci e Pecker:
7 Verifiche delle fondazioni 7.1 Verifiche travate C.A.
x: distanza da sinistra della sezione in stampa Asup: area di acciaio efficace superiore considerata in verifica cs: distanza tra baricentro armature superiori e lembo superiore Ainf: area di acciaio efficace inferiore considerata in verifica ci: distanza tra baricentro armature inferiori e lembo inferiore Mela: momento flettente derivante da calcolo elastico lineare x/d: distanza dal bordo compresso dell'asse neutro / altezza utile Ast: area di staffatura presente (cmq/cm) Afp+: area di sagomati come area di staffa equivalenti per taglio positivo Afp-: area di sagomati come area di staffa equivalenti per taglio negativo MEd: momento flettente di progetto (traslato e ridistribuito) MRd: momento flettente ultimo VRcd: massima forza di taglio che può essere sopportata senza rottura dell'anima VEd: taglio agente allo stato limite ultimo VEd.rid: taglio agente allo stato limite ultimo ridotto VRd: resistenza a taglio di calcolo della sezione priva di armatura a taglio VRsd: resistenza a taglio di calcolo della sezione con armatura a taglio teta: angolo tra puntone compresso di calcestruzzo e l'asse della trave perpendicolare al taglio M. rara: momento flettente in esercizio in combinazione rara M. QP: momento flettente in esercizio in combinazione quasi permanente sc: tensione nel calcestruzzo in esercizio sf: tensione nell'acciaio in esercizio srmi: distanza tra le fessure al lembo inferiore wki rara: apertura caretteristica delle fessure al lembo inferiore in comb. rara wki freq.: apertura caretteristica delle fessure al lembo inferiore in comb. frequente wki QP: apertura caretteristica delle fessure al lembo inferiore in comb. quasi permanente srms: distanza tra le fessure al lembo superiore wks rara: apertura caretteristica delle fessure al lembo superiore in comb. rara wks freq.: apertura caretteristica delle fessure al lembo superiore in comb. frequente wks QP: apertura caretteristica delle fessure al lembo superiore in comb. quasi permanente fg. rara: freccia della sezione in combinazione rara valutata a sezione interamente reagente con riferimento alla congiungente gli appoggi ff. rara: freccia della sezione in combinazione rara valutata considerando la fessurazione con riferimento alla congiungente gli appoggi fg. QP: freccia della sezione in combinazione quasi permanente valutata a sezione interamente reagente con riferimento alla congiungente gli appoggi ff. QP: freccia della sezione in combinazione quasi permanente valutata considerando la fessurazione con riferimento alla congiungente gli appoggi st.max.: massima pressione sul terreno (per travi di fondazione) st.min.: minima pressione sul terreno (per travi di fondazione)
7.2 Verifiche piastre C.A. Nodo: indice del nodo di verifica Dir.: direzione della sezione di verifica B: base della sezione rettangolare di verifica [cm] H: altezza della sezione rettangolare di verifica [cm] A. sup.: area barre armatura superiori [cm²] C. sup.: distanza media delle barre superiori dal bordo superiore della sezione [cm] A. inf.: area barre armatura inferiori [cm²] C. inf.: distanza media delle barre inferiori dal bordo inferiore della sezione [cm] Comb.: combinazione di verifica M: momento flettente [daN*cm] N: sforzo normale [daN] Mu: momento flettente ultimo [daN*cm] Nu: sforzo normale ultimo [daN] c.s.: coefficiente di sicurezza Verifica: stato di verifica σc: tensione nel calcestruzzo [daN/cm²] σlim: tensione limite [daN/cm²] Es/Ec: coefficiente di omogenizzazione σf: tensione nell'acciaio d'armatura [daN/cm²]
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
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Tipo: tipologia di fattore di capacità portante N: fattore di capacità portante S: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape) D: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep) I: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico B: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base G: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio P: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento E: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake) Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, daN] ove non espressamente specificato.
Platea a "Fondazione" Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)
Geometria
Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C25/30 Rck 300
Sistema di riferimento e direzioni di armatura Le coordinate citate nel seguito sono espresse in un sistema di riferimento cartesiano con origine in (-430.8; -65.3; 0), direzione dell'asse X = (1; 0; 0), direzione dell'asse Y = (0; 1; 0). Le direzioni X/Y di armatura e le sezioni X/Y di verifica sono individuate dagli assi del sistema di riferimento.
Verifiche nei nodi Verifiche SLU flessione nei nodi
Nodo Dir. B H A. sup. C. sup. A. inf. C. inf. Comb. M N Mu Nu c.s. Verifica 240 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLV FO 16 1407616 0 2099259 0 1.4914 Si
255 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLV FO 16 1391691 0 2099259 0 1.5084 Si
272 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLV FO 16 1351493 0 2099259 0 1.5533 Si
225 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLV FO 16 1344502 0 2099259 0 1.5614 Si
203 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLV FO 14 1246081 0 2099259 0 1.6847 Si
Verifiche SLE tensione calcestruzzo nei nodi Nodo Dir. B H A. sup. C. sup. A. inf. C. inf. Comb. M N σc σlim Es/Ec Verifica
121 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE QP 2 596412 0 -9 112.1 15 Si
101 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE QP 2 565781 0 -8.5 112.1 15 Si
124 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE QP 2 534880 0 -8.1 112.1 15 Si
240 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE QP 2 534043 0 -8 112.1 15 Si
106 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE QP 2 529636 0 -8 112.1 15 Si
Verifiche SLE tensione acciaio nei nodi Nodo Dir. B H A. sup. C. sup. A. inf. C. inf. Comb. M N σf σlim Es/Ec Verifica
121 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE RA 5 647698 0 122.9 3600 15 Si
101 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE RA 5 614082 0 116.6 3600 15 Si
124 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE RA 5 590956 0 112.2 3600 15 Si
106 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE RA 5 585664 0 111.2 3600 15 Si
240 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE RA 5 574301 0 109 3600 15 Si
Verifiche geotecniche Dati geometrici dell'impronta di calcolo Forma dell'impronta di calcolo: rettangolare di area equivalente Area di ingombro esterno minore: 1509000.7 Angolo di rotazione corrispondente all'ingombro minore: -0.0001 Rapporto di forma trovato (area ingombro esterno/area fondazione): 1.18 Centro impronta, nel sistema globale: 372.1; 488.7; -60 Lato minore B dell'impronta: 1020.3 Lato maggiore L dell'impronta: 1479 Area dell'impronta rettangolare di calcolo: 1509000.7
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
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Verifica di scorrimento sul piano di posa in combinazioni non sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 6 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Forza risultante agente, nel sistema globale: 0; 0; -1406569.6 Angolo del carico rispetto l'asse x globale: 0 Angolo del carico rispetto l'asse y globale: 0 Angolo di attrito di progetto: 32 Azione di progetto (risultante del carico tangenziale al piano di posa): 0 Resistenza di progetto: 799020.24 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 1.1 Coefficiente di sicurezza normalizzato ks min (Rd/Ed): 348571248217.26 Verifica di scorrimento sul piano di posa in combinazioni sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV FO 3 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Forza risultante agente, nel sistema globale: -198797.7; 56002.9; -1275252.2 Angolo del carico rispetto l'asse x globale: -8.9 Angolo del carico rispetto l'asse y globale: 2.5 Angolo di attrito di progetto: 32 Azione di progetto (risultante del carico tangenziale al piano di posa): 206535.37 Resistenza di progetto: 724423.63 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 1.1 Coefficiente di sicurezza normalizzato ks min (Rd/Ed): 3.51 Verifica di capacità portante sul piano di posa in combinazioni non sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -1880757.51 Resistenza di progetto: 12976568.94 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato ks min (Rd/Ed): 6.9 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente, nel sistema globale: 0; 0; -1880757.5 Momento risultante agente, nel sistema globale: 65298602.2; 2280115.9; 0 Angolo del carico rispetto l'asse x globale: 0 Angolo del carico rispetto l'asse y globale: 0 Eccentricità del carico in direzione x globale: 1.21 Eccentricità del carico in direzione y globale: 34.72 Impronta al suolo (BxL): 1479 x 1020.3 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 950.85 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1476.57 Coesione di progetto: 0.06 Sovraccarico di progetto: 0.22 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0019 Angolo di attrito di progetto: 29.4 Fattori di capacità portante
Tipo N S D I B G P E Coesione 28.78 1.39 1.05 1 1 1 1 1
Sovraccarico 17.22 1.36 1.03 1 1 1 1 1
Attrito 20.55 0.74 1 1 1 1 1 1
Verifica di capacità portante sul piano di posa in combinazioni sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV FO 9 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -1280621.94 Resistenza di progetto: 4646784.32 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato ks min (Rd/Ed): 3.63 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente, nel sistema globale: 79723.7; -178332.2; -1280621.9 Momento risultante agente, nel sistema globale: 238133861.7; 29790421.1; 0 Angolo del carico rispetto l'asse x globale: 3.6 Angolo del carico rispetto l'asse y globale: -7.9 Eccentricità del carico in direzione x globale: 23.26 Eccentricità del carico in direzione y globale: 185.95 Impronta al suolo (BxL): 1479 x 1020.3 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 648.38 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1432.47 Coesione di progetto: 0.06 Sovraccarico di progetto: 0.22 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0019 Angolo di attrito di progetto: 29.4 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.1 Fattori di capacità portante
Tipo N S D I B G P E Coesione 28.78 1.27 1.05 0.77 1 1 1 0.97
Sovraccarico 17.22 1.26 1.03 0.78 1 1 1 0.93
Attrito 20.55 0.82 1 0.67 1 1 1 0.93
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
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7.3 Pressioni terreno in SLU
Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglia SLU.
Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo.
Pressione minima: situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [daN/cm²]
Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [daN/cm²]
Compressione estrema massima -1.41196 al nodo di indice 27, di coordinate x = -203, y = -65, z = -30, nel contesto SLU 20. Spostamento estremo minimo -1.41196 al nodo di indice 27, di coordinate x = -203, y = -65, z = -30, nel contesto SLU 20. Spostamento estremo massimo -0.45236 al nodo di indice 214, di coordinate x = 1175, y = 609, z = -30, nel contesto SLU 1.
Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 10 SLU 20 -1.35018 -1.35018 SLU 1 -0.50006 -0.50006
11 SLU 20 -1.35266 -1.35266 SLU 1 -0.51236 -0.51236
12 SLU 20 -1.35488 -1.35488 SLU 1 -0.52619 -0.52619
13 SLU 20 -1.35621 -1.35621 SLU 1 -0.5397 -0.5397
14 SLU 20 -1.35737 -1.35737 SLU 1 -0.55312 -0.55312
15 SLU 20 -1.35888 -1.35888 SLU 1 -0.56663 -0.56663
16 SLU 20 -1.3609 -1.3609 SLU 1 -0.58045 -0.58045
17 SLU 20 -1.36324 -1.36324 SLU 1 -0.59438 -0.59438
18 SLU 20 -1.36622 -1.36622 SLU 1 -0.6086 -0.6086
19 SLU 20 -1.36985 -1.36985 SLU 1 -0.62315 -0.62315
20 SLU 20 -1.374 -1.374 SLU 1 -0.63801 -0.63801
21 SLU 20 -1.37842 -1.37842 SLU 1 -0.65183 -0.65183
22 SLU 20 -1.38326 -1.38326 SLU 1 -0.66591 -0.66591
23 SLU 20 -1.38831 -1.38831 SLU 1 -0.68017 -0.68017
24 SLU 20 -1.39358 -1.39358 SLU 1 -0.69465 -0.69465
25 SLU 20 -1.40041 -1.40041 SLU 1 -0.71436 -0.71436
26 SLU 20 -1.40614 -1.40614 SLU 1 -0.7328 -0.7328
27 SLU 20 -1.41196 -1.41196 SLU 1 -0.75136 -0.75136
28 SLU 20 -1.39677 -1.39677 SLU 1 -0.74977 -0.74977
29 SLU 20 -1.392 -1.392 SLU 1 -0.73624 -0.73624
30 SLU 20 -1.3873 -1.3873 SLU 1 -0.72275 -0.72275
31 SLU 20 -1.33613 -1.33613 SLU 1 -0.50763 -0.50763
32 SLU 20 -1.33374 -1.33374 SLU 1 -0.49535 -0.49535
33 SLU 20 -1.33756 -1.33756 SLU 1 -0.52123 -0.52123
34 SLU 20 -1.33827 -1.33827 SLU 1 -0.53455 -0.53455
35 SLU 20 -1.33937 -1.33937 SLU 1 -0.54796 -0.54796
da -1.55 a -1.5 [daN/cm²]
da -1.1 a -1.05
da -1.5 a -1.45
da -1.45 a -1.4
da -1.4 a -1.35
da -1.35 a -1.3
da -1.3 a -1.25
da -1.25 a -1.2
da -1.2 a -1.15
da -1.15 a -1.1
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
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Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 36 SLU 20 -1.34076 -1.34076 SLU 1 -0.56142 -0.56142
37 SLU 20 -1.34177 -1.34177 SLU 1 -0.57487 -0.57487
38 SLU 20 -1.3432 -1.3432 SLU 1 -0.58846 -0.58846
39 SLU 20 -1.34599 -1.34599 SLU 1 -0.60261 -0.60261
40 SLU 20 -1.35013 -1.35013 SLU 1 -0.61737 -0.61737
41 SLU 20 -1.35466 -1.35466 SLU 1 -0.63236 -0.63236
42 SLU 20 -1.35891 -1.35891 SLU 1 -0.64608 -0.64608
43 SLU 20 -1.36347 -1.36347 SLU 1 -0.66003 -0.66003
44 SLU 20 -1.36883 -1.36883 SLU 1 -0.67443 -0.67443
45 SLU 20 -1.37496 -1.37496 SLU 1 -0.68927 -0.68927
46 SLU 20 -1.37908 -1.37908 SLU 1 -0.69941 -0.69941
48 SLU 20 -1.38272 -1.38272 SLU 1 -0.70939 -0.70939
52 SLU 20 -1.35422 -1.35422 SLU 1 -0.67491 -0.67491
53 SLU 20 -1.38082 -1.38082 SLU 1 -0.74781 -0.74781
55 SLU 20 -1.36418 -1.36418 SLU 1 -0.7021 -0.7021
57 SLU 20 -1.37213 -1.37213 SLU 1 -0.73195 -0.73195
58 SLU 20 -1.31776 -1.31776 SLU 1 -0.50231 -0.50231
59 SLU 20 -1.31627 -1.31627 SLU 1 -0.49031 -0.49031
60 SLU 20 -1.32038 -1.32038 SLU 1 -0.55544 -0.55544
61 SLU 20 -1.33307 -1.33307 SLU 1 -0.62587 -0.62587
62 SLU 20 -1.33573 -1.33573 SLU 1 -0.63909 -0.63909
63 SLU 20 -1.34097 -1.34097 SLU 1 -0.65815 -0.65815
64 SLU 20 -1.31958 -1.31958 SLU 1 -0.59011 -0.59011
65 SLU 20 -1.35409 -1.35409 SLU 1 -0.68626 -0.68626
66 SLU 20 -1.31552 -1.31552 SLU 1 -0.53119 -0.53119
67 SLU 20 -1.31708 -1.31708 SLU 1 -0.57682 -0.57682
68 SLU 20 -1.3629 -1.3629 SLU 1 -0.71125 -0.71125
69 SLU 20 -1.31294 -1.31294 SLU 1 -0.51593 -0.51593
70 SLU 20 -1.32132 -1.32132 SLU 1 -0.60634 -0.60634
71 SLU 20 -1.31002 -1.31002 SLU 1 -0.54115 -0.54115
72 SLU 20 -1.31011 -1.31011 SLU 1 -0.56333 -0.56333
73 SLU 20 -1.33199 -1.33199 SLU 1 -0.66646 -0.66646
74 SLU 20 -1.36402 -1.36402 SLU 1 -0.74545 -0.74545
75 SLU 20 -1.34475 -1.34475 SLU 1 -0.69444 -0.69444
76 SLU 20 -1.3192 -1.3192 SLU 1 -0.64291 -0.64291
78 SLU 20 -1.29757 -1.29757 SLU 1 -0.51968 -0.51968
79 SLU 20 -1.29965 -1.29965 SLU 1 -0.59061 -0.59061
80 SLU 20 -1.29725 -1.29725 SLU 1 -0.52856 -0.52856
81 SLU 20 -1.34782 -1.34782 SLU 1 -0.71524 -0.71524
82 SLU 20 -1.29878 -1.29878 SLU 1 -0.49676 -0.49676
83 SLU 20 -1.29824 -1.29824 SLU 1 -0.48506 -0.48506
84 SLU 20 -1.29977 -1.29977 SLU 1 -0.54936 -0.54936
85 SLU 20 -1.31103 -1.31103 SLU 1 -0.61922 -0.61922
86 SLU 20 -1.31807 -1.31807 SLU 1 -0.65162 -0.65162
87 SLU 20 -1.29552 -1.29552 SLU 1 -0.56741 -0.56741
88 SLU 20 -1.29494 -1.29494 SLU 1 -0.57776 -0.57776
89 SLU 20 -1.34024 -1.34024 SLU 1 -0.70276 -0.70276
90 SLU 20 -1.32673 -1.32673 SLU 1 -0.67629 -0.67629
91 SLU 20 -1.30624 -1.30624 SLU 1 -0.62923 -0.62923
92 SLU 20 -1.34521 -1.34521 SLU 1 -0.72715 -0.72715
93 SLU 20 -1.28857 -1.28857 SLU 1 -0.50673 -0.50673
94 SLU 20 -1.29444 -1.29444 SLU 1 -0.60065 -0.60065
95 SLU 20 -1.28869 -1.28869 SLU 1 -0.53457 -0.53457
96 SLU 20 -1.28746 -1.28746 SLU 1 -0.55648 -0.55648
97 SLU 20 -1.30044 -1.30044 SLU 1 -0.63895 -0.63895
98 SLU 20 -1.34505 -1.34505 SLU 1 -0.74263 -0.74263
100 SLU 20 -1.30408 -1.30408 SLU 1 -0.65454 -0.65454
101 SLU 20 -1.32372 -1.32372 SLU 1 -0.68822 -0.68822
102 SLU 20 -1.27854 -1.27854 SLU 1 -0.51758 -0.51758
103 SLU 20 -1.27604 -1.27604 SLU 1 -0.5814 -0.5814
104 SLU 20 -1.28054 -1.28054 SLU 1 -0.49142 -0.49142
105 SLU 20 -1.28049 -1.28049 SLU 1 -0.47987 -0.47987
106 SLU 20 -1.28081 -1.28081 SLU 1 -0.54385 -0.54385
107 SLU 20 -1.29057 -1.29057 SLU 1 -0.61323 -0.61323
108 SLU 20 -1.2737 -1.2737 SLU 1 -0.56483 -0.56483
109 SLU 20 -1.32158 -1.32158 SLU 1 -0.70477 -0.70477
110 SLU 20 -1.30378 -1.30378 SLU 1 -0.66911 -0.66911
111 SLU 20 -1.28481 -1.28481 SLU 1 -0.62399 -0.62399
112 SLU 20 -1.32404 -1.32404 SLU 1 -0.72459 -0.72459
113 SLU 20 -1.27359 -1.27359 SLU 1 -0.59536 -0.59536
114 SLU 20 -1.26849 -1.26849 SLU 1 -0.50072 -0.50072
115 SLU 20 -1.26875 -1.26875 SLU 1 -0.52777 -0.52777
116 SLU 20 -1.26776 -1.26776 SLU 1 -0.55106 -0.55106
117 SLU 20 -1.28102 -1.28102 SLU 1 -0.63632 -0.63632
118 SLU 20 -1.3262 -1.3262 SLU 1 -0.73986 -0.73986
120 SLU 20 -1.25899 -1.25899 SLU 1 -0.5691 -0.5691
121 SLU 20 -1.3039 -1.3039 SLU 1 -0.68263 -0.68263
122 SLU 20 -1.26359 -1.26359 SLU 1 -0.48647 -0.48647
123 SLU 20 -1.26352 -1.26352 SLU 1 -0.4749 -0.4749
124 SLU 20 -1.26396 -1.26396 SLU 1 -0.53907 -0.53907
125 SLU 20 -1.27239 -1.27239 SLU 1 -0.60818 -0.60818
126 SLU 20 -1.2826 -1.2826 SLU 1 -0.65054 -0.65054
127 SLU 20 -1.25715 -1.25715 SLU 1 -0.57941 -0.57941
128 SLU 20 -1.25347 -1.25347 SLU 1 -0.55758 -0.55758
129 SLU 20 -1.25477 -1.25477 SLU 1 -0.50969 -0.50969
130 SLU 20 -1.3092 -1.3092 SLU 1 -0.72565 -0.72565
131 SLU 20 -1.30144 -1.30144 SLU 1 -0.70978 -0.70978
132 SLU 20 -1.28432 -1.28432 SLU 1 -0.664 -0.664
133 SLU 20 -1.29474 -1.29474 SLU 1 -0.69284 -0.69284
134 SLU 20 -1.25626 -1.25626 SLU 1 -0.5914 -0.5914
135 SLU 20 -1.25167 -1.25167 SLU 1 -0.49456 -0.49456
136 SLU 20 -1.26405 -1.26405 SLU 1 -0.62071 -0.62071
137 SLU 20 -1.25117 -1.25117 SLU 1 -0.54597 -0.54597
138 SLU 20 -1.2508 -1.2508 SLU 1 -0.52334 -0.52334
139 SLU 20 -1.30799 -1.30799 SLU 1 -0.73741 -0.73741
140 SLU 20 -1.24531 -1.24531 SLU 1 -0.56644 -0.56644
141 SLU 20 -1.26509 -1.26509 SLU 1 -0.63599 -0.63599
143 SLU 20 -1.28558 -1.28558 SLU 1 -0.6778 -0.6778
144 SLU 20 -1.26864 -1.26864 SLU 1 -0.64856 -0.64856
145 SLU 20 -1.24788 -1.24788 SLU 1 -0.48191 -0.48191
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
UCRONIE S.r.l. - piazza Garibaldi - Sulmona pag. 17/26
Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 146 SLU 20 -1.24918 -1.24918 SLU 1 -0.53501 -0.53501
147 SLU 20 -1.24727 -1.24727 SLU 1 -0.47015 -0.47015
148 SLU 20 -1.25648 -1.25648 SLU 1 -0.60404 -0.60404
149 SLU 20 -1.24458 -1.24458 SLU 1 -0.57743 -0.57743
150 SLU 20 -1.24181 -1.24181 SLU 1 -0.49987 -0.49987
151 SLU 20 -1.28827 -1.28827 SLU 1 -0.71758 -0.71758
152 SLU 20 -1.28034 -1.28034 SLU 1 -0.69826 -0.69826
153 SLU 20 -1.27826 -1.27826 SLU 1 -0.68566 -0.68566
154 SLU 20 -1.23795 -1.23795 SLU 1 -0.50872 -0.50872
155 SLU 20 -1.23661 -1.23661 SLU 1 -0.55285 -0.55285
156 SLU 20 -1.25178 -1.25178 SLU 1 -0.62641 -0.62641
157 SLU 20 -1.23897 -1.23897 SLU 1 -0.54127 -0.54127
158 SLU 20 -1.23717 -1.23717 SLU 1 -0.48984 -0.48984
159 SLU 20 -1.2637 -1.2637 SLU 1 -0.65659 -0.65659
160 SLU 20 -1.29064 -1.29064 SLU 1 -0.73538 -0.73538
162 SLU 20 -1.25325 -1.25325 SLU 1 -0.63831 -0.63831
163 SLU 20 -1.24635 -1.24635 SLU 1 -0.61435 -0.61435
164 SLU 20 -1.23321 -1.23321 SLU 1 -0.56687 -0.56687
165 SLU 20 -1.23782 -1.23782 SLU 1 -0.58569 -0.58569
166 SLU 20 -1.26883 -1.26883 SLU 1 -0.67373 -0.67373
167 SLU 20 -1.24219 -1.24219 SLU 1 -0.60054 -0.60054
168 SLU 20 -1.23586 -1.23586 SLU 1 -0.53143 -0.53143
169 SLU 20 -1.2328 -1.2328 SLU 1 -0.47755 -0.47755
170 SLU 20 -1.23111 -1.23111 SLU 1 -0.46542 -0.46542
171 SLU 20 -1.23417 -1.23417 SLU 1 -0.52093 -0.52093
172 SLU 20 -1.231 -1.231 SLU 1 -0.49767 -0.49767
173 SLU 20 -1.2667 -1.2667 SLU 1 -0.70267 -0.70267
175 SLU 20 -1.26214 -1.26214 SLU 1 -0.68611 -0.68611
176 SLU 20 -1.27035 -1.27035 SLU 1 -0.71851 -0.71851
177 SLU 20 -1.2742 -1.2742 SLU 1 -0.73381 -0.73381
179 SLU 20 -1.25302 -1.25302 SLU 1 -0.67008 -0.67008
180 SLU 20 -1.24704 -1.24704 SLU 1 -0.65498 -0.65498
181 SLU 20 -1.23988 -1.23988 SLU 1 -0.63936 -0.63936
182 SLU 20 -1.23435 -1.23435 SLU 1 -0.62448 -0.62448
183 SLU 20 -1.23083 -1.23083 SLU 1 -0.61056 -0.61056
184 SLU 20 -1.22782 -1.22782 SLU 1 -0.59689 -0.59689
185 SLU 20 -1.22381 -1.22381 SLU 1 -0.58187 -0.58187
186 SLU 20 -1.22058 -1.22058 SLU 1 -0.56719 -0.56719
187 SLU 20 -1.21977 -1.21977 SLU 1 -0.55349 -0.55349
188 SLU 20 -1.22112 -1.22112 SLU 1 -0.54064 -0.54064
189 SLU 20 -1.22239 -1.22239 SLU 1 -0.52775 -0.52775
190 SLU 20 -1.22168 -1.22168 SLU 1 -0.51717 -0.51717
191 SLU 20 -1.21979 -1.21979 SLU 1 -0.50233 -0.50233
192 SLU 20 -1.21841 -1.21841 SLU 1 -0.48765 -0.48765
193 SLU 20 -1.2167 -1.2167 SLU 1 -0.47287 -0.47287
194 SLU 20 -1.21382 -1.21382 SLU 1 -0.46034 -0.46034
195 SLU 20 -1.25276 -1.25276 SLU 1 -0.69453 -0.69453
196 SLU 20 -1.25598 -1.25598 SLU 1 -0.70615 -0.70615
197 SLU 20 -1.25855 -1.25855 SLU 1 -0.73262 -0.73262
199 SLU 20 -1.22722 -1.22722 SLU 1 -0.63957 -0.63957
200 SLU 20 -1.20619 -1.20619 SLU 1 -0.56765 -0.56765
201 SLU 20 -1.25146 -1.25146 SLU 1 -0.71812 -0.71812
202 SLU 20 -1.21945 -1.21945 SLU 1 -0.62485 -0.62485
203 SLU 20 -1.23814 -1.23814 SLU 1 -0.66671 -0.66671
204 SLU 20 -1.24109 -1.24109 SLU 1 -0.68119 -0.68119
205 SLU 20 -1.21296 -1.21296 SLU 1 -0.60569 -0.60569
206 SLU 20 -1.21058 -1.21058 SLU 1 -0.59201 -0.59201
207 SLU 20 -1.24322 -1.24322 SLU 1 -0.69934 -0.69934
208 SLU 20 -1.19826 -1.19826 SLU 1 -0.55261 -0.55261
209 SLU 20 -1.20109 -1.20109 SLU 1 -0.53478 -0.53478
210 SLU 20 -1.20172 -1.20172 SLU 1 -0.51145 -0.51145
211 SLU 20 -1.19835 -1.19835 SLU 1 -0.49677 -0.49677
212 SLU 20 -1.19462 -1.19462 SLU 1 -0.48196 -0.48196
213 SLU 20 -1.19105 -1.19105 SLU 1 -0.46722 -0.46722
214 SLU 20 -1.18709 -1.18709 SLU 1 -0.45236 -0.45236
215 SLU 20 -1.20216 -1.20216 SLU 1 -0.52191 -0.52191
216 SLU 20 -1.2249 -1.2249 SLU 1 -0.6499 -0.6499
217 SLU 20 -1.19947 -1.19947 SLU 1 -0.57561 -0.57561
218 SLU 20 -1.2428 -1.2428 SLU 1 -0.73134 -0.73134
219 SLU 20 -1.1898 -1.1898 SLU 1 -0.56125 -0.56125
221 SLU 20 -1.20112 -1.20112 SLU 1 -0.61291 -0.61291
222 SLU 20 -1.23724 -1.23724 SLU 1 -0.71855 -0.71855
223 SLU 20 -1.20561 -1.20561 SLU 1 -0.62899 -0.62899
225 SLU 20 -1.22338 -1.22338 SLU 1 -0.66333 -0.66333
226 SLU 20 -1.22717 -1.22717 SLU 1 -0.67796 -0.67796
227 SLU 20 -1.19345 -1.19345 SLU 1 -0.58706 -0.58706
230 SLU 20 -1.22891 -1.22891 SLU 1 -0.69179 -0.69179
231 SLU 20 -1.23195 -1.23195 SLU 1 -0.70591 -0.70591
232 SLU 20 -1.18256 -1.18256 SLU 1 -0.5387 -0.5387
233 SLU 20 -1.18814 -1.18814 SLU 1 -0.50755 -0.50755
234 SLU 20 -1.18739 -1.18739 SLU 1 -0.51758 -0.51758
235 SLU 20 -1.18983 -1.18983 SLU 1 -0.59834 -0.59834
236 SLU 20 -1.17651 -1.17651 SLU 1 -0.54846 -0.54846
237 SLU 20 -1.20695 -1.20695 SLU 1 -0.64516 -0.64516
238 SLU 20 -1.17844 -1.17844 SLU 1 -0.52658 -0.52658
239 SLU 20 -1.17562 -1.17562 SLU 1 -0.56479 -0.56479
240 SLU 20 -1.20988 -1.20988 SLU 1 -0.66001 -0.66001
241 SLU 20 -1.18523 -1.18523 SLU 1 -0.61012 -0.61012
242 SLU 20 -1.22318 -1.22318 SLU 1 -0.72917 -0.72917
243 SLU 20 -1.22055 -1.22055 SLU 1 -0.71526 -0.71526
244 SLU 20 -1.21883 -1.21883 SLU 1 -0.70266 -0.70266
246 SLU 20 -1.21081 -1.21081 SLU 1 -0.67795 -0.67795
247 SLU 20 -1.1781 -1.1781 SLU 1 -0.58282 -0.58282
248 SLU 20 -1.16733 -1.16733 SLU 1 -0.53453 -0.53453
249 SLU 20 -1.18633 -1.18633 SLU 1 -0.62588 -0.62588
250 SLU 20 -1.17491 -1.17491 SLU 1 -0.50375 -0.50375
251 SLU 20 -1.17371 -1.17371 SLU 1 -0.51365 -0.51365
252 SLU 20 -1.19226 -1.19226 SLU 1 -0.643 -0.643
253 SLU 20 -1.17388 -1.17388 SLU 1 -0.59419 -0.59419
254 SLU 20 -1.16051 -1.16051 SLU 1 -0.54499 -0.54499
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
pag. 18/26 UCRONIE S.r.l. - piazza Garibaldi - Sulmona
Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 255 SLU 20 -1.19613 -1.19613 SLU 1 -0.65648 -0.65648
256 SLU 20 -1.20471 -1.20471 SLU 1 -0.69885 -0.69885
257 SLU 20 -1.16383 -1.16383 SLU 1 -0.52228 -0.52228
258 SLU 20 -1.20188 -1.20188 SLU 1 -0.68574 -0.68574
259 SLU 20 -1.16482 -1.16482 SLU 1 -0.56881 -0.56881
260 SLU 20 -1.201 -1.201 SLU 1 -0.70793 -0.70793
261 SLU 20 -1.20292 -1.20292 SLU 1 -0.7266 -0.7266
263 SLU 20 -1.15806 -1.15806 SLU 1 -0.55586 -0.55586
264 SLU 20 -1.16801 -1.16801 SLU 1 -0.60671 -0.60671
265 SLU 20 -1.1649 -1.1649 SLU 1 -0.57948 -0.57948
266 SLU 20 -1.18258 -1.18258 SLU 1 -0.64354 -0.64354
267 SLU 20 -1.16201 -1.16201 SLU 1 -0.50008 -0.50008
268 SLU 20 -1.16123 -1.16123 SLU 1 -0.51017 -0.51017
269 SLU 20 -1.15449 -1.15449 SLU 1 -0.53116 -0.53116
270 SLU 20 -1.17225 -1.17225 SLU 1 -0.62698 -0.62698
271 SLU 20 -1.16254 -1.16254 SLU 1 -0.59033 -0.59033
272 SLU 20 -1.1822 -1.1822 SLU 1 -0.65278 -0.65278
273 SLU 20 -1.18575 -1.18575 SLU 1 -0.66726 -0.66726
274 SLU 20 -1.18793 -1.18793 SLU 1 -0.68101 -0.68101
275 SLU 20 -1.18971 -1.18971 SLU 1 -0.69451 -0.69451
276 SLU 20 -1.18655 -1.18655 SLU 1 -0.70397 -0.70397
277 SLU 20 -1.15178 -1.15178 SLU 1 -0.51922 -0.51922
278 SLU 20 -1.14791 -1.14791 SLU 1 -0.54206 -0.54206
279 SLU 20 -1.16922 -1.16922 SLU 1 -0.63788 -0.63788
280 SLU 20 -1.17973 -1.17973 SLU 1 -0.69361 -0.69361
281 SLU 20 -1.15061 -1.15061 SLU 1 -0.56249 -0.56249
282 SLU 20 -1.18134 -1.18134 SLU 1 -0.72319 -0.72319
283 SLU 20 -1.15328 -1.15328 SLU 1 -0.57682 -0.57682
285 SLU 20 -1.14927 -1.14927 SLU 1 -0.49649 -0.49649
286 SLU 20 -1.14931 -1.14931 SLU 1 -0.50693 -0.50693
287 SLU 20 -1.15445 -1.15445 SLU 1 -0.59553 -0.59553
288 SLU 20 -1.15699 -1.15699 SLU 1 -0.61145 -0.61145
289 SLU 20 -1.14568 -1.14568 SLU 1 -0.52808 -0.52808
291 SLU 20 -1.17512 -1.17512 SLU 1 -0.70773 -0.70773
292 SLU 20 -1.16794 -1.16794 SLU 1 -0.64876 -0.64876
293 SLU 20 -1.1591 -1.1591 SLU 1 -0.62437 -0.62437
295 SLU 20 -1.16918 -1.16918 SLU 1 -0.69238 -0.69238
297 SLU 20 -1.16342 -1.16342 SLU 1 -0.67626 -0.67626
299 SLU 20 -1.16258 -1.16258 SLU 1 -0.71864 -0.71864
301 SLU 20 -1.15821 -1.15821 SLU 1 -0.66035 -0.66035
302 SLU 20 -1.13676 -1.13676 SLU 1 -0.5035 -0.5035
303 SLU 20 -1.13579 -1.13579 SLU 1 -0.49269 -0.49269
304 SLU 20 -1.13732 -1.13732 SLU 1 -0.5173 -0.5173
305 SLU 20 -1.13743 -1.13743 SLU 1 -0.53099 -0.53099
306 SLU 20 -1.13812 -1.13812 SLU 1 -0.54501 -0.54501
307 SLU 20 -1.13962 -1.13962 SLU 1 -0.55945 -0.55945
308 SLU 20 -1.14136 -1.14136 SLU 1 -0.57407 -0.57407
309 SLU 20 -1.14295 -1.14295 SLU 1 -0.58765 -0.58765
310 SLU 20 -1.14464 -1.14464 SLU 1 -0.60139 -0.60139
311 SLU 20 -1.14707 -1.14707 SLU 1 -0.61556 -0.61556
312 SLU 20 -1.15025 -1.15025 SLU 1 -0.6301 -0.6301
313 SLU 20 -1.15301 -1.15301 SLU 1 -0.64433 -0.64433
314 SLU 20 -1.14232 -1.14232 SLU 1 -0.7132 -0.7132
315 SLU 20 -1.13915 -1.13915 SLU 1 -0.69736 -0.69736
316 SLU 20 -1.13672 -1.13672 SLU 1 -0.68188 -0.68188
317 SLU 20 -1.13538 -1.13538 SLU 1 -0.66691 -0.66691
318 SLU 20 -1.12277 -1.12277 SLU 1 -0.48898 -0.48898
319 SLU 20 -1.12415 -1.12415 SLU 1 -0.49996 -0.49996
320 SLU 20 -1.12576 -1.12576 SLU 1 -0.5142 -0.5142
321 SLU 20 -1.12685 -1.12685 SLU 1 -0.52831 -0.52831
322 SLU 20 -1.12769 -1.12769 SLU 1 -0.54243 -0.54243
323 SLU 20 -1.12852 -1.12852 SLU 1 -0.55666 -0.55666
324 SLU 20 -1.12956 -1.12956 SLU 1 -0.57106 -0.57106
325 SLU 20 -1.13078 -1.13078 SLU 1 -0.58454 -0.58454
326 SLU 20 -1.13211 -1.13211 SLU 1 -0.59817 -0.59817
327 SLU 20 -1.13364 -1.13364 SLU 1 -0.61196 -0.61196
328 SLU 20 -1.13524 -1.13524 SLU 1 -0.62577 -0.62577
329 SLU 20 -1.136 -1.136 SLU 1 -0.63902 -0.63902
330 SLU 20 -1.13493 -1.13493 SLU 1 -0.6523 -0.6523
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
UCRONIE S.r.l. - piazza Garibaldi - Sulmona pag. 19/26
7.4 Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc
Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglie SLVf/SLUEcc.
Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo.
Pressione minima: situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [daN/cm²]
Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [daN/cm²]
Compressione estrema massima -2.04119 al nodo di indice 27, di coordinate x = -203, y = -65, z = -30, nel contesto SLV fondazioni 5. Spostamento estremo minimo -2.04119 al nodo di indice 27, di coordinate x = -203, y = -65, z = -30, nel contesto SLV fondazioni 5. Spostamento estremo massimo 0.2783 al nodo di indice 318, di coordinate x = 848, y = 1043, z = -30, nel contesto SLV fondazioni 6.
Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 10 SLV FO 13 -1.6832 -1.6832 SLV FO 4 -0.10819 -0.10819
11 SLV FO 14 -1.64468 -1.64468 SLV FO 3 -0.15189 -0.15189
12 SLV FO 14 -1.60176 -1.60176 SLV FO 3 -0.19992 -0.19992
13 SLV FO 14 -1.56002 -1.56002 SLV FO 3 -0.24556 -0.24556
14 SLV FO 10 -1.54333 -1.54333 SLV FO 7 -0.2659 -0.2659
15 SLV FO 10 -1.5584 -1.5584 SLV FO 7 -0.25498 -0.25498
16 SLV FO 10 -1.57585 -1.57585 SLV FO 7 -0.24247 -0.24247
17 SLV FO 10 -1.59579 -1.59579 SLV FO 7 -0.22798 -0.22798
18 SLV FO 10 -1.61922 -1.61922 SLV FO 7 -0.21089 -0.21089
19 SLV FO 6 -1.64677 -1.64677 SLV FO 11 -0.1906 -0.1906
20 SLV FO 6 -1.67875 -1.67875 SLV FO 11 -0.16669 -0.16669
21 SLV FO 5 -1.71186 -1.71186 SLV FO 12 -0.1419 -0.1419
22 SLV FO 5 -1.74951 -1.74951 SLV FO 12 -0.11323 -0.11323
23 SLV FO 5 -1.79128 -1.79128 SLV FO 12 -0.08073 -0.08073
24 SLV FO 5 -1.83707 -1.83707 SLV FO 12 -0.04451 -0.04451
25 SLV FO 5 -1.90432 -1.90432 SLV FO 12 0.01021 0.01021
26 SLV FO 5 -1.97137 -1.97137 SLV FO 12 0.06643 0.06643
27 SLV FO 5 -2.04119 -2.04119 SLV FO 12 0.12531 0.12531
28 SLV FO 5 -1.95588 -1.95588 SLV FO 12 0.05769 0.05769
29 SLV FO 5 -1.90215 -1.90215 SLV FO 12 0.01257 0.01257
30 SLV FO 5 -1.84932 -1.84932 SLV FO 12 -0.03175 -0.03175
31 SLV FO 13 -1.59345 -1.59345 SLV FO 4 -0.1831 -0.1831
32 SLV FO 13 -1.63439 -1.63439 SLV FO 4 -0.13709 -0.13709
33 SLV FO 14 -1.5471 -1.5471 SLV FO 3 -0.23353 -0.23353
34 SLV FO 14 -1.50245 -1.50245 SLV FO 3 -0.28125 -0.28125
35 SLV FO 14 -1.4614 -1.4614 SLV FO 3 -0.32585 -0.32585
da -2.6 a -2.4 [daN/cm²]
da -0.8 a -0.6
da -2.4 a -2.2
da -2.2 a -2
da -2 a -1.8
da -1.8 a -1.6
da -1.6 a -1.4
da -1.4 a -1.2
da -1.2 a -1
da -1 a -0.8
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
pag. 20/26 UCRONIE S.r.l. - piazza Garibaldi - Sulmona
Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 36 SLV FO 10 -1.45445 -1.45445 SLV FO 7 -0.33678 -0.33678
37 SLV FO 10 -1.46927 -1.46927 SLV FO 7 -0.3256 -0.3256
38 SLV FO 10 -1.48698 -1.48698 SLV FO 7 -0.31215 -0.31215
39 SLV FO 10 -1.50903 -1.50903 SLV FO 7 -0.29619 -0.29619
40 SLV FO 6 -1.53609 -1.53609 SLV FO 11 -0.27707 -0.27707
41 SLV FO 6 -1.56782 -1.56782 SLV FO 11 -0.2539 -0.2539
42 SLV FO 6 -1.60054 -1.60054 SLV FO 11 -0.2293 -0.2293
43 SLV FO 5 -1.63815 -1.63815 SLV FO 12 -0.20032 -0.20032
44 SLV FO 5 -1.68097 -1.68097 SLV FO 12 -0.16722 -0.16722
45 SLV FO 5 -1.72861 -1.72861 SLV FO 12 -0.13031 -0.13031
46 SLV FO 5 -1.76299 -1.76299 SLV FO 12 -0.10315 -0.10315
48 SLV FO 5 -1.7983 -1.7983 SLV FO 12 -0.0744 -0.0744
52 SLV FO 5 -1.61229 -1.61229 SLV FO 12 -0.2191 -0.2191
53 SLV FO 5 -1.87157 -1.87157 SLV FO 12 -0.00791 -0.00791
55 SLV FO 5 -1.69116 -1.69116 SLV FO 12 -0.15851 -0.15851
57 SLV FO 5 -1.79768 -1.79768 SLV FO 12 -0.06807 -0.06807
58 SLV FO 13 -1.54295 -1.54295 SLV FO 4 -0.21124 -0.21124
59 SLV FO 13 -1.58782 -1.58782 SLV FO 4 -0.16246 -0.16246
60 SLV FO 14 -1.36053 -1.36053 SLV FO 3 -0.40564 -0.40564
61 SLV FO 6 -1.45172 -1.45172 SLV FO 11 -0.34337 -0.34337
62 SLV FO 6 -1.48108 -1.48108 SLV FO 11 -0.32011 -0.32011
63 SLV FO 5 -1.5333 -1.5333 SLV FO 12 -0.27853 -0.27853
64 SLV FO 10 -1.38083 -1.38083 SLV FO 7 -0.39068 -0.39068
65 SLV FO 5 -1.62199 -1.62199 SLV FO 12 -0.21214 -0.21214
66 SLV FO 14 -1.42663 -1.42663 SLV FO 3 -0.3296 -0.3296
67 SLV FO 10 -1.35859 -1.35859 SLV FO 7 -0.40742 -0.40742
68 SLV FO 5 -1.70644 -1.70644 SLV FO 12 -0.14389 -0.14389
69 SLV FO 13 -1.47272 -1.47272 SLV FO 4 -0.27799 -0.27799
70 SLV FO 6 -1.39117 -1.39117 SLV FO 11 -0.38579 -0.38579
71 SLV FO 14 -1.36909 -1.36909 SLV FO 3 -0.38232 -0.38232
72 SLV FO 10 -1.30906 -1.30906 SLV FO 7 -0.44631 -0.44631
73 SLV FO 5 -1.5018 -1.5018 SLV FO 12 -0.3017 -0.3017
74 SLV FO 5 -1.78798 -1.78798 SLV FO 12 -0.07169 -0.07169
75 SLV FO 5 -1.58411 -1.58411 SLV FO 12 -0.24135 -0.24135
76 SLV FO 6 -1.41433 -1.41433 SLV FO 11 -0.36845 -0.36845
78 SLV FO 14 -1.40291 -1.40291 SLV FO 3 -0.33019 -0.33019
79 SLV FO 10 -1.28841 -1.28841 SLV FO 7 -0.45969 -0.45969
80 SLV FO 14 -1.36769 -1.36769 SLV FO 3 -0.36647 -0.36647
81 SLV FO 5 -1.65049 -1.65049 SLV FO 12 -0.18333 -0.18333
82 SLV FO 13 -1.49782 -1.49782 SLV FO 4 -0.23318 -0.23318
83 SLV FO 13 -1.54769 -1.54769 SLV FO 4 -0.18065 -0.18065
84 SLV FO 14 -1.29968 -1.29968 SLV FO 3 -0.44111 -0.44111
85 SLV FO 6 -1.33567 -1.33567 SLV FO 11 -0.43218 -0.43218
86 SLV FO 5 -1.42265 -1.42265 SLV FO 12 -0.36094 -0.36094
87 SLV FO 10 -1.25228 -1.25228 SLV FO 7 -0.48646 -0.48646
88 SLV FO 10 -1.26257 -1.26257 SLV FO 7 -0.47737 -0.47737
89 SLV FO 5 -1.58295 -1.58295 SLV FO 12 -0.23926 -0.23926
90 SLV FO 5 -1.47997 -1.47997 SLV FO 12 -0.32008 -0.32008
91 SLV FO 6 -1.32752 -1.32752 SLV FO 11 -0.43699 -0.43699
92 SLV FO 5 -1.6668 -1.6668 SLV FO 12 -0.16683 -0.16683
93 SLV FO 13 -1.42209 -1.42209 SLV FO 4 -0.29839 -0.29839
94 SLV FO 10 -1.25352 -1.25352 SLV FO 7 -0.49071 -0.49071
95 SLV FO 14 -1.31138 -1.31138 SLV FO 3 -0.41375 -0.41375
96 SLV FO 14 -1.23276 -1.23276 SLV FO 3 -0.49465 -0.49465
97 SLV FO 6 -1.32025 -1.32025 SLV FO 11 -0.43978 -0.43978
98 SLV FO 5 -1.69727 -1.69727 SLV FO 12 -0.13995 -0.13995
100 SLV FO 6 -1.35697 -1.35697 SLV FO 11 -0.41122 -0.41122
101 SLV FO 5 -1.47214 -1.47214 SLV FO 12 -0.32759 -0.32759
102 SLV FO 13 -1.34328 -1.34328 SLV FO 4 -0.36702 -0.36702
103 SLV FO 10 -1.16731 -1.16731 SLV FO 7 -0.55116 -0.55116
104 SLV FO 13 -1.46378 -1.46378 SLV FO 4 -0.24497 -0.24497
105 SLV FO 13 -1.51867 -1.51867 SLV FO 4 -0.18806 -0.18806
106 SLV FO 14 -1.24492 -1.24492 SLV FO 3 -0.47265 -0.47265
107 SLV FO 6 -1.22158 -1.22158 SLV FO 11 -0.52112 -0.52112
108 SLV FO 14 -1.1598 -1.1598 SLV FO 3 -0.55274 -0.55274
109 SLV FO 5 -1.50842 -1.50842 SLV FO 12 -0.29272 -0.29272
110 SLV FO 6 -1.35645 -1.35645 SLV FO 11 -0.41539 -0.41539
111 SLV FO 6 -1.2083 -1.2083 SLV FO 11 -0.53015 -0.53015
112 SLV FO 5 -1.56921 -1.56921 SLV FO 12 -0.23947 -0.23947
113 SLV FO 10 -1.13359 -1.13359 SLV FO 7 -0.58526 -0.58526
114 SLV FO 13 -1.38613 -1.38613 SLV FO 4 -0.30984 -0.30984
115 SLV FO 14 -1.2654 -1.2654 SLV FO 3 -0.43523 -0.43523
116 SLV FO 14 -1.17339 -1.17339 SLV FO 3 -0.53 -0.53
117 SLV FO 6 -1.21451 -1.21451 SLV FO 11 -0.52251 -0.52251
118 SLV FO 5 -1.60944 -1.60944 SLV FO 12 -0.2055 -0.2055
120 SLV FO 14 -1.08703 -1.08703 SLV FO 3 -0.60913 -0.60913
121 SLV FO 6 -1.36446 -1.36446 SLV FO 11 -0.41115 -0.41115
122 SLV FO 13 -1.44483 -1.44483 SLV FO 4 -0.24332 -0.24332
123 SLV FO 13 -1.50309 -1.50309 SLV FO 4 -0.18302 -0.18302
124 SLV FO 14 -1.20033 -1.20033 SLV FO 3 -0.49679 -0.49679
125 SLV FO 6 -1.10987 -1.10987 SLV FO 11 -0.61073 -0.61073
126 SLV FO 6 -1.23534 -1.23534 SLV FO 11 -0.50724 -0.50724
127 SLV FO 10 -1.04981 -1.04981 SLV FO 7 -0.64644 -0.64644
128 SLV FO 14 -1.09961 -1.09961 SLV FO 3 -0.58814 -0.58814
129 SLV FO 13 -1.3078 -1.3078 SLV FO 4 -0.37349 -0.37349
130 SLV FO 5 -1.5069 -1.5069 SLV FO 12 -0.28505 -0.28505
131 SLV FO 5 -1.43753 -1.43753 SLV FO 12 -0.3416 -0.3416
132 SLV FO 6 -1.24409 -1.24409 SLV FO 11 -0.50425 -0.50425
133 SLV FO 5 -1.353 -1.353 SLV FO 12 -0.41451 -0.41451
134 SLV FO 10 -1.01813 -1.01813 SLV FO 7 -0.67999 -0.67999
135 SLV FO 13 -1.3785 -1.3785 SLV FO 4 -0.29696 -0.29696
136 SLV FO 6 -1.07954 -1.07954 SLV FO 11 -0.63438 -0.63438
137 SLV FO 14 -1.1312 -1.1312 SLV FO 3 -0.55216 -0.55216
138 SLV FO 13 -1.23373 -1.23373 SLV FO 4 -0.44538 -0.44538
139 SLV FO 1 -1.54579 -1.54579 SLV FO 16 -0.24773 -0.24773
140 SLV FO 14 -1.0355 -1.0355 SLV FO 3 -0.64453 -0.64453
141 SLV FO 6 -1.11596 -1.11596 SLV FO 11 -0.60291 -0.60291
143 SLV FO 6 -1.26145 -1.26145 SLV FO 11 -0.49207 -0.49207
144 SLV FO 6 -1.1462 -1.1462 SLV FO 11 -0.58012 -0.58012
145 SLV FO 15 -1.43953 -1.43953 SLV FO 2 -0.22963 -0.22963
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
UCRONIE S.r.l. - piazza Garibaldi - Sulmona pag. 21/26
Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 146 SLV FO 14 -1.17546 -1.17546 SLV FO 3 -0.50394 -0.50394
147 SLV FO 15 -1.49876 -1.49876 SLV FO 2 -0.16765 -0.16765
148 SLV FO 6 -1.00026 -1.00026 SLV FO 11 -0.70123 -0.70123
149 SLV FO 14 -0.98841 -0.98841 SLV FO 3 -0.69318 -0.69318
150 SLV FO 15 -1.33481 -1.33481 SLV FO 2 -0.33003 -0.33003
151 SLV FO 1 -1.43885 -1.43885 SLV FO 16 -0.32716 -0.32716
152 SLV FO 1 -1.33068 -1.33068 SLV FO 16 -0.42157 -0.42157
153 SLV FO 1 -1.25633 -1.25633 SLV FO 16 -0.49069 -0.49069
154 SLV FO 15 -1.28533 -1.28533 SLV FO 2 -0.37653 -0.37653
155 SLV FO 14 -1.06383 -1.06383 SLV FO 3 -0.60402 -0.60402
156 SLV FO 6 -1.0091 -1.0091 SLV FO 11 -0.69241 -0.69241
157 SLV FO 16 -1.12624 -1.12624 SLV FO 1 -0.54249 -0.54249
158 SLV FO 15 -1.38296 -1.38296 SLV FO 2 -0.27503 -0.27503
159 SLV FO 6 -1.11369 -1.11369 SLV FO 11 -0.60943 -0.60943
160 SLV FO 1 -1.53208 -1.53208 SLV FO 16 -0.24117 -0.24117
162 SLV FO 6 -1.03533 -1.03533 SLV FO 11 -0.671 -0.671
163 SLV FO 6 -0.94298 -0.94298 SLV FO 11 -0.7495 -0.7495
164 SLV FO 14 -0.99271 -0.99271 SLV FO 3 -0.67396 -0.67396
165 SLV FO 14 -0.92123 -0.92123 SLV FO 3 -0.75486 -0.75486
166 SLV FO 2 -1.18452 -1.18452 SLV FO 15 -0.54901 -0.54901
167 SLV FO 10 -0.89256 -0.89256 SLV FO 7 -0.79201 -0.79201
168 SLV FO 15 -1.17383 -1.17383 SLV FO 2 -0.48978 -0.48978
169 SLV FO 15 -1.4433 -1.4433 SLV FO 2 -0.20767 -0.20767
170 SLV FO 15 -1.50171 -1.50171 SLV FO 2 -0.14509 -0.14509
171 SLV FO 15 -1.22366 -1.22366 SLV FO 2 -0.43611 -0.43611
172 SLV FO 15 -1.33605 -1.33605 SLV FO 2 -0.31608 -0.31608
173 SLV FO 1 -1.35211 -1.35211 SLV FO 16 -0.38572 -0.38572
175 SLV FO 1 -1.25189 -1.25189 SLV FO 16 -0.47693 -0.47693
176 SLV FO 1 -1.4408 -1.4408 SLV FO 16 -0.30514 -0.30514
177 SLV FO 1 -1.52402 -1.52402 SLV FO 16 -0.23018 -0.23018
179 SLV FO 2 -1.15652 -1.15652 SLV FO 15 -0.55832 -0.55832
180 SLV FO 2 -1.08328 -1.08328 SLV FO 15 -0.62085 -0.62085
181 SLV FO 2 -1.01256 -1.01256 SLV FO 15 -0.67925 -0.67925
182 SLV FO 4 -0.94536 -0.94536 SLV FO 13 -0.73628 -0.73628
183 SLV FO 4 -0.88715 -0.88715 SLV FO 13 -0.78707 -0.78707
184 SLV FO 12 -0.88831 -0.88831 SLV FO 5 -0.77926 -0.77926
185 SLV FO 12 -0.93512 -0.93512 SLV FO 5 -0.72444 -0.72444
186 SLV FO 16 -0.98607 -0.98607 SLV FO 1 -0.66661 -0.66661
187 SLV FO 16 -1.05032 -1.05032 SLV FO 1 -0.59877 -0.59877
188 SLV FO 15 -1.11695 -1.11695 SLV FO 2 -0.53143 -0.53143
189 SLV FO 15 -1.18471 -1.18471 SLV FO 2 -0.46293 -0.46293
190 SLV FO 15 -1.23646 -1.23646 SLV FO 2 -0.40848 -0.40848
191 SLV FO 15 -1.30727 -1.30727 SLV FO 2 -0.33286 -0.33286
192 SLV FO 15 -1.37935 -1.37935 SLV FO 2 -0.25667 -0.25667
193 SLV FO 15 -1.45133 -1.45133 SLV FO 2 -0.18009 -0.18009
194 SLV FO 15 -1.5082 -1.5082 SLV FO 2 -0.1175 -0.1175
195 SLV FO 1 -1.30254 -1.30254 SLV FO 16 -0.41769 -0.41769
196 SLV FO 1 -1.37171 -1.37171 SLV FO 16 -0.35495 -0.35495
197 SLV FO 1 -1.52205 -1.52205 SLV FO 16 -0.21417 -0.21417
199 SLV FO 4 -1.02801 -1.02801 SLV FO 13 -0.64968 -0.64968
200 SLV FO 12 -1.03731 -1.03731 SLV FO 5 -0.599 -0.599
201 SLV FO 1 -1.44268 -1.44268 SLV FO 16 -0.28198 -0.28198
202 SLV FO 4 -0.98037 -0.98037 SLV FO 13 -0.68457 -0.68457
203 SLV FO 4 -1.1444 -1.1444 SLV FO 13 -0.55303 -0.55303
204 SLV FO 3 -1.22439 -1.22439 SLV FO 14 -0.47979 -0.47979
205 SLV FO 8 -0.96361 -0.96361 SLV FO 9 -0.68922 -0.68922
206 SLV FO 12 -0.98563 -0.98563 SLV FO 5 -0.6613 -0.6613
207 SLV FO 3 -1.33546 -1.33546 SLV FO 14 -0.37539 -0.37539
208 SLV FO 12 -1.10823 -1.10823 SLV FO 5 -0.51588 -0.51588
209 SLV FO 11 -1.18469 -1.18469 SLV FO 6 -0.43958 -0.43958
210 SLV FO 11 -1.29442 -1.29442 SLV FO 6 -0.3266 -0.3266
211 SLV FO 11 -1.3479 -1.3479 SLV FO 6 -0.26641 -0.26641
212 SLV FO 11 -1.40198 -1.40198 SLV FO 6 -0.20521 -0.20521
213 SLV FO 11 -1.45643 -1.45643 SLV FO 6 -0.14384 -0.14384
214 SLV FO 15 -1.51904 -1.51904 SLV FO 2 -0.07376 -0.07376
215 SLV FO 11 -1.25238 -1.25238 SLV FO 6 -0.37107 -0.37107
216 SLV FO 4 -1.08449 -1.08449 SLV FO 13 -0.59358 -0.59358
217 SLV FO 12 -1.05384 -1.05384 SLV FO 5 -0.57664 -0.57664
218 SLV FO 3 -1.52638 -1.52638 SLV FO 14 -0.19176 -0.19176
219 SLV FO 12 -1.11537 -1.11537 SLV FO 5 -0.50081 -0.50081
221 SLV FO 8 -1.02592 -1.02592 SLV FO 9 -0.6153 -0.6153
222 SLV FO 3 -1.45892 -1.45892 SLV FO 14 -0.24998 -0.24998
223 SLV FO 4 -1.04339 -1.04339 SLV FO 13 -0.60718 -0.60718
225 SLV FO 4 -1.16001 -1.16001 SLV FO 13 -0.52021 -0.52021
226 SLV FO 3 -1.23098 -1.23098 SLV FO 14 -0.45711 -0.45711
227 SLV FO 12 -1.08478 -1.08478 SLV FO 5 -0.54171 -0.54171
230 SLV FO 3 -1.31102 -1.31102 SLV FO 14 -0.38229 -0.38229
231 SLV FO 3 -1.39198 -1.39198 SLV FO 14 -0.30805 -0.30805
232 SLV FO 11 -1.21986 -1.21986 SLV FO 6 -0.38361 -0.38361
233 SLV FO 11 -1.37558 -1.37558 SLV FO 6 -0.22929 -0.22929
234 SLV FO 11 -1.33361 -1.33361 SLV FO 6 -0.2722 -0.2722
235 SLV FO 12 -1.09372 -1.09372 SLV FO 5 -0.53132 -0.53132
236 SLV FO 12 -1.20397 -1.20397 SLV FO 5 -0.3944 -0.3944
237 SLV FO 4 -1.11978 -1.11978 SLV FO 13 -0.53707 -0.53707
238 SLV FO 11 -1.31034 -1.31034 SLV FO 6 -0.28657 -0.28657
239 SLV FO 12 -1.18965 -1.18965 SLV FO 5 -0.41146 -0.41146
240 SLV FO 4 -1.18953 -1.18953 SLV FO 13 -0.47487 -0.47487
241 SLV FO 8 -1.11967 -1.11967 SLV FO 9 -0.50313 -0.50313
242 SLV FO 3 -1.5416 -1.5416 SLV FO 14 -0.15385 -0.15385
243 SLV FO 3 -1.47052 -1.47052 SLV FO 14 -0.21881 -0.21881
244 SLV FO 3 -1.40398 -1.40398 SLV FO 14 -0.28059 -0.28059
246 SLV FO 3 -1.28465 -1.28465 SLV FO 14 -0.38522 -0.38522
247 SLV FO 12 -1.18629 -1.18629 SLV FO 5 -0.42218 -0.42218
248 SLV FO 11 -1.3082 -1.3082 SLV FO 6 -0.27727 -0.27727
249 SLV FO 8 -1.14714 -1.14714 SLV FO 9 -0.48129 -0.48129
250 SLV FO 11 -1.4596 -1.4596 SLV FO 6 -0.12963 -0.12963
251 SLV FO 11 -1.41843 -1.41843 SLV FO 6 -0.17123 -0.17123
252 SLV FO 8 -1.17282 -1.17282 SLV FO 9 -0.46727 -0.46727
253 SLV FO 12 -1.20366 -1.20366 SLV FO 5 -0.4028 -0.4028
254 SLV FO 11 -1.3099 -1.3099 SLV FO 6 -0.26998 -0.26998
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
pag. 22/26 UCRONIE S.r.l. - piazza Garibaldi - Sulmona
Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 255 SLV FO 4 -1.22659 -1.22659 SLV FO 13 -0.42164 -0.42164
256 SLV FO 3 -1.42332 -1.42332 SLV FO 14 -0.24448 -0.24448
257 SLV FO 11 -1.41047 -1.41047 SLV FO 6 -0.16932 -0.16932
258 SLV FO 3 -1.36066 -1.36066 SLV FO 14 -0.30099 -0.30099
259 SLV FO 12 -1.27883 -1.27883 SLV FO 5 -0.31161 -0.31161
260 SLV FO 3 -1.4798 -1.4798 SLV FO 14 -0.18579 -0.18579
261 SLV FO 3 -1.56951 -1.56951 SLV FO 14 -0.1024 -0.1024
263 SLV FO 12 -1.32428 -1.32428 SLV FO 5 -0.25554 -0.25554
264 SLV FO 8 -1.24887 -1.24887 SLV FO 9 -0.35431 -0.35431
265 SLV FO 12 -1.29055 -1.29055 SLV FO 5 -0.30277 -0.30277
266 SLV FO 8 -1.24746 -1.24746 SLV FO 9 -0.38219 -0.38219
267 SLV FO 11 -1.54604 -1.54604 SLV FO 6 -0.02801 -0.02801
268 SLV FO 11 -1.50658 -1.50658 SLV FO 6 -0.06851 -0.06851
269 SLV FO 11 -1.41558 -1.41558 SLV FO 6 -0.15526 -0.15526
270 SLV FO 8 -1.26539 -1.26539 SLV FO 9 -0.34813 -0.34813
271 SLV FO 12 -1.30093 -1.30093 SLV FO 5 -0.2924 -0.2924
272 SLV FO 8 -1.27935 -1.27935 SLV FO 9 -0.35244 -0.35244
273 SLV FO 4 -1.32337 -1.32337 SLV FO 13 -0.31589 -0.31589
274 SLV FO 4 -1.38369 -1.38369 SLV FO 13 -0.26114 -0.26114
275 SLV FO 3 -1.44535 -1.44535 SLV FO 14 -0.20449 -0.20449
276 SLV FO 3 -1.49893 -1.49893 SLV FO 14 -0.14934 -0.14934
277 SLV FO 11 -1.51473 -1.51473 SLV FO 6 -0.05138 -0.05138
278 SLV FO 11 -1.44659 -1.44659 SLV FO 6 -0.11952 -0.11952
279 SLV FO 8 -1.32839 -1.32839 SLV FO 9 -0.28498 -0.28498
280 SLV FO 3 -1.46888 -1.46888 SLV FO 14 -0.16934 -0.16934
281 SLV FO 12 -1.41413 -1.41413 SLV FO 5 -0.15974 -0.15974
282 SLV FO 3 -1.60568 -1.60568 SLV FO 14 -0.04085 -0.04085
283 SLV FO 12 -1.39711 -1.39711 SLV FO 5 -0.18321 -0.18321
285 SLV FO 11 -1.63462 -1.63462 SLV FO 6 0.0755 0.0755
286 SLV FO 11 -1.59729 -1.59729 SLV FO 6 0.03602 0.03602
287 SLV FO 12 -1.37485 -1.37485 SLV FO 5 -0.21114 -0.21114
288 SLV FO 8 -1.36264 -1.36264 SLV FO 9 -0.23014 -0.23014
289 SLV FO 11 -1.52327 -1.52327 SLV FO 6 -0.03786 -0.03786
291 SLV FO 3 -1.54721 -1.54721 SLV FO 14 -0.08878 -0.08878
292 SLV FO 8 -1.361 -1.361 SLV FO 9 -0.25379 -0.25379
293 SLV FO 8 -1.37189 -1.37189 SLV FO 9 -0.22668 -0.22668
295 SLV FO 3 -1.49219 -1.49219 SLV FO 14 -0.13363 -0.13363
297 SLV FO 4 -1.43847 -1.43847 SLV FO 13 -0.17726 -0.17726
299 SLV FO 3 -1.62975 -1.62975 SLV FO 14 0.006 0.006
301 SLV FO 8 -1.41357 -1.41357 SLV FO 9 -0.19276 -0.19276
302 SLV FO 11 -1.68875 -1.68875 SLV FO 6 0.1421 0.1421
303 SLV FO 11 -1.72375 -1.72375 SLV FO 6 0.18051 0.18051
304 SLV FO 11 -1.64377 -1.64377 SLV FO 6 0.09361 0.09361
305 SLV FO 11 -1.60115 -1.60115 SLV FO 6 0.04806 0.04806
306 SLV FO 12 -1.56299 -1.56299 SLV FO 5 0.00618 0.00618
307 SLV FO 12 -1.53063 -1.53063 SLV FO 5 -0.03103 -0.03103
308 SLV FO 12 -1.50371 -1.50371 SLV FO 5 -0.06317 -0.06317
309 SLV FO 12 -1.48368 -1.48368 SLV FO 5 -0.08814 -0.08814
310 SLV FO 12 -1.46815 -1.46815 SLV FO 5 -0.10885 -0.10885
311 SLV FO 8 -1.45686 -1.45686 SLV FO 9 -0.12631 -0.12631
312 SLV FO 8 -1.44878 -1.44878 SLV FO 9 -0.14155 -0.14155
313 SLV FO 8 -1.44182 -1.44182 SLV FO 9 -0.15504 -0.15504
314 SLV FO 3 -1.65396 -1.65396 SLV FO 14 0.05508 0.05508
315 SLV FO 3 -1.59186 -1.59186 SLV FO 14 -0.00001 -0.00001
316 SLV FO 4 -1.53443 -1.53443 SLV FO 13 -0.05141 -0.05141
317 SLV FO 8 -1.49517 -1.49517 SLV FO 9 -0.08608 -0.08608
318 SLV FO 11 -1.80614 -1.80614 SLV FO 6 0.2783 0.2783
319 SLV FO 11 -1.77255 -1.77255 SLV FO 6 0.24075 0.24075
320 SLV FO 11 -1.73028 -1.73028 SLV FO 6 0.19356 0.19356
321 SLV FO 11 -1.69027 -1.69027 SLV FO 6 0.14928 0.14928
322 SLV FO 12 -1.6537 -1.6537 SLV FO 5 0.10875 0.10875
323 SLV FO 12 -1.62185 -1.62185 SLV FO 5 0.07292 0.07292
324 SLV FO 12 -1.5952 -1.5952 SLV FO 5 0.04194 0.04194
325 SLV FO 12 -1.57545 -1.57545 SLV FO 5 0.01772 0.01772
326 SLV FO 12 -1.55985 -1.55985 SLV FO 5 -0.00257 -0.00257
327 SLV FO 8 -1.54758 -1.54758 SLV FO 9 -0.0198 -0.0198
328 SLV FO 8 -1.53733 -1.53733 SLV FO 9 -0.0351 -0.0351
329 SLV FO 8 -1.52716 -1.52716 SLV FO 9 -0.04909 -0.04909
330 SLV FO 8 -1.51514 -1.51514 SLV FO 9 -0.06263 -0.06263
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
UCRONIE S.r.l. - piazza Garibaldi - Sulmona pag. 23/26
7.5 Pressioni terreno in SLE/SLD
Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglie SLE/SLD.
Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo.
Pressione minima: situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [daN/cm²]
Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [daN/cm²]
Compressione estrema massima -2.38051 al nodo di indice 27, di coordinate x = -203, y = -65, z = -30, nel contesto SLD 5. Spostamento estremo minimo -2.38051 al nodo di indice 27, di coordinate x = -203, y = -65, z = -30, nel contesto SLD 5. Spostamento estremo massimo 0.60171 al nodo di indice 318, di coordinate x = 848, y = 1043, z = -30, nel contesto SLD 6.
Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 10 SLD 13 -2.05839 -2.05839 SLD 4 0.267 0.267
11 SLD 14 -1.99663 -1.99663 SLD 3 0.20005 0.20005
12 SLD 14 -1.92748 -1.92748 SLD 3 0.1258 0.1258
13 SLD 14 -1.85995 -1.85995 SLD 3 0.05437 0.05437
14 SLD 14 -1.7963 -1.7963 SLD 3 -0.01293 -0.01293
15 SLD 10 -1.79221 -1.79221 SLD 7 -0.02117 -0.02117
16 SLD 10 -1.80785 -1.80785 SLD 7 -0.01046 -0.01046
17 SLD 10 -1.82711 -1.82711 SLD 7 0.00334 0.00334
18 SLD 10 -1.85116 -1.85116 SLD 7 0.02105 0.02105
19 SLD 6 -1.88084 -1.88084 SLD 11 0.04347 0.04347
20 SLD 6 -1.91674 -1.91674 SLD 11 0.0713 0.0713
21 SLD 5 -1.9553 -1.9553 SLD 12 0.10154 0.10154
22 SLD 5 -2.00076 -2.00076 SLD 12 0.13803 0.13803
23 SLD 5 -2.05277 -2.05277 SLD 12 0.18076 0.18076
24 SLD 5 -2.11116 -2.11116 SLD 12 0.22958 0.22958
25 SLD 5 -2.19874 -2.19874 SLD 12 0.30463 0.30463
26 SLD 5 -2.28744 -2.28744 SLD 12 0.3825 0.3825
27 SLD 5 -2.38051 -2.38051 SLD 12 0.46462 0.46462
28 SLD 5 -2.27425 -2.27425 SLD 12 0.37606 0.37606
29 SLD 5 -2.20252 -2.20252 SLD 12 0.31294 0.31294
30 SLD 5 -2.13221 -2.13221 SLD 12 0.25114 0.25114
31 SLD 13 -1.93096 -1.93096 SLD 4 0.1544 0.1544
32 SLD 13 -1.99581 -1.99581 SLD 4 0.22432 0.22432
33 SLD 14 -1.85746 -1.85746 SLD 3 0.07683 0.07683
34 SLD 14 -1.78627 -1.78627 SLD 3 0.00256 0.00256
35 SLD 14 -1.71987 -1.71987 SLD 3 -0.06738 -0.06738
da -2.6 a -2.4 [daN/cm²]
da -0.8 a -0.6
da -2.4 a -2.2
da -2.2 a -2
da -2 a -1.8
da -1.8 a -1.6
da -1.6 a -1.4
da -1.4 a -1.2
da -1.2 a -1
da -1 a -0.8
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
pag. 24/26 UCRONIE S.r.l. - piazza Garibaldi - Sulmona
Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 36 SLD 10 -1.65983 -1.65983 SLD 7 -0.1314 -0.1314
37 SLD 10 -1.67198 -1.67198 SLD 7 -0.12289 -0.12289
38 SLD 10 -1.68834 -1.68834 SLD 7 -0.11079 -0.11079
39 SLD 10 -1.7105 -1.7105 SLD 7 -0.09472 -0.09472
40 SLD 6 -1.73933 -1.73933 SLD 11 -0.07383 -0.07383
41 SLD 6 -1.77475 -1.77475 SLD 11 -0.04697 -0.04697
42 SLD 6 -1.81288 -1.81288 SLD 11 -0.01697 -0.01697
43 SLD 5 -1.85856 -1.85856 SLD 12 0.02009 0.02009
44 SLD 5 -1.91228 -1.91228 SLD 12 0.06409 0.06409
45 SLD 5 -1.97341 -1.97341 SLD 12 0.11449 0.11449
46 SLD 5 -2.01817 -2.01817 SLD 12 0.15203 0.15203
48 SLD 5 -2.06463 -2.06463 SLD 12 0.19192 0.19192
52 SLD 5 -1.82548 -1.82548 SLD 12 -0.00591 -0.00591
53 SLD 5 -2.16983 -2.16983 SLD 12 0.29035 0.29035
55 SLD 5 -1.92912 -1.92912 SLD 12 0.07945 0.07945
57 SLD 5 -2.07231 -2.07231 SLD 12 0.20656 0.20656
58 SLD 13 -1.86627 -1.86627 SLD 4 0.11207 0.11207
59 SLD 13 -1.93596 -1.93596 SLD 4 0.18568 0.18568
60 SLD 14 -1.57742 -1.57742 SLD 3 -0.18875 -0.18875
61 SLD 6 -1.62644 -1.62644 SLD 11 -0.16864 -0.16864
62 SLD 6 -1.66049 -1.66049 SLD 11 -0.14071 -0.14071
63 SLD 5 -1.72505 -1.72505 SLD 12 -0.08678 -0.08678
64 SLD 10 -1.54948 -1.54948 SLD 7 -0.22204 -0.22204
65 SLD 5 -1.83919 -1.83919 SLD 12 0.00506 0.00506
66 SLD 14 -1.68596 -1.68596 SLD 3 -0.07027 -0.07027
67 SLD 10 -1.52697 -1.52697 SLD 7 -0.23903 -0.23903
68 SLD 5 -1.95136 -1.95136 SLD 12 0.10103 0.10103
69 SLD 13 -1.76038 -1.76038 SLD 4 0.00966 0.00966
70 SLD 6 -1.55564 -1.55564 SLD 11 -0.22132 -0.22132
71 SLD 14 -1.60023 -1.60023 SLD 3 -0.15119 -0.15119
72 SLD 14 -1.48807 -1.48807 SLD 3 -0.2673 -0.2673
73 SLD 5 -1.68584 -1.68584 SLD 12 -0.11766 -0.11766
74 SLD 5 -2.06688 -2.06688 SLD 12 0.20722 0.20722
75 SLD 5 -1.79408 -1.79408 SLD 12 -0.03138 -0.03138
76 SLD 6 -1.57436 -1.57436 SLD 11 -0.20842 -0.20842
78 SLD 14 -1.6624 -1.6624 SLD 3 -0.0707 -0.0707
79 SLD 10 -1.42906 -1.42906 SLD 7 -0.31903 -0.31903
80 SLD 14 -1.60788 -1.60788 SLD 3 -0.12629 -0.12629
81 SLD 5 -1.88477 -1.88477 SLD 12 0.05094 0.05094
82 SLD 13 -1.80815 -1.80815 SLD 4 0.07715 0.07715
83 SLD 13 -1.88378 -1.88378 SLD 4 0.15545 0.15545
84 SLD 14 -1.4999 -1.4999 SLD 3 -0.24089 -0.24089
85 SLD 6 -1.4783 -1.4783 SLD 11 -0.28955 -0.28955
86 SLD 5 -1.58494 -1.58494 SLD 12 -0.19865 -0.19865
87 SLD 14 -1.39842 -1.39842 SLD 3 -0.34032 -0.34032
88 SLD 10 -1.40161 -1.40161 SLD 7 -0.33833 -0.33833
89 SLD 5 -1.79609 -1.79609 SLD 12 -0.02612 -0.02612
90 SLD 5 -1.66017 -1.66017 SLD 12 -0.13988 -0.13988
91 SLD 6 -1.46485 -1.46485 SLD 11 -0.29965 -0.29965
92 SLD 5 -1.91069 -1.91069 SLD 12 0.07706 0.07706
93 SLD 13 -1.69764 -1.69764 SLD 4 -0.02284 -0.02284
94 SLD 10 -1.37917 -1.37917 SLD 7 -0.36506 -0.36506
95 SLD 14 -1.527 -1.527 SLD 3 -0.19813 -0.19813
96 SLD 14 -1.40361 -1.40361 SLD 3 -0.3238 -0.3238
97 SLD 6 -1.45478 -1.45478 SLD 11 -0.30525 -0.30525
98 SLD 5 -1.95582 -1.95582 SLD 12 0.1186 0.1186
100 SLD 6 -1.50269 -1.50269 SLD 11 -0.26551 -0.26551
101 SLD 5 -1.65371 -1.65371 SLD 12 -0.14602 -0.14602
102 SLD 13 -1.58244 -1.58244 SLD 4 -0.12786 -0.12786
103 SLD 10 -1.27601 -1.27601 SLD 7 -0.44247 -0.44247
104 SLD 13 -1.76306 -1.76306 SLD 4 0.05432 0.05432
105 SLD 13 -1.84441 -1.84441 SLD 4 0.13768 0.13768
106 SLD 14 -1.43005 -1.43005 SLD 3 -0.28752 -0.28752
107 SLD 6 -1.33242 -1.33242 SLD 11 -0.41029 -0.41029
108 SLD 14 -1.29821 -1.29821 SLD 3 -0.41432 -0.41432
109 SLD 5 -1.70654 -1.70654 SLD 12 -0.0946 -0.0946
110 SLD 6 -1.50493 -1.50493 SLD 11 -0.26691 -0.26691
111 SLD 6 -1.31236 -1.31236 SLD 11 -0.42609 -0.42609
112 SLD 5 -1.79163 -1.79163 SLD 12 -0.01705 -0.01705
113 SLD 10 -1.22559 -1.22559 SLD 7 -0.49326 -0.49326
114 SLD 13 -1.65008 -1.65008 SLD 4 -0.04589 -0.04589
115 SLD 14 -1.46915 -1.46915 SLD 3 -0.23147 -0.23147
116 SLD 14 -1.32757 -1.32757 SLD 3 -0.37582 -0.37582
117 SLD 6 -1.32075 -1.32075 SLD 11 -0.41627 -0.41627
118 SLD 5 -1.84906 -1.84906 SLD 12 0.03411 0.03411
120 SLD 14 -1.19688 -1.19688 SLD 3 -0.49929 -0.49929
121 SLD 6 -1.51909 -1.51909 SLD 11 -0.25652 -0.25652
122 SLD 13 -1.73553 -1.73553 SLD 4 0.04738 0.04738
123 SLD 13 -1.82079 -1.82079 SLD 4 0.13468 0.13468
124 SLD 14 -1.37288 -1.37288 SLD 3 -0.32424 -0.32424
125 SLD 6 -1.18918 -1.18918 SLD 11 -0.53141 -0.53141
126 SLD 6 -1.3498 -1.3498 SLD 11 -0.39278 -0.39278
127 SLD 14 -1.12882 -1.12882 SLD 3 -0.56742 -0.56742
128 SLD 14 -1.22279 -1.22279 SLD 3 -0.46496 -0.46496
129 SLD 13 -1.53538 -1.53538 SLD 4 -0.14591 -0.14591
130 SLD 1 -1.73556 -1.73556 SLD 16 -0.05639 -0.05639
131 SLD 5 -1.6247 -1.6247 SLD 12 -0.15444 -0.15444
132 SLD 6 -1.36418 -1.36418 SLD 11 -0.38416 -0.38416
133 SLD 5 -1.51128 -1.51128 SLD 12 -0.25623 -0.25623
134 SLD 10 -1.07732 -1.07732 SLD 7 -0.62079 -0.62079
135 SLD 13 -1.63759 -1.63759 SLD 4 -0.03787 -0.03787
136 SLD 6 -1.14758 -1.14758 SLD 11 -0.56633 -0.56633
137 SLD 14 -1.27359 -1.27359 SLD 3 -0.40977 -0.40977
138 SLD 13 -1.42543 -1.42543 SLD 4 -0.25369 -0.25369
139 SLD 1 -1.82459 -1.82459 SLD 16 0.03107 0.03107
140 SLD 14 -1.12974 -1.12974 SLD 3 -0.5503 -0.5503
141 SLD 6 -1.19686 -1.19686 SLD 11 -0.52201 -0.52201
143 SLD 6 -1.39086 -1.39086 SLD 11 -0.36266 -0.36266
144 SLD 6 -1.23821 -1.23821 SLD 11 -0.4881 -0.4881
145 SLD 15 -1.72473 -1.72473 SLD 2 0.05557 0.05557
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
UCRONIE S.r.l. - piazza Garibaldi - Sulmona pag. 25/26
Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 146 SLD 14 -1.33889 -1.33889 SLD 3 -0.3405 -0.3405
147 SLD 15 -1.81125 -1.81125 SLD 2 0.14484 0.14484
148 SLD 6 -1.04828 -1.04828 SLD 11 -0.6532 -0.6532
149 SLD 14 -1.05832 -1.05832 SLD 3 -0.62328 -0.62328
150 SLD 15 -1.57179 -1.57179 SLD 2 -0.09305 -0.09305
151 SLD 1 -1.68104 -1.68104 SLD 16 -0.08497 -0.08497
152 SLD 1 -1.52688 -1.52688 SLD 16 -0.22538 -0.22538
153 SLD 1 -1.41968 -1.41968 SLD 16 -0.32734 -0.32734
154 SLD 15 -1.49818 -1.49818 SLD 2 -0.16368 -0.16368
155 SLD 14 -1.17494 -1.17494 SLD 3 -0.49291 -0.49291
156 SLD 6 -1.06023 -1.06023 SLD 11 -0.64128 -0.64128
157 SLD 16 -1.26525 -1.26525 SLD 1 -0.40348 -0.40348
158 SLD 15 -1.63975 -1.63975 SLD 2 -0.01825 -0.01825
159 SLD 2 -1.20974 -1.20974 SLD 15 -0.51337 -0.51337
160 SLD 1 -1.819 -1.819 SLD 16 0.04576 0.04576
162 SLD 6 -1.09733 -1.09733 SLD 11 -0.609 -0.609
163 SLD 6 -0.97331 -0.97331 SLD 11 -0.71917 -0.71917
164 SLD 14 -1.0697 -1.0697 SLD 3 -0.59698 -0.59698
165 SLD 14 -0.96199 -0.96199 SLD 3 -0.7141 -0.7141
166 SLD 2 -1.32258 -1.32258 SLD 15 -0.41094 -0.41094
167 SLD 10 -0.90965 -0.90965 SLD 7 -0.77492 -0.77492
168 SLD 15 -1.33276 -1.33276 SLD 2 -0.33084 -0.33084
169 SLD 15 -1.72589 -1.72589 SLD 2 0.07492 0.07492
170 SLD 15 -1.81147 -1.81147 SLD 2 0.16468 0.16468
171 SLD 15 -1.40544 -1.40544 SLD 2 -0.25434 -0.25434
172 SLD 15 -1.56943 -1.56943 SLD 2 -0.08271 -0.08271
173 SLD 1 -1.57043 -1.57043 SLD 16 -0.1674 -0.1674
175 SLD 1 -1.42706 -1.42706 SLD 16 -0.30176 -0.30176
176 SLD 1 -1.6997 -1.6997 SLD 16 -0.04624 -0.04624
177 SLD 1 -1.82091 -1.82091 SLD 16 0.06671 0.06671
179 SLD 2 -1.29545 -1.29545 SLD 15 -0.41939 -0.41939
180 SLD 2 -1.19136 -1.19136 SLD 15 -0.51277 -0.51277
181 SLD 2 -1.09141 -1.09141 SLD 15 -0.6004 -0.6004
182 SLD 4 -0.996 -0.996 SLD 13 -0.68565 -0.68565
183 SLD 4 -0.91124 -0.91124 SLD 13 -0.76298 -0.76298
184 SLD 12 -0.90506 -0.90506 SLD 5 -0.76251 -0.76251
185 SLD 12 -0.97057 -0.97057 SLD 5 -0.68898 -0.68898
186 SLD 16 -1.05406 -1.05406 SLD 1 -0.59862 -0.59862
187 SLD 16 -1.14814 -1.14814 SLD 1 -0.50095 -0.50095
188 SLD 15 -1.24495 -1.24495 SLD 2 -0.40343 -0.40343
189 SLD 15 -1.34335 -1.34335 SLD 2 -0.30429 -0.30429
190 SLD 15 -1.41893 -1.41893 SLD 2 -0.226 -0.226
191 SLD 15 -1.52255 -1.52255 SLD 2 -0.11758 -0.11758
192 SLD 15 -1.62782 -1.62782 SLD 2 -0.00819 -0.00819
193 SLD 15 -1.73311 -1.73311 SLD 2 0.10169 0.10169
194 SLD 15 -1.81681 -1.81681 SLD 2 0.1911 0.1911
195 SLD 1 -1.50963 -1.50963 SLD 16 -0.2106 -0.2106
196 SLD 1 -1.60921 -1.60921 SLD 16 -0.11746 -0.11746
197 SLD 1 -1.83095 -1.83095 SLD 16 0.09473 0.09473
199 SLD 4 -1.12089 -1.12089 SLD 13 -0.5568 -0.5568
200 SLD 12 -1.10748 -1.10748 SLD 5 -0.52884 -0.52884
201 SLD 1 -1.71894 -1.71894 SLD 16 -0.00572 -0.00572
202 SLD 4 -1.05076 -1.05076 SLD 13 -0.61419 -0.61419
203 SLD 4 -1.28904 -1.28904 SLD 13 -0.40839 -0.40839
204 SLD 3 -1.40487 -1.40487 SLD 14 -0.29931 -0.29931
205 SLD 8 -1.01028 -1.01028 SLD 9 -0.64254 -0.64254
206 SLD 12 -1.03556 -1.03556 SLD 5 -0.61138 -0.61138
207 SLD 3 -1.56675 -1.56675 SLD 14 -0.1441 -0.1441
208 SLD 12 -1.2042 -1.2042 SLD 5 -0.4199 -0.4199
209 SLD 11 -1.30901 -1.30901 SLD 6 -0.31526 -0.31526
210 SLD 11 -1.45909 -1.45909 SLD 6 -0.16193 -0.16193
211 SLD 15 -1.53957 -1.53957 SLD 2 -0.07474 -0.07474
212 SLD 15 -1.63497 -1.63497 SLD 2 0.02778 0.02778
213 SLD 15 -1.7313 -1.7313 SLD 2 0.13102 0.13102
214 SLD 15 -1.82734 -1.82734 SLD 2 0.23454 0.23454
215 SLD 11 -1.40088 -1.40088 SLD 6 -0.22256 -0.22256
216 SLD 4 -1.20447 -1.20447 SLD 13 -0.47359 -0.47359
217 SLD 12 -1.12721 -1.12721 SLD 5 -0.50327 -0.50327
218 SLD 3 -1.84913 -1.84913 SLD 14 0.13099 0.13099
219 SLD 12 -1.21114 -1.21114 SLD 5 -0.40503 -0.40503
221 SLD 8 -1.09831 -1.09831 SLD 9 -0.54291 -0.54291
222 SLD 3 -1.75353 -1.75353 SLD 14 0.04464 0.04464
223 SLD 4 -1.14345 -1.14345 SLD 13 -0.50712 -0.50712
225 SLD 4 -1.31585 -1.31585 SLD 13 -0.36437 -0.36437
226 SLD 3 -1.42106 -1.42106 SLD 14 -0.26703 -0.26703
227 SLD 12 -1.16884 -1.16884 SLD 5 -0.45766 -0.45766
230 SLD 3 -1.53933 -1.53933 SLD 14 -0.15397 -0.15397
231 SLD 3 -1.65781 -1.65781 SLD 14 -0.04222 -0.04222
232 SLD 11 -1.35324 -1.35324 SLD 6 -0.25024 -0.25024
233 SLD 11 -1.56456 -1.56456 SLD 6 -0.0403 -0.0403
234 SLD 11 -1.50684 -1.50684 SLD 6 -0.09897 -0.09897
235 SLD 12 -1.18486 -1.18486 SLD 5 -0.44018 -0.44018
236 SLD 12 -1.33015 -1.33015 SLD 5 -0.26821 -0.26821
237 SLD 4 -1.25588 -1.25588 SLD 13 -0.40098 -0.40098
238 SLD 11 -1.474 -1.474 SLD 6 -0.12292 -0.12292
239 SLD 12 -1.30862 -1.30862 SLD 5 -0.29249 -0.29249
240 SLD 4 -1.35875 -1.35875 SLD 13 -0.30565 -0.30565
241 SLD 8 -1.22454 -1.22454 SLD 9 -0.39826 -0.39826
242 SLD 3 -1.8823 -1.8823 SLD 14 0.18686 0.18686
243 SLD 3 -1.77819 -1.77819 SLD 14 0.08887 0.08887
244 SLD 3 -1.67972 -1.67972 SLD 14 -0.00485 -0.00485
246 SLD 3 -1.50147 -1.50147 SLD 14 -0.16839 -0.16839
247 SLD 12 -1.30489 -1.30489 SLD 5 -0.30358 -0.30358
248 SLD 11 -1.46941 -1.46941 SLD 6 -0.11607 -0.11607
249 SLD 8 -1.2662 -1.2662 SLD 9 -0.36222 -0.36222
250 SLD 11 -1.67427 -1.67427 SLD 6 0.08505 0.08505
251 SLD 11 -1.61783 -1.61783 SLD 6 0.02817 0.02817
252 SLD 4 -1.32766 -1.32766 SLD 13 -0.31243 -0.31243
253 SLD 12 -1.33204 -1.33204 SLD 5 -0.27442 -0.27442
254 SLD 11 -1.46977 -1.46977 SLD 6 -0.11011 -0.11011
Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica
pag. 26/26 UCRONIE S.r.l. - piazza Garibaldi - Sulmona
Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 255 SLD 4 -1.41165 -1.41165 SLD 13 -0.23658 -0.23658
256 SLD 3 -1.70969 -1.70969 SLD 14 0.04189 0.04189
257 SLD 11 -1.60533 -1.60533 SLD 6 0.02554 0.02554
258 SLD 3 -1.61512 -1.61512 SLD 14 -0.04653 -0.04653
259 SLD 12 -1.42713 -1.42713 SLD 5 -0.16331 -0.16331
260 SLD 3 -1.79491 -1.79491 SLD 14 0.12932 0.12932
261 SLD 3 -1.92927 -1.92927 SLD 14 0.25737 0.25737
263 SLD 12 -1.48758 -1.48758 SLD 5 -0.09224 -0.09224
264 SLD 8 -1.39733 -1.39733 SLD 9 -0.20586 -0.20586
265 SLD 12 -1.44412 -1.44412 SLD 5 -0.14921 -0.14921
266 SLD 8 -1.40564 -1.40564 SLD 9 -0.22401 -0.22401
267 SLD 11 -1.78745 -1.78745 SLD 6 0.21339 0.21339
268 SLD 11 -1.7333 -1.7333 SLD 6 0.15822 0.15822
269 SLD 11 -1.61035 -1.61035 SLD 6 0.03951 0.03951
270 SLD 8 -1.42529 -1.42529 SLD 9 -0.18822 -0.18822
271 SLD 12 -1.46137 -1.46137 SLD 5 -0.13196 -0.13196
272 SLD 4 -1.47004 -1.47004 SLD 13 -0.16175 -0.16175
273 SLD 4 -1.55567 -1.55567 SLD 13 -0.08359 -0.08359
274 SLD 4 -1.64828 -1.64828 SLD 13 0.00345 0.00345
275 SLD 3 -1.74232 -1.74232 SLD 14 0.09249 0.09249
276 SLD 3 -1.82375 -1.82375 SLD 14 0.17548 0.17548
277 SLD 11 -1.74194 -1.74194 SLD 6 0.17583 0.17583
278 SLD 11 -1.64959 -1.64959 SLD 6 0.08348 0.08348
279 SLD 8 -1.51307 -1.51307 SLD 9 -0.1003 -0.1003
280 SLD 3 -1.77754 -1.77754 SLD 14 0.13932 0.13932
281 SLD 12 -1.60658 -1.60658 SLD 5 0.0327 0.0327
282 SLD 3 -1.98537 -1.98537 SLD 14 0.33884 0.33884
283 SLD 12 -1.58603 -1.58603 SLD 5 0.00572 0.00572
285 SLD 11 -1.90364 -1.90364 SLD 6 0.34451 0.34451
286 SLD 11 -1.8523 -1.8523 SLD 6 0.29103 0.29103
287 SLD 12 -1.56211 -1.56211 SLD 5 -0.02388 -0.02388
288 SLD 8 -1.55109 -1.55109 SLD 9 -0.04168 -0.04168
289 SLD 11 -1.75163 -1.75163 SLD 6 0.19051 0.19051
291 SLD 3 -1.89684 -1.89684 SLD 14 0.26086 0.26086
292 SLD 8 -1.56116 -1.56116 SLD 9 -0.05363 -0.05363
293 SLD 8 -1.56752 -1.56752 SLD 9 -0.03105 -0.03105
295 SLD 3 -1.8125 -1.8125 SLD 14 0.18668 0.18668
297 SLD 4 -1.72875 -1.72875 SLD 13 0.11302 0.11302
299 SLD 3 -2.02299 -2.02299 SLD 14 0.39924 0.39924
301 SLD 4 -1.65262 -1.65262 SLD 13 0.04629 0.04629
302 SLD 11 -1.97262 -1.97262 SLD 6 0.42597 0.42597
303 SLD 11 -2.02089 -2.02089 SLD 6 0.47764 0.47764
304 SLD 11 -1.9111 -1.9111 SLD 6 0.36094 0.36094
305 SLD 11 -1.85351 -1.85351 SLD 6 0.30042 0.30042
306 SLD 12 -1.80279 -1.80279 SLD 5 0.24597 0.24597
307 SLD 12 -1.76104 -1.76104 SLD 5 0.19938 0.19938
308 SLD 12 -1.72808 -1.72808 SLD 5 0.1612 0.1612
309 SLD 12 -1.70524 -1.70524 SLD 5 0.13342 0.13342
310 SLD 12 -1.68908 -1.68908 SLD 5 0.11208 0.11208
311 SLD 8 -1.67889 -1.67889 SLD 9 0.09572 0.09572
312 SLD 8 -1.67321 -1.67321 SLD 9 0.08288 0.08288
313 SLD 8 -1.66965 -1.66965 SLD 9 0.07279 0.07279
314 SLD 3 -2.06084 -2.06084 SLD 14 0.46196 0.46196
315 SLD 3 -1.96519 -1.96519 SLD 14 0.37332 0.37332
316 SLD 4 -1.87549 -1.87549 SLD 13 0.28966 0.28966
317 SLD 4 -1.79228 -1.79228 SLD 13 0.21104 0.21104
318 SLD 11 -2.12955 -2.12955 SLD 6 0.60171 0.60171
319 SLD 11 -2.08325 -2.08325 SLD 6 0.55145 0.55145
320 SLD 11 -2.02542 -2.02542 SLD 6 0.4887 0.4887
321 SLD 11 -1.97144 -1.97144 SLD 6 0.43046 0.43046
322 SLD 12 -1.9232 -1.9232 SLD 5 0.37825 0.37825
323 SLD 12 -1.88262 -1.88262 SLD 5 0.33369 0.33369
324 SLD 12 -1.85033 -1.85033 SLD 5 0.29707 0.29707
325 SLD 12 -1.82794 -1.82794 SLD 5 0.27021 0.27021
326 SLD 12 -1.81173 -1.81173 SLD 5 0.24931 0.24931
327 SLD 8 -1.80036 -1.80036 SLD 9 0.23298 0.23298
328 SLD 8 -1.79204 -1.79204 SLD 9 0.21962 0.21962
329 SLD 8 -1.78444 -1.78444 SLD 9 0.20819 0.20819
330 SLD 8 -1.77591 -1.77591 SLD 9 0.19814 0.19814