Sistemi di controllo direzionale: finalità, caratteristiche e opportunità
Accoppiatore direzionale - Intranet DEIBhome.deib.polimi.it/macchiar/SistemiRF/Lucidi/... ·...
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Accoppiatore direzionale
Rete4 porte
1 2
3 4
Un accoppiatore direzionale ideale è un giunzione a 4 bocche con• Adattamento alle porte quando sono chiuse sul carico di riferimento (cioè
S11=S22=S33=S44=0)• Due coppie di porte sono disaccoppiate (i relativi parametri di accoppiamento
Si,j sono nulli). Generalmente tali coppie sono (1,3) e (2,4) oppure (1,4) e (2,3)
Parametri caratteristiciSi assume che le porte disaccoppiate siano le (1-4) e (2-3). Quindi i parametri definiti a priori dalla matrice di Scatter sono:
S11=S22=S33=S44=0, S14=S41=S23=S32=0.
Le porte accoppiate in questo caso sono (1-2), (1-3), (3-4), (2-4). Si assegna ad una di tali coppie il parametro C (Accoppiamento):
C=|S13|2, CdB=-20 log(|S13|)
Se si assume che la giunzione sia priva di perdite e reciproca si dovràavere:
2 2 2 2 211 12 13 14 12 12
2 2 2 2 2 2 2 221 22 23 24 12 24 24 13
2 2 2 2 231 32 33 34 34 34 12
1 1 1
1 1
1 1 1
S S S S S C S C
S S S S S S S S C
S S S S C S S S C
Quindi, entrando alla porta 1 (2), la potenza si ripartisce tra le porte 3 e 2 (4 e 1) secondo i coefficienti C e (1-C). Nulla esce dalla porta 4 (3)
Ulteriori implicazioni dell’assenza di perdite
13 3412 24* *12 24 13 34 12 24 13 34
12 24 13 34
0
jjS S S S S S e S S e
Assegnando 12=34=0 e 13=±/2 risulta anche 24=±/2, quindi
S12=S34, S13=S24 La giunzione è simmetrica
Si può dimostrare che è sufficiente imporre l’adattamento alle 4 bocche in una giunzione priva di perdite per avere un accoppiatore direzionale
Parametri di accoppiatore realeIn un accoppiatore reale l’adattamento alle 4 porte non è mai perfetto, quindi viene specificato il Return Loss minimo alle porte nella banda di funzionamento.Il parametro di accoppiamento C, è genere riferito alla porta con accoppiamento più bassoVa poi considerato che alla porta disaccoppiata esce comunque della potenza. Per caratterizzare tale effetto si utilizza l’Isolamento I così definito:
I=Potenza dalla porta accoppiata/Potenza alla bocca disaccoppiata
Per l’accoppiatore visto nelle slide precedenti (assumendo che la porta con accoppiamento minore sia la 3):
2 213 14I S S
Per l’accoppiatore ideale I va all’infinito
Impieghi dell’accoppiatore (1)Misura del coefficiente di riflessione
CVi Vr
LLinea, Zc
13 24,
i L L r L L
r L LL
i LL
V V S j C V V V S j C V
V j C V VV Vj C V
121, 1 1C S C
V+
V-
LV
LV
LV V
1 2
3 4
Impieghi dell’accoppiatore (2)Divisore di potenza (C=3 dB)
C=3dB
Pin 1 2
3 4
Pout= Pin /2
Pout= Pin /2
Porte chiuse su carico di riferimento
2 1 12 1 2 1 3 1 13 1 3 11 1 1 1, 2 2 2 2
V V S V P P V V S V P P
Impieghi dell’accoppiatore (3)Sommatore di potenza (C=3 dB)
1 2
3 4
Pin/2
Pin/2
Pin
3 21 2 12 3 13
2 22 3 2
1
2 2
1 1 12 2 2 2 2 2 2
in inin
V VV V S V S j
V V P PV P
C=3dB
Vout11 2
3 4
VA
VB
Impieghi dell’accoppiatore (4)Somma e differenza di tensione (C=3 dB)
Porte chiuse su carico di riferimento
1 1 12 131 ,2out A B A BV V V S V S V V
12=13= 24=0 34=
0°
0° 0°
°Vout2
2 4 24 3412out A B A BV V V S V S V V
Impieghi dell’accoppiatore (5)Amplificatore Bilanciato
A
A
0°
90°
C=3 dB
90°
0°
Vin
Vout
Vin/2
jVin/2
2AVin
2AjVin
1a 2a
3a 4b
2b
3b
C=3 dB
Guadagno:2 3
2 34
2 , 2
2 2
b in b in
b b outout b in
in
V A V V j A VV V PV V j j A V A
P
Riflessione:
in
in
1 2 2 3
3 1 3 2
1
1
, 2 , 2 , 2 , 12 , 2 22
0
a in a in a in in a in
a in in a a a in in in in
ain
a
V V V A V V A V V j A V
V j A V V jV V A V A V
VV
Linee accoppiate TEM come accoppiatore direzionale
0 , ,= Z c p c dZ Z
Zcp, Zcd
L
1 2
3 4
Si è visto che per avere le quattro porte adattate deve risultare:
Tale condizione determina anchela porta disaccoppiata (4) :
1 4
2 3
0
0
S S
S S
14 1 2 3 41 04
S S S S S
L’accoppiamento C=(|S13|2)max si ottiene per L=/2 e risulta:
22 2
214 1 2 3 4 1 2max
max max
1 14 2
cp cd
cp cd
Z ZS S S S S S S
Z Z
Proprietà al variare della frequenzaL’adattamento e isolamento sono indipendenti dalla frequenza e pari rispettivamente a zero e infinito (linea TEM ideale senza perdite).L’accoppiamento varia con la frequenza con il seguente andamento:
max
max2max
, 1 (1 ) cot
cp cd
cp cd
Z ZCC CC Z Z
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 20
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
f/f0
C/C
max
Cmax=0.01-0.1
B0.5 dBPer Cmax<0.1 la variazione di C è praticamente indipendente da Cmax. Si noti che la banda entro cui C si riduce meno di 0.5 dBrispetto a Cmax risulta circa 44%
f0 è la frequenza per cui L=/2
Limiti praticiI limiti pratici riguardano soprattutto il valore max realizzabile di Cmax. Infatti al crescere dell’accoppiamento le linee si avvicinano sempre più fino a che non risulta più garantito l’isolamento tra i due conduttori. In pratica il valore piùelevato realizzabile con sufficiente affidabilità non supera 0.1 (CdB=10)
Esempio: Realizzare un accoppiatore in stripline con C=0.1 usando gli
andamento riportati in figura di al variare di
S (distanza tra le linee). Frequenza: 1 GHz
max 0, cp cdcp cd
cp cd
Z ZC Z Z Z
Z Z
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
Z0
46
48
50
52
54
56
58
0.1956549.93
Re(Eqn())Z0
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
Cmax
0
0.025
0.05
0.075
0.1
0.125
0.15
0.195650.1
Re(Eqn())Cmax
S (mm)S (mm)
Soluzione:Si cerca sul grafico di Cmax il valore della distanza tra le linee che determina il valore di 0.1: S=0.19565 mm. Per questo valore di S si trova sul grafico di Z0 il valore di 49.93 che rappresenta l’impedenza di riferimento richiesta.
10 mm11.18 mm 11.18 mm
0.19565 mmr=1
Nota1: In generale viene richiesto tra i requisiti del progetto anche il valore di Z0. In tal caso bisogna cercare la variare la larghezza delle linee fino a che il valore di Z0 trovato con la procedura indicata soddisfa quanto richiesto.
Nota2: Se l’accoppiatore è dimensionato per un valore di Z0 diverso da quello richiesto, si possono utilizzare delle reti di trasformazione per ottenere l’impedenza desiderata.
0 2
75 mm
LLc
L
Accoppiatori con linee quasi-TEMNel caso di linee accoppiate quasi-TEM (Microstrip) le velocità del modi pari e dispari non sono più esattamente coincidenti. Ciò non consentirebbe, a rigore, di applicare il modello sviluppato in precedenza per caratterizzare l’accoppiatore direzionale.In pratica, finchè la differenza tra le velocità non è troppo elevata, si può assumere una velocità media uguale per entrambi i modi e considerare le linee esattamente TEM. Però non si otterrà più adattamento e isolamento ideali a tutte le frequenze (vedi esempio)
800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200Frequency (MHz)
Microstrip Coupler
-40
-35
-30
-25
-20
-15
-10
-5
0
1000.3 MHz-35.83 dB
999.18 MHz-26.38 dB
1000.1 MHz-10.03 dB
S21
S31
S41
S11
1.575 mm
2 mm 2 mm
0.4037 mmr=2.33
0
, ,
0, ,
0.1 0.4037 mm
74.12
1.97, 1.71
1.84, 2
55.24 mm
cp cd
eff p eff d
eff medio eff medio
m S
Z Z Z
LLc
L
Accoppiatori con accoppiamenti concentratiPer realizzare accoppiatori con elevato accoppiamento (C<10 dB) si impiegano strutture con accoppiamenti concentrati. In tecnologia planare sono molto diffuse due tipi di tali accoppiatori, detti branch-line e rat-race.
Accoppiatore branch-line
Y’c,
Y’c,
Y’’ c
,
Y’’ c
, 1 2
3 4
Se si assume la porta 3 disaccoppiata e S11=0 risulta:
Autovalori di Y e S:
1 1 0 0
2 2 0 0
3 3 0 0
4 4 0 0
,
,
,
,
c c s s
c c d d
c c d d
c c s s
Y j Y Y S Y jB Y jB
Y j Y Y S Y jB Y jB
Y j Y Y S Y jB Y jB
Y j Y Y S Y jB Y jB
1 2 3 40, 0S S S S
2 2 202
0
1 con , s dc c s c c d c c
B B Y Y Y B Y Y B Y YY
Da cui si ottiene:
0 L=2 4
Quindi, essendo 12=-/2 14=. Il parametro bs dovrà quindi essere >1 per avere S14 negativo. Imponendo la condizione di accoppiamento (|S14|2=C) si può ricavare il conseguente valore di bs:
12 1 2 3 4 1 4 2
2
14 1 2 3 4 1 4 20
21 14 2 1
11 1 , 4 2 1
s
s
s ss
s
jbS S S S S S Sb
b BS S S S S S S bb Y
Vediamo le espressioni di S12 e S14:
La condizione di unitarietà di S comporta inoltre la seguente relazione sulle fasi di S13 ed S14:
12 14 2
2
14 20
1 1, 1 1
s c cs
s
b Y YCS C bb YC
Tenendo conto della prima condizione trovata ( 2 2 2
0 c cY Y Y ) si ricavanole espressioni finali di Y’c e Y’’c:
0 01 ,
11c cCY Y Y Y
CC
Accoppiatore branch-line con C=0.5 (3 dB)Gli accoppiatori con C=3 dB si indicano con il termine di ibridi.Per realizzare un ibrido di tipo branch-line le impedenze caratteristiche delle linee devono essere:
0 0 00.51 0.5 35.35 , 50 50 0.5c cZ Z Z Z Z
Limiti posti dalle realizzabilità pratica
Si verifica facilmente che al tendere di C a 0 Z’cZ0 e Z’’c∞. In pratica, già con C=0.1 (10 dB) si raggiunge un valore di Z’’c di difficile realizzazione (Z’’c =3Z0). Più comunemente, C è compreso tra 3 e 6 dB.
Comportamento al variare della frequenza
In questo caso sia l’adattamento che l’isolamento variano con la frequenza (il valore ideale si ottiene solo alla frequenza per cui le linee sono lunghe 0/4). Anche l’accoppiamento dipende da f (il max si ha ad f0). La banda per un dato valore di accoppiamento max cresce al diminuire di Cmax; in genere l’adattamento e l’isolamento variano in frequenza molto piùrapidamente dell’accoppiamento.
800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200Frequency (MHz)
Branch-line C=3dB
-50
-45
-40
-35
-30
-25
-20
-15
-10
-5
0
DB(|S(1,1)|)Schematic 1DB(|S(2,1)|)Schematic 1
DB(|S(3,1)|)Schematic 1DB(|S(4,1)|)Schematic 1
Adattamento
Isolamento
Accoppiamento
Accoppiatore rat-race
cY
cY
1 2
3 4
cY cY
0 4
0 4
0 4 03 4
P1P1
P2P2
P3P3
P4P4
1 solo asse di simmetria (orizzontale)
01 0 4 2
02 0
3 34 2
Calcolo dei parametri S (4x4) dalle due autoreti di ordine 2
Essendoci solo un asse di simmetria non è possibile ottenere gli elementi della matrice S dalle autoreti di ordine 1 come visto finora. Si introduce una nuova tecnica che fa riferimento a 2 autoreti di ordine 2 ricavabili considerando il solo piano di simmetria presente:
cY 1 2
cY cY
0 4
0 803 8
Piano magnetico
cY 1 2
cY cY
0 4
0 803 8
Piano magnetico
cY 1 2
cY cY
0 4
0 803 8
Piano elettrico
cY 1 2
cY cY
0 4
0 803 8
Piano elettrico
Autorete pariParametri S: S11p, S12p, S22p
Autorete dispari. Parametri S: S11d, S12d, S22d
Condizioni imposte dalla simmetria: S11=S33, S22=S44, S12=S34, S14=S23
11 12 13 14
12 22 14 24
13 14 11 12
14 24 12 22
S S S SS S S SS S S SS S S S
A B
B A
S SS
S SMatrice S complessiva:
Quindi gli elementi della matrice S risultano:
11 33 11 11 22 44 22 22
13 11 11 24 22 22
12 34 12 12 23 14 12 12
1 1, 2 2
1 1, 2 2
1 1, 2 2
p d p d
p d p d
p d p d
S S S S S S S S
S S S S S S
S S S S S S S S
Possiamo estendere i risultati ottenuti per le reti a due porte simmetriche alla matrice S partizionata. Dette Sp ed Sd le matrici (2x2) delle autoreti pari e dispari si avrà quindi:
11 11 12 12
12 12 22 22
11 11 12 12
12 12 22 22
1 12 2
1 12 2
p d p d
p d p d
p d p d
p d p d
S S S SS S S S
S S S SS S S S
A p d
B p d
S S + S
S S S
Matrici Sp ed Sd dell’accoppiatore rat-race
cY 1 2
cY cY
0 4
0 803 8
Piano magnetico
cY 1 2
cY cY
0 4
0 803 8
Piano magnetico
0Yc
JYcjY cjY 0Y
cY 1 2
cY cY
0 4
0 803 8
Piano elettrico
cY 1 2
cY cY
0 4
0 803 8
Piano elettrico
0Yc
JYcjY cjY 0Y
0 01 2
0 0
1 211 0 12 0 22 0
1 2
1 1, 1 11 1
, , 1 1
c cp p
c c
p pp c p c p c
p p
jY Y jY Yy yjY Y jY Yy y
S jY Y S jY Y S jY Yy y
11 22 0 12 12 0 22 11 0, , d p c d p c d p cS S jY Y S S jY Y S S jY Y
Rete pari
Rete dispari
Matrice S:
11 33 11 11 22 44 22 22
13 11 11 0 24 22 22 0
12 34 12 12 0 23 14 12 12
1 10, 02 2
1 1, 2 2
1 1, 02 2
p d p d
p d c p d c
p d c p d
S S S S S S S S
S S S jY Y S S S jY Y
S S S S jY Y S S S S
Quindi si ha un accoppiatore con porte 2-3 e 1-4 disaccoppiate.Assegnando l’accoppiamento C alle porte 13:
13 0 24 0 12 34 0, , 1c c cS jY Y j C S jY Y j C S S jY Y j C
Le equazioni di progetto sono quindi:
0 01 , c cY Y C Y Y C
Nel caso di C=0.5 (3dB), si ottiene (assumendo Z0=1/Y0=50):
0 0 0 070.707 , 70.7071 0.5 0.5c cZ Z Z ZZ Z
C C
Comportamento del rat-race al variare di f
0.8 0.85 0.9 0.95 1 1.05 1.1 1.15 1.2Frequency (GHz)
Rat-race C=3dB
-50
-45
-40
-35
-30
-25
-20
-15
-10
-5
0
DB(|S(1,2)|)RatRace
DB(|S(1,4)|)RatRace
DB(|S(1,3)|)RatRace
DB(|S(1,1)|)RatRace
Accoppiamento
Adattamento
Isolamento
• La banda è maggiore di quella del branch-line• Al diminuire dell’accoppiamento la banda aumenta• La realizzabilità pratica limita il range di accoppiamenti tra 3 e 8 dB circa