A1.1) RELAZIONE GENERALE ILLUSTRATIVA - Comune di … · è assunta una categoria del sottosuolo di...

COMUNE DI POMARANCE

RIQUALIFICAZIONE AREA DELLA ROTONDA A MONTECERBOLI

PROGETTO ESECUTIVO OPERE STRUTTURALI FABBRICATO IN LEGNO

Relazione di calcolo A1

A1.1) RELAZIONE GENERALE ILLUSTRATIVA

Trattasi della costruzione di un fabbricato ad uso Bar e servizi annessi. La struttura di forma allungata è ad un piano con altezza utile interna di 3,0 ml circa; nel lato posteriore a monte per buona parte della lunghezza è presente un piccolo corpo ad uso magazzino e servizi con solaio che si inserisce nel corpo principale.La struttura in elevazione sarà realizzata interamente in legno con il sistema platform costituito da telai in montanti e traversi in legno collegati tra loro sulle due facce da pannelli in OSB/3 .Le connessioni sono realizzate con chiodi /viti specifiche ed inserti metallici tipici di questo sistema costruttivo-(Hold -down,squadrette a taglio...) Le fondazioni sono a trave rovescia collegate tra loro e portanti un solaio in predalle dal quale partono cordoli rialzati per costituire il piano di appoggio dei telai in legno:In una zona di portico vi sono pilastri in legno con travi di copertura .Il tutto come evidenziato nei disegni e negli elaborati di progetto.

Località Comune di Pomarance (PI)Hs.l.m. = 370.0 m

Tipologia di struttura Struttura di tipo Platform Frame con copertura ad una falda

Struttura portanteLa struttura, estesa su di una superficie in pianta verrà calcolata considerando sismoresistenti le pareti Le pareti esterne saranno quindi realizzate con una struttura lignea costituita da montanti in legno di sezione minima mm.60x120, posti ad un interasse pari a cm. 62,5e completati da un corrente inferiore ed un corrente superiore, di uguale sezione, inchiodati ai montanti così da costituire uno scheletro in legno all'interno del quale viene inserito uno strato di isolamento. In punti singolari e per le pareti piu' sollecitate la sezione dei montanti sarà maggiorata Sui lati dell'intelaiatura viene poi inchiodato il rivestimento portante con spessore pari a mm.15 così da assicurare la controventatura delle pareti e dei solai.L’intervento sarà infine completato dalla copertura realizzata con correnti di sezione cm.12x22 per luce massima di circa 5,0 ml ad interasse 62,5cm con interposto un pacchetto di isolamento con

PROGETTO ESECUTIVO RIQUALIFICAZIONE AREA DELLA ROTONDA A MONTECERBOLI

COMUNE DI POMARANCEOPERE STRUTTURALI

RELAZIONE DI CALCOLO

inchiodato sia all’estradosso che all’intradosso una pannellatura in OSB. Al di sopra il pacchetto di copertura.

Allo scopo di costruire un meccanismo statico di un sol pezzo e affinché sia trascurabile l'indebolimento prodotto dalle giunzioni, ove necessario, le parti strutturali sono saldamente collegate tra di loro mediante idonei angolari e piastre metalliche.Si otterrà così un perfetto collegamento tra le varie parti della struttura che soddisferà pienamente la normativa antisismica vigente.

2) NORMATIVA DI RIFERIMENTOD.M. del 14.01.2008

Stati limite;Azioni sulle costruzioni;Costruzioni civili ed industriali – Costruzioni di legno;Progettazioni per azioni sismiche – Requisiti nei confronti degli stati limite;

Criteri generali di progettazione e modellazione;Costruzioni di legno;

Allegati;• CIRCOLARE 2 febbraio 2009, n. 617 - Istruzioni per l'applicazione delle 'Nuove norme

tecniche per le costruzioni' di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008. (GU n. 47 del 26-2-2009 - Suppl. Ordinario n.27);

• Eurocodice 1 – Basi di calcolo ed azioni sulle strutture;

• Eurocodice 3 – Progettazione delle strutture in acciaio;

• Eurocodice 5 – Progettazione delle strutture in legno

Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici;

1. Eurocodice 8 – Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture;

.

Il presente documento, nell' ambito del progetto esecutivo, descrive i carichi di progetto, i metodi di calcolo e di verifica degli interventi sulle strutture con riferimento al fabbricato in oggetto:I carichi in gioco sono carichi verticali e carichi orizzontali dovuti all'azione sismica e/o al vento.La ripartizione, in particolare, viene condotta sui carichi verticali secondo il metodo delle superfici di influenza dei singoli setti, mentre sulle azioni orizzontali, in maniera proporzionale alla rigidezza a taglio dei setti di controvento: sono infatti questi ad essere interessati a questa ripartizione.




Relativamente all’ipotesi di assumere in fase di calcolo l'orizzontamento infinitamente rigido, ciò è stato possibile, grazie alla presenza di un cordolo continuo, in grado di assorbire le azioni di trazione che si sviluppano quando questo viene caricato da azioni orizzontali, e da una adeguata continuità agli angoli realizzata attraverso il collegamento con pannelli rigidi che lo rivestono.La valutazione delle sollecitazioni agenti sulla struttura per effetto del peso proprio e delle altre azioni dovute ai carichi permanenti ed accidentali che la interessano, è stata eseguita mediante i metodi classici derivanti dalla Scienza delle Costruzioni.Più precisamente, sono state ritenute valide le ipotesi di base della teoria tecnica della trave per quanto riguarda gli elementi prismatici (travi e pilastri) che costituiscono i telai e gli orizzontamenti. Il presente edificio, inoltre, che rientra secondo il citato Decreto nella II classe d’uso (Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, Cu=1), verrà calcolato considerando una pericolosità sismica come fornita dall’Allegato B delle suddette norme (Tabella dei parametri che definiscono l’azione sismica) nota la posizione del Comune all’interno del reticolo di riferimento oltreché il periodo di ritorno TR da considerare.Con l'entrata in vigore del D.M. 14 gennaio 2008, infatti, la stima della pericolosità sismica, intesa come accelerazione massima orizzontale su suolo rigido (Vs30>800 m/s), viene definita mediante un approccio "sito dipendente" e non più tramite un criterio "zona dipendente"; Per quanto riguarda il fattore di struttura si è poi considerata una classe di duttilità media con un coefficiente di struttura q=3.0, in virtù dell'importante contributo dei pannelli di rivestimento connessi meccanicamente alla struttura, mentre, relativamente al terreno dove poggia la struttura si è assunta una categoria del sottosuolo di tipo “A” (Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi).Le combinazioni di azioni agenti sulla struttura (Fd=azioni di calcolo) e la capacità resistente degli elementi strutturali (fd=resistenza di calcolo) sono definite dalla normativa in funzione del metodo di calcolo usato nelle verifiche.

Nel caso in questione si fa riferimento al metodo semiprobabilistico agli stati limite.In particolare l’esame strutturale viene effettuato per gli stati limiti ultimi SLU e di esercizio SLE.




1). ANALISI DEI CARICHILa normativa fondamentale a cui far riferimento per la preventiva determinazione dei carichi è il Decreto del Ministero delle Infrastrutture 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008, n.29 ,s.o.n. 30): ”Nuove norme tecniche per le costruzioni”. Laddove la norma fa riferimento a “dati suffragati” non presenti nel nuovo testo sono state utilizzate le “Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008” (Supplemento ordinario n.27 alla G.U. serie generale n.47).

Copertura

La struttura del tetto è stata progettata con un sistema a cassettoni, formato da travi 12x20 ca, chiuse da pannelli in OSB, con isolante in lana di roccia (d=70kg/mc) inserito tra i travetti ad interasse massimo 0,62ml .Per la parte centrale in prossimità dell'asse di simmetria le travi ,anche in funzione delle aperture in copertura potranno avere interasse minore.

In particolare si è andati a considerare nel progetto la soluzione della copertura con maggior caricoche naturalmente copre anche quella della soluzione piu' leggera come da progetto ultimo architettonico :

1.1)Pacchetto di copertura: in KN/mq

- peso proprio struttura legno 0. 50

− tetto verde estensivo (stimato) 2.15

− pendenza alleggerita (ca 10 cm) 0. 60

− controsoffitto 0. 15

--------------------------------------------------------

− 3.40

Totale Carichi Permanenti CoperturaPacchetto di copertura: in KN/mq-

1.2)Pacchetto di solaio piano terra: in KN/mq

- peso proprio struttura 3. 50

permanenti definiti 2.20

− ------------------------------------------

5,70

3,4




1.3)Pareti esterne portanti: in KN/mq- peso proprio struttura 0.35

rivestimento interno ed esterno 0.35

− ------------------------------------------

0,70

1.4)Carichi e Sovraccarichi:

Sovraccarichi variabiliSi riporta qui di seguito la Tabella 3.1.II “Valori dei carichi d'esercizio per le diverse categorie di edifici” del D.M. 14 gennaio 2008.

Cat. Ambienti qk

[kN/m2]Qk

[kN]Hk

[kN/m]

AAmbienti ad uso residenzialeSono compresi in questa categoria i locali di abitazione e relativi servizi, gli alberghi. (ad esclusione delle aree suscettibili di affollamento)

2,00 2,00 1,00

BUfficiCat. B1 Uffici non aperti al pubblicoCat. B2 Uffici aperti al pubblico

2,003,00

2,002,00

1,001,00

C

Ambienti suscettibili di affollamentoCat. C1 Ospedali, ristoranti, caffè, banche, scuoleCat. C2 Balconi, ballatoi e scale comuni, sale convegni, cinema, teatri, chiese, tribune con posti fissiCat. C3 Ambienti privi di ostacoli per il libero movimento delle persone, quali musei, sale per esposizioni, stazioni ferroviarie, sale da ballo, palestre, tribune libere, edifici per eventi pubblici, sale da concerto, palazzetti per lo sport e relaive tribune.

3,004,00

5,00

2,004,00

5,00

1,002,00

3,00

DAmbienti ad uso commercialeCat. D1 NegoziCat. D2 Centri commerciali, mercati, grandi magazzini, librerie...

4,005,00

4,005,00

2,002,00

E

Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industrialeCat. E1 Biblioteche, archivi, magazzini, depositi, laboratori manifatturieriCat. E2 Ambienti ad uso industriale, da valutarsi caso per caso

≥ 6,00

-

6,00

-

1,00*

-

F-G

Rimesse e parcheggiCat. F Rimesse e parcheggi per il transito di automezzi di peso a pieno carico fino a 30 kNCat.G Rimesse e parcheggi per transito di automezzi di peso a pieno carico superiore a 30 kN: da valutarsi caso per caso

2,50

-

2 x 10,00

-

1,00**

-

H

Coperture e sottotettiCat. H1 Coperture e sottotetti accessibili per sola manutenzioneCat. H2 Coperture praticabiliCat. H3 Coperture speciali (impianti, eliporti, altri) da valutarsi caso per caso

0,50

***-

1,20

***-

1,00

***-

* non comprende le azioni orizzontali eventualmente esercitate dai materiali immagazzinati** per i soli parapetti o partizioni nelle zone pedonali. Le azioni sulle barriere esercitate dagli automezzi dovranno essere valutate caso per caso.*** secondo categoria di appartenenza

Tabella 3.1. – Valori dei carichi d'esercizio per le diverse categorie di edifici

Si è andato ad assumere quale sovraccarico variabile:PROGETTO ESECUTIVO

RIQUALIFICAZIONE AREA DELLA ROTONDA A MONTECERBOLICOMUNE DI POMARANCE

OPERE STRUTTURALIRELAZIONE DI CALCOLO

• per coperture accessibili per sola manutenzione, quello relativo alla categoria H1.

Pressione del ventoL’azione di pressione del vento può essere determinata secondo quanto previsto dalla normativa come di seguito riportato:

dpeb CCCqp ⋅⋅⋅=

qb è la pressione cinetica di riferimentoCe è il coefficiente di esposizioneCp è il coefficiente di forma o aerodinamicoCd è il coefficiente dinamico

Poiché la struttura dovrà essere realizzata nella regione Toscana (Zona 3) a quota 330 m s.l.m., e quindi inferiore a 500 m s.l.m. (categoria III) e in classe di rugosità del terreno 'B' si ottiene: a0= 500 m. kr= 0.20 ka= 0.020

zmin= 5 m. z0= 0.10 m.

vb,0= 27.00 m/s per aS≤ a0

Per cui, essendo:ρ=1.25 kg/m3 (densità dell'aria)

=0.455 kN/m2

Il valore del coefficiente esposizione Ce per z(2.90m)≤ zmin(5m) è assunto pari a: Ce(z)=Ce(zmin)=1.707

Per il coefficiente di forma Cp (funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del suo orientamento rispetto al vento) il suo valore può essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione; pertanto si ritiene opportuno rifarsi alle ‘Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008’, che suggeriscono la ripartizione delle forze suddette tra pareti sopravento e sottovento, secondo lo schema esemplificativo a lato.La struttura in oggetto può essere considerata come avente pareti con aperture di superficie <33% di quella totale, la pressione cinetica del vento sulla struttura risulterà essere:per gli elementi sopravento p1 = 0,455x1,707x1,0x1 = 0,776 kN/m2

per gli elementi sottovento p2 = 0,455x1,707x0,2x1 = 0,155 kN/m2




Azione radente pf= qbxcex cf =0,455x1,707x0,02=0,015kN/mq

Carico da neveIl carico della neve sulla copertura è valutato con:

teskis CCqq ⋅⋅⋅= µdove:

qs è il carico neve sulla copertura; mi è il coefficiente di forma della copertura; qsk è il valore caratteristico di riferimento del carico

neve al suolo; Ce è il coefficiente di esposizione; Ct è il coefficiente termico.

Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di esposizione, considerata la variabilità delle precipitazioni nevose da zona a zona.In mancanza di adeguate indagini statistiche, che tengano

conto sia dell’altezza del manto nevoso che della sua densità, il carico di riferimento neve al suolo, per località poste a quota inferiore a 1500 m s.l.m. sarà dato da valori non inferiori a quelli forniti dalla mappa delle ' Zone di carico da neve '.La costruzione oggetto della relazione si trova in:Zona III ad una altitudine aS=370 m s.l.m., pertanto procederemo al calcolo del carico di neve al suolo per aS>200 m:qsk= 0,82 kN/m2

Il coefficiente di esposizione per classe di topografia 'Normale: aree in cui non è presente una significativa rimozione di neve sulla costruzione prodotta dal vento, a causa del terreno, altre costruzioni o alberi': Ce = 1;Il coefficiente termico in assenza di uno specifico e documentato studio, deve essere utilizzato: Ct

= 1;I valori del coefficiente di forma riportati nella sottostante tabella si riferiscono alle coperture ad una o due falde:

Nella copertura in esame:




Coefficiente di forma 0≤α≤30° 30°≤α≤60° α≥60°

μ1 0,8 0,8∙(60- α)/30 0,0

α = 1.0° m1= 0.80per cui:Qs= 0,65 kN/mq

Il carico totale sulla copertura viene dalla combinazione del carico della neve con il sovraccarico accidentale di manutenzione; combinazione fondamentale piu' sfavorevole 0,50 + 0,50(ψ02)x 0,65=0,82

Per il solaio di piano terra si assume un sovraccarico di 3,0 KN/mq per la zona bar e 6,00 kN /mq per il magazzino 2) VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA E MODELLO STRUTTURALE

Il modello strutturale prevede i setti resistenti come elementi bidimensionali di rigidezza equivalente ai pannelli OSB ,le travi di piano in legno come travi semplicemente appoggiate. I solai definiscono un piano rigido e sono considerati come semplicemente appoggiati.I pilastri della parte a porticato sono modellati come vincolati a cerniera .La struttura come elemento spaziale è verificata insieme alle fondazioni che sono travi vincolate su suolo elastico.Il calcolo eseguito è fatto con il programma Modest della Tecnisoft di Prato vers 7.27 con solutore Xfinest della Harpaceas; il calcolo è fatto in regime dinamico sotto le azioni del sisma secondo le combinazioni di legge ed in alternativa al sisma sotto le azioni del vento nelle due direzioni principali con i due segni.

Le cce sono oltre ai carichi permanenti ed agli accidentali ,i carichi aggiuntivi permanenti, il vento

nelle due direzioni nei due versi .Il fascicolo di calcolo completo è riportato in allegato 1

3) VERIFICHE SU PARETI A DIAFRAMMA

Di seguito verrà illustrato il procedimento di calcolo adottato per la resistenza caratteristica a compressione della parete a diaframma, tenendo conto della teoria del secondo ordine. I calcoli di seguito riportati si riferiscono ad una parete portante, con telaio di spessore 120 mm. Ulteriori dati geometrici vengono riportati in tabella. In seguito tramite gli opportuni coefficienti si passa dalla resistenza caratteristica a quella di progetto, in funzione della combinazione di carico considerata

3.1) Determinazione della resistenza caratteristica La resistenza caratteristica delle pareti per carichi verticali è data dalla minore delle seguenti resistenze:

● Resistenza all’instabilità nel piano della parete delle ossature interne. Tale verifica viene omessa per la presenza del rivestimento con pannelli in OSB/3 su ambo i lati che costituiscono un ritegno tale da impedire l’instabilità delle ossature interne nel piano della parete.Per una parete di 1,25 costituita da n°2 montanti sez 60x120mm ad i=62,5 cm● Resistenza all’instabilità fuori dal piano della parete delle ossature interne:




87,024601202,0,1,, ⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅= ckckc kfhbnR = 300,67 kN87,0=ck coefficiente riduttivo di tensione per instabilità a carico di punta (≤ 1)

● Resistenza a compressione ortogonale alla fibratura per l’ossatura di base:=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅= 25,15,260120290,,90,2,, ckckc kfhbnR 45 kN

=90,ck 1,25 coefficiente amplificativo della resistenza di calcolo per legno massiccio

Quindi la resistenza caratteristica delle pareti per carichi verticali è pari a:== ),,min( 3,,2,,1,,, kckckckc RRRR 45 kN

E’ importante sottolineare che in quest’analisi è stato trascurato il contributo di resistenza a compressione fornito dai pannelli in OSB/3. Nella realtà infatti, tramite le cambrette, parte del carico di compressione sul telaio in legno viene trasmesso ai pannelli in OSB/3. La verifica condotta è quindi a favore di sicurezza.

Dati geometrici di un elemento base costituente la parete (muri tipo 1):Lunghezza dell’elemento base li= 1,25 mAltezza dell’elemento base (=altezza parete) hi= 3,06 mInterasse tra le ossature ar≤ 0,625 mnumero di appoggi per ogni elemento base n= 2 -Sezione ossatura inferiore (bxh) 60x120 mmSezione ossatura di sommità (bxh) 60x120 mmSezione ossatura interna e di bordo (bxh) 60x120 mmSpessore lastre in OSB/3 t= 15,0 mm

Determinazione della resistenza di progetto

Il coefficiente di sicurezza sul materiale per il legno massiccio per le combinazioni fondamentali è pari a =mγ 1,5.Gli elementi parete, poiché sempre protetti, sono da considerarsi in classe di servizio 1.Vengono individuate due combinazioni di carico fondamentali per i carichi verticali.

2. Presenza unicamente di carichi permanenti . Ne risulta quindi: 1.1) Muri tipo 1

=modk 0,6

Resistenza di calcolo di progetto: =⋅=⋅

=50.1

456,0,mod,

m

kcdc

RkR

γ 18,00 kN > 14,30 kN

verificataMuro piu' caricato (M114) ; vale per tutti i muri escluso quelli sotto indicati

1.2) Muri tipo 2 Per questi muri che sono quelli piu' caricati sotto i carichi verticali (M101-102-105-115) si prevede ,a parità delle altre caratteristiche costruttive,l'uso di montanti min 100x120mm ad

interasse di 62,5 cm ● Resistenza a compressione ortogonale alla fibratura per l’ossatura di base:

=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅= 25,15,2100120290,,90,2,, ckckc kfhbnR 75 kN=90,ck 1,25 coefficiente amplificativo della resistenza di calcolo per legno massiccio




=modk 0,6


=50.1

756,0,mod,

m

kcdc

RkR

γ 30,00 kN > 23,41 kN

verificataMuro piu' caricato (M101) ;

3. Presenza di carichi permanenti e variabili. I carichi variabili sono la neve (sotto i 1000 m di quota) e sono da considerarsi carichi di durata breve. Ne risulta quindi: 2,1) Muri tipo 1

=modk 0,90


=50,1

459,0,mod,

m

kcdc

RkR

γ 27,00 kN > 18,45 kN

verificataMuro piu' caricato (M114) ; vale per tutti i muri escluso quelli sotto indicati

2,2) Muri tipo 2 (vale quanto sopra riportato per la resistenza e la geometria) Per questi muri che sono quelli piu' caricati sotto i carichi verticali (M101-102-105-115)

si prevede ,a parità delle altre caratteristiche costruttive,l'uso di montanti 100x120mm ad interasse di 62,5 cm

=modk 0,90


=50,1

759,0,mod,

m

kcdc

RkR

γ 45,00 kN > 33,85 kN

verificataMuro piu' caricato (M115) ; nb : in corrispondenza di punti singolari (aperture,appoggio di travi loggiato,attacchi struttura vele) sono previsti rinforzi con doppio montante o con pilastri in lamellare ;

4. VERIFICHE SU TRAVI DI COPERTURACome specificato in precedenza le travi vengono verificate sulla base delle indicazioni e prescrizioni fornite dal D.M.14 gennaio 2008.Al fine delle verifiche di resistenza le tensioni interne si possono calcolare nell'ipotesi di conservazione delle sezioni piane e di una relazione lineare tra tensioni e deformazioni fino alla rottura.Gli elementi strutturali in legno, inoltre, non fanno parte delle membrature ai quali è affidata la funzione portante verticale e la resistenza alle azioni sismiche orizzontali; sono quindi "portati" dalla struttura principale portante (pareti platform frame), alla quale le travi sono collegate isostaticamente con vincoli a cerniera. Ne consegue che lo schema statico della struttura è quello di travi isostatiche in appoggio; il calcolo delle medesime è stato condotto per singoli elementi in appoggio-appoggio.




Di seguito sono descritti i dati geometrici e non del modello fisico-matematico utilizzato per il calcolo strutturale.VALORI DI PROGETTO:Note le caratteristichemeccaniche di progetto, i valori da impiegare in fase di calcolo saranno dati una volta assunte:

CLASSI DI SERVIZIO

Classe di servizio 1 E' caratterizzata da un'umidità del materiale in equilibrio con l'ambiente a una temperatura di 20°Ce un'umidità relativa dell'aria circostante che non superi il 65%, se non per poche settimane all'anno.

Classe di servizio 2 E' caratterizzata da un'umidità del materiale in equilibrio con l'ambiente a una temperatura di 20°C e un'umidità relativa dell'aria circostante che superi l' 85% solo per poche settimane all'anno.

Classe di servizio 3 E' caratterizzata da un'umidità più elevata di quella della classe di servizio 2.

VALORI DI CALCOLO DELLE RESISTENZE

Il valore di calcolo Xd di una proprietà del legno si calcola mediante la relazione:

Xd=KmodXK/γM

XK valore caratteristico della proprietà del legnoγMcoeff. parziale di sicurezzaKmodcoeff. di correzione, funzione della durata del carico e dell’umidità

Stati limite ultimi γM

-combinazioni fondamentali

legno massiccio 1,50

legno lamellare incollato 1,45

pannelli di particelle o di fibre 1,50

compensato, pannelli di scaglie orientate 1,40

unioni 1,50

-combinazioni eccezionali 1,00

Materiale Riferimento Classe di servizio

Classe di durata del carico

Permanente Lunga Media Breve Istantanea

Legno massiccioLegno lamellare incollato

EN 14081-1EN 14080

1 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00

2 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00

3 0,50 0,55 0,65 0,70 0,90

Avremo pertanto:Kmod = 0,80 (classe di servizio 1, condizione di carico di media durata);γm = 1,50 (stato limite ultimo, combinazione di carico fondamentale);

Le principali formule impiegate in fase di calcolo saranno:Momento di Inerzia:




fm,d = m

kmfk

γ,

mod × ft,0,d = m

ktfk

γ,0,

mod ×

fc,0,d = m

kcfk

γ,0,

mod × fc,90,d = m

kcfk

γ,90,

mod ×

fv,d = m

kvfk

γ,

mod ×

12

3HBJ x×=

12

3 xHBJ y =

Momento Resistente:

6

2HBWx×=

6

2 HBWy×=

Stati limite ultimiCarico distribuito di progetto:

( )kqKgd QGiq 1γγ +×=Le sollecitazioni sanno date:

x

xddxm W

M _,, =σ

y

yddym W

M _,, =σ

M

kmdm

fkf

γ,

mod, ×=

dm

dymm

dm

dxm

fk

f ,

,,

,

,, σσ×+ ≤ 1,0 → VERIFICATO km = 0,70 per sezioni rettangolari

dm

dym

dm

dxmm ff

k,

,,

,

,, σσ+× ≤ 1,0 → VERIFICATO km = 0,70 per sezioni rettangolari

hbT xd

xd ××= _

_ 50,1τhb

T ydyd ×

×= __ 50,1τ

ydxdd _2

_2 τττ +=

M

kvdv

fkf

γ,

mod, ×=

dv

d

f ,

τ≤ 1,0 → VERIFICATO

Stati limite di esercizioCarichi distribuiti di progetto:- carico di progetto azione rara: ( )Kkd QGiq 1+×=- carico di progetto azione frequente: ( )Kkd QGiq 11,1Ψ+×=

- carico di progetto azione quasi permanente: ( )Kkd QGiq 11,2Ψ+×=Deformazioni istantanee:

IElqu d

××

×=4

3845

uinst_r,T Combinazione rarauinst_f,T Combinazione frequenteuinst_qp,T Combinazione quasi permanenteDeformazioni finali:

defTqpinstTrinstfin kuuu ×+= ,_,_ <150

l→ VERIFICATO kdef = 0,60

TRAVI DI SOLAIO DI COPERTURADati




Classi di resistenza dei materialiLegno travi: GL24h

Dati trave in legnoSezione rettangolare base B = 12.0 cm altezza H = 20.0 cm (sezione ipotizzata)z area sezione = 240.0 cm2 modulo di resistenza asse forte Wx-x = 800.0 cm3 modulo di inerzia asse forte Jx-x = 8000.0 cm4

Dati schema strutturaleLunghezza trave = 480.0 cmNella parte centrale sull'asse di simmetria lo spartito delle travi sarà ravvicinato anche per compensare la presenza delle aperture.

Dati carichi

Carichi permanenti = 340.,0 daN/mqCarichi accidentali = 82.0 daN/mq per SLU e per SLE combinazione caratteristica Carichi accidentali = 0 per combinazione quasi permanente

Risultati per combinazione fondamentale

Sollecitazioni massime: Momento flettente = 100300. daNcmTaglio : 840 daNAzione assiale = 0.0 daN

Sforzi massimi: Tensione longitudinale = 125,0 daN/cmqTensione tangenziale = 5.2 5 daN/cmq

Verifiche per sforzi massimi: Verifica tensione longitudinale = 0.947 <= 1 VerificatoVerifica tensione tangenziale = 0.354 <= 1 Verificato

Spostamenti: Freccia istantanea (R) = - 2,06 cm = L/233 essendo la freccia >1/300 si adotta sezione 12x22 con che la freccia =1,54 =L/311Freccia a tempo infinito (R) = 2,30 =L/208

ALTRE TRAVI PORTANTI IL SOLAIO DI COPERTURA




Dati trave 101


Dati trave in legnoSezione rettangolare base B = 12.0 cm altezza H = 24.0 cm (sezione ipotizzata) area sezione = 288.0 cm2 modulo di resistenza asse forte Wx-x = 1152.0 cm3 modulo di inerzia asse forte Jx-x = 13824.0 cm4

Dati schema strutturaleLunghezza trave = 280.0 cm

Dati carichi



Sollecitazioni massime: Momento flettente = 121400. daNcmTaglio : 1938 daN

Sforzi massimi: Tensione longitudinale = 105,0 daN/cmqTensione tangenziale = 10,09 daN/cmq


Spostamenti: Freccia istantanea (R) = - 0,45 cm = << L/300 Freccia a tempo infinito (R) = 0,58<<1/150




Dati trave 108


Dati trave in legnoSezione rettangolare base B = 12.0 cm altezza H = 12.0 cm (sezione ipotizzata) area sezione = 144 cm2 modulo di resistenza asse forte Wx-x = 288.0 cm3 modulo di inerzia asse forte Jx-x = 1728.0 cm4

Dati schema strutturaleLunghezza trave = 150.0 cm

Dati carichi



Sollecitazioni massime: Momento flettente = 350.0 daNcmTaglio : 940 daN

Sforzi massimi: Tensione longitudinale = 121,0 daN/cmqTensione tangenziale = 9,79 daN/cmq


Spostamenti: Freccia istantanea (R) = - 0,30 cm = < L/300 Freccia a tempo infinito (R) = 0,40<1/150




5. ANALISI ALLE AZIONI ORIZZONTALIL’analisi dell’edificio alle azioni orizzontali verrà effettuata andando a distribuire le forze orizzontali fra le diverse strutture di controvento, ed assumendo che gli impalcati siano rigidi.Tutti i componenti delle pareti resistenti alle azioni orizzontali, saranno adeguatamente collegati in modo da garantire il comportamento unitario della struttura. A livello della copertura sarà prevista la presenza di un cordolo continuo intorno tutto il suo perimetro così da poter assorbire tutte le azioni di trazione che si sviluppano quando questo, considerato rigido nel proprio piano, viene caricato da azioni orizzontali, e la necessaria continuità agli angoli può essere assicurata mediante il collegamento con i pannelli di OSB che rivestono l’orizzontamento.

Sarà infine posta anche la dovuta attenzione alla connessione della sovrastruttura in legno alle sottostanti opere in cemento armato sia al fine di evitare il sollevamento, che lo slittamento.

5.1 ANALISI SISMICAIl calcolo del fabbricato in oggetto nei confronti della sollecitazione sismica è stato condotto con analisi dinamica considerando il piano rigido (metodo Master Slave).

Dati struttura- Zona sismica: zona 2- Sito di costruzione: montecerboli -pomarance Pisa LON. 10.88150 LAT. 43.24620 Contenuto tra ID reticolo: 22273 22495 22272 22494

Simbologia

TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo




SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco TR = Periodo di ritorno Ag = Accelerazione orizzontale massima al sito FO = Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale TC* = Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontaleTCC TR Ag FO TC*------------------------SLO 30 0.0434 2.49 0.22SLD 50 0.0556 2.50 0.24SLV 475 0.1384 2.47 0.27

- Tipo di opera: Opera ordinaria- Vita nominale VN : 50.00- Classe d'uso: Classe II- SL Esercizio: SLO-Pvr 81.00, SLD-Pvr 63.00- SL Ultimi: SLV-Pvr 10.00, SLC-Pvr no- Classe di duttilità: Classe B- Quota di riferimento: 0.00 <m>- Altezza della struttura: 3.33 <m>- Numero piani edificio: 2- Coefficiente q: 0.00- Edificio regolare in altezza: si− Edificio regolare in pianta: no−

Dati di piano

Simbologia

Imp. = Numero dell'impalcato Lx = Dimensione del piano in dir. XLy = Dimensione del piano in dir. YEx = Eccentricità in dir. X Ey = Eccentricità in dir. Y Ea = Eccentricità complessiva




Imp. Lx Ly Ex Ey Ea <m> <m> <m> <m> <m>------------------------------ 1 13.52 2.47 0.68 0.12 0.69 2 21.91 6.16 1.10 0.31 1.14

Dati di calcolo- Categoria del suolo di fondazione: A- Tipologia edificio: legno a pannelli o reticolari in classe A (qo=3,0)Coeff. C1 0.05Periodo T1 0.12325Coeff. l SLO 1.00Coeff. l SLD 1.00Coeff. l SLV 1.00Rapporto di sovraresistenza (au /a1 ) -- Valore di riferimento del fattore di struttura (q0 ) 3.00Fattore riduttivo (Kw ) 1.00Fattore di struttura (q) 3.00

- Categoria topografica: T2 - Pendii con inclinazione media i > 15°- Coeff. amplificazione topografica: 1.20- Fattore di struttura per sisma verticale (qv): 1.50- Modi da calcolare: 6- Modi da considerare: tali da movimentare una percentuale di massa pari a 85.00%- Trascura modi con massa movimentata minore di: no

- Smorzamento spettro: 5.00

- Angolo di ingresso del sisma: 0.00 <grad>




5.2 Resistenza di progetto a taglio della parete a diaframmaLe pareti a diaframma costituiscono un elemento strutturale con comportamento a lastra in grado di sopportare, nel loro insieme di elementi strutturali quali telaio, rivestimento e connettori meccanici, non solo azioni verticali, ma anche azioni orizzontali nel piano e fuori dal piano. Viene quindi indagata la resistenza della parete ad azioni orizzontali agenti nel proprio piano.Il coefficiente di sicurezza sul materiale per il legno massiccio per le combinazioni fondamentali è pari a 5,1=mγ .Il coefficiente di sicurezza sul materiale per il pannello in OSB/3 per le combinazioni fondamentali è pari a 4,1=mγ .Gli elementi parete, poiché sempre protetti, sono da considerarsi in classe di servizio 1, mentre, la durata dei carichi può essere considerata istantanea.Ne risulta quindi che 0,1mod =k .

Il calcolo della resistenza a taglio di una parete, realizzata da uno o più elementi base (laddove ogni elemento base consiste in un pannello OSB/3 fissato ad un telaio di legno) è eseguito secondo EC5 (punto 9.2.4, metodo A). Sono verificate le prescrizioni costruttive riportate nell’EC5 che impone che la spaziatura dei mezzi di unione sia costante lungo il perimetro di ciascun pannello OSB/3 e che la larghezza di ciascun pannello OSB/3 sia almeno pari a h/4.

La resistenza di progetto di un elemento base (pannello intelaiato di lunghezza 1.25m) per carichi orizzontali agenti nel piano è data dalla minore delle seguenti resistenze, per ognuna delle quali va condotta una verifica separata:

● Resistenza a compressione ortogonale alle fibre per il cordolo in legno di base(larice), in corrispondenza del montante di bordo per singolo montante:

=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅=5,1

125,15,260120mod90,,90,,1,

mckcdv

kkfhbRγ 15 kN

=90,ck 1,25E’ importante sottolineare, che la verifica per questo particolare tipo di sollecitazione va condotta tenendo conto che tale stato di sollecitazione è determinato non solo dalle forze orizzontali di taglio nel piano, ma anche dalle forze verticali di compressione che normalmente agiscono sulle pareti.

● Resistenza di un montante in LL a trazione:

=⋅⋅⋅=⋅⋅=45,115.1660120mod

,0,,2,m

dtdvkfhbRγ 81,93 kN

Poiché tale resistenza è nettamente maggiore della resistenza a compressione e si verifica che le pareti sono sempre soggette a carichi verticali di compressione, (che quindi in parte o totalmente compensano il carico di trazione sul pilastro) tale resistenza non è mai determinante e la sua verifica può essere trascurata.

● Resistenza del rivestimento in OSB/3. Tale resistenza è data dalle minori delle seguenti resistenze:- Resistenza dei pannelli OSB/3 di spessore 15 mm (sollecitazione a lastra)




=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅=4,1

18,612501522 mod,,,3,

mkviadv

kfltRγ 182 kN

- Resistenza della connessione tramite chiodi tipo Anker fi 4x60. L’interasse degli elementi di connessione dei pannelli OSB/3 è pari a ie per i bordi dell’elemento base ed a ii=2*ie per la connessione sul montante interno. ie=7,0cm

=⋅⋅⋅==

06,3070,025,170,022

2 22,,

,,3, hilR

nRe

idcvlbdv 20,42 kN

=dcvR ,, 0,70 kN (resistenza di progetto a taglio di un chiodo fi 4 in un collegamento pannello-legno)

- Resistenza ad ingobbamento per taglio dei fogli. Tale modo di rottura può essere trascurato poiché

100385.1/5.56 ≤=≅t

ar

Quindi la resistenza del rivestimento OSB/3 è pari a== ),min( ,,3,,,3,,3, bdvadvdv RRR 20,42 kN.

Dati geometrici di un elemento base costituente la parete:Lunghezza dell’elemento base li= 1,25 mAltezza dell’elemento base (=altezza parete) hi= 3,06 mInterasse tra le ossature ar≤ 0,625 mnumero di appoggi per ogni elemento base n= 2 -Sezione ossatura inferiore (bxh) 60x120 mmSezione ossatura di sommità (bxh) 60x120 mmSezione ossatura interna e di bordo (bxh) 60x120 mmSpessore pannelli in OSB/3 t= 15,0 mmNumero di pannelli di controvento nl= 2 -Interasse dei chiodi sul bordo pannello ie= 75 mmInterasse dei chiodi sul montante interno ii= 150 mm

La resistenza di una parete composta da più elementi base è calcolata secondo la seguente espressione:

∑= Rvidv RR ,,,




Per contrastare il ribaltamento delle pareti sottoposte a taglio nel piano è necessaria la presenza di un sistema di collegamento che ancori all’estremità la parete resistendo a taglio ed a trazione. Entrambi tali collegamenti sono realizzati tramite barre filettate e resina, che collegano la parete al basamento, ad un interasse variabile in funzione delle necessità strutturali.Per il calcolo della resistenza del collegamento si rimanda si rimanda al seguito della presente relazione.

Resistenza a trazioneResistenza a trazione del tassello Fisher FAZ II . Tale resistenza viene fornita direttamente dal produttore nella scheda tecnica (dimensionamento secondo ETA), in funzione della classe di resistenza del calcestruzzo (Rc,k,min=30 MPa):

Rt,d = 16.70 kN per M12 Rtd=26,30 per M16Per le pareti per cui la resistenza a trazione dell’ancoraggio necessaria è maggiore di questo valore viene raddoppiato questo ancoraggio ..

Resistenza a taglioIl coefficiente di sicurezza sul materiale per il legno massiccio per le combinazioni fondamentali è pari a γm = 1,5.Il coefficiente di sicurezza sul materiale per l’acciaio è pari a γm = 1,1.Gli elementi parete, poiché sempre protetti, sono da considerarsi in classe di servizio 1.Sia in caso di azione del vento che del sisma si possono considerare i carichi di trazione sull’elemento di collegamento appartenenti alla classe di durata istantanea.Ne risulta quindi che kmod= 1,0.Per determinare il valore della resistenza a taglio del sistema di collegamento della parete a diaframma alla struttura di basamento sono state individuate le resistenze di tutti gli elementi costituenti la connessione stessa. La resistenza del collegamento è posta quindi pari a quella dell’elemento più debole.

Resistenza a taglio del p rofilo in legno cm.6x12 disposto alla base del telaio in legno e soggetto all’azione puntuale esercitata dal tassello:

Rv,1,d = 4,45 kN(fi 12) ; 6,85kN(fi 16)

Resistenza a taglio del tassello Fisher FAZ II M12(16) . Tale resistenza viene fornita direttamente dal produttore (dimensionamento secondo ETA):

Rv,2,d = 23,6 kN (44,0 kN)

La resistenza a taglio del sistema di collegamento della parete alla struttura di basamento è quindi pari a:

Rv,d = min(Rv,1,d, Rv,2,d)= 4,45 kN(6,85 kN fi 16)

5.2 SOLLECITAZIONE DI PROGETTO E VERIFICALa forza di taglio Fi,v,Ed a cui è soggetta la singola parete è determinata, come illustrato precedentemente tramite la ridistribuzione delle forze orizzontali alle pareti controventanti. Le forze esterne Fi,c,Ed ed Fi,t,Ed (vedi figura) sono determinate tramite:




2,,

,,N

bhF

Fi

EdviEdti −=

Dove il secondo termine rappresenta il contributo riequilibrante dovuto ai carichi permanenti agenti sulla parete considerando un coefficiente di sicurezza sulle azioni pari a 1,0 (carico a svantaggio di sicurezza).

Sollecitazione di progetto degli elementi resistenti

Dalla modellazione strutturale discendono le sollecitazioni integrate delle varie pareti ,composte da vari pannelli a loro volta costituiti dal telaio in legno e dai pannelli OSB chiodati al telaio.Per queste verifiche si considera la struttura portante di legno realizzata in opera con i vari pannelli OSB resi solidali a tutti i montanti; dove per motivi di calcolo sono previsti montanti accoppiati questi saranno collegati tra loro con viti idonee per rendere il montante come unico a tutti gli effetti.

A) Pareti longitudinali e parete 109 ( si considera la peggiore )

Azione orizzontale di progetto su parete =dhF , 6,47 kN/mAzione su ogni elemento base l=1,25 ml =delemhF ,, 8,08 kNAzione assiale di trazione nelle nervature perimetrali =EdtF , 20,10-6,73/2= 16,73kNAzione assiale di compressione sulle pareti =dcF , 7 kN/m




Azione assiale per montante 60x120mm i=62,5cm =dmontcF ,, 7x1,25/2= 4,4kNAzione assiale di compressione risultante per effetto di Fhd e di Fcmont,d =RmontcF ,, 24,50kN

B)Pareti trasversali interne (m 116,m107;m120)

Azione orizzontale di progetto su parete =dhF , 14,88 kN/m

Azione su ogni elemento base l=1,25 ml =delemhF ,, 18,60 kNAzione assiale di trazione nelle nervature perimetrali =EdtF , 46,27-13,82/2= 39,36kNAzione assiale di compressione sulle pareti =dcF , 14,38 kN/mAzione assiale per montante 60x120mm i=62,5cm =dmontcF ,, 14,38x1,25/2= 8,98NAzione assiale di compressione risultante per effetto di Fhd e di Fcmont,d =RmontcF ,, 55,25kN

Verifica delle pareti maggiormente sollecitate

A) Pareti longitudinali e parete trasversale 109 ( si considera la peggiore )

Devono essere eseguite le seguenti verifiche: ● Verifica di resistenza della parete a diaframma per un’azione orizzontale nel proprio piano.

=max,,dvR 20,42 kN ≥ =max,,dhF 8,08 kN Verificata ● Verifica di resistenza a trazione del sistema di collegamento della parete a diaframma alla struttura in c.a.(si applica il coefficiente di sovraresistenza =1,30 di cui al DM08 cap 7)

=dvR , 26,30 kN (1 tassello fi 16)≥ =dtF , 16,73x1,30=21,74 kN Verificata

● Verifica di resistenza a taglio del sistema di collegamento della parete a diaframma alla struttura in c.a., tasselli interasse 62,5 cm

=dvR , 6,85 kN/0,625m = 10,96 kN/m ≥ =dhF , 6,47 x1,30=8,41 kN/m Verificata ● Verifica di resistenza a compressione ortogonale alle fibre del listello di base (all'estremità della parete sul pannello terminale si prevede un montante 120x120 o doppio montante 60x120 collegati con viti fi6/150)

=dvR , 15 kN x2= 30 ≥ =dhF , 24,50 kN Verificata ● Verifica a compressione e pressoflessione sui montanti delle pareti:

N =4,4 kN(a montante)M (vento)= 80x0,625x1,5=0,75 kN/m x3,05^2/8=0,90kNm/(per montante)Verificata

Pareti con punti singolari saranno opportunamente rinforzate




B)Pareti trasversali interne(M 116,M108,M120)

Devono essere eseguite le seguenti verifiche: ● Verifica di resistenza della parete a diaframma per un’azione orizzontale nel proprio piano.

=max,,dvR 20,42 kN ≥ =max,,dhF 18,60 kN Verificata ● Verifica di resistenza a trazione del sistema di collegamento della parete a diaframma alla struttura in c.a.

=dvR , 26,30(tassello M16)x2=52,60 kN ≥ =dtF , 39,36 kN Verificata

● Verifica di resistenza a taglio del sistema di collegamento della parete a diaframma alla struttura in c.a., tasselli M16 interasse 31,25 cm

=dvR , 6,86 kN/0,312m = 21,95 kN/m ≥ =dhF , 14,88 x1,30=19,34 kN/m Verificata ● Verifica di resistenza a compressione ortogonale alle fibre del listello di base (all'estremità della parete sul pannello terminale si prevedono almeno due montanti rinforzati costituiti da montanti 120x120

=dvR , 30 kN(montante da 120 )x2= 60 ≥ =dhF , 55,25 kN Verificata

● Verifica a compressione e pressoflessione sui montanti delle pareti:

N =8,98 kN(a montante)M (vento)= 80x0,625x1,5=0,75 kN/m x3,05^2/8=0,90kNm/(per montante)Verificata

Pareti con punti singolari saranno opportunamente rinforzate

Resistenza a taglio delle connessioni

− Connessione legno/c.a. con tasselli tipo Fischer M16, singolo piano di taglio Rd = 6,86 kN

il progettista Dott Ing Vittorio Zappelli




COMUNE DI POMARANCE RIQUALIFICAZIONE AREA DELLA ROTONDA

A MONTECERBOLI


A5,2). RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

FONDAZIONI Il sistema delle fondazioni è costituito da un insieme di travi rovesce sotto i muri portanti e da travi di collegamento. Le travi sostengono i l solaio predalle che da l'appoggio ai cordoli rialzati sui quali vengono fissati con apposite staffe i telai delle pareti;

- Il piano d'imposta esatto delle fondazioni da ricavare sul posto sarà raggiunto variando eventualmente lo spessore del magrone.

- Le fondazioni ,da quanto indicato nella relazione del geologo, raggiungono comunque i l piano roccioso in situ.

- Lo schema di calcolo prevede le fondazioni calcolate come travi su suolo elastico alla Winkler con coefficiente di sottofondo di 8,0 Kg/cm3

- Le tensioni risultanti massime allo S L U sono dell'ordine di 1,0 daN/cm2 inferiori a quelle indicative date dal Geologo per l'approccio 2 (ca 3.0 daN/cm2); allo SLE le tensioni sono di circa 0,8 DaN/cm2 inferiori a quelle indicate come limite per i cedimenti (ca 1,4 daN/cm2)


A MONTECERBOLI


Piano di manutenzione strutture A4

1) premesse Durabilità b-lìstrutture in ca :la durabilità ,intesa come conservazione delle caratteristiche fisiche e meccaniche dei materiali,riguarda non solo i l mantenimento dei coefficienti di sicurezza stabiliti in progetto ma anche i l rispetto degli stati limite legati alla funzionalità dell'opera per tutta la vita di servizio. Tre sono le fasi della prevenzione del degrado delle strutture in ca,progetto ,la realizzazione e la manutenzione. Il riferimento normativo richiamato dalle Ntc 08 è la UNI E N 206-1. Secondo i dettami di tale norma ,una volta indicato nel progetto i l Cls idoneo per la classe di esposizione stabilita, i requisiti di durabilità dipendono :1) dalla corretta messa in opera ,compattazione e stagionatura del cls in conformità per esempio con la E N V 13670-1 o altre norme, 2) dal rispetto del copriferro minimo richiesto per le specifiche condizioni ambientali in accordo con la norma di progetto pertinente quale ad esempio la ENV1992-1 Pertanto la richiesta del requisito durabilità passa a partire dal progetto dalle varie fasi sopra descritte e coinvolge direttamente i l fornitore del C l s , l'Impresa esecutrice e la Dl l . b-2)strutture in legno: per queste strutture , a parte la fornitura e la classificazione del materiale che deve corrispondere al progetto, la durabilità dipende sia da una corretta progettazione dei particolari costruttivi sia dalla manutenzione programmata che individui sul nascere fenomeni aggressivi quali percolazioni di acqua e fenomeni di condensa,suscettibili di danneggiare nel tempo i materiali.

Piano di manutenzione opere in ca: Le componenti di fondazione non sono oggetto di impiego diretto e quindi le modalità di uso e conservazione si limitano al monitoraggio delle anomalie. Le strutture sono di difficoltosa osservazione quindi è indispensabile il monitoraggio nel tempo delle alterazioni generali di cui

> sopra con l'osservazione dei sintomi di eventuali fenomeni di subsidenza e cedimento localizzato. In assenza di anomalie non sono richiesti interventi manutentivi .Nei casi di limitata scopertura o aggressione dei componenti dovranno essere ricreate le condizione di protezione originarie (copriferri protezione contro l'ossidazione dei ferri con prodotti specifici inibitori ...)

opere in legno Particolare cura dovrà essere posta per evitare percolazione di acqua e formazione di condense e conseguenti attacchi al corpo del legno. In particolare dovrà essere verificata la efficienza delle impermealizzazioni del legname a contatto con i l terreno: In caso di attacco completo da funghi e

PROGETTO ESECUTIVO DI RIQUALIFICAZIONE AREA DELLA ROTONDA A MONTECERBOLI

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muffe , si dovrà prevedere la sostituzione delle parti attaccate ,con nuovo materiale da innestare sull'esistente con collegamenti chiodati/avvitati e con l'ausilio di incollaggi. Per le parti esposte all'esterno sarà prevista la riverniciatura protettiva .previa ispezione visiva sulle esitente con cadenza triennale.

Il progettista

PROGETTO ESECUTIVO DI RIQUALIFICAZIONE AREA DELLA ROTONDA A MONTECERBOLI

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A2). RELAZIONE SUI MATERIALI I materiali da porre in opera sono i seguenti:

Acciaio per carpenteria metallica S275. Acciaio per Cemento Armato B450C saldabile

Cls per getti non armati C12/15 ;S4;inerte max <=20 Cls per getti armati C25/30 ;S4;XC2;inerte max <=20

Bulloni e tirafondi Classe 8.8

Materiali speciali

Malte reoplastiche ;malte espansive ,Resine per inghisaggi strutturali tipo Fischer FAZII

L E G N O • Legno strutturale: Classe di resistenza BSll/GL24h secondo UNI E N 338/ UNI E N 1194

Legno lamellare prodotto con abete rosso, con lamelle di 1-11 classe, spessore max mm. 34, incollate con resine PRF o U.F. e comunque di tipo omologato ai sensi DIN68141, in modo da ottenere strutture di classe BS14 e BS11 secondo le norme DIN 1052. Strutture impregnate a pennello con impregnante specifico tipo Xyladecor o similare nel colore a scelta tra quelli disponibili. Le strutture saranno prodotte e montate da azienda specializzata dotata dì stabilimento di produzione in possesso della certificazione di idoneità all'incollaggio di elementi strutturali di srandi luci.

Moduli di elasticità mod. elast. parali, medio Eo.mean i l eoo MPa mod. elast. parali, carati. 9400 MPa mod. elast. ortog. medio 390 MPa modulo di taglio medio G

^ meati 720 MPa

Valori caratteristici di resistenza

flessione w 24,00 MPa traz. parallela alle fibre ft,0,k 16,50 MPa

traz. ortog. alle fibre ft,90.l< 0,40 MPa

compr. parallela alle fibre tc,0,k 24,00 MPa

compr. ortog. alle fibre fc,90Jc 2,70 MPa

taglio 2,70 MPa

Legno strutturale: Classe di resistenza C24 secondo UNI E N 338

Moduli di elasticità

mod. elast. parali, medio 11000 MPa

mod. elast. parali, carati. ^0,05 7400 MPa

mod. elast. ortog. medio 9̂0,mean 370 MPa

modulo di taglio medio G 690 MPa

Valori caratteristici di resistenza

flessione W 24,00 MPa

traz. parallela alle fibre 14,00 MPa

traz. ortog. alle fibre *t,90,k 0,50 MPa

compr. parallela alle fibre fc,0,k 21,00 MPa

compr. ortog. alle fibre fc90,k 2,50 MPa

taglio 2,50 MPa

Pannelli OSB: Pannelli OSB/3 dello spessore di 15 e 12 mm, secondo DIN 1052:2004 Densità pk550 kg/rri3 Sollecitazioni a piastra Flessione fm,k 16,4 MPa Compressione hmk 10,0 MPa Taglio fv.k 1,0 MPa Modulo di elasticità Emean 4930 MPa Modulo a taglio Gmean 50 MPa Sollecitazioni a lastra Flessione fm,k 9,4 MPa Trazione ft,k 9,4 MPa Compressione few* 15,4 MPa Taglio fv,k6,d MPa Modulo di elasticità Emean 3800 MPa Modulo a taglio Gmean 1080 MPa Nota: per ottenere i valori caratteristici delle rigidezze Eos e Gosil valore di calcolo si ottiene: E05 = 0,85' Emean , Go5 = 0,%5-Gmean.

1MOD7,27/MONTECERBOLI/FN1DI.REL 1


COMUNE DI POMARANCE

OPERE STRUTURALI

FASCICOLO DEI CALCOLI A1.5


ELENCO VINCOLI NODI


Simbologia

Vn = Numero del vincolo nodo Comm. = Commento Sx = Spostamento in dir. X (L=libero, B=bloccato, E=elastico) Sy = Spostamento in dir. Y (L=libero, B=bloccato, E=elastico) Sz = Spostamento in dir. Z (L=libero, B=bloccato, E=elastico) Rx = Rotazione intorno all'asse X (L=libera, B=bloccata, E=elastica)Ry = Rotazione intorno all'asse Y (L=libera, B=bloccata, E=elastica)Rz = Rotazione intorno all'asse Z (L=libera, B=bloccata, E=elastica)RL = Rotazione libera Ly = Lunghezza (dir. Y locale) Lz = Larghezza (dir. Z locale) Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler

Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly Lz Kt Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly Lz Kt <m> <m> <kg/cmc> <m> <m> <kg/cmc>------------------------------------------------------- ------------------------------------------------------- 1 Libero L L L L L L 3 El. sew 110001 B B L L L B

ELENCO COSTANTI ELASTICHE NODALI

Simbologia

Nodo = Numero del nodo Kx = Costante elastica in dir. X Ky = Costante elastica in dir. Y Kz = Costante elastica in dir. Z KRx = Costante elastica intorno all'asse XKRy = Costante elastica intorno all'asse Y

Nodo Kx Ky Kz KRx KRy Nodo Kx Ky Kz KRx KRy <kg/cm> <kg/cm> <kg/cm> <kgm/rad> <kgm/rad> <kg/cm> <kg/cm> <kg/cm> <kgm/rad> <kgm/rad>------------------------------------------------ ------------------------------------------------

ELENCO NODI

Simbologia

Nodo = Numero del nodo X = Coordinata X del nodo Y = Coordinata Y del nodo Z = Coordinata Z del nodo Imp. = Numero dell'impalcato Vn = Numero del vincolo nodo

Nodo X Y Z Imp. Vn Nodo X Y Z Imp. Vn Nodo X Y Z Imp. Vn Nodo X Y Z Imp. Vn <m> <m> <m> <m> <m> <m> <m> <m> <m> <m> <m> <m> ----------------------------- ----------------------------- ----------------------------- ------------------------------224 19.77 6.25 3.33 2 1 -223 19.62 6.15 3.33 2 1 -222 19.36 6.09 3.33 2 1 -221 17.91 5.72 3.33 2 1-220 4.31 5.69 3.33 2 1 -219 17.33 5.58 3.33 2 1 -218 5.21 5.51 3.33 2 1 -217 20.31 5.44 3.33 2 1-216 16.46 5.36 3.33 2 1 -215 16.24 5.31 3.33 2 1 -214 15.92 5.31 3.33 2 1 -213 15.02 5.31 3.33 2 1-212 14.20 5.31 3.33 2 1 -211 13.38 5.31 3.33 2 1 -210 12.55 5.31 3.33 2 1 -209 11.98 5.31 3.33 2 1-208 11.36 5.31 3.33 2 1 -207 10.53 5.31 3.33 2 1 -206 10.05 5.31 3.33 2 1 -205 9.45 5.31 3.33 2 1-204 8.86 5.31 3.33 2 1 -203 8.11 5.31 3.33 2 1 -202 7.42 5.31 3.33 2 1 -201 6.52 5.31 3.33 2 1-200 6.25 5.31 3.33 2 1 -199 20.84 4.63 3.33 2 1 -198 16.40 4.21 3.33 2 1 -197 6.08 4.20 3.33 2 1-196 21.38 3.81 3.33 2 1 -195 16.55 3.10 3.33 2 1 -194 5.92 3.10 3.33 2 1 -193 21.91 3.00 3.33 2 1-192 20.84 2.55 3.33 2 1 -191 19.76 2.10 3.33 2 1 -190 16.71 2.00 3.33 2 1 -189 5.75 1.99 3.33 2 1-188 18.69 1.65 3.33 2 1 -187 16.82 1.26 3.33 2 1 -186 16.87 0.88 3.33 2 1 -185 5.58 0.88 3.33 2 1-184 4.65 0.83 3.33 2 1 -183 3.73 0.78 3.33 2 1 -182 6.52 0.75 3.33 2 1 -181 2.80 0.73 3.33 2 1-180 15.76 0.72 3.33 2 1 -179 7.46 0.61 3.33 2 1 -178 14.65 0.57 3.33 2 1 -177 8.39 0.48 3.33 2 1-176 13.54 0.41 3.33 2 1 -175 9.33 0.35 3.33 2 1 -174 11.55 0.13 3.33 2 1 -173 10.92 0.13 3.33 2 1-172 11.23 0.09 3.33 2 1 -171 18.82 7.78 2.22 1 1 -170 17.90 7.55 2.22 1 1 -169 16.97 7.32 2.22 1 1-168 16.05 7.09 2.22 1 1 -167 15.13 7.09 2.22 1 1 -166 14.21 7.09 2.22 1 1 -165 13.29 7.09 2.22 1 1-164 12.37 7.09 2.22 1 1 -163 11.45 7.09 2.22 1 1 -162 10.53 7.09 2.22 1 1 -161 9.52 7.09 2.22 1 1-160 8.52 7.09 2.22 1 1 -159 7.51 7.09 2.22 1 1 -158 6.50 7.09 2.22 1 1 -157 19.77 6.25 2.22 1 1-156 10.53 6.20 2.22 1 1 -155 19.62 6.15 2.22 1 1 -154 19.36 6.09 2.22 1 1 -153 17.91 5.72 2.22


1 1-152 4.31 5.69 2.22 0 1 -151 17.33 5.58 2.22 1 1 -150 5.21 5.51 2.22 0 1 -149 20.31 5.44 2.22 0 1-148 16.46 5.36 2.22 1 1 -147 16.24 5.31 2.22 1 1 -146 15.92 5.31 2.22 1 1 -145 15.02 5.31 2.22 1 1-144 14.20 5.31 2.22 1 1 -143 13.38 5.31 2.22 1 1 -142 12.55 5.31 2.22 1 1 -141 11.98 5.31 2.22 1 1-140 11.36 5.31 2.22 1 1 -139 10.53 5.31 2.22 1 1 -138 10.05 5.31 2.22 1 1 -137 9.45 5.31 2.22 1 1-136 8.86 5.31 2.22 1 1 -135 8.11 5.31 2.22 1 1 -134 7.42 5.31 2.22 1 1 -133 6.52 5.31 2.22 1 1-132 6.25 5.31 2.22 1 1 -131 20.84 4.63 2.22 0 1 -130 16.40 4.21 2.22 0 1 -129 6.08 4.20 2.22 0 1-128 21.38 3.81 2.22 0 1 -127 16.55 3.10 2.22 0 1 -126 5.92 3.09 2.22 0 1 -125 21.91 3.00 2.22 0 1-124 20.84 2.55 2.22 0 1 -123 19.76 2.10 2.22 0 1 -122 16.71 2.00 2.22 0 1 -121 5.75 1.99 2.22 0 1-120 18.69 1.65 2.22 0 1 -119 16.82 1.26 2.22 0 1 -118 16.87 0.88 2.22 0 1 -117 5.58 0.88 2.22 0 1-116 4.65 0.83 2.22 0 1 -115 3.73 0.78 2.22 0 1 -114 6.52 0.75 2.22 0 1 -113 2.80 0.73 2.22 0 1-112 15.76 0.72 2.22 0 1 -111 7.46 0.61 2.22 0 1 -110 14.65 0.57 2.22 0 1 -109 8.39 0.48 2.22 0 1-108 13.54 0.41 2.22 0 1 -107 9.33 0.35 2.22 0 1 -106 11.55 0.13 2.22 0 1 -105 10.92 0.13 2.22 0 1-104 11.23 0.09 2.22 0 1 -103 18.82 7.78 1.11 0 1 -102 17.90 7.55 1.11 0 1 -101 16.97 7.32 1.11 0 1-100 16.05 7.09 1.11 0 1 -99 15.13 7.09 1.11 0 1 -98 14.21 7.09 1.11 0 1 -97 13.29 7.09 1.11 0 1 -96 12.37 7.09 1.11 0 1 -95 11.45 7.09 1.11 0 1 -94 10.53 7.09 1.11 0 1 -93 9.52 7.09 1.11 0 1 -92 8.52 7.09 1.11 0 1 -91 7.51 7.09 1.11 0 1 -90 6.50 7.09 1.11 0 1 -89 19.77 6.25 1.11 0 1 -88 10.53 6.20 1.11 0 1 -87 19.62 6.15 1.11 0 1 -86 19.36 6.09 1.11 0 1 -85 17.91 5.72 1.11 0 1 -84 4.31 5.69 1.11 0 1 -83 17.33 5.58 1.11 0 1 -82 5.21 5.51 1.11 0 1 -81 20.31 5.44 1.11 0 1 -80 16.46 5.36 1.11 0 1 -79 16.24 5.31 1.11 0 1 -78 15.92 5.31 1.11 0 1 -77 15.02 5.31 1.11 0 1 -76 14.20 5.31 1.11 0 1 -75 13.38 5.31 1.11 0 1 -74 12.55 5.31 1.11 0 1 -73 11.98 5.31 1.11 0 1 -72 11.36 5.31 1.11 0 1 -71 10.53 5.31 1.11 0 1 -70 10.05 5.31 1.11 0 1 -69 9.45 5.31 1.11 0 1 -68 8.86 5.31 1.11 0 1 -67 8.11 5.31 1.11 0 1 -66 7.42 5.31 1.11 0 1 -65 6.52 5.31 1.11 0 1 -64 6.25 5.31 1.11 0 1 -63 20.84 4.63 1.11 0 1 -62 16.40 4.21 1.11 0 1 -61 6.08 4.20 1.11 0 1 -60 21.38 3.81 1.11 0 1 -59 16.55 3.10 1.11 0 1 -58 5.92 3.09 1.11 0 1 -57 21.91 3.00 1.11 0 1 -56 20.84 2.55 1.11 0 1 -55 19.76 2.10 1.11 0 1 -54 16.71 2.00 1.11 0 1 -53 5.75 1.99 1.11 0 1 -52 18.69 1.65 1.11 0 1 -51 16.82 1.26 1.11 0 1 -50 16.87 0.88 1.11 0 1 -49 5.58 0.88 1.11 0 1 -48 4.65 0.83 1.11 0 1 -47 3.73 0.78 1.11 0 1 -46 6.52 0.75 1.11 0 1 -45 2.80 0.73 1.11 0 1 -44 15.76 0.72 1.11 0 1 -43 7.46 0.61 1.11 0 1 -42 14.65 0.57 1.11 0 1 -41 8.39 0.48 1.11 0 1 -40 13.54 0.41 1.11 0 1 -39 9.33 0.35 1.11 0 1 -38 11.55 0.13 1.11 0 1 -37 10.92 0.13 1.11 0 1 -36 11.23 0.09 1.11 0 1 -35 17.90 7.55 0.00 0 3 -34 16.97 7.32 0.00 0 3 -33 15.13 7.09 0.00 0 3 -32 14.21 7.09 0.00 0 3 -31 13.29 7.09 0.00 0 3 -30 12.37 7.09 0.00 0 3 -29 11.45 7.09 0.00 0 3 -28 9.52 7.09 0.00 0 3 -27 8.52 7.09 0.00 0 3 -26 7.51 7.09 0.00 0 3 -25 10.53 6.20 0.00 0 3 -24 5.21 5.51 0.00 0 3 -23 20.31 5.44 0.00 0 3 -22 14.20 5.31 0.00 0 3 -21 13.38 5.31 0.00 0 3 -20 11.98 5.31 0.00 0 3 -19 10.53 5.31 0.00 0 3 -18 9.45 5.31 0.00 0 3 -17 8.11 5.31 0.00 0 3 -16 20.84 4.63 0.00 0 3 -15 16.40 4.21 0.00 0 3 -14 6.08 4.20 0.00 0 3 -13 21.38 3.81 0.00 0 3 -12 16.55 3.10 0.00 0 3 -11 5.92 3.10 0.00 0 3 -10 20.84 2.55 0.00 0 3 -9 19.76 2.10 0.00 0 3 -8 5.75 1.99 0.00 0 3 -7 4.65 0.83 0.00 0 3 -6 3.73 0.78 0.00 0 3 -5 6.52 0.75 0.00 0 3 -4 15.76 0.72 0.00 0 3 -3 7.46 0.61 0.00 0 3 -2 14.65 0.57 0.00 0 3 -1 8.39 0.48 0.00 0 3 1 0.00 0.50 0.00 0 3 2 2.20 6.16 0.00 0 3 3 11.23 0.09 0.00 0 3 4 10.92 0.13 0.00 0 3 5 11.55 0.13 0.00 0 3 6 9.33 0.35 0.00 0 3 7 13.54 0.41 0.00 0 3 8 2.80 0.73 0.00 0 3 9 5.58 0.88 0.00 0 3 10 16.87 0.88 0.00 0 3 11 16.82 1.26 0.00 0 3 12 18.69 1.65 0.00 0 3 13 16.71 2.00 0.00 0 3 14 21.91 3.00 0.00 0 3 15 6.25 5.31 0.00 0 3 16 6.52 5.31 0.00 0 3 17 7.42 5.31 0.00 0 3 18 8.86 5.31 0.00 0 3 19 10.05 5.31 0.00 0 3 20 11.36 5.31 0.00 0 3 21 12.55 5.31 0.00 0 3 22 15.02 5.31 0.00 0 3 23 15.92 5.31 0.00 0 3 24 16.24 5.31 0.00 0 3 25 16.46 5.36 0.00 0 3 26 17.33 5.58 0.00 0 3 27 4.31 5.69 0.00 0 3 28 17.91 5.72 0.00 0 3


29 19.36 6.09 0.00 0 3 30 19.62 6.15 0.00 0 3 31 19.77 6.25 0.00 0 3 32 6.50 7.09 0.00 0 3 33 10.53 7.09 0.00 0 3 34 16.05 7.09 0.00 0 3 35 18.82 7.78 0.00 0 3 101 0.00 0.50 3.33 2 1 102 2.20 6.16 3.33 2 1

ELENCO MATERIALI

Simbologia

Mat. = Numero del materiale Comm. = Commento P = Peso specifico E = Modulo elastico G = Modulo elastico tangenziale ν = Coeff. di Poisson α = Coeff. di dilatazione termica

Mat. Comm. P E G ν α <kg/mc> <kg/cmq> <kg/cmq> -------------------------------------------------------------------------------------- 1 Calcestruzzo 2500 300000.00 130000.00 0.1 1.000000E-005 3 Legname a bassa elasticità 370 80000.00 5000.00 0.39 4.000000E-006 4 Legname a media elasticità 460 120000.00 7500.00 0.39 4.000000E-006 6 osb 2300 32300.00 9200.00 0.39 4.000000E-006

ELENCO SEZIONI ASTE

Simbologia

Sez. = Numero della sezione Comm. = Commento Tipo = Tipologia 2C = Doppia C lato labbri 2Cdx = Doppia C lato costola 2I = Doppia I 2L = Doppia L lato labbri 2Ldx = Doppia L lato costole C = C Cdx = C destra Cir. = Circolare Cir.c = Circolare cava I = I L = L Ldx = L destra Om. = Omega Pg = Pi greco Pr = Poligono regolare Prc = Poligono regolare cavo Pc = Per coordinate Ia = Inerzie assegnate R = Rettangolare Rc = Rettangolare cava T = T U = U Ur = U rovescia V = V Vr = V rovescia Z = Z Zdx = Z destra Ts = T stondata Ls = L stondata Cs = C stondata Is = I stondata Dis. = Disegnata Me = Membratura G = Generica T = Trave P = Pilastro Ver. = Verifica prevista N = Nessuna C = Cemento armato A = Acciaio L = Legno B = Base b = Base inferiore H = Altezza h = Altezza parte inf. Ma = Numero del materiale C = Numero del criterio di progetto Ccol = Numero del criterio di progetto collegamento

Sez. Comm. Tipo Me Ver. B b H h Ma C Ccol Sez. Comm. Tipo Me Ver. B b H h Ma C Ccol <cm> <cm> <cm> <cm> <cm> <cm> <cm> <cm> --------------------------------------------------------- --------------------------------------------------------- 1 R P L 25.00 25.00 3 1 4 T T C 25.00 55.00 45.00 25.00 1 1 5 T T C 25.00 50.00 45.00 25.00 1 1 7 R T L 12.00 20.00 4 1


8 R T L 12.00 12.00 4 1 9 R T L 20.00 25.00 4 1

ELENCO VINCOLI ASTE

Simbologia

Va = Numero del vincolo asta Comm. = Commento Tipo = Tipologia SVI = Definizione di vincolamenti interni ELA = Vincolo su suolo elastico alla Winkler BIE-RTC = Biella resistente a trazione e a compressione BIE-RC = Biella resistente solo a compressione BIE-RT = Biella resistente solo a trazione Ni = Sforzo normale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Tyi = Taglio in dir. Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Tzi = Taglio in dir. Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato) Mxi = Momento intorno all'asse X locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)Myi = Momento intorno all'asse Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)Mzi = Momento intorno all'asse Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)Nf = Sforzo normale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) Tyf = Taglio in dir. Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) Tzf = Taglio in dir. Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) Mxf = Momento intorno all'asse X locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) Myf = Momento intorno all'asse Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) Mzf = Momento intorno all'asse Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato) Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler

Va Comm. Tipo Ni Tyi Tzi Mxi Myi Mzi Nf Tyf Tzf Mxf Myf Mzf Kt <kg/cmc>------------------------------------------------------------------------ 1 Inc+Inc SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 5 Inc+CerY SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 1 6 CerY+Inc SVI 1 1 1 1 0 1 1 1 1 1 1 1 7 CerY+CerY SVI 1 1 1 1 0 1 1 1 1 1 0 1 30 ELA 8.00

ELENCO ASTE

Simbologia

Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale Sez. = Numero della sezione Va = Numero del vincolo asta Par. = Numero dei parametri aggiuntivi Rot. = Rotazione FF = Filo fisso Dy1 = Scost. filo fisso Y1 Dy2 = Scost. filo fisso Y2 Dz1 = Scost. filo fisso Z1 Dz2 = Scost. filo fisso Z2 Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler

Asta N1 N2 Sez. Va Par. Rot. FF Dy1 Dy2 Dz1 Dz2 Kt <grad> <cm> <cm> <cm> <cm> <kg/cmc>-------------------------------------------------------------------- 0 -181 -183 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -183 -184 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -184 -185 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -185 -182 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -185 -189 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -182 -179 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -189 -194 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -179 -177 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -177 -175 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -194 -197 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -220 -218 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -173 -172 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -172 -174 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -132 -133 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -133 -134 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -197 -200 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -132 -158 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -218 -200 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -200 -201 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -134 -135 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -135 -136 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -202 -203 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -203 -204 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -158 -159 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -136 -137 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -176 -178 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -137 -138 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -159 -160 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -138 -139 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00


0 -206 -207 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -178 -180 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -160 -161 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -139 -140 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -139 -156 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -140 -141 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -207 -208 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -180 -186 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -161 -162 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -156 -162 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -141 -142 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -186 -187 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -162 -163 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -142 -143 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -210 -211 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -187 -190 1 2.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -163 -164 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -143 -144 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -211 -212 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -190 -195 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -164 -165 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -144 -145 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -145 -146 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -212 -213 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -195 -198 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -165 -166 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -188 -191 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -146 -147 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -147 -148 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -148 -151 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -198 -215 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -214 -215 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -215 -216 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -166 -167 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -191 -192 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -167 -168 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -151 -153 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -219 -221 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -168 -169 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -192 -193 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -153 -154 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -169 -170 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -193 -196 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -196 -199 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -154 -155 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -199 -217 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -155 -157 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -222 -223 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -217 -224 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -171 -157 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -223 -224 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -170 -171 1 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 101 1 6 2.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 2 2 102 1 6 348.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 100 101 102 9 7 2.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 101 101 -181 7 7 2.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 102 -175 -173 7 7 2.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 103 -174 -176 7 7 2.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 104 -186 -188 7 7 2.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 105 102 -220 7 7 2.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 106 -201 -202 8 7 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 107 -204 -205 8 6 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 107 -205 -206 8 5 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 108 -208 -209 8 6 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 108 -209 -210 8 5 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 109 -213 -214 8 7 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 110 -216 -219 8 7 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 111 -221 -222 8 7 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 401 15 16 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 16 17 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 17 -17 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 -17 18 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 18 -18 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 -18 19 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 19 -19 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 -19 20 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 20 -20 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 -20 21 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 21 -21 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 -21 -22 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 -22 22 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 22 23 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 401 23 24 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 402 32 -26 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 402 -26 -27 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 402 -27 -28 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 402 -28 33 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 402 33 -29 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 402 -29 -30 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 402 -30 -31 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 402 -31 -32 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00


402 -32 -33 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 402 -33 34 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 403 -19 -25 5 30 0.00 22 0.00 0.00 0.00 0.00 8.00 403 -25 33 5 30 0.00 22 0.00 0.00 0.00 0.00 8.00 404 9 -5 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 404 -5 -3 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 404 -3 -1 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 404 -1 6 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 404 6 4 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 404 4 3 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 405 3 5 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 405 5 7 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 405 7 -2 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 405 -2 -4 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 405 -4 10 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 406 1 8 4 30 0.00 11 0.00 -7.50 0.00 0.00 8.00 406 8 -6 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 406 -6 -7 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 406 -7 9 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 407 10 12 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 407 12 -9 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 407 -9 -10 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 407 -10 14 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 408 10 11 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 408 11 13 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 408 13 -12 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 408 -12 -15 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 408 -15 24 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 409 1 2 4 30 0.00 33 0.00 0.00 0.00 0.00 8.00 410 9 -8 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 410 -8 -11 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 410 -11 -14 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 410 -14 15 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 410 15 32 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 411 14 -13 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 411 -13 -16 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 411 -16 -23 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 411 -23 31 4 30 0.00 11 -7.50 -7.50 0.00 0.00 8.00 411 35 31 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 412 24 25 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 412 25 26 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 412 26 28 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 412 28 29 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 412 29 30 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 412 30 31 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 413 2 27 4 30 0.00 33 0.00 7.50 0.00 0.00 8.00 413 27 -24 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 413 -24 15 4 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 415 34 -34 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 415 -34 -35 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 415 -35 35 5 30 0.00 33 7.50 7.50 0.00 0.00 8.00 430 3 20 4 30 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 8.00

ELENCO TIPI ELEMENTI BIDIMENSIONALI

Simbologia

Tb = Numero del tipo muro/elemento bidimensionale Comm. = Commento Tipo = Tipologia F = Flessionale M = Membranale W-RC = Winkler resistente solo a compressione W-RTC = Winkler resistente a trazione e a compressioneUso = Utilizzo G = Generico P = Parete S = Soletta/Platea N = Nucleo M = Muratura L = Pilastro Mat. = Numero del materiale Crit. = Numero del criterio di progetto Spess. = Spessore Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler

Tb Comm. Tipo Uso Mat. Crit. Spess. Kt Tb Comm. Tipo Uso Mat. Crit. Spess. Kt <cm> <kg/cmc> <cm> <kg/cmc>-------------------------------------------- -------------------------------------------- 2 F P 6 4 3.00 3 F P 6 4 20.00

ELENCO ELEMENTI BIDIMENSIONALI

Simbologia

Bid. = Numero del muro/elemento bidimensionale Tb = Numero del tipo muro/elemento bidimensionale


N1 = Nodo 1 N2 = Nodo 2 N3 = Nodo 3 N4 = Nodo 4 FF = Filo fisso Dy1 = Scost. filo fisso Y1 Dy2 = Scost. filo fisso Y2 Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler

Bid. Tb N1 N2 N3 N4 FF Dy1 Dy2 Kt Bid. Tb N1 N2 N3 N4 FF Dy1 Dy2 Kt <cm> <cm> <kg/cmc> <cm> <cm> <kg/cmc>------------------------------------------------- ------------------------------------------------- 101 2 8 -6 -47 -45 11 0.00 0.00 101 2 -116 -117 -185 -184 11 0.00 0.00 101 2 -47 -48 -116 -115 11 0.00 0.00 101 2 -115 -116 -184 -183 11 0.00 0.00 101 2 -45 -47 -115 -113 11 0.00 0.00 101 2 -113 -115 -183 -181 11 0.00 0.00 101 2 -6 -7 -48 -47 11 0.00 0.00 101 2 -7 9 -49 -48 11 0.00 0.00 101 2 -48 -49 -117 -116 11 0.00 0.00 102 2 -49 -46 -114 -117 11 0.00 0.00 102 2 -117 -114 -182 -185 11 0.00 0.00 102 2 9 -5 -46 -49 11 0.00 0.00 102 2 -109 -107 -175 -177 11 0.00 0.00 102 2 -43 -41 -109 -111 11 0.00 0.00 102 2 -5 -3 -43 -46 11 0.00 0.00 102 2 -46 -43 -111 -114 11 0.00 0.00 102 2 -114 -111 -179 -182 11 0.00 0.00 102 2 -3 -1 -41 -43 11 0.00 0.00 102 2 -1 6 -39 -41 11 0.00 0.00 102 2 -111 -109 -177 -179 11 0.00 0.00 102 2 -41 -39 -107 -109 11 0.00 0.00 103 3 -105 -104 -172 -173 11 0.00 0.00 103 3 4 3 -36 -37 11 0.00 0.00 103 3 -37 -36 -104 -105 11 0.00 0.00 104 3 3 5 -38 -36 11 0.00 0.00 104 3 -36 -38 -106 -104 11 0.00 0.00 104 3 -104 -106 -174 -172 11 0.00 0.00 105 2 -40 -42 -110 -108 11 0.00 0.00 105 2 -108 -110 -178 -176 11 0.00 0.00 105 2 -2 -4 -44 -42 11 0.00 0.00 105 2 -42 -44 -112 -110 11 0.00 0.00 105 2 -110 -112 -180 -178 11 0.00 0.00 105 2 -4 10 -50 -44 11 0.00 0.00 105 2 -44 -50 -118 -112 11 0.00 0.00 105 2 -112 -118 -186 -180 11 0.00 0.00 105 2 7 -2 -42 -40 11 0.00 0.00 106 2 -50 -51 -119 -118 11 0.00 0.00 106 2 10 11 -51 -50 11 0.00 0.00 106 2 -118 -119 -187 -186 11 0.00 0.00 107 2 -122 -127 -195 -190 11 0.00 0.00 107 2 -59 -62 -130 -127 11 0.00 0.00 107 2 -12 -15 -62 -59 11 0.00 0.00 107 2 -15 24 -79 -62 11 0.00 0.00 107 2 -62 -79 -147 -130 11 0.00 0.00 107 2 -130 -147 -215 -198 11 0.00 0.00 107 2 -54 -59 -127 -122 11 0.00 0.00 107 2 -127 -130 -198 -195 11 0.00 0.00 107 2 13 -12 -59 -54 11 0.00 0.00 108 2 -52 -55 -123 -120 11 0.00 0.00 108 2 12 -9 -55 -52 11 0.00 0.00 108 2 -10 14 -57 -56 11 0.00 0.00 108 2 -56 -57 -125 -124 11 0.00 0.00 108 2 -124 -125 -193 -192 11 0.00 0.00 108 2 -9 -10 -56 -55 11 0.00 0.00 108 2 -55 -56 -124 -123 11 0.00 0.00 108 2 -123 -124 -192 -191 11 0.00 0.00 108 2 -120 -123 -191 -188 11 0.00 0.00 109 2 -60 -63 -131 -128 11 0.00 0.00 109 2 -57 -60 -128 -125 11 0.00 0.00 109 2 -125 -128 -196 -193 11 0.00 0.00 109 2 -13 -16 -63 -60 11 0.00 0.00 109 2 -23 31 -89 -81 11 0.00 0.00 109 2 -81 -89 -157 -149 11 0.00 0.00 109 2 -149 -157 -224 -217 11 0.00 0.00 109 2 -63 -81 -149 -131 11 0.00 0.00 109 2 -131 -149 -217 -199 11 0.00 0.00 109 2 14 -13 -60 -57 11 0.00 0.00 109 2 -128 -131 -199 -196 11 0.00 0.00 109 2 -16 -23 -81 -63 11 0.00 0.00 110 2 -87 -89 -157 -155 33 0.00 0.00 110 2 -155 -157 -224 -223 33 0.00 0.00 110 2 30 31 -89 -87 33 0.00 0.00 111 2 -86 -87 -155 -154 33 0.00 0.00 111 2 29 30 -87 -86 33 0.00 0.00 111 2 -154 -155 -223 -222 33 0.00 0.00 112 2 26 28 -85 -83 33 0.00 0.00 112 2 28 29 -86 -85 33 0.00 0.00 112 2 -151 -153 -221 -219 33 0.00 0.00 112 2 25 26 -83 -80 33 0.00 0.00 112 2 -85 -86 -154 -153 33 0.00 0.00 112 2 -83 -85 -153 -151 33 0.00 0.00 112 2 -80 -83 -151 -148 33 0.00 0.00 113 2 -79 -80 -148 -147 33 0.00 0.00 113 2 24 25 -80 -79 33 0.00 0.00 113 2 -147 -148 -216 -215 33 0.00 0.00 114 2 21 -21 -75 -74 33 0.00 0.00 114 2 17 -17 -67 -66 33 0.00 0.00 114 2 -73 -74 -142 -141 33 0.00 0.00 114 2 23 24 -79 -78 33 0.00 0.00 114 2 22 23 -78 -77 33 0.00 0.00 114 2 -70 -71 -139 -138 33 0.00 0.00 114 2 20 -20 -73 -72 33 0.00 0.00 114 2 19 -19 -71 -70 33 0.00 0.00 114 2 18 -18 -69 -68 33 0.00 0.00 114 2 -18 19 -70 -69 33 0.00 0.00 114 2 16 17 -66 -65 33 0.00 0.00 114 2 15 16 -65 -64 33 0.00 0.00 114 2 -78 -79 -147 -146 33 0.00 0.00 114 2 -146 -147 -215 -214 33 0.00 0.00 114 2 -77 -78 -146 -145 33 0.00 0.00 114 2 -19 20 -72 -71 33 0.00 0.00 114 2 -74 -75 -143 -142 33 0.00 0.00 114 2 -142 -143 -211 -210 33 0.00 0.00 114 2 -22 22 -77 -76 33 0.00 0.00 114 2 -76 -77 -145 -144 33 0.00 0.00 114 2 -144 -145 -213 -212 33 0.00 0.00 114 2 -72 -73 -141 -140 33 0.00 0.00 114 2 -143 -144 -212 -211 33 0.00 0.00 114 2 -66 -67 -135 -134 33 0.00 0.00 114 2 -134 -135 -203 -202 33 0.00 0.00 114 2 -17 18 -68 -67 33 0.00 0.00 114 2 -67 -68 -136 -135 33 0.00 0.00 114 2 -138 -139 -207 -206 33 0.00 0.00 114 2 -68 -69 -137 -136 33 0.00 0.00 114 2 -75 -76 -144 -143 33 0.00 0.00 114 2 -64 -65 -133 -132 33 0.00 0.00 114 2 -69 -70 -138 -137 33 0.00 0.00 114 2 -135 -136 -204 -203 33 0.00 0.00 114 2 -65 -66 -134 -133 33 0.00 0.00 114 2 -139 -140 -208 -207 33 0.00 0.00 114 2 -21 -22 -76 -75 33 0.00 0.00 114 2 -132 -133 -201 -200 33 0.00 0.00 114 2 -71 -72 -140 -139 33 0.00 0.00 115 2 -150 -132 -200 -218 33 0.00 0.00 115 2 -152 -150 -218 -220 33 0.00 0.00 115 2 -82 -64 -132 -150 33 0.00 0.00 115 2 27 -24 -82 -84 33 0.00 0.00 115 2 -84 -82 -150 -152 33 0.00 0.00 115 2 -24 15 -64 -82 33 0.00 0.00 116 2 -14 15 -64 -61 33 0.00 0.00 116 2 -11 -14 -61 -58 33 0.00 0.00 116 2 -117 -121 -189 -185 33 0.00 0.00 116 2 -126 -129 -197 -194 33 0.00 0.00 116 2 -8 -11 -58 -53 33 0.00 0.00 116 2 -121 -126 -194 -189 33 0.00 0.00 116 2 -61 -64 -132 -129 33 0.00 0.00 116 2 -129 -132 -200 -197 33 0.00 0.00 116 2 -58 -61 -129 -126 33 0.00 0.00 116 2 -53 -58 -126 -121 33 0.00 0.00 117 2 34 -34 -101 -100 33 0.00 0.00 117 2 -34 -35 -102 -101 33 0.00 0.00 117 2 -102 -103 -171 -170 33 0.00 0.00 117 2 -101 -102 -170 -169 33 0.00 0.00 117 2 -100 -101 -169 -168 33 0.00 0.00 117 2 -35 35 -103 -102 33 0.00 0.00 118 2 -28 33 -94 -93 33 0.00 0.00 118 2 -20 21 -74 -73 33 0.00 0.00 118 2 32 -26 -91 -90 33 0.00 0.00 118 2 33 -29 -95 -94 33 0.00 0.00 118 2 -91 -92 -160 -159 33 0.00 0.00 118 2 -27 -28 -93 -92 33 0.00 0.00 118 2 -92 -93 -161 -160 33 0.00 0.00 118 2 -33 34 -100 -99 33 0.00 0.00 118 2 -93 -94 -162 -161 33 0.00 0.00 118 2 -94 -95 -163 -162 33 0.00 0.00 118 2 -95 -96 -164 -163 33 0.00 0.00 118 2 -90 -91 -159 -158 33 0.00 0.00 118 2 -98 -99 -167 -166 33 0.00 0.00


118 2 -31 -32 -98 -97 33 0.00 0.00 118 2 -26 -27 -92 -91 33 0.00 0.00 118 2 -97 -98 -166 -165 33 0.00 0.00 118 2 -32 -33 -99 -98 33 0.00 0.00 118 2 -30 -31 -97 -96 33 0.00 0.00 118 2 -96 -97 -165 -164 33 0.00 0.00 118 2 -99 -100 -168 -167 33 0.00 0.00 118 2 -29 -30 -96 -95 33 0.00 0.00 120 2 -88 -94 -162 -156 33 0.00 0.00 120 2 -19 -25 -88 -71 33 0.00 0.00 120 2 -71 -88 -156 -139 33 0.00 0.00 120 2 -25 33 -94 -88 33 0.00 0.00

ELENCO TIPI SOLAI

Simbologia

Ts = Numero del tipo solaio Comm. = Commento Qps = Carico permanente strutturale Qpn = Carico permanente non strutturaleQa = Carico accidentale Rip. ter. = Ripartizione su aste terminali Rip. int. = Ripartizione su aste interne s = Coeff. di riduzione

Ts Comm. Qps Qpn Qa Rip. ter. Rip. int. s Ts Comm. Qps Qpn Qa Rip. ter. Rip. int. s <kg/mq> <kg/mq> <kg/mq> <kg/mq> <kg/mq> <kg/mq> --------------------------------------------------------- --------------------------------------------------------- 1 340.00 0.00 85.00 50.00 50.00 0.33 2 570.00 0.00 300.00 50.00 50.00 0.50 3 75.00 0.00 85.00 50.00 50.00 0.33 4 450.00 0.00 600.00 50.00 50.00 1.00

ELENCO SOLAI

Simbologia

Sol. = Numero del solaio Ts = Numero del tipo solaioOrd. = Orditura Nodi = Nodi del solaio

Sol. Ts Ord. Nodi <grad> ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 100 1 80.00 101 -181 -183 -184 -185 -189 -194 -197 -200 -218 -220 102 101 1 90.00 -172 -174 -176 -178 -180 -186 -187 -190 -195 -198 -215 -214 -213 -212 -211 -210 -209 -208 -207 -206 -205 -204 -203 -202 -201 -200 -197 -194 -189 -185 -182 -179 -177 -175 -173 102 1 110.00 -186 -188 -191 -192 -193 -196 -199 -217 -224 -223 -222 -221 -219 -216 -215 -198 -195 -190 -187 400 2 90.00 1 8 -6 -7 9 -8 -11 -14 15 -24 27 2 401 2 90.00 3 5 7 -2 -4 10 11 13 -12 -15 24 23 22 -22 -21 21 -20 20 -19 19 -18 18 -17 17 16 15 -14 -11 -8 9 -5 -3 -1 6 4 402 2 90.00 10 12 -9 -10 14 -13 -16 -23 31 30 29 28 26 25 24 -15 -12 13 11 403 2 90.00 15 16 17 -17 18 -18 19 -19 -25 33 -28 -27 -26 32 404 4 90.00 -19 20 -20 21 -21 -22 22 23 24 25 26 28 29 30 31 35 -35 -34 34 -33 -32 -31 -30 -29 33 -25 405 3 90.00 -132 -133 -134 -135 -136 -137 -138 -139 -156 -162 -161 -160 -159 -158 406 3 90.00 -139 -140 -141 -142 -143 -144 -145 -146 -147 -148 -151 -153 -154 -155 -157 -171 -170 -169 -168 -167 -166 -165 -164 -163 -162 -156

CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI:

Simbologia

CCE = Numero della condizione di carico elementare Comm. = Commento Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X My = Moltiplicatore della massa in dir. Y Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite Sicurezza = Contributo alla sicurezza F = a favore S = a sfavore A = ambigua Variabilità = Tipo di variabilità B = di base I = indipendente A = ambigua

Condizioni di carico elementari

CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 PESO E PERM 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 D.M. 08 Permanenti strutturali S -- 2 acc copertura 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 11 D.M. 08 Variabili Neve (a quota <= 1000 m s.l.m.)


S B 3 acc solaio pav 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento S B 4 AGG PERM 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 D.M. 08 Permanenti strutturali S -- 5 Vento -Y 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 D.M. 08 Variabili Vento S B 6 Vento +Y 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 D.M. 08 Variabili Vento S B 7 Vento -X 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 D.M. 08 Variabili Vento S B 8 Vento +X 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 D.M. 08 Variabili Vento S B

ELENCO CARICHI NODI

CONDIZIONE DI CARICO 4: AGG PERM

CARICHI CONCENTRATI

Simbologia

Nodo = Numero del nodo Px = Componente X della forza applicataPy = Componente Y della forza applicataPz = Componente Z della forza applicataMx = Momento intorno all'asse X My = Momento intorno all'asse Y Mz = Momento intorno all'asse Z

Nodo Px Py Pz Mx My Mz Nodo Px Py Pz Mx My Mz Nodo Px Py Pz Mx My Mz <kg> <kg> <kg> <kgm> <kgm> <kgm> <kg> <kg> <kg> <kgm> <kgm> <kgm> <kg> <kg> <kg> <kgm> <kgm> <kgm>------------------------------------------ ------------------------------------------ -------------------------------------------186 0.00 100.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -186 170.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -185 0.00 100.00 0.00 0.00 0.00 0.00-185 -170.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -172 0.00 180.00 0.00 0.00 0.00 0.00

ELENCO CARICHI NODI

CONDIZIONE DI CARICO 5: Vento -Y

CARICHI CONCENTRATI

Nodo Px Py Pz Mx My Mz Nodo Px Py Pz Mx My Mz Nodo Px Py Pz Mx My Mz <kg> <kg> <kg> <kgm> <kgm> <kgm> <kg> <kg> <kg> <kgm> <kgm> <kgm> <kg> <kg> <kg> <kgm> <kgm> <kgm>------------------------------------------ ------------------------------------------ -------------------------------------------186 170.00 300.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -185 -170.00 300.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -172 0.00 720.00 0.00 0.00 0.00 0.00

ELENCO CARICHI ASTE

CONDIZIONE DI CARICO 1: PESO E PERM

CARICHI DISTRIBUITI

Simbologia

Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale S = Numero del solaio di provenienza T = Tipo di carico QA = Carico accidentale da solaio QPS = Carico permanente strutturale da solaio QPN = Carico permanente non strutturale da solaio PP = Peso proprio M = Manuale DC = Direzione del carico XG,YG,ZG = secondo gli assi Globali XL,YL,ZL = secondo gli assi Locali Xi = Distanza iniziale Qi = Carico iniziale Xf = Distanza finale Qf = Carico finale

Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m>----------------------------------------------------- ----------------------------------------------------- 0 -181 -183 100 QPS ZG 0.00 856.36 0.64 827.47 0 -181 -183 100 QPS ZG 0.64 827.47 0.93 815.98 0 -183 -184 100 QPS ZG 0.00 815.98 0.66 789.30 0 -183 -184 100 QPS ZG 0.66 789.30 0.93 778.61 0 -184 -185 100 QPS ZG 0.00 778.61 0.82 745.87 0 -184 -185 100 QPS ZG 0.90 186.47 0.93 0.00 0 -184 -185 100 QPS ZG 0.87 372.94 0.90 186.47 0 -184 -185 100 QPS ZG 0.84 559.40 0.87 372.94 0 -184 -185 100 QPS ZG 0.82 745.87 0.84 559.40 0 -185 -182 101 QPS ZG 0.00 0.00 0.51 571.22


0 -185 -182 101 QPS ZG 0.68 761.63 0.95 767.99 0 -185 -182 101 QPS ZG 0.51 571.22 0.68 761.63 0 -185 -189 100 QPS ZG 0.00 0.00 1.12 4.68 0 -185 -189 101 QPS ZG 0.00 0.00 1.12 28.76 0 -182 -179 101 QPS ZG 0.00 767.99 0.00 768.05 0 -182 -179 101 QPS ZG 0.91 789.46 0.95 790.30 0 -182 -179 101 QPS ZG 0.00 768.05 0.91 789.46 0 -189 -194 100 QPS ZG 0.00 4.68 1.12 9.35 0 -189 -194 101 QPS ZG 0.00 28.76 1.12 57.51 0 -179 -177 101 QPS ZG 0.00 790.30 0.66 805.88 0 -179 -177 101 QPS ZG 0.66 805.88 0.95 812.60 0 -177 -175 101 QPS ZG 0.00 812.60 0.95 834.90 0 -194 -197 100 QPS ZG 0.00 9.35 1.12 14.03 0 -194 -197 101 QPS ZG 0.00 57.51 1.12 86.27 0 -220 -218 100 QPS ZG 0.00 849.40 0.28 837.61 0 -220 -218 100 QPS ZG 0.28 837.61 0.92 810.23 0 -173 -172 101 QPS ZG 0.00 873.36 0.31 880.10 0 -172 -174 101 QPS ZG 0.00 880.55 0.32 873.80 0 -132 -133 405 QPS ZG 0.00 0.00 0.25 66.76 0 -132 -133 405 QPS ZG 0.25 66.76 0.27 66.76 0 -133 -134 405 QPS ZG 0.00 66.76 0.90 66.76 0 -197 -200 100 QPS ZG 0.00 14.03 1.12 18.70 0 -197 -200 101 QPS ZG 0.00 86.27 1.12 115.03 0 -132 -158 405 QPS ZG 0.00 0.00 1.80 9.36 0 -218 -200 100 QPS ZG 0.00 810.24 0.26 799.27 0 -218 -200 100 QPS ZG 0.26 799.26 1.05 765.66 0 -200 -201 101 QPS ZG 0.00 769.20 0.27 775.63 0 -200 -201 101 QPS ZG 0.27 775.63 0.27 775.68 0 -134 -135 405 QPS ZG 0.00 66.76 0.69 66.76 0 -135 -136 405 QPS ZG 0.00 66.76 0.75 66.76 0 -202 -203 101 QPS ZG 0.00 797.31 0.69 813.89 0 -203 -204 101 QPS ZG 0.00 813.89 0.75 831.91 0 -158 -159 405 QPS ZG 0.00 66.76 1.01 66.76 0 -136 -137 405 QPS ZG 0.00 66.76 0.59 66.76 0 -176 -178 101 QPS ZG 0.00 824.83 0.67 809.14 0 -176 -178 101 QPS ZG 0.67 809.14 1.12 798.45 0 -137 -138 405 QPS ZG 0.00 66.76 0.60 66.76 0 -159 -160 405 QPS ZG 0.00 66.76 1.01 66.76 0 -138 -139 405 QPS ZG 0.00 66.76 0.48 66.76 0 -206 -207 101 QPS ZG 0.00 860.14 0.48 871.46 0 -178 -180 101 QPS ZG 0.00 798.45 1.12 772.08 0 -160 -161 405 QPS ZG 0.00 66.76 1.01 66.76 0 -139 -140 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.83 66.76 0 -140 -141 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.62 66.76 0 -207 -208 101 QPS ZG 0.00 871.46 0.39 880.60 0 -207 -208 101 QPS ZG 0.70 887.40 0.83 884.64 0 -207 -208 101 QPS ZG 0.39 880.60 0.70 887.40 0 -180 -186 101 QPS ZG 0.00 772.08 0.48 760.68 0 -180 -186 101 QPS ZG 1.07 65.15 1.12 0.00 0 -180 -186 101 QPS ZG 0.96 192.33 1.07 65.15 0 -180 -186 101 QPS ZG 0.80 381.78 0.96 192.33 0 -180 -186 101 QPS ZG 0.64 571.23 0.80 381.78 0 -180 -186 101 QPS ZG 0.48 760.68 0.64 571.23 0 -161 -162 405 QPS ZG 0.00 66.76 1.01 66.76 0 -141 -142 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.57 66.76 0 -186 -187 101 QPS ZG 0.00 0.00 0.38 8.58 0 -186 -187 102 QPS ZG 0.00 0.00 0.38 13.62 0 -162 -163 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.92 66.76 0 -142 -143 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.82 66.76 0 -210 -211 101 QPS ZG 0.00 856.68 0.82 836.95 0 -187 -190 101 QPS ZG 0.00 9.67 0.75 28.56 0 -187 -190 102 QPS ZG 0.00 12.59 0.75 37.26 0 -163 -164 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.92 66.76 0 -143 -144 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.82 66.76 0 -211 -212 101 QPS ZG 0.00 836.95 0.17 833.00 0 -211 -212 101 QPS ZG 0.17 833.00 0.82 817.16 0 -190 -195 101 QPS ZG 0.00 27.31 1.11 54.20 0 -190 -195 102 QPS ZG 0.00 38.45 1.11 76.32 0 -164 -165 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.92 66.76 0 -144 -145 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.82 66.76 0 -145 -146 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.90 66.76 0 -212 -213 101 QPS ZG 0.00 817.16 0.82 797.49 0 -195 -198 101 QPS ZG 0.00 54.20 1.11 81.10 0 -195 -198 102 QPS ZG 0.00 76.32 1.11 114.19 0 -165 -166 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.92 66.76 0 -188 -191 102 QPS ZG 0.00 707.22 0.07 705.53 0 -188 -191 102 QPS ZG 0.66 689.36 1.16 676.75 0 -188 -191 102 QPS ZG 0.07 705.53 0.66 689.36 0 -146 -147 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.13 66.76 0 -146 -147 406 QPS ZG 0.13 66.76 0.32 68.57 0 -147 -148 406 QPS ZG 0.00 66.87 0.23 67.05 0 -148 -151 406 QPS ZG 0.00 66.66 0.90 66.55 0 -198 -215 101 QPS ZG 0.00 81.10 1.11 108.00 0 -198 -215 102 QPS ZG 0.00 114.19 1.11 152.05 0 -214 -215 101 QPS ZG 0.00 775.89 0.32 768.22 0 -215 -216 102 QPS ZG 0.00 730.48 0.23 723.77 0 -166 -167 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.92 66.76 0 -191 -192 102 QPS ZG 0.00 676.75 0.99 652.06 0 -191 -192 102 QPS ZG 0.99 652.06 1.16 646.93 0 -167 -168 406 QPS ZG 0.00 66.76 0.92 66.76 0 -151 -153 406 QPS ZG 0.00 66.73 0.58 66.89 0 -151 -153 406 QPS ZG 0.58 66.89 0.60 66.89 0 -219 -221 102 QPS ZG 0.00 701.90 0.60 685.81 0 -168 -169 406 QPS ZG 0.00 64.77 0.20 66.54 0 -168 -169 406 QPS ZG 0.43 66.71 0.95 66.65 0 -168 -169 406 QPS ZG 0.20 66.54 0.43 66.71 0 -192 -193 102 QPS ZG 0.00 646.93 0.09 644.37 0 -192 -193 102 QPS ZG 0.94 162.55 1.16 0.00 0 -192 -193 102 QPS ZG 0.71 325.10 0.94 162.55 0 -192 -193 102 QPS ZG 0.26 650.19 0.71 325.10 0 -192 -193 102 QPS ZG 0.09 644.38 0.26 650.19 0 -153 -154 406 QPS ZG 0.00 66.68 0.94 66.49 0 -153 -154 406 QPS ZG 0.94 66.49 1.50 29.83 0 -169 -170 406 QPS ZG 0.00 66.65 0.37 66.60 0 -169 -170 406 QPS ZG 0.37 66.60 0.95 66.77 0 -193 -196 102 QPS ZG 0.00 0.00 0.97 37.61 0 -196 -199 102 QPS ZG 0.00 37.61 0.97 75.22 0 -154 -155 406 QPS ZG 0.00 29.99 0.27 12.49 0 -199 -217 102 QPS ZG 0.00 75.22 0.97 112.84 0 -155 -157 406 QPS ZG 0.00 10.66 0.18 0.00 0 -222 -223 102 QPS ZG 0.00 647.93 0.18 642.84 0 -222 -223 102 QPS ZG 0.18 642.83 0.27 640.30 0 -217 -224 102 QPS ZG 0.00 112.84 0.97 150.45 0 -171 -157 406 QPS ZG 0.00 36.17 1.03 16.23 0 -171 -157 406 QPS ZG 1.52 6.76 1.80 0.00 0 -171 -157 406 QPS ZG 1.03 16.23 1.52 6.76 0 -223 -224 102 QPS ZG 0.00 626.79 0.18 632.45 0 -170 -171 406 QPS ZG 0.00 66.77 0.02 66.77 0 -170 -171 406 QPS ZG 0.02 66.77 0.95 66.58 1 1 101 -- PP ZG 0.00 23.13 3.33 23.13 2 2 102 -- PP ZG 0.00 23.13 3.33 23.13 100 101 102 100 QPS ZG 0.00 0.00 6.07 186.52 100 101 102 -- PP ZG 0.00 23.00 6.07 23.00 101 101 -181 100 QPS ZG 0.00 0.00 1.22 928.41 101 101 -181 100 QPS ZG 1.22 928.41 2.81 850.44 101 101 -181 -- PP ZG 0.00 11.04 2.81 11.04 102 -175 -173 101 QPS ZG 0.00 835.24 0.12 838.04 102 -175 -173 101 QPS ZG 0.73 852.02 1.61 872.29 102 -175 -173 101 QPS ZG 0.12 838.04 0.73 852.02 102 -175 -173 -- PP ZG 0.00 11.04 1.61 11.04 103 -174 -176 101 QPS ZG 0.00 872.01 1.84 828.78 103 -174 -176 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2 27 -- PP ZG 0.00 625.00 2.17 625.00 413 27 -24 400 QPS ZG 0.00 1363.69 0.35 1339.83 413 27 -24 400 QPS ZG 0.35 1339.83 0.92 1300.79 413 27 -24 -- PP ZG 0.00 625.00 0.92 625.00 413 -24 15 400 QPS ZG 0.00 1301.09 0.37 1275.85 413 -24 15 400 QPS ZG 0.88 318.96 1.05 0.00 413 -24 15 400 QPS ZG 0.71 637.92 0.88 318.96 413 -24 15 400 QPS ZG 0.54 956.88 0.71 637.92 413 -24 15 400 QPS ZG 0.37 1275.85 0.54 956.88 413 -24 15 -- PP ZG 0.00 625.00 1.05 625.00 415 34 -34 -- PP ZG 0.00 593.75 0.95 593.75 415 -34 -35 -- PP ZG 0.00 593.75 0.95 593.75 415 -35 35 -- PP ZG 0.00 593.75 0.95 593.75 430 3 20 -- PP ZG 0.00 625.00 5.22 625.00

ELENCO CARICHI ASTE

CONDIZIONE DI CARICO 2: acc copertura

CARICHI DISTRIBUITI


Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m>-------------------------------------------------- -------------------------------------------------- 0 -181 -183 100 QA ZG 0.00 214.09 0.64 206.87 0 -181 -183 100 QA ZG 0.64 206.87 0.93 204.00 0 -183 -184 100 QA ZG 0.00 204.00 0.66 197.32 0 -183 -184 100 QA ZG 0.66 197.32 0.93 194.65 0 -184 -185 100 QA ZG 0.00 194.65 0.82 186.47 0 -184 -185 100 QA ZG 0.90 46.62 0.93 0.00 0 -184 -185 100 QA ZG 0.87 93.23 0.90 46.62 0 -184 -185 100 QA ZG 0.84 139.85 0.87 93.23 0 -184 -185 100 QA ZG 0.82 186.47 0.84 139.85 0 -185 -182 101 QA ZG 0.00 0.00 0.51 142.81 0 -185 -182 101 QA ZG 0.68 190.41 0.95 192.00 0 -185 -182 101 QA ZG 0.51 142.81 0.68 190.41 0 -185 -189 100 QA ZG 0.00 0.00 1.12 1.17 0 -185 -189 101 QA ZG 0.00 0.00 1.12 7.19 0 -182 -179 101 QA ZG 0.00 192.00 0.00 192.01 0 -182 -179 101 QA ZG 0.91 197.37 0.95 197.57 0 -182 -179 101 QA ZG 0.00 192.01 0.91 197.37 0 -189 -194 100 QA ZG 0.00 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ELENCO CARICHI ASTE

CONDIZIONE DI CARICO 3: acc solaio pav

CARICHI DISTRIBUITI

Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m>


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ELENCO CARICHI ASTE

CONDIZIONE DI CARICO 4: AGG PERM

CARICHI DISTRIBUITI

Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m>---------------------------------------------- ----------------------------------------------


0 -181 -183 -- M ZG 0.00 50.00 0.93 50.00 0 -183 -184 -- M ZG 0.00 50.00 0.93 50.00 0 -184 -185 -- M ZG 0.00 50.00 0.93 50.00 0 -185 -182 -- M ZG 0.00 50.00 0.95 50.00 0 -182 -179 -- M ZG 0.00 50.00 0.95 50.00 0 -179 -177 -- M ZG 0.00 50.00 0.95 50.00 0 -177 -175 -- M ZG 0.00 50.00 0.95 50.00 0 -220 -218 -- M ZG 0.00 80.00 0.92 80.00 0 -173 -172 -- M ZG 0.00 50.00 0.31 50.00 0 -172 -174 -- M ZG 0.00 50.00 0.32 50.00 0 -218 -200 -- M ZG 0.00 80.00 1.05 80.00 0 -200 -201 -- M ZG 0.00 80.00 0.27 80.00 0 -202 -203 -- M ZG 0.00 80.00 0.69 80.00 0 -203 -204 -- M ZG 0.00 80.00 0.75 80.00 0 -176 -178 -- M ZG 0.00 50.00 1.12 50.00 0 -206 -207 -- M ZG 0.00 80.00 0.48 80.00 0 -178 -180 -- M ZG 0.00 50.00 1.12 50.00 0 -207 -208 -- M ZG 0.00 80.00 0.83 80.00 0 -180 -186 -- M ZG 0.00 50.00 1.12 50.00 0 -210 -211 -- M ZG 0.00 80.00 0.82 80.00 0 -211 -212 -- M ZG 0.00 80.00 0.82 80.00 0 -212 -213 -- M ZG 0.00 80.00 0.82 80.00 0 -188 -191 -- M ZG 0.00 50.00 1.16 50.00 0 -214 -215 -- M ZG 0.00 80.00 0.32 80.00 0 -215 -216 -- M ZG 0.00 80.00 0.23 80.00 0 -191 -192 -- M ZG 0.00 50.00 1.16 50.00 0 -219 -221 -- M ZG 0.00 80.00 0.60 80.00 0 -192 -193 -- M ZG 0.00 50.00 1.16 50.00 0 -193 -196 -- M ZG 0.00 80.00 0.97 80.00 0 -196 -199 -- M ZG 0.00 80.00 0.97 80.00 0 -199 -217 -- M ZG 0.00 80.00 0.97 80.00 0 -222 -223 -- M ZG 0.00 80.00 0.27 80.00 0 -217 -224 -- M ZG 0.00 80.00 0.97 80.00 0 -223 -224 -- M ZG 0.00 120.00 0.18 120.00 100 101 102 -- M ZG 0.00 80.00 6.07 80.00 101 101 -181 -- M ZG 0.00 50.00 2.81 50.00 102 -175 -173 -- M ZG 0.00 50.00 1.61 50.00 103 -174 -176 -- M ZG 0.00 50.00 2.01 50.00 104 -186 -188 -- M ZG 0.00 50.00 1.98 50.00 105 102 -220 -- M ZG 0.00 80.00 2.17 80.00 106 -201 -202 -- M ZG 0.00 80.00 0.90 80.00 107 -204 -205 -- M ZG 0.00 80.00 0.59 80.00 107 -205 -206 -- M ZG 0.00 80.00 0.60 80.00 108 -208 -209 -- M ZG 0.00 80.00 0.62 80.00 108 -209 -210 -- M ZG 0.00 80.00 0.57 80.00 109 -213 -214 -- M ZG 0.00 80.00 0.90 80.00 110 -216 -219 -- M ZG 0.00 80.00 0.90 80.00 111 -221 -222 -- M ZG 0.00 80.00 1.50 80.00

ELENCO CARICHI ASTE

CONDIZIONE DI CARICO 5: Vento -Y

CARICHI DISTRIBUITI

Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m>---------------------------------------------- ---------------------------------------------- 0 -181 -183 -- M YG 0.00 50.00 0.93 50.00 0 -183 -184 -- M YG 0.00 50.00 0.93 50.00 0 -184 -185 -- M YG 0.00 50.00 0.93 50.00 0 -185 -182 -- M YG 0.00 50.00 0.95 50.00 0 -182 -179 -- M YG 0.00 50.00 0.95 50.00 0 -179 -177 -- M YG 0.00 50.00 0.95 50.00 0 -177 -175 -- M YG 0.00 50.00 0.95 50.00 0 -220 -218 -- M YG 0.00 200.00 0.92 200.00 0 -173 -172 -- M YG 0.00 50.00 0.31 50.00 0 -172 -174 -- M YG 0.00 50.00 0.32 50.00 0 -218 -200 -- M YG 0.00 200.00 1.05 200.00 0 -200 -201 -- M YG 0.00 160.00 0.27 160.00 0 -202 -203 -- M YG 0.00 160.00 0.69 160.00 0 -203 -204 -- M YG 0.00 160.00 0.75 160.00 0 -158 -159 -- M YG 0.00 185.00 1.01 185.00 0 -176 -178 -- M YG 0.00 50.00 1.12 50.00 0 -159 -160 -- M YG 0.00 185.00 1.01 185.00 0 -206 -207 -- M YG 0.00 160.00 0.48 160.00 0 -178 -180 -- M YG 0.00 50.00 1.12 50.00 0 -160 -161 -- M YG 0.00 185.00 1.01 185.00 0 -207 -208 -- M YG 0.00 160.00 0.83 160.00 0 -180 -186 -- M YG 0.00 50.00 1.12 50.00 0 -161 -162 -- M YG 0.00 185.00 1.01 185.00 0 -162 -163 -- M YG 0.00 185.00 0.92 185.00 0 -210 -211 -- M YG 0.00 160.00 0.82 160.00 0 -163 -164 -- M YG 0.00 185.00 0.92 185.00 0 -211 -212 -- M YG 0.00 160.00 0.82 160.00 0 -164 -165 -- M YG 0.00 185.00 0.92 185.00 0 -212 -213 -- M YG 0.00 160.00 0.82 160.00 0 -165 -166 -- M YG 0.00 185.00 0.92 185.00 0 -188 -191 -- M YG 0.00 50.00 1.16 50.00 0 -214 -215 -- M YG 0.00 160.00 0.32 160.00 0 -215 -216 -- M YG 0.00 160.00 0.23 160.00 0 -166 -167 -- M YG 0.00 185.00 0.92 185.00 0 -191 -192 -- M YG 0.00 50.00 1.16 50.00 0 -167 -168 -- M YG 0.00 185.00 0.92 185.00 0 -219 -221 -- M YG 0.00 160.00 0.60 160.00 0 -168 -169 -- M YG 0.00 185.00 0.95 185.00 0 -192 -193 -- M YG 0.00 50.00 1.16 50.00 0 -169 -170 -- M YG 0.00 185.00 0.95 185.00 0 -222 -223 -- M YG 0.00 160.00 0.27 160.00 0 -223 -224 -- M YG 0.00 160.00 0.18 160.00 0 -170 -171 -- M YG 0.00 185.00 0.95 185.00 101 101 -181 -- M YG 0.00 50.00 2.81 50.00 102 -175 -173 -- M YG 0.00 50.00 1.61 50.00 103 -174 -176 -- M YG 0.00 50.00 2.01 50.00 104 -186 -188 -- M YG 0.00 50.00 1.98 50.00 105 102 -220 -- M YG 0.00 100.00 2.17 100.00 106 -201 -202 -- M YG 0.00 160.00 0.90 160.00 107 -204 -205 -- M YG 0.00 160.00 0.59 160.00 107 -205 -206 -- M YG 0.00 160.00 0.60 160.00 108 -208 -209 -- M YG 0.00 160.00 0.62 160.00 108 -209 -210 -- M YG 0.00 160.00 0.57 160.00 109 -213 -214 -- M YG 0.00 160.00 0.90 160.00 110 -216 -219 -- M YG 0.00 160.00 0.90 160.00 111 -221 -222 -- M YG 0.00 160.00 1.50 160.00

ELENCO CARICHI ASTE

CONDIZIONE DI CARICO 6: Vento +Y

CARICHI DISTRIBUITI

Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m>------------------------------------------------ ------------------------------------------------ 0 -181 -183 -- M YG 0.00 -200.00 0.93 -200.00 0 -183 -184 -- M YG 0.00 -200.00 0.93 -200.00 0 -184 -185 -- M YG 0.00 -200.00 0.93 -200.00 0 -185 -182 -- M YG 0.00 -200.00 0.95 -200.00 0 -182 -179 -- M YG 0.00 -200.00 0.95 -200.00 0 -179 -177 -- M YG 0.00 -200.00 0.95 -200.00 0 -177 -175 -- M YG 0.00 -200.00 0.95 -200.00 0 -220 -218 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 0 -173 -172 -- M YG 0.00 -200.00 0.31 -200.00 0 -172 -174 -- M YG 0.00 -200.00 0.32 -200.00 0 -218 -200 -- M YG 0.00 -50.00 1.05 -50.00 0 -200 -201 -- M YG 0.00 -50.00 0.27 -50.00 0 -202 -203 -- M YG 0.00 -50.00 0.69 -50.00 0 -203 -204 -- M YG 0.00 -50.00 0.75 -50.00 0 -158 -159 -- M YG 0.00 -50.00 1.01 -50.00 0 -176 -178 -- M YG 0.00 -200.00 1.12 -200.00 0 -159 -160 -- M YG 0.00 -50.00 1.01 -50.00 0 -206 -207 -- M YG 0.00 -50.00 0.48 -50.00 0 -178 -180 -- M YG 0.00 -200.00 1.12 -200.00 0 -160 -161 -- M YG 0.00 -50.00 1.01 -50.00 0 -207 -208 -- M YG 0.00 -50.00 0.83 -50.00 0 -180 -186 -- M YG 0.00 -200.00 1.12 -200.00 0 -161 -162 -- M YG 0.00 -50.00 1.01 -50.00 0 -162 -163 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 0 -210 -211 -- M YG 0.00 -50.00 0.82 -50.00 0 -163 -164 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 0 -211 -212 -- M YG 0.00 -50.00 0.82 -50.00 0 -164 -165 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 0 -212 -213 -- M YG 0.00 -50.00 0.82 -50.00 0 -165 -166 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 0 -188 -191 -- M YG 0.00 -200.00 1.16 -200.00 0 -214 -215 -- M YG 0.00 -50.00 0.32 -50.00 0 -215 -216 -- M YG 0.00 -50.00 0.23 -50.00 0 -166 -167 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 0 -191 -192 -- M YG 0.00 -200.00 1.16 -200.00 0 -167 -168 -- M YG 0.00 -50.00 0.92 -50.00 0 -219 -221 -- M YG 0.00 -50.00 0.60 -50.00 0 -168 -169 -- M YG 0.00 -50.00 0.95 -50.00


0 -192 -193 -- M YG 0.00 -200.00 1.16 -200.00 0 -169 -170 -- M YG 0.00 -50.00 0.95 -50.00 0 -222 -223 -- M YG 0.00 -50.00 0.27 -50.00 0 -223 -224 -- M YG 0.00 -50.00 0.18 -50.00 0 -170 -171 -- M YG 0.00 -50.00 0.95 -50.00 101 101 -181 -- M YG 0.00 -200.00 2.81 -200.00 102 -175 -173 -- M YG 0.00 -200.00 1.61 -200.00 103 -174 -176 -- M YG 0.00 -200.00 2.01 -200.00 104 -186 -188 -- M YG 0.00 -200.00 1.98 -200.00 105 102 -220 -- M YG 0.00 -50.00 2.17 -50.00 106 -201 -202 -- M YG 0.00 -50.00 0.90 -50.00 107 -204 -205 -- M YG 0.00 -50.00 0.59 -50.00 107 -205 -206 -- M YG 0.00 -50.00 0.60 -50.00 108 -208 -209 -- M YG 0.00 -50.00 0.62 -50.00 108 -209 -210 -- M YG 0.00 -50.00 0.57 -50.00 109 -213 -214 -- M YG 0.00 -50.00 0.90 -50.00 110 -216 -219 -- M YG 0.00 -50.00 0.90 -50.00 111 -221 -222 -- M YG 0.00 -50.00 1.50 -50.00

ELENCO CARICHI ASTE

CONDIZIONE DI CARICO 7: Vento -X

CARICHI DISTRIBUITI

Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m>---------------------------------------------- ---------------------------------------------- 0 -185 -189 -- M XG 0.00 30.00 1.12 30.00 0 -189 -194 -- M XG 0.00 30.00 1.12 30.00 0 -194 -197 -- M XG 0.00 30.00 1.12 30.00 0 -197 -200 -- M XG 0.00 30.00 1.12 30.00 0 -193 -196 -- M XG 0.00 200.00 0.97 200.00 0 -196 -199 -- M XG 0.00 200.00 0.97 200.00 0 -199 -217 -- M XG 0.00 200.00 0.97 200.00 0 -217 -224 -- M XG 0.00 200.00 0.97 200.00 100 101 102 -- M XG 0.00 40.00 6.07 40.00

ELENCO CARICHI ASTE

CONDIZIONE DI CARICO 8: Vento +X

CARICHI DISTRIBUITI

Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m> <m> <kg/m>------------------------------------------------ ------------------------------------------------ 0 -185 -189 -- M XG 0.00 -120.00 1.12 -120.00 0 -189 -194 -- M XG 0.00 -120.00 1.12 -120.00 0 -194 -197 -- M XG 0.00 -120.00 1.12 -120.00 0 -197 -200 -- M XG 0.00 -120.00 1.12 -120.00 0 -193 -196 -- M XG 0.00 -50.00 0.97 -50.00 0 -196 -199 -- M XG 0.00 -50.00 0.97 -50.00 0 -199 -217 -- M XG 0.00 -50.00 0.97 -50.00 0 -217 -224 -- M XG 0.00 -50.00 0.97 -50.00 100 101 102 -- M XG 0.00 -160.00 6.07 -160.00

ELENCO CARICHI ELEMENTI BIDIMENSIONALI

CONDIZIONE DI CARICO 1: PESO E PERM

CARICHI UNIFORMI

Simbologia

Bid. = Numero del muro/elemento bidimensionaleN1 = Nodo1 N2 = Nodo2 N3 = Nodo3 N4 = Nodo4 T = Tipo di carico PP = Peso proprio M = Manuale DC = Direzione del carico G = secondo gli assi Globali L = secondo gli assi Locali Qx = Carico in dir. X Qy = Carico in dir. Y Qz = Carico in dir. Z

Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz <kg/mq> <kg/mq> <kg/mq> <kg/mq> <kg/mq> <kg/mq>------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------ 101 8 -6 -47 -45 PP G 0.00 0.00 69.00 101 -116 -117 -185 -184 PP G 0.00 0.00 69.00 101 -47 -48 -116 -115 PP G 0.00 0.00 69.00 101 -115 -116 -184 -183 PP G 0.00 0.00 69.00 101 -45 -47 -115 -113 PP G 0.00 0.00 69.00 101 -113 -115 -183 -181 PP G 0.00 0.00 69.00 101 -6 -7 -48 -47 PP G 0.00 0.00 69.00 101 -7 9 -49 -48 PP G 0.00 0.00 69.00 101 -48 -49 -117 -116 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -49 -46 -114 -117 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -117 -114 -182 -185 PP G 0.00 0.00 69.00 102 9 -5 -46 -49 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -109 -107 -175 -177 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -43 -41 -109 -111 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -5 -3 -43 -46 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -46 -43 -111 -114 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -114 -111 -179 -182 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -3 -1 -41 -43 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -1 6 -39 -41 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -111 -109 -177 -179 PP G 0.00 0.00 69.00 102 -41 -39 -107 -109 PP G 0.00 0.00 69.00 103 -105 -104 -172 -173 PP G 0.00 0.00 460.00 103 4 3 -36 -37 PP G 0.00 0.00 460.00 103 -37 -36 -104 -105 PP G 0.00 0.00 460.00 104 3 5 -38 -36 PP G 0.00 0.00 460.00 104 -36 -38 -106 -104 PP G 0.00 0.00 460.00 104 -104 -106 -174 -172 PP G 0.00 0.00 460.00 105 -40 -42 -110 -108 PP G 0.00 0.00 69.00 105 -108 -110 -178 -176 PP G 0.00 0.00 69.00 105 -2 -4 -44 -42 PP G 0.00 0.00 69.00 105 -42 -44 -112 -110 PP G 0.00 0.00 69.00 105 -110 -112 -180 -178 PP G 0.00 0.00 69.00 105 -4 10 -50 -44 PP G 0.00 0.00 69.00 105 -44 -50 -118 -112 PP G 0.00 0.00 69.00 105 -112 -118 -186 -180 PP G 0.00 0.00 69.00 105 7 -2 -42 -40 PP G 0.00 0.00 69.00 106 -50 -51 -119 -118 PP G 0.00 0.00 69.00 106 10 11 -51 -50 PP G 0.00 0.00 69.00 106 -118 -119 -187 -186 PP G 0.00 0.00 69.00 107 -122 -127 -195 -190 PP G 0.00 0.00 69.00 107 -59 -62 -130 -127 PP G 0.00 0.00 69.00 107 -12 -15 -62 -59 PP G 0.00 0.00 69.00 107 -15 24 -79 -62 PP G 0.00 0.00 69.00 107 -62 -79 -147 -130 PP G 0.00 0.00 69.00 107 -130 -147 -215 -198 PP G 0.00 0.00 69.00 107 -54 -59 -127 -122 PP G 0.00 0.00 69.00 107 -127 -130 -198 -195 PP G 0.00 0.00 69.00 107 13 -12 -59 -54 PP G 0.00 0.00 69.00


108 -52 -55 -123 -120 PP G 0.00 0.00 69.00 108 12 -9 -55 -52 PP G 0.00 0.00 69.00 108 -10 14 -57 -56 PP G 0.00 0.00 69.00 108 -56 -57 -125 -124 PP G 0.00 0.00 69.00 108 -124 -125 -193 -192 PP G 0.00 0.00 69.00 108 -9 -10 -56 -55 PP G 0.00 0.00 69.00 108 -55 -56 -124 -123 PP G 0.00 0.00 69.00 108 -123 -124 -192 -191 PP G 0.00 0.00 69.00 108 -120 -123 -191 -188 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -60 -63 -131 -128 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -57 -60 -128 -125 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -125 -128 -196 -193 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -13 -16 -63 -60 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -23 31 -89 -81 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -81 -89 -157 -149 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -149 -157 -224 -217 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -63 -81 -149 -131 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -131 -149 -217 -199 PP G 0.00 0.00 69.00 109 14 -13 -60 -57 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -128 -131 -199 -196 PP G 0.00 0.00 69.00 109 -16 -23 -81 -63 PP G 0.00 0.00 69.00 110 -87 -89 -157 -155 PP G 0.00 0.00 69.00 110 -155 -157 -224 -223 PP G 0.00 0.00 69.00 110 30 31 -89 -87 PP G 0.00 0.00 69.00 111 -86 -87 -155 -154 PP G 0.00 0.00 69.00 111 29 30 -87 -86 PP G 0.00 0.00 69.00 111 -154 -155 -223 -222 PP G 0.00 0.00 69.00 112 26 28 -85 -83 PP G 0.00 0.00 69.00 112 28 29 -86 -85 PP G 0.00 0.00 69.00 112 -151 -153 -221 -219 PP G 0.00 0.00 69.00 112 25 26 -83 -80 PP G 0.00 0.00 69.00 112 -85 -86 -154 -153 PP G 0.00 0.00 69.00 112 -83 -85 -153 -151 PP G 0.00 0.00 69.00 112 -80 -83 -151 -148 PP G 0.00 0.00 69.00 113 -79 -80 -148 -147 PP G 0.00 0.00 69.00 113 24 25 -80 -79 PP G 0.00 0.00 69.00 113 -147 -148 -216 -215 PP G 0.00 0.00 69.00 114 21 -21 -75 -74 PP G 0.00 0.00 69.00 114 17 -17 -67 -66 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -73 -74 -142 -141 PP G 0.00 0.00 69.00 114 23 24 -79 -78 PP G 0.00 0.00 69.00 114 22 23 -78 -77 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -70 -71 -139 -138 PP G 0.00 0.00 69.00 114 20 -20 -73 -72 PP G 0.00 0.00 69.00 114 19 -19 -71 -70 PP G 0.00 0.00 69.00 114 18 -18 -69 -68 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -18 19 -70 -69 PP G 0.00 0.00 69.00 114 16 17 -66 -65 PP G 0.00 0.00 69.00 114 15 16 -65 -64 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -78 -79 -147 -146 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -146 -147 -215 -214 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -77 -78 -146 -145 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -19 20 -72 -71 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -74 -75 -143 -142 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -142 -143 -211 -210 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -22 22 -77 -76 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -76 -77 -145 -144 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -144 -145 -213 -212 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -72 -73 -141 -140 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -143 -144 -212 -211 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -66 -67 -135 -134 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -134 -135 -203 -202 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -17 18 -68 -67 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -67 -68 -136 -135 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -138 -139 -207 -206 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -68 -69 -137 -136 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -75 -76 -144 -143 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -64 -65 -133 -132 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -69 -70 -138 -137 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -135 -136 -204 -203 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -65 -66 -134 -133 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -139 -140 -208 -207 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -21 -22 -76 -75 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -132 -133 -201 -200 PP G 0.00 0.00 69.00 114 -71 -72 -140 -139 PP G 0.00 0.00 69.00 115 -150 -132 -200 -218 PP G 0.00 0.00 69.00 115 -152 -150 -218 -220 PP G 0.00 0.00 69.00 115 -82 -64 -132 -150 PP G 0.00 0.00 69.00 115 27 -24 -82 -84 PP G 0.00 0.00 69.00 115 -84 -82 -150 -152 PP G 0.00 0.00 69.00 115 -24 15 -64 -82 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -14 15 -64 -61 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -11 -14 -61 -58 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -117 -121 -189 -185 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -126 -129 -197 -194 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -8 -11 -58 -53 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -121 -126 -194 -189 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -61 -64 -132 -129 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -129 -132 -200 -197 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -58 -61 -129 -126 PP G 0.00 0.00 69.00 116 -53 -58 -126 -121 PP G 0.00 0.00 69.00 117 34 -34 -101 -100 PP G 0.00 0.00 69.00 117 -34 -35 -102 -101 PP G 0.00 0.00 69.00 117 -102 -103 -171 -170 PP G 0.00 0.00 69.00 117 -101 -102 -170 -169 PP G 0.00 0.00 69.00 117 -100 -101 -169 -168 PP G 0.00 0.00 69.00 117 -35 35 -103 -102 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -28 33 -94 -93 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -20 21 -74 -73 PP G 0.00 0.00 69.00 118 32 -26 -91 -90 PP G 0.00 0.00 69.00 118 33 -29 -95 -94 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -91 -92 -160 -159 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -27 -28 -93 -92 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -92 -93 -161 -160 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -33 34 -100 -99 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -93 -94 -162 -161 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -94 -95 -163 -162 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -95 -96 -164 -163 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -90 -91 -159 -158 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -98 -99 -167 -166 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -31 -32 -98 -97 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -26 -27 -92 -91 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -97 -98 -166 -165 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -32 -33 -99 -98 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -30 -31 -97 -96 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -96 -97 -165 -164 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -99 -100 -168 -167 PP G 0.00 0.00 69.00 118 -29 -30 -96 -95 PP G 0.00 0.00 69.00 120 -88 -94 -162 -156 PP G 0.00 0.00 69.00 120 -19 -25 -88 -71 PP G 0.00 0.00 69.00 120 -71 -88 -156 -139 PP G 0.00 0.00 69.00 120 -25 33 -94 -88 PP G 0.00 0.00 69.00

PARAMETRI DI CALCOLOLa modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati con:ModeSt ver. 7.27, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Prato

La struttura è stata calcolata utilizzando come solutore agli elementi finiti:Xfinest ver. 2010, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Milano

Tipo di normativa: stati limite D.M. 08Tipo di calcolo: analisi sismica dinamicaSchematizzazione piani rigidi: metodo Master-SlaveModalità di recupero masse secondarie: trasferire all'impalcato più vicino con modifica XY baricentro

Generazione combinazioni- Lineari: si- Valuta spostamenti e non sollecitazioni: no- Buckling: no

Opzioni di calcolo- Sono state considerate infinitamente rigide le zone di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali con una riduzione del 20%- Calcolo con offset rigidi dai nodi: no- Uniformare i carichi variabili: no- Massimizzare i carichi variabili: no- Minimo carico da considerare: 0.00 <kg/m>- Recupero carichi zone rigide: taglio e momento flettente- Modalità di combinazione momento torcente: disaccoppiare le azioni

Opzioni del solutore- Tipo di elemento bidimensionale: ISOSHELL


- Trascura deformabilità a taglio delle aste: No- Analisi dinamica con metodo di Lanczos: Sì- Check sequenza di Sturm: Sì- Soluzione matrice con metodo ver. 5.1: No- Analisi non lineare con Newton modificato: No- Usa formulazione secante per Buckling: No- Trascura Buckling torsionale: No

Dati struttura- Zona sismica: zona 2- Sito di costruzione: montecerboli -pomarance Pisa LON. 10.88150 LAT. 43.24620 Contenuto tra ID reticolo: 22273 22495 22272 22494

Simbologia

TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco TR = Periodo di ritorno Ag = Accelerazione orizzontale massima al sito FO = Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale TC* = Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontaleTCC TR Ag FO TC*------------------------SLO 30 0.0434 2.49 0.22SLD 50 0.0556 2.50 0.24SLV 475 0.1384 2.47 0.27

- Tipo di opera: Opera ordinaria- Vita nominale VN : 50.00- Classe d'uso: Classe II- SL Esercizio: SLO-Pvr 81.00, SLD-Pvr 63.00- SL Ultimi: SLV-Pvr 10.00, SLC-Pvr no- Classe di duttilità: Classe B- Quota di riferimento: 0.00 <m>- Altezza della struttura: 3.33 <m>- Numero piani edificio: 2- Coefficiente θ: 0.00- Edificio regolare in altezza: si- Edificio regolare in pianta: no- Forze orizzontali convenzionali per stati limite non sismici: no

Dati di piano

Simbologia

Imp. = Numero dell'impalcato Lx = Dimensione del piano in dir. XLy = Dimensione del piano in dir. YEx = Eccentricità in dir. X Ey = Eccentricità in dir. Y Ea = Eccentricità complessiva

Imp. Lx Ly Ex Ey Ea <m> <m> <m> <m> <m>------------------------------ 1 13.52 2.47 0.68 0.12 0.69 2 21.91 6.16 1.10 0.31 1.14

Dati di calcolo- Categoria del suolo di fondazione: A- Tipologia edificio: legno a pannelli o reticolari in classe A (qo=3,0)Coeff. C1 0.05Periodo T1 0.12325Coeff. λ SLO 1.00Coeff. λ SLD 1.00Coeff. λ SLV 1.00Rapporto di sovraresistenza (αu /α1 ) -- Valore di riferimento del fattore di struttura (q0 ) 3.00Fattore riduttivo (Kw ) 1.00Fattore di struttura (q) 3.00

- Categoria topografica: T2 - Pendii con inclinazione media i > 15°- Coeff. amplificazione topografica: 1.20- Fattore di struttura per sisma verticale (qv): 1.50- Modi da calcolare: 6- Modi da considerare: tali da movimentare una percentuale di massa pari a 85.00%


- Trascura modi con massa movimentata minore di: no

- Smorzamento spettro: 5.00

- Angolo di ingresso del sisma: 0.00 <grad>

CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI:

Simbologia

CCE = Numero della condizione di carico elementare Comm. = Commento Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X My = Moltiplicatore della massa in dir. Y Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite Sicurezza = Contributo alla sicurezza F = a favore S = a sfavore A = ambigua Variabilità = Tipo di variabilità B = di base I = indipendente A = ambigua

Condizioni di carico elementari

CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità------------------------------------------------------------------------------- 1 PESO E PERM 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 S -- 2 acc copertura 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 11 S B 3 acc solaio pav 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 S B 4 AGG PERM 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 S -- 5 Vento -Y 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 S B 6 Vento +Y 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 S B 7 Vento -X 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 S B 8 Vento +X 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 10 S B

ELENCO TIPI CCE DEFINITI:

Simbologia

Tipo CCE = Tipo condizione di carico elementareComm. = Commento Tipo = Tipologia G = Permanente Q = Variabile I = Da ignorare A = Azione eccezionale P = Precompressione Durata = Durata del carico N = Non definita P = Permanente L = Lunga M = Media B = Breve I = Istantanea γ min. = Coeff. γ m i n . γ max = Coeff. γ m a x ψ0 = Coeff. ψ0 ψ1 = Coeff. ψ1 ψ2 = Coeff. ψ2 ψ0 , s = Coeff. ψ0 sismico (D.M. 96)

Tipo CCE Comm. Tipo Durata γ min. γ max ψ0 ψ1 ψ2 ψ0 , s ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 D.M. 08 Permanenti strutturali G N 1.00 1.30 2 D.M. 08 Permanenti non strutturali G N 0.00 1.50 3 D.M. 08 Variabili Categoria A Ambienti ad uso residenziale Q N 0.00 1.50 0.70 0.50 0.30 0.00 4 D.M. 08 Variabili Categoria B Uffici Q N 0.00 1.50 0.70 0.50 0.30 0.00 5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.00 6 D.M. 08 Variabili Categoria D Ambienti ad uso commerciale Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.00 7 D.M. 08 Variabili Categoria E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale Q N 0.00 1.50 1.00 0.90 0.80 0.00


8 D.M. 08 Variabili Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso <= 30 kN) Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.00 9 D.M. 08 Variabili Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) Q N 0.00 1.50 0.70 0.50 0.30 0.0010 D.M. 08 Variabili Vento Q N 0.00 1.50 0.60 0.20 0.00 0.0011 D.M. 08 Variabili Neve (a quota <= 1000 m s.l.m.) Q N 0.00 1.50 0.50 0.20 0.00 0.0012 D.M. 08 Variabili Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) Q N 0.00 1.50 0.70 0.50 0.20 0.0013 D.M. 08 Variabili Variazioni termiche Q N 0.00 1.50 0.60 0.50 0.00 0.0014 D.M. 96 Permanenti G N 1.00 1.40 15 D.M. 96 Variabili Abitazioni Q P 0.00 1.50 0.70 0.50 0.20 0.7016 D.M. 96 Variabili Uffici, negozi, scuole, ecc. Q N 0.00 1.50 0.70 0.60 0.30 0.7017 D.M. 96 Variabili Autorimesse Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.7018 D.M. 96 Variabili Vento Q N 0.00 1.50 0.70 0.20 0.00 0.00

AMBIENTI DI CARICO:

SimbologiaN NumeroComm. Commento1 PESO E PERM 2 acc copertura3 acc solaio pav4 AGG PERM5 Vento -Y6 Vento +Y7 Vento -X8 Vento +XF azioni orizzontali convenzionaliSLU Stato limite ultimoSLR Stato limite per combinazioni rareSLF Stato limite per combinazioni frequentiSLQ\D Stato limite per combinazioni quasi permanenti o di danno

N Comm. 1 2 3 4 5 6 7 8 S SLU SLR SLF SLQ------------------------------------------------------------1 Calcolo sismico si si si si si si si si si si no no no 2 Calcolo statico si si si si si si si si no si si si si

ELENCO COMBINAZIONI DI CARICO SIMBOLICHE:

Simbologia

CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementariComm. = Commento TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco

CC Comm. TCC 1 2 3 4 5 6 7 8 S ------------------------------------------------------------------------------ 1 Amb. 1 ( Sisma) SLU S 1 ψ2 ψ2 1 ψ2 ψ2 ψ2 ψ2 1 2 Amb. 2 (SLU) SLU γ max γ max γ max γ max γ max γ max γ max γ max ----- 3 Amb. 2 (SLE R) SLE R 1 1 1 1 1 1 1 1 ----- 4 Amb. 2 (SLE F) SLE F 1 ψ1 ψ1 1 ψ1 ψ1 ψ1 ψ1 ----- 5 Amb. 2 (SLE Q) SLE Q 1 ψ2 ψ2 1 ψ2 ψ2 ψ2 ψ2 -----

Genera le combinazioni con un solo carico di tipo variabile come di base: no

Considera sollecitazioni dinamiche con segno dei modi principali: no

COMBINAZIONI DELLE CCE:

Simbologia

CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementariComm. = Commento


TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco An. = Tipo di analisi L = Lineare NL = Non lineare Bk = Buckling S = Si N = No

CC Comm. TCC An. Bk 1 2 3 4 5 6 7 8 Mt ±S X ±S Y------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 CC 1 - Amb. 1 (SLU S) S Mt+X+0.3Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.30 2 CC 2 - Amb. 1 (SLE) S Mt+X+0.3Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.30 3 CC 3 - Amb. 1 (SLE) S Mt+X+0.3Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.30 4 CC 4 - Amb. 1 (SLU S) S Mt+X-0.3Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 -0.30 5 CC 5 - Amb. 1 (SLE) S Mt+X-0.3Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 -0.30 6 CC 6 - Amb. 1 (SLE) S Mt+X-0.3Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 -0.30 7 CC 7 - Amb. 1 (SLU S) S Mt+0.3X+Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.30 1.00 8 CC 8 - Amb. 1 (SLE) S Mt+0.3X+Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.30 1.00 9 CC 9 - Amb. 1 (SLE) S Mt+0.3X+Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.30 1.0010 CC 10 - Amb. 1 (SLU S) S Mt-0.3X+Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 -0.30 1.0011 CC 11 - Amb. 1 (SLE) S Mt-0.3X+Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 -0.30 1.0012 CC 12 - Amb. 1 (SLE) S Mt-0.3X+Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 -0.30 1.0013 CC 13 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt+X+0.3Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 1.00 0.3014 CC 14 - Amb. 1 (SLE) S -Mt+X+0.3Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 1.00 0.3015 CC 15 - Amb. 1 (SLE) S -Mt+X+0.3Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 1.00 0.3016 CC 16 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt+X-0.3Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 1.00 -0.3017 CC 17 - Amb. 1 (SLE) S -Mt+X-0.3Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 1.00 -0.3018 CC 18 - Amb. 1 (SLE) S -Mt+X-0.3Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 1.00 -0.3019 CC 19 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt+0.3X+Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 0.30 1.0020 CC 20 - Amb. 1 (SLE) S -Mt+0.3X+Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 0.30 1.0021 CC 21 - Amb. 1 (SLE) S -Mt+0.3X+Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 0.30 1.0022 CC 22 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt-0.3X+Y SLV L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 -0.30 1.0023 CC 23 - Amb. 1 (SLE) S -Mt-0.3X+Y SLD L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 -0.30 1.0024 CC 24 - Amb. 1 (SLE) S -Mt-0.3X+Y SLO L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 -0.30 1.0025 CC 25 - Amb. 2 (SLU) SLU L N 1.30 1.50 1.50 1.30 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0026 SLU L N 1.30 1.50 1.50 1.30 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0027 CC 26 - Amb. 2 (SLE R) SLU L N 1.30 1.50 1.50 1.30 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.0028 SLU L N 1.30 1.50 1.50 1.30 0.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.0029 SLE R L N 1.00 1.00 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0030 SLE R L N 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0031 SLE R L N 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.60 0.00 0.00 0.00 0.0032 SLE R L N 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.60 0.00 0.00 0.0033 CC 27 - Amb. 2 (SLE F) SLE F L N 1.00 0.20 0.70 1.00 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0034 SLE F L N 1.00 0.20 0.70 1.00 0.00 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0035 SLE F L N 1.00 0.20 0.70 1.00 0.00 0.00 0.20 0.00 0.00 0.00 0.0036 SLE F L N 1.00 0.20 0.70 1.00 0.00 0.00 0.00 0.20 0.00 0.00 0.0037 CC 28 - Amb. 2 (SLE Q) SLE Q L N 1.00 0.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

ELENCO BARICENTRI E MASSE IMPALCATI:

Simbologia

Imp. = Numero dell'impalcato X = Coordinata X Y = Coordinata Y Z = Coordinata Z Mo = Massa orizzontale Jpz = Momento d'inerzia polare intorno all'asse Z

Imp. X Y Z Mo Jpz Imp. X Y Z Mo Jpz <m> <m> <m> <KG> <KG*mq> <m> <m> <m> <KG> <KG*mq> -------------------------------------- -------------------------------------- 1 12.62 4.33 2.22 1013.27 31209.40 2 10.65 3.11 3.33 3808.33 139657.00

TOTALI MASSE IMPALCATI:

Mo Jpz <KG> <KG*mq> -----------------4821.60 170867.00

ELENCO FORZE SISMICHE DI IMPALCATO

Simbologia

Imp. = Numero dell'impalcato cx = Coeff. c in dir. X


cy = Coeff. c in dir. Y Mz = Momento intorno all'asse Z

Imp. cx cy Mz <kgm> ---------------------- 1 0.15 0.15 1051.86 2 0.85 0.85 5930.07

TOTALI FORZE SISMICHE:

Mz <kgm> -------6981.92

ELENCO FORZE SISMICHE DI IMPALCATOImp. cx cy Mz <kgm> ---------------------- 1 0.15 0.15 1350.71 2 0.85 0.85 7614.93


Mz <kgm> -------8965.65

ELENCO FORZE SISMICHE DI IMPALCATOImp. cx cy Mz <kgm> ---------------------- 1 0.15 0.15 1108.16 2 0.85 0.85 6247.47


Mz <kgm> -------7355.62

ELENCO MODI DI VIBRARE, MASSE PARTECIPANTI E COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE

Simbologia

Modo = Numero del modo di vibrare C = * indica che il modo è stato considerato Per. = Periodo Diff. = Minima differenza percentuale dagli altri periodi Φx = Coefficiente di partecipazione in dir. X Φy = Coefficiente di partecipazione in dir. Y Φz = Coefficiente di partecipazione in dir. Z %Mx = Percentuale massa partecipante in dir. X %My = Percentuale massa partecipante in dir. Y %Mz = Percentuale massa partecipante in dir. Z %Jpz = Percentuale momento d’inerzia polare partecipante intorno all’asse Z

Modo C Per. Diff. Φx Φy Φz %Mx %My %Mz %Jpz ---------------------------------------------------------------------- 1 * 0.1632 54.64 5.02 -61.80 0.00 0.523 79.218 0.000 15.982 2 * 0.1055 15.52 32.17 27.62 0.00 21.463 15.825 0.000 60.748 3 * 0.0914 15.52 -56.83 10.93 0.00 66.972 2.477 0.000 19.984 4 0.0483 13.62 6.16 -6.94 0.00 0.786 0.999 0.000 1.810 5 0.0425 13.62 -10.18 -8.45 0.00 2.150 1.480 0.000 0.844 6 0.0251 69.36 -19.77 0.02 0.00 8.105 0.000 0.000 0.631 Tot.cons. 88.96 97.52 0.00 96.71

ELENCO COEFFICIENTI DI RISPOSTA

Simbologia

Modo = Numero del modo di vibrare Sx = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 100) in dir. XSy = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 100) in dir. Y

Stato limite di operativitàModo Sx Sy ---------------- 1 12.97 12.97 2 12.97 12.97 3 12.97 12.97 4 10.32 10.32 5 9.70 9.70 6 7.86 7.86


Stato limite di dannoModo Sx Sy ---------------- 1 16.66 16.66 2 16.66 16.66 3 16.66 16.66 4 12.70 12.70 5 11.98 11.98 6 9.80 9.80

Stato limite di salvaguardia della vitaModo Sx Sy ---------------- 1 13.67 13.67 2 13.67 13.67 3 13.67 13.67 4 15.03 15.03 5 15.22 15.22 6 15.79 15.79

Verifica pushoverSPOSTAMENTI RELATIVI MASSIMI ALLO SLD:

Simbologia

N1 = Nodo1 N2 = Nodo2 h = Altezza teorica δ = Spostamento relativo tra i due nodi δ/h = Rapporto (moltiplicato per 1000) tra lo spostamento relativo e l'altezzaCC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari

N1 N2 h δ δ/h CC N1 N2 h δ δ/h CC <m> <cm> <m> <cm> ---------------------------- ---------------------------- 1 101 3.33 0.22535 0.677 8 2 102 3.33 0.20324 0.610 8

TENSIONI SUL TERRENO

Simbologia

Nodo = Numero del nodo σt = Tensione sul terreno CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari

Nodo σt CC Nodo σt CC Nodo σt CC Nodo σt CC Nodo σt CC <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> --------------------- --------------------- --------------------- --------------------- --------------------- -35 Max 0.43 26 -35 Min. 0.21 19 -34 Max 0.42 26 -34 Min. 0.22 7 -33 Max 0.41 25 -33 Min. 0.23 1 -32 Max 0.42 26 -32 Min. 0.23 7 -31 Max 0.43 26 -31 Min. 0.23 7 -30 Max 0.45 26 -30 Min. 0.22 7 -29 Max 0.47 26 -29 Min. 0.22 7 -28 Max 0.47 26 -28 Min. 0.22 7 -27 Max 0.46 26 -27 Min. 0.23 7 -26 Max 0.48 26 -26 Min. 0.24 7 -25 Max 0.60 26 -25 Min. 0.36 7 -24 Max 0.70 26 -24 Min. 0.38 7 -23 Max 0.57 26 -23 Min. 0.31 19 -22 Max 0.92 26 -22 Min. 0.55 19 -21 Max 0.89 26 -21 Min. 0.55 13 -20 Max 0.83 25 -20 Min. 0.49 19 -19 Max 0.77 25 -19 Min. 0.45 19 -18 Max 0.76 25 -18 Min. 0.46 19 -17 Max 0.72 26 -17 Min. 0.44 7 -16 Max 0.53 26 -16 Min. 0.32 13 -15 Max 0.69 25 -15 Min. 0.42 7 -14 Max 0.64 26 -14 Min. 0.40 7 -13 Max 0.51 28 -13 Min. 0.31 1 -12 Max 0.66 25 -12 Min. 0.37 7 -11 Max 0.67 25 -11 Min. 0.39 19 -10 Max 0.63 25 -10 Min. 0.35 1 -9 Max 0.70 25 -9 Min. 0.39 1 -8 Max 0.75 25 -8 Min. 0.41 19 -7 Max 0.87 25 -7 Min. 0.51 19 -6 Max 0.86 25 -6 Min. 0.51 1 -5 Max 0.88 25 -5 Min. 0.49 19 -4 Max 0.79 25 -4 Min. 0.48 7 -3 Max 0.90 25 -3 Min. 0.49 19 -2 Max 0.83 25 -2 Min. 0.52 1 -1 Max 0.90 25 -1 Min. 0.50 19 1 Max 0.62 27 1 Min. 0.42 1 2 Max 0.88 26 2 Min. 0.55 7 3 Max 0.87 25 3 Min. 0.55 19 4 Max 0.86 25 4 Min. 0.54 19 5 Max 0.85 25 5 Min. 0.54 19 6 Max 0.88 25 6 Min. 0.50 19 7 Max 0.84 25 7 Min. 0.53 1 8 Max 0.81 25 8 Min. 0.49 1 9 Max 0.87 25 9 Min. 0.49 19 10 Max 0.75 25 10 Min. 0.44 7 11 Max 0.73 25 11 Min. 0.42 7 12 Max 0.72 25 12 Min. 0.41 7 13 Max 0.69 25 13 Min. 0.38 7 14 Max 0.55 25 14 Min. 0.28 1 15 Max 0.67 26 15 Min. 0.37 7 16 Max 0.67 26 16 Min. 0.38 7 17 Max 0.70 26 17 Min. 0.41 7 18 Max 0.74 25 18 Min. 0.46 1 19 Max 0.77 25 19 Min. 0.45 19 20 Max 0.79 25 20 Min. 0.46 19 21 Max 0.86 25 21 Min. 0.51 19 22 Max 0.91 26 22 Min. 0.53 19 23 Max 0.86 26 23 Min. 0.49 19 24 Max 0.84 26 24 Min. 0.48 19 25 Max 0.84 26 25 Min. 0.47 19 26 Max 0.81 26 26 Min. 0.44 19 27 Max 0.75 26 27 Min. 0.42 7 28 Max 0.77 26 28 Min. 0.42 19 29 Max 0.62 26 29 Min. 0.32 19 30 Max 0.59 26 30 Min. 0.30 19 31 Max 0.57 26 31 Min. 0.28 19 32 Max 0.51 26 32 Min. 0.25 7 33 Max 0.47 26 33 Min. 0.22 7 34 Max 0.42 25 34 Min. 0.24 1 35 Max 0.44 26 35 Min. 0.19 19

SOLLECITAZIONI ASTE

Simbologia

Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo1 N2 = Nodo2 X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale N = Sforzo normale


CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementariTy = Taglio in dir. Y Mz = Momento flettente intorno all'asse Z Tz = Taglio in dir. Z My = Momento flettente intorno all'asse Y Mx = Momento torcente intorno all'asse X

Asta N1 N2 X N CC Ty CC Mz CC Tz CC My CC Mx CC <cm> <kg> <kg> <kgm> <kg> <kgm> <kgm> -------------------------------------------------------------------------------------------- 100 101 102 Max 32.83 238.56 28 636.16 28 122.47 27 678.40 27 0.00 1 1.66 26 100 101 102 Max 328.69 -53.81 27 1117.04 27 100 101 102 Max 582.43 59.64 27 119.32 27 112.83 27 -619.72 1 0.00 1 1.66 26 100 101 102 Min. 32.83 -59.64 27 -131.87 27 -580.73 28 465.14 1 0.00 1 -0.39 7 100 101 102 Min. 282.24 10.63 19 729.22 19 100 101 102 Min. 582.43 -238.56 28 -648.87 28 -590.83 28 -937.32 27 0.00 27 -0.39 7 101 101 -181 Max 26.15 31.29 26 187.51 25 201.48 26 1561.04 26 0.00 1 1.20 26 101 101 -181 Max 157.10 -101.76 26 1214.50 26 101 101 -181 Max 280.94 7.82 25 234.75 26 0.97 26 -1166.93 1 0.00 26 1.20 26 101 101 -181 Min. 26.15 -7.82 25 -405.32 26 -97.83 25 941.43 1 0.00 1 -0.34 25 101 101 -181 Min. 179.03 15.61 1 707.56 1 101 101 -181 Min. 280.94 -31.29 26 -124.12 25 -0.28 25 -1938.76 26 0.00 1 -0.34 25 102 -175 -173 Max 0.01 8.24 25 139.48 25 3.02 28 1209.24 26 0.00 1 0.07 19 102 -175 -173 Max 80.43 -44.88 26 487.99 26 102 -175 -173 Max 160.33 32.96 26 233.60 26 64.01 26 -737.80 1 0.00 26 0.07 19 102 -175 -173 Min. 0.01 -32.96 26 -158.09 26 1.83 7 727.92 1 0.00 1 -0.08 26 102 -175 -173 Min. 151.99 38.90 7 58.30 7 102 -175 -173 Min. 160.33 -8.24 25 -64.01 25 38.76 19 -1225.79 26 0.00 1 -0.08 26 103 -174 -176 Max 0.31 41.94 26 60.98 25 134.32 26 1527.97 26 0.00 1 0.04 26 103 -174 -176 Max 98.98 -54.49 26 759.76 26 103 -174 -176 Max 200.96 10.48 25 179.10 26 0.53 25 -903.98 1 0.00 26 0.04 26 103 -174 -176 Min. 0.31 -10.48 25 -311.54 26 81.19 7 919.71 1 0.00 1 -0.83 25 103 -174 -176 Min. 3.39 85.01 33 29.22 33 103 -174 -176 Min. 200.96 -41.94 26 -193.02 25 0.32 19 -1501.62 26 0.00 1 -0.83 25 104 -186 -188 Max 0.00 115.50 26 122.56 25 114.36 26 819.04 26 0.00 1 0.01 26 104 -186 -188 Max 105.18 -61.52 26 554.84 26 104 -186 -188 Max 197.62 28.88 25 173.58 26 0.00 26 -721.01 1 0.00 26 0.01 26 104 -186 -188 Min. 0.00 -28.88 25 -302.43 26 -51.56 25 496.79 1 0.00 1 -0.14 25 104 -186 -188 Min. 125.26 7.17 17 319.11 17 104 -186 -188 Min. 197.62 -115.50 26 -83.51 25 -0.01 25 -1194.61 26 0.00 1 -0.14 25 105 102 -220 Max 25.28 31.40 25 241.13 25 9.47 26 1576.93 26 0.00 1 -0.14 25 105 102 -220 Max 118.97 -2.57 26 741.70 26 105 102 -220 Max 216.65 15.70 26 12.09 26 0.42 26 -928.35 1 0.00 30 -0.14 25 105 102 -220 Min. 25.28 -15.70 26 -19.73 26 -88.27 25 959.49 1 0.00 1 -0.52 26 105 102 -220 Min. 141.46 9.71 20 429.22 20 105 102 -220 Min. 216.65 -31.40 25 -146.94 25 0.11 25 -1524.79 26 0.00 1 -0.52 26 106 -201 -202 Max 0.00 0.00 1 108.00 25 5.06 26 640.78 25 0.00 1 0.94 26 106 -201 -202 Max 45.09 8.10 25 144.79 25 106 -201 -202 Max 90.00 0.00 1 33.75 26 5.06 26 -394.53 1 0.00 1 0.94 26 106 -201 -202 Min. 0.00 0.00 1 -33.75 26 -16.20 25 391.28 1 0.00 1 -0.42 7 106 -201 -202 Min. 45.09 88.40 1 106 -201 -202 Min. 90.00 0.00 1 -108.00 25 -16.20 25 -646.21 25 0.00 25 -0.42 7 107 -204 -205 Max 0.00 0.00 1 70.80 25 2.18 26 905.56 25 0.00 1 0.18 25 107 -204 -205 Max 29.20 3.48 25 200.07 25 107 -204 -205 Max 59.00 0.00 1 22.13 26 2.18 26 9.99 25 270.77 25 0.18 25 107 -204 -205 Min. 0.00 0.00 1 -22.13 26 -6.96 25 552.17 1 0.00 1 -0.34 26 107 -204 -205 Min. 28.95 0.46 33 126.75 33 107 -204 -205 Min. 59.00 0.00 1 -70.80 25 -6.96 25 6.06 1 165.09 1 -0.34 26 107 -205 -206 Max 0.00 0.00 1 72.00 25 2.25 26 9.99 25 270.77 25 0.18 25 107 -205 -206 Max 0.65 -6.74 25 270.81 25 107 -205 -206 Max 60.00 0.00 1 22.50 26 2.25 26 -557.76 1 0.00 1 0.18 25 107 -205 -206 Min. 0.00 0.00 1 -22.50 26 -7.20 25 6.06 1 165.09 1 -0.34 26 107 -205 -206 Min. 29.44 0.48 33 132.09 33 107 -205 -206 Min. 60.00 0.00 1 -72.00 25 -7.20 25 -914.93 25 0.00 25 -0.34 26 108 -208 -209 Max 0.00 0.00 1 74.40 25 2.40 26 939.63 25 0.00 1 0.10 26 108 -208 -209 Max 59.35 -5.80 25 278.15 25 108 -208 -209 Max 62.00 0.00 1 23.25 26 2.40 26 -25.34 1 277.60 25 0.10 26 108 -208 -209 Min. 0.00 0.00 1 -23.25 26 -7.69 25 572.51 1 0.00 1 -0.27 25 108 -208 -209 Min. 31.00 0.51 33 136.87 33 108 -208 -209 Min. 62.00 0.00 1 -74.40 25 -7.69 25 -41.63 25 169.16 1 -0.27 25 108 -209 -210 Max 0.00 0.00 1 68.40 25 2.03 26 -25.34 1 277.60 25 0.10 26 108 -209 -210 Max 28.22 3.25 25 203.50 25 108 -209 -210 Max 57.00 0.00 1 21.38 26 2.03 26 -566.91 1 0.00 1 0.10 26 108 -209 -210 Min. 0.00 0.00 1 -21.38 26 -6.50 25 -41.63 25 169.16 1 -0.27 25 108 -209 -210 Min. 27.97 0.43 33 130.41 33 108 -209 -210 Min. 57.00 0.00 1 -68.40 25 -6.50 25 -930.25 25 0.00 25 -0.27 25 109 -213 -214 Max 0.00 0.00 1 108.00 25 5.06 26 646.36 25 0.00 1 0.18 25 109 -213 -214 Max 45.00 8.10 25 144.82 25 109 -213 -214 Max 90.00 0.00 1 33.75 26 5.06 26 -391.37 1 0.00 25 0.18 25 109 -213 -214 Min. 0.00 0.00 1 -33.75 26 -16.20 25 394.61 1 0.00 1 -0.18 26 109 -213 -214 Min. 44.36 88.41 1 109 -213 -214 Min. 90.00 0.00 1 -108.00 25 -16.20 25 -640.93 25 0.00 1 -0.18 26 110 -216 -219 Max 0.00 8.25 26 104.36 25 4.88 26 590.00 25 0.00 1 -0.76 7 110 -216 -219 Max 44.85 7.80 25 131.67 25 110 -216 -219 Max 89.71 26.39 25 32.61 26 4.88 26 -357.48 1 0.00 25 -0.76 7 110 -216 -219 Min. 0.00 -26.39 25 -32.61 26 -15.60 25 360.93 1 0.00 1 -1.24 25 110 -216 -219 Min. 44.20 80.55 1 110 -216 -219 Min. 89.71 -8.25 26 -104.36 25 -15.60 25 -584.22 25 0.00 1 -1.24 25 111 -221 -222 Max 0.00 13.87 26 173.92 25 13.55 26 929.02 25 0.00 1 -14.64 13 111 -221 -222 Max 74.79 21.68 25 344.50 25 111 -221 -222 Max 149.58 44.38 25 54.35 26 13.55 26 -559.88 1 0.00 1 -14.64 13


111 -221 -222 Min. 0.00 -44.38 25 -54.35 26 -43.36 25 569.14 1 0.00 1 -23.88 25 111 -221 -222 Min. 73.57 211.07 1 111 -221 -222 Min. 149.58 -13.87 26 -173.92 25 -43.36 25 -913.51 25 0.00 25 -23.88 25

ARMATURE TRAVI

Simbologia

Caso = Caso di verifica Xg = Coordinata progressiva (dal primo nodo) in cui viene effettuato il progetto/verifica CC = Combinazione delle condizioni di carico elementari c = momento fittizio in campata a = momento fittizio agli appoggi TG = taglio da gerarchia delle resistenze T = momento traslato per taglio e = eccentricità aggiuntiva in caso di compressione o pressoflessione TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco El = Elemento (asta) in cui viene effettuato il progetto/verifica (progressivo sul numero di aste) Sez. = Numero della sezione Crit. = Numero del criterio di progetto X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale AfT S = Area di ferro teorica totale strettamente necessaria nel punto di verifica, superiore AfT I = Area di ferro teorica totale strettamente necessaria nel punto di verifica, inferiore AfE S = Area di ferro effettiva totale presente nel punto di verifica, superiore AfE I = Area di ferro effettiva totale presente nel punto di verifica, inferiore My = Momento flettente intorno all'asse Y AfTP S = Area di ferro teorica parziale strettamente necessaria nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, superioreAfTP I = Area di ferro teorica parziale strettamente necessaria nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, inferioreAfEP S = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, superiore AfEP I = Area di ferro effettiva parziale presente nella CC considerata, per la sollecitazione indicata, inferiore Myu = Momento ultimo intorno all'asse Y x/d = Rapporto x/d a rottura εY = Deformazione nell'acciaio (*1000) εC = Deformazione nel calcestruzzo (*1000) TS = Modalità di calcolo sicurezza N/e = N costante ed eccentricità costante My/e = My costante ed eccentricità costante My/N = My e N costante Mz/e = Mz costante ed eccentricità costante Mz/N = Mz e N costante Sic. = Sicurezza a rottura σf sup = Tensione nel ferro - superiore σf inf = Tensione nel ferro - inferiore σc = Tensione nel calcestruzzo Tz = Taglio in dir. Z X0 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) dell'inizio del tratto di progettazione X1 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) della fine del tratto di progettazione Lung. = Lunghezza del tratto di progettazione AfT St. = Area di ferro teorica della staffatura (d'anima per travi a T o L) Staff. = Staffatura adottata AfE St. = Area di ferro effettiva della staffatura (d'anima per travi a T o L) bw = Larghezza membratura resistente al taglio Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo ctgθ = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo VRsd = Taglio ultimo lato armatura VRcd = Taglio ultimo lato calcestruzzo AfE St. ala = Area di ferro effettiva della staffatura d'ala AfT St. ala = Area di ferro teorica della staffatura d'ala c = Ricoprimento dell’armatura s = Distanza minima tra le barre K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione sr m = Distanza media tra le fessure Φ = Diametro della barra As = Area complessiva dei ferri nell’area di calcestruzzo efficace Ac e f f = Area di calcestruzzo efficace σs = Tensione nell’acciaio nella sezione fessurata σs r = Tensione nell’acciaio corrispondente al raggiungimento della resistenza a trazione nel calcestruzzo εs m = Deformazione unitaria media dell’armatura (*1000) Wk = Apertura delle fessure

Travata n. 401 Nodi: 15 16 17 -17 18 -18 19 -19 20 -20 21 -21 -22 22 23 24Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armaturaTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamento


Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura a TaglioTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamentoStato Limite Esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armaturaTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamentoStaffe - Verifiche armaturaTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamento

Staffatura ala, ferri di suola e ferri di fianco - Verifiche armatura

CC X0 X1 Lung. Staff. AfE St. ala AfT St. ala <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> -----------------------------------------------------------26 SLU 0.03 9.96 9.93 ø8/24 2 br. 4.19 0.22

Travata n. 402 Nodi: 32 -26 -27 -28 33 -29 -30 -31 -32 -33 34Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armaturaTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamentoStato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura a TaglioTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamentoStato Limite Esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armaturaTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamentoStaffe - Verifiche armaturaTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamento


CC X0 X1 Lung. Staff. AfE St. ala AfT St. ala <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> ----------------------------------------------------------26 SLU 0.00 9.54 9.54 ø8/24 2 br. 4.19 0.09

Travata n. 403 Nodi: -19 -25 33Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armaturaTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamentoStato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura a TaglioTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamentoStato Limite Esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armaturaTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamentoStaffe - Verifiche armaturaTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamento



Travata n. 404 Nodi: 9 -5 -3 -1 6 4 3Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura

Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I My Myu x/d εY εC TS Sic. <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <kgm> --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------3.79 19 SLV 5 0.00 5.45 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.54 8.04 -605.48 -13785.90 0.07 20.00 -1.56 Mz/e 22.7635.39 25 SLU 5 160.51 5.12 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.89 8.04 -1502.86 -14635.10 0.07 20.00 -1.59 Mz/e 9.740

Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura a Taglio

Xg CC TCC El X AfT S AfE S Tz AfTP S AfEP S σf sup <m> <cm> <cmq> <cmq> <kg> <cmq> <cmq> <kg/cmq>-----------------------------------------------------------------3.79 25 SLU 5 0.00 5.45 6.03 -1746.19 0.45 0.49 3533.145.39 19 SLV 5 160.51 5.12 6.03 466.57 0.12 0.14 3321.00

Stato Limite Esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura

Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I My AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I σf sup σf inf σc <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq>--------------------------------------------------------------------------------------------------------------3.79 30 SLE R 5 0.00 5.00 5.00 6.03 8.04 -161.03 5.00 5.00 5.54 8.04 47.34 -6.07 0.673.79 37 SLE Q 5 0.00 5.00 5.00 6.03 8.04 -53.85 5.00 5.00 5.54 8.04 0.235.39 29 SLE R 5 160.51 5.00 5.00 6.03 8.04 -964.60 5.00 5.00 5.89 8.04 266.96 -36.12 3.945.39 37 SLE Q 5 160.51 5.00 5.00 6.03 8.04 -661.54 5.00 5.00 5.89 8.04 2.70

Verifiche stato limite di formazione delle fessure

Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 sr m Φ As Ac e f f σs σs r εs m Wk <m> <cm> <kgm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <mm> --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 25 3.79 37 SLE Q 5 4 1 0.00 -53.85 38.00 79.00 0.20 174.75 16.00 6.03 385.66 15.83 2394.35 0.00 0.00 27 3.79 34 SLE F 5 4 1 0.00 -86.90 38.00 79.00 0.20 174.75 16.00 6.03 385.66 25.55 2394.35 0.00


0.00 54 5.39 37 SLE Q 5 4 1 160.51 -661.54 38.00 79.00 0.20 174.72 16.00 6.03 385.66 183.09 2413.05 0.04 0.01 55 5.39 33 SLE F 5 4 1 160.51 -748.55 38.00 79.00 0.20 174.72 16.00 6.03 385.66 207.17 2413.05 0.04 0.01

Staffe - Verifiche armatura

CC X0 X1 Lung. AfT St. Staff. AfE St. bw Vsdu ctgθ VRsd VRcd <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> <m> <kg> <kg> <kg> --------------------------------------------------------------------------------------25 SLU 3.79 5.39 1.61 0.30 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 1746.19 2.09 40383.50 40383.50


CC X0 X1 Lung. Staff. AfE St. ala AfT St. ala <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> ----------------------------------------------------------25 SLU 0.00 3.79 3.79 ø8/24 2 br. 4.19 0.2325 SLU 3.79 5.39 1.61 ø8/24 2 br. 4.19 0.2325 SLU 5.39 5.65 0.26 ø8/24 2 br. 4.19 0.23

Travata n. 405 Nodi: 3 5 7 -2 -4 10Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura

Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I My Myu x/d εY εC TS Sic. <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <kgm> --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.32 25 SLU 2 0.00 5.06 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.96 8.04 -1510.16 -14813.70 0.07 20.00 -1.60 Mz/e 9.8112.33 19 SLV 2 200.96 5.44 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.54 8.04 867.63 19447.00 0.12 20.00 -2.61 Mz/e 22.424


Xg CC TCC El X AfT S AfE S Tz AfTP S AfEP S σf sup <m> <cm> <cmq> <cmq> <kg> <cmq> <cmq> <kg/cmq>----------------------------------------------------------------0.32 1 SLV 2 0.00 5.06 6.03 -219.77 0.06 0.07 3280.082.33 25 SLU 2 200.96 5.44 6.03 1734.55 0.44 0.49 3531.21


Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I My AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I σf sup σf inf σc <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq>---------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.32 29 SLE R 2 0.00 5.00 5.00 6.03 8.04 -1000.82 5.00 5.00 5.96 8.04 273.65 -37.42 4.060.32 37 SLE Q 2 0.00 5.00 5.00 6.03 8.04 -718.77 5.00 5.00 5.96 8.04 2.922.33 30 SLE R 2 200.96 5.00 5.00 6.03 8.04 540.45 5.00 5.00 5.54 8.04 -34.54 112.99 3.052.33 37 SLE Q 2 200.96 5.00 5.00 6.03 8.04 379.64 5.00 5.00 5.54 8.04 2.14


Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 sr m Φ As Ac e f f σs σs r εs m Wk <m> <cm> <kgm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <mm> -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 25 0.32 37 SLE Q 2 4 1 0.00 -718.77 38.00 79.00 0.20 174.71 16.00 6.03 385.66 196.53 2416.94 0.04 0.01 26 0.32 33 SLE F 2 4 1 0.00 -796.75 38.00 79.00 0.20 174.71 16.00 6.03 385.66 217.86 2416.94 0.04 0.01 54 2.33 37 SLE Q 2 4 1 200.96 379.64 38.00 152.67 0.18 223.85 16.00 8.04 816.87 79.37 2718.32 0.02 0.01 56 2.33 34 SLE F 2 4 1 200.96 423.51 38.00 152.67 0.18 223.85 16.00 8.04 816.87 88.54 2718.32 0.02 0.01


CC X0 X1 Lung. AfT St. Staff. AfE St. bw Vsdu ctgθ VRsd VRcd <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> <m> <kg> <kg> <kg> --------------------------------------------------------------------------------------1 SLV 0.32 2.33 2.01 0.05 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 277.68 2.09 40383.50 40383.5025 SLU 2.33 5.67 3.33 0.30 ø8/24 2 br. 4.19 0.25 1734.55 2.50 24119.20 35798.00


CC X0 X1 Lung. Staff. AfE St. ala AfT St. ala <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> -----------------------------------------------------------25 SLU 0.05 0.32 0.27 ø8/24 2 br. 4.19 0.2325 SLU 0.32 2.33 2.01 ø8/24 2 br. 4.19 0.2325 SLU 2.33 5.67 3.33 ø8/24 2 br. 4.19 0.23

Travata n. 406 Nodi: 1 8 -6 -7 9Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura


Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I My Myu x/d εY εC TS Sic. <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <kgm> -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.26 26 SLU 1 25.83 5.11 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.90 8.04 -409.29 -14653.30 0.07 20.00 -1.59 Mz/e 35.8020.96 25 SLU 1 95.57 5.04 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.99 8.04 -583.60 -14864.90 0.07 20.00 -1.60 Mz/e 25.4812.81 27 SLU 1 280.84 5.54 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.44 8.04 1376.55 19454.70 0.12 20.00 -2.62 Mz/e 14.133


Xg CC TCC El X AfT S AfE S Tz AfTP S AfEP S σf sup <m> <cm> <cmq> <cmq> <kg> <cmq> <cmq> <kg/cmq>----------------------------------------------------------------0.26 25 SLU 1 25.83 5.11 6.03 -445.11 0.11 0.13 3317.440.96 19 SLV 1 95.57 5.04 6.03 144.14 0.04 0.04 3267.542.81 27 SLU 1 280.84 5.54 6.03 2109.24 0.54 0.59 3593.33


Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I My AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I σf sup σf inf σc <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq>--------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.26 30 SLE R 1 25.83 5.00 5.00 6.03 8.04 -308.61 5.00 5.00 5.90 8.04 85.32 -11.55 1.260.26 37 SLE Q 1 25.83 5.00 5.00 6.03 8.04 -264.23 5.00 5.00 5.90 8.04 1.080.96 29 SLE R 1 95.57 5.00 5.00 6.03 8.04 -436.16 5.00 5.00 5.99 8.04 118.81 -16.30 1.770.96 37 SLE Q 1 95.57 5.00 5.00 6.03 8.04 -368.38 5.00 5.00 5.99 8.04 1.492.81 31 SLE R 1 280.84 5.00 5.00 6.03 8.04 963.93 5.00 5.00 5.44 8.04 -61.79 201.57 5.452.81 37 SLE Q 1 280.84 5.00 5.00 6.03 8.04 750.59 5.00 5.00 5.44 8.04 4.24


Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 sr m Φ As Ac e f f σs σs r εs m Wk <m> <cm> <kgm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <mm> -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 25 0.26 37 SLE Q 1 4 1 25.83 -264.23 38.00 79.00 0.20 174.72 16.00 6.03 385.66 73.05 2413.39 0.01 0.00 27 0.26 34 SLE F 1 4 1 25.83 -272.92 38.00 79.00 0.20 174.72 16.00 6.03 385.66 75.45 2413.39 0.01 0.00 54 0.96 37 SLE Q 1 4 1 95.57 -368.38 38.00 79.00 0.20 174.71 16.00 6.03 385.66 100.35 2418.15 0.02 0.01 55 0.96 33 SLE F 1 4 1 95.57 -381.69 38.00 79.00 0.20 174.71 16.00 6.03 385.66 103.98 2418.15 0.02 0.01 83 2.81 37 SLE Q 1 4 1 280.84 750.59 38.00 152.67 0.18 223.82 16.00 8.04 816.87 156.95 2715.74 0.03 0.01 86 2.81 35 SLE F 1 4 1 280.84 805.21 38.00 152.67 0.18 223.82 16.00 8.04 816.87 168.38 2715.74 0.03 0.01


CC X0 X1 Lung. AfT St. Staff. AfE St. bw Vsdu ctgθ VRsd VRcd <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> <m> <kg> <kg> <kg> --------------------------------------------------------------------------------------25 SLU 0.26 0.92 0.65 0.08 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 443.45 2.09 40383.50 40383.5027 SLU 0.92 2.16 1.24 0.22 ø8/24 2 br. 4.19 0.25 1255.74 2.50 24119.20 35798.0027 SLU 2.16 2.81 0.65 0.22 ø8/24 2 br. 4.19 0.25 1255.74 2.50 24119.20 35798.00


CC X0 X1 Lung. Staff. AfE St. ala AfT St. ala <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> -----------------------------------------------------------25 SLU 0.26 0.92 0.65 ø8/24 2 br. 4.19 0.2225 SLU 0.92 2.16 1.24 ø8/24 2 br. 4.19 0.2225 SLU 2.16 2.81 0.65 ø8/24 2 br. 4.19 0.2325 SLU 2.81 2.81 0.00 ø8/24 2 br. 4.19 0.2325 SLU 2.81 5.59 2.78 ø8/24 2 br. 4.19 0.23

Travata n. 407 Nodi: 10 12 -9 -10 14Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura

Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I My Myu x/d εY εC TS Sic. <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <kgm> ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 0.01 26 SLU 1 0.77 5.23 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.76 8.04 -2176.41 -14333.80 0.07 20.00 -1.58 Mz/e 6.585 1.98 13 SLV 1 197.62 5.46 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.52 8.04 765.67 19460.80 0.12 20.00 -2.61 Mz/e 25.409



Xg CC TCC El X AfT S AfE S Tz AfTP S AfEP S σf sup <m> <cm> <cmq> <cmq> <kg> <cmq> <cmq> <kg/cmq>------------------------------------------------------------------ 0.01 26 SLU 1 0.77 5.23 6.03 906.62 0.23 0.27 3393.95 1.98 25 SLU 1 197.62 5.46 6.03 1803.67 0.46 0.51 3542.67


Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I My AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I σf sup σf inf σc <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq>----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 0.01 30 SLE R 1 0.77 5.00 5.00 6.03 8.04 -1491.59 5.00 5.00 5.76 8.04 421.66 -55.99 6.14 0.01 37 SLE Q 1 0.77 5.00 5.00 6.03 8.04 -1157.33 5.00 5.00 5.76 8.04 4.77 1.98 29 SLE R 1 197.62 5.00 5.00 6.03 8.04 455.68 5.00 5.00 5.52 8.04 -29.14 95.27 2.57 1.98 37 SLE Q 1 197.62 5.00 5.00 6.03 8.04 306.30 5.00 5.00 5.52 8.04 1.73


Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 sr m Φ As Ac e f f σs σs r εs m Wk <m> <cm> <kgm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <mm> ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 25 0.01 37 SLE Q 1 4 1 0.77 -1157.33 38.00 79.00 0.20 174.73 16.00 6.03 385.66 327.17 2406.36 0.06 0.02 27 0.01 34 SLE F 1 4 1 0.77 -1248.23 38.00 79.00 0.20 174.73 16.00 6.03 385.66 352.86 2406.36 0.07 0.02 54 1.98 37 SLE Q 1 4 1 197.62 306.30 38.00 152.67 0.18 223.84 16.00 8.04 816.87 64.04 2717.84 0.01 0.00 55 1.98 33 SLE F 1 4 1 197.62 350.26 38.00 152.67 0.18 223.84 16.00 8.04 816.87 73.23 2717.84 0.01 0.01


CC X0 X1 Lung. AfT St. Staff. AfE St. bw Vsdu ctgθ VRsd VRcd <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> <m> <kg> <kg> <kg> ------------------------------------------------------------------------------------------26 SLU 7.71E-003 1.98 1.97 0.16 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 906.62 2.09 40383.50 40383.50


CC X0 X1 Lung. Staff. AfE St. ala AfT St. ala <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> ------------------------------------------------------------25 SLU 0.01 1.98 1.97 ø8/24 2 br. 4.19 0.2025 SLU 1.98 5.44 3.46 ø8/24 2 br. 4.19 0.19

Travata n. 408 Nodi: 10 11 13 -12 -15 24Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura

Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I My Myu x/d εY εC TS Sic. <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <kgm> -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.38 26 SLU 2 0.00 5.93 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.09 8.04 -914.89 -12694.10 0.07 20.00 -1.51 Mz/e 13.8761.13 26 SLU 2 74.81 5.53 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.45 8.04 -3246.71 -13578.40 0.07 20.00 -1.55 Mz/e 4.182


Xg CC TCC El X AfT S AfE S Tz AfTP S AfEP S σf sup <m> <cm> <cmq> <cmq> <kg> <cmq> <cmq> <kg/cmq>----------------------------------------------------------------0.38 26 SLU 2 0.00 5.93 6.03 -3627.78 0.93 0.94 3845.081.13 26 SLU 2 74.81 5.53 6.03 -2079.52 0.53 0.58 3588.40


Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I My AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I σf sup σf inf σc <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq>--------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.38 30 SLE R 2 0.00 5.00 5.00 6.03 8.04 -628.77 5.00 5.00 5.09 8.04 200.80 -23.89 2.730.38 37 SLE Q 2 0.00 5.00 5.00 6.03 8.04 -482.22 5.00 5.00 5.09 8.04 2.091.13 30 SLE R 2 74.81 5.00 5.00 6.03 8.04 -2047.21 5.00 5.00 5.45 8.04 611.09 -77.29 8.621.13 37 SLE Q 2 74.81 5.00 5.00 6.03 8.04 -1366.42 5.00 5.00 5.45 8.04 5.76


Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 sr m Φ As Ac e f f σs σs r εs m Wk <m> <cm> <kgm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <mm>


------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 25 0.38 37 SLE Q 2 4 1 0.00 -482.22 38.00 79.00 0.20 174.79 16.00 6.03 385.66 154.00 2370.59 0.03 0.01 27 0.38 34 SLE F 2 4 1 0.00 -521.31 38.00 79.00 0.20 174.79 16.00 6.03 385.66 166.48 2370.59 0.03 0.01 54 1.13 37 SLE Q 2 4 1 74.81 -1366.42 38.00 79.00 0.20 174.76 16.00 6.03 385.66 407.87 2389.84 0.08 0.02 56 1.13 34 SLE F 2 4 1 74.81 -1564.55 38.00 79.00 0.20 174.76 16.00 6.03 385.66 467.01 2389.84 0.09 0.03





Travata n. 409 Nodi: 1 2Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura

Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I My Myu x/d εY εC TS Sic. <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <kgm> --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.33 25 SLU 1 32.83 5.69 5.00 6.03 5.65 5.00 5.00 5.30 5.65 -809.52 -13217.10 0.07 20.00 -1.53 Mz/e 16.3283.54 26 SLU 1 354.07 5.03 5.00 6.03 5.65 5.00 5.00 6.00 5.65 -4328.06 -14907.00 0.07 20.00 -1.62 Mz/e 3.4445.82 26 SLU 1 582.43 5.99 5.00 6.03 5.65 5.00 5.00 5.03 5.65 -608.57 -12559.70 0.07 20.00 -1.50 Mz/e 20.632


Xg CC TCC El X AfT S AfE S Tz AfTP S AfEP S σf sup <m> <cm> <cmq> <cmq> <kg> <cmq> <cmq> <kg/cmq>-----------------------------------------------------------------0.33 26 SLU 1 32.83 5.69 6.03 -2685.32 0.69 0.73 3688.843.54 25 SLU 1 354.07 5.03 6.03 101.42 0.03 0.03 3260.465.82 26 SLU 1 582.43 5.99 6.03 3890.26 0.99 1.00 3888.60


Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I My AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I σf sup σf inf σc <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq>---------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.33 29 SLE R 1 32.83 5.00 5.00 6.03 5.65 -570.92 5.00 5.00 5.30 5.65 175.21 -22.73 2.510.33 37 SLE Q 1 32.83 5.00 5.00 6.03 5.65 -464.49 5.00 5.00 5.30 5.65 2.053.54 30 SLE R 1 354.07 5.00 5.00 6.03 5.65 -3175.01 5.00 5.00 6.00 5.65 863.93 -124.53 13.293.54 37 SLE Q 1 354.07 5.00 5.00 6.03 5.65 -2700.65 5.00 5.00 6.00 5.65 11.305.82 30 SLE R 1 582.43 5.00 5.00 6.03 5.65 -400.55 5.00 5.00 5.03 5.65 129.41 -16.04 1.805.82 37 SLE Q 1 582.43 5.00 5.00 6.03 5.65 -286.77 5.00 5.00 5.03 5.65 1.29


Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 sr m Φ As Ac e f f σs σs r εs m Wk <m> <cm> <kgm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <mm> -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 25 0.33 37 SLE Q 1 4 1 32.83 -464.49 38.00 79.00 0.20 174.62 16.00 6.03 385.66 142.55 2361.81 0.03 0.01 26 0.33 33 SLE F 1 4 1 32.83 -492.14 38.00 79.00 0.20 174.62 16.00 6.03 385.66 151.03 2361.81 0.03 0.01 54 3.54 37 SLE Q 1 4 1 354.07 -2700.65 38.00 79.00 0.20 174.56 16.00 6.03 385.66 734.86 2398.44 0.14 0.04 56 3.54 34 SLE F 1 4 1 354.07 -2811.46 38.00 79.00 0.20 174.56 16.00 6.03 385.66 765.01 2398.44 0.15 0.04 83 5.82 37 SLE Q 1 4 1 582.43 -286.77 38.00 79.00 0.20 174.65 16.00 6.03 385.66 92.65 2347.48 0.02 0.01 85 5.82 34 SLE F 1 4 1 582.43 -318.39 38.00 79.00 0.20 174.65 16.00 6.03 385.66 102.87 2347.48 0.02 0.01


CC X0 X1 Lung. AfT St. Staff. AfE St. bw Vsdu ctgθ VRsd VRcd <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> <m> <kg> <kg> <kg> --------------------------------------------------------------------------------------


26 SLU 0.33 0.98 0.65 0.47 ø8/ 8 2 br. 12.57 0.25 2685.32 1.61 46551.10 46551.1026 SLU 0.98 5.17 4.19 0.38 ø8/24 2 br. 4.19 0.25 2167.16 2.50 24119.20 35798.0026 SLU 5.17 5.82 0.65 0.68 ø8/ 8 2 br. 12.57 0.25 3890.26 1.61 46551.10 46551.10



Travata n. 410 Nodi: 9 -8 -11 -14 15 32Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura

Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I My Myu x/d εY εC TS Sic. <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <kgm> --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 0.03 26 SLU 1 3.00 6.06 5.00 6.28 8.04 5.00 5.00 5.18 8.04 -477.88 -12926.20 0.07 20.00 -1.52 Mz/e 27.047 1.12 26 SLU 1 112.01 5.35 5.00 6.28 8.04 5.00 5.00 5.87 8.04 -3712.44 -14588.80 0.07 20.00 -1.59 Mz/e 3.930 4.48 26 SLU 5 0.00 6.05 4.75 12.32 8.04 4.75 4.75 9.66 8.04 5431.75 19485.20 0.10 20.00 -2.30 Mz/e 3.585 6.25 25 SLU 5 176.83 5.05 4.75 6.03 8.04 4.75 4.75 5.67 8.04 197.69 19462.00 0.11 20.00 -2.60 Mz/e 98.419


Xg CC TCC El X AfT S AfE S Tz AfTP S AfEP S σf sup <m> <cm> <cmq> <cmq> <kg> <cmq> <cmq> <kg/cmq>------------------------------------------------------------------ 0.03 26 SLU 1 3.00 6.06 6.28 -4150.61 1.06 1.10 3774.49 1.12 26 SLU 1 112.01 5.35 6.28 -1370.37 0.35 0.41 3332.00 4.48 26 SLU 5 0.00 6.05 12.32 -5104.24 1.30 2.65 1923.76 6.25 26 SLU 5 176.83 5.05 6.03 -1191.41 0.30 0.36 3278.98


Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I My AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I σf sup σf inf σc <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq>---------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 0.03 30 SLE R 1 3.00 5.00 5.00 6.28 8.04 -332.98 5.00 5.00 5.18 8.04 104.43 -12.63 1.43 0.03 37 SLE Q 1 3.00 5.00 5.00 6.28 8.04 -268.70 5.00 5.00 5.18 8.04 1.16 1.12 30 SLE R 1 112.01 5.00 5.00 6.28 8.04 -2318.33 5.00 5.00 5.87 8.04 643.69 -86.84 9.47 1.12 37 SLE Q 1 112.01 5.00 5.00 6.28 8.04 -1523.70 5.00 5.00 5.87 8.04 6.23 4.48 30 SLE R 5 0.00 4.75 4.75 12.32 8.04 3680.30 4.75 4.75 9.66 8.04 -207.91 763.38 18.76 4.48 37 SLE Q 5 0.00 4.75 4.75 12.32 8.04 2809.65 4.75 4.75 9.66 8.04 14.32 6.25 29 SLE R 5 176.83 4.75 4.75 6.03 8.04 123.26 4.75 4.75 5.67 8.04 -7.85 25.76 0.69 6.25 37 SLE Q 5 176.83 4.75 4.75 6.03 8.04 83.38 4.75 4.75 5.67 8.04 0.47


Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 sr m Φ As Ac e f f σs σs r εs m Wk <m> <cm> <kgm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <mm> ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 25 0.03 37 SLE Q 1 4 1 3.00 -268.70 36.00 158.00 0.19 214.25 20.00 6.28 446.95 84.27 2282.90 0.02 0.01 27 0.03 34 SLE F 1 4 1 3.00 -286.17 36.00 158.00 0.19 214.25 20.00 6.28 446.95 89.75 2282.90 0.02 0.01 54 1.12 37 SLE Q 1 4 1 112.01 -1523.70 36.00 158.00 0.19 214.14 20.00 6.28 446.95 423.06 2317.88 0.08 0.03 56 1.12 34 SLE F 1 4 1 112.01 -1756.48 36.00 158.00 0.19 214.14 20.00 6.28 446.95 487.69 2317.88 0.09 0.03 83 4.48 37 SLE Q 5 5 1 0.00 2809.65 38.00 136.00 0.18 213.40 16.00 8.04 751.71 582.79 2629.86 0.11 0.04 85 4.48 34 SLE F 5 5 1 0.00 3049.82 38.00 136.00 0.18 213.40 16.00 8.04 751.71 632.61 2629.86 0.12 0.04 112 6.25 37 SLE Q 5 5 1 176.83 83.38 38.00 136.00 0.18 212.29 16.00 8.04 751.71 17.43 2563.07 0.00 0.00 113 6.25 33 SLE F 5 5 1 176.83 95.37 38.00 136.00 0.18 212.29 16.00 8.04 751.71 19.93 2563.07 0.00 0.00


CC X0 X1 Lung. AfT St. Staff. AfE St. bw Vsdu ctgθ VRsd VRcd <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> <m> <kg> <kg> <kg> ---------------------------------------------------------------------------------------26 SLU 0.03 1.12 1.09 0.72 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 4150.61 2.09 40383.50 40383.5026 SLU 4.48 6.25 1.77 0.89 ø8/12 2 br. 8.38 0.25 5104.24 2.09 40383.50 40383.50




Travata n. 411 Nodi: 14 -13 -16 -23 31 35Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura

Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I My Myu x/d εY εC TS Sic. <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <kgm> -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------3.89 26 SLU 5 180.28 5.56 4.75 12.32 8.04 4.75 4.75 10.53 8.04 3023.73 19475.40 0.10 20.00 -2.26 Mz/e 6.4405.67 25 SLU 5 2.86 4.90 4.75 6.03 8.04 4.75 4.75 5.85 8.04 209.10 19459.00 0.11 20.00 -2.58 Mz/e 93.056


Xg CC TCC El X AfT S AfE S Tz AfTP S AfEP S σf sup <m> <cm> <cmq> <cmq> <kg> <cmq> <cmq> <kg/cmq>----------------------------------------------------------------3.89 26 SLU 5 180.28 5.56 12.32 3150.18 0.81 1.78 1765.095.67 1 SLV 5 2.86 4.90 6.03 572.23 0.15 0.18 3176.33


Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I My AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I σf sup σf inf σc <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq>--------------------------------------------------------------------------------------------------------------3.89 30 SLE R 5 180.28 4.75 4.75 12.32 8.04 2008.53 4.75 4.75 10.53 8.04 -110.71 416.07 10.043.89 37 SLE Q 5 180.28 4.75 4.75 12.32 8.04 1514.68 4.75 4.75 10.53 8.04 7.575.67 29 SLE R 5 2.86 4.75 4.75 6.03 8.04 126.48 4.75 4.75 5.85 8.04 -8.01 26.42 0.715.67 37 SLE Q 5 2.86 4.75 4.75 6.03 8.04 74.01 4.75 4.75 5.85 8.04 0.41


Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 sr m Φ As Ac e f f σs σs r εs m Wk <m> <cm> <kgm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <mm> --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 25 3.89 37 SLE Q 5 5 1 180.28 1514.68 38.00 136.00 0.18 213.63 16.00 8.04 751.71 313.77 2648.97 0.06 0.02 27 3.89 34 SLE F 5 5 1 180.28 1656.78 38.00 136.00 0.18 213.63 16.00 8.04 751.71 343.21 2648.97 0.07 0.02 54 5.67 37 SLE Q 5 5 1 2.86 74.01 38.00 136.00 0.18 212.35 16.00 8.04 751.71 15.46 2567.61 0.00 0.00 55 5.67 33 SLE F 5 5 1 2.86 89.23 38.00 136.00 0.18 212.35 16.00 8.04 751.71 18.64 2567.61 0.00 0.00




CC X0 X1 Lung. Staff. AfE St. ala AfT St. ala <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> -----------------------------------------------------------26 SLU 0.03 3.86 3.83 ø8/24 2 br. 4.19 0.1526 SLU 3.89 5.67 1.77 ø8/24 2 br. 4.19 0.10

Travata n. 413 Nodi: 2 27 -24 15Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura

Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I My Myu x/d εY εC TS Sic. <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <kgm> -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.25 25 SLU 1 25.41 5.23 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.77 8.04 271.25 19453.80 0.11 20.00 -2.59 Mz/e 71.7332.17 25 SLU 1 216.52 5.13 5.00 6.03 8.04 5.00 5.00 5.88 8.04 -846.58 -14606.50 0.07 20.00 -1.59 Mz/e 17.252


Xg CC TCC El X AfT S AfE S Tz AfTP S AfEP S σf sup <m> <cm> <cmq> <cmq> <kg> <cmq> <cmq> <kg/cmq>----------------------------------------------------------------0.25 25 SLU 1 25.41 5.23 6.03 -891.33 0.23 0.26 3391.422.17 26 SLU 1 216.52 5.13 6.03 512.61 0.13 0.15 3328.63



Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I My AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I σf sup σf inf σc <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq>--------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.25 29 SLE R 1 25.41 5.00 5.00 6.03 8.04 186.08 5.00 5.00 5.77 8.04 -11.81 38.88 1.040.25 37 SLE Q 1 25.41 5.00 5.00 6.03 8.04 156.95 5.00 5.00 5.77 8.04 0.882.17 29 SLE R 1 216.52 5.00 5.00 6.03 8.04 -443.36 5.00 5.00 5.88 8.04 122.98 -16.61 1.812.17 37 SLE Q 1 216.52 5.00 5.00 6.03 8.04 -189.67 5.00 5.00 5.88 8.04 0.77


Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 sr m Φ As Ac e f f σs σs r εs m Wk <m> <cm> <kgm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <mm> ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 25 0.25 37 SLE Q 1 4 1 25.41 156.95 38.00 152.67 0.18 223.92 16.00 8.04 816.87 32.80 2724.45 0.01 2.42E-003 26 0.25 33 SLE F 1 4 1 25.41 166.37 38.00 152.67 0.18 223.92 16.00 8.04 816.87 34.76 2724.45 0.01 2.57E-003 54 2.17 37 SLE Q 1 4 1 216.52 -189.67 38.00 79.00 0.20 174.72 16.00 6.03 385.66 52.61 2412.34 0.01 3.03E-003 55 2.17 33 SLE F 1 4 1 216.52 -269.40 38.00 79.00 0.20 174.72 16.00 6.03 385.66 74.73 2412.34 0.01 4.31E-003




CC X0 X1 Lung. Staff. AfE St. ala AfT St. ala <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> ------------------------------------------------------------26 SLU 0.26 2.17 1.91 ø8/24 2 br. 4.19 0.2426 SLU 2.17 2.17 0.00 ø8/24 2 br. 4.19 0.2026 SLU 2.17 4.14 1.98 ø8/24 2 br. 4.19 0.20

Travata n. 415 Nodi: 34 -34 -35 35Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armaturaTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamentoStato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura a TaglioTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamentoStato Limite Esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armaturaTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamentoStaffe - Verifiche armaturaTravata priva di sollecitazioni - è stata disposta l'armatura minima di regolamento



Travata n. 430 Nodi: 3 20Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura

Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I My Myu x/d εY εC TS Sic. <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <kgm> --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.20 26 SLU 1 19.89 6.37 5.00 6.03 5.65 5.00 5.00 4.66 5.65 -390.33 -11656.60 0.07 20.00 -1.45 Mz/e 29.8682.37 25 SLU 1 236.57 5.01 5.00 6.03 5.65 5.00 5.00 6.02 5.65 -5855.92 -14957.80 0.07 20.00 -1.62 Mz/e 2.5535.19 25 SLU 1 519.16 6.67 5.00 6.03 5.65 5.00 5.00 4.36 5.65 2626.23 13798.90 0.10 20.00 -2.23 Mz/e 5.252


Xg CC TCC El X AfT S AfE S Tz AfTP S AfEP S σf sup <m> <cm> <cmq> <cmq> <kg> <cmq> <cmq> <kg/cmq>-----------------------------------------------------------------0.20 25 SLU 1 19.89 6.37 6.03 -5360.17 1.37 1.37 3913.042.37 26 SLU 1 236.57 5.01 6.03 -40.17 0.01 0.01 3250.315.19 25 SLU 1 519.16 6.67 6.03 6547.20 1.67 1.67 3913.04


Xg CC TCC El X AfT S AfT I AfE S AfE I My AfTP S AfTP I AfEP S AfEP I σf sup σf inf σc <m> <cm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kgm> <cmq> <cmq> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <kg/cmq>---------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.20 30 SLE R 1 19.89 5.00 5.00 6.03 5.65 -284.13 5.00 5.00 4.66 5.65 98.89 -11.46 1.32


0.20 37 SLE Q 1 19.89 5.00 5.00 6.03 5.65 -238.85 5.00 5.00 4.66 5.65 1.112.37 29 SLE R 1 236.57 5.00 5.00 6.03 5.65 -4251.50 5.00 5.00 6.02 5.65 1153.34 -166.69 17.772.37 37 SLE Q 1 236.57 5.00 5.00 6.03 5.65 -3523.21 5.00 5.00 6.02 5.65 14.735.19 29 SLE R 1 519.16 5.00 5.00 6.03 5.65 1791.83 5.00 5.00 4.36 5.65 -127.54 527.37 11.815.19 37 SLE Q 1 519.16 5.00 5.00 6.03 5.65 1365.57 5.00 5.00 4.36 5.65 9.00


Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 sr m Φ As Ac e f f σs σs r εs m Wk <m> <cm> <kgm> <mm> <mm> <mm> <cmq> <cmq> <kg/cmq> <kg/cmq> <mm> --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 25 0.20 37 SLE Q 1 4 1 19.89 -238.85 38.00 79.00 0.20 174.69 16.00 6.03 385.66 83.13 2328.04 0.02 0.00 27 0.20 34 SLE F 1 4 1 19.89 -249.59 38.00 79.00 0.20 174.69 16.00 6.03 385.66 86.87 2328.04 0.02 0.01 54 2.37 37 SLE Q 1 4 1 236.57 -3523.21 38.00 79.00 0.20 174.55 16.00 6.03 385.66 955.77 2399.43 0.19 0.06 55 2.37 33 SLE F 1 4 1 236.57 -3697.47 38.00 79.00 0.20 174.55 16.00 6.03 385.66 1003.04 2399.43 0.19 0.06 83 5.19 37 SLE Q 1 4 1 519.16 1365.57 40.00 114.50 0.19 213.28 12.00 5.65 674.05 401.92 3668.64 0.08 0.03 84 5.19 33 SLE F 1 4 1 519.16 1480.67 40.00 114.50 0.19 213.28 12.00 5.65 674.05 435.79 3668.64 0.08 0.03


CC X0 X1 Lung. AfT St. Staff. AfE St. bw Vsdu ctgθ VRsd VRcd <m> <m> <m> <cmq/m> <cmq/m> <m> <kg> <kg> <kg> --------------------------------------------------------------------------------------25 SLU 0.20 0.85 0.65 0.93 ø8/ 8 2 br. 12.57 0.25 5360.17 1.61 46551.10 46551.1025 SLU 0.85 4.54 3.68 0.77 ø8/24 2 br. 4.19 0.25 4458.70 2.50 24119.20 35798.0025 SLU 4.54 5.19 0.65 1.14 ø8/ 8 2 br. 12.57 0.25 6547.20 1.61 46551.10 46551.10



Travi in c.a.

Generali ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Parametri di progetto Passo di progettazione <m> 0.30Tipo di sollecitazioni zone rigide CostantiMin. angolo per spinte a vuoto <grad> 10.00Invertire i ferri anche in presenza di pilastro sottostante SiMax differenza larghezza travi continue <cm> 5.00Progetta a taglio con traliccio ad inclinazione variabile Si-Classe A -In zona critica limita ctg θ a 1 -In zona non critica limita ctg θ a 2.5-Classe B -In zona critica limita ctg θ a 2.5 -In zona non critica limita ctg θ a 2.5Verifiche a taglio per edifici esistenti come per edifici nuovi NoLunghezze e arrotondamenti Max lunghezza barre <m> 12.00Arrotondamento lunghezza ferri <cm> 50.00Lunghezza ferri nei muri d'estremità <m> 1.20Min. interferro ammissibile <cm> 2.00Elenco diametri minimizzazione interferri <mm> 16 18 20 22Riduzione ancoraggi -Nella zona compressa per flessione No


-Nei punti inferiori della travata SiConsiderare nel calcolo degli ancoraggi i risvolti specificati nei criteri generali di disegno NoConsidera indicazione formula 4.1.22 come aggiuntive all'ancoraggio NoReggistaffe Interruzione reggistaffe in campata NoModalità di sovrapposizione reggistaffe Per garantire la copertura del momento negativoModalità di unificazione reggistaffe Solo se la geometria della travata e la lunghezza totale delle barre lo consentonoMinimi di regolamento Min. percentuale di regolamento -Per le travi di fondazione No-Per le travi di elevazione SiPer le travi di fondazione ai sensi del D.M. 08 considerare 0.2% anzichè 1.4/fyk SiMin. di armatura a taglio -Per le travi di fondazione Si-Per le travi di elevazione SiTipo di armatura per taglio (T.A.) MistaControllo passo e 12Fi SiMin. di regolamento a torsione nell'ala NoMin. di regolamento nell'ala NoStampe Verifiche a flessione in relazione MinimizzateVerifiche a taglio in relazione Max scorrimento per taglio e torsioneParametri di disegno Scala disegno travi 50Scala disegno sezioni 25Campitura sezioni FittaDisegno sezione travi in falso SiDisegna sezioni SiCampitura travi in falso FittaCampitura muri RadaTipo di quotatura luci nette trave Con riferimento ai pilastri superioriLunghezza monconi di pilastro MinimizzataLinee di riferimento quote SiQuotatura zone di staffatura NoQuotatura zone di staffatura NoIndicazione numero bracci staffe Solo se il numero è maggiore di dueDisegno ferri longitudinali Disegno ferri dentro la trave SiDisegno esploso ferri di parete NoDistanza fra ferri esplosi <cm> 0.10Disegno reggistaffe aggiuntivi per travi a T e L Reggistaffe aggiuntivi tipo 3Disegno staffe Posizione staffe esterne In automaticoDisegno staffe dentro la sezione SiSpecifici 1-----------------------------------------------------------------------------------------Materiali Calcestruzzo -Tipo di calcestruzzo C25/30-Rck calcestruzzo <kg/cmq> 300-Modulo elastico <kg/cmq> 314472.0-Resistenza caratteristica cilindrica (Fck) <kg/cmq> 249.0-Resistenza caratteristica a trazione (Fctk) <kg/cmq> 17.9-Riduci Fcd per tutte le verifiche secondo il D.M. 08 Si-γc per stati limite ultimi


-Automatico x -Pari a -σ amm. calcestruzzo <kg/cmq> 97.5-τc0 <kg/cmq> 6.0-τc1 <kg/cmq> 18.3Acciaio -D.M. 92/96 -Tipo di acciaio (Fe B 22÷44 k) 44 -Modulo elastico <kg/cmq> 2.06E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <kg/cmq> 4300.0 -Sigma amm. acciaio <kg/cmq> 2600 -Sigma amm. reti e tralicci <kg/cmq> 2600-D.M. 08 -Tipo di acciaio (B450A÷B450C) B450C -Modulo elastico <kg/cmq> 2.06E+006 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <kg/cmq> 4500.0- γs per stati limite ultimi -Automatico x -Pari a Coeff. di omogeneizzazione 15.0Materiali per edifici esistenti -Considera come elemento nuovo No-Calcestruzzo -Livello di conoscenza LC2-Fattore di confidenza 1.20-Tipo di calcestruzzo C25/30-Rck calcestruzzo 300.0-Modulo elastico 314472.0-Resistenza media (Fcm) <kg/cmq> 249.0-Resistenza media a trazione (Fctm) <kg/cmq> 17.9-Resistenza caratteristica cilindrica (Fck) 249.0-Resistenza caratteristica a trazione (Fctk) 17.9-Acciaio -Livello di conoscenza LC2 -Fattore di confidenza 1.20-Tipo di acciaio 44-Modulo elastico ******** -Tensione media di snervamento (Fym) 4300.0 -Tensione caratteristica di snervamento (Fyk) <kg/cmq> 4300.0 -Allungamento per verifiche di duttilità (Agt) <%> 4.0 -Coeff. di omogeneizzazione 15.0Parametri per analisi pushover Numero fibre 200.0Fattore di confinamento nucleo interno 1.0Fattore di incrudimento acciaio <%> 0.10Parametri per verifiche di duttilità Considera rotazione massima di esercizio per determinare SLO e SLD NoModalità di calcolo luce di taglio Lv -Lv=L/2 x-Lv=M/V -Lv=Punto di nullo del momento flettente Capacità di rotazione alla corda al collasso -Formula C8A.6.1 con fattore di riduzione pari a -Formula C8A.6.5 xSforzo normale di verifica per analisi pushover -Gravitazionale -Dal calcolo xParametri di calcolo Progetto a pressoflessione Si-Per tutte le travi -Solo per travi inclinate x -Min. angolo per pressoflessione <grad> 10.0-Compressione massima senza progetto a pressoflessione <%> 10.0Progetto a torsione No-Trazione senza progetto a torsione<%> Armatura secondo Circ. 65 del 10/04/97 NoNon progettare in gerarchia delle resistenze NoNon effettuare verifiche per CC sismiche (elemento secondario) NoEscludi dal calcolo sovraresistenza per pilastri incidenti NoRispetta limitazioni geometriche e d'armatura per zone sismiche SiSollecitazioni complanari ad eventuali elementi bidimensionali NoCopriferro teorico superiore <cm> 4.6Copriferro teorico inferiore <cm> 4.6Min. momento fittizio agli appoggi No-Denominatore Min. momento fittizio in campata No-Denominatore Incremento percentuale momento in campata <%> 10.0Usa taglio max per traslazione momento (S.L.) SiLimitare momento traslato al valore max di appoggio (S.L.) NoLimitare momento traslato al valore max di campata (S.L.) NoTaglio da momento resistente in fondazione (S.L.) NoTipo di progetto in doppia armatura (T.A.) -Tensioni pari ai valori amm. -Tensioni pari ai valori amm. con AfComp/AfTesa minore o pari a 1.00-Con AfComp/AfTesa pari a Parametri di progettazione armatura Max differenza fra diametri per unificazioni 2Max distanza fra barre per unificazioni <m> 1.0Denominatore per individuazione zona di campata 32.00


Fattore di copertura appoggi (0÷1) 0.00Fattore di riduzione per ancoraggio ferri 1.00Minimizzazione momenti resistenti di appoggio (stati limite D.M. 08) Si-Arretramento reggistaffe dall'appoggio <m> 2.0-Tolleranza di copertura da sovrapposizione <%> 10.00Tipo di distribuzione armatura eccedente in fase di verifica -Ripartita proporzionalmente per flessione, torsione e taglio x-Tutta agente per flessione -Tutta agente per taglio Armatura a flessione Elenco diametri ferri longitudinali 1 <mm> 12Elenco diametri ferri longitudinali 2 <mm> 16Elenco diametri ferri longitudinali 3 <mm> Elenco diametri ferri longitudinali 4 <mm> Elenco diametri ferri longitudinali 5 <mm> Elenco diametri ferri longitudinali 6 <mm> Elenco diametri ferri longitudinali 7 <mm> Max differenza fra diametri nella trave 8Max differenza fra diametri ferri accoppiati 4Reggistaffe superiori -Numero -Pari a 3.00 -Max mutua distanza <cm> -Diametro -Automatico x -Pari a <mm> -Minimo <mm> Reggistaffe inferiori -Numero -Pari a 4.00 -Max mutua distanza <cm> -Diametro -Automatico x -Pari a <mm> -Minimo <mm> Armatura a taglio Scorrimento (T.A.) -Percentuale assorbita dalle staffe <%> 100-Percentuale assorbita dai ferri piegati <%> 0-Percentuale assorbita dai ferri di parete <%> 0-Considerare il valore relativo alle staffe come minimo percentuale da adottare NoVariabilità staffe -Staffe uguali a passo costante -Staffe diverse in tre parti della trave in funzione delle zone critiche x-Staffe diverse in tre parti della trave in funzione di un multiplo dell'altezza pari a Variabilità staffe ala -Passi uguali a passi anima -Passi multipli di passi anima x-Passi indipendenti da passi anima Min. lunghezza tratto centrale come multiplo dell'altezza della trave 1.10Elenco diametri staffe 1 <mm> 8Elenco diametri staffe 2 <mm> Elenco diametri staffe 3 <mm> Elenco diametri staffe 4 <mm> Elenco diametri staffe 5 <mm> Elenco diametri staffe 6 <mm> Elenco diametri staffe 7 <mm> Elenco numero bracci staffe 1 2Elenco numero bracci staffe 2 Elenco numero bracci staffe 3 Elenco numero bracci staffe 4 Elenco numero bracci staffe 5 Passi staffe -Minimo <cm> 4.0-Massimo <cm> 25.0-Incremento <cm> 4.0Elementi costanti -Diametro Si-Passo No-Bracci SiTipo di minimizzazione staffatura -Minimizza il numero delle staffe x-Minimizza il peso delle staffe Raffittimento staffe all'estremità della trave No-Passo non superiore a Lunghezza max del tratto di calcolo scorrimento -Pari al tratto in cui τ > τc0 x-Pari a <cm> -Come multiplo dell'altezza pari a Armatura a taglio e torsione Elenco diametri ferri piegati 1 <mm> 12Elenco diametri ferri piegati 2 <mm> 14Elenco diametri ferri piegati 3 <mm> 16Elenco diametri ferri piegati 4 <mm> 18Elenco diametri ferri piegati 5 <mm> 20Elenco diametri ferri piegati 6 <mm> Elenco diametri ferri piegati 7 <mm> Angolo di piegatura <grad> 45.0Posizione primo punto di piegatura -Pari al multiplo dell'altezza


-Distanza <cm> 5.0Interasse punti di piegatura -Pari al multiplo dell'altezza -Distanza <cm> 25.0Tipo di ferri piegati -Solo sagomati -Solo cavallotti -Sia sagomati che cavallotti xFerri di parete Si-Max distanza fra le barre <cm> 30.0Elenco diametri ferri di parete 1 <mm> 8Elenco diametri ferri di parete 2 <mm> Elenco diametri ferri di parete 3 <mm> Elenco diametri ferri di parete 4 <mm> Elenco diametri ferri di parete 5 <mm> Elenco diametri ferri di parete 6 <mm> Elenco diametri ferri di parete 7 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 1 <mm> 8Elenco diametri staffe orizzontali 2 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 3 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 4 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 5 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 6 <mm> Elenco diametri staffe orizzontali 7 <mm> Parametri di disegno Risvolto ferri superiori Si-Pari a <cm> 25.0-Pari all'altezza della trave Risvolto ferri inferiori Si-Pari a <cm> 25.0-Pari all'altezza della trave Risvolto ferri laterali Si-Pari a <cm> 25.0-Pari alla larghezza della trave Magrone Si-Allargamento laterale <cm> 10.0-Altezza <cm> 10.0Dati per progettazione interattiva sezioni Copriferro reale al bordo staffa <cm> 3.0Diametro staffa teorica <mm> 8Distanza fra ferri su più strati <cm> 1Integrare lo scorrimento lungo il tratto Si-Lunghezza del tratto <m> 1.00Dati per progettazione agli stati limite Gruppo di esigenza -Ambiente poco aggressivo x-Ambiente moderatamente aggressivo -Ambiente molto aggressivo Usa dominio N-M per flessioni rette Si-Ricerca della sicurezza con sforzo normale costante -Ricerca della sicurezza con eccentricità costante xControllo rapporto X/D SiBarre da considerare tese per verifiche a taglio -Solo le barre con deformazione percentuale rispetto alla barra più tesa non inferiore al <%> 30.0-Tutte le barre in trazione Dati per verifiche di resistenza al fuoco -Tempo di verifica (REI) <minuti> 120.00Dimensione MESH <cm> 2.0 -Passo di calcolo <secondi> 10.00 -Temperatura ambiente <C°> 20.00 -Coeff. di convezione a temperatura ambiente <W/mq K> 9.00Calcestruzzo -Tipo di aggregati SILICEIMassa volumica a secco <kg/mc> 2300.0-Umidità iniziale 3.00-Fattore di interpolazione conducibilità 0.50

A1.1) RELAZIONE GENERALE ILLUSTRATIVA - Comune di … · è assunta una categoria del sottosuolo di...

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