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INDICE RELAZIONE ILLUSTRATIVA SULLE CARATTERISTICHE DEI MA TERIALI ........................................... .... 4 RELAZIONE GEOTECNICA SULLE FONDAZIONI ............ ........................................................................... 6 NORMATIVA DI RIFERIMENTO .......................... ............................................................................................ 8 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE .............. ............................................................................. 9

1. CRITERI GENERALI DI PROGETTO .................................................................................................. 9 Descrizione introduttiva dell'opera .............................................................................................. 9 Ipotesi di calcolo ........................................................................................................................ 10 Programmi di calcolo ................................................................................................................. 10

2. ANALISI DEI CARICHI ....................................................................................................................... 11 3. AZIONE SISMICA ............................................................................................................................... 15 4. SOLAIO DI PIANO –........................................................................................................................... 17

Travi secondarie in legno lamellare 18x24cm GL24h (aggiornamento richiesto da commissione sismica) ................................................................................................................ 19 Travi principali L= 8.10m circa, i = 4.0m (aggiornamento richiesto da commissione sismica) 24 Travi principali Lmax= 5.20m, i max = 3.9m (aggiornamento richiesto da commissione sismica) ...................................................................................................................................... 29 Rampa in ca sp.30cm ................................................................................................................. 34

5. SOLAIO DI COPERTURA .................................................................................................................. 35 Travi secondarie - L max - in legno lamellare 22x32cm GL28h .............................................. 35 Travi secondarie - carico max - in legno lamellare 22x32cm GL28h ....................................... 37 Travi principali – luce e carico massimo - in legno lamellare 24x96cm GL28h (con integrazioni richieste dalla commissione sismica) ..................................................................... 38 Determinazione delle azioni sui controventi dovute alla stabilizzazione delle travi principali . 46 Travi principali binate in legno lamellare 24x108cm GL28h .................................................... 47

6. NOTE ALLA MODELLAZIONE §. 10.2 d.m. 14.01.2008 ................................................................... 48 Assunzioni .................................................................................................................................. 48

7. MODELLO STRUTTURA ................................................................................................................... 49 Dati di modellazione .................................................................................................................. 52 Reazioni alla base ....................................................................................................................... 57 Principali deformate ................................................................................................................... 58

8. VERIFICHE ......................................................................................................................................... 61 Analisi del secondo ordine ......................................................................................................... 61

Pilastri ø80 cm ........................................................................................................................... 62 Pilastri ø55 cm ........................................................................................................................... 66

Pilastri 25x150cm ...................................................................................................................... 70 Pilastri 30x80cm ........................................................................................................................ 73 Pilastri 25x90cm ........................................................................................................................ 74 Architravi 25x110 e 30x110 cm ................................................................................................. 75 Trave 30x155 cm (con integrazioni richieste dalla commissione sismica) ............................... 83 Trave 30x94 cm e 30x100cm ..................................................................................................... 87 Soletta sp. 20cm ......................................................................................................................... 92 Setti elevazioni ........................................................................................................................... 96 Tiranti ....................................................................................................................................... 105

Connessioni principali.............................................................................................................. 106 9. VERIFICA ALLO STATO LIMITE DI DANNO .................................................................................. 112 10. GIUDIZIO MOTIVATO DELL’ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI prog. SAP2000 .......................... 112

RELAZIONE DI CALCOLO SULLE FONDAZIONI ............. ......................................................................... 114 PIANO DI MANUTENZIONE DELLE OPERE STRUTTURALI ..... ............................................................... 119

3

4

RELAZIONE ILLUSTRATIVA SULLE CARATTERISTICHE DEI MATERIALI

(ai sensi della L. 1086/71 , art. 4)

La presente relazione viene redatta per fornire all' impresa costruttrice, all' assistente ai lavori ed al direttore dei lavori, un quadro sintetico delle caratteristiche e qualità dei materiali da impiegare per il confezionamento delle strutture in c.a. , in legno ed in carpenteria metallica comprese nelle opere di cui al progetto in argomento. I dati sono desunti dalla relazione di calcolo e dai grafici di progetto che si intendono allegati alla presente relazione. CALCESTRUZZO Fondazioni C25/30 (resistenza cubica caratteristica Rck30 MPa) categoria di esposizione XC2 (UNI EN 206-1 / UNI 11104): classe di consistenza S4 (UNI EN 206-1 / UNI 11104) ømax inerte 32mm Elevazioni C32/40(resistenza cubica caratteristica Rck=40 MPa) categoria di esposizione XC2 (UNI EN 206-1 / UNI 11104): classe di consistenza S4 (UNI EN 206-1 / UNI 11104) ømax inerte 32mm ACCIAIO PER C.A. Per le armature si prevede l’impiego di un acciaio in barre ad aderenza migliorata laminato a caldo del tipo:

B450C

come definito al punto 11.3.2.1. del Decreto Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti 14 gennaio 2008 -

“Aggiornamento delle Norme Tecniche per le Costruzioni”, che soddisfi le seguenti condizioni e i seguenti

rapporti minimi:

Tensione caratteristica di snervamento: fyk ≥ 450 MPa

Tensione caratteristica di rottura: ftk ≥ 540 MPa

(fy / fy,nom)k ≤ 1.25

1.15 ≤ (ft / fy )k < 1.35

dove fy,nom = 450 MPa LEGNO STRUTTURALE GL 24h Prodotto e classificato secondo la UNI EN 14080:2013 Resistenza a flessione fm,k 24 MPa Resistenza a trazione parallela ft,0,k 19.2 MPa Resistenza a trazione perpendicolare ft,90,k 0.5 MPa Resistenza a compressione parallela fc,0,k 24 MPa

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Resistenza a compressione perpendicolare fc,90,k 2.5 MPa Resistenza a taglio fv,k 3.5 MPa Modulo elastico medio parallelo E0,men 11500 MPa Modulo elastico parallelo Ek 9600 MPa Modulo elastico medio perpendicolare E90,mean 300 MPa Modulo di taglio medio Gmean 650 MPa Massa volumica caratteristica ρk = 385 daN/m3

GL 28h Prodotto e classificato secondo la UNI EN 14080:2013 Resistenza a flessione fm,k 28 MPa Resistenza a trazione parallela ft,0,k 22.3 MPa Resistenza a trazione perpendicolare ft,90,k 0.5 MPa Resistenza a compressione parallela fc,0,k 28 MPa Resistenza a compressione perpendicolare fc,90,k 2.5 MPa Resistenza a taglio fv,k 3.5 MPa Modulo elastico medio parallelo E0,men 12600 MPa Modulo elastico parallelo Ek 10500 MPa Modulo elastico medio perpendicolare E90,mean 300 MPa Modulo di taglio medio Gmean 650 MPa Massa volumica caratteristica ρk = 425 daN/m3

ACCIAIO PER CARPENTERIA METALLICA Piastre S275; fyk= 275 Mpa; ftk= 430 Mpa Perni S275 e S355 come indicato nelle tavole grafiche Tiranti S355 Prodotti commerciali tipo Rothoblaas come indicato nelle tavole grafiche (o equivalenti) Classe di esecuzione ella struttura secondo la UNI EN 1090 EXC2 il direttore dei lavori il progettista delle strutture Ing. Gianpaolo Anselmi Ing. Gianpaolo Anselmi

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RELAZIONE GEOTECNICA SULLE FONDAZIONI

(NTC 2008)

Oggetto: Progetto PISUS - Centro Servizi Tarvisio Capoluogo Strutture di fondazione ed in elevazione in c.a., copertura in legno, solaio di piano in legno con cappa collaborante Committente: Comune di Tarvisio Indagini geognostiche

L' accertamento della natura e delle caratteristiche geotecniche del sottosuolo per l'area dell'intervento in oggetto è stato svolto dal geol. Claudio pohar (Ord.Geologi F.V.G. n284) di cui si intende allegata la Relazione geologico-tecnica redatta nel dicembre 2016 Caratterizzazione geotecnica del terreno

“La superfcie interessata dall’intervento in progetto è interamente asfaltata o costituita da aiuole erbose, oltre alla superficie occupata dal fabbricato ospitante i servizi igienici, che vrrà demolito. Il sottosuolo è composto da terreno ghiaioso – sabbioso, incoerente, rimaneggiato e consolidato durante le fasi di livellamento e dal transito decennale di mezzi meccanici anche pesanti. Il materiale di riporto è costituito da terreni naturali ghiaiosi…” “Essa presenta un orizzonte superiore costituito da terreno a bassa velocità (v< 200m/s) esteso fino all profondità di 4/6m; il livello è interamente ascritto a materiale di riporto, livellato. Il substrato roccioso è posto a profondità > 12 – 17.5m ed è caratterizzato da velocità generalmente superiori a 2000 m/s, quindi da rocce integre con ottime qualità geotecniche.” Il geologo valuta lo stato dello strato di riporto come idoneo alla posa delle fondazioni e ne definisce i parametri geotecnici come segue Nspt = 16 γ = 19 kN/m³ φ = 25° c = 0.1 kg/cm² R = 0.6 rigidità dello strato superficiale V = 350 m/s velocità onde sismiche Coordinate: Latitudine 46,55040; Longitudine 13,5719 Ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto, la categoria del suolo di fondazione è la: C In merito alle condizioni topografiche il sito ricade nella categoria: T1 La falda freatica risulta posizionata a profondità di oltre 10 m dal p.c. Pericolosità naturali

I terreni non sono liquefacibili.

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Tipologia delle fondazioni di progetto e note prescrittive

In rapporto all' entità dei carichi trasmessi dalle strutture in elevazione ed alle caratteristiche meccaniche del terreno per il fabbricato in progetto si adottano fondazioni dirette. La capacità portante delle fondazioni è valutata con la formula di Terzaghi, si utilizza l’approccio 2 (A1, M1, R3) - D.M. 14/01/2008): Per maggiori dettagli si veda il capitolo fondazioni. Tarvisio, dicembre 2017

il Progettista delle Strutture

ing. Gianpaolo Anselmi

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NORMATIVA DI RIFERIMENTO

Per tutti i calcoli relativi alle opere in cemento armato e acciao e per la determinazione dei carichi e dell’azione sismica si è fatto riferimento a: Legge 05-11-71 n° 1086 Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica. D.M. 14-01-2008 Norme tecniche per le costruzioni Circ. 2 febbraio 2009, n.617 C.S.LL.PP. Istruzioni per l' applicazione delle «Nuove norme tecniche per le costruzioni» di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008 D.P.R. 6-06-2001, N.380 Testo unico delle disposizioni legislative e regolamenti in materia edilizia L.R. Friuli Venezia Giulia 11-08-2009, n.16 Norme per la costruzione in zona sismica e per la tutela fisica del territorio L.R. Friuli Venezia Giulia 9-05-88, n.27 Norme sull’osservanza delle disposizioni sismiche ed attuazione dell’art. 20 della legge 10-12-81 n.741 UNI - EN 1993-1-1:2008 Eurocodice 3 - Progettazione di strutture in acciaio Per tutti i calcoli relativi alle opere in legno e quindi per tutte le formule utilizzate nella presente relazione si è fatto riferimento a: D.M. 14-01-2008 Norme tecniche per le costruzioni Circ. 2 febbraio 2009, n.617 C.S.LL.PP. Istruzioni per l' applicazione delle «Nuove norme tecniche per le costruzioni» di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008 CNR DT 206/2007 rev.07-10-2008 Istruzioni per la progettazione, l’esecuzione ed il controllo delle strutture di legno UNI - EN 1995-1-1:2004 Eurocodice 5 - Progettazione di strutture in legno. In particolare:

- la verifica a deformazione degli elementi lignei si esegue secondo quanto riportato al §6.4.1 e §6.4.3 del CNR DT 206/2007 rev.07-10-2008, relativamente al metodo semplificato.

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RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE

1. CRITERI GENERALI DI PROGETTO

Descrizione introduttiva dell'opera Trattasi della realizzazione di un fabbricato con un piano seminterrato ed uno furoi terra. La pianta della struttura è iscrivibile in un rettangolo di dimensioni 24*36 m circa. L’altezza massima dal piano campagna è inferiore agli 11 m. Le elevazioni sono setti in ca. Il solaio di piano è parte in soletta monolitica e parte in legno con soletta collaborante in c.a. Per maggiori dettagli in merito alla geometria e tipologia dell’intervento si rimanda agli elaborati grafici di progetto allegati. Località: Tarvisio (UD) Quota s.l.m. ≅ 750 m s.l.m. Coordinate: Latitudine 46,5504; Longitudine 13,5719 Zona sismica secondo la L.R. 845 del 6 maggio 2010 : 3

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Ipotesi di calcolo Il calcolo viene condotto con il metodo cosiddetto “semiprobabilistico agli stati limite” di cui al punto 2.2 del Decreto Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti 14 gennaio 2008 – Tipo di analisi sismica: Viene utilizzata un’analisi dinamica modale con spettro di risposta e lineare statica equivalente a controllo del modello. Elementi resistenti ai carichi gravitazionali: Gli elementi strutturali resistenti alle forze verticali sono il solaio di copertura e di piano e le pareti in c.a. Elementi resistenti alle azioni orizzontali: Gli elementi strutturali resistenti alle forze orizzontali sono e pareti in c.a. Fondazioni: Le fondazioni sono di tipo diretto a trave e vengono trattate come elementi su suolo elastico alla Winkler. Modelli globali e locali Per analizzare la struttura si utilizzano sia modelli globali (analisi sismica con programma di calcolo Sap) che locali semplificati.

Programmi di calcolo Per il calcolo del modello 3D si è utilizzato il codice di calcolo SAP2000 (v.16.1.1) prodotto dalla CSI Berkeley-California, la cui diffusione ed approfondito livello di validazione ne rendono superfluo ogni presentazione Verifiche sezionali sono state eseguite con il codice di calcolo VCA slu (v.7.5) e con il programma CMP della Cairepro. Entrambi i programmi hanno un’elevata diffusione Per tutte le altre verifiche riportate si sono utilizzati fogli di calcolo (excel) redatti dallo scrivente.

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2. ANALISI DEI CARICHI Pesi propri: elementi strutturali in c.a. : 25 kN/m3; elementi strutturali in legno : 5 kN/m3

elementi strutturali in acciaio : 78.50 kN/m³ Solaio: Spessore 31.5cm + travi lignee G1: struttura portante in travi in legno lamellare con cappa collaborante G2: Tavolato 2.5cm 0.13 kN/m² Isolante 6cm 0.15 Cappa 6cm (25 kN/m) 1.50 Massetto sabbia cemento 5 cm (21 kN/m³) 1.05 Massetto alleggerito 10cm (6kn/m³) 0.60 Pavimentazione 0.40 Tramezzi 0.80 4.63 ≅ 4.70 kN/m² Accidentali: Q = 3.0 kN/m² categoria C1 Rampa scale Q = 4.0 kN/m² categoria C2 Solaio su soletta sp. 20cm: G1: struttura portante in soletta piena sp. 20cm G2: Massetto sabbia cemento 5 cm (21 kN/m³) 1.05 kN/m² Massetto alleggerito 10cm (6kn/m³) 0.60 Pavimentazione 0.40 Tramezzi 0.80 2.85 ≅ 2.90 kN/m² Accidentali: Q = 3.0 kN/m² categoria C1 Pareti interne non portanti : In cartongesso. Le pareti divisorie interne hanno un peso al metro lineare ≤ 2.0 kN/m (cap. 3.1.3.1 dm 14/01/2008) per cui possono essere quindi ragguagliate ad un carico equivalente unif.distribuito g2=0.8 kN/m² Copertura: G1:

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struttura portante in travi in legno lamellare G2: Tavolato 2.5cm 0.13 kN/m² Isolante 20cm (2.5 max kN/m³) 0.50 Intercapedine areata e teli 0.05 Manto di copertura 1.50 Fotovoltaico 0.20 2.38 ≅ 2.40 kN/m² Accidentali: neve (si veda oltre) Neve: zona: I alpina (Udine) as < 750 m s.l.m. valore caratteristico di riferimento della neve al suolo secondo d.m. 14/01/2009 (Tr50anni): qks = 1.39*(1+(750/728)^2) ≅ 3.00 kN/m² Coefficiente di esposizione: CE= 1 Coefficiente termico: Ct = 1 Coefficiente di forma della copertura: µ = 0.8; Carico neve:

tEksis CCqq ⋅⋅⋅= µ = 3.0*0.8 ≅ 2.50 kN/m2

Vista l’ubicazione della struttura si adotta un carico neve di 3.0 kN/m² come carico base Zone di accumulo. Accumulo possibile per zona di copertura più bassa per un carico massimo di 7.5 kN/m²

Coperture adiacentiqsk = 3.00 kN/m²qs = 2.4 kN/m²

b1+b2 = 30 mh = 6 mµs = 0µw = 2.50

4.002.50

qs = 7.50 kN/m²ls = 12 m

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Spinta del terreno su pareti interrate: Sulle pareti controterra la spinta del terreno è calcolata con un coefficiente di spinta a riposo pari a k0 = 0.577 (avendo preso in esame l’angolo d’attrito dello strato di terreno in esame = 25°) L’azione sismica della massa del terreno è valutata per mezzo del coeffciente kh come definito nel cap. 7.11.6.2.1 delle NTC 2008 Incendio strutture lignee Richiesta R60’ Si utilizza il metodo della sezione efficace def = βn*t+k0*d0 = 0.7*60+1*7 = 49 mm per elementi lamellari Azioni: soli carichi permanenti in valore caratteristico Fd,fi = kmod,fi*fk*kfi/ γmfi Moduli elastici Sd,fi = kmod,fi*S05*kfi/γmfi La verifica al fuoco delle connessioni è garantita da un ricoprimento minimo delle stesse maggiore di αfi = βn*kfux*(treq-15) = 0.7*1.5*(60-15) = 47.3 mm per i bulloni di αfi = βn*kfux*(treq-15) = 0.7*1.5*(60-20) = 42.0 mm per i perni kflux = 1.5 fattore di aumento del flusso termico βn = 0.7 per legno lamellare Incendio strutture in c.a. Richiesta R60’ Si utilizza il metodo tabellare riportato nella UNI 9502 prospetto A1 Foco su un lato, copriferro minimo 2-ø/2 Fuoco su spigolo, copriferro minimo 3.65- ø/2 Adottando copriferro netto di 3.5cm la verifica è soddisfatta. Ove si addottasse un copriferro minore sarà necessario proteggere l’elemento. Carichi scala mobile

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(o equivalente) Carichi ascensore

(o equivalente) Vento: Zona : 1 (Friuli Venezia Giulia) ⇒ Vb,0 = 25 m/s; a0 = 1000m; ka = 0,010 s-1

Pressione cinetica di riferimento qb = 1/2ρVb2 = 0.5*1.25*25^2 = 390 N/m2 Coefficiente di esposizione:

classe di rugosità del terreno D categoria di esposizione del sito III ⇒ kr = 0.20; Z0 = 0.10m; Zmin = 5m altezza massima fronte fabbricato Z < 12.00 m

( )

⋅+⋅

⋅⋅=00

2 ln7lnmax zzcz

zckzc ttre = 2.26

Coefficiente di forma o aerodinamico :

pareti sopravento cp = 0.8 pareti sottovento cp = 0.4

Coefficiente dinamico : cd = 1 Pressione del vento:

dpeb cccqp ⋅⋅⋅=

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parete sopravento p = 0.39*2.26*0.8*1= 0.70 kN/m2 parete sottovento p = -0.39*2.26*0.4*1= -0.35 kN/m2

pressione interna p = 0.39*2.26*0.2*1= 0.18 kN/m2

L’azione del vento, tenendo in conto che si è utilizzato un fattore di struttura sismico pari a 1 e vista la truttura in esame, non è dimensionante e verrà tenuto in conto solo per verifiche locali Azione tangenziale: trascurabile Spinta del terreno su pareti interrate: Sulle pareti controterra la spinta del terreno è calcolata con un coefficiente di spinta a riposo pari a k0 = 0.577 (avendo preso in esame l’angolo d’attrito dello strato di terreno in esame = 25°) L’azione sismica della massa del terreno è valutata per mezzo del coeffciente kh come definito nel cap. 7.11.6.2.1 delle NTC 2008

3. AZIONE SISMICA

Regione: Friuli Venezia Giulia; Provincia: Udine; Comune: Tarvisio Coordinate: Latitudine 46,55040; Longitudine 13,5719 Vita nominale: Vn ≥ 50 anni (opere ordinarie) Classe d’uso : C= III (costruzioni in cui si prevedano normali affollamenti) , cu = 1.5 Categoria del sottosuolo: C Categoria topografica: T1 Zona sismica : 3 – da Delibera n. 845 del 6/05/2010 “Nuova classificazione delle zone sismiche nella regione Friuli Venezia Giulia.” Fattore di struttura: Si adotta un fattore di struttura unitario. Con questa assunzione si esula dal dover realizzare zone duttili di alcun tipo, non avendo esse più significato. Applicazione dell’azione sismica: Il sisma viene applicato separatamente nelle due direzioni principali della struttura e quindi combinato come segue: E = 1.0*Ex+0.3*Ey; E = 1.0*Ey+0.3*Ex dove Ex ed Ey sono gli effetti sulla struttura (sollecitazioni, deformazione, spostamenti) relativi, rispettivamente, all’azione del sisma in direzione “x” ed in direzione “y”. Lo studio della struttura a sisma verticale non è necessario. Il sisma viene combinato con le altre azioni secondo la: G1+G2+E+Σψ2i*Qki essendo ψ2i pari a 0.00 per la neve (q<1000 m s.l.m.) e pari a 0.6 per i carichi accidentali

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Al fine di tenere in considerazione la variabilità spaziale del moto sismico nonché di eventuali incertezze nella localizzazione delle masse si attribuisce un’eccentricità accidentale del 5%. NOTA: L’azione orizzontale sismica risulta maggiore di quella del vento. Tipo di analisi Viene utilizzata un’analisi dinamica modale con spettro di risposta e una lineare statica equivalente a controllo della precedente.

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4. SOLAIO DI PIANO – Resistenza al fuoco richiesta R60’ Si riporta la verifica degli elementi più sollecitati Premessa: si utilizza una cappa collaborante dello spessore di 6cm che verrà collegata alle travi lignee per mezzo di barre filettate M16 cl.8.8 collegate alla trae lignea con resina vinilestere (o equivalente). Calcolo della sesistenza a taglio della singola connessione M16

Calcolo della resistenza della singola connessione M20

Capacità portante collegamento unioni barre filetta te su c.a.Secondo quanto previsto dal CNR DT 206/2008

φ perno 16 mm diametro pernot= 200 mm spessore elemento ligneofuk = 800 Mpa resis. caratt. a traz. ultima

ρk= 385 [kg/m3] massa volumica caratteristicapreforatura siMyk= 324282 Nmm momento di snervamento caratteristico

fh,0,k= 26.5188 MPa resistenza a riffollamento caratteristica per α = 0

k90= 1.59

α = 0.00 ° angolo della sollecitazione rispetto alla f ibratura

fh,α,k= 26.519 MPa resistenza a riffollamento caratteristica per α diverso da 0

Resistenza caratteristica per ogni piano di taglio per ogni connettore per PIASTRE SPESSE:

Fv ,R,k=min 84860 (c)

[N] 37422 (d) 26.98 kN26979 (e)

Kmod = 0.8γ coll = 1.5

Si trascura l'effetto tiranteFv,R,d i = 14.39 kN per singolo connettore

=

Capacità portante collegamento unioni barre filetta te su c.a.Secondo quanto previsto dal CNR DT 206/2008

φ perno 20 mm diametro pernot= 200 mm spessore elemento ligneofuk = 800 Mpa resis. caratt. a traz. ultima

ρk= 425 [kg/m3] massa volumica caratteristicapreforatura siMyk= 579281 Nmm momento di snervamento caratteristico

fh,0,k= 27.88 MPa resistenza a riffollamento caratteristica per α = 0

k90= 1.65

α = 0.00 ° angolo della sollecitazione rispetto alla f ibratura

fh,α,k= 27.880 MPa resistenza a riffollamento caratteristica per α diverso da 0

Resistenza caratteristica per ogni piano di taglio per ogni connettore per PIASTRE SPESSE:

Fv ,R,k=min 111520 (c)

[N] 50237 (d) 41.34 kN41337 (e)

Kmod = 0.8γ coll = 1.5

Si trascura l'effetto tiranteFv,R,d i = 22.05 kN per singolo connettore

=

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VERIFICA L’IDONEITÀ DELL’APPOGGIO DELLE TRAVI LL18X 24 SULLE 24X52 (TAV. A1-ST-07) E L’EFFICACIA DEI CONNETTORI M16 E M20 A DISTANZA LIMITATA Per semplicità di calcolo e a favore di sicurezza si erano, nella relazione depositata, prese in esame solo le travi (sia secondarie che principali) di luce maggiore. Di seguito si riportano gli altri casi nei quali si è effettuata una ridistribuzione dei connettori anche a fini prettamente economici. In merito alla distanza limitata dei connettori: Travi secondarie – ricalcolate Perni M20 Cl.8.8 ⇒ Vrk = 41.34 kN Distanze connettori Lato legno – tabella 7.5 CNR DT 206/2007 a1 adottato minimo : 150mm > 5ø = 20*5 = 100mm � Lato cls – p.to 6.4.2 (3) UNI EN 1994-1-1 Distanza minima pioli nella direzione dello scorrimento : 5ø = 20*5 = 100mm < adottato minimo : 150mm Travi principali – ricalcolate Travi L=8.10m Perni M24 Cl.8.8 ⇒ Vrk = 55.94 kN Distanze connettori Lato legno – tabella 7.5 CNR DT 206/2007 a1 adottato minimo : 120mm = 5ø = 24*5 = 120mm � Lato cls – p.to 6.4.2 (3) UNI EN 1994-1-1 Distanza minima pioli nella direzione dello scorrimento : 5ø = 24*5 = 120mm = adottato minimo : 120mm Travi L=5.20m Perni M20 Cl.8.8 ⇒ Vrk = 41.34 kN Distanze connettori Lato legno – tabella 7.5 CNR DT 206/2007 a1 adottato minimo : 200mm > 5ø = 20*5 = 100mm � Lato cls – p.to 6.4.2 (3) UNI EN 1994-1-1 Distanza minima pioli nella direzione dello scorrimento : 5ø = 20*5 = 100mm < adottato minimo : 200mm

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Travi secondarie in legno lamellare 18x24cm GL24h (aggiornamento richiesto da commissione sismica)

VERIFICA A CARICHI PERM+ACC

GEOMETRIA E MATERIALI

cls - Rck 40 MPafcd = 18.8 MPafctd = 1.45 MPa

Legno GL24hft0d = 10.59 MPafmyd = 13.24 MPafvd = 1.93 MPa

kmod = 0.80RESISTENZA A TEMPO t = ∞

Geometria Si riportano i parametri che cambianoL = 5600 mm Luce di calcoloi = 800 mm Interasse travi

h1 = 60 mm Spessore solettat = 80 mm Distanza tra soletta e trave

b2 = 180 mm Base traveh2 = 240 mm Altezza traveE1 = 33643 MPa Mod. El. Soletta E1∞ = 11214 MPa

24.55 E2 = 11500 MPa Mod. El. Trave E2∞ = 7188 MPaρm = 385 kg/m³ Massa volumica caratteristica

A1 = 48000 mm²A2 = 43200 mm²yg = 198.947368 mm a = 230 mm

a1 = 169.9 mm a1 = 173.9 mma2 = 60.1 mm a2 = 56.1 mmI1 = 14400000 mm4I2 = 207360000 mm4γ 2 = 1γ 1 = 0.11 γ 1 = 0.19

COLLEGAMENTI

ø = 20 mmn° = 1 numero di filefuk = 800 MPa

s min = 150 mms max = 200 mm

Ok, smax <4*sminseq = 162.5 mmKser = 15108 N/mm Rigidezza singolo connettoreKser = 15108 N/mm Rigidezza connettori affiancati Ku = 10072 N/mm Rigidezza per gli stati limite ultimi Ku = 6295 N/mm

fh,0,k = 25.26 MPa Resistenza caratteristica a rifollamentoMy,k = 512000 Nmm Snervamento connettore

SOLLECITAZIONIrara q.perm SLU

G1+G2 = 4.97 kN/m² 1 1 1.3 q.comb rara solo acc 2.40 kN/m

Qacc = 3.00 kN/m² 1 0.6 1.5 q comb. rara 6.38 kN/m

qd = 8.77 kN/m q comb. q.perm soli acc 1.44 kN/m

Msdu = 34.37 kNm q comb. q.perm 5.42 kN/m

Vsdu = 24.55 kN

RESISTENZA A TEMPO t = 0

E1J1 = 4.84E+11 Nmm² E1J1 = 1.61E+11 Nmm²E2J2 = 2.38E+12 Nmm² E2J2 = 1.49E+12 Nmm²E1A1 = 1.61E+09 N E1A1 = 5.38E+08 N E2A2 = 4.97E+08 N E2A2 = 3.11E+08 N (EJ)0 = 2.87E+12 Nmm² (EJ)0 = 1.65E+12 Nmm²(EA)0 = 3.80E+08 Nmm² (EA)0 = 1.97E+08 Nmm²(EJ)∞ = 2.30E+13 Nmm² (EJ)∞ = 1.21E+13 Nmm²(EJ)eff = 9.73E+12 Nmm² (EJ)eff = 5.67E+12 Nmm²

η = 0.341 η = 0.385

20

Cls Clsσ1 = 2.20 MPa σ1 = 2.20 MPaσm1 = 3.57 MPa σm1 = 2.04 MPaσ1c = 5.76 MPa < fcd σ1c = 4.24 MPa < fcdσ1t = 1.37 MPa < fctd σ1t = -0.16 MPa < fctd

Legno Legnoσ2 = 2.44 MPa σ2 = 2.45 MPaσm2 = 4.87 MPa σm2 = 5.23 MPa

(σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.60 < 1 (σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.63 < 1τ = 0.47 MPa < fvd τ = 0.48 MPa < fvd

CONNESSIONI CONNESSIONI

Fsdu = 12.23 kN Fsdu = 12.27 kN >FsduFrdu = 22.05 kN >Fsdu

VERIFICHE A DEFORMAZIONE A TEMPO t = 0 VERIFICHE A DEFORMAZIONE A TEMPO t = ∞

Kt0 = 15108 N/mm Kt∞= 9443 N/mm(EJ)ef,der,t0 = 1.17E+13 Nmm² (EJ)ef,der,t0 = 6.69E+12 Nmm²

freccia unitaria = 1.10 mm freccia unitaria = 1.91 mmkdef = 0.6 kdef = 0.6w2in = 2.64 mm < L/400 = 14.00 mm wnet fin = 18.42 mm < L/300 = 18.67 mm

RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = 0 RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = ∞

Cls Compressione 0.31 Cls Compressione 0.23Trazione 0.95 Trazione 0.00

Legno Flessione +trazione 0.60 Legno Flessione +trazione 0.63Taglio 0.24 Taglio 0.25

Connessione 0.55 Connessione 0.56Deformazione 0.19 Deformazione 0.99

VERIFICA A CARICHI PERM

GEOMETRIA E MATERIALI

cls - Rck 40 MPafcd = 18.8 MPafctd = 1.4 MPa

Legno GL24hft0d = 7.94 MPafmyd = 9.93 MPafvd = 1.45 MPa

kmod = 0.60RESISTENZA A TEMPO t = ∞

Geometria Si riportano i parametri che cambianoL = 5700 mm Luce di calcoloi = 800 mm Interasse travi

h1 = 60 mm Spessore solettat = 60 mm Distanza tra soletta e trave

b2 = 180 mm Base traveh2 = 240 mm Altezza traveE1 = 33643 MPa Mod. El. Soletta E1∞ = 11214 MPa E2 = 11500 MPa Mod. El. Trave E2∞ = 7188 MPaρm = 385 kg/m³ Massa volumica caratteristica

A1 = 48000 mm²A2 = 43200 mm²yg = 198.947368 mm a = 210 mm

a1 = 153.9 mm a1 = 157.7 mma2 = 56.1 mm a2 = 52.3 mmI1 = 14400000 mm4I2 = 207360000 mm4γ 2 = 1γ 1 = 0.11 γ 1 = 0.19

21

COLLEGAMENTI

ø = 20 mmn° = 1 numero di filefuk = 800 MPa

s min = 150 mms max = 200 mm

Ok, smax <4*sminseq = 162.5 mmKser = 15108 N/mm Rigidezza singolo connettoreKser = 15108 N/mm Rigidezza connettori affiancati (o coppia a "x")Ku = 10072 N/mm Rigidezza per gli stati limite ultimi Ku = 6295 N/mm

fh,0,k = 25.26 MPa Resistenza caratteristica a rifollamentoMy,k = 512000 Nmm Snervamento connettore

SOLLECITAZIONIrara q.perm SLU

G1+G2 = 4.97 kN/m² 1 1 1.3 q.comb rara solo acc 0.00 kN/m

Qacc = 3.00 kN/m² 0 0 0 q comb. rara 3.98 kN/m

qd = 5.17 kN/m q comb. q.perm soli acc 0.00 kN/m

Msdu = 20.99 kNm q comb. q.perm 3.98 kN/m

Vsdu = 14.73 kN

RESISTENZA A TEMPO t = 0

E1J1 = 4.84E+11 Nmm² E1J1 = 1.61E+11 Nmm²E2J2 = 2.38E+12 Nmm² E2J2 = 1.49E+12 Nmm²E1A1 = 1.61E+09 N E1A1 = 5.38E+08 N E2A2 = 4.97E+08 N E2A2 = 3.11E+08 N (EJ)0 = 2.87E+12 Nmm² (EJ)0 = 1.65E+12 Nmm²(EA)0 = 3.80E+08 Nmm² (EA)0 = 1.97E+08 Nmm²(EJ)∞ = 1.96E+13 Nmm² (EJ)∞ = 1.03E+13 Nmm²(EJ)eff = 8.72E+12 Nmm² (EJ)eff = 5.07E+12 Nmm²

η = 0.349 η = 0.394

Cls Clsσ1 = 1.40 MPa σ1 = 1.40 MPaσm1 = 2.43 MPa σm1 = 1.39 MPaσ1c = 3.83 MPa < fcd σ1c = 2.79 MPa < fcdσ1t = 1.03 MPa < fctd σ1t = -0.01 MPa < fctd

Legno Legnoσ2 = 1.55 MPa σ2 = 1.56 MPaσm2 = 3.32 MPa σm2 = 3.57 MPa

(σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.53 < 1 (σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.56 < 1τ = 0.30 MPa < fvd τ = 0.31 MPa < fvd

CONNESSIONI CONNESSIONI

Fsdu = 7.65 kN Fsdu = 7.67 kN >FsduFrdu = 16.54 kN >Fsdu

VERIFICHE A DEFORMAZIONE A TEMPO t = 0 VERIFICHE A DEFORMAZIONE A TEMPO t = ∞

Kt0 = 15108 N/mm Kt∞= 9443 N/mm(EJ)ef,der,t0 = 1.03E+13 Nmm² (EJ)ef,der,t0 = 5.93E+12 Nmm²

freccia unitaria = 1.33 mm freccia unitaria = 2.32 mmkdef = 0.6 kdef = 0.6w2in = 0.00 mm < L/400 = 14.25 mm wnet fin = 14.74 mm < L/300 = 19.00 mm

RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = 0 RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = ∞

Cls Compressione 0.20 Cls Compressione 0.15Trazione 0.71 Trazione 0.00

Legno Flessione +trazione 0.53 Legno Flessione +trazione 0.56Taglio 0.21 Taglio 0.21

Connessione 0.46 Connessione 0.46Deformazione 0.00 Deformazione 0.78

22

VERIFICA A CARICO D'INCENDIO

GEOMETRIA E MATERIALI

cls - Rck 40 MPafcd = 18.8 MPafctd = 1.4 MPa

Legno GL24hft0d = 22.08 MPafmyd = 27.60 MPafvd = 4.03 MPaKfi = 1.15

incendio 60 minutidef = 49 mm Profondità di carbonizzazione efficace

RESISTENZA A TEMPO t = ∞

Geometria Si riportano i parametri che cambianoL = 5600 mm Luce di calcoloi = 800 mm Interasse travi

h1 = 60 mm Spessore solettat = 80 mm Distanza tra soletta e trave

b2 = 180 mm Base traveh2 = 240 mm Altezza trave

b2 (60') = 82 mm Base trave residuah2 (60')= 191 mm Altezza trave residua

E1 = 33643 MPa Mod. El. Soletta E1∞ = 11214 MPa E2 = 13225 MPa Mod. El. Trave E2∞ = 8266 MPaρm = 385 kg/m³ Massa volumica caratteristica

A1 = 48000 mm²A2 = 15662 mm²yg = 190.124737 mm a = 205.5 mm

a1 = 111.2 mm a1 = 115.8 mma2 = 94.3 mm a2 = 89.7 mmI1 = 14400000 mm4I2 = 47613785.2 mm4γ 2 = 1γ 1 = 0.11 γ 1 = 0.19

COLLEGAMENTI

ø = 20 mmn° = 1 numero di filefuk = 800 MPa

s min = 150 mms max = 200 mm

Ok, smax <4*sminseq = 162.5 mmKser = 15108 N/mm Rigidezza singolo connettoreKser = 15108 N/mm Rigidezza connettori affiancati (o coppia a "x")Ku = 10072 N/mm Rigidezza per gli stati limite ultimi Ku = 6295 N/mm

fh,0,k = 25.26 MPa Resistenza caratteristica a rifollamentoMy,k = 512000 Nmm Snervamento connettore

SOLLECITAZIONIincendio

G1+G2 = 4.97 kN/m² 1Qacc = 3.00 kN/m² 0.6

qd = 5.42 kN/mMsdu = 21.23 kNmVsdu = 15.16 kN

RESISTENZA A TEMPO t = 0

E1J1 = 4.84E+11 Nmm² E1J1 = 1.61E+11 Nmm²E2J2 = 6.30E+11 Nmm² E2J2 = 3.94E+11 Nmm²E1A1 = 1.61E+09 N E1A1 = 5.38E+08 N E2A2 = 2.07E+08 N E2A2 = 1.29E+08 N (EJ)0 = 1.11E+12 Nmm² (EJ)0 = 5.55E+11 Nmm²(EA)0 = 1.84E+08 Nmm² (EA)0 = 1.04E+08 Nmm²(EJ)∞ = 8.87E+12 Nmm² (EJ)∞ = 4.96E+12 Nmm²(EJ)eff = 5.13E+12 Nmm² (EJ)eff = 2.94E+12 Nmm²

η = 0.518 η = 0.542

Cls Clsσ1 = 1.68 MPa σ1 = 1.74 MPaσm1 = 4.18 MPa σm1 = 2.43 MPaσ1c = 5.86 MPa < fcd σ1c = 4.17 MPa < fcdσ1t = 2.50 MPa NON VERIFICATO σ1t = 0.68 MPa < fctd

23

Collegamento secondarie su principali La verifica a schiacciamento perpendicolare delle fibre permette una portata di calcolo di 14.9 KN Pertanto, permette una luce di calcolo di L = 2*14.9/qsdu = 2*14.9/8.77 = 3.4m Per carichi superiori si adotta una vite tutto filetto tipo VGZ ø7x140mm

Legno Legnoσ2 = 5.16 MPa σ2 = 5.34 MPaσm2 = 5.23 MPa σm2 = 5.69 MPa

(σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.42 < 1 (σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.45 < 1τ = 0.70 MPa < fvd τ = 0.73 MPa < fvd

CONNESSIONI CONNESSIONI

Fsdu = 9.39 kN Fsdu = 9.71 kN >FsduFrdu = 31.69 kN >Fsdu

RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = 0 RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = ∞

Cls Compressione 0.31 Cls Compressione 0.22Trazione 1.73 (*) Trazione 0.47

Legno Flessione +trazione 0.42 Legno Flessione +trazione 0.45Taglio 0.18 Taglio 0.18

Connessione 0.30 Connessione 0.31

(*)Trazione nel cls sopperita con barre d'armatura Al = 2.3 cm²2 12 2.3

Appoggio di testa libero

materialefc,90,k 2.5 MPakmod 0.8 γ 1.45fc,90,d 1.38 MPageometria appoggio Verificab 180 mm Leff = 60 mmL 40 mm σc = 1.37 MPa < fc,90,d -Verificatoh trave 240 mm Nrdu = 14.9 kNcaricoNsdu 14.8 kNCalcolo rinforzo con viti tutto filetto per appoggio intermedioSecondo il modello di calcolo Bejtka I. 2003 fc,90,d = 1.38 MPa

n° lati = 2Fc,90,d = min (n*Rd+kc,90*Aef,1*fc,90,d; kc,90*Aef,2*fc,90,d)= ∆lef,1 = 30 mm per lato

= min ( 133.33 ; ∆lef,2 = 170 mm per lato289.66 ) = 133.3 kN lef,1 = 260 mm

lef,2 = 600 mmNsdu = 26 kN 0.20 % di Fc,90,d Aef,1 = 52000 mm²

materiale gl24h Aef,2= 120000 mm²fc,90,k 2.5 MPa f1,d = 7.97 MPakmod 0.8 kc,90 1.75

γ 1.45ρk 425 kg/m³ Rd = min(Rax,d;Rc,d) = 7.81 kNb 200 mm base d'appoggio

l 200 mm lunghezza d'appoggio Rax = f1,d*φ*ls = 7.81 kN1 Viti VGS ø7x140mm Rc,d = kc*Npl,d = 14.63 kN

ø viti 7 mmø nocciolo viti 4.6 mm Npl,d = (0.7*φ)^2/4*π*1000/1.1. = 17.14 kN

n° viti 1 kc = 1/(k+radq(k^2-λk^2)) = 0.85E 206000 MPa mod. elastico vite λk = radq(Npl,k/Ncrit,G/E,k) = 0.48ls 140 lunghezza vite Ncrit,G/E,k = radq(0.32*pk*E*J) = 24.81 kNJ 21.97866 mm4 modulo d'inerzia vite k = 0.5*(1+0.49*(λk-0.2)+λk^2)= 0.69

24

Travi principali L= 8.10m circa, i = 4.0m (aggiornamento richiesto da commissione sismica)

VERIFICA A CARICHI PERM+ACC

GEOMETRIA E MATERIALI

cls - Rck 40 MPafcd = 18.8 MPafctd = 1.4 MPa

Legno GL28hft0d = 12.30 MPafmyd = 15.45 MPafvd = 1.93 MPa

kmod = 0.80RESISTENZA A TEMPO t = ∞

Geometria Si riportano i parametri che cambianoL = 8100 mm Luce di calcolo

I calc 4000 mm interasse di calcoloi = 120 mm base trave

h1 = 380 mm Spessore solettat = 25 mm Distanza tra soletta e trave

b2 = 240 mm Base traveh2 = 520 mm Altezza traveE1 = 33643 MPa Mod. El. Soletta E1∞ = 11214 MPa E2 = 11500 MPa Mod. El. Trave E2∞ = 7188 MPaρm = 425 kg/m³ Massa volumica caratteristica

A1 = 45600 mm²A2 = 124800 mm²yg = 380.422535 mm a = 475 mm

a1 = 349.5 mm a1 = 371.8 mma2 = 125.5 mm a2 = 103.2 mmI1 = 548720000 mm4I2 = 2812160000 mm4γ 2 = 1γ 1 = 0.34 γ 1 = 0.49

COLLEGAMENTI

ø = 24 mmn° = 1 numero di file

min fuk = 800 MPa120 s min = 120 mm

s max = 120 mmOk, smax <4*smin

seq = 120 mmKser = 21028 N/mm Rigidezza singolo connettoreKser = 21028 N/mm Rigidezza connettori affiancati Ku = 14019 N/mm Rigidezza per gli stati limite ultimi Ku = 8762 N/mm

fh,0,k = 26.49 MPa Resistenza caratteristica a rifollamentoMy,k = 884736 Nmm Snervamento connettore

SOLLECITAZIONIrara q.perm SLU

G1+G2 = 5.13 kN/m² 1 1 1.3 q.comb rara solo acc 0.36 kN/m

Qacc = 3.00 kN/m² 1 0.6 1.5 q comb. rara 0.98 kN/m

qd = 44.66 kN/m q comb. q.perm soli acc 0.22 kN/m

Msdu = 366.23 kNm q comb. q.perm 0.83 kN/m

Vsdu = 180.85 kN

RESISTENZA A TEMPO t = 0

E1J1 = 1.85E+13 Nmm² E1J1 = 6.15E+12 Nmm²E2J2 = 3.23E+13 Nmm² E2J2 = 2.02E+13 Nmm²E1A1 = 1.53E+09 N E1A1 = 5.11E+08 N E2A2 = 1.44E+09 N E2A2 = 8.97E+08 N (EJ)0 = 5.08E+13 Nmm² (EJ)0 = 2.64E+13 Nmm²(EA)0 = 7.42E+08 Nmm² (EA)0 = 3.26E+08 Nmm²(EJ)∞ = 2.18E+14 Nmm² (EJ)∞ = 9.99E+13 Nmm²(EJ)eff = 1.36E+14 Nmm² (EJ)eff = 7.09E+13 Nmm²

η = 0.512 η = 0.606

Cls Clsσ1 = 10.61 MPa σ1 = 10.49 MPaσm1 = 17.16 MPa σm1 = 11.00 MPaσ1c = 27.77 MPa NON VERIFICATO σ1c = 21.49 MPaNON VERIFICATOσ1t = 6.55 MPa NON VERIFICATO σ1t = 0.52 MPa < fctd

25

Si esegue la verifica della sezione in ca. Il foglio di calcolo considera solo la resistenza del cls Mrdu (b=12cm, h=38cm; c= 5; B450C; C32/40; Al 3ø14sup e inf +2 di parete; Nsdu = 483.83kN) = 53.96 kNm > 49.57 kNm

Legno Legnoσ2 = 3.88 MPa σ2 = 3.83 MPaσm2 = 8.03 MPa σm2 = 9.65 MPa

(σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.83 < 1 (σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.94 < 1τ = 1.13 MPa < fvd τ = 1.21 MPa < fvd

CONNESSIONI CONNESSIONI

Fsdu = 28.67 kN Fsdu = 28.33 kN >FsduFrdu = 29.83 kN >Fsdu

VERIFICHE A DEFORMAZIONE A TEMPO t = 0 VERIFICHE A DEFORMAZIONE A TEMPO t = ∞

Kt0 = 21028 N/mm Kt∞= 13142 N/mm(EJ)ef,der,t0 = 1.53E+14 Nmm² (EJ)ef,der,t0 = 7.71E+13 Nmm²

freccia unitaria = 0.37 mm freccia unitaria = 0.73 mmkdef = 0.6 kdef = 0.6w2in = 0.13 mm < L/400 = 20.25 mm wnet fin = 1.07 mm < L/300 = 27.00 mm

RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = 0 RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = ∞

Cls senza armatura Cls senza armaturaCompressione 1.48 Compressione 1.14Trazione 4.53 Trazione 0.36

Legno Flessione +trazione 0.83 Legno Flessione +trazione 0.94Taglio 0.59 Taglio 0.63

Connessione 0.96 Connessione 0.95Deformazione 0.01 Deformazione 0.04

Verifica sezione in c.a. N 483.8237M 49.57142

VERIFICA A CARICHI PERM

GEOMETRIA E MATERIALI

cls - Rck 40.00 MPafcd = 18.81 MPafctd = 1.45 MPa

Legno GL28hft0d = 9.23 MPafmyd = 11.59 MPafvd = 1.45 MPa

kmod = 0.60RESISTENZA A TEMPO t = ∞

Geometria Si riportano i parametri che cambianoL = 8100 mm Luce di calcoloi = 120 mm Interasse travi

h1 = 380 mm Spessore solettat = 25 mm Distanza tra soletta e trave

b2 = 240 mm Base traveh2 = 520 mm Altezza traveE1 = 33643 MPa Mod. El. Soletta E1∞ = 11214 MPa E2 = 11500 MPa Mod. El. Trave E2∞ = 7188 MPaρm = 425 kg/m³ Massa volumica caratteristica

A1 = 45600 mm²A2 = 124800 mm²yg = 380.422535 mm a = 475 mm

a1 = 349.5 mm a1 = 371.8 mma2 = 125.5 mm a2 = 103.2 mmI1 = 548720000 mm4I2 = 2812160000 mm4γ 2 = 1γ 1 = 0.34 γ 1 = 0.49

26

COLLEGAMENTI

ø = 24 mmn° = 1 numero di filefuk = 800 MPa

s min = 120 mms max = 120 mm

Ok, smax <4*sminseq = 120 mmKser = 21028 N/mm Rigidezza singolo connettoreKser = 21028 N/mm Rigidezza connettori affiancati (o coppia a "x")Ku = 14019 N/mm Rigidezza per gli stati limite ultimi Ku = 8762 N/mm

fh,0,k = 26.49 MPa Resistenza caratteristica a rifollamentoMy,k = 884736 Nmm Snervamento connettore

SOLLECITAZIONIrara q.perm SLU

G1+G2 = 5.13 kN/m² 1 1 1.3 q.comb rara solo acc 0.00 kN/m

Qacc = 3.00 kN/m² 0 0 0 q comb. rara 0.62 kN/m

qd = 26.66 kN/m q comb. q.perm soli acc 0.00 kN/m

Msdu = 218.61 kNm q comb. q.perm 0.62 kN/m

Vsdu = 107.95 kN

RESISTENZA A TEMPO t = 0

E1J1 = 1.85E+13 Nmm² E1J1 = 6.15E+12 Nmm²E2J2 = 3.23E+13 Nmm² E2J2 = 2.02E+13 Nmm²E1A1 = 1.53E+09 N E1A1 = 5.11E+08 N E2A2 = 1.44E+09 N E2A2 = 8.97E+08 N (EJ)0 = 5.08E+13 Nmm² (EJ)0 = 2.64E+13 Nmm²(EA)0 = 7.42E+08 Nmm² (EA)0 = 3.26E+08 Nmm²(EJ)∞ = 2.18E+14 Nmm² (EJ)∞ = 9.99E+13 Nmm²(EJ)eff = 1.36E+14 Nmm² (EJ)eff = 7.09E+13 Nmm²η = 0.512 η = 0.606

Cls Clsσ1 = 6.33 MPa σ1 = 6.26 MPaσm1 = 10.25 MPa σm1 = 6.57 MPaσ1c = 16.58 MPa < fcd σ1c = 12.83 MPa < fcdσ1t = 3.91 MPaNON VERIFICATO σ1t = 0.31 MPa < fctd

Legno Legnoσ2 = 2.31 MPa σ2 = 2.29 MPaσm2 = 4.79 MPa σm2 = 5.76 MPa

(σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.66 < 1 (σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.75 < 1τ = 0.68 MPa < fvd τ = 0.72 MPa < fvd

CONNESSIONI CONNESSIONI

Fsdu = 17.11 kN Fsdu = 16.91 kN >FsduFrdu = 22.38 kN >Fsdu

VERIFICHE A DEFORMAZIONE A TEMPO t = 0 VERIFICHE A DEFORMAZIONE A TEMPO t = ∞

Kt0 = 21028 N/mm Kt∞= 13142 N/mm(EJ)ef,der,t0 = 1.53E+14 Nmm² (EJ)ef,der,t0 = 7.71E+13 Nmm²

freccia unitaria = 0.37 mm freccia unitaria = 0.73 mmkdef = 0.6 kdef = 0.6w2in = 0.00 mm < L/400 = 20.25 mm wnet fin = 0.72 mm < L/300 = 27.00 mm

RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = 0 RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = ∞

Cls Compressione 0.88 Cls Compressione 0.68Trazione 2.71 Trazione 0.21

Legno Flessione +trazione 0.66 Legno Flessione +trazione 0.75Taglio 0.47 Taglio 0.50

Connessione 0.76 Connessione 0.76Deformazione 0.00 Deformazione 0.03

Verifica sezione in c.a. N 288.7999M 29.58975

27

La verifica della sezione in c.a. è già stata eseguita con sollecitazioni maggiori.

VERIFICA A CARICO D'INCENDIO

GEOMETRIA E MATERIALI

cls - Rck 30 MPafcd = 14.1 MPafctd = 1.2 MPa

Legno GL28hft0d = 25.65 MPafmyd = 32.20 MPafvd = 4.03 MPaKfi = 1.15

incendio 60 minutidef = 49 mm Profondità di carbonizzazione efficace

RESISTENZA A TEMPO t = ∞

Geometria Si riportano i parametri che cambianoL = 8100 mm Luce di calcoloi = 120 mm Interasse travi

h1 = 380 mm Spessore solettat = 25 mm Distanza tra soletta e trave

b2 = 240 mm Base traveh2 = 520 mm Altezza trave

b2 (60') = 142 mm Base trave residuah2 (60')= 471 mm Altezza trave residua

E1 = 31447 MPa Mod. El. Soletta E1∞ = 10482 MPa E2 = 13340 MPa Mod. El. Trave E2∞ = 8338 MPaρm = 385 kg/m³ Massa volumica caratteristica

A1 = 45600 mm²A2 = 66882 mm²yg = 407.996933 mm a = 450.5 mm

a1 = 287.9 mm a1 = 314.6 mma2 = 162.6 mm a2 = 135.9 mmI1 = 548720000 mm4I2 = 1236430814 mm4γ 2 = 1γ 1 = 0.35 γ 1 = 0.50

COLLEGAMENTI

ø = 24 mmn° = 1 numero di filefuk = 800 MPa

s min = 120 mms max = 120 mm

Ok, smax <4*sminseq = 120 mmKser = 21028 N/mm Rigidezza singolo connettoreKser = 21028 N/mm Rigidezza connettori affiancati (o coppia a "x")Ku = 14019 N/mm Rigidezza per gli stati limite ultimi Ku = 8762 N/mm

fh,0,k = 23.99 MPa Resistenza caratteristica a rifollamentoMy,k = 884736 Nmm Snervamento connettore

SOLLECITAZIONIincendio

G1+G2 = 5.13 kN/m² 1Qacc = 3.00 kN/m² 0.6

qd = 27.70 kN/mMsdu = 227.21 kNmVsdu = 112.20 kN

RESISTENZA A TEMPO t = 0

E1J1 = 1.73E+13 Nmm² E1J1 = 5.75E+12 Nmm²E2J2 = 1.65E+13 Nmm² E2J2 = 1.03E+13 Nmm²E1A1 = 1.43E+09 N E1A1 = 4.78E+08 N E2A2 = 8.92E+08 N E2A2 = 5.58E+08 N (EJ)0 = 3.37E+13 Nmm² (EJ)0 = 1.61E+13 Nmm²(EA)0 = 5.50E+08 Nmm² (EA)0 = 2.57E+08 Nmm²(EJ)∞ = 1.45E+14 Nmm² (EJ)∞ = 6.83E+13 Nmm²(EJ)eff = 9.91E+13 Nmm² (EJ)eff = 5.08E+13 Nmm²η = 0.585 η = 0.664

Cls Clsσ1 = 7.29 MPa σ1 = 7.44 MPaσm1 = 13.70 MPa σm1 = 8.91 MPaσ1c = 20.99 MPa NON VERIFICATO σ1c = 16.35 MPa NON VERIFICATOσ1t = 6.41 MPa NON VERIFICATO σ1t = 1.48 MPa NON VERIFICATO

Legno Legnoσ2 = 4.97 MPa σ2 = 5.07 MPaσm2 = 7.20 MPa σm2 = 8.79 MPa

(σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.42 < 1 (σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.47 < 1τ = 1.20 MPa < fvd τ = 1.27 MPa < fvd

28

La verifica della sezione in ca è già stata eseguita con sollecitazioni maggiori.

CONNESSIONI CONNESSIONI

Fsdu = 19.71 kN Fsdu = 20.10 kN >FsduFrdu = 64.33 kN >Fsdu

RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = 0 RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = ∞

Cls Compressione 1.49 Cls Compressione 1.16Trazione 5.37 Trazione 1.24

Legno Flessione +trazione 0.42 Legno Flessione +trazione 0.47Taglio 0.30 Taglio 0.32

Connessione 0.31 Connessione 0.31

Verifica sezione in c.a. N 332.5744M 39.56446

29

Travi principali Lmax= 5.20m, i max = 3.9m (aggiornamento richiesto da commissione sismica)

VERIFICA A CARICHI PERM+ACC

GEOMETRIA E MATERIALI

cls - Rck 40 MPafcd = 18.8 MPafctd = 1.4 MPa

Legno GL28hft0d = 12.30 MPafmyd = 15.45 MPafvd = 1.93 MPa

kmod = 0.80RESISTENZA A TEMPO t = ∞

Geometria Si riportano i parametri che cambianoL = 5200 mm Luce di calcolo

I calc 3900 mm interasse di calcoloi = 120 mm base trave

h1 = 380 mm Spessore solettat = 25 mm Distanza tra soletta e trave

b2 = 240 mm Base traveh2 = 520 mm Altezza traveE1 = 33643 MPa Mod. El. Soletta E1∞ = 11214 MPa E2 = 11500 MPa Mod. El. Trave E2∞ = 7188 MPaρm = 425 kg/m³ Massa volumica caratteristica

A1 = 45600 mm²A2 = 124800 mm²yg = 380.422535 mm a = 475 mm

a1 = 435.5 mm a1 = 438.0 mma2 = 39.5 mm a2 = 37.0 mmI1 = 548720000 mm4I2 = 2812160000 mm4γ 2 = 1γ 1 = 0.08 γ 1 = 0.15

COLLEGAMENTI

ø = 20 mmn° = 1 numero di file

min fuk = 800 MPa100 s min = 200 mm

s max = 300 mmOk, smax <4*smin

seq = 225 mmKser = 17523 N/mm Rigidezza singolo connettoreKser = 17523 N/mm Rigidezza connettori affiancati Ku = 11682 N/mm Rigidezza per gli stati limite ultimi Ku = 7301 N/mm

fh,0,k = 27.88 MPa Resistenza caratteristica a rifollamentoMy,k = 512000 Nmm Snervamento connettore

30

La verifica della sezione in c.a. è già stata eseguita con sollecitazioni maggiori.

SOLLECITAZIONIrara q.perm SLU

G1+G2 = 5.13 kN/m² 1 1 1.3 q.comb rara solo acc 0.36 kN/m

Qacc = 3.00 kN/m² 1 0.6 1.5 q comb. rara 0.98 kN/m

qd = 43.56 kN/m q comb. q.perm soli acc 0.22 kN/m

Msdu = 147.23 kNm q comb. q.perm 0.83 kN/m

Vsdu = 113.25 kN

RESISTENZA A TEMPO t = 0

E1J1 = 1.85E+13 Nmm² E1J1 = 6.15E+12 Nmm²E2J2 = 3.23E+13 Nmm² E2J2 = 2.02E+13 Nmm²E1A1 = 1.53E+09 N E1A1 = 5.11E+08 N E2A2 = 1.44E+09 N E2A2 = 8.97E+08 N (EJ)0 = 5.08E+13 Nmm² (EJ)0 = 2.64E+13 Nmm²(EA)0 = 7.42E+08 Nmm² (EA)0 = 3.26E+08 Nmm²(EJ)∞ = 2.18E+14 Nmm² (EJ)∞ = 9.99E+13 Nmm²(EJ)eff = 7.77E+13 Nmm² (EJ)eff = 4.21E+13 Nmm²

η = 0.161 η = 0.215

Cls Clsσ1 = 2.35 MPa σ1 = 2.54 MPaσm1 = 12.11 MPa σm1 = 7.45 MPaσ1c = 14.46 MPa < fcd σ1c = 9.99 MPa < fcdσ1t = 9.75 MPa NON VERIFICATO σ1t = 4.90 MPaNON VERIFICATO

Legno Legnoσ2 = 0.86 MPa σ2 = 0.93 MPaσm2 = 5.66 MPa σm2 = 6.53 MPa

(σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.44 < 1 (σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.50 < 1τ = 0.75 MPa < fvd τ = 0.85 MPa < fvd

CONNESSIONI CONNESSIONI

Fsdu = 18.59 kN Fsdu = 20.07 kN >FsduFrdu = 22.05 kN >Fsdu

VERIFICHE A DEFORMAZIONE A TEMPO t = 0 VERIFICHE A DEFORMAZIONE A TEMPO t = ∞

Kt0 = 17523 N/mm Kt∞= 10952 N/mm(EJ)ef,der,t0 = 8.82E+13 Nmm² (EJ)ef,der,t0 = 4.77E+13 Nmm²

freccia unitaria = 0.11 mm freccia unitaria = 0.20 mmkdef = 0.6 kdef = 0.6w2in = 0.04 mm < L/400 = 13.00 mm wnet fin = 0.29 mm < L/300 = 17.33 mm

RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = 0 RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = ∞

Cls senza armatura Cls senza armaturaCompressione 0.77 Compressione 0.53Trazione 6.74 Trazione 3.39

Legno Flessione +trazione 0.44 Legno Flessione +trazione 0.50Taglio 0.39 Taglio 0.44

Connessione 0.84 Connessione 0.91Deformazione 0.00 Deformazione 0.02

Verifica sezione in c.a. N 107.3828M 34.96687

VERIFICA A CARICHI PERM

GEOMETRIA E MATERIALI

cls - Rck 40.00 MPafcd = 18.81 MPafctd = 1.45 MPa

Legno GL28hft0d = 9.23 MPafmyd = 11.59 MPafvd = 1.45 MPa

kmod = 0.60RESISTENZA A TEMPO t = ∞

Geometria Si riportano i parametri che cambianoL = 5200 mm Luce di calcoloi = 120 mm Interasse travi

h1 = 380 mm Spessore soletta

31

t = 25 mm Distanza tra soletta e traveb2 = 240 mm Base traveh2 = 520 mm Altezza traveE1 = 33643 MPa Mod. El. Soletta E1∞ = 11214 MPa E2 = 11500 MPa Mod. El. Trave E2∞ = 7188 MPaρm = 425 kg/m³ Massa volumica caratteristica

A1 = 45600 mm²A2 = 124800 mm²yg = 380.422535 mm a = 475 mm

a1 = 435.5 mm a1 = 438.0 mma2 = 39.5 mm a2 = 37.0 mmI1 = 548720000 mm4I2 = 2812160000 mm4γ 2 = 1γ 1 = 0.08 γ 1 = 0.15

COLLEGAMENTI

ø = 20 mmn° = 1 numero di filefuk = 800 MPa

s min = 200 mms max = 300 mm

Ok, smax <4*sminseq = 225 mmKser = 17523 N/mm Rigidezza singolo connettoreKser = 17523 N/mm Rigidezza connettori affiancati (o coppia a "x")Ku = 11682 N/mm Rigidezza per gli stati limite ultimi Ku = 7301 N/mm

fh,0,k = 27.88 MPa Resistenza caratteristica a rifollamentoMy,k = 512000 Nmm Snervamento connettore

SOLLECITAZIONIrara q.perm SLU

G1+G2 = 5.13 kN/m² 1 1 1.3 q.comb rara solo acc 0.00 kN/m

Qacc = 3.00 kN/m² 0 0 0 q comb. rara 0.62 kN/m

qd = 26.01 kN/m q comb. q.perm soli acc 0.00 kN/m

Msdu = 87.91 kNm q comb. q.perm 0.62 kN/m

Vsdu = 67.62 kN

RESISTENZA A TEMPO t = 0

E1J1 = 1.85E+13 Nmm² E1J1 = 6.15E+12 Nmm²E2J2 = 3.23E+13 Nmm² E2J2 = 2.02E+13 Nmm²E1A1 = 1.53E+09 N E1A1 = 5.11E+08 N E2A2 = 1.44E+09 N E2A2 = 8.97E+08 N (EJ)0 = 5.08E+13 Nmm² (EJ)0 = 2.64E+13 Nmm²(EA)0 = 7.42E+08 Nmm² (EA)0 = 3.26E+08 Nmm²(EJ)∞ = 2.18E+14 Nmm² (EJ)∞ = 9.99E+13 Nmm²(EJ)eff = 7.77E+13 Nmm² (EJ)eff = 4.21E+13 Nmm²η = 0.161 η = 0.215

Cls Clsσ1 = 1.41 MPa σ1 = 1.52 MPaσm1 = 7.23 MPa σm1 = 4.45 MPaσ1c = 8.64 MPa < fcd σ1c = 5.96 MPa < fcdσ1t = 5.82 MPa NON VERIFICATO σ1t = 2.93 MPaNON VERIFICATO

Legno Legnoσ2 = 0.51 MPa σ2 = 0.55 MPaσm2 = 3.38 MPa σm2 = 3.90 MPa

(σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.35 < 1 (σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.40 < 1τ = 0.45 MPa < fvd τ = 0.51 MPa < fvd

CONNESSIONI CONNESSIONI

Fsdu = 11.10 kN Fsdu = 11.98 kN >FsduFrdu = 16.54 kN >Fsdu

VERIFICHE A DEFORMAZIONE A TEMPO t = 0 VERIFICHE A DEFORMAZIONE A TEMPO t = ∞

Kt0 = 17523 N/mm Kt∞= 10952 N/mm(EJ)ef,der,t0 = 8.82E+13 Nmm² (EJ)ef,der,t0 = 4.77E+13 Nmm²

freccia unitaria = 0.11 mm freccia unitaria = 0.20 mmkdef = 0.6 kdef = 0.6w2in = 0.00 mm < L/400 = 13.00 mm wnet fin = 0.20 mm < L/300 = 17.33 mm

RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = 0 RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = ∞

Cls Compressione 0.46 Cls Compressione 0.32Trazione 4.03 Trazione 2.02

Legno Flessione +trazione 0.35 Legno Flessione +trazione 0.40Taglio 0.31 Taglio 0.35

Connessione 0.67 Connessione 0.72Deformazione 0.00 Deformazione 0.01

Verifica sezione in c.a. N 64.11816M 20.87869

32

La verifica della sezione in c.a. è già stata eseguita con sollecitazioni maggiori.

VERIFICA A CARICO D'INCENDIO

GEOMETRIA E MATERIALI

cls - Rck 30 MPafcd = 14.1 MPafctd = 1.2 MPa

Legno GL28hft0d = 25.65 MPafmyd = 32.20 MPafvd = 4.03 MPaKfi = 1.15

incendio 60 minutidef = 49 mm Profondità di carbonizzazione efficace

RESISTENZA A TEMPO t = ∞

Geometria Si riportano i parametri che cambianoL = 5200 mm Luce di calcoloi = 120 mm Interasse travi

h1 = 380 mm Spessore solettat = 25 mm Distanza tra soletta e trave

b2 = 240 mm Base traveh2 = 520 mm Altezza trave

b2 (60') = 142 mm Base trave residuah2 (60')= 471 mm Altezza trave residua

E1 = 31447 MPa Mod. El. Soletta E1∞ = 10482 MPa E2 = 13340 MPa Mod. El. Trave E2∞ = 8338 MPaρm = 385 kg/m³ Massa volumica caratteristica

A1 = 45600 mm²A2 = 66882 mm²yg = 407.996933 mm a = 450.5 mm

a1 = 393.4 mm a1 = 397.1 mma2 = 57.1 mm a2 = 53.4 mmI1 = 548720000 mm4I2 = 1236430814 mm4γ 2 = 1γ 1 = 0.09 γ 1 = 0.16

COLLEGAMENTI

ø = 20 mmn° = 1 numero di filefuk = 800 MPa

s min = 200 mms max = 300 mm

Ok, smax <4*sminseq = 225 mmKser = 17523 N/mm Rigidezza singolo connettoreKser = 17523 N/mm Rigidezza connettori affiancati (o coppia a "x")Ku = 11682 N/mm Rigidezza per gli stati limite ultimi Ku = 7301 N/mm

fh,0,k = 25.26 MPa Resistenza caratteristica a rifollamentoMy,k = 512000 Nmm Snervamento connettore

33

La verifica della sezione in c.a. è già stata eseguita con sollecitazioni maggiori.

SOLLECITAZIONIincendio

G1+G2 = 5.13 kN/m² 1Qacc = 3.00 kN/m² 0.6

qd = 27.03 kN/mMsdu = 91.35 kNmVsdu = 70.27 kN

RESISTENZA A TEMPO t = 0

E1J1 = 1.73E+13 Nmm² E1J1 = 5.75E+12 Nmm²E2J2 = 1.65E+13 Nmm² E2J2 = 1.03E+13 Nmm²E1A1 = 1.43E+09 N E1A1 = 4.78E+08 N E2A2 = 8.92E+08 N E2A2 = 5.58E+08 N (EJ)0 = 3.37E+13 Nmm² (EJ)0 = 1.61E+13 Nmm²(EA)0 = 5.50E+08 Nmm² (EA)0 = 2.57E+08 Nmm²(EJ)∞ = 1.45E+14 Nmm² (EJ)∞ = 6.83E+13 Nmm²(EJ)eff = 5.67E+13 Nmm² (EJ)eff = 2.95E+13 Nmm²η = 0.205 η = 0.257

Cls Clsσ1 = 1.80 MPa σ1 = 2.02 MPaσm1 = 9.63 MPa σm1 = 6.17 MPaσ1c = 11.43 MPa < fcd σ1c = 8.19 MPa < fcdσ1t = 7.83 MPa NON VERIFICATO σ1t = 4.15 MPa NON VERIFICATO

Legno Legnoσ2 = 1.23 MPa σ2 = 1.38 MPaσm2 = 5.06 MPa σm2 = 6.08 MPa

(σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.21 < 1 (σ2t/ft0d)+(s2m/ftmd) = 0.24 < 1τ = 0.71 MPa < fvd τ = 0.83 MPa < fvd

CONNESSIONI CONNESSIONI

Fsdu = 14.20 kN Fsdu = 15.97 kN >FsduFrdu = 47.54 kN >Fsdu

RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = 0 RIASSUNTO VERIFICHE A TEMPO t = ∞

Cls Compressione 0.81 Cls Compressione 0.58Trazione 6.56 Trazione 3.48

Legno Flessione +trazione 0.21 Legno Flessione +trazione 0.24Taglio 0.18 Taglio 0.21

Connessione 0.30 Connessione 0.34

Verifica sezione in c.a. N 82.04961M 27.80763

34

Rampa in ca sp.30cm C32/40 B450C Carichi Qacc = 4.0 kN/m²; G2 = 1.50 kN/m² max + peso gradini G1 = 2.50 kN/m²

--- 2.30m -- 0.90m-- 2.40m -- 0.90m --- 1.98m (α≅30°) Msdu

Msdu max = 208.20 ≅ 210 kN Mrdu ( b=100cm; h=30cm; Ainf = ø20/10cm; Asup = ø20/20cm; c= 5cm) = 262 kNm > 210kN � Vsdu

Vsdu max = 86.57 kN ≅ 87 kN Vrdu (senza armatura a taglio b=100cm; h=30cm; Ainf = ø20/10cm; c= 5cm) = 179 kN > 87 kN �

35

5. SOLAIO DI COPERTURA Resistenza al fuoco richiesta R60’ Si riporta la verifica degli elementi più sollecitati Premesse: - La forma del tetto comporta delle possibili zone di accumulo del carico neve. Il calcolo dell’entità del carico è già stato riportato in precedenza. Per quanto riguarda il calcolo delle travi secondarie si riporta la verifica degli elementi dii luce maggiore e di quelli, invece, soggetti all’accumulo neve. Il carico accidentale è applicato come uniformemente distribuito e valutato come il carico medio agente sull’elemento maggiormente sollecitato. - La verifica al fuoco delle connessioni è garantita da un ricoprimento minimo delle stesse maggiore di αfi = βn*kfux*(treq-15) = 0.7*1.5*(60-15) = 47.3 mm per i bulloni di αfi = βn*kfux*(treq-15) = 0.7*1.5*(60-20) = 42.0 mm per i perni kflux = 1.5 fattore di aumento del flusso termico βn = 0.7 per legno lamellare - La stabilizzazione delle travi principali ad instabilità flessotorsionale è garantita dalla presenza dei tiranti che ne limitano la luce libera a dimensioni inferiori a 8m. Entro tale distanza kcrit non scende sotto l’unità.

Travi secondarie - L max - in legno lamellare 22x3 2cm GL28h Schema statico: trave in semplice appoggio Interasse di carico: i = 0.8m Luce di calcolo massima: Lcamp max = 6.20m Rotazione max attorno al proprio asse di 30° Carichi: G1+G2 = 4.7 kN/m² Q acc = da 3.0 kN/m² Si riportano di seguito le verifiche: - Per carichi permanenti + accidentali - Per soli carichi permanenti - Al fuoco Verifica allo stato limite ultimo soli permanenti qsdu = 2.98 kN/m qsu // = 2.58 kN/m qsdu ⊥ = 1.49 kN/m Verifica a flessione: M3sdu max = 12.39 kNm ⇒ σ = 3.30 MPa < fmd = 28*0.6/1.45= 11.59 MPa � M2sdu max = 7.15 kNm ⇒ σ = 2.77 MPa < fmd = 28*0.6/1.45= 11.59 MPa �

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σmax/fmd+0.7σmin/fmd = 0.45 < 1 � Verifica a taglio: V2sdu max = 7.99 kN ⇒ τ = 0.17 MPa < fvd = 3.5*0.6/1.45 = 1.45 Mpa � V3sdu max = 4.61 kN ⇒ τ = 0.10 MPa < fvd = 3.5*0.6/1.45 = 1.45 Mpa � Verifica allo stato limite ultimo perm. + acc. qsdu = 6.58 kN/m qsu // = 5.70 kN/m qsdu ⊥ = 3.29 KN/m Verifica a flessione: M3sdu max = 27.37 kNm ⇒ σ = 7.29 MPa < fmd = 28*0.8/1.45= 15.45 MPa � M2sdu max = 15.80 kNm ⇒ σ = 6.12 MPa < fmd = 28*0.8/1.45= 15.45 MPa � σmax/fmd+0.7σmin/fmd = 0.75 < 1 � Verifica a taglio: V2sdu max = 17.66kN ⇒ τ = 0.38 MPa < fvd = 3.5*0.8/1.45 = 1.93 Mpa � V3sdu max = 10.19 kN ⇒ τ = 0.22 MPa < fvd = 3.5*0.8/1.45 = 1.93 Mpa � Verifica ad instabilità flesso torsionale Kcrit = 1.0 pertanto la sezione risulta verificata Verifica a deformazione: ω2,in = 8.6 mm < L/300 = 20.7 mm � ωnet, fin = 21.8 mm < L/250 = 24.8 mm � ω2, fin = 8.6 mm < L/200 = 31.0 mm � Verifica al fuoco Sezione residua 122x271mm – elemento esposto su tre lati qsdu = 2.09 kN/m qsu // = 1.81 kN/m qsdu ⊥ = 1.05 KN/m Verifica a flessione: M3sdu max = 8.71 kNm ⇒ σ = 5.83MPa < fmd = 1*28*1.15/1 = 32.2 MPa � M2sdu max = 5.03 kNm ⇒ σ = 7.48 MPa < fmd = 1*28*1.15/1 = 32.2 MPa � σmax/fmd+0.7σmin/fmd = 0.36 < 1 � Verifica a taglio: V2sdu max = 5.62 kN ⇒ τ = 0.26 MPa < fvd = 1*3.5*1.15/1 = 4.03 Mpa � V3sdu max = 3.25 kN ⇒ τ = 015 MPa < fvd = 1*3.5*1.15/1 = 4.03 Mpa �

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Travi secondarie - carico max - in legno lamellare 22x32cm GL28h Schema statico: trave in semplice appoggio Interasse di carico: i = 0.8m Luce di calcolo massima: Lcamp max = 5.60 m Rotazione max attorno al proprio asse di 30° Carichi: G1+G2 = 4.7 kN/m² Q acc = da 6.45 kN/m² Si riportano di seguito le verifiche: - Per carichi permanenti + accidentali - Per soli carichi permanenti - Al fuoco Verifica allo stato limite ultimo soli permanenti qsdu = 2.98 kN/m qsu // = 2.58 kN/m qsdu ⊥ = 1.49 kN/m Verifica a flessione: M3sdu max = 10.10 kNm ⇒ σ = 2.69 MPa < fmd = 28*0.6/1.45= 11.59 MPa � M2sdu max = 5.83 kNm ⇒ σ = 2.26 MPa < fmd = 28*0.6/1.45= 11.59 MPa � σmax/fmd+0.7σmin/fmd = 0.37 < 1 � Verifica a taglio: V2sdu max = 7.22 kN ⇒ τ = 0.15 MPa < fvd = 3.5*0.6/1.45 = 1.45 Mpa � V3sdu max = 4.17 kN ⇒ τ = 0.09 MPa < fvd = 3.5*0.6/1.45 = 1.45 Mpa � Verifica allo stato limite ultimo perm. + acc. qsdu = 10.72 kN/m qsu // = 9.28 kN/m qsdu ⊥ = 5.36 KN/m Verifica a flessione: M3sdu max = 36.38 kNm ⇒ σ = 9.69 MPa < fmd = 28*0.8/1.45= 15.45 MPa � M2sdu max = 21.00 kNm ⇒ σ = 8.14 MPa < fmd = 28*0.8/1.45= 15.45 MPa � σmax/fmd+0.7σmin/fmd = 1.00 <= 1 � Verifica a taglio: V2sdu max = 25.99 kN ⇒ τ = 0.55 MPa < fvd = 3.5*0.8/1.45 = 1.93 Mpa � V3sdu max = 15.00 kN ⇒ τ = 0.32 MPa < fvd = 3.5*0.8/1.45 = 1.93 Mpa �

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Verifica ad instabilità flesso torsionale Kcrit = 1.0 pertanto la sezione risulta verificata Verifica a deformazione: ω2,in = 12.4 mm < L/300 = 18.7 mm � ωnet, fin = 21.6 mm < L/250 = 22.4 mm � ω2, fin = 12.4 mm < L/200 = 18.7 mm � Verifica al fuoco Meno sollecitata della precedente. La verifica pertanto è soddisfatta.

Travi principali – luce e carico massimo - in legno lamellare 24x96cm GL28h (con integrazioni richieste dalla commissione sismica) La sezione calcolata si intende la minima adottabile. Schema statico: trave in semplice appoggio con sbalzo Interasse di carico: imax = 5.2m Raggio minimo di curvatura rmin = 8.0 m ⇒ lamelle sp max 4.0cm Carichi: G1+G2 = 2.4+0.22*0.32*5/0.8 = 2.84 kN/m² Q acc = 3.00 kN/m² Si riportano di seguito le verifiche: - Per carichi permanenti + accidentali - Per soli carichi permanenti - Al fuoco La trave è curva con un raggio di curvatura minimo di 8.00m; per cui k1 = 1.05; kp = 0.03; kcrit (instabilità per carico di punta) = 0.26; kcrit (instabilità flesso torsionale) = 1

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Geometria

Interassi di carico Trave corta 9.8m : i max = 4.7m; Trave lunga 14.4m: i max = 5.2m Verifica allo stato limite ultimo soli permanenti Msdu max = 248 kNm Vsdu max = 124 kN Nsdu min/max = da -32 a +14 kN Verifica a presso-flessione: σsdu (M) = k1*M/W = 1.05*6.73= 7.06 Mpa σsdu (N) = 0.14 MPa σsdu(M) / fmd*kcrit_m + (σsdu(N) / fcd*kcrit_c)^2 = 7.06/(28*0.6/1.45*1.0)+(0.14/(28*0.6/1.45*0.26))^2= 0.61 < 1 � Verifica a taglio: τ = 0.81 MPa < fvd = 3.5*0.6/1.45 = 1.45 Mpa � Verifica allo stato limite ultimo perm. + acc. Msdu max =530 kNm massimo momento sulla trave Msdu max =340 kNm massimo momento sulla trave che tende le fibre dalla parte convessa Vsdu max = 264 kN Nsdu min/max = da -69 a +37 kN Verifica a presso-flessione: Per momento che tende le fibre dalla parte convessa della trave σsdu (M) = M/W = 14.38 Mpa Per momento che tende le fibre dalla parte concava della trave σsdu (M) = k1*M/W = 1.05*9.22= 9.68 Mpa σsdu (N) = 0.30 MPa σsdu(M) / fmd*kcrit_m + (σsdu(N) / fcd*kcrit_c)^2 = 14.38/(28*0.8/1.45*1.0)+(0.30/(28*0.8/1.45*0.26))^2= 0.94 < 1 � Verifica a taglio: τ = 1.72 MPa < fvd = 3.5*0.8/1.45 = 1.93 Mpa �

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Verifica ad apertura trasversale delle fibre σt90d= kp*M/W = 0.03*9.22 = 0.28 Mpa <= ft90d = 0.5*0.8/1.45 = 0.28 MPa Verifica a deformazione: ωnet, fin max = 27 mm < L/250 = 45.2 mm � Verifica al fuoco Durante l’incendio i tiranti subiscono delle deformazioni tali per cui non svolgono più la loro funzione di stabilizzazione delle travi principali. Pertanto si ricalcolo i parametri di instabilità tenendo conto di una luce libera di 12m e della sezione residua della trave. La trave è curva con un raggio di curvatura minimo di 8.00m; per cui k1 = 1.05; kcrit (instabilità per carico di punta) = 0.04; kcrit (instabilità flesso torsionale) = 0.59 Sezione residua 142x911mm – elemento esposto su tre lati Msdu max = 191 kNm Vsdu max = 95 kN Nsdu min/max = da -25 a +13 kN Verifica a flessione: σsdu (M) = k1*M/W = 10.21 Mpa σsdu (N) = 0.19 MPa σsdu(M) / fmd*kcrit_m + (σsdu(N) / fcd*kcrit_c)^2 = 14.38/(28*1.15/1*0.59)+(0.19/(28*1.15/1*0.04))^2= 0.78 < 1 � Verifica a taglio: τ = 1.10 MPa < fvd = 1*3.5*1.15/1 = 4.03 Mpa � LE TRAVI PRINCIPALI IN L.L. DI COPERTURA SONO STATE CALCOLATE CON VINCOLI DI CERNIERA-CARRELLO CHE NON CORRISPONDONO ALLO SCHEMA DI VINCOLO POSTO NEL PROGETTO (CERNIERA-CERNIERA): CONTROLLARE. Si integrano le verifiche (relative a vincolo cerniera-carrello) con quelle fatte basandosi sulle sollecitazioni ricavate dal modello. Nella modellazione f.e.m. le travi sono collegate con cerniere agli elementi in elevazione. Le sollecitazioni ricavate dal modello sono le seguenti: Inviluppo di combinazioni non sismiche

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Inviluppo di combinazioni non sismiche soli permanenti di calcolo (Gk*1.3)

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Inviluppo di combinazioni sismiche

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Verifica allo stato limite ultimo perm. + acc. Msdu max =632 kNm massimo momento sulla trave Vsdu max = 255*1.20 ≅ 319 kN Nel modello non è presente lo sbalzo che è una condizione cautelativa per la flessione ma non per il taglio. Si aumenta il valore del taglio di una percentuale cautelativa del 20% Nsdu min/max = 121kN Verifica a presso-flessione: σsdu (M) = M/W = 13.54 Mpa σsdu(M) / fmd*kcrit_m + (σsdu(N) / fcd*kcrit_c)^2 = 13.54/(28*0.8/1.45*1.0)+(0.47/(28*0.8/1.45*0.26))^2= 0.89< 1 � Verifica a taglio: τ = 1.84 MPa < fvd = 3.5*0.8/1.45 = 1.93 Mpa � Verifica allo stato limite ultimo soli permanenti Msdu max =364 kNm Vsdu max = 139*1.20 ≅ 167 kN Nsdu min/max = da 67.34 kN Verifica a presso-flessione: σsdu (M) = M/W = 780 Mpa σsdu (N) = 0.26 MPa σsdu(M) / fmd*kcrit_m + (σsdu(N) / fcd*kcrit_c)^2 = 7.80/(28*0.6/1.45*1.0)+(0.26/(28*0.6/1.45*0.26))^2= 0.68< 1 � Verifica a taglio: τ = 0.96 MPa < fvd = 3.5*0.6/1.45 = 1.45 Mpa � Verifica allo stato limite ultimo a combinazione sismica Msdu max = 495 kNm Vsdu max = 140*1.20 ≅ 168 kN Nsdu min/max = da -276 a 216 kN Verifica a presso-flessione: σsdu (M) = M/W = 10.61 Mpa σsdu (N) = 1.06 MPa σsdu(M) / fmd*kcrit_m + (σsdu(N) / fcd*kcrit_c)^2 = 10.61/(28*1.0/1.45*1.0)+(1.06/(28*1.0/1.45*0.26))^2= 0.59 < 1 �

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Verifica a taglio: τ = 0.97 MPa < fvd = 3.5*1.0/1.45 = 2.34 Mpa � Le connessioni sono state dimensionate anche per le sollecitazioni di trazione indotte dai vincoli di cerniera- cerniera. Si riportano le verifiche più significative Connessione trave principale su binata:

La trazione è contrastata dalla piastra forata (con 80+80 chiodi fi4x75 tipo LBA posti su file da 10) posta all’estradosso della trave. La massima trazione di calcolo è 114.16 kN (combinazione di inviluppo) Resistenza a taglio del singolo chiodo Vki = 2.64 kN con piastra sp. 4mm La resistenza è fornita dal produttore secondo EN1995:2008 e ETA prodotto La resistenza della connessione – lato chiodi è: Vsdu = Vrk*kmod/γ*n°chiodi*fattore riduttivo 8 file = 2.96*1.0/1.5*10*8*0.81 = 127.9 kN > 114.2 KN � La resistenza a trazione della piastra Nrdu = (200-10*5)*4*275*1.25/10^3 = 206.25 kN > 114.2 KN �

Connessione trave principale su pilastro fi80cm: La trazione è garantita dai perni interni alla piastra. I gravitazionali si scaricano per contatto. La massima trazione di calcolo è 198 kN (combinazione di inviluppo) La connessione avviene con perni fi20x140mm Vrd = 11.93 kN per ogni sezione di taglio Vrdu = 11.93*2*9 = 214.74 kN > 198kN �

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Determinazione delle azioni sui controventi dovute alla stabilizzazione delle travi principali Si stabilizzano 4 travi con 5 croci di sant’Andrea. Stabilizzazione per travi inflesse qd = Nd/(36*L) = [(1-kcrit)*M/h] /(36*L) = (1-0.97)*530/0.96/36/12 = 0.04 kN/m kcrit su 12m = 0.97 Stabilizzazione per puntoni compressi Fd = N/100 = 70/100 = 0.07 kN Questi valori si aggiungeranno a quelli ricavati dal modello.

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Travi principali binate in legno lamellare 24x108cm GL28h Schema statico: trave in semplice appoggio Carichi massimi derivanti da travi curve, carichi concentrati G1+G2 = 60 kN Q acc = 58 kN Si riportano di seguito le verifiche: - Per carichi permanenti + accidentali - Per soli carichi permanenti - Al fuoco Geometria

Interassi di carico = 3.80m. Ltut trave = 3.8*3. = 11.4m Verifica allo stato limite ultimo soli permanenti Verifica a flessione: Msdu max = 324 kNm ⇒ σ = 6.95 MPa < fmd = 28*0.6/1.45= 11.59 MPa � Verifica a taglio: Vsdu max = 88 kN ⇒ τ = 0.51 MPa < fvd = 3.5*0.6/1.45 = 1.45 Mpa � Verifica allo stato limite ultimo perm. + acc. Verifica a flessione: Msdu max = 655 kNm ⇒ σ =14.04 MPa < fmd = 28*0.8/1.45= 15.45 MPa � Verifica a taglio: Vsdu max = 175 kN ⇒ τ = 1.02 MPa < fvd = 3.5*0.8/1.45 = 1.93 Mpa � Verifica ad instabilità flesso torsionale Kcrit = 0.96 pertanto la sezione risulta verificata ⇒ fmd = 28*0.8/1.45*0.96 = 14.83 MPa > σ =14.02 MPa � Verifica a deformazione: ω2,in = 9.8 mm < L/300 = 38.0 mm � ωnet, fin = 29.7 mm < L/250 = 45.60 mm � ω2, fin = 9.8 mm < L/200 = 57.60 mm �

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Verifica al fuoco Sezione residua 142x1031mm – elemento esposto su tre lati Verifica a flessione: Msdu max = 250 kNm ⇒ σ = 9.94 MPa < fmd = 1*28*1.15/1 = 32.2 MPa � Verifica a taglio: Vsdu max = 68 kN ⇒ τ = 0.70 MPa < fvd = 1*3.5*1.15/1 = 4.03 Mpa �

6. NOTE ALLA MODELLAZIONE §. 10.2 d.m. 14.01.2008

Assunzioni Struttura da analizzare: Come già descritta in precedenza nella “descrizione introduttiva dell’opera”. Natura della azioni esterne: Azioni non sismiche: Carichi gravitazionali applicati con carichi unif.distribuiti su shell o frame Azione sismica: Dinamica modale con spettro di risposta, statica equivalente. Origine, caratteristiche e affidabilità dei codici di calcolo: Codice di calcolo SAP2000 (v.16.1.1) prodotto dalla CSI Berkeley-California. La sua diffusione ed approfondito livello di validazione ne rendono superfluo ogni presentazione. Criteri di modellazione: Elementi: I setti della struttura sono modellati con elementi shell, le travi con elementi beam opportunamente svicolati elle estremità. Quote e fili: Gli elementi verticali quali shell e beam (pilastri) sono modellati nalla posizone (piano x-y) che effettivamente occupano nell’architettonico. La quota minima degli elementi coincide con la quota media delle fondazioni, la massima con la quota media della cappa del solaio o con l’estradosso delle travi di copertura. Vincoli cinematici: Non sono presenti. Piani rigidi: Solaio di piano: (7.2.6 NTC) l’orizzontamento è costituito da da una struttura mista con soletta in cemento armato di almeno 5 cm di spessore collegata da connettori a taglio opportunamente dimensionati agli elementi strutturali in legno. Le aperture presenti non ne riducono significativamente la resistenza ⇒ piano rigido. Solaio di copertura:

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non è ascrivibile ad un piano rigido. Viene modellato con elementi beam opportunamente vincolati e tiranti resistenti sia a compressione che a trazione di area dimezzata rispetto all’elemento che verrà messo in opera. Mesh: La suddivisione delle shell è in elementi rettangolari/quadrati con lato di circa 50cm. Si ritiene che la suddivione effettuata nelle shell sia sufficiente a cogliere le forme modali della struttura. Non ci sono importanti zone di transizione. Le shell utilizzate sono di tipo sottile (senza effetto deformativo da taglio) con vincolo drill. Sezioni di taglio: Le eventuali sezioni di taglio sono effettuate selezionando le aree e i nodi ad esse connessi (su un solo lato) inquanto l’integrazione sui nodi dà risultati più attendibili.

7. MODELLO STRUTTURA Si riportano di seguito alcune immagini relative alla modellazione. Rappresentazione 3D del modello

Vista estrusa

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Piano semi-interrato

Piano primo

Solaio a 4.65m

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Solaio a 5.30m

Sono presenti due constraint di piano di tipo diaframma.Uno per ognunma delle due quote Copertura

I tiranti di copertra sono modellati con elementi bielle di area dimezzata. Pressione del terreno

Applicazione dei carichi – i pesi propri sono computati dal programma Solaio di piano – G2k = 5.30 kN/m² - Q acc = 3.00 kN/m² Solaio di piano su soletta piena sp. 20cm – G2k = 3.25 kN/m² - Q acc = 3.00 kN/m² (*)

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Copertura – G2k = 2.10 kN/m² - Q neve = 3.00kN/m² e zona di accumulo da 6.45 kN/m² Terreno (spinta non sismica) max alla base = 49 KN/m² Rampe scale –G2k = 4.0 kN/m² - Q acc = 4.0 kN/m² (*) Ascensore e scala mobile cone da scheda tecnica allegata. Terrazza da 1.5m come forze e coppie. G2k = 6.0 kN/m² - Q acc = 4.0 kN/m² (*) peso proprio computato dal programma

Dati di modellazione

Condizioni di carico elementari LoadPat DesignType SelfWtMult AutoLoad

Dead DEAD 1 G1+G2 LIVE 0 Qneve LIVE 0 Qacc LIVE 0 m1x LIVE 0 m1y LIVE 0

Ex modal QUAKE 0 Response Spectrum Ey modal QUAKE 0 Response Spectrum

TABLE: Area Section PropertiesSection Material MatAngle AreaType Type Thickness BendThick Color TotalWt TotalMass F11Mod F22Mod F12Mod M11Mod M22Mod M12Mod V13Mod V23Mod MMod WMod

Text Text Degrees Text Text m m Text KN KN-s2/m Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless20 C25/30 m 0 Shell Shell-Thin 0.2 0.2 Green 919.221 93.73 1 1 1 1 1 1 1 1 1 140 C25/30 0 Shell Shell-Thin 0.4 0.4 Green 175.354 17.88 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1E25 C32/40m 0 Shell Shell-Thin 0.25 0.25 Green 2996.595 305.57 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1E30 C32/40m 0 Shell Shell-Thin 0.3 0.3 Green 3678.703 375.12 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

TABLE: Frame Section Properties 01 - GeneralSectionName Material Shape t3 t2 Area TorsConst I33 I22 I23 AS2 AS3 S33 S22 Z33 Z22 R33 R22

Text Text Text m m m2 m4 m4 m4 m4 m2 m2 m3 m3 m3 m3 m m*P25x150CA C32/40m Rectangular 1.5 0.25 0.375 0.006992 0.070313 0.001953 0 0.3125 0.3125 0.09375 0.015625 0.140625 0.023438 0.433013 0.07216922x32 GL28h GL28h Rectangular 0.32 0.22 0.0704 0.000653 0.000601 0.000284 0 0.058667 0.058667 0.003755 0.002581 0.005632 0.003872 0.092376 0.06350924x48 GL28h GL28h Rectangular 0.48 0.24 0.1152 0.001519 0.002212 0.000553 0 0.096 0.096 0.009216 0.004608 0.013824 0.006912 0.138564 0.06928224x96 GL28h GL28h Rectangular 0.96 0.24 0.2304 0.003727 0.017695 0.001106 0 0.192 0.192 0.036864 0.009216 0.055296 0.013824 0.277128 0.06928230x40 CA C25/30 m Rectangular 0.4 0.3 0.12 0.001944 0.0016 0.0009 0 0.1 0.1 0.008 0.006 0.012 0.009 0.11547 0.086603B 2*24x108 GL24h GL28h Rectangular 1.08 0.48 0.5184 0.028702 0.050388 0.009953 0 0.432 0.432 0.093312 0.041472 0.139968 0.062208 0.311769 0.138564F C25/30 m Rectangular 0.01 0.01 0.0001 1.408E-09 8.333E-10 8.333E-10 0 0.000083 0.000083 1.667E-07 1.667E-07 0.00000025 0.00000025 0.002887 0.002887F 100x40 CA C25/30 Rectangular 0.4 1 0.4 0.015969 0.005333 0.033333 0 0.333333 0.333333 0.026667 0.066667 0.04 0.1 0.11547 0.288675F 150x40 CA C25/30 Rectangular 0.4 1.5 0.6 0.026626 0.008 0.1125 0 0.5 0.5 0.04 0.15 0.06 0.225 0.11547 0.433013M16 S355 Circle 0.008 0.00005 4.021E-10 2.011E-10 2.011E-10 0 0.000045 0.000045 5.027E-08 5.027E-08 8.533E-08 8.533E-08 0.002 0.002P 55 CA C32/40m Circle 0.55 0.237583 0.008984 0.004492 0.004492 0 0.213825 0.213825 0.016334 0.016334 0.027729 0.027729 0.1375 0.1375P 80 CA C32/40m Circle 0.8 0.502655 0.040212 0.020106 0.020106 0 0.452389 0.452389 0.050265 0.050265 0.085333 0.085333 0.2 0.2P25x90CA C32/40m Rectangular 0.9 0.25 0.225 0.003868 0.015188 0.001172 0 0.1875 0.1875 0.03375 0.009375 0.050625 0.014063 0.259808 0.072169P30x64CA C32/40m Rectangular 0.64 0.3 0.192 0.004066 0.006554 0.00144 0 0.16 0.16 0.02048 0.0096 0.03072 0.0144 0.184752 0.086603P30x80CA C32/40m Rectangular 0.8 0.3 0.24 0.005502 0.0128 0.0018 0 0.2 0.2 0.032 0.012 0.048 0.018 0.23094 0.086603P40x30CA C32/40m Rectangular 0.4 0.3 0.12 0.001944 0.0016 0.0009 0 0.1 0.1 0.008 0.006 0.012 0.009 0.11547 0.086603T25x110 CA C32/40m Rectangular 1.1 0.25 0.275 0.004909 0.027729 0.001432 0 0.229167 0.229167 0.050417 0.011458 0.075625 0.017188 0.317543 0.072169T30x100 CA C32/40m Rectangular 1 0.3 0.3 0.0073 0.025 0.00225 0 0.25 0.25 0.05 0.015 0.075 0.0225 0.288675 0.086603T30x155 CA C32/40m Rectangular 1.55 0.3 0.465 0.012249 0.093097 0.003488 0 0.3875 0.3875 0.120125 0.02325 0.180188 0.034875 0.447446 0.086603T30x94 CA C32/40m Rectangular 0.94 0.3 0.282 0.00676 0.020765 0.002115 0 0.235 0.235 0.04418 0.0141 0.06627 0.02115 0.271355 0.086603

TABLE: Material Properties 02 - Basic Mechanical PropertiesMaterial UnitWeight UnitMass E1 G12 U12 A1

Text KN/m3 KN-s2/m4 KN/m2 KN/m2 Unitless 1/CB450C 76.973 7.849 210000000 0.0000117C25/30 24.993 2.5485 31476000 13115000 0.2 0.00001

C25/30 m 24.993 2.5485 15738000 6557500 0.2 0.00001C32/40m 24.993 2.5485 16673000 6947083.33 0.2 0.00001

GL28h 25 2.5493 12000000 4615384.62 0.3 0.0000117S275 76.973 7.849 210000000 80769230.77 0.3 0.0000117S355 76.973 7.849 210000000 80769230.77 0.3 0.0000117

53

vento x WIND 0 Italian NTC 2008 vento -x WIND 0 Italian NTC 2008 vento y WIND 0 Italian NTC 2008 vento -y WIND 0 Italian NTC 2008

Ex SL QUAKE 0 User Coefficient Ey SL QUAKE 0 User Coefficient

Combinazioni:

ComboType G1+G2 Dead Qacc Qneve Vento SISMA X SISMA Y

SLU 01 Linear Add 1 1 SLU 02 Linear Add 1.3 1.3 SLU 03 Linear Add 1 1 1.5 SLU 04 Linear Add 1.3 1.3 1.5 SLU 05 Linear Add 1 1 1.5 SLU 06 Linear Add 1.3 1.3 1.5 SLU 07 Linear Add 1 1 1.5 SLU 08 Linear Add 1.3 1.3 1.5 SLU 09 Linear Add 1 1 1.5 0.75 SLU 10 Linear Add 1.3 1.3 1.5 0.75 SLU 11 Linear Add 1 1 1.5 0.75 0.9 SLU 12 Linear Add 1.3 1.3 1.5 0.75 0.9 SLU 13 Linear Add 1 1 1.05 1.5 SLU 14 Linear Add 1.3 1.3 1.05 1.5 SLU 15 Linear Add 1 1 1.05 1.5 0.9 SLU 16 Linear Add 1.3 1.3 1.05 1.5 0.9 SLU 17 Linear Add 1 1 0.75 1.5 SLU 18 Linear Add 1.3 1.3 0.75 1.5 SLU 19 Linear Add 1 1 1.05 0.75 1.5 SLU 20 Linear Add 1.3 1.3 1.05 0.75 1.5

SLV 01 Linear Add 1 1 0.3 1 0.3 SLV 02 Linear Add 1 1 0.3 0.3 1

Dove:

ComboType Vento +x Vento -x Vento +y Vento -y

Vento Envelope 1 1 1 1

ComboType Ex modal mx Ey modal my Sx ++ Linear Add 1 1 0 0 Sx -- Linear Add -1 -1 0 0 Sx +- Linear Add 1 -1 0 0 Sx -+ Linear Add -1 1 0 0

54

Sy ++ Linear Add 0 0 1 1 Sy -- Linear Add 0 0 -1 -1 Sy +- Linear Add 0 0 1 -1 Sy -+ Linear Add 0 0 -1 1

ComboType Sx ++ Sx -- Sx +- Sx -+ SISMA X Envelope 1 1 1 1

ComboType Sy ++ Sy -- Sy +- Sy -+ SISMA Y Envelope 1 1 1 1

ComboType SISMA X SISMA Y s x + 03y Linear Add 1 0.3 s y + 0.3x Linear Add 0.3 1

env no sisma : inviluppo da “SLU 01” a “SLU 20” env sisma : inviluppo “SLV 01” e “SLV 02” env solo sima : inviluppo “s x + 03y” e “s y + 0.3x” env tot : inviluppo di tutte le combinazioni Nota: nel presente modello non è presente l’azione “Qvento” (inquanto azione minore del sisma e non dimensionante) pertanto alcune combinazioni risultano identiche tra loro. Azione sismica dinamica modale

TABLE: Modal Participating Mass Ratios OutputC

ase Step Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ

Text

Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless

MODAL 1 0.483509 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.02 0.00 0.00 0.02 0.00 0.00

MODAL 2 0.483031 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.02 0.02 0.00 0.00 0.04 0.01 0.00

MODAL 3 0.359311 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.03 0.00 0.00 0.00 0.04 0.01 0.00

MODAL 4 0.32052 0.00 0.06 0.01 0.00 0.06 0.04 0.02 0.00 0.00 0.06 0.01 0.00

MODAL 5 0.309763 0.00 0.00 0.01 0.00 0.06 0.06 0.00 0.00 0.00 0.06 0.01 0.00

MODAL 6 0.290462 0.00 0.02 0.02 0.00 0.08 0.08 0.02 0.00 0.00 0.08 0.01 0.00

MODAL 7 0.288399 0.15 0.00 0.00 0.15 0.08 0.08 0.00 0.03 0.03 0.08 0.04 0.03

MODAL 8 0.276431 0.00 0.00 0.00 0.15 0.08 0.08 0.00 0.01 0.00 0.08 0.05 0.03

MODAL 9 0.271182 0.00 0.00 0.02 0.15 0.08 0.09 0.00 0.00 0.00 0.08 0.05 0.03

TABLE: Modal Load Participation RatiosOutputCase ItemType Item Static Dynamic

Text Text Text Percent PercentMODAL Acceleration UX 100 85.4371MODAL Acceleration UY 100 92.8205MODAL Acceleration UZ 92.8939 13.3452

55

TABLE: Modal Participating Mass Ratios OutputC

ase Step Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ

Text

Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless

MODAL 10 0.264678 0.00 0.00 0.00 0.15 0.08 0.09 0.00 0.00 0.00 0.08 0.05 0.03

MODAL 11 0.23761 0.01 0.00 0.00 0.16 0.08 0.09 0.00 0.00 0.00 0.08 0.05 0.03

MODAL 12 0.204791 0.00 0.00 0.01 0.16 0.08 0.11 0.03 0.00 0.00 0.11 0.05 0.03

MODAL 13 0.192824 0.07 0.00 0.00 0.22 0.08 0.11 0.00 0.01 0.00 0.11 0.06 0.03

MODAL 14 0.164068 0.04 0.00 0.00 0.26 0.08 0.11 0.00 0.00 0.02 0.11 0.06 0.05

MODAL 15 0.160412 0.02 0.00 0.00 0.28 0.08 0.11 0.00 0.01 0.01 0.11 0.07 0.06

MODAL 16 0.158623 0.00 0.00 0.00 0.28 0.08 0.11 0.00 0.00 0.00 0.11 0.07 0.06

MODAL 17 0.152563 0.00 0.00 0.01 0.28 0.08 0.11 0.01 0.00 0.00 0.13 0.07 0.07

MODAL 18 0.147914 0.00 0.00 0.00 0.28 0.08 0.12 0.00 0.00 0.00 0.13 0.07 0.07

MODAL 19 0.147102 0.00 0.00 0.01 0.28 0.08 0.12 0.00 0.00 0.00 0.13 0.07 0.07

MODAL 20 0.136171 0.00 0.02 0.00 0.29 0.10 0.12 0.01 0.00 0.00 0.14 0.07 0.07

MODAL 21 0.133846 0.00 0.00 0.00 0.29 0.10 0.13 0.00 0.00 0.00 0.14 0.07 0.07

MODAL 22 0.123141 0.00 0.00 0.00 0.29 0.10 0.13 0.00 0.00 0.00 0.14 0.07 0.07

MODAL 23 0.110568 0.00 0.01 0.00 0.29 0.11 0.13 0.00 0.00 0.00 0.14 0.07 0.08

MODAL 24 0.097295 0.09 0.09 0.00 0.38 0.20 0.13 0.01 0.00 0.05 0.15 0.07 0.13

MODAL 25 0.095564 0.00 0.12 0.00 0.38 0.32 0.13 0.02 0.00 0.01 0.17 0.07 0.14

MODAL 26 0.090365 0.00 0.02 0.00 0.38 0.34 0.13 0.00 0.00 0.00 0.18 0.07 0.14

MODAL 27 0.083107 0.05 0.10 0.00 0.43 0.44 0.13 0.00 0.00 0.03 0.18 0.07 0.18

MODAL 28 0.072108 0.07 0.01 0.00 0.50 0.45 0.13 0.02 0.00 0.07 0.20 0.07 0.25

MODAL 29 0.070453 0.04 0.01 0.00 0.54 0.46 0.13 0.00 0.00 0.00 0.20 0.08 0.25

MODAL 30 0.050869 0.08 0.34 0.00 0.62 0.80 0.13 0.00 0.00 0.02 0.20 0.08 0.26

MODAL 31 0.049273 0.02 0.03 0.00 0.64 0.83 0.13 0.00 0.00 0.00 0.21 0.08 0.26

MODAL 32 0.040312 0.07 0.01 0.00 0.72 0.84 0.13 0.00 0.00 0.21 0.21 0.08 0.47

MODAL 33 0.029566 0.01 0.07 0.00 0.73 0.91 0.13 0.03 0.00 0.12 0.24 0.08 0.59

MODAL 34 0.02534 0.04 0.02 0.00 0.77 0.93 0.13 0.01 0.00 0.34 0.25 0.08 0.93

MODAL 35 0.019153 0.08 0.00 0.00 0.85 0.93 0.13 0.00 0.00 0.00 0.25 0.08 0.93 TABLE: Modal Participation Factors

OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ RX RY RZ ModalStiff Text Text Unitless Sec KN-m KN-m KN-m KN-m KN-m KN-m KN-m

MODAL Mode 1 0.483509 0.052615 0.038707 -

4.563154 -40.657602 -24.676208 -0.058385 168.86952

MODAL Mode 2 0.483031 -0.065935 0.062115 -

4.552179 -40.618569 26.433481 0.292219 169.20338

MODAL Mode 3 0.359311 -0.188954 -0.040719 3.662139 2.393569 19.832672 -0.986024 305.78606

MODAL Mode 4 0.32052 0.11556 -9.999457 -

4.117879 43.020685 0.679479 -5.089009 384.28198

MODAL Mode 5 0.309763 0.090494 -0.015758 4.730215 3.725602 -10.047886 0.44561 411.43391

MODAL Mode 6 0.290462 0.17767 -5.697543 5.988711 42.985499 -0.717595 -2.661318 467.92963

MODAL Mode 7 0.288399 -13.951206 -0.365048 0.174417 0.294888 -63.862993 -83.277291 474.64847

MODAL Mode 8 0.276431 -1.479192 0.027415 -

0.008983 -0.032716 -37.060341 3.637683 516.63744

MODAL Mode 9 0.271182 -0.042209 0.975696 - -1.828106 1.202381 0.497461 536.83314

56

TABLE: Modal Participation Factors

OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ RX RY RZ ModalStiff Text Text Unitless Sec KN-m KN-m KN-m KN-m KN-m KN-m KN-m

5.509706

MODAL Mode 10 0.264678 0.571154 -0.006249 -

0.012049 0.035834 4.715711 1.720974 563.53942

MODAL Mode 11 0.23761 -2.585427 -0.697185 0.116821 1.498316 -13.020067 19.408159 699.24604

MODAL Mode 12 0.204791 0.34461 -0.086534 -

4.548366 -49.240333 2.005531 0.857751 941.31954

MODAL Mode 13 0.192824 -9.254145 -0.660577 -

0.061088 0.872634 -38.690404 -23.426948 1061.78813

MODAL Mode 14 0.164068 7.246874 -1.021429 1.008131 10.889121 6.97219 -76.758956 1466.59777

MODAL Mode 15 0.160412 5.036056 -1.460584 -

1.138783 -6.03673 40.153044 -56.695149 1534.22015

MODAL Mode 16 0.158623 0.326224 1.882895 -

0.075826 -7.923712 13.641486 14.692494 1569.02065

MODAL Mode 17 0.152563 -0.029859 -1.75656 3.26962 31.773602 3.970702 18.983679 1696.14591

MODAL Mode 18 0.147914 1.162068 0.937414 2.35815 10.71098 12.946477 -23.067507 1804.44635

MODAL Mode 19 0.147102 -1.4499 1.410302 3.472262 20.334915 -4.740175 -7.35659 1824.41348

MODAL Mode 20 0.136171 1.632839 -5.692878 0.631474 26.36131 0.499939 -11.281478 2129.07775

MODAL Mode 21 0.133846 -0.714484 -0.975888 -

1.123727 -2.06653 -9.312646 -31.817288 2203.66723

MODAL Mode 22 0.123141 -0.186212 -1.178382 -

1.963786 -5.981078 5.189518 1.171463 2603.46836

MODAL Mode 23 0.110568 -1.847006 4.012464 -

1.304561 -8.935203 -3.354159 30.975036 3229.25387

MODAL Mode 24 0.097295 10.6915 -12.549505 0.331308 23.679414 13.061169 -

120.006881 4170.36958

MODAL Mode 25 0.095564 -2.473404 14.277907 -

1.592783 -45.10965 -2.463364 63.377474 4322.86483

MODAL Mode 26 0.090365 -1.580963 6.445352 -

0.431458 -19.63954 21.844213 -16.896363 4834.55653

MODAL Mode 27 0.083107 -7.966828 13.045132 0.215254 -13.404082 -16.518395 91.933898 5715.95223

MODAL Mode 28 0.072108 9.683306 4.590158 -

1.092053 -36.694336 -0.389367 -

135.986363 7592.73041

MODAL Mode 29 0.070453 7.029239 3.309002 -

0.168401 -18.765108 20.478345 -17.276396 7953.5173

MODAL Mode 30 0.050869 10.13826 24.391532 0.62064 -18.727263 7.941488 -65.184023 15256.7055

8

MODAL Mode 31 0.049273 5.570541 -6.946065 -

1.581179 -13.114932 -10.25023 17.691057 16260.8269

2

MODAL Mode 32 0.040312 9.781086 3.843173 0.59521 7.88786 -16.377634 237.13313 24293.7481

1

MODAL Mode 33 0.029566 3.931223 -10.946883 0.271833 -52.976633 -0.879366 178.945256 45161.4381

1

MODAL Mode 34 0.02534 7.293019 6.188103 -

0.320775 32.145269 7.274386 300.392095 61483.1144

3

MODAL Mode 35 0.019153 -10.536879 -0.493337 -

0.198299 -9.391339 1.106127 -17.084824 107614.431

1

57

Azione sismica statica equivalente

Reazioni alla base

Mx e My sono le eccentricità accidentali del centro di massa

TABLE: Modal Periods And FrequenciesOutputCase StepType StepNum Period Frequency CircFreq Eigenvalue

Text Text Unitless Sec Cyc/sec rad/sec rad2/sec2MODAL Mode 1 0.483509 2.0682 12.995 168.87MODAL Mode 2 0.483031 2.0703 13.008 169.2MODAL Mode 3 0.359311 2.7831 17.487 305.79MODAL Mode 4 0.32052 3.1199 19.603 384.28MODAL Mode 5 0.309763 3.2283 20.284 411.43MODAL Mode 6 0.290462 3.4428 21.632 467.93MODAL Mode 7 0.288399 3.4674 21.786 474.65MODAL Mode 8 0.276431 3.6175 22.73 516.64MODAL Mode 9 0.271182 3.6876 23.17 536.83MODAL Mode 10 0.264678 3.7782 23.739 563.54MODAL Mode 11 0.23761 4.2086 26.443 699.25MODAL Mode 12 0.204791 4.883 30.681 941.32MODAL Mode 13 0.192824 5.1861 32.585 1061.8MODAL Mode 14 0.164068 6.095 38.296 1466.6MODAL Mode 15 0.160412 6.234 39.169 1534.2MODAL Mode 16 0.158623 6.3043 39.611 1569MODAL Mode 17 0.152563 6.5547 41.184 1696.1MODAL Mode 18 0.147914 6.7607 42.479 1804.4MODAL Mode 19 0.147102 6.798 42.713 1824.4MODAL Mode 20 0.136171 7.3437 46.142 2129.1MODAL Mode 21 0.133846 7.4712 46.943 2203.7MODAL Mode 22 0.123141 8.1208 51.024 2603.5MODAL Mode 23 0.110568 9.0442 56.827 3229.3MODAL Mode 24 0.097295 10.278 64.578 4170.4MODAL Mode 25 0.095564 10.464 65.748 4322.9MODAL Mode 26 0.090365 11.066 69.531 4834.6MODAL Mode 27 0.083107 12.033 75.604 5716MODAL Mode 28 0.072108 13.868 87.136 7592.7MODAL Mode 29 0.070453 14.194 89.182 7953.5MODAL Mode 30 0.050869 19.659 123.52 15257MODAL Mode 31 0.049273 20.295 127.52 16261MODAL Mode 32 0.040312 24.807 155.86 24294MODAL Mode 33 0.029566 33.822 212.51 45161MODAL Mode 34 0.02534 39.464 247.96 61483MODAL Mode 35 0.019153 52.21 328.05 107610

TABLE: Auto Seismic - User CoefficientLoadPat Dir PercentEcc EccOverride UserZ MaxZ MinZ C K WeightUsed BaseShear

Text Text Unitless Yes/No Yes/No m m Unitless Unitless KN KNEx SL X 0.05 No Yes 10.75 0.1 0.6479 1 16289.337 10553.862Ey SL Y 0.05 No Yes 10.75 0.1 0.6479 1 16289.337 10553.862

TABLE: Base ReactionsOutputCase CaseType StepType GlobalFX GlobalFY GlobalFZ GlobalMX GlobalMY GlobalMZ

Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-mDEAD LinStatic 0 0 13386 114560 -239880 0G2 LinStatic 0 0 5006 51059 -93596 0Qneve LinStatic 0 0 2353 23879 -43494 0Qacc LinStatic 0 0 2175 20308 -40938 0Mx LinStatic 0 0 0 9 18 -3410My LinStatic 0 0 0 12 22 -4185Exmodal LinRespSpec Max 2957 1489 95 8652 17678 47503Eymodal LinRespSpec Max 2729 3165 343 22705 13200 74834Ex SL LinStatic -10554 0 0 -180 -64404 106551Ey SL LinStatic 0 -10554 0 67867 546 -200044terreno LinStatic -1683 -3360 0 5735 -2166 -57319

58

Principali deformate Deformate modali significative

59

60

61

8. VERIFICHE

Analisi del secondo ordine Punto 4.1.2.1.7.2 NTC – effetti globali negli edifici Gli effetti del secondo ordine possono essere trascurati se Ped ≤ 0.31n/(n+1.6)*Σ(Ecd*Ic)/L² Il piano terra risulta essere sufficientemente rigido da non richiedere analisi del secondo ordine. Si esegue la verifica sul piano primo, il quale presenta meno elementi irrigidenti. Ped = 650*(2.84*1.3+3*1.5) = 5325 kN Carico della copertura di circa 650m² con un carico permenente conpresi di elementi secondari di 2.84 kN/m² e un accidentale da neve di 3.0 kN/m² n = 1 Ecd = Ecm/γce = 31447/1.2 = 26206 Mpa L = a favore di sicurezza si considera l’altezza massima di 5.13m Invertendo l’equzione si ha che la disequazione è garantira se si ha almeno una Σ(Ic) ≥ 4.48*10^10 mm4 Si prende in asame la direzione “x” perché quella più sfavorevole Considerando anche solo i setti esterni da 30cm per una lunghezza di 14m si ha I = 2*14000*300^3/12 = 63000000000 mm4 = 6.3*10^10 mm4 > Σ(Ic)min Pertanto la verifica è soddisfatta Punto 4.1.2.1.7.2 NTC – snellezza limite per pilastri singoli Gli effetti del secondo ordine possono essere trascurati se λlim ≤ 15.4C/radqν Si verifica la fila di pilastri alti del piano primo C = 1.7-rm = 1.7 rm = M01/M02 avendo un estremo incernierato si ha rm = 0 Ac = si considera una sezione minima di ø55cm π*275^2 = 237583 mm2 fcd = 18.81 MPa Ned max = 413 kN H = 5.15m i = radq[(π*R^4/4)/(π*R^2)] = R/2 = 137mm λ = 5150*2/137 = 75.18 λlim ≤ 15.4*1.7/radq(413000/237583/18.81) = 86.12 > λ Pertanto la verifica è soddisfatta

62

Punto 7.3.1 NTC – snellezza limite per pilastri singoli Gli effetti del secondo ordine possono essere trascurati se θ = P*dr/(V*h) < 0.1 Si analizza la pilastrata alta composta da 4 pilastri di diametro minino di 55cm P (sismico) = 150*4 = 600 kN V (SLV da modello) < 400 kN dr (SLV da modello) < 70mm θ = 600000*70/(400000*5130) = 0.02 < 0.1 Pertanto la verifica è soddisfatta

Pilastri ø80 cm C32/40- Al = 20ø20; Stø10/15

Sollecitazioni massime: TABLE: Element Forces - Frames

Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Msdu Vsdu

Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m kNm kN

194 0 env tot Max -289.31 6.217 14.469 18.4051 25.1264 31.1 15.7

194 1.03125 env tot Max -276.354 6.217 14.469 4.1001 19.1045 19.5 15.7

194 2.0625 env tot Max -263.399 6.217 14.469 -2.7891 22.361 22.5 15.7

194 3.09375 env tot Max -250.444 6.217 14.469 -1.7598 38.5499 38.6 15.7

194 3.65 env tot Max -243.456 6.217 14.469 -1.1254 48.7943 48.8 15.7

194 3.65 env tot Max -195.686 1.587 1.382 2.6401 51.9781 52.0 2.1

194 4.125 env tot Max -189.719 1.587 1.382 5.3734 65.981 66.2 2.1

194 4.65 env tot Max -183.124 1.587 1.382 11.6964 85.878 86.7 2.1

194 4.65 env tot Max 116.08 164.028 364.641 78.2574 -106.7231 132.3 399.8

194 5.15625 env tot Max 122.44 164.028 364.641 209.576 223.0067 306.0 399.8

194 5.3 env tot Max 124.246 164.028 364.641 253.8513 324.3555 411.9 399.8

194 5.3 env tot Max 256.461 397.129 365.965 253.8513 324.5017 412.0 540.0

194 5.55 env tot Max 259.602 397.129 365.965 201.6965 242.5184 315.4 540.0

194 5.55 env tot Max 108.125 128.949 100.128 203.6065 249.7807 322.3 163.3

194 6.1875 env tot Max 116.134 128.949 100.128 151.6413 172.1882 229.4 163.3

63

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Msdu Vsdu

Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m kNm kN

194 6.45 env tot Max 119.432 128.949 100.128 132.8675 141.6575 194.2 163.3

194 6.45 env tot Max -71.062 88.603 67.288 128.5001 138.6965 189.1 111.3

194 7.21875 env tot Max -61.405 88.603 67.288 80.781 73.8142 109.4 111.3

194 7.35 env tot Max -59.756 88.603 67.288 72.9818 63.9113 97.0 111.3

194 7.35 env tot Max -242.593 72.215 71.133 64.0198 64.9937 91.2 101.4

194 8.25 env tot Max -231.287 72.215 71.133 1.044E-13 3.514E-13 0.0 101.4

194 0 env tot Min -1656.621 -18.606 -1.19 -5.6868 -19.6722 20.5 18.6

194 1.03125 env tot Min -1643.666 -18.606 -1.19 -5.0752 -0.8742 5.1 18.6

194 2.0625 env tot Min -1630.711 -18.606 -1.19 -11.8795 9.9967 15.5 18.6

194 3.09375 env tot Min -1617.755 -18.606 -1.19 -26.6022 5.2325 27.1 18.6

194 3.65 env tot Min -1610.767 -18.606 -1.19 -34.6228 1.8794 34.7 18.6

194 3.65 env tot Min -1346.656 -50.293 -30.779 -28.9956 5.2733 29.5 59.0

194 4.125 env tot Min -1340.689 -50.293 -30.779 -17.7652 14.4058 22.9 59.0

194 4.65 env tot Min -1334.094 -50.293 -30.779 -8.6549 20.0796 21.9 59.0

194 4.65 env tot Min -965.683 -718.391 -311.885 14.6875 -242.9944 243.4 783.2

194 5.15625 env tot Min -959.323 -718.391 -311.885 -143.3388 -261.8732 298.5 783.2

194 5.3 env tot Min -957.517 -718.391 -311.885 -195.1978 -283.5324 344.2 783.2

194 5.3 env tot Min -822.209 -249.998 -227.477 -195.1978 -283.9385 344.6 338.0

194 5.55 env tot Min -819.068 -249.998 -227.477 -177.665 -238.7379 297.6 338.0

194 5.55 env tot Min -742.982 -113.816 -76.044 -180.4013 -240.5216 300.7 136.9

194 6.1875 env tot Min -734.973 -113.816 -76.044 -143.7895 -172.576 224.6 136.9

194 6.45 env tot Min -731.675 -113.816 -76.044 -131.3377 -146.0177 196.4 136.9

194 6.45 env tot Min -681.681 -96.867 -68.96 -129.2989 -145.1322 194.4 118.9

194 7.21875 env tot Min -669.126 -96.867 -68.96 -80.2941 -73.8974 109.1 118.9

194 7.35 env tot Min -666.983 -96.867 -68.96 -72.2754 -62.9099 95.8 118.9

194 7.35 env tot Min -752.818 -64.812 -70.388 -63.3491 -58.3307 86.1 95.7

194 8.25 env tot Min -738.12 -64.812 -70.388 -8.137E-14 -3.328E-13 0.0 95.7

195 0 env tot Max -343.751 15.358 26.937 73.2033 12.9171 74.3 31.0

195 1.03125 env tot Max -330.795 15.358 26.937 46.6574 -2.2998 46.7 31.0

195 2.0625 env tot Max -317.84 15.358 26.937 23.0745 -14.8984 27.5 31.0

195 3.09375 env tot Max -304.885 15.358 26.937 10.306 -17.8577 20.6 31.0

195 4.125 env tot Max -291.93 15.358 26.937 4.8044 -17.8965 18.5 31.0

195 4.65 env tot Max -285.334 15.358 26.937 2.0288 -17.7241 17.8 31.0

195 4.65 env tot Max 10.966 669.033 304.841 21.2584 268.4207 269.3 735.2

195 5.15625 env tot Max 17.326 669.033 304.841 205.3993 304.5805 367.4 735.2

195 5.3 env tot Max 19.131 669.033 304.841 262.1894 328.6817 420.4 735.2

195 5.3 env tot Max 150.184 307.422 382.799 262.1894 329.1229 420.8 491.0

195 5.548 env tot Max 153.299 307.422 382.799 203.0471 274.0342 341.1 491.0

195 5.548 env tot Max 37.817 128.837 115.404 216.0327 269.5865 345.5 173.0

195 6.1875 env tot Max 45.851 128.837 115.404 157.5511 193.587 249.6 173.0

64

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Msdu Vsdu

Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m kNm kN

195 6.446 env tot Max 49.098 128.837 115.404 137.8771 164.6665 214.8 173.0

195 6.446 env tot Max -122.163 101.668 70.874 135.8991 160.9962 210.7 123.9

195 7.21875 env tot Max -112.455 101.668 70.874 85.1495 86.629 121.5 123.9

195 7.344 env tot Max -110.881 101.668 70.874 77.2286 75.5667 108.0 123.9

195 7.344 env tot Max -266.41 80.828 82.045 74.7392 74.3547 105.4 115.2

195 8.242 env tot Max -255.128 80.828 82.045 5.7158 7.5861 9.5 115.2

195 8.242 env tot Max -336.097 200.745 243.004 1.944 1.606 2.5 315.2

195 8.25 env tot Max -335.996 200.745 243.004 8.929E-12 7.372E-12 0.0 315.2

195 0 env tot Min -1926.825 -0.612 5.256 26.3285 -21.9003 34.2 5.3

195 1.03125 env tot Min -1913.87 -0.612 5.256 20.8401 -21.8901 30.2 5.3

195 2.0625 env tot Min -1900.915 -0.612 5.256 14.0278 -28.481 31.7 5.3

195 3.09375 env tot Min -1887.96 -0.612 5.256 -10.3705 -41.5377 42.8 5.3

195 4.125 env tot Min -1875.004 -0.612 5.256 -38.0677 -54.5944 66.6 5.3

195 4.65 env tot Min -1868.409 -0.612 5.256 -52.1933 -61.2415 80.5 5.3

195 4.65 env tot Min -1260.322 -189.723 -396.689 -26.1365 109.4617 112.5 439.7

195 5.15625 env tot Min -1253.962 -189.723 -396.689 -163.7795 -195.5887 255.1 439.7

195 5.3 env tot Min -1252.157 -189.723 -396.689 -207.3665 -288.5908 355.4 439.7

195 5.3 env tot Min -1115.783 -338.868 -313.105 -207.3665 -288.7066 355.5 461.4

195 5.548 env tot Min -1112.668 -338.868 -313.105 -165.5085 -225.8192 280.0 461.4

195 5.548 env tot Min -888.433 -122.461 -86.26 -163.0943 -237.9168 288.5 149.8

195 6.1875 env tot Min -880.4 -122.461 -86.26 -123.2503 -165.9949 206.7 149.8

195 6.446 env tot Min -877.152 -122.461 -86.26 -111.11 -138.7226 177.7 149.8

195 6.446 env tot Min -787.107 -89.327 -54.68 -109.0194 -135.8256 174.2 104.7

195 7.21875 env tot Min -774.487 -89.327 -54.68 -70.7838 -70.9953 100.3 104.7

195 7.344 env tot Min -772.441 -89.327 -54.68 -64.8913 -61.4788 89.4 104.7

195 7.344 env tot Min -790.196 -64.674 -72.45 -62.7741 -60.687 87.3 97.1

195 8.242 env tot Min -775.53 -64.674 -72.45 -2.3672 -8.4248 8.8 97.1

195 8.242 env tot Min -948.241 -142.745 -272.826 -2.1826 -1.142 2.5 307.9

195 8.25 env tot Min -948.111 -142.745 -272.826 -7.129E-12 -6.329E-12 0.0 307.9 Note per la verifica a taglio resistenza a taglio valutata come una sezione rettangolare avente be = 0.9ø = 72cm he = 0.45ø+0.64*(h-ø/2) = 64.8 cm Si riportano le verifica più gravose.

65

Verifica a punzonamento su plinto

Verifica punzonamento EC2- 2005 (§6.4)

h = 90 cm altezza della solettaLx = 70 cm lato impronta di caricoLy = 70 cm lato impronta di caricoRck = 40 Mpafck = 33.2 MPafcd = 18.81 MpaVed = 2000 kNβ = 1.15 coefficiente per l'eccentricità del caricoc Al ext= 5 cm copriferrio asse armatura in dir. Xø Alx = 20 mmpasso Alx = 20 cmø Aly = 20 mmpasso Aly = 20 cmd Alx = 85 cmd Aly = 83 cmdeff = 84 cm altezza utile di calcolou0 = 280 cm Perimetro area di caricou1 = 1335.58 cm Perimetro di verifica

Piastra senza armatura a punzonamento (§6.4.4)Tensione taglio/punzonamento sollecitante di progetto:ved = β*Ved/(ui*d) = 205.01 kN/m²

k = 1+(200/d)^0.5 = 1.49ρx = 0.0019ρy = 0.0019ρ = (ρ x+ρy)^0.5 = 0.0019Crc,d = 0.1125

Tensione taglio/punzonamento resistente del calcestruzzo senza armatura a punzonamento:vrd,c ≥ Crc,d*k*(100*ρ*fck)^(1/3) = 307.7 kN/m²vrd,c > ved : non è necessaria armatura a punzonamento.

66

Pilastri ø55 cm C32/40- Al = 14ø20; Stø10/20

Sollecitazioni massime: TABLE: Element Forces - Frames

Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Msdu Vsdu Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m kNm kN

1 0 env tot Max -16.765 6.44 5.517 8.7485 4.3861 9.79 8.48

1 0.93 env tot Max -11.243 6.44 5.517 5.4129 1.2432 5.55 8.48

1 0.93 env tot Max -44.32 3.904 6.397 6.9766 1.4837 7.13 7.49

1 1.2225 env tot Max -42.583 3.904 6.397 5.1609 0.7735 5.22 7.49

1 1.86 env tot Max -38.798 3.904 6.397 1.4514 2.1466 2.59 7.49

1 1.86 env tot Max -71.471 3.437 5.813 2.5077 2.5994 3.61 6.75

1 2.445 env tot Max -67.997 3.437 5.813 -0.2224 1.5143 1.53 6.75

1 2.79 env tot Max -65.948 3.437 5.813 -0.0706 1.8765 1.88 6.75

1 2.79 env tot Max -93.668 9.206 5.229 -0.4199 3.6083 3.63 10.59

1 3.6675 env tot Max -88.458 9.206 5.229 0.6569 10.2614 10.28 10.59

1 3.72 env tot Max -88.146 9.206 5.229 0.7501 10.7283 10.75 10.59

1 3.72 env tot Max -134.752 57.457 13.131 -0.5638 5.244 5.27 58.94

1 4.65 env tot Max -129.23 57.457 13.131 -3.0694 58.1277 58.21 58.94

1 4.65 env tot Max -183.834 22.718 -0.517 -0.731 110.6761 110.68 22.72

1 4.89 env tot Max -182.409 22.718 -0.517 -0.5188 105.2268 105.23 22.72

1 6.1125 env tot Max -175.15 22.718 -0.517 0.9982 77.4767 77.48 22.72

1 7.335 env tot Max -167.891 22.718 -0.517 5.3964 49.7537 50.05 22.72

1 8.5575 env tot Max -160.632 22.718 -0.517 10.607 22.1336 24.54 22.72

1 9.78 env tot Max -153.373 22.718 -0.517 17.9437 6.1297 18.96 22.72

1 0 env tot Min -121.281 -5.492 -3.772 -4.9509 -3.9098 6.31 6.66

1 0.93 env tot Min -115.759 -5.492 -3.772 -3.2379 -1.6491 3.63 6.66

1 0.93 env tot Min -123.458 -3.378 -1.92 -3.8239 -1.4757 4.10 3.89

1 1.2225 env tot Min -121.2 -3.378 -1.92 -3.3176 -0.9194 3.44 3.89

1 1.86 env tot Min -116.279 -3.378 -1.92 -2.4622 -2.628 3.60 3.89

1 1.86 env tot Min -146.178 -3.287 -2.441 -2.7668 -2.5675 3.77 4.09

1 2.445 env tot Min -141.662 -3.287 -2.441 -2.0092 -1.5698 2.55 4.09

67

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Msdu Vsdu

Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m kNm kN

1 2.79 env tot Min -138.999 -3.287 -2.441 -3.3243 -1.9836 3.87 4.09

1 2.79 env tot Min -183.171 -9.076 -1.91 -2.4709 -3.8381 4.56 9.27

1 3.6675 env tot Min -176.397 -9.076 -1.91 -6.4172 -10.6061 12.40 9.27

1 3.72 env tot Min -175.992 -9.076 -1.91 -6.6847 -11.0798 12.94 9.27

1 3.72 env tot Min -274.761 -57.734 1.415 -6.1088 -5.2515 8.06 57.75

1 4.65 env tot Min -267.582 -57.734 1.415 -17.9872 -57.8783 60.61 57.75

1 4.65 env tot Min -424.976 -22.555 -13.222 -59.05 -109.914 124.77 26.14

1 4.89 env tot Min -423.124 -22.555 -13.222 -55.8767 -104.504 118.50 26.14

1 6.1125 env tot Min -413.687 -22.555 -13.222 -39.7125 -76.9525 86.60 26.14

1 7.335 env tot Min -404.25 -22.555 -13.222 -24.1613 -49.4282 55.02 26.14

1 8.5575 env tot Min -394.814 -22.555 -13.222 -16.1092 -22.0068 27.27 26.14

1 9.78 env tot Min -385.377 -22.555 -13.222 -10.183 -6.2016 11.92 26.14

112 0 env tot Max -68.432 5.385 1.38 -1.0732 4.2815 4.41 5.56

112 0.93 env tot Max -62.909 5.385 1.384 1.4214 0.778 1.62 5.56

112 0.93 env tot Max -66.273 1.403 1.358 1.6091 1.3398 2.09 1.95

112 1.2225 env tot Max -64.536 1.403 1.358 1.8113 0.9815 2.06 1.95

112 1.86 env tot Max -60.751 1.403 1.358 3.43 1.7629 3.86 1.95

112 1.86 env tot Max -73.998 4.23 2.569 3.5446 2.256 4.20 4.95

112 2.445 env tot Max -70.524 4.23 2.569 4.3388 0.1552 4.34 4.95

112 2.79 env tot Max -68.476 4.23 2.569 5.0328 -0.3725 5.05 4.95

112 2.79 env tot Max -60.007 9.716 9.883 4.9809 2.5807 5.61 13.86

112 3.6675 env tot Max -54.796 9.716 9.883 1.2124 9.492 9.57 13.86

112 3.72 env tot Max -54.485 9.716 9.883 1.0027 9.9327 9.98 13.86

112 3.72 env tot Max -104.227 89.429 37.468 -0.0063 1.2824 1.28 96.96

112 4.65 env tot Max -98.705 89.429 37.463 -3.1007 81.9547 82.01 96.96

112 4.65 env tot Max -184.205 21.968 -1.182 -4.1181 106.7412 106.82 22.00

112 4.89 env tot Max -182.78 21.968 -1.182 -3.7033 101.4709 101.54 22.00

112 6.1125 env tot Max -175.521 21.968 -1.182 -1.47 74.6293 74.64 22.00

112 7.335 env tot Max -168.262 21.968 -1.182 4.0913 47.8037 47.98 22.00

112 8.5575 env tot Max -161.003 21.968 -1.182 10.2711 21.0444 23.42 22.00

112 9.78 env tot Max -153.744 21.968 -1.182 17.857 6.8722 19.13 22.00

112 0 env tot Min -141.941 -5.022 -6.981 -7.6211 -3.9382 8.58 8.60

112 0.93 env tot Min -134.762 -5.022 -6.977 -4.9108 -0.7724 4.97 8.60

112 0.93 env tot Min -138.539 -2.441 -5.572 -4.7986 -0.6971 4.85 6.08

112 1.2225 env tot Min -136.281 -2.441 -5.572 -3.768 -0.0353 3.77 6.08

112 1.86 env tot Min -131.36 -2.441 -5.572 -2.6998 -0.1553 2.70 6.08

112 1.86 env tot Min -147.698 -0.172 -2.818 -2.6404 -1.1417 2.88 2.82

112 2.445 env tot Min -143.183 -0.172 -2.818 -3.2891 -1.4145 3.58 2.82

112 2.79 env tot Min -140.519 -0.172 -2.818 -3.8973 -2.2866 4.52 2.82

112 2.79 env tot Min -141.085 -8.451 1.723 -4.0184 -2.6176 4.80 8.62

68

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Msdu Vsdu

Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m kNm kN

112 3.6675 env tot Min -134.312 -8.451 1.723 -9.1525 -10.6395 14.03 8.62

112 3.72 env tot Min -133.906 -8.451 1.723 -9.6512 -11.1467 14.74 8.62

112 3.72 env tot Min -231.287 -91.147 2.457 -10.4465 -2.9975 10.87 91.18

112 4.65 env tot Min -224.108 -91.147 2.453 -45.0927 -82.0719 93.64 91.18

112 4.65 env tot Min -425.269 -21.761 -11.709 -51.7272 -105.125 117.16 24.71

112 4.89 env tot Min -423.417 -21.761 -11.709 -48.9169 -99.9046 111.24 24.71

112 6.1125 env tot Min -413.98 -21.761 -11.709 -34.6024 -73.3159 81.07 24.71

112 7.335 env tot Min -404.543 -21.761 -11.709 -21.431 -46.7431 51.42 24.71

112 8.5575 env tot Min -395.106 -21.761 -11.709 -15.1099 -20.2367 25.26 24.71

112 9.78 env tot Min -385.67 -21.761 -11.709 -10.1949 -6.3173 11.99 24.71

123 0 env tot Max -83.821 7.019 10.596 6.3786 4.6304 7.88 12.71

123 0.93 env tot Max -78.298 7.019 10.596 2.8354 1.4905 3.20 12.71

123 0.93 env tot Max -80.016 3.519 11.656 3.2767 1.6437 3.67 12.18

123 1.2225 env tot Max -78.28 3.519 11.656 4.749 0.8746 4.83 12.18

123 1.86 env tot Max -74.494 3.519 11.656 9.0001 2.5075 9.34 12.18

123 1.86 env tot Max -77.095 3.923 10.372 9.559 2.2954 9.83 11.09

123 2.445 env tot Max -73.622 3.923 10.372 12.3608 1.3479 12.43 11.09

123 2.79 env tot Max -71.573 3.923 10.372 14.1662 1.7897 14.28 11.09

123 2.79 env tot Max -80.74 8.781 16.797 14.7711 4.6807 15.49 18.95

123 3.6675 env tot Max -75.53 8.781 16.797 22.9954 13.6194 26.73 18.95

123 3.72 env tot Max -75.218 8.781 16.797 23.5607 14.2237 27.52 18.95

123 3.72 env tot Max -88.024 66.42 51.228 25.1042 4.1595 25.45 83.88

123 4.65 env tot Max -82.502 66.42 51.228 72.2005 63.1782 95.94 83.88

123 4.65 env tot Max -142.018 21.884 23.992 104.8461 109.0335 151.26 32.47

123 4.89 env tot Max -140.593 21.884 23.992 99.0887 103.7857 143.49 32.47

123 6.1125 env tot Max -133.334 21.884 23.99 69.7654 77.0645 103.95 32.47

123 7.335 env tot Max -126.075 21.885 23.989 40.4547 50.3796 64.61 32.47

123 8.5575 env tot Max -118.816 21.885 23.987 11.3492 23.8103 26.38 32.47

123 9.78 env tot Max -111.557 21.886 23.986 14.7841 11.495 18.73 32.47

123 0 env tot Min -149.772 -6.41 -6.862 -4.751 -4.4898 6.54 9.39

123 0.93 env tot Min -142.593 -6.41 -6.862 -4.6809 -1.9162 5.06 9.39

123 0.93 env tot Min -146.933 -3.832 -7.515 -5.4982 -1.4243 5.68 8.44

123 1.2225 env tot Min -144.675 -3.832 -7.515 -8.1815 -0.5637 8.20 8.44

123 1.86 env tot Min -139.754 -3.832 -7.515 -15.0718 -1.9971 15.20 8.44

123 1.86 env tot Min -148.355 -3.409 -6.009 -16.0232 -3.1801 16.34 6.91

123 2.445 env tot Min -143.839 -3.409 -6.009 -21.3776 -2.533 21.53 6.91

123 2.79 env tot Min -141.176 -3.409 -6.009 -24.6884 -3.1519 24.89 6.91

123 2.79 env tot Min -166.098 -11.694 -12.913 -25.6757 -3.7782 25.95 17.42

123 3.6675 env tot Min -159.325 -11.694 -12.913 -37.3083 -10.1602 38.67 17.42

123 3.72 env tot Min -158.92 -11.694 -12.913 -38.0775 -10.6115 39.53 17.42

69

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Msdu Vsdu

Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m kNm kN

123 3.72 env tot Min -208.988 -64.378 -51.91 -39.9081 -6.6889 40.46 82.70

123 4.65 env tot Min -201.809 -64.378 -51.91 -86.37 -67.6068 109.68 82.70

123 4.65 env tot Min -389.942 -23.791 -25.44 -115.8119 -110.859 160.32 34.83

123 4.89 env tot Min -388.089 -23.79 -25.44 -109.707 -105.153 151.96 34.83

123 6.1125 env tot Min -378.653 -23.79 -25.442 -78.611 -76.1015 109.41 34.83

123 7.335 env tot Min -369.216 -23.789 -25.444 -47.5238 -47.0875 66.90 34.83

123 8.5575 env tot Min -359.779 -23.789 -25.445 -16.6378 -18.1903 24.65 34.83

123 9.78 env tot Min -350.343 -23.788 -25.447 -18.2883 -3.5483 18.63 34.83

157 0 env tot Max -73.449 10.138 6.065 4.5172 7.3578 8.63 11.81

157 0.93 env tot Max -67.927 10.145 6.065 1.0969 2.9844 3.18 11.82

157 0.93 env tot Max -68.637 2.317 11.734 3.1752 0.8041 3.28 11.96

157 1.2225 env tot Max -66.9 2.317 11.734 4.2777 0.3339 4.29 11.96

157 1.86 env tot Max -63.115 2.317 11.734 8.2516 1.1057 8.33 11.96

157 1.86 env tot Max -63.065 2.18 11.591 8.5505 1.5815 8.70 11.79

157 2.445 env tot Max -59.591 2.18 11.591 11.8807 0.8064 11.91 11.79

157 2.79 env tot Max -57.543 2.18 11.591 14.0191 1.0544 14.06 11.79

157 2.79 env tot Max -63.913 10.359 16.489 14.7068 2.4242 14.91 19.47

157 3.6675 env tot Max -58.703 10.359 16.489 22.674 9.6524 24.64 19.47

157 3.72 env tot Max -58.391 10.359 16.489 23.2022 10.1226 25.31 19.47

157 3.72 env tot Max -81.73 75.005 90.036 2.6452 36.827 36.92 117.18

157 4.65 env tot Max -76.208 75.012 90.036 83.8044 100.7264 131.03 117.19

157 4.65 env tot Max -142.097 23.371 23.362 101.7402 108.6838 148.87 33.05

157 4.89 env tot Max -140.672 23.371 23.362 96.1342 103.0786 140.95 33.05

157 6.1125 env tot Max -133.413 23.371 23.362 67.5809 74.5371 100.61 33.05

157 7.335 env tot Max -126.154 23.371 23.362 39.0402 46.0364 60.36 33.05

157 8.5575 env tot Max -118.895 23.371 23.362 10.7419 17.6854 20.69 33.05

157 9.78 env tot Max -111.636 23.371 23.362 14.8235 3.5379 15.24 33.05

157 0 env tot Min -136.304 -6.671 -6.18 -4.677 -4.9679 6.82 9.09

157 0.93 env tot Min -129.125 -6.664 -6.18 -1.1501 -3.8253 3.99 9.09

157 0.93 env tot Min -131.905 -1.837 -7.404 -4.2111 -0.8142 4.29 7.63

157 1.2225 env tot Min -129.647 -1.837 -7.404 -6.5801 -0.4841 6.60 7.63

157 1.86 env tot Min -124.726 -1.837 -7.404 -13.3142 -1.5616 13.41 7.63

157 1.86 env tot Min -129.38 -2.085 -6.811 -13.8464 -1.4905 13.93 7.12

157 2.445 env tot Min -124.864 -2.085 -6.811 -19.9733 -0.771 19.99 7.12

157 2.79 env tot Min -122.201 -2.085 -6.811 -23.761 -1.0519 23.78 7.12

157 2.79 env tot Min -144.403 -9.029 -11.59 -24.6255 -2.5688 24.76 14.69

157 3.6675 env tot Min -137.629 -9.029 -11.59 -36.8923 -10.9633 38.49 14.69

157 3.72 env tot Min -137.224 -9.029 -11.59 -37.6777 -11.5033 39.39 14.69

157 3.72 env tot Min -211.595 -69.619 -91.605 -1.6775 -21.6342 21.70 115.06

157 4.65 env tot Min -204.416 -69.612 -91.605 -81.3775 -90.5492 121.74 115.05

70

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Msdu Vsdu

Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m kNm kN

157 4.65 env tot Min -389.826 -21.018 -25.085 -113.9504 -104.532 154.63 32.73

157 4.89 env tot Min -387.973 -21.018 -25.085 -107.9308 -99.4915 146.79 32.73

157 6.1125 env tot Min -378.536 -21.018 -25.085 -77.2714 -73.8265 106.87 32.73

157 7.335 env tot Min -369.1 -21.018 -25.085 -46.6246 -48.2022 67.06 32.73

157 8.5575 env tot Min -359.663 -21.018 -25.085 -16.2201 -22.7277 27.92 32.73

157 9.78 env tot Min -350.226 -21.018 -25.085 -18.1955 -11.4567 21.50 32.73 Note per la verifica a taglio resistenza a taglio valutata come una sezione rettangolare avente be = 0.9ø = 49.5cm he = 0.45ø+0.64*(h-ø/2) = 36.0 cm Si riportano le verifiche più gravose

Pilastri 25x150cm C32/40- Al = 24ø20 St 1+1 ø8/20 Sollecitazioni massime: TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m

228 0 env tot Max 481.83 929.58 42.86 6.10 144.11 228 0.93 env tot Max 490.55 929.58 42.86 29.56 1022.71 228 0.93 env tot Max 796.05 244.97 36.88 38.71 1130.47

71

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m

228 1.785 env tot Max 804.06 244.97 36.88 7.47 924.08 228 1.785 env tot Max 402.45 265.95 14.97 13.08 907.21 228 2.64 env tot Max 410.47 265.95 14.97 0.85 684.09 228 2.64 env tot Max 184.74 230.98 8.48 9.69 668.35 228 3.03 env tot Max 188.39 230.98 8.48 6.40 579.83 228 3.495 env tot Max 192.75 230.98 8.48 2.50 474.82 228 3.495 env tot Max 203.35 195.47 23.93 10.37 468.95 228 4.35 env tot Max 211.36 195.47 23.93 9.15 303.96 228 4.35 env tot Max 178.94 185.42 6.49 2.14 296.53 228 5.205 env tot Max 186.95 185.42 6.49 2.96 138.42 228 5.205 env tot Max 18.70 149.49 13.63 4.33 128.63 228 6.06 env tot Max 26.71 149.49 13.63 4.86 3.28 228 0 env tot Min -644.17 -944.96 -36.31 -4.23 -146.08 228 0.93 env tot Min -635.46 -944.96 -36.31 -33.78 -1010.38 228 0.93 env tot Min -904.39 -237.08 -26.14 -31.94 -1128.17 228 1.785 env tot Min -896.38 -237.08 -26.14 -9.89 -928.53 228 1.785 env tot Min -518.56 -263.44 -11.71 -12.22 -912.46 228 2.64 env tot Min -510.55 -263.44 -11.71 -2.77 -691.49 228 2.64 env tot Min -296.22 -234.02 -7.51 -9.15 -676.18 228 3.03 env tot Min -292.56 -234.02 -7.51 -6.24 -586.48 228 3.495 env tot Min -288.20 -234.02 -7.51 -2.79 -480.06 228 3.495 env tot Min -312.65 -198.92 -21.37 -9.16 -474.13 228 4.35 env tot Min -304.64 -198.92 -21.37 -10.12 -306.20 228 4.35 env tot Min -263.85 -187.13 -5.68 -2.05 -298.94 228 5.205 env tot Min -255.8 -187.1 -5.7 -3.6 -139.4 228 5.205 env tot Min -81.2 -148.1 -10.8 -4.6 -129.7 228 6.06 env tot Min -73.2 -148.1 -10.8 -7.5 -5.5 388 0 env tot Max 393.4 645.6 39.9 8.1 70.4 388 0.93 env tot Max 402.2 645.6 39.9 26.3 650.0 388 0.93 env tot Max 551.2 263.2 36.7 35.8 1186.5 388 1.785 env tot Max 559.2 263.2 36.7 4.8 962.6 388 1.785 env tot Max 272.8 275.1 11.6 13.1 944.3 388 2.64 env tot Max 280.8 275.1 11.6 3.5 710.6 388 2.64 env tot Max 135.2 247.1 7.7 9.3 698.4 388 3.03 env tot Max 138.9 247.1 7.7 6.3 602.7 388 3.495 env tot Max 143.3 247.1 7.7 2.7 489.0 388 3.495 env tot Max 119.5 204.9 5.7 3.6 483.3 388 4.35 env tot Max 127.5 204.9 5.7 1.7 309.7 388 4.35 env tot Max 98.4 198.9 3.8 1.5 307.8 388 5.205 env tot Max 106.4 198.9 3.8 1.5 138.1

72

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m

388 5.205 env tot Max 0.2 152.8 10.3 2.0 132.9 388 6.06 env tot Max 8.3 152.8 10.3 2.8 3.1 388 0 env tot Min -600.8 -623.2 -34.5 -5.8 -69.7 388 0.93 env tot Min -592.1 -623.2 -34.5 -29.0 -670.1 388 0.93 env tot Min -779.1 -268.1 -37.5 -37.3 -1182.8 388 1.785 env tot Min -771.1 -268.1 -37.5 -5.6 -954.7 388 1.785 env tot Min -457.3 -274.4 -11.0 -12.8 -936.4 388 2.64 env tot Min -449.3 -274.4 -11.0 -3.7 -703.3 388 2.64 env tot Min -282.5 -245.0 -7.2 -9.2 -691.3 388 3.03 env tot Min -278.8 -245.0 -7.2 -6.4 -596.4 388 3.495 env tot Min -274.5 -245.0 -7.2 -3.1 -483.7 388 3.495 env tot Min -244.0 -202.6 -5.1 -2.8 -477.9 388 4.35 env tot Min -236.0 -202.6 -5.1 -1.4 -306.3 388 4.35 env tot Min -210.7 -196.8 -2.4 -0.8 -304.4 388 5.205 env tot Min -202.7 -196.8 -2.4 -1.9 -136.5 388 5.205 env tot Min -68.1 -152.2 -5.9 -2.3 -131.4 388 6.06 env tot Min -60.1 -152.2 -5.9 -6.9 -2.1

73

Pilastri 30x80cm C32/40- Al = 16ø20 St 1+1 ø8/20 Sollecitazioni massime: TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m

160 0 env tot Max -110.99 122.50 45.63 52.29 232.02 160 0.28595 env tot Max -109.31 122.81 45.63 39.25 196.95 160 0.5719 env tot Max -107.62 123.12 45.63 26.20 161.80 160 0.85785 env tot Max -105.93 123.43 45.63 13.16 126.56 160 1.1438 env tot Max -104.24 123.73 45.63 1.62 91.25 160 1.42974 env tot Max -102.56 124.04 45.63 10.70 55.95 160 1.71569 env tot Max -100.87 124.35 45.63 19.87 24.22 160 2.00164 env tot Max -99.18 124.66 45.63 29.04 23.67 160 2.28759 env tot Max -97.50 124.97 45.63 38.22 70.31 160 0 env tot Min -288.90 -173.81 -32.08 -35.16 -324.54 160 0.28595 env tot Min -286.70 -173.50 -32.08 -25.99 -274.89 160 0.5719 env tot Min -284.51 -173.19 -32.08 -16.82 -225.32 160 0.85785 env tot Min -282.32 -172.88 -32.08 -7.65 -175.85 160 1.1438 env tot Min -280.13 -172.57 -32.08 -0.68 -126.49 160 1.42974 env tot Min -277.93 -172.26 -32.08 -12.95 -77.31 160 1.71569 env tot Min -275.74 -171.96 -32.08 -25.99 -31.89 160 2.00164 env tot Min -273.55 -171.65 -32.08 -39.04 -17.81 160 2.28759 env tot Min -271.35 -171.34 -32.08 -52.08 -51.10 161 0 env tot Max -111.18 122.34 32.39 35.54 231.59 161 0.28595 env tot Max -109.49 122.65 32.39 26.28 196.57 161 0.5719 env tot Max -107.81 122.96 32.39 17.02 161.47 161 0.85785 env tot Max -106.12 123.27 32.39 7.77 126.28 161 1.1438 env tot Max -104.43 123.57 32.39 0.66 91.02 161 1.42974 env tot Max -102.74 123.88 32.39 12.84 55.84 161 1.71569 env tot Max -101.06 124.19 32.39 25.84 24.13 161 2.00164 env tot Max -99.37 124.50 32.39 38.85 24.55 161 2.28759 env tot Max -97.68 124.81 32.39 51.86 72.42 161 0 env tot Min -288.12 -176.37 -45.49 -52.22 -328.33 161 0.28595 env tot Min -285.93 -176.06 -45.49 -39.21 -277.95 161 0.5719 env tot Min -283.74 -175.75 -45.49 -26.20 -227.66 161 0.85785 env tot Min -281.54 -175.44 -45.49 -13.20 -177.46 161 1.1438 env tot Min -279.35 -175.13 -45.49 -1.63 -127.38 161 1.42974 env tot Min -277.16 -174.82 -45.49 -10.77 -77.54 161 1.71569 env tot Min -274.96 -174.51 -45.49 -20.03 -31.36 161 2.00164 env tot Min -272.77 -174.20 -45.49 -29.29 -17.47

74

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m

161 2.28759 env tot Min -270.58 -173.89 -45.49 -38.55 -51.22

Pilastri 25x90cm C32/40- Al = 12ø20 St 1+1 ø8/20 Sollecitazioni massime: TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 M2 M3 Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m

158 0 env tot Max -109.807 -0.185 -4.399 -10.5055 -0.4911 158 2.325 env tot Max -96.733 -0.185 -4.399 -0.0239 0.5003 158 4.65 env tot Max -83.659 -0.185 -4.399 18.3739 1.8351 158 0 env tot Min -216.113 -0.917 -7.961 -18.6441 -4.9931 158 2.325 env tot Min -199.116 -0.917 -7.961 -0.2815 -3.4234 158 4.65 env tot Min -182.12 -0.917 -7.961 9.9488 -2.1971

75

Architravi 25x110 e 30x110 cm C32/40- Al = 2ø20 inf e sup + ø14/20 di parete St 1 ø14/20 Individuazione elementi

Sollecitazioni massime: TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType V2 M3 Text m Text Text KN KN-m

199 0 env tot Max 152.24 12.85 199 0.35691 env tot Max 154.69 87.22 199 0.71382 env tot Max 157.15 162.05 199 0.71382 env tot Max 185.73 169.68 199 1.07073 env tot Max 188.19 235.66 199 1.42763 env tot Max 190.64 300.78 199 1.42763 env tot Max 214.84 309.51 199 1.78454 env tot Max 217.30 371.60 199 2.14145 env tot Max 219.75 432.82 199 0 env tot Min -213.66 -19.11 199 0.35691 env tot Min -211.20 -72.43 199 0.71382 env tot Min -208.75 -127.97

76

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType V2 M3 Text m Text Text KN KN-m

199 0.71382 env tot Min -186.19 -139.93 199 1.07073 env tot Min -183.74 -206.62 199 1.42763 env tot Min -181.28 -274.20 199 1.42763 env tot Min -175.29 -285.29 199 1.78454 env tot Min -172.83 -362.38 199 2.14145 env tot Min -170.38 -440.35 200 0 env tot Max -33.49 26.62 200 0.18468 env tot Max -32.22 34.02 200 0.18468 env tot Max -51.18 37.92 200 0.65087 env tot Max -47.98 63.22 200 1.11707 env tot Max -44.78 98.42 200 1.11707 env tot Max -21.80 101.58 200 1.58326 env tot Max -18.60 122.65 200 1.58326 env tot Max -4.72 123.89 200 2.04946 env tot Max -1.52 134.37 200 2.04946 env tot Max 29.16 133.98 200 2.51565 env tot Max 32.36 121.46 200 2.51565 env tot Max 61.84 120.29 200 2.98185 env tot Max 66.01 90.54 200 2.98185 env tot Max 120.16 88.07 200 3.44804 env tot Max 124.32 32.53 200 3.91424 env tot Max 128.49 -0.71 200 0 env tot Min -58.65 -24.06 200 0.18468 env tot Min -57.00 -17.08 200 0.18468 env tot Min -89.15 -12.08 200 0.65087 env tot Min -84.99 17.37 200 1.11707 env tot Min -80.82 45.14 200 1.11707 env tot Min -47.27 47.79 200 1.58326 env tot Min -43.10 65.96 200 1.58326 env tot Min -28.19 67.13 200 2.04946 env tot Min -24.98 75.31 200 2.04946 env tot Min 3.82 75.06 200 2.51565 env tot Min 7.03 67.80 200 2.51565 env tot Min 26.90 67.11 200 2.98185 env tot Min 30.11 50.07 200 2.98185 env tot Min 65.15 48.62 200 3.44804 env tot Min 68.36 9.07 200 3.91424 env tot Min 71.56 -37.00 201 0 env tot Max 6.27 13.84 201 0.50883 env tot Max 9.77 9.90

77

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType V2 M3 Text m Text Text KN KN-m

201 1.01766 env tot Max 13.27 5.82 201 1.52649 env tot Max 16.76 5.73 201 0 env tot Min -11.08 -3.56 201 0.50883 env tot Min -7.58 1.05 201 1.01766 env tot Min -4.08 2.45 201 1.52649 env tot Min -0.58 -4.12 207 0 env tot Max 28.10 29.62 207 0.25646 env tot Max 33.10 21.77 207 0.51291 env tot Max 38.09 12.65 207 0 env tot Min -21.32 -10.27 207 0.25646 env tot Min -16.32 -5.45 207 0.51291 env tot Min -11.33 -1.91 209 0 env tot Max 63.96 2.00 209 0.5182 env tot Max 74.05 -1.38 209 0 env tot Min 1.47 -6.08 209 0.5182 env tot Min 11.56 -41.83 210 0 env tot Max -6.32 -2.34 210 0.37556 env tot Max 1.00 -0.04 210 0 env tot Min -25.18 -40.87 210 0.37556 env tot Min -17.72 -34.14 211 0 env tot Max 7.65 10.34 211 0.3975 env tot Max 15.39 11.38 211 0 env tot Min -37.21 -6.62 211 0.3975 env tot Min -29.47 1.98 212 0 env tot Max 5.74 11.80 212 0.54152 env tot Max 16.29 12.74 212 0 env tot Min -15.87 2.96 212 0.54152 env tot Min -5.33 0.10 213 0 env tot Max 30.21 10.61 213 0.26948 env tot Max 35.45 13.23 213 0 env tot Min -13.81 -0.16 213 0.26948 env tot Min -8.57 -8.62 214 0 env tot Max 2.28 11.05 214 0.24401 env tot Max 7.03 14.33 214 0 env tot Min -59.67 -5.80 214 0.24401 env tot Min -54.91 5.03 215 0 env tot Max 1.27 14.64 215 0.57179 env tot Max 12.40 19.18 215 0 env tot Min -22.16 5.82 215 0.57179 env tot Min -11.03 5.04

78

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType V2 M3 Text m Text Text KN KN-m

216 0 env tot Max 21.11 19.24 216 0.17786 env tot Max 24.57 16.86 216 0 env tot Min 0.43 6.54 216 0.17786 env tot Min 3.89 3.83 217 0 env tot Max 0.61 4.11 217 0.58772 env tot Max 6.44 11.63 217 0 env tot Min -55.43 -21.10 217 0.58772 env tot Min -49.61 -0.18 218 0 env tot Max -2.16 9.19 218 0.59672 env tot Max 11.25 16.57 218 0 env tot Min -20.43 1.34 218 0.59672 env tot Min -7.02 -0.92 219 0 env tot Max 1.20 13.45 219 0.60448 env tot Max 6.93 15.86 219 0 env tot Min -7.37 0.39 219 0.60448 env tot Min -1.64 -2.07 220 0 env tot Max -3.83 13.52 220 0.31202 env tot Max 3.68 14.97 220 0.62404 env tot Max 11.53 14.28 220 0 env tot Min -10.26 -0.51 220 0.31202 env tot Min -1.88 -0.23 220 0.62404 env tot Min 4.67 -2.20 221 0 env tot Max 0.63 12.38 221 0.31202 env tot Max 4.54 12.54 221 0.62404 env tot Max 7.28 11.85 221 0 env tot Min -7.48 -0.18 221 0.31202 env tot Min -3.57 0.51 221 0.62404 env tot Min -0.84 -0.02 222 0 env tot Max -0.73 10.71 222 0.32809 env tot Max 7.97 13.50 222 0.65618 env tot Max 15.13 15.15 222 0 env tot Min -22.60 2.60 222 0.32809 env tot Min -13.90 4.64 222 0.65618 env tot Min -6.74 2.41 223 0 env tot Max 4.89 17.71 223 0.32355 env tot Max 14.45 25.44 223 0.6471 env tot Max 21.83 30.58 223 0 env tot Min -29.59 4.08 223 0.32355 env tot Min -20.03 1.13 223 0.6471 env tot Min -12.65 -4.71

79

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType V2 M3 Text m Text Text KN KN-m

224 0 env tot Max 13.20 33.68 224 0.57216 env tot Max 30.74 42.38 224 0 env tot Min -25.51 -2.59 224 0.57216 env tot Min -7.98 -15.33 225 0 env tot Max 60.02 26.74 225 0.4486 env tot Max 76.37 20.56 225 0 env tot Min -44.52 -0.03 225 0.4486 env tot Min -28.17 -8.17 226 0 env tot Max 75.69 20.54 226 0.60138 env tot Max 97.23 28.70 226 0 env tot Min -27.48 -8.19 226 0.60138 env tot Min -5.94 -58.36 227 0 env tot Max 10.62 26.10 227 0.3143 env tot Max 21.72 22.32 227 0.62861 env tot Max 32.67 15.26 227 0 env tot Min -14.88 -51.63 227 0.3143 env tot Min -3.78 -50.01 227 0.62861 env tot Min 7.16 -52.03 252 0 env tot Max 7.57 36.80 252 0.25522 env tot Max 12.54 34.25 252 0.51045 env tot Max 17.51 30.45 252 0 env tot Min -43.72 -31.40 252 0.25522 env tot Min -38.75 -20.89 252 0.51045 env tot Min -33.78 -11.67 253 0 env tot Max -10.91 33.94 253 0.49249 env tot Max -1.32 37.08 253 0 env tot Min -57.29 -58.72 253 0.49249 env tot Min -47.70 -33.00 260 0 env tot Max 2.16 5.64 260 0.45077 env tot Max 8.04 3.58 260 0.90154 env tot Max 12.76 1.72 260 0 env tot Min -9.29 -2.63 260 0.45077 env tot Min -3.42 0.06 260 0.90154 env tot Min 1.30 -2.53 275 0 env tot Max 28.26 4.79 275 0.5625 env tot Max 32.12 13.48 275 0.5625 env tot Max 4.68 17.08 275 1.125 env tot Max 8.54 20.30 275 1.125 env tot Max 72.24 21.92 275 1.55833 env tot Max 75.21 -9.56

80

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType V2 M3 Text m Text Text KN KN-m

275 1.99167 env tot Max 78.19 -15.20 275 2.425 env tot Max 81.17 0.22 275 2.425 env tot Max 51.36 -4.67 275 2.88003 env tot Max 54.49 -28.59 275 3.33506 env tot Max 57.61 -53.66 275 3.33506 env tot Max 73.20 -62.25 275 3.79009 env tot Max 76.33 -78.79 275 4.24512 env tot Max 79.46 -95.23 275 4.24512 env tot Max -85.19 -102.02 275 4.71353 env tot Max -81.97 -62.86 275 5.18193 env tot Max -78.75 -25.20 275 5.65033 env tot Max -75.53 20.30 275 0 env tot Min -27.80 -36.76 275 0.5625 env tot Min -23.93 -45.40 275 0.5625 env tot Min -12.74 -48.08 275 1.125 env tot Min -7.72 -50.04 275 1.125 env tot Min -43.88 -51.44 275 1.55833 env tot Min -40.90 -35.72 275 1.99167 env tot Min -37.92 -46.53 275 2.425 env tot Min -34.94 -78.22 275 2.425 env tot Min 3.40 -74.43 275 2.88003 env tot Min 6.53 -80.14 275 3.33506 env tot Min 9.66 -101.39 275 3.33506 env tot Min 14.05 -112.33 275 3.79009 env tot Min 17.18 -143.41 275 4.24512 env tot Min 20.31 -176.72 275 4.24512 env tot Min -157.72 -192.51 275 4.71353 env tot Min -153.54 -119.62 275 5.18193 env tot Min -149.35 -48.68 275 5.65033 env tot Min -145.17 10.83 277 0 env tot Max 23.71 18.24 277 0.26132 env tot Max 28.80 25.56 277 0.52264 env tot Max 33.88 31.56 277 0 env tot Min -30.61 -40.58 277 0.26132 env tot Min -25.52 -47.43 277 0.52264 env tot Min -20.43 -55.61 278 0 env tot Max 47.36 3.03 278 0.25254 env tot Max 52.28 8.55 278 0.50507 env tot Max 57.20 12.83 278 0 env tot Min -24.34 -6.25

81

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType V2 M3 Text m Text Text KN KN-m

278 0.25254 env tot Min -19.42 -18.82 278 0.50507 env tot Min -14.50 -32.64 334 0 env tot Max 37.41 45.26 334 0.20683 env tot Max 42.06 42.27 334 0 env tot Min 6.76 -13.66 334 0.20683 env tot Min 11.41 -20.81 335 0 env tot Max 102.63 37.12 335 0.36053 env tot Max 121.66 4.11 335 0 env tot Min 32.39 -18.85 335 0.36053 env tot Min 45.72 -38.44 336 0 env tot Max -7.93 12.76 336 0.27958 env tot Max 2.37 22.83 336 0 env tot Min -45.92 -1.24 336 0.27958 env tot Min -35.61 0.86 338 0 env tot Max 9.67 11.48 338 0.54734 env tot Max 21.58 3.10 338 0 env tot Min -49.85 -38.97 338 0.54734 env tot Min -37.94 -15.15 364 0 env tot Max -17.56 0.12 364 0.14574 env tot Max -14.72 2.50 364 0 env tot Min -68.31 -26.81 364 0.14574 env tot Min -64.12 -17.40 368 0 env tot Max -1.12 8.49 368 0.13928 env tot Max 1.59 9.25 368 0 env tot Min -13.93 -7.95 368 0.13928 env tot Min -11.22 -6.98 369 0 env tot Max 12.85 10.92 369 0.27719 env tot Max 18.25 6.69 369 0 env tot Min -4.48 -6.27 369 0.27719 env tot Min 0.91 -5.86 372 0 env tot Max -7.01 3.19 372 0.32073 env tot Max -0.76 8.01 372 0 env tot Min -22.19 -9.60 372 0.32073 env tot Min -15.48 -7.22 373 0 env tot Max 50.07 12.32 373 0.40159 env tot Max 57.89 8.02 373 0 env tot Min 1.69 -0.47 373 0.40159 env tot Min 9.51 -20.09 375 0 env tot Max -14.21 -1.53 375 0.57738 env tot Max -3.06 9.96

82

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType V2 M3 Text m Text Text KN KN-m

375 0.57738 env tot Max -10.01 8.92 375 1.15475 env tot Max 0.55 26.50 375 0 env tot Min -32.60 -5.04 375 0.57738 env tot Min -18.13 1.96 375 0.57738 env tot Min -40.76 -2.61 375 1.15475 env tot Min -26.70 1.86 376 0 env tot Max 12.96 26.20 376 0.42805 env tot Max 20.10 29.04 376 0.8561 env tot Max 30.34 28.52 376 0.8561 env tot Max 37.41 32.49 376 1.28414 env tot Max 48.99 25.01 376 1.71219 env tot Max 63.89 13.87 376 0 env tot Min -12.57 -5.11 376 0.42805 env tot Min -5.42 -10.83 376 0.8561 env tot Min 4.82 -20.99 376 0.8561 env tot Min 5.82 -33.73 376 1.28414 env tot Min 14.53 -47.98 376 1.71219 env tot Min 24.99 -67.33

83

Trave 30x155 cm (con integrazioni richieste dalla commissione sismi ca) C32/40- Al = 3ø24inf e sup + ø20/20 di parete St 1 ø10/20

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType V2 M3 Text m Text Text KN KN-m

196 0 env tot Max -6.126 1.3631 196 0.55686 env tot Max 0.345 5.0599 196 1.11372 env tot Max 6.817 8.3802 196 1.67058 env tot Max 13.288 11.156 196 2.22744 env tot Max 19.76 11.0321 196 2.7843 env tot Max 26.232 7.8206 196 3.34116 env tot Max 34.536 1.1517 196 3.89802 env tot Max 42.949 -9.0539 196 4.45488 env tot Max 51.362 -22.8259 196 5.01175 env tot Max 59.775 -40.1789 196 5.56861 env tot Max 68.188 -61.1206 196 6.12547 env tot Max 76.601 -85.6559 196 0 env tot Min -26.208 -16.8202 196 0.55686 env tot Min -17.794 -7.3656 196 1.11372 env tot Min -11.019 -4.7421 196 1.67058 env tot Min -4.547 -8.7817 196 2.22744 env tot Min 1.924 -17.129 196 2.7843 env tot Min 8.396 -29.5964 196 3.34116 env tot Min 14.867 -45.8139 196 3.89802 env tot Min 21.339 -65.7022 196 4.45488 env tot Min 27.811 -89.2317 196 5.01175 env tot Min 34.282 -119.4939 196 5.56861 env tot Min 40.754 -155.1226 196 6.12547 env tot Min 47.225 -195.4362 198 0 env tot Max -45.657 -90.7502 198 0.55682 env tot Max -39.186 -67.0556 198 1.11365 env tot Max -32.715 -46.9495 198 1.67047 env tot Max -26.243 -30.4251 198 2.22729 env tot Max -19.772 -17.4704 198 2.78411 env tot Max -13.301 -8.0619 198 3.34094 env tot Max -6.83 -1.736

84

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType V2 M3 Text m Text Text KN KN-m

198 3.89776 env tot Max -0.359 2.2188 198 4.45458 env tot Max 6.112 2.8857 198 5.0114 env tot Max 12.583 0.9152 198 5.56823 env tot Max 19.055 -1.8514 198 6.12505 env tot Max 26.829 -3.9068 198 0 env tot Min -77.932 -218.9352 198 0.55682 env tot Min -69.52 -177.8827 198 1.11365 env tot Min -61.107 -141.5146 198 1.67047 env tot Min -52.695 -109.8307 198 2.22729 env tot Min -44.282 -84.3339 198 2.78411 env tot Min -35.87 -62.8237 198 3.34094 env tot Min -29.284 -45.4375 198 3.89776 env tot Min -22.812 -32.8867 198 4.45458 env tot Min -16.341 -24.2545 198 5.0114 env tot Min -9.87 -20.1916 198 5.56823 env tot Min -3.399 -22.5391 198 6.12505 env tot Min 3.072 -32.8045 242 0 env tot Max -129.414 -239.302 242 0.60848 env tot Max -122.343 -162.0191 242 1.21696 env tot Max -115.271 -88.6084 242 1.82544 env tot Max -108.2 -6.4922 242 2.43392 env tot Max -101.128 79.2892 242 3.0424 env tot Max -94.057 199.8141 242 3.65088 env tot Max -86.985 334.7559 242 0 env tot Min -272.33 -558.8081 242 0.60848 env tot Min -263.137 -395.9303 242 1.21696 env tot Min -253.944 -238.6463 242 1.82544 env tot Min -244.751 -108.2 242 2.43392 env tot Min -235.558 0.7581 242 3.0424 env tot Min -226.365 87.1584 242 3.65088 env tot Min -217.172 146.2756 244 0 env tot Max 233.214 391.1001 244 0.60792 env tot Max 242.398 246.8248 244 1.21583 env tot Max 251.583 101.6453 244 1.82375 env tot Max 260.767 2.8623 244 2.43167 env tot Max 269.952 -88.1593 244 3.03959 env tot Max 279.136 -175.9486 244 3.6475 env tot Max 288.321 -261.7007 244 0 env tot Min 100.95 174.7443 244 0.60792 env tot Min 108.015 108.1439

85

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType V2 M3 Text m Text Text KN KN-m

244 1.21583 env tot Min 115.08 24.6864 244 1.82375 env tot Min 122.145 -82.889 244 2.43167 env tot Min 129.21 -222.3478 244 3.03959 env tot Min 136.275 -389.2478 244 3.6475 env tot Min 143.34 -561.7313 245 0 env tot Max -19.51 315.1028 245 0.50553 env tot Max -13.635 337.0445 245 1.01106 env tot Max -7.76 355.1252 245 1.51658 env tot Max -1.885 369.3449 245 2.02211 env tot Max 3.99 379.7036 245 0 env tot Min -48.354 133.7233 245 0.50553 env tot Min -42.479 147.1983 245 1.01106 env tot Min -36.604 157.3869 245 1.51658 env tot Min -30.729 164.2269 245 2.02211 env tot Min -24.854 167.6876 246 0 env tot Max 3.192 379.7036 246 0.50553 env tot Max 9.067 386.2013 246 1.01106 env tot Max 14.942 388.838 246 1.51658 env tot Max 20.817 387.6138 246 2.02211 env tot Max 26.692 382.5285 246 0 env tot Min -24.056 167.6876 246 0.50553 env tot Min -18.181 173.1392 246 1.01106 env tot Min -12.306 175.2446 246 1.51658 env tot Min -6.431 174.004 246 2.02211 env tot Min -0.556 169.4449

86

VERIFICARE CHE L’ARMATURA DI “SOSPENSIONE” (STAFFE) DELLA TRAVE IN C.A. 30X155 RIPORTATA NEL PARTICOLARE 2 DELLA TAVOL A A1-ST-06 SIA IN GRADO DI RIPRENDERE IL CARICO DELLA TRAVE LL24X52 “ APPESA” La massima forza di taglio trasmezza dalle principali in legno alla trave 30x155cm è 181 kN Armatura a sospensione (un braccio) As = 181000/(450/1.15) = 463mm² La larghezza sulla quale verranno disposte è 20cm, pari alla larghezza della piastra. Il massimo taglio cui è soggetta la trave è 289 kN Per la trave in esame, la resistenza a taglio è garantita da st. ø8/40cm: Vrdu (b=30cm; h=155cm; Ast: 2ø8/40xm;C32/40; B450C; c= 5cm) = 317 kN > 289 kN � Pertanto, localmente, la richiesta di staffatura è (un braccio) Taglio 0.5*100/40*0.20 = 0.25 cm² Sospensione 4.63 cm² Si adottano 3ø16 = 6.03cm² > 0.25+4.63 = 4.88 cm²

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Trave 30x94 cm e 30x100cm TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 T M2 M3 Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m

202 0 env tot Max 0.0 -79.0 0.0 37.2 0.0 6.1 202 0.4996 env tot Max 0.0 -75.3 0.0 37.2 0.0 47.9 202 0.9992 env tot Max 0.0 -71.5 0.0 37.2 0.0 99.1 202 1.49881 env tot Max 0.0 -67.8 0.0 37.2 0.0 166.4 202 1.49881 env tot Max 0.0 47.4 0.0 37.1 0.0 166.2 202 2.10729 env tot Max 0.0 53.3 0.0 37.1 0.0 135.5 202 2.71577 env tot Max 0.0 59.3 0.0 37.1 0.0 101.3 202 3.32425 env tot Max 0.0 65.2 0.0 37.1 0.0 63.9 202 3.93273 env tot Max 0.0 71.1 0.0 37.1 0.0 25.1 202 4.54121 env tot Max 0.0 77.1 0.0 37.1 0.0 1.9 202 5.14969 env tot Max 0.0 83.0 0.0 37.1 0.0 -24.0 202 0 env tot Min 0.0 -147.5 0.0 -53.7 0.0 -63.5 202 0.4996 env tot Min 0.0 -142.7 0.0 -53.7 0.0 -10.7 202 0.9992 env tot Min 0.0 -137.8 0.0 -53.7 0.0 40.0 202 1.49881 env tot Min 0.0 -132.9 0.0 -53.7 0.0 84.1 202 1.49881 env tot Min 0.0 17.2 0.0 -53.7 0.0 84.0 202 2.10729 env tot Min 0.0 21.7 0.0 -53.7 0.0 70.9 202 2.71577 env tot Min 0.0 26.3 0.0 -53.7 0.0 55.0 202 3.32425 env tot Min 0.0 30.9 0.0 -53.7 0.0 35.5 202 3.93273 env tot Min 0.0 35.4 0.0 -53.7 0.0 5.2 202 4.54121 env tot Min 0.0 40.0 0.0 -53.7 0.0 -31.7 202 5.14969 env tot Min 0.0 44.6 0.0 -53.7 0.0 -71.8 203 0 env tot Max 0.0 -4.4 0.0 18.3 0.0 -14.0 203 0.57775 env tot Max 0.0 0.0 0.0 18.3 0.0 -12.4 203 1.15549 env tot Max 0.0 4.3 0.0 18.3 0.0 -13.3 203 1.73324 env tot Max 0.0 8.6 0.0 18.3 0.0 -12.4 203 2.31098 env tot Max 0.0 13.0 0.0 18.3 0.0 -12.4 203 2.88873 env tot Max 0.0 17.3 0.0 18.3 0.0 -13.3 203 3.46648 env tot Max 0.0 21.6 0.0 18.3 0.0 -13.4 203 4.04422 env tot Max 0.0 26.0 0.0 18.3 0.0 -15.0 203 0 env tot Min 0.0 -25.8 0.0 -19.0 0.0 -59.9 203 0.57775 env tot Min 0.0 -21.5 0.0 -19.0 0.0 -46.5 203 1.15549 env tot Min 0.0 -17.1 0.0 -19.0 0.0 -39.3 203 1.73324 env tot Min 0.0 -12.8 0.0 -19.0 0.0 -36.1 203 2.31098 env tot Min 0.0 -8.5 0.0 -19.0 0.0 -36.1 203 2.88873 env tot Min 0.0 -4.1 0.0 -19.0 0.0 -39.5 203 3.46648 env tot Min 0.0 0.2 0.0 -19.0 0.0 -46.0 203 4.04422 env tot Min 0.0 4.5 0.0 -19.0 0.0 -59.5

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TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 T M2 M3 Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m

204 0 env tot Max 0.0 -43.7 0.0 54.1 0.0 -22.8 204 0.60792 env tot Max 0.0 -39.2 0.0 54.1 0.0 2.5 204 1.21583 env tot Max 0.0 -34.6 0.0 54.1 0.0 25.1 204 1.82375 env tot Max 0.0 -30.0 0.0 54.1 0.0 63.8 204 2.43167 env tot Max 0.0 -25.5 0.0 54.1 0.0 101.3 204 3.03959 env tot Max 0.0 -20.9 0.0 54.1 0.0 135.6 204 3.6475 env tot Max 0.0 -16.4 0.0 54.1 0.0 166.4 204 3.6475 env tot Max 0.0 132.5 0.0 53.9 0.0 166.7 204 4.14823 env tot Max 0.0 137.4 0.0 53.9 0.0 99.5 204 4.64896 env tot Max 0.0 142.3 0.0 53.9 0.0 49.3 204 5.14969 env tot Max 0.0 147.1 0.0 53.9 0.0 7.0 204 0 env tot Min 0.0 -83.2 0.0 -37.0 0.0 -73.3 204 0.60792 env tot Min 0.0 -77.3 0.0 -37.0 0.0 -32.8 204 1.21583 env tot Min 0.0 -71.4 0.0 -37.0 0.0 4.8 204 1.82375 env tot Min 0.0 -65.5 0.0 -37.0 0.0 35.4 204 2.43167 env tot Min 0.0 -59.5 0.0 -37.0 0.0 55.0 204 3.03959 env tot Min 0.0 -53.6 0.0 -37.0 0.0 71.1 204 3.6475 env tot Min 0.0 -47.7 0.0 -37.0 0.0 84.3 204 3.6475 env tot Min 0.0 67.5 0.0 -37.2 0.0 84.5 204 4.14823 env tot Min 0.0 71.3 0.0 -37.2 0.0 38.7 204 4.64896 env tot Min 0.0 75.0 0.0 -37.2 0.0 -11.4 204 5.14969 env tot Min 0.0 78.8 0.0 -37.2 0.0 -63.8 478 0 env tot Max -8.7 -51.7 11.3 45.2 4.6 53.0 478 0.4996 env tot Max -8.7 -48.2 12.0 45.2 30.4 79.2 478 0.9992 env tot Max -8.7 -44.8 12.6 45.2 64.2 104.1 478 1.4988 env tot Max -8.7 -41.3 13.2 45.2 104.2 128.1 478 0 env tot Min -61.2 -156.9 -83.1 -65.2 -65.8 -150.7 478 0.4996 env tot Min -61.2 -152.4 -82.5 -65.2 -54.3 -101.8 478 0.9992 env tot Min -61.2 -147.9 -81.9 -65.2 -53.1 -55.1 478 1.4988 env tot Min -61.2 -143.4 -81.2 -65.2 -58.9 -10.8 479 0 env tot Max -8.3 46.5 47.4 45.2 103.4 135.2 479 0.45636 env tot Max -8.3 49.7 48.0 45.2 81.8 116.9 479 0.91273 env tot Max -8.3 52.8 48.6 45.2 60.1 96.6 479 1.36909 env tot Max -8.3 56.0 49.2 45.2 38.2 74.5 479 1.82545 env tot Max -8.3 59.2 49.8 45.2 25.6 50.6 479 2.28181 env tot Max -8.3 62.3 50.3 45.2 29.3 24.7 479 2.73818 env tot Max -8.3 65.5 50.9 45.2 44.0 17.8 479 3.19454 env tot Max -8.3 68.7 51.5 45.2 58.6 16.5 479 3.6509 env tot Max -8.3 71.8 52.1 45.2 73.2 13.9 479 0 env tot Min -60.1 -18.2 -37.6 -65.2 -59.5 -6.7

89

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 T M2 M3 Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m

479 0.45636 env tot Min -60.1 -15.0 -37.0 -65.2 -42.7 0.9 479 0.91273 env tot Min -60.1 -11.8 -36.5 -65.2 -26.2 6.9 479 1.36909 env tot Min -60.1 -8.7 -35.9 -65.2 -10.1 11.5 479 1.82545 env tot Min -60.1 -5.5 -35.3 -65.2 -3.9 14.1 479 2.28181 env tot Min -60.1 -2.4 -34.7 -65.2 -14.5 6.1 479 2.73818 env tot Min -60.1 0.8 -34.1 -65.2 -36.5 -20.8 479 3.19454 env tot Min -60.1 4.0 -33.6 -65.2 -59.1 -51.2 479 3.6509 env tot Min -60.1 7.1 -33.0 -65.2 -82.2 -83.2 480 0 env tot Max -11.8 -11.3 8.7 20.4 39.7 -15.1 480 0.44936 env tot Max -11.8 -8.2 9.3 20.4 39.5 -10.7 480 0.89872 env tot Max -11.8 -5.1 9.9 20.4 39.0 -7.4 480 1.34807 env tot Max -11.8 -1.9 10.4 20.4 38.4 -5.1 480 1.79743 env tot Max -11.8 1.2 11.0 20.4 37.6 -4.0 480 2.24679 env tot Max -11.8 4.3 11.6 20.4 38.1 -3.9 480 2.69615 env tot Max -11.8 7.4 12.1 20.4 39.5 -4.9 480 3.14551 env tot Max -11.8 10.5 12.7 20.4 40.8 -6.6 480 3.59487 env tot Max -11.8 14.0 13.3 20.4 41.8 -9.5 480 4.04422 env tot Max -11.8 18.1 13.9 20.4 42.7 -13.9 480 0 env tot Min -40.7 -18.4 -14.3 -21.2 -48.0 -38.8 480 0.44936 env tot Min -40.7 -14.3 -13.7 -21.2 -45.6 -31.5 480 0.89872 env tot Min -40.7 -10.8 -13.1 -21.2 -43.4 -25.9 480 1.34807 env tot Min -40.7 -7.6 -12.5 -21.2 -41.6 -22.2 480 1.79743 env tot Min -40.7 -4.5 -12.0 -21.2 -40.1 -20.4 480 2.24679 env tot Min -40.7 -1.4 -11.4 -21.2 -40.4 -20.3 480 2.69615 env tot Min -40.7 1.7 -10.8 -21.2 -42.1 -22.1 480 3.14551 env tot Min -40.7 4.8 -10.3 -21.2 -44.3 -25.6 480 3.59487 env tot Min -40.7 7.9 -9.7 -21.2 -46.7 -31.0 480 4.04422 env tot Min -40.7 11.1 -9.1 -21.2 -49.4 -38.2 481 0 env tot Max -6.7 -4.8 34.1 65.8 75.9 17.5 481 0.45594 env tot Max -6.7 -1.6 34.7 65.8 60.7 19.0 481 0.91188 env tot Max -6.7 1.5 35.3 65.8 45.5 19.4 481 1.36781 env tot Max -6.7 4.7 35.8 65.8 30.4 24.6 481 1.82375 env tot Max -6.7 7.9 36.4 65.8 25.9 49.0 481 2.27969 env tot Max -6.7 11.0 37.0 65.8 39.4 71.5 481 2.73563 env tot Max -6.7 14.2 37.6 65.8 62.0 92.1 481 3.19156 env tot Max -6.7 17.3 38.2 65.8 84.5 110.8 481 3.6475 env tot Max -6.7 20.5 38.7 65.8 106.8 129.6 481 0 env tot Min -60.6 -70.4 -53.8 -45.3 -84.5 -81.7 481 0.45594 env tot Min -60.6 -67.3 -53.2 -45.3 -60.7 -50.4 481 0.91188 env tot Min -60.6 -64.1 -52.6 -45.3 -37.3 -20.8

90

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase StepType P V2 V3 T M2 M3 Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m

481 1.36781 env tot Min -60.6 -60.9 -52.1 -45.3 -14.4 5.5 481 1.82375 env tot Min -60.6 -57.8 -51.5 -45.3 -2.9 12.9 481 2.27969 env tot Min -60.6 -54.6 -50.9 -45.3 -9.7 9.4 481 2.73563 env tot Min -60.6 -51.5 -50.3 -45.3 -26.2 3.9 481 3.19156 env tot Min -60.6 -48.3 -49.7 -45.3 -43.1 -3.2 481 3.6475 env tot Min -60.6 -45.1 -49.2 -45.3 -60.4 -11.7 482 0 env tot Max -0.8 143.4 86.0 65.8 106.7 128.4 482 0.37575 env tot Max -0.8 146.8 86.5 65.8 75.1 109.6 482 0.7515 env tot Max -0.8 150.2 87.0 65.8 45.7 90.5 482 1.12725 env tot Max -0.8 153.6 87.4 65.8 20.5 71.0 482 1.503 env tot Max -0.8 157.0 87.9 65.8 1.6 50.9 482 0 env tot Min -66.3 39.7 -14.6 -45.3 -60.4 -10.8 482 0.37575 env tot Min -66.3 42.3 -14.1 -45.3 -55.8 -42.9 482 0.7515 env tot Min -66.3 44.9 -13.7 -45.3 -53.7 -76.9 482 1.12725 env tot Min -66.3 47.5 -13.2 -45.3 -56.2 -112.3 482 1.503 env tot Min -66.3 50.1 -12.7 -45.3 -69.2 -149.2 483 0 env tot Max 9.0 39.4 3.7 29.9 0.6 43.1 483 0.4305 env tot Max 9.0 42.4 4.2 29.9 0.0 25.5 483 0.861 env tot Max 9.0 45.4 4.8 29.9 -0.2 6.8 483 0 env tot Min -11.1 -119.5 -35.4 -15.6 -49.4 -121.4 483 0.4305 env tot Min -11.1 -116.5 -34.9 -15.6 -34.8 -70.7 483 0.861 env tot Min -11.1 -113.5 -34.3 -15.6 -20.6 -21.3 484 0 env tot Max 11.2 115.3 33.8 15.4 0.4 6.4 484 0.432 env tot Max 11.2 118.3 34.3 15.4 1.3 26.2 484 0.864 env tot Max 11.2 121.3 34.9 15.4 2.6 44.8 484 0 env tot Min -13.9 -47.6 -6.4 -29.7 -19.6 -20.9 484 0.432 env tot Min -13.9 -44.6 -5.8 -29.7 -33.1 -71.2 484 0.864 env tot Min -13.9 -41.6 -5.3 -29.7 -47.0 -122.9

91

Le staffe richieste a taglio sono ø8/20 La torsione (max 68 kNm) richiede 6 ø20 long e staffe ø8/20 Staffe totali = 2 bracci ø8/40+2 bracci 8/18 = 251+558 = 810 mm²/m Equivalenti a 2ø10/15= 1047 mm²/m

MaterialiRbk200

Rck 40.00 N/mm²fck 33.20 N/mm²fcd 18.81 N/mm²fctm 3.10 N/mm²fctk 2.17 N/mm²fctd 1.45 N/mm²f'cd 9.41 N/mm²fcm 41.20 N/mm²E 33643 N/mm²

Feb44kfyd 391 N/mm²

Sezione

b = 300 mmh = 940 mm

Armature a torsionen° ø

Al = 6 20 18850 0 0 rete superiore

0

Al = 1885 mm2

c= 50 mm asse ferro

n° ø mm²

Ast = 1 8 50 un braccio staffa, solo staffe perimetrali

s = 180 mmAst/s = 0.279 mm²/mm

Parametri di calcolo

Ac = 282000 mm²A = 168000 mm²um = 2080 mmt = 135.58 mmf'cd = 9.41 N/mm²fyd = 391 N/mm²

Inclinazione bielle compresse di calcestruzzo

cotθ = 1.8 (a1/as)^0.5

Resistenza a torsione di una sezione in c.a.

Trcd = 181.8 kNm resist. Biella clsTrsd = 66.1 kNm Resist. StaffeTrld = 66.1 kNm Resist. Arm. long.

Trd = min(Trcd;Trsd;Trld) = 66 kN resistenza a torsione sezionale

92

Soletta sp. 20cm Sp.20cm C25/30 Al = ø14/20x20 Note: - tutte le mappature di colore fanno riferimento alle sollecitazioni derivanti dalla combinazione di inviluppo e sono in [kN,m] - le zone di picco non sono indicative di una situazione reale, inquanto nella realtà la trasmissione degli sforzi non è puntuale. Le verifiche sono quindi a favore di sicurezza. Lettura delle sollecitazioni:

Mr (B=100cm, H=20cm, c=5cm, d=15cm; Al sup e inf = 5 ø14; C28/35; B450C) = 45.28 kNm Zona infittimenti Mr (B=100cm, H=20cm, c=5cm, d=15cm; Al base + 5 ø14; C28/35; B450C) = 77.08 kNm Vr (sez. senza arm. a taglio B=100cm, H=20cm, c=5.0cm, Al =5 ø14; C25/30; B450C) = 84.02 kN

93

94

La zona con Vsdu max = 97 kN/m è di picco. Una sezione di taglio fatta su una lunghezza di mezzo metro nella zona interessata porta a un Vsdu < 80 kN/m

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Deformazioni in combinazione qperm < L/500

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Setti elevazioni Esterne Sp.30cm; Interne Sp. 25cm C32/40- Al = ø14/20x20

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Si riporta la verifica delle sezioni maggiormente sollecitate

TABLE: Section Cut Forces - AnalysisSectionCutOutputCase StepType F1 F2 F3 M1 M2 M3 Vsdu Vsdu |max| L Vsd/m

Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m kN m kN/mST1 env tot Max 1763.02 135.09 2471.89 55.93 6830.45 627.17 1768 1812 37 49.0ST1 env tot Min -1810.80 -77.41 1058.60 -106.70 -9167.18 -447.54 1812ST10 env tot Max 2.81 71.13 229.84 79.69 2.11 1.08 71 71 1.2 59.3ST10 env tot Min -2.72 -53.36 -95.34 -84.10 -2.04 -1.24 53ST11 env tot Max 1.68 31.04 262.13 85.29 1.29 1.17 31 81 1 80.6ST11 env tot Min -2.29 -80.54 10.77 -39.59 -1.68 -0.81 81ST12 env tot Max 6.38 113.26 276.57 134.67 6.65 0.29 113 113 1.3 87.3ST12 env tot Min -6.29 -21.77 153.49 -233.12 -6.16 -0.37 23ST13A env tot Max 1073.70 39.42 1603.07 80.03 459.64 704.80 1074 1157 12.9 89.7ST13A env tot Min -1154.75 -74.66 497.14 -10.22 -3187.46 -725.39 1157ST13B env tot Max 628.41 150.41 1961.82 155.64 1179.23 426.33 646 646 11.2 57.7ST13B env tot Min -617.67 -137.66 771.49 -52.28 -2329.25 -307.77 633ST14 env tot Max 14.55 144.58 794.83 212.22 16.41 3.52 145 145 2.35 61.8ST14 env tot Min -16.38 -23.26 466.48 -172.38 -20.94 -1.61 28ST15 env tot Max 16.54 146.33 794.84 250.24 21.39 1.35 147 147 2.35 62.7ST15 env tot Min -14.42 -26.13 466.42 -203.32 -16.03 -3.84 30ST16 env tot Max 928.04 97.76 1655.18 180.35 4350.36 130.72 933 1115 5.6 199.0ST16 env tot Min -1107.35 -126.55 892.10 -192.49 -5729.90 -178.20 1115ST17 env tot Max 118.30 12.52 614.23 4.91 270.73 3.10 119 119 1.7 70.0ST17 env tot Min -104.74 -9.50 153.82 -13.59 -292.65 -1.97 105ST18 env tot Max 131.55 7.77 328.42 1.77 318.63 2.04 132 139 1.9 73.1ST18 env tot Min -138.86 -2.59 101.10 -7.37 -368.46 -3.74 139ST19 env tot Max 64.72 2.94 205.92 2.69 85.02 1.10 65 65 1 64.8ST19 env tot Min -36.17 -3.37 -69.17 -2.50 -65.34 -2.71 36ST2 env tot Max 205.78 11.06 409.63 9.45 213.77 15.08 206 206 3.7 55.7ST2 env tot Min -127.90 -10.58 84.71 -11.39 -218.20 -8.69 128ST22 env tot Max 731.73 219.65 1974.91 575.14 -2642.14 1552.99 764 764 23 33.2ST22 env tot Min -568.37 -243.29 1048.42 -993.40 -6198.16 -1385.28 618ST23A env tot Max 909.14 82.79 1322.45 275.60 2098.04 119.88 913 1094 10.4 105.2ST23A env tot Min -1088.93 -108.45 639.26 -312.72 -2079.00 -150.16 1094ST23B env tot Max 464.77 84.98 713.39 174.53 736.92 682.14 472 472 12.7 37.2ST23B env tot Min -442.90 -149.69 123.41 -200.60 -743.25 -1064.81 468ST24 env tot Max 681.43 172.69 2102.53 850.23 907.38 391.42 703 703 15 46.9ST24 env tot Min -412.74 -308.32 -218.99 -869.54 -2421.15 -721.33 515ST25 env tot Max 791.73 326.79 2221.20 933.96 1435.12 841.84 857 857 15 57.1ST25 env tot Min -622.20 -260.30 -611.63 -1022.38 -769.67 -741.36 674ST3 env tot Max 173.70 9.52 423.27 7.82 130.97 1.18 174 174 1.5 116.0ST3 env tot Min -158.64 -9.66 -72.91 -7.53 -122.06 -2.86 159ST4 env tot Max 725.47 44.75 2504.52 37.29 6791.04 94.99 727 775 18.9 41.0ST4 env tot Min -773.81 -47.96 890.88 -33.00 -4037.67 -154.12 775ST5 env tot Max 165.30 20.18 903.46 20.95 354.26 21.11 167 215 5.5 39.1ST5 env tot Min -214.24 -17.44 -11.58 -21.63 -353.34 -25.56 215ST6 env tot Max 387.50 11.68 831.31 7.20 517.39 26.52 388 559 7.5 74.6ST6 env tot Min -559.20 -9.99 276.24 -4.92 -482.93 -17.88 559ST7 env tot Max 547.36 8.26 1156.98 73.36 729.87 32.92 547 643 4.3 149.6ST7 env tot Min -643.06 -15.64 522.13 -39.90 -604.78 -47.51 643ST8 env tot Max 344.12 16.12 1777.79 43.70 313.49 5.99 344 344 4.5 76.6ST8 env tot Min -187.89 -22.01 -19.71 -1.37 -630.84 -20.48 189ST9 env tot Max 1031.29 67.90 2669.71 37.72 1887.61 130.85 1034 1034 6.9 149.8ST9 env tot Min -1003.32 -73.72 -430.67 -101.40 -3128.13 -129.17 1006

98

Verifica a taglio dei setti: Si riporta la verifica delle sezioni maggiormente sollecitate. La verifica è stata fatta trascurando la curvatura delle pareti e utilizzando la formula 4.1.19 NTC

Verifica a pressoflessione dei setti Si riporta la verifica delle più significative

TABLE: Section Cut Forces - Analysis Verifica a taglioSectionCutOutputCase StepType F1 F2 F3 M1 M2 M3 Armo Vrdu Vsdu/Vrdu

Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m kNST11 env tot Max 1.68 31.04 262.13 85.29 1.29 1.17 ø14/20 3787 0.02ST12 env tot Max 6.38 113.26 276.57 134.67 6.65 0.29 ø14/20 1330 0.09ST14 env tot Max 14.55 144.58 794.83 212.22 16.41 3.52 ø14/20 2138 0.07ST15 env tot Max 16.54 146.33 794.84 250.24 21.39 1.35 ø14/20 3128 0.05ST16 env tot Max 928.04 97.76 1655.18 180.35 4350.36 130.72 ø14/20 5731 0.19ST17 env tot Max 118.30 12.52 614.23 4.91 270.73 3.10 ø14/20 1739 0.07ST18 env tot Max 131.55 7.77 328.42 1.77 318.63 2.04 ø14/20 1944 0.07ST2 env tot Max 205.78 11.06 409.63 9.45 213.77 15.08 ø14/20 3787 0.05ST6 env tot Max 387.50 11.68 831.31 7.20 517.39 26.52 ø14/20 6825 0.08ST7 env tot Max 547.36 8.26 1156.98 73.36 729.87 32.92 ø14/20 3914 0.16ST8 env tot Max 344.12 16.12 1777.79 43.70 313.49 5.99 ø14/20 4095 0.08ST9 env tot Max 1031.29 67.90 2669.71 37.72 1887.61 130.85 ø14/20 6279 0.16

TABLE: Section Cut Forces - AnalysisSectionCutOutputCase StepType F1 F2 F3 M1 M2 M3 B H Armo Coeff NM Nrdu max

Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m mm mm long 40% A fcdST10 env tot Max 2.81 71.13 229.84 79.69 2.11 1.08 250 1200 ø14/20 minimo 0.84 2257ST10 env tot Min -2.72 -53.36 -95.34 -84.10 -2.04 -1.24ST11 env tot Max 1.68 31.04 262.13 85.29 1.29 1.17 250 1000 ø14/20 minimo 0.84 1881ST11 env tot Min -2.29 -80.54 10.77 -39.59 -1.68 -0.81ST12 env tot Max 6.38 113.26 276.57 134.67 6.65 0.29 250 1300 ø14/20 minimo 0.84 2445ST12 env tot Min -6.29 -21.77 153.49 -233.12 -6.16 -0.37ST14 env tot Max 14.55 144.58 794.83 212.22 16.41 3.52 300 2350 ø14/20 minimo 0.1 5304ST14 env tot Min -16.38 -23.26 466.48 -172.38 -20.94 -1.61ST15 env tot Max 16.54 146.33 794.84 250.24 21.39 1.35 300 2350 ø14/20 minimo 0.1 5304ST15 env tot Min -14.42 -26.13 466.42 -203.32 -16.03 -3.84ST16 env tot Max 928.04 97.76 1655.18 180.35 4350.36 130.72 300 5600 ø14/20 minimo 0.53 12640ST16 env tot Min -1107.35 -126.55 892.10 -192.49 -5729.90 -178.20ST17 env tot Max 118.30 12.52 614.23 4.91 270.73 3.10 250 1700 ø14/20 minimo 0.37 3198ST17 env tot Min -104.74 -9.50 153.82 -13.59 -292.65 -1.97ST18 env tot Max 131.55 7.77 328.42 1.77 318.63 2.04 250 1900 ø14/20 minimo 0.37 3574ST18 env tot Min -138.86 -2.59 101.10 -7.37 -368.46 -3.74ST24 env tot Max 681.43 172.69 2102.53 850.23 907.38 391.42 250 15600 ø14/20 minimo 0.89 29344ST24 env tot Min -412.74 -308.32 -218.99 -869.54 -2421.15 -721.33ST25 env tot Max 791.73 326.79 2221.20 933.96 1435.12 841.84 250 15600 ø14/20 minimo 0.97 29344ST25 env tot Min -622.20 -260.30 -611.63 -1022.38 -769.67 -741.36ST7 env tot Max 547.36 8.26 1156.98 73.36 729.87 32.92 250 4300 ø14/20 minimo 0.29 8088ST7 env tot Min -643.06 -15.64 522.13 -39.90 -604.78 -47.51ST8 env tot Max 344.12 16.12 1777.79 43.70 313.49 5.99 250 4500 ø14/20 minimo 0.29 8465ST8 env tot Min -187.89 -22.01 -19.71 -1.37 -630.84 -20.48ST9 env tot Max 1031.29 67.90 2669.71 37.72 1887.61 130.85 250 6900 ø14/20 minimo 0.42 12979ST9 env tot Min -1003.32 -73.72 -430.67 -101.40 -3128.13 -129.17

99

La pressione del terreno induce un momento flettete aggiutivo. Il suo massimo valore è a metà della parete. Per cui Msdu max in tale punto è < 66 KNm/m Si verifica localmente la parete con le segiuenti assunzioni di sicurezza Mrdu = (B100cm; h=30cm; c=5cm; B450C; C32/40 Al ø14/20) = 84 kNm/m > 66 kNm/m

Si riporta l’immagine della verifica delle più significative 16

24 e 25

100

10,11 e 12

Si riportano le immagini delle mappature di colore relative alle sollecitazioni agenti sui setti sotto la combinazione di inviluppo totale. Valgono le stesse regole dei segni e degli assi delle shell desritte in precedenza L’asse n.1 delle pareti è orizzontale

101

102

103

104

105

Tiranti La massima azione di trazione cui sono sottoposti è 22 (letto da modello)*2 = 44 kN. Si utilizza una barra ≥ M22 fyk 355. Nrduk = Ares*fyk/γ = 303*355/1.5/1000 = 71.71 kN > 44 kN �

106

Connessioni principali Si riporta la verifica delle connessini più significative Connessione travi lignee secondarie di copertura su principali La connessione avviene con staffe commerciali tipo ALUMIDI h 240 con 6 spinotti ø12x120mm fuk = 360MPa e 46 viti ø5x60 tipo LBS La resistenza a taglio è fornita dal produttore secondo la EN 1995: 2008 in accordo a ETA 09/0361 Vrdu = Vrdk*kmod/γM = 68.3*0.8/1.5 = 36.43 kN > Vsdu max = 30.01 kN � La resistenza al fuoco è garantita da un ricoprimento minimo di almeno 47mm di legno di tutte le parti metalliche. Connessione travi lignee principali di solaio su ca La connessione avviene per mezzo di 12 perni M20 S355 L140mm La loro resistenza a taglio è = 8.67 kN

La massima forza di taglio da tasferire è Vsdu max = 181 kN che induce una coppia di m=V*b = 34.4 kN Verifica perni Vsdu = 180/2/12 = 7.5 kN < Vrdu

Capacità portante collegamento unioni acciaio-legno con perni con piastra internaSecondo quanto previsto dal CNR DT 206/2008

φ perno 20 mm diametro pernot1= 64 mm spessore elemento ligneo da un lato della piastrafuk = 510 Mpa resis. caratt. a traz. ultima

ρk= 425 [kg/m3] massa volumica caratteristicapreforatura siMyk= 369292 Nmm momento di snervamento caratteristico

fh,0,k= 27.88 MPa resistenza a riffollamento caratteristica per α = 0

k90= 1.65

α = 90.00 ° angolo della sollecitazione rispetto alla fibratura

fh,α,k= 16.897 MPa resistenza a riffollamento caratteristica per α diverso da 0

Resistenza caratteristica per ogni piano di taglio per ogni connettore per PIASTRE SOTTILI:

21628 (f)16250 (g)25694 (h)

Fv ,R,k= 16.25 kN

Resistenza caratteristica per ogni piano di taglio per ogni connettore:per singolo connettore per singola sezione di taglio

Kmod = 0.8γ coll = 1.5

Resistenza di calcolo per ogni piano di taglio per ogni connettore:Fv,R,d i = 8.67 kN per singolo connettore per singola sezione di taglio

Fv ,R,k=min

[N]

107

Verifica connessione su ca

108

Connessione travi lignee principali su principali La connessione avviene per mezzo di 7 perni M20 S355 L140mm La loro resistenza a taglio è = 8.67 kN La massima forza di taglio da tasferire è Vsdu max = 116 kN che induce una coppia di m=V*b = 18.46 kN Verifica perni Vsdu = 116/2/7 = 8.29 kN < Vrdu Verifica connessione su elemento ligneo (la resistenza delle viti è fornita dal rpoduttore in accordo alle ETA di prodotto)

Estrazione

Vsdu

e Msdu Dati di calcolo:

b= 240 mm larghezza trave secondariaVsdu = 116 kN taglio verticale

Fhdu Fhdu = 0 kN forza orizzontale parallela all'asse della trave secondariaFh2du = 0 kN forza orizzontale perpendicolare all'asse della trave secondaria

e = 160 mm eccentricità del caricotrave secondaria fc,90,k= 2.5 Mpa resistenza caratteristica a compressione prep. alle fibre

Msdu = 18.56 kNm Msdu = Vsdu*ekmod = 0.8

trave principale γ = 1.5

Posizione connettori [mm]

n° y z zi-t (zi-t)^2 Fi [N]1 -65 25 -74 5495 -15022 -65 67 -33 1064 -6613 -65 108 9 79 1804 -65 150 50 2537 10215 -65 191 92 8441 18626 -65 233 133 17789 27037 -65 274 175 30581 35458 -65 316 216 46818 43869 -65 357 258 66499 5227

10 -65 399 299 89625 606811 -65 440 341 116195 690912 65 25 -74 5495 -150213 65 67 -33 1064 -66114 65 108 9 79 18015 65 150 50 2537 102116 65 191 92 8441 186217 65 233 133 17789 270318 65 274 175 30581 354519 65 316 216 46818 438620 65 357 258 66499 522721 65 399 299 89625 606822 66 440 341 116195 6909

zmax = 440 distanza massima dei connettori dal bordo inferiore della trave secondaria

Calcolo della zona compressa inferiore (Attiva macro per il calcolo di t con : ctrl*t)

t = 99 mm altezza della zona compressa inferiore

Σ(zi-t) = 2934 mm

Σ(zi-t)2 = 770242 mm2

k = Σ(zi-t)2+t/2*Σ(zi-t) = 915671 mm2

Controllo convergenzaσc,90 = 2.50 Mpaerrore= 0.00 okerrore in percentuale= 0.002331 %

Resistenza a estrazione delle viti

Rappresentazione geometrica del collegamento.

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

-100 -50 0 50 100

109

Connessione travi lignee principali di copertura su travi binate La connessione avviene con staffe commerciali tipo ALUmaxi h 960 con 15 spinotti ø16x160mm fuk =460MPa e 120 chiodi tipo LBA ø6x100 (o equiv) Il taglio da trasferire è Vsdu max = 164 kN La resistenza a taglio è fornita dal produttore secondo la EN 1995: 2008 in accordo a ETA 09/0361 Vrdu = Vrdk*kmod/γM = 322.8*0.8/1.5 = 172.16kN > Vsdu max � La trazione da tasferire è al max Nsdu = 89 kN Le azioni sono ricavate dalle combinazioni di inviluppo del modello. Si adotta una piastra chiodata con 70 chiodi LBA ø4x75 disposti su 7 righe da 10 La resistena a taglio è fornita dal produttore in accordo alle ETA di prodotto Nrdu = n° connettori*Vrdui*coeffiente riduttive per allineameto di connettori lungo fibra = 70*1.65*0.85 = 98.18 kN > Nsdu La resistenza al fuoco è garantita da un ricoprimento minimo di almeno 47mm di legno di tutte le parti metalliche. Connessione travi lignee principali su pilastro fi 80cm Si riporta la verifica della piastra di base perché è la parte del collegamento piùù sollecitata. Le azioni sulla base della connessione (max da inviluppo ricavate dal modello) V2 = 192*2 kN; M3 = 192 kNm V3 =204 kN; M2 = 102 kNm La connessione avviene con una piastra collegata alla testa del pialstro per mezzo di tirafondi annegati nel getto. Sollecitazioni sui tirafondi

Resistenza a estrazione delle vitiφ = 10 mm diametro esterno parte filettata - diam. nominaleLef = 80 mm profondità infissione parte filettataLef-f = 70 mmn°viti presenti nel collegamento= 1n° eff = 1.0 n° di connettori efficaci per la sollec itazione di trazioneα = 90 angolo tra la direzione della forza di estrazione e la fibratura

ρk = 350 kg/m3

fax,k = 23.572 Mpafax,α,k = 23.572Fax,α,Rk = 20000 N kmod = 0.8γ = 1.5Fax,d = 10.67 kN Resistenza a estrazione di calclolo per singolo connettore

Resistenza a taglio di calcoloVirk = 15.88 kNkmod = 0.8γ = 1.5Vird = 8.469333 kN

VerificaFimax = 6.9 kN forza sollecitante massima di trazione sul singolo connettoreFird= 10.7 kN forza resistente massima di trazione sul singolo connettoreVsdi = 5.3 kN forza di taglio sollecitante massima Vrdi= 8.5 kN forza di taglio resistente massimaVerifica a sollecitazioni composte 0.81 <1 , Verifica soddisfatta.

110

Per cui la massima sollecitazione sul tirafondo è Nsdu max = 314*398/10^3 = 125 kN Verifica del tirafondo

TIRAFONDI AD UNCINO

calcestruzzoC32/40 Rck 40 MPa

fck 33.2 MPafcd 18.8 MPa

fctm 3.10 MPafctk 2.17 MPafctd 1.45 MPaf'cd 9.4066667 MPafcm 41.2 MPa

E 33643 MPan 0.2G 14018 MPa

calcolo portata a trazione tirantiDa "Strutture in acciaio" di Ballio M azzolani

a 130 mm distanza asse tirafondo bordo gettoL 1000 mm profondità ancoraggior 100 mm raggio gancio

L1 100 mm risvolto dritto gancioø 24 mm diametro tirafondo

fbd = 1.35 MPa

Nrdu = 144 kN resistenza a trazione

111

Connessione travi secondarie di solaio appese alla parete in c.a. Il carico massimo da trasferire è inferiore a Nsdu = 54 kN Verifica della connessione

VERIFICA TIRANTE A SOLLEVAMENTO : Ft,sdu = 54.0 kN BARRA FILETTATA

Resistenza a trazione barra filettata

ø = 16 mm Ares = 157 mm²γM0 = 1.05

materiale cl 8.8 fyk = 640 Mpa tensione di snerv. caratt. del piatto in acciaioftk = 800 MPa tensione di rott. caratt. del piatto in acciaio

Ft,rd 1= fyk*Ares/γM0= 95.7 kN Fsdu/Ft,rd = 0.56 �

CONNESSIONE INFERIORE A C.A.

materiale C25/30 clsfyk 355 Mpa tensione di snerv. caratt. del piatto in acciaiot = 20 mm spessore piatto acciaioL = 500 mm profondità di infissione nel clsR = 50.0 mm raggio del piatto

ø foro = 17 mm foro centrale piastrar = 8.5 mm raggio del foro centrale piastra

Aeff = 7627 mm²fcd = 14.11 Mpa resistenza di calcolo a compr. cls

fctd = 1.19 Mpa resistenza di calcolo a taglio cls

Verifica a trazione del tirafondo

Resistenza a compressione cls Ft,rd 2 = Ares*fcd = 108 kNResistenza a taglio cls Ft,rd 3 = P*L*fctd= 188 kNNdru = min(Ft,rd 2; Ft,rd 3) = 108 kN Nsdu/Nrdu = 0.50 �

Verifica piatto in acciaio (effettuata su uno spicchio di 1cm di larghezza)

ø2= 22 mm diametro dadoc1 = 10 mmc2 = 45.5 mm

Ft,sdu i = 7.64 kN forza agente su settore corona circolareα = 26.04 ° = rad 0.455yg = 33.47 mm

yg-Rint = 22.47 mmVsdu = 7.64 kNVrdu = 39.04 kNVsdu/Vrdu = 0.20 �Msdu = 0.172 kNmMrdu = 0.225 kNmMsdu/Mrdu = 0.76 �

112

Verifica piatti inferiore per compressione perpendicolare ella fibra Area di diffisione del carico a 45° B = 100+40+40 = 180mm L = 100+120+120 = 340mm Nrdu = 2.5*0.8/1.5**180*340/10^3 = 81.60kN > 54 kN Mensola in ca Il massimo carico da trasferire è 30 kN su un’impronta di larghezza di 22cm

Area necessaria Al = 0.6*0.37 = 1.62 cm²/m < 2.51 cm²/m adottati con ø8/20

9. VERIFICA ALLO STATO LIMITE DI DANNO La struttura si presenta molto rigida, gli spostemaneti della parte in ca sono strascurabili. La parte metallica, con il calcolo dell’azione simica in analisi statica lineare è dell’ordine dei 4mm su un’altezza di riferimento di minimo 4m. Anche in questo caso, pertanto, gli spostamenti sono entro i limiti di normativa.

10. GIUDIZIO MOTIVATO DELL’ACCETTABILITA’ DEI RISUL TATI prog. SAP2000

§. 10.2 d.m. 14.01.2008 Controllo del carico neve Area di copertura ≅ 23*24 = 552m² di cui circa 3/9 sono in zona con accumulo neve a 6.45 km² Per cui il carico atteso è = 522*(6/9*3+3/9*6.45) = 2166 kN

MENSOLE TOZZErif.to CNR 10025/98 §3GEOMETRIA MATERIALIa 10 cm eccentr.carico da filo pil Rck 400 kgf/cm²Bo 37 cm largh mensola (anima) fck 332 kgf/cm²et 0 cm eccentricità trasversale γc 1.5b 37 cm largh efficace mensola (anima) fcd 221 kgf/cm²h 20 cm altezza mensola fyk 4500 kgf/cm²c 3 cm copriferro (all'asse ferro) γs 1.15r 0 cm rastrematura inferiore fsd 3913 kgf/cm²d 17 cm altezza utile (d=h-c)λv 0.588 snellezza di taglioh' 0 cm disassamento forza orizzontaledo 17 cmd' 3 cmCARICHIVsd 30 kN carico verticale di calcoloHsd 0 kN carico orizzontale di calcolo

VERIFICA TRALICCIO ISOSTATICOν 0.534k 0.70915vsd 0.02tg β 1.6β 1.0 rad = 59 ° inclinazione puntoneψ min 0.018 larghezza ottimale puntone congruenteNcsd 35 kN sollecitazione di calcolo nel puntone

Nssd 18 kN sollecitazione di calcolo nel tirante principale

As1 min 0.5 cm² armatura minima del tirante principale

MECCANISMO TAGLIO-RESISTENTEc 1.2 coefficiente attrito (1.2 per getto monolitico; 1 per getto in 2 fasi)

γn 1 coefficiente di comportamento (1.2 in presenza di fatica; 1 altrimenti)

As1 0.5 cm²

As2 0.1 cm²

Av 0.6 cm²

ARMATURA DI PROGETTOAt 0.6 cm² armatura di calcolo tirante superiore

At 0.6 cm² armatura minima tirante superiore (nella largh.efficace)

Ap 0.9 cm² armatura minima di parete (nei primi 2/3*h)

a

2/3

*h

do

d'

Vsd

Hsd

d

h

r

h'

c

et

Bo

b

β

2 ψ d

At

Ap

Nota: Ap è l'area dell' armatura di parete contata su un solo lato e disposta nei 2/3 superiori della mensola tozza

113

Il programma fem restituisce 2353 kN Pertanto l’ordine di grandezza è corretto Controllo del carico accidentale Area di piano ≅ 23*24 = 552m² Per cui = 522*(3) = 1566 kN A cui si aggiungono il carico della terrazza, della scala mobile, dell’ascensore Acc terrazza ≅ 4.0 kN/m²*1.5m*28m = 168 kN Acc scala mobile e scala in ca ≅ 4.0 kN/m²*1.5m*9m = 54 kN Acc ascensore 280 kN Per cui il carico atteso è = 2019 kN Il programma fem restituisce 2175kN Pertanto l’ordine di grandezza è corretto Controllo azione sismica Si decide di riportare il calcolo manuale dell’azione sismica statica equivalente inquanto implicitamente si può verificare anche l’ordine di grandezza delle masse in gioco e quindi dei carichi applicati e degli elementi modellati. L’azione dei carichi accidentali del piano interrato nonchè la massa della platea e dei permanenti sopra di essa non entrano nel calcolo dell’azione sismica. Il carico neve per quote inferiori ai 1000m s.l.m. non è concomitante con il sisma. Gli accidentali d piano sono allo 0.6 W = Dead-dead vincolati quali fondazioni e prime shell+ G2 +(Acc– Acc vincolati a terra- carichi ascensore e scala monbile) *0.6 ≅ 12889-3000+5005+2175*0.6 ≅ 16000 kN Fh=Sd*W*λ/g = 0.6479*16000*1= 10300 kN ≅ con quanto resituito dal sap 10200kN

114

RELAZIONE DI CALCOLO SULLE FONDAZIONI

Le fondazioni sono superficiali e sono costituite da un reticolo di travi disposte lungo gli allineamenti pricipali. Le stesse sono quindi collegate da una cappa da 10cm armata con ø8/20. Vengono dimensionate con l’approccio 2 (A1;M1;R3), secondo quanto prescritto dal cap. 6.4.3.1 del D.M.2008. I coefficienti parziali per le azioni da adottare nelle verifiche agli SLU per le fondazioni superficiali sono pertanto i seguenti

carichi effetto coeff parz γF (o γE)

(A1) STR

permanenti favorevole γG1

1.0 sfavorevole 1.3

permanenti non strutturali favorevole γG2

0.0 sfavorevole 1.5

variabili favorevole γQi

0.0 sfavorevole 1.5

sisma favorevole γE

0.0 sfavorevole 1.0

I valori di progetto dei parametri geotecnici sono i seguenti

parametro grandezza (G) cui applicare il coeff parz.

coeff parz γM

γM (M1)

tangente angolo resistenza a taglio tan ϕ'k γϕ' 1.0 coesione efficace c'k γc' 1.0 resistenza non drenata cuk γcu 1.0 peso unità di volume γ γγ 1.0

I coefficienti parziali di sicurezza per la resistenza da adottare nelle verifiche agli SLU per le fonda-zioni superficiali sono i seguenti

verifica coeff. parziale γR (R3) capacità portante 2.3

Schema di fondazione

115

Pressioni sul terreno Si modellano le fondazioni come elementi shell su suolo elastico alla Winkler. Date le caratteristiche meccaniche del terreno si adotta un letto di molle del valore di k= 2.5 kg/cm³ . Pressioni in kg/cm²

Dettaglio

Pressione massima sul terreno ∆z max *k = 0.81*2.5 = 2.03 kg/cm² < 2.24 kg/cm²

116

Fondazioni base 100cm, si condidera la diffusione del carico del magrone

Fondazioni base 150cm, si condidera la diffusione del carico del magrone

Portata in assenza di falda - fondazioni nastriform iDeterminata con Terzaghi - Approccio 2 (A1, M1, R3)

B = 1.20 m base D = 0.70 m approfondimento

D<=B ok

γ = 19.00 kN/m3 peso specifico

ϕ = 25.0 ° angolo di attrito C = 10.0 kN/m2 coesionesc = 1sg = 1α = 2.71

Nq = 12.7Nc = 25.1

8.97 da interpolazione valori Bowles con Kpg = 32.4Ng = min 12.80 Vesic (1973)

8.21 8.21 Spangler e Handy (1982)

γr = 2.3 fattore di sicurezzaqrdu = (C*Nc*sc+q*Nq+0.5*γ*B*Ng*sg)/γr = 2.24 kg/cm²

Portata in assenza di falda - fondazioni nastriform iDeterminata con Terzaghi - Approccio 2 (A1, M1, R3)

B = 1.70 m base D = 0.70 m approfondimento

D<=B ok

γ = 19.00 kN/m3 peso specifico

ϕ = 25.0 ° angolo di attrito C = 10.0 kN/m2 coesionesc = 1sg = 1α = 2.71

Nq = 12.7Nc = 25.1

8.97 da interpolazione valori Bowles con Kpg = 32.4Ng = min 12.80 Vesic (1973)

8.21 8.21 Spangler e Handy (1982)

γr = 2.3 fattore di sicurezzaqrdu = (C*Nc*sc+q*Nq+0.5*γ*B*Ng*sg)/γr = 2.41 kg/cm²

117

Verifica delle travi di fondazione Msdu qualitativo

Vsdu qualitativo

118

Travi 100x40 C25/30; B450C Suola 100x40 armata con 6+6ø20, nevatura 25x30 armata con 2ø20 Amato con staffe Msdu max = 273 kNm < Mrdu = 483.2 kNm � Msdu min = -190 kNm > Mrdu = -385.9 kNm � Vsdu max = 305 kN < Vrdu = 429 kN � Il taglio si calcola sulla sola staffa verticale ø10/20 Travi 150x40 C25/30; B450C Suola 100x50 armata con 8+8ø20, nevatura 25x30 armata con 2ø20 Amato con staffe Msdu max = 342 kNm < Mrdu = 567 kNm � Msdu min = -251kNm > Mrdu = -449 kNm � Vsdu max = 422 kN < Vrdu = 429 kN � Il taglio si calcola sulla sola staffa verticale ø10/20

PIANO DI MANUTENZIONE DELLE STRUTTURE

1. PREMESSA 2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO E BIBLIOGRAFIA TECNICA 3. PIANO DI MANUTENZIONE DELLA STRUTTURA 3.1 Manuale d’uso delle principali strutture 3.2 Programma di manutenzione delle strutture

1. PREMESSA. Al termine dei lavori e del relativo certificato di collaudo o di regolare esecuzione, le opere verranno consegnate alla proprietà. Sono pertanto a carico della stessa, le attività di ispezione, gestione e manutenzione delle opere realizzate, rimanendo altresì a carico dell’appaltatore la garanzia per le difformità e i vizi dell'opera, indipendentemente dalla intervenuta liquidazione del saldo nell’arco temporale previsto dalla vigente normativa. Il presente piano di manutenzione della parte strutturale dell’opera, redatto ai sensi del D.M. 14 gennaio 2008 art. 10.1, è relativo alle opere strutturali in oggetto.

2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO E BIBLIOGRAFIA TECNICA.

Nei calcoli di progettazione e verifica delle strutture, si sono osservate le seguenti disposizioni normative: - Legge 1086 del 05/11/1971 - “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato calcestruzzo armato normale o precompresso ed a struttura metallica"; - Legge 64 del 02/02/1974 - “Provvedimenti per le costruzioni con particolari provvedimenti per le zone sismiche"; - D.M. 14/01/2008 - “Norme tecniche per le costruzioni”; - D.M. 06/05/2008 - “Integrazione al decreto 14 gennaio 2008 di approvazione delle nuove Norme tecniche per le costruzioni”; - C.M. 02/02/2009 n.617 - “Istruzioni per l’applicazione nuove Norme Tecniche Costruzioni” Ed inoltre si è fatto riferimento alle seguenti normative: - UNI EN 1995-1-1:2005 “Eurocodice 5 - Progettazione delle strutture in legno - Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli edifici”; - CNR-DT 206/2007: “Istruzioni per la Progettazione, l’Esecuzione ed il Controllo delle Strutture di Legno”; - Norme di prodotto e di prova UNI, EN, ISO relative ad i materiali utilizzati.

3. PIANO DI MANUTENZIONE DELLA STRUTTURA. Il piano di manutenzione è il documento complementare al progetto esecutivo che prevede, pianifica e programma, tenendo conto degli elaborati progettuali esecutivi effettivamente realizzati, l’attività di manutenzione dell’intervento al fine di mantenerne nel tempo la funzionalità, le caratteristiche di qualità, l’efficienza ed il valore economico. Il presente piano è costituito dal:

• Manuale d’uso delle strutture, che contiene le informazioni utili per i fruitori dell’opera;

• Manuale di manutenzione delle strutture, di carattere preminentemente tecnico, indica quali sono le anomalie riscontrabili nel corso di vita dell’opera strutturale ed è rivolto a figure tecniche;

• Programma di manutenzione delle strutture,

programmate per la manutenzione dell’opera prestazionali.

3.1 Manuale d’uso delle strutture.

nel quale sono indicate le cadenze temporali al fine di mantenere intatte le caratteristiche

CORPO D’OPERA: Plinti – platee - fondazioni continue o cordoli di fondazione in c.a. Descrizione: Strutture di fondazione dirette di tipo continuo, a platea o a plinto poste alla base dei pilastri e dei setti della struttura portante con il compito di trasferire le sollecitazioni statiche e sismiche della sovrastruttura al terreno. Materiali: I materiali costituenti sono generalmente salvo diverse indicazioni fornite dei disegni strutturali : Calcestruzzo classe C25/30, C32/40 e Barre di acciaio d’armatura classe B450C (per le caratteristiche meccaniche fare riferimento alla relazione sui materiali). Collocazione: Fare riferimento alle tavole degli esecutivi in c.a. Vita nominale di progetto: La vita nominale di progetto è pari a quella minima prevista dalle attuali norme per gli edifici ordinari: Vn = 50 anni. Condizioni d’uso di progetto: Le strutture sono progettate per resistere alle sollecitazioni derivanti dalla struttura per effetto dei carichi statici e sismici previsti dalle attuali Norme Tecniche delle Costruzioni (NTC 2008) e per trasferire tali sollecitazioni al terreno entro i limiti di pressioni e cedimenti imposti dal progetto. Le opere di fondazione sono interrate, non soggette alle variazioni termiche giornaliere e comunque non a diretto contatto con acque di falda, data l’assenza della stessa al livello del piano di sedime. Condizioni ambientali di progetto e presidi per la durabilità: Sono previste condizioni ambientali e di umidità ordinarie e l’assenza di cloruri ed altri agenti chimici.

Per le opere in calcestruzzo in fondazione è stata quindi prevista la classe di esposizione XC2 come descritta nelle UNI EN 206-1 e le UNI 11104. Per garantire la durabilità di tali opere durante la vita utile prevista, il calcestruzzo dovrà essere messo in opera con le modalità indicate dalla corretta regola dell’arte e dalle “Linee guida per la messa in opera del calcestruzzo strutturale e per la valutazione delle caratteristiche meccaniche del calcestruzzo” pubblicate dal Servizio Tecnico del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici nel febbraio 2008. Il calcestruzzo inoltre dovrà garantire le prestazioni e le prescrizioni riportate nel progetto ed indicate sugli elaborati grafici e nella relazione sui materiali. Tali prescrizioni sono volte a garantire la sicurezza statica e la durabilità dei manufatti offrendo per esempio una maggiore protezione delle armature nei confronti della carbonatazione del calcestruzzo che avviene con il passare del tempo partendo dalle superfici più esterne fino a raggiungere gli strati immediatamente più profondi e nei quali sono presenti le armature in acciaio rese più vulnerabili nei confronti dei fenomeni ossidativi. Fermo restando che tali fenomeni perdurano nel tempo coinvolgendo strati di cls sempre più profondi, le prescrizioni sono volte a garantire una certa durabilità in condizioni di esercizio ordinarie durante la vita utile della struttura prevista in fase di progetto. CORPO D’OPERA: PILASTRI, TRAVI, SETTI, SOLETTE e SCALE IN C.A. Descrizione: I pilastri e le travi sono strutture di forma prismatica, con una dimensione predominante (lunghezza) rispetto alle altre due (larghezza e altezza della sezione) che costituiscono i telai in calcestruzzo armato con la funzione di recepire e trasferire al piano di fondazione le sollecitazioni statiche e sismiche derivanti dai piani della sovrastruttura. I setti si differenziano dai pilastri e dalle travi in quanto hanno due dimensioni predominanti rispetto alla terza. Materiali: I materiali costituenti sono generalmente Calcestruzzo classe C25/30, C32/40 e barre di acciaio d’armatura classe B450C (per le caratteristiche meccaniche fare riferimento alla relazione sui materiali). Collocazione: Fare riferimento alle tavole degli esecutivi in c.a. Vita nominale di progetto: La vita nominale di progetto è pari a quella minima prevista dalle attuali norme per gli edifici ordinari: Vn = 50 anni. Condizioni d’uso di progetto: I pilastri, le travi ed i setti sono elementi strutturali portanti progettati per resistere a fenomeni di pressoflessione, taglio e torsione derivanti dai carichi statici e sismici trasmessi dalla struttura. Condizioni ambientali di progetto e presidi per la durabilità: Sono previste condizioni ambientali e di umidità ordinarie e l’assenza di cloruri ed altri agenti chimici. Per le opere in calcestruzzo in elevazione è stata quindi prevista la classe di esposizione XC3 come descritta nelle UNI EN 206-1 e le UNI 11104. Per garantire la durabilità di tali opere durante la vita utile prevista, il calcestruzzo dovrà essere messo in opera con le modalità indicate dalla corretta regola dell’arte e dalle “Linee guida per la messa in opera del calcestruzzo strutturale e per la valutazione delle caratteristiche meccaniche del calcestruzzo” pubblicate dal Servizio Tecnico del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici nel febbraio 2008. Il calcestruzzo inoltre dovrà garantire le prestazioni e le

prescrizioni riportate nel progetto ed indicate sugli elaborati grafici e nella relazione sui materiali. Tali prescrizioni sono volte a garantire la sicurezza statica e la durabilità dei manufatti offrendo per esempio una maggiore protezione delle armature nei confronti della carbonatazione del calcestruzzo che avviene con il passare del tempo partendo dalle superfici più esterne fino a raggiungere gli strati immediatamente più profondi e nei quali sono presenti le armature in acciaio rese più vulnerabili nei confronti dei fenomeni ossidativi. Fermo restando che tali fenomeni perdurano nel tempo coinvolgendo strati di cls sempre più profondi, le prescrizioni sono volte a garantire una certa durabilità in condizioni di esercizio ordinarie durante la vita utile della struttura prevista in fase di progetto. CORPO D’OPERA: STRUTTURE IN LEGNO LAMELLARE O NATURALE: TRAVI E TAVOLATO IN LEGNO E COLLEGAMENTI METALLICI. Descrizione: Tetti, solai, ballatoi o pensiline realizzati mediante travi principali in legno lamellare o naturale. Materiali: Legno lamellare o naturale con classe di resistenza indicata negli esecutivi strutturali e relative piastre metalliche o bulloneria di fissaggio. Collocazione: Fare riferimento alle tavole degli esecutivi in c.a. Vita nominale di progetto: Vn = 50 anni Condizioni d’uso di progetto: Le strutture sono progettate per resistere alle sollecitazioni derivanti dai carichi permanenti strutturali e non strutturali, dai carichi variabili dovuti alla destinazione d’uso, dal vento e dalla neve previsti dalle attuali Norme Tecniche delle Costruzioni (NTC 2008). Condizioni ambientali di progetto e presidi per la durabilità: Per le strutture che saranno realizzate sono previste condizioni ambientali ordinarie, con classe di servizio massima pari a 2, l’assenza di cloruri e altri agenti chimici e condizioni di umidità non particolarmente gravose (ambiente interno protetto).

3.2 - PIANO DI MANUTENZIONE DELLA PARTE STRUTTURALE DELL’OPERA

Opere Modalità Interventi di manutenzione Periodicità Opere in Ispezionare i manufatti e - riparazioni localizzate superficiali delle Cadenza cemento controllare: parti strutturali, da effettuare anche con annuale armato - eventuali fenomeni di materiali speciali;

deterioramento e di degrado dei - ripristino di parti strutturali in materiali; calcestruzzo armato da eseguire anche - eventuali fenomeni di dissesto delle con materiali speciali; strutture dovuti a cedimenti - protezione dei calcestruzzi da azione differenziali; disgreganti (gelo, Sali,solventi, ambiente - presenza di un quadro fessurativo aggressivo, ecc.) con eventuale che esuli dalle normali fessure dovute applicazione di film protettivi; al ritiro del calcestruzzo in fase di - protezione delle armature da azioni maturazione; disgreganti (gelo, ambiente aggressivo, - presenza di distacchi di parte ecc.); superficiale delle opere in - consultare tecnico abilitato in caso di calcestruzzo che comportino quadro fessurativo in rapida evoluzione l’esposizione all’ambiente aggressivo o interventi che vadano a variare dei ferri di armatura; dimensioni - presenza di fenomeni di risalita strutturali o carichi applicati. dell’umidità; - presenza di avvallamenti della

superficie di calpestio; - presenza di eccesso di vibrazioni o emissioni sonore delle strutture sotto carico. L’esito di ogni ispezione deve formare oggetto di uno specifico rapporto da conservare insieme alla relativa documentazione tecnica. A conclusione di ogni ispezione, inoltre, il tecnico incaricato deve, se necessario, indicare gli eventuali interventi a carattere manutentorio da eseguire ed esprimere un giudizio riassuntivo sullo stato d’opera.

Opere Modalità Interventi di manutenzione Periodicità Opere in Ispezionare i manufatti e - ripresa della passivazioni delle Cadenza Legno controllare: carpenterie in acciaio; annuale

naturale e/o - eventuali fenomeni di - consultare ditta fornitrice opere lamellare deterioramento e di degrado dei in legno lamellare e/o naturale o

materiali; ditta specializzata per interventi di - eventuali fenomeni di dissesto ripristino o sostituzione di parti delle strutture dovuti a cedimenti ammalorate differenziali; - consultare tecnico abilitato in - presenza di un quadro fessurativo caso di quadro fessurativo sulle travi e arcarecci in legno deformativo in rapida evoluzione lamellare e/o naturale; o interventi che vadano a variare - stato delle carpenterie in acciaio, dimensioni strutturali o carichi delle passivazioni e delle eventuali applicati. pitture intumescenti; - presenza di eccesso di vibrazioni o emissioni sonore delle strutture sotto carico; - presenza di eventuali infiltrazioni dalla copertura. L’esito di ogni ispezione deve formare l’oggetto di uno specifico rapporto da conservare insieme alla relativa documentazione tecnica. A conclusione di ogni ispezione, inoltre, il tecnico incaricato deve, se necessario, indicare gli eventuali interventi a carattere manutentorio da eseguire ed esprimere un giudizio riassuntivo sullo stato d’opera. il direttore dei lavori il progettista delle strutture Ing. Gianpaolo Anselmi Ing. Gianpaolo Anselmi

Il Committente