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Corso di Geotecnica – Corso di Laurea in Ingegneria Edile - Architettura

ing. Nunziante Squeglia

GEOTECNICAing. Nunziante Squeglia

8. COMPORTAMENTO MECCANICO DEI TERRENI

RESISTENZA DEI TERRENI



PERCORSO TENSIONALE IN UNA PROVA TRIASSIALE DRENATA



PROVA TRIASSIALE DRENATA

TERRENO NC

PRESSIONE NEUTRA NULLA



COMPRESSIONE ISOTROPA DI UN’ARGILLA




TERRENO NC

PERCORSO TENSIO DEFORMATIVONEI PIANI p’- q E p’ - v



EFFETTO DELLA VARIAZIONE DELLA TENSIONE DI CONSOLIDAZIONE



VARIAZIONI DI VOLUME SPECIFICO



CURVA q – ea NORMALIZZATA RISPETTO ALLA TENSIONE DI CONSOLIDAZIONE



QUESTO COMPORTAMENTO E’ PROPRIO DEL MATERIALE O E’ LEGATO ALLA MODALITA’ DI PROVA?

LA RELAZIONE TRA q E p’ PUO’ ESSERECONSIDERATA UN VALIDO CRITERIO DI

RESISTENZA PER IL MATERIALE?



PERCORSO TENSIONALE IN UNA PROVA TRIASSIALE NON DRENATA



VARIAZIONE DELLA PRESSIONE NEUTRA IN UNA PROVA TRIASSIALE NON DRENATA



EFFETTO DELLA VARIAZIONE DELLA TENSIONE DI CONSOLIDAZIONE

NB – Le tensioni di consolidazione sono le stesse applicate nel caso della prova drenata.



IN CONDIZIONI NON DRENATE IL VOLUME

SPECIFICO RESTA COSTANTE



LINEA DELLO STATO CRITICOPARALLELISMO CON LA LINEA DI NORMAL CONSOLIDAZIONE



RAPPRESENTAZIONE NELLO SPAZIO q, p’,v



PERCORSI TENSIONALI IN CONDIZIONI DRENATE E NON DRENATE



VERIFICA DELL’UNICITA’ DELLA SUPERFICIE TRA NCL E CSL



APPARECCHIATURA DI TAGLIO DIRETTO



RISULTATI DI UNA PROVA DI TAGLIO DIRETTO SU DI UN’ARGILLA NC



INTERPRETAZIONE DELLE PROVE DI TAGLIO DIRETTO



COMPRESSIONE ISOTROPA DI UN’ARGILLA



ARGILLA OCPROVA TX-CID



LOCALIZZAZIONEDELLE DEFORMAZIONI



ARGILLA OCPROVA TX-CID



PROVATX - CIU



INFLUENZA DEL GRADO DI SOVRACONSOLIDAZIONE SUL PERCORSO TENSIONALE EFFICACE



PER I TERRENI NC SI E’ VISTO CHE IL DEVIATORE A ROTTURA DIPENDE DALLA

TENSIONE MEDIA EFFICACE.

DA COSA DIPENDE IL DEVIATORE A ROTTURA PER I TERRENI OC?



PREPARAZIONE DI 4 PROVINI PER L’EFFETTUAZIONE DI PROVE TX-CIU (v costante)

NCL



PERCORSI TENSIONALI PER I QUATTRO PROVINI

PROVETX - CIU



SUPERFICIE DIROSCOE

SUPERFICIE DIHVORSLEV



INVILUPPO DI ROTTURA DI UN’ARGILLA SOVRACONSOLIDATA



RISULTATI DI PROVE TRIASSIALI DRENATE SU

UNA SABBIA CON UNO STATO DI ADDENSAMENTO

SCIOLTO E DENSO



INVILUPPO DI ROTTURA E CRITERIO DI RESISTENZA PER UNA SABBIA



EFFETTO DELLA POROSITA’ INIZIALE SULL’ANGOLO DI RESISTENZA AL TAGLIO



EFFETTO DELLA POROSITA’ INIZIALE SULL’ANGOLO DI RESISTENZA AL TAGLIO: UN MODELLO SEMPLICE

tan

uv1

uv

PQ



Q

v

u

u

EFFETTO DELLA VARIAZIONE DI VOLUME (DILATANZA) SULLA RESISTENZA DEL TERRENO



RESISTENZA DELL’ARGILLA IN CONDIZIONI NON DRENATE

INTERPRETAZIONE IN TERMINI DI TENSIONI TOTALI



ANALISI DI UN PROBLEMA AL FINITO

PER CONOSCERE LO STATO TENSIONALE EFFICACE DEVO CONOSCERE LA VARIAZIONE DI PRESSIONE NEUTRA



LEGAME TRA LE VARIAZIONI DI STATO TENSIONALE TOTALE E VARIAZIONE DI PRESSIONE NEUTRA

FORMULA DI SKEMPTON (1957)

313 ABu

A, B sono denominati “parametri delle pressioni interstiziali”

B è pari ad 1 per un terreno saturo

A è pari ad 1/3 per mezzo elastico, determinabile sperimentalmente per un terreno (prova TX – CU)



UN’APPLICAZIONE DELLA FORMULA DI SKEMPTON- IL CAMPIONAMENTO IDEALE -



FASI DI UNA PROVA TX – UU SU TRE PROVINI IDENTICI



CURVE TENSIONI – DEFORMAZIONI PER UNA PROVA TX - UU



RAPPRESENTAZIONE DEI CERCHI DI MOHR A ROTTURA IN TERMINI DI TENSIONI TOTALI

CRITERIO DI ROTTURA IN TERMINI DI TENSIONI TOTALI

2q

2C ff3f1

u



PERCORSO TENSIONALE IN UNA PROVA TRIASSIALE NON DRENATA

-ur



PERCORSO TENSIONALE EFFICACE E PERCORSI TENSIONALI TOTALI(Apparecchio triassiale a stress-path controllato)



DIPENDENZA DELLA Cu DAL VOLUME SPECIFICO



GEOTECNICAing. Nunziante Squeglia

8bis. COMPORTAMENTO MECCANICO DEI TERRENI

INFLUENZA DEL LIVELLO DI DEFORMAZIONE




TERRENO NC

PRESSIONE NEUTRA NULLA



APPARECCHIATURA DICOLONNA RISONANTE



Tempo

Am

piez

za

Am

plic

azio

ne

Frequenza eccitatrice

D

D

f = f - f2 1

Q = ff - f2

n

1= 1

2 D

nff 1 2f

zx

RMt

r

zx h

t

zx

x

zx

z

Ao

a

t

s'

x

K c 'vc 'vc

(a) Oscillazioni forzate (b) Oscillazioni libere

(c) Deformazioni imposte (d) Percorso delle sollecitazioni

AnS = 1 AoN ln

An



0

5

10

15

20

25

30

35

40

0.0001 0.0010 0.0100 0.1000 1.0000

G [M

Pa]

g[%]

RIGIDEZZA



0.00

0.02

0.04

0.06

0.08

0.10

0.12

0.14

0.16

0.000 0.001 0.010 0.100 1.000

D [-

]

g[%]

SMORZAMENTO

W4WDist

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