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INDICE

1 GENERALITA� ..................................................................................................................................................... 2

2 NORMATIVA VIGENTE ....................................................................................................................................... 3

3 MATERIALI STRUTTURALI PREVISTI IN PROGETTO ..................................................................................... 3

3.1 Acciaio per passerella in carpenteria metallica ........................................................................................... 3

3.2 Acciaio per micropali ................................................................................................................................... 3

3.3 Acciaio per barre di armatura...................................................................................................................... 4

3.4 Calcestruzzo opere di fondazione e spalle ponticello ................................................................................. 4

4 PRESTAZIONI DI PROGETTO � CLASSE DELLE STRUTTURE � VITA UTILE .............................................. 5

5 CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEI TERRENI ...................................................................................... 8

6 PARAMETRI SISMICI .......................................................................................................................................... 8

7 METODO DI CALCOLO PASSERELLA PEDONALE ........................................................................................ 9

8 METODO DI CALCOLO SPALLE APPOGGIO PASSERELLA ....................................................................... 11

9 METODO DI CALCOLO GABBIONATE ........................................................................................................... 16

10 ALLEGATO 1 ..................................................................................................................................................... 23

Passerella pedonale ................................................................................................................................................ 23

11 ALLEGATO 2 ..................................................................................................................................................... 41

Spalle di appoggio ponticello ................................................................................................................................... 41

12 ALLEGATO 3 ..................................................................................................................................................... 57

Gabbionate di altezza massima 5.0 m .................................................................................................................... 57

13 ALLEGATO 4 ..................................................................................................................................................... 83

Gabbionate di altezza massima 1.10 m .................................................................................................................. 83

14 ALLEGATO 5 ................................................................................................................................................... 109

Gabbionate di altezza massima 0.60 m ................................................................................................................ 109

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1 GENERALITA�

La presente relazione di calcolo strutturale è relativa alla realizzazione di una passerella pedonale con

struttura in acciaio e soletta di impalcato in cemento armato ordinario gettato in opera, su predalle e di

gabbionate di sezione ed altezza variabili nell�ambito dei lavori del �Progetto delle opere relative alla

realizzazione del parco Dora � �SPINA 3� � Torino � Lotto Valdocco B � sponda sinistra� nel Comune di

Torino.

Nello specifico vengono riportate nel seguito le analisi e le verifiche dei seguenti manufatti facenti parte

dell�opera sopraccitata, in condizioni statiche e sismiche, in accordo alle vigenti normative NTC 2008:

- Passerella pedonale in carpenteria metallica, avente lunghezza massima 18.80 m e larghezza

complessiva 4.0 m. La struttura della passerella è costituita da n°3 cosciali longitudinali in profili

HEA 600, posti in opera con interasse di 1.50 m, e con luce di calcolo 18.40 m, contrastati

trasversalmente agli estremi ed in mezzeria da profili in acciaio HEA 240. Al di sopra della

struttura portante in carpenteria metallica vi è l�impalcato costituito da una soletta in c.a. di

spessore complessivo 20 cm su predalles (6+14 = 20 cm), connessa alla struttura inferiore

mediante piolatura !16 mm con passo 30 cm. La passerella appoggia su n°3+3 appoggi in

gomma armata da 500 kN.

(Allegato 1)

- Spalle di appoggio passerella in cemento armato ordinario, gettato in opera, costituite da travi

in c.a. di sezione 100x60 cm e lunghezza 4.0 m su doppia fila di n°4+3=7 micropali di lunghezza

complessiva 9.0 m, con armatura tubolare in acciaio !139.7 e spessore 10 mm.

(Allegato 2)

- Gabbionate di altezza massima 5.0 m di spessore variabile alla base massimo di 2.5 m fino ad

un minimo di 0.5 m in testa, poste su di una fondazione in cemento armato ordinario, gettato in

opera, di spessore variabile da un minimo di 1.0 m e monte e 1.55 a valle.

(Allegato 3)

- Gabbionate di altezza massima 1.10 m di spessore 0.5 m, poste su di una fondazione in

cemento armato ordinario, gettato in opera, di spessore 0.15 m e larghezza complessiva 0.90 m.

(Allegato 4)

- Gabbionate di altezza massima 0.60 m di spessore 0.5 m, poste su di una fondazione in

cemento armato ordinario, gettato in opera, di spessore 0.15 m e larghezza complessiva 0.90 m.

(Allegato 5)

Nel seguito si riportano le analisi e le verifiche, eseguite con il metodo degli stati limite, in condizioni

statiche e dinamiche delle opere in oggetto, attraverso la modellazione agli elementi finiti.

I manufatti non riportati in relazione sono stati analizzati e verificati in maniera analoga.

Il Comune di Torino dove è localizzato l�intervento, è sismico di tipo 4.

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2 NORMATIVA VIGENTE

� D.M. 14 gennaio 2008 � � Nuove Norma Tecniche per le costruzioni�

� Circolare 2 febbraio 2009, n. 617 � � Istruzioni per l�applicazione delle � Nuove Norme Tecniche per le

Costruzioni� di cui al D.M. 14 gennaio 2008�.

� UNI EN 1992 - Progettazione delle strutture in calcestruzzo armato

� UNI EN 1993 - Progettazione delle strutture in acciaio

� UNI EN 1997 - Progettazione geotecnica

� UNI EN 1998 - Progettazione delle strutture per la resistenza sismica

3 MATERIALI STRUTTURALI PREVISTI IN PROGETTO

3.1 Acciaio per passerella in carpenteria metallica

Acciaio tipo S275 dove:

· fyk = tensione caratteristica di snervamento = 275 N/mm2 · ftk = tensione caratteristica di rottura = 430 N/mm2 · E = modulo elastico = 210000 MPa · G = modulo di elasticità trasversale = 80769.23 MPa · ! = coefficiente di Poisson = 0.3 · " = coefficiente di espansione termica lineare = 12 x 10-6 per °C-1 · # = peso specifico = 78.50 kN/m3 · Bulloni ad alta resistenza classe 8.8 · fyb = 649 N/mm2 · ftb = 800 N/mm2

3.2 Acciaio per micropali

Acciaio tipo S355:

· fyk = tensione caratteristica di snervamento = 355 N/mm2 · ftk = tensione caratteristica di rottura = 490 N/mm2 · E = modulo elastico = 210000 MPa · G = modulo di elasticità trasversale = 80769.23 MPa · ! = coefficiente di Poisson = 0.3 · " = coefficiente di espansione termica lineare = 12 x 10-6 per °C-1 · # = peso specifico = 78.50 kN/m3

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3.3 Acciaio per barre di armatura

Tipo B450C · fyk = tensione caratteristica di snervamento = 450 N/mm2 · fyt = tensione caratteristica di rottura = 540 N/mm2 · (ft/fy) k � 1.15 e < 1.35 · (ft/fynom) k ! 1.25 · Allungamento (Agt)k � 7.5% · "s = coefficiente di sicurezza dell�acciaio per c.a. = 1.15 · fyd = resistenza di calcolo = 450 : 1.15 = 391.30 N/mm2 · fbd = resistenza tangenziale di aderenza acciaio-calcestruzzo = fbk:"c = 5.755 : 1.5 = 3.837 N/mm2 · fbk = resistenza tangenziale caratteristica = 2.25 x # x fctk = 2.25 x 1.0 x 2.558 = 5.755 N/mm2

3.4 Calcestruzzo opere di fondazione e spalle ponticello

· Calcestruzzo con Classe di resistenza C 25/30 · Rck = resistenza cubica del calcestruzzo = 30 N/mm2 · fck = resistenza cilindrica a compressione = 0.83 Rck = 24.9 N/mm2 · fcm = valore medio della resistenza cilindrica = fck + 8 = 32.9 N/mm2 · fctm = resistenza media a trazione semplice assiale = 0.30 fck

2/3 = 2.55 N/mm2 · fcfm = resistenza a trazione per flessione = 1.2 fctm = 3.07 N/mm2 · Ecm = modulo elastico = 22000 (fcm/10)0.3 = 31447.16 N/mm2 · $ = coefficiente di Poisson = 0.20 · Classe di consistenza : S4 · Classe d�esposizione ambientale : XC2 · Copriferro � 50 mm

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4 PRESTAZIONI DI PROGETTO � CLASSE DELLE STRUTTURE � VITA UTILE

Le opere in progetto risultano essere di classe d�uso IV

ed è di tipo 3 (grandi opere)

con vita nominale ! 50 anni, CU = coefficiente d�uso = 1.0, VR = vita di riferimento = CU x VN = 50 anni.

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Al fine di classificare gli elementi strutturali dal punto di vista delle caratteristiche costruttive, facendo riferimento alla norma UNI 1090, in vigore dal 1° luglio 2014, si classifica la struttura in oggetto secondo una matrice di valutazione dei rischi composta da fattori legati a:

SC: Rischi connessi all�esercizio della struttura;

PC: Rischi connessi alla costruzione della struttura;

CC: Importanza dei danni derivanti dall�uso della struttura;

SC: Rischi connessi all�esercizio della struttura;

PC: Rischi connessi alla costruzione della struttura

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CC: Importanza dei danni derivanti dall�uso della struttura;

Sulla base dei rischi identificati, si può classificare la struttura, sulla base delle linee guida dell�EN 1090, come EXC2

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5 CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEI TERRENI

I terreni caratterizzanti le opere in oggetto, riportati all�interno della sezione geologica e geotecnica, sono

caratterizzati cautelativamente dai seguenti parametri geotecnici:

- Riporto compattato

! = 18.0 kN/m3

"res = 27°

c = 0.0 kPa

E = 30 MPa

- Ghiaia alluvionale

! = 18.0 kN/m3

"res = 32°

c = 0.0 kPa

E = 50 MPa

6 PARAMETRI SISMICI

L�azione dell�azione sismica di progetto viene effettuata in funzione della �pericolosità sismica di base� del

sito mediante opportune formule spettrali variabili in relazione alla probabilità di superamento, nel periodo

di riferimento adottato e, pertanto, in relazione al particolare stato limite considerato ( SLV = Stato limite di

Salvaguardia della Vita).

I valori base dei parametri utili che consentono di definire le suddette azioni sismiche, per sito di

riferimento rigido orizzontale sono quelli della �Accelerazione orizzontale massima al sito� (ag), del �Fattore

di amplificazione dello spettro in accelerazione� (Fo) e del �Periodo di inizio del tratto costante dello spettro

in accelerazione� (TC) che, come detto sono variabili a seconda dello stato limite considerato.

Tali valori sono definiti interpolando tra i valori forniti per i vertici del reticolo di riferimento più prossimi al

sito.

L�opera strutturale in oggetto è sita nel comune di Torino è in zona sismica di tipo 4, collocata secondo i

seguenti valori di posizionamento:

Latitudine : 45°.070

Longitudine : 7°.686

Per lo SLV si sono adottati i seguenti parametri sismici:

Pr = periodo di ritorno = 475 anni

ag = accelerazione massima del sito = 0.0517 g

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Fo = valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale = 2.759

T*C = periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale = 0.272

Ai fini della definizione sismica di progetto, sulla base della caratterizzazione geotecnica dei tipo di

terreno, ed eseguendo una scelta a favore di sicurezza, il terreno interessato dall�intervento può essere

classificato di tipo �C�

Superficie topografica di categoria T1 con un ST = coefficiente di amplificazione topografica = 1.0.

7 METODO DI CALCOLO PASSERELLA PEDONALE

La struttura è stata modellata con il software agli elementi finiti �Mastersap Top 2017� della AMV Software.

La struttura e il suo comportamento sotto le azioni statiche e dinamiche è stato adeguatamente valutato,

interpretato e trasferito nel modello che si caratterizza per la sua impostazione completamente

tridimensionale. A tal fine ai nodi strutturali possono convergere diverse tipologie di elementi, che

corrispondono nel codice numerico di calcolo in altrettante tipologie di elementi finiti. Travi e pilastri,

ovvero componenti in cui una dimensione prevalente sulle altre due, vengono modellati con elementi

�beam�, il cui comportamento può essere opportunamente perfezionato attraverso alcune opzioni quali

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quelle in grado di definire le modalità di connessione all�estremità. Eventuali elementi soggetti a solo

sforzo normale possono essere trattati come elementi �truss� oppure con elementi �beam�

opportunamente svincolati. Piastre, muri e volte, ovvero elementi di tipo bidimensionale, sono modellati

con elementi di tipo shell.

I vincoli con il mondo esterno vengono rappresentati con elementi in grado di definire le modalità di

vincolo e le rigidezze nello spazio. Questi elementi consentono di modellare i casi più complessi ma più

frequenti di interazione con il terreno, realizzabile tipicamente mediante fondazioni travi di fondazione. Al

di sotto degli appoggi sono stati modellati appoggi elastici, con coefficienti dedotti dalle schede tecniche

degli appoggi adottati.

I parametri dei materiali utilizzati per la modellazione riguardano il modulo di Young, il coefficiente di

Poisson, ma sono disponibili anche opzioni per ridurre la rigidezza flessionale e tagliante dei materiali per

considerare l�effetto di fenomeni fessurativi nei materiali.

Il calcolo viene condotto mediante analisi lineare, ma vengono considerati gli effetti del secondo ordine e

si può simulare il comportamento di elementi resistenti a sola trazione o compressione.

La presenza di diaframmi orizzontali, se rigidi, nel piano viene gestita attraverso l�impostazione di

un�apposita relazione fra i nodi strutturali coinvolti, che ne condiziona il movimento relativo. Relazioni

analoghe possono essere impostate anche fra elementi contigui.

E� stata impiegata un�analisi dinamica in campo lineare con adozione di spettro di risposta conforme al

D.M. 14.01.2008. Agli effetti del dimensionamento è stato quindi impiegato il metodo degli stati limite.

L�intera struttura della passerella pedonale è stata analizzata e verificata in condizioni elastiche

applicando al modello un coefficiente di struttura q = 1.0

Si ritiene che il modello utilizzato sia sufficientemente rappresentativo del comportamento reale della

struttura.

Sono stati inoltre valutati tutti i possibili effetti o le azioni anche transitorie che possano essere significative

e avere implicazione per la struttura.

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8 METODO DI CALCOLO SPALLE APPOGGIO PASSERELLA

Il programma di calcolo utilizzato è �API++ 12.0� della AZTEC INFORMATICA � C.so Umberto 43 �

Casale Bruzio (CS).

Calcolo - Analisi ad elementi finiti

Per l'analisi platea si utilizza il metodo degli elementi finiti (FEM). La struttura viene suddivisa in

elementi connessi fra di loro in corrispondenza dei nodi. Il campo di spostamenti interno

all'elemento viene approssimato in funzione degli spostamenti nodali mediante le funzioni di

forma. Il programma utilizza, per l'analisi tipo piastra, elementi quadrangolari e triangolari. Nel

problema di tipo piastra gli spostamenti nodali sono lo spostamento verticale w e le rotazione

intorno agli assi x e y, fx e fx, legati allo spostamento w tramite relazioni

fx = -dw/dy

fy = dw/dx

Note le funzioni di forma che legano gli spostamenti nodali al campo di spostamenti sul singolo

elemento è possibile costruire la matrice di rigidezza dell'elemento ke ed il vettore dei carichi

nodali dell'elemento pe.

La fase di assemblaggio consente di ottenere la ottenere la matrice di rigidezza globale della

struttura K ed il vettore dei carichi nodali p. La soluzione del sistema

K u = p

consente di ricavare il vettore degli spostamenti nodali u.

Dagli spostamenti nodali è possibile risalire per ogni elemento al campo di spostamenti ed alle

sollecitazioni Mx, My ed Mxy.

Il terreno di fondazione se presente viene modellato con delle molle disposte in corrispondenza

dei nodi. La rigidezza delle molle è proporzionale alla costante di sottofondo k ed all'area

dell'elemento.

I pali di fondazione sono modellati con molle verticali aventi rigidezza pari alla rigidezza verticale

del palo.

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Per l'analisi tipo lastra (analisi della piastra soggetta a carichi nel piano) vengono utilizzati

elementi triangolari a 6 nodi a deformazione quadratica. Gli spostamenti nodali sono gli

spostamenti u e v nel piano XY. L'analisi fornisce in tal caso il campo di spostamenti orizzontali e

le tensioni nel piano della lastra sx, sy e txy. Dalle tensioni è possibile ricavare, noto lo

spessore, gli sforzi normali Nx, Ny e Nxy.

Nell'analisi tipo lastra i pali di fondazione sono modellati con molle orizzontali in direzione X e Y

aventi rigidezza pari alla rigidezza orizzontale del palo.

Nel caso di platea nervata le nervature sono modellate con elementi tipo trave (con eventuale

rigidezza torsionale) connesse alla piastra in corrispondenza dei nodi degli elementi.

Analisi dei pali

Per l'analisi della capacità portante dei pali occorre determinare alcune caratteristiche del terreno

in cui si va ad operare. In particolare bisogna conoscere l'angolo d'attrito f e la coesione c. Per

pali soggetti a carichi trasversali è necessario conoscere il modulo di reazione laterale o il modulo

elastico laterale.

La capacità portante di un palo viene valutata come somma di due contributi: portata di base (o di

punta) e portata per attrito laterale lungo il fusto. Cioè si assume valida l'espressione:

QT = QP + QL - WP

dove:

QT portanza totale del palo

QP portanza di base del palo

QL portanza per attrito laterale del palo

WP peso proprio del palo

e le due componenti QP e QL sono calcolate in modo indipendente fra loro.

Dalla capacità portante del palo si ricava il carico ammissibile del palo QA applicando il

coefficiente di sicurezza della portanza alla punta hp ed il coefficiente di sicurezza della portanza

per attrito laterale hl.

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Palo compresso:

QA = Qp / hp + Ql / hl - Wp

Palo teso:

QA = Ql / hl + Wp

Capacità portante di punta

In generale la capacità portante di punta viene calcolata tramite l'espressione:

QP = AP(cN'c + qN'q)

dove AP è l'area portante efficace della punta del palo, c è la coesione, q è la pressione

geostatica alla quota della punta del palo, g è il peso di volume del terreno, D è il diametro del

palo ed i coefficienti N'c N'q sono i coefficienti delle formule della capacità portante corretti per

tener conto degli effetti di forma e di profondità. Possono essere utilizzati sia i coefficienti di

Hansen che quelli di Vesic con i corrispondenti fattori correttivi per la profondità e la forma.

Il parametro h che compare nell'espressione assume il valore:

1 + 2K0

h = ---------

3

quando si usa la formula di Vesic e viene posto uguale ad 1 per le altre formule.

K0 rappresenta il coefficiente di spinta a riposo che può essere espresso come: K0 = 1 - sinf.

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Capacità portante per resistenza laterale

La resistenza laterale è data dall'integrale esteso a tutta la superficie laterale del palo delle

tensioni tangenziali palo-terreno in condizioni limite:

QL = integraleStadS

dove ta è dato dalla relazione di Coulomb

ta = ca + shtgd

dove ca è l'adesione palo-terreno, d è l'angolo di attrito palo-terreno, g è il peso di volume del

terreno, z è la generica quota a partire dalla testa del palo, L e P sono rispettivamente la

lunghezza ed il perimetro del palo, Ks è il coefficiente di spinta che dipende dalle caratteristiche

meccaniche e fisiche del terreno dal suo stato di addensamento e dalle modalità di realizzazione

del palo.

Portanza trasversale dei pali - Analisi ad elementi finiti

Nel modello di terreno alla Winkler il terreno viene schematizzato come una serie di molle

elastiche indipendenti fra di loro. Le molle che schematizzano il terreno vengono caratterizzate

tramite una costante elastica K espressa in Kg/cm2/cm che rappresenta la pressione (in Kg/cm2)

che bisogna applicare per ottenere lo spostamento di 1 cm.

Il palo viene suddiviso in un certo numero di elementi di eguale lunghezza. Ogni elemento è

caratterizzato da una sezione avente area ed inerzia coincidente con quella del palo.

Il terreno viene schematizzato come una serie di molle orizzontali che reagiscono agli

spostamenti nei due versi. La rigidezza assiale della singola molla è proporzionale alla costante

di Winkler orizzontale del terreno, al diametro del palo ed alla lunghezza dell'elemento. La molla,

però, non viene vista come un elemento infinitamente elastico ma come un elemento con

comportamento del tipo elastoplastico perfetto (diagramma sforzi-deformazioni di tipo bilatero).

Essa presenta una resistenza crescente al crescere degli spostamenti fino a che l'entità degli

spostamenti si mantiene al di sotto di un certo spostamento limite, Xmax oppure fino a quando no

si raggiunge il valore della pressione limite. Superato tale limite non si ha un incremento di

resistenza. E' evidente che assumendo un comportamento di questo tipo ci si addentra in un

tipico problema non lineare che viene risolto mediante una analisi al passo.

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Disposizione delle armature

Le armature vengono disposte secondo due direzioni, una principale ed una secondaria. Per il

calcolo delle stesse si fa riferimento ai valori nodali delle sollecitazioni ottenute dall'analisi ad

elementi finiti. Per la disposizione delle stesse occorre suddividere la piastra in in numero di

strisce opportuno nelle due direzioni.

Il programma utilizza strisce della larghezza di circa un metro.

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9 METODO DI CALCOLO GABBIONATE

Il programma di calcolo utilizzato è �MAX 10.0� della AZTEC INFORMATICA � C.so Umberto 43 � Casale

Bruzio (CS).

Calcolo della spinta sul muro

Valori caratteristici e valori di calcolo

Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri

caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze.

I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni

coefficienti di sicurezza parziali g. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-

M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del

terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza

del terreno e incrementati i soli carichi variabili.

Metodo di Culmann

Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza

sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e

carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per

il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di

forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al

metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso

spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per

essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di

tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura

rettilinea.

I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti:

- si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione r rispetto all'orizzontale) e si

considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si

calcola la spinta e dal profilo del terreno;

- si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul

terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza

per coesione lungo la parete (A);

- dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete.

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Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima.

La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore

dell'angolo d'attrito del terreno.

Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico

uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del

metodo di Coulomb.

Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto

all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della

spinta.

Spinta in presenza di sisma

Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di

Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana).

La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel

modo seguente.

Detta e l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e b l'inclinazione della parete rispetto

alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari

a

e' = e + q

b' = b + q

dove q = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico

verticale, definito in funzione di kh.

In presenza di falda a monte, q assume le seguenti espressioni:

Terreno a bassa permeabilità

q = arctg[(gsat/(gsat-gw))*(kh/(1±kv))]

Terreno a permeabilità elevata

q = arctg[(g/(gsat-gw))*(kh/(1±kv))]

Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da

DS = AS' - S

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dove il coefficiente A vale

cos2(b + q)

A = ��

cos2bcosq

In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel

calcolo di q.

Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto

pari a 1.

Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma

rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta

statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del

diagramma statico.

Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si

destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come

FiH = khW FiV = ±kvW

dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi

e va applicata nel baricentro dei pesi.

Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire

nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di

sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.

Verifica a ribaltamento

La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che

tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr) ed il momento risultante di tutte le forze

che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della

fondazione e verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di

sicurezza hr.

Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare hr>= 1.0.

Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza

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Ms

�� >= hr

Mr

Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia

del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i

rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro)

ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la

componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro d è

positivo, ribaltante se d è negativo. d è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro,

negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso

di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono

al momento stabilizzante.

Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali.

Verifica a scorrimento

Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di

tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di

tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un

certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la

risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la risultante delle forze che tendono a fare

scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza hs

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare hs>=1.0

Fr

�� >= hs

Fs

Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di

fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione.

La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base

della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale

gravante in fondazione e indicando con df l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione

terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può

esprimersi come

pag. 20 di 130

Fr = N tg df + caBr

La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta

dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere

aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della

verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento.

Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, df, diversi autori suggeriscono di assumere

un valore di df pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione.

Verifica al carico limite

Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi

trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a hq. Cioè, detto Qu, il carico

limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

Qu

�� >= hq

R

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare hq>=1.0

Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF.

L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione:

Qu = c Ncdcic + qNqdqiq + 0.5gBNgdgig

In questa espressione

c coesione del terreno in fondazione;

f angolo di attrito del terreno in fondazione;

g peso di volume del terreno in fondazione;

B larghezza della fondazione;

D profondità del piano di posa;

q pressione geostatica alla quota del piano di posa.

pag. 21 di 130

I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da:

A = ep tg f

Nq = A tg2(45°+f/2)

Nc = (Nq - 1) ctg f

Ng = (Nq - 1) tg (1.4f)

Indichiamo con Kp il coefficiente di spinta passiva espresso da:

Kp = tg2(45°+f/2)

I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di

inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni:

Fattori di profondità

D

dq = 1 + 0.2 �� ÖKp

B

dq = dg = 1 per f = 0

D

dq = dg = 1 + 0.1 �� ÖKp per f > 0

B

Fattori di inclinazione

Indicando con q l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e

con f l'angolo d'attrito del terreno di posa abbiamo:

ic = iq = (1 - q°/90)2

q°

ig = (1 - �� )2 per f > 0

f°

ig = 0 per f = 0

pag. 22 di 130

Verifica alla stabilità globale

La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di

sicurezza non inferiore a hg

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare hg>=1.0

Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare.

La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere

intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente

di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del

muro. Il numero di strisce è pari a 50.

Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:

cibi

Sni ( �� + [Wicosai-uili]tgfi )

cosai

h = ��

SniWisinai

dove n è il numero delle strisce considerate, bi e ai sono la larghezza e l'inclinazione della base

della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima e ci e fi sono le

caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia.

Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della

base della striscia (li = bi/cosai ).

Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si

ricava h. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto

come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.

pag. 23 di 130

10 ALLEGATO 1

Passerella pedonale

Si riportano nel seguito le analisi e le verifiche della passerella pedonale soggetta ai carichi previsti da

normativa per opere analoghe, considerando i permanenti portati, un carico di esercizio verticale di 5.0

kN/m2, carichi su parapetti di 2.0 kN/m e le variazioni termiche di ±25°.

Fig. 10-1: Modello 3D struttura

STAMPA DEI DATI DI PROGETTO

INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA

Nome dell'archivio di lavoro Passerella pedonale

Intestazione del lavoro Passerella pedonale

Tipo di struttura Nello Spazio

Tipo di analisi Statica e Dinamica

Tipo di soluzione Lineare

Unita' di misura delle forze kN

Unita' di misura delle lunghezze m

Normativa NTC-2008

NORMATIVA

Vita nominale costruzione 50 anni

Classe d'uso costruzione II

Vita di riferimento 50 anni

Spettro di risposta Stato limite ultimo slv

Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10

Tempo di ritorno del sisma 475 anni

Localita' Torino - (TO)

ag/g 0.0562

F0 2.76

Tc 0.27

Categoria del suolo C

Fattore topografico 1

STATO LIMITE ULTIMO

Coefficiente di smorzamento 5%

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Eccentricita' accidentale 0%

Numero di frequenze 50

Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=1

Duttilita' Bassa Duttilita'

PARAMETRI SISMICI

Angolo del sisma nel piano orizzontale 0

Sisma verticale Assente

Combinazione dei modi CQC

Combinazione componenti azioni sismiche NTC - Eurocodice 8

l 0.3

m 0.3

RIEPILOGO DELLE SEZIONI UTILIZZATE NEL MODELLO STRUTTURALE

SEZIONE RETTANGOLARE

Codice Base H

3 0.060 0.012

SEZIONE RETTANGOLARE CAVA

Codice B H s t

4 0.040 0.040 0.004 0.004

SEZIONE CIRCOLARE CAVA

Codice Diametro esterno Spessore

5 0.040 0.004

SEZIONI A PROFILO SEMPLICE

Codice Codice sezione Asse Y capovolto

1 HEA 600 No

2 HEA 240 No

CARICHI PER ELEMENTI TRAVE, TRAVE DI FONDAZIONE E RETICOLARE

Carico distribuito con riferimento globale Y

Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria

Val. iniz. Dist. iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz. SLD

Spinta mancorrente 3 Condizione 2 Variabile: Aree di acquisto e congresso

1.500000 0.000 1.500000 0.000 0.0000 0.0000

Carico termico tx

Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria

Temperatura

+25 4 Condizione 3 Nessuna 25.000000

-25 5 Condizione 4 Nessuna -25.000000

CARICHI PER ELEMENTI BIDIMENSIONALI

Carico di superficie nella direzione globale V, agente sulla superficie reale

Descrizione Codice Cond. carico Tipo Azione/categoria Valore Aliq.inerziale Aliq.inerz.SLD

Peso pavimentazione 1 Condizione 1 Permanente: Permanente portato 0.880000 1.0000 1.0000

pag. 25 di 130

Descrizione Codice Cond. carico Tipo Azione/categoria Valore Aliq.inerziale Aliq.inerz.SLD

sp. 4 cm

Carico esercizio folla compatta

2 Condizione 2 Variabile: Aree di acquisto e congresso

5.000000 0.0000 0.0000

Carico termico (temperatura uniforme) Descrizione Codice Cond. carico Tipo Azione/categoria Temperatura

+25 6 Condizione 3 Nessuna 25.000000

-25 7 Condizione 4 Nessuna -25.000000

LISTA MATERIALI UTILIZZATI

Codice Descrizione Mod. elast. Coef. Poisson Peso unit. Dil. term. Aliq. inerz. Rigid. taglio Rigid. fless.

1 Acciaio +2.06e+008 0.300 77.00850 +1.20e-005 1.000 +1.00e+000 +1.00e+000

2 Calcestruzzo C25/30 (Rck 300) +3.15e+007 0.120 24.52500 +1.00e-005 1.000 +1.00e+000 +1.00e+000

COMBINAZIONI DI CARICO

NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO)

COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore

1 Dinamica Azione sismica: Presente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000

Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000

Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 2 0.600

2 Statica Azione sismica: Sisma assente




7 + delta T 25 Azione sismica: Sisma assente

Nessuna Condizione 3 1.000



8 - delta T 25 Azione sismica: Sisma assente

Nessuna Condizione 4 1.000



COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO


3 Rara Tipologia: Rara




4 Frequente Tipologia: Frequente




5 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente




COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO


6 S.L.D. Azione sismica: Presente



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TABELLA MASSE ECCITATE

FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE

Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione

1 1.613e+001 2.567e+000 3.896e-001 0.000e+000

2 1.623e+001 2.583e+000 3.872e-001 0.000e+000

3 1.650e+001 2.626e+000 3.808e-001 0.000e+000

4 2.731e+001 4.346e+000 2.301e-001 0.000e+000

5 2.836e+001 4.513e+000 2.216e-001 0.000e+000

6 2.842e+001 4.523e+000 2.211e-001 0.000e+000

7 3.546e+001 5.644e+000 1.772e-001 0.000e+000

8 5.763e+001 9.172e+000 1.090e-001 1.612e-131

9 5.833e+001 9.283e+000 1.077e-001 1.698e-132

10 5.935e+001 9.445e+000 1.059e-001 3.167e-129

11 5.943e+001 9.459e+000 1.057e-001 2.397e-128

12 6.248e+001 9.944e+000 1.006e-001 2.468e-124

13 6.250e+001 9.947e+000 1.005e-001 2.219e-124

14 6.462e+001 1.028e+001 9.723e-002 8.186e-124

15 6.719e+001 1.069e+001 9.352e-002 5.122e-120

16 6.724e+001 1.070e+001 9.345e-002 8.256e-120

17 7.329e+001 1.166e+001 8.573e-002 6.143e-114

18 7.330e+001 1.167e+001 8.572e-002 8.170e-113

19 8.050e+001 1.281e+001 7.805e-002 1.696e-107

20 8.052e+001 1.281e+001 7.803e-002 1.620e-108

21 8.917e+001 1.419e+001 7.046e-002 3.424e-100

22 8.917e+001 1.419e+001 7.046e-002 7.625e-100

23 9.140e+001 1.455e+001 6.874e-002 2.177e-102

24 1.004e+002 1.598e+001 6.258e-002 1.670e-094

25 1.004e+002 1.598e+001 6.258e-002 9.483e-095

26 1.149e+002 1.828e+001 5.471e-002 6.608e-086

27 1.149e+002 1.828e+001 5.471e-002 1.213e-085

28 1.322e+002 2.103e+001 4.754e-002 1.613e-077

29 1.322e+002 2.103e+001 4.754e-002 2.220e-077

30 1.395e+002 2.221e+001 4.503e-002 2.697e-079

31 1.509e+002 2.401e+001 4.165e-002 3.532e-069

32 1.509e+002 2.401e+001 4.165e-002 1.904e-069

33 1.685e+002 2.681e+001 3.730e-002 5.271e-061

34 1.685e+002 2.681e+001 3.730e-002 5.029e-061

35 1.701e+002 2.707e+001 3.694e-002 4.616e-067

36 1.814e+002 2.887e+001 3.463e-002 1.251e-059

37 1.814e+002 2.887e+001 3.463e-002 8.139e-059

38 2.362e+002 3.759e+001 2.660e-002 1.019e-051

39 2.372e+002 3.775e+001 2.649e-002 4.634e-051

40 2.419e+002 3.850e+001 2.597e-002 8.083e-052

41 2.658e+002 4.231e+001 2.363e-002 1.611e-045

42 2.711e+002 4.315e+001 2.318e-002 3.016e-045

43 2.816e+002 4.482e+001 2.231e-002 1.958e-037

44 2.816e+002 4.482e+001 2.231e-002 4.196e-036

45 3.188e+002 5.074e+001 1.971e-002 4.010e-040

46 3.472e+002 5.526e+001 1.810e-002 8.705e-037

47 3.847e+002 6.123e+001 1.633e-002 3.612e-030

48 3.981e+002 6.335e+001 1.578e-002 3.041e-028

49 4.686e+002 7.457e+001 1.341e-002 6.153e-020

pag. 27 di 130

Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione

50 4.910e+002 7.814e+001 1.280e-002 2.110e-016

COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE MODALE

Modo Direz.X Direz.Y

1 -2.339e-009 -7.378e+000

2 7.372e+000 -2.358e-009

3 1.238e-002 -8.198e-011

4 -9.471e-012 -9.063e-004

5 3.110e-001 4.250e-010

6 -1.121e-010 4.944e-004

7 -1.648e-011 2.299e-002

8 9.475e-007 4.717e-012

9 6.967e-011 -4.944e-002

10 -9.741e-006 -7.238e-011

11 -5.207e-013 6.133e-004

12 4.614e-006 3.470e-011

13 -1.481e-011 8.370e-003

14 -1.950e-005 1.442e-011

15 -1.253e-006 1.115e-013

16 -4.888e-014 1.121e-004

17 -7.967e-006 -2.746e-011

18 3.985e-012 -2.674e-003

19 3.533e-006 1.545e-013

20 1.940e-014 -6.682e-005

21 7.106e-006 1.135e-010

22 -2.496e-012 4.540e-004

23 1.541e-014 -1.472e-006

24 -2.294e-006 -1.639e-013

25 6.969e-015 2.497e-005

26 -8.280e-014 1.055e-004

27 3.159e-006 3.930e-012

28 8.706e-007 2.642e-014

29 5.892e-015 7.280e-006

30 4.955e-007 2.849e-014

31 -2.457e-013 8.910e-005

32 -1.050e-006 -4.414e-013

33 6.950e-015 2.365e-006

34 2.713e-007 -2.130e-014

35 -4.079e-014 -5.920e-005

36 9.962e-016 -3.217e-005

37 2.392e-007 -2.045e-014

38 -4.558e-008 -2.221e-015

39 -5.670e-008 -1.191e-012

40 8.512e-014 -5.983e-002

41 5.264e-007 1.150e-012

42 -8.216e-014 1.546e-006

43 3.119e-005 -2.964e-011

44 -3.486e-010 -2.297e-006

45 -1.953e-008 2.657e-014

46 3.887e-009 -9.472e-015

47 4.952e-014 2.697e-008

48 3.483e-008 -6.443e-015

49 3.101e-009 -2.498e-013

50 2.733e-008 2.128e-013

pag. 28 di 130

MASSA ECCITATA PER QUOTA Z MAGGIORE DI :0.00

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z %

Modo: 1 +5.39e-018 0 +5.36e+001 99 +4.79e-021 0

Progressiva +5.39e-018 0 +5.36e+001 99 +4.79e-021 0

Modo: 2 +5.36e+001 99 +5.48e-018 0 +1.17e-004 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +1.17e-004 0

Modo: 3 +1.51e-004 0 +6.61e-021 0 +4.29e+001 79

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 4 +8.53e-023 0 +1.42e-005 0 +4.67e-020 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 5 +9.25e-002 0 +1.72e-019 0 +1.69e-005 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 6 +1.20e-020 0 +3.40e-006 0 +1.07e-020 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 7 +2.53e-022 0 +4.92e-004 0 +1.83e-022 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 8 +4.94e-013 0 +1.72e-023 0 +2.51e-005 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 9 +3.99e-021 0 +2.02e-003 0 +3.95e-021 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 10 +1.18e-010 0 +4.29e-021 0 +9.79e-008 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 11 +2.30e-025 0 +1.45e-008 0 +2.65e-018 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 12 +2.33e-011 0 +7.79e-022 0 +3.22e-006 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 13 +1.74e-022 0 +4.50e-005 0 +9.44e-021 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 14 +2.90e-010 0 +7.18e-023 0 +1.43e-004 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 15 +2.49e-012 0 +4.83e-026 0 +1.27e-009 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 16 +1.98e-027 0 +1.36e-008 0 +2.45e-020 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 17 +5.81e-011 0 +3.22e-022 0 +7.34e-008 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 18 +1.15e-023 0 +3.06e-006 0 +2.16e-023 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 19 +8.90e-012 0 +3.67e-025 0 +3.42e-009 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 20 +3.43e-028 0 +2.68e-009 0 +8.60e-021 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 21 +5.26e-011 0 +2.99e-022 0 +4.93e-008 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 22 +5.60e-024 0 +4.79e-009 0 +2.87e-021 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 23 +1.50e-028 0 +5.77e-010 0 +6.00e-021 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 24 +5.64e-012 0 +1.77e-025 0 +3.26e-009 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 25 +7.86e-029 0 +4.75e-010 0 +2.98e-022 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 26 +7.62e-027 0 +8.50e-008 0 +3.25e-023 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 27 +8.31e-012 0 +1.18e-022 0 +3.03e-008 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 28 +5.47e-013 0 +1.37e-026 0 +1.54e-008 0

pag. 29 di 130

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z %

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 29 +2.91e-029 0 +2.92e-011 0 +1.89e-021 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.29e+001 79

Modo: 30 +5.38e-014 0 +1.38e-027 0 +5.40e+000 10

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 31 +5.86e-026 0 +2.94e-008 0 +7.05e-024 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 32 +1.51e-012 0 +5.61e-025 0 +6.89e-009 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 33 +5.14e-029 0 +2.28e-013 0 +6.53e-023 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 34 +7.92e-014 0 +1.26e-027 0 +1.08e-011 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 35 +1.08e-028 0 +1.46e-008 0 +1.82e-025 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 36 +1.50e-030 0 +2.58e-009 0 +1.02e-025 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 37 +7.93e-015 0 +8.18e-028 0 +1.24e-013 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 38 +7.25e-015 0 +6.98e-027 0 +9.43e-005 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 39 +2.97e-015 0 +6.30e-024 0 +2.13e-004 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.36e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 40 +8.13e-027 0 +1.39e-002 0 +1.56e-025 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.37e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 41 +2.88e-014 0 +6.27e-024 0 +2.16e-006 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.37e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 42 +6.53e-027 0 +2.51e-011 0 +5.53e-023 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.37e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 43 +1.49e-009 0 +1.54e-020 0 +8.73e-010 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.37e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 44 +1.86e-019 0 +1.10e-010 0 +1.08e-019 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.37e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 45 +5.26e-015 0 +4.50e-027 0 +5.88e-004 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.37e+001 99 +4.83e+001 89

Modo: 46 +7.98e-016 0 +6.06e-028 0 +2.07e+000 4

Progressiva +5.36e+001 99 +5.37e+001 99 +5.04e+001 93

Modo: 47 +2.35e-027 0 +5.75e-013 0 +1.80e-026 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.37e+001 99 +5.04e+001 93

Modo: 48 +5.59e-014 0 +3.29e-027 0 +1.76e-007 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.37e+001 99 +5.04e+001 93

Modo: 49 +5.60e-016 0 +6.28e-026 0 +6.80e-005 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.37e+001 99 +5.04e+001 93

Modo: 50 +3.90e-014 0 +6.87e-025 0 +2.38e-004 0

Progressiva +5.36e+001 99 +5.37e+001 99 +5.04e+001 93

MASSA TOTALE ECCITABILE

Direzione X Direzione Y Direzione Z

+5.40e+001 +5.40e+001 +5.40e+001

pag. 30 di 130

Fig. 10-2: I Modo di vibrare

Fig. 10-3: II Modo di vibrare

Fig. 10-4: III Modo di vibrare

pag. 31 di 130

Sollecitazioni e verifiche elementi in carpenteria metallica

Fig. 10-5: Sollecitazioni normali Fx cosciali HEA 600 [kN]

Fig. 10-6: Sollecitazioni di taglio Fy cosciali HEA 600 [kN]

Fig. 10-7: Sollecitazioni di momento flettente Mz arco superiore [kNm]

pag. 32 di 130

Fig. 10-8: Sollecitazioni normali Fx traversi HEA 240 [kN]

Fig. 10-9: Sollecitazioni di taglio Fy traversi HEA 240 [kN]

Fig. 10-10: Sollecitazioni di momento flettente Mz traversi HEA 240 [kNm]

Fig. 10-11: Reazioni vincolari agli appoggi [kN]

pag. 33 di 130

Si sono adottati i seguenti tipi di appoggi in gomma armata:

pag. 34 di 130

Fig. 10-12: Sollecitazioni momento flettente soletta c.a. in direzione trasversale [kNm/m]

Fig. 10-13: Sollecitazioni di taglio soletta c.a. in direzione trasversale [kN/mq]

- Verifiche e tassi di sfruttamento elementi in carpenteria metallica

Fig. 10-14: Verifica globale a slu per gli elementi in acciaio (Colore verde = Verifiche soddisfatte)

pag. 35 di 130

Fig. 10-15: Indici di resistenza a flessione (Valori < 1 = Verifiche soddisfatte)

Fig. 10-16: Indici di stabilità della sezione (Valori < 1 = Verifiche soddisfatte)

Fig. 10-17: Indici di resistenza a taglio e torsione (Valori < 1 = Verifiche soddisfatte)

pag. 36 di 130

- Verifiche e tassi di sfruttamento giunzione di continuità HEA 600

Risultati in ordine progressivo (quelli sottolineati non sono verificati)

Trave-Trave semplice coprigiunto Trave principale: Gruppo = 1 Elemento = 168 HEA 600 Trave secondaria: Gruppo = 1 Elemento = 167 HEA 600 S 275 (Fe 430)

[Verifica] Banca n. 0: Banche generali AMV

N = 151.80 kN T = -55.17 kN M = 797.50 kN*m M torcente = 0.00 kN*m

[Coprigiunto anima] S 275 (Fe 430)

624x480x20 A = 37 B = 75 C = 50 D = 30 E = 140 (mm)

[Coprigiunto ala] S 275 (Fe 430)

900x300x20 A = 75 B = 75 C = 75 D = 30 E = 43 F = 50 (mm)

[Coprigiunto anima] (Classe 8.8)

N. bulloni anima = 14 + 14 M18 Disposizione a quadrupla colonna sfalsata Inc.Foro=2.0

[Resistenza a taglio]

Fv,Rd,Tot = 74.6 kN (dei bulloni) I.R. = 0.65

Fv,Rd,Tot = 1451.6 kN (del coprigiunto) I.R. = 0.02

[Verifica a momento flettente]

I.R. = 0.40

[Rifollamento]

F V,Rd = 154.8 kN (del coprigiunto) I.R. = 0.31

F V,Rd = 124.1 kN (anima della trave) I.R. = 0.78

[Verifica a Block Shear]

B V,Rd = 1451.6 kN (del coprigiunto) I.R. = 0.02

B V,Rd = 943.6 kN (anima della trave) I.R. = 0.06

[Verifica a taglio sulla trave]

F V,Rd = 1402.5 kN (sezione lorda) I.R. = 0.04

F V,Rd = 1635.5 kN (sezione netta) I.R. = 0.03

[Coprigiunto ala] (Classe 8.8)

N. bulloni ala = 20 + 20 M18 Disposizione a singolo coprigiunto a quattro righe Inc.Foro=2.0


Fv,Rd = 74.6 kN (dei bulloni) I.R. = 0.84

[Rifollamento]


F V,Rd = 181.9 kN (ala della trave) I.R. = 0.34

[Verifica a trazione/compressione]

F N,Rd = 1571.4 kN (sezione lorda) I.R. = 0.79

F N,Rd = 1362.2 kN (sezione netta) I.R. = 0.92

[Resistenza del nodo]

Modalità di collasso: vedi [Verifica a trazione/compressione sezione lorda]

D

E

E

D

C B B A

simmetrico

righe

colonne

Spessore

E

A B B C

D

F

ED

D E F

colonne

righe

simmetrico

F

E

Spessore

pag. 37 di 130





624x480x20 A = 37 B = 75 C = 50 D = 30 E = 140 (mm)


900x300x20 A = 75 B = 75 C = 75 D = 30 E = 43 F = 50 (mm)







I.R. = 0.39

[Rifollamento]













[Rifollamento]












624x480x20 A = 37 B = 75 C = 50 D = 30 E = 140 (mm)

D

E

E

D

C B B A

simmetrico

righe

colonne

Spessore

E

A B B C

D

F

ED

D E F

colonne

righe

simmetrico

F

E

Spessore

pag. 38 di 130


900x300x20 A = 75 B = 75 C = 75 D = 30 E = 43 F = 50 (mm)







I.R. = 0.40

[Rifollamento]













[Rifollamento]








D

E

E

D

C B B A

simmetrico

righe

colonne

Spessore

E

A B B C

D

F

ED

D E F

colonne

righe

simmetrico

F

E

Spessore

pag. 39 di 130

- Verifiche a flessione e taglio soletta impalcato in c.a.

MEd = 18.20 kNm/m

VEd = 111.0 x 0.2 = 22.20 kN/mq

VERIFICA A FLESSIONE

pag. 40 di 130

VERIFICA A TAGLIO

pag. 41 di 130

11 ALLEGATO 2

Spalle di appoggio ponticello

Si riportano nel seguito le analisi e le verifiche di una spalla di appoggio tipologica della passerella

pedonale soggetta alle reazioni verticali ed orizzontali derivanti dalla passerella pedonale.

Dati

Materiali Simbologia adottata

n° Indice materiale Descrizione Descrizione materiale TC Tipo calcestruzzo Rck Resistenza cubica caratteristica, espresso in [kPa] gcls Peso specifico calcestruzzo, espresso in [kN/mc] E Modulo elastico calcestruzzo, espresso in [kPa] n Coeff. di Poisson n Coeff. di omogeneizzazione TA Tipo acciaio

n° Descrizione TC Rck gcls E n n TA

[kPa] [kN/mc] [kPa]

1 Calcestruzzo C25/30 C25/30 30000 24.52 31447048 0.200 15.00 B450C

Geometria

Coordinate contorno esterno

n° X Y n° X Y n° X Y n° X Y

[m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m]

1 8.00 9.50 2 12.00 9.50 3 12.00 10.50 4 8.00 10.50

Spessori piastra Spessore costante 60.00 [cm]

Tipologie pali Simbologia adottata

n° Indice tipologia Descrizione Descrizione tipologia Geometria Geometria tipologia (Pali in c.a o Pali in acciaio) Armatura Tipologia armatura per pali in c.a. Portanza Aliquote contributi portanza (solo Punta, solo Laterale, Entrambe) Vincolo Grado di vincolo alla testa del palo (Incastro o Cerniera) TC Tipologia costruttiva del palo (Trivellato o Infisso) Mat Indice materiale tipologia palo Pt Pressione quota testa palo, espressa in [kPa]

n° Descrizione Geometria Armatura Portanza Vincolo TC Mat Pt

[kPa]

1 Micropali 139.7x10 Pali circolari in c.a. Armatura tubolare Entrambe Incastro Trivellato 1 0

Caratteristiche pali Simbologia adottata n° Indice palo X Ascissa palo, espressa in [m] Y Ordinata palo, espressa in [m] d Diametro palo, espresso in [cm] l Lunghezza palo, espressa in [m] nodo Indice nodo su cui è posizionato il palo

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It Indice tipologia palo

n° X Y D L Nodo It

[m] [m] [cm] [m]

1 8.50 10.25 22.00 8.45 6 1

2 9.00 9.75 22.00 8.45 5 1

3 9.50 10.25 22.00 8.45 10 1

4 10.00 9.75 22.00 8.45 8 1

5 10.50 10.25 22.00 8.45 14 1

6 11.00 9.75 22.00 8.45 12 1

7 11.50 10.25 22.00 8.45 18 1

Descrizione terreni

Caratteristiche fisico meccaniche Simbologia adottata

Descrizione Descrizione terreno g Peso di volume del terreno espresso in [kN/mc] gsat Peso di volume saturo del terreno espresso in [kN/mc] f Angolo di attrito interno del terreno espresso in gradi d Angolo di attrito palo-terreno espresso in gradi c Coesione del terreno espressa in [kPa] ca Adesione del terreno espressa in [kPa] tl Tensione tangenziale, per calcolo portanza micropali con il metodo di Bustamante-Doix, espressa in [kPa] a Coeff. di espansione laterale

Descrizione g gsat Parametri f d c ca tl a

[kN/mc] [kN/mc] [°] [°] [kPa] [kPa] [kPa]

Terreno 18.000 18.000 Caratteristici Minimi Medi

27.00 27.00 27.00

18.00 18.00 18.00

0.0 0.0 0.0

0.0 0.0 0.0

100.0 100.0 100.0

1.00

Descrizione stratigrafia e falda Simbologia adottata N Identificativo strato Z1 Quota dello strato in corrispondenza del punto di sondaggio n°1 espressa in [m] Z2 Quota dello strato in corrispondenza del punto di sondaggio n°2 espressa in [m] Z3 Quota dello strato in corrispondenza del punto di sondaggio n°3 espressa in [m] Terreno Terreno associato allo strato Ks Coefficiente di spinta Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in [Kg/cm2/cm] a Coeff. di sbulbatura

N Z1 Z2 Z3 Terreno Ks Kw a

[m] [m] [m] [Kg/cm2/cm]

1 -4.0 -4.0 -4.0 Terreno 0.620 2.000 1.000

2 -20.0 -20.0 -20.0 Terreno 2 0.470 10.000 1.000

Falda Falda non presente

Costante di Winkler

Direzione Simbolo Kw

[Kg/cm2/cm]

Verticale Kwv 0.000

Orizzontale Kwo Calcolata dal programma (Kwo=Kwv*tan(f))

Convenzioni adottate Carichi e reazioni vincolari Fz Carico verticale positivo verso il basso Fx Forza orizzontale in direzione X positiva nel verso delle X crescenti. Fy Forza orizzontale in direzione Y positiva nel verso delle Y crescenti.

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Mx Momento con asse vettore parallelo all'asse X positivo antiorario. My Momento con asse vettore parallelo all'asse Y positivo antiorario. Sollecitazioni Mx Momento flettente X con asse vettore parallelo all'asse Y (positivo se tende le fibre inferiori). My Momento flettente Y con asse vettore parallelo all'asse X (positivo se tende le fibre inferiori). Mxy Momento flettente XY.

Condizioni di carico Carichi concentrati Simbologia adottata

Ic Indice carico X Ascissa carico espressa in [m] Y Ordinata carico espressa in [m] N Carico verticale espresso in [kN] Mx Momento intorno all'asse X espresso in [kNm] My Momento intorno all'asse Y espresso in [kNm] Tx Forza orizzontale in direzione X espressa in [kN] Ty Forza orizzontale in direzione Y espressa in [kN]

Condizione n° 1 - Condizione 1

Carichi concentrati

Oggetto X Y N Mx My Tx Ty

[m] [m] [kN] [kNm] [kNm] [kN] [kN]

Piastra 8.50 10.00 162.310 0.000 0.000 0.000 0.000

Piastra 10.00 10.00 153.850 0.000 0.000 0.000 0.000

Piastra 11.50 10.00 162.310 0.000 0.000 0.000 0.000

Normativa - Coefficienti di sicurezza Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni

CARICHI EFFETTO Coefficiente

parziale

(A1) - STR

Permanenti Sfavorevole gG1 1.30

Variabili Sfavorevole gQi 1.50

Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno

PARAMETRO GRANDEZZA Coefficiente

parziale

(M1)

Tangente dell'angolo di resistenza al taglio tan f'k gf' 1.00

Coesione efficace c'k gc' 1.00

Resistenza non drenata cuk gcu 1.00

Coefficienti parziali gR da applicare alle resistenze caratteristiche (Pali trivellati)

Resistenza gR (R1) (R2) (R3)

Base gb 1.00 1.70 1.35

Laterale in compressione gs 1.00 1.45 1.15

Totale gt 1.00 1.60 1.30

Laterale in trazione gst 1.00 1.60 1.25

Coefficienti parziali gT per le verifiche agli stati limite ultimi di pali soggetti a carichi trasversali

gT (R1) (R2) (R3)

gT 1.00 1.60 1.30

Fattori di correlazione x per la determinazione della resistenza caratteristica in funzione del numero di verticali indagate

Numero di verticali indagate x3 x4

1 1.70 1.70

Coefficienti parziali gR per le verifiche agli stati limite ultimi di fondazioni superficiali

Verifica (R1) (R2) (R3)

Capacità portante 1.00 1.80 2.30

Scorrimento 1.00 1.10 1.10

pag. 44 di 130

Elenco combinazioni di calcolo Numero combinazioni definite 1 Simbologia adottata CP Coefficiente di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 - A1-M1-R3

Condizione CP

Peso proprio 1.30

Condizione 1 1.00

Impostazioni di analisi

Portanza fondazione superficiale Metodo calcolo portanza: Terzaghi Criterio di media calcolo strato equivalente: Ponderata Riduzione portanza per effetto eccentricità: Meyerhof Verifiche geotecniche fondazione superficiale in presenza di pali

Portanza verticale pali Metodo calcolo portanza: Berezantzev Andamento pressione verticale con la profondità per calcolo portanza di punta: Pressione geostatica Andamento pressione verticale con la profondità per calcolo portanza laterale: Pressione geostatica

Portanza trasversale pali Costante di Winkler: da strato Rottura palo-terreno: Pressione limite secondo Brinch-Hansen

Cedimenti Metodo calcolo cedimenti: Elementi finiti Spostamento limite attrito laterale 0.50 [cm] Spostamento limite punta 1.00 [cm]

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Modello

Caratteristiche Mesh Numero elementi 28 Numero nodi 20

Risultati Piastra Risultati analisi Spostamento massimo 0.351082 [cm] [combinazione 1] Spostamento minimo 0.178262 [cm] [combinazione 1] Momento massimo intorno ad X 13.3751 [kNm] [combinazione 1] Momento minimo intorno ad X -72.5131 [kNm] [combinazione 1] Momento massimo intorno ad Y 32.1392 [kNm] [combinazione 1] Momento minimo intorno ad Y -9.6427 [kNm] [combinazione 1] Combinazione n° 1 Carico totale 554.9631 [kN] Risultante pali 554.9631 [kN] Reazione terreno 0.0000 [kN] Pressione massima sul terreno 0.000 [kPa] Cedimento differenziale massimo 1.73 [mm]

Risultati inviluppo

Spostamenti

Spostamenti massimi e minimi della piastra Simbologia adottata

Ic Indice della combinazione w Spostamento verticale, espresso in [cm] u Spostamento direzione X, espresso in [cm] v Spostamento direzione Y, espresso in [cm] fx Rotazione intorno all'asse X, espressa in [°] fy Rotazione intorno all'asse Y, espressa in [°] p Pressione sul terreno (solo per calcolo fondazione), espressa in [kPa] kw Costante di Winkler (solo per calcolo fondazione), espressa in [kg/cm2/cm]. Il valore viene stampato solo se si è utilizzato il modello di interazione Tra parentesi l'indice del nodo in cui si sono misurati i valori massimi e minimi

In X Y Valore UM Cmb

[m] [m]

2 11

8.00 10.00

9.50 10.50

w 0.351082 0.178262

[cm] 1 1

MAX MIN

19 2

12.00 8.00

9.50 9.50

fx 0.000136 -0.000136

[°] 1 1

MAX MIN

20 9

12.00 10.00

10.50 9.50

fy 0.001559 0.001528

[°] 1 1

MAX MIN

Sollecitazioni

Sollecitazioni massime e minime piastra Simbologia adottata

In Indice nodo modello Mx Momento X espresso in [kNm] My Momento Y espresso in [kNm] Mxy Momento XY espresso in [kNm] Tx Taglio X, espresso in [kN] Ty Taglio Y, espresso in [kN] Nx Tensione normale X espressa in [kPa] Ny Tensione normale Y espressa in [kPa] Nxy Tensione tangenziale XY espressa in [kPa]

pag. 46 di 130

In X Y Valore UM Cmb

[m] [m]

17 10

11.50 9.50

10.00 10.25

Mx 13.3751 -72.5131

[kNm] 1 1

MAX MIN

13 6

10.00 8.50

10.00 10.25

My 32.1392 -9.6427

[kNm] 1 1

MAX MIN

2 18

8.00 11.50

9.50 10.25

Mxy 9.0328 -11.0079

[kNm] 1 1

MAX MIN

Verifiche strutturali

Verifica a flessione Simbologia adottata

Is Identificativo tratto-sezione-direzione (P: direzione principale, S: direzione secondaria) Afi Area di armatura lembo inferiore espressa in [cmq] Afs Area di armatura lembo superiore espressa in [cmq] Mu Momento ultimo espresso in [kNm] Nu Sforzo normale ultimo espresso in [kN] FS Fattore di sicurezza

Is Afi Afs Mu Nu FS

[cmq] [cmq] [kNm] [kN]

1-1-P 6.03 3.39 129.23 0.00 45.719

1-2-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 22.391

1-3-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 10.189

1-4-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 4.662

1-5-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 2.326

1-6-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 2.303

1-7-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 2.371

1-8-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 2.429

1-9-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 2.817

1-10-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 2.382

1-11-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 2.310

1-12-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 2.258

1-13-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 2.315

1-14-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 4.913

1-15-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 10.206

1-16-P 6.03 3.39 -73.29 0.00 31.742

1-17-P 6.03 3.39 129.23 0.00 51.296

2-1-P 4.02 2.26 86.75 0.00 30.106

2-2-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 19.347

2-3-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 7.491

2-4-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 3.725

2-5-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 1.858

2-6-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 1.593

2-7-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 1.497

2-8-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 1.702

2-9-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 2.292

2-10-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 1.702

2-11-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 1.491

2-12-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 1.572

2-13-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 1.803

2-14-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 2.781

2-15-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 6.802

2-16-P 4.02 2.26 -49.16 0.00 23.636

2-17-P 4.02 2.26 86.75 0.00 30.657

3-1-S 4.52 4.52 98.40 0.00 19.671

3-2-S 4.52 4.52 98.40 0.00 9.422

3-3-S 4.52 4.52 98.40 0.00 7.218

3-4-S 4.52 4.52 98.40 0.00 12.915

3-5-S 4.52 4.52 98.40 0.00 77.579

4-1-S 5.65 5.65 -122.59 0.00 84.744

4-2-S 5.65 5.65 -122.59 0.00 19.440

4-3-S 5.65 5.65 122.59 0.00 7.173

4-4-S 5.65 5.65 122.59 0.00 17.597

4-5-S 5.65 5.65 -122.59 0.00 134.362

5-1-S 4.52 4.52 -98.40 0.00 123.205

5-2-S 4.52 4.52 -98.40 0.00 19.587

5-3-S 4.52 4.52 98.40 0.00 5.788

pag. 47 di 130

Is Afi Afs Mu Nu FS

[cmq] [cmq] [kNm] [kN]

5-4-S 4.52 4.52 98.40 0.00 14.496

5-5-S 4.52 4.52 -98.40 0.00 78.719

6-1-S 4.52 4.52 98.40 0.00 24.899

6-2-S 4.52 4.52 98.40 0.00 8.088

6-3-S 4.52 4.52 98.40 0.00 6.139

6-4-S 4.52 4.52 98.40 0.00 10.929

6-5-S 4.52 4.52 98.40 0.00 37.511

Verifiche geotecniche

Carico limite Simbologia adottata

Ic Indice combinazione N Carico verticale trasmesso al terreno, espresso in [kN] Np Carico verticale trasmesso ai pali, espresso in [kN] Pu Portanza ultima, espressa in [kN] Pd Portanza di progetto, espressa in [kN] FS Fattore di sicurezza a carico limite (Pd/N). Tra parentesi viene riportato l'indice della combinazione con fattore di sicurezza minimo.

Ic N Np Pu Pd FS

[kN] [kN] [kN] [kN]

1 0.00 554.96 1379.04 599.58 100.000 (1)

Scorrimento e ribaltamento Simbologia adottata

n° Indice plinto T Carico orizzontale trasferito al terreno, espresso in [kN] Tp Carico orizzontale trasferito ai pali, espresso in [kN] Ru Resistenza ultima allo scorrimento, espressa in [kN] Rd Resistenza di progetto allo scorrimento, espressa in [kN] FS Fattore di sicurezza allo scorrimento (Rd/T). Tra parentesi viene riportato l'indice della combinazione con fattore di sicurezza minimo.

n° T Tp Ru Rd FS

[kN] [kN] [kN] [kN]

1 0.00 0.00 0.00 0.00 100.0 (1)

Armature Direzione principale armature 0.00 [°] Direzione secondaria armature -90.00 [°] Numero tratti complessivi 6 Ampiezza singolo tratto 1.00 [m] Distanza fra le sezioni di calcolo del singolo tratto 0.25 [m] Maglia superiore (4 f 12) x (4 f 12) Maglia inferiore (4 f 16) x (4 f 12)

Pali Numero pali 7 Somma portanza laterale 577.7 [kN] Portanza laterale del gruppo 843.8 [kN] Efficienza palificata 1.00 Somma portanza di punta 1158.4 [kN] Somma portanze totali 1736.1 [kN] Somma portanza trasversale 387.2 [kN]

pag. 48 di 130

Simbologia adottata

Np Identificativo del palo D diametro espresso in [cm] L lunghezza espressa in [m] N sforzo normale espresso in [kN] Tx, Ty taglio in fase di esercizio (direzione X ed Y) espresso in [kN] T risultante taglio espresso in [kN] Tu Taglio ultimo espresso in [kN] Mx, My momento in fase di esercizio (direzione X ed Y) espresso in [kNm] Mu Momento ultimo espresso in [kNm] Musez Momento ultimo della sezione espresso in [kNm] Af Area di armatura espressa in [cmq] Nc, Nq fattori di capacità portante N'c, N'q fattori di capacità portante corretti Plmed, Plmin portanza per attrito e aderenza laterale in [kN] Ppmed, Ppmin portanza di punta in [kN] Pd portanza di progetto in [kN] Aneg Attrito negativo in [kN] u spostamento orizzontale in esercizio espresso in [cm] ur spostamento orizzontale limite espresso in [cm] p pressione in esercizio espressa in [kPa] pr pressione limite espressa in [kPa] w cedimento in testa espresso in [cm]

Risultati inviluppo

Spostamenti Simbologia adottata

In Indice sezione Y ordinata palo espressa in [m] Ur spostamento limite espresso in [cm] Pr pressione limite espressa in [kPa] Ue spostamento in esercizio espresso in [cm] Pe pressione in esercizio espressa in [kPa] Palo n° 1

n° Y Ue Ur Pe Pr

[m] [cm] [cm] [kPa] [kPa]

1 0.00 0.0000 (0) 1.3482 (1) 0.0 (1) 0.0 (0)

11 0.85 0.0000 (0) 1.1127 (1) 0.0 (1) 0.0 (1)

21 1.69 0.0000 (0) 0.6689 (1) 0.0 (1) 0.0 (1)

31 2.53 0.0000 (0) 0.2853 (1) 0.0 (1) 0.0 (1)

41 3.38 0.0000 (0) 0.0584 (1) 0.0 (1) 0.0 (1)

51 4.22 0.0000 (0) -0.0221 (1) 0.0 (1) 0.0 (1)

61 5.07 0.0000 (0) -0.0271 (1) 0.0 (1) 0.0 (1)

71 5.91 0.0000 (0) -0.0133 (1) 0.0 (1) 0.0 (1)

81 6.76 0.0000 (0) -0.0030 (1) 0.0 (1) 0.0 (1)

91 7.61 0.0000 (0) 0.0015 (1) 0.0 (1) 0.0 (1)

101 8.45 0.0000 (0) 0.0037 (1) 0.0 (1) 0.0 (1)

Palo n° 2

n° Y Ue Ur Pe Pr


1 0.00 0.0000 (0) 1.3482 (1) 0.0 (0) 0.0 (0)

11 0.85 0.0000 (0) 1.1127 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

21 1.69 0.0000 (0) 0.6689 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

31 2.53 0.0000 (0) 0.2853 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

41 3.38 0.0000 (0) 0.0584 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

51 4.22 0.0000 (0) -0.0221 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

61 5.07 0.0000 (0) -0.0271 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

71 5.91 0.0000 (0) -0.0133 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

81 6.76 0.0000 (0) -0.0030 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

91 7.61 0.0000 (0) 0.0015 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

101 8.45 0.0000 (0) 0.0037 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

Palo n° 3

n° Y Ue Ur Pe Pr


1 0.00 0.0000 (0) 1.3482 (1) 0.0 (0) 0.0 (0)

pag. 49 di 130

n° Y Ue Ur Pe Pr


11 0.85 0.0000 (0) 1.1127 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

21 1.69 0.0000 (0) 0.6689 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

31 2.53 0.0000 (0) 0.2853 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

41 3.38 0.0000 (0) 0.0584 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

51 4.22 0.0000 (0) -0.0221 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

61 5.07 0.0000 (0) -0.0271 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

71 5.91 0.0000 (0) -0.0133 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

81 6.76 0.0000 (0) -0.0030 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

91 7.61 0.0000 (0) 0.0015 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

101 8.45 0.0000 (0) 0.0037 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

Palo n° 4

n° Y Ue Ur Pe Pr


1 0.00 0.0000 (0) 1.3482 (1) 0.0 (0) 0.0 (0)

11 0.85 0.0000 (0) 1.1127 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

21 1.69 0.0000 (0) 0.6689 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

31 2.53 0.0000 (0) 0.2853 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

41 3.38 0.0000 (0) 0.0584 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

51 4.22 0.0000 (0) -0.0221 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

61 5.07 0.0000 (0) -0.0271 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

71 5.91 0.0000 (0) -0.0133 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

81 6.76 0.0000 (0) -0.0030 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

91 7.61 0.0000 (0) 0.0015 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

101 8.45 0.0000 (0) 0.0037 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

Palo n° 5

n° Y Ue Ur Pe Pr


1 0.00 0.0000 (0) 1.3482 (1) 0.0 (0) 0.0 (0)

11 0.85 0.0000 (0) 1.1127 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

21 1.69 0.0000 (0) 0.6689 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

31 2.53 0.0000 (0) 0.2853 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

41 3.38 0.0000 (0) 0.0584 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

51 4.22 0.0000 (0) -0.0221 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

61 5.07 0.0000 (0) -0.0271 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

71 5.91 0.0000 (0) -0.0133 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

81 6.76 0.0000 (0) -0.0030 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

91 7.61 0.0000 (0) 0.0015 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

101 8.45 0.0000 (0) 0.0037 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

Palo n° 6

n° Y Ue Ur Pe Pr


1 0.00 0.0000 (0) 1.3482 (1) 0.0 (0) 0.0 (0)

11 0.85 0.0000 (0) 1.1127 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

21 1.69 0.0000 (0) 0.6689 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

31 2.53 0.0000 (0) 0.2853 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

41 3.38 0.0000 (0) 0.0584 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

51 4.22 0.0000 (0) -0.0221 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

61 5.07 0.0000 (0) -0.0271 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

71 5.91 0.0000 (0) -0.0133 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

81 6.76 0.0000 (0) -0.0030 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

91 7.61 0.0000 (0) 0.0015 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

101 8.45 0.0000 (0) 0.0037 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

Palo n° 7

n° Y Ue Ur Pe Pr


1 0.00 0.0000 (0) 1.3482 (1) 0.0 (0) 0.0 (0)

11 0.85 0.0000 (0) 1.1127 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

pag. 50 di 130

n° Y Ue Ur Pe Pr


21 1.69 0.0000 (0) 0.6689 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

31 2.53 0.0000 (0) 0.2853 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

41 3.38 0.0000 (0) 0.0584 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

51 4.22 0.0000 (0) -0.0221 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

61 5.07 0.0000 (0) -0.0271 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

71 5.91 0.0000 (0) -0.0133 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

81 6.76 0.0000 (0) -0.0030 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

91 7.61 0.0000 (0) 0.0015 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

101 8.45 0.0000 (0) 0.0037 (1) 0.0 (0) 0.0 (1)

Sollecitazioni Simbologia adottata

n° Identificativo sezione Y ordinata della sezione a partire dalla testa positiva verso il basso, espressa in [m] Nr sforzo normale a rottura, espresso in [kN] Ne sforzo normale in esercizio, espresso in [kN] Tr taglio a rottura, espresso in [kN] Te taglio in esercizio, espresso in [kN] Mr momento a rottura, espresso in [kNm] Me momento in esercizio, espresso in [kNm] Palo n° 1

n° Y Ne Nr Te Tr Me Mr

[m] [kN] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm]

1 0.00 70.92 (1) 248.01 (1) 0.00 (0) 55.32 (1) 0.00 (0) 65.76 (1)

11 0.85 71.57 (1) 247.02 (1) 0.00 (0) 46.41 (1) 0.00 (0) 21.10 (1)

21 1.69 71.64 (1) 244.25 (1) 0.00 (0) 19.63 (1) 0.00 (0) -8.20 (1)

31 2.53 71.13 (1) 239.69 (1) 0.00 (0) 3.33 (1) 0.00 (0) -17.63 (1)

41 3.38 70.13 (1) 233.64 (1) 0.00 (0) -8.73 (1) 0.00 (0) -16.50 (1)

51 4.22 68.69 (1) 226.22 (1) 0.00 (0) -9.60 (1) 0.00 (0) -7.86 (1)

61 5.07 66.73 (1) 217.17 (1) 0.00 (0) -4.46 (1) 0.00 (0) -1.68 (1)

71 5.91 64.24 (1) 206.49 (1) 0.00 (0) -0.87 (1) 0.00 (0) 0.55 (1)

81 6.76 61.22 (1) 194.18 (1) 0.00 (0) 0.43 (1) 0.00 (0) 0.66 (1)

91 7.61 57.67 (1) 180.24 (1) 0.00 (0) 0.47 (1) 0.00 (0) 0.23 (1)

101 8.45 53.59 (1) 166.29 (1) 0.00 (0) 0.03 (1) 0.00 (0) 0.00 (1)

Palo n° 2



1 0.00 93.04 (1) 248.01 (1) 0.00 (0) 55.32 (1) 0.00 (0) 65.76 (1)

11 0.85 93.61 (1) 247.02 (1) 0.00 (0) 46.41 (1) 0.00 (0) 21.10 (1)

21 1.69 93.44 (1) 244.25 (1) 0.00 (0) 19.63 (1) 0.00 (0) -8.20 (1)

31 2.53 92.53 (1) 239.69 (1) 0.00 (0) 3.33 (1) 0.00 (0) -17.63 (1)

41 3.38 91.00 (1) 233.64 (1) 0.00 (0) -8.73 (1) 0.00 (0) -16.50 (1)

51 4.22 88.91 (1) 226.22 (1) 0.00 (0) -9.60 (1) 0.00 (0) -7.86 (1)

61 5.07 86.14 (1) 217.17 (1) 0.00 (0) -4.46 (1) 0.00 (0) -1.68 (1)

71 5.91 82.71 (1) 206.49 (1) 0.00 (0) -0.87 (1) 0.00 (0) 0.55 (1)

81 6.76 78.59 (1) 194.18 (1) 0.00 (0) 0.43 (1) 0.00 (0) 0.66 (1)

91 7.61 73.81 (1) 180.24 (1) 0.00 (0) 0.47 (1) 0.00 (0) 0.23 (1)

101 8.45 68.35 (1) 166.29 (1) 0.00 (0) 0.03 (1) 0.00 (0) 0.00 (1)

Palo n° 3



1 0.00 67.82 (1) 248.01 (1) 0.00 (0) 55.32 (1) 0.00 (0) 65.76 (1)

11 0.85 68.48 (1) 247.02 (1) 0.00 (0) 46.41 (1) 0.00 (0) 21.10 (1)

21 1.69 68.59 (1) 244.25 (1) 0.00 (0) 19.63 (1) 0.00 (0) -8.20 (1)

31 2.53 68.13 (1) 239.69 (1) 0.00 (0) 3.33 (1) 0.00 (0) -17.63 (1)

41 3.38 67.21 (1) 233.64 (1) 0.00 (0) -8.73 (1) 0.00 (0) -16.50 (1)

51 4.22 65.86 (1) 226.22 (1) 0.00 (0) -9.60 (1) 0.00 (0) -7.86 (1)

61 5.07 64.01 (1) 217.17 (1) 0.00 (0) -4.46 (1) 0.00 (0) -1.68 (1)

71 5.91 61.65 (1) 206.49 (1) 0.00 (0) -0.87 (1) 0.00 (0) 0.55 (1)

81 6.76 58.78 (1) 194.18 (1) 0.00 (0) 0.43 (1) 0.00 (0) 0.66 (1)

pag. 51 di 130



91 7.61 55.41 (1) 180.24 (1) 0.00 (0) 0.47 (1) 0.00 (0) 0.23 (1)

101 8.45 51.52 (1) 166.29 (1) 0.00 (0) 0.03 (1) 0.00 (0) 0.00 (1)

Palo n° 4



1 0.00 91.40 (1) 248.01 (1) 0.00 (0) 55.32 (1) 0.00 (0) 65.76 (1)

11 0.85 91.98 (1) 247.02 (1) 0.00 (0) 46.41 (1) 0.00 (0) 21.10 (1)

21 1.69 91.83 (1) 244.25 (1) 0.00 (0) 19.63 (1) 0.00 (0) -8.20 (1)

31 2.53 90.95 (1) 239.69 (1) 0.00 (0) 3.33 (1) 0.00 (0) -17.63 (1)

41 3.38 89.46 (1) 233.64 (1) 0.00 (0) -8.73 (1) 0.00 (0) -16.50 (1)

51 4.22 87.41 (1) 226.22 (1) 0.00 (0) -9.60 (1) 0.00 (0) -7.86 (1)

61 5.07 84.71 (1) 217.17 (1) 0.00 (0) -4.46 (1) 0.00 (0) -1.68 (1)

71 5.91 81.34 (1) 206.49 (1) 0.00 (0) -0.87 (1) 0.00 (0) 0.55 (1)

81 6.76 77.31 (1) 194.18 (1) 0.00 (0) 0.43 (1) 0.00 (0) 0.66 (1)

91 7.61 72.62 (1) 180.24 (1) 0.00 (0) 0.47 (1) 0.00 (0) 0.23 (1)

101 8.45 67.26 (1) 166.29 (1) 0.00 (0) 0.03 (1) 0.00 (0) 0.00 (1)

Palo n° 5



1 0.00 67.82 (1) 248.01 (1) 0.00 (0) 55.32 (1) 0.00 (0) 65.76 (1)

11 0.85 68.48 (1) 247.02 (1) 0.00 (0) 46.41 (1) 0.00 (0) 21.10 (1)

21 1.69 68.59 (1) 244.25 (1) 0.00 (0) 19.63 (1) 0.00 (0) -8.20 (1)

31 2.53 68.13 (1) 239.69 (1) 0.00 (0) 3.33 (1) 0.00 (0) -17.63 (1)

41 3.38 67.21 (1) 233.64 (1) 0.00 (0) -8.73 (1) 0.00 (0) -16.50 (1)

51 4.22 65.86 (1) 226.22 (1) 0.00 (0) -9.60 (1) 0.00 (0) -7.86 (1)

61 5.07 64.01 (1) 217.17 (1) 0.00 (0) -4.46 (1) 0.00 (0) -1.68 (1)

71 5.91 61.65 (1) 206.49 (1) 0.00 (0) -0.87 (1) 0.00 (0) 0.55 (1)

81 6.76 58.78 (1) 194.18 (1) 0.00 (0) 0.43 (1) 0.00 (0) 0.66 (1)

91 7.61 55.41 (1) 180.24 (1) 0.00 (0) 0.47 (1) 0.00 (0) 0.23 (1)

101 8.45 51.52 (1) 166.29 (1) 0.00 (0) 0.03 (1) 0.00 (0) 0.00 (1)

Palo n° 6



1 0.00 93.04 (1) 248.01 (1) 0.00 (0) 55.32 (1) 0.00 (0) 65.76 (1)

11 0.85 93.61 (1) 247.02 (1) 0.00 (0) 46.41 (1) 0.00 (0) 21.10 (1)

21 1.69 93.44 (1) 244.25 (1) 0.00 (0) 19.63 (1) 0.00 (0) -8.20 (1)

31 2.53 92.53 (1) 239.69 (1) 0.00 (0) 3.33 (1) 0.00 (0) -17.63 (1)

41 3.38 91.00 (1) 233.64 (1) 0.00 (0) -8.73 (1) 0.00 (0) -16.50 (1)

51 4.22 88.91 (1) 226.22 (1) 0.00 (0) -9.60 (1) 0.00 (0) -7.86 (1)

61 5.07 86.14 (1) 217.17 (1) 0.00 (0) -4.46 (1) 0.00 (0) -1.68 (1)

71 5.91 82.70 (1) 206.49 (1) 0.00 (0) -0.87 (1) 0.00 (0) 0.55 (1)

81 6.76 78.59 (1) 194.18 (1) 0.00 (0) 0.43 (1) 0.00 (0) 0.66 (1)

91 7.61 73.81 (1) 180.24 (1) 0.00 (0) 0.47 (1) 0.00 (0) 0.23 (1)

101 8.45 68.35 (1) 166.29 (1) 0.00 (0) 0.03 (1) 0.00 (0) 0.00 (1)

Palo n° 7



1 0.00 70.92 (1) 248.01 (1) 0.00 (0) 55.32 (1) 0.00 (0) 65.76 (1)

11 0.85 71.57 (1) 247.02 (1) 0.00 (0) 46.41 (1) 0.00 (0) 21.10 (1)

21 1.69 71.64 (1) 244.25 (1) 0.00 (0) 19.63 (1) 0.00 (0) -8.20 (1)

31 2.53 71.13 (1) 239.69 (1) 0.00 (0) 3.33 (1) 0.00 (0) -17.63 (1)

41 3.38 70.13 (1) 233.64 (1) 0.00 (0) -8.73 (1) 0.00 (0) -16.50 (1)

51 4.22 68.70 (1) 226.22 (1) 0.00 (0) -9.60 (1) 0.00 (0) -7.86 (1)

61 5.07 66.73 (1) 217.17 (1) 0.00 (0) -4.46 (1) 0.00 (0) -1.68 (1)

71 5.91 64.24 (1) 206.49 (1) 0.00 (0) -0.87 (1) 0.00 (0) 0.55 (1)

81 6.76 61.22 (1) 194.18 (1) 0.00 (0) 0.43 (1) 0.00 (0) 0.66 (1)

91 7.61 57.67 (1) 180.24 (1) 0.00 (0) 0.47 (1) 0.00 (0) 0.23 (1)

pag. 52 di 130



101 8.45 53.59 (1) 166.29 (1) 0.00 (0) 0.03 (1) 0.00 (0) 0.00 (1)

Verifiche strutturali

Verifica a flessione

Micropali Simbologia adottata

Y ordinata della sezione a partire dalla testa positiva verso il basso, espressa in [m] Af Area armatura, espresso in [cmq] Mu Momento ultimo, espresso in [kNm] Nu Sforzo normale ultimo, espresso in [kN] FS Fattore di sicurezza Palo n° 1

Y Af Mu Nu FS

[m] [cmq] [kNm] [kN]

0.00 40.75 0.00 1834.79 25.871

0.85 40.75 0.00 1834.79 25.636

1.69 40.75 0.00 1834.79 25.611

2.53 40.75 0.00 1834.79 25.794

3.38 40.75 0.00 1834.79 26.162

4.22 40.75 0.00 1834.79 26.709

5.07 40.75 0.00 1834.79 27.496

5.91 40.75 0.00 1834.79 28.562

6.76 40.75 0.00 1834.79 29.972

7.61 40.75 0.00 1834.79 31.816

8.45 40.75 0.00 1834.79 34.236

Palo n° 2

Y Af Mu Nu FS


0.00 40.75 0.00 1834.79 19.720

0.85 40.75 0.00 1834.79 19.600

1.69 40.75 0.00 1834.79 19.636

2.53 40.75 0.00 1834.79 19.828

3.38 40.75 0.00 1834.79 20.163

4.22 40.75 0.00 1834.79 20.637

5.07 40.75 0.00 1834.79 21.299

5.91 40.75 0.00 1834.79 22.185

6.76 40.75 0.00 1834.79 23.345

7.61 40.75 0.00 1834.79 24.858

8.45 40.75 0.00 1834.79 26.843

Palo n° 3

Y Af Mu Nu FS


0.00 40.75 0.00 1834.79 27.054

0.85 40.75 0.00 1834.79 26.792

1.69 40.75 0.00 1834.79 26.752

2.53 40.75 0.00 1834.79 26.929

3.38 40.75 0.00 1834.79 27.300

4.22 40.75 0.00 1834.79 27.858

5.07 40.75 0.00 1834.79 28.664

5.91 40.75 0.00 1834.79 29.761

6.76 40.75 0.00 1834.79 31.213

7.61 40.75 0.00 1834.79 33.115

8.45 40.75 0.00 1834.79 35.610

pag. 53 di 130

Palo n° 4

Y Af Mu Nu FS


0.00 40.75 0.00 1834.79 20.073

0.85 40.75 0.00 1834.79 19.947

1.69 40.75 0.00 1834.79 19.980

2.53 40.75 0.00 1834.79 20.173

3.38 40.75 0.00 1834.79 20.511

4.22 40.75 0.00 1834.79 20.990

5.07 40.75 0.00 1834.79 21.660

5.91 40.75 0.00 1834.79 22.557

6.76 40.75 0.00 1834.79 23.733

7.61 40.75 0.00 1834.79 25.267

8.45 40.75 0.00 1834.79 27.279

Palo n° 5

Y Af Mu Nu FS


0.00 40.75 0.00 1834.79 27.054

0.85 40.75 0.00 1834.79 26.793

1.69 40.75 0.00 1834.79 26.752

2.53 40.75 0.00 1834.79 26.930

3.38 40.75 0.00 1834.79 27.301

4.22 40.75 0.00 1834.79 27.858

5.07 40.75 0.00 1834.79 28.664

5.91 40.75 0.00 1834.79 29.761

6.76 40.75 0.00 1834.79 31.213

7.61 40.75 0.00 1834.79 33.115

8.45 40.75 0.00 1834.79 35.610

Palo n° 6

Y Af Mu Nu FS


0.00 40.75 0.00 1834.79 19.721

0.85 40.75 0.00 1834.79 19.601

1.69 40.75 0.00 1834.79 19.636

2.53 40.75 0.00 1834.79 19.829

3.38 40.75 0.00 1834.79 20.163

4.22 40.75 0.00 1834.79 20.638

5.07 40.75 0.00 1834.79 21.300

5.91 40.75 0.00 1834.79 22.185

6.76 40.75 0.00 1834.79 23.346

7.61 40.75 0.00 1834.79 24.859

8.45 40.75 0.00 1834.79 26.844

Palo n° 7

Y Af Mu Nu FS


0.00 40.75 0.00 1834.79 25.871

0.85 40.75 0.00 1834.79 25.636

1.69 40.75 0.00 1834.79 25.610

2.53 40.75 0.00 1834.79 25.794

3.38 40.75 0.00 1834.79 26.162

4.22 40.75 0.00 1834.79 26.709

5.07 40.75 0.00 1834.79 27.495

5.91 40.75 0.00 1834.79 28.562

6.76 40.75 0.00 1834.79 29.971

7.61 40.75 0.00 1834.79 31.815

8.45 40.75 0.00 1834.79 34.235

pag. 54 di 130

Verifica a taglio

Micropali Simbologia adottata

Y ordinata della sezione a partire dalla testa positiva verso il basso, espressa in [m] VRcd Taglio resistente a compressione, espresso in [kN] VRsd Taglio resistente a trazione, espresso in [kN] VRd Taglio resistente, espresso in [kN] FS Fattore di sicurezza Palo n° 1

Y VRd FS

[m] [kN]

0.00 920.54 100.000

0.85 920.54 100.000

1.69 920.54 100.000

2.53 920.54 100.000

3.38 920.54 100.000

4.22 920.54 100.000

5.07 920.54 100.000

5.91 920.54 100.000

6.76 920.54 100.000

7.61 920.54 100.000

8.45 920.54 100.000

Palo n° 2

Y VRd FS

[m] [kN]

0.00 920.54 100.000

0.85 920.54 100.000

1.69 920.54 100.000

2.53 920.54 100.000

3.38 920.54 100.000

4.22 920.54 100.000

5.07 920.54 100.000

5.91 920.54 100.000

6.76 920.54 100.000

7.61 920.54 100.000

8.45 920.54 100.000

Palo n° 3

Y VRd FS

[m] [kN]

0.00 920.54 100.000

0.85 920.54 100.000

1.69 920.54 100.000

2.53 920.54 100.000

3.38 920.54 100.000

4.22 920.54 100.000

5.07 920.54 100.000

5.91 920.54 100.000

6.76 920.54 100.000

7.61 920.54 100.000

8.45 920.54 100.000

Palo n° 4

Y VRd FS

[m] [kN]

0.00 920.54 100.000

0.85 920.54 100.000

1.69 920.54 100.000

2.53 920.54 100.000

pag. 55 di 130

Y VRd FS

[m] [kN]

3.38 920.54 100.000

4.22 920.54 100.000

5.07 920.54 100.000

5.91 920.54 100.000

6.76 920.54 100.000

7.61 920.54 100.000

8.45 920.54 100.000

Palo n° 5

Y VRd FS

[m] [kN]

0.00 920.54 100.000

0.85 920.54 100.000

1.69 920.54 100.000

2.53 920.54 100.000

3.38 920.54 100.000

4.22 920.54 100.000

5.07 920.54 100.000

5.91 920.54 100.000

6.76 920.54 100.000

7.61 920.54 100.000

8.45 920.54 100.000

Palo n° 6

Y VRd FS

[m] [kN]

0.00 920.54 100.000

0.85 920.54 100.000

1.69 920.54 100.000

2.53 920.54 100.000

3.38 920.54 100.000

4.22 920.54 100.000

5.07 920.54 100.000

5.91 920.54 100.000

6.76 920.54 100.000

7.61 920.54 100.000

8.45 920.54 100.000

Palo n° 7

Y VRd FS

[m] [kN]

0.00 920.54 100.000

0.85 920.54 100.000

1.69 920.54 100.000

2.53 920.54 100.000

3.38 920.54 100.000

4.22 920.54 100.000

5.07 920.54 100.000

5.91 920.54 100.000

6.76 920.54 100.000

7.61 920.54 100.000

8.45 920.54 100.000

Pali a sezione generica in acciaio Simbologia adottata

Y ordinata della sezione a partire dalla testa positiva verso il basso, espressa in [m] VRcd Taglio resistente a compressione, espresso in [kN] VRsd Taglio resistente a trazione, espresso in [kN] VRd Taglio resistente, espresso in [kN] FS Fattore di sicurezza

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Verifiche geotecniche

Carico limite Simbologia adottata

n° Indice palo Oggetto Oggetto di appartenenza del palo (Piastra, Plinto o Trave) N Carico verticale agente alla testa del palo, espresso in [kN] Pd Portanza di progetto, espresso in [kN] FSV Fattore di sicurezza (Pd/N). Tra parentesi l'indice della combinazione con fattore di sicurezza minimo. T Carico orizzontale agente alla testa del palo, espresso in [kN] Td Portanza trasversale di progetto, espresso in [kN] FSO Fattore di sicurezza (Vd/V). Tra parentesi l'indice della combinazione con fattore di sicurezza minimo.

n° Oggetto N Pd FSV T Td FSO

[kN] [kN] [kN] [kN]

1 Piastra 1 70.92 104.92 1.479 (1) 0.00 42.55 100.000 (1)

2 Piastra 1 93.04 104.92 1.128 (1) 0.00 42.55 100.000 (1)

3 Piastra 1 67.82 104.92 1.547 (1) 0.00 42.55 100.000 (1)

4 Piastra 1 91.40 104.92 1.148 (1) 0.00 42.55 100.000 (1)

5 Piastra 1 67.82 104.92 1.547 (1) 0.00 42.55 100.000 (1)

6 Piastra 1 93.04 104.92 1.128 (1) 0.00 42.55 100.000 (1)

7 Piastra 1 70.92 104.92 1.479 (1) 0.00 42.55 100.000 (1)

Armature

Micropali Ip Indice palo Ys, Yi Quota superiore e inferiore ferro, espresso in [m] Lt Lunghezza tubolare, espresso in [m] Dt Diametro tubolare, espresso in [mm] St Spessore tubolare, espresso in [mm]

Ip Ys Yi Lt Dt St

[m] [m] [m] [mm] [mm]

1 4.19 -8.45 12.64 139.70 10.00

2 4.19 -8.45 12.64 139.70 10.00

3 4.19 -8.45 12.64 139.70 10.00

4 4.19 -8.45 12.64 139.70 10.00

5 4.19 -8.45 12.64 139.70 10.00

6 4.19 -8.45 12.64 139.70 10.00

7 4.19 -8.45 12.64 139.70 10.00

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12 ALLEGATO 3

Gabbionate di altezza massima 5.0 m

Normativa

N.T.C. 2008 - Approccio 2

Simbologia adottata

gGsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti

gGfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti

gQsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili

gQfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili

gtanf' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato

gc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata

gcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata

gqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo

gg Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce

Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche

Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:

Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD

Permanenti Favorevole gGfav 1.00 1.00 0.90 0.90

Permanenti Sfavorevole gGsfav 1.30 1.00 1.10 1.30

Variabili Favorevole gQfav 0.00 0.00 0.00 0.00

Variabili Sfavorevole gQsfav 1.50 1.30 1.50 1.50

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Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:

Parametri M1 M2 M2 M1

Tangente dell'angolo di attrito gtanf' 1.00 1.25 1.25 1.00

Coesione efficace gc' 1.00 1.25 1.25 1.00

Resistenza non drenata gcu 1.00 1.40 1.40 1.00

Resistenza a compressione uniassiale gqu 1.00 1.60 1.60 1.00

Peso dell'unità di volume gg 1.00 1.00 1.00 1.00

Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche














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FONDAZIONE SUPERFICIALE

Coefficienti parziali gR per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO

Verifica Coefficienti parziali

R1 R2 R3

Capacità portante della fondazione 1.00 1.00 1.40


Resistenza del terreno a valle 1.00 1.00 1.40

Stabilità globale 1.10

Geometria muro e fondazione

Descrizione Muro a gradoni in pietrame

Descrizione dei gradoni

Simbologia adottata

Nr. numero d'ordine del gradone (a partire dall'alto)

Bs base superiore del gradone espressa in [m]

Bi base inferiore del gradone espressa in [m]

Hg altezza del gradone espressa in [m]

ae inclinazione esterna del gradone espressa in [°]

ai inclinazione interna del gradone espressa in [°]

Nr. Bs Bi Hg ae ai

1 0.50 0.50 1.00 10.00 -10.00

2 1.00 1.00 1.00 10.00 -10.00

3 1.50 1.50 1.00 10.00 -10.00

4 2.00 2.00 1.00 10.00 -10.00

5 2.50 2.50 1.00 10.00 -10.00

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Altezza del paramento 5.00 [m]

Fondazione

Lunghezza mensola fondazione di valle 0.30 [m]

Lunghezza mensola fondazione di monte 0.30 [m]

Lunghezza totale fondazione 3.00 [m]

Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [°]

Spessore estremità fondazione di valle 1.55 [m]

Spessore all'incastro fondazione di valle 1.55 [m]

Spessore all'incastro fondazione di monte 1.00 [m]

Spessore estremità fondazione di monte 1.00 [m]

Spessore magrone 0.20 [m]

Materiali utilizzati per la struttura

Pietrame

Peso specifico 20.000 [kN/mc]

Tensione ammissibile a compressione sc 2942 [kPa]

Angolo di attrito interno fp 45.00 [°]

Resistenza a taglio tp 0 [kPa]

Geometria profilo terreno a monte del muro

Simbologia adottata e sistema di riferimento

(Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y

positiva verso l'alto)

N numero ordine del punto

X ascissa del punto espressa in [m]

Y ordinata del punto espressa in [m]

A inclinazione del tratto espressa in [°]

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N X Y A

1 10.00 0.00 0.00

Terreno a valle del muro

Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [°]

Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m]

Descrizione terreni

Simbologia adottata

Nr. Indice del terreno

Descrizione Descrizione terreno

g Peso di volume del terreno espresso in [kN/mc]

gs Peso di volume saturo del terreno espresso in [kN/mc]

f Angolo d'attrito interno espresso in [°]

d Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°]

c Coesione espressa in [kPa]

ca Adesione terra-muro espressa in [kPa]

Descrizione g gs f d c ca

Terreno 1 18.00 18.00 27.00 18.00 0.0 0.0

Terreno 2 18.00 18.00 32.00 21.33 0.0 0.0

Stratigrafia

Terreno spingente: Terreno 1

Terreno di fondazione: Terreno 2

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Condizioni di carico

Simbologia e convenzioni di segno adottate

Carichi verticali positivi verso il basso.

Carichi orizzontali positivi verso sinistra.

Momento positivo senso antiorario.

X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m]

Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kN]

Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kN]

M Momento espresso in [kNm]

Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m]

Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m]

Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kN/m]

Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kN/m]

D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato

Condizione n° 1 (Transito mezzi)

D Profilo Xi=0.50 Xf=5.00 Qi=5.0000 Qf=5.0000

Descrizione combinazioni di carico

Simbologia adottata

F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole)

g Coefficiente di partecipazione della condizione

Y Coefficiente di combinazione della condizione

Combinazione n° 1 - Caso A1-M1 (STR)

S/F g Y g * Y

Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00

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Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00

Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30

Combinazione n° 2 - Caso EQU (SLU)

S/F g Y g * Y




Combinazione n° 3 - Caso A2-M2 (GEO-STAB)

S/F g Y g * Y

Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00

Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00



S/F g Y g * Y




Transito mezzi SFAV 1.50 1.00 1.50


S/F g Y g * Y




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S/F g Y g * Y





Combinazione n° 7 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo

S/F g Y g * Y




Combinazione n° 8 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo

S/F g Y g * Y




Combinazione n° 9 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo

S/F g Y g * Y




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Combinazione n° 10 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo

S/F g Y g * Y




Combinazione n° 11 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo

S/F g Y g * Y




Combinazione n° 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo

S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y






S/F g Y g * Y

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S/F g Y g * Y






S/F g Y g * Y






S/F g Y g * Y






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S/F g Y g * Y





Combinazione n° 19 - Quasi Permanente (SLE)

S/F g Y g * Y

Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00

Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00

Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00


Combinazione n° 20 - Frequente (SLE)

S/F g Y g * Y





Combinazione n° 21 - Rara (SLE)

S/F g Y g * Y





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Calcolo della portanza metodo di Meyerhof

Coefficiente correttivo su Ng per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1.00

Coefficiente correttivo su Ng per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1.00

Impostazioni avanzate

Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati

Simbologia adottata

C Identificativo della combinazione

Tipo Tipo combinazione

Sisma Combinazione sismica

CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento

CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento

CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite

CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale

C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab

1 A1-M1 - [1] -- 1.18 -- 2.25 --

2 EQU - [1] -- -- 1.70 -- --

3 STAB - [1] -- -- -- -- 1.22

4 A1-M1 - [2] -- 1.11 -- 1.90 --

5 EQU - [2] -- -- 1.53 -- --

6 STAB - [2] -- -- -- -- 1.18

7 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 1.40 -- 3.06 --

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8 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 1.41 -- 3.10 --

9 EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.89 -- --

10 EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.88 -- --

11 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.20

12 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.20







19 SLEQ - [1] -- 1.42 -- 3.04 --

20 SLEF - [1] -- 1.42 -- 3.04 --

21 SLER - [1] -- 1.42 -- 3.04 --

Analisi della spinta e verifiche

Sistema di riferimento adottato per le coordinate :

Origine in testa al muro (spigolo di monte)

Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte

Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto

Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle

Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso

Calcolo riferito ad 1 metro di muro

Tipo di analisi

Calcolo della spinta metodo di Culmann

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Calcolo del carico limite metodo di Meyerhof

Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius

Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva

Sisma

Identificazione del sito

Latitudine 45.070603

Longitudine 7.686710

Comune Torino

Provincia Torino

Regione Piemonte

Punti di interpolazione del reticolo 13571 - 13793 - 13794 - 13572

Tipo di opera

Tipo di costruzione Opera ordinaria

Vita nominale 50 anni

Classe d'uso II - Normali affollamenti e

industrie non pericolose


Combinazioni SLU

Accelerazione al suolo ag 0.52 [m/s^2]

Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50

Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00

Coefficiente riduzione (bm) 0.18

Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50

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Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*bm*St*S) = 1.42

Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.71

Combinazioni SLE








Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico

Partecipazione spinta passiva (percento) 65.0

Lunghezza del muro 10.00 [m]

Peso muro 240.3270 [kN]

Baricentro del muro X=-0.17 Y=-4.15

Superficie di spinta

Punto inferiore superficie di spinta X = 1.32 Y = -6.55

Punto superiore superficie di spinta X = 1.32 Y = 0.00

Altezza della superficie di spinta 6.55 [m]

Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°]

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COMBINAZIONE n° 4

Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole

Valore della spinta statica 180.8444 [kN]

Componente orizzontale della spinta statica 171.9932 [kN]

Componente verticale della spinta statica 55.8840 [kN]

Punto d'applicazione della spinta X = 1.32 [m] Y = -4.24 [m]

Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 18.00 [°]

Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.05 [°]

Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 77.2486 [kN]

Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.81 [m] Y = -1.80 [m]

Risultanti

Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 171.9932 [kN]

Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 373.4596 [kN]

Resistenza passiva a valle del muro -45.7420 [kN]

Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 373.4596 [kN]

Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 171.9932 [kN]

Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.63 [m]

Lunghezza fondazione reagente 2.62 [m]

Risultante in fondazione 411.1614 [kN]

Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 24.73 [°]

Momento rispetto al baricentro della fondazione 234.5632 [kNm]

Carico ultimo della fondazione 708.1507 [kN]

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Tensioni sul terreno


Tensione terreno allo spigolo di valle 285.05 [kPa]

Tensione terreno allo spigolo di monte 0.00 [kPa]

Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 35.49 Nq = 23.18 Ng = 22.02

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sg = 1.00

Fattori inclinazione ic = 0.53 iq = 0.53 ig = 0.05

Fattori profondità dc = 1.19 dq = 1.09 dg = 1.09

I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione

piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 22.14 N'q = 13.33 N'g = 1.24

COEFFICIENTI DI SICUREZZA

Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.11

Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.90

Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni

Combinazione n° 4

L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro

Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm

H altezza della sezione espressa in [cm]

N sforzo normale [kN]

M momento flettente [kNm]

T taglio [kN]

e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm]

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sp tensione di compressione massima nel pietrame in [kPa]

Ms momento stabilizzante [kNm]

Mr momento ribaltante [kNm]

Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento

Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento

Nr. Y H N M T e sp Ms Mr Cs Cr

1 0.00 50.00 0.00 0.00 0.00 -- 0 -- -- 0.00 --

2 0.25 50.00 2.50 -0.04 0.19 -- 6 -- -- 12.85 --

3 0.50 50.00 5.00 -0.09 0.81 -- 12 -- -- 6.20 --

4 0.75 50.00 7.50 -0.03 2.00 -- 16 -- -- 3.76 --

5 1.00 50.00 10.00 0.30 3.76 -- 27 -- -- 2.66 --

6 1.00 100.00 21.70 -0.31 5.09 -- 24 -- -- 4.26 --

7 1.25 100.00 26.70 0.17 7.34 -- 28 -- -- 3.64 --

8 1.50 100.00 31.70 1.04 9.97 -- 38 -- -- 3.18 --

9 1.75 100.00 36.70 2.39 12.99 -- 51 -- -- 2.83 --

10 2.00 100.00 41.70 4.33 16.40 -- 68 -- -- 2.54 --

11 2.00 150.00 65.10 -1.08 16.38 -- 46 -- -- 3.97 --

12 2.25 150.00 72.60 0.44 20.17 -- 50 -- -- 3.60 --

13 2.50 150.00 80.10 2.63 24.35 -- 60 -- -- 3.29 --

14 2.75 150.00 87.60 5.59 28.92 -- 73 -- -- 3.03 --

15 3.00 150.00 95.10 9.40 33.87 -- 88 -- -- 2.81 --

16 3.00 200.00 130.20 -2.48 33.83 -- 69 -- -- 3.85 --

17 3.25 200.00 140.20 0.68 39.16 -- 71 -- -- 3.58 --

18 3.50 200.00 150.20 4.77 44.89 -- 82 -- -- 3.35 --

19 3.75 200.00 160.20 9.91 51.00 -- 95 -- -- 3.14 --

20 4.00 200.00 170.20 16.18 57.49 -- 109 -- -- 2.96 --

pag. 75 di 130

21 4.00 250.00 217.00 -4.77 57.36 -- 91 -- -- 3.78 --

22 4.26 250.00 229.92 0.78 64.47 -- 93 -- -- 3.57 --

23 4.52 250.00 242.83 7.63 71.97 -- 104 -- -- 3.37 --

24 4.78 250.00 255.75 15.87 79.80 -- 118 -- -- 3.20 --

25 5.03 250.00 268.86 25.85 87.83 -- 132 -- -- 3.06 --

26 5.29 250.00 283.18 38.97 96.08 -- 151 -- -- 2.95 --

27 5.55 250.00 297.27 53.27 104.70 -- 170 -- -- 2.84 --

COMBINAZIONE n° 5









Risultanti




Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 420.0641 [kNm]

Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 641.8739 [kNm]



pag. 76 di 130







Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.53


Combinazione n° 5






T taglio [kN]








1 0.00 50.00 -- -- -- 0.00 -- 0.00 0.00 -- 0.00

2 0.25 50.00 -- -- -- 1.43 -- 0.62 0.02 -- 35.57

pag. 77 di 130

3 0.50 50.00 -- -- -- 1.02 -- 1.37 0.15 -- 8.98

4 0.75 50.00 -- -- -- 1.71 -- 2.26 0.56 -- 4.01

5 1.00 50.00 -- -- -- 6.75 -- 3.28 1.40 -- 2.34

6 1.00 100.00 -- -- -- 2.57 -- 11.68 2.38 -- 4.91

7 1.25 100.00 -- -- -- 5.67 -- 15.04 4.15 -- 3.62

8 1.50 100.00 -- -- -- 9.49 -- 18.64 6.60 -- 2.82

9 1.75 100.00 -- -- -- 14.06 -- 22.49 9.84 -- 2.29

10 2.00 100.00 -- -- -- 19.38 -- 26.60 13.96 -- 1.90

11 2.00 150.00 -- -- -- 5.25 -- 54.95 13.95 -- 3.94

12 2.25 150.00 -- -- -- 8.58 -- 63.08 19.07 -- 3.31

13 2.50 150.00 -- -- -- 12.40 -- 71.58 25.28 -- 2.83

14 2.75 150.00 -- -- -- 16.73 -- 80.46 32.69 -- 2.46

15 3.00 150.00 -- -- -- 21.57 -- 89.71 41.41 -- 2.17

16 3.00 200.00 -- -- -- 7.77 -- 149.87 41.37 -- 3.62

17 3.25 200.00 -- -- -- 11.22 -- 164.87 51.49 -- 3.20

18 3.50 200.00 -- -- -- 15.04 -- 180.36 63.12 -- 2.86

19 3.75 200.00 -- -- -- 19.25 -- 196.36 76.36 -- 2.57

20 4.00 200.00 -- -- -- 23.83 -- 212.86 91.33 -- 2.33

21 4.00 250.00 -- -- -- 10.18 -- 316.99 91.19 -- 3.48

22 4.26 250.00 -- -- -- 13.82 -- 341.83 108.54 -- 3.15

23 4.52 250.00 -- -- -- 17.75 -- 367.32 127.89 -- 2.87

24 4.78 250.00 -- -- -- 21.95 -- 393.44 149.30 -- 2.64

25 5.03 250.00 -- -- -- 26.50 -- 420.21 172.82 -- 2.43

26 5.29 250.00 -- -- -- 31.75 -- 447.55 198.57 -- 2.25

27 5.55 250.00 -- -- -- 37.06 -- 475.70 226.65 -- 2.10

pag. 78 di 130

Stabilità globale muro + terreno

Combinazione n° 18

Le ascisse X sono considerate positive verso monte

Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto

Origine in testa al muro (spigolo contro terra)

W peso della striscia espresso in [kN]

a angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)

f angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia

c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kPa]

b larghezza della striscia espressa in [m]

u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kPa]

Metodo di Fellenius

Numero di cerchi analizzati 36

Numero di strisce 25

Cerchio critico

Coordinate del centro X[m]= -2.04 Y[m]= 0.00

Raggio del cerchio R[m]= 7.36

Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -7.46

Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 5.32

Larghezza della striscia dx[m]= 0.51

Coefficiente di sicurezza C= 1.16

Le strisce sono numerate da monte verso valle

pag. 79 di 130

Caratteristiche delle strisce

Striscia W a(°) Wsina b/cosa f c u

1 13.3435 79.26 13.1099 0.0269 22.18 0 0

2 32.1732 63.98 28.9131 0.0114 22.18 0 0

3 40.4636 55.89 33.5042 0.0089 22.18 0 0

4 46.6694 49.29 35.3783 0.0077 22.18 0 0

5 51.6342 43.50 35.5421 0.0069 22.18 0 0

6 55.7176 38.22 34.4740 0.0064 22.18 0 0

7 59.1149 33.31 32.4638 0.0060 22.18 0 0

8 62.1435 28.66 29.8061 0.0057 22.88 0 0

9 66.9626 24.21 27.4630 0.0055 26.56 0 0

10 69.1500 19.92 23.5543 0.0053 26.56 0 0

11 71.2316 15.73 19.3136 0.0052 26.56 0 0

12 67.4967 11.63 13.6112 0.0051 26.56 0 0

13 40.9197 7.60 5.4087 0.0051 26.56 0 0

14 22.8681 3.60 1.4339 0.0050 26.56 0 0

15 21.6896 -0.39 -0.1468 0.0050 26.56 0 0

16 21.4938 -4.37 -1.6388 0.0050 26.56 0 0

17 20.9677 -8.38 -3.0554 0.0051 26.56 0 0

18 20.1031 -12.43 -4.3262 0.0051 26.56 0 0

19 18.8866 -16.54 -5.3767 0.0052 26.56 0 0

20 17.2977 -20.74 -6.1263 0.0054 26.56 0 0

21 15.3073 -25.07 -6.4852 0.0055 26.45 0 0

22 12.8742 -29.55 -6.3494 0.0058 22.18 0 0

23 9.9403 -34.24 -5.5936 0.0061 22.18 0 0

24 6.4204 -39.22 -4.0596 0.0065 22.18 0 0

pag. 80 di 130

25 2.1838 -44.58 -1.5329 0.0070 22.18 0 0

SWi= 867.0531 [kN]

SWisinai= 289.2854 [kN]

SWicosaitanfi= 343.0643 [kN]

Scibi/cosai= 0.0000 [kN]

Inviluppo sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni


Le verifiche sono effettuate assumento una base della sezione B=100 cm




T taglio [kN]







Inviluppo combinazioni SLU

Nr. Y H Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax

1 0.00 50.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.25 50.00 2.50 2.50 -0.04 -0.04 0.19 0.20

3 0.50 50.00 5.00 5.00 -0.10 -0.09 0.68 0.81

4 0.75 50.00 7.50 7.50 -0.11 -0.03 1.49 2.00

pag. 81 di 130

5 1.00 50.00 10.00 10.00 0.01 0.30 2.60 3.76

6 1.00 100.00 19.00 21.70 -1.30 0.16 2.59 5.09

7 1.25 100.00 24.00 26.70 -1.38 0.43 4.04 7.34

8 1.50 100.00 29.00 31.70 -1.20 1.04 5.80 9.97

9 1.75 100.00 34.00 36.70 -0.65 2.39 7.86 12.99

10 2.00 100.00 39.00 41.70 0.35 4.33 10.23 16.40

11 2.00 150.00 57.00 65.10 -5.06 0.75 10.22 16.38

12 2.25 150.00 64.50 72.60 -4.59 1.72 12.93 20.17

13 2.50 150.00 72.00 80.10 -3.58 3.17 15.94 24.35

14 2.75 150.00 79.50 87.60 -1.93 5.59 19.26 28.92

15 3.00 150.00 87.00 95.10 0.46 9.40 22.89 33.87

16 3.00 200.00 114.00 130.20 -11.41 2.14 22.86 33.83

17 3.25 200.00 124.00 140.20 -9.81 4.24 26.82 39.16

18 3.50 200.00 134.00 150.20 -7.39 7.02 31.09 44.89

19 3.75 200.00 144.00 160.20 -4.05 10.57 35.67 51.00

20 4.00 200.00 154.00 170.20 0.30 16.18 40.55 57.49

21 4.00 250.00 190.00 217.00 -20.61 4.61 40.46 57.36

22 4.26 250.00 202.92 229.92 -17.18 8.39 45.85 64.47

23 4.52 250.00 215.83 242.83 -12.57 13.12 51.56 71.97

24 4.78 250.00 228.75 255.75 -6.69 18.87 57.60 79.80

25 5.03 250.00 241.86 268.86 0.84 25.99 63.97 87.83

26 5.29 250.00 256.18 283.18 11.49 38.97 70.68 96.08

27 5.55 250.00 270.27 297.27 23.32 53.27 77.71 104.70


Nr. Y H e sp Ms Mr Cs Cr

1 0.00 50.00 0.00 0 0.00 0.00 0.00 0.00

pag. 82 di 130

2 0.25 50.00 1.71 6 0.69 0.02 12.29 30.29

3 0.50 50.00 2.41 12 1.37 0.15 6.20 8.98

4 0.75 50.00 1.89 18 2.26 0.56 3.76 4.01

5 1.00 50.00 6.75 27 3.28 1.40 2.66 2.34

6 1.00 100.00 6.01 30 11.68 2.38 4.26 4.91

7 1.25 100.00 5.67 35 15.04 4.15 3.64 3.62

8 1.50 100.00 9.49 39 18.64 6.60 3.18 2.82

9 1.75 100.00 14.06 51 22.49 9.84 2.83 2.29

10 2.00 100.00 19.38 68 26.60 13.96 2.54 1.90

11 2.00 150.00 7.77 57 54.95 13.95 3.97 3.94

12 2.25 150.00 8.58 61 63.08 19.07 3.60 3.31

13 2.50 150.00 12.40 63 71.58 25.28 3.29 2.83

14 2.75 150.00 16.73 73 80.46 32.69 3.03 2.46

15 3.00 150.00 21.57 88 89.71 41.41 2.81 2.17

16 3.00 200.00 8.77 82 149.87 41.37 3.85 3.62

17 3.25 200.00 11.22 85 164.87 51.49 3.58 3.20

18 3.50 200.00 15.04 86 180.36 63.12 3.35 2.86

19 3.75 200.00 19.25 95 196.36 76.36 3.14 2.57

20 4.00 200.00 23.83 109 212.86 91.33 2.96 2.33

21 4.00 250.00 11.46 107 316.99 91.19 3.78 3.48

22 4.26 250.00 14.23 108 341.83 108.54 3.57 3.15

23 4.52 250.00 17.75 109 367.32 127.89 3.37 2.87

24 4.78 250.00 21.95 118 393.44 149.30 3.20 2.64

25 5.03 250.00 26.50 132 420.21 172.82 3.06 2.43

26 5.29 250.00 31.75 151 447.55 198.57 2.95 2.25

27 5.55 250.00 37.06 170 475.70 226.65 2.84 2.10

pag. 83 di 130

13 ALLEGATO 4


Normativa


Simbologia adottata

















pag. 84 di 130






















pag. 85 di 130




R1 R2 R3








Simbologia adottata







Nr. Bs Bi Hg ae ai

1 0.50 0.50 0.60 0.00 0.00

2 0.50 0.50 0.50 0.00 0.00

pag. 86 di 130


Fondazione





Spessore fondazione 0.15 [m]



Pietrame













pag. 87 di 130

N X Y A

1 5.00 0.00 0.00




Descrizione terreni

Simbologia adottata










Terreno 1 18.00 18.00 27.00 18.00 0.0 0.0

Terreno 2 18.00 18.00 32.00 21.33 0.0 0.0

Stratigrafia



pag. 88 di 130

Condizioni di carico

Simbologia e convenzioni di segno adottate

Carichi verticali positivi verso il basso.

Carichi orizzontali positivi verso sinistra.

Momento positivo senso antiorario.

X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m]

Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kN]

Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kN]

M Momento espresso in [kNm]

Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m]

Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m]

Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kN/m]

Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kN/m]

D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato

Condizione n° 1 (Transito mezzi)

D Profilo Xi=1.00 Xf=4.00 Qi=5.0000 Qf=5.0000


Simbologia adottata




pag. 89 di 130


S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y





pag. 90 di 130


S/F g Y g * Y






S/F g Y g * Y






S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y




pag. 91 di 130


S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y

pag. 92 di 130






S/F g Y g * Y






S/F g Y g * Y






S/F g Y g * Y






pag. 93 di 130

S/F g Y g * Y






S/F g Y g * Y






S/F g Y g * Y






S/F g Y g * Y





pag. 94 di 130


S/F g Y g * Y












Simbologia adottata








pag. 95 di 130


1 A1-M1 - [1] -- 1.52 -- 5.97 --

2 EQU - [1] -- -- 3.86 -- --

3 STAB - [1] -- -- -- -- 1.42

4 A1-M1 - [2] -- 1.38 -- 5.36 --

5 EQU - [2] -- -- 3.57 -- --

6 STAB - [2] -- -- -- -- 1.28













19 SLEQ - [1] -- 1.79 -- 7.00 --

20 SLEF - [1] -- 1.79 -- 7.00 --

21 SLER - [1] -- 1.79 -- 7.00 --

pag. 96 di 130









Tipo di analisi





Sisma




Comune Torino

Provincia Torino

Regione Piemonte


pag. 97 di 130

Tipo di opera






Combinazioni SLU








Combinazioni SLE









pag. 98 di 130










COMBINAZIONE n° 4










Risultanti



pag. 99 di 130





















N'c = 25.22 N'q = 15.59 N'g = 4.27




pag. 100 di 130


Combinazione n° 4






T taglio [kN]








1 0.00 50.00 0.00 0.00 0.00 -- 0 -- -- 0.00 --

2 0.05 50.00 0.53 0.00 0.01 -- 1 -- -- 48.37 --

3 0.11 50.00 1.07 0.00 0.04 -- 2 -- -- 24.19 --

4 0.16 50.00 1.60 0.01 0.10 -- 3 -- -- 16.13 --

5 0.22 50.00 2.14 0.01 0.18 -- 5 -- -- 12.10 --

6 0.27 50.00 2.67 0.03 0.28 -- 6 -- -- 9.68 --

7 0.33 50.00 3.21 0.04 0.40 -- 7 -- -- 8.06 --

8 0.38 50.00 3.74 0.07 0.54 -- 9 -- -- 6.91 --

9 0.44 50.00 4.28 0.10 0.71 -- 11 -- -- 6.05 --

10 0.49 50.00 4.81 0.15 0.90 -- 13 -- -- 5.38 --

pag. 101 di 130

11 0.55 50.00 5.35 0.20 1.11 -- 16 -- -- 4.84 --

12 0.60 50.00 5.88 0.27 1.34 -- 18 -- -- 4.40 --

13 0.60 50.00 5.88 0.27 1.34 -- 18 -- -- 4.40 --

14 0.66 50.00 6.43 0.35 1.60 -- 21 -- -- 4.02 --

15 0.71 50.00 6.97 0.45 1.88 -- 25 -- -- 3.71 --

16 0.77 50.00 7.52 0.56 2.18 -- 28 -- -- 3.44 --

17 0.82 50.00 8.06 0.69 2.51 -- 33 -- -- 3.21 --

18 0.88 50.00 8.61 0.84 2.86 -- 38 -- -- 3.01 --

19 0.93 50.00 9.15 1.01 3.24 -- 44 -- -- 2.83 --

20 0.99 50.00 9.70 1.20 3.63 -- 51 -- -- 2.67 --

21 1.04 50.00 10.24 1.41 4.05 -- 61 -- -- 2.53 --

22 1.10 50.00 10.79 1.65 4.50 -- 74 -- -- 2.40 --

COMBINAZIONE n° 5









Risultanti



pag. 102 di 130














Combinazione n° 5






T taglio [kN]







pag. 103 di 130


1 0.00 50.00 -- -- -- 0.00 -- 0.00 0.00 -- 0.00

2 0.05 50.00 -- -- -- 0.04 -- 0.12 0.00 -- 583.21

3 0.11 50.00 -- -- -- 0.17 -- 0.25 0.00 -- 147.65

4 0.16 50.00 -- -- -- 0.39 -- 0.37 0.01 -- 66.42

5 0.22 50.00 -- -- -- 0.69 -- 0.51 0.01 -- 37.81

6 0.27 50.00 -- -- -- 1.08 -- 0.64 0.03 -- 24.49

7 0.33 50.00 -- -- -- 1.56 -- 0.78 0.05 -- 17.20

8 0.38 50.00 -- -- -- 2.13 -- 0.92 0.07 -- 12.78

9 0.44 50.00 -- -- -- 2.78 -- 1.06 0.11 -- 9.90

10 0.49 50.00 -- -- -- 3.51 -- 1.20 0.15 -- 7.91

11 0.55 50.00 -- -- -- 4.34 -- 1.35 0.21 -- 6.48

12 0.60 50.00 -- -- -- 5.25 -- 1.50 0.28 -- 5.41

13 0.60 50.00 -- -- -- 5.25 -- 1.50 0.28 -- 5.41

14 0.66 50.00 -- -- -- 6.26 -- 1.66 0.36 -- 4.59

15 0.71 50.00 -- -- -- 7.37 -- 1.82 0.46 -- 3.94

16 0.77 50.00 -- -- -- 8.57 -- 1.99 0.58 -- 3.43

17 0.82 50.00 -- -- -- 9.86 -- 2.15 0.72 -- 3.01

18 0.88 50.00 -- -- -- 11.23 -- 2.32 0.87 -- 2.67

19 0.93 50.00 -- -- -- 12.70 -- 2.50 1.05 -- 2.39

20 0.99 50.00 -- -- -- 14.27 -- 2.68 1.25 -- 2.15

21 1.04 50.00 -- -- -- 15.98 -- 2.87 1.47 -- 1.95

22 1.10 50.00 -- -- -- 17.83 -- 3.07 1.73 -- 1.77

pag. 104 di 130


Combinazione n° 6










Metodo di Fellenius



Cerchio critico









pag. 105 di 130


1 1.1608 65.51 1.0564 0.0030 22.18 0 0

2 1.7372 59.33 1.4942 0.0025 22.18 0 0

3 2.1831 52.79 1.7387 0.0021 22.18 0 0

4 1.8044 47.13 1.3225 0.0019 22.18 0 0

5 1.9976 42.03 1.3375 0.0017 22.18 0 0

6 2.2446 37.32 1.3609 0.0016 22.18 0 0

7 2.4538 32.89 1.3324 0.0015 22.18 0 0

8 2.6311 28.67 1.2622 0.0014 22.18 0 0

9 2.7803 24.61 1.1580 0.0014 22.18 0 0

10 2.9246 20.69 1.0332 0.0013 24.93 0 0

11 3.0580 16.86 0.8870 0.0013 26.56 0 0

12 3.3441 13.11 0.7586 0.0013 26.56 0 0

13 3.4033 9.42 0.5569 0.0013 26.56 0 0

14 3.4429 5.76 0.3457 0.0013 26.56 0 0

15 2.9753 2.13 0.1107 0.0013 26.56 0 0

16 1.0407 -1.49 -0.0271 0.0013 26.56 0 0

17 1.0035 -5.12 -0.0895 0.0013 26.56 0 0

18 0.9563 -8.77 -0.1458 0.0013 26.56 0 0

19 0.9006 -12.45 -0.1942 0.0013 26.56 0 0

20 0.8247 -16.19 -0.2300 0.0013 26.56 0 0

21 0.7275 -20.00 -0.2489 0.0013 25.74 0 0

22 0.6076 -23.91 -0.2463 0.0014 22.18 0 0

23 0.4630 -27.94 -0.2169 0.0014 22.18 0 0

24 0.2910 -32.13 -0.1548 0.0015 22.18 0 0

25 0.0879 -36.52 -0.0523 0.0016 22.18 0 0

pag. 106 di 130

SWi= 45.0439 [kN]










T taglio [kN]









1 0.00 50.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.05 50.00 0.53 0.53 0.00 0.00 0.01 0.02

3 0.11 50.00 1.07 1.07 0.00 0.00 0.04 0.05

4 0.16 50.00 1.60 1.60 0.01 0.01 0.10 0.10

5 0.22 50.00 2.14 2.14 0.01 0.01 0.17 0.18

pag. 107 di 130

6 0.27 50.00 2.67 2.67 0.02 0.03 0.26 0.28

7 0.33 50.00 3.21 3.21 0.04 0.04 0.36 0.40

8 0.38 50.00 3.74 3.74 0.06 0.07 0.48 0.54

9 0.44 50.00 4.28 4.28 0.09 0.10 0.62 0.71

10 0.49 50.00 4.81 4.81 0.13 0.15 0.77 0.90

11 0.55 50.00 5.35 5.35 0.18 0.20 0.94 1.11

12 0.60 50.00 5.88 5.88 0.24 0.27 1.13 1.34

13 0.60 50.00 5.88 5.88 0.24 0.27 1.13 1.34

14 0.66 50.00 6.43 6.43 0.30 0.35 1.35 1.60

15 0.71 50.00 6.97 6.97 0.39 0.45 1.58 1.88

16 0.77 50.00 7.52 7.52 0.48 0.56 1.82 2.18

17 0.82 50.00 8.06 8.06 0.59 0.69 2.09 2.51

18 0.88 50.00 8.61 8.61 0.71 0.84 2.37 2.86

19 0.93 50.00 9.15 9.15 0.85 1.01 2.67 3.24

20 0.99 50.00 9.70 9.70 1.01 1.20 2.99 3.63

21 1.04 50.00 10.24 10.24 1.18 1.41 3.33 4.05

22 1.10 50.00 10.79 10.79 1.38 1.65 3.69 4.50



1 0.00 50.00 0.00 0 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.05 50.00 0.08 1 0.14 0.00 32.57 332.34

3 0.11 50.00 0.23 2 0.27 0.00 21.20 112.76

4 0.16 50.00 0.45 3 0.41 0.01 15.72 57.16

5 0.22 50.00 0.75 5 0.56 0.02 12.10 34.72

6 0.27 50.00 1.12 6 0.70 0.03 9.68 23.41

7 0.33 50.00 1.57 7 0.85 0.05 8.06 16.90

pag. 108 di 130

8 0.38 50.00 2.13 9 0.92 0.07 6.91 12.78

9 0.44 50.00 2.78 11 1.06 0.11 6.05 9.90

10 0.49 50.00 3.51 13 1.20 0.15 5.38 7.91

11 0.55 50.00 4.34 16 1.35 0.21 4.84 6.48

12 0.60 50.00 5.25 18 1.50 0.28 4.40 5.41

13 0.60 50.00 5.25 18 1.50 0.28 4.40 5.41

14 0.66 50.00 6.26 21 1.66 0.36 4.02 4.59

15 0.71 50.00 7.37 25 1.82 0.46 3.71 3.94

16 0.77 50.00 8.57 28 1.99 0.58 3.44 3.43

17 0.82 50.00 9.86 33 2.15 0.72 3.21 3.01

18 0.88 50.00 11.23 38 2.32 0.87 3.01 2.67

19 0.93 50.00 12.70 44 2.50 1.05 2.83 2.39

20 0.99 50.00 14.27 51 2.67 1.24 2.67 2.15

21 1.04 50.00 15.98 61 2.85 1.47 2.53 1.95

22 1.10 50.00 17.83 74 3.03 1.71 2.40 1.77

pag. 109 di 130

14 ALLEGATO 5


Normativa


Simbologia adottata

















pag. 110 di 130






















pag. 111 di 130




R1 R2 R3








Simbologia adottata







Nr. Bs Bi Hg ae ai

1 0.50 0.50 0.10 0.00 0.00

2 0.50 0.50 0.50 0.00 0.00

pag. 112 di 130


Fondazione





Spessore fondazione 0.15 [m]



Pietrame













pag. 113 di 130

N X Y A

1 5.00 0.00 0.00




Descrizione terreni

Simbologia adottata










Terreno 1 18.00 18.00 27.00 18.00 0.0 0.0

Terreno 2 18.00 18.00 32.00 21.33 0.0 0.0

Stratigrafia



pag. 114 di 130


Simbologia adottata





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y

pag. 115 di 130





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y




pag. 116 di 130


S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y





S/F g Y g * Y




pag. 117 di 130








Simbologia adottata









1 A1-M1 - [1] -- 2.56 -- 12.10 --

2 EQU - [1] -- -- 10.17 -- --

3 STAB - [1] -- -- -- -- 2.03



pag. 118 di 130





10 SLEQ - [1] -- 3.29 -- 13.79 --

11 SLEF - [1] -- 3.29 -- 13.79 --

12 SLER - [1] -- 3.29 -- 13.79 --









Tipo di analisi





Sisma


pag. 119 di 130



Comune Torino

Provincia Torino

Regione Piemonte


Tipo di opera






Combinazioni SLU








Combinazioni SLE





pag. 120 di 130














COMBINAZIONE n° 1








pag. 121 di 130



Risultanti






Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.05 [m]




Momento rispetto al baricentro della fondazione -0.5391 [kNm]











pag. 122 di 130



N'c = 30.53 N'q = 19.03 N'g = 10.52





Combinazione n° 1






T taglio [kN]








1 0.00 50.00 0.00 0.00 0.00 -- 0 -- -- 0.00 --

2 0.03 50.00 0.33 0.00 0.00 -- 1 -- -- 79.15 --

3 0.07 50.00 0.65 0.00 0.02 -- 1 -- -- 39.58 --

4 0.10 50.00 0.98 0.00 0.04 -- 2 -- -- 26.39 --

5 0.10 50.00 0.98 0.00 0.04 -- 2 -- -- 26.41 --

pag. 123 di 130

6 0.13 50.00 1.27 0.00 0.06 -- 3 -- -- 20.41 --

7 0.16 50.00 1.56 0.00 0.09 -- 3 -- -- 16.63 --

8 0.19 50.00 1.85 0.01 0.13 -- 4 -- -- 14.03 --

9 0.22 50.00 2.13 0.01 0.18 -- 5 -- -- 12.13 --

10 0.25 50.00 2.42 0.02 0.23 -- 5 -- -- 10.68 --

11 0.28 50.00 2.71 0.03 0.28 -- 6 -- -- 9.55 --

12 0.31 50.00 3.00 0.04 0.35 -- 7 -- -- 8.63 --

13 0.34 50.00 3.29 0.05 0.42 -- 8 -- -- 7.87 --

14 0.36 50.00 3.58 0.06 0.49 -- 9 -- -- 7.24 --

15 0.39 50.00 3.87 0.08 0.58 -- 10 -- -- 6.70 --

16 0.42 50.00 4.15 0.09 0.67 -- 11 -- -- 6.23 --

17 0.45 50.00 4.44 0.12 0.76 -- 12 -- -- 5.83 --

18 0.48 50.00 4.73 0.14 0.86 -- 13 -- -- 5.47 --

19 0.51 50.00 5.02 0.17 0.97 -- 14 -- -- 5.16 --

20 0.54 50.00 5.31 0.20 1.09 -- 15 -- -- 4.88 --

21 0.57 50.00 5.60 0.23 1.21 -- 17 -- -- 4.63 --

22 0.60 50.00 5.88 0.27 1.34 -- 18 -- -- 4.40 --

COMBINAZIONE n° 6







Incremento sismico della spinta 0.0384 [kN]

Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.20 [m] Y = -0.50 [m]

pag. 124 di 130

Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 50.51 [°]



Inerzia del muro 0.1215 [kN]

Inerzia verticale del muro -0.0608 [kN]

Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.0308 [kN]

Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -0.0154 [kN]

Risultanti








Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.04 [m]




Momento rispetto al baricentro della fondazione -0.4287 [kNm]




pag. 125 di 130

Combinazione n° 6






T taglio [kN]








1 0.00 50.00 -- -- -- 0.00 -- 0.00 0.00 -- 0.00

2 0.03 50.00 -- -- -- 0.04 -- 0.08 0.00 -- 675.40

3 0.07 50.00 -- -- -- 0.10 -- 0.17 0.00 -- 249.39

4 0.10 50.00 -- -- -- 0.19 -- 0.25 0.00 -- 132.13

5 0.10 50.00 -- -- -- 0.19 -- 0.25 0.00 -- 132.14

6 0.13 50.00 -- -- -- 0.30 -- 0.32 0.00 -- 86.62

7 0.16 50.00 -- -- -- 0.42 -- 0.40 0.01 -- 61.37

8 0.19 50.00 -- -- -- 0.56 -- 0.48 0.01 -- 45.85

9 0.22 50.00 -- -- -- 0.73 -- 0.56 0.02 -- 35.62

10 0.25 50.00 -- -- -- 0.92 -- 0.63 0.02 -- 28.51

11 0.28 50.00 -- -- -- 1.13 -- 0.71 0.03 -- 23.36

pag. 126 di 130

12 0.31 50.00 -- -- -- 1.35 -- 0.79 0.04 -- 19.51

13 0.34 50.00 -- -- -- 1.60 -- 0.87 0.05 -- 16.55

14 0.36 50.00 -- -- -- 1.88 -- 0.95 0.07 -- 14.23

15 0.39 50.00 -- -- -- 2.17 -- 1.04 0.08 -- 12.38

16 0.42 50.00 -- -- -- 2.48 -- 1.12 0.10 -- 10.87

17 0.45 50.00 -- -- -- 2.82 -- 1.20 0.13 -- 9.63

18 0.48 50.00 -- -- -- 3.17 -- 1.29 0.15 -- 8.59

19 0.51 50.00 -- -- -- 3.55 -- 1.37 0.18 -- 7.72

20 0.54 50.00 -- -- -- 3.94 -- 1.46 0.21 -- 6.98

21 0.57 50.00 -- -- -- 4.36 -- 1.55 0.24 -- 6.34

22 0.60 50.00 -- -- -- 4.80 -- 1.64 0.28 -- 5.79


Combinazione n° 9










Metodo di Fellenius



pag. 127 di 130

Cerchio critico










1 0.1728 68.39 0.1607 0.0023 22.18 0 0

2 0.4684 60.85 0.4091 0.0018 22.18 0 0

3 0.6833 53.38 0.5484 0.0014 22.18 0 0

4 0.8490 47.08 0.6217 0.0013 22.18 0 0

5 0.9831 41.46 0.6509 0.0011 22.18 0 0

6 1.0938 36.30 0.6476 0.0011 22.18 0 0

7 1.1992 31.47 0.6260 0.0010 24.82 0 0

8 1.2837 26.87 0.5803 0.0010 26.56 0 0

9 1.3747 22.46 0.5252 0.0009 26.56 0 0

10 1.4819 18.19 0.4625 0.0009 26.56 0 0

11 1.5215 14.01 0.3684 0.0009 26.56 0 0

12 1.5506 9.92 0.2670 0.0009 26.56 0 0

13 1.5696 5.87 0.1605 0.0009 26.56 0 0

14 1.5788 1.85 0.0510 0.0009 26.56 0 0

15 1.0582 -2.16 -0.0398 0.0009 26.56 0 0

pag. 128 di 130

16 0.6991 -6.18 -0.0752 0.0009 26.56 0 0

17 0.6729 -10.23 -0.1195 0.0009 26.56 0 0

18 0.6284 -14.33 -0.1555 0.0009 26.56 0 0

19 0.5880 -18.51 -0.1867 0.0009 26.56 0 0

20 0.5363 -22.79 -0.2078 0.0009 26.56 0 0

21 0.4724 -27.22 -0.2160 0.0010 26.56 0 0

22 0.3947 -31.83 -0.2081 0.0010 24.48 0 0

23 0.3012 -36.68 -0.1799 0.0011 22.18 0 0

24 0.1888 -41.87 -0.1260 0.0011 22.18 0 0

25 0.0527 -47.53 -0.0389 0.0013 22.18 0 0

SWi= 21.4030 [kN]










T taglio [kN]





pag. 129 di 130





1 0.00 50.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.03 50.00 0.33 0.33 0.00 0.00 0.00 0.01

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pag. 130 di 130



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